REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS
|
|
|
- Ευφροσύνη Μιχαλολιάκος
- 6 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS BESCOND, B.; BOTTERO, A.; TOUZOT, G. (1974). Tables de calcul des tassements. Montreal: Les Presses de L Université du Quebec; Paris: Eyrolles Editeur, 332 p. BJERRUM, L. (1963). Allowable settlement of structures. Proc. European Conf. on Soil Mech. and Found. Eng., Wiesbaden, Alemanha, v. 3, BOUSSINESQ, J. (1885). Équilibre d elasticité d un solide isotrope sans pesanteur, supportant différents poids. Compte Rendus à l Académie des Sciences, v. 86, BROWN, P. T. (1969). Numerical analyses of uniformly loaded circular rafts on elastic layers of finite depth. Géotechnique, v. 19, n. 2, BROWN, P. T.; GIBSON, R. E. (1972). Surface settlement of a deep elastic stratum whose modulus increases linearly with depth. Canadian Geotechnical Journal, v. 9, BURLAND, J. B.; BROMS, B. B.; MELLO, V. F. B. (1977). Behaviour of foundations and structures. Proc. 9 th Int. Conf. on Soil Mech. and Found. Eng., Tóquio, v. 2, BUTTERFIELD, R.; BANERJEE, P. K. (1971). The problem of pile group pile cap interaction. Géotechnique, v. 21, n. 2, CLANCY, P.; RANDOLPH, M. F. (1992). Analysis and design of piled raft foundations. Perth: UNIVERSITY OF WESTERN AUSTRALIA. Research report G162. COOKE, R. W. (1986). Piled raft foundations on stiff clays a contribution to design philosophy. Géotechnique, v. 36, n. 2, COOKE, R. W. et al. (1981). Some observations of the foundation loading and settlement of a multi-storey building on a piled raft foundation in London Clay. Proc. Instn. Civ. Engrs., Part 1, v. 7, COOKE, R. W.; PRICE, G.; TARR, K. (198). Jacked piles in London Clay: interaction and group behaviour under working conditions. Géotechnique, v. 3, n. 2, DESAI, C.S. et al. (1984). Thin element for interfaces and joints. Int. J. Num. and Anal. Methods in Geomechanics, v. 8, FLEMING, W. G. K. et al. (1992). Piling Engineering. Glasgow: Blackie and Son, 39pp. FLETCHER, R. A. (1971). A general quadratic programming algorithm. Journal of Institute of Mathematics and its Applications, n. 7, (apud Kim et al., 21)
2 REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS 131 GIFFITHS, D. V.; CLANCY, P.; RANDOLPH, M. F. (1991). Piled raft foundation analysis by finite elements. Computer Methods and Advances in Geomechanics, Balkema, Rotterdam, GOLUB, G. H.; VAN LOAN, C. F. (1996). Matrix Computations. 3ª ed. Baltimore: The Johns Hopkins University Press. HACHICH, W. et al. (1996) Fundações Teoria e Prática. São Paulo: PINI. HAIN, S. J. (1977). A rational analysis of raft foundation. PhD Thesis University of New South Wales. (apud Hain & Lee, 1978) HAIN, S. J.; LEE, I. K. (1978). The analysis of flexible raft-pile systems. Géotechnique, v. 28, n. 1, HANSBO, S. (1993). Interaction problems related to the installation of pile groups. Proc. 2 nd Int. Geot. Sem. on Deep Foundations on Bored and Auger Piles, Ghent, (apud Randolph, 1994) HORIKOSHI, K.; RANDOLPH, M. F. (1996). Centrifuge modeling of piled raft foundation on clay. Géotechnique, v. 46, n. 4, HORIKOSHI, K.; RANDOLPH, M. F. (1998). A contribution to optimum design of piled rafts. Géotechnique, v. 48, n. 3, KATZENBACH, R.; ARSLAN, U.; GUTWALD, J. (1994). A numerical study on pile foundation of the 3m high Commerzbank tower in Frankfurt Main. Numerical Methods in Geotechnical Engineering, Balkema, Rotterdam, KIM, K. N. et al. (21) Optimal pile arrangement for minimizing differential settlements in piled raft foundations. Computers and Geotechnics, v. 28, KUWABARA, F. (1989). An elastic analysis for piled raft foundations in a homogeneous soil. Soils and Foundations, v. 29, n. 1, MENDONÇA, A. V.; DE PAIVA, J. B. (2). A boundary element method for the static analysis of raft foundations on piles. Engineering Analysis with Boundary Elements, v. 24, MILOVIC, D. M. (197). Contraintes et déplacement dan une couche élastique d epaisseur limitée produite par une fondation circulaire. La Génie Civil, v. 147, n.5, MINDLIN, R. D. (1936). Force at a point in the interior of a semi-infinite solid. Physics, n. 7, NAJJAR, Y. M. (1994). Pile group foundation: A parametric study. Computer Methods and Advances in Geomechanics, Balkema, Rotterdam, OTTAVIANNI, M. (1975). Three-dimensional finite element analysis of vetically loaded pile groups. Géotechnique, v. 25, n. 2, PADFIELD, C. J.; SHARROCK, M. J. (1983). Settlement of structures on clay soils. CIRIA 27. (apud Fleming et al., 1992) PHUNG, D. L. (1993). Footings with settlement-reducing piles in noncohesive soil. Dissertation, Department of Geotechnical Engineering, Chalmers University of Technology, Gothenburg. (apud Randolph, 1994)
3 REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS 132 POULOS, H. G. (1968). Analysis of the settlement of pile groups. Géotechnique, v. 18, n. 4, POULOS, H. G. (1972). Load settlement prediction for piles and piers. J. Soil Mech. Fdns. Div., ASCE, v. 98, SM9, POULOS, H. G. (1979). Settlement of single piles in nonhomogeneous soil. J. Geot. Eng. Div., ASCE, v. 15, n.5, POULOS, H. G. (1991). Analysis of piled strip foundations. Computer Methods and Advances in Geomechanics, Balkema, Rotterdam, POULOS, H. G. (1994). An approximate numerical analysis of pile-raft interaction. Int. J. Numer. Anal. Meth. Geomech., v. 18, POULOS, H. G.; DAVIS, E. H. (198). Pile Foundation Analysis and Design. New York: John Wiley and Sons, 397 p. RANDOLPH, M. F. (1983). Design of piled raft foundations. Proc. Int. Symp. On Recent Developments in Laboratory and Field Tests and Analysis of Geotechnical Problems, Bangkok, (apud Randolph, 1994) RANDOLPH, M. F. (1994). Design methods for pile groups and piled rafts. XIII ICSMFE, New Delhi, Índia, RANDOLPH, M. F.; CLANCY, P. (1993). Efficient design of piled rafts. Proc. of 2 nd Int. Geot. Sem. on Deep Foundations on Bored and Auger Piles, Ghent, RANDOLPH, M. F.; WROTH, C. P. (1978). Analysis of deformation of vertically loaded piles. J. Geot. Eng. Div., ASCE, v. 14, n. 12, RANDOLPH, M. F.; WROTH, C. P. (1979). Analysis of deformation of vertcally loaded pile groups. Géotechnique, v. 29, n. 4, ROWE, R. K. (1982). The determination of rock mass modulus variation with depth for weathered or jointed rock. Canadian Geotechnical Journal, v. 19, RUSSO, G. (1998). Numerical analysis of piled rafts. Int. J. Numer. Anal. Meth. Geomech., v. 22, SALES, M. M.; CUNHA, R. P.; FARIAS, M. M. (2). Método alternativo para a simulação numérica do comportamento de estacas totalmente mobilizadas em fundações mistas. INFOGEO, Universidade Federal do Paraná, Curitiba, Paraná. SMALL, J. C.; POULOS, H. G. (1998). User s manual of GARP6. Centre for Geotechnical Researches, University of Sydney, Australia. (apud Sales et al., 2) SMITH, I. M.; WANG, A. (1998). Analysis of piled rafts. Int. J. Numer. Anal. Meth. Geomech., v. 22, SOMMER, H.; TAMARO, G.; DEBENEDICTTIS, C. (1991). Messe Turm, foudations for the tallest building in Europe. 4 th International DFI Conference, Balkema, Rotterdam, SOMMER, H.; WITTMANN, P.; RIPPER, P. (1985). Piled raft foundation of a tall building in Frankfurt clay. ICSMFE, v. 11, n. 4,
4 REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS 133 STEINBRENNER, W. (1934) Tafeln zur Setzungberechnung. Die Strasse, v. 1, n TA, L. D.; SMALL, J. C. (1996). Analysis of piled raft systems in layered soils. Int. J. Numer. Anal. Meth. Geomech., v. 2, TA, L. D.; SMALL, J. C. (1997a). Efficient methods for calculating the behaviour of piled raft foundations on layered soils. Computer Methods and Advances in Geomechanics, Balkema, Rotterdam, TA, L. D.; SMALL, J. C. (1997b). An approximation for analysis of raft and piled raft foundations. Computers and Geotechnics, v. 2, n. 2, TA, L. D.; SMALL, J. C. (1998). Analysis and performance of piled raft foundations on layered soils case studies. Soils and Foundations, v. 38, n. 4, TOMONO, M.; KAKURAI, M.; YAMASHITA, K. (1987). Analysis of settlement behavior of piled raft foundations. TAKENAKA TECHNICAL RESEARCH REPORT, v. 37, (apud Yamashita & Kakurai, 1991) WIESNER, T. J. (1991). Various applications of piled raft analysis. Computer Methods and Advances in Geomechanics, Balkema, Rotterdam, YAMASHITA, K.; KAKURAI, M. (1991). Settlement behaviour of a raft foundation with friction piles. 4 th International DFI Conference, Balkema, Rotterdam, YAMASHITA, K.; TOMONO, M.; KAKURAI, M. (1987). A method for estimating immediate settlement of piles and pile groups. Soils and Foundations, v. 27, n. 1, ZHANG, H. H.; SMALL, J. C. (2). Analysis of capped pile groups subjected to horizontal and vertical loads. Computers and Geotechnics, v. 26, 1-21.
5 APÊNDICE 1 GRÁFICOS FATOR DE INFLUÊNCIA vs.
6 APÊNDICE L/d = 1 ν s =,1 K r = L/d = 25 ν s =,1 K r = L/d = 5 ν s =,1 K r = Figura A1. 1 Efeito do arranjo das estacas e L/d na deflexão do radier (ν s =,1, K r =, seção A- A).
7 APÊNDICE L/d = 1 ν s =,1 K r =, L/d = 25 ν s =,1 K r = L/d = 5 ν s =,1 K r = Figura A1. 2 Efeito do arranjo das estacas e L/d na deflexão do radier (ν s =,1, K r =, seção B- B).
8 APÊNDICE L/d = 1 ν s =,1 K r = L/d = 25 ν s =,1 K r = L/d = 5 ν s =,1 K r = Figura A1. 3 Efeito do arranjo das estacas e L/d na deflexão do radier (ν s =,1, K r =, seção C- C).
9 APÊNDICE L/d = 1 ν s =,1 K r =,1 L/d = 25 ν s =,1 K r =,1 L/d = 5 ν s =,1 K r =,1 Figura A1. 4 Efeito do arranjo das estacas e L/d na deflexão do radier (ν s =,1, K r =,1, seção A- A).
10 APÊNDICE L/d = 1 ν s =,1 K r =,1 L/d = 25 ν s =,1 K r =,1 L/d = 5 ν s =,1 K r =,1 Figura A1. 5 Efeito do arranjo das estacas e L/d na deflexão do radier (ν s =,1, K r =,1, seção B- B).
11 APÊNDICE 1 14 L/d = 1 ν s =,1 K r =,1 L/d = 25 ν s =,1 K r =,1 L/d = 5 ν s =,1 K r =,1 Figura A1. 6 Efeito do arranjo das estacas e L/d na deflexão do radier (ν s =,1, K r =,1, seção C- C).
12 APÊNDICE L/d = 1 ν s =,1 K r = 1 L/d = 25 ν s =,1 K r = 1 L/d = 5 ν s =,1 K r = 1 Figura A1. 7 Efeito do arranjo das estacas e L/d na deflexão do radier (ν s =,1, K r = 1, seção A-A).
13 APÊNDICE L/d = 1 ν s =,1 K r = 1 L/d = 25 ν s =,1 K r = 1 L/d = 5 ν s =,1 K r = 1 Figura A1. 8 Efeito do arranjo das estacas e L/d na deflexão do radier (ν s =,1, K r = 1, seção B-B).
14 APÊNDICE L/d = 1 ν s =,1 K r = 1 L/d = 25 ν s =,1 K r = 1 L/d = 5 ν s =,1 K r = 1 Figura A1. 9 Efeito do arranjo das estacas e L/d na deflexão do radier (ν s =,1, K r = 1, seção C-C).
15 APÊNDICE L/d = 1 ν s =,3 K r = L/d = 25 ν s =,3 K r = L/d = 5 ν s =,3 K r = L/d = 5 Figura A1. 1 Efeito do arranjo das estacas e L/d na deflexão do radier (ν s =,3, K r =, seção A- A).
16 APÊNDICE L/d = 1 ν s =,3 K r = L/d = 25 ν s =,3 K r = L/d = 5 ν s =,3 K r = Figura A1. 11 Efeito do arranjo das estacas e L/d na deflexão do radier (ν s =,3, K r =, seção B- B).
17 APÊNDICE L/d = 1 ν s =,3 K r = L/d = 25 ν s =,3 K r = L/d = 5 ν s =,3 K r = Figura A1. 12 Efeito do arranjo das estacas e L/d na deflexão do radier (ν s =,3, K r =, seção C- C).
18 APÊNDICE L/d = 1 ν s =,3 K r =,1 L/d = 25 ν s =,3 K r =,1 L/d = 5 ν s =,3 K r =,1 Figura A1. 13 Efeito do arranjo das estacas e L/d na deflexão do radier (ν s =,3, K r =,1, seção A- A).
19 APÊNDICE L/d = 1 ν s =,3 K r =,1 L/d = 25 ν s =,3 K r =,1 L/d = 5 ν s =,3 K r =,1 Figura A1. 14 Efeito do arranjo das estacas e L/d na deflexão do radier (ν s =,3, K r =,1, seção B- B).
20 APÊNDICE L/d = 1 ν s =,3 K r =,1 L/d = 25 ν s =,3 K r =,1 L/d = 5 ν s =,3 K r =,1 Figura A1. 15 Efeito do arranjo das estacas e L/d na deflexão do radier (ν s =,3, K r =,1, seção C- C).
21 APÊNDICE 1 15 L/d = 1 ν s =,3 K r = 1 L/d = 25 ν s =,3 K r = 1 L/d = 5 ν s =,3 K r = 1 Figura A1. 16 Efeito do arranjo das estacas e L/d na deflexão do radier (ν s =,3, K r = 1, seção A-A).
22 APÊNDICE L/d = 1 ν s =,3 K r = 1 L/d = 25 ν s =,3 K r = 1 L/d = 5 ν s =,3 K r = 1 Figura A1. 17 Efeito do arranjo das estacas e L/d na deflexão do radier (ν s =,3, K r = 1, seção B-B).
23 APÊNDICE L/d = 1 ν s =,3 K r = 1 L/d = 25 ν s =,3 K r = 1 L/d = 5 ν s =,3 K r = 1 Figura A1. 18 Efeito do arranjo das estacas e L/d na deflexão do radier (ν s =,3, K r = 1, seção C-C).
24 APÊNDICE L/d = 1 ν s =,5 K r = L/d = 25 ν s =,5 K r = L/d = 5 ν s =,5 K r = Figura A1. 19 Efeito do arranjo das estacas e L/d na deflexão do radier (ν s =,5, K r =, seção A- A).
25 APÊNDICE L/d = 1 ν s =,5 K r = L/d = 25 ν s =,5 K r = L/d = 5 ν s =,5 K r = Figura A1. 2 Efeito do arranjo das estacas e L/d na deflexão do radier (ν s =,5, K r =, seção B- B).
26 APÊNDICE L/d = 1 ν s =,5 K r =, L/d = 25 ν s =,5 K r = L/d = 5 ν s =,5 K r = Figura A1. 21 Efeito do arranjo das estacas e L/d na deflexão do radier (ν s =,5, K r =, seção C- C)
27 APÊNDICE L/d = 1 ν s =,5 K r =,1 L/d = 25 ν s =,5 K r =,1 L/d = 5 ν s =,5 K r =,1 Figura A1. 22 Efeito do arranjo das estacas e L/d na deflexão do radier (ν s =,5, K r =,1, seção A- A).
28 APÊNDICE L/d = 1 ν s =,5 K r =,1 L/d = 25 ν s =,5 K r =,1 L/d = 5 ν s =,5 K r =,1 Figura A1. 23 Efeito do arranjo das estacas e L/d na deflexão do radier (ν s =,5, K r =,1, seção B- B).
29 APÊNDICE L/d = 1 ν s =,5 K r =,1 L/d = 25 ν s =,5 K r =,1 L/d = 5 ν s =,5 K r =,1 Figura A1. 24 Efeito do arranjo das estacas e L/d na deflexão do radier (ν s =,5, K r =,1, seção C- C).
30 APÊNDICE L/d = 1 ν s =,5 K r = 1 L/d = 25 ν s =,5 K r = 1 L/d = 5 ν s =,5 K r = 1 Figura A1. 25 Efeito do arranjo das estacas e L/d na deflexão do radier (ν s =,5, K r = 1, seção A-A).
31 APÊNDICE 1 16 L/d = 1 ν s =,5 K r = 1 L/d = 25 ν s =,5 K r = 1 L/d = 5 ν s =,5 K r = 1 Figura A1. 26 Efeito do arranjo das estacas e L/d na deflexão do radier (ν s =,5, K r = 1, seção B-B).
32 APÊNDICE L/d = 1 ν s =,5 K r = 1 L/d = 25 ν s =,5 K r = 1 L/d = 5 ν s =,5 K r = 1 Figura A1. 27 Efeito do arranjo das estacas e L/d na deflexão do radier (ν s =,5, K r = 1, seção C-C).
33 APÊNDICE 2 GRÁFICOS RECALQUE IMEDIATO ρ i vs. RECALQUE FINAL ρ F
34 APÊNDICE K r = ν S =,1 8 Centro ρi/ρf (%) 7 6 Borda L/d 9 Centro ρi/ρf (%) Borda K r = ν S =, L/d Figura A2. 1 Recalque imediato ρ i vs. recalque final ρ F para K r =.
35 APÊNDICE K r =,1 ν S =,1 ρi/ρf (%) Centro Borda L/d 9 Centro ρi/ρf (%) Borda K r =,1 ν S =, L/d Figura A2. 2 Recalque imediato ρ i vs. recalque final ρ F para K r =,1.
36 APÊNDICE K r = 1 ν S =,1 ρi/ρf (%) Centro Borda L/d 9 8 Centro Borda ρi/ρf (%) 7 6 K r = 1 ν S =, L/d Figura A2. 3 Recalque imediato ρ i vs. recalque final ρ F para K r = 1.
37 APÊNDICE 3 DISTORÇÕES ANGULARES MÁXIMAS
38 APÊNDICE Tabela A3. 1 Distorções angulares máximas em função do comprimento relativo L/d (ν s =,1, K r =, seção A-A). Nº Estacas L/d = 1 β/β (%) L/d = 25 β/β (%) L/d = 5 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 2 Distorções angulares máximas em função do comprimento relativo L/d (ν s =,1, K r =, seção B-B). Nº Estacas L/d = 1 β/β (%) L/d = 25 β/β (%) L/d = 5 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 3 Distorções angulares máximas em função do comprimento relativo L/d (ν s =,1, K r =, seção C-C). Nº Estacas L/d = 1 β/β (%) L/d = 25 β/β (%) L/d = 5 β/β (%) (a) (b) (a) (b)
39 APÊNDICE Tabela A3. 4 Distorções angulares máximas em função do comprimento relativo L/d (ν s =,1, K r =,1, seção A-A). Nº Estacas L/d = 1 β/β (%) L/d = 25 β/β (%) L/d = 5 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 5 Distorções angulares máximas em função do comprimento relativo L/d (ν s =,1, K r =,1, seção B-B). Nº Estacas L/d = 1 β/β (%) L/d = 25 β/β (%) L/d = 5 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 6 Distorções angulares máximas em função do comprimento relativo L/d (ν s =,1, K r =,1, seção C-C). Nº Estacas L/d = 1 β/β (%) L/d = 25 β/β (%) L/d = 5 β/β (%) (a) (b) (a) (b)
40 APÊNDICE Tabela A3. 7 Distorções angulares máximas em função do comprimento relativo L/d (ν s =,1, K r = 1, seção A-A). Nº Estacas L/d = 1 β/β (%) L/d = 25 β/β (%) L/d = 5 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 8 Distorções angulares máximas em função do comprimento relativo L/d (ν s =,1, K r = 1, seção B-B). Nº Estacas L/d = 1 β/β (%) L/d = 25 β/β (%) L/d = 5 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 9 Distorções angulares máximas em função do comprimento relativo L/d (ν s =,1, K r = 1, seção C-C). Nº Estacas L/d = 1 β/β (%) L/d = 25 β/β (%) L/d = 5 β/β (%) (a) (b) (a) (b)
41 APÊNDICE 3 17 Tabela A3. 1 Distorções angulares máximas em função do comprimento relativo L/d (ν s =,3, K r =, seção A-A). Nº Estacas L/d = 1 β/β (%) L/d = 25 β/β (%) L/d = 5 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 11 Distorções angulares máximas em função do comprimento relativo L/d (ν s =,3, K r =, seção B-B). Nº Estacas L/d = 1 β/β (%) L/d = 25 β/β (%) L/d = 5 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 12 Distorções angulares máximas em função do comprimento relativo L/d (ν s =,3, K r =, seção C-C). Nº Estacas L/d = 1 β/β (%) L/d = 25 β/β (%) L/d = 5 β/β (%) (a) (b) (a) (b)
42 APÊNDICE Tabela A3. 13 Distorções angulares máximas em função do comprimento relativo L/d (ν s =,3, K r =,1, seção A-A). Nº Estacas L/d = 1 β/β (%) L/d = 25 β/β (%) L/d = 5 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 14 Distorções angulares máximas em função do comprimento relativo L/d (ν s =,3, K r =,1, seção B-B). Nº Estacas L/d = 1 β/β (%) L/d = 25 β/β (%) L/d = 5 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 15 Distorções angulares máximas em função do comprimento relativo L/d (ν s =,3, K r =,1, seção C-C). Nº Estacas L/d = 1 β/β (%) L/d = 25 β/β (%) L/d = 5 β/β (%) (a) (b) (a) (b)
43 APÊNDICE Tabela A3. 16 Distorções angulares máximas em função do comprimento relativo L/d (ν s =,3, K r = 1, seção A-A). Nº Estacas L/d = 1 β/β (%) L/d = 25 β/β (%) L/d = 5 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 17 Distorções angulares máximas em função do comprimento relativo L/d (ν s =,3, K r = 1, seção B-B). Nº Estacas L/d = 1 β/β (%) L/d = 25 β/β (%) L/d = 5 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 18 Distorções angulares máximas em função do comprimento relativo L/d (ν s =,3, K r = 1, seção C-C). Nº Estacas L/d = 1 β/β (%) L/d = 25 β/β (%) L/d = 5 β/β (%) (a) (b) (a) (b)
44 APÊNDICE Tabela A3. 19 Distorções angulares máximas em função do comprimento relativo L/d (ν s =,5, K r =, seção A-A). Nº Estacas L/d = 1 β/β (%) L/d = 25 β/β (%) L/d = 5 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 2 Distorções angulares máximas em função do comprimento relativo L/d (ν s =,5, K r =, seção B-B). Nº Estacas L/d = 1 β/β (%) L/d = 25 β/β (%) L/d = 5 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 21 Distorções angulares máximas em função do comprimento relativo L/d (ν s =,5, K r =, seção C-C). Nº Estacas L/d = 1 β/β (%) L/d = 25 β/β (%) L/d = 5 β/β (%) (a) (b) (a) (b)
45 APÊNDICE Tabela A3. 22 Distorções angulares máximas em função do comprimento relativo L/d (ν s =,5, K r =,1, seção A-A). Nº Estacas L/d = 1 β/β (%) L/d = 25 β/β (%) L/d = 5 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 23 Distorções angulares máximas em função do comprimento relativo L/d (ν s =,5, K r =,1, seção B-B). Nº Estacas L/d = 1 β/β (%) L/d = 25 β/β (%) L/d = 5 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 24 Distorções angulares máximas em função do comprimento relativo L/d (ν s =,5, K r =,1, seção C-C). Nº Estacas L/d = 1 β/β (%) L/d = 25 β/β (%) L/d = 5 β/β (%) (a) (b) (a) (b)
46 APÊNDICE Tabela A3. 25 Distorções angulares máximas em função do comprimento relativo L/d (ν s =,5, K r = 1, seção A-A). Nº Estacas L/d = 1 β/β (%) L/d = 25 β/β (%) L/d = 5 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 26 Distorções angulares máximas em função do comprimento relativo L/d (ν s =,5, K r = 1, seção B-B). Nº Estacas L/d = 1 β/β (%) L/d = 25 β/β (%) L/d = 5 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 27 Distorções angulares máximas em função do comprimento relativo L/d (ν s =,5, K r = 1, seção C-C). Nº Estacas L/d = 1 β/β (%) L/d = 25 β/β (%) L/d = 5 β/β (%) (a) (b) (a) (b)
47 APÊNDICE Tabela A3. 28 Distorções angulares máximas em função da rigidez do radier K r (ν s =,1, L/d = 1, seção A-A). Nº Estacas K r = β/β (%) K r =,1 β/β (%) K r = 1 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 29 Distorções angulares máximas em função da rigidez do radier K r (ν s =,1, L/d = 1, seção B-B). Nº Estacas K r = β/β (%) K r =,1 β/β (%) K r = 1 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 3 Distorções angulares máximas em função da rigidez do radier K r (ν s =,1, L/d = 1, seção C-C). Nº Estacas K r = β/β (%) K r =,1 β/β (%) K r = 1 β/β (%) (a) (b) (a) (b)
48 APÊNDICE Tabela A3. 31 Distorções angulares máximas em função da rigidez do radier K r (ν s =,1, L/d = 25, seção A-A). Nº Estacas K r = β/β (%) K r =,1 β/β (%) K r = 1 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 32 Distorções angulares máximas em função da rigidez do radier K r (ν s =,1, L/d = 25, seção B-B). Nº Estacas K r = β/β (%) K r =,1 β/β (%) K r = 1 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 33 Distorções angulares máximas em função da rigidez do radier K r (ν s =,1, L/d = 25, seção C-C). Nº Estacas K r = β/β (%) K r =,1 β/β (%) K r = 1 β/β (%) (a) (b) (a) (b)
49 APÊNDICE Tabela A3. 34 Distorções angulares máximas em função da rigidez do radier K r (ν s =,1, L/d = 5, seção A-A). Nº Estacas K r = β/β (%) K r =,1 β/β (%) K r = 1 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 35 Distorções angulares máximas em função da rigidez do radier K r (ν s =,1, L/d = 5, seção B-B). Nº Estacas K r = β/β (%) K r =,1 β/β (%) K r = 1 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 36 Distorções angulares máximas em função da rigidez do radier K r (ν s =,1, L/d = 5, seção C-C). Nº Estacas K r = β/β (%) K r =,1 β/β (%) K r = 1 β/β (%) (a) (b) (a) (b)
50 APÊNDICE Tabela A3. 37 Distorções angulares máximas em função da rigidez do radier K r (ν s =,3, L/d = 1, seção A-A). Nº Estacas K r = β/β (%) K r =,1 β/β (%) K r = 1 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 38 Distorções angulares máximas em função da rigidez do radier K r (ν s =,3, L/d = 1, seção B-B). Nº Estacas K r = β/β (%) K r =,1 β/β (%) K r = 1 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 39 Distorções angulares máximas em função da rigidez do radier K r (ν s =,3, L/d = 1, seção C-C). Nº Estacas K r = β/β (%) K r =,1 β/β (%) K r = 1 β/β (%) (a) (b) (a) (b)
51 APÊNDICE 3 18 Tabela A3. 4 Distorções angulares máximas em função da rigidez do radier K r (ν s =,3, L/d = 25, seção A-A). Nº Estacas K r = β/β (%) K r =,1 β/β (%) K r = 1 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 41 Distorções angulares máximas em função da rigidez do radier K r (ν s =,3, L/d = 25, seção B-B). Nº Estacas K r = β/β (%) K r =,1 β/β (%) K r = 1 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 42 Distorções angulares máximas em função da rigidez do radier K r (ν s =,3, L/d = 25, seção C-C). Nº Estacas K r = β/β (%) K r =,1 β/β (%) K r = 1 β/β (%) (a) (b) (a) (b)
52 APÊNDICE Tabela A3. 43 Distorções angulares máximas em função da rigidez do radier K r (ν s =,3, L/d = 5, seção A-A). Nº Estacas K r = β/β (%) K r =,1 β/β (%) K r = 1 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 44 Distorções angulares máximas em função da rigidez do radier K r (ν s =,3, L/d = 5, seção B-B). Nº Estacas K r = β/β (%) K r =,1 β/β (%) K r = 1 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 45 Distorções angulares máximas em função da rigidez do radier K r (ν s =,3, L/d = 5, seção C-C). Nº Estacas K r = β/β (%) K r =,1 β/β (%) K r = 1 β/β (%) (a) (b) (a) (b)
53 APÊNDICE Tabela A3. 46 Distorções angulares máximas em função da rigidez do radier K r (ν s =,5, L/d = 1, seção A-A). Nº Estacas K r = β/β (%) K r =,1 β/β (%) K r = 1 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 47 Distorções angulares máximas em função da rigidez do radier K r (ν s =,5, L/d = 1, seção B-B). Nº Estacas K r = β/β (%) K r =,1 β/β (%) K r = 1 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 48 Distorções angulares máximas em função da rigidez do radier K r (ν s =,5, L/d = 1, seção C-C). Nº Estacas K r = β/β (%) K r =,1 β/β (%) K r = 1 β/β (%) (a) (b) (a) (b)
54 APÊNDICE Tabela A3. 49 Distorções angulares máximas em função da rigidez do radier K r (ν s =,5, L/d = 25, seção A-A). Nº Estacas K r = β/β (%) K r =,1 β/β (%) K r = 1 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 5 Distorções angulares máximas em função da rigidez do radier K r (ν s =,5, L/d = 25, seção B-B). Nº Estacas K r = β/β (%) K r =,1 β/β (%) K r = 1 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 51 Distorções angulares máximas em função da rigidez do radier K r (ν s =,5, L/d = 25, seção C-C). Nº Estacas K r = β/β (%) K r =,1 β/β (%) K r = 1 β/β (%) (a) (b) (a) (b)
55 APÊNDICE Tabela A3. 52 Distorções angulares máximas em função da rigidez do radier K r (ν s =,5, L/d = 5, seção A-A). Nº Estacas K r = β/β (%) K r =,1 β/β (%) K r = 1 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 53 Distorções angulares máximas em função da rigidez do radier K r (ν s =,5, L/d = 5, seção B-B). Nº Estacas K r = β/β (%) K r =,1 β/β (%) K r = 1 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 54 Distorções angulares máximas em função da rigidez do radier K r (ν s =,5, L/d = 5, seção C-C). Nº Estacas K r = β/β (%) K r =,1 β/β (%) K r = 1 β/β (%) (a) (b) (a) (b)
56 APÊNDICE Tabela A3. 55 Distorções angulares máximas em função do coeficiente de Poisson ν s (K r =, L/d = 1, seção A-A). Nº Estacas ν S =,1 β/β (%) ν S =,3 β/β (%) ν S =,5 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 56 Distorções angulares máximas em função do coeficiente de Poisson ν s (K r =, L/d = 1, seção B-B). Nº Estacas ν S =,1 β/β (%) ν S =,3 β/β (%) ν S =,5 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 57 Distorções angulares máximas em função do coeficiente de Poisson ν s (K r =, L/d = 1, seção C-C). Nº Estacas ν S =,1 β/β (%) ν S =,3 β/β (%) ν S =,5 β/β (%) (a) (b) (a) (b)
57 APÊNDICE Tabela A3. 58 Distorções angulares máximas em função do coeficiente de Poisson ν s (K r =,1, L/d = 1, seção A-A). Nº Estacas ν S =,1 β/β (%) ν S =,3 β/β (%) ν S =,5 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 59 Distorções angulares máximas em função do coeficiente de Poisson ν s (K r =,1, L/d = 1, seção B-B). Nº Estacas ν S =,1 β/β (%) ν S =,3 β/β (%) ν S =,5 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 6 Distorções angulares máximas em função do coeficiente de Poisson ν s (K r =,1, L/d = 1, seção C-C). Nº Estacas ν S =,1 β/β (%) ν S =,3 β/β (%) ν S =,5 β/β (%) (a) (b) (a) (b)
58 APÊNDICE Tabela A3. 61 Distorções angulares máximas em função do coeficiente de Poisson ν s (K r = 1, L/d = 1, seção A-A). Nº Estacas ν S =,1 β/β (%) ν S =,3 β/β (%) ν S =,5 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 62 Distorções angulares máximas em função do coeficiente de Poisson ν s (K r = 1, L/d = 1, seção B-B). Nº Estacas ν S =,1 β/β (%) ν S =,3 β/β (%) ν S =,5 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 63 Distorções angulares máximas em função do coeficiente de Poisson ν s (K r = 1, L/d = 1, seção C-C). Nº Estacas ν S =,1 β/β (%) ν S =,3 β/β (%) ν S =,5 β/β (%) (a) (b) (a) (b)
59 APÊNDICE Tabela A3. 64 Distorções angulares máximas em função do coeficiente de Poisson ν s (K r =, L/d = 25, seção A-A). Nº Estacas ν S =,1 β/β (%) ν S =,3 β/β (%) ν S =,5 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 65 Distorções angulares máximas em função do coeficiente de Poisson ν s (K r =, L/d = 25, seção B-B). Nº Estacas ν S =,1 β/β (%) ν S =,3 β/β (%) ν S =,5 β/β (%) (a) (b) (a) (b) Tabela A3. 66 Distorções angulares máximas em função do coeficiente de Poisson ν s (K r =, L/d = 25, seção C-C). Nº Estacas ν S =,1 β/β (%) ν S =,3 β/β (%) ν S =,5 β/β (%) (a) (b) (a) (b)
ECTS ΕΥΡΩΠΑΪΚΟ ΣΥΣΤΗΜΑ ΜΕΤΑΦΟΡΑΣ ΑΚΑΔΗΜΑΪΚΩΝ ΜΟΝΑΔΩΝ ΣΤΗΝ ΕΥΡΩΠΑΪΚΗ ΕΝΩΣΗ. (Α) Λίστα με τα στοιχεία των μαθημάτων στα ελληνικά.
ECTS ΕΥΡΩΠΑΪΚΟ ΣΥΣΤΗΜΑ ΜΕΤΑΦΟΡΑΣ ΑΚΑΔΗΜΑΪΚΩΝ ΜΟΝΑΔΩΝ ΣΤΗΝ ΕΥΡΩΠΑΪΚΗ ΕΝΩΣΗ (Α) Λίστα με τα στοιχεία των μαθημάτων στα ελληνικά Γενικές πληροφορίες μαθήματος: Τίτλος Αλληλεπίδραση μαθήματος: εδάφουςκατασκευών
Review of studies on seismic behavior of prestressed reinforced concrete bridge piers
28 3 2012 9 WORLD EARTHQUAKE ENGINEERING Vol. 28 No. 3 Sep. 2012 1007-6069 2012 03-0120 - 06 1 2 3 3 1. 116024 2. 116024 3. 116026 PRC PRC PRC PRC U442. 5 + 5 A Review of studies on seismic behavior of
2016 IEEE/ACM International Conference on Mobile Software Engineering and Systems
2016 IEEE/ACM International Conference on Mobile Software Engineering and Systems Multiple User Interfaces MobileSoft'16, Multi-User Experience (MUX) S1: Insourcing S2: Outsourcing S3: Responsive design
Βαθιές Θεµελιώσεις Εισαγωγή
Φέρουσα Ικανότητα Απόκριση Πασσαλοθεµελιώσεων Προσδιορισµός Απόκρισης Μεµονωµένου Πασσάλου Γεωτεχνικές Μέθοδοι Εµπειρικές Μέθοδοι (DIN 4014) Μέθοδος t-z Δοκιµαστική Φόρτιση 3-D ανάλυση Αρνητικές Τριβές
Διερεύνηση της αποτελεσματικότητας των πασσάλων ως μέτρο αντιμετώπισης των κατολισθήσεων
Διερεύνηση της αποτελεσματικότητας των πασσάλων ως μέτρο αντιμετώπισης των κατολισθήσεων Investigation of effectiveness of piles as landslide countermeasure ΠΑΠΑΒΑΣΙΛΕΙΟΥ, Α.N. ΑΝΑΓΝΩΣΤΟΠΟΥΛΟΣ, Χ.T. Πολιτικός
Επιπτώσεις αλληλεπίδρασης και κατανοµή φορτίου στους πασσάλους και την πλάκα κεφαλόδεσµο πασσαλοθεµελιώσεων
Επιπτώσεις αλληλεπίδρασης και κατανοµή φορτίου στους πασσάλους και την πλάκα κεφαλόδεσµο πασσαλοθεµελιώσεων Piled raft foundations: load distribution and interaction effects to the iles and the raft ΜΠΑΡΕΚΑ,
ER-Tree (Extended R*-Tree)
1-9825/22/13(4)768-6 22 Journal of Software Vol13, No4 1, 1, 2, 1 1, 1 (, 2327) 2 (, 3127) E-mail xhzhou@ustceducn,,,,,,, 1, TP311 A,,,, Elias s Rivest,Cleary Arya Mount [1] O(2 d ) Arya Mount [1] Friedman,Bentley
Ανάπτυξη αρνητικών τριβών σε οµάδες πασσάλων: Αποτίµηση επιπτώσεων στους επιµέρους πασσάλους
Ανάπτυξη αρνητικών τριβών σε οµάδες πασσάλων: Αποτίµηση επιπτώσεων στους επιµέρους πασσάλους Development of negative friction in pile groups: Effects on piles constituting the group ΚΩΜΟ ΡΟΜΟΣ, A. ΜΠΑΡΕΚΑ,
ΜΕΛΕΤΗ ΤΗΣ ΠΛΑΣΤΙΚΟΤΗΤΑΣ ΑΡΓΙΛΟΥΧΩΝ ΜΙΓΜΑΤΩΝ ΜΕ ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΣΙΔΗΡΑΛΟΥΜΙΝΑΣ ΑΠΟ ΤΗ ΔΙΕΡΓΑΣΙΑ BAYER
Πρακτικά 1ου Πανελληνίου Συνεδρίου για την Αξιοποίηση των Βιομηχανικών Παραπροϊόντων στη Δόμηση, ΕΒΙΠΑΡ, Θεσσαλονίκη, 24-26 Νοεμβρίου 2005 ΜΕΛΕΤΗ ΤΗΣ ΠΛΑΣΤΙΚΟΤΗΤΑΣ ΑΡΓΙΛΟΥΧΩΝ ΜΙΓΜΑΤΩΝ ΜΕ ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΣΙΔΗΡΑΛΟΥΜΙΝΑΣ
, Snowdon. . Frahm.
- :..... ( ). :., Snowdon.. Frohrib Jennige -.[ ]...[ ] Ghannadi-Asl Zahrai..,.[ ]... Frahm Frahm [ ] Den Hartog. mzahrai@ut.ac.ir, hashemif@conwag.com . - Den Hartog g(t)=0 ω f(t)=p 0 sinωt. ω y st =P
5ο Πανελλήνιο Συνέδριο Γεωτεχνικής και Γεωπεριβαλλοντικής Μηχανικής, Ξάνθη, Τόµος 4, σελ. 37-53 (2006).
5ο Πανελλήνιο Συνέδριο Γεωτεχνικής και Γεωπεριβαλλοντικής Μηχανικής, Ξάνθη, Τόµος 4, σελ. 37-53 (006). Θεµελιώσεις Πασσαλοκοιτόστρωσης για Υψηλά Κτίρια Piled-Raft Foundations for High-Rise Buildings ΒΡΕΤΤΟΣ,
ECTS ΕΥΡΩΠΑΪΚΟ ΣΥΣΤΗΜΑ ΜΕΤΑΦΟΡΑΣ ΑΚΑΔΗΜΑΪΚΩΝ ΜΟΝΑΔΩΝ ΣΤΗΝ ΕΥΡΩΠΑΪΚΗ ΕΝΩΣΗ. (Α) Λίστα με τα στοιχεία των μαθημάτων στα ελληνικά.
ECTS ΕΥΡΩΠΑΪΚΟ ΣΥΣΤΗΜΑ ΜΕΤΑΦΟΡΑΣ ΑΚΑΔΗΜΑΪΚΩΝ ΜΟΝΑΔΩΝ ΣΤΗΝ ΕΥΡΩΠΑΪΚΗ ΕΝΩΣΗ (Α) Λίστα με τα στοιχεία των μαθημάτων στα ελληνικά Γενικές πληροφορίες μαθήματος: Τίτλος Υπολογιστική μαθήματος: Γεωτεχνική Μηχανική
23, 1 Vol123, No11 2006 1 JOURNAL OF SHENZHEN UN IVERSITY SC IENCE AND ENGINEER ING Jan1 2006 , 2.,, ;,,,. . 6 2,
23, 1 Vol123, No11 2006 1 JOURNAL OF SHENZHEN UN IVERSITY SC IENCE AND ENGINEER ING Jan1 2006 : 100022618 ( 2006) 0120042206 2 1, 2, 2 (1., 518060; 2., ) : 2. PFC 2D, 2., 2.,, ;,,,.. : ; 2 ; ; : TUY 435
High order interpolation function for surface contact problem
3 016 5 Journal of East China Normal University Natural Science No 3 May 016 : 1000-564101603-0009-1 1 1 1 00444; E- 00030 : Lagrange Lobatto Matlab : ; Lagrange; : O41 : A DOI: 103969/jissn1000-56410160300
Σχεδιασμός Πολυωρόφου Οικοδομής με Πρόβλεψη Αποτροπής Διαφορικών Καθιζήσεων σε Υφιστάμενη εν Επαφή Γειτονική της
Σχεδιασμός Πολυωρόφου Οικοδομής με Πρόβλεψη Αποτροπής Διαφορικών Καθιζήσεων σε Υφιστάμενη εν Επαφή Γειτονική της Κωνσταντίνος Ψάρρας Δρ Πολιτικός Μηχανικός Α.Π.Θ., ko_psar@yahoo.gr Ιωάννης Τέγος Ομότιμος
Επώνυμο: Βαϊρακτάρης
Επώνυμο: Βαϊρακτάρης Όνομα: Τμήμα: Εμμανουήλ Δομικών Έργων Βαθμίδα: Επιστημονικός Συνεργάτης Γνωστικό Αντικείμενο (ΦΕΚ Διορισμού): Θεμελιώσεις 1. ΣΠΟΥΔΕΣ 1989.94 Φοίτηση στο Μαθηματικό Τμήμα του Πανεπιστημίου
Δίπλωμα Πολιτικού Μηχανικού , Πτυχίο Πολιτικού Μηχανικού της Πολυτεχνικής Σχολής του Α.Π.Θ. Αποφοίτηση με σειρά κατάταξης στο ανώτερο 3%.
Βιογραφικό Σημείωμα ΑΙΜΙΛΙΟΣ Μ. ΚΩΜΟΔΡΟΜΟΣ Καθηγητής Διεθυντής Εργαστηρίου Υπολογιστικής Γεωτεχνικής Μηχανικής Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Πανεπιστήμιο Θεσσαλίας Πεδίον Άρεως, Βόλος 38334 Τηλ: 24210-74143,
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ιπλωµατική Εργασία «ΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΑΛΛΗΛΕΠΙ ΡΑΣΗΣ ΚΑΘΟΛΙΚΟΥ ΚΑΙ ΤΟΠΙΚΟΥ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΟΥ ΛΥΓΙΣΜΟΥ ΜΕ ΤΗ ΜΕΘΟ
J. of Math. (PRC) Banach, , X = N(T ) R(T + ), Y = R(T ) N(T + ). Vol. 37 ( 2017 ) No. 5
Vol. 37 ( 2017 ) No. 5 J. of Math. (PRC) 1,2, 1, 1 (1., 225002) (2., 225009) :. I +AT +, T + = T + (I +AT + ) 1, T +. Banach Hilbert Moore-Penrose.. : ; ; Moore-Penrose ; ; MR(2010) : 47L05; 46A32 : O177.2
ECTS ΕΥΡΩΠΑΪΚΟ ΣΥΣΤΗΜΑ ΜΕΤΑΦΟΡΑΣ ΑΚΑΔΗΜΑΪΚΩΝ ΜΟΝΑΔΩΝ ΣΤΗΝ ΕΥΡΩΠΑΪΚΗ ΕΝΩΣΗ. (Α) Λίστα με τα στοιχεία των μαθημάτων στα ελληνικά
ECTS ΕΥΡΩΠΑΪΚΟ ΣΥΣΤΗΜΑ ΜΕΤΑΦΟΡΑΣ ΑΚΑΔΗΜΑΪΚΩΝ ΜΟΝΑΔΩΝ ΣΤΗΝ ΕΥΡΩΠΑΪΚΗ ΕΝΩΣΗ (Α) Λίστα με τα στοιχεία των μαθημάτων στα ελληνικά Γενικές πληροφορίες μαθήματος: Τίτλος μαθήματος: Βαθιές Θεμελιώσεις Κωδικός
Συγκριτική Αξιολόγηση Προσοµοιωµάτων Τοιχείων και Πυρήνων Κτηρίων µε τη Μέθοδο των Πεπερασµένων Στοιχείων και Πειραµατικά Αποτελέσµατα
Συγκριτική Αξιολόγηση Προσοµοιωµάτων Τοιχείων και Πυρήνων Κτηρίων µε τη Μέθοδο των Πεπερασµένων Στοιχείων και Πειραµατικά Αποτελέσµατα Experimental verification of shear wall modeling using finite element
ECTS ΕΥΡΩΠΑΪΚΟ ΣΥΣΤΗΜΑ ΜΕΤΑΦΟΡΑΣ ΑΚΑΔΗΜΑΪΚΩΝ ΜΟΝΑΔΩΝ ΣΤΗΝ ΕΥΡΩΠΑΪΚΗ ΕΝΩΣΗ. (Α) Λίστα με τα στοιχεία των μαθημάτων στα ελληνικά.
ECTS ΕΥΡΩΠΑΪΚΟ ΣΥΣΤΗΜΑ ΜΕΤΑΦΟΡΑΣ ΑΚΑΔΗΜΑΪΚΩΝ ΜΟΝΑΔΩΝ ΣΤΗΝ ΕΥΡΩΠΑΪΚΗ ΕΝΩΣΗ (Α) Λίστα με τα στοιχεία των μαθημάτων στα ελληνικά Γενικές πληροφορίες μαθήματος: Τίτλος Αλληλεπίδραση μαθήματος: εδάφουςκατασκευών
ΒΙΟΓΡΑΦΙΚΟ ΣΗΜΕΙΩΜΑ ΛΕΩΝΙΔΑΣ Α. ΣΠΥΡΟΥ. 2004 2009 Διδακτορικό σε Υπολογιστική Εμβιομηχανική, Τμήμα Μηχανολόγων Μηχανικών, Πανεπιστήμιο Θεσσαλίας.
ΒΙΟΓΡΑΦΙΚΟ ΣΗΜΕΙΩΜΑ ΛΕΩΝΙΔΑΣ Α. ΣΠΥΡΟΥ ΔΙΕΥΘΥΝΣΗ Ινστιτούτο Έρευνας και Τεχνολογίας Θεσσαλίας (ΙΕΤΕΘ) Εθνικό Κέντρο Έρευνας και Τεχνολογικής Ανάπτυξης (ΕΚΕΤΑ) Δημητριάδος 95 και Παύλου Μελά 38333 Βόλος
Estimation of Ground Surface Settlements due to Tunnelling in Weak Rock Conditions based on Tunnel Stability Factor
Eκτίµηση των Επιφανειακών Καθιζήσεων λόγω της διάνοιξης Σηράγγων σε συνθήκες Ασθενούς Βραχόµαζας µέσω του είκτη Ευστάθειας Υπόγειου Ανοίγµατος (Tunnel Stability Factor) Estimation of Ground Surface Settlements
ΒΙΟΓΡΑΦΙΚΟ ΣΗΜΕΙΩΜΑ ΣΤΥΛΙΑΝΗΣ Κ. ΣΟΦΙΑΝΟΠΟΥΛΟΥ Αναπληρώτρια Καθηγήτρια. Τµήµα Τεχνολογίας & Συστηµάτων Παραγωγής.
ΒΙΟΓΡΑΦΙΚΟ ΣΗΜΕΙΩΜΑ ΣΤΥΛΙΑΝΗΣ Κ. ΣΟΦΙΑΝΟΠΟΥΛΟΥ Αναπληρώτρια Καθηγήτρια Τµήµα Τεχνολογίας & Συστηµάτων Παραγωγής Πανεπιστήµιο Πειραιώς, Καραολή ηµητρίου 80, 18534 Πειραιάς Τηλ. 210 414-2147, e-mail: sofianop@unipi.gr
ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΜΑΚΕΔΟΝΙΑΣ ΔΙΑΤΜΗΜΑΤΙΚΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ ΜΕΤΑΠΤΥΧΙΑΚΩΝ ΣΠΟΥΔΩΝ ΣΤΗ ΔΙΟΙΚΗΣΗ ΕΠΙΧΕΙΡΗΣΕΩΝ ΕΡΕΥΝΑ ΜΑΡΚΕΤΙΝΓΚ
ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΜΑΚΕΔΟΝΙΑΣ ΔΙΑΤΜΗΜΑΤΙΚΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ ΜΕΤΑΠΤΥΧΙΑΚΩΝ ΣΠΟΥΔΩΝ ΣΤΗ ΔΙΟΙΚΗΣΗ ΕΠΙΧΕΙΡΗΣΕΩΝ ΕΡΕΥΝΑ ΜΑΡΚΕΤΙΝΓΚ Ακαδ. Έτος 2014-15, Διδάσκων: Χρήστος Βασιλειάδης, Ηλεκτρονικό ταχυδρομείο: chris@uom.edu.gr,
Ingenieurbüro Frank Blasek - Beratender Ingenieur Am Kohlhof 10, Osterholz-Scharmbeck Tel: 04791/ Fax: 04791/
Page: 10 CONTENTS Contents... 10 General Data... 10 Structural Data des... 10 erials... 10 Sections... 10 ents... 11 Supports... 11 Loads General Data... 12 LC 1 - Vollast 120 km/h 0,694 kn/qm... 12 LC,
Ingenieurbüro Frank Blasek - Beratender Ingenieur Am Kohlhof 10, Osterholz-Scharmbeck Tel: 04791/ Fax: 04791/
Page: 1 CONTENTS Contents... 1 General Data... 1 Structural Data des... 1 erials... 1 Sections... 1 ents... 2 Supports... 2 Loads General Data... 3 LC 1 - Vollast 90 km/h 0,39 kn/qm... 3 LC, LG Results
Αριθμός 240 Ο ΠΕΡΙ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΟΥ ΤΕΧΝΙΚΟΥ ΕΠΙΜΕΛΗΤΗΡΙΟΥ ΚΥΠΡΟΥ ΝΟΜΟΣ
Ε.Ε. Παρ. III(I) Αρ. 3504,1.6.2001 2587 Κ.Δ.Π. 240/2001 Αριθμός 240 Ο ΠΕΡΙ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΟΥ ΤΕΧΝΙΚΟΥ ΕΠΙΜΕΛΗΤΗΡΙΟΥ ΚΥΠΡΟΥ ΝΟΜΟΣ Γνωστοποίηση βάσει του άρθρου 7(1 )(α) Το Υπουργικό Συμβούλιο, ασκώντας τις
ADVANCED STRUCTURAL MECHANICS
VSB TECHNICAL UNIVERSITY OF OSTRAVA FACULTY OF CIVIL ENGINEERING ADVANCED STRUCTURAL MECHANICS Lecture 1 Jiří Brožovský Office: LP H 406/3 Phone: 597 321 321 E-mail: jiri.brozovsky@vsb.cz WWW: http://fast10.vsb.cz/brozovsky/
Figure 1 - Plan of the Location of the Piles and in Situ Tests
Figure 1 - Plan of the Location of the Piles and in Situ Tests 1 2 3 A B C D DMT4 DMT5 PMT1 CPT4 A 2.2 1.75 S5+ SPT CPT7 CROSS SECTION A-A C2 E7 E5 S4+ SPT E3 E1 E DMT7 T1 CPT9 DMT9 CPT5 C1 ground level
ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΚΑΙ ΑΡΙΘΜΗΤΙΚΩΝ ΜΕΘΟ ΩΝ ΓΙΑ ΤΗ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΚΑΙ ΑΡΙΘΜΗΤΙΚΩΝ ΜΕΘΟ ΩΝ ΓΙΑ ΤΗ ΦΟΙΤΗΤΡΙΑ: Γ.ΦΕΒΡΑΝΟΓΛΟΥ ΕΠΙΒΛΕΠΩΝ ΚΑΘΗΓΗΤΗΣ: Χ.ΓΑΝΤΕΣ ΑΘΗΝΑ, ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 2000
EM Baum-Welch. Step by Step the Baum-Welch Algorithm and its Application 2. HMM Baum-Welch. Baum-Welch. Baum-Welch Baum-Welch.
Baum-Welch Step by Step the Baum-Welch Algorithm and its Application Jin ichi MURAKAMI EM EM EM Baum-Welch Baum-Welch Baum-Welch Baum-Welch, EM 1. EM 2. HMM EM (Expectationmaximization algorithm) 1 3.
Γεώργιος Ακρίβης. Προσωπικά στοιχεία. Εκπαίδευση. Ακαδημαϊκές Θέσεις. Ηράκλειο. Country, Ισπανία. Λευκωσία, Κύπρος. Rennes, Γαλλία.
Γεώργιος Ακρίβης Προσωπικά στοιχεία Έτος γέννησης 1950 Τόπος γέννησης Χρυσοβίτσα Ιωαννίνων Εκπαίδευση 1968 1973,, Ιωάννινα. Μαθηματικά 1977 1983,, Μόναχο, Γερμανία. Μαθηματικά, Αριθμητική Ανάλυση Ακαδημαϊκές
J. of Math. (PRC) 6 n (nt ) + n V = 0, (1.1) n t + div. div(n T ) = n τ (T L(x) T ), (1.2) n)xx (nt ) x + nv x = J 0, (1.4) n. 6 n
Vol. 35 ( 215 ) No. 5 J. of Math. (PRC) a, b, a ( a. ; b., 4515) :., [3]. : ; ; MR(21) : 35Q4 : O175. : A : 255-7797(215)5-15-7 1 [1] : [ ( ) ] ε 2 n n t + div 6 n (nt ) + n V =, (1.1) n div(n T ) = n
Optimization, PSO) DE [1, 2, 3, 4] PSO [5, 6, 7, 8, 9, 10, 11] (P)
![Optimization, PSO) DE [1, 2, 3, 4] PSO [5, 6, 7, 8, 9, 10, 11] (P)](/thumbs/85/92153760.jpg "Optimization, PSO) DE [1, 2, 3, 4] PSO [5, 6, 7, 8, 9, 10, 11] (P)")
( ) 1 ( ) : : (Differential Evolution, DE) (Particle Swarm Optimization, PSO) DE [1, 2, 3, 4] PSO [5, 6, 7, 8, 9, 10, 11] 2 2.1 (P) (P ) minimize f(x) subject to g j (x) 0, j = 1,..., q h j (x) = 0, j
Αλληλεπίδραση Ανωδοµής-Βάθρων-Θεµελίωσης-Εδάφους σε Τοξωτή Οδική Μεταλλική Γέφυρα µε Σύµµικτο Κατάστρωµα
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Αλληλεπίδραση Ανωδοµής-Βάθρων- Θεµελίωσης-Εδάφους σε Τοξωτή Οδική Μεταλλική Γέφυρα µε Σύµµικτο Κατάστρωµα ΙΠΛΩΜΑΤΙΚΗ
I. Μητρώο Εξωτερικών Μελών της ημεδαπής για το γνωστικό αντικείμενο «Μη Γραμμικές Ελλειπτικές Διαφορικές Εξισώσεις»
Τα μητρώα καταρτίστηκαν με απόφαση της Ακαδημαϊκής Συνέλευσης της ΣΝΔ της 18ης Απριλίου 2013. Η ανάρτησή τους στον ιστότοπο της ΣΝΔ εγκρίθηκε με απόφαση του Εκπαιδευτικού Συμβουλίου της 24ης Απριλίου 2013.
Stress Relaxation Test and Constitutive Equation of Saturated Soft Soil
8 7 011 7 Journal of Highway and Transportation Research and Development Vol. 8 No. 7 Jul. 011 100-068 011 07-0014 - 05 1 1. 0009. 710064 k 0 Merchant 4 Merchant U416. 1 + 6 A Stress Relaxation Test and
Probabilistic Approach to Robust Optimization
Probabilistic Approach to Robust Optimization Akiko Takeda Department of Mathematical & Computing Sciences Graduate School of Information Science and Engineering Tokyo Institute of Technology Tokyo 52-8552,
ΜΕΤΑΛΛΙΚΑ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ ΥΠΟ ΘΛΙΨΗ ΚΑΙ ΚΑΜΨΗ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕΤΑΛΛΙΚΑ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ ΥΠΟ ΘΛΙΨΗ ΚΑΙ ΚΑΜΨΗ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΛΥΣΕΩΝ ΚΑΝΟΝΙΣΤΙΚΩΝ ΙΑΤΑΞΕΩΝ ΚΑΙ
BEHAVIOR OF MASSIVE EARTH RETAINING WALLS UNDER EARTHQUAKE SHAKING Comparisons to EC-8 Provisions
UNIVERSITY OF PATRAS DEPARTMENT OF CIVIL ENGINEERING Laboratory of Geotechnical Engineering BEHAVIOR OF MASSIVE EARTH RETAINING WALLS UNDER EARTHQUAKE SHAKING Comparisons to EC-8 Provisions Prof. G. Athanasopoulos
ΠΑΡΑΔΟΤΕΟ 3.1 : Έκθεση καταγραφής χρήσεων γης
ΕΛΛΗΝΙΚΗ ΔΗΜΟΚΡΑΤΙΑ ΥΠΟΥΡΓΕΙΟ ΠΑΙΔΕΙΑΣ, ΔΙΑ ΒΙΟΥ ΜΑΘΗΣΗΣ ΚΑΙ ΘΡΗΣΚΕΥΜΑΤΩΝ ΕΙΔΙΚΗ ΥΠΗΡΕΣΙΑ ΔΙΑΧΕΙΡΙΣΗΣ ΚΑΙ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ ΤΩΝ ΔΡΑΣΕΩΝ ΘΡΗΣΚΕΥΜΑΤΩΝ ΤΟΥ ΥΠΟΥΡΓΕΙΟΥ ΠΑΙΔΕΙΑΣ ΔΙΑ ΒΙΟΥ ΜΑΘΗΣΗΣ ΚΑΙ ΣΤΟΥΣ ΤΟΜΕΙΣ ΤΗΣ
16ο Συνέδριο Σκυροδέματος, ΤΕΕ, ΕΤΕΚ, 21-23/10/ 2009, Πάφος, Κύπρος
1 Η επίδραση της ρηγµάτωσης στην απόκριση πασσάλου οπλισµένου σκυροδέµατος υπό οριζόντια φόρτιση The effect of cracking to the response of a concrete pile under horizontal loading Αιµίλιος Μ. ΚΩΜΟ ΡΟΜΟΣ
EXPERIMENT RESEARCH OF INFLUENCE OF DYNAMIC LOADING ON PROCESS OF CRACK FORMATION AT BOOTY OF LITHOIDAL BLOCKS T.
EXPERIMENT RESEARCH OF INFLUENCE OF DYNAMIC LOADING ON PROCESS OF CRACK FORMATION AT BOOTY OF LITHOIDAL BLOCKS T. Grebeniuk, K. Tkachuk National technical university of Ukraine «KPI» vul. Borshchahivka,
Δυναμικός Συντελεστής Winkler για Αξονικώς Φορτιζόμενο Πάσσαλο Αιχμής σε Ανένδοτη Βάση. Dynamic Winkler Modulus for Axially Loaded End-Bearing Piles
Δυναμικός Συντελεστής Winkler για Αξονικώς Φορτιζόμενο Πάσσαλο Αιχμής σε Ανένδοτη Βάση Dynamic Winkler Modulus for Axially Loaded End-Bearing Piles ΑΝΩΓΙΑΤΗΣ, Γ.Μ. Υποψήφιος Διδάκτωρ, Πανεπιστήμιο Πατρών,
Analysis on construction application of lager diameter pile foundation engineering in Guangdong coastal areas
29 2 2010 6 GLOBAL GEOLOGY Vol. 29 No. 2 Jun. 2010 1004-5589 2010 02-0341 - 06 1 2 3 4 5 6 1. 130032 2. 130012 3. 134000 4. 130021 5. 130012 6. 130012 1# 2# TU473 A doi 10. 3969 /j. issn. 1004-5589. 2010.
Αντί-κείμενο: Μία αινιγματική ασύμμετρη δυάδα
Απαρχές και Διαμόρφωση του Αντικειμένου Αντί-κείμενο: Μία αινιγματική ασύμμετρη δυάδα Βασίλης Δημόπουλος Εξετάζουμε το αντικείμενο ως το άλλο που κείται απέναντι στο «εγώ», κείμενο αντί αυτού, αλλά και
Introduction to Theory of. Elasticity. Kengo Nakajima Summer
Introduction to Theor of lasticit Summer Kengo Nakajima Technical & Scientific Computing I (48-7) Seminar on Computer Science (48-4) elast Theor of lasticit Target Stress Governing quations elast 3 Theor
Προσαρμογή περιοχικών υδρολογικών σχέσεων στις Ελληνικές λεκάνες
Ημερίδα Ερευνητικού Προγράμματος ΔΕΥΚΑΛΙΩΝ «Εκτίμηση πλημμυρικών ροών στην Ελλάδα σε συνθήκες υδροκλιματικής μεταβλητότητας: Ανάπτυξη φυσικά εδραιωμένου εννοιολογικού πιθανοτικού πλαισίου και υπολογιστικών
Study of urban housing development projects: The general planning of Alexandria City
Paper published at Alexandria Engineering Journal, vol, No, July, Study of urban housing development projects: The general planning of Alexandria City Hisham El Shimy Architecture Department, Faculty of
katoh@kuraka.co.jp okaken@kuraka.co.jp mineot@fukuoka-u.ac.jp 4 35 3 Normalized stress σ/g 25 2 15 1 5 Breaking test Theory 1 2 Shear tests Failure tests Compressive tests 1 2 3 4 5 6 Fig.1. Relation between
Quick algorithm f or computing core attribute
24 5 Vol. 24 No. 5 Cont rol an d Decision 2009 5 May 2009 : 100120920 (2009) 0520738205 1a, 2, 1b (1. a., b., 239012 ; 2., 230039) :,,.,.,. : ; ; ; : TP181 : A Quick algorithm f or computing core attribute
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Τοµέας οµοστατικής ΑΛΛΗΛΕΠΙ ΡΑΣΗ ΑΣΤΟΧΙΑΣ ΑΠΟ ΛΥΓΙΣΜΟ ΚΑΙ ΠΛΑΣΤΙΚΟΠΟΙΗΣΗ ΣΕ ΜΕΤΑΛΛΙΚΑ ΠΛΑΙΣΙΑ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Τοµέας οµοστατικής ΑΛΛΗΛΕΠΙ ΡΑΣΗ ΑΣΤΟΧΙΑΣ ΑΠΟ ΛΥΓΙΣΜΟ ΚΑΙ ΠΛΑΣΤΙΚΟΠΟΙΗΣΗ ΣΕ ΜΕΤΑΛΛΙΚΑ ΠΛΑΙΣΙΑ ιπλωµατική εργασία: Λεµονάρη Μαρίνα Επιβλέπων καθηγητής:
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΟΜOΣΤΑΤΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΙΑ ΝΕΑ ΜΕΘΟ ΟΣ ΠΡΟΜΕΛΕΤΗΣ ΓΙΑ ΤΑ ΥΨΗΛΑ ΚΤΙΡΙΑ ΕΠΙΒΛΕΠΩΝ: ρ. Χ. ΓΑΝΤΕΣ -ΛΕΚΤΟΡΑΣ Ε.Μ.Π. ΙΠΛΩΜΑΤΙΚΗ
Η Διαδραστική Τηλεδιάσκεψη στο Σύγχρονο Σχολείο: Πλαίσιο Διδακτικού Σχεδιασμού
Η Διαδραστική Τηλεδιάσκεψη στο Σύγχρονο Σχολείο: Πλαίσιο Διδακτικού Σχεδιασμού Παναγιώτης Αναστασιάδης Πανεπιστήμιο Κρήτης panas@ edc.uoc.gr ΠΕΡΙΛΗΨΗ Οι προηγμένες τεχνολογίες σύγχρονης μετάδοσης και ιδιαίτερα
ΚΑΤΑΣΚΕΥΑΣΤΙΚΟΣ ΤΟΜΕΑΣ
ΚΑΤΑΡΤΙΣΗ ΜΗΤΡΩΟΥ ΕΣΩΤΕΡΙΚΩΝ & ΕΞΩΤΕΡΙΚΩΝ ΜΕΛΩΝ ΤΟΥ ΤΜΗΜΑΤΟΣ ΜΗΧΑΝΟΛΟΓΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Τ.Ε., ΣΤΕΦ/ΤΕΙ ΚΕΝΤΡΙΚΗΣ ΜΑΚΕΔΟΝΙΑΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΑΣΤΙΚΟΣ ΤΟΜΕΑΣ Γνωστικό Αντικείμενο: Computer Aided Design (CAD) Computer
Εκτεταμένη περίληψη Περίληψη
PENED Final Report In the frame of PENED program the research that has been conducted as part of the Hybrid Libraries Project had as an outcome the design of a complex software architecture for mobile
Τοίχοι Ωπλισμένης Γής: υναμική Ανάλυση Πειράματος Φυγοκεντριστή. Reinforced Soil Retaining Walls: Numerical Analysis of a Centrifuge Test
Τοίχοι Ωπλισμένης Γής: υναμική Ανάλυση Πειράματος Φυγοκεντριστή Reinforced Soil Retaining Walls: Numerical Analysis of a Centrifuge Test ΓΕΡΟΛΥΜΟΣ, Ν. Πολιτικός Μηχανικός, Λέκτορας, Ε.Μ.Π. ΖΙΩΤΟΠΟΥΛΟΥ,
ρ. Πολιτικός Μηχανικός, ΠΑΝΓΑΙΑ ΣΥΜΒΟΥΛΟΙ ΜΗΧΑΝΙΚΟΙ Ε.Π.Ε.
Σήραγγα ΣΓ της Ευρείας Παράκαµψης Πατρών ΣΓ Tunnel of Patras City Ring Road ΒΑΝΤΟΛΑΣ, Β. ΖΑΚΑΣ, Μ. ΡΑΧΑΝΙΩΤΗΣ, Ν. ΤΖΗΜΑ, Κ. ΤΣΑΤΣΑΝΙΦΟΣ, Χ. Πολιτικός Μηχανικός, M.Sc., ΠΑΝΓΑΙΑ ΣΥΜΒΟΥΛΟΙ ΜΗΧΑΝΙΚΟΙ Ε.Π.Ε.
Συντελεστές φέρουσας ικανότητας για αστράγγιστη φόρτιση κωνικών θεμελιώσεων σε άργιλο. Undrained bearing capacity factors for conical footings on clay
Συντελεστές φέρουσας ικανότητας για αστράγγιστη φόρτιση κωνικών θεμελιώσεων σε άργιλο Undrained bearing capacity factors for conical footings on clay ΓΙΑΝΝΟΠΟΥΛΟΣ, Κ.Π. ZDRAVKOVIC, L. Πολιτικός Μηχανικός,
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ιερεύνηση αξιοπιστίας EC3 για τον έλεγχο αστοχίας µεταλλικών πλαισίων ιπλωµατική Εργασία: Καλογήρου
Πρόγραμμα Σπουδών για τους Πολιτικούς Μηχανικούς
Πρόγραμμα Σπουδών για τους Πολιτικούς Μηχανικούς Πίνακας Α: ΠΡΩΤΟ ΕΤΟΣ Πρόγραμμα Σπουδών ανά Εξάμηνο ΠΤΥΧΙΟ - ΠΟΛΙΤΙΚΟΥ ΜΗΧΑΝΙΚΟΥ 1 ο ΕΞΑΜΗΝΟ 2 ο ΕΞΑΜΗΝΟ ΠΟΜ 111 Επαγγελματικές γνώσεις και Δεξιότητες Ι
Η ΣΗΜΑΣΙΑ ΤΗΣ ΜΗ ΓΡΑΜΜΙΚΗΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΓΙΑ ΤΟΝ ΣΧΕ ΙΑΣΜΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ Η ΣΗΜΑΣΙΑ ΤΗΣ ΜΗ ΓΡΑΜΜΙΚΗΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΓΙΑ ΤΟΝ ΣΧΕ ΙΑΣΜΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ Μεταπτυχιακή Εργασία
ιερεύνηση της συµπεριφοράς οµάδας πασσάλων εδραζοµένων σε βραχώδες υπόβαθρο
ιερεύνηση της συµπεριφοράς οµάδας πασσάλων εδραζοµένων σε βραχώδες υπόβαθρο Response evaluation of pile groups based οn rock ΜΠΑΡΕΚΑ Σ., Πολιτικός Μηχανικός, Υπ. ιδάκτωρ, Π.Θ ΛΑΖΟΥ Η Ρ., Πολιτικός Μηχανικός,
A research on the influence of dummy activity on float in an AOA network and its amendments
2008 6 6 :100026788 (2008) 0620106209,, (, 102206) : NP2hard,,..,.,,.,.,. :,,,, : TB11411 : A A research on the influence of dummy activity on float in an AOA network and its amendments WANG Qiang, LI
* * E mail : matsuto eng.hokudai.ac.jp. Zeiss
400 Vol., No., pp., * * R.... * * Email : matsutoeng.hokudai.ac.jp Zeiss 401 Petts Becker Petts Petts Opaluch Joos. I L T M P TMP MP IM A IP B LM C TMP LM D LM B LM E * LP F * km TMP C TP E * TP G * 402...
Dr Marios Vryonides. Curriculum Vitae I. PERSONAL DETAILS.. 2 II. EDUCATION... 3 III. WORK EXPERIENCE. 4
Curriculum Vitae Dr Marios Vryonides I. PERSONAL DETAILS.. 2 II. EDUCATION.... 3 III. WORK EXPERIENCE. 4 IV. PRESENTATIONS IN CONFERENCES AND SEMINARS... 5 V. PUBLICATIONS.... 6-1 - I. PERSONAL DETAILS
ΜΑΘΗΜΑΤΙΚΗ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ ΤΗΣ ΔΥΝΑΜΙΚΗΣ ΤΟΥ ΕΔΑΦΙΚΟΥ ΝΕΡΟΥ ΣΤΗΝ ΠΕΡΙΠΤΩΣΗ ΑΡΔΕΥΣΗΣ ΜΕ ΥΠΟΓΕΙΟΥΣ ΣΤΑΛΑΚΤΗΦΟΡΟΥΣ ΣΩΛΗΝΕΣ ΣΕ ΔΙΑΣΤΡΩΜΕΝΑ ΕΔΑΦΗ
ΓΕΩΠΟΝΙΚΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΑΘΗΝΩΝ ΤΜΗΜΑ ΑΞΙΟΠΟΙΗΣΗΣ ΦΥΣΙΚΩΝ ΠΟΡΩΝ ΚΑΙ ΓΕΩΡΓΙΚΗΣ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ ΜΕΤΑΠΤΥΧΙΑΚΩΝ ΣΠΟΥΔΩΝ ΑΕΙΦΟΡΙΚΗ ΔΙΑΧΕΙΡΙΣΗ ΥΔΑΤΙΚΩΝ ΠΟΡΩΝ Δημήτριος Πάντζαλης Πτυχιούχος Γεωπόνος Α.Π.Θ.
Comparative Study of Two-Dimensional and Three-Dimensional Slope Stability Analyses.
Συγκριτική Θεώρηση ισδιάστατων και Τρισδιάστατων Αναλύσεων Ευστάθειας Πρανών Comparative Study of Two-Dimensional and Three-Dimensional Slope Stability Analyses. ΓΑΚΗΣ, Α. ΤΣΟΤΣΟΣ, ΣΤ. Πολιτικός Μηχανικός,
ECTS ΕΥΡΩΠΑΪΚΟ ΣΥΣΤΗΜΑ ΜΕΤΑΦΟΡΑΣ ΑΚΑΔΗΜΑΪΚΩΝ ΜΟΝΑΔΩΝ ΣΤΗΝ ΕΥΡΩΠΑΪΚΗ ΕΝΩΣΗ. (Α) Λίστα με τα στοιχεία των μαθημάτων στα ελληνικά
ECTS ΕΥΡΩΠΑΪΚΟ ΣΥΣΤΗΜΑ ΜΕΤΑΦΟΡΑΣ ΑΚΑΔΗΜΑΪΚΩΝ ΜΟΝΑΔΩΝ ΣΤΗΝ ΕΥΡΩΠΑΪΚΗ ΕΝΩΣΗ (Α) Λίστα με τα στοιχεία των μαθημάτων στα ελληνικά Γενικές πληροφορίες μαθήματος: Τίτλος Σήραγγες & Κωδικός CE09-G02 μαθήματος:
IPSJ SIG Technical Report Vol.2014-CE-127 No /12/6 CS Activity 1,a) CS Computer Science Activity Activity Actvity Activity Dining Eight-He
CS Activity 1,a) 2 2 3 CS Computer Science Activity Activity Actvity Activity Dining Eight-Headed Dragon CS Unplugged Activity for Learning Scheduling Methods Hisao Fukuoka 1,a) Toru Watanabe 2 Makoto
Εγγενείς Ιδιότητες Εδαφών και Συσχέτιση με τα Φυσικά τους Χαρακτηριστικά Intrinsic Properties of Soils and Correlation with their Index Properties
Εγγενείς Ιδιότητες Εδαφών και Συσχέτιση με τα Φυσικά τους Χαρακτηριστικά Intrinsic Properties of Soils and Correlation with their Index Properties ΜΠΕΛΟΚΑΣ, Γ. ΚΑΒΒΑΔΑΣ, Μ. Πολιτικός Μηχανικός, Υποψήφιος
ΒΙΟΓΡΑΦΙΚΟ ΣΗΜΕΙΩΜΑ ΠΡΟΣΩΠΙΚΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ ΣΠΟΥΔΕΣ
ΒΙΟΓΡΑΦΙΚΟ ΣΗΜΕΙΩΜΑ ΠΡΟΣΩΠΙΚΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ ΕΠΩΝΥΜΟ: ΡΟΜΠΟΛΗΣ ΟΝΟΜΑ: ΛΕΩΝΙΔΑΣ ΟΝΟΜΑ ΠΑΤΡΟΣ: ΣΑΒΒΑΣ ΧΡΟΝΟΛΟΓΙΑ ΓΕΝΝΗΣΗΣ: 16/1/1977 ΤΟΠΟΣ ΓΕΝΝΗΣΗΣ: ΑΘΗΝΑ ΔΙΕΥΘΥΝΣΗ ΚΑΤΟΙΚΙΑΣ: ΟΙΚΟΝΟΜΟΥ 29, 16122, ΑΘΗΝΑ ΔΙΕΥΘΥΝΣΗ
Εικονικά Περιβάλλοντα Μάθησης για Παιδιά με Αυτισμό: Επισκόπηση Πεδίου και Προτάσεις Σχεδιασμού
Εικονικά Περιβάλλοντα Μάθησης για Παιδιά με Αυτισμό: Επισκόπηση Πεδίου και Προτάσεις Σχεδιασμού Χ. Βολιώτη 1, Θ. Τσιάτσος 1, Σ. Μαυροπούλου 2, Χ. Καραγιαννίδης 2 1 Τμήμα Πληροφορικής, Αριστοτέλειο Πανεπιστήμιο
Technical Research Report, Earthquake Research Institute, the University of Tokyo, No. +-, pp. 0 +3,,**1. No ,**1
No. +- 0 +3,**1 Technical Research Report, Earthquake Research Institute, the University of Tokyo, No. +-, pp. 0 +3,,**1. * Construction of the General Observation System for Strong Motion in Earthquake
Study on the Strengthen Method of Masonry Structure by Steel Truss for Collapse Prevention
33 2 2011 4 Vol. 33 No. 2 Apr. 2011 1002-8412 2011 02-0096-08 1 1 1 2 3 1. 361005 3. 361004 361005 2. 30 TU746. 3 A Study on the Strengthen Method of Masonry Structure by Steel Truss for Collapse Prevention
Coupling of a Jet-Slot Oscillator With the Flow-Supply Duct: Flow-Acoustic Interaction Modeling
1th AIAA/CEAS Aeroacoustics Conference, May 006 interactions Coupling of a Jet-Slot Oscillator With the Flow-Supply Duct: Interaction M. Glesser 1, A. Billon 1, V. Valeau, and A. Sakout 1 mglesser@univ-lr.fr
Vol. 31,No JOURNAL OF CHINA UNIVERSITY OF SCIENCE AND TECHNOLOGY Feb
Ξ 31 Vol 31,No 1 2 0 0 1 2 JOURNAL OF CHINA UNIVERSITY OF SCIENCE AND TECHNOLOGY Feb 2 0 0 1 :025322778 (2001) 0120016205 (, 230026) : Q ( m 1, m 2,, m n ) k = m 1 + m 2 + + m n - n : Q ( m 1, m 2,, m
n 1 n 3 choice node (shelf) choice node (rough group) choice node (representative candidate)
THE INSTITUTE OF ELECTRONICS, INFORMATION AND COMMUNICATION ENGINEERS TECHNICAL REPORT OF IEICE. y y yy y 1565 0871 2 1 yy 525 8577 1 1 1 E-mail: yfmakihara,shiraig@cv.mech.eng.osaka-u.ac.jp, yyshimada@ci.ritsumei.ac.jp
clearing a space (focusing) clearing a space, CS CS CS experiencing I 1. E. T. Gendlin (1978) experiencing (Gendlin 1962) experienc-
clearing a space (focusing) clearing a space, CS CS CS CS CS experiencing I 1. E. T. Gendlin (1978) experiencing (Gendlin 1962) experienc- 133 ing experiencing 2009 experiencing Gendlin (1978) CS 2. CS
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 ΣΥΜΠΙΕΣΤΟΤΗΤΑ ΤΟΥ Ε ΑΦΟΥΣ ΚΑΘΙΖΗΣΕΙΣ
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 ΣΥΜΠΙΕΣΤΟΤΗΤΑ ΤΟΥ Ε ΑΦΟΥΣ ΚΑΘΙΖΗΣΕΙΣ Καθίζηση (Dunn et al., 198, Budhu, 1999) Υποχώρηση του επιπέδου έδρασης µιας κατασκευής λόγω παραµόρφωσης του υποκείµενου εδάφους, χωρίς πλευρική διόγκωση.
ΜΕΛΕΤΗ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΜΕ ΠΕΠΕΡΑΣΜΕΝΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ ΚΑΙ ΑΝΑΛΥΤΙΚΕΣ ΜΕΘΟ ΟΥΣ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ΜΕΛΕΤΗ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΥΠΟΓΕΙΩΝ ΑΓΩΓΩΝ ΜΕ ΠΕΠΕΡΑΣΜΕΝΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ ΚΑΙ ΑΝΑΛΥΤΙΚΕΣ ΜΕΘΟ ΟΥΣ V1 L2 C1-2.711-4.624-6.538-8.451-10.36-12.28-14.19-16.1-18.02-19.93-21.84-23.76-25.67
ΜΑΡΙΝΑ Ε. ΜΠΙΣΑΚΗ. Τκήκα Δθαξκνζκέλωλ Μαζεκαηηθώλ Παλεπηζηήκην Κξήηεο Τ.Θ. 2208 71306, Ηξάθιεην, Κξήηε
ΜΑΡΙΝΑ Ε. ΜΠΙΣΑΚΗ Τκήκα Δθαξκνζκέλωλ Μαζεκαηηθώλ Παλεπηζηήκην Κξήηεο Τ.Θ. 2208 71306, Ηξάθιεην, Κξήηε Τει: +302810-393724 +306972-003446 E-mail: marina@csd.uoc.gr ΠΟΤΔΕ Διδακηοπικό Δίπλωμα ζηην Επιζηήμη
Studies on the Binding Mechanism of Several Antibiotics and Human Serum Albumin
2005 63 Vol. 63, 2005 23, 2169 2173 ACTA CHIMICA SINICA No. 23, 2169 2173 a,b a a a *,a ( a 130012) ( b 133002), 26 K A 1.98 10 4, 1.01 10 3, 1.38 10 3, 5.97 10 4 7.15 10 4 L mol 1, n 1.16, 0.86, 1.19,
12 2006 Journal of the Institute of Science and Engineering. Chuo University
12 2006 Journal of the Institute of Science and Engineering. Chuo University abstract In order to study the mitigation effect on urban heated environment of urban park, the microclimate observations have
A Method for Creating Shortcut Links by Considering Popularity of Contents in Structured P2P Networks
P2P 1,a) 1 1 1 P2P P2P P2P P2P A Method for Creating Shortcut Links by Considering Popularity of Contents in Structured P2P Networks NARISHIGE Yuki 1,a) ABE Kota 1 ISHIBASHI Hayato 1 MATSUURA Toshio 1
Συµπιεστότητα Τεχνητών Οργανικών Εδαφών. Combressibility of Model Organic Soil
Συµπιεστότητα Τεχνητών Οργανικών Εδαφών Combressibility of Model Organic Soil ΠΑΠΑ ΟΠΟΥΛΟΣ, Στ. M., Πολιτικός Μηχανικός, Υποψήφιος διδάκτωρ, Α.Π.Θ. ΚΑΛΛΙΟΓΛΟΥ, Π. Α., ρ. Πολιτικός Μηχανικός, Επιστηµονική
Πολιτισμός και ψυχοπαθολογία:
Πολιτισμός και ψυχοπαθολογία: Επιπτώσεις στη συμβουλευτική και ψυχοθεραπεία με μετανάστες και τις οικογένειές τους Βασίλης Παυλόπουλος Τομέας Ψυχολογίας, Πανεπιστήμιο Αθηνών vpavlop@psych.uoa.gr http://www.psych.uoa.gr/~vpavlop
ΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΜΕΘΟ ΩΝ ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΥ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΜΕΘΟ ΩΝ ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΥ ΟΧΥΡΩΜΑΤΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ ιπλωµατική Εργασία Γεώργιος Κ. Πανούσης Επιβλέπων ρ. Χάρης Γαντές Επίκουρος Καθηγητής
Αξιολόγηση ελαστοπλαστικής µεθόδου για την προσοµοίωση της σεισµικής συµπεριφοράς πρανών µε δοκιµές στον φυγοκεντριστή
Αξιολόγηση ελαστοπλαστικής µεθόδου για την προσοµοίωση της σεισµικής συµπεριφοράς πρανών µε δοκιµές στον φυγοκεντριστή Evaluation of an elastoplastic method for the simulation of the seismic response of
ΣΥΝΟΠΤΙΚΟ ΒΙΟΓΡΑΦΙΚΟ ΣΗΜΕΙΩΜΑ Φίλης-Τριαντ. Θ. Κόκκινος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός
ΣΥΝΟΠΤΙΚΟ ΒΙΟΓΡΑΦΙΚΟ ΣΗΜΕΙΩΜΑ Φίλης-Τριαντ. Θ. Κόκκινος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός ΣΠΟΥΔΕΣ 08/1990 12/1995 Διδακτορικό, Doctor of Philosophy in Engineering Mechanics, στο Τμήμα Engineering Science and Mechanics
ΠΡΟΜΕΛΕΤΗ ΥΨΗΛΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕ ΤΗ ΧΡΗΣΗ ΙΣΟ ΥΝΑΜΟΥ ΠΡΟΒΟΛΟΥ
EΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ENGINEERING ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ NATIONAL UNIVERSITY OF ATHENS FACULTY OF CIVIL ENGINEERING DIVISION OF STRUCTURAL LABORATORY
Approximation Expressions for the Temperature Integral
20 7Π8 2008 8 PROGRSS IN CHMISRY Vol. 20 No. 7Π8 Aug., 2008 3 3 3 3 3 ( 230026),,,, : O64311 ; O64213 : A : 10052281X(2008) 07Π821015206 Approimation pressions for the emperature Integral Chen Haiiang
ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑ. 1. APPLE, M. Ιδεολογία και αναλυτικά προγράµµατα, µετφρ. αρβέρη, Τ., Εκδ. Παρατηρητής, Θεσσαλονίκη 1986.
232 ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑ Α. ΕΛΛΗΝΟΓΛΩΣΣΗ 1. APPLE, M. Ιδεολογία και αναλυτικά προγράµµατα, µετφρ. αρβέρη, Τ., Εκδ. Παρατηρητής, Θεσσαλονίκη 1986. 2. LIEGOIS, J, R. «Οι όροι ανάπτυξης του παιδαγωγικού υλικού για
ΜΟΝΤΕΛΑ ΛΗΨΗΣ ΑΠΟΦΑΣΕΩΝ
ΜΟΝΤΕΛΑ ΛΗΨΗΣ ΑΠΟΦΑΣΕΩΝ Ενότητα 8 Τμήμα Εφαρμοσμένης Πληροφορικής Άδειες Χρήσης Το παρόν εκπαιδευτικό υλικό υπόκειται σε άδειες χρήσης Creative Commons. Για εκπαιδευτικό υλικό, όπως εικόνες, που υπόκειται
Δ3.4. Μια Δημοσίευση σε έγκυρο περιοδικό και δυο Ανακοινώσεις Δημοσιεύσεις στα Πρακτικά Διεθνών Συνεδρίων
ΑΡΧΙΜΗΔΗΣ ΙΙΙ-Υποέργο 07 Επιστροφή του Αρχιμήδη: Συμβολή στην Μελέτη της Υδραυλικής Μηχανικής και Υδροδυναμικής Συμπεριφοράς των Αρχιμήδειων Κοχλιωτών Υδροτροχών για Ανάκτηση του Υδροδυναμικού Φυσικών
ΒΙΟΓΡΑΦΙΚΟ ΣΗΜΕΙΩΜΑ. Παναγιώτης Μερκούρης ΕΚΠΑΙΔΕΥΣΗ
ΒΙΟΓΡΑΦΙΚΟ ΣΗΜΕΙΩΜΑ Παναγιώτης Μερκούρης ΕΚΠΑΙΔΕΥΣΗ Πρώτο Πτυχίο: Μαθηματικά, 1979 Εθνικό Καποδιστριακό Πανεπιστήμιο Αθηνών, Τμήμα Μαθηματικών MSc: Στατιστική, 1983 McGill University, Department of Mathematics
Discontinuous Hermite Collocation and Diagonally Implicit RK3 for a Brain Tumour Invasion Model
1 Discontinuous Hermite Collocation and Diagonally Implicit RK3 for a Brain Tumour Invasion Model John E. Athanasakis Applied Mathematics & Computers Laboratory Technical University of Crete Chania 73100,
chatzipa@math.uoc.gr http://www.math.uoc.gr/ chatzipa
ΒΙΟΓΡΑΦΙΚΟ ΣΗΜΕΙΩΜΑ Ονοµατεπώνυµο : ιεύθυνση : Email: Web: ΠΑΝΑΓΙΩΤΗΣ ΧΑΤΖΗΠΑΝΤΕΛΙ ΗΣ Τµήµα Μαθηµατικών, Λεωφ. Κνωσσού, Ηράκλειο, 71409. chatzipa@math.uoc.gr http://www.math.uoc.gr/ chatzipa Προσωπικά