Ø6/110 Ø6/110 Ø6/50 Ø6/50 Ø6/ (25D b. _b _a Ø6/70 Ø6/70. ) 430 (36D b. _b _a Ø6/70 Ø6/70 Ø6/70 Ø6/70 Ø6/110 Ø6/110 2Ø6/140 8Ø12 Ø6/50

Transcript

1 Επισκευή / ενίσχυση υποστυλωµάτων Ο.Σ. παλαιάς τεχνολογίας µε µανδύες σύνθετων υλικών και χαλυβδοϋφασµάτων ΓεωργίαΕ. ΘΕΡΜΟΥ ρ. ΠολιτικόςΜηχανικός Εκλεγείσα Λέκτορας Α.Π.Θ. ΣΕΜΙΝΑΡΙΟ «ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΤΙΡΙΩΝ Ο.Σ. ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ» Εργαστήριο οπλισµένου σκυροδέµατος και φέρουσας τοιχοποιίας Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών Αριστοτέλειο Πανεπιστήµιο Θεσσαλονίκης Ινστιτούτο Τεχνικής Σεισµολογίας & Αντισεισµικών Κατασκευών Επισκευή / ενίσχυση υποστυλωµάτων Ο.Σ. παλαιάς τεχνολογίας µε µανδύες σύνθετων υλικών και χαλυβδοϋφασµάτων Το πειραµατικό πρόγραµµα διεξήχθη στο εργαστήριο οπλισµένου σκυροδέµατος, Τµήµατος Πολιτικών Μηχανικών,.Π.Θ. Επιβλέπουσα Καθηγήτρια: Σ.Ι. Πανταζοπούλου

2 Πειραµατική διερεύνηση της συµπεριφοράς πρισµατικών στοιχείων Ο.Σ. παλαιάς τεχνολογίας επισκευασµένων / ενισχυµένων µε µανδύες Ι.Ο.Π. Στόχος ο εµπλουτισµός της υφιστάµενης γνώσης και ηαποσαφήνιση θεµάτων που σχετίζονται µετη τη: ιερεύνηση του ρόλου του ιστορικού φόρτισης υο εναλλακτικά ιστορικά φόρτισης Εξέταση σεισµών κοντινού πεδίου ιερεύνηση της επιρροής της πρότερης φόρτισης στην απόκριση επισκευασµένων / ενισχυµένων δοκιµίων µε µανδύεςι.ο.π. ιερεύνηση της αποτελεσµατικότητας στην εξάλειψη αδυναµιών στοιχείων που σχετίζονται µε λεπτοµέρειες όπλισης παλιότερης γενιάς κανονισµών Τεκµηρίωση της αποτελεσµατικότητας µιας προτεινόµενης καινοτόµου τεχνικής, των µανδυών από χαλυβδοϋφάσµατα Πειραµατική διερεύνηση της συµπεριφοράς πρισµατικών στοιχείων Ο.Σ. παλαιάς τεχνολογίας επισκευασµένων / ενισχυµένων µε µανδύεςι.ο.π. ιεξαγωγή πειραµατικού προγράµµατος (ΒΦάση) 6 δοκίµια µορφής προβόλου προσοµοίωση υποστυλώµατος σε κλίµακα : σχεδιασµός βάσει παλαιότερων κανονιστικών διατάξεων, χωρίς αντισεισµικές λεπτοµέρειες όπλισης υποβλήθηκαν σε πρότερη φόρτιση (Α Φάση πειραµατικού προγράµµατος Συντζιρµά & Πανταζοπούλου 7) επισκευή / ενίσχυση µε µανδύες Ι.Ο.Π. χαλυβδοϋφάσµατα και µανδύες από υποβολή εκ νέου σε ανακυκλιζόµενη καµπτοδιατµητική ένταση υπό σταθερό αξονικό φορτίο

3 Παρουσίαση δοκιµίων πειραµατικής µελέτης 9 A Ενδεικτικό οκίµιο Μελέτης A AΑ ΒΒ Βοηθητικό οκίµιο 8Ø Ø6/5 Β Β Ο σχεδιασµός των δοκιµίων έγινε βάσει παλαιότερων κανονιστικών διατάξεων (δεκαετίας του 7) χωρίς αντισεισµικές λεπτοµέρειες όπλισης. Τα υπό µελέτη δοκίµια είναι αντιπροσωπευτικά ενός τυπικού υποστυλώµατος που εκτείνεται από το µέσο ύψος του υποστυλώµατος µεταξύ ορόφων µέχρι τη σύνδεση δοκού υποστυλώµατος. 4Ø5 3 Ø/8 Οι διαστάσεις δίνονται σε mm Χαρακτηριστικές τιµές αντοχής υλικών: ιαµήκης οπλισµός: S5 Εγκάρσιος οπλισµός: λείοι χάλυβες διαµέτρου Ø6, S, ανοικτοί συνδετήρες Σκυρόδεµα: f ck = MPa 6 6 ΟΜΑ Α Ι ΙΙ ΟΜΑ Α ΙΙ Αρχικά δοκίµια * SN_a SN_b FN_a FN_b SN_a SN_b LN5D b _a LN5D b _b L36D b _a L36D b _b LN36D b _a BN_a BN_b BSN_a BSN_b BSN_b Πληροφορίες γιατα αρχικά δοκίµια ιαµήκης οπλισµός 8Ø 8Ø 8Ø 8Ø 8Ø 8Ø 8Ø 8Ø 8Ø 8Ø 8Ø 4Ø 4Ø 4Ø 4Ø 4Ø Εγκάρσιος οπλισµός Ø6/ Ø6/ Ø6/5 Ø6/5 Ø6/7 Ø6/7 Ø6/7 Ø6/7 Ø6/7 Ø6/7 Ø6/7 Ø6/7 Ø6/7 Ø6/ Ø6/ Ø6/4 Μήκος Μάτισης (mm) 3 (5D b ) 3 (5D b ) 43 (36D b ) 43 (36D b ) 43 (36D b ) Μορφή αστοχίας ιατµητική αστοχία ιατµητική αστοχία και λυγισµός ιατµητική αστοχία ιατµητική αστοχία ιατµητική αστοχία και λυγισµός Αστοχία µατίσεων Αστοχία µατίσεων (χωρίς παρουσία αξονικού φορτίου) Αστοχία µατίσεων Λυγισµός ιατµητική αστοχία και λυγισµός Λυγισµός Επεξήγηση ονοµασίας δοκιµίων: Fκαµπτική αστοχία, Νπαρουσία αξονικού φορτίου στη φόρτιση πριν την επισκευή, L αστοχία των µατίσεων, 5D b (=3 mm) & 36D b (=43 mm) το µήκος των µατίσεων,, a & bοτύποςb του ιστορικού φόρτισης που εφαρµόστηκε πριν την επισκευή 3

4 Πειραµατική διάταξη Ιστορικό φόρτισης Αξονικό φορτίο: 6 t Αξονικό φορτίο Εναλλασσόµενο φορτίο οκίµιο µελέτης Μηκηνσιόµετρα (LVDTs) Βοηθητικό δοκίµιο Ιστορικό φόρτισης a µ Ιστορικό φόρτισης b µ ΟµάδαΙ y =4 mm ΟµάδαΙΙ y =.7 mm Κατανοµή της ανακυκλιζόµενης φόρτισης Ιδιότητες υλικών επισκευής Ιδιότητες σύνθετων υφασµάτων Τάση (MPa MPa) Άνθρακας Γυαλί Παραµόρφωση (mm/mm) Αξονική δυσκαµψία: K G f =736 Ν/mm Κ C f =53 Ν/mm Περιγραφή Γυαλί Άνθρακας Πάχος t f (mm).36. Πυκνότητα (gr/m ) 935 Ιδιότητες ρητινών Ρητίνη : Εµποτισµός υφάσµατος γυαλιού Ρητίνη : Αστάρωµα υποστρώµατος & επάλειψη υφάσµατος άνθρακα Περιγραφή Ρητίνη Ρητίνη * στις 7 µέρες,, 3 ο C, DIN Εφελκυστική αντοχή * (MPa) 45 3 Μέτροελαστικότητας * (MPa) 3 45 Επιµήκυνση * % (Παραµόρφωση θραύσης).5.9 4

5 Iδιότητες υλικών επισκευής Ιδιότητες επισκευαστικών κονιαµάτων Περιγραφή Κονίαµα (έγχυτο) Κονίαµα (µυστρί ή εκτοξευόµενο) *στις 7 µέρες Καµπτική αντοχή * (MPa) Θλιπτική αντοχή * (MPa) 55 6 Αντοχή συνάφειας µεχάλυβα * (MPa).5.9 Ιδιότητες υλικών επισκευής 3 Μηχανικές ιδιότητες καλωδίων χορδής Τάση (MPa MPa) 3X Χ Παραµόρφωση (mm/mm) Μανδύες από χαλυβδοΰφασµα Τροποποιηµένο χαλυβδοΰφασµα ιάµετρος καλωδίου: :.889 mm Αρχική πυκνότητα: : 9.6 καλώδια/cm Τροποποιηµένη πυκνότητα:.85 καλώδια/cm Χαλυβδοΰφασµα Τύποι καλωδίων Χ 9.6 καλώδια/cm Μανδύας χαλυβδοϋφάσµατος 3Χ K f G /K /K 3x f =K K f C /K /K 3x f =K =K G f /K x f. =K C f /K x f. 5

6 Σχεδιασµός απαιτούµενων στρώσεων για µανδύες Ι.Ο.Π. Επανιεράρχηση των µορφών αστοχίας µε στόχο την καµπτική αστοχία. Υπολογίστηκαν οι απαιτούµενες στρώσεις για: αύξηση της διατµητικής αντοχής του υφιστάµενου στοιχείου αύξηση της ικανότητας παραµόρφωσης για ένα σκοπούµενο επίπεδο πλαστιµότητας καθυστέρηση λυγισµού του διαµήκους οπλισµού, εφόσον το στοιχείο ικανοποιεί ένα επίπεδο πλαστιµότητας ενίσχυση των µατίσεων, δηλαδή αύξηση του φορτίου που αναλαµβάνουν οι µατίσεις Επιλογή των τελικών στρώσεων βάσει της κρίσιµης µορφής αστοχίας. Τελικές στρώσεις υφασµάτων Αρχικά δοκίµια Επισκευασµένα / ενισχυµένα δοκίµια Τύπος υφάσµατος Αριθµός στρώσεων Ύψος µανδύα (m) Στόχος SN_a SN_b RcSN_a RcSN_b άνθρακας άνθρακας.6.6 ιάτµηση FN_a FN_b RmFN_a RmFN_b µεταλλικό µεταλλικό.6.6 Πιλοτική εφαρµογή ΟΜΑ Α Ι SN_a SN_b LN5D b _a LN5D b _b RgSN_a RcSN_b RgLN5D b _a RcLN5D b _b γυαλί άνθρακας γυαλί άνθρακας ιάτµηση και αύξηση πλαστιµότητας Ενίσχυση περιοχής µάτισης L36D b _a L36D b _b RgL36D b _a RcL36D b _b γυαλί άνθρακας Ενίσχυση περιοχής µάτισης LN36D b _b RmLN36D b _b µεταλλικό.4 Πιλοτική εφαρµογή BN_a RgBN_a γυαλί.4 ΙΙ ΟΜΑ Α ΙΙ BN_b BSN_a BSN_b RgBN_b RgBSN_a RgBSN_b γυαλί γυαλί γυαλί Καθυστέρηση λυγισµού BSN_b RgBSN_b γυαλί.4 Επεξήγηση ονοµασίας επισκευασµένων / ενισχυµένων δοκιµίων: Rεπισκευή ήεπισκευή, g ύφασµα γυαλιού, c ύφασµα άνθρακα, m χαλυβδοϋφασµα 6

7 Καταγραφή και επεξεργασία µετρήσεων Τοποθέτηση πέντε ηλεκτρονικών µηκηνσιοµέτρων (LVDTs) Εναλλασσόµενο φορτίο οκίµιο µελέτης οκίµιο στήριξης Αξονικό φορτίο LVDT LVDT LVDT4 LVDT3 LVDT5 Καταγραφή και επεξεργασία µετρήσεων Θέση ισορροπίας (α) D DT D DT DDT3 D DT4 D DT5 (β) D DT / D DT / D DT3 / D DT4 / D DT5 / L 3 L 34 L 3 L 35 L 5 Παραµόρφωση του συστήµατος των δυο δοκιµίων 7

8 Καταγραφή και επεξεργασία µετρήσεων 3 Θετική κατεύθυνση φόρτισης + Ευθεία Ευθεία θ Ευθεία y Α θ x Β y x tanθ D tanθ = / D D L / DT / (DDT L y DT 3 = 3 3 / DT 3 + x ) x = 3 sinθ θ = θ ιαγράµµατα δύναµης στροφής κρίσιµης διατοµής x y = tanθ θ Αρνητική κατεύθυνση φόρτισης θ (%) Ευθεία + Α θ Β y x Απορροφώµενη ενέργεια ανά κύκλο φόρτισης ύναµη Ευθεία θ Ευθεία y x θ Οριζόντια Μετακίνηση Καταγραφή και επεξεργασία µετρήσεων 4 Χρήση ψηφιακών µέσων για την απόληψη πειραµατικών δεδοµένων οκίµιο µελέτης Βοηθητικό δοκίµιο οκίµιο µελέτης X Y cm

9 Καταγραφή και επεξεργασία µετρήσεων 5 Ψηφιακή επεξεργασία εικόνας (Smartlab 4.) για τον υπολογισµό: Στροφών δοκιµίου µελέτηςθ pullout, θ footing, 5, θ : X Y Ευθεία Ευθεία θ θ footing Ευθεία Ευθεία 3 θ pullout Ευθεία 4 Ευθεία 5 Καταγραφή και επεξεργασία µετρήσεων 6 Ψηφιακή επεξεργασία εικόνας (Smartlab 4.) για τον υπολογισµό: ιατµητικής παραµόρφωσης δοκιµίου γ Υ Χ S = So + S D = Do + D B = Bo + B D θ 3. S θ = cos θ = π B θ + S D BS γ = Scosθ Β Αξονικής παραµόρφωσης και διόγκωσης δοκιµίου οκιµές ακουστικής εκποµπής σε δοκίµια (Envirocoustics) 9

10 ιαδικασία επισκευής / ενίσχυσης δοκιµίων 8/5 Προετοιµασία δοκιµίων Αποµάκρυνση χαλαρών θραυσµάτων FN_a LN36D b_ a Πλήρης αποδιοργάνωση του πυρήνα ιατήρηση του πυρήνα SN_a ιατήρηση του πυρήνα Κατασκευή καλουπιών Κάλυψη κενών µε κονίαµα χυτού τύπου ιαδικασία επισκευής / ενίσχυσης δοκιµίων 8/5 Μανδύες από ύφασµα άνθρακα Ξηρή εφαρµογή Μανδύες από ύφασµα γυαλιού Τοποθέτηση επιπλέον στρώσεων Εµποτισµός υφάσµατος Εφαρµογή

11 ιαδικασία επισκευής / ενίσχυσης δοκιµίων 3 Μανδύες από χαλυβδοΰφασµα Προετοιµασία επιφάνειας Τοποθέτηση χαλυβδοϋφάσµατος Τελική επιφάνεια RmFN_b Αποτελέσµατα πειραµατικής µελέτης Επεξεργασία ηλεκτρονικών µηκηνσιοµέτρων (LVDTs) ιαγράµµατα δύναµης στροφής κρίσιµης διατοµής Σύγκριση υφισταµένου επισκευασµένου / ενισχυµένου στοιχείου Επιρροή του τύπου του ιστορικού φόρτισης Επιρροή του σύνθετου µανδύα Απορροφώµενη ενέργεια ανά κύκλο φόρτισης Επεξεργασία στόχων ιατµητική παραµόρφωση δοκιµίου Αξονική παραµόρφωση δοκιµίου ιόγκωση δοκιµίου

12 ιαγράµµατα δύναµης στροφής κρίσιµης διατοµής SN_a RcSN_a % 5% % 5% % 4 5% % 5% % RcSN_a στρώση C FRP 6 8 ος κύκλοςµ =3.5 SN_b RcSN_b % 5% % 5% % 4 5% % 5% % RcSN_b στρώση C FRP 6 8 ος κύκλοςµ =5. ιαγράµµατα δύναµης στροφής κρίσιµης διατοµής SN_b RcSN_b % 5% % 5% % 4 5% % 5% % RcSN_b στρώσεις CFRP ος κύκλοςµ =5. SN_a RgSN_b % 5% % 5% % 4 5% % 5% % RgSN_b στρώσεις GFRP ος κύκλοςµ =5.

13 ιαγράµµατα δύναµης στροφής κρίσιµης διατοµής 3 LN5D b _b RcLN5D b _b % 5% % 5% % 4 5% % 5% % RcLN5D b _b 5 στρώσεις CFRP ος κύκλοςµ =5. LN5D b _b RgLN5D b _b % 5% % 5% % 4 5% % 5% % 5 στρώσεις GFRP 6 8 ος κύκλοςµ =5. ιαγράµµατα δύναµης στροφής κρίσιµης διατοµής 4 LN36D b _b RcLN36D b _b % 5% % 5% % 4 5% % 5% % RcLN36D b _b 3 στρώσεις CFRP 6 8 ος κύκλοςµ =5. LN36D b _b RgLN36D b _b % 5% % 5% % 4 5% % 5% % RgLN36D b _b 3 στρώσεις GFRP 6 8 ος κύκλοςµ =5. 3

14 ιαγράµµατα δύναµης στροφής κρίσιµης διατοµής 5 FN_a RmFN_a % 5% % 5% % 4 5% % 5% % RmFN_a στρώση 3X ος κύκλος µ =4. FN_b RmFN_b 8 kn 6 4 % 5% % 5% % 4 5% % 5% % RmFN_b στρώση 3X ος κύκλος µ =5. ιαγράµµατα δύναµης στροφής κρίσιµης διατοµής 6 LN36D b _a RmLN36D b _b RmLN36D b _b % 5% % 5% % 4 5% % 5% % στρώση X 6 8 ος κύκλοςµ =5. Θραύση γωνιακής ράβδου 4

15 ιαγράµµατα δύναµης στροφής κρίσιµης διατοµής 7 BN_a RgBN_a % 5% % 5% % 5% % 5% % 5 3 RgBN_a στρώση GFRP 45 6 ος κύκλος µ =3. BN_b RgBN_b % 5% % 5% % 5% % 5% % 5 3 RgBN_b στρώση GFRP 45 6 ος κύκλοςµ =5. ιαγράµµατα δύναµης στροφής κρίσιµης διατοµής 8 BSN_a RgBSN_a % 5% % 5% % 5% % 5% % 5 3 RgBSN_a στρώση GFRP 45 6 ος κύκλος µ =5. BSN_b RgBSN_b 6 kn % 5% % 5% % 5% % 5% % 5 3 RgBSN_b στρώση GFRP ος κύκλος µ =3. 5

16 ιαγράµµατα δύναµης στροφής κρίσιµης διατοµής 9 BSN_b RgBSN_b % 5% % 5% % 5% % 5% % 5 3 RgBSN_b στρώση GFRP 45 6 ος κύκλος µ =5. ιαγράµµατα δύναµης στροφής κρίσιµης διατοµής Αύξηση στροφής στην κρίσιµη διατοµή (%) Οµάδα Ι Οµάδα ΙI Μανδύες χαλυβφουφασµάτων Αρνητική Θετική Μέση τιµή Οµάδα Ι Οµάδα ΙI Αύξηση αντοχής στην κρίσιµη διατοµή (%) Μανδύες χαλυβφουφασµάτων Αρνητική Θετική..9.4 Μέση τιµή

17 Επιρροή του τύπου του ιστορικού φόρτισης RcSN_a RcSN_b RmFN_a RmFN_b % 5% % 5% % 4 5% % 5% % % 5% % 5% % 4 5% % 5% % στρώση CFRP 6 8 στρώση 3x 6 8 RgBN_a RgBN_b % 5% % 5% 5% % 5% % 5 3 RgBSN_a RgBSN_b % 5% % 5% 5% % 5% % 5 3 στρώση GFRP 45 6 στρώση GFRP 45 6 Επιρροή του τύπου του σύνθετου µανδύα RgSN_a RcSN_b % 5% % 5% % 5% % 5% % 4 RgLN36D b _b RcLN36D b _b στρώσεις GFRP στρώσεις CFRP % 5% % 5% % 5% % 5% % 4 3στρώσεις GFRP 6 3 στρώσεις CFRP 8 RgLN5D b _b RcLN5D b _b RgLN36D b _b RcLN36D b _b RmLN36D b _b % 5% % 5% % 5% % 5% % 4 5στρώσεις GFRP 6 5στρώσεις CFRP % 5% % 5% % 5% % 5% % 4 3στρώσεις GFRP στρώσεις CFRP στρώση Χ 7

18 Απορροφώµενη ενέργεια ανά κύκλο φόρτισης Ενδεικτικά αποτελέσµατα γιατα δοκίµια RcSN_a, RcSN_b, RmFN_a, RmFN_b Ενέργεια (knm) RcSN_a ( στρ. CFRP) RmFN_a ( στρ.. 3Χ) 3 Ενέργεια (knm) RcSN_b ( στρ. CFRP) RmFN_b ( στρ.. 3Χ) Κύκλοι φόρτισης Κύκλοι φόρτισης ιαγράµµατα δύναµης στροφής5, θ, θ pullout, θ footing X Y Ευθεία Ευθεία θ θ footing Ευθεία Ευθεία 3 θ pullout Ευθεία 4 Ευθεία 5 8

19 ιαγράµµατα δύναµης στροφής5, θ, θ pullout, θ footing RcSN_a Ενδεικτικά αποτελέσµατα οκίµιο RcSN_a % 5% % 5% % 5% % 5% % % 5% % 5% % 5% % 5% % 5 (%) θ (%) στρώση CFRP RcSN_a RcSN_a RcSN_a % 5% % 5% % 5% % 5% % % 5% % 5% % 5% % 5% % θ pullout (%) θ footing (%) στρώση CFRP στρώση CFRP στρώση CFRP Αξονική παραµόρφωση δοκιµίων Ενδεικτικά αποτελέσµατα οκίµια RcSN_a, RmFN_a RcSN_a Αξονική παραµόρφωση στρώση CFRP θ (%).. θ (%) % 5% % 5% % 5% % 5% % % 5% % 5% % 5% % 5% % RmFN_a Αξονική παραµόρφωση στρώση 3X RcSN_a RmFN_a Αξονική παραµόρφωση στην πλαστική άρθρωση Αξονική παραµόρφωση στην πλαστική άρθρωση στρώση CFRP θ (%).. θ (%) % 5% % 5% % 5% % 5% % % 5% % 5% % 5% % 5% % στρώση 3X 9

20 ιατµητική παραµόρφωση δοκιµίων Ενδεικτικά αποτελέσµατα οκίµια RcSN_a, RmFN_a RcSN_a RmFN_a ιατµητικήπαραµόρφωση, ιατµητικήπαραµόρφωση, y (mm) y (mm) 4 4 στρώση CFRP 6 8 στρώση 3X 6 8 γ Υ Χ D 3. S θ Β ιακύµανση επιβαλλόµενου αξονικού φορτίου Αξονικό φορτίο (κν) RcSN_a Μέση τιµή Βήµα φόρτισης RmFN_a Μέση τιµή Βήµα φόρτισης Αξονικό φορτίο (κν) 9 RcSN_b RmFN_b 8 7 Μέση τιµή Μέση τιµή Βήµα φόρτισης Βήµα φόρτισης

21 Συµπεράσµατα πειραµατικής µελέτης Σηµαντική αύξηση της ικανότητας παραµόρφωσης και διατήρηση του επιπέδου αντοχής που σηµείωσε το στοιχείο στην αρχική του φόρτιση ή ακόµη και ήπια αύξηση της αντοχής. Συγκέντρωση βλάβης στην παρειά του προβόλου και του θεµελίου. Η αγκύρωση του διαµήκους οπλισµού στο θεµέλιο απεδείχθη ο πιο αδύναµος κρίκος των επισκευασµένων / ενισχυµένων στοιχείων. Στο σχεδιασµό του µανδύα Ι.Ο.Π. πρέπει να λαµβάνεται υπόψη το ενδεχόµενο η επισκευή / ενίσχυση της πλαστικής άρθρωσης να αναδεικνύει τις ανεπάρκειες των αγκυρώσεων. Η αστοχία του µανδύα από χαλυβδοΰφασµα επήλθε στις περισσότερες περιπτώσεις µε σταδιακή αστοχία της αγκύρωσης του χαλυβδοϋφάσµατος µε την εξαίρεση της θραύσης µερικών µεταλλικών ινών στα σηµεία συγκέντρωσης βλάβης. Το ιστορικό φόρτισης b, που προσοµοίωνε κοντινούς σεισµούς, προκάλεσε σηµαντικότερες βλάβες.