دهمین همایش بین المللی انرژی

Transcript

1 بررسی اقتصادی بهترین روش خنک کاری هوای ورودی به توربو کمپرسور گازی حسین صیادی 2 رضا مهرابی پور محمد طهماسب زاده بایی دانشکده مهندسی مکانیک دانشگاه صنعتی خواجه نصیرالدین طوسی tahmasebzadeh68@gmail.com 2 دانشیار گروه سیستم انرژی دانشکده مهندسی مکانیک دانشگاه صنعتی خواجه نصیرالدین طوسی sayyaadi@kntu.ac.ir دانشکده مهندسی مکانیک دانشگاه صنعتی خواجه نصیرالدین طوسی mehrabi84@gmail.com چکیده در اين مقاله روش خنککاری هوای ورودی به کمپرسور به سه روش برای ارتقاء راندمان نيروگاه گازی شيراز واحد کرافت بررسی شده است. روش اول استفاده از سيستم پاشش آب به هوای ورودی به کمپرسور را مورد بررسی قرار داده و دبی جرمی بهينه آب پاششی محاسبه شده است. در روش دوم تأثير حضور چيلر الکتريکی آب- خنک مورد بررسی قرار گرفته و مشخصات چيلرهای الکتريکی بهينه گزارش شده است. در روش سوم استفاده از چيلر)های( جذبی بررسی شده است. بر اساس افت دمای حاصل و کمترين تعداد چيلر مشخصات چيلر جذبی بهينه ارائه شده و زمان بازگشت سرمايه برای چيلر)های( انتخابی محاسبه شده است. در نهايت با استفاده از معيارهای اقتصادی و مهندسی مناسبترين روش برای خنککاری هوای ورودی معرفی شده است. در اين مقاله بررسی روشهای خنککاری هوای ورودی به چندين روش با استفاده از نرمافزار ترموفلو انجام گرفته است. کلید واژه: سيکل گازی خنککاری هوای ورودی راندمان اگزرژی مقدمه يکی از مشکالت اصلی سيکلهای گازی راندمان پايين آن میباشد. بنابراين ارتقاء راندمان از اهميت بسزايی برخوردار است. در مطالعه حاضر ابتدا به مدلسازی ترموديناميکی سيکل گازی موجود پرداختهايم. اين مدلسازی توسط کدنويسی MATLABصورت گرفته و نتايج حاصل از کد با برخی از دادههای ثبت شده در سايت مقايسه شده و صحت کد نوشته شده بررسی شده است. در قدم بعدی به مدلسازی و بهينهسازی سيکل با خنک کاری هوای ورودی با روش فاگ چيلر تراکمی و چيلر جذبی صورت گرفته است.بهينهسازی با استفاده از الگوريتم ژنتيک انجام گرفته است. در اين بهينهسازی راندمان اگزرژی نيروگاه و بازگشت سرمايه به عنوان دو تابع هدف می باشند. در نهايت يک جبهه بهينه دوهدفه پرتو با استفاده از توابع هدف ارائه شده و نقطه بهينه نهايی از جبهه مذکور با استفاده از روشهای تصميمسازی فازی بلمن- TOPSIS زاده 2 LINMAP و انتخاب میشود. سپس مشخصات فنی و اقتصادی نقطه بهينه نهايی انتخاب شده آورده شده است. - Pareto optimum frontier 2 - Bellman-Zadeh fuzzy decision making

2 2--2 معادالت حاکم - کلیاتی راجع به سیکل موجود سيکل توربين گاز مورد مطالعه يکی از هفت واحد از آوردن معادالت حاکم و روابط کمپرسور توربين گاز توليد توان در نيروگاه گازی شيراز است که به نام واحد کرافت محفظه ی احتراق و خنک کننده ها صرف نظر شده است] 5 [ است و شامل يک توربين گاز زيمنس مدل V9. است..]6[ - جدول : مشخصات توربين گازی مورد بررسی] [ سازنده نوع توربين تعداد طبقات سرعت روتور( rpm ) دبی دود ورودی به توربين با سوخت گازوئيل در شرايط Kraftwerk Union AG V /6 (kg.s - ) ISO * دبی دود ورودی به توربين با سوخت گاز 4/ طبيعی در شرايط (kg.s - ) ISO دمای گاز ورودی به توربين در شرايط بار پايه و توان نامی ) ( دمای گاز ورودی به توربين در شرايط بار * منظور از شرايط است. پيک و توان نامی ) ( 5-2 ISO فشار / بار دمای 5 و رطوبت نسبی %6 مدلسازی سیکل توربین گاز -2 مدلسازی ترمودینامیکی --2 فرضیات فرضياتی که در مدلسازی ترموديناميکی در نظر گرفته شدهاند: سيکل توربين گاز در شرايط پايدار کار میکند. برای هوا و محصوالت احتراقی از قانون مخلوط گازهای ايدهآل استفاده میشود. سوخت مورد استفاده گاز طبيعی با LHV=49980 kj/kg در نظر گرفته شده است. اتالف حرارتی به محيط در محفظه احتراق برابر %2 ارزش حرارتی پايين سوخت بوده و سيستم آدياباتيک هستند. بقيه اجزای در هر جزء از سيستم نسبت افت فشار ثابت است. تصمیمسازی - بی مقیاس کردن مقياس اندازهگيری شاخصهای کمی میتواند با يکديگر متفاوت باشد برای انجام عمليات رياضی بايد همه را بی مقياس کنيم. روشهای مختلفی برای بیمقياس کردن وجود دارد که عبارتند از ال : ف- بیمقياس کردن خطی ب- بیمقياس کردن اقليدسی ج- بیمقياس کردن فازی] [. الف- بیمقياس کردن خطی: در اين روش برای شاخصهای با جنبه مثبت هر ارزش تقسيم میکنيم: r ij را به حداکثر موجود از ستون j ما n ij = r ij r j r j = max r ij i )( و برای شاخصهای با جنبه منفی با معکوس کردن نتيجه آن را به جنبه مثبت تبديل میکنيم: n ij = r ij max( ) i r ij )2( در اين حالت n ij خطی بوده و کليه نتايج به يک نسبت خطی تبديل میشوند. در نتيجه ترتيب نسبی از نتايج موجود يکسان باقی میمانند. ب- بیمقياس کردن اقليدسی: در اين روش برای هر ارزش داريم: r ij n ij = r ij m r2 i= ij )( به علت تبديل غير خطی اين روش منجر به مقياسهای اندازهگيری با طول مساوی نشده ترتيب نسبی نتايج به خصوص برای مقادير کمينه و بيشينه در اين روش يکسان باقی نمیماند. اين روش در بعضی از روشهای تصميمگيری بهکار میرود. ج- بیمقياس کردن فازی: در اين روش برای شاخصی با جنبه مثبت داريم:

3 n ij = r ij r j min r j r j min مرحله میشود. پنجم: در اين مرحله بزرگترين مقدار انتخاب i+ Cl )4( -2- مدل تصمیمسازی LINMAP اين روش مشابه روش تصميمسازی TOPSIS می- باشد با اين تفاوت که در مرحله چهارم جواب نهايی نقطه و برای شاخص با جنبه منفی: n ij = r j r ij r j r j min )5( مقياس اندازهگيری در اين روش بين صفر و يک بوده و منجر به يک تغيير متناسب در نتايج نمیشود. متناظر با کمترين مقدار d i+ انتخاب میشود. 4- نتایج 2- مدلهای تصمیمسازی در اين پژوهش برای بررسی اثرات خنککاری هوای استفاده شده است و خنککاری به ورودی از نرمافزار ترموفلو سه طريق پاشش آب به هوای ورودی کمپرسور)سيستم )Fog چيلر الکتريکی آب- خنک و چيلر جذبی انجام گرفته است. نتايج حاصل از خروجی نرمافزار ترموفلو برای توربين Siemens V9. در شرايط دمای محيط 5 و فشار / بار و رطوبت نسبی 6 درصد در جدول 2 ارائه شده است که نشان دهنده ی شبيه سازی با درصد خطای ناچيز است. در اين پژوهش برای انتخاب نقطه بهينه نهايی از ميان نقاط بهينه موجود از روشهای مختلفی استفاده شده است که به طور مختصر به روشهای استفاده شده اشاره می- گردد. -2- مدل تصمیمسازی فازی بلمن- زاده برای استفاده از اين روش مراحل زير را به ترتيب انجام میدهيم] 2 [: مرحله اول: ابتدا الزم است تا ماتريس تصميمگيری D را بسته به بيشينهسازی يا کمينهسازی توابع هدف به روش فازی بی- بعد کنيم تا ماتريس N D حاصل گردد. مرحله دوم: مقدار کمينه هر رديف ماتريس را به دست N D میآوريم. مرحله سوم: نقطه متناظر با مقدار بيشينه ماتريس حاصل در مرحله دوم را به عنوان جواب بهينه نهايی انتخاب میکنيم مدل تصمیمسازی TOPSIS برای انتخاب نقطه بهينه از ميان نقاط موجود با استفاده از روش TOPSIS مراحل زير را طی میکنيم] [: مرحله اول: ابتدا ماتريس تصميمگيری را با استفاده از رابطه بیمقياس کردن اقليدسی به ماتريس N D تبديل میکنيم. مرحله دوم: حل ايدهآل و ضد ايدهآل را مشخص میکنيم. مرحله سوم: در اين مرحله فواصل ( i d( +i, d محاسبه می- i+ d شوند. فاصله هر جواب از جواب ايدهآل و جواب از جواب ضد ايدهآل است. فاصله هر i d مرحله چهارم: نزديکی نسبی به نقطه ايدهآل محاسبه میشود: Cl i+ = d i )6( d i+ +d i - Thermoflow

4 و% دهمین همایش بین المللی انرژی جدول 2 : مقايسه مشخصات اصلی نيروگاه گازی شيراز واحد کرافت با نتايج جدول 5 : مقايسه راندمان اگزرژی در شرايط وجود و عدم وجود سيستم پاشش آب در دمای کمينه سايت)با دبی آب پاششی - kg.s ) /2 مدل نرمافزاری در شرايط ISO )دبی ها ) - (kg.s هستند( ميزان تغيير بدون با وجود مشخصه سيکل مشخصه مقدار از کاتالوگ مقدار به دست مقدار fogger fogger سيکل توربين آمده از نرمافزار خطا راندمان اگزرژی)%( +%/5 25/2 25/6 راندمان %26 %26/5 /5 توان توليدی (kw) 556 +%/ دبی هوا /2 /5 4/4 مصرف سوخت - kg.s +%/ 4/24 4/ دبی سوخت /6 4/4 4/4-5 خنککاری با روش پاشش آب به ورودی کمپرسور با اعمال دمای متوسط دمای بيشينه سايت / رطوبت نسبی 42 4/6 همچنين دمای کمينه سايت و رطوبت نسبی و %26 /5- و رطوبت 62 %و انتخاب fogger با کارايی /5 نتايج در جداول الی 5 ارائه شده است. جدول : مقايسه راندمان اگزرژی در شرايط وجود و عدم وجود سيستم پاشش آب در دمای متوسط سال)با دبی آب پاششی - kg.s /5( مشخصه سيکل راندمان اگزرژی)%( توان توليدی (kw) بدون وجود fogger در شرايط وجود fogger 25/4 24/ ميزان تغيير نسبت به سيکل ساده +%/24 +%4/5 +%/6 59 /66 49 /6462 مصرف سوخت - kg.s جدول : 4 مقايسه راندمان اگزرژی در شرايط وجود و عدم وجود سيستم پاشش آب در دمای بيشينه سايت )با دبی آب پاششی - kg.s /599( مشخصه سيکل راندمان اگزرژی)%( توان توليدی بدون fogger با وجود fogger 24/29 2/6 ميزان تغييرات با توجه به جداول الی 5 پاشش آب در دمای کمينه تاثير ناچيزی دارد. تأثيرات تغييرات شرايط آب و هوايی در طول دوازده ماه سال در جدول 6 ارائه شده است. ماه جدول 6: تأثير تغييرات شرايط آب و هوايی بر مشخصات اصلی سيکل دمای متو سط ( ) گازی در شرايط عدم پاشش و پاشش آب رطوب ت متوس ط )%( دبی بهينه پاششی (kg.s - ) راندمان اگزرژی )%( افزاي ش توان )%( مصرف سوخت )%( 2/52 4/6 6/5 6/66 6/6 5/45 4/46 2/ /2 /5 /9 2/9 /5 6/ /95 /2 /6 /5 5/4 /54 /54 /9 2/ /5 /2 / /44 /4 /46 /4 / /6 / / / /5 /52 /965 /22 / /2 / /94 /64 /2 /54 /424 / /4 22/ 26/4 29/4 /2 26/4 2/5 5/9 /4 /9 9/5 4/ شکلهای 2 و نتايج ارائه شده در جدول را به صورت نمودار نمايش میدهند. +%/62 +%/ +%9 456 / /24 (kw) مصرف سوخت (kg.s - )

5 شکل : تأثير تغييرات دما و رطوبت نسبی بر ميزان راندمان اگزرژی سيکل در اثر پاشش آب شکل : 2 تأثير تغييرات دما و رطوبت نسبی بر ميزان توان خالص 2-5 با توليدی سيکل در اثر پاشش آب شکل : تأثير تغييرات دما و رطوبت نسبی بر ميزان سوخت مصرفی در اثر پاشش آب خنککاری توسط چیلر الکتریکی آب- خنک آنکه فرض از چيلر مورد نظر در شش ماه گرم سال استفاده شود و سيکل گازی در %9 زمان کل سال مورد بهرهبرداری قرار میگيرد.متوسط دما در شش ماه گرم سال 26 متوسط رطوبت نسبی %29 و فشار محيط /4 بار است. مشخصات سيکل در اين شرايط مطابق جدول است. جدول : مشخصات اصلی سيکل گازی موجود در شرايط آب و مشخصه راندمان اگزرژی )%( توان خالص توليدی (kw) مصرف سوخت ) - (kg.s هوايی مربوط به ماههای گرم سال مقدار 24 / /5 برای سيکل موجود چيلرهای الکتريکی آب- خنک توانايی کاهش دمای هوای محيط را از 5 تا 2 دارا باشند نتايج به دست آمده در جدول آورده شده است که بهترين حالت درجه سانتيگرادی کاهش دمای محيط توسط چيلر است. سپس با استفاده از سه روش تصميمسازی فازی TOPSIS و LINMAP چيلر بهينه انتخاب شده است که مشخصات چيلر بهينه انتخاب شده و تأثيرات آن بر سيکل موجود در جدول 9 آورده شده است. )هر سه روش منجر به انتخاب يک چيلر شدهاند(. برای محاسبه زمان بازگشت سرمايه چيلر الکتريکی آب- خنک از رابطه زير استفاده شده است: p = CC )( C W OMC C f C p C W,chiller در اين رابطه هزينه سرمايهگذاری اوليه CC به صورت هزينه مربوط به خود چيلرها به عالوه هزينه تجهيزات معادل با 4 دالر است. C W هزينه حاصل از فروش الکتريسيته اضافی توليدی OMC هزينه تعمير و نگهداری ساليانه که برابر با 5 مصرف سوخت بيشتر دالر در نظر گرفته شده است C f C p الکتريکی توسط پمپها و خود چيلر است. هزينه هزينه حاصل از مصرف انرژی C W,chiller هزينه برق مصرفی قيمت فروش الکتريسيته توليدی 49 و قيمت سوخت نيز Rial/m /22 Rial/kWh در نظر گرفته شده است] 4 [. جدول : نتايج حاصل از بهينهسازی چيلرهای الکتريکی آب خنک و ميزان افت دما توسط چيلر الکتريکی آب- خنک ( ) تأثيرات آن بر سيکل موجود راندمان اگزرژی سيکل )%( توان خالص توليدی (kw) 69 / 5 بازگشت سرمايه )سال( 24/2 5/65 /9 9/6 /2 /6 6/ 6/ 6/ /9 /2 /4 / /2 /2 /25 / Exergy efficiency augment ation (%) Net power output augment ation (%) Fuel consump tion augment ation (%) month Month Month

6 /2 4 دهمین همایش بین المللی انرژی 5/ 5/69 5/65 5/6 5/6 5/92 6/45 /44 /4 / /2 /2 /2 /26 /24 /9 / /5 -/ در ادامه ماتريس D ماتريس های سه بعدی تصميم 9 دارای که اند رديف و سه ستون تصميم شامل راندمان اگزرژی توان خالص توليدی)کيلووات( سرمايه)سال( است. و بازگشت در ادامه اين ماتريس تصميم را به صورت اقليدسی برای روش های تصميم سازی TOPSIS و LINMAP و به صورت فازی برای روش تصميم سازی فازی بی بعد سازی می کنيم. ε W P D= [ ] ) ( با به کار بستن روشهای تصميمسازی LINMAP TOPSIS و فازی به طور جداگانه يک بردار تصميم واحد از ماتريس D انتخاب میشود که در آن ميزان افت دما توسط چيلر آب- خنک معادل تعيين میگردد. بر اين اساس جدول 9 مشخصات نهايی چيلر الکتريکی آب- خنک انتخاب شده توسط تصميمسازهای ارائه مینمايد. TOPSIS LINMAP و فازی را جدول 9 : مشخصات چيلرهای الکتريکی آب- خنک بهينه شده انتخاب شده مشخصه توسط تصميمساز LINMAP( TOPSIS و فازی( تعداد چيلرها به ازای هر توربين گاز ظرفيت هر چيلر در شرايط موجود (ton/chiller) مصرف انرژی الکتريکی چيلر (kw/ton) مقدار 49/6 /6559 4/ COP دمای آب خنک شده ( ) کارايی کويل چيلر دبی آب خنک شده به ازای هر چيلر ) - (kg.s مصرف انرژی الکتريکی پمپ مجموع قيمت چيلرها ($) راندمان اگزرژی سيکل )%( ميزان بهبود در راندمان اگزرژی )%( توان خالص توليدی سيکل (kw) ميزان بهبود در توان خالص توليدی )%( مصرف سوخت ) - (kg.s ميزان در مصرف سوخت )%( بازگشت سرمايه )سال( /26 4/ 49/ /2 +/ / / /6-5 خنککاری با استفاده از چیلر جذبی در اينجا فرضيات شرايط محيطی مدت زمان به کارگيری و محدوديت کاهش دمايی هوا همانند قسمت قبل )چيلر الکتريکی( فرض شده است.با استفاده از نرمافزار ترموفلو نتايج به دست آمده در جدول آورده شده است.. جدول : نتايج حاصل از بهينهسازی چيلرهای جذبی و تأثيرات آن بر ميزان افت دما توسط چيلر جذبی ( ) 5 راندمان اگزرژی سيکل )%( سيکل موجود توان خالص توليدی (kw) 6 /2 بازگشت سرمايه )سال( 9/ 4/42 /2 9/99 /9 / /2 /2 /6 /4 /46 6 9

7 ميزان افت دما توسط چيلر جذبی ( ) راندمان اگزرژی سيکل )%( دهمین همایش بین المللی انرژی توان خالص توليدی (kw) 69 /5 بازگشت سرمايه )سال( /2 6/ 6/4 6/ 5/ 5/ 5/59 5/5 5/5 5/66 5/96 6/5 6/ /5 /5 /6 /6 /66 / / / / /4 / / سپس سه روش فازی TOPSIS و LINMAP مشابه قبل انجام شده و بهترين حالت برای قرارگيری چيلر جذبی در شرايطی است که در اين شرايط چيلر توانايی کاهش 9 درجه سانتيگراد دمای محيط را داشته باشد )هر سه روش منجر به انتخاب يک چيلر شدهاند(. مشخصات چيلر جذبی بهينه انتخاب شده و تأثيرات آن بر سيکل موجود در جدول آمده است جدول مشخصه : مشخصات چيلرهای جذبی بهينه شده انتخاب شده توسط تصميمساز LINMAP( TOPSIS و فازی( تعداد چيلرها به ازای هر توربين گاز ظرفيت هر چيلر در شرايط موجود (ton/chiller) مقدار 52/ / COP دمای آب خنک شده ( ) کارايی کويل چيلر دبی آب خنک شده به ازای هر چيلر ) - (kg.s مصرف انرژی الکتريکی پمپها (kw) مجموع قيمت چيلرها ($) راندمان اگزرژی سيکل )%( ميزان بهبود در راندمان اگزرژی )%( / /2 44/29 52/5 2 25/2 +/ توان خالص توليدی سيکل (kw) ميزان بهبود در توان خالص توليدی )%( مصرف سوخت ) - (kg.s ميزان در مصرف سوخت )%( بازگشت سرمايه )سال( 56 +4/ /94 +/5 5/5 زمان بازگشت سرمايه با چيلر جذبی از رابطه ی )9( به دست می آيد که تمامی پارامترهای آن مشابه رابطه ی )( تعريف می شود. p = CC )9( C W OMC C f C p هزينههای سرمايهگذاری اوليه و تعمير و نگهداری مورد نياز برای چيلر جذبی در جدول 2 آمده است. زمان بازگشت سرمايه برای استفاده از چيلرهای جذبی با مشخصات ذکر شده برابر با 5/5 سال به دست آمده است. از آنجا که استفاده از چيلر الکتريکی مصرف برق زيادی را به همراه دارد و از طرفی راندمان اگزرژی بسيار ناچيزی را به همراه دارد استفاده از اين نوع خنککننده منطقی به نظر نمیرسد. ولی چيلر جذبی مصرف برق را به نيروگاه تحميل نمیکند و قابليت توليد توان بيشتر و راندمان اگزرژی باالتر را دارا میباشد لذا در ميان تمامی روشهای بررسی شده و با توجه به زمان بازگشت سرمايه استفاده از اين روش به عنوان روش برگزيده پيشنهاد می- گردد. خالصه مشخصات چيلر انتخاب شده در جدول آمده است. جدول 2: هزينه سرمايهگذاری اوليه و تعمير و نگهداری چيلر جذبی تجهيز چيلر جذبی برج خنککن تعداد هزينه سرمايه- گذاری ($) 2 هزينه تعمير و نگهداری ($) HRSG پمپ آب خنککن پمپ آب سرد شده پمپ آب کندانس پمپ آب تغذيه سيستم کنترل مجموع هزينه ها

8 جدول : خالصه مشخصات چيلر انتخاب شده با فرايند تصميم سازی چند معياره TOPSIS) (Fuzzy, LINMAP, چيلر چيلر جذبی تراکمی مشخصات 5/6 5/5 بازگشت سرمايه )سال( بهبود توان )کيلووات( /26 / بهبود راندمان )%( توان خروجی )کيلووات( 24/2 25/2 راندمان اگزرژتيک )%( /59 /9 مصرف سوخت )کيلوگرم بر ثانيه( تعداد چيلر )واحد( 5 5 ظرفيت چيلر)تن تبريدبرهر واحد( 9 ميزان کاهش دما )سانتيگراد( 6 52/5 مصرف برق چيلرها )کيلووات( 6 2 هزينه چيلرها )دالر( هزينه سرمايهگذاری )دالر( انتخاب نهايی در نهايت قرار گرفتن چيلرهای جذبی با مشخصات راندمان اگزرژی از ذکر شده در جدول منجر به %24.46 به %25.2 توان توليدی از Kw به 56Kw و همچنين کاهش مصرف سوخت ازyear / m 5954 بهyear / m می شود. جمعبندی و نتیجهگیری 5- در اين مقاله خنککاری هوای ورودی به کمپرسور سيکل ساده موجود به روشهای پاشش آب به هوای ورودی استفاده از چيلر تراکمی و استفاده از چيلر جذبی با استفاده از نرمافزار ترموفلو مورد بررسی قرار گرفت. از نتايج به دست آمده در هر روش در نهايت استفاده از چيلر جذبی با توجه به اهداف راندمان توان توليدی سيکل و همچنين پايين بودن زمان بازگشت سرمايه به عنوان مناسب- ترين روش برای خنککاری هوای ورودی به کمپرسور پيشنهاد گرديد. خالصه مشخصات سيکل دارای چيلر جذبی بهينه در جدول آورده شده است. قدردانی و تشکر: اين پژوهش به عنوان بخشی از قرارداد پژوهشی 4 با شرکت سهامی برق منطقه ای فارس توسط دکتر حسين صيادی دانشيار گروه سيستم های انرژی دانشکده مهندسی مکانيک دانشگاه صنعتی خواجه نصيرالدين طوسی همراه به عنوان مجری طرح صورت گرفته است. مراجع: و تيم [] Kraftwerk Union catalogues for Shiraz gas power plant List of contents volume I, Section 6, 977 ]2[ توکلی عليرضا "مدل انتخاب و اولويتبندی روشهای انتقال تکنولوژی )مطالعه موردی: ميکروالکترونيک(" دانشگاه علم و صنعت ايران 9 [] Bellman R., Zadeh L.A., Decision making in a fuzzy environment management Sci; 7:4-64, 970 ]4[ ترازنامه انرژی سال معاونت امور برق و انرژی تهيه و تدوين دفتر برنامهريزی کالن برق و انرژی ]5[ حاتمیپور محمدصادق بازده و خروجی توان " توربين گاز با استفاده از حرارت اگزوز در يک سيکل تبريد دمای آوردن پايين برای جذبی کمپرسور" سومين همايش ملی انرژی ايران ورودی هوای [6] H. Sayyaadi, H.R. Aminian Design and optimization of a non-tema type tubular recuperative heat exchanger used in a regenerative gas turbine cycle Energy, pp , 200