ΚΑΜΠΤΙΚΗ ΚΑΙ ΔΙΑΤΜΗΤΙΚΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΔΟΚΩΝ Ο/Σ ΜΕ ΠΟΛΥΜΕΡΗ ΟΠΛΙΣΜΕΝΑ ΜΕ ΙΝΕΣ ΑΝΘΡΑΚΑ (CFRP) ΚΑΤΣΑΜΑΚΑΣ ΑΝΤΩΝΙΟΣ ΜΥΛΩΝΑΣ ΑΝΤΩΝΙΟΣ-ΙΩΑΝΝΗΣ ΨΥΡΡΑΣ ΓΕΩΡΓΙΟΣ
|
|
- Έχω Θεοδοσίου
- 7 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 Καµπτική και διατµητική ενίσχυση δοκών Ο/Σ µε πολυµερή οπλισµένα µε ίνες άνθρακα (CFRP) ΚΑΜΠΤΙΚΗ ΚΑΙ ΔΙΑΤΜΗΤΙΚΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΔΟΚΩΝ Ο/Σ ΜΕ ΠΟΛΥΜΕΡΗ ΟΠΛΙΣΜΕΝΑ ΜΕ ΙΝΕΣ ΑΝΘΡΑΚΑ (CFRP) ΚΑΤΣΑΜΑΚΑΣ ΑΝΤΩΝΙΟΣ Προπτυχιακός φοιτητής Τµήµατος Πολιτικών Μηχανικών Α.Π.Θ., ΜΥΛΩΝΑΣ ΑΝΤΩΝΙΟΣ-ΙΩΑΝΝΗΣ Προπτυχιακός φοιτητής Τµήµατος Πολιτικών Μηχανικών Α.Π.Θ., ΨΥΡΡΑΣ ΓΕΩΡΓΙΟΣ Προπτυχιακός φοιτητής Τµήµατος Πολιτικών Μηχανικών Α.Π.Θ., Περίληψη Στην παρούσα εργασία εξετάζεται το φαινόµενο της καµπτικής και διατµητικής ενίσχυσης δοκών από Ο/Σ µε τη χρήση πολυµερών οπλισµένων µε ίνες άνθρακα (CFRP). Αρχικά, παρουσιάζεται µία εκτενής θεωρητική διερεύνηση των ινοπλισµένων πολυµερών (FRP) µε βάση τη διεθνή βιβλιογραφία και αναλύονται τα πλεονεκτήµατα των συγκεκριµένων υλικών σε σχέση µε τις διάφορες µεθόδους ενίσχυσης κατασκευών. Στη συνέχεια, περιγράφονται οι πιθανές µορφές αστοχίας των δοκών Ο/Σ που έχουν ενισχυθεί µε τα σύνθετα αυτά υλικά. Προκειµένου να µελετηθεί η συνεισφορά των ινοπλισµένων πολυµερών (FRP) στην ενίσχυση των δοκών πραγµατοποιήθηκαν πειράµατα σε τρία (3) δοκίµια δοκών από Ο/Σ, στο εργαστήριο Πειραµατικής Αντοχής Υλικών και Κατασκευών του τµήµατος Πολιτικών Μηχανικών του Α.Π.Θ. Η πρώτη δοκός από Ο/Σ χρησιµοποιήθηκε ως δοκός ελέγχου και δεν ενισχύθηκε. Η δεύτερη δοκός από Ο/Σ ενισχύθηκε σε κάµψη µε CFRP, ενώ η τρίτη δοκός από Ο/Σ ενισχύθηκε σε κάµψη και διάτµηση µε CFRP. Παρουσιάζονται τα αποτελέσµατα των πειραµάτων αυτών και συγκρίνονται µε τις αντίστοιχες διατάξεις του Κανονισµού Επεµβάσεων (ΚΑΝ.ΕΠΕ.), του Ευρωκώδικα 8-3 (ΕΝ1998-3) και του Αµερικανικού Ινστιτούτου Σκυροδέµατος (ACI440). Τέλος, παρουσιάζονται αριθµητικές προσοµοιώσεις των πειραµάτων µε το πρόγραµµα ανάλυσης διατοµών AnySection. Μέσω της παραπάνω εργασίας τεκµηριώνεται τόσο θεωρητικά όσο και πειραµατικά η αξιοπιστία και η αποτελεσµατικότητα των πολυµερών οπλισµένων µε ίνες άνθρακα (CFRP) ως υλικά επισκευής και ενίσχυσης των δοκών Ο/Σ και κατ επέκταση των κατασκευών. 1. ΕΙΣΑΓΩΓΗ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΚΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ Τα ινοπλισµένα πολυµερή (ΙΟΠ-FRP) είναι υλικά τα οποία χρησιµοποιούνται στη δοµική βιοµηχανία κυρίως τα τελευταία 25 χρόνια [1][2]. Χρησιµοποιούνται κυρίως για την επισκευή και την ενίσχυση κατασκευών από Ο/Σ, ενώ έχουν χρησιµοποιηθεί και ως υλικό κατασκευής ράβδων διαµήκους οπλισµού [3] και τενόντων προέντασης [4]. Παράγονται είτε σε µορφή λάµας είτε σε µορφή φύλλων [5]. Τα ΙΟΠ αποτελούν µία από τις πιο σύγχρονες τεχνικές στη δοµική ενίσχυση και αποκατάσταση των κατασκευών. Αποτελούνται από ενισχυτικές ίνες πολύ υψηλής αντοχής εµποτισµένες µέσα σε οργανικές ή ανόργανες µήτρες (εποξικές, τσιµεντοειδείς) και χαρακτηρίζονται ως σύνθετα υλικά. Καθοριστικής σηµασίας στην αντοχή των ΙΟΠ είναι οι ενισχυτικές ίνες οι οποίες µπορεί να είναι από άνθρακα (CFRP), γυαλί (GFRP) ή αραµίδιο (AFRP). Πιο πρόσφατα έχουν αναπτυχθεί ίνες από χάλυβα υψηλής αντοχής (SFRP) [2], τα οποία παρουσιάζουν σηµαντικά πλεονεκτήµατα (π.χ αυξηµένη πλαστιµότητα) σε σύγκριση µε τα παλαιότερα υλικά που έχουν χρησιµοποιηθεί για τον ίδιο σκοπό. Πιο συγκεκριµένα, τα κυριότερα πλεονεκτήµατα είναι [2][5][6] : Ιδιαίτερα υψηλή αντοχή. Υψηλό µέτρο ελαστικότητας. Παραµορφώσεις αντίστοιχες µε του Ο/Σ.
2 Κατσαµάκας Αντώνιος, Μυλωνάς Αντώνιος - Ιωάννης, Ψύρρας Γεώργιος Ταχύτητα και ευκολία τοποθέτησης. Χαµηλό (αµελητέο) βάρος. Ανθεκτικότητα σε διάβρωση. Διαθεσιµότητα σε µεγάλες διαστάσεις. Γραµµική-ελαστική συµπεριφορά µέχρι τη θραύση. Ενώ αντίστοιχα, τα µειονεκτήµατά τους είναι: Χαµηλή πλαστιµότητα καθώς αστοχούν ψαθυρά. Είναι εύφλεκτα. Ευαισθησία στην υπεριώδη ακτινοβολία. Απώλεια της αντοχής (15% - 60%) υπό τη δράση µόνιµων φορτίων. Υψηλό κόστος. Συχνή αστοχία λόγω απώλειας συνάφειας και αποκόλλησης. Αδυναµία αξιοποίησης ολόκληρης της αντοχής τους σε περίπτωση αποκόλλησης. Το κόστος των υλικών αυτών (FRP) παρόλο που είναι ακόµα υψηλό σε σχέση µε τα παραδοσιακά υλικά που χρησιµοποιούνται στις κατασκευές από Ο/Σ, παρουσιάζει σταθερή µείωση τα τελευταία χρόνια αυξάνοντας έτσι τη δυνατότητα χρήσης του. Στην συνέχεια, αναφέρονται τα βασικά χαρακτηριστικά κάθε υλικού που χρησιµοποιείται ως όπλιση των FRP. Πρέπει να σηµειωθεί πως οι παρακάτω πληροφορίες αφορούν αποκλειστικά τις ίνες ως υλικό και όχι το αντίστοιχο σύνθετο ύλικό FRP [2]. Ίνες Άνθρακα Οι ίνες άνθρακα παρασκευάζονται συνήθως από πολυ-ακριλο-νιτρίλιο (polyacrylonitrile, PAN) ή πίσσα και χαρακτηρίζονται από υψηλή αντοχή και µέτρο ελαστικότητας, χαµηλή πυκνότητα και έχουν διάµετρο 5-8 µm. Διακρίνονται σύµφωνα µε τις χαρακτηριστικές τους ιδιότητες σε ίνες: υψηλής αντοχής (high strength HS), µέσου µέτρου ελαστικότητας (intermediate modulus IM), υψηλού µέτρου ελαστικότητας (high modulus HM) και πολύ υψηλού µέτρου ελαστικότητας. (ultra high modulus UHM) [2]. Εικόνα 1 : Ίνες άνθρακα [2] Ίνες Γυαλιού Μέχρι πρόσφατα το µεγαλύτερο ποσοστό των ινών που χρησιµοποιούνται στην ενίσχυση είναι ίνες γυαλιού, αφού ήταν υλικό πιο οικονοµικό σε σχέση µε τις ίνες άνθρακα, εύκολο στην παραγωγή και µε υψηλή αντοχή και δυσκαµψία. Η µικρή πυκνότητα του, η ανθεκτικότητα του σε χηµική διάβρωση και η άριστη θερµική και ηλεκτρική µονωτική του ικανότητα, καθώς και το γεγονός ότι δεν παρουσιάζει σηµαντικές ερπυστικές παραµορφώσεις είναι µερικά από τα κύρια χαρακτηριστικά του [2].
3 Καµπτική και διατµητική ενίσχυση δοκών Ο/Σ µε πολυµερή οπλισµένα µε ίνες άνθρακα (CFRP) Εικόνα 2 : Ίνες γυαλιού [2] Ίνες Αραµιδίου Οι ίνες αραµιδίου παρασκευάζονται από αρωµατικά πολυαµίδια (µακριές πολυµερικές αλυσίδες µε αρωµατικούς δακτυλίους). Προσφέρουν καλές µηχανικές ιδιότητες σε χαµηλή πυκνότητα. Χαρακτηρίζονται από υψηλή εφελκυστική αντοχή, υψηλό µέτρο ελαστικότητας και χαµηλό βάρος. Η πυκνότητα των ινών αραµιδίου είναι µικρότερη από αυτή των ινών γυαλιού και άνθρακα. Έχουν υψηλή ανθεκτικότητα τόσο σε πυρκαγιά όσο και σε υψηλές θερµοκρασίες, καθώς επίσης είναι απρόσβλητες από οργανικούς διαλύτες. Η πιο επιτυχής οργανική ίνα που παρασκευάστηκε βιοµηχανικά είναι εκείνη µε την επωνυµία Kevlar[2]. Εικόνα 3 : Ίνες αραµιδίου ( Kevlar) [2] Μεγαλύτερο ενδιαφέρον, όµως, παρουσιάζουν οι µηχανικές ιδιότητες του σύνθετου υλικού (FRP), δηλαδή του πολυµερούς το οποίο έχει ενισχυθεί µε τις παραπάνω κατηγορίες ινών. Οι ιδιότητες αυτές αναφέρονται στον παρακάτω πίνακα [6]. Εναλλακτικές τιµές για τις µηχανικές ιδιότητες των υλικών παρουσιάζονται στον πίνακα [6]. Οι διακυµάνσεις αυτές οφείλονται στην διαφορετική σύσταση των εκάστοτε ινοπλισµένων πολυµερών. Οι ακριβείς τιµές των µηχανικών ιδιοτήτων του εκάστοτε ινοπλισµένου πολυµερούς πιστοποιούνται από τον κατασκευαστή. Πίνακας 1 : Μηχανικές ιδιότητες των σύνθετων υλικών διακριτοποιηµένες µε βάση των τύπο ινών [2]
4 Κατσαµάκας Αντώνιος, Μυλωνάς Αντώνιος - Ιωάννης, Ψύρρας Γεώργιος Πίνακας 2 : Εναλλακτικές τιµές για τις µηχανικές ιδιότητες των FRP [6] Παρατηρούµε, λοιπόν, πως το υψηλό µετρο ελαστικότητας των FRP τους δίνει την δυνατότητα να παραλάβουν σηµαντικές τάσεις, ακόµα και για µικρές παραµορφώσεις (παραπλήσιες µε του Ο/Σ). Στο παρακάτω διάγραµµα τάσεων-παραµορφώσεων δίνεται σχηµατικά το µέτρο ελαστικότητας των διαφόρων ειδών ινοπλισµένων πολυµερών [6]. Σχήµα 1 : Διάγραµµα ροής FRP και σύγκριση µε τον τυπικό δοµικό χάλυβα [6] Με βάση όλα τα παραπάνω, σχηµατίζεται ο παρακάτω πίνακας ποιοτικής αποτίµησης της κάθε κατηγορίας FRP ανάλογα µε το εκάστοτε κριτήριο [6]. Πίνακας 3 : Ποιοτική αποτίµηση της συµπεριφοράς των CFRP, GFRP, AFRP [6] 2. ΠΙΘΑΝΕΣ ΜΟΡΦΕΣ ΑΣΤΟΧΙΑΣ ΔΟΚΟΥ Ο/Σ ΕΝΙΣΧΥΜΕΝΗΣ ΜΕ CFRP Μια προκαταρκτική µελέτη των Meier et al. (1991) [7][8] ασχολήθηκε µε τρία διαφορετικά σενάρια αστοχίας ενισχυµένων δοµικών στοιχείων µε ΙΟΠ. Αυτά περιγράφονται παρακάτω: 1. Αστοχία των ινών του υφάσµατος από υπέρβαση της εφελκυστικής αντοχής τους.
5 Καµπτική και διατµητική ενίσχυση δοκών Ο/Σ µε πολυµερή οπλισµένα µε ίνες άνθρακα (CFRP) 2. Τυπική αστοχία της θλιβόµενης ζώνης του σκυροδέµατος. 3. Αποκόλληση των ινών των ΙΟΠ από το δοµικό στοιχείο του σκυροδέµατος. Ο πρώτος τρόπος αστοχίας περιγράφεται ψαθυρός, αλλά είναι πολύ εύκολα και µε ασφάλεια προβλέψιµος. Είναι ένας από τους επιθυµητούς τρόπους αστοχίας. Στη συνέχεια οι Meier et al. (1992) προέκτειναν τους πιθανούς τρόπους αστοχίας σε εννέα. Οι έξι που προστέθηκαν περιγράφονται ακολούθως: 4. Απόσχιση του σκυροδέµατος µέσω εφελκυστικών εντάσεων. 5. Αστοχία της διεπιφάνειας µέσα στο πάχος του ΙΟΠ. 6. Αστοχία των οπλισµών δοµικού χάλυβα. 7. Αστοχία συνάφειας στο πάχος της µήτρας. 8. Αστοχία συνάφειας µεταξύ ινών και µήτρας. 9. Αστοχία συνάφειας µεταξύ σκυροδέµατος και µήτρας. Οι τελευταίοι τρεις τύποι δεν παρατηρήθηκαν και περιγράφονται ως θεωρητικά πιθανά σενάρια. 3. ΚΑΝΟΝΙΣΤΙΚΕΣ ΔΙΑΤΑΞΕΙΣ Για να διαπιστωθεί η ευεργετική επίδραση της ενίσχυσης της δοκού Ο/Σ µε το CFRP χρησιµοποιήθηκαν ο ΕΝ , ο ΕΝ1998-3, ο ΚΑΝ.ΕΠΕ.,ο ACI440 και ο ACI318. Στις παρακάτω σχέσεις χρησιµοποιήθηκαν ως δεδοµένα τα υλικά των πειραµάτων, τα οποία περιγράφονται αναλυτικότερα στη συνέχεια. Συνοπτικά, αναφέρονται τα παρακάτω: Πλάτος διατοµής δοκού: 10 cm Ύψος διατοµής δοκού: 15 cm Κατηγορία σκυροδέµατος: C20/25 Κατηγορία χάλυβα : Β500C Διαµήκης οπλισµός: 2Φ10 (άνω ίνα) και 2Φ10 (κάτω ίνα) Οπλισµός διάτµησης: Φ4/150mm στις κρίσιµες περιοχές και Φ4/200 στο µέσο της δοκού Πάχος φύλλου CFRP : 0,131 mm Μέτρο ελαστικότητας και όριος θράυσης CFRP : 230 GPa και 1,4 % αντίστοιχα. 3.1 ΔΙΑΤΑΞΕΙΣ ΤΟΥ ΕΝ Προκειµένου να διαπιστωθεί η αναµενόµενη αντοχή της µητρικής δοκού σε κάµψη και διάτµηση χρησιµοποιήθηκαν οι διατάξεις του ΕΝ για τον σχεδιασµό φορέων από σκυρόδεµα [9] ΑΝΤΟΧΗ ΣΕ ΚΑΜΨΗ ΚΑΤΑ ΕΝ ω = (Α s f yd ) / (b w df cd ) µ = M d / ( b w d 2 f cd ), όπου : [10] Σχήµα 2 : Τριπλό διάγραµµα ανηγµένης ροπής, ποσοστού οπλισµού και ύψους θλιβόµενης ζώνης
6 Κατσαµάκας Αντώνιος, Μυλωνάς Αντώνιος - Ιωάννης, Ψύρρας Γεώργιος A s εµβαδόν διαµήκους εφελκυόµενου οπλισµού (m2) f yd αντοχή σχεδιασµού χάλυβα οπλισµού (KPa) b w ελάχιστο πλάτος της διατοµής στην εφελκυόµενη ζώνη (m) d στατικό ύψος (m) f cd αντοχή σχεδιασµού σκυροδέµατος (KPa) M d αναλαµβανόµενη ροπή (knm) Εποµένως, µε εφαρµογή των σχέσεων για τα δεδοµένα του πειράµατος: M d 8,76 knm ΑΝΤΟΧΗ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ ΚΑΤΑ ΕΝ Με βάση τον ΕΝ , η διατµητική δύναµη που παραλαµβάνεται από το σκυρόδεµα,v Rd,c, υπολογίζεται ως [9]: V Rd,c = [C Rd,c k(100 r l f ck ) 1/3 + k 1 s cp ] b w d, µε ελάχιστη τιµή την : V Rd,c = (v min + k 1 s cp ) b w d, όπου : f ck σε MPa k = , 0 µε d σε mm d r l = Asl 0, 02 bwd A sl είναι το εµβαδόν του εφελκυόµενου οπλισµού που εκτείνεται σε απόσταση ³ (l bd + d) πέρα από τη θεωρούµενη διατοµή. b w είναι το ελάχιστο πλάτος της διατοµής στην εφελκυόµενη ζώνη [mm] s cp = N Ed /A c < 0,2 f cd [MPa] N Ed είναι η αξονική δύναµη στη διατοµή [N] (N Ed >0 για θλίψη). Η επιρροή των επιβεβληµένων παραµορφώσεων στη N E µπορεί να αγνοείται. A C είναι το εµβαδόν της διατοµής του σκυροδέµατος [mm 2 ] V Rd,c σε [N] Για στοιχεία µε κατακόρυφο οπλισµό διάτµησης, η αντοχή σε τέµνουσα, V Rd λαµβάνεται ως η µικρότερη τιµή που προκύπτει από τις σχέσεις: και A V Rd,s = s sw z f ywd cotq V Rd,max = a cw b w z n 1 f cd /(cotq + tanq ) A sw είναι το εµβαδόν της διατοµής του οπλισµού διάτµησης s είναι η απόσταση των συνδετήρων f ywd είναι η τιµή σχεδιασµού του ορίου διαρροής του οπλισµού διάτµησης n 1 είναι δείκτης µείωσης της αντοχής για σκυρόδεµα ρηγµατωµένο λόγω διάτµησης a cw είναι συντελεστής που λαµβάνει υπόψη την εντατική κατάσταση στη θλιβόµενη διαγώνιο Εποµένως, µε εφαρµογή των σχέσεων για τα δεδοµένα του πειράµατος: V Rd,c 9 kn 25,1 kn V Rds
7 Καµπτική και διατµητική ενίσχυση δοκών Ο/Σ µε πολυµερή οπλισµένα µε ίνες άνθρακα (CFRP) 3.2 ΔΙΑΤΑΞΕΙΣ ΤΟΥ ΕΝ ΑΝΤΟΧΗ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ ΚΑΤΑ ΕΝ O Ευρωκώδικας 8-3 (ΕΝ1998-3) [11] θεωρεί ότι τα εξωτερικά επικολληµένα ΙΟΠ συµπεριφέρονται σαν πρόσθετος οπλισµός διάτµησης παρόµοια µε τους εσωτερικούς συνδετήρες. Αυτό επιτυγχάνεται κάνοντας την υπόθεση ότι τα ΙΟΠ µεταφέρουν µόνο αξονικές τάσεις στη βασική διεύθυνση των ινών και επίσης ότι έως την διατµητική αστοχία τα ΙΟΠ παραµορφώνονται λιγότερο από τη µέγιστη δυνατή (ιδεατή) παραµόρφωση. Σύµφωνα µε τον ΕΝ η τέµνουσα αντοχής σχεδιασµού λόγω οπλισµού διάτµησης V Rd3 υπολογίζεται σύµφωνα µε τη σχέση:,όπου : V cd είναι η τέµνουσα που παραλαµβάνεται από το σκυρόδεµα κατά τον ΕΝ , V wd η τέµνουσα που παραλαµβάνεται από τους συνδετήρες κατά τον ΕΝ και V rd,f η τέµνουσα που παραλαµβάνει το ΙΟΠ, η οποία υπολογίζεται βάση των ακόλουθων σχέσεων: Για κλειστού τύπου περιτύλιξη και για επικόλληση τύπου U, η αντοχή του FRP σε διάτµηση δίνεται ως: d είναι το στατικό ύψος θ είναι η γωνία κλίσης των θλιβόµενων διαγωνίων σκυροδέµατος (θλιπτήρων) f fdd,e είναι η αντοχή σχεδιασµού του FRP σε αποκόλληση, η οποία εξαρτάται από τη διαµόρφωση της ενίσχυσης. Για µανδύες µορφής U (δηλαδή ανοιχτούς), η αντοχή σχεδιασµού των FRP σε αποκόλληση µπορεί να λαµβάνεται: é L sin b ù f = f ê1 - k e fdd, e,u fdd ú ë z û t f είναι το πάχος της λωρίδας του φύλλου ή του υλικού FRP (σε µία πλευρά) β είναι η γωνία µεταξύ της (ισχυρής) κατεύθυνσης των ινών στη λωρίδα, το φύλλο ή το υλικό FRP και του άξονα του µέλους, w f είναι το πλάτος της λωρίδας ή φύλλου FRP, µετρούµενο κάθετα προς την (ισχυρή) κατεύθυνση των ινών s f είναι η απόσταση (κεντρικά) µεταξύ των λωρίδων FRP, µετρούµενη κάθετα προς την (ισχυρή) κατεύθυνση των ινών. z = 0,9d είναι ο εσωτερικός µοχλοβραχίονας æ 2 ö k = ç1- è p ø f 1 fdd = 0, 6 g fd E f f t ctm f k b g fd τον επιµέρους συντελεστή για την αποκόλληση του FRP ( γ fd = 1,5 ) E f το µέτρο ελαστικότητας των φύλλων / στρώσεων FRP η µέση εφελκυστική αντοχή του σκυροδέµατος f ctm
8 Κατσαµάκας Αντώνιος, Μυλωνάς Αντώνιος - Ιωάννης, Ψύρρας Γεώργιος k b = 1,5 (2- wf sf ) (1 + wf 100 mm) είναι ο συντελεστής επικάλυψης L e είναι το ενεργό µήκος σύνδεσης: Ef t L f e = (µονάδες: N, mm) 4 t max t max = 1,8f ctm k b η µέγιστη αντοχή σύνδεσης (συνάφειας) Εποµένως, µε εφαρµογή των σχέσεων για τα δεδοµένα του πειράµατος: K b 1,173 L e 230 mm f fdd 398 MPa f fdd,e,u 114 MPa V rd,f 26 kn V Rd,c 9 kn V Rds 25,1 kn 60,1 kn V Rd3 3.3 ΔΙΑΤΑΞΕΙΣ ΤΟΥ KΑΝ.ΕΠΕ ΑΝΤΟΧΗ ΣΕ ΚΑΜΨΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. Σύµφωνα µε τις διατάξεις του Κανονισµού Επεµβάσεν [12][13],η αστοχία αναµένεται ως πρόωρη αποκόλληση του υλικού ενίσχυσης λόγω ανεπάρκειας της σύνδεσης κατά µήκος του στοιχείου. Υπολογίζεται - κατά όµοιο τρόπο µε την ενίσχυση σε διάτµηση - η τιµή σχεδιασµού του νέου οπλισµού σ jd και η πρόσθετη ροπή ΔΜ do που καλείται να αναλάβει η ενισχυµένη διατοµή Οι παρακάτω όροι, όµως, διαφοροποιούνται της διάτµησης: λ=l av / L e β=β w β L Επιπλέον, σ j,max =β f ck L e / t j σ j,crit =k v σ j,max
9 Καµπτική και διατµητική ενίσχυση δοκών Ο/Σ µε πολυµερή οπλισµένα µε ίνες άνθρακα (CFRP) σ jd = σ j,crit / γ Rd Τελικά, προκύπτει η ροπή που µπορεί να αναλάβει η ταινία CFRP για την ενίσχυση σε κάµψη της δοκού: ΔΜ do =A j z σ jd, όπου : z είναι ο µοχλοβραχίονας των εσωτερικών δυνάµεων (ο οποίος µπορεί να ληφθεί ίσος µε 0,9d j ) d j είναι το στατικό ύψος της διατοµής, µετρούµενο από την στάθµη του εξωτερικού οπλισµου Α j το εµβαδόν του ινοπλισµένου πολυµερούς, Α j 200 mm 2 L e 107,23 mm λ 0,8088 k v 0,602 β 0, ,19 MPa 384,22 MPa σ jd 320,18 MPa 8,65 knm σ j,max σ j,crit ΔΜ do ΑΝΤΟΧΗ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. Η τέµνουσα που αναλαµβάνει ο νέος οπλισµός διάτµησης δίνεται ως [12]: V jd =σ jd ρ j b w h j,ef (cotθ+cotα) (sina) 2, όπου : ρ j = 2Α j /(s j b w sina) Α j =t j w j το εµβαδό διατοµής CFRP s j αξονική απόσταση των ταινιών ΙΟΠ b w πλάτος δοκού a γωνία ινών εξωτερικού οπλισµού διάτµησης ως προς τον διαµήκη άξονα h j,e f το ενεργό ύψος της ενίσχυσης για την ανάληψη τέµνουσας (= 2/3 d ) Η αστοχία που αναµένεται είναι η πρόωρη αποκόλληση του υλικού ενίσχυσης λόγω ανεπαρκούς αγκύρωσης των άκρων του. Έναντι αυτής της αστοχίας πρέπει: σ jd σ j,crit /γ Rd, όπου : σ j,crit =k v σ j,max k v =0,40+0,25λ 0,65 (λ=l av /L e ) L av =h j,ef L e = (E j t j )/(2 f ctm ) 1/2 σ j,max =β τ b,αποκ L e /t j, µε τ b,αποκ =f ctm και ο διορθωτικός συντελεστής β=β w β L µε : Τελικά, η τέµνουσα για γωνία διατµητικών ρηγµάτων θ=22 ο που µπορεί να αναλάβουν οι 6 ταινίες CFRP είναι:
10 Κατσαµάκας Αντώνιος, Μυλωνάς Αντώνιος - Ιωάννης, Ψύρρας Γεώργιος V jd =σ jd ρ j b w h j,ef (cotθ+cotα) (sina) 2 Α j 100 mm 2 s j 80 mm b w 100 mm a 90 o ρ j 0,025 h j,e f 86,667 mm w j 50 mm λ 0,268 L av 86,67 mm L e 323,33 mm. k v 0,467 β w 0,919 β L 0,464 β 0,427 σ j,max 151,88 ΜPa σ j,crit 70,92932 σ jd 59,1078 θ 22 o 31,7 kn V jd 3.4 ΔΙΑΤΑΞΕΙΣ ΤΟΥ ACI440 ΚΑΙ ΤΟΥ ACI318 * Τα µηχανικά χαρακτηριστικά των FRP που δίνονται από τους κατασκευαστές ( f fu, ε * fu, E f ) δεν λαµβάνουν υπόψιν την µακροχρόνια έκθεση τους σε περιβαλλοντικές συνθήκες, εκτός και αν αυτό επισηµαίνεται από την εταιρία κατασκευής [14][15][16]. Για αυτόν τον λόγο, ο ACI 318 ορίζει τους περιβαλλοντικούς συντελεστές αποµείωσης C E για διαφορετικούς τύπους FRP και συνθήκες έκθεσης. Οι συντελεστές αυτοί κάνουν µια συντηρητική εκτίµηση για την αποµείωση της εφελκυστικής αντοχής, της αντοχής ερπυσµού και κόπωσης των FRP και µπορούν να αγνοηθούν αν χρησιµοποιηθεί προστατευτικός µανδύας. Άρα, η τάση θράυσης σχεδιασµού και η αντίστοιχη παραµόρφωση δίνονται από τις σχέσεις ΑΝΤΟΧΗ ΣΕ ΚΑΜΨΗ ΚΑΤΑ ACI440 ΚΑΙ ACI318 Ο κανονισµός ACI318 ορίζει την µεθοδολογία για την εύρεση της καµπτικής και διατµητικής αντοχής διατοµών οπλισµένου σκυροδέµατος που υπόκεινται σε κάµψη και διάτµηση. Η καµπτική αντοχή ορθογωνικής διατοµής προκύπτει από την εξίσωση : όπου ρ : το ποσοστό του εφελκυόµενου οπλισµού, b : το πλάτος της δοκού, d : το στατικό ' ύψος, f c : η θλιπτική αντοχή του σκυροδέµατος και f y : η τάση διαρροής του χάλυβα. Η εξωτερική ενίσχυση µε FRP στην επιφάνεια εφελκυσµού ενός καµπτικού µέλους από οπλισµένο σκυρόδεµα έχει παρουσιάσει αύξηση αντοχής µέχρι και σε ποσοστό 160% (Meier and Kaiser 1991 ; Ritchie et al ; Sharif et al. 1994) [7][8]. Ωστόσο, αν συνυπολογισθούν οι περιορισµοί που ορίζει ο ACI318 για προστασία από κατάρρευση της κατασκευής και ο επιθυµητός βαθµός πλαστιµότητας, το ποσοστό ελαττώνεται σε πιο
11 Καµπτική και διατµητική ενίσχυση δοκών Ο/Σ µε πολυµερή οπλισµένα µε ίνες άνθρακα (CFRP) λογικά επίπεδα της τάξεως των 40%. Παρόµοιοι συντελεστές ασφαλείας φ και ψ f ορίζονται από τον ACI για την ονοµαστική καµπτική αντοχή του δοµικού µέλους M n και την επιπρόσθετη αντοχή των FRP Μ nf αντίστοιχα. Η προτεινόµενη τιµή από τον κανονισµό για το ψ f είναι 0.85, ενώ ο συντελεστής αποµείωσης αντοχής φ υπολογίζεται από διάγραµµα συναρτήσει της παραµόρφωσης του εφελκυόµενου χάλυβα ε t στην οριακή κατάσταση. Προκειµένου να αποφευχθεί µία ενδιάµεση αστοχία προκαλούµενη από ρωγµές εξαιτίας της αποκόλλησης του FRP, η παραµόρφωση σχεδιασµού του FRP ε fd πρέπει να ελλατωθεί στο σηµείο που υπάρχει πιθανότητα να συµβεί αυτό σύµφωνα µε την εξίσωση :, όπου : f ' c η θλιπτική αντοχή του σκυροδέµατος, n ο αριθµός στρώσεων FRP και t f το πάχος για µία στρώση ινοπλισµένου πολυµερούς. Είναι σηµαντικό πρωτού υπολογισθεί η ενεργή παραµόρφωση του FRP ε fe, να µην παραλείψουµε την αρχική παραµόρφωση ε bi που έχει το δοµικό µέλος εξαιτίας του ίδιου βάρους του ή προέντασης. Εποµένως, η παραµόρφωση του FRP στην οριακή κατάσταση που καθορίζεται είτε από την θραύση της θλιβόµενης ζώνης, την θράυση του ινοπλισµένου πολυµερούς ή την αποκόλληση του από την διεπιφάνεια ισούται µε :, όπου : ε cu η οριακή παραµόρφωση του σκυροδέµατος ( ε cu = ), d f το στατικό ύψος της εξωτερικής ενίσχυσης και c το ύψος της θλιβόµενης ζώνης. Είναι προφανές ότι η τάση που παραλαµβάνει το FRP σε αυτήν την παραµόρφωση,δεδοµένης της πλήρους ελαστικής συµπεριφοράς του,είναι ίση µε : Η παραµόρφωση του χάλυβα που αντιστοιχεί στην ε fe και η παραµόρφωση του σκυροδέµατος ε c από ανάλυση της διατοµής υπολογίζεται ως εξής : και η αντίστοιχη τάση στον οπλισµό είναι :, όπου γίνεται φανερό ότι η µέγιστη τιµή που λαµβάνεται είναι η τάση διαρροής του. Ακόµη, όσον αφορά στο σκυρόδεµα, το µέτρο ελαστικότητας του βρίσκεται από την σχέση : και η παραµόρφωση του ε ' c από τον τύπο : Το ύψος της θλιβόµενης ζώνης c που προαναφέρθηκε επαληθεύεται από την σχέση :
12 Κατσαµάκας Αντώνιος, Μυλωνάς Αντώνιος - Ιωάννης, Ψύρρας Γεώργιος,όπου b το πλάτος της δοκού, Α s το εµβαδόν του εφελκυόµενου οπλισµού, Α f το εµβαδόν του ινοπλισµένου πολυµερούς και α 1, β 1 προσεγγιστικοί συντελεστές έντασης που βασίζονται στην παραβολική σχέση τάσης - παραµόρφωσης του σκυροδέµατος και δίνονται από τους τύπους : Τελικά, η συνεισφορά του ινοπλισµένου πολυµερούς στην κάµψη M nf είναι : ε fu Ε c GPa A sf mm 2 A f 200 mm 2 w DL kn/m M DL 0.04 knm ε bi ε fd c 92 mm ε fe ε c f fe MPa ' ε c β α Μ nf 9.19 knm ΑΝΤΟΧΗ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ ΚΑΤΑ ACI440 ΚΑΙ ACI318 Η ονοµαστική διατµητική αντοχή ορθογωνικής διατοµής σκυροδέµατος µε εγκάρσιο οπλισµό υπολογίζεται ως το άθροισµα της αντοχής που προσδίδει το µπετόν V c και της αντοχής των συνδετήρων V s :,όπου : A v το εµβαδόν του οπλισµού διάτµησης και s η απόσταση µεταξύ των συνδετήρων. Για εφαρµογή σε σχήµα U των διατµηµτικών FRP, το ενεργό µήκος ενίσχυσης δίνεται από την σχέση :
13 Καµπτική και διατµητική ενίσχυση δοκών Ο/Σ µε πολυµερή οπλισµένα µε ίνες άνθρακα (CFRP) Το επίπεδο παραµόρφωσης που µπορεί να επιτευχθεί ε fe προκύπτει από το γινόµενο ενός µειωτικού ισοδύναµου συντελεστή κ v,που είναι συνάρτηση της αντοχής σκυροδέµατος, του τύπου εφαρµογής των ινοπλισµένων πολυµερών και της δυσκαµψίας των λωρίδων FRP µε την παραµόρφωση θραύσης που έχει υπολογιστεί :, όπου : Οι συντελεστές k 1 και k 2 εκφράζουν την επιρροή της αντοχής σκυροδέµατος και του τύπου εφαρµογής αντίστοιχα και βρίσκονται από τις σχέσεις : Εν τέλει, η αντοχή που προσδίδει το ινοπλισµένο πολυµερές σε διάτµηση εκφράζεται µε τον τύπο : L e m k k κ v ε fe A fv 100 mm 2 f fe V f MPa kn Κάµψη Διάτµηση Δοκίµιο knm kn Δοκίµιο knm kn Δοκίµιο knm kn 4. ΑΡΙΘΜΗΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΜΕ ΤΟ ΛΟΓΙΣΜΙΚΟ ANYSECTION Πραγµατοποιήθηκε ανάλυση των διατοµών µε το λογισµικό AnySection στον Η/Υ [17][18]. Συγκεκριµένα, οι διατοµές των στοιχείων προσοµοιώθηκαν στο περιβάλλον του λογισµικού
14 Κατσαµάκας Αντώνιος, Μυλωνάς Αντώνιος - Ιωάννης, Ψύρρας Γεώργιος προκειµένου να υπολογιστεί η καµπτική τους αντοχή. Οι διατοµές καθώς και τα αποτελέσµατα της ανάλυσης περιγράφονται παρακάτω. Εικόνα 4 : Προσοµοίωση της µητρικής δοκού από Ο/Σ Εικόνα 5 : Προσοµοίωση της δοκού ενισχυµένης µε καµπτικό CFRP
15 Καµπτική και διατµητική ενίσχυση δοκών Ο/Σ µε πολυµερή οπλισµένα µε ίνες άνθρακα (CFRP) Εικόνα 6 : Προσοµοίωση της δοκού ενισχυµένης µε καµπτικά και διατµητικά CFRP Αξίζει να σηµειωθεί πως µε βάση το λογισµικό το διατµητικό CFRP που τοποθετήθηκε στις παρειές της δοκού συνεισφέρει στην καµπτική αντοχή της δοκού, σε µικρό βέβαια ποσοστό και µόνο στις διατοµές στις οποίες τοποθετήθηκε. Για τον λόγο αυτόν θεωρήθηκε ως µηδενική η συνεισφορά του σε κάµψη προς την πλευρά της ασφάλειας. Τα αποτελέσµατα των αριθµητικών αναλύσεων που πραγµατοποιήθηκαν µε το λογισµικό αναφέρονται παρακάτω. Δοκίµιο Δοκός 1 Δοκός 2 Δοκός 3 Μέγιστη καµπτική αντοχή 9,5 knm 18,17 knm 18,17 knm 5. ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΗ ΔΙΑΔΙΚΑΣΙΑ Με σκοπό την πειραµατική διερεύνηση της ενίσχυσης δοκών Ο/Σ µε CFRP σε κάµψη και διάτµηση, δηµιουργήθηκαν στο εργαστήριο Πειραµατικής Αντοχής Υλικών και Κατασκευών του τµήµατος Πολιτικών Μηχανικών του Α.Π.Θ. τρεις δοκοί από Ο/Σ. Οι τρεις αυτές δοκοί ήταν όµοιες, µε µοναδική διαφοροποίηση την εξωτερική ενίσχυσή τους µε CFRP. Αναλυτικότερα η πρώτη δοκός χρησιµοποιήθηκε ως πρότυπη και δεν ενισχύθηκε µε CFRP. H δεύτερη δοκός ενισχύθηκε µε ένα συνεχές φύλλο CFRP σε κάµψη, στην κάτω παρειά της. Το φύλλο αυτό εκτεινόταν µέχρι και τις ακραίες διατοµές της δοκού, δηµιουργώντας συνθήκες αγκύρωσης. Η τρίτη και τελευταία δοκός ενισχύθηκε σε κάµψη και διάτµηση. Η καµπτική της ενίσχυση ήταν όµοια µε της δεύτερης δοκού. Η διατµητική της ενίσχυση επετεύχθει µε φύλλα CFRP τύπου U τα οποία επικολλήθηκαν εξωτερικά στις κρίσιµες περιοχές της. Το CFRP που χρησιµοποιήθηκε σε όλες τις παραπάνω περιπτώσεις είχε όµοιο πάχος και µηχανικές ιδιότητες. Το CFRP παράχθηκε από την εταιρία Sika[19]. Η συγκολλητική ουσία που χρησιµοποιήθηκε ήταν η εποξειδική ρητίνη εµποτισµού δύο συστατικών Sikadur-330 [19]. Τα τρία αυτά δοκίµια υποβλήθηκαν σε κάµψη τεσσάρων σηµείων. Λεπτοµέρειες για τα υλικά και σκαριφήµατα παρουσιάζονται παρακάτω: Κατηγορία Σκυροδέµατος C20/25 Kατηγορία Χάλυβα Β500C
16 Κατσαµάκας Αντώνιος, Μυλωνάς Αντώνιος - Ιωάννης, Ψύρρας Γεώργιος Μήκος δοκιµίων 1 m Πλάτος διατοµής δοκιµίων 10 cm Ύψος διατοµής δοκιµίων 15 cm Μήκος µεταξύ των φορτίων της διάταξης 30 cm Πάχος CFRP 0,131 mm Μέτρο ελαστικότητας CFRP 230 GPa Παραµόρφωση θραύσης CFRP 1,4 % Πάχος επικάλυψης σκυροδέµατος 1,5 cm Πλάτο καµπτικού CFRP 10 cm Μήκος διατµητικού CFRP 5 cm Απόσταση µεταξύ διαδοχικών διατµητικών 3 cm CFRP (από παρειά σε παρειά) υ
17 Καµπτική και διατµητική ενίσχυση δοκών Ο/Σ µε πολυµερή οπλισµένα µε ίνες άνθρακα (CFRP) Εικόνα 7 : Μητρική δοκός υποβληθείσα σε κάµψη τεσσάρων σηµείων Εικόνα 8 : Δοκός ενισχυµένη µε καµπτικό CFRP σε κάµψη τεσσάρων σηµείων
18 Κατσαµάκας Αντώνιος, Μυλωνάς Αντώνιος - Ιωάννης, Ψύρρας Γεώργιος Εικόνα 9 : Δοκός ενισχυµένη µε καµπτικά και διατµητικά CFRP σε κάµψη τεσσάρων σηµείων 6. ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΠΕΙΡΑΜΑΤΩΝ Οι δοκοί που περιγράφηκαν στην προηγούµενη ενότητα υποβλήθηκαν σε κάµψη τεσσάρων σηµείων µέχρι την αστοχία τους. Τα αποτελέσµατα των τριών αυτών πειραµάτων καθώς και η σύγκρισή τους µε τις αναµενόµενες αντοχές από τους κανονισµούς, οι οποίες υπολογίστηκαν και αναλύθηκαν αρχικά, αναλύονται στη συνέχεια. 6.1 ΔΟΚΙΜΙΟ 1 Ο - ΜΗΤΡΙΚΗ ΔΟΚΟΣ Η πρώτη δοκός που ελέγχθηκε ήταν η δοκός ελέγχου η οποία δεν ήταν ενισχυµένη µε CFRP και η οποία χρησιµοποιήθηκε ως µέτρο σύγκρισης για την επιπλέον αντοχή που προσδίδει το CFRP στα δύο επόµενα δοκίµια.η δοκός αυτή αστόχησε λόγω κάµψης σε φορτίο µηχανικής διάταξης ίσο µε 6,1 tn δηλαδή 61 kn το οποίο αντιστοιχεί σε καµπτική φόρτιση ίση µε 9,15 knm και διατµητική φόρτιση ίση µε 30,5 kn. Δηµιουργήθηκαν σηµαντικά καµπτικά και διατµητικά ρήγµατα, ωστόσο τα κυριότερα, τα οποία και οδήγησαν στην τελική αστοχία, ήταν τα κατακόρυφα καµπτικά ρήγµατα στην κάτω, εφελκυόµενη, ίνα της δοκού. Τα συγκεντρωτικά αποτελέσµατα αναγράφονται παρακάτω. Πειραµατικό Αποτέλεσµα Καµπτική αντοχή Διατµητική αντοχή AnySection EC2 ACI EC2 ΚΑΝ.ΕΠΕ ACI Δοκίµιο 1 ο 9,15 knm 9,5 knm 8,76 knm 9,19 knm Αντίστοιχο 6,1 tn 6,33 tn 5,84 tn 6,12 φορτίο tn διάταξης 34,1 kn 6,82 tn 34,1 kn 31,32 kn 6,82 tn 6,26 tn 6.2 ΔΟΚΙΜΙΟ 2 Ο - ΔΟΚΟΣ ΕΝΙΣΧΥΜΕΝΗ ΜΕ ΚΑΜΠΤΙΚΟ CFRP Με δεδοµένο ότι η πρώτη δοκός αστόχησε σε κάµψη και µε στόχο την επιβεβαίωση της καµπτικής αντοχής που προσδίδει στη δοκό η ενίσχυσή της µε καµπτικό CFRP, επιλέχθηκε η ενίσχυση της κάτω ίνας της δοκού. Λεπτοµέρειες σχετικά µε την ενίσχυση αναγράφονται στο
19 Καµπτική και διατµητική ενίσχυση δοκών Ο/Σ µε πολυµερή οπλισµένα µε ίνες άνθρακα (CFRP) προηγούµενο κεφάλαιο. Η δεύτερη αυτή δοκός αστόχησε καθαρά διατµητικά µε έντονα διατµητικά ρήγµατα κοντά στις στηρίξεις για φορτίο µηχανικής διάταξης ίσο µε 7,2 tn το οποίο αντιστοιχεί σε διατµητική δύναµη ίση µε 36 kn και καµπτική ροπή ίση µε 10,8 knm. Τα συγκεντρωτικά αποτελέσµατα αναγράφονται παρακάτω. Πειραµατικό Αποτέλεσµα Καµπτική αντοχή Διατµητική αντοχή AnySection ΚΑΝ.ΕΠΕ ACI EC2 ΚΑΝ.ΕΠΕ ACI Δοκίµιο 1 ο 36 kn 18,17 knm 17,41 knm 18,38 knm Αντίστοιχο 7,2 tn 12,11 tn 11,61 tn 12,25 φορτίο tn διάταξης 34,1 kn 6,82 tn 34,1 kn 31,32 kn 6,82 tn 6,26 tn 6.3 ΔΟΚΙΜΙΟ 3 Ο -ΔΟΚΟΣ ΕΝΙΣΧΥΜΕΝΗ ΜΕ ΚΑΜΠΤΙΚΟ ΚΑΙ ΔΙΑΤΜΗΤΙΚΟ CFRP Η τρίτη και τελευταία δοκός ενισχύθηκε τόσο καµπτικά όσο και διατµητικά µε CFRP. Περισσότερες λεπτοµέρειες για την ενίσχυση υπάρχουν στο αντίστοιχο κεφάλαιο. Το δοκίµιο υποβλήθηκε, όπως και τα προηγούµενα σε κάµψη τεσσάρων σηµείων. Η αστοχία επήλθε για φορτίο µηχανικής διάταξης ίσο µε 12 tn δηλαδή 120 kn. Η αστοχία οφείλεται σε τυπική αστοχία της θλιβόµενης ζώνης του σκυροδέµατος της δοκού, στην άνω ίνα της. Τα συγκεντρωτικά αποτελέσµατα αναγράφονται παρακάτω. Πειραµατικό Καµπτική αντοχή Διατµητική αντοχή Αποτέλεσµα AnySection ΚΑΝ.ΕΠΕ ACI EC8 ΚΑΝ.ΕΠΕ ACI Δοκίµιο 1 ο 120 kn 18,17 knm 17,41 knm 18,38 knm Αντίστοιχο 12 tn 12,11 tn 11,61 tn 12,25 φορτίο tn διάταξης 60,1 kn 12,02 tn 65,8 kn 57,8 kn 13,16 tn 11,56 tn 7. ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ Συνολικά, γίνεται προφανές από τις κανονιστικές διατάξεις και τα πειραµατικά αποτελέσµατα η επάρκεια της µεθόδου των CFRP για καµπτική και διατµητική ενίσχυση δοκών από Ο/Σ. Χαρακτηριστικά, η µητρική δοκός αύξησε την αντοχή της σε κάµψη περίπου σε ποσοστό (18,17-9,15) / 9,15 = 98% µε εφαρµογή των ινοπλισµένων πολυµερών στην κάτω εφελκυόµενη ίνα, ενώ η διατµητική ενίσχυση απέδωσε σε βαθµό (60,1-34) / 34 = 77 %. Η αξιοπιστία των αποτελεσµάτων και από τους τρεις κανονισµούς (EC, ΚΑΝ.ΕΠΕ., ACI) ήταν ικανοποιητική και επιβεβαίωσε τα πειραµατικά συµπεράσµατα. Η χρήση των ινοπλισµένων πολυµερών συνιστά µια εξαιρετικά αποτελεσµατική µέθοδο για ενισχύσεις και επισκευές κατασκευών. Ωστόσο, θα ήταν λάθος να θεωρήσουµε ότι αποτελεί πανάκεια για κάθε περίπτωση κατασκευής προς ενίσχυση, αφού αυτό είναι συνάρτηση πολλών παραγόντων. Τέλος, περισσότερα ερευνητικά αποτελέσµατα θα οδηγήσουν σε πιο εκτεταµένη χρήση των FRP, εξέλιξη των ιδιοτήτων τους και ακόµα πιο µεγάλη συνεισφορά στον τοµέα των ενισχύσεων και επισκευών των κτιρίων από οπλισµένο σκυρόδεµα.
20 Κατσαµάκας Αντώνιος, Μυλωνάς Αντώνιος - Ιωάννης, Ψύρρας Γεώργιος 8. ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑ [1] Konstantinos Β. Katakalos, Strengthening of R/C structures under high cycle fatigue loadings LAP LAMBERT Academic Publishing GmbH & Co. KG, ISBN: [2] Κωνσταντίνος Β. Κατάκαλος «Πειραµατική και αριθµητική διερεύνηση της συµπεριφοράς δοκών Ο/Σ διατµητικά ενισχυµένων µε αγκυρωµένες ή µη ανοιχτές λωρίδες ινοπλισµένων πολυµερών άνθρακα ή χάλυβα όταν υποβάλλονται σε µονότονες ή ανακυκλιζόµενες σεισµικού τύπου φορτίσεις» (2013), Διδακτορική Διατριβή, Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών Α.Π.Θ. Τοµέας Επιστήµης και Τεχνολογίας των Κατασκευών [3] M.Kiari, T.Stratford, L.Bisby New Design of Beam FRP reinforcement for Fire Performance, University of Edinburgh (2017) [4] Andri Gunnarsson, Eyflór Rafn fiórhallsson and Jónas fiór Snæbjörnsson Bearing capacity of prestressed BFRP reinforced concrete beams Experimental testing & Finite element simulations, School of Science and Engineering, Reykjavik University [5] Α.Κατσαµάκας, Α.Ι. Μυλωνάς Ενίσχυση Δοκών Οπλισµένου Σκυροδέµατος σε Κάµψη µε FRP» 23o Συνέδριο Επισκευών και Ενισχύσεων Κατασκευών, Πάτρα (2017) [6] George G. Penelis and Gregory G. Penelis Concrete Buildings in Seismic Regions, (2014) CRC Press Taylor & Francis Group. [7] Meier, U. and Kaiser, H.P. (1991) "Strengthening of Structures with CFRP Laminates", Proceedings of Advanced Composite Materials in Civil Engineering Structures, ASCE Specialty Conference, pp [8] Meier, U. (1995) Strengthening of Structures Using Carbon Fibre/Epoxy Composites Construction and Building Materials, Elsevier Science Publishers Ltd., London, UK, Vol.9, No. 6, pp [9] ΕΝ [10]Narayanan, R. and Beeby, A.(2005). Designers' Guide to EN and EN Eurocode 2: Design of Concrete Structures. Thomas Telford Ltd, London. [11] EΝ [12] KAN.EΠΕ. [13] Γ. Μιτολίδης, Θ. Σαλονικιός, Ανδρέας Κάππος, «Καµπτική και Διατµητική Ενίσχυση Δοκών Ο/Σ στις Στηρίξεις µε Πολυµερή Οπλισµένα µε Χάλυβα (SRP) και Άνθρακα (CFRP)», 16ο Συνέδριο Σκυροδέµατος, ΤΕΕ, ΕΤΕΚ, 21-23/10/ 2009, Πάφος, Κύπρος [14] ACI440 [15]ACI318 [16] ACI, "Guide for the Design and Construction of Externally Bonded FRP Systems for Strengthening Concrete Structures (ACI 440.2R-08)", in ACI 440.2R , American Concrete Institute: Farmington Hills. p. 45. [17] V.K.Papanikolaou «Analysis of arbitrary composite sections in biaxial bending and axial load March 2012,Computers & Structures [18] V.K.Papanikolaou AnySection : Software for the analysis of arbitrary composite sections in biaxial bending and axial load (v4.0.6), January 2015 [19]
ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΠΡΟΒΛΕΨΕΩΝ ΚΑΝΕΠΕ ΜΕ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΔΕΔΟΜΕΝΑ ΑΠΟ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΙΟΠ
ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΠΡΟΒΛΕΨΕΩΝ ΚΑΝΕΠΕ ΜΕ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΔΕΔΟΜΕΝΑ ΑΠΟ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΙΟΠ ΜΠΕΡΝΑΚΟΣ ΑΝΤΩΝΙΟΣ Περίληψη Στόχος της παρούσας εργασίας είναι η πρακτική εφαρμογή αναλυτικών προβλέψεων του ΚΑΝΕΠΕ
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ
49 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ 5.1 Γενικά Η ενίσχυση στοιχείων οπλισμένου σκυροδέματος σε διάτμηση με σύνθετα υλικά επιτυγχάνεται μέσω της επικόλλησης υφασμάτων ή, σπανιότερα,
ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΜΗΚΩΝ ΠΑΡΑΘΕΣΗΣ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΙ EC8-3.
ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΜΗΚΩΝ ΠΑΡΑΘΕΣΗΣ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΙ EC8-3. ΡΑΥΤΟΠΟΥΛΟΥ ΜΑΡΙΝΑ Περίληψη Οι κανονισμοί που ασχολούνται με τις επεμβάσεις κτιρίων στη χώρα μας είναι ο ΚΑΝ.ΕΠΕ. και
f cd = θλιπτική αντοχή σχεδιασμού σκυροδέματος f ck = χαρακτηριστική θλιπτική αντοχή σκυροδέματος
v ΣΥΜΒΟΛΑ Λατινικά A b A g A e A f = εμβαδόν ράβδου οπλισμού = συνολικό εμβαδόν διατομής = εμβαδόν περισφιγμένου σκυροδέματος στη διατομή = εμβαδόν διατομής συνθέτων υλικών A f,tot = συνολικό εμβαδόν συνθέτων
Eνισχύσεις κατασκευών με προηγμένα υλικά
Eνισχύσεις κατασκευών με προηγμένα υλικά του Aθανάσιου Χ. Τριανταφύλλου Καθηγητή, Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Πανεπιστημίου Πατρών, Εργαστήριο Μηχανικής & Τεχνολογίας Υλικών (ttriant@upatras.gr) Γενικά Τα
ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ. Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός
ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός Κεφαλαιο 4 Ενίσχυση Δομικών Στοιχείων με σύνθετα υλικά Σύνθετα υλικά από ινοπλισμένα πολυμερή Fiber
b 2 ΠΑΠΑΔΟΠΟΥΛΟΣ ΘΕΟΔΩΡΟΣ
7 ο Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών 1», Μάρτιος 21 ΑΡΙΘΜΗΤΙΚΕΣ ΕΦΑΡΜΟΓΕΣ : ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΜΕ ΙΝΟΠΛΙΣΜΕΝΑ ΠΟΛΥΜΕΡΗ, ΕΛΕΓΧΟΣ ΜΗΚΟΥΣ ΑΓΚΥΡΩΣΗΣ, ΕΛΕΓΧΟΣ ΔΙΑΤΜΗΤΙΚΩΝ ΤΑΣΕΩΝ ΑΠΟΣΧΙΣΗΣ, ΔΙΑΤΜΗΤΙΚΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗ
ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗ ΜΕ FRP ΜΕ ΕΠΙΔΙΩΚΟΜΕΝΟ ΣΤΟΧΟ ΤΟΝ ΠΡΟΣΔΙΟΡΙΣΜΟ ΤΟΥ μ φ,tar (EC8-3 A ΣΕΛ )
Περίσφιξη με FRP με Επιδιωκόμενο Στόχο τον Προσδιορισμό του μ φ,tar (EC8-3 A.4.4.3 σελ.5-53) ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗ ΜΕ FRP ΜΕ ΕΠΙΔΙΩΚΟΜΕΝΟ ΣΤΟΧΟ ΤΟΝ ΠΡΟΣΔΙΟΡΙΣΜΟ ΤΟΥ μ φ,tar (EC8-3 A.4.4.3 ΣΕΛ. 5-53) ΚΑΛΑΜΒΟΚΗΣ ΑΝΑΣΤΑΣΙΟΣ
ΙΑΤΜΗΤΙΚΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΜΕ FRP. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΙ ΕΚ8-3 ΚΑΛΠΥΡΗ ΜΑΡΙΑ ΧΑΡΑΜΑΡΑ ΑΙΚΑΤΕΡΙΝΗ
ιατµητική Ενίσχυση µε FRP. Σύγκριση ΚΑΝ.ΕΠΕ. και ΕΚ8-3 ΙΑΤΜΗΤΙΚΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΜΕ FRP. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΙ ΕΚ8-3 ΚΑΛΠΥΡΗ ΜΑΡΙΑ ΧΑΡΑΜΑΡΑ ΑΙΚΑΤΕΡΙΝΗ Περίληψη Η εργασία που ακολουθεί εξετάζει τους διαφορετικούς
Παράδειγμα 2. Διαστασιολόγηση δοκού Ο/Σ σε διάτμηση
Τ.Ε.Ι. K.M. Τμήμα ΠΓ&ΜΤΓ Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι Διδάσκων: Παναγόπουλος Γιώργος Παράδειγμα. Διαστασιολόγηση δοκού Ο/Σ σε διάτμηση Για τη δοκό του παραδείγματος 1 να γίνει η διαστασιολόγηση
10,2. 1,24 Τυπική απόκλιση, s 42
Ασκηση 3.1 (a) Αν μία ράβδος οπλισμού θεωρηθεί ότι λυγίζει μεταξύ δύο διαδοχικών συνδετήρων με μήκος λυγισμού το μισό της απόστασης, s w, των συνδετήρων, να υπολογισθεί η απόσταση συνδετήρων, s w, πέραν
ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΑΝΑΜΟΝΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ. ΓΕΩΡΓΑΚΟΠΟΥΛΟΣ ΝΙΚΟΛΑΟΣ Προπτυχιακός Φοιτητής Π.Π.,
Αποκατάσταση Ανεπαρκών Αναμονών ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΑΝΑΜΟΝΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΓΕΩΡΓΑΚΟΠΟΥΛΟΣ ΝΙΚΟΛΑΟΣ Προπτυχιακός Φοιτητής Π.Π., nikosgeorgakopoulos94@gmail.com Περίληψη Η παρούσα εργασία στοχεύει στην
Ευρωκώδικας 2: Σχεδιασμός φορέων από Σκυρόδεμα. Μέρος 1-1: Γενικοί Κανόνες και Κανόνες για κτίρια. Κεφάλαιο 7
Ευρωκώδικας 2: Σχεδιασμός φορέων από Σκυρόδεμα Μέρος 1-1: Γενικοί Κανόνες και Κανόνες για κτίρια Κεφάλαιο 7 Διαφάνειες παρουσίασης εκπαιδευτικών σεμιναρίων Γεώργιος Πενέλης, ομότιμος καθηγητής Α.Π.Θ. Ανδρέας
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗ
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗ ΓΟΥΣΗΣ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΟΣ Περίληψη Η συγκεκριμένη εργασία αναφέρεται στην τεχνική ενίσχυσης υποστυλωμάτων με σύνθετα υλικά, με κάποια εξειδίκευση στη λειτουργία
Βασικά Υλικά Ενισχύσεων. Υφάσματα ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ ΙΟΠ: ΓΕΝΙΚΑ, ΥΛΙΚΑ, ΤΕΧΝΙΚΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΟΣ ΚΑΜΨΗ, ΙΑΤΜΗΣΗ, ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗ
ΠΡΟΧΩΡΗΜΕΝΗ ΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΜΕ ΕΜΦΑΣΗ ΣΤΑ ΣΥΓΧΡΟΝΑ ΟΜΙΚΑ ΥΛΙΚΑ (Ι.Ο.Π. ΚΑΙ ΚΑΝ.ΕΠΕ.) ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ ΑΘ. Χ. ΤΡΙΑΝΤΑΦΥΛΛΟΥ [ ttriant@upatras.gr ] ΚΑΘΗΓΗΤΗΣ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ
Βασικές Αρχές Σχεδιασμού Υλικά
Βασικές Αρχές Σχεδιασμού Υλικά Δομική Μηχανική ΙΙΙ Χρ. Ζέρης Σχολή Πολιτικών Μηχανικών, ΕΜΠ Το Ευρωπαϊκό πλαίσιο Μελετών και Εκτέλεσης έργων ΕΝ 10080 Χάλυβας οπλισμού Νοέμ. 2013 Χ. Ζέρης 2 ΕΚΩΣ, ΕΝ1992:
Διατμητική αστοχία τοιχώματος ισογείου. Διατμητική αστοχία υποστυλώματος λόγω κλιμακοστασίου
Διατμητική αστοχία τοιχώματος ισογείου Διατμητική αστοχία υποστυλώματος λόγω κλιμακοστασίου Ανάλογα με τη στατική φόρτιση δημιουργούνται περιοχές στο φορέα όπου έχουμε καθαρή κάμψη ή καμπτοδιάτμηση. m(x)
ΕΠΙΡΡΟΗ ΔΙΑΦΟΡΩΝ ΠΑΡΑΓΟΝΤΩΝ ΣΤΑ ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΙΑΚΑ ΜΕΓΕΘΗ ΔΟΜΙΚΟΥ ΣΤΟΙΧΕΙΟΥ ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕ ΤΥΠΟΥΣ ΚΑΝ.ΕΠΕ
Επιρροή διαφόρων παραγόντων στα παραμορφωσιακά μεγέθη δομικού στοιχείου και σύγκριση με τύπους ΚΑΝ.ΕΠΕ ΕΠΙΡΡΟΗ ΔΙΑΦΟΡΩΝ ΠΑΡΑΓΟΝΤΩΝ ΣΤΑ ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΙΑΚΑ ΜΕΓΕΘΗ ΔΟΜΙΚΟΥ ΣΤΟΙΧΕΙΟΥ ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕ ΤΥΠΟΥΣ ΚΑΝ.ΕΠΕ
SRP 3X , SRP12X-23-12, CFRP, STEEL. f(mpa) SRP 12X, stress. strain
Συµπεριφορά οκών Υφιστάµενων Κατασκευών από Ο.Σ. ενισχυµένων µε Ινοπλισµένα Πολυµερή από Ίνες Άνθρακα (CFRP) και Ίνες Χάλυβα (SRP) ΜιτολίδηςΙ. Γιώργος ιπλ. Πολ. Μηχανικός MSc, Υπ. ιδάκτοραςα.π.θ. Ινοπλισµένα
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 ΒΑΣΕΙΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ
23 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 ΒΑΣΕΙΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ 3.1 Γενικά Ο σχεδιασμός ενισχύσεων με σύνθετα υλικά ακολουθεί τη φιλοσοφία των σύγχρονων κανονισμών (π.χ. ΕΚΩΣ 2000, ΕΑΚ 2000, Ευρωκώδικες 2, 6 και 8, ΚΑΝΕΠΕ), και περιλαμβάνει
Βασικά Υλικά Ενισχύσεων ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΚΑΙ ΦΕΡΟΥΣΑΣ ΤΟΙΧΟΠΟΙΪΑΣ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ ΑΘ. Χ. ΤΡΙΑΝΤΑΦΥΛΛΟΥ [ rian@uparas.gr ] ΚΑΘΗΓΗΤΗΣ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΠΡΟΕΝΤΕΤΑΜΕΝΑ ΦΥΛΛΑ ΙΟΠ : ΔΥΟ ΔΙΑΦΟΡΕΤΙΚΕΣ ΜΕΘΟΔΟΙ ΠΡΟΕΝΤΑΣΗΣ ΚΑΙ ΑΓΚΥΡΩΣΗΣ ΤΩΝ ΦΥΛΛΩΝ ΙΟΠ
9ο Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών 03», Μάρτιος 2003 ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΠΡΟΕΝΤΕΤΑΜΕΝΑ ΦΥΛΛΑ ΙΟΠ : ΔΥΟ ΔΙΑΦΟΡΕΤΙΚΕΣ ΜΕΘΟΔΟΙ ΠΡΟΕΝΤΑΣΗΣ ΚΑΙ ΑΓΚΥΡΩΣΗΣ ΤΩΝ ΦΥΛΛΩΝ ΙΟΠ ΣΤΑΜΟΣ ΣΤΑΜΑΤΙΟΣ Περίληψη Τα σύνθετα
ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ. Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός
ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός Κεφαλαιο 1 Παθολογια και τεκμηριωση Στατική συμπεριφορά Στατική συμπεριφορά Στατική συμπεριφορά Στατική
ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ ΤΩΝ ΛΥΣΕΩΝ ΓΙΑ ΤΗΝ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΔΟΚΟΥ ΣΕ ΚΑΜΨΗ ΩΣ ΠΡΟΣ ΤΟ ΚΟΣΤΟΣ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ
Αξιολόγηση των λύσεων για την ενίσχυση δοκού σε κάμψη ως προς το κόστος εφαρμογής ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ ΤΩΝ ΛΥΣΕΩΝ ΓΙΑ ΤΗΝ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΔΟΚΟΥ ΣΕ ΚΑΜΨΗ ΩΣ ΠΡΟΣ ΤΟ ΚΟΣΤΟΣ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΟΣ ΑΓΓΕΛΟΠΟΥΛΟΣ Προπτυχιακός
ΔΟΚΙΔΩΤΕΣ ΠΛΑΚΕΣ. Ενότητα Ζ 1. ΔΙΑΜΟΡΦΩΣΗ ΔΟΚΙΔΩΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ. 1.1 Περιγραφή Δοκιδωτών Πλακών. 1.2 Περιοχή Εφαρμογής. προκύπτει:
Ενότητα Ζ ΔΟΚΙΔΩΤΕΣ ΠΛΑΚΕΣ 1. ΔΙΑΜΟΡΦΩΣΗ ΔΟΚΙΔΩΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ 1.1 Περιγραφή Δοκιδωτών Πλακών Δοκιδωτές πλάκες, γνωστές και ως πλάκες με νευρώσεις, (σε αντιδιαστολή με τις συνήθεις πλάκες οι οποίες δηλώνονται
Με βάση την ανίσωση ασφαλείας που εισάγαμε στα προηγούμενα, το ζητούμενο στο σχεδιασμό είναι να ικανοποιηθεί η εν λόγω ανίσωση:
Με βάση την ανίσωση ασφαλείας που εισάγαμε στα προηγούμενα, το ζητούμενο στο σχεδιασμό είναι να ικανοποιηθεί η εν λόγω ανίσωση: S d R d Η εν λόγω ανίσωση εφαρμόζεται και ελέγχεται σε κάθε εντατικό μέγεθος
ΑΣΤΟΧΙΑ ΚΟΝΤΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕΘΟΔΟΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ
Αστοχία Κοντών Υποστυλωμάτων Μέθοδοι Ενίσχυσης ΑΣΤΟΧΙΑ ΚΟΝΤΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕΘΟΔΟΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΣΠΑΝΟΣ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΟΣ Περίληψη Στην παρούσα εργασία εξετάζεται η αστοχία των κοντών υποστυλωμάτων όπως προκύπτει
Επιρροή του διαμήκους οπλισμού των ακραίων περισφιγμένων περιοχών, στην αντοχή τοιχωμάτων μεγάλης δυσκαμψίας
Επιρροή του διαμήκους οπλισμού των ακραίων περισφιγμένων περιοχών, στην αντοχή τοιχωμάτων μεγάλης δυσκαμψίας Γεώργιος Κωνσταντινίδης Πολιτικός Μηχανικός MSc, DIC, PhD, Αττικό Μετρό Α.Ε. email gkonstantinidis@ametro.gr
ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ. Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός
ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός Κεφαλαιο 2 Μηχανισμοί μεταφοράς δυνάμεων Τα τελευταία χρόνια έχει γίνει συστηματική προσπάθεια για
(M+V+T) F = x. F = y. F + = y
ΗΜΟΚΡΙΤΕΙΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΡΑΚΗΣ Πολυτεχνική Σχολή Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών Τοµέας οµικών Κατασκευών Εργαστήριο Ωπλισµένου Σκυροδέµατος και Αντισεισµικών Κατασκευών ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΩΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟ ΕΜΑΤΟΣ ΩΠΛΙΣΜΕΝΟ
Βιομηχανικός χώρος διαστάσεων σε κάτοψη 24mx48m, περιβάλλεται από υποστυλώματα πλευράς 0.5m
Βιομηχανικός χώρος διαστάσεων σε κάτοψη 24mx48m, περιβάλλεται από υποστυλώματα πλευράς 0.5m μέσα στο επίπεδο του πλαισίου, 0.4m κάθετα σ αυτό. Τα γωνιακά υποστυλώματα είναι διατομής 0.4x0.4m. Υπάρχουν
Διάτρηση: Εφαρμογή Την επιμέλεια της εφαρμογής είχε η Γαλήνη Καλαϊτζοπούλου
Διάτρηση: Εφαρμογή Την επιμέλεια της εφαρμογής είχε η Γαλήνη Καλαϊτζοπούλου Υποστύλωμα διαστάσεων 0.50*0.50m θεμελιώνεται σε πλάκα γενικής κοιτόστρωσης πάχους h=0.70m. Η πλάκα είναι οπλισμένη με διπλή
ΑΠΑΙΤΟΥΜΕΝΟ ΥΛΙΚΟ ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗΣ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΙΑΤΑΞΕΩΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΓΙΑ ΤΟΝ ΠΡΟΣ ΙΟΡΙΣΜΟ ΣΤΟΧΕΥΟΜΕΝΗΣ ΓΩΝΙΑΣ ΣΤΡΟΦΗΣ ΧΟΡ ΗΣ θ d
Απαιτούµενο Υλικό Περίσφιγξης. Σύγκριση ιατάξεων ΚΑΝ.ΕΠΕ. για τον Προσδιορισµό Στοχευόµενης Γωνίας Στροφής Χορδής θ d ΑΠΑΙΤΟΥΜΕΝΟ ΥΛΙΚΟ ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗΣ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΙΑΤΑΞΕΩΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΓΙΑ ΤΟΝ ΠΡΟΣ ΙΟΡΙΣΜΟ ΣΤΟΧΕΥΟΜΕΝΗΣ
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΙΟΠ-ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΟΥ ΚΑΝ.ΕΠΕ.-ΣΥΓΚΡΙΣΕΙΣ
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΙΟΠ-ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΟΥ ΚΑΝ.ΕΠΕ.-ΣΥΓΚΡΙΣΕΙΣ ΚΩΝΣΤΑΝΤΑΚΟΠΟΥΛΟΣ ΙΩΑΝΝΗΣ ΚΑΛΟΓΗΡΟΣ ΗΛΙΑΣ Περίληψη Η εργασία που παρουσιάζεται στη συνέχεια αποτελεί σύγκριση πειραματικών και θεωρητικών μεγεθών,
Πίνακες σχεδιασμού σύμμικτων πλακών με τραπεζοειδές χαλυβδόφυλλο SYMDECK 100
Πίνακες σχεδιασμού σύμμικτων πλακών με τραπεζοειδές χαλυβδόφυλλο SYMDECK 100 ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ & ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑΣ ΥΛΙΚΩΝ ΠΑΤΡΑ 26504 Ομάδα εκτέλεσης έργου: Αθανάσιος
ΕΠΕΜΒΑΣΕΙΣ ΣΕ ΡΑΒ ΟΜΟΡΦΑ ΟΜΙΚΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΙ ΕΝ ΖΑΧΑΡΟΠΟΥΛΟΥ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΑ
Επεµβάσεις σε ραβδόµορφα δοµικά στοιχεία. Σύγκριση ΚΑΝ.ΕΠΕ. και ΕΝ 1998-3. ΕΠΕΜΒΑΣΕΙΣ ΣΕ ΡΑΒ ΟΜΟΡΦΑ ΟΜΙΚΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΙ ΕΝ 1998-3. ΖΑΧΑΡΟΠΟΥΛΟΥ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΑ Περίληψη Με την εργασία αυτή
ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΚΟΜΒΩΝ ΟΚΟΥ-ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΙΟΠ ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕ ΚΑΝ.ΕΠΕ 2010 ΣΙΓΑΝΟΥ ΙΣΜΗΝΗ
Πειραµατική µελέτη ενίσχυσης κόµβων δοκού-υποστυλώµατος µε χρήση ΙΟΠ και σύγκριση µε ΚΑΝ.ΕΠΕ 2010 ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΚΟΜΒΩΝ ΟΚΟΥ-ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΙΟΠ ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕ ΚΑΝ.ΕΠΕ 2010 ΣΙΓΑΝΟΥ
ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών
ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών Επισκευές-ενισχύσεις δοµικών στοιχείων Επισκευές δοκών και πλακών Ελαφρές βλάβες -> Ενέσεις κόλλας και επισκευαστικά
ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ *
ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ * 1 η σειρά ΑΣΚΗΣΗ 1 Ζητείται ο έλεγχος σε κάμψη μιάς δοκού ορθογωνικής διατομής 250/600 (δηλ. Πλάτους 250 mm και ύψους 600 mm) για εντατικά μεγέθη: Md = 100 KNm Nd = 12 KN Προσδιορίστε
ΑΠΑΙΤΟΥΜΕΝΟ ΥΛΙΚΟ ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗΣ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΕΦ ΜΕ ΚΕΦ ΓΙΑ ΤΗΝ ΕΠΙΤΕΥΞΗ ΣΤΟΧΕΥΜΕΝΗΣ ΓΩΝΙΑΣ ΣΤΡΟΦΗΣ ΧΟΡ ΗΣ θ d.
ΑΠΑΙΤΟΥΜΕΝΟ ΥΛΙΚΟ ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗΣ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΕΦ. 7-7.2.4.1 ΜΕ ΚΕΦ. 8-8.2.3 ΓΙΑ ΤΗΝ ΕΠΙΤΕΥΞΗ ΣΤΟΧΕΥΜΕΝΗΣ ΓΩΝΙΑΣ ΣΤΡΟΦΗΣ ΧΟΡ ΗΣ θ d. ΑΝ ΡΕΟΠΟΥΛΟΣ ΜΑΡΙΟΣ ΚΑΒΒΑ Α ΙΩΑΝΝΑ Περίληψη Η παρούσα εργασία έχει
ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑ ΔΙΑΤΜΗΤΙΚΉΣ ΑΝΤΟΧΗΣ ΔΙΕΠΙΦΑΝΕΙΑΣ Η ΟΠΟΙΑ ΔΙΑΠΕΡΝΑΤΑΙ ΑΠΟ ΒΛΉΤΡΑ
7 ο Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών -01», Μάρτιος 2001. ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑ ΔΙΑΤΜΗΤΙΚΉΣ ΑΝΤΟΧΗΣ ΔΙΕΠΙΦΑΝΕΙΑΣ Η ΟΠΟΙΑ ΔΙΑΠΕΡΝΑΤΑΙ ΑΠΟ ΒΛΉΤΡΑ Εργασία Νο B3 ΠΕΡΙΛΗΨΗ Στην παρούσα εργασία μελετάται το πώς
9 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9. ΚΑΔΕΤ-ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΚΔΟΣΗ 2η ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ 9.1 ΣΚΟΠΟΣ
9 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ 9.1 ΣΚΟΠΟΣ Βλ. Κεφ. 4, Παρ. 4.4, για την λογική των ελέγχων. Το παρόν Κεφάλαιο περιλαμβάνει τα κριτήρια ελέγχου της ανίσωσης ασφαλείας, κατά την αποτίμηση ή τον ανασχεδιασμό,
ΣΥΜΒΟΛΗ ΣΤΗΝ ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΜΕΘΟ ΩΝ ΠΟΥ ΕΞΑΣΦΑΛΙΖΟΥΝ ΤΙΣ ΑΠΑΙΤΗΣΕΙΣ ΤΟΥ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΥ
ΣΥΜΒΟΛΗ ΣΤΗΝ ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΜΕΘΟ ΩΝ ΠΟΥ ΕΞΑΣΦΑΛΙΖΟΥΝ ΤΙΣ ΑΠΑΙΤΗΣΕΙΣ ΤΟΥ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΥ Γ.Μ. Κωτσοβός και Μ.. Κωτσοβός Εργαστήριο Οπλισµένου Σκυροδέµατος, ΕΜΠ Λέξεις κλειδιά: Αντισεισµικός σχεδιασµός,
Αποκατάσταση Υποστυλωμάτων με Ανεπαρκή Μήκη Μάτισης ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΑΝΕΠΑΡΚΗ ΜΗΚΗ ΜΑΤΙΣΗΣ
Αποκατάσταση Υποστυλωμάτων με Ανεπαρκή Μήκη Μάτισης ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΑΝΕΠΑΡΚΗ ΜΗΚΗ ΜΑΤΙΣΗΣ ΛΥΡΑΣ ΒΑΣΙΛΕΙΟΣ Προπτυχιακός Φοιτητής Π.Π., civ7339@upnet.gr ΜΠΑΧΡΑΣ ΣΕΡΑΦΕΙΜ Προπτυχιακός Φοιτητής
ΠΕΡΙΛΗΨΗ ΕΞΑΣΦΑΛΙΣΗ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ ΣΕ ΝΕΕΣ ΚΑΙ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΠΟΥ ΑΠΑΙΤΟΥΝ ΕΠΙΣΚΕΥΗ Η ΕΝΙΣΧΥΣΗ
ΕΡΕΥΝΗΤΙΚΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ: ΕΞΑΣΦΑΛΙΣΗ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ ΣΕ ΝΕΕΣ ΚΑΙ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΠΟΥ ΑΠΑΙΤΟΥΝ ΕΠΙΣΚΕΥΗ Η ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΑΝΑΘΕΣΗ: ΟΡΓΑΝΙΣΜΟΣ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΚΑΙ ΠΡΟΣΤΑΣΙΑΣ (Ο.Α.Σ.Π.)
Να πραγματοποιηθούν οι παρακάτω έλεγχοι για τον τοίχο αντιστήριξης.
Να πραγματοποιηθούν οι παρακάτω έλεγχοι για τον τοίχο αντιστήριξης. 1. Ανατροπής ολίσθησης. 2. Φέρουσας ικανότητας 3. Καθιζήσεων Να γίνουν οι απαραίτητοι έλεγχοι διατομών και να υπολογισθεί ο απαιτούμενος
ΕΛΕΓΧΟΣ ΟΚΟΥ ΣΕ ΚΑΜΨΗ
Επίλυση γραμμικών φορέων ΟΣ σύμφωνα με τους EC & EC8 ΑΣΚΗΣΗ 4 (3/3/017) ΕΛΕΓΧΟΣ ΟΚΟΥ ΣΕ ΚΑΜΨΗ Να υπολογιστεί σε κάµψη η µονοπροέχουσα δοκός του σχήµατος για συνδυασµό φόρτισης 135G15Q Η δοκός ανήκει σε
Πίνακες σχεδιασμού σύμμικτων πλακών με τραπεζοειδές χαλυβδόφυλλο SYMDECK 50
Πίνακες σχεδιασμού σύμμικτων πλακών με τραπεζοειδές χαλυβδόφυλλο SYMDECK 50 Εγχειρίδιο σχεδιασμού σύμμικτων πλακών σύμφωνα με τον Ευρωκώδικα 3 (ΕΝ 1993.01.03:2006) και τον Ευρωκώδικα 4 (EN 1994.01.04:
Ελικοειδείς ρωγµές Καθαρή στρέψη ( τυχαία διατοµή ) 2F 2F + = F F 2 Gϑ τ = τ = 2 x 2 y zy zx x y
ΗΜΟΚΡΙΤΕΙΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΡΑΚΗΣ Πολυτεχνική Σχολή Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών Τοµέας οµικών Κατασκευών Εργαστήριο Ωπλισµένου Σκυροδέµατος Σχεδιασµός φορέων από ΗΜΕΡΙ Α από σκυρόδεµα µε βάση τον Ευρωκώδικα
Ψαθυρή αστοχία υποστυλωµάτων περί το µέσον του ύψους τους: Αίτια και αποτροπή της
Ψαθυρή αστοχία υποστυλωµάτων περί το µέσον του ύψους τους: Αίτια και αποτροπή της Γ. Μ. Κωτσοβός Υποψήφιος ιδάκτορας. Εργαστήριο Οπλισµένου Σκυροδέµατος ΕΜΠ. Μ.. Κωτσοβός Καθηγητής. Εργαστήριο Οπλισµένου
MBrace Σύνθετα υλικά. Ανθρακοϋφάσματα, ανθρακοελάσματα, ράβδοι από άνθρακα, εποξειδικές ρητίνες, εποξειδικοί στόκοι
Ανθρακοϋφάσματα, ανθρακοελάσματα, ράβδοι από άνθρακα, εποξειδικές ρητίνες, εποξειδικοί στόκοι Συνοπτική περιγραφή Η οικογένεια ινοπλισμένων πολυμερών MBrace, αποτελείται από: 1) Υφάσματα από ίνες άνθρακα,
EN ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΔΟΚΟΥ Ο.Σ. ΓΙΑ ΣΕΙΣΜΙΚΑ ΦΟΡΤΊΑ. γεωμετρία: b= 0,30 m h= 0,70 m L= 6,00 m L/h= 8,57 Εντατικά Μεγέθη Σχεδιασμού
EN 1998 - ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΔΟΚΟΥ Ο.Σ. ΓΙΑ ΣΕΙΣΜΙΚΑ ΦΟΡΤΊΑ σελ.1 γεωμετρία: b= 0,30 m h= 0,70 m L= 6,00 m L/h= 8,57 Εντατικά Μεγέθη Σχεδιασμού εφελκυσμός άνω ίνα {L} i=1 εφελκυσμός άνω ίνα {R} i=2 N sd.l
Οριακή Κατάσταση Αστοχίας έναντι κάμψης με ή χωρίς ορθή δύναμη [ΕΝ ]
Οριακή Κατάσταση Αστοχίας έναντι Κάμψης με ή χωρίς ορθή δύναμη ΓΙΑΝΝΟΠΟΥΛΟΣ ΠΛΟΥΤΑΡΧΟΣ Δρ. Πολ. Μηχανικός Αν. Καθηγητής Ε.Μ.Π. Οριακή Κατάσταση Αστοχίας έναντι κάμψης με ή χωρίς ορθή δύναμη [ΕΝ 1992-1-1
ΜΕΤΑΛΛΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ (602)
Τ.Ε.Ι. Θεσσαλίας Σχολή Τεχνολογικών Εφαρμογών (Σ.Τ.ΕΦ.) ΜΕΤΑΛΛΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ (602) 3 η Διάλεξη Δημήτριος Ν. Χριστοδούλου Δρ. Πολιτικός Μηχανικός, M.Sc. Τ.Ε.Ι. Θεσσαλίας - Σχολή Τεχνολογικών Εφαρμογών
Πειραµατική µελέτη της αντοχής σύµµικτων πλακών σκυροδέµατος
Πειραµατική µελέτη της αντοχής σύµµικτων πλακών σκυροδέµατος Φ. Κ. Περδικάρης Καθηγητής, Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών, Πανεπιστήµιο Θεσσαλίας Ε. Σ. Μυστακίδης Αναπληρωτής Καθηγητής, Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών,
Ανοξείδωτοι Χάλυβες - Μέρος 1.4 του Ευρωκώδικα 3 Ιωάννη Ραυτογιάννη Γιώργου Ιωαννίδη
Ανοξείδωτοι Χάλυβες - Μέρος 1.4 του Ευρωκώδικα 3 Ιωάννη Ραυτογιάννη Γιώργου Ιωαννίδη 1. Εισαγωγή Οι ανοξείδωτοι χάλυβες ως υλικό κατασκευής φερόντων στοιχείων στα δομικά έργα παρουσιάζει διαφορές ως προ
ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΜΗΚΩΝ ΠΑΡΑΘΕΣΗΣ ΡΑΒ ΩΝ ΟΠΛΙΣΜΟΥ
Αποκατάσταση Ανεπαρκών Μηκών Παράθεσης Ράβδων Οπλισµού ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΜΗΚΩΝ ΠΑΡΑΘΕΣΗΣ ΡΑΒ ΩΝ ΟΠΛΙΣΜΟΥ ΑΘΑΝΑΣΟΠΟΥΛΟΥ ΣΩΤΗΡΙΑ Περίληψη Η παρούσα εργασία στοχεύει στην παρουσίαση µίας ολοκληρωµένης
ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΤΗΡΙΩΝ ΑΠΟ ΟΠΛ. ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ
Ν Α Υ Π Λ Ι Ο : Τ Α Υ Τ Ο Τ Η Τ Α, Π Ρ Ο Σ Τ Α Σ Ι Α Κ Α Ι Α Ν Α Π Τ Υ Ξ Η Ο ρ γ ά ν ω σ η : Τ Ε Ε Π ε λ ο π ο ν ν ή σ ο υ, Σ χ ο λ ή Α ρ χ ι τ ε κ τ ό ν ω ν Ε Μ Π Ναύπλιο 8 Οκτωβρίου 2016 ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ
Στο Κεφάλαιο 6 περιλαμβάνονται τα προσομοιώματα συμπεριφοράς. Οδηγίες για τον τρόπο εφαρμογής τους δίνονται στα άλλα κεφάλαια του ΚΑΝ.ΕΠΕ., όταν και ό
ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΚΕΦΑΛΑΙΟ ΑΙ 6 ΒΑΣΙΚΑ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΜΑΤΑ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ Ελισάβετ Βιντζηλαίου 1 Στο Κεφάλαιο 6 περιλαμβάνονται τα προσομοιώματα συμπεριφοράς. Οδηγίες για τον τρόπο εφαρμογής τους δίνονται
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΣΥΝΘΕΤΩΝ ΥΛΙΚΩΝ ΑΠΟ ΙΝΟΠΛΙΣΜΕΝΑ ΠΟΛΥΜΕΡΗ
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΣΥΝΘΕΤΩΝ ΥΛΙΚΩΝ ΑΠΟ ΙΝΟΠΛΙΣΜΕΝΑ ΠΟΛΥΜΕΡΗ ΠΑΠΑΣΕΡΑΦΕΙΜ ΑΝΑΣΤΑΣΙΑ ΠΕΡΙΛΗΨΗ Στην εργασία αυτή γίνεται μια σύντομη περιγραφή των σύνθετων υλικών από ινοπλισμένα πολυμερή, της
ΕΛΕΓΧΟΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΟΜΒΟΥ ΔΟΚΟΥ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΜΕ ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ ΓΙΑ WINDOWS
Έλεγχος & Ενίσχυση Κόμβου Δοκού Υποστυλώματος με Ανάπτυξη Εφαρμογής για Windows ΕΛΕΓΧΟΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΟΜΒΟΥ ΔΟΚΟΥ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΜΕ ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ ΓΙΑ WINDOWS ΠΕΡΙΒΟΛΑΡΗΣ ΑΝΑ. ΠΑΝΑΓΙΩΤΗΣ Προπτυχιακός
Συνέχεια από το 4ο Τεύχος. Ληξούρι Κεφαλονιάς 3 Φεβρουαρίου 2014
Ι. Μπαϊκούσης Πτυχιούχος Πολιτικός Μηχανικός ΤΕ - MS Συνέχεια από το 4ο Τεύχος Ληξούρι Κεφαλονιάς 3 Φεβρουαρίου 2014 Θραύση υποστυλώματος σε καθαρή διάτμηση. Το υποστύλωμα λειτούργησε ως κοντό, στην περιοχή
( Σχόλια) (Κείµ ενο) Κοντά Υποστυλώµατα Ορισµός και Περιοχή Εφαρµογής. Υποστυλώµατα µε λόγο διατµήσεως. α s 2,5
( Σχόλια) (Κείµ ενο) 18.4.9 Κοντά Υποστυλώµατα 18.4.9 Κοντά Υποστυλώµατα 18.4.9.1 Ορισµός και Περιοχή Εφαρµογής N Sd Υποστυλώµατα µε λόγο διατµήσεως V Sd M Sd1 h N Sd M Sd2 V Sd L l s =M Sd /V Sd M Sd
ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗ ΜΕ FRP ΜΕ ΕΠΙΔΙΩΚΟΜΕΝΟ ΣΤΟΧΟ ΤΟΝ ΠΡΟΣΔΙΟΡΙΣΜΟ ΤΟΥ μ φ,tar (EC8-3 A σελ )
Περίσφιγξη με FRPμε επιδιωκόμενο στόχο τον προσδιορισμό του μ φ,tar ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗ ΜΕ FRP ΜΕ ΕΠΙΔΙΩΚΟΜΕΝΟ ΣΤΟΧΟ ΤΟΝ ΠΡΟΣΔΙΟΡΙΣΜΟ ΤΟΥ μ φ,tar (EC8-3 A.4.4.3 σελ. 52-53) ΜΙΧΑΗΛ ΑΓΓΕΛΟΣ ΦΙΛΙΠΠΟΠΟΥΛΟΣ ΕΥΘΥΜΙΟΣ
Πρόβλεψη συµπεριφοράς διεπιφάνειας υποστυλώµατος ενισχυµένου µε πρόσθετες στρώσεις οπλισµένου σκυροδέµατος
Πρόβλεψη συµπεριφοράς διεπιφάνειας υποστυλώµατος ενισχυµένου µε πρόσθετες στρώσεις οπλισµένου σκυροδέµατος Α.Π.Λαµπρόπουλος, Ο.Θ.Τσιούλου Φοιτητές Τµήµατος Πολιτικών Μηχανικών Πανεπιστηµίου Πατρών Σ.Η.
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΔΟΜΙΚΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΣΤΙΣ ΑΝΑΚΑΙΝΙΣΕΙΣ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ & ΕΦΑΡΜΟΓΕΣ
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΔΟΜΙΚΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΣΤΙΣ ΑΝΑΚΑΙΝΙΣΕΙΣ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ & ΕΦΑΡΜΟΓΕΣ Ήδη από τις αρχές του προηγούμενου αιώνα οι τεχνίτες για να αυξήσουν την αντοχή στα επιχρίσματα γύψου πρόσθεταν
Στην παρακάτω εργασία γίνεται µια έρευνα για τη συµπεριφορά ενισχυµένων κοντών υποστυλωµάτων µε σύνθετα υλικά (CFRP-GFRP), υπό ανακυκλωνόµενα
Ενίσχυση κοντών υποστυλωµάτων µε σύνθετα υλικά ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΟΝΤΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ ΚΑΡΒΕΛΑΣ Γ. ΧΑΡΑΛΑΜΠΟΣ Περίληψη Στην παρακάτω εργασία γίνεται µια έρευνα για τη συµπεριφορά ενισχυµένων κοντών
Οριακή κατάσταση αστοχίας έναντι ιάτµησης-στρέψης- ιάτρησης
Σχεδιασµός φορέων από σκυρόδεµα µε βάση τον Ευρωκώδικα 2 Οριακή κατάσταση αστοχίας έναντι ιάτµησης-στρέψης- ιάτρησης Καττής Μαρίνος, Αναπληρωτής Καθηγητής ΕΜΠ Λιβαδειά, 26 Σεπτεµβρίου 2009 1 ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ
AΛΥΤΕΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΑΥΤΟΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗΣ
ΑΛΥΤΕΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΑΥΤΟΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗΣ (ΚΕΦ. 6-11) 371 AΛΥΤΕΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΑΥΤΟΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗΣ (ΚΕΦ. 6-11) ΑΣΚΗΣΗ 1 Το µηκυνσιόµετρο στο σηµείο Α της δοκού του σχήµατος καταγράφει θλιπτική παραµόρφωση ίση µε 0.05. Πόση
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 10 ΑΝΘΕΚΤΙΚΟΤΗΤΑ
115 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 10 ΑΝΘΕΚΤΙΚΟΤΗΤΑ 10.1 Γενικά Στο Κεφάλαιο αυτό γίνεται μία συνοπτική παρουσίαση της ανθεκτικότητας συστημάτων ενίσχυσης συνθέτων υλικών υπό την επίδραση μίας σειράς παραγόντων, που δίνονται
ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΑΝΤΟΧΗΣ ΠΕΡΙΣΦΙΓΜΕΝΩN ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΙΝΟΠΛΙΣΜΕΝΑ ΠΟΛΥΜΕΡΗ (F.R.P.)
7o Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές κατασκευών 01»,Μάρτιος 2001 ΟΜΑΔΑ Β6 ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΑΝΤΟΧΗΣ ΠΕΡΙΣΦΙΓΜΕΝΩN ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΙΝΟΠΛΙΣΜΕΝΑ ΠΟΛΥΜΕΡΗ (F.R.P.) Περίληψη Η εργασία που ακολουθεί ασχολείται με την
ΕΙΣΑΓΩΓΗ ΣΤΑ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ Σ. Η. ΔΡΙΤΣΟΣ
ΕΙΣΑΓΩΓΗ ΣΤΑ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ 1 Σύνθετα Υλικά Ορισµός Σ = Α + Β Σ = Ίνες + Ρητίνη Τα σύνθετα υλικά αποτελούνται από ίνες υψηλής εφελκυστικής αντοχής εµποτισµένες µε θερµοσκληρυνόµενη ρητίνη Οι συνήθεις τύποι
Ενίσχυση κατασκευών από άοπλη τοιχοποιία με χρήση ινοπλισμένου σκυροδέματος υπερ-υψηλής επιτελεστικότητας (UHPFRC)
Ενίσχυση κατασκευών από άοπλη τοιχοποιία με χρήση ινοπλισμένου σκυροδέματος υπερ-υψηλής επιτελεστικότητας (UHPFRC) Ανδρέας Λαμπρόπουλος Senior Lecturer, University of Brighton, A.Lampropoulos@brighton.ac.uk
Παρουσίαση Ευρωκώδικα 2 Εφαρµογή στο FESPA. Χάρης Μουζάκης Επίκουρος Καθηγητής Ε.Μ.Π
Παρουσίαση Ευρωκώδικα 2 Επίκουρος Καθηγητής Ε.Μ.Π Εισαγωγή Ο Ευρωκώδικας 2 περιλαµβάνει τα ακόλουθα µέρη: Μέρος 1.1: Γενικοί κανόνες και κανόνες για κτίρια Μέρος 1.2: Σχεδιασµός για πυρασφάλεια Μέρος 2:
ΤΕΛΙΚΗ ΕΚΘΕΣΗ. Του Ερευνητικού Προγράμματος με τίτλο
ΑΡΙΣΤΟΤΕΛΕΙΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΤΗΣ ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗΣ ΠΟΛΥΤΕΧΝΙΚΗ ΣΧΟΛΗ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΕΠΙΣΤΗΜΗΣ ΚΑΙ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΗΣ ΑΝΤΟΧΗΣ ΤΩΝ ΥΛΙΚΩΝ ΚΑΙ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΔΙΑΤΑΞΗ
ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΤΗΣ ΧΡΗΣΗΣ ΜΕ ΜΑΝΔΥΕΣ ΑΠΟ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ (FRP) ΣΕ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΚΑΙ ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΒΑΘΜΟΥ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΚΡΙΣΙΜΩΝ ΠΑΡΑΜΕΤΡΩΝ
1 ο Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών -4», Μάρτιος 24 ΕΡΓΑΣΙΑ No 18 ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΤΗΣ ΧΡΗΣΗΣ ΜΕ ΜΑΝΔΥΕΣ ΑΠΟ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ (FRP) ΣΕ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΚΑΙ ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΒΑΘΜΟΥ ΕΠΙΡΡΟΗΣ
Αποκατάσταση Ανεπαρκών Μηκών Παράθεσης με FRP. Σύγκριση ΚΑΝ.ΕΠΕ. και ΕΚ8-3.
ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΜΗΚΩΝ ΠΑΡΑΘΕΣΗΣ ΜΕ FRP. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΙ ΕΚ8-3 ΔΟΥΛΟΣ ΕΥΑΓΓΕΛΟΣ ΚΑΛΛΙΩΡΑΣ ΣΤΥΛΙΑΝΟΣ Περίληψη Η μελέτη για επέμβαση είναι πολύ διαφορετική από τη μελέτη σχεδιασμού ενός νέου
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΔΙΚΤΥΩΤΩΝ ΣΥΝΔΕΣΜΩΝ
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΔΙΚΤΥΩΤΩΝ ΣΥΝΔΕΣΜΩΝ ΔΙΓΕΝΗΣ ΣΠΥΡΟΣ Περίληψη Σκοπός της εργασίας είναι η περιγραφή της συμπεριφοράς διαφόρων διατάξεων δικτυωτών συνδέσμων σε πλευρικά επιβαλλόμενα φορτία. Στο
Θλιβόµενος οπλισµός Πραγµατικότητα ή µύθος;
Θλιβόµενος οπλισµός Πραγµατικότητα ή µύθος; Πρόδροµος. Ζαράρης Καθηγητής Σιδηροπαγούς Σκυροδέµατος, Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών Α.Π.Θ. Γεώργιος Κ. Κωνσταντινίδης ιπλ. Πολιτικός Μηχανικός Α.Π.Θ., Υποψήφιος
Δρ. Μηχ. Μηχ. Α. Τσουκνίδας. Σχήμα 1
Σχήμα 1 Η εντατική κατάσταση στην οποία βρίσκεται μία δοκός, που υποβάλλεται σε εγκάρσια φόρτιση, λέγεται κάμψη. Αμφιέριστη δοκός Πρόβολος Κατά την καταπόνηση σε κάμψη αναπτύσσονται καμπτικές ροπές, οι
Bergmeister K. Institute of Structural Engineering Univ. of Natural Resources and Applied Life Sciences - BOKU Vienna ΠΑΝΑΓΙΩΤΗΣ ΣΠΥΡΙΔΗΣ
Επεµβάσειςσεδοµικάστοιχεία σκυροδέµατοςµεπροεντεταµένα ανθρακοελάσµατασεεγκοπές. Mihala R., Σπυριδης Π., Bergmeister K. Institute of Structural Engineering Univ. of Natural Resources and Applied Life Sciences
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΣΕ ΚΑΜΨΗ
31 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΣΕ ΚΑΜΨΗ 4.1 Γενικά Η εφαρμογή συνθέτων υλικών για ενισχύσεις έναντι κάμψης (Σχ. 4.1) γίνεται κυρίως σε στοιχεία τύπου δοκού ή πλάκας, μέσω ελασμάτων ή υφασμάτων
Σύγκριση Διεθνών µοντέλων σχεδιασµού καµπτικά ενισχυµένων δοκών ωπλισµένου σκυροδέµατος µε εξωτερικά επικολλούµενα σύνθετα υλικά
Σύγκριση Διεθνών µοντέλων σχεδιασµού καµπτικά ενισχυµένων δοκών ωπλισµένου σκυροδέµατος µε εξωτερικά επικολλούµενα σύνθετα υλικά Comparison of International code provisions on the flexural design of reinforced
Ακραίοι κόµβοι δοκού - υποστυλωµάτων Ω/Σ µε χιαστί ράβδους υπό ανακυκλιζόµενη καταπόνηση
Ακραίοι κόµβοι δοκού - υποστυλωµάτων Ω/Σ µε χιαστί ράβδους υπό ανακυκλιζόµενη καταπόνηση Χ.Γ. Καραγιάννης Καθηγητής. Τοµέας οµικών Κατασκευών Εργαστήριο Ωπλισµένου Σκυροδέµατος ΠΘ. Κ.Ε. Χαλιορής Λέκτορας.
Μάθημα: Πειραματική Αντοχή των Υλικών Πείραμα Κάμψης
Μάθημα: Πειραματική Αντοχή των Υλικών Πείραμα Κάμψης Κατασκευαστικός Τομέας Τμήμα Μηχανολόγων Μηχανικών Σχολή Τεχνολογικών Εφαρμογών Τεχνολογικό Εκπαιδευτικό Ίδρυμα Σερρών Περιεχόμενα Σχήμα 1 Α. Ασημακόπουλος
Ενίσχυση δοκών σε διάτμηση με ΙΟΠ (FRP)
Ενίσχυση δοκών σε διάτμηση με ΙΟΠ (FRP) ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΔΟΚΩΝ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ ΜΕ ΙΟΠ (FRP) ΠΕΤΡΟΧΕΙΛΟΣ ΣΤΑΥΡΟΣ Περίληψη Πολλά ερευνητικά προγράμματα, τις τελευταίες δεκαετίες, με αντικείμενο την εξωτερική ενίσχυση
Ασύνδετοι τοίχοι. Σύνδεση εγκάρσιων τοίχων. Σύνδεση εγκάρσιων τοίχων & διάφραγμα στη στέψη τοίχων
ΛΕΙΤΟΥΡΓΙΑ ΤΡΙΣΔΙΑΣΤΑΤΟΥ ΚΙΒΩΤΙΟΥ Οι σεισμικές δυνάμεις ασκούνται στο κτίριο κατά τις 2 οριζόντιες διευθύνσεις. Για ένα τοίχο η μία δύναμη είναι παράλληλη στο επίπεδό του (εντός επιπέδου) και η άλλη κάθετη
Γιώργος ΒΑ ΑΛΟΥΚΑΣ 1, Κρίστης ΧΡΥΣΟΣΤΟΜΟΥ 2. Λέξεις κλειδιά: Ευρωκώδικας 2, CYS159, όγκος σκυροδέµατος, βάρος χάλυβα
Συγκριτική µελέτη τυπικών κτιρίων οπλισµένου σκυροδέµατος µε το Ευρωκώδικα 2 και τον CYS 159 Comparative Study of typical reinforced concrete structures according το EC2 and CYS 159 Γιώργος ΒΑ ΑΛΟΥΚΑΣ
Drill. Έλεγχος ιάτρησης. Έλεγχος πλακών οπλισμένου σκυροδέματος έναντι διάτρησης, σύμφωνα με τον Ευρωκώδικα 2 (Μέρος 1)
Drill Έλεγχος ιάτρησης Έλεγχος πλακών οπλισμένου σκυροδέματος έναντι διάτρησης, σύμφωνα με τον Ευρωκώδικα 2 (Μέρος 1) Αθήνα, Ιούνιος 2009 version 1_0_1 2 Έλεγχος διάτρησης ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ 1 ΓΕΝΙΚΑ... 1 1.1
Αναποτελεσµατικότητα θλιβόµενου οπλισµού κατά την κάµψη των δοκών
Αναποτελεσµατικότητα θλιβόµενου οπλισµού κατά την κάµψη των δοκών Ι.Π. Ζαράρης ιπλ. Πολιτικός Μηχανικός Α.Π.Θ. Β. Παπαποστόλου ιπλ. Πολιτικός Μηχανικός Α.Π.Θ.. Αλεξανδρής ιπλ. Πολιτικός Μηχανικός Α.Π.Θ.
8/12/17 ΔΙΑΤΡΗΣΗ. Σχεδιασμός Επίπεδων Στοιχείων Οπλισμένου Σκυροδέματος Ε. Μπούσιας
ΔΙΑΤΡΗΣΗ Σχεδιασμός Επίπεδων Στοιχείων Οπλισμένου Σκυροδέματος Ε. Μπούσιας } Τι είναι? } Πότε & πού εμφανίζεται? } Πως λειτουργεί - τι δείχνουν οι δοκιμές? } Πως αντιμετωπίζεται? } Κανονισμοί } Έλεγχοι
Δοκιμές υποστυλωμάτων οπλισμένου σκυροδέματος ενισχυμένων με μανδύες σκυροδέματος ή ινοπλισμένα πολυμερή
Δοκιμές υποστυλωμάτων οπλισμένου σκυροδέματος ενισχυμένων με μανδύες σκυροδέματος ή ινοπλισμένα πολυμερή Α-Λ. Σπαθής Δρ. Πολιτικός Μηχανικός, Εργαστήριο Κατασκευών, Τμήμα Πολιτικών, Μηχ, Παν. Πατρών Ε.
«ΦΑΕΘΩΝ: Λογισμικό για Ανάλυση Κρίσιμων Διατμητικά Υποστυλωμάτων Οπλισμένου Σκυροδέματος»
«ΦΑΕΘΩΝ: Λογισμικό για Ανάλυση Κρίσιμων Διατμητικά Υποστυλωμάτων Οπλισμένου Σκυροδέματος» Κωνσταντίνος Γ. Μεγαλοοικονόμου Ερευνητής Μηχανικός Κέντρο Συστημάτων Έγκαιρης Προειδοποίησης Γερμανικό Ερευνητικό
ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΕΝΙΣΧΥΜΕΝΟΥ ΜΕ ΜΑΝΔΥΑ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ
Συμπεριφορά Υποστυλώματος Ενισχυμένου με Μανδύα Οπλισμένου Σκυροδέματος ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΕΝΙΣΧΥΜΕΝΟΥ ΜΕ ΜΑΝΔΥΑ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΙΛΤΙΑΔΗΣ Γ. ΜΠΙΡΜΠΑΣ Περίληψη Τα υποστυλώματα από οπλισμένο
2η Εφαρμογή. 45kN / m και το κινητό της φορτίο είναι qk. 40kN / m.
Κεφάλαιο ο ΔΟΚΟΙ η Εφαρμογή Δίδεται συνεχής δοκός δύο ίσων ανοιγμάτων. Η διατομή της δοκού είναι αμφίπλευρη πλακοδοκός, όπως φαίνεται στο κατωτέρω σχήμα. Οι ποιότητες των υλικών είναι: Χάλυβας B500c και
Αναλυτική διερεύνηση του μηχανισμού μεταφοράς δυνάμεων σε υποστυλώματα ωπλισμένου σκυροδέματος ενισχυμένα με σύνθετα υλικά
Αναλυτική διερεύνηση του μηχανισμού μεταφοράς δυνάμεων σε υποστυλώματα ωπλισμένου σκυροδέματος ενισχυμένα με σύνθετα υλικά Γεώργιος Α. Παπαχατζάκης BSc Civil Engineer, MSc candidate, gpapacha@civil.duth.gr
ΕΛΕΓΧΟΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΟΜΒΩΝ ΟΚΩΝ- ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ ΚΑΠΕΤΑΝΑΚΗ ΚΑΛΗ ΜΟΧΙΑΝΑΚΗΣ ΑΝ ΡΕΑΣ
Έλεγχος και Ενίσχυση Κόµβων οκών Υποστυλωµάτων κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΕΛΕΓΧΟΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΟΜΒΩΝ ΟΚΩΝ- ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ ΚΑΠΕΤΑΝΑΚΗ ΚΑΛΗ ΜΟΧΙΑΝΑΚΗΣ ΑΝ ΡΕΑΣ Περίληψη Η παρούσα εργασία έχει στόχο τον έλεγχο
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗ ΜΙΣΙΚΟΓΛΟΥ ΣΑΒΒΑΣ
Εργασία Νο 11 ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗ ΜΙΣΙΚΟΓΛΟΥ ΣΑΒΒΑΣ Περίληψη Σκοπός της εργασίας αυτής είναι η παρουσίαση των μεθόδων επισκευής ενίσχυσης υποστυλωμάτων με περίσφιγξη. Αρχικά, θα παρουσιαστεί
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ : ΠΕΡΙΣΦΙΞΗ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΙΝΟΠΛΙΣΜΕΝΩΝ
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ : ΠΕΡΙΣΦΙΞΗ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΙΝΟΠΛΙΣΜΕΝΩΝ ΠΟΛΥΜΕΡΩΝ (FRP) ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ : ΠΕΡΙΣΦΙΞΗ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΙΝΟΠΛΙΣΜΕΝΩΝ ΠΟΛΥΜΕΡΩΝ (FRP) Περίληψη Στην παρούσα εργασία εξετάζεται η χρήση μανδυών
ΤΕΙ ΠΑΤΡΑΣ ΤΜΗΜΑ ΜΗΧΑΝΟΛΟΓΙΑΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΑΝΤΟΧΗΣ ΥΛΙΚΩΝ. Γεώργιος Κ. Μπαράκος Διπλ. Αεροναυπηγός Μηχανικός Καθηγητής Τ.Ε.Ι. ΚΑΜΨΗ. 1.
ΤΕΙ ΠΑΤΡΑΣ ΤΜΗΜΑ ΜΗΧΑΝΟΛΟΓΙΑΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΑΝΤΟΧΗΣ ΥΛΙΚΩΝ Γεώργιος Κ. Μπαράκος Διπλ. Αεροναυπηγός Μηχανικός Καθηγητής Τ.Ε.Ι. ΚΑΜΨΗ 1. Γενικά Με τη δοκιμή κάμψης ελέγχεται η αντοχή σε κάμψη δοκών από διάφορα