Singuläre Störungsrechnung und ihre Anwendung in der Aerodynamik. Stefan Braun
|
|
- Ίσις Αλεξόπουλος
- 6 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 Singuläre Störungsrechnung und ihre Anwendung in der Aerodynamik Stefan Braun Institut für Strömungsmechanik und Wärmeübertragung Seminarvortrag TU Graz, 3. Nov. 211
2 method of matched asymptotic expansions ODE example: ε y +y +y =, y() =, y(1) = 1, < ε 1 exact solution: 3 y(x; ε) ε = x 1 boundary layer : y 1, δ 1 : ε δ δ + 1 δ ε
3 ε y + y + y =, y() =, y(1) = 1 outer region: x = O(1), ε (singular perturbation) regular expansion: y(x; ε) = y (x) + εy 1 (x) + O(ε 2 ), y, y 1 = O(1) y + y + ε(y 1 + y 1 + y ) + O(ε2 ) = O(1) : y + y =, y () =, y (1) = 1 y = e e x 3 e 2.5 y(x; ε) 2 inner region: x ε y outer region: x x 1
4 ε y + y + y =, y() =, y(1) = 1 inner region: X = x/ε = O(1), ε (stretching) local expansion: y(x; ε) = Y (X) + εy 1 (X) + O(ε 2 ), Y, Y 1 = O(1) 1 (Y ε + Y ) + Y 1 + Y 1 + Y + O(ε) = O(ε 1 ) : Y + Y =, Y () = Y = c (1 e X ) Van Dyke s matching rule: E { y (εx) + } = E {Y (x/ε) + } E n { }... expand its argument in powers of ε up to and including O(ε n ) keeping x, X fixed E {e e εx } = E {c (1 e x/ε )} e = c
5 ε y + y + y =, y() =, y(1) = 1 inner region: X = x/ε = O(1), ε (stretching) local expansion: y(x; ε) = Y (X) + εy 1 (X) + O(ε 2 ), Y, Y 1 = O(1) 1 (Y ε + Y ) + Y 1 + Y 1 + Y + O(ε) = O(ε 1 ) : Y + Y =, Y () = Y = c (1 e X ) Van Dyke s matching rule: E { y (εx) + } = E {Y (x/ε) + } E n { }... expand its argument in powers of ε up to and including O(ε n ) keeping x, X fixed E {e e εx } = E {c (1 e x/ε )} e = c
6 Sky and Water I, woodcut by M.C. Escher, 1938
7 uniformly valid approximation (composite expansion): y(x; ε) = y +Y e+o(ε) e e x +e (1 e X ) e e (e x e x/ε ) 3 e 2.5 y(x; ε) 2 y Y exact 1.5 composite solution 1.5 ε = x 1
8 Prandtl s hierarchical boundary layer concept LE L inviscid BL TE α ũ, ν D L u =, (u ) u = p + 1 Re u, ũ L Re = = L 1 ν lν far field: u 1, p, no slip condition: u = on P outer region: x, y = O(1), ε = Re 1/2 u = u (x, y) + ε u 1 (x, y) +, p = p (x, y) + ε p 1 (x, y) + inner region: x, Y = y/ε = O(1) u = U (x, Y) + ε U 1 (x, Y) +, p = P (x, Y) + ε P 1 (x, Y) +, v = ε V (x, Y) + ε 2 V 1 (x, Y) +
9 Prandtl s hierarchical boundary layer concept LE L inviscid BL TE α ũ, ν D L u =, (u ) u = p + 1 Re u, ũ L Re = = L 1 ν lν far field: u 1, p, no slip condition: u = on P outer region: x, y = O(1), ε = Re 1/2 u = u (x, y) + ε u 1 (x, y) +, p = p (x, y) + ε p 1 (x, y) + inner region: x, Y = y/ε = O(1) u = U (x, Y) + ε U 1 (x, Y) +, p = P (x, Y) + ε P 1 (x, Y) +, v = ε V (x, Y) + ε 2 V 1 (x, Y) +
10 Prandtl s hierarchical boundary layer concept LE L inviscid BL TE α ũ, ν D L u =, (u ) u = p + 1 Re u, ũ L Re = = L 1 ν lν far field: u 1, p, no slip condition: u = on P outer region: x, y = O(1), ε = Re 1/2 u = u (x, y) + ε u 1 (x, y) +, p = p (x, y) + ε p 1 (x, y) + inner region: x, Y = y/ε = O(1) u = U (x, Y) + ε U 1 (x, Y) +, p = P (x, Y) + ε P 1 (x, Y) +, v = ε V (x, Y) + ε 2 V 1 (x, Y) +
11 outer region: potential flow, determine slip u (x, ) = u w (x) inner region: classical Prandtl s boundary layer U x + V Y =, U U x + V U Y = u wu w + 2 U Y 2 x = : initial cond., Y = : U = V =, U (x, ) = u w (x) boundary layer characteristics: wall shear τ w (x) = U Y displacement thickness δ (x) = b.c. for outer flow correction: v 1 (x, ) = ( Y= 1 U (x, Y) u w (x) ( ) δ (x)u w (x) ) dy
12 outer region: potential flow, determine slip u (x, ) = u w (x) inner region: classical Prandtl s boundary layer U x + V Y =, U U x + V U Y = u wu w + 2 U Y 2 x = : initial cond., Y = : U = V =, U (x, ) = u w (x) boundary layer characteristics: wall shear τ w (x) = U Y displacement thickness δ (x) = b.c. for outer flow correction: v 1 (x, ) = ( Y= 1 U (x, Y) u w (x) ( ) δ (x)u w (x) ) dy
13 hierarchical structure: u, v, p u 1, v 1, p 1 u 2, v 2, p 2 U, V U 1, V 1
14 hierarchical structure: u, v, p u 1, v 1, p 1 u 2, v 2, p 2 U, V U 1, V 1 breakdown I: abrupt change of boundary conditions example 1: trailing edge flow no slip symmetry condition v 1 p 1, u 1 x
15 example 2: shock-boundary layer interaction color streak photo: DLR
16 breakdown II: (regular) adverse pressure gradient p w = u w u w > boundary layer separation at x : τ w (x) a (x x) + b (x x) 2 +, a, b > massive sep. δ marginal sep.: a = τ w x x Goldstein 1948, Stewartson 197, Ruban & Stewartson et al. 1981
17 viscous-inviscid interaction I: Re = ũ L ν drag of finite flat plate triple deck inviscid BL ũ, ν L Ψ y Ψ yx Ψ x Ψ yy = P +Ψ yyy, P(x) = 1 π A (ξ) x ξ dξ, δ δ Re 1/8 A+ c d 1.1 Blasius exp. N.-S. calc. triple deck Re Stewartson & Messiter 1969/7
18 viscous-inviscid interaction I: Re = ũ L ν drag of finite flat plate triple deck inviscid BL ũ, ν L Ψ y Ψ yx Ψ x Ψ yy = P +Ψ yyy, P(x) = 1 π A (ξ) x ξ dξ, δ δ Re 1/8 A+ c d 1 exp. N.-S. calc..1 c d.1 Blasius triple deck Re c turbulent Re.1 1 1e+6 1e+7 1e+8 1e+9 1e+1 Re Stewartson & Messiter 1969/7
19 viscous-inviscid interaction II: massive separation outer (potential) region: Helmholtz-Kirchhoff free streamline flows k =, Brillouin Villat k < k mixing layer curvature: κ(x) = + κ w (x ) + O( x x ) x x p w (x) = k x x + 16 k 2 + O( x x ), 3, x x ±
20 viscous-inviscid interaction II: massive separation outer (potential) region: Helmholtz-Kirchhoff free streamline flows k =, Brillouin Villat k < k mixing layer curvature: κ(x) = + κ w (x ) + O( x x ) x x p w (x) = k x x + 16 k 2 + O( x x ), 3, x x ± interaction region: k = O(Re 1/16 ) Sychev 1972
21 circular cylinder, Re = ũ d ν triple deck laminar k = O(Re 1/16 ) S Sychev 1972 ũ, ν d turbulent k = O(1) S Scheichl, Kluwick & Smith 211 outer/inner interaction
22 viscous-inviscid interaction III: leading edge separation Re = ũ L ν, Re R = Re R L }{{} τ 2 1 c l = α ũ, ν, ρ LE L ρũ 2 L/2 O(α α ), c d = L D L inviscid BL D ρũ 2 L/2 TE O(Re 1/2 )... lam. O(ln 2 Re)... turb.
23 laminar separation bubble Eppler 387 airfoil, α = 2, Re = 1 5 : inviscid u w(x) y U δ BL laminar separation incipient bubble bursting coherent Λ-vortex structure vortex disintegration x smoke flow visualization: Cole, Mueller
24 classical boundary layer theory outer (potential) region: τ = d/ L =.1, α = 5.1 y x 1 c.5 p x c p = p p ρũ 2 O(1) /2
25 inner (viscous) region: 1 τ w α = α c = x.6 τ w = U Y x.6 δ δ = Y= α c 4 α = 3 5 LE ( 1 U ) dy u w (x) v 1 (x, ) = (u w δ ) x
26 marginal separation theory Ruban & Stewartson et al X Re 1/5 (x x ), Γ Re 2/5 (α α c ), x x, α α c A 2 X 2 +Γ = λ X 2 (A h)/ ξ 2 X dξ γ (ξ X) 1/2 (A h)/ T X dξ γ (X ξ) 1/4 v w dξ (X ξ) 1/4 δ δ (x )+Re 1/5 [c 1 A(X, T)+c 2 X]+, τ w Re 1/5 c 3 A(X, T)+ Hackmüller, Kluwick 199: flow control devices h(x, T), v w(x, T) h v w
27 marginal separation theory Ruban & Stewartson et al X Re 1/5 (x x ), Γ Re 2/5 (α α c ), x x, α α c A 2 X 2 +Γ = λ X 2 (A h)/ ξ 2 X dξ γ (ξ X) 1/2 (A h)/ T X dξ γ (X ξ) 1/4 v w dξ (X ξ) 1/4 δ δ (x )+Re 1/5 [c 1 A(X, T)+c 2 X]+, τ w Re 1/5 c 3 A(X, T)+ Hackmüller, Kluwick 199: flow control devices h(x, T), v w(x, T) 6 A(X) Γ = X
28 marginal separation theory Ruban & Stewartson et al X Re 1/5 (x x ), Γ Re 2/5 (α α c ), x x, α α c A 2 X 2 +Γ = λ X 2 (A h)/ ξ 2 X dξ γ (ξ X) 1/2 (A h)/ T X dξ γ (X ξ) 1/4 v w dξ (X ξ) 1/4 δ δ (x )+Re 1/5 [c 1 A(X, T)+c 2 X]+, τ w Re 1/5 c 3 A(X, T)+ Hackmüller, Kluwick 199: flow control devices h(x, T), v w(x, T) 6 A(X) Γ = 3 2 A() Γ c X Γ
29 near critical flows: Γ Γ c perturb. amp. Strouhal-number h c = v wc = A() Γ c Re 1/1 Γ A c b saddle-node bifurcation X A A c (X) + Γ Γ c b(x)c s [2u(t) 1] + [h, v w ] [h c, v wc ](X) + Γ Γ c [h 1, v w1 ](X, t) Γ Γ c
30 flow control: suction slot optimization suction rate: V = LV = const v wc V L V X c X 6 Γ5.5 c V = 1 V = L V = 2 L = X c 4
31 near critical perturbed 2D flow Γ < Γ c : du dt = u u 2 + a sin(ωt) 2 u(t) 1 a = (1.44, 1.5) 1.6 a c(ω) parametric resonance -1-2 sin(2t) t.2 a c(ω ) t ω
32 finite time blow up 2 v w 1 X v w T s T 4 A(X, T) A(X, ) = A(X; Γ = 2) T = 7-8 X s X blow-up asymptotics: Smith 1982 A(X, T) ε 2/3Â(ˆX) +, X X s = ε 4/9 ˆX, ε = T s T unique blow up profile Â(ˆX)! Scheichl, Braun, Kluwick 28
33 finite time blow up 2 v w 1 X v w T s T 4 A(X, T) A(X, ) = A(X; Γ = 2) T = 7-1 X s -4 ε 2/3 A(X, T) T = 7 Â(ˆX) X ε 4/9 (X X s) blow-up asymptotics: Smith 1982 A(X, T) ε 2/3Â(ˆX) +, X X s = ε 4/9 ˆX, ε = T s T unique blow up profile Â(ˆX)! Scheichl, Braun, Kluwick 28
34 bypass transition - asymptotic view marginal separation inviscid triple deck stage Euler stage turbulent b.l. boundary layer
Eects of Gas-Surface Interaction Model in Hypersonic Rareed Gas Flow
4 D-5 Eects of Gas-Surface Interaction Model in Hypersonic Rareed Gas Flow,, 3--, E-mail tsuboi@ab.eng.isas.ac.jp, 7-3-, E-mail ymats@mech.t.u-tokyo.ac.jp Nobuyuki Tsuboi, Institute of Space and Astronautical
Διαβάστε περισσότεραLinearized Lifting Surface Theory Thin-Wing Theory
13.021 Marine Hdrodnamics Lecture 23 Copright c 2001 MIT - Department of Ocean Engineering, All rights reserved. 13.021 - Marine Hdrodnamics Lecture 23 Linearized Lifting Surface Theor Thin-Wing Theor
Διαβάστε περισσότεραΠ Ο Λ Ι Τ Ι Κ Α Κ Α Ι Σ Τ Ρ Α Τ Ι Ω Τ Ι Κ Α Γ Ε Γ Ο Ν Ο Τ Α
Α Ρ Χ Α Ι Α Ι Σ Τ Ο Ρ Ι Α Π Ο Λ Ι Τ Ι Κ Α Κ Α Ι Σ Τ Ρ Α Τ Ι Ω Τ Ι Κ Α Γ Ε Γ Ο Ν Ο Τ Α Σ η µ ε ί ω σ η : σ υ ν ά δ ε λ φ ο ι, ν α µ ο υ σ υ γ χ ω ρ ή σ ε τ ε τ ο γ ρ ή γ ο ρ ο κ α ι α τ η µ έ λ η τ ο ύ
Διαβάστε περισσότεραChapter 9 Ginzburg-Landau theory
Chapter 9 Ginzburg-Landau theory The liit of London theory The London equation J µ λ The London theory is plausible when B 1. The penetration depth is the doinant length scale ean free path λ ξ coherent
Διαβάστε περισσότεραDiscretization of Generalized Convection-Diffusion
Discretization of Generalized Convection-Diffusion H. Heumann R. Hiptmair Seminar für Angewandte Mathematik ETH Zürich Colloque Numérique Suisse / Schweizer Numerik Kolloquium 8 Generalized Convection-Diffusion
Διαβάστε περισσότεραΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΤΜΗΜΑ ΜΗΧΑΝΟΛΟΓΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΒΙΟΜΗΧΑΝΙΚΗΣ ΔΙΟΙΚΗΣΗΣ ΚΑΙ ΕΠΙΧΕΙΡΗΣΙΑΚΗΣ ΕΡΕΥΝΑΣ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΤΜΗΜΑ ΜΗΧΑΝΟΛΟΓΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΒΙΟΜΗΧΑΝΙΚΗΣ ΔΙΟΙΚΗΣΗΣ ΚΑΙ ΕΠΙΧΕΙΡΗΣΙΑΚΗΣ ΕΡΕΥΝΑΣ ΑΕΡΟΔΥΝΑΜΙΚΗ Διδάσκων: Δρ. Ριζιώτης Βασίλης Θεωρία αεροτομών Άδεια Χρήσης Το παρόν εκπαιδευτικό
Διαβάστε περισσότερα1. (a) (5 points) Find the unit tangent and unit normal vectors T and N to the curve. r(t) = 3cost, 4t, 3sint
1. a) 5 points) Find the unit tangent and unit normal vectors T and N to the curve at the point P, π, rt) cost, t, sint ). b) 5 points) Find curvature of the curve at the point P. Solution: a) r t) sint,,
Διαβάστε περισσότεραMarkov chains model reduction
Markov chains model reduction C. Landim Seminar on Stochastic Processes 216 Department of Mathematics University of Maryland, College Park, MD C. Landim Markov chains model reduction March 17, 216 1 /
Διαβάστε περισσότεραNumerical Methods for Civil Engineers. Lecture 10 Ordinary Differential Equations. Ordinary Differential Equations. d x dx.
Numerical Metods for Civil Engineers Lecture Ordinar Differential Equations -Basic Ideas -Euler s Metod -Higer Order One-step Metods -Predictor-Corrector Approac -Runge-Kutta Metods -Adaptive Stepsize
Διαβάστε περισσότεραΗ Ρευστομηχανική από τον Αρχιμήδη μέχρι σήμερα. μια σύντομη ιστορική αναδρομή
Η Ρευστομηχανική από τον Αρχιμήδη μέχρι σήμερα μια σύντομη ιστορική αναδρομή Μιχαήλ Ξένος Επίκ. Καθ. Τμήμα Μαθηματικών, Τομέας Εφαρμοσμένων Μαθηματικών και Μηχανικής Έρευνας Τα αρχαία χρόνια και ο Αρχιμήδης
Διαβάστε περισσότεραD Alembert s Solution to the Wave Equation
D Alembert s Solution to the Wave Equation MATH 467 Partial Differential Equations J. Robert Buchanan Department of Mathematics Fall 2018 Objectives In this lesson we will learn: a change of variable technique
Διαβάστε περισσότεραDiracDelta. Notations. Primary definition. Specific values. General characteristics. Traditional name. Traditional notation
DiracDelta Notations Traditional name Dirac delta function Traditional notation x Mathematica StandardForm notation DiracDeltax Primary definition 4.03.02.000.0 x Π lim ε ; x ε0 x 2 2 ε Specific values
Διαβάστε περισσότεραΑ Ρ Ι Θ Μ Ο Σ : 6.913
Α Ρ Ι Θ Μ Ο Σ : 6.913 ΠΡΑΞΗ ΚΑΤΑΘΕΣΗΣ ΟΡΩΝ ΔΙΑΓΩΝΙΣΜΟΥ Σ τ η ν Π ά τ ρ α σ ή μ ε ρ α σ τ ι ς δ ε κ α τ έ σ σ ε ρ ι ς ( 1 4 ) τ ο υ μ ή ν α Ο κ τ ω β ρ ί ο υ, η μ έ ρ α Τ ε τ ά ρ τ η, τ ο υ έ τ ο υ ς δ
Διαβάστε περισσότεραJ. of Math. (PRC) Banach, , X = N(T ) R(T + ), Y = R(T ) N(T + ). Vol. 37 ( 2017 ) No. 5
Vol. 37 ( 2017 ) No. 5 J. of Math. (PRC) 1,2, 1, 1 (1., 225002) (2., 225009) :. I +AT +, T + = T + (I +AT + ) 1, T +. Banach Hilbert Moore-Penrose.. : ; ; Moore-Penrose ; ; MR(2010) : 47L05; 46A32 : O177.2
Διαβάστε περισσότεραΘερ ικοί Αισθητήρες. Α. Πετρόπουλος - Τεχνολογία των αισθητήρων. 2011. Θερμικοί αισθητήρες. 1. Αισθητήρας Μέτρησης Ροής
Θερ ικοί Αισθητήρες Α. Πετρόπουλος - Τεχνολογία των αισθητήρων. 011 Θερμικοί αισθητήρες 1. Αισθητήρας Μέτρησης Ροής Θερ ικοί Αισθητήρες Α. Πετρόπουλος - Τεχνολογία των αισθητήρων. 011 Συγκεντρωτικά Εφαρμογές
Διαβάστε περισσότεραGraded Refractive-Index
Graded Refractive-Index Common Devices Methodologies for Graded Refractive Index Methodologies: Ray Optics WKB Multilayer Modelling Solution requires: some knowledge of index profile n 2 x Ray Optics for
Διαβάστε περισσότεραΕΡΓΑΣΤΗΡΙΑΚΗ ΑΣΚΗΣΗ 1 η & 2 η : ΟΡΙΑΚΟ ΣΤΡΩΜΑ
ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΑΚΗ ΑΣΚΗΣΗ 1 η & 2 η : ΟΡΙΑΚΟ ΣΤΡΩΜΑ ΜΕΛΕΤΗ ΣΤΡΩΤΟΥ ΟΡΙΑΚΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ ΠΑΝΩ ΑΠΟ ΑΚΙΝΗΤΗ ΟΡΙΖΟΝΤΙΑ ΕΠΙΠΕΔΗ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ Σκοπός της άσκησης Στην παρούσα εργαστηριακή άσκηση γίνεται μελέτη του Στρωτού
Διαβάστε περισσότεραL p approach to free boundary problems of the Navier-Stokes equation
L p approach to free boundary problems of the Navier-Stokes equation e-mail address: yshibata@waseda.jp 28 4 1 e-mail address: ssshimi@ipc.shizuoka.ac.jp Ω R n (n 2) v Ω. Ω,,,, perturbed infinite layer,
Διαβάστε περισσότεραHigher Derivative Gravity Theories
Higher Derivative Gravity Theories Black Holes in AdS space-times James Mashiyane Supervisor: Prof Kevin Goldstein University of the Witwatersrand Second Mandelstam, 20 January 2018 James Mashiyane WITS)
Διαβάστε περισσότεραFinite difference method for 2-D heat equation
Finite difference method for 2-D heat equation Praveen. C praveen@math.tifrbng.res.in Tata Institute of Fundamental Research Center for Applicable Mathematics Bangalore 560065 http://math.tifrbng.res.in/~praveen
Διαβάστε περισσότεραHigh order interpolation function for surface contact problem
3 016 5 Journal of East China Normal University Natural Science No 3 May 016 : 1000-564101603-0009-1 1 1 1 00444; E- 00030 : Lagrange Lobatto Matlab : ; Lagrange; : O41 : A DOI: 103969/jissn1000-56410160300
Διαβάστε περισσότερα2. Α ν ά λ υ σ η Π ε ρ ι ο χ ή ς. 3. Α π α ι τ ή σ ε ι ς Ε ρ γ ο δ ό τ η. 4. Τ υ π ο λ ο γ ί α κ τ ι ρ ί ω ν. 5. Π ρ ό τ α σ η. 6.
Π Ε Ρ Ι Ε Χ Ο Μ Ε Ν Α 1. Ε ι σ α γ ω γ ή 2. Α ν ά λ υ σ η Π ε ρ ι ο χ ή ς 3. Α π α ι τ ή σ ε ι ς Ε ρ γ ο δ ό τ η 4. Τ υ π ο λ ο γ ί α κ τ ι ρ ί ω ν 5. Π ρ ό τ α σ η 6. Τ ο γ ρ α φ ε ί ο 1. Ε ι σ α γ ω
Διαβάστε περισσότεραVISCOUS FLUID FLOWS Mechanical Engineering
NEER ENGI STRUCTURE PRESERVING FORMULATION OF HIGH VISCOUS FLUID FLOWS Mechanical Engineering Technical Report ME-TR-9 grad curl div constitutive div curl grad DATA SHEET Titel: Structure preserving formulation
Διαβάστε περισσότεραOscillatory Gap Damping
Oscillatory Gap Damping Find the damping due to the linear motion of a viscous gas in in a gap with an oscillating size: ) Find the motion in a gap due to an oscillating external force; ) Recast the solution
Διαβάστε περισσότεραGlobal nonlinear stability of steady solutions of the 3-D incompressible Euler equations with helical symmetry and with no swirl
Around Vortices: from Cont. to Quantum Mech. Global nonlinear stability of steady solutions of the 3-D incompressible Euler equations with helical symmetry and with no swirl Maicon José Benvenutti (UNICAMP)
Διαβάστε περισσότεραConsolidated Drained
Consolidated Drained q, 8 6 Max. Shear c' =.185 φ' =.8 tan φ' =.69 Deviator, 8 6 6 8 1 1 p', 5 1 15 5 Axial, Symbol Sample ID Depth Test Number Height, in Diameter, in Moisture Content (from Cuttings),
Διαβάστε περισσότερα1 η ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΑΚΗ ΑΣΚΗΣΗ: ΟΡΙΑΚΟ ΣΤΡΩΜΑ ΜΕΛΕΤΗ ΣΤΡΩΤΟΥ ΟΡΙΑΚΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ ΕΠΑΝΩ ΑΠΟ ΑΚΙΝΗΤΗ ΟΡΙΖΟΝΤΙΑ ΕΠΙΠΕΔΗ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ
η ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΑΚΗ ΑΣΚΗΣΗ: ΟΡΙΑΚΟ ΣΤΡΩΜΑ ΜΕΛΕΤΗ ΣΤΡΩΤΟΥ ΟΡΙΑΚΟΥ ΣΤΡΩΜΑΤΟΣ ΕΠΑΝΩ ΑΠΟ ΑΚΙΝΗΤΗ ΟΡΙΖΟΝΤΙΑ ΕΠΙΠΕΔΗ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ Σκοπός της άσκησης Στην παρούσα εργαστηριακή άσκηση γίνεται μελέτη του Στρωτού Οριακού
Διαβάστε περισσότεραCoupling of a Jet-Slot Oscillator With the Flow-Supply Duct: Flow-Acoustic Interaction Modeling
1th AIAA/CEAS Aeroacoustics Conference, May 006 interactions Coupling of a Jet-Slot Oscillator With the Flow-Supply Duct: Interaction M. Glesser 1, A. Billon 1, V. Valeau, and A. Sakout 1 mglesser@univ-lr.fr
Διαβάστε περισσότερα6.4 Superposition of Linear Plane Progressive Waves
.0 - Marine Hydrodynamics, Spring 005 Lecture.0 - Marine Hydrodynamics Lecture 6.4 Superposition of Linear Plane Progressive Waves. Oblique Plane Waves z v k k k z v k = ( k, k z ) θ (Looking up the y-ais
Διαβάστε περισσότεραr r t r r t t r t P s r t r P s r s r r rs tr t r r t s ss r P s s t r t t tr r r t t r t r r t t s r t rr t Ü rs t 3 r r r 3 rträ 3 röÿ r t
r t t r t ts r3 s r r t r r t t r t P s r t r P s r s r P s r 1 s r rs tr t r r t s ss r P s s t r t t tr r 2s s r t t r t r r t t s r t rr t Ü rs t 3 r t r 3 s3 Ü rs t 3 r r r 3 rträ 3 röÿ r t r r r rs
Διαβάστε περισσότεραΣυνήθεις Διαφορικές Εξισώσεις Ι Ασκήσεις - 26/10/2017. Διαφορικές Εξισώσεις Bernoulli, Riccati και Ομογενείς
Συνθεις Διαφορικές Εξισώσεις Ι Ασκσεις - 26/0/207 Διαφορικές Εξισώσεις Bernoulli, Riccati και Ομογενείς Οι εξισώσεις Bernoulli αποτελούν την κλάση των μη γραμμικών διαφορικών εξισώσεων πρώτης τάξης της
Διαβάστε περισσότεραΡοη αέρα σε Επίπεδη Πλάκα
Ροη αέρα σε Επίπεδη Πλάκα Η ροή του αέρα γύρω από ένα σώμα επηρεάζεται από παράγοντες όπως το σχήμα του σώματος, το μέγεθός του, ο προσανατολισμός του, η ταχύτητά του όπως επίσης και οι ιδιότητες του ρευστού.
Διαβάστε περισσότεραWavelet based matrix compression for boundary integral equations on complex geometries
1 Wavelet based matrix compression for boundary integral equations on complex geometries Ulf Kähler Chemnitz University of Technology Workshop on Fast Boundary Element Methods in Industrial Applications
Διαβάστε περισσότεραNTC Thermistor:SCK Series
Features. RoHS compliant 2. Body size Ф5mm~ Ф 30mm 3. Radial lead resin coated 4. High power rating 5. Wide resistance range 6. Cost effective 7. Operating temperature range: Φ5mm:-40~+50 Φ8~Φmm:-40~+70
Διαβάστε περισσότεραÒÄÆÉÖÌÄ. ÀÒÀßÒ ÉÅÉ ÓÀÌÀÒÈÉ ÖÍØÝÉÏÍÀËÖÒ-ÃÉ ÄÒÄÍÝÉÀËÖÒÉ ÂÀÍÔÏËÄÁÄÁÉÓÈÅÉÓ ÃÀÌÔÊÉ- ÝÄÁÖËÉÀ ÀÌÏÍÀáÓÍÉÓ ÅÀÒÉÀÝÉÉÓ ÏÒÌÖËÄÁÉ, ÒÏÌËÄÁÛÉÝ ÂÀÌÏÅËÄÍÉËÉÀ ÓÀßÚÉÓÉ
ÒÄÆÉÖÌÄ. ÀÒÀßÒ ÉÅÉ ÓÀÌÀÒÈÉ ÖÍØÝÉÏÍÀËÖÒ-ÃÉ ÄÒÄÍÝÉÀËÖÒÉ ÂÀÍÔÏËÄÁÄÁÉÓÈÅÉÓ ÃÀÌÔÊÉ- ÝÄÁÖËÉÀ ÀÌÏÍÀáÓÍÉÓ ÅÀÒÉÀÝÉÉÓ ÏÒÌÖËÄÁÉ, ÒÏÌËÄÁÛÉÝ ÂÀÌÏÅËÄÍÉËÉÀ ÓÀßÚÉÓÉ ÌÏÌÄÍÔÉÓÀ ÃÀ ÃÀÂÅÉÀÍÄÁÄÁÉÓ ÛÄÛ ÏÈÄÁÉÓ Ä ÄØÔÉ, ÀÂÒÄÈÅÄ
Διαβάστε περισσότερα3-dimensional motion simulation of a ship in waves using composite grid method
1 E14-1 3-dimensional motion simulation of a ship in waves using composite grid method matsuo@triton.naoe.t.u-tokyo.ac.jp, park@triton.naoe.t.u-tokyo.ac.jp, sato@triton.naoe.t.u-tokyo.ac.jp, miyata@triton.naoe.t.u-tokyo.ac.jp,
Διαβάστε περισσότεραError Evaluation and Monotonic Convergence in Numerical Simulation of Flow
2122 6 15. CFD Error Evaluation and Monotonic Convergence in Numerical Simulation of Flow Toshiyuki HAYASE 1 3 CFD 1 5 CFD 6 98-8577 2-1-1 E-mail: hayase@ifs.tohoku.ac.jp Richardson Extrapolation Grid
Διαβάστε περισσότεραLocal Approximation with Kernels
Local Approximation with Kernels Thomas Hangelbroek University of Hawaii at Manoa 5th International Conference Approximation Theory, 26 work supported by: NSF DMS-43726 A cubic spline example Consider
Διαβάστε περισσότερα1. 3. ([12], Matsumura[13], Kikuchi[10] ) [12], [13], [10] ( [12], [13], [10]
3. 3 2 2) [2] ) ) Newton[4] Colton-Kress[2] ) ) OK) [5] [] ) [2] Matsumura[3] Kikuchi[] ) [2] [3] [] 2 ) 3 2 P P )+ P + ) V + + P H + ) [2] [3] [] P V P ) ) V H ) P V ) ) ) 2 C) 25473) 2 3 Dermenian-Guillot[3]
Διαβάστε περισσότερα= f(0) + f dt. = f. O 2 (x, u) x=(x 1,x 2,,x n ) T, f(x) =(f 1 (x), f 2 (x),, f n (x)) T. f x = A = f
2 n dx (x)+g(x)u () x n u (x), g(x) x n () +2 -a -b -b -a 3 () x,u dx x () dx () + x x + g()u + O 2 (x, u) x x x + g()u + O 2 (x, u) (2) x O 2 (x, u) x u 2 x(x,x 2,,x n ) T, (x) ( (x), 2 (x),, n (x)) T
Διαβάστε περισσότεραSelf-Gravitating Lattice Gas
Self-Gravitating Lattice Gas Divana Boukari and Gerhard Müller University of Rhode Island Benaoumeur Bakhti and Philipp Maass Universität Osnabrück Michael Karbach Bergische Universität Wuppertal 11/9/2017
Διαβάστε περισσότεραExample Sheet 3 Solutions
Example Sheet 3 Solutions. i Regular Sturm-Liouville. ii Singular Sturm-Liouville mixed boundary conditions. iii Not Sturm-Liouville ODE is not in Sturm-Liouville form. iv Regular Sturm-Liouville note
Διαβάστε περισσότεραAbout the controllability of y t εy xx + My x = 0 w.r.t. ε
About the controllability of y t εy xx + My x = w.r.t. ε YOUCEF AMIRAT and ARNAUD MÜNCH Nancy - IECN - November 7th 217 Introduction - The advection-diffusion equation Let T >, M R, ε > and Q T := (, 1)
Διαβάστε περισσότεραComputing the Macdonald function for complex orders
Macdonald p. 1/1 Computing the Macdonald function for complex orders Walter Gautschi wxg@cs.purdue.edu Purdue University Macdonald p. 2/1 Integral representation K ν (x) = complex order ν = α + iβ e x
Διαβάστε περισσότεραMOTROL. COMMISSION OF MOTORIZATION AND ENERGETICS IN AGRICULTURE 2014, Vol. 16, No. 5,
MOTROL. COMMISSION OF MOTORIZATION AND ENERGETICS IN AGRICULTURE 2014, Vol. 16, No. 5, 3 14 -, :., 83, 66404 e-mail: chupinvr@istu.irk.ru...,,., -,.,. :,,,,,, -, - [1].,.., [2, 3].,.,,,.,,, [4, 5].,..1.
Διαβάστε περισσότεραStrain gauge and rosettes
Strain gauge and rosettes Introduction A strain gauge is a device which is used to measure strain (deformation) on an object subjected to forces. Strain can be measured using various types of devices classified
Διαβάστε περισσότεραSMD Power Inductor. - SPRH127 Series. Marking. 1 Marking Outline: 1 Appearance and dimensions (mm)
Marking Outline: Low DCR, high rated current. Magnetic shielded structure Lead free product, RoHS compliant. RoHS Carrier tape packing, suitable for SMT process. SMT Widely used in buck converter, laptop,
Διαβάστε περισσότεραNon-Gaussianity from Lifshitz Scalar
COSMO/CosPA 200 September 27, 200 Non-Gaussianity from Lifshitz Scalar Takeshi Kobayashi (Tokyo U.) based on: arxiv:008.406 with Keisuke Izumi, Shinji Mukohyama Lifshitz scalars with z=3 obtain super-horizon,
Διαβάστε περισσότεραThick Film Array Chip Resistor
CN Series Scope -This specification applies to all sizes of rectangular-type fixed chip resistors with Ruthenium-base as material. Features -Small size and light weight -Reduction of assembly costs and
Διαβάστε περισσότεραPhys460.nb Solution for the t-dependent Schrodinger s equation How did we find the solution? (not required)
Phys460.nb 81 ψ n (t) is still the (same) eigenstate of H But for tdependent H. The answer is NO. 5.5.5. Solution for the tdependent Schrodinger s equation If we assume that at time t 0, the electron starts
Διαβάστε περισσότεραDiscontinuous Hermite Collocation and Diagonally Implicit RK3 for a Brain Tumour Invasion Model
1 Discontinuous Hermite Collocation and Diagonally Implicit RK3 for a Brain Tumour Invasion Model John E. Athanasakis Applied Mathematics & Computers Laboratory Technical University of Crete Chania 73100,
Διαβάστε περισσότεραω α β χ φ() γ Γ θ θ Ξ Μ ν ν ρ σ σ σ σ σ σ τ ω ω ω µ υ ρ α Coefficient of friction Coefficient of friction 1 0.9 0.8 0.7 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 0 0 5 10 15 20 0.90 0.80 0.70 0.60 0.50 0.40 0.30
Διαβάστε περισσότερα1 String with massive end-points
1 String with massive end-points Πρόβλημα 5.11:Θεωρείστε μια χορδή μήκους, τάσης T, με δύο σημειακά σωματίδια στα άκρα της, το ένα μάζας m, και το άλλο μάζας m. α) Μελετώντας την κίνηση των άκρων βρείτε
Διαβάστε περισσότεραDevelopment of Finer Spray Atomization for Fuel Injectors of Gasoline Engines
Development of Finer Spray Atomization for Fuel Injectors of Gasoline Engines Tetsuharu MATSUO Yukio SAWADA Yukio TOMIITA This report describes the technology of Fuel Injectors a critical part of the Electronic
Διαβάστε περισσότερα1/10. 10dB. Jacob (7)
. (). () db (3) (4) (5)(6) Jacob (7) Hz db [m/s] W H L [m] [db] [%] [%] 83.3 3..5 75dB(A).7%.% Audi AG 83.3 3.4.79 78dB(A) ----- ---- 35.4.4 48dB(A) ----- ---- 5.5.5.5 6dB(A).%.5% Controller 3-D Traverse
Διαβάστε περισσότεραYJM-L Series Chip Varistor
Features 1. RoHS & Halogen Free (HF) compliant 2. EIA size: 0402 ~ 2220 3. Operating voltage: 5.5Vdc ~ 85Vdc 4. High surge suppress capability 5. Bidirectional and symmetrical V/I characteristics 6. Multilayer
Διαβάστε περισσότεραΕισαγωγή στις πλεγματικές μεθόδους Υπολογιστικής Ρευστομηχανικής
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΤΜΗΜΑ ΜΗΧΑΝΟΛΟΓΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΒΙΟΜΗΧΑΝΙΚΗΣ ΔΙΟΙΚΗΣΗΣ ΚΑΙ ΕΠΙΧΕΙΡΗΣΙΑΚΗΣ ΕΡΕΥΝΑΣ ΑΕΡΟΔΥΝΑΜΙΚΗ Διδάσκων: Δρ. Ριζιώτης Βασίλης Εισαγωγή στις πλεγματικές μεθόδους Υπολογιστικής
Διαβάστε περισσότεραMellin transforms and asymptotics: Harmonic sums
Mellin tranform and aymptotic: Harmonic um Phillipe Flajolet, Xavier Gourdon, Philippe Duma Die Theorie der reziproen Funtionen und Integrale it ein centrale Gebiet, welche manche anderen Gebiete der Analyi
Διαβάστε περισσότεραΠΟΛΥΤΕΧΝΙΚΗ ΣΧΟΛΗ ΤΜΗΜΑ ΧΗΜΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ. Καθηγητής Δ. Ματαράς
ΠΟΛΥΤΕΧΝΙΚΗ ΣΧΟΛΗ ΤΜΗΜΑ ΧΗΜΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Καθηγητής Δ. Ματαράς image url Ludwig Prandtl (1875 1953) 3. ΦΑΙΝΟΜΕΝΑ ΤΗΣ ΡΟΗΣ ΤΩΝ ΡΕΥΣΤΩΝ Δυναμική Ροή Δυναμική Ροή (potential flow): η ροή ιδανικού ρευστού
Διαβάστε περισσότεραΑπόκριση σε Μοναδιαία Ωστική Δύναμη (Unit Impulse) Απόκριση σε Δυνάμεις Αυθαίρετα Μεταβαλλόμενες με το Χρόνο. Απόστολος Σ.
Απόκριση σε Δυνάμεις Αυθαίρετα Μεταβαλλόμενες με το Χρόνο The time integral of a force is referred to as impulse, is determined by and is obtained from: Newton s 2 nd Law of motion states that the action
Διαβάστε περισσότεραΕΡΓΑΣΤΗΡΙΑΚΗ ΑΣΚΗΣΗ 3
ΤΕΙ ΙΟΝΙΩΝ ΝΗΣΩΝ Τμήμα Τεχνολόγων Περιβάλλοντος Κατεύθυνση Τεχνολογιών Φυσικού Περιβάλλοντος ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΑΚΗ ΑΣΚΗΣΗ 3 Ιξώδες Ταχύτητα διάτμησης Αριθμός Reynolds Διδάσκων Δρ. Παντελής Σ. Αποστολόπουλος (Επίκουρος
Διαβάστε περισσότεραUsing the Jacobian- free Newton- Krylov method to solve the sea- ice momentum equa<on
Using the Jacobian- free Newton- Krylov method to solve the sea- ice momentum equa
Διαβάστε περισσότεραData sheet Thick Film Chip Resistor 5% - RS Series 0201/0402/0603/0805/1206
Data sheet Thick Film Chip Resistor 5% - RS Series 0201/0402/0603/0805/1206 Scope -This specification applies to all sizes of rectangular-type fixed chip resistors with Ruthenium-base as material. Features
Διαβάστε περισσότεραExpIntegralE. Notations. Primary definition. Specific values. Traditional name. Traditional notation. Mathematica StandardForm notation
ExpIntegralE Notations Traditional name Exponential integral E Traditional notation E Mathematica StandardForm notation ExpIntegralE, Primary definition 06.34.0.000.0 E t t t ; Re 0 Specific values Specialied
Διαβάστε περισσότεραkatoh@kuraka.co.jp okaken@kuraka.co.jp mineot@fukuoka-u.ac.jp 4 35 3 Normalized stress σ/g 25 2 15 1 5 Breaking test Theory 1 2 Shear tests Failure tests Compressive tests 1 2 3 4 5 6 Fig.1. Relation between
Διαβάστε περισσότεραLifting Entry (continued)
ifting Entry (continued) Basic planar dynamics of motion, again Yet another equilibrium glide Hypersonic phugoid motion Planar state equations MARYAN 1 01 avid. Akin - All rights reserved http://spacecraft.ssl.umd.edu
Διαβάστε περισσότεραUV fixed-point structure of the 3d Thirring model
UV fixed-point structure of the 3d Thirring model arxiv:1006.3747 [hep-th] (PRD accepted) Lukas Janssen in collaboration with Holger Gies Friedrich-Schiller-Universität Jena Theoretisch-Physikalisches
Διαβάστε περισσότεραAreas and Lengths in Polar Coordinates
Kiryl Tsishchanka Areas and Lengths in Polar Coordinates In this section we develop the formula for the area of a region whose boundary is given by a polar equation. We need to use the formula for the
Διαβάστε περισσότεραΘΕΩΡΙΑ - ΠΑΡΑ ΕΙΓΜΑΤΑ ΑΝΑΛΥΤΙΚΑ ΛΥΜΕΝΕΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΘΕΜΑΤΑ ΕΞΕΤΑΣΕΩΝ
ΘΕΩΡΙΑ - ΠΑΡΑ ΕΙΓΜΑΤΑ ΑΝΑΛΥΤΙΚΑ ΛΥΜΕΝΕΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΘΕΜΑΤΑ ΕΞΕΤΑΣΕΩΝ ΑΘΗΝΑ 996 Πρόλογος Οι σηµειώσεις αυτές γράφτηκαν για τους φοιτητές του Εθνικού Μετσόβιου Πολυτεχνείου και καλύπτουν πλήρως το µάθηµα των
Διαβάστε περισσότεραTemperature Correction Schemes
Temperature Correction Schemes Motiation Up to now: Radiation transfer in a gien atmospheric structure No coupling between radiation field and temperature included Including radiatie equilibrium into solution
Διαβάστε περισσότεραΣυνήθεις Διαφορικές Εξισώσεις Ι ΣΔΕ Bernoulli, Riccati, Ομογενείς. Διαφορικές Εξισώσεις Bernoulli, Riccati και Ομογενείς
Συνήθεις Διαφορικές Εξισώσεις Ι ΣΔΕ Bernoulli, Riccati, Ομογενείς Διαφορικές Εξισώσεις Bernoulli, Riccati και Ομογενείς Οι εξισώσεις Bernoulli αποτελούν την κλάση των μη γραμμικών διαφορικών εξισώσεων
Διαβάστε περισσότεραThe mass and anisotropy profiles of nearby galaxy clusters from the projected phase-space density
The mass and anisotropy profiles of nearby galaxy clusters from the projected phase-space density 5..29 Radek Wojtak Nicolaus Copernicus Astronomical Center collaboration: Ewa Łokas, Gary Mamon, Stefan
Διαβάστε περισσότεραINTERVAL ARITHMETIC APPLIED TO STRUCTURAL DESIGN OF UNCERTAIN MECHANICAL SYSTEMS
INTERVAL ARITHMETIC APPLIED TO STRUCTURAL DESIGN OF UNCERTAIN MECHANICAL SYSTEMS O. Dessombz, F.Thouverez J-P. Laîné, L.Jézéquel Laboratoire de Tribologie et Dynamique des Systèmes UMR CNRS 5513 École
Διαβάστε περισσότεραECE Spring Prof. David R. Jackson ECE Dept. Notes 2
ECE 634 Spring 6 Prof. David R. Jackson ECE Dept. Notes Fields in a Source-Free Region Example: Radiation from an aperture y PEC E t x Aperture Assume the following choice of vector potentials: A F = =
Διαβάστε περισσότεραProses = 0 / 0 Proses = 0 / 36 16" 4576 / 2.3 Barat : 4833 / Utara : 5941 / 3.05 Proses = 63 / 37 Flow : 9936 / 3.2
A BALANCE Proses = 120 / 31 391 t/h T Gun = 29 T Gun = 31 [38oC] A-101-JCA 443 / 2.46 10" TG = 31 05 November 2012 Rate 102.075% Proses = 0 / 33 349 t/h T Gun = 29 T Gun = 37 [38oC] A-101-JCB 261 / 1.42
Διαβάστε περισσότερα3.5 - Boundary Conditions for Potential Flow
13.021 Marine Hydrodynamics, Fall 2004 Lecture 10 Copyright c 2004 MIT - Department of Ocean Engineering, All rights reserved. 13.021 - Marine Hydrodynamics Lecture 10 3.5 - Boundary Conditions for Potential
Διαβάστε περισσότεραNotations. Primary definition. Specific values. General characteristics. Traditional name. Traditional notation. Mathematica StandardForm notation
KelvinKei Notations Traditional name Kelvin function of the second kind Traditional notation kei Mathematica StandardForm notation KelvinKei Primary definition 03.5.0.000.0 kei kei 0 Specific values Values
Διαβάστε περισσότεραCurrent Sensing Thick Film Chip Resistor-SMDB Series Size: 0402/0603/0805/1206/1210/2010/2512. official distributor of
Product: Current Sensing Thick Film Chip Resistor-SMDB Series Size: 0402/0603/0805/1206/1210/2010/2512 official distributor of Current Sensing Thick Film Chip Resistor-SMDB Series 1. Scope -This specification
Διαβάστε περισσότεραApproximation of dynamic boundary condition: The Allen Cahn equation
1 Approximation of dynamic boundary condition: The Allen Cahn equation Matthias Liero I.M.A.T.I. Pavia and Humboldt-Universität zu Berlin 6 th Singular Days 2010 Berlin Introduction Interfacial dynamics
Διαβάστε περισσότεραPHASE TRANSITIONS IN QED THROUGH THE SCHWINGER DYSON FORMALISM
PHASE TRANSITIONS IN THROUGH THE SCHWINGER DYSON FORMALISM Spyridon Argyropoulos University of Athens Physics Department Division of Nuclear Physics and Elementary Particles Supervisor: C.N. Ktorides Athens
Διαβάστε περισσότεραOperational Programme Education and Lifelong Learning. Continuing Education Programme for updating Knowledge of University Graduates:
Το παρόν υλικό δημιουργήθηκε στα πλαίσια του Προγράμματος Δια Βίου Μάθησης ΑΕΙ για την Επικαιροποίηση Γνώσεων Αποφοίτων ΑΕΙ "Σύγχρονες Εξελίξεις στις Θαλάσσιες Κατασκευές" (Επιχειρησιακό Πρόγραμμα "Εκπαίδευση
Διαβάστε περισσότεραΑΝΩΤΑΤΟ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟ ΕΚΠΑΙΔΕΥΤΙΚΟ ΙΔΡΥΜΑ ΠΕΙΡΑΙΑ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΔΟΜΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ
ΑΝΩΤΑΤΟ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟ ΕΚΠΑΙΔΕΥΤΙΚΟ ΙΔΡΥΜΑ ΠΕΙΡΑΙΑ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΔΟΜΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ Δυναμική Ανάλυση Κατασκευών με Κατανεμημένη Μάζα και Ακαμψία Πτυχιακή Εργασία Φουκάκη Βαρβάρα
Διαβάστε περισσότεραHydrologic Process in Wetland
J. Jpn. Soc. Soil Phys. No. +*-, p.1+12,**0 * Hydrologic Process in Wetland Characteristics of a Mire in a Snowy Region Makoto NAKATSUGAWA** ** Toyohashi O$ce of River Works, Chubu Regional Development
Διαβάστε περισσότερα6. ΙΑΦΟΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΤΗΣ ΡΟΗΣ
6.1 ΚΙΝΗΜΑΤΙΚΗ ΡΟΪΚΟΥ ΣΤΟΙΧΕΙΟΥ 6. ΙΑΦΟΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΤΗΣ ΡΟΗΣ -Λεπτοµέρειες της ροής Απειροστός όγκος ελέγχου - ιαφορική Ανάλυση Περιγραφή πεδίων ταχύτητας και επιτάχυνσης Euleian, Lagangian U U(x,y,,t)
Διαβάστε περισσότεραForced Pendulum Numerical approach
Numerical approach UiO April 8, 2014 Physical problem and equation We have a pendulum of length l, with mass m. The pendulum is subject to gravitation as well as both a forcing and linear resistance force.
Διαβάστε περισσότεραES440/ES911: CFD. Chapter 5. Solution of Linear Equation Systems
ES440/ES911: CFD Chapter 5. Solution of Linear Equation Systems Dr Yongmann M. Chung http://www.eng.warwick.ac.uk/staff/ymc/es440.html Y.M.Chung@warwick.ac.uk School of Engineering & Centre for Scientific
Διαβάστε περισσότεραAreas and Lengths in Polar Coordinates
Kiryl Tsishchanka Areas and Lengths in Polar Coordinates In this section we develop the formula for the area of a region whose boundary is given by a polar equation. We need to use the formula for the
Διαβάστε περισσότεραBSL Transport Phenomena 2e Revised: Chapter 2 - Problem 2C.4 Page 1 of 9
BSL Transport Phenomena e Revised: Chapter - Problem C.4 Page 1 of 9 Problem C.4 Falling-cylinder viscometer see Fig. C.4. 6 A falling-cylinder viscometer consists of a long vertical cylindrical container
Διαβάστε περισσότεραAppendix to On the stability of a compressible axisymmetric rotating flow in a pipe. By Z. Rusak & J. H. Lee
Appendi to On the stability of a compressible aisymmetric rotating flow in a pipe By Z. Rusak & J. H. Lee Journal of Fluid Mechanics, vol. 5 4, pp. 5 4 This material has not been copy-edited or typeset
Διαβάστε περισσότεραPolymer PTC Resettable Fuse: KMC Series
Features 1. RoHS & Halogen-Free (HF) compliant 2. IA size: 0603, 0805, 1206, 1812 3. Hold current ratings from 0.05 to 3A 4. Voltage ratings from 6V computer and electronic applications to 60V 5. Small
Διαβάστε περισσότεραEXPERIMENTAL AND NUMERICAL STUDY OF A STEEL-TO-COMPOSITE ADHESIVE JOINT UNDER BENDING MOMENTS
NATIONAL TECHNICAL UNIVERSITY OF ATHENS SCHOOL OF NAVAL ARCHITECTURE AND ARINE ENGINEERING SHIPBUILDING TECHNOLOGY LABORATORY EXPERIENTAL AND NUERICAL STUDY OF A STEEL-TO-COPOSITE ADHESIVE JOINT UNDER
Διαβάστε περισσότεραTUNING FORK TUNES. exploring new scanning probe applications
TUNING FORK TUNES exploring new scanning probe applications /463 38 /-3 77 / 4630.6 :+2 9 78 4630.6 / 4630.6 6./# 8 4630.6 3 /6.6 % 7- /6.6 # /6 4630.6 9 4/67 4630.6 6 &/6 +/1/2 463 3836 :336 88/6 7/-6/8+6
Διαβάστε περισσότεραOn the Galois Group of Linear Difference-Differential Equations
On the Galois Group of Linear Difference-Differential Equations Ruyong Feng KLMM, Chinese Academy of Sciences, China Ruyong Feng (KLMM, CAS) Galois Group 1 / 19 Contents 1 Basic Notations and Concepts
Διαβάστε περισσότεραGF GF 3 1,2) KP PP KP Photo 1 GF PP GF PP 3) KP ULultra-light 2.KP 2.1KP KP Fig. 1 PET GF PP 4) 2.2KP KP GF 2 3 KP Olefin film Stampable sheet
JFE No. 4 20045 p 82 Composite Material for Automotive Headliners Expandable Stampable Sheet with Light Weight and High Stiffness A JFE SUZU JFE HA KP 50 mass 30 UL 800 g/m 2 7.2 N/mm Abstract: KP-Sheet
Διαβάστε περισσότεραMechanical Behaviour of Materials Chapter 5 Plasticity Theory
Mechanical Behaviour of Materials Chapter 5 Plasticity Theory Dr.-Ing. 郭瑞昭 Yield criteria Question: For what combinations of loads will the cylinder begin to yield plastically? The criteria for deciding
Διαβάστε περισσότεραPart 4 RAYLEIGH AND LAMB WAVES
Part 4 RAYLEIGH AND LAMB WAVES Rayleigh Surfae Wave x x 1 x 3 urfae wave x 1 x 3 Partial Wave Deompoition Diplaement potential: u = ϕ + ψ Wave equation: 1 ϕ 1 ψ ϕ = = k ϕ an ψ = = k t t ψ Wave veloitie:
Διαβάστε περισσότεραSTEADY, INVISCID ( potential flow, irrotational) INCOMPRESSIBLE + V Φ + i x. Ψ y = Φ. and. Ψ x
STEADY, INVISCID ( potential flow, iotational) INCOMPRESSIBLE constant Benolli's eqation along a steamline, EQATION MOMENTM constant is a steamline the Steam Fnction is sbsititing into the continit eqation,
Διαβάστε περισσότεραΑκρότατα'Συναρτησιακών'μίας' Συνάρτησης:'Πρόβλημα+ +4α'
Ακρότατα'Συναρτησιακών'μίας' Συνάρτησης:'Πρόβλημα+ +4α' Τελικόςχρόνοςt f «ελεύθερος»0τελικήτιμήxt f ) «ελεύθερη»:ασυσχετιστα' Ηεύρεσητουακροτάτουσυνάρτηση)γίνεταιμετηνεπίλυσητηςΔιαφ.Εξισ... Εξίσωση'Euler'...καιοισταθερέςολοκληρώσεωςθαπροκύψουναπότηνικανοποίησητων...
Διαβάστε περισσότεραModel: MTZ22. Data. Cylinder count: 1 Displacement [m³/h]: 6,63 Cylinder capacity [cm³]: 38,1 RPM [min -1 ]: 2900 Weight [kg]: 21 Oil charge [dm³]: 1
Technical data Data Cylinder count: 1 Displacement [m³/h]: 6,63 Cylinder capacity [cm³]: 38,1 RPM [min -1 ]: 2900 Weight [kg]: 21 Oil charge [dm³]: 1 Oil type: 160PZ Crankcase heater type: PTC 35 W Maximum
Διαβάστε περισσότεραDesign Method of Ball Mill by Discrete Element Method
Design Method of Ball Mill by Discrete Element Method Sumitomo Chemical Co., Ltd. Process & Production Technology Center Makio KIMURA Masayuki NARUMI Tomonari KOBAYASHI The grinding rate of gibbsite in
Διαβάστε περισσότερα