در قابهای خمشی فوالدی با پالن L شکل به کمک آنالیز حساسیت

Transcript

1 بررسی خرابی پیشرونده در قابهای خمشی فوالدی با پالن L شکل به کمک آنالیز حساسیت مهدیه مداحی 1* علی خیرالدین 2 1- دانشجوی دکتری مهندسی زلزله دانشگاه سمنان سمنان ایران 2- عضو قطب علمی زیر ساخته یا عمرانی دانشگاه تهران و استاد دانشگاه سمنان سمنان ایران چکیده خرابی پیشرونده به گسترش یک آسیب موضعی اولیه در درون سازه اطالق میشود. به دنبال آسیب موضعی در اثر حذف یک یا چند عضو باربر خرابی به صورت زنجیرهای در سازه گسترش مییابد و باعث خرابی بخشی از سازه یا کل سازه میگردد. در بحث خرابی پیشرونده تعیین المانی که بیشترین پتانسیل ایجاد خرابی پیشرونده را دارا میباشد اهمیت دارد زیرا با تقویت این المان میتوان عملکرد سازه را بهبود بخشید. در این مقاله به بررسی موقعیت ستون بحرانی در پالن L شکل پرداخته شده است. برای این منظور سازههای و 20 طبقه به صورت سه بعدی مدلسازی شدهاند. برای تعیین المان کلیدی در این نوع پالنها ستونها در موقعیتهای مختلف حذف شده و سازهها تحت تحلیل استاتیکی غیرخطی افزاینده قائم قرار گرفتهاند. بر اساس مقادیر ظرفیت باربری سازه شاخص حساسیت محاسبه شده و المانی که بیشترین مقدار شاخص حساسیت را دارا باشد به عنوان المان کلیدی در خرابی پیشرونده تعیین میشود. نتایج بدست آمده در این مقاله نشان میدهند که در پالن L شکل ستون مرکزی بحرانیترین ستون در خرابی پیشرونده میباشد. عالوه بر این نتایج نشان میدهد که در سازههایی با ارتفاع بیشتر حذف ستون میتواند شرایط بحرانیتری از نظر خرابی پیشرنده به وجود آورد. کلمات کلیدی: خرابی پیشرونده تحلیل بار افزاینده قائم شاخص حساسیت حذف ستون المان کلیدی. *نویسنده مسئول: مهدیه مداحی پست الکترونیکی: m.maddah93@semnan.ac.ir تاریخ دریافت مقاله: 1394/10/20 تاریخ پذیرش مقاله: 1395/05/18 73

2 1- مقدمه خرابی پیشرونده به گسترش یک آسیب موضعی اولیه در درون سازه اطالق میشود. به دنبال آسیب موضعی در اثر حذف یک یا چند عضو باربر خرابی به صورت زنجیرهای در سازه گسترش مییابد و باعث خرابی بخشی از سازه یا کل سازه میگردد. خرابی پیشرونده اولین بار پس از واقعه ساختمان رونان پوینت در انگلیس مطرح شد و از آن زمان تاکنون تحقیقات وسیعی در این خصوص صورت گرفته است. بعد از خرابی ساختمان رونان فراهیان ]1[ به بررسی امکان ایجاد تغییرات در استانداردهای بریتانیا و کانادا در جهت ممانعت از بروز خرابی پیشرونده در ساختمانها پرداخت. وی معتقد بود که یک سازه مقاوم در مقابل زلزله میتواند در برابر توسعه خرابی نیز بعد از اینکه یکی از اعضا باربری خود را از دست دهد مقاومت نشان دهد. کیم ]2[ برای سازههای قاب دو بعدی از روشهای استاتیکی خطی و دینامیکی غیرخطی استفاده کردند. آنها دریافتند که قابهای خمشی طراحی شده برای بارهای جانبی در خرابی پیشرونده آسیبپذیری کمتری دارند. آنها مشاهده کردند زمانیکه ستون گوشه در پالن حذف میشود پتانسیل خرابی پیشرونده مقدار بیشتری را دارد و احتمال گسیختگی با افزایش تعداد طبقات کاهش مییابد. ویبو ]3[ نشان داد که خرابی پیشرونده میتواند در هنگام وقوع زلزله نیز اتفاق افتد. بنابراین خرابی پیشرونده فقط به بارهای انفجاری و ثقلی محدود نمیشود. ویبو و الئو ]4[ همچنین روی تأثیرات بار جانبی در رفتار سازهها در خرابی پیشرونده تمرکز کردند و به این نتیجه رسیدند که خرابی پیشرونده لرزهای با اصالح روشهای آنالیزی انجام میشود. کپیل و تاویل ]5[ خرابی پیشرونده را در قابهای مهاربند شده همگرا و واگرا بررسی کردند. آنها به این نتیجه رسیدند که سازههای دارای مهاربندهای واگرا نسبت به سازههای دارای مهاربند همگرا در خرابی پیشرونده آسیبپذیری کمتری دارند. خیرالدین و مشهدیعلی ]6[ به بررسی خرابی پیشرونده ساختمانهای بلند فوالدی دارای سیستم مهاربندی شش وجهی پرداخته و با انجام آنالیزهای استاتیکی غیر خطی )پوش عمودی( و تاریخچه زمانی دینامیکی بر روی این ساختمانها به این نتیجه دست یافتند که سیستم مهاربندی شش وجهی عملکرد خوبی نسبت به سیستمهای مهاربندی قطری در انتقال نیروها به هنگام حذف ناگهانی ستون در خرابی پیشرونده دارند. خیرالدین گرامی و مهرابی ]7[ به بررسی پتانسیل خرابی در سازههای فوالدی طرح شده بر اساس آییننامه ایران پرداختند. آنها به این نتیجه رسیدند که بحث کنترل خرابی پیشرونده در سازههای طرح شده بر اساس آییننامه ایران باید وارد گردد. عالوه بر این نتایج تحقیقات آنها نشان داد عالوه بر خود المان سازهای موقعیت قرارگیری المان نیز در بحث خرابی پیشرونده اهمیت دارد. کیم و هونگ ]8[ عملکرد خرابی پیشرونده را در سازههای بلند نامنظم با تحلیلهای دینامیکی و استاتیکی غیرخطی بررسی کردند و دریافتند سازههایی که دارای المانهای بیشتری هستند در برابر خرابی پیشرونده مقاومت بیشتری دارند. آستانه اصل و همکاران ]9[ مقاومت یک سازه فوالدی معمولی و سیستم کف آن را در مقابل خرابی پیشرونده در اثر حذف یک ستون مطالعه کردند. آنها همچنین در سیستم دارای کابل فوالدی به بررسی توانایی سیستم برای ممانعت از پروسه خرابی پرداختند ]10[. فراگوپول ]11[ و ایتو به همراه محققین دیگر ]12[ شاخص مربوط به نامعینی و المان کلیدی را معرفی نمودند. کیم ]13[ و ایتو و محققین دیگر ]14[ پتانسیل خرابی پیشرونده را با عمل زنجیروار آن در طول اعمال یک تغییر شکل بزرگ مطالعه نمودند. عالوه بر این مطالعات تحلیلی مربوط به نامعینی و خرابی پیشرونده روی یک ساختمان واقعی توسط ا هی و محققین دیگر ]15[ و کیم و همکاران ]16[ انجام شد. تحقیقات دیگری ]17[ در زمینه شاخص مربوط به نامعینی یا المانهای کلیدی توسط محققین صورت گرفته است و در تمامی این مطالعات حفظ مقاومت یک سازه پس از خرابی اعضایی از سازه به واسطه یک حادثه اتفاقی مورد بررسی قرار گرفت و مقاومت حاصل با مقاومت سازه در حالت اصلی مقایسه گردید. 74

3 خیرالدین و فالح زاده ]18[ به مطالعه خرابی پیشرونده در قابهای خمشی فوالدی و بررسی ستون بحرانی پرداختند. آنها با انجام آنالیزهای استاتیکی غیرخطی و با توجه به شاخص حساسیت به این نتیجه رسیدند که در سازه قاب خمشی فوالدی با پالن مستطیلی حذف ستون گوشه وضعیت بحرانیتری را ایجاد میکند. 2- هدف تحقیق در این مقاله هدف تعیین بحرانیترین حالت حذف ستون در سازههای فوالدی با سیستم قاب خمشی و با پالن L شکل میباشد. برای این منظور با استفاده از تحلیل استاتیکی غیرخطی بار افزاینده قائم بر روی سازههای مذکور به بررسی عملکرد سازه در موقعیتهای مختلف حذف ستون در پالن و تأثیر آن در پتانسیل ایجاد خرابیهای پیشرونده پرداخته شده است. برای تعیین بحرانیترین حالت حذف ستون از شاخص حساسیت استفاده شده است. شاخص حساسیت از طریق تحلیل حساسیت تخمین زده میشود که بیانگر عدم حالت ارتجاعی ظرفیت تحمل بار عمودی ناشی از حذف یک عضو بر مبنای تحلیل پالستیک میباشد. ضریب حساسیت به صورت نسبت ظرفیت باربری سازه پس از حذف یک عضو و یا مجموعهای از یک عضو مجاور به ظرفیت باربری سازه کامل میباشد. عضو دارای باالترین شاخص حساسیت به عنوان یک المان کلیدی شناخته میشود ]14[. 3- مدلسازی مدلهای سازهای مورد استفاده در این مقاله مدلهای سه بعدی با سیستم قاب خمشی فوالدی ویژه در نظر گرفته شدهاند. سازههای مورد نظر دارای و 20 طبقه با ارتفاع طبقات 3/5 متر با پالن L شکل با دهانههایی با طول یکسان 5 متر مطابق شکل 1 میباشد. در این سازهها تکیهگاهها به صورت اتصال گیردار فرض شدهاند. سازههای مورد نظر در منطقه با خطر نسبی زیاد و بر روی خاک نوع II واقع شدهاند. فوالد مورد استفاده فوالد St37 دارای تنش تسلیم 2400 kg/cm 2 میباشد. در این مقاله از مباحث ششم ]19[ و دهم ]20[ جهت بارگذاری و طراحی سازهها و از استاندارد 2800 ویرایش چهارم ]21[ جهت بارگذاری جانبی آنها استفاده شده است. عالوه بر این از آییننامه ]22[ GSA برای انجام تحلیل استاتیکی غیرخطی افزاینده قائم استفاده شده است. بر اساس مبحث ششم مقررات ملی ساختمان بار ثقلی مرده و زنده در طبقات و بام به ترتیب 500 kg/m 2 و 200 kg/m 2 منظور شده است. بار معادل تیغهبندیها نیز 100 kg/m 2 در نظر گرفته شده است که به بار مرده طبقات افزوده میگردد. مشخصات ابعادی مقاطع فوالدی برای سازههای و 20 طبقه در جداول 1 تا 3 آورده شده است. این ابعاد با روش سعی و خطا و با کنترل جابجایی جانبی سازه در حد مجاز استاندارد 2800 با استفاده از نرمافزار ]23[ Etabs2000 بدست آمده است. شکل 1 : پالن L شکل سازههای مورد مطالعه. 75

4 جدول 1 : مشخصات ابعادی مقاطع فوالدی سازه 10 طبقه طبقات ستون BOX45X45X1.5 BOX40X40X1 BOX30X30X1 BOX25X25X1 BOX25X25X1 تیر W12X45 W12X45 W12X40 W12X40 W10X جدول 2 : مشخصات ابعادی مقاطع فوالدی سازه 15 طبقه طبقات ستون BOX50X50X2 BOX45X45X1.5 BOX40X40X1.5 BOX35X35X1.5 BOX30X30X1 تیر W14X48 W14X48 W14X43 W12X35 W10X جدول 3 : مشخصات ابعادی مقاطع فوالدی سازه 20 طبقه طبقات ستون BOX70X70X2 BOX60X60X2 BOX55X55X2 BOX45X45X1.5 BOX40X40X1.5 BOX35X35X1.5 BOX35X35X1.5 BOX30X30X1 تیر W14X48 W14X48 W14X48 W14X48 W12X40 W12X35 W10X30 W10X تحلیلهای انجام گرفته 4-1- تحلیل استاتیکی خطی معادل در این روش نیروی جانبی زلزله بر اساس ضوابط آییننامه تعیین شده و به صورت استاتیکی در امتدادها و جهات مختلف به سازه اعمال میگردد و سازه با فرض رفتار خطی تحلیل میشود. در این مقاله برای طراحی سازه از تحلیل استاتیکی خطی معادل بر اساس استاندارد 2800 ویرایش چهارم استفاده شده است تحلیل استاتیکی غیرخطی افزاینده قائم مدلسازی غیرخطی المانها در تحلیلهای غیرخطی دو نوع اثرات غیرخطی میتوان در نظر گرفت. نخست تحلیل غیرخطی هندسی میباشد که مربوط به اثرات -P و تغییرشکلهای بزرگ است و دیگری اثرات غیرخطی مربوط به مصالح میباشد. اگر پاسخهای سازه برای طراحی به کمک 76

5 روشهای غیرخطی تعیین شوند رابطه بار- تغییرشکل قطعات به صورت روابط غیرخطی بیان میشوند. مصالح و مؤلفههای سازهای اصلی یک یا چند کنش )یا نیرو( و تغییرشکلهای وابسته دارند. روابط بین این دو رابطه غیرخطیF-D )رابطه نیرو- تغییرشکل یا رابطه لنگر- انحنا( نامیده میشود که برای مدلسازی مؤلفههای غیرارتجاعی میشود. در این مقاله از روابط ]24[ FEMA 356 برای مدلسازی مؤلفه های غیر ارتجاعی استفاده شده است ترکیبات بارگذاری در تحلیل استاتیکی غیرخطی افزاینده قائم بر اساس آییننامه GSA برای انجام تحلیل استاتیکی غیرخطی افزاینده قائم از ترکیب بار 2(DL+0.25LL) در دهانههای مربوط به ستون حذف شده و از ترکیب بار (DL+0.25LL) در بقیه دهانهها استفاده میگردد. در شکل 2 نحوه ترکیبات بارگذاری در دهانههای مختلف نشان داده شده است. شکل 2 : بارگذاری به کار رفته در تحلیل استاتیکی غیرخطی پس از حذف ستون بر اساس آییننامه ]22[. GSA در تحلیل استاتیکی غیرخطی پس از حذف ستون مورد نظر و اعمال ترکیبات بارگذاری آییننامه GSA سازه تحت بارهای افزایشی ثقلی تحت تحلیل قرار میگیرد. نتایج حاصل از تحلیل استاتیکی غیرخطی افزاینده قائم منحنیهای نیرو- تغییر مکان میباشند. بر اساس این منحنیها میتوان مقادیر ظرفیت کلی سازه قبل و بعد از حذف ستون مربوطه را بدست آورد آنالیز حساسیت در خرابی پیشرونده شاخص حساسیت که برای تعین المان کلیدی در خرابی پیشرونده به کار میرود بر اساس ظرفیت کلی سازه قبل و بعد از حذف ستون محاسبه میشود. این شاخص به صورت رابطه 1 تعریف میشود ]15[: SI = (λ0 λdamage ) / λ0 )1( که در این رابطه λ0 ظرفیت باربری کلی پیش از حذف ستون و λdamage ظرفیت باربری پس از حذف ستون میباشد. هر چه شاخص حساسیت برای یک المان بیشتر باشد قابلیت باربری سازه در صورت حذف آن عضو کمتر خواهد بود. بنابراین المانی که شاخص حساسیت مربوط به آن از همه بیشتر باشد المان کلیدی سازه خواهد بود. 77

6 5- نتایج در این مقاله به منظور تعیین بحرانیترین ستون در فرآیند انهدام پیشرونده ستونهای نشان داده شده در شکل 3 در طبقه اول به ترتیب حذف و تحلیل استاتیکی غیرخطی افزاینده قائم انجام شده است. شکل 3 : موقعیتهای مختلف ستون حذف شده در پالن طبقه اول. منحنیهای نیرو- جابجایی حاصل از تحلیل استاتیکی غیرخطی افزاینده قائم برای موقعیتهای مختلف حذف ستون در طبقه اول در سازه و 20 طبقه در شکلهای 4 تا 9 آورده شده است. شکلهای 4 6 و 8 مربوط به حالتهایی هستند که ستون حذف نشده است. بر اساس این منحنیها میتوان مقدار ظرفیت کل سازه پیش از حذف ستون را بدست آورد. شکلهای 7 5 و 9 مربوط به موقعیتهای مختلف حذف ستون در پالن میباشند که مقدار ظرفیت کلی سازه پس از حذف ستون را نشان میدهند. بر اساس این مقادیر شاخص حساسیت برای هر کدام از حالتهای حذف ستون بدست آمده است. شکل 4 : نمودار نیرو- جابجایی سازه 10 طبقه قبل از حذف ستون. 78

7 شکل 5 : نمودار نیرو- جابجایی سازه 10 طبقه در موقعیتهای مختلف حذف ستون در طبقه اول. شکل 6 : نمودار نیرو- جابجایی سازه 15 طبقه قبل از حذف ستون. 79

8 شکل 7 : نمودار نیرو- جابجایی سازه 15 طبقه در موقعیتهای مختلف حذف ستون در طبقه اول. شکل 8 : نمودار نیرو- جابجایی سازه 20 طبقه قبل از حذف ستون. برای سازه 10 طبقه تمامی منحنیهای بار- جابجایی بدست آمده از بررسی موقعیتهای مختلف حذف ستون در پالن آورده شده است. ولی برای سازههای 15 و 20 طبقه برای کاهش حجم نمودارها از منحنیهای مربوط به حذف ستون در گوشهها تنها منحنی مربوط به حذف ستون در گوشه A1 آورده شده است. عالوه بر این در جداول 4 تا 6 مقادیر شاخص حساسیت و درصد خرابی کلی سازه برای سازههای و 20 طبقه در تمامی حالتهای حذف ستون ذکر شده است. 80

9 شکل 9 : نمودار نیرو- جابجایی سازه 20 طبقه در موقعیتهای مختلف حذف ستون در طبقه اول الف( ستون گوشه )A1( ب( ستون پیرامونی )B1( ج(ستون گوشه فرورفته )C3( د( ستون مرکزی )B2(. جدول 4 : مقادیر شاخص حساسیت برای سازه 10 طبقه ستون حذف شده SI درصد خرابی کل λ damage (ton) λ 0 (ton) 42 /4 0 / / /3 A1 45 /2 0 / / /3 B1 42 /1 0 / / /3 E1 43 /8 0 / / /3 E3 45 /7 0 / / /3 C3 53 /2 0 / / /3 B2 جدول 5 : مقادیر شاخص حساسیت برای سازه 15 طبقه ستون حذف شده SI درصد خرابی کل λ damage (ton) λ 0 (ton) 36 /7 0 / / /9 A1 44 /3 0 / / /9 B1 36 /1 0 / / /9 E1 37 /8 0 / / /9 E3 44 /6 0 / / /9 C3 52 /3 0 / / /9 B2 81

10 جدول 6 : مقادیر شاخص حساسیت برای سازه 20 طبقه SI λ damage (ton) λ 0 (ton) ستون حذف شده درصد خرابی کل 51 /9 0 / / /6 A1 55 /8 0 / / /6 B / / /6 E1 52 /8 0 / / /6 E3 55 /6 0 / / /6 C3 61 /9 0 / / /6 B2 همانطور که مشاهده میشود مقادیر شاخص حساسیت برای هر کدام از موقعیتهای حذف ستون در سازههای و 20 طبقه در اشکال 4 تا 9 و جداول 4 تا 6 ارائه شده است. با مقایسه این مقادیر مشاهده میشود که در سازههای فوالدی با پالن L شکل ستون واقع در مرکز )B2( دارای بیشترین مقدار شاخص حساسیت است در نتیجه این ستون بایستی به عنوان المان کلیدی در انهدام پیشرونده مدنظر قرار گیرد چرا که بیشترین پتانسیل ایجاد خرابی پیشرونده و در عین حال کمترین عملکرد زنجیرهای را دارا بوده و با حذف این ستون کاهش ظرفیت نهایی سازه افزایش خواهد یافت. عالوه بر این بر اساس جداول 4 تا 6 مشاهده میشود که در سازههای فوالدی با پالن L شکل مقدار شاخص حساسیت در ستونهای گوشه دارای کمترین مقدار میباشند. در جدول 7 مقادیر شاخص حساسیت و درصد خرابی کلی سازه به ازای نسبت ابعادی کل سازه )نسبت ارتفاع کل سازه به طول پالن( آورده شده است. بر اساس این جدول مقایسه مقادیر شاخص حساسیت بر اساس نسبت ابعادی کل نشان میدهند مقادیر این شاخص در بیشترین نسبت ابعادی کل )سازه 20 طبقه( دارای بیشترین مقدار میباشد این امر نشاندهنده این مطلب است که در سازههایی با ارتفاع بیشتر حذف ستون میتواند شرایط بحرانیتری را به لحاظ خرابی پیشرونده به وجود آورد. جدول 7 : مقادیر شاخص حساسیت به ازای نسبت ابعادی کل SI نوع سازه ارتفاع )متر( طول )متر( نسبت ابعادی کل درصد خرابی کل 53 /2 0 /532 1 / طبقه /3 0 /523 2 / طبقه 52 /5 61 /9 0 /619 3 / طبقه 70 در این مقاله همچنین به بررسی تشکیل مفاصل پالستیک در بحث خرابی پیشرونده پرداخته شده است. شکل 10 ارتباط لنگر خمشی با دوران اعضای سازهای توصیه شده در ]25[ ASCE/SEI را نشان میدهد. نقاط B و C به ترتیب بیانگر مقاومت تسلیم اسمی و مقاومت نهایی هستند. سختی پس تسلیمی سه درصد سختی اولیه است. نقاط D و E نشان دهنده حالت شکست اولیه و نهایی میباشند. همچنین بر روی نمودار حالتهای حدی عملکرد از قبیل IO )استفاده بیوقفه( LS )ایمنی جانی( و CP )آستانه فروریزش( نشان داده شده است. ضرایب b a و c نیز معرف رفتار غیرخطی هستند و مطابق ASCE/SEI بدست میآیند. 82

11 شکل 10 : رابطه غیر خطی بار-جابجایی اعضای خمشی ]25[. در جداول 8 تا 10 تعداد مفاصل پالستیک تشکیل شده در محدودههای مختلف B تا IO محدوده IO )استفاده بیوقفه( LS )ایمنی جانی( CP )آستانه فروریزش( و E )شکست نهایی( آورده شده است. همانطور که مشاهده میشود در سازههایی با ارتفاع کمتر تعدادی از المانها دچار شکست نهایی شدهاند و با افزایش ارتفاع سازه تعداد این المانها کاهش یافته است به طوری که در سازه 20 طبقه هیچ یک از المانها به مرحله شکست نهایی نرسیدهاند. جدول 8 : تعداد مفاصل تشکیل شده در محدودههای مختلف در سازه 10 طبقه تعداد مفاصل تشکیل شده E CP LS IO B ستون حذف شده A1 B1 E1 E3 C3 B2 جدول 9 : تعداد مفاصل تشکیل شده در محدودههای مختلف در سازه 15 طبقه تعداد مفاصل تشکیل شده E CP LS IO A ستون حذف شده A1 B1 E1 E3 C3 B2 83

12 4 نشریه علمی - پژوهشی»مهندسی سازه و ساخت«جدول 10 : تعداد مفاصل تشکیل شده در محدودههای مختلف در سازه 20 طبقه تعداد مفاصل تشکیل شده E CP LS IO A ستون حذف شده A1 B1 E1 E3 C3 B2 6- نتیجهگیری در خرابی پیشرونده از شاخص حساسیت برای تعیین بحرانیترین ستون استفاده میگردد. مقدار این پارامتر به ظرفیت باربری کلی سازه قبل و بعد از حذف ستون بستگی دارد. در موقعیتهای مختلف حذف ستون مقدار شاخص حساسیت محاسبه شده و هر چه مقدار این شاخص بیشتر باشد المان مربوط به آن موقعیت المان کلیدی بوده و آن موقعیت بحرانیترین حالت در خرابی پیشرونده خواهد بود. در این مقاله نتایج بدست آمده از تحلیل سازههای و 20 طبقه نشانگر آن است که سازههای فوالدی دارای پالن L شکل در نتیجه حذف ستون مرکزی بیشترین پتانسیل ایجاد خرابی پیشرونده و در عین حال کمترین عملکرد زنجیرهای را دارا میباشند و پایداری سازه در رسیدن به تعادل جایگزین پس از حذف ستون با تقویت چنین عملکردی بهبود خواهد یافت. مقایسه مقادیر شاخص حساسیت بر اساس نسبت ابعادی کل نشان میدهند مقادیر این شاخص در بیشترین نسبت ابعادی کل دارای بیشترین مقدار است. به عبارت بهتر در سازههایی با ارتفاع بیشتر حذف ستون میتواند شرایط بحرانیتری از نظر خرابی پیشرونده به وجود آورد. مراجع [1] Ferahian, R. H.; Buildings: Design for Prevention of Progressive Collapse ; Civil Engineering- ASCE, February, (1972) [2] Kim, J. and Kim, T.; Assessment of Progressive Collapse-Resisting Capacity of Steel Moment Frames ; Journal of Constructional Steel Research, 65, (2009) [3] Wibowo, H.; Modeling Progressive Collapse of RC Bridges during Earthquakes ; CSCE Annual General Conference (2009). [4] Wibowo, H. and Lau, D.T.; Seismic Progressive Collapse Qualitative Point of View ; Civil Engineering Dimension, 11(1), (2009) [5] Kapil, K. and El-Tawil, S.; Progressive Collapse Analysis of Seismically Designed Steel Braced Frames ; Journal of Constructional Steel Research, 65, (2009) [6] Mashhadiali, N. and Kheyroddin, A.; Progressive Collapse Assessment of New Hexagrid Structural System for Tall Buildings ; Structural Design of Tall and Special Buildings, Vol. 23, No. 12 (2014) ]7[ مهرابی ف. خیرالدین ع. و گرامی م صفحه 65 تا 72»ارزیابی پتانسیل خرابی پیشرونده در ساختمانهای فوالدی طرحشده براساس آییننامهی ایران«مهندسی عمران [8] Kim, J. and Hong, S.; Progressive Collapse Performance of Irregular Buildings ; Structural Design of Tall and Special Buildings, 20, (2012) [9] Astaneh-Asl, A.; Progressive Collapse Prevention in New and Existing Buildings ; Proceedings, 9th Arab Structural Engineering Conference, United Arab Emirates (2003). [10] Astaneh-Asl, A., Jones, B, Zhao, Y., and Hwa, R.; Progressive Collapse Resistance of Steel Building Floors ; Report number: CB/CEE-STEEL-03, University of California at Berkeley (2002). 84

13 [11] Fragopol, D. M. and Curley J. P.; Effects of Damage and Redundancy on Structural Reliability ; Journal of Structural Engineering, ASCE, 113(7), (1987) [12] Ito, T., Ohi, K., and Li, Z.; A Sensitivity Analysis Related to Redundancy on Framed Structures Subjected to Vertical Loads ; Transactions of Structural and Construction Engineering, 593, (2005) [13] Kim, J. and An, D.; Evaluation of Progressive Collapse Potential of Steel Moment Frames Considering Catenary Action ; The Structural Design of Tall and Special Buildings, 18, (2009) [14] Ito, T. and Fukuyama, T.; A Potential Strength and Ultimate Behavior of Framed Structures Considering Catenary Effects after Failure Mechanism Formation Subjected to Vertical Load ; Theoretical and Applied Mechanics Japan, 59, (2011) [15] Choi, J. H., Ito, M., and Ohi, K.; Prevention of Building Structural Collapse Caused by Accidental Events ; proc. Of 2 nd International Symposium on Improvement of Structural Safety for Building Structures, (2007) [16] Kwon, K. H., Park, S. R. M. and Kim, J. K.; Evaluation of Progressive Collapse Resisting Capacity of Tall Building ; International Journal of High-Rise Buildings, 1(3), (2012) [17] Ito, T., Takemura, T.; Sensitivity Analysis of Redundancy of Regular and Irregular Framed ; International Journal of High-Rise Buildings, Vol. 3, No. 4 (2014) ]18[ خیرالدین ع. و فالحزاده س.»بررسی رفتار قاب های خمشی فوالدی در پدیده خرابی پیشرونده«اولین کنفرانس سراسری توسعه محوری مهندسی عمران معماری برق و مکانیک ایران 1393»بارهای وارد بر ساختمان«مبحث ششم معاونت امور مسکن وساختمان وزارت مسکن و شهرسازی 1392»طرح و اجرای ساختمانهای فوالدی«مبحث دهم معاونت امور مسکن و ساختمان وزارت مسکن و شهرسازی 1392 ]19[ مقررات ملی ساختمان ]20[ مقررات ملی ساختمان مرکز تحقیقات ساختمان و مسکن»طراحی ساختمانها در برابر زلزله«استاندارد 2800 ویرایش چهارم 1394 [22] The U.S. General Service Administrations (GSA); Progressive Collapse Analysis and Design Guidelines for New Federal Office Buildings and Major Modernization Project ; (2003). [23] Computers and structures-inc ; ETABS2000 Software ; Berkeley, CA (2000). [24] FEMA 356; Pre Standard and Commentary for the Seismic Rehabilitation of Buildings ; Federal Emergency Management Agency, Washington (DC) (2000). [25] Kwon, K., and Kim, J.; Progressive Collapse and Seismic Performance of Twisted Diagrid Buildings ; International Journal of High- Rise Buildings, Vol. 3, No. 3 (2014) ]21[ 85