استفاده با RCS و CGP فرآیندهای در خالص آلومینیوم شکل تغییر رفتار بررسی محدود المان آنالیز از 3 احمدی مسعود 2 محمدصادقی باقر 1 رحیمی فرهاد Farhad.rhm@gmail.com ایران صنعت و علم دانشگاه متالورژی و مواد مهندسی دانشکده صنعتی متالورژی کارشناسی 1- ایران Bmsadeghi@iust.ac.ir صنعت و علم دانشگاه مواد و متالورژی مهندسی دانشکده استادیار 2- Masoudahmadi777@gmail.com ایران صنعت و علم دانشگاه متالورژی و مواد مهندسی دانشکده صنعتی متالورژی کارشناسی دانشجوی 3- A comparative Study between deformation behavior of pure aluminum in CGP and RCS by finite element analysis F. Rahimi 1, B. Mohamad Sadeghi 2, M. Ahmadi 3 1- B.Sc., School of Metallurgy and Materials Engineering, Iran University of Science and Technology (IUST), Email: farhad. rhm@gmail.com 2- Assistant Professor, School of Metallurgy and Materials Engineering, Iran University of Science and Technology (IUST), Email: bmsadeghi@iust.ac.ir 3- B.Sc. Student, School of Metallurgy and Materials Engineering, Iran University of Science and Technology (IUST), Email: Masoudahmadi777@gmail.com چكيده جمله از نمود. اعمال فلزی نمونه به زیادی نسبتا پالستیک کرنش میتوان آن طی که است روشهایی مؤثرترین از یکی شدید پالستیک شکل تغییر زا روش دو این کرد. اشاره متوالی کردن صاف و دار موج و محدود شیاری فشردهسازی به می توان ورق ها شدید پالستیک شکل تغییر روش های مهم ترین فرآوری نمونه به اعمالی شکل تغییر نحوه بررسی لذا متفاوتاند. اعمالی کرنش مقدار نظر از اما هستند شباهتهایی دارای فرآیند انجام سیکل نظر نقطه شده پرداخته فوق روشهای توسط شده فرآوری 1070 آلومینیومی نمونه شکل تغییر رفتار بررسی به حاضر پژوهش در است. برخوردار اهمیت از شده ازای به ش کل تغییر اعمال از پس فرآیند انجام جهت الزم نیروی و نمونه در اعمالی مؤثر کرنش توزیع قالب فضای پرش دن میزان منظور بدین اس ت. توزیع ناهمگنی اندیس از نمونه ها در اعمالی شکل تغییر بودن همگن بررس ی برای گرفت. قرار ارزیابی مورد محدود المان آنالیز از اس تفاده با پاس یک برای علمی منابع در موجود گزارشهای سایر نتایج از و گرفت انجام DEFORM-3DTM نرمافزار از استفاده با شبیهس ازی ش د. گرفته بهره مؤثر کرنش و موج دار به نسبت محدود شیاری فشرده سازی روش در قالب فضای پرشدن مقدار که شد مشاهده لذا شد. اس تفاده شبیهس ازی از حاصل نتایج ارزیابی یافته شکل تغییر نمونه همچنین میشود. فراهم پالستیک کرنش باالی مقادیر به رسیدن جهت فرآیند تکرار امکان بنابراین است بیشتر متوالی کردن صاف یکنواختتری بهصورت کرنش توزیع این بر است.عالوه ش ده متحمل بیشتری کرنش دیگر روش به نسبت محدود شیاری فشرده س ازی روش توس ط است. شده اعمال نمونه در.CGP شدید پالستیک شکل تغییر محدود المان آنالیز کلیدی: واژه های 1393 /بهار 53 متالورژی مهندسی 25 Abstract Severe plastic deformation is one of the most effective methods for applying high plastic strain to metallic specimen. Constrained Groove Pressing (CGP) and Repetitive Corrugation and straightening (RCS) are preeminent in this field. There are several similarities between these two processes, however, there are some differences in applied strain. Consequently, the deformation process is really crucial in case of method. In this study, AA 1070 Aluminum alloy has been utilized in order to investigate the behavior of deformation using stated methods. Therefore, filling of the die, effective strain distribution and required load to perform the process were analyzed using Finite Element Analysis (FEA) for a single pass of deformation. To evaluate homogeneity of applied deformation, inhomogeneity index of effective strain was considered. The simulations are carried out using commercially available DEFORM- 3DTM software and for validation, the results were compared to former reported researches. It was revealed that the amount of filling of the die was greater for CGP in comparison with RCS. As a result, it is feasible to repeat the process in order to obtain high plastic strain. Furthermore, the deformed specimen experienced more plastic strain for CGP. In addition, this strain distribution was imposed homogeneously thus the mechanical properties can be improved uniformly in the specimen. Keywords: FEA, CGP, RCS, severe plastic deformation. 911062( )کد:
1393 /بهار 53 متالورژی مهندسی مقدمه: هوایی نظیر مهمی صنایع در وس یع کاربرد س بب به ورقها افزایش بنابراین برخوردارند خاص ی اهمیت از دریایی و فضای ی محققان از بسیاری توجه مورد آنها متالورژیکی و مکانیکی خواص استحکام افزایش سبب سختی کار 1391(. )فردی است گرفته قرار Hosford and Cad- ( میشود شکل تغییر اثر در فلزی مواد س ختی و فلز شکل تغییر قابلیت استحکام افزایش این مقابل در اما.)dell, 2011 استحکام افزایش تا میشود س بب محدودیت این و مییابد. کاهش از بسیاری ش ود. محدود مکانیکی کار اعمال توس ط فلز بیش تر به میگیرد انجام فلزات روی ب ر که صنعتی ش کلدهی فرآیندهای مورد مقدار تا را فلز اس تحکام افزایش امکان محدودیت این دلی ل شکل تغییر.)Valiev, Islamgaliev and Alexandrov, 2000( ندارند نظر میتوان آن طی که است مؤثری روشهای از یکی ش دید پالستیک آن که بدون نمود اعمال فلزی نمونه به را زیادی نسبتا مکانیکی کار این همچنین ش ود. ترکخوردگی نظیر عیوبی و شکس ت دچار فلز اعمال امکان بلکه میشود فلز استحکام افزایش موجب تنها نه روش )بیسادی می یابد افزایش نیز پالس تیک س وپر کشش فرآیندهای شکل تغییر روشهای 1388(. قهرمانی و زینالی پایگانه راس تگو دسته سه به فرآیند این محصول هندسه به توجه با پالستیک شدید مواد شکل تغییر به می توان جمله از که می شود تقس یمبندی اصلی شکل تغییر روش های جمله از کرد. اش اره لولهها و ورقها حجیم (ARB) 1 (Saito, تجمع ی نورد به می توان ورق ها ش دید پالس تیک شیاری فشردهس ازی Tsuji, Utsunomiya, Sakai and Hong, 1998) و موجدار و (Zhu, Lowe, Jiang and Huang, 2001) (CGP) 2 مح دود (Huang, Zhu, Jiang and Lowe, 2001) (RCS) 3 متوال ی کردن صاف کرد. اشاره معرفی همکاران و س ایتو توسط 1998 س ال در ARB روش ورق به زیادی پالستیکی کرنش اعمال روش این اصلی هدف ش د. نمونه که میشود انجام بدینصورت فرآیند است. س رد نورد حین روی سطوح آمادهسازی از پس و بریدهشده مساوی قسمت دو به روند تکرار با میش ود انجام نورد پاس یک و گرفته قرار دیگر هم ریزدانه سازی سبب که میشود انباشته نمونه در زیادی کرنش فوق میشود. مکانیکی خواص افزایش و مؤثر ورقها شدید پالستیک ش کل تغییر از نوینی روش CGP روش این در شد. معرفی 2001 س ال در دیگران و ژو توس ط که اس ت محدود شیاردار قالب توسط ش کل ورق نمونه کردن خم از فرآیند اعمال بهمنظور محدود مس طح قالب در آن کردن صاف س پس و پرس هنگام در میش ود. استفاده کرنش انباشته س ازی و کرنش و ش یاردار قالب دو هر در پایینی و باالیی فک بین فاصله نمونهها ناحیههای بنابراین میگردد. انتخاب ورق ضخامت با برابر مس طح و خالص برش ی کرنش تحت ش کل تغییر حین نمونه از خمش ده نواحی آنکه برای سپس میگیرند. قرار کرنش بدون مس طح نواحی حول درجه 180 نمونه گیرن د قرار ش کل تغییر تحت کرنش بدون و خم سیکل تحت دوباره و میش ود چرخانده ورق بر عمود محور ) 1 -الف( شکل در فرآیند این شماتیک میگیرند. قرار سازی مس طح است. شده آورده )2001( هم کاران و هوانگ توس ط بار نخس تین RCS روش ورق روش این در ش د. معرفی ریزدانه فوق ورق های تولید ب رای تغییر حین و گرفته قرار سازی مسطح و خمکاری س یکل های تحت ترتیب بدین است. نشده رؤیت توجهی قابل ابعادی تغییرات ش کل این شماتیک می یابد. افزایش یافته ش کل تغییر ورقهای اس تحکام است. شده داده نشان ) 1 -ب( شکل در فرآیند فرآیند انج ام س یکل نظ ر نقط ه از RCS و CGP روشه ای طرف در هستند ش باهتهایی دارای سازی( مس طح و )خمکاری تغییر نحوه بررسی لذا متفاوتاند اعمالی کرنش مقدار نظر از مقابل اهمیت از روش دو این توسط شده فرآوری نمونه به اعمالی ش کل است. برخوردار تغییر فرآیندهای توسط ش ده فرآوری نمونه آل ایده حالت در پر را قالب خروجی کانال کامل بهصورت ش دید پالس تیک ش کل خود ابعاد ثبات شده فرآوری نمونه تا میشود سبب امر این می کند. پاس های تعداد برای فرآیند تک رار امکان درنهایت و کرده حفظ را نمود. انباشته نمونه در بیشتری کرنش بتوان و ش ود فراهم باالتر نش اندهنده عملی آزمایشهای و شبیهس ازی از حاصل نتایج اما لذا 1389( قلندری و )راس تی طلب اس ت خالی فضاهای تش کیل اهمیت دارای نیز فوق روش دو در فضاها این تشکیل امکان بررسی است. نمونه ش کل تغییر رفت ار بررس ی به حاض ر پژوه ش در RCS و CGP روشهای توسط یافته ش کل تغییر 1070 آلومینیومی توزیع قالب فضای پرشدن میزان منظور بدین است. ش ده پرداخته پس فرآیند انجام جهت الزم نیروی و نمونه به اعمالی مؤثر کرن ش از استفاده با فوق روش دو از پاس یک ازای به شکل تغییر اعمال از همگنی بررسی برای گرفت. قرار ارزیابی مورد محدود المان آنالیز مؤثر کرنش توزیع ناهمگنی اندیس از نمونه به اعمالی ش کل تغییر DEFORM-3D TM نرمافزار از استفاده با شبیهسازی شد. گرفته بهره نتایج از شبیهس ازی از حاصل نتایج ارزیابی برای و گرفت انج ام شد. استفاده دیگر علمی مقاالت در شده گزارش 1- Accumulative Roll Bonding 2- Constrained Groove Pressing 3- Repetitive Corrugation and Strengthening 26
.RCS ب( CGP الف( فرآیندهای: شماتیک 1. شکل شبیه سازی. انجام جهت شده طراحی قالب های مشخصات 1. جدول )t( ضخامت )θ( دندانه شیب زاویه فرآیند قالب 1 mm 45 CGP 1 mm 45 RCS تحقیق: روش و مواد DEFORM-3D TM محدود المان نرمافزار از شبیهسازی انجام برای و طراحی 1 جدول مطابق RCS و CGP روش قالب اس تفادهش د. ابعاد با مستطیلی مکعب نمونه ش د. گرفته نظر در صلب بهصورت انتخاب 1070 آلومینیوم جنس از پالس تیک رفتار با 10 5 1 mm 3 نمونه مش بندی برای 4 چهاروجهی نوع از مش عدد 30 000 تعداد و مطابق نرم افزار راهنمای از استفاده با ماده رفتار ش د. گرفته بکار مؤثر پالس تیک کرنش از تابع ی بهصورت س یالن تنش رابط ه گردید تعریف )2( ش کل طبق دم ا و مؤثر پالس تیک کرنش ن رخ همچنی ن.)Scientific forming technologies corporation, 2007( برابر برشی اصطکاک ضریب 20 C دمای در فرآیندها شبیه سازی شد. انجام 0/1 mm.s 1- سنبه حرکت سرعت و 0/1 بحث و نتایج قالب: فضای پرشدن میزان CGP فرآیندهای توسط یافته شکل تغییر نمونه آل ایده حالت در امر این می کند. پر را قال ب درونی فضای کامل بهص ورت RCS و سیالن بیشتری بهطور فرآیند انجام حین نمونه تا میش ود س بب با بنابراین گیرد. قرار بیشتری پالستیک برشی کرنش تحت و نموده از می شود. فراهم کرنش بیشتر سازی انباش ته امکان فرآیند تکرار نمونه که است داده نشان شبیهسازی از حاصل نتایج دیگر س وی فضاهای تشکیل سبب و نکرده پر را قالب درون فضای کامل بهطور در خالی فضاهای این تشکیل مکان های )3( شکل در می شود. خالی است. شده داده نشان فوق فرآیند دو امکان تقعر دارای نقاط در که می شود مشاهده شکل این مطابق می توان را موضوع این علت است. بیشتر خالی فضاهای این تشکیل نمونه که به صورتی دانس ت مربوط اصطکاکی ش رایط وجود به و نموده س یالن اصطکاک از کمتری س طوح در تا می دهد ترجیح 1393 /بهار 53 متالورژی مهندسی 4- Tetrahedral 27
کرنش از تابعی بهصورت 1070 آلومینیوم نمونه سیالن تنش تغییرات 2. شکل ثابت. دمای در متفاوت پالستیک مؤثر کرنش نرخ های در مؤثر پالستیک این در لذا کند مصرف ش کل تغییر حین کمتری اصطکاکی ان رژی می آید. وجود به خالی فضاه ای ش کل تغییر انجام از پس مکانها شبیه سازی اتمام از پس خالی فضاهای مقدار کمی بررس ی جهت فضای پرشدن میزان )1( رابطه و ImageJ نرم افزار از اس تفاده با گردید: محاسبه قالب )1(.CGP ب( RCS الف( فرآیند: دو در خالی فضاهای تشکیل محل 3. شکل 1393 /بهار 53 متالورژی مهندسی نمونه مساحت S w )%( قالب پرشدن نسبت F R رابطه این در که نسبت )4( شکل در اس ت. )mm 2 ( قالب کانال مس احت S c و )mm 2 ( )3( شکلهای مطابق اس ت. شده داده نشان قالب فضای پرش دن فضای RCS به نسبت CGP فرآیند در که می ش ود مش اهده )4( و فرآیند تکرار با لذا اس ت پرش ده نمونه توس ط قالب از بیش تری و مکانیکی خواص بهبود بهمنظور بیش تری کرنشهای به میتوان یافت. دست مؤثرتری سازی ریزدانه همچنین و متالورژیکی مؤثر: کرنش توزیع کرنش توزیع از نمونه به اعمالی ش کل تغییر ارزیابی بهمنظور به اعمالی مؤثر کرنش میزان )5( ش کل است. شده اس تفاده مؤثر و RCS فرآیندهای از اول س یکل ازای به یافته ش کل تغییر نمون ه که میشود مشاهده شکل این مطابق اس ت. شده داده نش ان CGP نمونه تیز دندانههای وجود سبب به CGP به نسبت RCS فرآیند در گرفته قرار بیشتری برش ی کرنش تحت و داشته بیشتری س یالن حین ماده س یالن چگونگی به می توان را موضوع این علت اس ت..CGP و RCS فرآیندهای در قالب فضای پرشدن نسبت 4. شکل دندانهها تیز نواحی به اعمالی کرنش تراکم و برش ی ش کل تغییر در ترک تشکیل احتمال که است ذکر شایان همچنین دانست. مرتبط بیشتر CGP به نس بت RCS فرآیند در نمونه با دندانهها تماس محل نحوه بر دندانهها بین زاویه که گرفت نتیجه میتوان بنابراین اس ت. دارد. بسزایی نقش نمونه به اعمالی مؤثر کرنش مقدار و توزیع از هریک از دندانه یک ازای به مؤثر کرنش توزیع )6( ش کل در تغییر نمونه شکل این مطابق است. شده داده نش ان فوق روش های تیز دندانههای وجود سبب به RCS روش از استفاده با یافته ش کل است. عالوه گرفته قرار بیشتری کرنش های تحت درجه 45 زاویه و تحت نمونه از بخش ی تنها CGP روش در آنکه به توجه با ای ن بر 28
شکل 5. نحوه توزیع کرنش مؤثر اعمالی در نمونه پس از انجام سیکل اول از فرآیندهای: الف( RCS ب(.CGP شکل 6. نحوه توزیع کرنش مؤثر اعمالی در نمونه به ازای انجام تغییر شکل در یک دندانه از فرآیندهای: الف( RCS ب(.CGP تغییر شکل برشی قرار میگیرد کرنش کمتری نسبت به روش RCS متحمل می شود. بهمنظور بررسی توزیع و نحوه پراکندگی تغییر شکل اعمالی به نمونه های فرآوری شده پس از اتمام فرآیند توسط روش های CGP و RCS از توزی ع کرنش مؤثر مطابق ش کل )7( در امتداد خط AB به ازای صد نقطه در جهتی عمود بر جهت اعمال نیرو اس تفاده شد. ش کل ) 8 -الف و ب( توزیع کرنش مؤث ر اعمالی به نمونه در امتداد خط AB پ س از انجام هریک از فرآیندهای فوق را نش ان میدهد. مطابق این ش کل مشاهده میش ود که نمونه فرآوری شده توسط فرآیند CGP نس بت به روش RCS کرنش مؤثر پالس تیک بیشتری را متحمل ش ده اس ت. علت این موضوع را می توان به اعمال تغییر ش کل بهصورت برش ی خالص دانس ت به صورتی که در فرآیند CGP نمونه در دو س یکل متفاوت تحت تغییر شکل برشی و مسطح س ازی جداگانه قرار می گیرد لذا تنش بیش تری را متحمل شده و کرنش بیش تری را تجربه می کند. برای وضوح بیشتر این موضوع از تصویر رنگی 5 مطابق ش کل )9- الف و ب( اس تفاده شده است. مطابق ش کل ) 9 -ب( پس از اتمام فرآیند CGP مناطق بیش تری از نمونه تحت کرنش بیشتری نس بت به روش RCS قرار گرفته است )شکل ) 9 -الف((. جهت بررس ی همگنی تغییر شکل اعمالی به نمونه های فرآوری شده مطابق رابطه )2( از اندیس ناهمگنی توزیع کرنش مؤثر استفاده گردید 2004) Clausen, :(Li, Bourke, Beyerlein, Alexander and مهندسی متالورژی 53 /بهار 1393 5- Contour 29
شکل 7. ارزیابی توزیع کرنش مؤثر اعمالی در نمونه آزمایش در امتداد خط AB به ازای صد نقطه. شکل 8. توزیع و پراکندگی توزیع کرنش مؤثر اعمالی به نمونه در امتداد خط AB پس از انجام فرآیندهای.RCS CGP شکل 9. تصویر رنگی توزیع کرنش مؤثر اعمالی به نمونه پس از تمام فرآیندهای: الف( RCS ب(.CGP مهندسی متالورژی 53 /بهار 1393 )2( C i اندیس ناهمگنی توزیع کرنش مؤثر ک ه در این رابطه و به ترتیب کرنش های مؤثر بیشینه کمینه و میانگین در توزیع است. در ش کل )10( اندیس ناهمگنی توزیع کرنش مؤثر در امتداد خطوط AB نش ان داده شده است. مطابق این شکل مشاهده می ش ود که اندی س ناهمگنی توزیع کرنش مؤث ر اعمالی به نمونه توس ط روش RCS نسبت به CGP بیشتر است لذا تغییر شکل ایجاد ش ده در نمونه پ س از انجام این فرآیند ناهمگن ت ر بوده و توزیع خواص مکانیکی در نمونه غیریکنواخت تر اس ت. همچنین شکل )9- ال ف و ب( تأکیدی دیگر بر این موضوع اس ت که تش ریح گردیده است. تغییرات نیرو بر حسب زمان: در ش کل )11( تغییرات نیرو برحس ب زمان حین تغییر شکل نمونه نشان داده شده است. مطابق این شکل مقدار نیرو اعمالی حین تغییر ش کل در فرآیند RCS بهطور کلی نسبت به روش CGP بیشتر اس ت. علت این موض وع را م یتوان به وجود س طوح اصطکاکی 30
شکل 10. اندیس ناهمگنی توزیع کرنش مؤثر اعمالی به نمونه پس از انجام یک پاس فرآیند.RCS CGP شکل 11. تغییرات نیرو-زمان و شماتیک سیکلهای تغییر شکل و مسطح سازی در فرآیندهای.RCS CGP بیشتر قالب حین انجام فرآیند و تغییر شکل نمونه دانست. بهطوری که در فرآیند RCS س طوح اصطکاکی بیش تر دندانهها حین تغییر شکل نسبت به CGP بیشتر اس ت. بدینصورت که در فرآیند CGP تنها بخشی از نمونه حین تغییر شکل با سطوح قالب در تماس است. لذا نیروی بیش تری صرف غلبه به اصطکاک ش ده تا نمونه سیالن کرده و تغییر ش کل دهد. همچنین وجود پیکه ا در نمودار نیرو- زمان نش انگر تعداد سیکلهای تغییر ش کل و مسطح سازی نمونه اس ت. به عبارت دیگر مشاهده می ش ود که نمونه در فرآیند CGP تحت دو س یکل تغییر شکل برشی خالص و دو سیکل مسطح سازی قرار میگیرد از س وی دیگر در فرآین د RCS نمونه تنها تحت یک سیکل تغییر شکل و مسطح س ازی قرار گرفته است. برای وضوح بیشتر این موضوع انجام هریک از سیکلها بهطور شماتیک در این شکل نشان داده شده است. اعتبار سنجی نتایج شبیه سازی: بهمنظور اعتبارسنجی نتایج حاصل از شبیه سازی فرآیند CGP از نتایج شبیه س ازی قازانی و واجد )2014( استفاده شد. در شکل )12( مقایسه بین اندیس ناهمگنی توزیع کرنش مؤثر اعمالی به نمونه پس از فرآوری توس ط روش CGP نش ان داده است که با اختالف قابل قبولی بیانگر دقت انجام شبیهس ازی بوده اس ت. با توجه به نزدیکی ش رایط انجام شبیهس ازی فرآیند CGP به نتایج قازانی و واجد )2014( همین شرایط اصطکاکی و سرعت حرکت قالب باالیی برای انجام شبیهسازی فرآیند RCS در نظر گرفته شد. نتیجه گیری: در پژوهش حاضر به بررس ی و مقایسه روش های تغییر شکل پالس تیک ش دید RCS و CGP بر رفتار تغییر ش کل نمونه خالص آلومینیومی با اس تفاده از آنالیز المان محدود پرداخته و مش اهده شده است که: 1- مقدار پرش دن فضای قالب در روش CGP نس بت به RCS بیش تر اس ت. بنابراین امکان تکرار فرآیند جهت رسیدن به مقادیر باالی کرنش پالستیک اعمالی به نمونه فراهم میشود. مهندسی متالورژی 53 /بهار 1393 31
مراجع: و منابع شرکت )2(. نیم س اخته ش کل تغییر کارگاه و تکنولوژی )1391(. مهدی فردی 1- تهران. دوم(. )چاپ ایران. درسی کتابهای نشر و چاپ 2- Hosford, W. F. & Caddell, R. M. (2011). Metal Forming: Mechanics and Metallurgy, 4th Edition. USA: Cambridge University Press. 3-Valiev, R. Z., Islamgaliev, R. K., Alexandrov, I. V. (2000). Bulk nanostructured materials from severe plastic deformation, Progress in Materials Science, vol. 45, pp. 103 189. قهرمانی و ابراهیم زینالی غالمحسین پایگانه عباس راستگو حسین بیس ادی 4- ECAP فرآیندهای توسط ش ده اعمال پالستیکی کرنش "مقایس ه )1388(. احمد. ایران تولید و س اخت مهندس ی کنفرانس دهمین محدود. المان روش ب ه HPT و اسفند. 12-10 بابل نوشیروانی صنعتی دانشگاه 5-Saito, Y., Tsuji, N., Utsunomiya, H., Sakai, T. & Hong, R. G. (1998). Ultra-fine grained bulk aluminum produced by accumulative roll-bonding (ARB) process, Scripta Materialia, vol. 39, pp. 1221 1227. 6-Zhu, Y. T., Lowe, T. C., Jiang, H. & Huang, J. (2001). U.S. Patent No. 6197129 B1. 7-Huang, J. Y., Zhu, Y. T., Jiang, H. & Lowe, T. C. (2001). Microstructure and dislocation configurations in nanostructured Cu processed by repetitive corrugation and straightening. Acta Material, vol. 49, pp.1497-1505. پالس تیک ش کل تغییر "ایجاد )1389(. الله. قلندری و عبدالرضا راس تی طلب 8- خواص ارزیابی و متوالی کردن صاف و کردن دار موج فرآیندهای توسط شدید بسیار مکانیک مهندس ی زمینه در روز فناوری ه ای با آش نایی ملی کنفرانس مکانیک ی". اسفند. 5-4 شیراز واحد آزاد دانشگاه 9-Scientific Forming Technologies Corporation. (2007). DEFORM-3D Version 6.1 user s manual. 10-Li, S., Brouke, M. A. M., Beyerlein, I. J., Alexander, D. J. & Clausen, B. (2004). Finite element analysis of the plastic deformation zone and working load in equal channel angular extrusion. Materials Science Engineering: A, vol.382, pp. 217-236. 11-Ghazani, M.S. & Vajd, A. (2014). Finite element analysis of the groove pressing of aluminum alloy. Modeling and Numerical Simulation of Material Science, vol. 4, pp. 32-36. نمونه به اعمالی مؤثر کرنش توزیع ناهمگنی اندیس بین مقایسه 12. شکل.CGP روش در علمی گزارش های نتایج با شبیه سازی از حاصل به نسبت CGP روش توسط یافته شکل تغییر نمونه همچنین 2- است شده متحمل بیشتری کرنش RCS روش هب یکنواختتری بهص ورت کرن ش توزیع ای ن بهع الوه 3- کمتری ناهمگنی اندیس مقدار که بهطوری است ش ده اعمالی نمونه بهبود نمونه در یکنواختتری بهص ورت مکانیکی خواص لذا دارد سایر با شبیه سازی از حاصل نتایج که اس ت ذکر به الزم می یابد. دقت بیانگر که بهدستآمده قبولی قابل اختالف با علمی گزارش های است. شبیه سازی انجام 1393 /بهار 53 متالورژی مهندسی 32