Foundations Bridges Soil Structure Interaction Footings Piles Minipiles Caissons Earthquakes Design Issues Beneficial Role Detrimental Effects Seismic Soil Amplification Foundations Bridges Soil Structure Interaction Footings Piles Minipiles Caissons Earthquakes Design Issues Beneficial Role Detrimental Effects Seismic Soil Amplification Foundations Bridges από τη Soil Θεωρία Structure στην Interaction Πράξη Footings Piles Minipiles Caissons Earthquakes Design Issues Beneficial Role Detrimental Effects Seismic Soil Amplification Foundations Bridges Soil Structure Interaction Footings Piles Minipiles Caissons Earthquakes Design Γιώργος Issues Beneficial Μυλωνάκης, Role Detrimental Effects Seismic Soil Πανεπιστήμιο Amplification Πατρών Piles Αλληλεπίδραση Εδάφους-Κατασκευής:
ΕΙΣΑΓΩΓΗ ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ ΔΥΝΑΜΙΚΗ ΣΤΙΦΡΟΗΤΑ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑΚΩΝ ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΩΝ Ο ρόλος της εδαφικής ανομοιογένειας ΔΥΝΑΜΙΚΗ ΣΤΙΦΡΟΤΗΤΑ ΠΑΣΣΑΛΩΝ Αλληλεπίδραση πασσάλου-εδάφους-πασσάλου (φαινόμενο ομάδας) ΙΣΤΟΡΙΚΑ ΠΕΡΙΣΤΑΤΙΚΑ Κτίριο Ervic Γέφυρα Ohba Θεμελίωση Πυρηνικού Σταθμού ΑΛΛΗΛΕΠΙΔΡΑΣΗ ΕΔΑΦΟΥΣ-ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ: ΕΥΝΟΙΚΗ ή ΔΥΣΜΕΝΗΣ; ΑΥΤΟΚΙΝΗΤΟΔΡΟΜΟΣ HANSHIN ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ
ΔΥΝΑΜΙΚΗ ΑΛΛΗΛΕΠΙΔΡΑΣΗ ΕΔΑΦΟΥΣ- ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ σύστημα εδάφους-πασσάλου-κατασκευής a b a str κίνηση ελεύθερου πεδίου a ff R, L κύματα εδαφική στρώση a b < a ff a r a r προσπίπτοντα S και P κύματα
ΚΙΝΗΜΑΤΙΚΗ & ΑΔΡΑΝΕΙΑΚΗ ΑΛΛΗΛΕΠΙΔΡΑΣΗ
ΙΣΟΔΥΝΑΜΑ ΕΛΑΤΗΡΙΑ- ΑΠΟΣΒΕΣΤΗΡΕΣ ανένδοτη, αβαρής θεμελίωση P z e i ω t u z = P z K z + i ω C z
I. Επιφανειακές Θεμελιώσεις Ομοιογενής Ημίχωρος Ομοιογενής Ημίχωρος G, ν, ρ Static Stiffness K Δυναμική Στιφρότητα Dynamic Stiffness Coefficient K(ω) = K x k(ω) k(ω) ; ( a ) Συντελεστές ακτινοβολίας C(ω), c(ω) κατακόρυφη z οριζόντια y οριζόντια x Τυχαίο σχήμα G L K z = - ν (.73 +.54 χ.75 ) Ορθογωνικό Θεμέλιο (L x B x d) K z = 4.54 G B - ν, χ = A b /4L G L Τυχαίο σχήμα K y = - ν ( +.5 χ.85 ) Ορθογωνικό Θεμέλιο K y = 9 G B - ν k z = k z (L / B, ν, a ) k y = k y (L / B, a ) Σχήμα a Σχήμα b C z = ( ρ V s A w ) c z c z = c z (L / B, ν, a ) C y = ( ρ V s A b ) c y. Τυχαίο σχήμα K x = K y.75 - ν GL(-B/L) k x C x ρ V s A b Ορθογωνικό K x = K y Σχήμα c c y = c y (L / B, a ) Σχήμα d λικνιστική rx λικνιστική ry στρεπτική t Τυχαίο Ορθογωνικό K rx = 3.6 G B3 - ν L ( ) G.75.5 B K rx = I bx (.4+.5 ) - ν B L Τυχαίο L.5 K ry = G.75 I bx [ 3 ( ) ] - ν B k rx. a ν <.45 k ry.3 a L ν.5 ( ) Ορθογωνικό K ry = K rx k ry.5 a Τυχαίο.75 K t = G J [4 + ( - B ) t L ] k t.4 a Ορθογωνικό K t = 8.3 G B 3 B.3 C rx = (ρ V La I bx ) c rx c rx = c rx (L / B, a ) Σχήμα e C ry = (ρ V La I by ) c ry Σχήμα f c ry = c ry (L / B, a ) C t = (ρ V s J t ) c t c t = c t (L / B, a ) Σχήμα g
Συνοδευτικά Σχήματα Πίνακα I y k z 6 4 L / B =. VERTICAL B L z x c rx..5 L / B = 4 6 ROCKING (rx) k z k y ν.4 6 Fine saturated soils, ν.5 L / B = 6 a VERTICAL b a = a SWAYING (y) 4 ω B V s c z c y c L / B = 4 c z (ν =.5) c z (ν.4) ν.4 6 4 L / B =.. ν=.5 B ν=.3 VERTICAL a SWAYING (y) d a = ω B V s L y x.. c ry.5.. c t t.5 L / B = 6 4 6 4 3 L / B = g. a = f e ROCKING (ry) ω B V s TORSION
k z k z ν.4 6 6 VERTICAL 4 L / B =. a VERTICAL Συντελεστές Δυναμικής Στιφρότητας k y Πίνακας 6 L / B = SWAYING (y) 4 Fine saturated soils, ν.5 a b ω B ω B a a = = V V s s
c z c y c L / B = 4 c z (ν =.5) c z (ν.4) ν.4 6 4 L / B = ν=.5.. ν=.3 VERTICAL a B SWAYING (y) L d a = ω B V s y x. c rx.5.. c ry.5 L/B = 4 6 L / B = 6 4 f ROCKING (ry). a = ROCKING (rx) ω B V s Συντελεστές Απόσβεσης Ακτινοβολίας e Πίνακας. c t t.5 L / B = 6 4 3 TORSION g. a = ω B V s
II. Εγκιβωτισμένες Θεμελιώσεις Ομοιογενής Ημίχωρος τρόπος ταλάντωσης Static Stiffness Δυναμική Στιφρότητα K emb Dynamic Stiffness Coefficient k emb (ω) ; ( a ) K emb (ω) = K emb x k emb (ω) Συντελεστής Ακτινοβολίας C emb (ω) D K z, emb = K z, surf [ + ( +.3 χ)] B A x [+.( w A b ) /3 ] κατακόρυφη z χ = A b / 4 L οριζόντια x, y K z, surf Πίνακας D K y, emb = K y, surf [ +.5 B ] x A w.4 h x [ +.5 ] K y, surf Πίνακας Ι ( ) B L Πλήρως Εγκιβωτισμένη D 3/4 k z, emb = k z, surf [.9 ( B ) a ] Μερικώς Εγκιβωτισμένη D 3/4 k z, tre = k z, surf [.9 ( B ) a ] ν.4 Πλήρως Εγκιβωτισμένη, L/B - D 3/4 k z, emb = k z, surf [.9 ( B ) a ] ν =.5 Πλήρως Εγκιβωτισμένη, L/B > 3 D / 3.5 k z, emb = k z, surf [.35 ( B ) a ] Δες συνοδευτικά γραφήματα (L/D, D/B, d/b) Τυχαίο Σχήμα C z, emb = C z, surf + ρ V s A w C z, surf Table I Ορθογωνική (L x B x d) C z, emb = 4 ρ V La B L c z + 4 ρ V s (B + L) d Τυχαίο Σχήμα C y, emb = C y, surf + + ρ V s A ws + ρ V La A wce A ws = επιφάνεια υπό διάτμηση A we = επιφάνεια υπό συμπίεση Ορθογωνική C y, emb = 4 ρ V La B L c z + 4 ρ V s C y, emb s B d + 4 ρ V La L d
Συνοδευτικά Σχήματα Πίνακα IΙ L / B = L / B = k y D / B = (επιφανειακό) P B (L) D k x D / B = L / B = 6 L / B = L / B = 6 k y k y = k x D / B = k x D / B = a a a
III. Επιφανειακές Θεμελιώσεις Σχήμα ομοιογενής Circular στρώση Foundation σε άκαμπτη βάση Circular Foundation Radius B = R Κατακόρυφη Vertical, z Ταλάντωση Static stiffness K Lateral, y / x Rocking, rx / ry Στρεπτική, t Radius B = R 4 G R R K z = ( +.3 ) - ν H 8 G R R K y = ( +.5 ) - ν H 8 G R k rx = 3 R ( +.7 ) 3 ( - ν) H 6 G R k t = 3 R ( +. ) 3 H Ορθογωνικό B L (L > B) G L K z = [.73 +.54 - ν B L H ( ) ¾ B / H x ( + ).5 + B / L ] x Ομοιογενές Στρώμα G, ν, ρ k z L k y L k rx L Λωριδωτό L.73 G B ( + 3.5 ) - ν H G B ( + ) - ν) H π G B = B ( +. ) ( - ν) H Συντελεστής δυναμικής δυσκαμψίας k(ω) z y or x rx, ry, t k z = k z (H/R, a ) Graph III- k y = k y (H / R, a ) Σχήμα III- k α (H / R ) k α ( ) ; α = rx, ry, t k z = k z (H / R, L / B, a ) Σχήμα III- k y = k y (H / B, a ) Σχήμα III- k rx k rx ( ) Συντελεστής απόσβεσης ακτινοβολίας z y, x C z (H / B), f < f c ; C z (H / B).8 C z ( ), f.5 f c C y (H / B), f < 3/4 f s ; C y (H / B) C y ( ), f > 4/3 f s f c = V La 4 H, V La = 3.4 V s π ( ν) C(ω) rx, ry t C rx (H / B), f < f c C t (H / B) C t ( ) ; C rx (H / B) C rx ( ), f > f c f s = V s 4 H
Κυκλικό Θεμέλιο Ακτίνα B = R H Homogeneous Ομοιογενής Stratum Στρώση G, ν, ρ 4 G R - ν Καταφόρυφη στατική στιφρότητα K = ( +.3 ) z R H Συντελεστής δυναμικής ατιφρότητας k z = k z (H/R, a ) Graph III- Συντελεστής απόσβεσης ακτινοβολίας C z (H / B), f < f c C z (H / B).8 C z ( ), f.5 f c f c = V La 4 H, V La = 3.4 V s π ( ν)
Συνοδευτικά Σχήματα Πίνακα III k z.5..5..5. k y = k z.5 ν.3 III- ΚΥΚΛΟΣ 4 4 a = H / R = H / R = ν.4...5..5. ω R V s k z k z k z..5...5...5 III- ΟΡΘΟΓΩΝΙΟ ν.3 ν.3 L / B = a = 4 4 ω B V s H / B = 4 H / B = ν.3...5..5 k z k y.5..5..5..5 ν.3 III-3 ΛΩΡΙΔΑ 4 4 H / B = ν.4 H / B =...5..5. a = 8 ω B V s
ΚΥΚΛΙΚΟ ΘΕΜΕΛΙΟ (Mylonakis et al 6) z b G G G (+α b z ) α=.3 z A B z b G (+ ) / ΣΥΝΤΕΛΕΣΤΗΣ ΑΠΟΣΒΕΣΗΣ ( β zz ).5..5 ανομοιογενές ομοιογενές έδαφος. a = B A ω b V s
ΤΕΤΡΑΓΩΝΙΚΟ ΘΕΜΕΛΙΟ Im(K) β = Im(K) Re(K) z b b (Vrettos 999) G(z) = G +(G -G )(-e ) -λz ΤΑΛΑΝΤΩΣΗ ΚΑΤΑΚΟΡΥΦΗ ( β zz ) ΛΙΚΝΙΣΤΙΚΗ ( β rx ).6.3 ομοιογενές ανομοιογενές λ b =. G /G =. ομοιογενές ανομοιογενές. a = ω b V s
ΚΥΚΛΙΚΟ ΘΕΜΕΛΙΟ (Guzina & Pak 998) b.5 ομοιογενές β β = = Im(K) Re(K) Re(K) V(z) = V (+λ z) s s ν =.5 Κ zz ( β zz ).5 ανομοιογενές λ b =. z...5. a = ω b V s.5
ΚΡΙΤΗΡΙΟ ΑΚΤΙΝΟΒΟΛΙΑΣ (Wolf & Song 996) ΤΥΠΟΣ ΑΝΟΜΟΙΟΓΕΝΕΙΑΣ G(r) = ρ(r) = ρ G ( ( r r r r ) ) m g ΣΥΝΘΗΚΗ ΑΚΤΙΝΟΒΟΛΙΑΣ Απόσβεση ακτινοβολίας υπάρχει πάντοτε αν: g < m+ Απόσβεση ακτινοβολίας δεν υπάρχει ποτέ αν: g > m+ Συχνότητα αποκοπής υπάρχει αν: g = m+
ΙΣΤΟΡΙΚΑ ΠΕΡΙΣΤΑΤΙΚΑ Κτήριο Ervic Γέφυρα Ohba Θεμελίωση πυρηνικού σταθμού
RF 8.4 m 4.8 m ΚΤΗΡΙΟ ERVIC (Nikolaou et al ) 8.4 m 46.6 m 7F 4.8 m Pile A Pile B N GL Επιταχυνσιόμετρο (κτήριο) BF strain transducer Επαχυνσιόμετρο (έδαφος) Μετρητής παραμόρφωσης έδαφος Y Y Z X GL 39 m Pile A Pile B d a c b X
Εδαφικόπροφίλ & θέσεις οργάνων Fill Alluvial Sand SPT blowcounts 4 W.T. shear wave velocity V s (m/s) 4 ρ s =.6 Mg/m 3 low strain A A A3 depth : m Alluvial Clay strain compatible ρ s =.5 Mg/m 3 A4 3 interface A5 4 Sand with Clay Tuffaceous Clay Clay with Sand Gravel Mudstone Fine Sand Mudstone interface ρ s =.6 Mg/m 3 ρ s =.6 Mg/m 3 A6
Φάσματα Απόκρισης στο Ελεύθερο Πεδίο spectral acceleration SA : g.5..5..5..5..5..5 X direction elastic β = 5% 5 SHAKE, PI = 3 - m computed - m recorded -4 m recorded Y direction elastic β = 5% 5 - m computed SHAKE, PI = 3 - m recorded -4 m recorded...5. period T : s..5. period T : s
Καμπτικές Παραμορφώσεις Πασσάλων peak pile bending strain ( 5 ) 4 X direction 4 Y direction computed measured corner pile measured center pile depth : m 3 strain compatible, PI = 3 elastic β = 5% elastic β = 5% active pile length strain compatible, PI = 3 A A A3 A4 A5 4 A6
ΓΕΦΥΡΑ OHBA (Mylonakis & Syngros 5] H(+) BR ΕΔΑΦΙΚΟ ΠΡΟΦΙΛ Άργιλος 3 V(+) P6 BS GS 5 Humus SB SA ΒΑΘΟΣ : m 5 Οργανική ιλύς L = m SB SB3 SA SA3 SB4 SA4 GB 5 Άργιλος
Κάτοψη Πασσαλομάδας.5.5.5 X H (+) H (+).5 Y Κατακόρυφος πάσσαλος Κεκλιμένος πάσσαλος m B C D A m
ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΧΡΟΝΟΙΣΤΟΡΙΩΝ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΗΣ.6 ΓΕΦΥΡΑ καταγραφή ΚΕΦΑΛΟΔΕΣΜΟΣ καταγραφή Επιτάχυνση : m/s. -.6.6. πρόβλεψη χρόνος : s πρόβλεψη -.6 3 3
ΑΛΛΗΛΕΠΙΔΡΑΣΗ Ε-Κ: ΕΥΝΟΙΚΗ ή ΔΥΣΜΕΝΗΣ ;
ΖΗΤΗΜΑΤΑ: απόσβεση ακτινοβολίας μορφή φασμάτων σχεδιασμού σχέσεις R-μ πλαστιμότητα κατασκευών σε ενδόσιμη θεμελίωση
SSI ΣΤΟΥΣ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥΣ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥΣ C s SEISMIC RESPONSE COEFFICIENT T β ΔV STRUCTURAL PERIOD
ΦΑΣΜΑΤΑ ΑΠΟ ΠΡΑΓΜΑΤΙΚΕΣ ΚΑΤΑΓΡΑΦΕΣ SPECTRAL AMPLIFICATION 6 4 NEHRP-97 "S5" Mexico City SCT EW (985) Kobe Takatori EW (995) Kobe Fukiai EW (995) STRUCTURAL PERIOD : s Bucharest NS (977)
SPECTRAL AMPLIFICATION ΦΑΣΜΑΤΑ ΣΕ ΜΑΛΑΚΟ ΕΔΑΦΟΣ 4 3 (Mylonakis & Gazetas ) κανονικοποίηση με T /T a κανονικοποίηση με T /T g PERIOD : T ; T /Ta ; T /Tg χωρίς κανονικοποίηση
ΣΧΕΣΕΙΣ R - μ (Newmark & Hall, 973) μ (T, R > ) πολύ μικρές περίοδοι μ (R + ) / μ R μ (T ) = R μικρές περίοδοι μεγάλες περίοδοι πολύ μεγάλες περίοδοι μ μειώνεται καθώς η περιόδος αυξάνει.
DUCTILITY DEMAND μ 5 ΣΧΕΣΕΙΣ R μ : ΠΡΟΣΦΑΤΑ ΕΥΡΗΜΑΤΑ equal energy Newmark & Hall (973): Generic Miranda (993) : Soft Soil R = 6 R = 4 equal displacement R = 3 NORMALIZED PERIOD T / T g
ΒΑΘΡΟ ΣΕ ΕΝΔΟΣΙΜΗ ΘΕΜΕΛΙΩΣΗ σεισμική φόρτιση C.M. ( Priestley & Park, 987 ) ~ U y U ~ Θ f H Δ y Θ f U Δ p Πλαστιμότητα Βάθρου μ c = U Δ y = Δ y Δ + Δ y p H K c Πλαστιμότητα Συστήματος K x Δ f μ s = U~ ~ U y = (Δ f + Θ f H) + Δ y + Δ p (Δ f + Θ f H) + Δ y K R- x K R
ΑΛΛΗΛΕΠΙΔΡΑΣΗ Ε-Κ: ΕΥΝΟΙΚΗ Η ΔΥΣΜΕΝΗΣ ; μ s = c + μ c c + < μ c Ηενδόσιμη θεμελίωση μειώνει την διατιθέμενη πλαστιμότητα: (Priestley & Park, 987) δυσμενής επίδραση Η ενδόσιμη θεμελίωση αυξάνει την απαιτούμενη πλαστιμότητα: ευμενής επίδραση (Ciampoli & Pinto, 995)
COLUMN DUCTILITY DEMAND μ c ΕΠΙΡΡΟΗ ΣΕ ΑΠΑΙΤΗΣΗ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ (Bucharest (977) 6 4 c = BUCHAREST.5 NO SSI (c = ) FIXED-BASE STRUCTURAL PERIOD T : s
ΕΠΙΡΡΟΗ ΣΤΗΝ ΑΠΑΙΤΗΣΗ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ (Mexico City SCT (985) COLUMN DUCTILITY DEMAND μ c MEXICO SCT NO SSI c = 6.5 FIXED-BASE STRUCTURAL PERIOD T : s
ΑΥΤΟΚΙΝΗΤΟΔΡΟΜΟΣ HANSHIN
ΠΕΡΙΟΧΗ KOBE Επίκεντρο γραμμή ρήγματος πλειόσειστη περιοχή καταρρεύσαν τμήμα
ΑΙΤΙΑ ΑΣΤΟΧΙΑΣ (Park 996; Kawashima and Unjoh 997; Abe et al ; Sun et al ) Ανεπαρκής εγκάρσιος οπλισμός Ανεπαρκής αγκύρωση οπλισμών Πρόωρος τερματισμός /3 του διαμήκους οπλισμού.5m από τον κεφαλόδεσμο Ψαθυρές αστοχίες συγκολήσεων
ΤΥΠΙΚΟ ΑΣΤΟΧΗΣΑΝ ΒΑΘΡΟ
granite ΓΕΩΛΟΓΙΚΗ ΤΟΜΗ ΓΕΩΛΟΓΙΚΗ ΤΟΜΗ fill alluviu m soft rock
ΕΠΙΔΡΑΣΗ ΕΔΑΦΙΚΟΥ ΠΡΟΦΙΛ 3 > 3 Km from shore Shin-Kobe Trn Takarazuka Kobe Univ. Higashi-Kobe (-35 m) Port Island (-83 m) Km from shore Kobe JMA Motoyama SA : g 3 < Km from shore Takatori Fukiai ashore Kobe-Port (PHRI) Port Island (surface) 3 3 PERIOD : s
ΔΥΝΑΜΙΚΑ ΧΑΡΑΚΤΗΡΙΣΤΙΚΑ ΒΑΘΡΟΥ ανένδοτη θεμελίωση μάζα, Mg ακαμψία 5 MN/m περίοδος.65 sec επιτάχυνση διαρροής.6-.7 g διατιθέμενη πλαστιμότητα.-3 ενδόσιμη θεμελίωση μάζα θεμελίου 5 Mg δυστροπία πασαλλομάδας K hh 5 MN/m K hr 3, MN K rr 6, MN-m SSI περίοδος.9 to sec
ΦΑΣΜΑΤΑ ΑΠΟΚΡΙΣΗΣ ΚΥΡΙΩΝ ΚΑΤΑΓΡΑΦΩΝ 3 JMA FUKIAI TAKATORI SA : g 3 PERIOD T : s
ΕΠΙΡΡΟΗ ΑΛΛΗΛΕΠΙΔΡΑΣΗΣ Ε-Κ στην ΑΠΑΙΤΗΣΗ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ COLUMN DUCTILITY DEMAND μ c 6 4 καταγραφή Fukiai NO SSI ~ T / T =..4 Fukiai E-W FIXED-BASE STRUCTURAL PERIOD T : s
ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ ΣΥΝΘΕΤΗ ΔΥΝΑΜΙΚΗ ΣΤΙΦΡΟΤΗΤΑ ΘΕΜΕΛΙΩΣΗΣ Η ανάλυση της SSI σε κινηματική και σε αδρανειακή, παρότι προσεγγιστική, είναι βολική Η κίνηση της θεμελίωσης είναι συνήθως μικρότερη από την κίνηση του ελευθέρου πεδίου. Παράληψη της περιστροφικής συνιστώσας δεν είναι πάντοτε υπέρ της ασφαλείας Η σύζευξη οριζόντιας και περιστροφικής δυστροπίας είναι σημαντική σε εγκιβωτισμένες θεμελιώσεις. Αγνοώντας την υπεκτιμάται σημαντικά η ακαμψία Οι πλευρικοί τοίχοι ενός εγκιβωτισμένου θεμελίου αυξάνουν την ακαμψία και την απόσβεση. Η απόσβεση ακτινοβολίας δεν είναι σημαντική για συχνότητες μικρότερες της συχνότητας αποκοπής. Αποκοπή υπάρχει όχι μόνον παρουσία βράχου αλλά και σε ανομοιογενές έδαφος Η ύπαρξη ελαστικού βράχου κάτω από το θεμέλιο μειώνει την ακαμψία αλλά αυξάνει την απόσβεση
ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ ΕΛΑΣΤΙΚΗ ΑΛΛΗΛΕΠΙΔΡΑΣΗ Η απόσβεση του συστήματος μπορεί να μεταβληθεί σημαντικά (από <% σε >%) ανάλογα με την σχεική ακαμψία μεταξύ θεμελίωσης και κατασκευής Καθοριστικές παράμετροι: Απόσβεση συστήματος (συχνότητα αποκοπής κλπ) Συντονισμός (μεταξύ κατασκευής και εδάφους) Διπλός συντονισμός (μεταξύ κατασκευής, εδάφους, και διέγερσης) Μία αύξηση στην θεμελιώδη φυσική ιδιοπερίοδο λόγω SSI δεν οδηγεί απαραίτητα σε χαμηλότερη απόκριση Η επικρατούσα άποψη ότι η αλληλεπίδραση είναι πάντοτε ευνοϊκή είναι μία υπεραπλούστευση που μπορεί να οδηγήσει σε ανασφαλή αποτελέσματα Η αλληλεπίδραση σε ανελαστικές βαυρα γεφυρών μπορεί να αυξήσει σημαντικά την απαίτηση πλασιμότητας
ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ ΑΥΤΟΚΙΝΗΤΟΔΡΟΜΟΣ HANSHIN Ένα πιθανό σενάριο για την κατάρρευση Το έδαφος τροποίησε την σεισμική κίνηση, και έτσι απέβει καταστροφικό για την γέφυρα Η ενδοτική θεμελίωση αύξησε σημαντικά την απαίτηση πλασιμότητας στα βάθρα Ανάγκη για έρευνα σε αποτελέσματα ανελαστικού SSI σε σεισμούς κοντινού πεδίου