ΟΙ ΒΕΛΤΙΩΣΕΙΣ ΚΑΙ ΙΟΡΘΩΣΕΙΣ ΤΗΣ ΕΚ ΟΣΗΣ 7.01

ΟΙ ΒΕΛΤΙΩΣΕΙΣ ΚΑΙ ΙΟΡΘΩΣΕΙΣ ΤΗΣ ΕΚ ΟΣΗΣ 7.02 ιόρθωση στον Αντισεισµικό Σχεδιασµό λόγω µεταλλικών στοιχείων. ιόρθωση στον έλεγχο για την κατάταξη του κτιρίου στον Αντισεισµικό Σχεδιασµό στην κατηγορία Ανεστραµµένο Εκκρεµές σε µονώροφα κτίρια. ιόρθωση στις εκτυπώσεις υποστυλωµάτων µεταλλικών διατοµών στην επιλογή Φορτία Υποστυλωµάτων. ιόρθωση στον Ικανοτικό Έλεγχο Κόµβου λόγω µεταλλικών στοιχείων. Βελτίωση στην επιλογή δοκών κατά τον Ικανοτικό Έλεγχο Κόµβου σε κρυφά υποστυλώµατα σύνθετων τοιχίων. ΟΙ ΒΕΛΤΙΩΣΕΙΣ ΚΑΙ ΙΟΡΘΩΣΕΙΣ ΤΗΣ ΕΚ ΟΣΗΣ 7.01 1. Νέες δυνατότητες 1.1 Ικανοτικός σχεδιασµός κόµβου σε τέµνουσα Για την εµφάνιση των ελέγχων ακολουθείται η παρακάτω διαδικασία: Επιλογή των Κατασκευαστικών οπλισµών 1

Επιλογή του υποστυλώµατος 2

Εµφάνιση του διαλόγου οπλισµού του υποστυλώµατος 3

Εµφάνιση της πληροφορίας για τον οπλισµό των συνδετήρων του κόµβου υποστυλώ- µατος-δοκών. 4

Σε περίπτωση προβλήµατος στους δύο παρακάτω ελέγχους ο Κόµβος ανάβει κόκκινος και εµφανίζεται η αναγραφή του αντίστοιχου ελέγχου. 1. Έλεγχος αντοχής σε θλίψη V jhd < V jhd,lim 2. Έλεγχος επάρκειας οπλισµού A sh,eff > A sh,req Πρόβληµα επάρκειας οπλισµού Πρόβληµα επάρκειας αντοχής σε θλίψη Πρόβληµα επάρκειας οπλισµού & αντοχής σε θλίψη 5

Επιλογή των συνοπτικών εκτυπώσεων του υποστυλώµατος 6

Η εκτύπωση όταν δεν υπάρχει κανένα πρόβληµα είγµα εκτύπωσης µε πρόβληµα αντοχής σε θλίψη και ανεπάρκειας συνδετήρων 7

ΠΑΡΑΤΗΡΗΣΕΙΣ Σε περίπτωση ΚΠΜ τοποθετείται υποχρεωτικά στο εσωτερικό του κόµβου συνδετήρες ίδιας διατοµής και πυκνότητας µε αυτήν της κρίσιµης περιοχής της κολόνας και τουλάχιστον ανά 150mm. Σηµειώνεται ότι ο έλεγχος αυτός αφορά κατασκευές κατηγορίας πλαστιµότητας υψηλής (ΚΠΥ), χωρίς να σηµαίνει ότι δεν είναι χρήσιµος και για κατασκευές που ανήκουν στη µέση κατηγορία (ΚΠΜ). Για την αντιµετώπιση προβληµάτων στη διαστασιολόγηση του κόµβου συνίσταται κατά προτεραιότητα: 1. Για όλες τις περιπτώσεις µεσαίων κολονών µε προβλήµατα αντοχής του κόµβου σε τέ- µνουσα, η αποτελεσµατικότερη πρακτική είναι η αγκύρωση µόνο του απαραίτητου οπλισµού των δοκών µέσα στο υποστύλωµα. 2. Αντοχή σε θλίψη του κόµβου V jhd < V jhd,lim : α) αύξηση της ποιότητας του σκυροδέµατος, β) αύξηση της διατοµής του υποστυλώµατος. 3. Μη επαρκές ύψος, στο εσωτερικό του κόµβου, για την τοποθέτηση των συνδετήρων: α) αύξηση της διαµέτρου των συνδετήρων, β) αύξηση των τµήσεων των συνδετήρων. Προσοχή στους δύο παρακάτω παράγοντες: α) το πρόγραµµα µέχρι τώρα υποστήριζε και συνεχίζει να υποστηρίζει, µία µόνο διάµετρο συνδετήρων για όλη την κολόνα, ενώ µερικές φορές θα είναι οικονοµικότερο να υπάρχει άλλη διά- µετρος συνδετήρων σε όλο το ύψος της κολόνας π.χ. Φ8 και άλλη διάµετρος συνδετήρων µέσα στον κόµβο π.χ. Φ12. β) ο πρόσθετος κατακόρυφος οπλισµός ο οποίος δεν υποστηρίζεται αυτόµατα. Η ακριβής τεκµηρίωση µε παραδείγµατα βρίσκεται στο επισυναπτόµενο αρχείο Ικανοτικός σχεδιασµός κόµβου σε τέµνουσα.pdf που αποτελεί τµήµα του υπό έκδοση Γ τόµου της σειράς ΚΤΙΡΙΑΚΑ ΕΡΓΑ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟ ΕΜΑ, του Απόστολου Κωνσταντινίδη. 8

1.2 Μέγιστη διάµετρος διαµήκων ράβδων οπλισµού δοκού Για την εµφάνιση των ελέγχων ακολουθείται η παρακάτω διαδικασία: Επιλογή των Κατασκευαστικών οπλισµών 9

Επιλογή της δοκού Εµφάνιση του διαλόγου οπλισµού της δοκού 10

Εµφάνιση της πληροφορίας για τη µέγιστη διάµετρο διαµήκων ράβδων στην αριστερή και δεξιά στήριξη της δοκού. Εµφάνιση της πληροφορίας για τη µέγιστη διάµετρο διαµήκων ράβδων αριστερά και δεξιά της στήριξης δοκού 11

Επιλογή των συνοπτικών εκτυπώσεων της δοκού 12

Το τεύχος στατικών υπολογισµών που αφορά όλες τις δοκούς 13

Η εκτύπωση της συγκεκριµένης δοκού ΠΑΡΑΤΗΡΗΣΕΙΣ Για την αντιµετώπιση προβληµάτων στη τιµή της µέγιστης διαµέτρου συνίσταται κατά προτεραιότητα: 4. Αλλαγή του πλάτους του υποστυλώµατος παράλληλα προς τις ράβδους 5. Αλλαγή της ποιότητας του σκυροδέµατος Η ακριβής τεκµηρίωση µε παραδείγµατα βρίσκεται στο αρχείο Συνάφεια.pdf που αποτελεί τµήµα του υπό έκδοση Γ τόµου της σειράς ΚΤΙΡΙΑΚΑ ΕΡΓΑ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟ Ε- ΜΑ, του Απόστολου Κωνσταντινίδη. 14

1.3 Ενεργοποίηση των 3D views των οπλισµών Στο διάλογο οπλισµού της δοκού µε την επιλογή Perspective view ή Top view ή Front view ή Right side view εµφανίζεται το παράθυρο τρισδιάστατης απεικόνισης των οπλισµών: Οµοίως εµφανίζονται και οι οπλισµοί της στήριξης της δοκού: 15

2. Βελτιώσεις-διορθώσεις Να µην επιτρέπεται η εφαρµογή ΚΠM σε κτίρια σπουδαιότητας ΙΙΙ ή IV που κατασκευάζονται σε ζώνες Ζ2 ή Ζ3 (σύµφωνα µε το Ελληνικό Προσάρτηµα). To σύστηµα Μεγάλα ελαφρώς οπλισµένα τοιχώµατα να επιτρέπεται µόνο σε κτίρια µε ΚΠΜ. Να µην εµφανίζονται τα αποτελέσµατα της υναµικής Ανάλυσης στην κλήση τους µέσα από την εισαγωγή δεδοµένων. Να µη διαγράφονται τα αποτελέσµατα της υναµικής Ανάλυσης µετά από επιλογή ΟΚ στο διάλογο 'Σεισµικές Παράµετροι', χωρίς αλλαγή κάποιας παραµέτρου. Με ενεργή την παράµετρο Fixed Columns να µην πακτώνονται οι ενδιάµεσοι κόµβοι υποστυλώµατος στους οποίους δεν συντρέχουν δοκοί. Βελτίωση εικόνων και στοιχειοθεσίας του τεύχους του Αντισεισµικού Ελέγχου. ιόρθωση στην εξαγωγή των πινάκων οπλισµού σε dwg. 16

Έκδοση 7 Η έκδοση 7 διαφέρει από τις εκδόσεις 6.xx στο ότι οι παράµετροι του σεισµού κατά τις απαιτήσεις του EC8 (ακτίνες δυστρεψίας, κανονικότητες, στατικά συστήµατα, δείκτες συµπεριφοράς, κτλ.), προκύπτουν αυτόµατα από το πρόγραµµα. Στη συνέχεια βέβαια ο µηχανικός µπορεί να τροποποιήσει αυτές τις τιµές όπως συνέβαινε και στις εκδόσεις 6.xx. Στην έκδοση αυτή είναι ενσωµατωµένο και το νέο module, ο Advanced Solver µε τις επιλύσεις των πλακών µε πεπερασµένα στοιχεία που η χρήση του για 6 πλάκες είναι ελεύθερη για κάθε χρήστη της έκδοσης 6. Στο folder \pisuite701\help\el\pi_eurocodes υπάρχουν στα ελληνικά τα παρακάτω αρχεία του υπό έκδοση Β τόµου της νέας σειράς βιβλίων του Απόστολου Κωνσταντινίδη τα οποία αποτελούν τη θεωρία και την τεκµηρίωση των νέων υπολογισµών του προγράµµατος: ιαφραγµατική λειτουργία ορόφου χωρικού πλαισίου.pdf που είναι η παράγραφος 5.3 και αποτελεί επέκταση της θεωρίας του µονορόφου κατά Ρουσόπουλο, Σεισµική απόκριση κτιρίου.pdf που είναι η παράγραφος 6.1 και ερµηνεύει και συστηµατοποιεί και ερµηνεύει τους κανόνες του EC8 Επιφανειακά Πεπερασµένα Στοιχεία.pdf που είναι η παράγραφος 4.2 και επεξηγεί µε παραδείγµατα την εφαρµογή των πεπερασµένων στοιχείων στην πράξη. Ακολουθεί δείγµα συνοπτικής εκτύπωσης του νέου αντισεισµικού ελέγχου: 17

Αντισεισµικός Έλεγχος 1 Σεισµικές παράµετροι Σεισµική ζώνη: II Τύπος εδάφους: B Κατηγορία σπουδαιότητας: II ιεύθυνση σεισµικών δυνάµεων: X, Y Ελαστικό φάσµα απόκρισης: Τύπος 1 Κατηγορία πλαστιµότητας: Μέση (DCM) 2 Κατάταξη κτιρίου [EC8 5.2.2.1] 2.1 Σύστηµα στρεπτικά εύκαµπτο Σύµβολα: C M κέντρο µάζας C T κέντρο ελαστικής στροφής r x, r y ακτίνες δυστρεψίας l s ακτίνα αδρανείας Κριτήρια αποδοχής: 1.1 r x < l s 1.2 r y < l s εδοµένα & Έλεγχοι: C M C T l s r x r y 1.1 1.2 Floor 5 3.00,2.49 3.92,3.80 2.63 3.91 3.13 3.91<2.63 3.13<2.63 Floor 4 2.99,2.51 3.92,3.80 2.71 3.91 3.13 3.91<2.71 3.13<2.71 Floor 3 2.99,2.51 3.92,3.80 2.71 3.91 3.13 3.91<2.71 3.13<2.71 Floor 2 2.99,2.51 3.92,3.80 2.71 3.91 3.13 3.91<2.71 3.13<2.71 Floor 1 2.99,2.51 3.92,3.80 2.71 3.91 3.13 3.91<2.71 3.13<2.71 Ground_Floor 2.99,2.51 3.92,3.80 2.71 3.91 3.13 3.91<2.71 3.13<2.71 Αποτέλεσµα: Αποδεκτό σύστηµα: ΟΧΙ 2.2 Σύστηµα ανεστραµµένου εκκρεµούς Σύµβολα: H συνολικό ύψος κατασκευής M συνολική µάζα κατασκευής M H/3 Μάζα στο άνω ένα τρίτο του ύψους της κατασκευής εδοµένα: Μάζα Στάθµη(E) E 2H/3 Floor 5 69.77 18.000 18.00 12.00 Floor 4 73.48 15.000 15.00 12.00 Floor 3 73.47 12.000 12.00 12.00 Floor 2 73.47 9.000 9.00 12.00 Floor 1 73.47 6.000 6.00 12.00 Ground_Floor 73.48 3.000 3.00 12.00 H =18.00 M =437.15 M H/3 =143.25 18

Κριτήριο αποδοχής: M H/3 > 50% M Έλεγχοι: 143.25 > 218.57 Αποτέλεσµα: Αποδεκτό σύστηµα: ΟΧΙ 2.3 Συστήµατα πλαισίων, τοιχωµάτων Σύµβολα: V x/y διατµητική αντίσταση στη διεύθυνση X-X/Y-Y εδοµένα: V x V y 3 69.37 48.32 2 47.94 49.69 1 47.90 50.76 4 42.39 58.84 ιεύθυνση x-x : Επιπλέον έλεγχοι παραλείπονται λόγω απουσίας τοιχωµάτων. ιεύθυνση y-y : Επιπλέον έλεγχοι παραλείπονται λόγω απουσίας τοιχωµάτων. Αποτέλεσµα: Τύπος κατασκευής σε διεύθυνση x: Πλαισιωτό σύστηµα Τύπος κατασκευής σε διεύθυνση y: Πλαισιωτό σύστηµα 3 Ορισµοί κανονικοτήτων 3.1 Κανονικότητα σε κάτοψη [EC8 4.2.3.2] 3.1.1 Ακαµψία διαφραγµάτων εδοµένα: Άκαµπτα διαφράγµατα υπάρχουν σε όλους τους ορόφους. Αποτέλεσµα: Αποδοχή κριτηρίων: ΝΑΙ 3.1.2 Εσοχές σε κάτοψη Σύµβολα: A f επιφάνεια ορόφου A sb επιφάνεια εσοχής σε κάτοψη Κριτήρια αποδοχής: 1 A sb / A f 5% εδοµένα & Έλεγχοι: A f A sb 1 Floor 5 32.81 0.00 0 5% Floor 4 32.81 0.00 0 5% Floor 3 32.81 0.00 0 5% Floor 2 32.81 0.00 0 5% Floor 1 32.81 0.00 0 5% Ground_Floor 32.81 0.00 0 5% 19

Αποτέλεσµα: Αποδοχή κριτηρίων: ΝΑΙ 3.1.3 Λυγηρότητα Σύµβολα: λ λυγηρότητα κτιρίου σε κάτοψη L max µεγαλύτερη σε κάτοψη διάσταση L min µικρότερη σε κάτοψη διάσταση Κριτήρια αποδοχής: 1 λ=l max /L min < 4 εδοµένα & Έλεγχοι: L max L min 1 Floor 5 6.60 5.50 1.20<4 Floor 4 6.60 5.50 1.20<4 Floor 3 6.60 5.50 1.20<4 Floor 2 6.60 5.50 1.20<4 Floor 1 6.60 5.50 1.20<4 Ground_Floor 6.60 5.50 1.20<4 Αποτέλεσµα: Αποδοχή κριτηρίων: ΝΑΙ 3.1.4 οµικές εκκεντρότητες και ακτίνα δυστρεψίας Σύµβολα: r x, r y ακτίνες δυστρεψίας l s ακτίνα αδρανείας e ox/oy απόσταση µεταξύ του κέντρου ακαµψίας και του κέντρου µάζας Κριτήρια αποδοχής: 1 e ox 0.30 r x 2 e oy 0.30 r y 3 r x > l s 4 r y > l s εδοµένα & Έλεγχοι: e ox e oy r x r y l s 1 2 3 4 Floor 5-0.92-1.31 3.91 3.13 2.63 0.92 1.17 1.31 0.94 3.91>2.63 3.13>2.63 Floor 4-0.93-1.29 3.91 3.13 2.71 0.93 1.17 1.29 0.94 3.91>2.71 3.13>2.71 Floor 3-0.93-1.29 3.91 3.13 2.71 0.93 1.17 1.29 0.94 3.91>2.71 3.13>2.71 Floor 2-0.93-1.29 3.91 3.13 2.71 0.93 1.17 1.29 0.94 3.91>2.71 3.13>2.71 Floor 1-0.93-1.29 3.91 3.13 2.71 0.93 1.17 1.29 0.94 3.91>2.71 3.13>2.71 Ground_Fl oor -0.93-1.29 3.91 3.13 2.71 0.93 1.17 1.29 0.94 3.91>2.71 3.13>2.71 Αποτέλεσµα: Αποδοχή κριτηρίων: ΟΧΙ 3.2 Κανονικότητα σε όψη [EC8 4.2.3.3] 3.2.1 Συνέχεια διατµητικά αντιστεκόµενων συστηµάτων Έλεγχοι: Όλα τα υποστυλώµατα προχωρούν χωρίς διακοπή. Όλα τα τοιχώµατα προχωρούν χωρίς διακοπή. Αποτέλεσµα: Αποδοχή κριτηρίων: ΝΑΙ 20

3.2.2 Μεταβολή της διατµητικής ακαµψίας και µάζας Σύµβολα: K i διατµητική ακαµψία του ορόφου i M i µάζα του ορόφου i K i K i+1 - K i M i M i+1 - M i Κριτήρια αποδοχής: 1 M i/ M i < a, όπου a=0.35 εάν M i >0, ή a=0.50 εάν M i <0 2 K i/ K i < b, όπου b=0.35 εάν K i >0, ή b=0.50 εάν K i <0 εδοµένα & Έλεγχοι: i M i M i 1 Ground_Floor 1 73.48 --- --- Floor 1 2 73.47 0.00 Ναι Floor 2 3 73.47 0.00 Ναι Floor 3 4 73.47 0.00 Ναι Floor 4 5 73.48 0.00 Ναι Floor 5 6 69.77-3.70 0.05<0.50 ιεύθυνση X: i K i K i 2 Ground_Floor 1 19701.94 --- --- Floor 1 2 31133.93 11431.99 0.58<0.35 Floor 2 3 19701.94-11431.99 0.37<0.50 Floor 3 4 19701.94 0.00 Ναι Floor 4 5 31133.93 11431.99 0.58<0.35 Floor 5 6 31133.93 0.00 Ναι ιεύθυνση Y: i K i K i 2 Ground_Floor 1 78807.76 --- --- Floor 1 2 31133.93-47673.83 0.60<0.50 Floor 2 3 78807.76 47673.83 1.53<0.35 Floor 3 4 78807.76 0.00 Ναι Floor 4 5 31133.93-47673.83 0.60<0.50 Floor 5 6 31133.93 0.00 Ναι Αποτέλεσµα: Αποδοχή κριτηρίων: ΟΧΙ Αποτέλεσµα: Κανονικότητα σε κάτοψη:: ΟΧΙ Κανονικότητα σε όψη:: ΟΧΙ 4 Υπολογισµός συντελεστή συµπεριφοράς [EC8 5.2.2.2] Σύµβολα: q συντελεστής συµπεριφοράς q o η βασική τιµή του συντελεστή συµπεριφοράς k w συντελεστής που ανταποκρίνεται στον υπερισχύοντα µηχανισµό κατάρρευσης σε δοµικό σύστηµα µε τοιχία α 1 πολλαπλασιαστής οριζοντίων σεισµικών δράσεων σχεδιασµού στο σχηµατισµό της πρώτης πλαστικής άρθρωσης του συστήµατος α u πολλαπλασιαστής οριζοντίων σεισµικών δράσεων σχεδιασµού στο σχηµατισµό του πλαστικού µηχανισµού εδοµένα: Κατηγορία κτιρίου ιεύθυνση y-y Κατηγορία κτιρίου ιεύθυνση y-y Κατηγορία Πλαστιµότητας Κανονικότητα σε κάτοψη: Κανονικότητα σε όψη: Πλαισιωτό σύστηµα Πλαισιωτό σύστηµα Μέση Κατηγορία πλαστιµότητας ΟΧΙ ΟΧΙ 21

α u /α 1 α qo q o k w q ιεύθυνση x-x 1.30 3.00 2.76 1.00 2.76 ιεύθυνση y-y 1.30 3.00 2.76 1.00 2.76 Αποτέλεσµα: Συντελεστής συµπεριφοράς q: 2.76 22

5 Καθορισµός φάσµατος σχεδιασµού [EC8 3.2.2] Σύµβολα: α gr µέγιστη επιτάχυνση αναφοράς εδάφους τύπου Α γ i συντελεστής σπουδαιότητας q συντελεστής συµπεριφοράς S συντελεστής εδάφους T περίοδος ταλάντωσης µονοβάθµιου ταλαντωτή ξ ιξώδης απόσβεση β κάτω ορίο για το οριζόντιο φάσµα σχεδιασµού S d (T) φάσµα σχεδιασµού g επιτάχυνση της βαρύτητας εδοµένα: γ i 1.00 (II) ξ 5 % β 0.20 Τύπος Φάσµατος: Τύπος 1 Κατηγορία Εδάφους: B α gr (II) q S T B (s) T C (s) T D (s) οριζόντια 0.16 2.76 1.20 0.15 0.50 2.50 κάθετα 0.14 1.50 1.00 0.05 0.15 1.00 Αποτελέσµατα: S D /g 0 T B T C T D 4 οριζόντια 0.13 0.17 0.17 0.03 0.03 κάθετα 0.10 0.13 0.04 0.03 0.03 23

Φάσµα σεισµικών δυνάµεων (q = 2.76) Sd(T)/g 0.174 0.128 0.035 0.00 0.15 0.50 2.50 T(sec) 24

6 υναµική Φασµατική ανάλυση [EC8 4.3.3.3] 6.1 Ιδιοµορφική ανάλυση Πίνακας Ιδιοµορφών: Ιδ. Ω (rad/sec) T (sec) R d Ψ x C x (%) Ψ y C y (%) Ψ z C z (%) 1 4.30 1.463 0.59 16.06 50.49-12.22 29.24 0.00 0.00 2 4.36 1.440 0.60 12.34 29.82 16.22 51.52 0.00 0.00 3 6.56 0.959 0.91 1.83 0.66-2.56 1.29 0.00 0.00 4 13.27 0.474 1.74-3.72 2.71 6.16 7.43 0.00 0.00 5 13.63 0.461 1.74 6.25 7.64 3.84 2.88 0.00 0.00 6 20.29 0.310 1.74-0.52 0.05 0.80 0.13 0.00 0.00 7 23.20 0.271 1.74 1.81 0.64-3.98 3.09 0.00 0.00 8 24.49 0.257 1.74-4.16 3.39-1.78 0.62 0.00 0.00 9 33.43 0.188 1.74-1.05 0.22 2.58 1.31 0.00 0.00 ΣΥΝΟΛΟ 95.62 97.51 Κριτήριο αποφυγής συγκέντρωσης του 90% της µάζας ιεύθ. k 3n0.5 T k 0.20s x 9 7.35 0.188 0.20 y 9 7.35 0.188 0.20 k, αριθµός ιδιοµορφών που συµµετέχουν στην ανάλυση n, αριθµός υπερκείµενων ορόφων Tk, περίοδος της τελευταίας ιδιοµορφής 25

6.2 Υπολογισµός σεισµικών επιταχύνσεων και δυνάµεων ΜΕΛΕΤ Η Six- store y e xa mple ΚΑΘ ' ΥΨΟ Σ ΚΑΤ ΑΝΟ ΜΗ Σ ΕΙΣ ΜΙΚΩ Ν ΕΠΙΤ ΑΧΥ ΝΣ ΕΩ Ν ( σ ύ µ φ ω ν α µε τη ν ακρ ιβή φ α σ µ ατική ε π ίλυ σ η το υ φ ο ρ έ α) και σ ύ γκρ ισ η µε τη ν Τ ρ ιγω ν ική Καταν ο µ ή Φ ορτία Σεισµός κα τά Χ a /g F [kn] V [kn ] 69.8 t -0.020-0.000 0.114 0-13 80-13 80 3000 73.5 t -0.012-0.000 0.082 0-8 60-22 140 3000 73.5 t -0.016-0.000 0.077 0-10 56-33 196 3000 73.5 t -0.015-0.000 0.145 0.082 0-10 60-44 256 3000 73.5 t -0.016-0.000 3000 73.5 t 3000 0.086 0-11 63-56 319-0.017-0.001 0.083 0-11 61-68 380 26

ΜΕΛΕΤΗ Six-storey example ΚΑΘ' ΥΨΟΣ ΚΑΤΑΝΟΜΗ ΣΕΙΣΜΙΚΩ Ν ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΕΩΝ (σύµφωνα µε την ακριβή φασµατική επίλυση του φορέα) και σύγκριση µε την Τριγωνική Κατανοµή Φορτία ιεύθυνση Y a/g F[kN] V[kN] 69.8 t 0.020 0.000 0.113 0 14 79 14 79 3000 73.5 t 0.013 0.000 0.084 0 9 61 23 140 3000 73.5 t 0.015 0.000 0.077 0 11 57 35 197 3000 73.5 t 0.014 0.000 0.145 0.082 0 10 60 45 257 3000 73.5 t 0.016 0.000 3000 73.5 t 3000 0.087 0 12 64 57 322 0.016 0.000 0.085 0 12 62 69 384 27

6.3 Σεισµικοί συνδυασµοί A 1.35G + 1.50Q 1B 1.00G + 0.30Q + 1.00Ex+eccy + 0.30Ey+eccx 1D 1.00G + 0.30Q + 0.30Ex+eccy + 1.00Ey+eccx 1F 1.00G + 0.30Q - 1.00Ex+eccy - 0.30Ey+eccx 1H 1.00G + 0.30Q - 0.30Ex+eccy - 1.00Ey+eccx 2B 1.00G + 0.30Q + 1.00Ex-eccy + 0.30Ey+eccx 2D 1.00G + 0.30Q + 0.30Ex-eccy + 1.00Ey+eccx 2F 1.00G + 0.30Q - 1.00Ex-eccy - 0.30Ey+eccx 2H 1.00G + 0.30Q - 0.30Ex-eccy - 1.00Ey+eccx 3B 1.00G + 0.30Q + 1.00Ex+eccy + 0.30Ey-eccx 3D 1.00G + 0.30Q + 0.30Ex+eccy + 1.00Ey-eccx 3F 1.00G + 0.30Q - 1.00Ex+eccy - 0.30Ey-eccx 3H 1.00G + 0.30Q - 0.30Ex+eccy - 1.00Ey-eccx 4B 1.00G + 0.30Q + 1.00Ex-eccy + 0.30Ey-eccx 4D 1.00G + 0.30Q + 0.30Ex-eccy + 1.00Ey-eccx 4F 1.00G + 0.30Q - 1.00Ex-eccy - 0.30Ey-eccx 4H 1.00G + 0.30Q - 0.30Ex-eccy - 1.00Ey-eccx 1C 1.00G + 0.30Q + 1.00Ex+eccy - 0.30Ey+eccx 1E 1.00G + 0.30Q - 0.30Ex+eccy + 1.00Ey+eccx 1G 1.00G + 0.30Q - 1.00Ex+eccy + 0.30Ey+eccx 1I 1.00G + 0.30Q + 0.30Ex+eccy - 1.00Ey+eccx 2C 1.00G + 0.30Q + 1.00Ex-eccy - 0.30Ey+eccx 2E 1.00G + 0.30Q - 0.30Ex-eccy + 1.00Ey+eccx 2G 1.00G + 0.30Q - 1.00Ex-eccy + 0.30Ey+eccx 2I 1.00G + 0.30Q + 0.30Ex-eccy - 1.00Ey+eccx 3C 1.00G + 0.30Q + 1.00Ex+eccy - 0.30Ey-eccx 3E 1.00G + 0.30Q - 0.30Ex+eccy + 1.00Ey-eccx 3G 1.00G + 0.30Q - 1.00Ex+eccy + 0.30Ey-eccx 3I 1.00G + 0.30Q + 0.30Ex+eccy - 1.00Ey-eccx 4C 1.00G + 0.30Q + 1.00Ex-eccy - 0.30Ey-eccx 4E 1.00G + 0.30Q - 0.30Ex-eccy + 1.00Ey-eccx 4G 1.00G + 0.30Q - 1.00Ex-eccy + 0.30Ey-eccx 4I 1.00G + 0.30Q + 0.30Ex-eccy - 1.00Ey-eccx 7 Γενικοί έλεγχοι [EC8 4.3.3.3] Έλεγχος Αποφυγής Πλαστικών Αρθρώσεων στα Υποστυλώµατα (Αποφυγή Ικανοτικού Σχεδιασµού) 1. Έλεγχος Επάρκειας Τοιχίων ιεύθυνση x-x : V t = 0.00 kn, Vολ = 380.41 kn, n v = 0.000 <= 0.65 ιεύθυνση y-y : V t = 0.00 kn, Vολ = 384.06 kn, n v = 0.000 <= 0.65 2. Έλεγχος ιάταξης Τοιχωµάτων α) Τοιχώµατα Εκατέρωθεν του Κέντρου Μάζας Στάθµη Υπάρχουν κατά Απόσταση µεταξύ τους y ταξύ τους Υπάρχουν κατά Απόσταση µε- Έλεγχος x Έλεγχος Floor 5 ΟΧΙ ΕΝ ΙΣΧΥΕΙ ΟΧΙ ΕΝ ΙΣΧΥΕΙ Floor 4 ΟΧΙ ΕΝ ΙΣΧΥΕΙ ΟΧΙ ΕΝ ΙΣΧΥΕΙ Floor 3 ΟΧΙ ΕΝ ΙΣΧΥΕΙ ΟΧΙ ΕΝ ΙΣΧΥΕΙ Floor 2 ΟΧΙ ΕΝ ΙΣΧΥΕΙ ΟΧΙ ΕΝ ΙΣΧΥΕΙ Floor 1 ΟΧΙ ΕΝ ΙΣΧΥΕΙ ΟΧΙ ΕΝ ΙΣΧΥΕΙ Ground_Floor ΟΧΙ ΕΝ ΙΣΧΥΕΙ ΟΧΙ ΕΝ ΙΣΧΥΕΙ Το κριτήριο δεν ισχύει. 3. Συµπεράσµατα Ελέγχων Είναι υποχρεωτική η εφαρµογή του κανόνα αποφυγής πλαστικών αρθρώσεων στους εξής ορόφους: Ground_Floor ιεύθυνση x-x ιεύθυνση y-y Floor 1 ιεύθυνση x-x ιεύθυνση y-y Floor 2 ιεύθυνση x-x ιεύθυνση y-y Floor 3 ιεύθυνση x-x ιεύθυνση y-y Floor 4 ιεύθυνση x-x ιεύθυνση y-y Αντισεισµικός Αρµός Μέγιστη ελαστική παραµόρφωση κατά x-x: s x,max = 69.25mm Μέγιστη πραγµατική παραµόρφωση κατά x-x: 2.76*69.25 = 191.12mm Αντισεισµικός αρµός κατά x-x = 19.1cm ή 1.414*19.1 = 27.0cm, εφόσον υπάρχει ανάλογη πρόβλεψη στο γειτονικό κτίριο ή δεν υπάρχει ανάλογη πρόβλεψη, αντίστοιχα. Μέγιστη ελαστική παραµόρφωση κατά y-y: s y,max = 68.51mm Μέγιστη πραγµατική παραµόρφωση κατά y-y: 2.76*68.51 = 189.08mm 28

Αντισεισµικός αρµός κατά y-y = 18.9cm ή 1.414*18.9 = 26.7cm, εφόσον υπάρχει ανάλογη πρόβλεψη στο γειτονικό κτίριο ή δεν υπάρχει ανάλογη πρόβλεψη, αντίστοιχα. Σεισµικές Παραµορφώσεις: Floor 5 Σχετική στροφή διαδοχικών ορόφων: d r *ν/h = 0.77 < 5, ν=0.4 Μέγιστες σχετικές ελαστικές παραµορφώσεις Κ.Ε.Σ.: δ xp = 5.17mm, δ yp = 4.22mm Μέγιστες σχετικές ελαστικές παραµορφώσεις: d x,max = 5.79mm, d y,max = 4.78mm N tot,x = 697.7kN V tot,x = 79.8kN N tot,y = 697.7kN V tot,y = 79.1kN Κριτήριο επιρροών 2ας τάξεως: Θ x = (N tot,x /V tot,x )*q*(d x,max /h) = 4.66% < 10% Θ y = (N tot,y /V tot,y )*q*(d y,max /h) = 3.88% < 10% Εντάσεις Σχεδιασµού Υποστυλωµάτων: Floor 5 Κ Συνδ. Θέση Nw Mxw Myw Ne Mxe Mye Nd Mxd Myd 1 A Κεφαλή -281.6-104.9-60.7 - - - -281.6-104.9-60.7 2 A Κεφαλή -296.0 129.7-88.2 - - - -296.0 129.7-88.2 3 1G Κεφαλή -181.8-96.6 49.1-21.0-54.0 15.7-202.7-150.7 64.8 4 1C Κεφαλή -167.0 62.6 46.4-7.4 32.9-19.8-174.4 95.5 26.6 Σεισµικές Παραµορφώσεις: Floor 4 Σχετική στροφή διαδοχικών ορόφων: d r *ν/h = 0.98 < 5, ν=0.4 Μέγιστες σχετικές ελαστικές παραµορφώσεις Κ.Ε.Σ.: δ xp = 7.01mm, δ yp = 6.26mm Μέγιστες σχετικές ελαστικές παραµορφώσεις: d x,max = 7.37mm, d y,max = 6.44mm N tot,x = 1432.5kN V tot,x = 139.8kN N tot,y = 1432.5kN V tot,y = 140.4kN Κριτήριο επιρροών 2ας τάξεως: Θ x = (N tot,x /V tot,x )*q*(d x,max /h) = 6.95% < 10% Θ y = (N tot,y /V tot,y )*q*(d y,max /h) = 6.04% < 10% Εντάσεις Σχεδιασµού Υποστυλωµάτων: Floor 4 Κ Συνδ. Θέση Nw Mxw Myw Ne Mxe Mye Nd Mxd Myd 1 1F Κεφαλή -345.8-34.9-21.7-45.1-56.5-4.6-391.0-91.4-26.3 2 1C Κεφαλή -369.7 43.1-30.6-58.7 52.6-22.3-428.3 95.7-52.9 3 1D Κεφαλή -372.0-49.3 28.8-20.6 55.0 49.2-392.6 5.7 78.1 4 1C Κεφαλή -345.0 39.2 23.9-20.6 44.1-30.1-365.5 83.3-6.2 Σεισµικές Παραµορφώσεις: Floor 3 Σχετική στροφή διαδοχικών ορόφων: d r *ν/h = 1.25 < 5, ν=0.4 Μέγιστες σχετικές ελαστικές παραµορφώσεις Κ.Ε.Σ.: δ xp = 9.13mm, δ yp = 8.23mm Μέγιστες σχετικές ελαστικές παραµορφώσεις: d x,max = 9.41mm, d y,max = 8.46mm N tot,x = 2167.2kN V tot,x = 196.1kN N tot,y = 2167.2kN V tot,y = 197.0kN Κριτήριο επιρροών 2ας τάξεως: Θ x = (N tot,x /V tot,x )*q*(d x,max /h) = 9.57% < 10% Θ y = (N tot,y /V tot,y )*q*(d y,max /h) = 8.56% < 10% Εντάσεις Σχεδιασµού Υποστυλωµάτων: Floor 3 Κ Συνδ. Θέση Nw Mxw Myw Ne Mxe Mye Nd Mxd Myd 1 1F Κεφαλή -522.9-40.9-24.7-90.7-78.1-6.1-613.6-118.9-30.8 2 1C Κεφαλή -558.3 49.5-34.6-119.7 72.4-32.2-678.1 121.9-66.8 3 1D Κεφαλή -563.6-52.4 32.3-43.3 68.7 67.5-606.9 16.3 99.9 4 1C Κεφαλή -522.4 42.4 28.0-39.1 62.2-41.8-561.5 104.6-13.8 Σεισµικές Παραµορφώσεις: Floor 2 Σχετική στροφή διαδοχικών ορόφων: d r *ν/h = 1.53 < 5, ν=0.4 Μέγιστες σχετικές ελαστικές παραµορφώσεις Κ.Ε.Σ.: δ xp = 11.27mm, δ yp = 10.22mm Μέγιστες σχετικές ελαστικές παραµορφώσεις: d x,max = 11.47mm, d y,max = 10.74mm N tot,x = 2902.0kN V tot,x = 256.1kN N tot,y = 2902.0kN V tot,y = 257.4kN Κριτήριο επιρροών 2ας τάξεως: Θ x = (N tot,x /V tot,x )*q*(d x,max /h) = 10% <= 11.96% < 20% 29

Θ y = (N tot,y /V tot,y )*q*(d y,max /h) = 10% < 11.13% < 20% Εντάσεις Σχεδιασµού Υποστυλωµάτων: Floor 2 30 Κ Συνδ. Θέση Nw Mxw Myw Ne Mxe Mye Nd Mxd Myd 1 1H Κεφαλή -700.2-39.9-24.3-206.4-40.6-92.1-906.6-80.5-116.4 2 1C Κεφαλή -746.8 48.2-33.7-202.5 93.1-41.6-949.4 141.3-75.3 3 1D Πόδας -755.1 49.6-31.4-73.3-38.8-80.8-828.4 10.8-112.2 4 1B Κεφαλή -699.9 41.9 27.4-185.8 91.3 20.6-885.7 133.2 48.0 Σεισµικές Παραµορφώσεις: Floor 1 Σχετική στροφή διαδοχικών ορόφων: d r *ν/h = 1.77 < 5, ν=0.4 Μέγιστες σχετικές ελαστικές παραµορφώσεις Κ.Ε.Σ.: δ xp = 13.23mm, δ yp = 12.18mm Μέγιστες σχετικές ελαστικές παραµορφώσεις: d x,max = 13.29mm, d y,max = 13.03mm N tot,x = 3636.7kN V tot,x = 319.4kN N tot,y = 3636.7kN V tot,y = 321.7kN Κριτήριο επιρροών 2ας τάξεως: Θ x = (N tot,x /V tot,x )*q*(d x,max /h) = 10% <= 13.92% < 20% Θ y = (N tot,y /V tot,y )*q*(d y,max /h) = 10% < 13.55% < 20% Εντάσεις Σχεδιασµού Υποστυλωµάτων: Floor 1 Κ Συνδ. Θέση Nw Mxw Myw Ne Mxe Mye Nd Mxd Myd 1 1H Κεφαλή -877.7-40.0-24.3-311.7-48.9-112.6-1189.4-88.9-136.9 2 1C Κεφαλή -935.0 47.7-33.3-307.2 113.5-50.6-1242.2 161.2-83.9 3 1D Πόδας -946.5 47.5-30.6-111.0-62.9-101.2-1057.6-15.4-131.7 4 1B Κεφαλή -877.5 41.6 27.8-280.0 110.2 26.3-1157.5 151.8 54.1 Σεισµικές Παραµορφώσεις: Ground_Floor Σχετική στροφή διαδοχικών ορόφων: d r *ν/h = 1.96 < 5, ν=0.4 Μέγιστες σχετικές ελαστικές παραµορφώσεις Κ.Ε.Σ.: δ xp = 14.00mm, δ yp = 13.49mm Μέγιστες σχετικές ελαστικές παραµορφώσεις: d x,max = 14.26mm, d y,max = 14.74mm N tot,x = 4371.5kN V tot,x = 380.3kN N tot,y = 4371.5kN V tot,y = 383.9kN Κριτήριο επιρροών 2ας τάξεως: Θ x = (N tot,x /V tot,x )*q*(d x,max /h) = 10% <= 15.08% < 20% Θ y = (N tot,y /V tot,y )*q*(d y,max /h) = 10% < 15.44% < 20% Εντάσεις Σχεδιασµού Υποστυλωµάτων: Ground_Floor Κ Συνδ. Θέση Nw Mxw Myw Ne Mxe Mye Nd Mxd Myd 1 1H Πόδας -1055.7 45.4 28.4-436.2 56.5 129.3-1491.9 101.9 157.7 2 1C Πόδας -1122.8-53.5 37.1-430.2-129.2 58.7-1553.0-182.7 95.8 3 1E Κεφαλή -1137.8-54.5 32.3-386.2-7.6 142.1-1524.0-62.0 174.4 4 1B Πόδας -1055.2-44.9-29.5-390.2-124.7-26.0-1445.4-169.6-55.5 Εντάσεις Σχεδιασµού Υποστυλωµάτων: Basement 1 Κ Συνδ. Θέση Nw Mxw Myw Ne Mxe Mye Nd Mxd Myd 1 1G Πόδας -1235.5 15.0 8.9-107.9 156.3-114.0-1343.4 171.3-105.0 2 1C Πόδας -1307.6-19.9 15.5-549.1-156.3 54.7-1856.7-176.2 70.2 3 1B Πόδας -1331.4-10.0-12.9 382.3-552.7 7.8-949.0-562.7-5.1 4 1D Πόδας -1231.8-18.1-3.7-668.7-50.0-306.5-1900.5-68.1-310.2 Χαρακτηρισµός Τοιχίων Υποστύλωµα 1 Τοιχίο κατά x: Όχι Floor 5: 0.40 < 4*0.40 m Τοιχίο κατά y: Όχι Floor 5: 0.40 < 4*0.40 m Υποστύλωµα 2 Τοιχίο κατά x: Όχι Floor 5: 0.40 < 4*0.40 m Τοιχίο κατά y: Όχι Floor 5: 0.40 < 4*0.40 m

Υποστύλωµα 3 Τοιχίο κατά x: Όχι Floor 5: 0.80 < 4*0.30 m Τοιχίο κατά y: Όχι Floor 5: 0.30 < 4*0.80 m Υποστύλωµα 4 Τοιχίο κατά x: Όχι Floor 5: 0.30 < 4*0.60 m Τοιχίο κατά y: Όχι Floor 5: 0.60 < 4*0.30 m 31