Statický posudok stavby Dokumentácia pre realizáciu stavby.

Transcript

1 JK PROJEKCIA, Na úbočí 7, Banská Bystrica č.t. 048/ Statický posudok stavby Dokumentácia pre realizáciu stavby. Stavba: Zberný dvor Janova Lehota Objednávateľ: Obec Janova Lehota Projektant: Ing. Ján Kútik, Na úbočí 7, Banská Bystrica Registračné číslo spracovateľa: 3720 Číslo posudku: 82/2017 Dátum vypracovania: 07/2017

2 1. Základné údaje o konštrukcii a technické riešenie Úlohou statického posudku bolo navrhnúť a posúdiť konštrukciu oceľového prístrešku a stojisko zberných kontajnerov. Navrhnuté riešenie. Oceľový prístrešok. Oceľový prístrešok je navrhnutý z oceľových valcovaných z ocele S235. Strecha je navrhnutá z pozdĺžnikov UPE č. 120 mm. Nosníky sú navrhnuté z oceľových valcovaných profilov IPE 140 mm a IPE 160 mm. Stĺpy sú navrhnuté z oceľových valcovaných profilov IPE140 mm. Paždíky pre uchytenie trapézových plechov po obvode sú navrhnuté z Joklových profilov 40/80/3 mm. Trapézové plechy sú navrhnuté TC45 hr. 0,6 mm. Zavetrenie v strešnej a zvislej rovine je navrhnuté z Joklových profilov 40/80/3 mm. Celá konštrukcia je zváraná.zvary hrúbky 5 mm. Stĺpy sú do základových pätiek ukotvené pomocou kotevných platní hrúbky 8 mm, ktoré sú privarené o platne ukotvené v základových pätkách. Celú oceľovú konštrukciu je potrebné natrieť proti korózii jeden krát základným a dva krát konečným náterom. Zakladanie prístrešku. Navrhnuté sú pätky z prostého betónu C12/15 rozmerov 1000/1000/1000 mm odstupňované. Stojisko zberných kontajnerov. Je navrhnuté z oceľovej konštrukcie. Trubky sú navrhnuté rozmerov 51/4 mm, L profily L60/40/5 mm, tenkostenný profil 50/40 mm a zavetrenie u kruhovej ocele priemeru 12 mm. Použitá oceľ S235 mm. Zakladanie zberných kontajnerov. Navrhnutá je železobetónová základová doska hr. 200 mm betón C25/30. Vystužená je pri spodnom aj hornom okraji betonárskou oceľou zváranými sieťami priemeru 6 mm oká 100/100 mm. Na hornej hrane dosky je navrhnutý lemovací nosný oceľový profil L 60/40/5 mm na ktorom sú navarené oceľové kotviace pásoviny hr. 5 mm. Na uholník je navarený zvislý stĺp bezošvá trubka 51/4 mm. Zvary sú hrúbky 5 mm. Použitá oceľ 10505R, S Údaje o zaťažení Konštrukcia je zaťažená vlastnou tiažou, užitočným zaťažením, snehom a vetrom. 3. Metodika statického výpočtu. Nosná konštrukcia bola posúdená podľa medzného stavu únosnosti a medzného stavu použiteľnosti.. 4. Použité materiály STN EN Navrhovanie betónových konštrukcií STN 0035 EN Objemová tiaž, vlastná tiaž a užitkové zaťaženie budov EN Zaťaženie snehom EN Zaťaženie vetrom EN /Na Zaťaženie vetrom Národná príloha STN EN Navrhovanie oceľových konštrukcií STN EN Navrhovanie drevených konštrukcií Eurokód 7 STN EN Navrhovanie geotechnických konštrukcií

3 5. Výsledky posúdenia a záver Záverom možno konštatovať, že navrhnuté nosné prvky boli posúdené podľa medzného stavu únosnosti a použiteľnosti a navrhnutá konštrukcia oceľového prístrešku a stojiska zberných kontajnerov bude bezpečná a stabilná. V Banskej Bystrici Vypracoval 07/2017 Ing. Ján Kútik

4 Statický výpočet. 1 Zaťaženie zvislých obvodových plôch konštrukcií vetrom Zaťaženie tlakom (saním) vetra je určené podľa STN EN Eurokód 1: Zaťaženie konštrukcií Časť 1-4: Všeobecné zaťaženie, uvažujem so špičkovou rýchlosťou vetra 26m/s Vetrová oblasť I. Kategória terénu III. Špičkový tlak vetra : v b,0 = 26 m/s Súčiniteľ smeru vetra: c dir = 1,0 Súčiniteľ ročného obdobia: c season = 1,0 Špičková rýchlosť vetra : v b = c dir *c season *v b,0 = 1,0*1,0*26 = 26 m/s Základní dynamický tlak: q b = 0,5*ρ*v 2 b = 0,5*1,25*26 2 = 422,5 N/m 2 Kategória terénu III: Minimálna výška: z min = 5,0 m Parameter drsnosti terénu: z 0 = 0,3 m Súčiniteľ terénu: k r = 0,22 Súčiniteľ orografie: c O = 1,0 Súčiniteľ turbulencie: k I = 1,0 Rozmery objektu: Šírka (štítu) L = 6,6 m Výška B = 6,3 m Pre referenčnú výšku z e = 5,0 m Súčinitel drsnosti terénu: c r (z e ) = k r *ln(z e /z 0 ) = 0,22*ln(5,0/0,3) = 0,619 Špičkový tlak vetra: v m (z e ) = c r (z e )*c O *v b = 0,619*1,0*26 = 16,09 m/s Intenzita turbulencie: I v (z e ) = (k r *v b *k I )/v m (z e ) = (0,22*26*1,0)/16,09 = 0,355 Maximálni charakteristický dynamický tlak: q p (z e ) = [1+7*I v (z e )]*0,5*ρ*v m 2 (z e ) = [1+7*0,355]*0,5*1,25*16,09 2 = 564,4N/m 2 Návrhový tlak vetra na steny a pultovú strechu Pásmo q p (z e ) c pe W E,K γ Q W E,D [kn/m 2 ] [1] [kn/m 2 ] [1] [kn/m 2 ] D 0,5644 1,0 0,5644 1,5 0,8466 B 0,5644-0,8-0,4515 1,5-0,6772 H 0,5644-0,8-0,4515 1,5-0,6772 I 0,5644-0,5-0,2822 1,5-0,4233

5 2.Zaťaženie na strešnú konštrukciu. Stále zaťaženie Trapézový plech 0,10. 1,35 = 0,135 kn/m 2 UPE č ,120 kn/m 2 Zaťaženie stále celkom q s = 0,255 kn/m 2 Zaťaženie snehom S = mi. C e. C t. s k = 0,8. 1,0. 1,0. 1,5 = 1,2 kn/m 2 Mi - tab č. 5.2 = 0,8 Zaťaženie celkom q c = 0, ,2 = 1,455 kn/m 2 3.Návrh pozdĺžnikov. Statická schéma spojitý nosník o dvoch poliach L= 3 m Výpočet ohybových momentov M y,ed1 = 0,0703. q. l 2 = 0, , = 0,92 knm M y,edb = -0,125. q. l 2 = -0,125. 1, = -1,637 knm Navrhujem UPE100 mm, W ypl = 34, mm 3 J z = mm 4 Návrh a klasifikácia prierezu oceľ S235 Navrhujem profil IPE 100 mm Výška prierezu h = 100 mm Šírka pásnice b = 46 mm Hrúbka pásnice t f = 7,4 mm Hrúbka steny t w = 4,5 mm Zaoblenie r = 7,0 mm prierezový modul W pll,y = 41,3 cm 3 = 0, m 3,J z = mm4 F y = 235 MPa = druhá odm 235/f y = 1 Zatriedenie prierezu C f = (b t w 2r )/2 =( 46 4,5 2. 7)/2= 13,75 mm C f /t f = 13,75 / 7,4 = 1,858 je menej ako 9. = 9. 1 = 9 pásnica je triedy 1 C w = h 2t f 2r = ,4 2. 7= 71,2 mm C w /t w = 71,2/4,5 = 15,82 je menej ako 72 = = 72 stena je triedy 1 Posúdenie prierezu M c,rd = M pl,rd = W pl,y. f y / M0 = 41, /1,0 = 9,7 knm M y,edb 1, = = 0,168je menej ako 1,0 nosník vyhovuje M c,rd 9,7 Posúdenie na priehyb

6 5 M. l ,8.1, W inst = - = = 25,6 mm je viac ako 3000 :200 = 48. E 0,mean I = 15 mm pozdĺžnik nevyhovuje Navrhujem UPE č. 120 mm J z = mm 4 5 M. l ,8.1, W inst = - = = 16,25 mm je prib ako 3000 /200 = 48. E 0,mean I = 15 mm pozdĺžnik nevyhovuje 4.Priečne hlavné nosníky IPE160 mm Statická schéma prostý nosník L = 6 m Výpočet ohybového momentu M z,d = N v /2. l/2 = 1, ,25/2. 3 = 21,28 knm Návrh a klasifikácia prierezu oceľ S235 Navrhujem profil IPE 160 mm Výška prierezu h = 160 mm Šírka pásnice b = 82 mm Hrúbka pásnice t f = 7,4 mm Hrúbka steny t w = 5,0 mm Zaoblenie r = 9 mm prierezový modul W pll,y = 124,65 cm 3 = 0, m 3 F y = 235 MPa = druhá odm 235/f y = 1 Zatriedenie prierezu C f = (b t w 2r )/2 =( 82 5,0 2. 9)/2= 29,5mm C f /t f = 29,5 / 7,4 = 3,99 je viac ako 9. = 9. 1 = 9 pásnica je triedy 1 C w = h 2t f 2r = ,4 2. 9= 127,2 mm C w /t w = 127,2/5,0 = 25,44 je menej ako 72 = = 72 stena je triedy 1 Posúdenie prierezu M c,rd = M pl,rd = W pl,y. f y / M0 = 0, /1,0 = 29,29 knm M y,ed 21, = = 0,726 je menej ako 1,0 nosník vyhovuje M c,rd.29,29

7 Posúdenie na priehyb 5 M. l 2 5. (21,3 ) W inst = - = = 43,5 mm je viac ako 6000 :200 = 48. E 0,mean I , = 30 mm hlavný nosník nevyhovuje Ale ponechávam priehyb 5.Nosníky pd pozdĺžnikmi IPE140 mm Statická schéma spojitý nosník o dvoch poliach l = 3,25 m Výpočet ohybového momentu M z,db = -0,125. q. b. l 2 = -0,125 1, ,25 2 = -5,763 knm M z,d1 = 0,0703. q. b. l 2 = 0,0703 1, ,25 2 = 3,24 knm Návrh a klasifikácia prierezu oceľ S235 Navrhujem profil IPE 140 mm Výška prierezu h = 140 mm Šírka pásnice b = 73 mm Hrúbka pásnice t f = 6,9 mm Hrúbka steny t w = 4,7 mm Zaoblenie r = 7,0 m6 prierezový modul W pll,y = 88,764 cm 3 = 0, m 3 J z = 5, mm 4 F y = 235 MPa = druhá odm 235/f y = 1 Zatriedenie prierezu C f = (b t w 2r )/2 =( 58 4,9 2. 8,0)/2= 18,55 mm C f /t f = 18,55 / 7,9 = 2,348 je menej ako 9. = 9. 1 = 9 pásnica je triedy 1 C w = h 2t f 2r = ,9 2. 8,0= 108,2 mm C w /t w = 108,2/4,9 = 22,08 je menej ako 72 = = 72 stena je triedy 1 Posúdenie prierezu M c,rd = M pl,rd = W pl,y. f y / M0 = 88, /1,0 = 20,86 knm M y,ed 5, = = 0,276 je menej ako 1,0 nosník vyhovuje M c,rd 20,86

8 Posúdenie na priehyb 5 M. l , W inst = - = = 4,73 mm je menej ako 3000/200 = 48. E 0,mean I , = 15 mm nosník vyhovuje 6. Návrh oceľového stĺpa Statická schéma Stĺp votknutý do základovej patky a v spojení s nosníkom - kĺb. Zaťaženie od vetra W E,D = 0,8466 kn/m 2 Sanie W E,D =- 0,6772 kn/m 2 Zaťažovacia šírka b = 3,0 m Zaťaženie na 1m stĺpa q = 0, = 2,54 kn/m q s = -0, = -2,03 kn/m Ohybový moment vo votknutí Mx+ = 1/8. q. l 2 = 1/8.2,54. 3,4 2 = 3,67 knm Mxsanie = 1/8. q. l 2 = 1/8.2,03. 3,4 2 = -2,93 knm Zvislá návrhová sila N Ed = 1, ,25 = 14,09 kn Oceľový stĺp navrhujem z oceľových valcovaných profilov IPE140 mm W ply = 88, mm 3, W ely = 77, mm, iz = 16,5 mm iy = 57,4 mm, A = 1, mm 2 N =14,186 kn, M = 3,67 knm Návrh a klasifikácia prierezu oceľ S235 Výška prierezu h = 140 mm Šírka pásnice b = 73 mm Hrúbka pásnice t f = 6,9 mm Hrúbka steny t w = 4,7 mm Zaoblenie r = 7,0 mm Jy = 5, mm 4 F y = 235 MPa e = druhá odm 235/f y = 1 Zatriedenie prierezu C f = (b t w 2r )/2 =( 73 4,7 2. 7,0)/2= 27,15 mm C f /t f = 27,15 / 6,9 = 3,93 je menej ako 9.e = 9. 1 = 9 pásnica je triedy 1 C w = h 2t f 2r = ,9 2. 7= 112,2 mm C w /t w = 112,2/4,7 = 23,87 je menej ako 72e = = 72 stena je triedy 1 Podmienka spoľahlivosti za podmienky zabezpečenia proti klopeniu N Sd g M1 k y M ysd g M = 1,0 Af y W ply f y l 1 = 93,9, h/b = 1,1 z toho krivka vzpernej pevnosti podľa tabuľky 18 b pre vybočenie kolmo na os y y c pre vybočenie kolmo na os z z v smere osi z proti vybočeniu zabezpečená v polovici výšky

9 L cry 3400 l - y = - = = 0,7374 z toho y,b = 0,76 i y l 1 49,1. 93,9 L crz 3200 l - z = - = = 2,065 z toho zc = 0,1864 = min i z l 1 16,5. 93,9 m z N Sd 3,57. 14, k y = = 1 + = 1,700 A f y 0, W ply W ely 88,764 77,761 M z = l - z(2b Mz - 4) + ( -) = 2,065. ( 2. 1,1-4) + = - 3,57 W ely 77,761 Podmienka spoľahlivosti 14, ,1 1,7. 3, ,1 + = 0,545 je menej ako 1,0 0, , Podmienka je splnená 7. Posúdenie Joklových profilov 40/80/3 mm Statická schéma spojitý nosník o dvoch poliach L = 3,25 m Ohybový moment M y,ed1 = 0,0703. W. l 2 = 0, , = 0,535 knm M y,edb = -0,125. W. l 2 = -0,125. 0, = -0,952 knm Posúdenie prierezu M c,rd = M pl,rd = W pl,y. f y / M0 = 16, /1,0 = 3,8775 knm M y,ed 0, = = 0,2455 je menej ako 1,0 nosník vyhovuje M c,rd 3,8775 Posúdenie na priehyb 5 M. l , W inst = - = = 13,57 mm je menej ako 3000/200 = 48. E 0,mean I = 15 mm nosník vyhovuje 8. Návrh základovej pätky Navrhujem základovú pätku rozmerov 1000/1000/1000 mm - odstupňovanú V G,k = 1, ,25 = 14,186 kn Stanovenie GK. 1Gk Podložie predpokladám bridlica R t,p = 150 kpa

10 Zaťaženie Charakteristické trvalé zaťaženie V G,k = 14,186 kn Celkové zaťaženie V G.kc = 14,186 + ( ,1 ) = 39,486 kn Posúdenie základovej pätky Excentricita e = M/N =3,67 /14,186= 0,2587 V G,k z 39, d = = = 81,82 kpa je menej ako R d = 150kPa a. b 100. ( ,87) Vyhovuje 9.Zaťaženie na strešnú konštrukciu zberných kontajnerov. Stále zaťaženie Kompozitná materiál 0,10. 1,35 = 0,135 kn/m 2 Trubka 51/4 0,0461 kn/m 2 Zaťaženie stále celkom q s = 0,196 kn/m 2 Zaťaženie snehom S = mi. C e. C t. s k = 0,8. 1,0. 1,0. 1,5 = 1,2 kn/m 2 Mi - tab č. 5.2 = 0,8 Zaťaženie celkom q c = 0, ,2 = 1,4 kn/m 2 3.Návrh priečnikov. Navrhujem bezošvú rúru 51/4 mm Statická schéma (polomer oblúka 4 m.), L = 4 m, 15, J = 164, mm 4 q.l 2 M a = M b = - (1 k) = 0,156 knm 12 q.l 2 1, M c = (1 k) = (1 0,9163) = 0,078 knm K = = = 0, J c ,

11 F c f J c = J. cos = 164, cos 15 =158,6, Posúdenie prierezu M c,rd = M pl,rd = W pl,y. f y / M0 = 8, /1,0 = 2,08 knm M y,edb 0, = = 0,075je menej ako 1,0 nosník vyhovuje M c,rd 2,08 Posúdenie na priehyb 5 M. l ,8.0, W inst = - = - = 0,377 mm je menej ako 4000 :200 = 48. E 0,mean I = 2 mm vyhovuje

12 Technická správa. Stavba: Zberný dvor Janova Lehota Objednávateľ: Obec Janova Lehota Projektant: Ing. Ján Kútik, Na úbočí 7, Banská Bystrica Časť: Statika Navrhnuté riešenie. Oceľový prístrešok. Oceľový prístrešok je navrhnutý z oceľových valcovaných z ocele S235. Strecha je navrhnutá z pozdĺžnikov UPE č. 120 mm. Nosníky sú navrhnuté z oceľových valcovaných profilov IPE 140 mm a IPE 160 mm. Stĺpy sú navrhnuté z oceľových valcovaných profilov IPE140 mm. Paždíky pre uchytenie trapézových plechov po obvode sú navrhnuté z Joklových profilov 40/80/3 mm. Trapézové plechy sú navrhnuté TC45 hr. 0,6 mm. Zavetrenie v strešnej a zvislej rovine je navrhnuté z Joklových profilov 40/80/3 mm. Celá konštrukcia je zváraná.zvary hrúbky 5 mm. Stĺpy sú do základových pätiek ukotvené pomocou kotevných platní hrúbky 8 mm, ktoré sú privarené o platne ukotvené v základových pätkách. Celú oceľovú konštrukciu je potrebné natrieť proti korózii jeden krát základným a dva krát konečným náterom. Zakladanie oceľového prístrešku. Navrhnuté sú pätky z prostého betónu C12/15 rozmerov 1000/1000/1000 mm odstupňované. Stojisko zberných kontajnerov. Je navrhnuté z oceľovej konštrukcie. Trubky sú navrhnuté rozmerov 51/4 mm, L profily L60/40/5 mm, tenkostenný profil 50/40 mm a zavetrenie u kruhovej ocele priemeru 12 mm. Použitá oceľ S235 mm. Zakladanie zberných kontajnerov Navrhnutá je železobetónová základová doska hr. 200 mm betón C25/30. Vystužená je pri spodnom aj hornom okraji betonárskou oceľou zváranými sieťami priemeru 6 mm oká 100/100 mm. Na hornej hrane dosky je navrhnutý lemovací nosný oceľový profil L 60/40/5 mm na ktorom sú navarené oceľové kotviace pásoviny hr. 5 mm. Na uholník je navarený zvislý stĺp bezošvá trubka 51/4 mm. Zvary sú hrúbky 5 mm. Použitá oceľ 10505R, S235. Pri práci je potrebné dodržiavať bezpečnostné predpisy podľa vyhl SUBP č. 147/2013 Z.z. V Banskej Bystrici Vypracoval 07/2017 Ing. Ján Kútik