3525$&8158&1(',=$/,&(6$1$92-1,095(7(120

Μέγεθος: px

Εμφάνιση ξεκινά από τη σελίδα:

Download "3525$&8158&1(',=$/,&(6$1$92-1,095(7(120"

Ελένη Μπουκουβαλαίοι
6 χρόνια πριν
Προβολές:

Srednja masinska skola OSOVE KOSTRUISAJA List1/8 355$&8158&1(',=$/,&(6$1$9-1,095(7(10 3ROD]QLSRGDFL maksimalno opterecenje Fa := 36000 visina dizanja h := 440 mm Rucna sila Fr := 350 1DYRMQRYUHWHQR

1 Srednja masinska skola OSOVE KOSTRUISAJA List1/8 355$&8158&1(',=$/,&(6$1$9-1,095(7(10 3ROD]QLSRGDFL maksimalno opterecenje Fa := visina dizanja h := 440 mm Rucna sila Fr := 350 1DYRMQRYUHWHQR optereceno je na pritisak i uvijanje, a krajnjem gornjem polozaju kritican je i napon izvijanja 0DWHULMDOQDYRMQRJYUHWHQD C sa ReH := 90 3UHFQLYUHWHQD odredjuje se na osnovu povrsinskog pritiska koeficijent srednje klase izrade navoja ξ1 := 0.8 koeficijent popravke ξ := 0.8 stepen sigurnosti S:= 4 ReH dozvoljeni napon na zatezanje σzd := σzd = 7.5 S dozvoljeni napon na povrsinski pritisak σpd(0) := 1. σzd σpd(0) = 87 dozvoljeni napon na povrsinski pritisak σpd := ξ1 ξ σpd(0) σpd = 55.7 Povrsina poprecnog preseka jezgra navoja A1 := Fa σpd A1 = na osnovu povrsine A1 iz tablice biram za trapezni navoj precnik d. 'LPHQ]LMHQDYRMQRJYUHWHQD iz tablice usvajam A1 := 830 Tr 40x7 d := 40 mm 3URYHUDVDPRRFLYRVWLQDYRMD ugao profila navoja α := 30 deg za trapezni navoj µ := 0.15 koef. trenja za normalnu obradu navoja P:= d1 := H1 := d := D1 := 7 mm 3.5 mm 3 mm 36.5 mm 34 mm µ ρv := atan cos α ρv = 0.13 ρv = 7.37 deg ugao trenja navoja RUCA DIZALICA astavnik: Sima Pastor

2 Srednja masinska skola OSOVE KOSTRUISAJA List/8 P φ := atan φ = 0.06 φ = 3.49 deg d π 0DWHULMDOQDYUWH P. Cu Sn 1 sa Rm := 40 ReH := 130 dozvoljeni povrsinski pritisak za bronzu po celiku pd := 15 pd=11 do 17.5 /mm^ 9LVLQDQDYUWH m posto je ρv := 1.5 d m = 60 mm 3URYHUDQDYRMDDQDSULWLVD m broj navojaka z := z = 8.6 zd := 10 z < zd P A:= d D1 A = mm ( ) π 4 > φ navoj je samokociv 3URYHUDVOR]HQRJQDSRQD Fa σ := σ = normalni napon u vretenu A1 d1 3 π W0 := W0 = mm 3 polarni otporni moment preseka vretena 16 T:= Fa d tan( φ + ρv) T = 16.1 m moment uvijanja vretena T τ := τ = napon uvijanja u vretenu W0 idealni (svedeni) napon u navojnom vretenu σi := σ + 3 τ σi = stepen sigurnosti navojnog vretena S := ReH σi S = 5.4 S > Sd sto odgovara Sd := 4 1DYUWD Fa p := p = 1 za p < pd 3UHFQLWHODQDYUWH Dn := m Dn = 60 mm 9LVLQDYHQFDQDYUWH h := 0.5 m h = 15 mm RUCA DIZALICA astavnik: Sima Pastor

Srednja masinska skola OSOVE KOSTRUISAJA List3/8 3URYHUDQDVPLFDQMH Fa τs := τs 1.7 = Dn π h τsd := 40 3UHFQLYHQFDQDYUWH τs < τsd D := 1.5 Dn D = 75 mm *ODYDYUHWHQD 3UHFQLJODYHYUHWHQD D3 := 1.

3 Srednja masinska skola OSOVE KOSTRUISAJA List3/8 3URYHUDQDVPLFDQMH Fa τs := τs 1.7 = Dn π h τsd := 40 3UHFQLYHQFDQDYUWH τs < τsd D := 1.5 Dn D = 75 mm *ODYDYUHWHQD 3UHFQLJODYHYUHWHQD D3 := 1.8 d D3 = 7 mm 3UHFQLYUHWHQDXQRVDFXWHUHWD d3 := 0.8 d d3 = 3 mm usvojeno d3 := 30 mm zbog lezaja 9LVLQDJODYHYUHWHQD h3 := 1.5 d h3 = 50 mm =OHE]DL]OD]DODWD da := d1 da = 3.5 mm b := 1.5 P b = 10.5 mm 3URYHUDQDSRQDL]YLMDQMD E := modul elasticnosti celika ReH := 90 A := 335 B := 0.6 koeficijenti A i B zavise od materijala vretena, za C iz ME I, MF Bg-i, str.137 A ReH λ0 := λ0 = 73 B A λ1 := B λ1 π E λ1 = 0 solve, λ ( ) := ReH if λ λ0 ( ) if λ0 λ σcr λ A B λ E π if λ > λ1 λ < < λ 1 proracun po Tetmajeru proracun po Ojleru RUCA DIZALICA astavnik: Sima Pastor

4 Srednja masinska skola OSOVE KOSTRUISAJA List4/ σcr( λ) λ redukovana duzina vretena m lr := + h + b + h3 lr = 1061 mm d1 4 π moment inercije poprecnog preseka vretena Imin := Imin = mm 4 64 Imin poluprecnik inercije imin := imin = 8.1 mm A1 vitkost λ := lr imin λ = λ1 = 84.8 λ0 = 7.6 σcr λ ( ) 119. = kriticni napon 6WHSHQVLJXUQRVWLSURWLYL]YLMDQMD ( ) σcr λ S := S =. σi S > Sd Sd := 3 Sd=3 do 6 za proracun po Ojleru Sd= do 4 za proracun po Tetmajeru stepen sigurnosti na izvijanje ne zadovoljava potrebno je povecati presek vretena 1RVDFWHUHWD 0DWHULMDOQRVDFD SL 00 3UHFQLQRVDFD D4 := D3 D4 = 7 mm 9LVLQDQRVDFD 3ROXJD h4 := m h4 = 60 mm 0DWHULMDOUXFLFH C sa ReH := 90 'X]LQDUXFLFH L5 := 400 mm RUCA DIZALICA astavnik: Sima Pastor

Srednja masinska skola OSOVE KOSTRUISAJA List5/8 3UHFQLUXFLFH d5 := β := 0 mm 3URYHUDQDVDYLMDQMH l := T Fr l = 360.4 mm D3 l1 := l l1 = 34.4 mm M := l1 Fr M = 1.

5 Srednja masinska skola OSOVE KOSTRUISAJA List5/8 3UHFQLUXFLFH d5 := β := 0 mm 3URYHUDQDVDYLMDQMH l := T Fr l = mm D3 l1 := l l1 = 34.4 mm M := l1 Fr M = m 3RVWROMH d5 3 π ReH S := S = S > Sd Sd := 3 M 0DWHULMDOSRVWROMD SL 00 9LVLQDWHOD 1DJLEWHOD pd := za pritisak u podnozju postolja H6 := h + ( m h) + 40 mm H6 = 55 mm 6.6 deg 8QXWUDVQMLJRUQMLSUHFQL dg := 1.3 Dn dg = 78 mm 8QXWUDVQMLGRQMLSUHFQL l6 := H6 ( m h) l6 = 480 mm ( ) dd := dg + l6 tan β dd = 189 mm 6SROMDVQMLGRQMLSUHFQL Dd := 1.6 dd Dd = 303 mm 3URYHUDQDSULWLVD 4Fa p := Dd dd p = 0.8 p < pd ( ) π 3URYHUDQDSRYUVLQVLSULWLVDL]PHGMXQDYUWHLSRVWROMD 4Fa p := D Dn p =.6 p < pd ( ) π pd := 60 za bronza - SL RUCA DIZALICA astavnik: Sima Pastor

6 Srednja masinska skola OSOVE KOSTRUISAJA List6/8 'HEOMLQD]LGD δ := 0.5 d δ = 10 mm 6SROMDVQMLJRUQMLSUHFQL Dg := dg + δ Dg = 98 mm 9LMD]DRVLJXUDQMHQDYUWH 'LPHQ]LMHLVWDQGDUG duzina vijka Dg Dn l := 5mm l = 14 mm M 4 x 15 JUS M.B1.90 0DWHULMDO 4.8 sa ReH := 30 3URYHUDYLMDQDVPLFDMH broj vijaka z := 3 ξt:= 1 za vijak opterecen na glatkom delu ξ1 := 1.3 za vijak opterecen na uvijanje nazivnog precnika 6 mm A1 := 7.75 iz tablice Fs1 := T zdn Fs1 = smicajna sila na jednom vijku 0.8 ReH ξt ξ1 A1 S := S = 1.84 S > Sd Sd := 1.5 Fs1 Sd=1.5 do 1.6 po preporuci 9LMD]DRVLJXUDQMHQRVDFDWHUHWD 'LPHQ]LMHLVWDQGDUG duzina vijka D4 d3 l := 5mm l = 16 mm M 4 x 15 JUS M.B1.91 0DWHULMDO 4.8 sa ReH := 30.RPDGD z := 9LMD]DRVLJXUDQMHYUHWHQD 'LPHQ]LMHLVWDQGDUG duzina vijka l := 0.7 d l = 8 mm M 8 x 30 levi JUS M.B1.055 RUCA DIZALICA astavnik: Sima Pastor

Srednja masinska skola OSOVE KOSTRUISAJA List7/8 0DWHULMDO 4.6 sa ReH := 40 3URYHUDYLMDQD]DWH]DQMH broj vijaka z := 1 ξt := 1.1 za navoj koji se izradjuje rezanjem materijala 4.6 ξ1 := 1.

7 Srednja masinska skola OSOVE KOSTRUISAJA List7/8 0DWHULMDO 4.6 sa ReH := 40 3URYHUDYLMDQD]DWH]DQMH broj vijaka z := 1 ξt := 1.1 za navoj koji se izradjuje rezanjem materijala 4.6 ξ1 := 1.1 za M8 napregnut na zatezanje A1 := 3.8 iz tablice Fz := 0. Fa Fz = 700 ReH ξt ξ1 A1 S := S = 1.3 S > Sd Sd := 1.5 Fz Sd=1.5 do 1.6 po preporuci 8OH]LVWHQMH uputstvo,]eruoh]dmd mozemo usvojiti da lezaj miruje ili lagano osciluje (broj obrtaja n<15 min -1 ), te proracun vrsimo na osnovu staticke moci nosenja P0 := Fa f0 := 1.5 C0 := f0 P0 C0 = LSLR]QDD izabrani lezaj je kolutni kuglicni aksijalni jednoredi oznake DUDPHWULOH]DMD C0 := H := 1 mm na osnovu d3 = 30 mm d := 30 mm C := D := 60 mm d1 := 3 mm 6WHSHQRULVQRJGHMVWYD ( ) tan φ η := η = 0.3 tan( φ + ρv) D1 := 60 mm RUCA DIZALICA astavnik: Sima Pastor

8 Srednja masinska skola OSOVE KOSTRUISAJA List8/8 RUCA DIZALICA astavnik: Sima Pastor

Σχετικά έγγραφα

35(7+2'1,3525$&8195$7,/$GLPHQ]LRQLVDQMHYUDWLOD

35(7+2'1,3525$&8195$7,/$GLPHQ]LRQLVDQMHYUDWLOD Predmet: Mašinski elementi Proraþun vratila strana 1 Dimenzionisati vratilo elektromotora sledecih karakteristika: ominalna snaga P 3kW Broj obrtaja n 14 min 1 Shema opterecenja: Faktor neravnomernosti