Statické posúdenie novostavby materskej školy na stavebné povolenie STATICKÝ VÝPOČET

Transcript

1 Statické posúdenie novostavby materskej školy na stavebné povolenie STATICKÝ VÝPOČET Investor: Obec Turie, Hlavná Turie Miesto stavby: parc. č. KN 813/1, 813/4, 81 Kú: Turie Projektant arch. Časti: Projekt: Vypracoval: AD-PROJECTION, s.r.o. Materská škola Turie Ing. Jakub Randiak Zodp. projektant statiky: Ing. Tomáš Kocúr, Komárov 9, Hrabovec Sihelné, 10/016

2 Obsah ÚVOD Základné údaje o stavbe...3. Konštrukčné riešenie Základy Zvislé konštrukcie Vodorovné konštrukcie Strecha Prehľad východiskových podkladov Predpoklady výpočtu Výpočet zaťažení Posúdenie oceľových konštrukcií Posúdenie profilu xu Posúdenie železobetónových konštrukcií Posúdenie obvodového venca Vo -1NP Posúdenie Vnútorného Venca R3-1NP Posúdenie Vnútorných Rámov R -1NP Posúdenie Vnútorných Rámov R1-1NP Posúdenie Vnútorných Rámov R4-1NP Posúdenie Venca V - NP Posúdenie krížom vystuženej dosky Posúdenie základových konštrukcií Návrh základového pásu pod obvodovou nosnou stenou Návrh základového pásu pod vnútornou stenou Návrh základovej pätky pod vnútornými stĺpmi Návrh základovej pätky pod obvodovými stĺpmi Záver Príloha... 3

3 ÚVOD 1. Základné údaje o stavbe Statický posudok rieši novostavbu materskej školy. Materská škola sa náchadza v katastrálnom území Turie, okres Žilina. Ide o dvojpodlažný samostatne stojaci objekt. Na prízemí sa nachádzajú dve triedy, jedáleň, socialne zariadenia a miestnosti pre dennú časť. Na druhom nadzemnom podlaží sa nachádza jedna trieda, socialne zariadenia, terasa a miestnosti pre dennú časť. Konštrukcia strechy je tvorená sedlovou strechou so sklonom strešných rovín 16. Strešná krytina je navrhnutá ako ľahká oceľová krytina.. Konštrukčné riešenie.1. Základy Základové konštrukcie pod objektom sú riešené v dvoch etapách. Prvá etapa je riešená ako monolitická, druhá etapa je z prefabrikovaných betónových debniacích tvárnic. Monolitická časť plošných základov pod nosnými stenami je navrhnutá ako základový rošt zo základových pásov so spodnou hranou pásu v úrovni -1,600. Základové pásy sú prierezu 600x500mm. Na nich je vytvorený základový pás zo šalovacích dielcov šírky 300 mm (celková výška 750 mm). Zeminu v úrovni základovej škáry je potrebné zhutniť na I 0,9. d Monolitická časť základov a výplň šalovacích dielcov bude z betónu triedy C1/15. Nadmurovanú časť základov je potrebné prepojiť s monolitickou časťou výstužou. Zvislú výstuž priemeru 1mm v osových vzdialenostiach 00mm k obom povrchom, vodorovnú výstuž priemeru 8mm je potrebné osadiť k obom povrchom v každej vodorovnej škáre. Základové pätky pod stĺpmi sú štvorcového tvaru (1800x1800mm) a (1300x1300mm), vykreslené vo výkrese základov časti ASR. Spodná hrana základovej pätky je na úrovni - 1,600. Pätky sú vystužené oceľov B500B a betónom triedy C5/30. Podkladový betón triedy C16/0 hr. 150mm je potrebné vystužiť kari sieťami. Kari siete KY50 (veľkosť oka 150x150 mm a priemer prútov 8 mm) je potrebné prekladať na vzdialenosť ôk. Podsyp pod podkladovým betónom je potrebné zhutniť na I 0, 8. Hydrogeologický prieskum nebol vykonáný preto pri realizačnom projekte je potrebné overiť posúdenie základových konštrukcií podľa vykonaného hydrogeologického prieskumu, ktorý určí pomery v základovej pôde a únosnosť základovej škáry. V tomto výpočte sa prítomnosť podpovrchovej vody neuvažuje. A trieda zeminy pre výpočet je stanovená ako hlina F6-CL pevnej konzistenscie s únosnosťou základovej pôdy R d 00kPa d 3

4 .. Zvislé konštrukcie Zvislé nosné konštrukcie sú zo systému Heluz a sú rozkreslené vo výkresovej časti ASR. V prípade požiadaviek investora je možné použiť tvarovky iných výrobcov s rovnakými vlastnosťami. Nostné steny sú tvorené z tehál Heluz Family hr. 300 mm (rozmery: mm) na systémové lepidlo. Pevnosť v tlaku 10,0 MPa. Obvodové konštrukcie sú zateplené tepelnou izoláciou hr. 150mm. Deliacie priečky sú z tvárnic Heluz na systémové lepidlo. V alternatíve možno použiť SDK priečky..3. Vodorovné konštrukcie Vodorovné konštrukcie sú navrhnuté s betónu C5/30 a betonárskej výstuže B500B. Nad 1.NP je navrnutá krížom vystužená stropná doska hr.00 mm so spodnou hranou na úrovni +3,050 m a +,800 m podľa výkresu tvaru. Preklady nad otvormi v nosných stenách sú navrhnuté ako prefabrikované Heluz 3,8 s ich nasledným vyskladaním. V alternatíve je možné použiť monolitické preklady. Preklady je potrebné osadzať podľa pokynov dodávateľa (výrobcu). Preklady nie je možné skracovať rezaním, menšia svetlosť otvoru sa dosiahne väčším uložením. Na obvodových a vnútorných nosných stenách sú navrhnuté stužujúce vence výšky 450mm (vrátane dosky) širky 300mm na úrovni +,800 m spodná hrana. Na NP sú navrnuté stužujúce vence na obvodových a vnútorných nosných stenách výšky 450 mm šírky 300mm na úrovni +6,50 m. spodná hrana..4. Strecha Strešná konštrukcia nad objektom je navrhnutá ako sedlová strecha. Konštrukcia je tvorená väzníkovým krovom uloženým na obvodových stenách a vnútornej nostnej stene. Statický posudok krovu nie je súčasťou statického posudku na stavebné povolenie. Statické posúdenie strešnej konštrukcie je nutné skonzultovať so zodpovedným projektantom statiky matereskej školy. 4

5 3. Prehľad východiskových podkladov Podkladom pre spracovanie statického posudku bola: - Projektová dokuemtácia, vypracovaná: AD- Projektion s.r.o Ing. arch. Jaroslav Ondrašina U Hluška 1197, 0 01 Čadca [1] Projektová dokumentácia za účelom vydania DSP, spracoval Ing. arch. Jaroslav Ondrašina, AD-Projection, s.r.o. [] STN EN 1990: Zásady navrhovania. [3] STN EN : Zaťaženia konštrukcií. Časť 1-1: Všeobecné zaťaženia Objemová tiaž, vlastná tiaž a úžitkové zaťaženia. [4] STN EN : Zaťaženia konštrukcií. Časť 1-3: Všeobecné zaťaženia Zaťaženia snehom. [5] STN EN /NA: Zaťaženia konštrukcií. Časť 1-3: Všeobecné zaťaženia Zaťaženia snehom. Národná príloha. [6] STN EN : Zaťaženia konštrukcií. Časť 1-4: Všeobecné zaťaženia Zaťaženia vetrom. [7] STN EN /NA: Zaťaženia konštrukcií. Časť 1-4: Všeobecné zaťaženia Zaťaženia vetrom. Národná príloha.. [8] STN EN : Navrhovanie betónových konštrukcií. Časť 1-1: Všeobecné pravidlá a pravidlá pre budovy. [9] STN EN A1: Navrhovanie drevených konštrukcií. Časť 1-1: Všeobecné pravidlá pre a pravidlá pre budovy. [10] STN EN : Navrhovanie murovaných konštrukcií. Časť 1-1: Všeobecné pravidlá pre vystužené a nevystužené murované konštrukcie. [11] STN EN /NA: Navrhovanie murovaných konštrukcií. Časť 1-1: Všeobecné pravidlá pre vystužené a nevystužené murované konštrukcie. Národná príloha. [1] STN EN : Navrhovanie geotechnických konštrukcií. Časť 1: Všeobecné pravidlá. 5

6 4. Predpoklady výpočtu V statickom výpočte bolo uvažované: - Úžitkové zaťaženia podľa STN EN Zaťaženie konštrukcií objemová tiaž, súčinitele spoľahlivosti ( ) podľa EC, pre stále zaťaženie 1, 35, pre náhodilé zaťaženie 1, 5 f - Náhodilé zaťaženie podlahy podľa EN : f f 6.1 A stropy, q k 4,0kN - balkóny a lodžie (terasa) A schodiská, q k 3,0kN C1 - plochy v školách q k 3,0kN - Náhodilé zaťaženie strechy podľa tab. 6.9 H strechy neprístupné, prístup len počas opráv a údržby uvažované - q k 0,75kN - podľa STN EN (obr. C15-NA/CD) dané územie sa nachádza v Zóne 4, nadmorská výška objektu je uvažovaná 446 m.n.m. - podľa STN EN (tab.4.1) sa územie nachádza v kategórií terénu II, základný tlak vetra v b 6 / sec, 0 m - z uvedených zaťažení boli vytvorené charaktreristické kombinácie zaťaženia. Vo výpočtoch bolo uvažované s najnepriaznivejšou kombináciou 6

7 5. Výpočet zaťažení 1) STÁLE Pozn: Nosná konštrukcia je uvažovaná nulovou tiažou nakoľko je generovaná výpočtovým programom. Zaťaženie na stropnú konštrukciu: Názov vrstvy hrúbka [mm] ρ [kg/m 3 ] g k [kn/m ] Keramická dlažba ,16 Cementové lepidlo ,105 Anhydritovy poter ,7 podlahový polsytren ,04 Fatrafol ,08 Vápenno-cementová omietka ,19 Ʃ 1,3 Zaťaženie na stropnú konštrukciu terasa: Názov vrstvy hrúbka [mm] ρ [kg/m 3 ] g k [kn/m ] Povlaková hydroizolácia Fatrafol, ,035 Tepelná izolácia EPS , Vápennocementová omietka ,19 Ʃ 0,39 Zaťaženie na strešnú konštrukciu: Názov vrstvy hrúbka [mm] ρ [kg/m 3 ] g k [kn/m ] Ľahká plechová krytina ,156 Záklop , Ʃ 0,36 Zaťaženie na spodný pás väzníka: Názov vrstvy hrúbka [mm] ρ [kg/m 3 ] g k [kn/m ] Záklop , Tepelná izolácia ,3 sadrokartónová konštrukcia ,18 Ʃ 0,7 7

8 Zaťaženie od atiky: Názov vrstvy hrúbka x výška [m ] ρ [kg/m 3 ] g k [kn/m 1 ] Veniec 0,3mx0,m 0, ,5 Murivo 1mx0,3m 0,3 800,4 Tepelná izolácia 0,3mx1m 0,3 40 0,1 Ʃ 4,0 ) PREMENNÉ a) ÚŽITKOVÉ ZAŤAŽENIE H strechy neprístupné ( s výnimkou bežnej údržby) q k 0,75kN A stropy, q k 4,0kN - balkóny a lodžie (terasa) A schodiská, q k 3,0kN C1 - plochy v školách q k 3,8kN (premiestineľné priečk q k 0,8kN + C1 plochy v školách: q k 3,0kN ) b) ZAŤAŽENIE SNEHOM Charakteristická hodnota zaťaženia snehom na povrchu zeme Turie, okres Žilina. Nadmorská výška 446 m.n.m, Zóna 4. Súčinitele podľa národnej prílohy C.14NA/CD Charakteristické zaťaženie na povrchu: s k a A/ b 0, / 430 1,75kN 0,8 1 s. C. C. s 0,8.1,0.1,0.1,75 1,40kN m 1 1 e t k / 8

9 c) ZAŤAŽENIE VETROM Základná rýchlosť vetra: v b 6, 0 m / sec merná hmotnosť vzduchu: 1,5kg 3 Základný tlak vetra: q b 1/.. vb ( z) 1/.1,5.6 0,45kN Súčiniteľ vystaveniu vetra: C e (z)=,0 Špičkový tlak vetra: q p c ( z). q,0.0,45 0,845kN e b Vonkajšie súčinitele pre tlak/sanie : w e q ( z). c 0,845.( 1,0) 0,85kN p pe w e q ( z). c 0,845.0,75 0,63kN p pe 9

10 6. Posúdenie oceľových konštrukcií Uvažujem, že prierezy sú z ocele typu S75 f yk 75N m ; f u 430N m ; E N m 6.1. Posúdenie profilu xu140 Uvažujem, že prierez xu140 a je z ocele typu S75, zvarený prerušovaným zvarom. N ed = 33,98 kn Overenie vzpernej odolnosti:, = χ.. = 0,759.4, = 309,13 1,0, 309,13 > 31,77 -VYHOVUJE 10

11 7. Posúdenie železobetónových konštrukcií Posudzované železobetónové konštrukcie sú z betónu triedy C5/30 a betonárskej výstuže B 500B 7.1 Posúdenie obvodového venca Vo -1NP M ed = -111,46kNm Rozmery trámu: Účinná výška: h w = 450 mm b w = 300 mm, = 5 + =35 mm = 407 Návrh 4φ16 A s,prov =0,000804m Overenie plochy výstuže: A s,min < A s,prov < A s,max A s,min = 0,0013.b w.d = 0, m A s,min = 0,6.f cd.b w.d / f yk = 0, m A s,max =0,04.b.h w =0,0054 m Posúdenie: = 0,0699 = 130,09 > 130,09 > 111,46 Návrh a posúdenie šmykovej výstuže = 10,73 Návrh strmienkov: žý 8, = 0, Osová vzdialenosť strmienkov = Posúdenie odolnosti priečle so šmykovou výstužou:, =,.. 0,9.. = 150, 150 > 10,73 11

12 7. Posúdenie Vnútorného Venca R3-1NP STATICKÉ RIEŠENIE STAVBY M ed = 188,73 knm Rozmery trámu: Účinná výška: h w = 450 mm b w = 300 mm, = 5 + =35 mm = 405 Návrh 5φ0 A s,prov =0,00157m Overenie plochy výstuže: A s,min < A s,prov < A s,max A s,min = 0,0013.b w.d = 0,00016 m A s,min = 0,6.f cd.b w.d / f yk = 0, m A s,max =0,04.b.h w =0,0054 m Posúdenie: = 0,1365 = 9,95 > 9,95 > 188,73 Návrh a posúdenie šmykovej výstuže = 0 Návrh strmienkov: žý 10, = 0, Osová vzdialenosť strmienkov = Posúdenie odolnosti priečle so šmykovou výstužou:, =,.. 0,9.. = 311, 311 > 0 1

13 7.3 Posúdenie Vnútorných Rámov R -1NP STATICKÉ RIEŠENIE STAVBY M ed = 66,58kNm Rozmery trámu: Účinná výška: h w = 600 mm b w = 300 mm, = 5 + =35 mm = 555 Návrh 5φ0 A s,prov =0,00157m Overenie plochy výstuže: A s,min < A s,prov < A s,max A s,min = 0,0013.b w.d = 0,00016 m A s,min = 0,6.f cd.b w.d / f yk = 0,00051m A s,max =0,04.b.h w =0,007 m Posúdenie: = 0,1365 = 33,40 > 33,40 > 66,58 Návrh a posúdenie šmykovej výstuže = 314,56 Návrh strmienkov: žý 10, = 0, Osová vzdialenosť strmienkov = Posúdenie odolnosti priečle so šmykovou výstužou:, =,.. 0,9.. = 409,36, 409,36 > 314,56 13

14 7.4 Posúdenie Vnútorných Rámov R1-1NP STATICKÉ RIEŠENIE STAVBY M ed = 54,05 knm Rozmery trámu: Účinná výška: h w = 600 mm b w = 300 mm, = 5 + =35 mm = 555 Návrh 4φ0 A s,prov =0,0015m Overenie plochy výstuže: A s,min < A s,prov < A s,max A s,min = 0,0013.b w.d = 0,00016 m A s,min = 0,6.f cd.b w.d / f yk = 0,00051 m A s,max =0,04.b.h w =0,007m Posúdenie: = 0,1365 = 73,40 > 73,40 > 54,05 Návrh a posúdenie šmykovej výstuže = 88,66 Návrh strmienkov: žý 10, = 0, Osová vzdialenosť strmienkov = Posúdenie odolnosti priečle so šmykovou výstužou:, =,.. 0,9.. = 409,36, 409,36 > 88,66 14

15 7.5 Posúdenie Vnútorných Rámov R4-1NP STATICKÉ RIEŠENIE STAVBY M ed = 36,88 knm Rozmery trámu: Účinná výška: h w = 600 mm b w = 300 mm, = 5 + =35 mm = 555 Návrh 4φ0 A s,prov =0,0015m Overenie plochy výstuže: A s,min < A s,prov < A s,max A s,min = 0,0013.b w.d = 0,00016 m A s,min = 0,6.f cd.b w.d / f yk = 0,00051 m A s,max =0,04.b.h w =0,007 m Posúdenie: = 0,1365 = 73,40 > 73,40 > 36,88 Návrh a posúdenie šmykovej výstuže = 338,60 Návrh strmienkov: žý 10, = 0, Osová vzdialenosť strmienkov = Posúdenie odolnosti priečle so šmykovou výstužou:, =,.. 0,9.. = 409,36, 409,36 > 338,60 15

16 7.6 Posúdenie Venca V - NP M ed = 4,88 knm Rozmery trámu: Účinná výška: h w = 450 mm b w = 300 mm, = 5 + =35 mm = 409 Návrh 4φ1 A s,prov =0,00045 m Overenie plochy výstuže: A s,min < A s,prov < A s,max A s,min = 0,0013.b w.d = 0,000160m A s,min = 0,6.f cd.b w.d / f yk = 0, m A s,max =0,04.b.h w =0,0054 m Posúdenie: = 0,0393 = 76,58 > 76,58 > 4,88 Návrh a posúdenie šmykovej výstuže = 5,67 Návrh strmienkov: žý 8, = 0, Osová vzdialenosť strmienkov = Posúdenie odolnosti priečle so šmykovou výstužou:, =,.. 0,9.. = 134,08, 134,08 > 76,37 16

17 7.7 Posúdenie krížom vystuženej dosky STATICKÉ RIEŠENIE STAVBY M ed = 43,47 knm Rozmery dosky: Účinná výška: h w =00 mm b w = 1000 mm, = 0=0 mm = 174 Návrh 6,666φ1/m A s,prov =0,000393m =a=150 mm Overenie plochy výstuže: A s,min < A s,prov < A s,max A s,min = 0,0013.b w.d = 0,0007m A s,min = 0,6.f cd.b w.d / f yk = 0,0006 m A s,max =0,04.b.h w =0,008m Posúdenie: = 0,0168 = 53,81 > 53,81 > 43,47 Výška dosky [mm] šírka dosky [mm] priemer výstuže φ [mm] d [mm] Počet výstuži na meter dĺžky [ks] Návrhový momet M ed [kn/m] Momentová odolnosť M rd [kn/m] Posudok ,00 78,31 vyhovuje ,00 7,41 vyhovuje ,46 7,41 vyhovuje ,66 43,47 53,81 vyhovuje ,66 35,00 49,88 vyhovuje Výstuž ukladať podľa zásad vystužovania. Pozor pri otvoroch výstuž dvojnásobne zahustiť podľa zásad vystužovania. Výstuž pri hornom povrchu 10φ1/m a= 100mm v obidvoch smeroch. Výstuž pri spodnom povrchu 6,66φ1/m a= 150mm v obidvoch smeroch. 17

18 7 Posúdenie základových konštrukcií Na mieste stavby nebol vykonaný hydrogeologický prieskum, preto uvažujem zeminu ako hlina F6-CL pevnej konzistenscie s únosnosťou základovej pôdy R d 00kPa 9.1 Návrh základového pásu pod obvodovou nosnou stenou Zaťaženie na základovú škáru: Názov vrstvy šírka [m] výška [m] ρ [kg/m 3 ] g k [kn/m ] Parciálny súčiniteľ g d [kn/m ] Maximálna Rz Rakcia ,35 13,00 Podkladový betón 0,45 0,15 4,00 1,6 1,35,19 šalovacie tvárnice 0,30 0,75 4,00 5,40 1,35 7,9 Zemina 0,30 0,75 0,00 4,50 1,35 6,08 Základ 0,80 0,50 3,00 9,0 1,35 1,4 Ʃ 0,7 1,35 159,97 Návrh základového pásu pod stenou Navrhnutý základ: Betón C1/15 B 0, 8m H 0, 5m L 1, 0m f ck 1MPa f ck, cube 15MPa f cm 0MPa f ctm 1, 6MPa E cm 7GPa Vlastná tiaž základu: Zaťažovacia plocha: Gz h. A. b, G 0,8.0,5.3.1,35 1, 4kN A 0,8.1,0 0,8m Napätie v základovej škáre: V Vd Gz 159,97 d 199,96kPa Rdt 00kPa vyhovuje A A 0,8 18

19 9. Návrh základového pásu pod vnútornou stenou Zaťaženie na základovú škáru: Názov vrstvy šírka [m] výška [m] ρ [kg/m 3 ] g k [kn/m ] Parciálny súčiniteľ g d [kn/m ] Maximálna Rz Rakcia ,35 186,0 Podkladový betón 0,45 0,15 4,00 1,6 1,35,19 šalovacie tvárnice 0,30 0,75 4,00 5,40 1,35 7,9 Zemina 0,30 0,75 0,00 4,50 1,35 6,08 Základ 1,0 0,50 3,00 13,80 1,35 18,63 Ʃ 5,3 1,35 0,38 Návrh základového pásu pod stenou Navrhnutý základ: Betón C1/15 B 1, m H 0, 5m L 1, 0m f ck 1MPa f ck, cube 15MPa f cm 0MPa f ctm 1, 6MPa E cm 7GPa Vlastná tiaž základu: Zaťažovacia plocha: Gz h. A. b, G 0,5.1,.3.1,35 18, 63kN A 1,.1,0 1,m Napätie v základovej škáre: V Vd Gz 0,38 d 183,65kPa Rdt 00kPa vyhovuje A A 1, 19

20 9.3 Návrh základovej pätky pod vnútornými stĺpmi Zaťaženie na základovú škáru: Názov vrstvy šírka x šírka [m ] výška [m] ρ [kg/m 3 ] g k [kn/m ] Parciálny súčiniteľ g d [kn/m ] Maximálna Rz Rakcia ,35 570,34 Podkladový betón 3,4 0,15 4,00 11,66 1,35 15,75 šalovacie tvárnice - 0,75 4,00-1,35 - Zemina - 0,75 0,00-1,35 - Základ 3,4 0,50 3,00 37,6 1,35 50,30 Ʃ 48,94 1,35 636,39 Návrh základovej pätky pod vnútornými stĺpmi Navrhnutý základ: Betón C1/15 B 1, 8m H 0, 5m L 1, 8m f ck 1MPa f ck, cube 15MPa f cm 0MPa f ctm 1, 6MPa E cm 7GPa Vlastná tiaž základu: Zaťažovacia plocha: Gz h. A. b, G 1,8.1,8.3.1,35 50, 30kN A 1,8.1,8 3,4m Napätie v základovej škáre: V Vd Gz 636,39 d 196,4kPa Rdt 00kPa vyhovuje A A 3,4 0

21 9.4 Návrh základovej pätky pod obvodovými stĺpmi Zaťaženie na základovú škáru: Názov vrstvy šírka x šírka [m ] výška [m] ρ [kg/m 3 ] g k [kn/m ] Parciálny súčiniteľ g d [kn/m ] Maximálna Rz Rakcia ,35 305,38 Podkladový betón 1,69 0,15 4,00 5,08 1,35 6,86 šalovacie tvárnice - 0,75 4,00-1,35 - Zemina - 0,75 0,00-1,35 - Základ 1,69 0,50 3,00 19,44 1,35 6,4 Ʃ 4,515 1,35 337,48 Návrh základovej pätky pod vnútornými stĺpmi Navrhnutý základ: Betón C1/15 B 1, 3m H 0, 5m L 1, 3m f ck 1MPa f ck, cube 15MPa f cm 0MPa f ctm 1, 6MPa E cm 7GPa Vlastná tiaž základu: Zaťažovacia plocha: Gz h. A. b, G 1,3.1,3.3.1,35 6, 4kN A 1,3.1,3 1,69m Napätie v základovej škáre: V Vd Gz 337,48 d 199,69kPa Rdt 00kPa vyhovuje A A 1,69 1

22 10. Záver Cieľom tohto statického posudku bolo preukázať stabilitu a odolnosť navrhovaných konštrukcií a tým preukázať reálnosť architektonického návrhu. Na základe statického výpočtu a celkovej analýzy nosných konštrukcií je možné konštatovať, že posudzovaná stavba v tomto posudku spĺňa požadované kritéria bezpečnosti vyplývajúce z príslušných noriem za predpokladu kvalitnej realizácie podľa projektu a pri dodržaní všetkých predpokladov uvedených v tomto statickom výpočte a posudku. Tento statický posudok je vyhotovený len pre účely stavebného konania. Pre účely realizácie stavby je potrebné spracovať podrobnejšiu dokumentáciu, ktorá bude obsahovať detaily styku jednotlivých prvkov, kotvenia a spoje prvkov, podrobné výrobné výkresy atď. V posúdení boli uvažované len hlavné nosné časti objektu. Ostatné a doplnkové konštrukcie, ako napr. lešenia, zábradlia a pod. nie sú súčasťou tejto dokumentácie a je ich potrebné overiť dodatočne. Pri akejkoľvek možnej zmene alebo nepredpokladanej odchýlke, ktorá by zásadným spôsobom ovplyvnila tvar, stabilitu alebo inú požadovanú podmienku a funkciu stavebných konštrukcií pri realizácii a užívaní stavby, je nutné túto skutočnosť konzultovať so statikom. Taktiež pri vzniku nepredpokladaných udalosti počas prác je potrebné ďalší postup konzultovať s hlavným projektantom, projektantom statiky, stavebným dozorom. Hydrogeologický prieskum nebol vykonáný preto pri realizačnom projekte je potrebné overiť rozmery základových pásov pomocou vykonania sond a posúdenie základových konštrukcií podľa vykonaného hydrogeologického prieskumu, ktorý určí pomery v základovej pôde a únosnosť základovej škáry. V tomto výpočte sa prítomnosť podpovrchovej vody neuvažuje. Trieda zeminy pre výpočet je stanovená ako hlina piesčitá pevnej konzistenscie s únosnosťou základovej pôdy R d 00kPa. Tento predpoklad je potrebné overiť. V Sihelnom,október 016 Vypracoval: Ing. Jakub Randiak Zodpovedný projektant statiky: Ing. Tomáš Kocúr

23 11. Príloha Priebehy momentov a vnútorných síl na rámoch Rám R1 Rám R 3

24 Rám R3 Rám R4 4