Video of Drain improved Test Site

Transcript

1 ΤΟΜΕΑΣ ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΗΣ - ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΩΝ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Ε. Μ. ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΥΓΧΡΟΝΕΣ ΜΕΘΟΔΟΙ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ & ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΣΤΡΑΓΓΙΣΤΗΡΙΩΝ ΓΙΑ ΤΟΝ ΕΛΕΓΧΟ ΡΕΥΣΤΟΠΟΙΗΣΗΣ Γεώργιος. Μπουκοβάλας Μάϊος Video of Drain improved Test Site

2 Περιεχόμενα ΚΑΤΑΣΚΕΥΗ ΣΤΡΑΓΓΙΣΤΗΡΙΩΝ ΜΕΘΟΔΟΛΟΓΙΕΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΑΛΛΑΓΗ ΣΤΗΝ ΔΟΜΗ ΤΗΣ ΑΜΜΟΥ H ΣΧΕΣΗ N O ΣΥΝΤΕΛΕΣΤΗΣ ΣΥΜΠΙΕΣΤΌΤΗΤΑΣ (m v3 ) ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ Χαλικοπάσσαλοι - Στραγγιστήρια

3 Σωστή επιλογή των αδρομερών.. Mεγάλη διαπερατότητα: k k ή well soil H. 4. dwell k well 5 k soil Haazen: k D άρα ποσοστό διερχόμενου βάρους (%) Ε ΑΦΟΣ.. διάμετρος κόκκου (mm) ΙΛΥΣ ΑΜΜΟΣ ΧΑΛΙΚΕΣ D > 5 d D στραγγιστήριο d έδαφος Σωστή επιλογή των αδρομερών.. Mεγάλη διαπερατότητα: k k ή well soil H. 4. dwell k well 5 k soil Haazen: k D άρα ποσοστό διερχόμενου βάρους (%) Ε ΑΦΟΣ ΣΤΡΑΓΓΙΣΤΗΡΙΟ.. διάμετρος κόκκου (mm) ΙΛΥΣ ΑΜΜΟΣ ΧΑΛΙΚΕΣ D > 5 d D στραγγιστήριο d έδαφος

4 Σωστή επιλογή των αδρομερών.. Mεγάλη διαπερατότητα: k k ή well soil H. 4. dwell k well 5 k soil Haazen: k D Περιορισμός διείσδυσης ιλύος & άμμου.... D 5 5 /d /d < 4 9 () () d 5 < 5 D 5 < d () 85 () 85 () Ohno et al. (984), PHRI (997), JGS (998) () Nakajima et al. (985), DDH (997) άρα D > 5 d D στραγγιστήριο d έδαφος Κατασκευή «εκ των ΑΝΩ» (TOP FEED) )....

5 Κατασκευή «εκ των ΑΝΩ» (ΤΟP P FEED) ).... Κατασκευή «εκ των ΚΑΤΩ» (BOTTOM FEED)

6 Κατασκευή «εκ των ΚΑΤΩ» (BOTTOM FEED) Προκατασκευασμένα Στραγγιστήρια EQ - Drains 3in/7.6cm Πλαστικός σωλήνας: High-density polyethylene (HDPE) Minimm average wall thickness:..cm Typical Diameter: cm Γεωύφασμα - φίλτρο: Non woven polypropylene Min. weight: 8g/m Max. Apparent Opening Size:.mm Minimm grab strength: 44N

7 Μηχανικός εξοπλισμός....

8 Σύγκριση με χαλικοπασσάλους-στραγγιστήρια.... ΔΙΑΜΕΤΡΟΣ ΑΠΟΣΤΑΣΗ ΜΕΤΑΞΥ ΚΟΣΤΟΣ (υλικό & τοποθέτηση) ΧΡΟΝΟΣ ΤΟΠΟΘΕΤΗΣΗΣ ΤΑΧΥΤΗΤΑ ΑΠΟΤΟΝΩΣΗΣ ΥΠΕΡΠΙΕΣΕΩΝ ΠΕΡΙΒΑΛΛΟΝΤΙΚΗ ΟΧΛΗΣΗ EQ-drains 7.5 cm m 4 8 /m 3 min/drain.93 m 3 /s (για Φ) μικρή Gravel drains 6 8 cm.5 3. m 6 8 /m 5 45 min/drain.7 m 3 /s (για Φ) μεγάλη αλλά και.. κίνδυνος απόφραξης λόγω καθιζήσεων??? Προκατασκευασμένα Στραγγιστήρια Screen Pipes Screen pipe : Φ5-mm otside inside.-.3mm Spacing dimension :.5-.5 m

9 Τοποθέτηση Αερόσφυρα (Air Hammer) Διάτρητικός μηχανισμός Πλεονεκτήματα Βελτίωση εδάφους σε υπάρχουσες κατασκευές Εφαρμογή ακόμη και σε περιορισμένο χώρο (3m ύψος, m πλάτος) Μικρός χρόνος τοποθέτησης. Μικρή περιβαλλοντική όχληση (vibration, noise etc.) εν υπάρχει κίνδυνος απόφραξης λόγω καθιζήσεων. ΑΛΛΑ... δεν υπάρχει δυνατότητα συμπύκνωσης του ρευστοποιήσιμου εδάφους.

10 Περιεχόμενα ΚΑΤΑΣΚΕΥΗ ΣΤΡΑΓΓΙΣΤΗΡΙΩΝ ΜΕΘΟΔΟΛΟΓΙΕΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΑΛΛΑΓΗ ΣΤΗΝ ΔΟΜΗ ΤΗΣ ΑΜΜΟΥ H ΣΧΕΣΗ N O ΣΥΝΤΕΛΕΣΤΗΣ ΣΥΜΠΙΕΣΤΌΤΗΤΑΣ (m v3 ) ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ Seed & Booker (977) Αξονο-συμμετρικη στράγγιση (χωρίς κατακόρυφη ροή) Απόλυτα διαπερατό στραγγιστήριο Ομοιόμορφο έδαφος k h ε + = γ w r r r t Plan GWT Gravel drain Sand Elevation a Sand b

11 Seed & Booker (977) Pore Press. Ratio, g /σ o Αξονο-συμμετρικη στράγγιση (χωρίς κατακόρυφη ροή) Απόλυτα διαπερατό στραγγιστήριο Ομοιόμορφο έδαφος m v,3 = Δε vol / Δ= σταθερό από 3-ΑΞΟΝΙΚΕΣ ΟΚΙΜΕΣ ρευστοποίησης Ρυθμός ανάπτυξης υπερπιέσεων average (A=.7) Cycle Ratio, N k h ε + = γ w r r r t g dε = mv,3 d dn N r g N = = ' sin σ o π N l g N =.. = f ( r ) / A a / r= Sand b =.8 =.8 5 =3,max T ad = 5,max T ad = a / b T = kt h d ad γ wmv,3a a / b

12 a / r= Sand b = ρευστοποίηση καθυστέρηση ρευστοποίησης αποτροπή ρευστοποίησης a/b, T ad T = kt h d ad γ wmv,3a 3 t / t l Βασικές παραδοχές Ακτινική στράγγιση (χωρίς κατακόρυφη ροή) Απόλυτα διαπερατό στραγγιστήριο Ομοιόμορφο έδαφος m v,3 = Δε vol / Δ από 3-ΑΞΟΝΙΚΕΣ ΟΚΙΜΕΣ ρευστοποίησης Ρυθμός ανάπτυξης υπερπιέσεων r g N = = ' sin σ o π N l g N =.. = f ( r ) / A Pore Press. Ratio, g /σ o average (A=.7) Cycle Ratio, N

13 Βασικές παραδοχές Ακτινική στράγγιση (χωρίς κατακόρυφη ροή) Απόλυτα διαπερατό στραγγιστήριο Ομοιόμορφο έδαφος m v,3 = Δε vol / Δ από 3-ΑΞΟΝΙΚΕΣ ΟΚΙΜΕΣ ρευστοποίησης Ρυθμός ανάπτυξης υπερπιέσεων r g N = = ' sin σ o π N l g N =.. = f ( r ) / A Βασικές παραδοχές Ακτινική στράγγιση (χωρίς κατακόρυφη ροή) Απόλυτα διαπερατό στραγγιστήριο Ομοιόμορφο έδαφος m v,3 = Δε vol / Δ από 3-ΑΞΟΝΙΚΕΣ ΟΚΙΜΕΣ ρευστοποίησης Ρυθμός ανάπτυξης υπερπιέσεων r g N = = ' sin σ o π N l g N =.. = f ( r ) / A Pore Press. Ratio, g /σ o Pore Press. Ratio, g /σ o Onoe (988), κλπ. average (A=.7) Cycle Ratio, N Onoe (988), κλπ. Madhav & Adapa (7) average (A=.7) Cycle Ratio, N

14 Βασικές παραδοχές Ακτινική στράγγιση (χωρίς κατακόρυφη ροή) Απόλυτα διαπερατό στραγγιστήριο Ομοιόμορφο έδαφος m v,3 = Δε vol / Δ από 3-ΑΞΟΝΙΚΕΣ ΟΚΙΜΕΣ ρευστοποίησης Ρυθμός ανάπτυξης υπερπιέσεων r g N = = ' sin σ o π N l g N =.. = f ( r ) Onoe (988) / A για χαλικοπασσάλους - στραγγιστήρια a Pore Press. Ratio, g /σ o Onoe (988), Onoe κλπ. (988), Madhav Pestana & Adapa et et al. al. (997) (7) average (A=.7) Cycle Ratio, N H Drain (k well ) / r= Sand (k soil ) b ροή Darcy a... r + = k z kd r= a s r= a

15 Onoe (988) για χαλικοπασσάλους - στραγγιστήρια a h Drain (k well ) / r= Sand (k soil ) ροή Darcy b r = = f (a / b,t,n / N,L ) ' ad eq l w σο όπου k h soil Lw π k well a Onoe (988) για χαλικοπασσάλους - στραγγιστήρια T ad = 5 Spacing ratio (a/b) Coefficient of well resistance, L W r = = f (a / b,t,n / N,L ) ' ad eq l w σο όπου k h soil Lw π k well a

16 Onoe (988) για χαλικοπασσάλους - στραγγιστήρια T ad = 5 Spacing ratio (a/b) Coefficient of well resistance, L W L. k k ή W well soil H. 4. dwell k well 5 k soil Onoe (988) για χαλικοπασσάλους - στραγγιστήρια π.χ. π.χ. kwell /k soil= Ν eq /N eq = l α s (,max =.5). 8 S&B Onoe FS FS l l.8.8 a a =.8.8 m H = 8 m. T ad

17 Pestana et al. (997) για EQ-drains, Screen pipes, κλπ. a h / r= Sand (k soil ) b ροή Manning....k w,eq. = c well c V c ( πa ) a h h Sand (k soil ) b ΠΑΡΑ ΕΙΓΜΑ:,max α=6cm (.95 ) h = m m (3.8 ) h= h= m ( 3 ) =5 eq =5 & N l =5 l =5 T ad =64 ad. S & B a / b

18 a h h Sand (k soil ) b ΠΑΡΑ ΕΙΓΜΑ:,max Pestana et al. (FEQdrain) Δh = 3 ft α=6cm (.95 ) h = m m (3.8 ) h= h= m ( 3 ) =5 eq =5 & N l =5 l =5 T ad =64 ad. S & B.5 ft ft ft a / b Seed & Booker (977) Ακτινική στράγγιση (χωρίς κατακόρυφη ροή) Απόλυτα διαπερατό στραγγιστήριο Ομοιόμορφο έδαφος m v,3 = Δε vol / Δ από 3-ΑΞΟΝΙΚΕΣ ΟΚΙΜΕΣ ρευστοποίησης Ρυθμός ανάπτυξης υπερπιέσεων : Βασικές Παραδοχές? Onoe (988), Onoe κλπ. (988), Madhav Pestana & Adapa et et al. al. (997) (7) r g N = = ' sin σ o π N l / A A =.7? g N =.. = f ( r )?

19 Περιεχόμενα ΚΑΤΑΣΚΕΥΗ ΣΤΡΑΓΓΙΣΤΗΡΙΩΝ ΜΕΘΟΔΟΛΟΓΙΕΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ AΛΛΑΓΗ ΣΤΗΝ ΔΟΜΗ ΤΗΣ ΑΜΜΟΥ H ΣΧΕΣΗ N O ΣΥΝΤΕΛΕΣΤΗΣ ΣΥΜΠΙΕΣΤΌΤΗΤΑΣ (m v3 ) ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ οκιμές Σεισμικής Τράπεζας (Harada et al. 6) ACCEL. (g) TIME (s)

20 οκιμές Σεισμικής Τράπεζας (Harada et al. 6) free field close to screen pipes shaking consolidation TIME (s) οκιμές Σεισμικής Τράπεζας (Harada et al. 6) free field.8.6 internal side of pile.4. external side of pile TIME (s)

21 Αριθμητική προσομοίωση to.. to.4.6 to.8. to..4 to.6.8 to.. to.4 Seed & Booker (977) r F / A sin N g = = ' σ o π N l ' g σ o = F F N Aπ N F = ( / ) / A N N l = l / ( N / N ) A l F, F F x F F F N / N l

22 Shear Stress (kpa) δοκιμές ρευστοποίησης ελεγχόμενης ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΗΣ Shear Strain (%) Nevada Sand.. Dr=6%, σ ο =4. kpa TIME (s) δοκιμές ρευστοποίησης ελεγχόμενης ΤΑΣΗΣ Shear Stress (kpa) Shear Strain (%) Monterey No. Sand Dr=6%, σ O = kpa..4.6 TIME (s).8.. αναθεωρημένη λύση r F F / A sin N g = = ' σ o π N l ' g σ o = F F N Aπ N = ( / ) / A N N l = l / ( N / N ) A l = t TN / ( / ) = π cos l A F, F F F N / N l ' g σ o = N Aπ Nl A π π sin r cos r A t / TN / ( ) l

23 αναθεωρημένες χρονο-ιστορίες = S & B T ad =5.8.6 =3 T ad =5 S & B T ad = revised T ad =. revised.4. T ad =5 T ad =5. T ad =5 T ad = t / t d t / t d επίδραση στις τιμές του,max. (,max ) rev. / (,max ) S&B = = 3 & 4 = (,max ) rev.

24 Περιεχόμενα ΚΑΤΑΣΚΕΥΗ ΣΤΡΑΓΓΙΣΤΗΡΙΩΝ ΜΕΘΟΔΟΛΟΓΙΕΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΑΛΛΑΓΗ ΣΤΗΝ ΔΟΜΗ ΤΗΣ ΑΜΜΟΥ H ΣΧΕΣΗ N O ΣΥΝΤΕΛΕΣΤΗΣ ΣΥΜΠΙΕΣΤΌΤΗΤΑΣ (m v3 ) ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ Seed & Booker (977) Ακτινική στράγγιση (χωρίς κατακόρυφη ροή) Απόλυτα διαπερατό στραγγιστήριο Ομοιόμορφο έδαφος m v,3 = Δε vol / Δ από 3-ΑΞΟΝΙΚΕΣ ΟΚΙΜΕΣ ρευστοποίησης Ρυθμός ανάπτυξης υπερπιέσεων : Βασικές Παραδοχές r g N = = ' sin σ o π N l / A A =.7? g N =.. = f ( r )

25 Nevada Sand (VELACS).8 TX (Dr = 4%).8 DSS (D r = 4%) = Δ/σ'v.6.4 A=.7 =Δ/σ' vo.6.4 A=. -.4 A=.7.. = Δ/σ'v N/N L TX (Dr = 6%) A=.8 -. A=.7 =Δ/σ' vo N/N L DSS (Dr = 6%) A= A= N/N L N/N L A =.4 vs. A=.7. (,max ) A=.4 / (,max ) A= = - 4 = (,max ) A=.4

26 5.8 L S&B d / dn H A=.7..8 H S&B rev. A=.7 rev. A= t / t l.5 L ( ) A= rev. A=.7 rev. A= t / t l Τροποποίηση ιαγραμμάτων Σχεδιασμού για Α=.7 με βάση την επιθυμητή τιμή του,max (PHRI 997).8.6 =.5 = A=.7 N* l =6 /N* l =.6,max.4 A=.4 (N l =) A=.7 (N l =) N

27 Τροποποίηση ιαγραμμάτων Σχεδιασμού για Α=.7 με βάση την επιθυμητή τιμή του,max (PHRI 997).4...8,max =.5 Revised a s =a * s = = a s.6.4 a* s ª.8a s T ad = a* s Τροποποίηση ιαγραμμάτων Σχεδιασμού για Α=.7 με βάση την επιθυμητή τιμή του / Ν (Tσιάπας & Τσιούλου, ) =.5 = a s...8.6,max =.5 Revised a s =a * s = = d / dn A=.7. N l = A=.7 A=.4 N* l =.7 N l = N..4 5 T ad =.4 A=.7 N l = A=.7 N * l=.7 /N * l= a * s.6.8 A=.4 N l =

28 Νέα ιαγράμματα Σχεδιασμού = = >.8 = =.5 >.6.6,max.4. T ad = 5 5,max.4. T al = a / b T = kt h d ad γwmv,3a a / b T = kt h l al γwmv,3a Νέα ιαγράμματα Σχεδιασμού A=.7 A=..4,max.3.. T al = T al = A =.4 A =. T = kt h l al γwmv,3a,max T al = T al = a / b a / b

29 Περιεχόμενα ΚΑΤΑΣΚΕΥΗ ΣΤΡΑΓΓΙΣΤΗΡΙΩΝ ΜΕΘΟΔΟΛΟΓΙΕΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΑΛΛΑΓΗ ΣΤΗΝ ΔΟΜΗ ΤΗΣ ΑΜΜΟΥ H ΣΧΕΣΗ N O ΣΥΝΤΕΛΕΣΤΗΣ ΣΥΜΠΙΕΣΤΌΤΗΤΑΣ (m v3 ) ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ Seed & Booker (977) Ακτινική στράγγιση (χωρίς κατακόρυφη ροή) Απόλυτα διαπερατό στραγγιστήριο Ομοιόμορφο έδαφος m v,3 = Δε vol / Δ από 3-ΑΞΟΝΙΚΕΣ ΟΚΙΜΕΣ ρευστοποίησης Ρυθμός ανάπτυξης υπερπιέσεων : Βασικές Παραδοχές? r g N = = ' sin σ o π N l / A g N =.. = f ( r )

30 a/b a/b =.35 a s s =..4m.m.m.8m FLAC 3D + NTUA Sand Andrianopolos et et al. (4, 9) 5.6m CSR = τ vh / σ' vo.3.. σ vo vo =8 kpa 6 kpa NEVADA SAND (Dr=6%) Cy-DSS MODEL TEST DATA N L επαναπροσδιορισμός του m V,3 επαναπροσδιορισμός του m V,3.4m.m.8m 5.6m.m accel. (g) time (s) = Δ / σ' vo Nmerical Predictions De Alba et al. (975) Seed & Booker (977) Range of Test Data N / N L

31 .7.6 k = m/s x -6 m/s -5 m/s x -5 m/s 5x -5 m/s -4 m/s /m V ( 5 kpa) TIME (s).7 k = x -6 m/s -5 m/s /m V ( 5 kpa) 5.. x -5 m/s,max στερεοποίηση.5.5 TIME (s) εκτίμηση από μετα-σεισμική στερεοποίηση.. Δ = m Δε V VOL

32 + Δσ 3-αξονικές δοκιμές ρευστοποίησης σ C σ C q (kpa) CS-Line Field TX p' (kpa) /m V ( 5 kpa) 5 σ C void ratio, e Field TX Δ = m Δε V VOL δοκιμές ανακυκλικής απλής διάτμησης σ V + Δτ k o σ V q (kpa) DSS CS-Line Field p' (kpa) /m V ( 5 kpa) 5 void ratio, e DSS Field Δ = m Δε V VOL

33 που οφείλεται η διαφορά? ( ) n p' n Δ p Δ n Δ εvol = Δ ε q VOL +ΔεVOL or Δ εvol = +Δ εvol = K p' m v n ΔεVOL Δp Δε VOL = = Δ K Δ Δ /m V ( 5 kpa) Παράδειγμα... Έδαφος: kt h l Tal = = 4, γ m a w v,3 Σεισμική διέγερση: =, & 4 (FS L..65) S & B (977) a s =.9(a/b) που απαιτείται,max =.4 = (FS L =.).86 = (FS L.8). =4 (FS L.65).5 Revised (A=.7 & m V,TX ).75 (-3.%).84 (-8.%).84 (-.%) Revised (A=.4 & m V,TX ).66 (-4.%).66 (-35.8%).66 (-37.4%) Revised (A=.4 & m V,DSS ).5 (-4.%).5 (-5.%).5 (-5.3%)

34 Περιεχόμενα ΚΑΤΑΣΚΕΥΗ ΣΤΡΑΓΓΙΣΤΗΡΙΩΝ ΜΕΘΟΔΟΛΟΓΙΕΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΑΛΛΑΓΗ ΣΤΗΝ ΔΟΜΗ ΤΗΣ ΑΜΜΟΥ H ΣΧΕΣΗ N O ΣΥΝΤΕΛΕΣΤΗΣ ΣΥΜΠΙΕΣΤΌΤΗΤΑΣ (m v3 ) ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ Συμπεράσματα... ΤΑ ΣΤΡΑΓΓΙΣΤΗΡΙΑ (χαλικοπάσσαλοι ή προκατασκευασμένα) μπορεί να προσφέρουν αποτελεσματική & οικονομική προστασία έναντι ρευστοποίησης του εδάφους, ΑΡΚΕΙ.... ΝΑ ΚΑΤΑΣΚΕΥΑΣΘΟΥΝ & ΝΑ ΣΧΕ ΙΑΣΘΟΥΝ ΣΩΣΤΑ!

35 Συμπεράσματα... ΧΑΛΙΚΟΠΑΣΣΑΛΟΙ-ΣΤΡΑΓΓΙΣΤΗΡΙΑ: Με αδρομερές υλικό.... υψηλής διαπερατότητας, και κατάλληλης κοκκομετρικής διαβάθμισης (γιατηναποτροπήτηςδιείσδυσηςάμμουκαιιλύος) Εί δυνατόν χρήση της μεθόδου bottom feed..., και αυστηρός έλεγχος κατά την κατασκευή. Συμπεράσματα... ΠΡΟ-ΚΑΤΑΣΚΕΥΑΣΜΕΝΑ ΣΤΡΑΓΓΙΣΤΗΡΙΑ (EQ-Drains, Corrgated Pipes, κλπ.): Νέες προοπτικές και δυνατότητες.... ελεύθερη πρακτικά ροή & μεγαλύτερη παροχή ελαφρύςτεχνικόςεξοπλισμόςεγκατάστασης χαμηλό επίπεδο δονήσεων εφαρμογή σε δομημένο περιβάλλον

36 Συμπεράσματα... ΜΕΘΟ ΟΛΟΓΙΕΣ ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΥ: ΠΡΟΣΟΧΗ! εν κάνουν όλες. για όλα. τα στραγγιστήρια: Seed & Booker (977) Χαλικοπάσσαλοι μεγάλης διαπερατότητας (k w > k s ) & προκατασκευασμένα στραγγιστήρια, μόνον όταν η στράγγιση γίνεται στην στάθμη του Υ.Ο.! Onoe (988) Ημι-διαπερατοί χαλικοπάσσαλοι (k w < k s ), μόνον όταν η στράγγιση γίνεται στην στάθμη του Υ.Ο.! Pestana et al. (997) FEQdrain Όταν αναμένεται ανύψωση της στάθμης του νερού μέσα στο στραγγιστήριο. Συμπεράσματα... ΜΕΘΟ ΟΛΟΓΙΕΣ ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΥ: Σημαντικός υπέρ-σχεδιασμός, με όλες ανεξαιρέτως τις μεθοδολογίες σχεδιασμού, λόγω: επίδρασης της δομής της ρευστοποιήσιμης άμμου επί της ταχύτητας μεταβολής υπερπιέσεων στο ελεύθερο πεδίο, η οποία (εκ λάθους) παραβλέπεται μονοσήμαντης χρήσης εκθέτη A=.7 στη σχέση r U N/N L ανεξαρτήτως τύπου εδάφους χρήσης έως και % μεγαλύτερου συντελεστή συμπιεστότητας m V3, από τριαξονικές δοκιμές

37 Συμπεράσματα... ΝΕΑ ΙΑΓΡΑΜΜΑΤΑ ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΥ: Στην πράξη, η ανηγμένη διάρκεια της δόνησης /N L, ή ο συντελεστής ασφάλειας FS L, δεν επηρεάζουν την πυκνότητα του καννάβου στραγγιστηρίων. Αντίθετα, είναι σημαντική καιθαπρέπειναλαμβάνεταιαπαραίτητα υπόψη η ακριβής σχέση r U N/N L (π.χ. η τιμήτουεκθέτηα) ΣΥΝΕΡΓΑΤΕΣ.... ΑΧΙΛΛΕΑΣ ΠΑΠΑ ΗΜΗΤΡΙΟΥ, Λέκτορας Παν. Θεσσαλίας ΒΑΛΙΑ ΗΜΗΤΡΙΑ Η ΓΙΑΝΝΗΣ ΧΑΛΛΟΥΛΟΣ Υποψήφιοι ιδάκτορες ΗΜΗΤΡΗΣ ΝΙΑΡΧΟΣ ΓΙΑΝΝΗΣ ΤΣΙΑΠΑΣ Πολ. Μηχανικοί ( ιπλωματική Εργασία) ΑΛΕΞΑΝ ΡΑ ΤΣΙΟΥΛΟΥ