ΥΠΟΛΕΙΠΟΜΕΝΑ ΔΙΚΤΥΑ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ΑΓΙΑΣΟΥ

ΥΠΟΛΕΙΠΟΜΕΝΑ ΔΙΚΤΥΑ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ΑΓΙΑΣΟΥ 1. ΦΡΕΑΤΙΟ ΑΝΤΛΙΟΣΤΑΣΙΟΥ Φ.Α1 ΜΥΤΙΛΗΝΗ, ΙΑΝΟΥΑΡΙΟΣ 2018

ΕΡΓΟ : ΥΠΟΛΕΙΠΟΜΕΝΑ ΔΙΚΤΥΑ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ΑΓΙΑΣΟΥ ΘΕΣΗ : ΑΓΙΑΣΟΣ ΛΕΣΒΟΥ ΣΤΑΤΙΚΟΣ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΥΠΕΥΘΥΝΗ ΔΗΛΩΣΗ ΚΑΙ ΜΕΛΕΤΗ ΤΟΥ ΕΠΙΒΛΕΠΟΝΤΟΣ ΜΗΧΑΝΙΚΟΥ ΤΩΝ ΣΤΑΤΙΚΩΝ ΕΡΓΩN Ο υπογεγραμμένος ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΟΣ ΑΧΕΙΜΑΣΤΟΣ κεκτημένος βάσει του Νόμου του δικαιώματος ασκήσεως του επαγγέλματος ΠΟΛΙΤΙΚΟΣ ΜΗΧΑΝΙΚΟΣ κάτοικος ΜΥΤΙΛΗΝΗΣ ΔΗΛΩΝΩ ΥΠΕΥΘΥΝΑ Α) Για την περίπτωση φέροντος οργανισμού από οπλισμένο σκυρόδεμα: 1) Ότι κατά την σύνταξη της μελέτης, συμμορφώθηκα πλήρως προς τους ισχύοντες κανονισμούς οπλισμένου σκυροδέματος και τον αντισεισμικό Κανονισμό οικοδομικών έργων. 2) Ότι αναλαμβάνω την πλήρη ευθύνη για την ακρίβεια των υπολογισμών. 3) Ότι κατά την εκτέλεση θα προβώ στην έγκαιρη και επιμελημένη σύνταξη των σχεδίων λεπτομερειών. 4) Ότι θα συμμορφωθώ πλήρως κατά την κατασκευή προς τις διατάξεις του κανονισμού οπλισμένου σκυροδέματος. 5) Ότι συνεχώς θα παρακολουθώ και θα ελέγχω την ορθή και ακριβή τοποθέτηση των οπλισμών, την στατική επάρκεια των ξυλοτύπων, την σύμφωνη προς την μελέτη από κάθε άποψη επιμελημένη εκτέλεση του σκυροδέματος, υπέχων πλήρη και ακέραια την ευθύνη επί πάντων των ζητημάτων τούτων. Β) Για την περίπτωση φέροντος οργανισμού από υλικά διαφόρων του οπλισμένου σκυροδέματος: 1) Ότι συμμορφώθηκα πλήρως προς τον ισχύοντα αντισεισμικό κανονισμό οικοδομικών έργων. 2) Ότι αναλαμβάνω την πλήρη ευθύνη για την ακρίβεια των υπολογισμών. 3) Ότι κατά την εκτέλεση, θα προβώ στην έγκαιρη και επιμελημένη σύνταξη των σχεδίων λεπτομερειών. Ο ΣΥΝΤΑΞΑΣ 1

ΕΡΓΟ: ΥΠΟΛΕΙΠΟΜΕΝΑ ΔΙΚΤΥΑ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ΑΓΙΑΣΟΥ ΕΡΓΟΔΟΤΗΣ: ΔΕΥΑ ΛΕΣΒΟΥ ΘΕΣΗ: ΑΓΙΑΣΟΣ ΛΕΣΒΟΥ ΜΕΛΕΤΗΤΗΣ: ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΟΣ ΑΧΕΙΜΑΣΤΟΣ ΤΕΧΝΙΚΗ ΕΚΘΕΣΗ ΣΤΑΤΙΚΟΥ ΚΑΙ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΥ ME TO ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ S T A T I C S 2016 ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΕΛΛΗΝΙΚΟ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ (ΕΑΚ 2003) ΚΑΙ ΤΟΝ ΕΛΛΗΝΙΚΟ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ ΩΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ (ΕΚΩΣ 2000) ΠΑΡΑΔΟΧΕΣ Ι. ΥΛΙΚΑ Σκυρόδεμα... C25/30 Χάλυβας... S500 Χάλυβας συνδετήρων... S500 Μέτρο Ελαστικότητας Σκυροδέματος... 30.5 GPa Μέτρο Ελαστικότητας Χάλυβα... 200.0 GPa IΙ. ΚΑΤΑΚΟΡΥΦΑ ΦΟΡΤΙΑ α. Μόνιμα Ειδικό βάρος Ο. Σ....25.00 KNt/m³ Επικάλυψη δαπέδων... @58 KNt/m² Επικάλυψη δώματος... 1.20 KNt/m² Οπτοπλινθοδομές Μπατικές... 3.60 KNt/m² Οπτοπλινθοδομές Δρομικές... 2.10 KNt/m² β. Κινητά Κατοικιών... 2.00 KN/m2² Καταστημάτων... 5.00 KNt/m² Εξωστών... @60 KNt/m² Δώματος... 2.00 KNt/m² Κλιμακοστασίων... @59 KNt/m² ΙΙΙ. ΣΕΙΣΜΟΣ Ζώνη Σεισμικής Επικινδυνότητας... II Σεισμική επιτάχυνση εδάφους: A=a*g... 0.24*g Συντελεστής Σπουδαιότητας Κατασκευής γi... 1.00 Συντελεστής Σεισμικής Συμπεριφοράς q... 3.50 Συντελεστες κινητών φορτίων ψ1 = @57, ψ2 = 0.30 Κατηγορία εδάφους... B Τιμές Χαρακτηριστικών Περιόδων...Τ1=0.15, Τ2=0.60 Συντελεστής θεμελίωσης θ... 1.00 Ιδιοπερίοδοι κατασκευής... Tx = 0.40 sec Ty = 0.40 sec Τεταγμένες φάσματος σχεδιασμού... Rdx(Tx) = 1.68 Rdy(Ty) = 1.68 IV. ΕΔΑΦΟΣ Τύπος εδάφους κοκκώδες συνεκτικό φ=30, c=70 kn/m² Επιτρ. τάση εδάφους... 200 KNt/m² Μέτρο Ελαστικότητας Εδάφους... 100000 KNt/m³ V. ΣΥΝΘΗΚΕΣ ΠΕΡΙΒΑΛΛΟΝΤΟΣ Κατηγορία συνθηκών περιβάλλοντος... @52 Επικαλύψεις οπλισμών σκυροδέματος: Πλάκες @50mm, δοκοί @50mm, υποστ. @50mm, θεμέλια @50mm Ο ΣΥΝΤΑΞΑΣ ΕΛΕΓΧΘΗΚΕ ΘΕΩΡΗΘΗΚΕ Ο ΔΙΕΥΘΥΝΤΗΣ Τ.Υ. ΔΕΥΑΛ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΟΣ ΑΧΕΙΜΑΣΤΟΣ ΝΙΚΟΣ ΑΝΑΣΤΑΣΙΟΥ ΠΑΡΑΣΚΕΥΑΣ ΦΙΝΔΑΝΗΣ ΠΟΛΙΤΙΚΟΣ ΜΗΧΑΝΙΚΟΣ ΠΟΛΙΤΙΚΟΣ ΜΗΧΑΝΙΚΟΣ Π.Ε. ΠΟΛΙΤΙΚΟΣ ΜΗΧΑΝΙΚΟΣ Τ.E. 2

1.ΠΕΡΙΓΡΑΦΗ ΦΟΡΕΑ Tο δόμημα αποτελεί κοινή κατασκευή, της οποίας ο Βασικός Φέρων Οργανισμός έργου κατασκευάζεται από οπλισμένο σκυρόδεμα ενώ ο Οργανισμός Πλήρωσης από οπτοπλινθοδομές. Ο Βασικός Φέρων Οργανισμός αποτελείται από οριζόντιες επάλληλες πλάκες, μονολιθικά συνδεδεμένες με διασταυρούμενες δοκούς και υποστυλώματα ή τοιχώματα, μεμονωμένα πέδιλα και συνδετήριες δοκούς. Ο οργανισμός πλήρωσης θεωρείται ότι μεταφέρει μόνο τα κατακόρυφα φορτία που του αντιστοιχούν στον Βασικό Φέροντα Οργανισμό. 2. ΜΕΘΟΔΟΛΟΓΙΑ ΑΝΑΛΥΣΗΣ Η ανάλυση που πραγματοποιείται βασίζεται στις παρακάτω παραδοχές: 1. Ο φορέας αποτελείται από μέλη γραμμικής παραμόρφωσης. 2. Το υλικό κατασκευής είναι συνεχές, ομογενές, ισότροπο και γραμμικό. Ακολουθεί το νόμο του Hooke. 3. Τα αποτελέσματα της ανάλυσης ισχύουν μόνο για μικρές μετακινήσεις ώστε να είναι δόκιμη η αγνόηση φαινομένων 2ας τάξεως. 4. Οι συντελεστές ακαμψίας υπολογίζονται στον απαραμόρφωτο φορέα ενώ οι εξισώσεις ισορροπίας εφαρμόζονται για την παραμορφωμένη θέση του φορέα. Ο Φορέας επιλύεται ως πλαίσιο στο χώρο με 6 βαθμούς ελευθερίας ανά ελεύθερο κόμβο (Μέθ. Χωρικού Πλαισίου),η ανάλυση του οποίου γίνεται με τη Μέθοδο Των Μετακινήσεων. Το πρόγραμμα "κατασκευάζει" το γενικό μητρώο ακαμψίας του φορέα και το συνολικό μητρώο φορτίων της κατασκευής. Δημιουργείται γραμμικό σύστημα εξισώσεων (εξισώσεις ισορροπίας) από την επίλυση του οποίου προκύπτουν οι μεταθέσεις και στροφές των ελευθέρων κόμβων. Εξαίρεση αποτελούν οι αντίστοιχοι κόμβοι της θεμελίωσης για τους οποίους αναιρούνται οι αντίστοιχοι βαθμοί ελευθερίας. Από τις μετακινήσεις των κόμβων υπολογίζονται τα εντατικά μεγέθη (3 δυνάμεις και 3 ροπές) στα άκρα κάθε Μέλους. Η αντιστροφή του μητρώου ακαμψίας γίνεται με την αριθμητική μέθοδο Cholleski- Skyline. ΕΞΙΔΑΝΙΚΕΥΣΗ ΓΕΩΜΕΤΡΙΑΣ ΚΑΙ ΑΚΑΜΨΙΑΣ ΤΩΝ ΜΕΛΩΝ ΤΟΥ ΦΟΡΕΑ Το μαθηματικό προσομοίωμα του φορέα δημιουργείται αυτόματα και στα μέλη αυτού αποδίδονται οι γεωμετρικές ιδιότητες που υπολογίζονται με τους γνωστούς τύπους της γεωμετρίας ενώ για τις ιδιότητες ακαμψίας χρησιμοποιούνται οι γνωστοί τύποι της αντοχής των υλικών. Κατά τις απαιτήσεις του ΕΑΚ 2000 οι δυσκαμψίες των στοιχείων υπολογίζονται σε στάδιο ΙΙ: α) υποστυλώματα: καμπ.δυσκαμψία σταδίου ΙΙ = καμπ.δυσκαμψία σταδίου Ι β) τοιχώματα: καμπ.δυσκαμψία σταδίου ΙΙ = 2/3 καμπ.δυσκαμψία σταδίου Ι γ) οριζ.στοιχεία: καμπ.δυσκαμψία σταδίου ΙΙ = 1/2 καμπ.δυσκαμψία σταδίου Ι στρεπ.δυσκαμψία σταδίου ΙΙ= 1/10 καμπ.δυσκαμψία σταδίου Ι ΕΞΙΔΑΝΙΚΕΥΣΗ ΦΟΡΤΙΣΕΩΝ Τα κατακόρυφα φορτία εφαρμόζονται στο φορέα κατά τις παραδοχές του DIN 1045. Στην περίπτωση που χρησιμοποιείται η ισοδύναμη στατική μέθοδος η καθ' ύψος κατανομή της σεισμικής δράσης Θεωρείται τριγωνική με βάση τον τύπο 3.15 του ΕΑΚ 2000, και με εκκεντρότητες σχεδιασμού σύμφωνα με την παράγραφο 3.3.3 και το παράρτημα Στ'. Στην περίπτωση εφαρμογής της δυναμικής φασματικής μεθόδου, το πλήθος των ιδιομορφών που εξετάζεται καθορίζεται σύμφωνα με την παράγραφο 3.4.2 του ΕΑΚ 2000, ενώ οι εκκεντρότητες σχεδιασμού σύμφωνα με την 3.3.2. Το σύστημα των διαφορικών εξισώσεων 2ας τάξεως που προκύπτει επιλύεται κάνοντας χρήση της μεθόδου υπέρθεσης των ιδιομορφών. Η επαλληλία των Ιδιομορφικών αποκρίσεων στο κάθε υπολογιζόμενο μέγεθος γίνεται πάντα με την ακριβή μέθοδο της πλήρους τετραγωνικής επαλληλίας (CQC). Η μέγιστη τιμή τυχόντος μεγέθους αποκρίσεως Χ για ταυτόχρονη δράση των 2 οριζόντιων συνιστωσών του σεισμού βρίσκεται με βάση τη μεθοδολογία του Newmark για τους επόμενους συνδυασμούς: Χ = ± 1.0*Xx ± 0.3*Xy Χ = ± 0.3*Xx ± 1.0*Xy Η προσομοίωση των μαζών της κατασκευής γίνεται κατά τις προδιαγραφές της παραγράφου 3.2.2 του ΕΑΚ 2000. 3

ΠΛΑΚΕΣ Τα εντατικά μεγέθη των πλακών υπολογίζονται με τη μέθοδο Czerny. Οι αντιδράσεις ομοιόμορφα φορτισμένων πλακών υπολογίζονται κατά DIN 1045, με γεωμετρικό μερισμό των επιφανειών φόρτισης προκειμένου να κατανεμηθούν ως φορτία σχεδιασμού στις περιμετρικές δοκούς. Οι μέγιστες και ελάχιστες ροπές ανοίγματος υπολογίζονται κατά τις προδιαγραφές της παρ.18.1.4 του Ελληνικού Κανονισμού Ωπλισμένου Σκυροδέματος (ΕΚΩΣ 2000). ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ Οι δράσεις σχεδιασμού υπολογίζονται με βάση το συνδυασμό της σχέσης (5.1) τηs παραγρ. 5.2.2 ΕΑΚ 2000 Sfd = Sv ± acd*se όπου Sv: εντατικό μέγεθος από τις μη σεισμικές δράσεις του σεισμικού συνδυασμού Se: εντατικό μέγεθος από τη σεισμική δράση που αντιστοιχεί στη σεισμική δράση που χρησιμοποιήθηκε για τον προσδιορισμό του ικανοτικού συντελεστή acd. Η ικανοτική ένταση για την οποία διαστασιολογούνται τα θεμέλια, πρέπει να παραλαμβάνεται από το έδαφος χωρίς υπέρβαση της φέρουσας ικανότητας του εδάφους. Η ροπή που μεταφέρεται στο έδαφος (θεωρούμενο ως ακλόνητη στήριξη) λόγω κατασκευαστικής εκκεντρότητας και σεισμικής ροπής, προκαλεί στροφή στο θεμέλιο και κατανέμεται στα στοιχεία ακαμψίας (Υποστυλώματα, Συνδ. Δοκούς και 'Eδαφος) με βάση το Δείκτη Αντιστάσεως του καθενός. Επιπρόσθετα γίνεται έλεγχος στη βάση του υποστυλώματος γιά τη ροπή που προέρχεται από τη στροφή του πεδίλου. Η επίλυση των Πεδιλοδοκών γίνεται χρησιμοποιώντας για την εξιδανίκευση του εδάφους τo μοντέλο Winkler. 3. ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ Η διαστασιολόγηση γίνεται με τη μέθοδο της συνολικής αντοχής. Προκειμένου να εξασφαλιστεί η φέρουσα ικανότητα και η λειτουργικότητα του φορέα, εκτελούνται στις κρίσιμες διατομές των μελών όλοι οι απαιτούμενοι έλεγχοι σύμφωνα με τον αναθεωρημένο Κανονισμό Οπλισμένου Σκυροδέματος έναντι: α) οριακών καταστάσεων αντοχή ορθών εντατικών μεγεθών : ροπή κάμψης και αξονική δύναμη πλακών, πεδίλων δοκών και υποστυλωμάτων. β) διατμητικών καταπονήσεων: τέμνουσα και στρέψη δοκών, υποστυλωμάτων, πεδιλοδοκών γ) διάτρησης πεδίλων δ) λυγισμού κατακορύφων στοιχείων ε) οριακών καταστάσεων λειτουργικότητας ρηγματώσεων και παραμορφώσεων - βέλη κάμψης. O περιορισμός των μεγάλων παραμορφώσεων επιτυγχάνεται στις περισσότερες των περιπτώσεων εφαρμόζοντας τις κατασκευαστικές διατάξεις του Κανονισμού Σκυροδέματος. ζ) Πραγματοποιούνται όλοι οι ειδικοί έλεγχοι που επιβάλλονται από τις νέες διατάξεις του ΕΑΚ 2000 για Δοκούς, Υποστυλώματα και Τοιχεία. Οι δράσεις σχεδιασμού υπολογίζονται, με βάση την ισχύ της αρχής της επαλληλίας ως εξής: Sd = 1.35*G + 1.50*Q γιά στατική φόρτιση, και Sd = 1.00*G + ψ2*q ± 1.0*E γιά φόρτιση με σεισμό, όπου το ψ2 ορίζεται σύμφωνα με τον πίνακα 6.3 του ΕΚΩΣ 2000. ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ Πραγματοποιούνται οι έλεγχοι που εξασφαλίζουν ότι: α) η αδρανής επιφάνεια του πεδίλου δεν ξεπερνά το 50% της συνολικής επιφανείας του. β) Για πέδιλα ορθογωνικής κάτοψης ισχύει: εx²+ εy² < 1/9 γενικά εx²+ εy² < 1/16 για σεισμικά ευπαθή εδάφη όπου εx, εy οι ανηγμένες εκκεντρότητες κατά την παρ.5.2.3.2 [4] του ΕΑΚ 2000 4

Κοιτοστρώσεις Η γενική κοιτόστρωση αντιμετωπίζεται ως πλάκες εδραζόμενες επί εσχάρας πεδιλοδοκών. Η εσχάρα πεδιλοδοκών θεωρείται εδραζόμενη επί ελαστικού εδάφους κατά το μοντέλο Winkler (μέθοδος ελατηρίων) με σταθερά ελατηρίου τον δείκτη εδάφους Κ. Στους κόμβους της εσχάρας θεωρούνται συγκεντρωμένα τα φορτία και οι ροπές των υποστυλωμάτων από την ανωδομή. Με βάση τα ανωτέρω επιλύεται η εσχάρα πεδιλοδοκών και διαστασιολογούνται οι πεδιλοδοκοί. Οι πλάκες διαστασιολογούνται κατά Czerny με βάση την αρνητική φόρτιση (αντιφόρτιση εδάφους) που προκύπτει από την κατανομή του αθροίσματος των φορτίων των αντίστοιχων υποστυλωμάτων που συντρέχουν σε κάθε φάτνωμα προς την επιφάνειά του. Οι πλάκες ελέγχονται σε κάμψη και διάτμηση, και επειδή στα σημεία έδρασης των υποστυλωμάτων υπάρχει εσχάρα δοκών δεν υφίστανται διάτρηση. Περιμετρικά τοιχεία υπογείων. Στο πρόγραμμα Statics τα τοιχώματα υπογείων προσομοιώνονται με χιαστί άκαμπτες ράβδους. Η προσομοίωση αυτή των περιμετρικών τοιχείων είναι πιο κοντά στην πραγματικότητα. Τοποθετούνται χιαστί σύνδεσμοι με πλάτος όσο το πλάτος του DΤ, π.χ. 0.20m και κρέμαση 20/10=2.0m. Η κρέμαση δεν μπορεί να είναι μεγαλύτερη από το μισό του ανοίγματος του DΤ. Η ακαμψία ly των συνδέσμων καθορίζεται από τις ανωτέρω διαστάσεις. Το εμβαδόν F των συνδέσμων υπολογίζεται ως το 1/10 αυτού που προκύπτει από τις παραπάνω διαστάσεις, κι αυτό γίνεται για να μη μειωθεί σημαντικά το αξονικό φορτίο των υποστυλωμάτων που βρίσκονται στα άκρα του DΤ. Οι άκαμπτες αυτές ράβδοι των τοιχείων εισέρχονται ως μέλη στο χωρικό πλαίσιο, συμβάλλοντας ανάλογα στην ακαμψία του φορέα. Φορτία-Διαστασιολόγηση Τοιχείων Τα Τοιχεία υπολογίζονται αφενός μεν σε κατακόρυφη φόρτιση λόγω ιδίου βάρους και υπερκείμενων φορτίων (πλινθοδομής και πλακών), και αφετέρου σε εγκάρσια φόρτιση από την ώθηση γαιών σε κατάσταση ηρεμίας κατά Coulomb και σε κατάσταση σεισμού κατά Mononobe-Okabe. (Παρ.5.3.β ΕΑΚ), Οι οπλισμοί και τα πάχη των τοιχείων προκύπτουν από διαστασιολόγηση υπό εγκάρσια φόρτιση ως τετραέρειστες πλακες σύμφωνα με τους πίνακες Czerny. ΓΕΝΙΚΟΙ ΕΛΕΓΧΟΙ Επί πλέον γίνονται οι εξής έλεγχοι: i) Ελεγχος αποφυγής μηχανισμού ορόφου (4.1.4.1 ΕΑΚ 2000) ii) Ελεγχος επαρκείας και καλής τοποθέτησης τοιχωμάτων κατά τους τύπους 4.8 και 4.9 του ΕΑΚ 2000. iii) Ελεγχος επιρροών 2ας Τάξεως (4.1.2.2 ΕΑΚ 2000) iv) Ελεγχος αποφυγής ψαθυρών μορφών διατμητικής αστοχίας σύμφωνα με το παράρτημα Β του ΕΑΚ 2000 v) Ελεγχος ευστρεψίας ορόφων (3.3.3 [7] ΕΑΚ 2000) vi) Ελεγχος περίσφιξης υποστυλωμάτων (18.4.4 ΕΚΩΣ 2000) vii) Ελεγχος κοντού υποστυλώματος (18.4.9 ΕΚΩΣ 2000) EΦΑΡΜΟΖΟΜΕΝΟΙ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΙ: ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΦΟΡΤΙΣΕΩΝ ΔΟΜΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ (Β.Δ. 10/12/1945) ΕΛΛΗΝΙΚΟΣ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΩΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ: ΦΕΚ 1329B/6-11-2000, ΦΕΚ 447/5-3-2004 ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑΣ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ: ΦΕΚ 1561Β/2-6-2016 ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑΣ ΧΑΛΥΒΩΝ: ΦΕΚ 649 24/5/2006 ΑΡΘΡΟ 1 ΕΛΛΗΝΙΚΟΣ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΣ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ: ΦΕΚ 2184Β/1999, ΦΕΚ 781Β/18-6-2003, ΦΕΚ 1153,1154/12-8-2003 Σε σχέση με τη χημική προσβολή και λαμβάνοντας υπόψη το ΚΤΣ 2016 δημιουργείτε στρώση επάλειψης εσωτερικά των δεξαμενών με προϊόν όπως ορίζει η τεχνική περιγραφή 5 της παρούσας μελέτης στο τεύχος τεχνικών προδιαγραφών. 5

ΤΕΧΝΙΚΗ ΕΚΘΕΣΗ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΗΝ ΠΑΡ.Ζ6 ΕΑΚ2000 Με βάση πρόσφατη αυτοψία μας, διαπιστώθηκε ότι οι γειτονικές κατασκευές δεν έχουν εμφανίσει αξιόλογες βλάβες και έχουν επιδείξει καλή συμπεριφορά σε προγενέστερες σημαντικές σεισμικές δράσεις. Για το εν λόγω έδαφος που είναι δυνατό να περιγραφεί ως κοκκώδες συνεκτικό φ=30, c=70 kn/m² η δέ επιτρεπόμενη τάση λαμβάνεται: σε = 200 KNt/m² Από άποψη σεισμικής επικινδυνότητας το έδαφος κατατάσσεται στην κατηγορία B Μετά την εξάντληση του συντελεστή δόμησης ο συνολικός όγκος του κτιρίου δεν ξεπερνά τα 4000 m3. 6

7

8

9

ΜΗΤΡΩΟ ΚΟΜΒΩΝ Α/Α ΣΤ ΤΑ X Y Z DX DY DZ DMx DMy DMz ΒΕΘ 1 1 1 0.15 0.15-3.65 0 0 0 0 0 0 14 2 1 2 2.25 0.15-3.65 0 0 0 0 0 0 14 3 1 3 0.15 4.45-3.65 0 0 0 0 0 0 14 4 1 4 2.25 4.45-3.65 0 0 0 0 0 0 14 5 2 1 0.15 0.15-2.40 1 1 1 1 1 1 0 6 2 2 2.25 0.15-2.40 0 0 0 0 0 0 14 7 2 3 5.05 0.15-2.40 0 0 0 0 0 0 14 8 2 4 0.15 4.45-2.40 1 1 1 1 1 1 0 9 2 5 2.25 4.45-2.40 0 0 0 0 0 0 14 10 2 6 5.05 4.45-2.40 0 0 0 0 0 0 14 11 3 1 0.15 0.15 0.00 1 1 1 1 1 1 0 12 3 2 2.25 0.15 0.00 1 1 1 1 1 1 0 13 3 3 5.05 0.15 0.00 1 1 1 1 1 1 0 14 3 4 0.15 4.45 0.00 1 1 1 1 1 1 0 15 3 5 2.25 4.45 0.00 1 1 1 1 1 1 0 16 3 6 5.05 4.45 0.00 1 1 1 1 1 1 0 17 4 1 2.25 0.15 2.70 1 1 1 1 1 1 0 18 4 2 5.05 0.15 2.70 1 1 1 1 1 1 0 19 4 3 2.25 4.45 2.70 1 1 1 1 1 1 0 20 4 4 5.05 4.45 2.70 1 1 1 1 1 1 0 10

ΜΗΤΡΩΟ ΜΕΛΩΝ Τ ΣΤ ΤΑ Κ1 Κ2 E G F Ix Iy Iz Θ y1 y2 z1 z2 xx b0 d0 d 1 1 1 2 3050012700 0.4560 0.0019 0.0061 0.0494 0 0 0 0 0 0 0.30 0.40 d 1 2 3 4 3050012700 0.4560 0.0019 0.0061 0.0494 0 0 0 0 0 0 0.30 0.40 d 1 3 1 3 3050012700 0.4800 0.0020 0.0064 0.0576 0 0 0 0 0 0 0.30 0.40 d 1 4 2 4 3050012700 0.4800 0.0020 0.0064 0.0576 0 0 0 0 0 0 0.30 0.40 K 2 1 5 1 3050012700 0.0900 0.0001 0.0007 0.0007 0 0 0 0 0 0 0.30 0.30 K 2 2 6 2 3050012700 0.0900 0.0001 0.0007 0.0007 0 0 0 0 0 0 0.30 0.30 K 2 4 8 3 3050012700 0.0900 0.0001 0.0007 0.0007 0 0 0 0 0 0 0.30 0.30 K 2 5 9 4 3050012700 0.0900 0.0001 0.0007 0.0007 0 0 0 0 0 0 0.30 0.30 D 2 1 5 6 3050012700 0.7500 0.0001 0.0010 0.0010 0 0 0 0 0 0 0.30 2.50 T 2 1 5 2 3050012700 0.3150 0.0001 0.0289 0.0001 0 1 1 1 1 1 0.30 1.05 T 2 1 6 1 3050012700 0.3150 0.0001 0.0289 0.0001 0 1 1 1 1 1 0.30 1.05 d 2 2 6 7 3050012700 0.5680 0.0025 0.0076 0.0954 0 0 0 0 0 0 0.30 0.40 D 2 3 8 9 3050012700 0.7500 0.0001 0.0010 0.0010 0 0 0 0 0 0 0.30 2.50 T 2 3 8 4 3050012700 0.3150 0.0001 0.0289 0.0001 0 1 1 1 1 1 0.30 1.05 T 2 3 9 3 3050012700 0.3150 0.0001 0.0289 0.0001 0 1 1 1 1 1 0.30 1.05 d 2 4 9 10 3050012700 0.5680 0.0025 0.0076 0.0954 0 0 0 0 0 0 0.30 0.40 D 2 5 5 8 3050012700 0.7500 0.0001 0.0010 0.0010 0 0 0 0 0 0 0.30 2.50 T 2 5 5 3 3050012700 0.4500 0.0001 0.0844 0.0001 0 1 1 1 1 1 0.30 1.50 T 2 5 8 1 3050012700 0.4500 0.0001 0.0844 0.0001 0 1 1 1 1 1 0.30 1.50 d 2 6 6 9 3050012700 1.2300 0.0044 0.7197 0.1172 0 0 0 0 0 0 0.30 2.50 d 2 7 7 10 3050012700 0.6000 0.0027 0.0080 0.1125 0 0 0 0 0 0 0.30 0.40 K 3 1 11 5 3050012700 0.0900 0.0001 0.0007 0.0007 0 0 0 0 0 0 0.30 0.30 K 3 2 12 6 3050012700 0.0900 0.0001 0.0007 0.0007 0 0 0 0 0 0 0.30 0.30 K 3 3 13 7 3050012700 0.0900 0.0001 0.0007 0.0007 0 0 0 0 0 0 0.30 0.30 K 3 4 14 8 3050012700 0.0900 0.0001 0.0007 0.0007 0 0 0 0 0 0 0.30 0.30 K 3 5 15 9 3050012700 0.0900 0.0001 0.0007 0.0007 0 0 0 0 0 0 0.30 0.30 K 3 6 16 10 3050012700 0.0900 0.0001 0.0007 0.0007 0 0 0 0 0 0 0.30 0.30 D 3 1 11 12 3050012700 1.0000 0.0001 0.0010 0.0010 0 0 0 0 0 0 0.30 2.50 T 3 1 11 6 3050012700 0.3150 0.0001 0.0289 0.0001 0 1 1 1 1 1 0.30 1.05 T 3 1 12 5 3050012700 0.3150 0.0001 0.0289 0.0001 0 1 1 1 1 1 0.30 1.05 D 3 2 12 13 3050012700 1.0000 0.0001 0.0010 0.0010 0 0 0 0 0 0 0.30 2.50 T 3 2 12 7 3050012700 0.4200 0.0001 0.0686 0.0001 0 1 1 1 1 1 0.30 1.40 T 3 2 13 6 3050012700 0.4200 0.0001 0.0686 0.0001 0 1 1 1 1 1 0.30 1.40 D 3 3 14 15 3050012700 1.0000 0.0001 0.0010 0.0010 0 0 0 0 0 0 0.30 2.50 T 3 3 14 9 3050012700 0.3150 0.0001 0.0289 0.0001 0 1 1 1 1 1 0.30 1.05 T 3 3 15 8 3050012700 0.3150 0.0001 0.0289 0.0001 0 1 1 1 1 1 0.30 1.05 D 3 4 15 16 3050012700 1.0000 0.0001 0.0010 0.0010 0 0 0 0 0 0 0.30 2.50 T 3 4 15 10 3050012700 0.4200 0.0001 0.0686 0.0001 0 1 1 1 1 1 0.30 1.40 T 3 4 16 9 3050012700 0.4200 0.0001 0.0686 0.0001 0 1 1 1 1 1 0.30 1.40 D 3 5 11 14 3050012700 1.0000 0.0001 0.0010 0.0010 0 0 0 0 0 0 0.30 2.50 T 3 5 11 8 3050012700 0.4500 0.0001 0.0844 0.0001 0 1 1 1 1 1 0.30 1.50 T 3 5 14 5 3050012700 0.4500 0.0001 0.0844 0.0001 0 1 1 1 1 1 0.30 1.50 D 3 6 12 15 3050012700 1.0700 0.0001 0.0010 0.0010 0 0 0 0 0 0 0.30 2.50 T 3 6 12 9 3050012700 0.4500 0.0001 0.0844 0.0001 0 1 1 1 1 1 0.30 1.50 T 3 6 15 6 3050012700 0.4500 0.0001 0.0844 0.0001 0 1 1 1 1 1 0.30 1.50 D 3 7 13 16 3050012700 1.0000 0.0001 0.0010 0.0010 0 0 0 0 0 0 0.30 2.50 T 3 7 13 10 3050012700 0.4500 0.0001 0.0844 0.0001 0 1 1 1 1 1 0.30 1.50 T 3 7 16 7 3050012700 0.4500 0.0001 0.0844 0.0001 0 1 1 1 1 1 0.30 1.50 K 4 1 17 12 3050012700 0.0900 0.0001 0.0007 0.0007 0 0 0 0 0 0 0.30 0.30 K 4 2 18 13 3050012700 0.0900 0.0001 0.0007 0.0007 0 0 0 0 0 0 0.30 0.30 K 4 3 19 15 3050012700 0.0900 0.0001 0.0007 0.0007 0 0 0 0 0 0 0.30 0.30 K 4 4 20 16 3050012700 0.0900 0.0001 0.0007 0.0007 0 0 0 0 0 0 0.30 0.30 D 4 1 17 18 3050012700 1.0000 0.0003 0.0013 5.0000 0 0 0 0 0 0 0.30 0.40 D 4 2 19 20 3050012700 1.0000 0.0003 0.0013 5.0000 0 0 0 0 0 0 0.30 0.40 D 4 3 17 19 3050012700 1.0000 0.0003 0.0013 5.0000 0 0 0 0 0 0 0.30 0.40 D 4 4 18 20 3050012700 1.0000 0.0003 0.0013 5.0000 0 0 0 0 0 0 0.30 0.40 X 3 1 11 15 3050012700 0.4000 0.0000 0.0013 0.1333 0 1 1 1 1 1 2.00 0.20 X 3 2 12 14 3050012700 0.4000 0.0000 0.0013 0.1333 0 1 1 1 1 1 2.00 0.20 X 3 2 12 16 3050012700 0.4000 0.0000 0.0013 0.1333 0 1 1 1 1 1 2.00 0.20 X 3 3 13 15 3050012700 0.4000 0.0000 0.0013 0.1333 0 1 1 1 1 1 2.00 0.20 X 4 1 17 20 3050012700 0.4000 0.0000 0.0013 0.1333 0 1 1 1 1 1 2.00 0.20 X 4 2 18 19 3050012700 0.4000 0.0000 0.0013 0.1333 0 1 1 1 1 1 2.00 0.20 11

ΜΗΤΡΩΟ ΦΟΡΤΙΩΝ Α/Α ΣΤ ΤΑ ΤΦ Fx Fy Fz Mx My Mz 1 1 1 G 0.000 0.000-11.006-4.622 1.102 0.000 Q 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx2-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy2 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 2 1 2 G 0.000 0.000-11.006-4.622-1.102 0.000 Q 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx1-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx2-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy2 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 3 1 3 G 0.000 0.000-11.006 4.622 1.102 0.000 Q 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy1 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx2 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy2 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 4 1 4 G 0.000 0.000-11.006 4.622-1.102 0.000 Q 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx1-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy1 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx2-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy2 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 5 2 1 G 0.000 0.000-4.106 0.000 0.000 0.000 Q 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx1-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy1 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx2-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy2 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 6 2 2 G 0.000 0.000-8.306 0.000 1.960 0.000 Q 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx2-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy2 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 7 2 3 G 0.000 0.000-13.350-4.622-1.960 0.000 Q 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx1-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy1 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx2-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy2 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 8 2 4 G 0.000 0.000-4.106 0.000 0.000 0.000 Q 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx1-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy1 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx2-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy2 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 9 2 5 G 0.000 0.000-8.306 0.000 1.960 0.000 Q 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy1 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx2 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy2 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 10 2 6 G 0.000 0.000-13.350 4.622-1.960 0.000 Q 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx1-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy1 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx2-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy2 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 11 3 1 G 0.000 0.000-2.700 0.000 0.000 0.000 Q 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx2-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy2 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 12

12 3 2 G 0.000 0.000-5.738 0.000 0.000 0.000 Q 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx1-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy1 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx2-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy2 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 13 3 3 G 0.000 0.000-5.738 0.000 0.000 0.000 Q 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx1-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy1 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx2-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy2 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 14 3 4 G 0.000 0.000-2.700 0.000 0.000 0.000 Q 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy1 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx2 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy2 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 15 3 5 G 0.000 0.000-5.738 0.000 0.000 0.000 Q 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx1-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy1 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx2-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy2 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 16 3 6 G 0.000 0.000-5.738 0.000 0.000 0.000 Q 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx1-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy1 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx2-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy2 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 17 4 1 G 0.000 0.000-29.687-12.487 4.305 0.000 Q 0.000 0.000-6.020-2.910 0.915 0.000 Σx1 7.709 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy1 0.000 7.790 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx2 3.089 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy2 0.000 3.008 0.000 0.000 0.000 0.000 18 4 2 G 0.000 0.000-29.687-12.487-4.305 0.000 Q 0.000 0.000-6.020-2.910-0.915 0.000 Σx1 5.399 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy1 0.000 3.008 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx2 5.399 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy2 0.000 7.790 0.000 0.000 0.000 0.000 19 4 3 G 0.000 0.000-29.687 12.487 4.305 0.000 Q 0.000 0.000-6.020 2.910 0.915 0.000 Σx1 3.089 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy1 0.000 5.399 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx2 7.709 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy2 0.000 5.399 0.000 0.000 0.000 0.000 20 4 4 G 0.000 0.000-29.687 12.487-4.305 0.000 Q 0.000 0.000-6.020 2.910-0.915 0.000 Σx1 5.399 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy1 0.000 5.399 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx2 5.399 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy2 0.000 5.399 0.000 0.000 0.000 0.000 13

ΜΗΤΡΩΟ ΜΕΤΑΤΟΠΙΣΕΩΝ Α/Α ΣΤ ΤΑ ΤΦ dx dy dz dφx dφy dφz 1 1 1 G 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Q 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σx1 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σy1 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σx2 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σy2 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 2 1 2 G 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Q 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σx1 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σy1 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σx2 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σy2 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 3 1 3 G 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Q 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σx1 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σy1 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σx2 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σy2 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 4 1 4 G 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Q 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σx1 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σy1 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σx2 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σy2 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 5 2 1 G -0.000001-0.000000-0.000003-0.000000-0.000001 0.000000 Q -0.000000 0.000000-0.000000-0.000000-0.000000-0.000000 Σx1 0.000001 0.000000 0.000003-0.000000 0.000004-0.000000 Σy1 0.000000 0.000001 0.000001-0.000001 0.000000-0.000000 Σx2 0.000001 0.000000 0.000003-0.000000 0.000003-0.000000 Σy2 0.000000 0.000001 0.000001-0.000001 0.000001-0.000000 6 2 2 G 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Q 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σx1 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σy1 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σx2 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σy2 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 7 2 3 G 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Q 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σx1 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σy1 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σx2 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σy2 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 8 2 4 G -0.000001 0.000000-0.000003 0.000000-0.000001-0.000000 Q -0.000000-0.000000-0.000000 0.000000-0.000000 0.000000 Σx1 0.000001-0.000000 0.000003 0.000000 0.000003 0.000000 Σy1-0.000000 0.000001-0.000001-0.000001-0.000000-0.000000 Σx2 0.000001-0.000000 0.000003 0.000000 0.000004 0.000000 Σy2-0.000000 0.000001-0.000001-0.000001-0.000001-0.000000 9 2 5 G 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Q 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σx1 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σy1 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σx2 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σy2 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 10 2 6 G 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Q 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σx1 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σy1 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σx2 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σy2 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 11 3 1 G 0.000001 0.000000-0.000002 0.000001 0.000006-0.000000 Q 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000001-0.000000 Σx1 0.000005-0.000000 0.000004 0.000000-0.000016 0.000000 Σy1 0.000000 0.000003 0.000001-0.000002 0.000000 0.000000 Σx2 0.000005 0.000000 0.000004 0.000000-0.000014 0.000000 Σy2 0.000001 0.000003 0.000001-0.000001-0.000002 0.000001 14

12 3 2 G 0.000002-0.000001-0.000008 0.000051-0.000007-0.000000 Q 0.000000-0.000000-0.000001 0.000012-0.000001-0.000000 Σx1 0.000005 0.000000 0.000003 0.000004 0.000055 0.000000 Σy1 0.000000 0.000005 0.000003-0.000104-0.000003 0.000000 Σx2 0.000005 0.000000 0.000003-0.000005 0.000047-0.000000 Σy2 0.000000 0.000004 0.000003-0.000097 0.000002 0.000000 13 3 3 G 0.000003-0.000001-0.000013 0.000052 0.000014-0.000000 Q 0.000001-0.000000-0.000002 0.000012 0.000003-0.000000 Σx1 0.000006-0.000000-0.000006-0.000004 0.000088 0.000000 Σy1-0.000000 0.000005 0.000004-0.000098-0.000005-0.000000 Σx2 0.000005-0.000000-0.000005 0.000005 0.000075-0.000000 Σy2 0.000000 0.000005 0.000003-0.000104 0.000004 0.000000 14 3 4 G 0.000001-0.000000-0.000002-0.000001 0.000006 0.000000 Q 0.000000-0.000000 0.000000-0.000000 0.000001 0.000000 Σx1 0.000005-0.000000 0.000004-0.000000-0.000014-0.000000 Σy1-0.000000 0.000003-0.000001-0.000002-0.000000 0.000000 Σx2 0.000005 0.000000 0.000004-0.000000-0.000016-0.000000 Σy2-0.000001 0.000003-0.000001-0.000002 0.000002 0.000001 15 3 5 G 0.000002 0.000001-0.000008-0.000051-0.000007 0.000000 Q 0.000000 0.000000-0.000001-0.000012-0.000001 0.000000 Σx1 0.000005-0.000000 0.000003 0.000004 0.000047 0.000000 Σy1-0.000000 0.000005-0.000003-0.000104 0.000003 0.000000 Σx2 0.000005-0.000000 0.000003-0.000005 0.000055-0.000000 Σy2-0.000000 0.000004-0.000003-0.000097-0.000002 0.000000 16 3 6 G 0.000003 0.000001-0.000013-0.000052 0.000014 0.000000 Q 0.000001 0.000000-0.000002-0.000012 0.000003 0.000000 Σx1 0.000005 0.000000-0.000005-0.000005 0.000075 0.000000 Σy1 0.000000 0.000005-0.000004-0.000098 0.000005-0.000000 Σx2 0.000006 0.000000-0.000006 0.000005 0.000088-0.000000 Σy2-0.000000 0.000005-0.000003-0.000104-0.000004 0.000000 17 4 1 G 0.000010 0.000000-0.000037-0.000274 0.000079-0.000000 Q 0.000002 0.000000-0.000007-0.000064 0.000017-0.000000 Σx1 0.000712-0.000034 0.000008 0.000006 0.000102 0.000024 Σy1-0.000037 0.000784 0.000006-0.000135-0.000005-0.000017 Σx2 0.000607 0.000035 0.000007-0.000006 0.000087-0.000025 Σy2 0.000037 0.000736 0.000006-0.000127 0.000005 0.000017 18 4 2 G 0.000010 0.000000-0.000042-0.000275-0.000075-0.000000 Q 0.000002 0.000000-0.000008-0.000064-0.000016-0.000000 Σx1 0.000712 0.000034-0.000011-0.000006 0.000093 0.000024 Σy1-0.000037 0.000736 0.000007-0.000127-0.000005-0.000017 Σx2 0.000607-0.000035-0.000010 0.000006 0.000080-0.000025 Σy2 0.000037 0.000785 0.000006-0.000135 0.000005 0.000017 19 4 3 G 0.000010-0.000000-0.000037 0.000274 0.000079 0.000000 Q 0.000002-0.000000-0.000007 0.000064 0.000017 0.000000 Σx1 0.000608-0.000034 0.000007 0.000005 0.000087 0.000024 Σy1 0.000037 0.000784-0.000006-0.000135 0.000005-0.000017 Σx2 0.000714 0.000035 0.000008-0.000006 0.000102-0.000025 Σy2-0.000037 0.000736-0.000006-0.000127-0.000005 0.000017 20 4 4 G 0.000010-0.000000-0.000042 0.000275-0.000075 0.000000 Q 0.000002-0.000000-0.000008 0.000064-0.000016 0.000000 Σx1 0.000608 0.000034-0.000010-0.000005 0.000080 0.000024 Σy1 0.000037 0.000736-0.000007-0.000127 0.000005-0.000017 Σx2 0.000714-0.000035-0.000011 0.000006 0.000093-0.000025 Σy2-0.000037 0.000784-0.000006-0.000135-0.000005 0.000017 15

ΜΗΤΡΩΟ ΑΝΤΙΔΡΑΣΕΩΝ Α/Α ΣΤ ΤΑ ΤΦ Fx Fy Fz Mx My Mz 1 1 1 G -0.02 2.05 17.67 4.61-1.09-0.00 Q -0.00 0.20 0.55-0.00 0.00 0.00 Σx1 0.16-1.20-6.83 0.01 0.04 0.00 Σy1-0.01-2.12-3.33 0.05-0.01 0.00 Σx2 0.13-2.17-6.68 0.02 0.03 0.00 Σy2 0.02-1.47-3.43 0.04-0.00 0.00 2 1 2 G -2.65 0.00 12.58 4.62 1.10-0.00 Q -0.11 0.00 0.06 0.00 0.00-0.00 Σx1 2.65 0.00-1.58 0.00-0.00 0.00 Σy1 1.33-0.00-0.79 0.00-0.00 0.00 Σx2 2.61-0.00-1.55 0.00-0.00 0.00 Σy2 1.36-0.00-0.81 0.00-0.00 0.00 3 1 3 G -0.02-2.05 17.67-4.61-1.09 0.00 Q -0.00-0.20 0.55 0.00 0.00-0.00 Σx1 0.13 2.17-6.68-0.02 0.03-0.00 Σy1 0.01-2.12 3.33 0.05 0.01 0.00 Σx2 0.16 1.20-6.83-0.01 0.04-0.00 Σy2-0.02-1.47 3.43 0.04 0.00 0.00 4 1 4 G -2.65-0.00 12.58-4.62 1.10 0.00 Q -0.11-0.00 0.06-0.00 0.00 0.00 Σx1 2.61 0.00-1.55-0.00-0.00-0.00 Σy1-1.33-0.00 0.79 0.00 0.00 0.00 Σx2 2.65-0.00-1.58-0.00-0.00-0.00 Σy2-1.36-0.00 0.81 0.00 0.00 0.00 5 2 1 G -0.00-0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 Q -0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 Σx1-0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 Σy1 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 Σx2 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 Σy2 0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 0.00 6 2 2 G 19.64 7.58 41.18 0.82-2.03-0.00 Q 3.14 1.08 4.95 0.19-0.03 0.00 Σx1-10.51-2.65-5.67 0.14 0.83 0.00 Σy1-7.58-4.56-12.86-1.63-0.13 0.03 Σx2-9.07-3.16-5.82-0.13 0.58 0.01 Σy2-8.56-4.22-12.75-1.44 0.03 0.03 7 2 3 G -16.97 11.96 49.90 5.44 2.13 0.00 Q -3.03 2.02 6.48 0.19 0.04 0.00 Σx1-3.97 5.00 14.35-0.14 1.40-0.00 Σy1 4.06-4.12-11.27-1.45-0.13 0.00 Σx2-3.58 6.48 13.77 0.13 1.02 0.00 Σy2 3.80-5.11-10.88-1.63 0.13-0.00 8 2 4 G -0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 Q 0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 0.00 Σx1-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 Σy1-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 Σx2-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 Σy2-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 9 2 5 G 19.64-7.58 41.18-0.82-2.03 0.00 Q 3.14-1.08 4.95-0.19-0.03-0.00 Σx1-9.07 3.16-5.82 0.13 0.58-0.01 Σy1 7.58-4.56 12.86-1.63 0.13 0.03 Σx2-10.51 2.65-5.67-0.14 0.83-0.00 Σy2 8.56-4.22 12.75-1.44-0.03 0.03 10 2 6 G -16.97-11.96 49.90-5.44 2.13-0.00 Q -3.03-2.02 6.48-0.19 0.04-0.00 Σx1-3.58-6.48 13.77-0.13 1.02-0.00 Σy1-4.06-4.12 11.27-1.45 0.13 0.00 Σx2-3.97-5.00 14.35 0.14 1.40 0.00 Σy2-3.80-5.11 10.88-1.63-0.13-0.00 11 3 1 G 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 Q -0.00 0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 Σx1 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 Σy1-0.00 0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 Σx2-0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 Σy2 0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 0.00 16

12 3 2 G 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 Q -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 Σx1-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 0.00 Σy1-0.00 Σx2-0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 Σy2-0.00 13 3 3 G -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 Q -0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σx1-0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 Σy1 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σx2-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 Σy2 0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 14 3 4 G 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 Q 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 Σx1-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Σy1 0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 Σx2 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00 Σy2 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 15 3 5 G -0.00 0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 Q -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Σx1 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 Σy1 0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 Σx2 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 Σy2-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 16 3 6 G -0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 Q 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Σx1-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 Σy1 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 Σx2-0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 Σy2-0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 17 4 1 G 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 Q 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 Σx1 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 Σy1 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 Σx2 0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 Σy2 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 18 4 2 G -0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Q 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 Σx1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Σy1 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 Σx2 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 Σy2 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 19 4 3 G -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 Q -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 Σx1 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 Σy1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Σx2 0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 Σy2-0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 20 4 4 G 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Q 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Σx1 0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 Σy1-0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 Σx2 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 Σy2 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 17

ΜΗΤΡΩΟ ΕΝΤΑΤΙΚΩΝ ΜΕΓΕΘΩΝ ΜΕΛΩΝ Α/Α Τ ΣΤ ΤΑ ΤΦ N Mx My Vx Vy T s 1 d 1 1 G 0.00 0.00 0.13 0.00 8.19 0.30 6.58 0.00 0.38 0.00-7.88-0.29 6.44 Q 0.00 0.00-0.05 0.00 0.52 0.01 0.41 0.00-0.07 0.00-0.54-0.01 0.42 Σx1 0.00 0.00 0.12 0.00-2.13-0.05-1.64 0.00-0.20 0.00 1.75 0.05-1.50 Σy1 0.00 0.00 0.21 0.00-2.37-0.05-1.85 0.00 0.16 0.00 2.32 0.05-1.86 Σx2 0.00 0.00 0.13 0.00-2.10-0.05-1.61 0.00-0.19 0.00 1.72 0.04-1.47 Σy2 0.00 0.00 0.21 0.00-2.39-0.05-1.87 0.00 0.15 0.00 2.34 0.05-1.87 2 d 1 2 G 0.00 0.00 0.13 0.00 8.19-0.30 6.58 0.00 0.38 0.00-7.88 0.29 6.44 Q 0.00 0.00-0.05 0.00 0.52-0.01 0.41 0.00-0.07 0.00-0.54 0.01 0.42 Σx1 0.00 0.00 0.13 0.00-2.10 0.05-1.61 0.00-0.19 0.00 1.72-0.04-1.47 Σy1 0.00 0.00-0.21 0.00 2.37-0.05 1.85 0.00-0.16 0.00-2.32 0.05 1.86 Σx2 0.00 0.00 0.12 0.00-2.13 0.05-1.64 0.00-0.20 0.00 1.75-0.05-1.50 Σy2 0.00 0.00-0.21 0.00 2.39-0.05 1.87 0.00-0.15 0.00-2.34 0.05 1.87 3 d 1 3 G 0.00 0.00 1.46 0.00 7.61-0.11 6.25 0.00 1.46 0.00-7.61 0.11 6.25 Q 0.00 0.00-0.14 0.00 0.63-0.00 0.39 0.00-0.14 0.00-0.63 0.00 0.39 Σx1 0.00 0.00 0.55 0.00-2.49 0.03-1.56 0.00 0.54 0.00 2.47-0.03-1.53 Σy1 0.00 0.00 1.06 0.00-2.30 0.02-1.76 0.00-1.06 0.00-2.30 0.02 1.76 Σx2 0.00 0.00 0.54 0.00-2.47 0.03-1.53 0.00 0.55 0.00 2.49-0.03-1.56 Σy2 0.00 0.00 1.06 0.00-2.32 0.02-1.78 0.00-1.06 0.00-2.32 0.02 1.78 4 d 1 4 G 0.00 0.00 1.06 0.00 7.69 0.10 6.11 0.00 1.06 0.00-7.69-0.10 6.11 Q 0.00 0.00-0.16 0.00 0.65 0.00 0.40 0.00-0.16 0.00-0.65-0.00 0.40 Σx1 0.00 0.00 0.57 0.00-2.32-0.02-1.42 0.00 0.56 0.00 2.30 0.02-1.40 Σy1 0.00 0.00 0.90 0.00-2.21-0.02-1.77 0.00-0.90 0.00-2.21-0.02 1.77 Σx2 0.00 0.00 0.56 0.00-2.30-0.02-1.40 0.00 0.57 0.00 2.32 0.02-1.42 Σy2 0.00 0.00 0.91 0.00-2.23-0.02-1.78 0.00-0.91 0.00-2.23-0.02 1.78 5 K 2 1 G -6.07-0.01-0.03 0.01 0.02-0.00 0.01-0.01 0.01 0.02-0.00 Q -0.49-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 Σx1 6.48 0.00 0.16-0.01-0.16 0.00-0.01-0.04-0.01-0.16 0.00 Σy1 2.73 0.02 0.00-0.06 0.01 0.00-0.05 0.01-0.06 0.01 0.00 Σx2 6.06 0.01 0.13-0.03-0.13 0.00-0.02-0.03-0.03-0.13 0.00 Σy2 3.02 0.01 0.02-0.04-0.02 0.00-0.04 0.00-0.04-0.02 0.00 6 K 2 2 G 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Q 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σx1 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 18

Σy1 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σx2 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σy2 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 7 K 2 4 G -6.07 0.01-0.03-0.01 0.02 0.00-0.01-0.01-0.01 0.02 0.00 Q -0.49 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 Σx1 6.06-0.01 0.13 0.03-0.13-0.00 0.02-0.03 0.03-0.13-0.00 Σy1-2.73 0.02-0.00-0.06-0.01 0.00-0.05-0.01-0.06-0.01 0.00 Σx2 6.48-0.00 0.16 0.01-0.16-0.00 0.01-0.04 0.01-0.16-0.00 Σy2-3.02 0.01-0.02-0.04 0.02 0.00-0.04-0.00-0.04 0.02 0.00 8 K 2 5 G 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Q 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σx1 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σy1 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σx2 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σy2 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 9 D 2 1 G 7.98-0.00 0.03 0.00-0.05-0.00 0.00-0.07 0.00-0.05-0.00 Q 1.05 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 Σx1-9.20 0.00 0.09-0.00-0.04-0.00-0.00 0.02-0.00-0.04-0.00 Σy1-3.05 0.02-0.03-0.03 0.03-0.00-0.03 0.04-0.03 0.03-0.00 Σx2-8.10 0.00 0.06-0.01-0.02-0.00-0.01 0.03-0.01-0.02-0.00 Σy2-3.79 0.02-0.01-0.02 0.02-0.00-0.03 0.03-0.02 0.02-0.00 10 T 2 1 G -3.08-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 Q -0.12-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 Σx1 3.08-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 Σy1 1.55-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 Σx2 3.03-0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 Σy2 1.59-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 11 T 2 1 G 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Q 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σx1 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σy1 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σx2 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σy2 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 12 d 2 2 G 0.00 0.00 0.91 0.00 16.52 0.01 5.23 0.00 1.09 0.00-24.42-1.28 13.90 Q 0.00 0.00 0.16 0.00 1.55 0.00 0.37 0.00-0.09 0.00-3.00-0.14 1.73 19

Σx1 0.00 0.00 1.02 0.00 0.30-0.00-1.25 0.00 0.98 0.00-5.45-0.33 4.26 Σy1 0.00 0.00 0.33 0.00-4.99-0.09-1.61 0.00 0.12 0.00 6.75 0.29-3.68 Σx2 0.00 0.00 1.18 0.00 0.04-0.00-1.23 0.00 0.63 0.00-5.35-0.32 4.04 Σy2 0.00 0.00 0.22 0.00-4.81-0.09-1.63 0.00 0.36 0.00 6.68 0.29-3.53 13 D 2 3 G 7.98 0.00 0.03-0.00-0.05 0.00-0.00-0.07-0.00-0.05 0.00 Q 1.05-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 0.00 Σx1-8.10-0.00 0.06 0.01-0.02 0.00 0.01 0.03 0.01-0.02 0.00 Σy1 3.05 0.02 0.03-0.03-0.03-0.00-0.03-0.04-0.03-0.03-0.00 Σx2-9.20-0.00 0.09 0.00-0.04 0.00 0.00 0.02 0.00-0.04 0.00 Σy2 3.79 0.02 0.01-0.02-0.02-0.00-0.03-0.03-0.02-0.02-0.00 14 T 2 3 G -3.08 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 Q -0.12 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 Σx1 3.03 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 Σy1-1.55-0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 Σx2 3.08 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 Σy2-1.59-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 15 T 2 3 G 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Q 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σx1 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σy1 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σx2 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σy2 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 16 d 2 4 G 0.00 0.00 0.91 0.00 16.52-0.01 5.23 0.00 1.09 0.00-24.42 1.28 13.90 Q 0.00 0.00 0.16 0.00 1.55-0.00 0.37 0.00-0.09 0.00-3.00 0.14 1.73 Σx1 0.00 0.00 1.18 0.00 0.04 0.00-1.23 0.00 0.63 0.00-5.35 0.32 4.04 Σy1 0.00 0.00-0.33 0.00 4.99-0.09 1.61 0.00-0.12 0.00-6.75 0.29 3.68 Σx2 0.00 0.00 1.02 0.00 0.30 0.00-1.25 0.00 0.98 0.00-5.45 0.33 4.26 Σy2 0.00 0.00-0.22 0.00 4.81-0.09 1.63 0.00-0.36 0.00-6.68 0.29 3.53 17 D 2 5 G 0.90 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Q -0.06-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 Σx1-2.55-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 0.01-0.00 0.00 0.00 Σy1-0.00-0.02 0.01 0.01-0.01 0.00 0.02-0.01 0.01-0.01 0.00 Σx2-2.55-0.00 0.01 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 Σy2 0.00-0.02 0.01 0.01-0.00 0.00 0.02-0.01 0.01-0.00 0.00 18 T 2 5 G -2.12-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 20

Q -0.21-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 Σx1 2.23 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σy1-2.14-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 Σx2 1.25 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σy2-1.48-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 19 T 2 5 G -2.12 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 Q -0.21 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 Σx1 1.25-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 Σy1 2.14-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 Σx2 2.23-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 Σy2 1.48-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 20 d 2 6 G 0.00 0.00-0.75 0.00 23.53-0.17 4.95 0.00-0.75 0.00-23.53 0.17 4.95 Q 0.00 0.00 0.12 0.00 1.66 0.01 0.35 0.00 0.12 0.00-1.66-0.01 0.35 Σx1 0.00 0.00 0.40 0.00-5.67 0.20-1.19 0.00 0.12 0.00 5.51-0.19-1.17 Σy1 0.00 0.00-0.63 0.00-2.17 0.04-1.53 0.00 0.63 0.00-2.17 0.04 1.53 Σx2 0.00 0.00 0.12 0.00-5.51 0.19-1.17 0.00 0.40 0.00 5.67-0.20-1.19 Σy2 0.00 0.00-0.43 0.00-2.28 0.04-1.54 0.00 0.43 0.00-2.28 0.04 1.54 21 d 2 7 G 0.00 0.00 4.16 0.00 25.48 1.04 13.16 0.00 4.16 0.00-25.48-1.04 13.16 Q 0.00 0.00 0.05 0.00 3.48 0.13 1.64 0.00 0.05 0.00-3.48-0.13 1.64 Σx1 0.00 0.00-0.47 0.00 8.90 0.42 4.04 0.00-0.20 0.00-8.42-0.39 3.83 Σy1 0.00 0.00-1.15 0.00-4.53-0.25-3.48 0.00 1.15 0.00-4.53-0.25 3.48 Σx2 0.00 0.00-0.20 0.00 8.42 0.39 3.83 0.00-0.47 0.00-8.90-0.42 4.04 Σy2 0.00 0.00-1.34 0.00-4.20-0.23-3.34 0.00 1.34 0.00-4.20-0.23 3.34 22 K 3 1 G 1.21 0.02 0.13-0.01-0.05 0.00-0.01-0.00-0.01-0.05 0.00 Q 0.31 0.01 0.03-0.00-0.01 0.00-0.00-0.00-0.00-0.01 0.00 Σx1 1.53-0.00-0.62 0.00 0.36-0.00 0.01 0.25 0.00 0.36-0.00 Σy1-0.26-0.02 0.04 0.01-0.03-0.00 0.01-0.03 0.01-0.03-0.00 Σx2 1.33-0.00-0.46 0.00 0.27-0.00 0.01 0.19 0.00 0.27-0.00 Σy2-0.12-0.02-0.07 0.01 0.04-0.00 0.01 0.02 0.01 0.04-0.00 23 K 3 2 G -9.44 1.70-0.25-1.05 0.16 0.00-0.82 0.14-1.05 0.16 0.00 Q -1.49 0.40-0.06-0.25 0.04 0.00-0.19 0.03-0.25 0.04 0.00 Σx1 3.39 0.29 1.85-0.18-1.12-0.00-0.14-0.84-0.18-1.12-0.00 Σy1 2.95-3.45-0.19 2.12 0.12-0.00 1.63 0.09 2.12 0.12-0.00 Σx2 3.05-0.28 1.36 0.17-0.82 0.00 0.13-0.61 0.17-0.82 0.00 Σy2 3.17-3.07 0.15 1.88-0.09-0.00 1.44-0.07 1.88-0.09-0.00 21

24 K 3 3 G -14.53 1.71 0.41-1.05-0.24 0.00-0.82-0.17-1.05-0.24 0.00 Q -2.57 0.40 0.09-0.25-0.05 0.00-0.19-0.04-0.25-0.05 0.00 Σx1-6.68-0.29 3.01 0.18-1.84-0.00 0.14-1.40 0.18-1.84-0.00 Σy1 4.30-3.08-0.27 1.89 0.16 0.00 1.45 0.13 1.89 0.16 0.00 Σx2-5.83 0.27 2.21-0.17-1.35 0.00-0.13-1.02-0.17-1.35 0.00 Σy2 3.73-3.46 0.27 2.12-0.17-0.00 1.63-0.13 2.12-0.17-0.00 25 K 3 4 G 1.21-0.02 0.13 0.01-0.05-0.00 0.01-0.00 0.01-0.05-0.00 Q 0.31-0.01 0.03 0.00-0.01-0.00 0.00-0.00 0.00-0.01-0.00 Σx1 1.33 0.00-0.46-0.00 0.27 0.00-0.01 0.19-0.00 0.27 0.00 Σy1 0.26-0.02-0.04 0.01 0.03-0.00 0.01 0.03 0.01 0.03-0.00 Σx2 1.53 0.00-0.62-0.00 0.36 0.00-0.01 0.25-0.00 0.36 0.00 Σy2 0.12-0.02 0.07 0.01-0.04-0.00 0.01-0.02 0.01-0.04-0.00 26 K 3 5 G -9.44-1.70-0.25 1.05 0.16-0.00 0.82 0.14 1.05 0.16-0.00 Q -1.49-0.40-0.06 0.25 0.04-0.00 0.19 0.03 0.25 0.04-0.00 Σx1 3.05 0.28 1.36-0.17-0.82-0.00-0.13-0.61-0.17-0.82-0.00 Σy1-2.95-3.45 0.19 2.12-0.12-0.00 1.63-0.09 2.12-0.12-0.00 Σx2 3.39-0.29 1.85 0.18-1.12 0.00 0.14-0.84 0.18-1.12 0.00 Σy2-3.17-3.07-0.15 1.88 0.09-0.00 1.44 0.07 1.88 0.09-0.00 27 K 3 6 G -14.53-1.71 0.41 1.05-0.24-0.00 0.82-0.17 1.05-0.24-0.00 Q -2.57-0.40 0.09 0.25-0.05-0.00 0.19-0.04 0.25-0.05-0.00 Σx1-5.83-0.27 2.21 0.17-1.35-0.00 0.13-1.02 0.17-1.35-0.00 Σy1-4.30-3.08 0.27 1.89-0.16 0.00 1.45-0.13 1.89-0.16 0.00 Σx2-6.68 0.29 3.01-0.18-1.84 0.00-0.14-1.40-0.18-1.84 0.00 Σy2-3.73-3.46-0.27 2.12 0.17-0.00 1.63 0.13 2.12 0.17-0.00 28 D 3 1 G 3.64 0.00-0.13-0.01 0.29-0.03-0.01 0.48-0.01 0.29-0.03 Q 0.35 0.00-0.03-0.00 0.06-0.01-0.00 0.10-0.00 0.06-0.01 Σx1 1.39 0.00 0.62-0.00-1.65-0.01-0.00-2.84-0.00-1.65-0.01 Σy1-2.26-0.02-0.04 0.02 0.13 0.06 0.02 0.23 0.02 0.13 0.06 Σx2 0.55-0.01 0.46 0.01-1.22 0.01 0.02-2.10 0.01-1.22 0.01 Σy2-1.69-0.01 0.07 0.01-0.16 0.06 0.01-0.28 0.01-0.16 0.06 29 T 3 1 G -6.40 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 Q -0.68 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 Σx1-0.88 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 Σy1 1.80 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 Σx2-0.46 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 22

Σy2 1.52 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 30 T 3 1 G -7.98-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 Q -1.41-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 Σx1 9.15-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 Σy1 2.67 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 Σx2 7.75 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σy2 3.61 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 31 D 3 2 G 14.76-0.00-0.08 0.00-0.10-0.00-0.00-0.37 0.00-0.10-0.00 Q 2.39-0.00-0.02 0.00-0.02-0.00-0.00-0.08 0.00-0.02-0.00 Σx1 5.37 0.02 4.38-0.01-3.40 0.01-0.02-5.15-0.01-3.40 0.01 Σy1-5.69-0.00-0.39 0.01 0.30-0.00 0.01 0.45 0.01 0.30-0.00 Σx2 3.97-0.00 3.21 0.01-2.50-0.01 0.01-3.78 0.01-2.50-0.01 Σy2-4.75 0.01 0.40-0.01-0.31 0.01-0.01-0.47-0.01-0.31 0.01 32 T 3 2 G -22.68 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 Q -4.06 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 Σx1-7.65 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 Σy1 5.56-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 Σx2-6.49-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 Σy2 4.78-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 33 T 3 2 G -21.13-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 Q -3.39-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 Σx1 2.45 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 Σy1 7.38 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 Σx2 1.96-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 Σy2 7.72 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 34 D 3 3 G 3.64-0.00-0.13 0.01 0.29 0.03 0.01 0.48 0.01 0.29 0.03 Q 0.35-0.00-0.03 0.00 0.06 0.01 0.00 0.10 0.00 0.06 0.01 Σx1 0.55 0.01 0.46-0.01-1.22-0.01-0.02-2.10-0.01-1.22-0.01 Σy1 2.26-0.02 0.04 0.02-0.13 0.06 0.02-0.23 0.02-0.13 0.06 Σx2 1.39-0.00 0.62 0.00-1.65 0.01 0.00-2.84 0.00-1.65 0.01 Σy2 1.69-0.01-0.07 0.01 0.16 0.06 0.01 0.28 0.01 0.16 0.06 35 T 3 3 G -6.40-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 Q -0.68-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 Σx1-0.46-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 Σy1-1.80 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 23

Σx2-0.88-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Σy2-1.52 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 36 T 3 3 G -7.98 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 Q -1.41 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 Σx1 7.75-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 Σy1-2.67 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 Σx2 9.15 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σy2-3.61 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 37 D 3 4 G 14.76 0.00-0.08-0.00-0.10 0.00 0.00-0.37-0.00-0.10 0.00 Q 2.39 0.00-0.02-0.00-0.02 0.00 0.00-0.08-0.00-0.02 0.00 Σx1 3.97 0.00 3.21-0.01-2.50 0.01-0.01-3.78-0.01-2.50 0.01 Σy1 5.69-0.00 0.39 0.01-0.30-0.00 0.01-0.45 0.01-0.30-0.00 Σx2 5.37-0.02 4.38 0.01-3.40-0.01 0.02-5.15 0.01-3.40-0.01 Σy2 4.75 0.01-0.40-0.01 0.31 0.01-0.01 0.47-0.01 0.31 0.01 38 T 3 4 G -22.68-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 Q -4.06-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 Σx1-6.49 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 Σy1-5.56-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 Σx2-7.65-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 Σy2-4.78-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 39 T 3 4 G -21.13 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 Q -3.39 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 Σx1 1.96 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 Σy1-7.38 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 Σx2 2.45-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 Σy2-7.72 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 40 D 3 5 G -2.15-0.00-0.01 0.00 0.00 0.00-0.00-0.01 0.00 0.00 0.00 Q -0.42-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 Σx1-0.48-0.00-0.01 0.00 0.00-0.00 0.01 0.00 0.00 0.00-0.00 Σy1 0.00 0.01 0.04-0.01-0.02 0.00-0.01-0.04-0.01-0.02 0.00 Σx2-0.48 0.01 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.01-0.00-0.00 0.00 Σy2-0.00 0.01 0.04-0.00-0.02-0.00-0.01-0.04-0.00-0.02-0.00 41 T 3 5 G 1.27 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Q 0.29 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σx1 1.59-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 24

Σy1-2.47 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 Σx2 0.48-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 Σy2-1.72-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 42 T 3 5 G 1.27-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 Q 0.29-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 Σx1 0.48 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σy1 2.47 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σx2 1.59 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σy2 1.72-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 43 D 3 6 G 8.28-0.00-0.73 0.00 0.00-0.00-0.00-0.73 0.00 0.00-0.00 Q 1.54-0.00-0.17 0.00 0.00 0.00-0.00-0.17 0.00 0.00 0.00 Σx1-3.16 0.00-0.36-0.00 0.17 0.00-0.00 0.37-0.00 0.17 0.00 Σy1-0.00 0.01 4.46-0.00-2.07-0.00-0.01-4.46-0.00-2.07-0.00 Σx2-3.16-0.00 0.37 0.00-0.17-0.00 0.00-0.36 0.00-0.17-0.00 Σy2 0.00 0.01 3.97-0.01-1.85 0.00-0.01-3.97-0.01-1.85 0.00 44 T 3 6 G -9.89-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 Q -1.52-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 Σx1 3.81 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σy1-7.62-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 Σx2 2.83 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 Σy2-6.96 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 45 T 3 6 G -9.89 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 Q -1.52 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 Σx1 2.83-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 Σy1 7.62-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 Σx2 3.81-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 Σy2 6.96 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 46 D 3 7 G 13.72-0.00-0.73 0.00 0.00 0.00-0.00-0.73 0.00 0.00 0.00 Q 2.65-0.00-0.17 0.00 0.00 0.00-0.00-0.17 0.00 0.00 0.00 Σx1 5.02 0.01 0.37-0.00-0.17 0.01-0.01-0.37-0.00-0.17 0.01 Σy1 0.00-0.00 3.98 0.00-1.85-0.00 0.00-3.98 0.00-1.85-0.00 Σx2 5.02-0.01-0.37 0.00 0.17-0.01 0.01 0.37 0.00 0.17-0.01 Σy2-0.00 0.01 4.48-0.00-2.08 0.00-0.01-4.48-0.00-2.08 0.00 47 T 3 7 G -14.90 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 Q -2.60 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 25

Σx1-7.61 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 Σy1-6.88-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 Σx2-5.53 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 Σy2-8.28 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 48 T 3 7 G -14.90-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 Q -2.60-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 Σx1-5.53-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 Σy1 6.88-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 Σx2-7.61-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 Σy2 8.28 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 49 K 4 1 G -29.68-7.43 2.11 3.66-1.09-0.00 2.46-0.82 3.66-1.09-0.00 Q -6.02-1.73 0.45 0.85-0.23-0.00 0.57-0.17 0.85-0.23-0.00 Σx1 5.56-0.63-8.33 0.48 6.45-0.02 0.66 9.08 0.48 6.45-0.02 Σy1 2.96 7.49 0.74-5.73-0.57 0.02-7.98-0.81-5.73-0.57 0.02 Σx2 4.58 0.63-6.10-0.48 4.73 0.02-0.66 6.66-0.48 4.73 0.02 Σy2 3.62 6.65-0.76-5.09 0.59-0.02-7.09 0.82-5.09 0.59-0.02 50 K 4 2 G -29.70-7.42-2.15 3.65 1.09-0.00 2.44 0.78 3.65 1.09-0.00 Q -6.02-1.73-0.46 0.85 0.23-0.00 0.57 0.17 0.85 0.23-0.00 Σx1-5.56 0.63-8.08-0.48 6.01-0.02-0.66 8.16-0.48 6.01-0.02 Σy1 3.60 6.62 0.72-5.07-0.54 0.02-7.06-0.73-5.07-0.54 0.02 Σx2-4.58-0.63-5.91 0.47 4.41 0.02 0.65 5.98 0.47 4.41 0.02 Σy2 2.94 7.47-0.74-5.71 0.55-0.02-7.95 0.74-5.71 0.55-0.02 51 K 4 3 G -29.68 7.43 2.11-3.66-1.09 0.00-2.46-0.82-3.66-1.09 0.00 Q -6.02 1.73 0.45-0.85-0.23 0.00-0.57-0.17-0.85-0.23 0.00 Σx1 4.58-0.63-6.10 0.48 4.73-0.02 0.66 6.66 0.48 4.73-0.02 Σy1-2.96 7.49-0.74-5.73 0.57 0.02-7.98 0.81-5.73 0.57 0.02 Σx2 5.56 0.63-8.33-0.48 6.45 0.02-0.66 9.08-0.48 6.45 0.02 Σy2-3.62 6.65 0.76-5.09-0.59-0.02-7.09-0.82-5.09-0.59-0.02 52 K 4 4 G -29.70 7.42-2.15-3.65 1.09 0.00-2.44 0.78-3.65 1.09 0.00 Q -6.02 1.73-0.46-0.85 0.23 0.00-0.57 0.17-0.85 0.23 0.00 Σx1-4.58 0.63-5.91-0.47 4.41-0.02-0.65 5.98-0.47 4.41-0.02 Σy1-3.60 6.63-0.72-5.07 0.54 0.02-7.06 0.73-5.07 0.54 0.02 Σx2-5.56-0.63-8.08 0.48 6.01 0.02 0.66 8.16 0.48 6.01 0.02 Σy2-2.94 7.47 0.74-5.71-0.55-0.02-7.95-0.74-5.71-0.55-0.02 53 D 4 1 G -0.60 0.00-2.11-0.00 9.21 0.00-0.00-2.15-0.00-9.24 0.00 26

Q -0.12 0.00-0.45-0.00 1.96 0.00-0.00-0.46-0.00-1.96 0.00 Σx1-0.76 0.80 8.31-0.29-5.85 0.02-0.00-8.06-0.29-5.85 0.02 Σy1-0.02 1.29-0.73-0.92 0.51-0.02-1.28 0.71-0.92 0.51-0.02 Σx2 1.12-0.80 6.12 0.28-4.30-0.02-0.00-5.93 0.28-4.30-0.02 Σy2 0.02-1.30 0.74 0.93-0.53 0.02 1.29-0.73 0.93-0.53 0.02 54 D 4 2 G -0.60-0.00-2.11 0.00 9.21-0.00 0.00-2.15 0.00-9.24-0.00 Q -0.12-0.00-0.45 0.00 1.96-0.00 0.00-0.46 0.00-1.96-0.00 Σx1 1.12 0.80 6.12-0.28-4.30 0.02 0.00-5.93-0.28-4.30 0.02 Σy1 0.02 0.19 0.73-0.13-0.51-0.02-0.17-0.71-0.13-0.51-0.02 Σx2-0.76-0.80 8.31 0.29-5.85-0.02 0.00-8.06 0.29-5.85-0.02 Σy2-0.02-0.20-0.74 0.14 0.53 0.02 0.19 0.73 0.14 0.53 0.02 55 D 4 3 G -2.92-0.00-7.43 0.00 17.42 0.00-0.00-7.43 0.00-17.42 0.00 Q -0.68-0.00-1.73 0.00 4.06 0.00-0.00-1.73 0.00-4.06 0.00 Σx1-0.02-0.82-0.60 0.38 0.28 0.02 0.82 0.60 0.38 0.28 0.02 Σy1-0.80-1.27 7.48 0.34-3.48-0.01 0.17-7.48 0.34-3.48-0.01 Σx2-0.02 0.82 0.60-0.38-0.28-0.02-0.82-0.60-0.38-0.28-0.02 Σy2 0.80 1.29 6.66-0.34-3.10 0.01-0.19-6.66-0.34-3.10 0.01 56 D 4 4 G -2.91-0.00-7.42 0.00 17.42-0.00-0.00-7.42 0.00-17.42-0.00 Q -0.68-0.00-1.73 0.00 4.06-0.00-0.00-1.73 0.00-4.06-0.00 Σx1-0.01-0.03 0.61 0.01-0.28 0.02 0.02-0.60 0.01-0.28 0.02 Σy1 0.80-1.26 6.64 0.33-3.09-0.01 0.16-6.64 0.33-3.09-0.01 Σx2-0.01 0.02-0.60-0.01 0.28-0.02-0.03 0.61-0.01 0.28-0.02 Σy2-0.80 1.27 7.46-0.34-3.47 0.01-0.17-7.46-0.34-3.47 0.01 57 X 3 1 G 1.18-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00 Q 0.19-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00 Σx1-1.01 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 Σy1 2.36 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 Σx2 0.05 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 Σy2 1.65 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 58 X 3 2 G 1.18-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 Q 0.19-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 Σx1 0.05 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 Σy1-2.36 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 Σx2-1.01-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 Σy2-1.65 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 27

59 X 3 2 G 4.77-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00 Q 0.86-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00 Σx1 0.54 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 Σy1 1.13 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 Σx2 1.15-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 Σy2 0.72 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 60 X 3 3 G 4.77-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 Q 0.86-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 Σx1 1.15-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σy1-1.13-0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 Σx2 0.54-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 Σy2-0.72 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 61 X 4 1 G -0.89 0.00 0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 Q -0.21 0.00 0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 Σx1-0.21 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 0.00 Σy1-0.41-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 Σx2 0.25 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 Σy2 0.42 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 62 X 4 2 G -0.89-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 Q -0.21-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 Σx1 0.25-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Σy1 0.41-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 Σx2-0.21 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 Σy2-0.42 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 28

ΣΤΟΙΧΕΙΑ ΣΤΑΘΜΩΝ ΑΠΟ ΑΝΑΛΥΣΗ ΜΕ ΤΗΝ ΑΠΛΟΠΟΙΗΜΕΝΗ ΦΑΣΜΑΤΙΚΗ ΜΕΘΟΔΟ α=0.24 g=9.81 γι=1.00 βo=2.50 q=3.50 Θ=1.00 T1=0.15 T2=0.60 Tx=0.14sec Ty=0.11sec Rdx=1.682 Rdy=1.682 Θέση γενικού πόλου περιστροφής Po: x=3.65 y=2.30 Στάθμη 2 h=-2.40m Lx=5.20m Ly=4.60m ψ2=0.30 W_μον=51.52 KN, W_κιν=-0.00 KN M=5 Jm=431 Hx=0 Vx=22 Hy=0 Vy=22 Στάθμη 3 h=0.00m Lx=5.20m Ly=4.60m ψ2=0.30 W_μον=28.35 KN, W_κιν=-0.00 KN M=3 Jm=323 Hx=0 Vx=22 Hy=0 Vy=22 Στάθμη 4 h=2.70m Lx=3.10m Ly=4.60m ψ2=0.30 W_μον=118.75 KN, W_κιν=24.08 KN M=13 Jm=43 Hx=22 Vx=22 Hy=22 Vy=22 dx=0.61 0.71 dy=0.74 0.78 Δx/h*q/2.5=0.37 < 5 Δy/h*q/2.5=0.40 < 5 KB=(3.65,2.30) ΚΕΣ=(3.65,2.30) x1=3.34 x2=3.96 y1=1.84 y2=2.76 uxx=0.66mm uyx=0.00mm uxy=0.00mm uyy=0.76mm εφ2α = 2*uxy/(uxx-uyy) = -0.00 => α=-0.003 θz_x = 0.0580 θz_y = 0.0581 r = sqrt(jm/m) = 1.834m eox = 0.00m eoy = 0.00m ρx = sqrt(10*uyy/θz_y) = 2.741m, ρmx = sqrt(ρx²+eox²) = 2.741m > r => OK ρy = sqrt(10*uxx/θz_x) = 2.551m, ρmy = sqrt(ρy²+eoy²) = 2.551m > r => OK Αναλυτικός υπολογισμός ισοδύναμων στατικών εκκεντροτήτων Διεύθυνση x-x εo = eo/r = 0.00m, μ = ρ/r = 1.49 => θ = 0.02 A1 = 1-εo*εφθ = 1.00 A2 = 1+εo*σφθ = 3.26 lr = Lr/r = 1.40 δr1 = σφθ-lr = 3244.57 δr2 = εφθ+lr = 0.76 r12 = sqrt(a2/a1) = 1.806 e12 = 0.026 Rf = 0.000 Dr = 1.000 ef = max(ρ²/r*rf, eo) = max(0.00,0.00) = 0.00 er = min(ρ²/r*(1-dr)/(lr-eo), 1/2*eo) = min(0.00,0.00) = 0.00 Διεύθυνση y-y εo = eo/r = 0.00m, μ = ρ/r = 1.39 => θ = 0.06 A1 = 1-εo*εφθ = 1.00 A2 = 1+εo*σφθ = 2.71 lr = Lr/r = 2.15 δr1 = σφθ-lr = 900.52 δr2 = εφθ+lr = 1.17 r12 = sqrt(a2/a1) = 1.647 e12 = 0.037 Rf = 0.001 Dr = 0.999 ef = max(ρ²/r*rf, eo) = max(0.00,0.00) = 0.00 er = min(ρ²/r*(1-dr)/(lr-eo), 1/2*eo) = min(0.00,0.00) = 0.00 Αντισεισμικός Αρμός: x=0.2cm y=0.3cm!!! ΤΟ ΚΤΙΡΙΟ ΕΙΝΑΙ ΚΑΝΟΝΙΚΟ!!! 29

ΕΛΕΓΧΟΣ ΑΝΑΤΡΟΠΗΣ Έλεγχος : ΣMe / (ΣMa * q) > 1 όπου ΣMe είναι η συνολική ροπή επαναφοράς ΣMα είναι η συνολική ροπή ανατροπής q είναι ο συντελεστής συμπεριφοράς ΣΤ Hx Hy h Max May W Lx Ly Mex Mey ------------------------------------------------------------------------------------------ 1 0.0 0.0 0.00 0.0 0.0 134.3 1.20 2.30 161.2 308.9 2 0.0 0.0 1.25 0.0 0.0 171.9 2.07 2.29 355.8 393.8 3 0.0 0.0 3.65 0.0 0.0 28.4 2.53 2.28 71.6 64.7 4 21.6 21.6 6.35 137.1 137.1 126.0 1.55 2.30 195.3 289.7 ------------------------------------------------------------------------------------------ 137.1 137.1 460.6 783.9 1057.1 783.9 / (137.1 * 3.50) = 1.63 1057.1 / (137.1 * 3.50) = 2.20 ΕΝΤΑΤΙΚA ΜΕΓΕΘΗ ΔΟΚΩΝ ΣΤΑΘΜΗ 1 ΣΤ ΔΟΚ ΤΦ My1 My2 Mmax Vy1 Vy2 Στρέψη s1 s2 1 1 G 0.1 0.4 1.9 8.2-7.9 0.3 6.6 6.4 Q -0.1-0.1-0.1 0.5-0.5 0.0 0.4 0.4 Σx1 0.1-0.2-2.1 1.8-0.1-1.6-1.5 Σy1 0.2 0.2-2.4 2.3-0.0-1.9-1.9 Σx2 0.1-0.2-2.1 1.7-0.1-1.6-1.5 Σy2 0.2 0.1-2.4 2.3-0.0-1.9-1.9 ΣΤ ΔΟΚ ΤΦ My1 My2 Mmax Vy1 Vy2 Στρέψη s1 s2 1 2 G 0.1 0.4 1.9 8.2-7.9-0.3 6.6 6.4 Q -0.1-0.1-0.1 0.5-0.5-0.0 0.4 0.4 Σx1 0.1-0.2-2.1 1.7 0.1-1.6-1.5 Σy1-0.2-0.2 2.4-2.3-0.0 1.9 1.9 Σx2 0.1-0.2-2.1 1.8 0.1-1.6-1.5 Σy2-0.2-0.1 2.4-2.3-0.0 1.9 1.9 30

ΣΤ ΔΟΚ ΤΦ My1 My2 Mmax Vy1 Vy2 Στρέψη s1 s2 1 3 G 1.5 1.5 8.4 7.6-7.6-0.1 6.2 6.2 Q -0.1-0.1-0.1 0.6-0.6-0.0 0.4 0.4 Σx1 0.5 0.5-2.5 2.5 0.0-1.6-1.5 Σy1 1.1-1.1-2.3-2.3 0.0-1.8 1.8 Σx2 0.5 0.5-2.5 2.5 0.0-1.5-1.6 Σy2 1.1-1.1-2.3-2.3 0.0-1.8 1.8 ΣΤ ΔΟΚ ΤΦ My1 My2 Mmax Vy1 Vy2 Στρέψη s1 s2 1 4 G 1.1 1.1 8.0 7.7-7.7 0.1 6.1 6.1 Q -0.2-0.2-0.2 0.6-0.6 0.0 0.4 0.4 Σx1 0.6 0.6-2.3 2.3-0.0-1.4-1.4 Σy1 0.9-0.9-2.2-2.2-0.0-1.8 1.8 Σx2 0.6 0.6-2.3 2.3-0.0-1.4-1.4 Σy2 0.9-0.9-2.2-2.2-0.0-1.8 1.8 ΣΤΑΘΜΗ 2 ΣΤ ΔΟΚ ΤΦ My1 My2 Mmax Vy1 Vy2 Στρέψη s1 s2 2 2 G 0.9 1.1 3.9 16.5-24.4 0.0 5.2 13.9 Q 0.2-0.1 0.0 1.6-3.0 0.0 0.4 1.7 Σx1 1.0 1.0 0.3-5.5-0.0-1.3 4.3 Σy1 0.3 0.1-5.0 6.7-0.1-1.6-3.7 Σx2 1.2 0.6 0.0-5.3-0.0-1.2 4.0 Σy2 0.2 0.4-4.8 6.7-0.1-1.6-3.5 31

ΣΤ ΔΟΚ ΤΦ My1 My2 Mmax Vy1 Vy2 Στρέψη s1 s2 2 4 G 0.9 1.1 3.9 16.5-24.4-0.0 5.2 13.9 Q 0.2-0.1 0.0 1.6-3.0-0.0 0.4 1.7 Σx1 1.2 0.6 0.0-5.3 0.0-1.2 4.0 Σy1-0.3-0.1 5.0-6.7-0.1 1.6 3.7 Σx2 1.0 1.0 0.3-5.5 0.0-1.3 4.3 Σy2-0.2-0.4 4.8-6.7-0.1 1.6 3.5 ΣΤ ΔΟΚ ΤΦ My1 My2 Mmax Vy1 Vy2 Στρέψη s1 s2 2 7 G 4.2 4.2 11.1 25.5-25.5 1.0 13.2 13.2 Q 0.0 0.0 0.0 3.5-3.5 0.1 1.6 1.6 Σx1-0.5-0.2 8.9-8.4 0.4 4.0 3.8 Σy1-1.2 1.2-4.5-4.5-0.2-3.5 3.5 Σx2-0.2-0.5 8.4-8.9 0.4 3.8 4.0 Σy2-1.3 1.3-4.2-4.2-0.2-3.3 3.3 ΣΤΑΘΜΗ 3 ΣΤΑΘΜΗ 4 ΣΤ ΔΟΚ ΤΦ My1 My2 Mmax Vy1 Vy2 Στρέψη 4 1 G -2.1-2.1 4.3 9.2-9.2 0.0 Q -0.4-0.5 0.9 2.0-2.0 0.0 Σx1 8.3-8.1-5.8-5.8 0.0 Σy1-0.7 0.7 0.5 0.5-0.0 Σx2 6.1-5.9-4.3-4.3-0.0 Σy2 0.7-0.7-0.5-0.5 0.0 32

ΣΤ ΔΟΚ ΤΦ My1 My2 Mmax Vy1 Vy2 Στρέψη 4 2 G -2.1-2.1 4.3 9.2-9.2-0.0 Q -0.4-0.5 0.9 2.0-2.0-0.0 Σx1 6.1-5.9-4.3-4.3 0.0 Σy1 0.7-0.7-0.5-0.5-0.0 Σx2 8.3-8.1-5.8-5.8-0.0 Σy2-0.7 0.7 0.5 0.5 0.0 ΣΤ ΔΟΚ ΤΦ My1 My2 Mmax Vy1 Vy2 Στρέψη 4 3 G -7.4-7.4 11.3 17.4-17.4 0.0 Q -1.7-1.7 2.6 4.1-4.1 0.0 Σx1-0.6 0.6 0.3 0.3 0.0 Σy1 7.5-7.5-3.5-3.5-0.0 Σx2 0.6-0.6-0.3-0.3-0.0 Σy2 6.7-6.7-3.1-3.1 0.0 ΣΤ ΔΟΚ ΤΦ My1 My2 Mmax Vy1 Vy2 Στρέψη 4 4 G -7.4-7.4 11.3 17.4-17.4-0.0 Q -1.7-1.7 2.6 4.1-4.1-0.0 Σx1 0.6-0.6-0.3-0.3 0.0 Σy1 6.6-6.6-3.1-3.1-0.0 Σx2-0.6 0.6 0.3 0.3-0.0 Σy2 7.5-7.5-3.5-3.5 0.0 33

ΕΝΤΑΤΙΚA ΜΕΓΕΘΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΣΤ ΚΟΛ ΤΦ N Mx1 Mx2 My1 My2 Vx Vy Στρέψη 2 1 G -6.1-0.0 0.0-0.0-0.0 0.0 0.0-0.0 30/30 Q -0.5-0.0 0.0-0.0-0.0 0.0 0.0 0.0 Σx1 6.5 0.0-0.0 0.2-0.0-0.0-0.2 0.0 Σy1 2.7 0.0-0.1 0.0 0.0-0.1 0.0 0.0 Σx2 6.1 0.0-0.0 0.1-0.0-0.0-0.1 0.0 Σy2 3.0 0.0-0.0 0.0 0.0-0.0-0.0 0.0 3 1 G 1.2 0.0-0.0 0.1-0.0-0.0-0.1 0.0 30/30 Q 0.3 0.0-0.0 0.0-0.0-0.0-0.0 0.0 Σx1 1.5-0.0 0.0-0.6 0.3 0.0 0.4-0.0 Σy1-0.3-0.0 0.0 0.0-0.0 0.0-0.0-0.0 Σx2 1.3-0.0 0.0-0.5 0.2 0.0 0.3-0.0 Σy2-0.1-0.0 0.0-0.1 0.0 0.0 0.0-0.0 ΣΤ ΚΟΛ ΤΦ N Mx1 Mx2 My1 My2 Vx Vy Στρέψη 2 2 G 0.0 0.0-0.0 0.0-0.0-0.0 0.0 0.0 30/30 Q 0.0 0.0-0.0 0.0-0.0-0.0 0.0 0.0 Σx1 0.0 0.0-0.0 0.0-0.0-0.0 0.0 0.0 Σy1 0.0 0.0-0.0 0.0-0.0-0.0 0.0 0.0 Σx2 0.0 0.0-0.0 0.0-0.0-0.0 0.0 0.0 Σy2 0.0 0.0-0.0 0.0-0.0-0.0 0.0 0.0 3 2 G -9.4 1.7-0.8-0.3 0.1-1.1 0.2 0.0 30/30 Q -1.5 0.4-0.2-0.1 0.0-0.2 0.0 0.0 Σx1 3.4 0.3-0.1 1.9-0.8-0.2-1.1-0.0 Σy1 2.9-3.4 1.6-0.2 0.1 2.1 0.1-0.0 Σx2 3.1-0.3 0.1 1.4-0.6 0.2-0.8 0.0 Σy2 3.2-3.1 1.4 0.1-0.1 1.9-0.1-0.0 4 1 G -29.7-7.4 2.5 2.1-0.8 3.7-1.1-0.0 30/30 Q -6.0-1.7 0.6 0.4-0.2 0.9-0.2-0.0 Σx1 5.6-0.6 0.7-8.3 9.1 0.5 6.4-0.0 Σy1 3.0 7.5-8.0 0.7-0.8-5.7-0.6 0.0 Σx2 4.6 0.6-0.7-6.1 6.7-0.5 4.7 0.0 Σy2 3.6 6.6-7.1-0.8 0.8-5.1 0.6-0.0 34

ΣΤ ΚΟΛ ΤΦ N Mx1 Mx2 My1 My2 Vx Vy Στρέψη 2 4 G -6.1 0.0-0.0-0.0-0.0-0.0 0.0 0.0 30/30 Q -0.5 0.0-0.0-0.0-0.0-0.0 0.0-0.0 Σx1 6.1-0.0 0.0 0.1-0.0 0.0-0.1-0.0 Σy1-2.7 0.0-0.1-0.0-0.0-0.1-0.0 0.0 Σx2 6.5-0.0 0.0 0.2-0.0 0.0-0.2-0.0 Σy2-3.0 0.0-0.0-0.0-0.0-0.0 0.0 0.0 3 4 G 1.2-0.0 0.0 0.1-0.0 0.0-0.1-0.0 30/30 Q 0.3-0.0 0.0 0.0-0.0 0.0-0.0-0.0 Σx1 1.3 0.0-0.0-0.5 0.2-0.0 0.3 0.0 Σy1 0.3-0.0 0.0-0.0 0.0 0.0 0.0-0.0 Σx2 1.5 0.0-0.0-0.6 0.3-0.0 0.4 0.0 Σy2 0.1-0.0 0.0 0.1-0.0 0.0-0.0-0.0 ΣΤ ΚΟΛ ΤΦ N Mx1 Mx2 My1 My2 Vx Vy Στρέψη 2 5 G 0.0 0.0-0.0 0.0-0.0-0.0 0.0 0.0 30/30 Q 0.0 0.0-0.0 0.0-0.0-0.0 0.0 0.0 Σx1 0.0 0.0-0.0 0.0-0.0-0.0 0.0 0.0 Σy1 0.0 0.0-0.0 0.0-0.0-0.0 0.0 0.0 Σx2 0.0 0.0-0.0 0.0-0.0-0.0 0.0 0.0 Σy2 0.0 0.0-0.0 0.0-0.0-0.0 0.0 0.0 3 5 G -9.4-1.7 0.8-0.3 0.1 1.1 0.2-0.0 30/30 Q -1.5-0.4 0.2-0.1 0.0 0.2 0.0-0.0 Σx1 3.1 0.3-0.1 1.4-0.6-0.2-0.8-0.0 Σy1-2.9-3.4 1.6 0.2-0.1 2.1-0.1-0.0 Σx2 3.4-0.3 0.1 1.9-0.8 0.2-1.1 0.0 Σy2-3.2-3.1 1.4-0.1 0.1 1.9 0.1-0.0 4 3 G -29.7 7.4-2.5 2.1-0.8-3.7-1.1 0.0 30/30 Q -6.0 1.7-0.6 0.4-0.2-0.9-0.2 0.0 Σx1 4.6-0.6 0.7-6.1 6.7 0.5 4.7-0.0 Σy1-3.0 7.5-8.0-0.7 0.8-5.7 0.6 0.0 Σx2 5.6 0.6-0.7-8.3 9.1-0.5 6.4 0.0 Σy2-3.6 6.6-7.1 0.8-0.8-5.1-0.6-0.0 35

ΣΤ ΚΟΛ ΤΦ N Mx1 Mx2 My1 My2 Vx Vy Στρέψη 3 3 G -14.5 1.7-0.8 0.4-0.2-1.1-0.2 0.0 30/30 Q -2.6 0.4-0.2 0.1-0.0-0.2-0.1 0.0 Σx1-6.7-0.3 0.1 3.0-1.4 0.2-1.8-0.0 Σy1 4.3-3.1 1.4-0.3 0.1 1.9 0.2 0.0 Σx2-5.8 0.3-0.1 2.2-1.0-0.2-1.3 0.0 Σy2 3.7-3.5 1.6 0.3-0.1 2.1-0.2-0.0 4 2 G -29.7-7.4 2.4-2.1 0.8 3.7 1.1-0.0 30/30 Q -6.0-1.7 0.6-0.5 0.2 0.9 0.2-0.0 Σx1-5.6 0.6-0.7-8.1 8.2-0.5 6.0-0.0 Σy1 3.6 6.6-7.1 0.7-0.7-5.1-0.5 0.0 Σx2-4.6-0.6 0.7-5.9 6.0 0.5 4.4 0.0 Σy2 2.9 7.5-7.9-0.7 0.7-5.7 0.5-0.0 ΣΤ ΚΟΛ ΤΦ N Mx1 Mx2 My1 My2 Vx Vy Στρέψη 3 6 G -14.5-1.7 0.8 0.4-0.2 1.1-0.2-0.0 30/30 Q -2.6-0.4 0.2 0.1-0.0 0.2-0.1-0.0 Σx1-5.8-0.3 0.1 2.2-1.0 0.2-1.3-0.0 Σy1-4.3-3.1 1.4 0.3-0.1 1.9-0.2 0.0 Σx2-6.7 0.3-0.1 3.0-1.4-0.2-1.8 0.0 Σy2-3.7-3.5 1.6-0.3 0.1 2.1 0.2-0.0 4 4 G -29.7 7.4-2.4-2.1 0.8-3.7 1.1 0.0 30/30 Q -6.0 1.7-0.6-0.5 0.2-0.9 0.2 0.0 Σx1-4.6 0.6-0.7-5.9 6.0-0.5 4.4-0.0 Σy1-3.6 6.6-7.1-0.7 0.7-5.1 0.5 0.0 Σx2-5.6-0.6 0.7-8.1 8.2 0.5 6.0 0.0 Σy2-2.9 7.5-7.9 0.7-0.7-5.7-0.5-0.0 36

ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΠΛΑΚΩΝ ΣΤΑΘΜΗΣ 1 ΥΛΙΚΑ: C25/30 S500 Πλάκα θεμελίωσης 1 Αμφιέρειστη lx=2.10 ly=4.30 h=40cm φορτία: ίδιον βάρος=0.00 μόνιμο=95.64 τοίχων=0.00 κινητό=4.94 Ροπές πλευρών: 0.00+0.00 0.00+0.00 0.00+0.00 0.00+0.00 κατά X: Msd=75.25 As1=6.00 Φ12/18=6.28 κάτω:φ10/20=3.93 κατά Y: Msd=0.00 As1=1.26 Φ10/25=3.14 κάτω:φ10/25=3.14 Vsd = 1.35*49.73 + 1.50*2.57 = 70.99 Vrd3 = Vrd1=232.44 + Vwl=0.00 = 232.44 > 70.99 Ελαστικό Βέλος Κάμψης: wel = 0.02 cm < 210/200 = 1.05 cm. ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΠΛΑΚΩΝ ΣΤΑΘΜΗΣ 2 ΥΛΙΚΑ: C25/30 S500 Πλάκα 1 κενό Πλάκα θεμελίωσης 2 Τετραέρειστη lx=2.80 ly=4.30 h=40cm φορτία: ίδιον βάρος=0.00 μόνιμο=72.94 τοίχων=0.00 κινητό=4.92 Ροπές πλευρών: 0.00+0.00 0.00+0.00 0.00+0.00 0.00+0.00 κατά X: Msd=81.09 As1=6.05 Φ12/18=6.28 κάτω:φ10/20=3.93 κατά Y: Msd=30.64 As1=6.00 Φ12/18=6.28 κάτω:φ10/20=3.93 Vsd = 1.35*63.46 + 1.50*4.28 = 92.08 Vrd3 = Vrd1=210.59 + Vwl=0.00 = 210.59 > 92.08 Ελαστικό Βέλος Κάμψης: wel = 0.04 cm < 280/200 = 1.40 cm. ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΠΛΑΚΩΝ ΣΤΑΘΜΗΣ 3 ΥΛΙΚΑ: C25/30 S500 Πλάκα 1 Αμφιέρειστη lx=2.10 ly=4.30 h=20cm ax=0.8 al/d=9.3 (al)²/h=14.1 φορτία: ίδιον βάρος=5.00 πλακόστρωσης=1.20 τοίχων=0.00 κινητό=2.00 Ροπές πλευρών: 0.00+0.00 0.00+0.00 0.00+0.00 3.42+1.10 κατά X: Msd=4.25 As1=3.00 Φ8/16=3.14 κατά Y: Msd=0.00 As1=0.63 Φ8/25=2.01 Vsd = 1.35*6.09 + 1.50*1.97 = 11.17 Vrd3 = Vrd1=138.27 + Vwl=4.67 = 142.94 > 11.17 Ελαστικό Βέλος Κάμψης: wel = 0.00 cm < 210/200 = 1.05 cm. Πλάκα 2 Τετραέρειστη lx=2.80 ly=4.30 h=20cm ax=0.8 al/d=12.4 (al)²/h=25.1 φορτία: ίδιον βάρος=5.00 πλακόστρωσης=1.20 τοίχων=0.00 κινητό=2.00 Ροπές πλευρών: 0.00+0.00 5.44+1.76 0.00+0.00 0.00+0.00 κατά X: Msd=6.89 As1=3.00 Φ8/16=3.14 κατά Y: Msd=2.30 As1=3.00 Φ8/16=3.14 Vsd = 1.35*8.58 + 1.50*2.77 = 15.73 Vrd3 = Vrd1=116.11 + Vwl=7.30 = 123.41 > 15.73 Ελαστικό Βέλος Κάμψης: wel = 0.02 cm < 280/200 = 1.40 cm. Π 1 Π 2 Me=6.27 As1=1.57 As2=0.00 l=2.10m h=20cm Me=9.98 As1=1.57 As2=0.00 l=2.80m h=20cm Msd=8.66 As1=3.00-1.57-1.57=-0.14 απαιτούμενος οπλισμός= Φ0/0 =0.00 37

ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΠΛΑΚΩΝ ΣΤΑΘΜΗΣ 4 ΥΛΙΚΑ: C25/30 S500 Πλάκα 1 Τετραέρειστη lx=2.80 ly=4.30 h=20cm ax=1.0 al/d=15.6 (al)²/h=39.2 φορτία: ίδιον βάρος=5.00 πλακόστρωσης=1.20 τοίχων=0.00 κινητό=2.00 Ροπές πλευρών: 0.00+0.00 0.00+0.00 0.00+0.00 0.00+0.00 κατά X: Msd=8.71 As1=3.00 Φ8/16=3.14 κατά Y: Msd=3.29 As1=3.00 Φ8/16=3.14 Vsd = 1.35*6.63 + 1.50*2.14 = 12.17 Vrd3 = Vrd1=116.11 + Vwl=7.30 = 123.41 > 12.17 Ελαστικό Βέλος Κάμψης: wel = 0.03 cm < 280/200 = 1.40 cm. ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΔΟΚΩΝ ΣΤΑΘΜΗΣ 1 ΥΛΙΚΑ: C25/30 S500 συνδ.s500 ΕΔΑΦΟΣ: Κοκκώδες συνεκτικό γ=18.0 kn/m³ φ'=30 c'=70kn/m² ΠΑΡΑΔΟΧΕΣ ΔΟΚΩΝ: Συνδετήρες δοκών πλάτους b0>0.46 4τμητοι, b0>0.86 6τμητοι - Θλιβόμενος οπλισμός ανοίγματος (montaz) δεν αγκυρώνεται. - Εφελκυόμενος οπλισμός ανοίγματος: αγκυρώνονται τα μισά. - ΟΧΙ λοξός οπλισμός στις δοκούς - ΟΧΙ λοξός οπλισμός στις πεδιλοδοκούς. - ΟΧΙ λοξός οπλισμός στις συνδετήριες δοκούς. Συνεχόμενη Πεδιλοδοκός 1 K 1 Msd=-0,+2 As,req= 4.8, 4.8 As,tot=8.0,12.1 Mrd=-115,+183 σ_εδ=9.03 ρ=6.70 ρ'=10.05 ρ'/ρ=1.50 ρmin=4.00 ρmax=16.10 κ4φ16 π4φ16 λ0φ0 ΠΔ1 30/40 l=2.10 qm=3.0 qk=0.0 b=1.14 dπλ=0.40 Msd=-0,+6 As,req=4.8,4.8 As,tot=8.0,8.0 Mrd=-115,+123 lbnet=0.45 lbmin=0.19 ρ'=6.70 ρ=6.70 ρ'/ρ=1.00 ρmin=4.00 ρmax=16.10 Vsa=10 Vsb=-10 Ve=3 Vrd1=54 Vrd2=466 Vwl=0 Tsd=0.4 ΑΚΡΟ Α: Vo=8 ΔVcd=4 ζ=0.34 Vsd=11 Vζ=0 Vw=184 Vrd3=201,239 ΑΚΡΟ Β: Vo=8 ΔVcd=4 ζ=0.33 Vsd=11 Vζ=0 Vw=184 Vrd3=201,239 κ4φ16 π2+2φ16 λ0φ0 Φ10/12 Φ10/12 Φ10/12 2/τμητοι qs=9.00 Lπρ=-0.15 Msd=0.10 As=6.00 Φ12/15 = 7.54cm²/m (ρ=1.88) K 2 Msd=-0,+2 As,req= 4.8,4.8 As,tot=8.0,12.1 Mrd=-115,+183 σ_εδ=8.85 ρ=6.70 ρ'=10.05 ρ'/ρ=1.50 ρmin=4.00 ρmax=16.10 κ4φ16 π4φ16 λ0φ0 Συνεχόμενη Πεδιλοδοκός 2 K 3 Msd=-0,+2 As,req= 4.8, 4.8 As,tot=8.0,12.1 Mrd=-115,+183 σ_εδ=9.03 ρ=6.70 ρ'=10.05 ρ'/ρ=1.50 ρmin=4.00 ρmax=16.10 κ4φ16 π4φ16 λ0φ0 ΠΔ2 30/40 l=2.10 qm=3.0 qk=0.0 b=1.14 dπλ=0.40 Msd=-0,+6 As,req=4.8,4.8 As,tot=8.0,8.0 Mrd=-115,+123 lbnet=0.45 lbmin=0.19 ρ'=6.70 ρ=6.70 ρ'/ρ=1.00 ρmin=4.00 ρmax=16.10 Vsa=10 Vsb=-10 Ve=3 Vrd1=54 Vrd2=466 Vwl=0 Tsd=0.4 ΑΚΡΟ Α: Vo=8 ΔVcd=4 ζ=0.34 Vsd=11 Vζ=0 Vw=184 Vrd3=201,239 ΑΚΡΟ Β: Vo=8 ΔVcd=4 ζ=0.33 Vsd=11 Vζ=0 Vw=184 Vrd3=201,239 κ4φ16 π2+2φ16 λ0φ0 Φ10/12 Φ10/12 Φ10/12 2/τμητοι qs=9.00 Lπρ=-0.15 Msd=0.10 As=6.00 Φ12/15 = 7.54cm²/m (ρ=1.88) K 4 Msd=-0,+2 As,req= 4.8,4.8 As,tot=8.0,12.1 Mrd=-115,+183 σ_εδ=8.85 ρ=6.70 ρ'=10.05 ρ'/ρ=1.50 ρmin=4.00 ρmax=16.10 κ4φ16 π4φ16 λ0φ0 Συνεχόμενη Πεδιλοδοκός 3 K 1 Msd=-0,+5 As,req= 4.8, 4.8 As,tot=8.0,12.1 Mrd=-115,+181 σ_εδ=9.02 ρ=6.70 ρ'=10.05 ρ'/ρ=1.50 ρmin=4.00 ρmax=16.10 κ4φ16 π4φ16 λ0φ0 ΠΔ3 30/40 l=4.30 qm=3.0 qk=0.0 b=1.20 dπλ=0.40 Msd=-0,+27 As,req=4.8,4.8 As,tot=8.0,8.0 Mrd=-115,+122 lbnet=0.45 lbmin=0.19 ρ'=6.70 ρ=6.70 ρ'/ρ=1.00 ρmin=4.00 ρmax=16.10 Vsa=9 Vsb=-9 Ve=3 Vrd1=54 Vrd2=466 Vwl=0 Tsd=0.2 ΑΚΡΟ Α: Vo=8 ΔVcd=4 ζ=0.29 Vsd=11 Vζ=0 Vw=184 Vrd3=201,239 ΑΚΡΟ Β: Vo=8 ΔVcd=4 ζ=0.29 Vsd=11 Vζ=0 Vw=184 Vrd3=201,239 κ4φ16 π2+2φ16 λ0φ0 Φ10/12 Φ10/12 Φ10/12 2/τμητοι qs=9.02 Lπρ=-0.15 Msd=0.10 As=6.00 Φ12/15 = 7.54cm²/m (ρ=1.88) 38

K 3 Msd=-0,+5 As,req= 4.8,4.8 As,tot=8.0,12.1 Mrd=-115,+181 σ_εδ=9.02 ρ=6.70 ρ'=10.05 ρ'/ρ=1.50 ρmin=4.00 ρmax=16.10 κ4φ16 π4φ16 λ0φ0 Συνεχόμενη Πεδιλοδοκός 4 K 2 Msd=-0,+5 As,req= 4.8, 4.8 As,tot=8.0,12.1 Mrd=-115,+181 σ_εδ=8.84 ρ=6.70 ρ'=10.05 ρ'/ρ=1.50 ρmin=4.00 ρmax=16.10 κ4φ16 π4φ16 λ0φ0 ΠΔ4 30/40 l=4.30 qm=3.0 qk=0.0 b=1.20 dπλ=0.40 Msd=-0,+26 As,req=4.8,4.8 As,tot=8.0,8.0 Mrd=-115,+122 lbnet=0.45 lbmin=0.19 ρ'=6.70 ρ=6.70 ρ'/ρ=1.00 ρmin=4.00 ρmax=16.10 Vsa=9 Vsb=-9 Ve=3 Vrd1=54 Vrd2=466 Vwl=0 Tsd=0.1 ΑΚΡΟ Α: Vo=8 ΔVcd=4 ζ=0.32 Vsd=11 Vζ=0 Vw=184 Vrd3=201,239 ΑΚΡΟ Β: Vo=8 ΔVcd=4 ζ=0.32 Vsd=11 Vζ=0 Vw=184 Vrd3=201,239 κ4φ16 π2+2φ16 λ0φ0 Φ10/12 Φ10/12 Φ10/12 2/τμητοι qs=8.85 Lπρ=-0.15 Msd=0.10 As=6.00 Φ12/15 = 7.54cm²/m (ρ=1.88) K 4 Msd=-0,+5 As,req= 4.8,4.8 As,tot=8.0,12.1 Mrd=-115,+181 σ_εδ=8.84 ρ=6.70 ρ'=10.05 ρ'/ρ=1.50 ρmin=4.00 ρmax=16.10 κ4φ16 π4φ16 λ0φ0 ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΔΟΚΩΝ ΣΤΑΘΜΗΣ 2 ΥΛΙΚΑ: C25/30 S500 συνδ.s500 ΕΔΑΦΟΣ: Κοκκώδες συνεκτικό γ=18.0 kn/m³ φ'=30 c'=70kn/m² ΠΑΡΑΔΟΧΕΣ ΔΟΚΩΝ: Συνδετήρες δοκών πλάτους b0>0.46 4τμητοι, b0>0.86 6τμητοι - Θλιβόμενος οπλισμός ανοίγματος (montaz) δεν αγκυρώνεται. - Εφελκυόμενος οπλισμός ανοίγματος: αγκυρώνονται τα μισά. - ΟΧΙ λοξός οπλισμός στις δοκούς - ΟΧΙ λοξός οπλισμός στις πεδιλοδοκούς. - ΟΧΙ λοξός οπλισμός στις συνδετήριες δοκούς. Συνεχόμενη Δοκός 1 Δ1 Τοιχείο 30cm μέ πλέγμα Φ10/15 Κατακόρυφα φορτία: Μόνιμα = 29.0 KN/m Κινητά = 0.8 KN/m Ωθήσεις γαιών ηρεμίας: Στην άνω πλευρά του τοιχείου z = 2.40m => Ps1 = z*γ*κο = 2.40*18.00*0.50 = 21.6 KN/m² Στην κάτω πλευρά του τοιχείου z = 3.65m => Ps2 = z*γ*κο = 3.65*18.00*0.50 = 32.9 KN/m² Πρόσθετες ωθήσεις γαιών από σεισμό: Στο ύψος του εδάφους z = 0.00m => Pe0 = 1.50*α*γ*H = 1.50*0.24*18.00*3.65 = 23.7 KN/m² Σto μέγιστο βάθος H = 3.65m => PeH = 0.50*α*γ*H = 0.50*0.24*18.00*3.65 = 7.9 KN/m² Στην άνω πλευρά του τοιχείου z = 2.40m => Pe1 = 13.28 => P1 = Pe1+Ps1 = 34.88 KN/m² Στην κάτω πλευρά του τοιχείου z = 3.65m => Pe2 = 7.88 => P2 = Pe2+Ps2 = 40.73 KN/m² ʼνοιγμα μεταξύ πλακών dh = 1.25 m Στατικός συνδυασμός: 1.35*G + 1.50*Q => N = 40.3 KN, M = Ps2*dh²/12 = 5.8 KNm => As = 1.05cm²/m Σεισμικός συνδυασμός: G + 0.30*Q + E => N = 29.2 KN, M = max(p1,p2)*dh²/12 = 5.3 KNm => As = 0.86cm²/m Τοποθετείται διπλό πλέγμα Φ10/15 = 5.24cm²/m Συνεχόμενη Πεδιλοδοκός 2 K 2 Msd=-0,+6 As,req= 4.8, 4.8 As,tot=8.0,12.1 Mrd=-115,+183 σ_εδ=9.02 ρ=6.70 ρ'=10.05 ρ'/ρ=1.50 ρmin=4.00 ρmax=16.10 κ4φ16 π4φ16 λ0φ0 ΠΔ2 30/40 l=2.80 qm=3.0 qk=0.0 b=1.42 dπλ=0.40 Msd=-0,+22 As,req=4.8,4.8 As,tot=8.0,8.0 Mrd=-115,+123 lbnet=0.45 lbmin=0.19 ρ'=6.70 ρ=6.70 ρ'/ρ=1.00 ρmin=4.00 ρmax=16.10 Vsa=21 Vsb=-31 Ve=8 Vrd1=54 Vrd2=466 Vwl=0 Tsd=0.1 ΑΚΡΟ Α: Vo=17 ΔVcd=7 ζ=0.42 Vsd=23 Vζ=0 Vw=184 Vrd3=201,239 ΑΚΡΟ Β: Vo=25 ΔVcd=8 ζ=0.50 Vsd=32 Vζ=0 Vw=184 Vrd3=201,239 κ4φ16 π2+2φ16 λ0φ0 Φ10/12 Φ10/12 Φ10/12 2/τμητοι qs=22.84 Lπρ=-0.15 Msd=0.26 As=6.00 Φ12/15 = 7.54cm²/m (ρ=1.88) K 3 Msd=-0,+5 As,req= 4.8,4.8 As,tot=8.0,12.1 Mrd=-115,+183 σ_εδ=25.28 ρ=6.70 ρ'=10.05 ρ'/ρ=1.50 ρmin=4.00 ρmax=16.10 κ4φ16 π4φ16 λ0φ0 Συνεχόμενη Δοκός 3 Δ3 Τοιχείο 30cm μέ πλέγμα Φ10/15 Κατακόρυφα φορτία: Μόνιμα = 29.0 KN/m Κινητά = 0.8 KN/m Ωθήσεις γαιών ηρεμίας: Στην άνω πλευρά του τοιχείου z = 2.40m => Ps1 = z*γ*κο = 2.40*18.00*0.50 = 21.6 KN/m² Στην κάτω πλευρά του τοιχείου z = 3.65m => Ps2 = z*γ*κο = 3.65*18.00*0.50 = 32.9 KN/m² Πρόσθετες ωθήσεις γαιών από σεισμό: 39

Στο ύψος του εδάφους z = 0.00m => Pe0 = 1.50*α*γ*H = 1.50*0.24*18.00*3.65 = 23.7 KN/m² Σto μέγιστο βάθος H = 3.65m => PeH = 0.50*α*γ*H = 0.50*0.24*18.00*3.65 = 7.9 KN/m² Στην άνω πλευρά του τοιχείου z = 2.40m => Pe1 = 13.28 => P1 = Pe1+Ps1 = 34.88 KN/m² Στην κάτω πλευρά του τοιχείου z = 3.65m => Pe2 = 7.88 => P2 = Pe2+Ps2 = 40.73 KN/m² Ανοιγμα μεταξύ πλακών dh = 1.25 m Στατικός συνδυασμός: 1.35*G + 1.50*Q => N = 40.3 KN, M = Ps2*dh²/12 = 5.8 KNm => As = 1.05cm²/m Σεισμικός συνδυασμός: G + 0.30*Q + E => N = 29.2 KN, M = max(p1,p2)*dh²/12 = 5.3 KNm => As = 0.86cm²/m Τοποθετείται διπλό πλέγμα Φ10/15 = 5.24cm²/m Συνεχόμενη Πεδιλοδοκός 4 K 5 Msd=-0,+6 As,req= 4.8, 4.8 As,tot=8.0,12.1 Mrd=-115,+183 σ_εδ=9.02 ρ=6.70 ρ'=10.05 ρ'/ρ=1.50 ρmin=4.00 ρmax=16.10 κ4φ16 π4φ16 λ0φ0 ΠΔ4 30/40 l=2.80 qm=3.0 qk=0.0 b=1.42 dπλ=0.40 Msd=-0,+22 As,req=4.8,4.8 As,tot=8.0,8.0 Mrd=-115,+123 lbnet=0.45 lbmin=0.19 ρ'=6.70 ρ=6.70 ρ'/ρ=1.00 ρmin=4.00 ρmax=16.10 Vsa=21 Vsb=-31 Ve=8 Vrd1=54 Vrd2=466 Vwl=0 Tsd=0.1 ΑΚΡΟ Α: Vo=17 ΔVcd=7 ζ=0.43 Vsd=22 Vζ=0 Vw=184 Vrd3=201,239 ΑΚΡΟ Β: Vo=25 ΔVcd=8 ζ=0.50 Vsd=32 Vζ=0 Vw=184 Vrd3=201,239 κ4φ16 π2+2φ16 λ0φ0 Φ10/12 Φ10/12 Φ10/12 2/τμητοι qs=22.84 Lπρ=-0.15 Msd=0.26 As=6.00 Φ12/15 = 7.54cm²/m (ρ=1.88) K 6 Msd=-0,+5 As,req= 4.8,4.8 As,tot=8.0,12.1 Mrd=-115,+183 σ_εδ=25.28 ρ=6.70 ρ'=10.05 ρ'/ρ=1.50 ρmin=4.00 ρmax=16.10 κ4φ16 π4φ16 λ0φ0 Συνεχόμενη Δοκός 5 Δ5 Τοιχείο 30cm μέ πλέγμα Φ10/15 Κατακόρυφα φορτία: Μόνιμα = 30.5 KN/m Κινητά = 1.3 KN/m Ωθήσεις γαιών ηρεμίας: Στην άνω πλευρά του τοιχείου z = 2.40m => Ps1 = z*γ*κο = 2.40*18.00*0.50 = 21.6 KN/m² Στην κάτω πλευρά του τοιχείου z = 3.65m => Ps2 = z*γ*κο = 3.65*18.00*0.50 = 32.9 KN/m² Πρόσθετες ωθήσεις γαιών από σεισμό: Στο ύψος του εδάφους z = 0.00m => Pe0 = 1.50*α*γ*H = 1.50*0.24*18.00*3.65 = 23.7 KN/m² Σto μέγιστο βάθος H = 3.65m => PeH = 0.50*α*γ*H = 0.50*0.24*18.00*3.65 = 7.9 KN/m² Στην άνω πλευρά του τοιχείου z = 2.40m => Pe1 = 13.28 => P1 = Pe1+Ps1 = 34.88 KN/m² Στην κάτω πλευρά του τοιχείου z = 3.65m => Pe2 = 7.88 => P2 = Pe2+Ps2 = 40.73 KN/m² ʼνοιγμα μεταξύ πλακών dh = 1.25 m Στατικός συνδυασμός: 1.35*G + 1.50*Q => N = 43.1 KN, M = Ps2*dh²/12 = 5.8 KNm => As = 1.08cm²/m Σεισμικός συνδυασμός: G + 0.30*Q + E => N = 30.9 KN, M = max(p1,p2)*dh²/12 = 5.3 KNm => As = 0.88cm²/m Τοποθετείται διπλό πλέγμα Φ10/15 = 5.24cm²/m Συνεχόμενη Πεδιλοδοκός 6 ΠΔ6 Τοιχείο 30cm μέ πλέγμα Φ10/15 σ1_εδ=9.02 σ2_εδ=9.02 Συνεχόμενη Πεδιλοδοκός 7 K 3 Msd=-0,+15 As,req= 4.8, 4.8 As,tot=8.0,12.1 Mrd=-115,+182 σ_εδ=25.28 ρ=6.70 ρ'=10.05 ρ'/ρ=1.50 ρmin=4.00 ρmax=16.10 κ4φ16 π4φ16 λ0φ0 ΠΔ7 30/40 l=4.30 qm=3.0 qk=0.0 b=1.50 dπλ=0.40 Msd=-0,+76 As,req=5.1,5.1 As,tot=8.0,8.0 Mrd=-115,+122 lbnet=0.45 lbmin=0.19 ρ'=6.70 ρ=6.70 ρ'/ρ=1.00 ρmin=4.00 ρmax=16.10 Vsa=33 Vsb=-33 Ve=10 Vrd1=54 Vrd2=466 Vwl=0 Tsd=1.6 ΑΚΡΟ Α: Vo=27 ΔVcd=14 ζ=0.31 Vsd=39 Vζ=0 Vw=184 Vrd3=201,239 ΑΚΡΟ Β: Vo=27 ΔVcd=14 ζ=0.31 Vsd=39 Vζ=0 Vw=184 Vrd3=201,239 Trd1=40 Trd2=18 Trd3=0 (Tsd/Trd1)²+(Vsd/Vrd2)²=0.009 40

ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΔΟΚΩΝ ΣΤΑΘΜΗΣ 3 ΥΛΙΚΑ: C25/30 S500 συνδ.s500 ΠΑΡΑΔΟΧΕΣ ΔΟΚΩΝ: Συνδετήρες δοκών πλάτους b0>0.46 4τμητοι, b0>0.86 6τμητοι - Θλιβόμενος οπλισμός ανοίγματος (montaz) δεν αγκυρώνεται. - Εφελκυόμενος οπλισμός ανοίγματος: αγκυρώνονται τα μισά. - ΟΧΙ λοξός οπλισμός στις δοκούς - ΟΧΙ λοξός οπλισμός στις πεδιλοδοκούς. - ΟΧΙ λοξός οπλισμός στις συνδετήριες δοκούς. Συνεχόμενη Δοκός 1 Δ1 Τοιχείο 30cm μέ πλέγμα Φ10/15 Κατακόρυφα φορτία: Μόνιμα = 19.6 KN/m Κινητά = 0.8 KN/m Ωθήσεις γαιών ηρεμίας: Στην άνω πλευρά του τοιχείου z = 0.00m => Ps1 = z*γ*κο = 0.00*18.00*0.50 = 0.0 KN/m² Στην κάτω πλευρά του τοιχείου z = 2.40m => Ps2 = z*γ*κο = 2.40*18.00*0.50 = 21.6 KN/m² Πρόσθετες ωθήσεις γαιών από σεισμό: Στο ύψος του εδάφους z = 0.00m => Pe0 = 1.50*α*γ*H = 1.50*0.24*18.00*3.65 = 23.7 KN/m² Σto μέγιστο βάθος H = 3.65m => PeH = 0.50*α*γ*H = 0.50*0.24*18.00*3.65 = 7.9 KN/m² Στην άνω πλευρά του τοιχείου z = 0.00m => Pe1 = 23.65 => P1 = Pe1+Ps1 = 23.65 KN/m² Στην κάτω πλευρά του τοιχείου z = 2.40m => Pe2 = 13.28 => P2 = Pe2+Ps2 = 34.88 KN/m² ʼνοιγμα μεταξύ πλακών dh = 2.40 m Στατικός συνδυασμός: 1.35*G + 1.50*Q => N = 27.7 KN, M = Ps2*dh²/12 = 14.0 KNm => As = 1.62cm²/m Σεισμικός συνδυασμός: G + 0.30*Q + E => N = 19.9 KN, M = max(p1,p2)*dh²/12 = 16.7 KNm => As = 1.76cm²/m Τοποθετείται διπλό πλέγμα Φ10/15 = 5.24cm²/m Συνεχόμενη Δοκός 2 Δ2 Τοιχείο 30cm μέ πλέγμα Φ10/15 Κατακόρυφα φορτία: Μόνιμα = 20.4 KN/m Κινητά = 1.0 KN/m Ωθήσεις γαιών ηρεμίας: Στην άνω πλευρά του τοιχείου z = 0.00m => Ps1 = z*γ*κο = 0.00*18.00*0.50 = 0.0 KN/m² Στην κάτω πλευρά του τοιχείου z = 2.40m => Ps2 = z*γ*κο = 2.40*18.00*0.50 = 21.6 KN/m² Πρόσθετες ωθήσεις γαιών από σεισμό: Στο ύψος του εδάφους z = 0.00m => Pe0 = 1.50*α*γ*H = 1.50*0.24*18.00*3.65 = 23.7 KN/m² Σto μέγιστο βάθος H = 3.65m => PeH = 0.50*α*γ*H = 0.50*0.24*18.00*3.65 = 7.9 KN/m² Στην άνω πλευρά του τοιχείου z = 0.00m => Pe1 = 23.65 => P1 = Pe1+Ps1 = 23.65 KN/m² Στην κάτω πλευρά του τοιχείου z = 2.40m => Pe2 = 13.28 => P2 = Pe2+Ps2 = 34.88 KN/m² ʼνοιγμα μεταξύ πλακών dh = 2.40 m Στατικός συνδυασμός: 1.35*G + 1.50*Q => N = 29.1 KN, M = Ps2*dh²/12 = 14.0 KNm => As = 1.64cm²/m Σεισμικός συνδυασμός: G + 0.30*Q + E => N = 20.7 KN, M = max(p1,p2)*dh²/12 = 16.7 KNm => As = 1.78cm²/m Τοποθετείται διπλό πλέγμα Φ10/15 = 5.24cm²/m Συνεχόμενη Δοκός 3 Δ3 Τοιχείο 30cm μέ πλέγμα Φ10/15 Κατακόρυφα φορτία: Μόνιμα = 19.6 KN/m Κινητά = 0.8 KN/m Ωθήσεις γαιών ηρεμίας: Στην άνω πλευρά του τοιχείου z = 0.00m => Ps1 = z*γ*κο = 0.00*18.00*0.50 = 0.0 KN/m² Στην κάτω πλευρά του τοιχείου z = 2.40m => Ps2 = z*γ*κο = 2.40*18.00*0.50 = 21.6 KN/m² Πρόσθετες ωθήσεις γαιών από σεισμό: Στο ύψος του εδάφους z = 0.00m => Pe0 = 1.50*α*γ*H = 1.50*0.24*18.00*3.65 = 23.7 KN/m² Σto μέγιστο βάθος H = 3.65m => PeH = 0.50*α*γ*H = 0.50*0.24*18.00*3.65 = 7.9 KN/m² Στην άνω πλευρά του τοιχείου z = 0.00m => Pe1 = 23.65 => P1 = Pe1+Ps1 = 23.65 KN/m² Στην κάτω πλευρά του τοιχείου z = 2.40m => Pe2 = 13.28 => P2 = Pe2+Ps2 = 34.88 KN/m² ʼνοιγμα μεταξύ πλακών dh = 2.40 m Στατικός συνδυασμός: 1.35*G + 1.50*Q => N = 27.7 KN, M = Ps2*dh²/12 = 14.0 KNm => As = 1.62cm²/m Σεισμικός συνδυασμός: G + 0.30*Q + E => N = 19.9 KN, M = max(p1,p2)*dh²/12 = 16.7 KNm => As = 1.76cm²/m Τοποθετείται διπλό πλέγμα Φ10/15 = 5.24cm²/m Δ4 Τοιχείο 30cm μέ πλέγμα Φ10/15 Κατακόρυφα φορτία: Μόνιμα = 20.4 KN/m Κινητά = 1.0 KN/m Ωθήσεις γαιών ηρεμίας: Στην άνω πλευρά του τοιχείου z = 0.00m => Ps1 = z*γ*κο = 0.00*18.00*0.50 = 0.0 KN/m² Στην κάτω πλευρά του τοιχείου z = 2.40m => Ps2 = z*γ*κο = 2.40*18.00*0.50 = 21.6 KN/m² Πρόσθετες ωθήσεις γαιών από σεισμό: Στο ύψος του εδάφους z = 0.00m => Pe0 = 1.50*α*γ*H = 1.50*0.24*18.00*3.65 = 23.7 KN/m² Στο μέγιστο βάθος H = 3.65m => PeH = 0.50*α*γ*H = 0.50*0.24*18.00*3.65 = 7.9 KN/m² Στην άνω πλευρά του τοιχείου z = 0.00m => Pe1 = 23.65 => P1 = Pe1+Ps1 = 23.65 KN/m² Στην κάτω πλευρά του τοιχείου z = 2.40m => Pe2 = 13.28 => P2 = Pe2+Ps2 = 34.88 KN/m² άνοιγμα μεταξύ πλακών dh = 2.40 m 41

Στατικός συνδυασμός: 1.35*G + 1.50*Q => N = 29.1 KN, M = Ps2*dh²/12 = 14.0 KNm => As = 1.64cm²/m Σεισμικός συνδυασμός: G + 0.30*Q + E => N = 20.7 KN, M = max(p1,p2)*dh²/12 = 16.7 KNm => As = 1.78cm²/m Τοποθετείται διπλό πλέγμα Φ10/15 = 5.24cm²/m Συνεχόμενη Δοκός 4 Δ5 Τοιχείο 30cm μέ πλέγμα Φ10/15 Κατακόρυφα φορτία: Μόνιμα = 21.2 KN/m Κινητά = 1.3 KN/m Ωθήσεις γαιών ηρεμίας: Στην άνω πλευρά του τοιχείου z = 0.00m => Ps1 = z*γ*κο = 0.00*18.00*0.50 = 0.0 KN/m² Στην κάτω πλευρά του τοιχείου z = 2.40m => Ps2 = z*γ*κο = 2.40*18.00*0.50 = 21.6 KN/m² Πρόσθετες ωθήσεις γαιών από σεισμό: Στο ύψος του εδάφους z = 0.00m => Pe0 = 1.50*α*γ*H = 1.50*0.24*18.00*3.65 = 23.7 KN/m² Σto μέγιστο βάθος H = 3.65m => PeH = 0.50*α*γ*H = 0.50*0.24*18.00*3.65 = 7.9 KN/m² Στην άνω πλευρά του τοιχείου z = 0.00m => Pe1 = 23.65 => P1 = Pe1+Ps1 = 23.65 KN/m² Στην κάτω πλευρά του τοιχείου z = 2.40m => Pe2 = 13.28 => P2 = Pe2+Ps2 = 34.88 KN/m² ʼνοιγμα μεταξύ πλακών dh = 2.40 m Στατικός συνδυασμός: 1.35*G + 1.50*Q => N = 30.5 KN, M = Ps2*dh²/12 = 14.0 KNm => As = 1.66cm²/m Σεισμικός συνδυασμός: G + 0.30*Q + E => N = 21.5 KN, M = max(p1,p2)*dh²/12 = 16.7 KNm => As = 1.79cm²/m Τοποθετείται διπλό πλέγμα Φ10/15 = 5.24cm²/m Συνεχόμενη Δοκός 5 Δ6 Τοιχείο 30cm μέ πλέγμα Φ10/15 Κατακόρυφα φορτία: Μόνιμα = 31.7 KN/m Κινητά = 4.9 KN/m Ωθήσεις γαιών ηρεμίας: Στην άνω πλευρά του τοιχείου z = 0.00m => Ps1 = z*γ*κο = 0.00*18.00*0.50 = 0.0 KN/m² Στην κάτω πλευρά του τοιχείου z = 2.40m => Ps2 = z*γ*κο = 2.40*18.00*0.50 = 21.6 KN/m² Πρόσθετες ωθήσεις γαιών από σεισμό: Στο ύψος του εδάφους z = 0.00m => Pe0 = 1.50*α*γ*H = 1.50*0.24*18.00*3.65 = 23.7 KN/m² Σto μέγιστο βάθος H = 3.65m => PeH = 0.50*α*γ*H = 0.50*0.24*18.00*3.65 = 7.9 KN/m² Στην άνω πλευρά του τοιχείου z = 0.00m => Pe1 = 23.65 => P1 = Pe1+Ps1 = 23.65 KN/m² Στην κάτω πλευρά του τοιχείου z = 2.40m => Pe2 = 13.28 => P2 = Pe2+Ps2 = 34.88 KN/m² ʼνοιγμα μεταξύ πλακών dh = 2.40 m Στατικός συνδυασμός: 1.35*G + 1.50*Q => N = 50.1 KN, M = Ps2*dh²/12 = 14.0 KNm => As = 1.91cm²/m Σεισμικός συνδυασμός: G + 0.30*Q + E => N = 33.1 KN, M = max(p1,p2)*dh²/12 = 16.7 KNm => As = 1.94cm²/m Τοποθετείται διπλό πλέγμα Φ10/15 = 5.24cm²/m Συνεχόμενη Δοκός 6 Δ7 Τοιχείο 30cm μέ πλέγμα Φ10/15 Κατακόρυφα φορτία: Μόνιμα = 22.1 KN/m Κινητά = 1.6 KN/m Ωθήσεις γαιών ηρεμίας: Στην άνω πλευρά του τοιχείου z = 0.00m => Ps1 = z*γ*κο = 0.00*18.00*0.50 = 0.0 KN/m² Στην κάτω πλευρά του τοιχείου z = 2.40m => Ps2 = z*γ*κο = 2.40*18.00*0.50 = 21.6 KN/m² Πρόσθετες ωθήσεις γαιών από σεισμό: Στο ύψος του εδάφους z = 0.00m => Pe0 = 1.50*α*γ*H = 1.50*0.24*18.00*3.65 = 23.7 KN/m² Σto μέγιστο βάθος H = 3.65m => PeH = 0.50*α*γ*H = 0.50*0.24*18.00*3.65 = 7.9 KN/m² Στην άνω πλευρά του τοιχείου z = 0.00m => Pe1 = 23.65 => P1 = Pe1+Ps1 = 23.65 KN/m² Στην κάτω πλευρά του τοιχείου z = 2.40m => Pe2 = 13.28 => P2 = Pe2+Ps2 = 34.88 KN/m² ʼνοιγμα μεταξύ πλακών dh = 2.40 m Στατικός συνδυασμός: 1.35*G + 1.50*Q => N = 32.2 KN, M = Ps2*dh²/12 = 14.0 KNm => As = 1.68cm²/m Σεισμικός συνδυασμός: G + 0.30*Q + E => N = 22.6 KN, M = max(p1,p2)*dh²/12 = 16.7 KNm => As = 1.80cm²/m Τοποθετείται διπλό πλέγμα Φ10/15 = 5.24cm²/m 42

ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΔΟΚΩΝ ΣΤΑΘΜΗΣ 4 ΥΛΙΚΑ: C25/30 S500 συνδ.s500 ΠΑΡΑΔΟΧΕΣ ΔΟΚΩΝ: Συνδετήρες δοκών πλάτους b0>0.46 4τμητοι, b0>0.86 6τμητοι - Θλιβόμενος οπλισμός ανοίγματος (montaz) δεν αγκυρώνεται. - Εφελκυόμενος οπλισμός ανοίγματος: αγκυρώνονται τα μισά. - ΟΧΙ λοξός οπλισμός στις δοκούς - ΟΧΙ λοξός οπλισμός στις πεδιλοδοκούς. - ΟΧΙ λοξός οπλισμός στις συνδετήριες δοκούς. Συνεχόμενη Δοκός 1 K 1 Msd=-8,+7 As,req= 3.1, 1.5 As,tot=3.1,2.3 Mrd=-46,+35 ρ=2.57 ρ'=1.88 ρ'/ρ=0.73 ρmin=2.56 ρmax=16.10 π2φ14 κ0φ0 λ0φ0 Δ1 30/40 l=2.80 qm=6.6 qk=1.4 b=1.86 dπλ=0.20 Msd=-1,+10 As,req=0.8,3.1 As,tot=2.3,4.5 Mrd=-34,+70 lbnet=0.34 lbmin=0.14 ρ'=1.88 ρ=3.77 ρ'/ρ=0.50 ρmin=2.56 ρmax=13.96 Vsa=15 Vsb=-15 Ve=6 Vrd1=52 Vrd2=466 Vwl=0 Tsd=0.0 ΑΚΡΟ Α: Vo=10 ΔVcd=17 ζ=-0.28 Vsd=24 Vζ=0 Vw=118 Vrd3=133,170 ΑΚΡΟ Β: Vo=10 ΔVcd=17 ζ=-0.28 Vsd=24 Vζ=0 Vw=118 Vrd3=133,170 π2φ12 κ2+2φ12 λ0φ0 Φ8/12 Φ8/12 Φ8/12 2/τμητοι -D1: l=2.80 f1=3.6,1.4 f0=0.0,0.0 tx=0.0 qd=3.0 -> qm=6.6 qk=1.4 K 2 Msd=-8,+6 As,req= 3.1,1.5 As,tot=3.1,2.3 Mrd=-46,+35 ρ=2.57 ρ'=1.88 ρ'/ρ=0.73 ρmin=2.56 ρmax=16.10 π2φ14 κ0φ0 λ0φ0 Συνεχόμενη Δοκός 2 K 3 Msd=-8,+7 As,req= 3.1, 1.5 As,tot=3.1,2.3 Mrd=-46,+35 ρ=2.57 ρ'=1.88 ρ'/ρ=0.73 ρmin=2.56 ρmax=16.10 π2φ14 κ0φ0 λ0φ0 Δ2 30/40 l=2.80 qm=6.6 qk=1.4 b=1.86 dπλ=0.20 Msd=-1,+10 As,req=0.8,3.1 As,tot=2.3,4.5 Mrd=-34,+70 lbnet=0.34 lbmin=0.14 ρ'=1.88 ρ=3.77 ρ'/ρ=0.50 ρmin=2.56 ρmax=13.96 Vsa=15 Vsb=-15 Ve=6 Vrd1=52 Vrd2=466 Vwl=0 Tsd=0.0 ΑΚΡΟ Α: Vo=10 ΔVcd=18 ζ=-0.28 Vsd=24 Vζ=0 Vw=118 Vrd3=133,170 ΑΚΡΟ Β: Vo=10 ΔVcd=18 ζ=-0.28 Vsd=24 Vζ=0 Vw=118 Vrd3=133,170 π2φ12 κ2+2φ12 λ0φ0 Φ8/12 Φ8/12 Φ8/12 2/τμητοι -D2: l=2.80 f1=3.6,1.4 f0=0.0,0.0 tx=0.0 qd=3.0 -> qm=6.6 qk=1.4 K 4 Msd=-8,+6 As,req= 3.1,1.5 As,tot=3.1,2.3 Mrd=-46,+35 ρ=2.57 ρ'=1.88 ρ'/ρ=0.73 ρmin=2.56 ρmax=16.10 π2φ14 κ0φ0 λ0φ0 Συνεχόμενη Δοκός 3 K 1 Msd=-12,+2 As,req= 3.1, 1.5 As,tot=3.1,2.3 Mrd=-46,+35 ρ=2.57 ρ'=1.88 ρ'/ρ=0.73 ρmin=2.56 ρmax=16.10 π2φ14 κ0φ0 λ0φ0 Δ3 30/40 l=4.30 qm=8.1 qk=1.9 b=1.50 dπλ=0.20 Msd=-0,+31 As,req=0.8,3.1 As,tot=2.3,4.5 Mrd=-34,+69 lbnet=0.34 lbmin=0.14 ρ'=1.88 ρ=3.77 ρ'/ρ=0.50 ρmin=2.56 ρmax=13.96 Vsa=30 Vsb=-30 Ve=4 Vrd1=52 Vrd2=466 Vwl=0 Tsd=0.0 ΑΚΡΟ Α: Vo=19 ΔVcd=10 ζ=0.28 Vsd=25 Vζ=0 Vw=118 Vrd3=133,170 ΑΚΡΟ Β: Vo=19 ΔVcd=10 ζ=0.28 Vsd=25 Vζ=0 Vw=118 Vrd3=133,170 π2φ12 κ2+2φ12 λ0φ0 Φ8/12 Φ8/12 Φ8/12 2/τμητοι -D3: l=4.30 f1=5.1,1.9 f0=0.0,0.0 tx=0.0 qd=3.0 -> qm=8.1 qk=1.9 K 3 Msd=-12,+2 As,req= 3.1,1.5 As,tot=3.1,2.3 Mrd=-46,+35 ρ=2.57 ρ'=1.88 ρ'/ρ=0.73 ρmin=2.56 ρmax=16.10 π2φ14 κ0φ0 λ0φ0 Συνεχόμενη Δοκός 4 K 2 Msd=-12,+2 As,req= 3.1, 1.5 As,tot=3.1,2.3 Mrd=-46,+35 ρ=2.57 ρ'=1.88 ρ'/ρ=0.73 ρmin=2.56 ρmax=16.10 π2φ14 κ0φ0 λ0φ0 Δ4 30/40 l=4.30 qm=8.1 qk=1.9 b=1.50 dπλ=0.20 Msd=-0,+31 As,req=0.8,3.1 As,tot=2.3,4.5 Mrd=-34,+69 lbnet=0.34 lbmin=0.14 ρ'=1.88 ρ=3.77 ρ'/ρ=0.50 ρmin=2.56 ρmax=13.96 Vsa=30 Vsb=-30 Ve=4 Vrd1=52 Vrd2=466 Vwl=0 Tsd=0.0 ΑΚΡΟ Α: Vo=19 ΔVcd=10 ζ=0.29 Vsd=25 Vζ=0 Vw=118 Vrd3=133,170 ΑΚΡΟ Β: Vo=19 ΔVcd=10 ζ=0.29 Vsd=25 Vζ=0 Vw=118 Vrd3=133,170 π2φ12 κ2+2φ12 λ0φ0 Φ8/12 Φ8/12 Φ8/12 2/τμητοι -D4: l=4.30 f1=5.1,1.9 f0=0.0,0.0 tx=0.0 qd=3.0 -> qm=8.1 qk=1.9 K 4 Msd=-12,+2 As,req= 3.1,1.5 As,tot=3.1,2.3 Mrd=-46,+35 ρ=2.57 ρ'=1.88 ρ'/ρ=0.73 ρmin=2.56 ρmax=16.10 π2φ14 κ0φ0 λ0φ0 43

ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ----------------------------------------------------------------------- ΣΤ ΥΠ ΤΑ dx dy h Nστ As κ.οπλ π.οπλ ε.οπλ συνδ. 2x#Τχ 2 1 1 30 30 1.25 9 9.0 4Φ18 --- --- Φ8/10 --- Ea 4 3 1 1 30 30 2.40 2 9.0 4Φ18 --- --- Φ8/10 --- Ea 3 ----------------------------------------------------------------------- ΣΤ ΥΠ ΤΑ dx dy h Nστ As κ.οπλ π.οπλ ε.οπλ συνδ. 2x#Τχ 2 2 2 30 30 1.25 0 9.0 4Φ18 --- --- Φ8/10 --- 1 3 2 2 30 30 2.40 15 9.0 4Φ18 --- --- Φ8/10 --- Ka 9 4 1 1 30 30 2.70 49 9.0 4Φ18 --- --- Φ8/10 --- Ka 9 ----------------------------------------------------------------------- ΣΤ ΥΠ ΤΑ dx dy h Nστ As κ.οπλ π.οπλ ε.οπλ συνδ. 2x#Τχ 2 4 4 30 30 1.25 9 9.0 4Φ18 --- --- Φ8/10 --- Ea 13 3 4 4 30 30 2.40 2 9.0 4Φ18 --- --- Φ8/10 --- Ea 11 ----------------------------------------------------------------------- ΣΤ ΥΠ ΤΑ dx dy h Nστ As κ.οπλ π.οπλ ε.οπλ συνδ. 2x#Τχ 2 5 5 30 30 1.25 0 9.0 4Φ18 --- --- Φ8/10 --- 1 3 5 5 30 30 2.40 15 9.0 4Φ18 --- --- Φ8/10 --- Ka 7 4 3 3 30 30 2.70 49 9.0 4Φ18 --- --- Φ8/10 --- Ka 7 ----------------------------------------------------------------------- ΣΤ ΥΠ ΤΑ dx dy h Nστ As κ.οπλ π.οπλ ε.οπλ συνδ. 2x#Τχ 2 3 3 30 30 0.00 23 9.0 4Φ18 --- --- Φ8/10 --- -2 3 3 3 30 30 2.40 23 9.0 4Φ18 --- --- Φ8/10 --- Ka 17 4 2 2 30 30 2.70 49 9.0 4Φ18 --- --- Φ8/10 --- Ka 17 ----------------------------------------------------------------------- ΣΤ ΥΠ ΤΑ dx dy h Nστ As κ.οπλ π.οπλ ε.οπλ συνδ. 2x#Τχ 2 6 6 30 30 0.00 23 9.0 4Φ18 --- --- Φ8/10 --- -2 3 6 6 30 30 2.40 23 9.0 4Φ18 --- --- Φ8/10 --- Ka 15 4 4 4 30 30 2.70 49 9.0 4Φ18 --- --- Φ8/10 --- Ka 31 Συνδυασμοί φορτίσεων -------------------- 1 1.35*G + 1.50*Q 2 G + 0.30*Q + Σx1 + 0.30*Σy1 3 G + 0.30*Q + Σx1-0.30*Σy1 4 G + 0.30*Q - Σx1-0.30*Σy1 5 G + 0.30*Q - Σx1 + 0.30*Σy1 6 G + 0.30*Q + 0.30*Σx1 + Σy1 7 G + 0.30*Q - 0.30*Σx1 + Σy1 8 G + 0.30*Q - 0.30*Σx1 - Σy1 9 G + 0.30*Q + 0.30*Σx1 - Σy1 10 G + 0.30*Q + Σx2 + 0.30*Σy2 11 G + 0.30*Q + Σx2-0.30*Σy2 12 G + 0.30*Q - Σx2-0.30*Σy2 13 G + 0.30*Q - Σx2 + 0.30*Σy2 14 G + 0.30*Q + 0.30*Σx2 + Σy2 15 G + 0.30*Q - 0.30*Σx2 + Σy2 16 G + 0.30*Q - 0.30*Σx2 - Σy2 17 G + 0.30*Q + 0.30*Σx2 - Σy2 44

ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΣΤΑΘΜΗΣ 2 ΥΛΙΚΑ: C25/30 S500 S500 ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑ 1 ΤΦ N Mx1 Mx2 My1 My2 Vx Vy Στρέψη G -6.1-0.0 0.0-0.0-0.0 0.0 0.0-0.0 30/30 Q -0.5-0.0 0.0-0.0-0.0 0.0 0.0 0.0 Σx1 6.5 0.0-0.0 0.2-0.0-0.0-0.2 0.0 Σy1 2.7 0.0-0.1 0.0 0.0-0.1 0.0 0.0 Σx2 6.1 0.0-0.0 0.1-0.0-0.0-0.1 0.0 Σy2 3.0 0.0-0.0 0.0 0.0-0.0-0.0 0.0 Ελεγχος σε θλίψη Ns = -8.9 vds = 0.007 < 1.00 Nmin (4) = -13.5 vd = 0.011 x-x: Ns = -6.2 Nex = 7.3 Nox = -13.5 vd_ex = 0.011 < 0.65 y-y: Ns = -6.2 Ney = 4.8 Noy = -11.0 vd_ey = 0.009 < 0.65 Ελεγχος σε λυγισμό λmax = max(25,15/sqrt(vd)) = 179.3 άξονας β*lcol = lo Ic Ac i λ x-x 0.66*0.10 = 0.07 0.00068 0.090 0.087 0.8 OK y-y 0.66*0.10 = 0.07 0.00068 0.090 0.087 0.8 OK Ελεγχος σε κάμψη ΣΦ Nd Mdx Mdy Mrdx Mrdy Msd/Mrd Pmin 4: -13.5-0.0-0.2 5.4 53.3 0.00 Pmax 2: 1.1-0.0 0.2-0.5 51.7 0.00 Mxmin -6: -1.5-0.1-0.0 51.9 15.2 0.00 Mxmax -8: -10.9 0.1-0.0 53.0-9.0 0.00 Mymin 4: -13.5-0.0-0.2 5.4 53.3 0.00 Mymax 2: 1.1-0.0 0.2-0.5 51.7 0.00 Ελεγχος σε διάτμηση Vmax Vs Ve Nmax Mr Vcd x-x 0.2 0.0 0.2-13.5 53.5 0.6 y-y 0.1 0.0 0.1-11.0 53.2 0.2 Υ1 Ο1 30/30 H=1.25m 4x1Φ18 + 0Φ14 Σ Φ8/10 N=-14 Mx=0 My=0 Vx=0 Vy=0 (Ea4) Mrdx=5 Mrdy=53 ρ=11.3 As_tot=10.2 Κύριος οπλ./γωνία: 1Φ18 = 2.54cm² >= Asmin=2.25cm² Ns=9 vds=0.01 No=6 Nex=7 Ney=5 vdx=0.01 vdy=0.01 x-x: σκέλη συνδ.=2 Vrd1=52 Vrd2=336 Vw=102 Vrd3=149 Vsd=1 y-y: σκέλη συνδ.=2 Vrd1=52 Vrd2=336 Vw=102 Vrd3=149 Vsd=0 e_cu = 0.00714 μ_φ = 36.85 ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑ 2 ΤΦ N Mx1 Mx2 My1 My2 Vx Vy Στρέψη G 0.0 0.0-0.0 0.0-0.0-0.0 0.0 0.0 30/30 Q 0.0 0.0-0.0 0.0-0.0-0.0 0.0 0.0 Σx1 0.0 0.0-0.0 0.0-0.0-0.0 0.0 0.0 Σy1 0.0 0.0-0.0 0.0-0.0-0.0 0.0 0.0 Σx2 0.0 0.0-0.0 0.0-0.0-0.0 0.0 0.0 Σy2 0.0 0.0-0.0 0.0-0.0-0.0 0.0 0.0 Ελεγχος σε θλίψη Ns = 0.0 vds = -0.000 < 1.00 Nmin (1) = 0.0 vd = -0.000 x-x: Ns = 0.0 Nex = 0.0 Nox = 0.0 vd_ex = -0.000 < 0.65 y-y: Ns = 0.0 Ney = 0.0 Noy = 0.0 vd_ey = -0.000 < 0.65 Ελεγχος σε λυγισμό λmax = max(25,15/sqrt(vd)) = 25.0 άξονας β*lcol = lo Ic Ac i λ x-x 0.66*0.10 = 0.07 0.00068 0.090 0.087 0.8 OK y-y 0.66*0.85 = 0.56 0.00068 0.090 0.087 6.5 OK 45

Ελεγχος σε κάμψη ΣΦ Nd Mdx Mdy Mrdx Mrdy Msd/Mrd Pmin 1: 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.00 Pmax 1: 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.00 Mxmin 1: 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.00 Mxmax 1: 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.00 Mymin 1: 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.00 Mymax 1: 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.00 Ελεγχος σε διάτμηση Vmax Vs Ve Nmax Mr Vcd x-x 0.0 0.0 0.0 0.0 52.0 0.0 y-y 0.0 0.0 0.0 0.0 52.0 0.0 Υ2 Ο2 30/30 H=1.25m 4x1Φ18 + 0Φ14 Σ Φ8/10 N=0 Mx=-0 My=0 Vx=0 Vy=0 ( 1) Mrdx=-0 Mrdy=52 ρ=11.3 As_tot=10.2 Κύριος οπλ./γωνία: 1Φ18 = 2.54cm² >= Asmin=2.25cm² Ns=0 vds=0.00 No=-0 Nex=0 Ney=0 vdx=0.00 vdy=0.00 x-x: σκέλη συνδ.=2 Vrd1=52 Vrd2=336 Vw=102 Vrd3=149 Vsd=0 y-y: σκέλη συνδ.=2 Vrd1=52 Vrd2=336 Vw=102 Vrd3=149 Vsd=0 e_cu = 0.00714 μ_φ = 25.96 ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑ 4 ΤΦ N Mx1 Mx2 My1 My2 Vx Vy Στρέψη G -6.1 0.0-0.0-0.0-0.0-0.0 0.0 0.0 30/30 Q -0.5 0.0-0.0-0.0-0.0-0.0 0.0-0.0 Σx1 6.1-0.0 0.0 0.1-0.0 0.0-0.1-0.0 Σy1-2.7 0.0-0.1-0.0-0.0-0.1-0.0 0.0 Σx2 6.5-0.0 0.0 0.2-0.0 0.0-0.2-0.0 Σy2-3.0 0.0-0.0-0.0-0.0-0.0 0.0 0.0 Ελεγχος σε θλίψη Ns = -8.9 vds = 0.007 < 1.00 Nmin (13) = -13.6 vd = 0.011 x-x: Ns = -6.2 Nex = 7.4 Nox = -13.6 vd_ex = 0.011 < 0.65 y-y: Ns = -6.2 Ney = 5.0 Noy = -11.2 vd_ey = 0.009 < 0.65 Ελεγχος σε λυγισμό λmax = max(25,15/sqrt(vd)) = 179.3 άξονας β*lcol = lo Ic Ac i λ x-x 0.66*0.10 = 0.07 0.00068 0.090 0.087 0.8 OK y-y 0.66*0.10 = 0.07 0.00068 0.090 0.087 0.8 OK Ελεγχος σε κάμψη ΣΦ Nd Mdx Mdy Mrdx Mrdy Msd/Mrd Pmin 13: -13.6 0.0-0.2 4.6-53.3 0.00 Pmax 11: 1.2 0.0 0.2 1.2 51.6 0.00 Mxmin -7: -10.8-0.1-0.0 53.0 11.1 0.00 Mxmax -9: -1.7 0.1-0.0 52.1-10.9 0.00 Mymin 13: -13.6 0.0-0.2 4.6-53.3 0.00 Mymax 11: 1.2 0.0 0.2 1.2 51.6 0.00 Ελεγχος σε διάτμηση Vmax Vs Ve Nmax Mr Vcd x-x 0.2 0.0 0.2-13.6 53.5 0.6 y-y 0.1 0.0 0.1-11.2 53.2 0.3 Υ4 Ο4 30/30 H=1.25m 4x1Φ18 + 0Φ14 Σ Φ8/10 N=-14 Mx=0 My=-0 Vx=0 Vy=0 (Ea13) Mrdx=5 Mrdy=-53 ρ=11.3 As_tot=10.2 Κύριος οπλ./γωνία: 1Φ18 = 2.54cm² >= Asmin=2.25cm² Ns=9 vds=0.01 No=6 Nex=7 Ney=5 vdx=0.01 vdy=0.01 x-x: σκέλη συνδ.=2 Vrd1=52 Vrd2=336 Vw=102 Vrd3=149 Vsd=1 y-y: σκέλη συνδ.=2 Vrd1=52 Vrd2=336 Vw=102 Vrd3=149 Vsd=0 e_cu = 0.00714 μ_φ = 36.82 46

ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑ 5 ΤΦ N Mx1 Mx2 My1 My2 Vx Vy Στρέψη G 0.0 0.0-0.0 0.0-0.0-0.0 0.0 0.0 30/30 Q 0.0 0.0-0.0 0.0-0.0-0.0 0.0 0.0 Σx1 0.0 0.0-0.0 0.0-0.0-0.0 0.0 0.0 Σy1 0.0 0.0-0.0 0.0-0.0-0.0 0.0 0.0 Σx2 0.0 0.0-0.0 0.0-0.0-0.0 0.0 0.0 Σy2 0.0 0.0-0.0 0.0-0.0-0.0 0.0 0.0 Ελεγχος σε θλίψη Ns = 0.0 vds = -0.000 < 1.00 Nmin (1) = 0.0 vd = -0.000 x-x: Ns = 0.0 Nex = 0.0 Nox = 0.0 vd_ex = -0.000 < 0.65 y-y: Ns = 0.0 Ney = 0.0 Noy = 0.0 vd_ey = -0.000 < 0.65 Ελεγχος σε λυγισμό λmax = max(25,15/sqrt(vd)) = 25.0 άξονας β*lcol = lo Ic Ac i λ x-x 0.66*0.10 = 0.07 0.00068 0.090 0.087 0.8 OK y-y 0.66*0.85 = 0.56 0.00068 0.090 0.087 6.5 OK Ελεγχος σε κάμψη ΣΦ Nd Mdx Mdy Mrdx Mrdy Msd/Mrd Pmin 1: 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.00 Pmax 1: 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.00 Mxmin 1: 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.00 Mxmax 1: 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.00 Mymin 1: 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.00 Mymax 1: 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.00 Ελεγχος σε διάτμηση Vmax Vs Ve Nmax Mr Vcd x-x 0.0 0.0 0.0 0.0 52.0 0.0 y-y 0.0 0.0 0.0 0.0 52.0 0.0 Υ5 Ο5 30/30 H=1.25m 4x1Φ18 + 0Φ14 Σ Φ8/10 N=0 Mx=-0 My=0 Vx=0 Vy=0 ( 1) Mrdx=-0 Mrdy=52 ρ=11.3 As_tot=10.2 Κύριος οπλ./γωνία: 1Φ18 = 2.54cm² >= Asmin=2.25cm² Ns=0 vds=0.00 No=-0 Nex=0 Ney=0 vdx=0.00 vdy=0.00 x-x: σκέλη συνδ.=2 Vrd1=52 Vrd2=336 Vw=102 Vrd3=149 Vsd=0 y-y: σκέλη συνδ.=2 Vrd1=52 Vrd2=336 Vw=102 Vrd3=149 Vsd=0 e_cu = 0.00714 μ_φ = 25.96 47

ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΣΤΑΘΜΗΣ 3 ΥΛΙΚΑ: C25/30 S500 S500 ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑ 1 ΤΦ N Mx1 Mx2 My1 My2 Vx Vy Στρέψη G 1.2 0.0-0.0 0.1-0.0-0.0-0.1 0.0 30/30 Q 0.3 0.0-0.0 0.0-0.0-0.0-0.0 0.0 Σx1 1.5-0.0 0.0-0.6 0.3 0.0 0.4-0.0 Σy1-0.3-0.0 0.0 0.0-0.0 0.0-0.0-0.0 Σx2 1.3-0.0 0.0-0.5 0.2 0.0 0.3-0.0 Σy2-0.1-0.0 0.0-0.1 0.0 0.0 0.0-0.0 Ελεγχος σε θλίψη Ns = 2.1 vds = -0.002 < 1.00 Nmin (5) = -0.3 vd = 0.000 x-x: Ns = 1.3 Nex = 1.6 Nox = -0.3 vd_ex = 0.000 < 0.65 y-y: Ns = 1.3 Ney = 0.7 Noy = 0.6 vd_ey = -0.000 < 0.65 Ελεγχος σε λυγισμό λmax = max(25,15/sqrt(vd)) = 25.0 άξονας β*lcol = lo Ic Ac i λ x-x 0.66*0.10 = 0.07 0.00068 0.090 0.087 0.8 OK y-y 0.66*0.10 = 0.07 0.00068 0.090 0.087 0.8 OK Ελεγχος σε κάμψη ΣΦ Nd Mdx Mdy Mrdx Mrdy Msd/Mrd Pmin 5: -0.3 0.0 0.9 1.2 51.8 0.02 Pmax 3: 2.9 0.0-0.9 1.7-51.4 0.02 Mxmin 6: 1.5-0.0-0.0 49.8 25.3 0.00 Mxmax 8: 1.1 0.0 0.3 7.9 51.8 0.01 Mymin 3: 2.9 0.0-0.9 1.7-51.4 0.02 Mymax 5: -0.3 0.0 0.9 1.2 51.8 0.02 Ελεγχος σε διάτμηση Vmax Vs Ve Nmax Mr Vcd x-x 0.4 0.1 0.4-0.3 52.0 1.4 y-y 0.0 0.0 0.0 0.6 51.9 0.1 Υ1 Ο1 30/30 H=2.40m 4x1Φ18 + 0Φ14 Σ Φ8/10 acd: xk=1.35,1.35 xp=1.00,1.00 yk=1.35,1.35 yp=1.00,1.00 N=3 Mx=0 My=-1 Vx=0 Vy=0 (Ea3) Mrdx=2 Mrdy=-51 ρ=11.3 As_tot=10.2 Κύριος οπλ./γωνία: 1Φ18 = 2.54cm² >= Asmin=2.25cm² Ns=2 vds=0.00 No=-1 Nex=2 Ney=1 vdx=0.00 vdy=-0.00 x-x: σκέλη συνδ.=2 Vrd1=52 Vrd2=336 Vw=102 Vrd3=149 Vsd=1 y-y: σκέλη συνδ.=2 Vrd1=52 Vrd2=336 Vw=102 Vrd3=149 Vsd=0 e_cu = 0.00714 μ_φ = 41.30 ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑ 2 ΤΦ N Mx1 Mx2 My1 My2 Vx Vy Στρέψη G -9.4 1.7-0.8-0.3 0.1-1.1 0.2 0.0 30/30 Q -1.5 0.4-0.2-0.1 0.0-0.2 0.0 0.0 Σx1 3.4 0.3-0.1 1.9-0.8-0.2-1.1-0.0 Σy1 2.9-3.4 1.6-0.2 0.1 2.1 0.1-0.0 Σx2 3.1-0.3 0.1 1.4-0.6 0.2-0.8 0.0 Σy2 3.2-3.1 1.4 0.1-0.1 1.9-0.1-0.0 Ελεγχος σε θλίψη Ns = -15.0 vds = 0.012 < 1.00 Nmin (1) = -15.0 vd = 0.012 x-x: Ns = -9.9 Nex = 4.3 Nox = -14.2 vd_ex = 0.011 < 0.65 y-y: Ns = -9.9 Ney = 4.1 Noy = -14.0 vd_ey = 0.011 < 0.65 Ελεγχος σε λυγισμό λmax = max(25,15/sqrt(vd)) = 138.4 άξονας β*lcol = lo Ic Ac i λ x-x 0.66*0.10 = 0.07 0.00068 0.090 0.087 0.8 OK y-y 0.66*0.10 = 0.07 0.00068 0.090 0.087 0.8 OK 48

Ελεγχος σε κάμψη ΣΦ Nd Mdx Mdy Mrdx Mrdy Msd/Mrd Pmin 1: -15.0 2.9-0.4 53.5-7.8 0.05 Pmax 2: -5.6 1.1 2.4 22.6 51.2 0.05 Mxmin 7: -8.0-4.8-1.0 52.8 11.1 0.09 Mxmax 9: -11.8 5.4 0.5 53.1 4.7 0.10 Mymin 5: -12.4 0.5-2.6 10.3-53.2 0.05 Mymax 3: -7.4 3.1 2.6 44.7 36.7 0.07 Ελεγχος σε διάτμηση Vmax Vs Ve Nmax Mr Vcd x-x 1.3 0.2 1.2-14.2 53.6 4.2 y-y 3.3 1.1 2.2-14.0 53.5 8.7 Υ2 Ο2 30/30 H=2.40m 4x1Φ18 + 0Φ14 Σ Φ8/10 acd: xk=1.35,1.35 xp=1.00,1.00 yk=1.35,1.35 yp=1.00,1.00 N=-12 Mx=5 My=0 Vx=3 Vy=0 (Ka9) Mrdx=53 Mrdy=5 ρ=11.3 As_tot=10.2 Κύριος οπλ./γωνία: 1Φ18 = 2.54cm² >= Asmin=2.25cm² Ns=15 vds=0.01 No=10 Nex=4 Ney=4 vdx=0.01 vdy=0.01 x-x: σκέλη συνδ.=2 Vrd1=53 Vrd2=336 Vw=102 Vrd3=150 Vsd=4 y-y: σκέλη συνδ.=2 Vrd1=53 Vrd2=336 Vw=102 Vrd3=150 Vsd=9 e_cu = 0.00714 μ_φ = 26.68 ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑ 3 ΤΦ N Mx1 Mx2 My1 My2 Vx Vy Στρέψη G -14.5 1.7-0.8 0.4-0.2-1.1-0.2 0.0 30/30 Q -2.6 0.4-0.2 0.1-0.0-0.2-0.1 0.0 Σx1-6.7-0.3 0.1 3.0-1.4 0.2-1.8-0.0 Σy1 4.3-3.1 1.4-0.3 0.1 1.9 0.2 0.0 Σx2-5.8 0.3-0.1 2.2-1.0-0.2-1.3 0.0 Σy2 3.7-3.5 1.6 0.3-0.1 2.1-0.2-0.0 Ελεγχος σε θλίψη Ns = -23.5 vds = 0.018 < 1.00 Nmin (1) = -23.5 vd = 0.018 x-x: Ns = -15.3 Nex = 8.0 Nox = -23.3 vd_ex = 0.018 < 0.65 y-y: Ns = -15.3 Ney = 6.3 Noy = -21.6 vd_ey = 0.017 < 0.65 Ελεγχος σε λυγισμό λmax = max(25,15/sqrt(vd)) = 110.6 άξονας β*lcol = lo Ic Ac i λ x-x 0.66*0.10 = 0.07 0.00068 0.090 0.087 0.8 OK y-y 0.66*0.10 = 0.07 0.00068 0.090 0.087 0.8 OK Ελεγχος σε κάμψη ΣΦ Nd Mdx Mdy Mrdx Mrdy Msd/Mrd Pmin 1: -23.5 2.9 0.7 54.2 12.9 0.05 Pmax 5: -7.3 1.2-4.2 15.0-52.5 0.08 Mxmin 15: -9.8-4.8 0.0-52.9 0.5 0.09 Mxmax 17: -20.8 5.4 0.8 54.1 8.4 0.10 Mymin 5: -7.3 1.2-4.2 15.0-52.5 0.08 Mymax 3: -23.3 2.5 4.2 29.7 50.3 0.08 Ελεγχος σε διάτμηση Vmax Vs Ve Nmax Mr Vcd x-x 2.1 0.3 1.9-23.3 54.6 6.9 y-y 3.3 1.1 2.2-21.6 54.3 8.7 Υ3 Ο3 30/30 H=2.40m 4x1Φ18 + 0Φ14 Σ Φ8/10 acd: xk=1.35,1.35 xp=1.00,1.00 yk=1.35,1.35 yp=1.00,1.00 N=-21 Mx=5 My=1 Vx=2 Vy=2 (Ka17) Mrdx=54 Mrdy=8 ρ=11.3 As_tot=10.2 Κύριος οπλ./γωνία: 1Φ18 = 2.54cm² >= Asmin=2.25cm² Ns=23 vds=0.02 No=15 Nex=8 Ney=6 vdx=0.02 vdy=0.02 x-x: σκέλη συνδ.=2 Vrd1=53 Vrd2=336 Vw=102 Vrd3=150 Vsd=7 y-y: σκέλη συνδ.=2 Vrd1=53 Vrd2=336 Vw=102 Vrd3=150 Vsd=9 e_cu = 0.00714 μ_φ = 26.68 49

ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑ 4 ΤΦ N Mx1 Mx2 My1 My2 Vx Vy Στρέψη G 1.2-0.0 0.0 0.1-0.0 0.0-0.1-0.0 30/30 Q 0.3-0.0 0.0 0.0-0.0 0.0-0.0-0.0 Σx1 1.3 0.0-0.0-0.5 0.2-0.0 0.3 0.0 Σy1 0.3-0.0 0.0-0.0 0.0 0.0 0.0-0.0 Σx2 1.5 0.0-0.0-0.6 0.3-0.0 0.4 0.0 Σy2 0.1-0.0 0.0 0.1-0.0 0.0-0.0-0.0 Ελεγχος σε θλίψη Ns = 2.1 vds = -0.002 < 1.00 Nmin (12) = -0.3 vd = 0.000 x-x: Ns = 1.3 Nex = 1.6 Nox = -0.3 vd_ex = 0.000 < 0.65 y-y: Ns = 1.3 Ney = 0.7 Noy = 0.6 vd_ey = -0.001 < 0.65 Ελεγχος σε λυγισμό λmax = max(25,15/sqrt(vd)) = 25.0 άξονας β*lcol = lo Ic Ac i λ x-x 0.66*0.10 = 0.07 0.00068 0.090 0.087 0.8 OK y-y 0.66*0.10 = 0.07 0.00068 0.090 0.087 0.8 OK Ελεγχος σε κάμψη ΣΦ Nd Mdx Mdy Mrdx Mrdy Msd/Mrd Pmin 12: -0.3-0.0 0.8-1.3 51.8 0.02 Pmax 10: 2.9-0.0-0.8 1.8 51.4 0.02 Mxmin 7: 1.2-0.0 0.2-9.6 51.8 0.00 Mxmax 9: 1.4 0.0 0.0 34.3 45.9 0.00 Mymin 11: 2.8-0.0-0.9 1.0 51.4 0.02 Mymax 13: -0.2-0.0 0.9-1.9 51.8 0.02 Ελεγχος σε διάτμηση Vmax Vs Ve Nmax Mr Vcd x-x 0.4 0.1 0.4-0.3 52.0 1.4 y-y 0.0 0.0 0.0 0.6 51.9 0.1 Υ4 Ο4 30/30 H=2.40m 4x1Φ18 + 0Φ14 Σ Φ8/10 acd: xk=1.35,1.35 xp=1.00,1.00 yk=1.35,1.35 yp=1.00,1.00 N=3 Mx=0 My=1 Vx=0 Vy=0 (Ea11) Mrdx=1 Mrdy=51 ρ=11.3 As_tot=10.2 Κύριος οπλ./γωνία: 1Φ18 = 2.54cm² >= Asmin=2.25cm² Ns=2 vds=0.00 No=-1 Nex=2 Ney=1 vdx=0.00 vdy=-0.00 x-x: σκέλη συνδ.=2 Vrd1=52 Vrd2=336 Vw=102 Vrd3=149 Vsd=1 y-y: σκέλη συνδ.=2 Vrd1=52 Vrd2=336 Vw=102 Vrd3=149 Vsd=0 e_cu = 0.00714 μ_φ = 41.30 ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑ 5 ΤΦ N Mx1 Mx2 My1 My2 Vx Vy Στρέψη G -9.4-1.7 0.8-0.3 0.1 1.1 0.2-0.0 30/30 Q -1.5-0.4 0.2-0.1 0.0 0.2 0.0-0.0 Σx1 3.1 0.3-0.1 1.4-0.6-0.2-0.8-0.0 Σy1-2.9-3.4 1.6 0.2-0.1 2.1-0.1-0.0 Σx2 3.4-0.3 0.1 1.9-0.8 0.2-1.1 0.0 Σy2-3.2-3.1 1.4-0.1 0.1 1.9 0.1-0.0 Ελεγχος σε θλίψη Ns = -15.0 vds = 0.012 < 1.00 Nmin (1) = -15.0 vd = 0.012 x-x: Ns = -9.9 Nex = 4.3 Nox = -14.2 vd_ex = 0.011 < 0.65 y-y: Ns = -9.9 Ney = 4.2 Noy = -14.1 vd_ey = 0.011 < 0.65 Ελεγχος σε λυγισμό λmax = max(25,15/sqrt(vd)) = 138.4 άξονας β*lcol = lo Ic Ac i λ x-x 0.66*0.10 = 0.07 0.00068 0.090 0.087 0.8 OK y-y 0.66*0.10 = 0.07 0.00068 0.090 0.087 0.8 OK 50

Ελεγχος σε κάμψη ΣΦ Nd Mdx Mdy Mrdx Mrdy Msd/Mrd Pmin 1: -15.0-2.9-0.4 53.5 7.8 0.05 Pmax 11: -5.5-1.2 2.6-23.5 50.9 0.05 Mxmin 7: -13.8-5.4-0.5 53.3 4.9 0.10 Mxmax 9: -6.0 4.8-0.0 52.4-0.5 0.09 Mymin 13: -14.2-2.5-2.6 39.9 41.6 0.06 Mymax 11: -5.5-1.2 2.6-23.5 50.9 0.05 Ελεγχος σε διάτμηση Vmax Vs Ve Nmax Mr Vcd x-x 1.3 0.2 1.1-14.2 53.5 4.2 y-y 3.3 1.1 2.2-14.1 53.6 8.7 Υ5 Ο5 30/30 H=2.40m 4x1Φ18 + 0Φ14 Σ Φ8/10 acd: xk=1.35,1.35 xp=1.00,1.00 yk=1.35,1.35 yp=1.00,1.00 N=-14 Mx=5 My=0 Vx=3 Vy=0 (Ka7) Mrdx=53 Mrdy=5 ρ=11.3 As_tot=10.2 Κύριος οπλ./γωνία: 1Φ18 = 2.54cm² >= Asmin=2.25cm² Ns=15 vds=0.01 No=10 Nex=4 Ney=4 vdx=0.01 vdy=0.01 x-x: σκέλη συνδ.=2 Vrd1=53 Vrd2=336 Vw=102 Vrd3=150 Vsd=4 y-y: σκέλη συνδ.=2 Vrd1=53 Vrd2=336 Vw=102 Vrd3=150 Vsd=9 e_cu = 0.00714 μ_φ = 26.68 ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑ 6 ΤΦ N Mx1 Mx2 My1 My2 Vx Vy Στρέψη G -14.5-1.7 0.8 0.4-0.2 1.1-0.2-0.0 30/30 Q -2.6-0.4 0.2 0.1-0.0 0.2-0.1-0.0 Σx1-5.8-0.3 0.1 2.2-1.0 0.2-1.3-0.0 Σy1-4.3-3.1 1.4 0.3-0.1 1.9-0.2 0.0 Σx2-6.7 0.3-0.1 3.0-1.4-0.2-1.8 0.0 Σy2-3.7-3.5 1.6-0.3 0.1 2.1 0.2-0.0 Ελεγχος σε θλίψη Ns = -23.5 vds = 0.018 < 1.00 Nmin (1) = -23.5 vd = 0.018 x-x: Ns = -15.3 Nex = 7.8 Nox = -23.1 vd_ex = 0.018 < 0.65 y-y: Ns = -15.3 Ney = 6.1 Noy = -21.4 vd_ey = 0.017 < 0.65 Ελεγχος σε λυγισμό λmax = max(25,15/sqrt(vd)) = 110.6 άξονας β*lcol = lo Ic Ac i λ x-x 0.66*0.10 = 0.07 0.00068 0.090 0.087 0.8 OK y-y 0.66*0.10 = 0.07 0.00068 0.090 0.087 0.8 OK Ελεγχος σε κάμψη ΣΦ Nd Mdx Mdy Mrdx Mrdy Msd/Mrd Pmin 1: -23.5-2.9 0.7-54.2 12.9 0.05 Pmax 12: -7.5-1.1-4.0 14.3 52.6 0.08 Mxmin 15: -17.0-5.4-0.7 53.7 7.3 0.10 Mxmax 17: -13.6 4.8 1.6 52.7 17.7 0.09 Mymin 13: -9.7-3.2-4.2 35.1 46.5 0.09 Mymax 11: -20.9-0.5 4.2-6.5 54.1 0.08 Ελεγχος σε διάτμηση Vmax Vs Ve Nmax Mr Vcd x-x 2.1 0.3 1.9-23.1 54.5 6.9 y-y 3.3 1.1 2.2-21.4 54.3 8.7 Υ6 Ο6 30/30 H=2.40m 4x1Φ18 + 0Φ14 Σ Φ8/10 acd: xk=1.35,1.35 xp=1.00,1.00 yk=1.35,1.35 yp=1.00,1.00 N=-17 Mx=5 My=1 Vx=2 Vy=2 (Ka15) Mrdx=54 Mrdy=7 ρ=11.3 As_tot=10.2 Κύριος οπλ./γωνία: 1Φ18 = 2.54cm² >= Asmin=2.25cm² Ns=23 vds=0.02 No=15 Nex=8 Ney=6 vdx=0.02 vdy=0.02 x-x: σκέλη συνδ.=2 Vrd1=53 Vrd2=336 Vw=102 Vrd3=150 Vsd=7 y-y: σκέλη συνδ.=2 Vrd1=53 Vrd2=336 Vw=102 Vrd3=150 Vsd=9 e_cu = 0.00714 μ_φ = 26.68 51

ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΣΤΑΘΜΗΣ 4 ΥΛΙΚΑ: C25/30 S500 S500 ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑ 1 (2) ΤΦ N Mx1 Mx2 My1 My2 Vx Vy Στρέψη G -29.7-7.4 2.5 2.1-0.8 3.7-1.1-0.0 30/30 Q -6.0-1.7 0.6 0.4-0.2 0.9-0.2-0.0 Σx1 5.6-0.6 0.7-8.3 9.1 0.5 6.4-0.0 Σy1 3.0 7.5-8.0 0.7-0.8-5.7-0.6 0.0 Σx2 4.6 0.6-0.7-6.1 6.7-0.5 4.7 0.0 Σy2 3.6 6.6-7.1-0.8 0.8-5.1 0.6-0.0 Ελεγχος σε θλίψη Ns = -49.1 vds = 0.039 < 1.00 Nmin (1) = -49.1 vd = 0.039 x-x: Ns = -31.5 Nex = 6.5 Nox = -37.9 vd_ex = 0.030 < 0.65 y-y: Ns = -31.5 Ney = 5.0 Noy = -36.5 vd_ey = 0.029 < 0.65 Ελεγχος σε λυγισμό λmax = max(25,15/sqrt(vd)) = 76.4 άξονας β*lcol = lo Ic Ac i λ x-x 0.66*2.30 = 1.52 0.00068 0.090 0.087 17.5 OK y-y 0.66*2.30 = 1.52 0.00068 0.090 0.087 17.5 OK Ελεγχος σε κάμψη ΣΦ Nd Mdx Mdy Mrdx Mrdy Msd/Mrd Pmin 1: -49.1-12.6 3.5-56.4 15.8 0.22 Pmax -2: -25.0 0.9 11.9 4.1 54.5 0.22 Mxmin 9: -32.8-15.6-1.0 55.3 3.5 0.28 Mxmax -9: -32.8 11.0 2.7 55.1 13.3 0.20 Mymin -5: -36.2-0.4-12.6 1.9 55.7 0.23 Mymax -3: -26.8 5.7 12.6 23.8 52.7 0.24 Ελεγχος σε διάτμηση Vmax Vs Ve Nmax Mr Vcd x-x 7.8 1.2 6.6-37.9 56.1 24.3 y-y 9.8 3.9 5.9-36.5 56.0 24.5 Ελεγχος κοντού υποστυλώματος ( as <= 2.50 ) x-x: as = M/(V*h) = 15.6/(9.8*0.30) = 5.32 (ΣΦ= 9) OK y-y: as = M/(V*h) = 5.5/(3.7*0.30) = 5.00 (ΣΦ= 7) OK Υ1 (2) Ο1 30/30 H=2.70m 4x1Φ18 + 0Φ14 Σ Φ8/10 N=-33 Mx=16 My=1 Vx=10 Vy=3 (Ka9) Mrdx=55 Mrdy=4 ρ=11.3 As_tot=10.2 Κύριος οπλ./γωνία: 1Φ18 = 2.54cm² >= Asmin=2.25cm² Ns=49 vds=0.04 No=31 Nex=6 Ney=5 vdx=0.03 vdy=0.03 x-x: σκέλη συνδ.=2 Vrd1=55 Vrd2=336 Vw=102 Vrd3=152 Vsd=24 y-y: σκέλη συνδ.=2 Vrd1=55 Vrd2=336 Vw=102 Vrd3=152 Vsd=24 Ελεγχος 18.4.4: wd_απ=0.10 < wd_υπ=0.25 e_cu = 0.00714 μ_φ = 27.32 ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑ 2 (3) ΤΦ N Mx1 Mx2 My1 My2 Vx Vy Στρέψη G -29.7-7.4 2.4-2.1 0.8 3.7 1.1-0.0 30/30 Q -6.0-1.7 0.6-0.5 0.2 0.9 0.2-0.0 Σx1-5.6 0.6-0.7-8.1 8.2-0.5 6.0-0.0 Σy1 3.6 6.6-7.1 0.7-0.7-5.1-0.5 0.0 Σx2-4.6-0.6 0.7-5.9 6.0 0.5 4.4 0.0 Σy2 2.9 7.5-7.9-0.7 0.7-5.7 0.5-0.0 Ελεγχος σε θλίψη Ns = -49.1 vds = 0.039 < 1.00 Nmin (1) = -49.1 vd = 0.039 x-x: Ns = -31.5 Nex = 6.6 Nox = -38.1 vd_ex = 0.030 < 0.65 y-y: Ns = -31.5 Ney = 5.3 Noy = -36.8 vd_ey = 0.029 < 0.65 Ελεγχος σε λυγισμό λmax = max(25,15/sqrt(vd)) = 76.4 άξονας β*lcol = lo Ic Ac i λ x-x 0.66*2.30 = 1.52 0.00068 0.090 0.087 17.5 OK y-y 0.66*2.30 = 1.52 0.00068 0.090 0.087 17.5 OK 52

Ελεγχος σε κάμψη ΣΦ Nd Mdx Mdy Mrdx Mrdy Msd/Mrd Pmin 1: -49.1-12.6-3.6 56.3 16.0 0.22 Pmax -5: -24.9 1.2-11.3 5.6-54.5 0.21 Mxmin 17: -35.8-15.6-3.3 55.5 11.8 0.28 Mxmax -17: -35.8 11.0 1.9 55.6 9.5 0.20 Mymin -5: -24.9 1.2-11.3 5.6-54.5 0.21 Mymax -3: -38.1 4.1 11.3 19.7 54.7 0.21 Ελεγχος σε διάτμηση Vmax Vs Ve Nmax Mr Vcd x-x 7.3 1.2 6.2-38.1 56.2 22.8 y-y 9.8 3.9 5.9-36.8 56.0 24.4 Ελεγχος κοντού υποστυλώματος ( as <= 2.50 ) x-x: as = M/(V*h) = 15.6/(9.8*0.30) = 5.33 (ΣΦ=17) OK y-y: as = M/(V*h) = 8.4/(5.7*0.30) = 4.90 (ΣΦ=10) OK Υ2 (3) Ο2 30/30 H=2.70m 4x1Φ18 + 0Φ14 Σ Φ8/10 N=-36 Mx=16 My=3 Vx=10 Vy=2 (Ka17) Mrdx=55 Mrdy=12 ρ=11.3 As_tot=10.2 Κύριος οπλ./γωνία: 1Φ18 = 2.54cm² >= Asmin=2.25cm² Ns=49 vds=0.04 No=32 Nex=7 Ney=5 vdx=0.03 vdy=0.03 x-x: σκέλη συνδ.=2 Vrd1=55 Vrd2=336 Vw=102 Vrd3=152 Vsd=23 y-y: σκέλη συνδ.=2 Vrd1=55 Vrd2=336 Vw=102 Vrd3=152 Vsd=24 Ελεγχος 18.4.4: wd_απ=0.10 < wd_υπ=0.25 e_cu = 0.00714 μ_φ = 27.32 ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑ 3 (5) ΤΦ N Mx1 Mx2 My1 My2 Vx Vy Στρέψη G -29.7 7.4-2.5 2.1-0.8-3.7-1.1 0.0 30/30 Q -6.0 1.7-0.6 0.4-0.2-0.9-0.2 0.0 Σx1 4.6-0.6 0.7-6.1 6.7 0.5 4.7-0.0 Σy1-3.0 7.5-8.0-0.7 0.8-5.7 0.6 0.0 Σx2 5.6 0.6-0.7-8.3 9.1-0.5 6.4 0.0 Σy2-3.6 6.6-7.1 0.8-0.8-5.1-0.6-0.0 Ελεγχος σε θλίψη Ns = -49.1 vds = 0.039 < 1.00 Nmin (1) = -49.1 vd = 0.039 x-x: Ns = -31.5 Nex = 6.7 Nox = -38.1 vd_ex = 0.030 < 0.65 y-y: Ns = -31.5 Ney = 5.3 Noy = -36.8 vd_ey = 0.029 < 0.65 Ελεγχος σε λυγισμό λmax = max(25,15/sqrt(vd)) = 76.4 άξονας β*lcol = lo Ic Ac i λ x-x 0.66*2.30 = 1.52 0.00068 0.090 0.087 17.5 OK y-y 0.66*2.30 = 1.52 0.00068 0.090 0.087 17.5 OK Ελεγχος σε κάμψη ΣΦ Nd Mdx Mdy Mrdx Mrdy Msd/Mrd Pmin 1: -49.1 12.6 3.5 56.4 15.8 0.22 Pmax -11: -24.8-1.2 12.6-5.1 54.5 0.23 Mxmin -7: -35.8-11.0-2.1 55.6 10.4 0.20 Mxmax 7: -35.8 15.6 3.3 55.5 11.8 0.28 Mymin -13: -38.1-4.1-12.6 17.9 55.0 0.23 Mymax -11: -24.8-1.2 12.6-5.1 54.5 0.23 Ελεγχος σε διάτμηση Vmax Vs Ve Nmax Mr Vcd x-x 7.8 1.2 6.6-38.1 56.2 24.3 y-y 9.8 3.9 5.9-36.8 56.0 24.5 Ελεγχος κοντού υποστυλώματος ( as <= 2.50 ) x-x: as = M/(V*h) = 15.6/(9.8*0.30) = 5.32 (ΣΦ= 7) OK y-y: as = M/(V*h) = 5.5/(3.7*0.30) = 4.99 (ΣΦ=15) OK Υ3 (5) Ο3 30/30 H=2.70m 4x1Φ18 + 0Φ14 Σ Φ8/10 N=-36 Mx=16 My=3 Vx=10 Vy=2 (Ka7) Mrdx=55 Mrdy=12 ρ=11.3 As_tot=10.2 Κύριος οπλ./γωνία: 1Φ18 = 2.54cm² >= Asmin=2.25cm² Ns=49 vds=0.04 No=31 Nex=7 Ney=5 vdx=0.03 vdy=0.03 53

x-x: σκέλη συνδ.=2 Vrd1=55 Vrd2=336 Vw=102 Vrd3=152 Vsd=24 y-y: σκέλη συνδ.=2 Vrd1=55 Vrd2=336 Vw=102 Vrd3=152 Vsd=24 Ελεγχος 18.4.4: wd_απ=0.10 < wd_υπ=0.25 e_cu = 0.00714 μ_φ = 27.32 ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑ 4 (6) ΤΦ N Mx1 Mx2 My1 My2 Vx Vy Στρέψη G -29.7 7.4-2.4-2.1 0.8-3.7 1.1 0.0 30/30 Q -6.0 1.7-0.6-0.5 0.2-0.9 0.2 0.0 Σx1-4.6 0.6-0.7-5.9 6.0-0.5 4.4-0.0 Σy1-3.6 6.6-7.1-0.7 0.7-5.1 0.5 0.0 Σx2-5.6-0.6 0.7-8.1 8.2 0.5 6.0 0.0 Σy2-2.9 7.5-7.9 0.7-0.7-5.7-0.5-0.0 Ελεγχος σε θλίψη Ns = -49.1 vds = 0.039 < 1.00 Nmin (1) = -49.1 vd = 0.039 x-x: Ns = -31.5 Nex = 6.4 Nox = -38.0 vd_ex = 0.030 < 0.65 y-y: Ns = -31.5 Ney = 5.0 Noy = -36.5 vd_ey = 0.029 < 0.65 Ελεγχος σε λυγισμό λmax = max(25,15/sqrt(vd)) = 76.4 άξονας β*lcol = lo Ic Ac i λ x-x 0.66*2.30 = 1.52 0.00068 0.090 0.087 17.5 OK y-y 0.66*2.30 = 1.52 0.00068 0.090 0.087 17.5 OK Ελεγχος σε κάμψη ΣΦ Nd Mdx Mdy Mrdx Mrdy Msd/Mrd Pmin 1: -49.1 12.6-3.6 56.3-16.0 0.22 Pmax -12: -25.1-0.9-10.7 4.5 54.5 0.20 Mxmin -15: -32.8-11.0-2.4 55.2 11.8 0.20 Mxmax 15: -32.8 15.6 0.9 55.3 3.1 0.28 Mymin -13: -26.8-5.7-11.3 26.0 52.0 0.22 Mymax -11: -36.2 0.4 11.3 2.1 55.7 0.20 31: -32.8 15.6 0.9 55.3 3.1 0.28 Ελεγχος σε διάτμηση Vmax Vs Ve Nmax Mr Vcd x-x 7.3 1.2 6.2-38.0 56.1 22.8 y-y 9.8 3.9 5.9-36.5 56.0 24.4 Ελεγχος κοντού υποστυλώματος ( as <= 2.50 ) x-x: as = M/(V*h) = 15.6/(9.8*0.30) = 5.33 (ΣΦ=15) OK y-y: as = M/(V*h) = 8.4/(5.7*0.30) = 4.90 (ΣΦ= 2) OK Υ4 (6) Ο4 30/30 H=2.70m 4x1Φ18 + 0Φ14 Σ Φ8/10 N=-33 Mx=16 My=1 Vx=9 Vy=2 (Ka31) Mrdx=55 Mrdy=3 ρ=11.3 As_tot=10.2 Κύριος οπλ./γωνία: 1Φ18 = 2.54cm² >= Asmin=2.25cm² Ns=49 vds=0.04 No=32 Nex=6 Ney=5 vdx=0.03 vdy=0.03 x-x: σκέλη συνδ.=2 Vrd1=55 Vrd2=336 Vw=102 Vrd3=152 Vsd=23 y-y: σκέλη συνδ.=2 Vrd1=55 Vrd2=336 Vw=102 Vrd3=152 Vsd=24 Ελεγχος 18.4.4: wd_απ=0.10 < wd_υπ=0.25 e_cu = 0.00714 μ_φ = 27.32 54

ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΤΟΙΧΩΜΑΤΩΝ ΚΑΤΑ ΕΑΚ 2003 Στ Vt Vo nv ρm r Δtx L/3 Δp 4 x-x 0 22.00 2.74 1.83 0.00 0.93 0.003 y-y 0 22.00 2.55 0.00 1.43 Έλεγχοι κατά ΕΑΚ 2000: - 4.1.4.2_β [2]: nv > 0.60 - " [3]: Δtx > L/3 ή ρm > r ή Δp > r όπου ρm = ακτίνα δυστρεψίας Δtx = απόσταση 2 ακραίων τοιχείων Δp = απόσταση πόλου στροφής από κέντρο μάζας r = ακτίνα αδράνειας ΕΛΕΓΧΟΙ X: ΕΑΚ 4.1.4.2_β [2]: ΑΝΕΠΙΤΥΧΗΣ " [3]: ΕΠΙΤΥΧΗΣ. ΕΓΙΝΕ ΕΛΕΓΧΟΣ ΚΟΜΒΩΝ. ΕΛΕΓΧΟΙ Y: ΕΑΚ 4.1.4.2_β [2]: ΑΝΕΠΙΤΥΧΗΣ " [3]: ΕΠΙΤΥΧΗΣ. ΕΓΙΝΕ ΕΛΕΓΧΟΣ ΚΟΜΒΩΝ. ΓΙΑ ΑΡΙΘΜΟ ΟΡΟΦΩΝ < 2 ΔΕΝ ΓΙΝΕΤΑΙ ΕΛΕΓΧΟΣ ΚΟΜΒΩΝ. ΑΝΑΛΥΤΙΚΗ ΠΑΡΟΥΣΙΑΣΗ ΚΑΤΑΝΟΜΗΣ ΤΕΜΝΟΥΣΑΣ ΟΡΟΦΩΝ ΜΕΤΑΞΥ ΤΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ Στ. Υπ. διαστ. γων. Tx Vox Vtx Voy Vty 4 1 30/30 0.0 -- 5.59 5.41 4 2 30/30 0.0 -- 5.21 5.39 4 3 30/30 0.0 -- 5.59 5.41 4 4 30/30 0.0 -- 5.21 5.39 ---------------------------------------------------------------------------- 21.60 0.00 21.60 0.00 nvx = 0.00 nvy = 0.00 ΡΟΠΕΣ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΑΠΟ ΤΡΙΓΩΝΙΚΗ ΦΟΡΤΙΣΗ ΧΩΡΙΣ ΤΥΧΗΜΑΤΙΚΕΣ ΕΚΚΕΝΤΡΟΤΗΤΕΣ Mbx: ροπή στη βάση περί άξονα x-x Mby: ροπή στη βάση περί άξονα y-y Mnx: μέγιστη ροπή πάνω από τη βάση, με πρόσημο αντίθετο της ροπής βάσης, περί άξονα x-x Mny: μέγιστη ροπή πάνω από τη βάση, με πρόσημο αντίθετο της ροπής βάσης, περί άξονα y-y Υποστύλωμα 1 ΣΤ ΤΑ Διαστ. Tx Mx My 3 1 30/30 -- -0.02-0.54 3 1 -- 0.01 0.22 2 1 30/30 -- 0.02 0.15 2 1 -- -0.05-0.04 Υποστύλωμα 1 ΣΤ ΤΑ Διαστ. Tx Mx My 4 1 30/30 -- 7.07-7.21 4 1 -- -7.53 7.87 -- 3 2 30/30 -- -3.26 1.60 3 2 -- 1.54-0.73 2 2 30/30 -- 0.00 0.00 2 2 -- -0.00-0.00 - Mbx = -7.53 KN, Mnx = 7.07 Mnx/Mbx = 93.8% - Mby = 7.87 KN, Mny = -7.21 Mny/Mby = 91.6% Υποστύλωμα 4 ΣΤ ΤΑ Διαστ. Tx Mx My 3 4 30/30 -- -0.02-0.54 3 4 -- 0.01 0.22 2 4 30/30 -- 0.02 0.15 2 4 -- -0.05-0.04 55

Υποστύλωμα 3 ΣΤ ΤΑ Διαστ. Tx Mx My 4 3 30/30 -- 7.07-7.21 4 3 -- -7.53 7.87 -- 3 5 30/30 -- -3.26 1.60 3 5 -- 1.54-0.73 2 5 30/30 -- 0.00 0.00 2 5 -- -0.00-0.00 - Mbx = -7.53 KN, Mnx = 7.07 Mnx/Mbx = 93.8% - Mby = 7.87 KN, Mny = -7.21 Mny/Mby = 91.6% Υποστύλωμα 2 ΣΤ ΤΑ Διαστ. Tx Mx My 4 2 30/30 -- 7.05-6.99 4 2 -- -7.50 7.07 -- 3 3 30/30 -- -3.27 2.61 3 3 -- 1.54-1.21 - Mbx = -7.50 KN, Mnx = 7.05 Mnx/Mbx = 94.0% - Mby = 7.07 KN, Mny = -6.99 Mny/Mby = 98.9% Υποστύλωμα 4 ΣΤ ΤΑ Διαστ. Tx Mx My 4 4 30/30 -- 7.05-6.99 4 4 -- -7.50 7.07 -- 3 6 30/30 -- -3.27 2.61 3 6 -- 1.54-1.21 - Mbx = -7.50 KN, Mnx = 7.05 Mnx/Mbx = 94.0% - Mby = 7.07 KN, Mny = -6.99 Mny/Mby = 98.9% ΕΛΕΓΧΟΣ ΘΗΤΑ ΚΑΤΑ ΕΑΚ 2000 Οροφος 4 dh=2.70m q=3.50 Δx=0.65mm Δy=0.76mm Vx=22 Vy=22 W=126 Ελεγχος Θήτα ΕΠΙΤΥΧΗΣ: Θx=0.005 < 0.10 Θy=0.006 < 0.10 56

ΙΚΑΝΟΤΙΚΟΣ ΕΛΕΓΧΟΣ ΚΟΜΒΩΝ Υπολογισμός των συντελεστών ικανοτικής μεγέθυνσης κόμβων acd=γrd*σmrd/σmeb acd=1 σημαίνει ότι δεν απαιτείται ικανοτικός έλεγχος Στάθμη = 2 Υπ. Δ1 Δ2 ΣMeb ΣMrb+ Mr/Me+ ΣMrb- Mr/Me- acd+ acd- 1 Xk: 0 1 0.00 0.00-2.00 0.00-2.00 1.00 1.00 1 Yk: 0 5 0.00 0.00-2.00 0.00-2.00 1.00 1.00 1 Xp: 0 0 0.00 0.00-1.00 0.00-1.00 1.00 1.00 1 Yp: 0 0 0.00 0.00-1.00 0.00-1.00 1.00 1.00 2 Xk: 0 2 1.13 115.18-2.00 182.80-2.00 1.00 1.00 2 Yk: 0 6 0.00 0.00-2.00 0.00-2.00 1.00 1.00 2 Xp: 0 0 0.00 0.00-1.00 0.00-1.00 1.00 1.00 2 Yp: 0 0 0.00 0.00-1.00 0.00-1.00 1.00 1.00 3 Xk: 2 0 0.90 182.80-2.00 115.18-2.00 1.00 1.00 3 Yk: 0 7 1.30 115.18-2.00 181.73-2.00 1.00 1.00 3 Xp: 0 0 0.00 0.00-1.00 0.00-1.00 1.00 1.00 3 Yp: 0 0 0.00 0.00-1.00 0.00-1.00 1.00 1.00 4 Xk: 0 3 0.00 0.00-2.00 0.00-2.00 1.00 1.00 4 Yk: 5 0 0.00 0.00-2.00 0.00-2.00 1.00 1.00 4 Xp: 0 0 0.00 0.00-1.00 0.00-1.00 1.00 1.00 4 Yp: 0 0 0.00 0.00-1.00 0.00-1.00 1.00 1.00 5 Xk: 0 4 1.15 115.18-2.00 182.80-2.00 1.00 1.00 5 Yk: 6 0 0.00 0.00-2.00 0.00-2.00 1.00 1.00 5 Xp: 0 0 0.00 0.00-1.00 0.00-1.00 1.00 1.00 5 Yp: 0 0 0.00 0.00-1.00 0.00-1.00 1.00 1.00 6 Xk: 4 0 0.96 182.80-2.00 115.18-2.00 1.00 1.00 6 Yk: 7 0 1.38 181.73-2.00 115.18-2.00 1.00 1.00 6 Xp: 0 0 0.00 0.00-1.00 0.00-1.00 1.00 1.00 6 Yp: 0 0 0.00 0.00-1.00 0.00-1.00 1.00 1.00 Στάθμη = 3 Υπ. Δ1 Δ2 ΣMeb ΣMrb+ Mr/Me+ ΣMrb- Mr/Me- acd+ acd- 1 Xk: 0 1 0.00 0.00-1.00 0.00-1.00 1.35 1.35 1 Yk: 0 5 0.00 0.00-1.00 0.00-1.00 1.35 1.35 1 Xp: 0 1 0.00 0.00-2.00 0.00-2.00 1.00 1.00 1 Yp: 0 5 0.00 0.00-2.00 0.00-2.00 1.00 1.00 2 Xk: 0 2 0.00 0.00-1.00 0.00-1.00 1.35 1.35 2 Yk: 0 6 0.00 0.00-1.00 0.00-1.00 1.35 1.35 2 Xp: 0 2 1.13 115.18-2.00 182.80-2.00 1.00 1.00 2 Yp: 0 6 0.00 0.00-2.00 0.00-2.00 1.00 1.00 3 Xk: 2 0 0.00 0.00-1.00 0.00-1.00 1.35 1.35 3 Yk: 0 7 0.00 0.00-1.00 0.00-1.00 1.35 1.35 3 Xp: 0 0 0.00 0.00-1.00 0.00-1.00 1.00 1.00 3 Yp: 0 0 0.00 0.00-1.00 0.00-1.00 1.00 1.00 4 Xk: 0 3 0.00 0.00-1.00 0.00-1.00 1.35 1.35 4 Yk: 5 0 0.00 0.00-1.00 0.00-1.00 1.35 1.35 4 Xp: 0 3 0.00 0.00-2.00 0.00-2.00 1.00 1.00 4 Yp: 5 0 0.00 0.00-2.00 0.00-2.00 1.00 1.00 5 Xk: 3 4 0.00 0.00-1.00 0.00-1.00 1.35 1.35 5 Yk: 6 0 0.00 0.00-1.00 0.00-1.00 1.35 1.35 5 Xp: 0 4 1.15 115.18-2.00 182.80-2.00 1.00 1.00 5 Yp: 6 0 0.00 0.00-2.00 0.00-2.00 1.00 1.00 6 Xk: 4 0 0.00 0.00-1.00 0.00-1.00 1.35 1.35 6 Yk: 7 0 0.00 0.00-1.00 0.00-1.00 1.35 1.35 6 Xp: 0 0 0.00 0.00-1.00 0.00-1.00 1.00 1.00 6 Yp: 0 0 0.00 0.00-1.00 0.00-1.00 1.00 1.00 57

Στάθμη = 4 ---- Ισόγειο ---- Υπ. Δ1 Δ2 ΣMeb ΣMrb+ Mr/Me+ ΣMrb- Mr/Me- acd+ acd- 1 Xk: 0 1 7.63 45.93 6.02 34.99 4.59 1.00 1.00 1 Yk: 0 3 7.12 45.93 6.45 34.94 4.90 1.00 1.00 1 Xp: 0 2 0.00 0.00-1.00 0.00-1.00 1.35 1.35 1 Yp: 0 6 0.00 0.00-1.00 0.00-1.00 1.35 1.35 2 Xk: 1 0 7.37 34.99 4.75 45.93 6.23 1.00 1.00 2 Yk: 0 4 7.11 45.93 6.46 34.94 4.92 1.00 1.00 2 Xp: 2 0 0.00 0.00-1.00 0.00-1.00 1.35 1.35 2 Yp: 0 7 0.00 0.00-1.00 0.00-1.00 1.35 1.35 3 Xk: 0 2 7.63 45.93 6.02 34.99 4.58 1.00 1.00 3 Yk: 3 0 7.12 34.94 4.91 45.93 6.45 1.00 1.00 3 Xp: 3 4 0.00 0.00-1.00 0.00-1.00 1.35 1.35 3 Yp: 6 0 0.00 0.00-1.00 0.00-1.00 1.35 1.35 4 Xk: 2 0 7.37 34.99 4.75 45.93 6.23 1.00 1.00 4 Yk: 4 0 7.11 34.94 4.92 45.93 6.46 1.00 1.00 4 Xp: 4 0 0.00 0.00-1.00 0.00-1.00 1.35 1.35 4 Yp: 7 0 0.00 0.00-1.00 0.00-1.00 1.35 1.35 ΠΡΟΜΕΤΡΗΣΗ ΥΛΙΚΩΝ ΣΤ ΔΟΚΟΙ ΠΛΑΚΕΣ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ ΘΕΜΕΛΙΑ ΕΜΒ. ΞΥΛ. ΣΥΝΟΛΟ Fe Beton Fe Beton Felizol Fe Beton Fe Beton τ.μ. τ.μ. Fe Beton ------------------------------------------------------------------------------------------ 1 0.33 1.4 0.14 3.6 0.00 0.00 0.0 0.00 0.0 9 18 0.47 5.0 2 0.64 6.7 0.19 4.8 0.00 0.12 0.5 0.00 0.0 21 53 0.95 11.9 3 0.84 15.3 0.12 4.2 0.00 0.23 1.3 0.00 0.0 21 139 1.19 20.8 4 0.15 1.6 0.06 2.4 0.00 0.16 1.0 0.00 0.0 12 33 0.36 4.9 ------------------------------------------------------------------------------------------ 1.96 24.9 0.51 15.1 0.00 0.51 2.7 0.00 0.0 63 244 2.97 42.7 Ποσοστό οπλισμού = 69.6 κιλά/κυβικό ΑΝΑΛΥΣΗ ΟΠΛΙΣΜΟΥ ΚΑΤΑ ΔΙΑΤΟΜΗ ΣΤ Φ8 Φ10 Φ12 Φ14 Φ16 Φ18 Φ8 Φ10 ---------------------------------------------------------- 1 0 160 48 0 166 0 0 114 2 0 743 129 0 127 48 60 88 3 302 1363 0 0 0 82 173 0 4 146 0 85 17 0 53 257 0 ---------------------------------------------------------- m 448 2266 262 17 292 184 490 203 tn 0.18 1.40 0.23 0.02 0.46 0.37 0.19 0.12 58

ΥΠΟΛΕΙΠΟΜΕΝΑ ΔΙΚΤΥΑ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ΑΓΙΑΣΟΥ 2. ΦΡΕΑΤΙΟ ΑΝΤΛΙΟΣΤΑΣΙΟΥ Φ.Α2 ΜΥΤΙΛΗΝΗ, ΙΑΝΟΥΑΡΙΟΣ 2018

ΕΡΓΟ : ΘΕΣΗ : ΥΠΟΛΕΙΠΟΜΕΝΑ ΔΙΚΤΥΑ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ΑΓΙΑΣΟΥ ΑΓΙΑΣΟΣ ΛΕΣΒΟΥ ΣΤΑΤΙΚΟΣ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΥΠΕΥΘΥΝΗ ΔΗΛΩΣΗ ΚΑΙ ΜΕΛΕΤΗ ΤΟΥ ΕΠΙΒΛΕΠΟΝΤΟΣ ΜΗΧΑΝΙΚΟΥ ΤΩΝ ΣΤΑΤΙΚΩΝ ΕΡΓΩN Ο υπογεγραμμένος ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΟΣ ΑΧΕΙΜΑΣΤΟΣ κεκτημένος βάσει του Νόμου του δικαιώματος ασκήσεως του επαγγέλματος ΠΟΛΙΤΙΚΟΣ ΜΗΧΑΝΙΚΟΣ κάτοικος ΜΥΤΙΛΗΝΗΣ ΔΗΛΩΝΩ ΥΠΕΥΘΥΝΑ Α) Για την περίπτωση φέροντος οργανισμού από οπλισμένο σκυρόδεμα: 1) Ότι κατά την σύνταξη της μελέτης, συμμορφώθηκα πλήρως προς τους ισχύοντες κανονισμούς οπλισμένου σκυροδέματος και τον αντισεισμικό Κανονισμό οικοδομικών έργων. 2) Ότι αναλαμβάνω την πλήρη ευθύνη για την ακρίβεια των υπολογισμών. 3) Ότι κατά την εκτέλεση θα προβώ στην έγκαιρη και επιμελημένη σύνταξη των σχεδίων λεπτομερειών. 4) Ότι θα συμμορφωθώ πλήρως κατά την κατασκευή προς τις διατάξεις του κανονισμού οπλισμένου σκυροδέματος. 5) Ότι συνεχώς θα παρακολουθώ και θα ελέγχω την ορθή και ακριβή τοποθέτηση των οπλισμών, την στατική επάρκεια των ξυλοτύπων, την σύμφωνη προς την μελέτη από κάθε άποψη επιμελημένη εκτέλεση του σκυροδέματος, υπέχων πλήρη και ακέραια την ευθύνη επί πάντων των ζητημάτων τούτων. Β) Για την περίπτωση φέροντος οργανισμού από υλικά διαφόρων του οπλισμένου σκυροδέματος: 1) Ότι συμμορφώθηκα πλήρως προς τον ισχύοντα αντισεισμικό κανονισμό οικοδομικών έργων. 2) Ότι αναλαμβάνω την πλήρη ευθύνη για την ακρίβεια των υπολογισμών. 3) Ότι κατά την εκτέλεση, θα προβώ στην έγκαιρη και επιμελημένη σύνταξη των σχεδίων λεπτομερειών. Ο ΣΥΝΤΑΞΑΣ 1

ΕΡΓΟ: ΥΠΟΛΕΙΠΟΜΕΝΑ ΔΙΚΤΥΑ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ΑΓΙΑΣΟΥ ΕΡΓΟΔΟΤΗΣ: ΔΕΥΑ ΛΕΣΒΟΥ ΘΕΣΗ: ΑΓΙΑΣΟΣ ΛΕΣΒΟΥ ΜΕΛΕΤΗΤΗΣ: ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΟΣ ΑΧΕΙΜΑΣΤΟΣ ΤΕΧΝΙΚΗ ΕΚΘΕΣΗ ΣΤΑΤΙΚΟΥ ΚΑΙ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΥ ME TO ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ S T A T I C S 2016 ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΕΛΛΗΝΙΚΟ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ (ΕΑΚ 2003) ΚΑΙ ΤΟΝ ΕΛΛΗΝΙΚΟ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ ΩΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ (ΕΚΩΣ 2000) ΠΑΡΑΔΟΧΕΣ Ι. ΥΛΙΚΑ Σκυρόδεμα... C25/30 Χάλυβας... S500 Χάλυβας συνδετήρων... S500 Μέτρο Ελαστικότητας Σκυροδέματος... 30.5 GPa Μέτρο Ελαστικότητας Χάλυβα... 200.0 GPa IΙ. ΚΑΤΑΚΟΡΥΦΑ ΦΟΡΤΙΑ α. Μόνιμα Ειδικό βάρος Ο. Σ....25.00 KNt/m³ Επικάλυψη δαπέδων... @58 KNt/m² Επικάλυψη δώματος... 1.20 KNt/m² Οπτοπλινθοδομές Μπατικές... 3.60 KNt/m² Οπτοπλινθοδομές Δρομικές... 2.10 KNt/m² β. Κινητά Κατοικιών... 2.00 KN/m2² Καταστημάτων... 5.00 KNt/m² Εξωστών... @60 KNt/m² Δώματος... 2.00 KNt/m² Κλιμακοστασίων... @59 KNt/m² ΙΙΙ. ΣΕΙΣΜΟΣ Ζώνη Σεισμικής Επικινδυνότητας... II Σεισμική επιτάχυνση εδάφους: A=a*g... 0.24*g Συντελεστής Σπουδαιότητας Κατασκευής γi... 1.00 Συντελεστής Σεισμικής Συμπεριφοράς q... 3.50 Συντελεστες κινητών φορτίων ψ1 = @57, ψ2 = 0.30 Κατηγορία εδάφους... B Τιμές Χαρακτηριστικών Περιόδων...Τ1=0.15, Τ2=0.60 Συντελεστής θεμελίωσης θ... 1.00 Ιδιοπερίοδοι κατασκευής... Tx = 0.40 sec Ty = 0.40 sec Τεταγμένες φάσματος σχεδιασμού... Rdx(Tx) = 1.68 Rdy(Ty) = 1.68 IV. ΕΔΑΦΟΣ Τύπος εδάφους κοκκώδες συνεκτικό φ=30, c=70 kn/m² Επιτρ. τάση εδάφους... 200 KNt/m² Μέτρο Ελαστικότητας Εδάφους... 100000 KNt/m³ V. ΣΥΝΘΗΚΕΣ ΠΕΡΙΒΑΛΛΟΝΤΟΣ Κατηγορία συνθηκών περιβάλλοντος... @52 Επικαλύψεις οπλισμών σκυροδέματος: Πλάκες @53mm, δοκοί @54mm, υποστ. @55mm, θεμέλια @56mm Ο ΣΥΝΤΑΞΑΣ ΕΛΕΓΧΘΗΚΕ ΘΕΩΡΗΘΗΚΕ Ο ΔΙΕΥΘΥΝΤΗΣ Τ.Υ. ΔΕΥΑΛ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΟΣ ΑΧΕΙΜΑΣΤΟΣ ΝΙΚΟΣ ΑΝΑΣΤΑΣΙΟΥ ΠΑΡΑΣΚΕΥΑΣ ΦΙΝΔΑΝΗΣ ΠΟΛΙΤΙΚΟΣ ΜΗΧΑΝΙΚΟΣ ΠΟΛΙΤΙΚΟΣ ΜΗΧΑΝΙΚΟΣ Π.Ε. ΠΟΛΙΤΙΚΟΣ ΜΗΧΑΝΙΚΟΣ Τ.E. 2

1.ΠΕΡΙΓΡΑΦΗ ΦΟΡΕΑ Tο δόμημα αποτελεί κοινή κατασκευή, της οποίας ο Βασικός Φέρων Οργανισμός έργου κατασκευάζεται από οπλισμένο σκυρόδεμα ενώ ο Οργανισμός Πλήρωσης από οπτοπλινθοδομές. Ο Βασικός Φέρων Οργανισμός αποτελείται από οριζόντιες επάλληλες πλάκες, μονολιθικά συνδεδεμένες με διασταυρούμενες δοκούς και υποστυλώματα ή τοιχώματα, μεμονωμένα πέδιλα και συνδετήριες δοκούς. Ο οργανισμός πλήρωσης θεωρείται ότι μεταφέρει μόνο τα κατακόρυφα φορτία που του αντιστοιχούν στον Βασικό Φέροντα Οργανισμό. 2. ΜΕΘΟΔΟΛΟΓΙΑ ΑΝΑΛΥΣΗΣ Η ανάλυση που πραγματοποιείται βασίζεται στις παρακάτω παραδοχές: 1. Ο φορέας αποτελείται από μέλη γραμμικής παραμόρφωσης. 2. Το υλικό κατασκευής είναι συνεχές, ομογενές, ισότροπο και γραμμικό. Ακολουθεί το νόμο του Hooke. 3. Τα αποτελέσματα της ανάλυσης ισχύουν μόνο για μικρές μετακινήσεις ώστε να είναι δόκιμη η αγνόηση φαινομένων 2ας τάξεως. 4. Οι συντελεστές ακαμψίας υπολογίζονται στον απαραμόρφωτο φορέα ενώ οι εξισώσεις ισορροπίας εφαρμόζονται για την παραμορφωμένη θέση του φορέα. Ο Φορέας επιλύεται ως πλαίσιο στο χώρο με 6 βαθμούς ελευθερίας ανά ελεύθερο κόμβο (Μέθ. Χωρικού Πλαισίου),η ανάλυση του οποίου γίνεται με τη Μέθοδο Των Μετακινήσεων. Το πρόγραμμα "κατασκευάζει" το γενικό μητρώο ακαμψίας του φορέα και το συνολικό μητρώο φορτίων της κατασκευής. Δημιουργείται γραμμικό σύστημα εξισώσεων (εξισώσεις ισορροπίας) από την επίλυση του οποίου προκύπτουν οι μεταθέσεις και στροφές των ελευθέρων κόμβων. Εξαίρεση αποτελούν οι αντίστοιχοι κόμβοι της θεμελίωσης για τους οποίους αναιρούνται οι αντίστοιχοι βαθμοί ελευθερίας. Από τις μετακινήσεις των κόμβων υπολογίζονται τα εντατικά μεγέθη (3 δυνάμεις και 3 ροπές) στα άκρα κάθε Μέλους. Η αντιστροφή του μητρώου ακαμψίας γίνεται με την αριθμητική μέθοδο Cholleski- Skyline. ΕΞΙΔΑΝΙΚΕΥΣΗ ΓΕΩΜΕΤΡΙΑΣ ΚΑΙ ΑΚΑΜΨΙΑΣ ΤΩΝ ΜΕΛΩΝ ΤΟΥ ΦΟΡΕΑ Το μαθηματικό προσομοίωμα του φορέα δημιουργείται αυτόματα και στα μέλη αυτού αποδίδονται οι γεωμετρικές ιδιότητες που υπολογίζονται με τους γνωστούς τύπους της γεωμετρίας ενώ για τις ιδιότητες ακαμψίας χρησιμοποιούνται οι γνωστοί τύποι της αντοχής των υλικών. Κατά τις απαιτήσεις του ΕΑΚ 2000 οι δυσκαμψίες των στοιχείων υπολογίζονται σε στάδιο ΙΙ: α) υποστυλώματα: καμπ.δυσκαμψία σταδίου ΙΙ = καμπ.δυσκαμψία σταδίου Ι β) τοιχώματα: καμπ.δυσκαμψία σταδίου ΙΙ = 2/3 καμπ.δυσκαμψία σταδίου Ι γ) οριζ.στοιχεία: καμπ.δυσκαμψία σταδίου ΙΙ = 1/2 καμπ.δυσκαμψία σταδίου Ι στρεπ.δυσκαμψία σταδίου ΙΙ= 1/10 καμπ.δυσκαμψία σταδίου Ι ΕΞΙΔΑΝΙΚΕΥΣΗ ΦΟΡΤΙΣΕΩΝ Τα κατακόρυφα φορτία εφαρμόζονται στο φορέα κατά τις παραδοχές του DIN 1045. Στην περίπτωση που χρησιμοποιείται η ισοδύναμη στατική μέθοδος η καθ' ύψος κατανομή της σεισμικής δράσης Θεωρείται τριγωνική με βάση τον τύπο 3.15 του ΕΑΚ 2000, και με εκκεντρότητες σχεδιασμού σύμφωνα με την παράγραφο 3.3.3 και το παράρτημα Στ'. Στην περίπτωση εφαρμογής της δυναμικής φασματικής μεθόδου, το πλήθος των ιδιομορφών που εξετάζεται καθορίζεται σύμφωνα με την παράγραφο 3.4.2 του ΕΑΚ 2000, ενώ οι εκκεντρότητες σχεδιασμού σύμφωνα με την 3.3.2. Το σύστημα των διαφορικών εξισώσεων 2ας τάξεως που προκύπτει επιλύεται κάνοντας χρήση της μεθόδου υπέρθεσης των ιδιομορφών. Η επαλληλία των Ιδιομορφικών αποκρίσεων στο κάθε υπολογιζόμενο μέγεθος γίνεται πάντα με την ακριβή μέθοδο της πλήρους τετραγωνικής επαλληλίας (CQC). Η μέγιστη τιμή τυχόντος μεγέθους αποκρίσεως Χ για ταυτόχρονη δράση των 2 οριζόντιων συνιστωσών του σεισμού βρίσκεται με βάση τη μεθοδολογία του Newmark για τους επόμενους συνδυασμούς: Χ = ± 1.0*Xx ± 0.3*Xy Χ = ± 0.3*Xx ± 1.0*Xy 3

Η προσομοίωση των μαζών της κατασκευής γίνεται κατά τις προδιαγραφές της παραγράφου 3.2.2 του ΕΑΚ 2000. ΠΛΑΚΕΣ Τα εντατικά μεγέθη των πλακών υπολογίζονται με τη μέθοδο Czerny. Οι αντιδράσεις ομοιόμορφα φορτισμένων πλακών υπολογίζονται κατά DIN 1045, με γεωμετρικό μερισμό των επιφανειών φόρτισης προκειμένου να κατανεμηθούν ως φορτία σχεδιασμού στις περιμετρικές δοκούς. Οι μέγιστες και ελάχιστες ροπές ανοίγματος υπολογίζονται κατά τις προδιαγραφές της παρ.18.1.4 του Ελληνικού Κανονισμού Ωπλισμένου Σκυροδέματος (ΕΚΩΣ 2000). ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ Οι δράσεις σχεδιασμού υπολογίζονται με βάση το συνδυασμό της σχέσης (5.1) τηs παραγρ. 5.2.2 ΕΑΚ 2000 Sfd = Sv ± acd*se όπου Sv: εντατικό μέγεθος από τις μη σεισμικές δράσεις του σεισμικού συνδυασμού Se: εντατικό μέγεθος από τη σεισμική δράση που αντιστοιχεί στη σεισμική δράση που χρησιμοποιήθηκε για τον προσδιορισμό του ικανοτικού συντελεστή acd. Η ικανοτική ένταση για την οποία διαστασιολογούνται τα θεμέλια, πρέπει να παραλαμβάνεται από το έδαφος χωρίς υπέρβαση της φέρουσας ικανότητας του εδάφους. Η ροπή που μεταφέρεται στο έδαφος (θεωρούμενο ως ακλόνητη στήριξη) λόγω κατασκευαστικής εκκεντρότητας και σεισμικής ροπής, προκαλεί στροφή στο θεμέλιο και κατανέμεται στα στοιχεία ακαμψίας (Υποστυλώματα, Συνδ. Δοκούς και 'Eδαφος) με βάση το Δείκτη Αντιστάσεως του καθενός. Επιπρόσθετα γίνεται έλεγχος στη βάση του υποστυλώματος γιά τη ροπή που προέρχεται από τη στροφή του πεδίλου. Η επίλυση των Πεδιλοδοκών γίνεται χρησιμοποιώντας για την εξιδανίκευση του εδάφους τo μοντέλο Winkler. 3. ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ Η διαστασιολόγηση γίνεται με τη μέθοδο της συνολικής αντοχής. Προκειμένου να εξασφαλιστεί η φέρουσα ικανότητα και η λειτουργικότητα του φορέα, εκτελούνται στις κρίσιμες διατομές των μελών όλοι οι απαιτούμενοι έλεγχοι σύμφωνα με τον αναθεωρημένο Κανονισμό Οπλισμένου Σκυροδέματος έναντι: α) οριακών καταστάσεων αντοχή ορθών εντατικών μεγεθών : ροπή κάμψης και αξονική δύναμη πλακών, πεδίλων δοκών και υποστυλωμάτων. β) διατμητικών καταπονήσεων: τέμνουσα και στρέψη δοκών, υποστυλωμάτων, πεδιλοδοκών γ) διάτρησης πεδίλων δ) λυγισμού κατακορύφων στοιχείων ε) οριακών καταστάσεων λειτουργικότητας ρηγματώσεων και παραμορφώσεων - βέλη κάμψης. O περιορισμός των μεγάλων παραμορφώσεων επιτυγχάνεται στις περισσότερες των περιπτώσεων εφαρμόζοντας τις κατασκευαστικές διατάξεις του Κανονισμού Σκυροδέματος. ζ) Πραγματοποιούνται όλοι οι ειδικοί έλεγχοι που επιβάλλονται από τις νέες διατάξεις του ΕΑΚ 2000 για Δοκούς, Υποστυλώματα και Τοιχεία. Οι δράσεις σχεδιασμού υπολογίζονται, με βάση την ισχύ της αρχής της επαλληλίας ως εξής: Sd = 1.35*G + 1.50*Q γιά στατική φόρτιση, και Sd = 1.00*G + ψ2*q ± 1.0*E γιά φόρτιση με σεισμό, όπου το ψ2 ορίζεται σύμφωνα με τον πίνακα 6.3 του ΕΚΩΣ 2000. ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ Πραγματοποιούνται οι έλεγχοι που εξασφαλίζουν ότι: α) η αδρανής επιφάνεια του πεδίλου δεν ξεπερνά το 50% της συνολικής επιφανείας του. β) Για πέδιλα ορθογωνικής κάτοψης ισχύει: εx²+ εy² < 1/9 γενικά εx²+ εy² < 1/16 για σεισμικά ευπαθή εδάφη όπου εx, εy οι ανηγμένες εκκεντρότητες κατά την παρ.5.2.3.2 [4] του ΕΑΚ 2000 4

Κοιτοστρώσεις Η γενική κοιτόστρωση αντιμετωπίζεται ως πλάκες εδραζόμενες επί εσχάρας πεδιλοδοκών. Η εσχάρα πεδιλοδοκών θεωρείται εδραζόμενη επί ελαστικού εδάφους κατά το μοντέλο Winkler (μέθοδος ελατηρίων) με σταθερά ελατηρίου τον δείκτη εδάφους Κ. Στους κόμβους της εσχάρας θεωρούνται συγκεντρωμένα τα φορτία και οι ροπές των υποστυλωμάτων από την ανωδομή. Με βάση τα ανωτέρω επιλύεται η εσχάρα πεδιλοδοκών και διαστασιολογούνται οι πεδιλοδοκοί. Οι πλάκες διαστασιολογούνται κατά Czerny με βάση την αρνητική φόρτιση (αντιφόρτιση εδάφους) που προκύπτει από την κατανομή του αθροίσματος των φορτίων των αντίστοιχων υποστυλωμάτων που συντρέχουν σε κάθε φάτνωμα προς την επιφάνειά του. Οι πλάκες ελέγχονται σε κάμψη και διάτμηση, και επειδή στα σημεία έδρασης των υποστυλωμάτων υπάρχει εσχάρα δοκών δεν υφίστανται διάτρηση. Περιμετρικά τοιχεία υπογείων. Στο πρόγραμμα Statics τα τοιχώματα υπογείων προσομοιώνονται με χιαστί άκαμπτες ράβδους. Η προσομοίωση αυτή των περιμετρικών τοιχείων είναι πιο κοντά στην πραγματικότητα. Τοποθετούνται χιαστί σύνδεσμοι με πλάτος όσο το πλάτος του DΤ, π.χ. 0.20m και κρέμαση 20/10=2.0m. Η κρέμαση δεν μπορεί να είναι μεγαλύτερη από το μισό του ανοίγματος του DΤ. Η ακαμψία ly των συνδέσμων καθορίζεται από τις ανωτέρω διαστάσεις. Το εμβαδόν F των συνδέσμων υπολογίζεται ως το 1/10 αυτού που προκύπτει από τις παραπάνω διαστάσεις, κι αυτό γίνεται για να μη μειωθεί σημαντικά το αξονικό φορτίο των υποστυλωμάτων που βρίσκονται στα άκρα του DΤ. Οι άκαμπτες αυτές ράβδοι των τοιχείων εισέρχονται ως μέλη στο χωρικό πλαίσιο, συμβάλλοντας ανάλογα στην ακαμψία του φορέα. Φορτία-Διαστασιολόγηση Τοιχείων Τα Τοιχεία υπολογίζονται αφενός μεν σε κατακόρυφη φόρτιση λόγω ιδίου βάρους και υπερκείμενων φορτίων (πλινθοδομής και πλακών), και αφετέρου σε εγκάρσια φόρτιση από την ώθηση γαιών σε κατάσταση ηρεμίας κατά Coulomb και σε κατάσταση σεισμού κατά Mononobe-Okabe. (Παρ.5.3.β ΕΑΚ), Οι οπλισμοί και τα πάχη των τοιχείων προκύπτουν από διαστασιολόγηση υπό εγκάρσια φόρτιση ως τετραέρειστες πλακες σύμφωνα με τους πίνακες Czerny. ΓΕΝΙΚΟΙ ΕΛΕΓΧΟΙ Επί πλέον γίνονται οι εξής έλεγχοι: i) Έλεγχος αποφυγής μηχανισμού ορόφου (4.1.4.1 ΕΑΚ 2000) ii) Έλεγχος επαρκείας και καλής τοποθέτησης τοιχωμάτων κατά τους τύπους 4.8 και 4.9 του ΕΑΚ 2000. iii) Έλεγχος επιρροών 2ας Τάξεως (4.1.2.2 ΕΑΚ 2000) iv) Έλεγχος αποφυγής ψαθυρών μορφών διατμητικής αστοχίας σύμφωνα με το παράρτημα Β του ΕΑΚ 2000 v) Έλεγχος ευστρεψίας ορόφων (3.3.3 [7] ΕΑΚ 2000) vi) Έλεγχος περίσφιξης υποστυλωμάτων (18.4.4 ΕΚΩΣ 2000) vii) Έλεγχος κοντού υποστυλώματος (18.4.9 ΕΚΩΣ 2000) EΦΑΡΜΟΖΟΜΕΝΟΙ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΙ: ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΦΟΡΤΙΣΕΩΝ ΔΟΜΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ (Β.Δ. 10/12/1945) ΕΛΛΗΝΙΚΟΣ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΩΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ: ΦΕΚ 1329B/6-11-2000, ΦΕΚ 447/5-3-2004 ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑΣ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ: ΦΕΚ 1561Β/2-6-2016 ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑΣ ΧΑΛΥΒΩΝ: ΦΕΚ 649 24/5/2006 ΑΡΘΡΟ 1 ΕΛΛΗΝΙΚΟΣ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΣ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ: ΦΕΚ 2184Β/1999, ΦΕΚ 781Β/18-6-2003, ΦΕΚ 1153,1154/12-8-2003 Σε σχέση με τη χημική προσβολή και λαμβάνοντας υπόψη το ΚΤΣ 2016 δημιουργείτε στρώση επάλειψης εσωτερικά των δεξαμενών με προϊόν όπως ορίζει η τεχνική περιγραφή 5 της παρούσας μελέτης στο τεύχος τεχνικών προδιαγραφών. 5

6

7

8

ΜΗΤΡΩΟ ΚΟΜΒΩΝ Α/Α ΣΤ ΤΑ X Y Z DX DY DZ DMx DMy DMz ΒΕΘ 1 1 1 0.15 0.15-3.00 0 0 0 0 0 0 14 2 1 2 1.75 0.15-3.00 0 0 0 0 0 0 14 3 1 3 0.15 3.05-3.00 0 0 0 0 0 0 14 4 1 4 1.75 3.05-3.00 0 0 0 0 0 0 14 5 2 1 1.75 0.15-2.00 0 0 0 0 0 0 14 6 2 2 4.15 0.15-2.00 0 0 0 0 0 0 14 7 2 3 1.75 3.05-2.00 0 0 0 0 0 0 14 8 2 4 4.15 3.05-2.00 0 0 0 0 0 0 14 9 2 5 0.15 0.15-2.00 1 1 1 1 1 1 0 10 2 6 0.15 3.05-2.00 1 1 1 1 1 1 0 11 3 1 0.15 0.15 0.00 1 1 1 1 1 1 0 12 3 2 1.75 0.15 0.00 1 1 1 1 1 1 0 13 3 3 4.15 0.15 0.00 1 1 1 1 1 1 0 14 3 4 0.15 3.05 0.00 1 1 1 1 1 1 0 15 3 5 1.75 3.05 0.00 1 1 1 1 1 1 0 16 3 6 4.15 3.05 0.00 1 1 1 1 1 1 0 17 4 1 1.75 0.15 2.70 1 1 1 1 1 1 0 18 4 2 4.15 0.15 2.70 1 1 1 1 1 1 0 19 4 3 1.75 3.05 2.70 1 1 1 1 1 1 0 20 4 4 4.15 3.05 2.70 1 1 1 1 1 1 0 ΜΗΤΡΩΟ ΜΕΛΩΝ Τ ΣΤ ΤΑ Κ1 Κ2 E G F Ix Iy Iz Θ y1 y2 z1 z2 xx b0 d0 d 1 1 1 2 2900012100 0.3760 0.0014 0.0050 0.0277 0 0 0 0 0 0 0.30 0.40 d 1 2 3 4 2900012100 0.3760 0.0014 0.0050 0.0277 0 0 0 0 0 0 0.30 0.40 d 1 3 1 3 2900012100 0.3800 0.0015 0.0051 0.0286 0 0 0 0 0 0 0.30 0.40 d 1 4 2 4 2900012100 0.3800 0.0015 0.0051 0.0286 0 0 0 0 0 0 0.30 0.40 K 2 1 5 2 2900012100 0.0900 0.0001 0.0007 0.0007 0 0 0 0 0 0 0.30 0.30 K 2 3 7 4 2900012100 0.0900 0.0001 0.0007 0.0007 0 0 0 0 0 0 0.30 0.30 K 2 5 9 1 2900012100 0.0900 0.0001 0.0007 0.0007 0 0 0 0 0 0 0.30 0.30 K 2 6 10 3 2900012100 0.0900 0.0001 0.0007 0.0007 0 0 0 0 0 0 0.30 0.30 d 2 1 5 6 2900012100 0.5040 0.0021 0.0067 0.0667 0 0 0 0 0 0 0.30 0.40 D 2 2 10 7 2900012100 0.9300 0.0001 0.0010 0.0010 0 0 0 0 0 0 0.30 3.10 T 2 2 10 4 2900012100 0.2400 0.0001 0.0128 0.0001 0 1 1 1 1 1 0.30 0.80 T 2 2 7 3 2900012100 0.2400 0.0001 0.0128 0.0001 0 1 1 1 1 1 0.30 0.80 d 2 3 7 8 2900012100 0.5040 0.0021 0.0067 0.0667 0 0 0 0 0 0 0.30 0.40 d 2 4 5 7 2900012100 1.3500 0.0046 1.2777 0.0881 0 0 0 0 0 0 0.30 3.10 d 2 5 6 8 2900012100 0.5400 0.0023 0.0072 0.0820 0 0 0 0 0 0 0.30 0.40 D 2 6 9 10 2900012100 0.9300 0.0001 0.0010 0.0010 0 0 0 0 0 0 0.30 3.10 T 2 6 9 3 2900012100 0.4350 0.0001 0.0762 0.0001 0 1 1 1 1 1 0.30 1.45 T 2 6 10 1 2900012100 0.4350 0.0001 0.0762 0.0001 0 1 1 1 1 1 0.30 1.45 D 2 7 9 5 2900012100 0.9300 0.0001 0.0010 0.0010 0 0 0 0 0 0 0.30 3.10 T 2 7 9 2 2900012100 0.2400 0.0001 0.0128 0.0001 0 1 1 1 1 1 0.30 0.80 T 2 7 5 1 2900012100 0.2400 0.0001 0.0128 0.0001 0 1 1 1 1 1 0.30 0.80 K 3 1 11 9 2900012100 0.0900 0.0001 0.0007 0.0007 0 0 0 0 0 0 0.30 0.30 K 3 2 12 5 2900012100 0.0900 0.0001 0.0007 0.0007 0 0 0 0 0 0 0.30 0.30 K 3 3 13 6 2900012100 0.0900 0.0001 0.0007 0.0007 0 0 0 0 0 0 0.30 0.30 K 3 4 14 10 2900012100 0.0900 0.0001 0.0007 0.0007 0 0 0 0 0 0 0.30 0.30 K 3 5 15 7 2900012100 0.0900 0.0001 0.0007 0.0007 0 0 0 0 0 0 0.30 0.30 K 3 6 16 8 2900012100 0.0900 0.0001 0.0007 0.0007 0 0 0 0 0 0 0.30 0.30 D 3 1 11 12 2900012100 1.0000 0.0001 0.0010 0.0010 0 0 0 0 0 0 0.30 2.50 T 3 1 11 5 2900012100 0.2400 0.0001 0.0128 0.0001 0 1 1 1 1 1 0.30 0.80 T 3 1 12 9 2900012100 0.2400 0.0001 0.0128 0.0001 0 1 1 1 1 1 0.30 0.80 D 3 2 12 13 2900012100 1.0000 0.0001 0.0010 0.0010 0 0 0 0 0 0 0.30 2.50 T 3 2 12 6 2900012100 0.3600 0.0001 0.0432 0.0001 0 1 1 1 1 1 0.30 1.20 T 3 2 13 5 2900012100 0.3600 0.0001 0.0432 0.0001 0 1 1 1 1 1 0.30 1.20 D 3 3 14 15 2900012100 1.0000 0.0001 0.0010 0.0010 0 0 0 0 0 0 0.30 2.50 T 3 3 14 7 2900012100 0.2400 0.0001 0.0128 0.0001 0 1 1 1 1 1 0.30 0.80 T 3 3 15 10 2900012100 0.2400 0.0001 0.0128 0.0001 0 1 1 1 1 1 0.30 0.80 D 3 4 15 16 2900012100 1.0000 0.0001 0.0010 0.0010 0 0 0 0 0 0 0.30 2.50 T 3 4 15 8 2900012100 0.3600 0.0001 0.0432 0.0001 0 1 1 1 1 1 0.30 1.20 T 3 4 16 7 2900012100 0.3600 0.0001 0.0432 0.0001 0 1 1 1 1 1 0.30 1.20 D 3 5 11 14 2900012100 1.2150 0.0001 0.0010 0.0010 0 0 0 0 0 0 0.30 3.65 T 3 5 11 10 2900012100 0.4350 0.0001 0.0762 0.0001 0 1 1 1 1 1 0.30 1.45 T 3 5 14 9 2900012100 0.4350 0.0001 0.0762 0.0001 0 1 1 1 1 1 0.30 1.45 D 3 6 12 15 2900012100 1.0000 0.0001 0.0010 0.0010 0 0 0 0 0 0 0.30 2.50 T 3 6 12 7 2900012100 0.4350 0.0001 0.0762 0.0001 0 1 1 1 1 1 0.30 1.45 T 3 6 15 5 2900012100 0.4350 0.0001 0.0762 0.0001 0 1 1 1 1 1 0.30 1.45 D 3 7 13 16 2900012100 1.0000 0.0001 0.0010 0.0010 0 0 0 0 0 0 0.30 2.50 T 3 7 13 8 2900012100 0.4350 0.0001 0.0762 0.0001 0 1 1 1 1 1 0.30 1.45 9

T 3 7 16 6 2900012100 0.4350 0.0001 0.0762 0.0001 0 1 1 1 1 1 0.30 1.45 K 4 1 17 12 2900012100 0.0900 0.0001 0.0007 0.0007 0 0 0 0 0 0 0.30 0.30 K 4 2 18 13 2900012100 0.0900 0.0001 0.0007 0.0007 0 0 0 0 0 0 0.30 0.30 K 4 3 19 15 2900012100 0.0900 0.0001 0.0007 0.0007 0 0 0 0 0 0 0.30 0.30 K 4 4 20 16 2900012100 0.0900 0.0001 0.0007 0.0007 0 0 0 0 0 0 0.30 0.30 D 4 1 17 18 2900012100 1.0000 0.0002 0.0015 5.0000 0 0 0 0 0 0 0.30 0.40 D 4 2 19 20 2900012100 1.0000 0.0002 0.0015 5.0000 0 0 0 0 0 0 0.30 0.40 D 4 3 17 19 2900012100 1.0000 0.0003 0.0015 5.0000 0 0 0 0 0 0 0.30 0.40 D 4 4 18 20 2900012100 1.0000 0.0003 0.0015 5.0000 0 0 0 0 0 0 0.30 0.40 X 3 1 11 15 2900012100 0.4000 0.0000 0.0013 0.1333 0 1 1 1 1 1 2.00 0.20 X 3 2 12 14 2900012100 0.4000 0.0000 0.0013 0.1333 0 1 1 1 1 1 2.00 0.20 X 3 2 12 16 2900012100 0.4000 0.0000 0.0013 0.1333 0 1 1 1 1 1 2.00 0.20 X 3 3 13 15 2900012100 0.4000 0.0000 0.0013 0.1333 0 1 1 1 1 1 2.00 0.20 X 4 1 17 20 2900012100 0.4000 0.0000 0.0013 0.1333 0 1 1 1 1 1 2.00 0.20 X 4 2 18 19 2900012100 0.4000 0.0000 0.0013 0.1333 0 1 1 1 1 1 2.00 0.20 ΜΗΤΡΩΟ ΦΟΡΤΙΩΝ Α/Α ΣΤ ΤΑ ΤΦ Fx Fy Fz Mx My Mz 1 1 1 G 0.000 0.000-7.875-2.102 0.640 0.000 Q 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx2-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy2 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 2 1 2 G 0.000 0.000-7.875-2.102-0.640 0.000 Q 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx1-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx2-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy2 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 3 1 3 G 0.000 0.000-7.875 2.102 0.640 0.000 Q 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy1 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx2 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy2 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 4 1 4 G 0.000 0.000-7.875 2.102-0.640 0.000 Q 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx1-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy1 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx2-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy2 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 5 2 1 G 0.000 0.000-6.975 0.000 1.440 0.000 Q 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx2-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy2 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 6 2 2 G 0.000 0.000-10.200-2.102-1.440 0.000 Q 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx1-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy1 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx2-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy2 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 7 2 3 G 0.000 0.000-6.975 0.000 1.440 0.000 Q 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy1 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx2 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy2 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 8 2 4 G 0.000 0.000-10.200 2.102-1.440 0.000 Q 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx1-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy1 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx2-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy2 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 9 2 5 G 0.000 0.000-3.375 0.000 0.000 0.000 Q 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx1-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy1 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx2-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy2 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 10 2 6 G 0.000 0.000-3.375 0.000 0.000 0.000 Q 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx1-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 10

Σy1 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx2-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy2 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 11 3 1 G 0.000 0.000-2.250 0.000 0.000 0.000 Q 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx2-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy2 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 12 3 2 G 0.000 0.000-5.287 0.000 0.000 0.000 Q 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx1-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy1 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx2-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy2 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 13 3 3 G 0.000 0.000-5.287 0.000 0.000 0.000 Q 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx1-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy1 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx2-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy2 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 14 3 4 G 0.000 0.000-2.250 0.000 0.000 0.000 Q 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy1 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx2 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy2 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 15 3 5 G 0.000 0.000-5.287 0.000 0.000 0.000 Q 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx1-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy1 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx2-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy2 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 16 3 6 G 0.000 0.000-5.287 0.000 0.000 0.000 Q 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx1-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy1 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx2-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy2 0.000-0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 17 4 1 G 0.000 0.000-32.557-7.225 4.740 0.000 Q 0.000 0.000-13.717-3.101 2.136 0.000 Σx1 9.062 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy1 0.000 9.116 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx2 3.512 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy2 0.000 3.458 0.000 0.000 0.000 0.000 18 4 2 G 0.000 0.000-32.557-7.225-4.740 0.000 Q 0.000 0.000-13.717-3.101-2.136 0.000 Σx1 6.287 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy1 0.000 3.458 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx2 6.287 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy2 0.000 9.116 0.000 0.000 0.000 0.000 19 4 3 G 0.000 0.000-32.557 7.225 4.740 0.000 Q 0.000 0.000-13.718 3.101 2.136 0.000 Σx1 3.512 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy1 0.000 6.287 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx2 9.062 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy2 0.000 6.287 0.000 0.000 0.000 0.000 20 4 4 G 0.000 0.000-32.557 7.225-4.740 0.000 Q 0.000 0.000-13.718 3.101-2.136 0.000 Σx1 6.287 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy1 0.000 6.287 0.000 0.000 0.000 0.000 Σx2 6.287 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Σy2 0.000 6.287 0.000 0.000 0.000 0.000 11

ΜΗΤΡΩΟ ΜΕΤΑΤΟΠΙΣΕΩΝ Α/Α ΣΤ ΤΑ ΤΦ dx dy dz dφx dφy dφz 1 1 1 G 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Q 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σx1 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σy1 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σx2 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σy2 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 2 1 2 G 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Q 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σx1 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σy1 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σx2 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σy2 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 3 1 3 G 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Q 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σx1 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σy1 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σx2 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σy2 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 4 1 4 G 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Q 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σx1 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σy1 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σx2 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σy2 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 5 2 1 G 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Q 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σx1 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σy1 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σx2 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σy2 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 6 2 2 G 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Q 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σx1 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σy1 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σx2 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σy2 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 7 2 3 G 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Q 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σx1 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σy1 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σx2 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σy2 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 8 2 4 G 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Q 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σx1 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σy1 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σx2 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 Σy2 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 0.000000 9 2 5 G -0.000000-0.000000-0.000002-0.000000-0.000001 0.000000 Q -0.000000 0.000000-0.000000-0.000000-0.000000-0.000000 Σx1 0.000001 0.000000 0.000003-0.000000 0.000004-0.000000 Σy1 0.000000 0.000001 0.000002-0.000002 0.000001-0.000001 Σx2 0.000001 0.000000 0.000003-0.000000 0.000004-0.000000 Σy2 0.000000 0.000001 0.000002-0.000001 0.000001-0.000000 10 2 6 G -0.000000 0.000000-0.000002 0.000000-0.000001-0.000000 Q -0.000000-0.000000-0.000000 0.000000-0.000000 0.000000 Σx1 0.000001-0.000000 0.000003 0.000000 0.000004 0.000000 Σy1-0.000000 0.000001-0.000002-0.000002-0.000001-0.000001 Σx2 0.000001-0.000000 0.000003 0.000000 0.000004 0.000000 Σy2-0.000000 0.000001-0.000002-0.000001-0.000001-0.000000 11 3 1 G 0.000001 0.000000-0.000002 0.000000 0.000006-0.000000 Q 0.000001 0.000000-0.000000 0.000000 0.000003-0.000000 Σx1 0.000006-0.000000 0.000004 0.000000-0.000016 0.000000 Σy1 0.000000 0.000005 0.000002-0.000002-0.000000 0.000001 Σx2 0.000006 0.000000 0.000004 0.000000-0.000014 0.000000 Σy2 0.000001 0.000004 0.000002-0.000002-0.000002 0.000001 12 3 2 G 0.000002-0.000000-0.000008 0.000020-0.000005-0.000000 Q 0.000001-0.000000-0.000003 0.000009-0.000002-0.000000 Σx1 0.000006 0.000000 0.000003 0.000005 0.000055 0.000000 Σy1 0.000000 0.000006 0.000004-0.000095-0.000004 0.000000 Σx2 0.000006 0.000000 0.000003-0.000005 0.000048-0.000000 Σy2 0.000001 0.000006 0.000004-0.000087 0.000002 0.000001 13 3 3 G 0.000003-0.000001-0.000011 0.000021 0.000013-0.000000 Q 0.000001-0.000000-0.000004 0.000009 0.000006-0.000000 Σx1 0.000006-0.000000-0.000006-0.000005 0.000092 0.000000 12

Σy1-0.000000 0.000007 0.000006-0.000088-0.000005-0.000000 Σx2 0.000006-0.000001-0.000006 0.000005 0.000080-0.000001 Σy2-0.000000 0.000007 0.000005-0.000096 0.000005 0.000000 14 3 4 G 0.000001-0.000000-0.000002-0.000000 0.000006 0.000000 Q 0.000001-0.000000-0.000000-0.000000 0.000003 0.000000 Σx1 0.000006-0.000000 0.000004-0.000000-0.000014-0.000000 Σy1-0.000000 0.000005-0.000002-0.000002 0.000000 0.000001 Σx2 0.000006 0.000000 0.000004-0.000000-0.000016-0.000000 Σy2-0.000001 0.000004-0.000002-0.000002 0.000002 0.000001 15 3 5 G 0.000002 0.000000-0.000008-0.000020-0.000005 0.000000 Q 0.000001 0.000000-0.000003-0.000009-0.000002 0.000000 Σx1 0.000006-0.000000 0.000003 0.000005 0.000048 0.000000 Σy1-0.000000 0.000006-0.000004-0.000095 0.000004 0.000000 Σx2 0.000006-0.000000 0.000003-0.000005 0.000055-0.000000 Σy2-0.000001 0.000006-0.000004-0.000087-0.000002 0.000001 16 3 6 G 0.000003 0.000001-0.000011-0.000021 0.000013 0.000000 Q 0.000001 0.000000-0.000004-0.000009 0.000006 0.000000 Σx1 0.000006 0.000001-0.000006-0.000005 0.000080 0.000001 Σy1 0.000000 0.000007-0.000006-0.000088 0.000005-0.000000 Σx2 0.000006 0.000000-0.000006 0.000005 0.000092-0.000000 Σy2 0.000000 0.000007-0.000005-0.000096-0.000005 0.000000 17 4 1 G 0.000010 0.000000-0.000041-0.000128 0.000078-0.000000 Q 0.000004 0.000000-0.000017-0.000055 0.000035-0.000000 Σx1 0.000814-0.000043 0.000010 0.000005 0.000099 0.000036 Σy1-0.000044 0.000844 0.000010-0.000104-0.000005-0.000030 Σx2 0.000709 0.000044 0.000010-0.000005 0.000087-0.000037 Σy2 0.000046 0.000769 0.000010-0.000096 0.000005 0.000032 18 4 2 G 0.000010 0.000000-0.000045-0.000128-0.000075-0.000000 Q 0.000004 0.000000-0.000018-0.000055-0.000034-0.000000 Σx1 0.000814 0.000043-0.000013-0.000005 0.000091 0.000036 Σy1-0.000044 0.000771 0.000012-0.000096-0.000005-0.000030 Σx2 0.000709-0.000044-0.000013 0.000005 0.000080-0.000037 Σy2 0.000046 0.000846 0.000011-0.000105 0.000004 0.000032 19 4 3 G 0.000010-0.000000-0.000041 0.000128 0.000078 0.000000 Q 0.000004-0.000000-0.000017 0.000055 0.000035 0.000000 Σx1 0.000710-0.000043 0.000010 0.000005 0.000087 0.000036 Σy1 0.000044 0.000844-0.000010-0.000104 0.000005-0.000030 Σx2 0.000815 0.000044 0.000010-0.000005 0.000099-0.000037 Σy2-0.000046 0.000769-0.000010-0.000096-0.000005 0.000032 20 4 4 G 0.000010-0.000000-0.000045 0.000128-0.000075 0.000000 Q 0.000004-0.000000-0.000018 0.000055-0.000034 0.000000 Σx1 0.000710 0.000043-0.000013-0.000005 0.000080 0.000036 Σy1 0.000044 0.000771-0.000012-0.000096 0.000005-0.000030 Σx2 0.000815-0.000044-0.000013 0.000005 0.000091-0.000037 Σy2-0.000046 0.000846-0.000011-0.000105-0.000004 0.000032 13

ΜΗΤΡΩΟ ΑΝΤΙΔΡΑΣΕΩΝ Α/Α ΣΤ ΤΑ ΤΦ Fx Fy Fz Mx My Mz 1 1 1 G -0.05 2.50 14.41 2.10-0.64-0.00 Q -0.01 0.55 1.30-0.00 0.00 0.00 Σx1 0.27-2.19-7.99 0.01 0.06 0.00 Σy1 0.02-2.67-5.68 0.08-0.01 0.00 Σx2 0.23-3.21-8.35 0.03 0.05 0.00 Σy2 0.06-1.81-5.37 0.07 0.00 0.00 2 1 2 G -2.40 0.00 9.38 2.10 0.64-0.00 Q -0.34 0.00 0.22 0.00 0.00-0.00 Σx1 3.05 0.00-1.91 0.00-0.00 0.00 Σy1 2.22-0.00-1.39 0.00-0.00 0.00 Σx2 3.16-0.00-1.97 0.00-0.00 0.00 Σy2 2.13-0.00-1.33 0.00-0.00-0.00 3 1 3 G -0.05-2.50 14.41-2.10-0.64 0.00 Q -0.01-0.55 1.30 0.00 0.00-0.00 Σx1 0.23 3.21-8.35-0.03 0.05-0.00 Σy1-0.02-2.67 5.68 0.08 0.01 0.00 Σx2 0.27 2.19-7.99-0.01 0.06-0.00 Σy2-0.06-1.81 5.37 0.07-0.00 0.00 4 1 4 G -2.40-0.00 9.38-2.10 0.64 0.00 Q -0.34-0.00 0.22-0.00 0.00 0.00 Σx1 3.16 0.00-1.97-0.00-0.00-0.00 Σy1-2.22-0.00 1.39 0.00 0.00 0.00 Σx2 3.05-0.00-1.91-0.00-0.00-0.00 Σy2-2.13-0.00 1.33 0.00 0.00-0.00 5 2 1 G 17.68 11.09 40.73 0.36-1.48-0.00 Q 6.08 3.75 11.17 0.15-0.05 0.00 Σx1-12.36-4.18-8.42 0.16 0.83 0.00 Σy1-12.12-5.42-20.13-1.60-0.21 0.07 Σx2-10.90-4.57-8.71-0.15 0.59 0.02 Σy2-13.35-5.09-19.89-1.34-0.01 0.06 6 2 2 G -15.23 16.54 49.72 2.46 1.60 0.00 Q -5.72 6.10 14.75 0.15 0.07 0.00 Σx1-4.57 7.82 18.66-0.16 1.57-0.00 Σy1 6.24-4.48-17.37-1.34-0.15 0.00 Σx2-4.02 9.23 18.69 0.14 1.20 0.00 Σy2 5.78-5.67-17.39-1.60 0.16-0.00 7 2 3 G 17.68-11.09 40.73-0.36-1.48 0.00 Q 6.08-3.75 11.17-0.15-0.05-0.00 Σx1-10.90 4.57-8.71 0.15 0.59-0.02 Σy1 12.12-5.42 20.13-1.60 0.21 0.07 Σx2-12.36 4.18-8.42-0.16 0.83-0.00 Σy2 13.35-5.09 19.89-1.34 0.01 0.06 8 2 4 G -15.23-16.54 49.72-2.46 1.60-0.00 Q -5.72-6.10 14.75-0.15 0.07-0.00 Σx1-4.02-9.23 18.69-0.14 1.20-0.00 Σy1-6.24-4.48 17.37-1.34 0.15 0.00 Σx2-4.57-7.82 18.66 0.16 1.57 0.00 Σy2-5.78-5.67 17.39-1.60-0.16-0.00 9 2 5 G -0.00-0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 Q -0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 Σx1 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 Σy1 0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 Σx2 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 Σy2 0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 10 2 6 G 0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 Q -0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 Σx1 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 Σy1-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 Σx2-0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 Σy2 0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 11 3 1 G -0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 Q -0.00 0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 Σx1-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 Σy1-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 Σx2-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 Σy2-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 12 3 2 G -0.00 0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 Q -0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 Σx1-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 Σy1-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 Σx2-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 Σy2-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 13 3 3 G 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 Q -0.00 0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 Σx1 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 14

Σy1 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 Σx2-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σy2-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00 14 3 4 G -0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 Q -0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 Σx1-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Σy1 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 Σx2-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 Σy2 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 15 3 5 G -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 Q -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 Σx1-0.00 Σy1 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 Σx2-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 Σy2 0.00 16 3 6 G 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Q 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 Σx1-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 Σy1-0.00 0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 Σx2 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Σy2 0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 17 4 1 G 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Q 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 Σx1 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 Σy1-0.00 0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 Σx2 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 Σy2-0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 18 4 2 G 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Q 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Σx1 0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 0.00 Σy1 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 Σx2 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 Σy2 0.00 0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 19 4 3 G 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Q 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 Σx1 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 Σy1-0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 Σx2 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 Σy2 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 20 4 4 G 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Q 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Σx1 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 Σy1 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σx2 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 Σy2-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 15

ΜΗΤΡΩΟ ΕΝΤΑΤΙΚΩΝ ΜΕΓΕΘΩΝ ΜΕΛΩΝ Α/Α Τ ΣΤ ΤΑ ΤΦ N Mx My Vx Vy T s 1 d 1 1 G 0.00 0.00-0.01 0.00 6.51 0.12 9.47 0.00 0.08 0.00-6.38-0.12 9.41 Q 0.00 0.00-0.11 0.00 1.13 0.02 1.70 0.00-0.18 0.00-1.23-0.02 1.71 Σx1 0.00 0.00 0.05 0.00-2.57-0.03-3.32 0.00-0.51 0.00 1.82 0.03-3.19 Σy1 0.00 0.00 0.22 0.00-2.84-0.06-4.17 0.00 0.31 0.00 2.96 0.07-4.24 Σx2 0.00 0.00 0.07 0.00-2.66-0.03-3.44 0.00-0.52 0.00 1.89 0.03-3.30 Σy2 0.00 0.00 0.21 0.00-2.76-0.06-4.07 0.00 0.31 0.00 2.91 0.07-4.14 2 d 1 2 G 0.00 0.00-0.01 0.00 6.51-0.12 9.47 0.00 0.08 0.00-6.38 0.12 9.41 Q 0.00 0.00-0.11 0.00 1.13-0.02 1.70 0.00-0.18 0.00-1.23 0.02 1.71 Σx1 0.00 0.00 0.07 0.00-2.66 0.03-3.44 0.00-0.52 0.00 1.89-0.03-3.30 Σy1 0.00 0.00-0.22 0.00 2.84-0.06 4.17 0.00-0.31 0.00-2.96 0.07 4.24 Σx2 0.00 0.00 0.05 0.00-2.57 0.03-3.32 0.00-0.51 0.00 1.82-0.03-3.19 Σy2 0.00 0.00-0.21 0.00 2.76-0.06 4.07 0.00-0.31 0.00-2.91 0.07 4.14 3 d 1 3 G 0.00 0.00-0.26 0.00 9.20-0.04 9.37 0.00-0.26 0.00-9.20 0.04 9.37 Q 0.00 0.00-0.31 0.00 1.76-0.00 1.68 0.00-0.31 0.00-1.76 0.00 1.68 Σx1 0.00 0.00 0.57 0.00-3.45 0.02-3.28 0.00 0.67 0.00 3.58-0.02-3.40 Σy1 0.00 0.00 2.91 0.00-3.90 0.01-4.13 0.00-2.91 0.00-3.90 0.01 4.13 Σx2 0.00 0.00 0.67 0.00-3.58 0.02-3.40 0.00 0.57 0.00 3.45-0.02-3.28 Σy2 0.00 0.00 2.82 0.00-3.79 0.01-4.03 0.00-2.82 0.00-3.79 0.01 4.03 4 d 1 4 G 0.00 0.00-0.48 0.00 9.24 0.03 9.31 0.00-0.48 0.00-9.24-0.03 9.31 Q 0.00 0.00-0.34 0.00 1.80 0.00 1.69 0.00-0.34 0.00-1.80-0.00 1.69 Σx1 0.00 0.00 0.61 0.00-3.35-0.01-3.15 0.00 0.68 0.00 3.45 0.02-3.27 Σy1 0.00 0.00 2.36 0.00-3.53-0.01-4.20 0.00-2.36 0.00-3.53-0.01 4.20 Σx2 0.00 0.00 0.68 0.00-3.45-0.02-3.27 0.00 0.61 0.00 3.35 0.01-3.15 Σy2 0.00 0.00 2.31 0.00-3.45-0.01-4.10 0.00-2.31 0.00-3.45-0.01 4.10 5 K 2 1 G 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Q 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σx1 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σy1 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σx2 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σy2 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 6 K 2 3 G 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Q 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σx1 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σy1 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σx2 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σy2 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 7 K 2 5 G -5.67-0.01-0.05 0.01 0.05-0.00 0.01-0.00 0.01 0.05-0.00 16

Q -1.12-0.00-0.01 0.00 0.01 0.00 0.00-0.00 0.00 0.01 0.00 Σx1 7.24 0.01 0.21-0.01-0.27 0.00-0.01-0.06-0.01-0.27 0.00 Σy1 4.79 0.02 0.03-0.10-0.02 0.00-0.08 0.01-0.10-0.02 0.00 Σx2 7.26 0.02 0.18-0.05-0.23 0.00-0.03-0.05-0.05-0.23 0.00 Σy2 4.77 0.01 0.05-0.08-0.06 0.00-0.07-0.00-0.08-0.06 0.00 8 K 2 6 G -5.67 0.01-0.05-0.01 0.05 0.00-0.01-0.00-0.01 0.05 0.00 Q -1.12 0.00-0.01-0.00 0.01-0.00-0.00-0.00-0.00 0.01-0.00 Σx1 7.26-0.02 0.18 0.05-0.23-0.00 0.03-0.05 0.05-0.23-0.00 Σy1-4.79 0.02-0.03-0.10 0.02 0.00-0.08-0.01-0.10 0.02 0.00 Σx2 7.24-0.01 0.21 0.01-0.27-0.00 0.01-0.06 0.01-0.27-0.00 Σy2-4.77 0.01-0.05-0.08 0.06 0.00-0.07 0.00-0.08 0.06 0.00 9 d 2 1 G 0.00 0.00 1.37 0.00 15.49-0.00 7.19 0.00 0.86 0.00-21.43-0.65 15.93 Q 0.00 0.00 0.69 0.00 3.41-0.00 1.36 0.00-0.16 0.00-6.22-0.17 4.66 Σx1 0.00 0.00 2.99 0.00-0.94 0.00-2.46 0.00 1.07 0.00-6.40-0.23 6.59 Σy1 0.00 0.00-0.47 0.00-7.56-0.19-3.34 0.00 0.22 0.00 11.27 0.51-8.29 Σx2 0.00 0.00 3.26 0.00-1.29-0.00-2.55 0.00 0.71 0.00-6.65-0.24 6.59 Σy2 0.00 0.00-0.69 0.00-7.26-0.18-3.26 0.00 0.53 0.00 11.48 0.52-8.30 10 D 2 2 G 7.63 0.00 0.05-0.00-0.09 0.00-0.00-0.10-0.00-0.09 0.00 Q 2.32 0.00 0.00-0.00-0.01 0.00-0.00-0.02-0.00-0.01 0.00 Σx1-9.23-0.01 0.06 0.01 0.00 0.00 0.02 0.06 0.01 0.00 0.00 Σy1 5.24 0.05 0.06-0.07-0.10-0.00-0.07-0.09-0.07-0.10-0.00 Σx2-9.83 0.00 0.10 0.00-0.03 0.00 0.00 0.05 0.00-0.03 0.00 Σy2 5.74 0.04 0.03-0.06-0.07-0.00-0.06-0.08-0.06-0.07-0.00 11 T 2 2 G -2.83 Q -0.41 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 Σx1 3.73 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 Σy1-2.62-0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 Σx2 3.60 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 Σy2-2.51-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 12 T 2 2 G 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Q 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σx1 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σy1 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σx2 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σy2 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 13 d 2 3 G 0.00 0.00 1.37 0.00 15.49 0.00 7.19 0.00 0.86 0.00-21.43 0.65 15.93 Q 0.00 0.00 0.69 0.00 3.41 0.00 1.36 0.00-0.16 0.00-6.22 0.17 4.66 Σx1 0.00 0.00 3.26 0.00-1.29 0.00-2.55 0.00 0.71 0.00-6.65 0.24 6.59 Σy1 0.00 0.00 0.47 0.00 7.56-0.19 3.34 0.00-0.22 0.00-11.27 0.51 8.29 Σx2 0.00 0.00 2.99 0.00-0.94-0.00-2.46 17

0.00 1.07 0.00-6.40 0.23 6.59 Σy2 0.00 0.00 0.69 0.00 7.26-0.18 3.26 0.00-0.53 0.00-11.48 0.52 8.30 14 d 2 4 G 0.00 0.00-0.71 0.00 17.71-0.04 6.71 0.00-0.71 0.00-17.71 0.04 6.71 Q 0.00 0.00 0.01 0.00 3.36 0.04 1.27 0.00 0.01 0.00-3.36-0.04 1.27 Σx1 0.00 0.00 0.39 0.00-6.21 0.30-2.30 0.00 0.16 0.00 6.12-0.30-2.38 Σy1 0.00 0.00 1.22 0.00-3.58-0.03-3.11 0.00-1.22 0.00-3.58-0.03 3.11 Σx2 0.00 0.00 0.16 0.00-6.12 0.30-2.38 0.00 0.39 0.00 6.21-0.30-2.30 Σy2 0.00 0.00 1.42 0.00-3.66-0.03-3.05 0.00-1.42 0.00-3.66-0.03 3.05 15 d 2 5 G 0.00 0.00 1.80 0.00 28.29 0.74 14.87 0.00 1.80 0.00-28.29-0.74 14.87 Q 0.00 0.00-0.02 0.00 8.53 0.23 4.35 0.00-0.02 0.00-8.53-0.23 4.35 Σx1 0.00 0.00-0.40 0.00 12.25 0.50 6.15 0.00-0.10 0.00-12.04-0.49 6.15 Σy1 0.00 0.00-0.82 0.00-6.10-0.37-7.74 0.00 0.82 0.00-6.10-0.37 7.74 Σx2 0.00 0.00-0.10 0.00 12.04 0.49 6.15 0.00-0.40 0.00-12.25-0.50 6.15 Σy2 0.00 0.00-1.08 0.00-5.91-0.37-7.74 0.00 1.08 0.00-5.91-0.37 7.74 16 D 2 6 G 1.37 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Q -0.01-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 Σx1-4.28 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.01 0.01-0.00 0.00 0.00 Σy1-0.00-0.05 0.02 0.03-0.01 0.00 0.05-0.02 0.03-0.01 0.00 Σx2-4.28-0.01 0.01 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 Σy2 0.00-0.04 0.01 0.03-0.01 0.00 0.04-0.01 0.03-0.01 0.00 17 T 2 6 G -2.63-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 Q -0.58-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 Σx1 3.35 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σy1-2.71-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 Σx2 2.31 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σy2-1.83-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 18 T 2 6 G -2.63 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 Q -0.58 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 Σx1 2.31-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 Σy1 2.71-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 Σx2 3.35-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 Σy2 1.83-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 19 D 2 7 G 7.63-0.00 0.05 0.00-0.09-0.00 0.00-0.10 0.00-0.09-0.00 Q 2.32-0.00 0.00 0.00-0.01-0.00 0.00-0.02 0.00-0.01-0.00 Σx1-9.83-0.00 0.10-0.00-0.03-0.00-0.00 0.05-0.00-0.03-0.00 Σy1-5.24 0.05-0.06-0.07 0.10-0.00-0.07 0.09-0.07 0.10-0.00 Σx2-9.23 0.01 0.06-0.01 0.00-0.00-0.02 0.06-0.01 0.00-0.00 Σy2-5.74 0.04-0.03-0.06 0.07-0.00-0.06 0.08-0.06 0.07-0.00 20 T 2 7 G -2.83 0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 Q -0.41-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 18

Σx1 3.60-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 Σy1 2.62-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 Σx2 3.73-0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 Σy2 2.51-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 21 T 2 7 G 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Q 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σx1 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σy1 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σx2 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σy2 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 22 K 3 1 G 0.88 0.01 0.15-0.01-0.08 0.00-0.01-0.01-0.01-0.08 0.00 Q 0.50 0.00 0.07-0.00-0.04 0.00-0.00-0.01-0.00-0.04 0.00 Σx1 1.93-0.00-0.72 0.01 0.52-0.00 0.01 0.31 0.01 0.52-0.00 Σy1-0.33-0.01 0.02 0.01-0.03-0.00 0.00-0.03 0.01-0.03-0.00 Σx2 1.69-0.00-0.57 0.01 0.41-0.00 0.01 0.24 0.01 0.41-0.00 Σy2-0.13-0.01-0.11 0.01 0.06-0.00-0.00 0.02 0.01 0.06-0.00 23 K 3 2 G -9.92 0.76-0.23-0.56 0.18 0.00-0.36 0.13-0.56 0.18 0.00 Q -3.42 0.33-0.11-0.24 0.09 0.00-0.15 0.06-0.24 0.09 0.00 Σx1 3.83 0.34 2.00-0.25-1.43-0.00-0.16-0.87-0.25-1.43-0.00 Σy1 5.50-3.53-0.24 2.57 0.18-0.00 1.61 0.12 2.57 0.18-0.00 Σx2 3.84-0.33 1.53 0.24-1.09 0.00 0.15-0.66 0.24-1.09 0.00 Σy2 5.48-2.97 0.15 2.16-0.11-0.00 1.34-0.06 2.16-0.11-0.00 24 K 3 3 G -14.81 0.76 0.41-0.56-0.28 0.00-0.35-0.16-0.56-0.28 0.00 Q -5.50 0.33 0.18-0.24-0.13 0.00-0.15-0.07-0.24-0.13 0.00 Σx1-7.53-0.34 3.47 0.25-2.52-0.00 0.16-1.57 0.25-2.52-0.00 Σy1 7.38-2.99-0.33 2.16 0.24 0.00 1.34 0.15 2.16 0.24 0.00 Σx2-7.19 0.32 2.68-0.23-1.94 0.00-0.14-1.20-0.23-1.94 0.00 Σy2 7.10-3.54 0.33 2.57-0.25-0.00 1.60-0.16 2.57-0.25-0.00 25 K 3 4 G 0.88-0.01 0.15 0.01-0.08-0.00 0.01-0.01 0.01-0.08-0.00 Q 0.50-0.00 0.07 0.00-0.04-0.00 0.00-0.01 0.00-0.04-0.00 Σx1 1.69 0.00-0.57-0.01 0.41 0.00-0.01 0.24-0.01 0.41 0.00 Σy1 0.33-0.01-0.02 0.01 0.03-0.00 0.00 0.03 0.01 0.03-0.00 Σx2 1.93 0.00-0.72-0.01 0.52 0.00-0.01 0.31-0.01 0.52 0.00 Σy2 0.13-0.01 0.11 0.01-0.06-0.00-0.00-0.02 0.01-0.06-0.00 26 K 3 5 G -9.92-0.76-0.23 0.56 0.18-0.00 0.36 0.13 0.56 0.18-0.00 Q -3.42-0.33-0.11 0.24 0.09-0.00 0.15 0.06 0.24 0.09-0.00 Σx1 3.84 0.33 1.53-0.24-1.09-0.00-0.15-0.66-0.24-1.09-0.00 Σy1-5.50-3.53 0.24 2.57-0.18-0.00 1.61-0.12 2.57-0.18-0.00 Σx2 3.83-0.34 2.00 0.25-1.43 0.00 0.16-0.87 0.25-1.43 0.00 Σy2-5.48-2.97-0.15 2.16 0.11-0.00 19

1.34 0.06 2.16 0.11-0.00 27 K 3 6 G -14.81-0.76 0.41 0.56-0.28-0.00 0.35-0.16 0.56-0.28-0.00 Q -5.50-0.33 0.18 0.24-0.13-0.00 0.15-0.07 0.24-0.13-0.00 Σx1-7.19-0.32 2.68 0.23-1.94-0.00 0.14-1.20 0.23-1.94-0.00 Σy1-7.38-2.99 0.33 2.16-0.24 0.00 1.34-0.15 2.16-0.24 0.00 Σx2-7.53 0.34 3.47-0.25-2.52 0.00-0.16-1.57-0.25-2.52 0.00 Σy2-7.10-3.54-0.33 2.57 0.25-0.00 1.60 0.16 2.57 0.25-0.00 28 D 3 1 G 2.72 0.01-0.15-0.01 0.44-0.02-0.01 0.55-0.01 0.44-0.02 Q 0.61 0.00-0.07-0.00 0.19-0.01-0.00 0.24-0.00 0.19-0.01 Σx1 1.81 0.00 0.73-0.01-2.60-0.01-0.01-3.43-0.01-2.60-0.01 Σy1-3.21-0.03-0.02 0.04 0.18 0.07 0.04 0.26 0.04 0.18 0.07 Σx2 0.83-0.01 0.57 0.02-2.02 0.01 0.03-2.67 0.02-2.02 0.01 Σy2-2.38-0.01 0.11 0.02-0.31 0.06 0.01-0.39 0.02-0.31 0.06 29 T 3 1 G -5.52-0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 Q -1.37 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 Σx1-1.06 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 Σy1 2.68 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 Σx2-0.57 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 Σy2 2.26 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 30 T 3 1 G -8.16-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 Q -3.08-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 Σx1 9.60-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 Σy1 4.89 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 Σx2 8.71 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σy2 5.64 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 31 D 3 2 G 11.93-0.00-0.04 0.00-0.14-0.00-0.00-0.38 0.00-0.14-0.00 Q 4.18-0.00-0.02 0.00-0.06-0.00-0.00-0.17 0.00-0.06-0.00 Σx1 5.35 0.02 4.83-0.02-4.43 0.01-0.02-5.79-0.02-4.43 0.01 Σy1-8.27-0.01-0.48 0.01 0.43-0.01 0.02 0.55 0.01 0.43-0.01 Σx2 4.11-0.00 3.71 0.01-3.40-0.01 0.01-4.45 0.01-3.40-0.01 Σy2-7.23 0.01 0.47-0.01-0.44 0.01-0.00-0.58-0.01-0.44 0.01 32 T 3 2 G -20.19 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 Q -7.62 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 Σx1-9.23 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 Σy1 8.44-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 Σx2-7.76-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 Σy2 7.20-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 33 T 3 2 G -17.81-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 Q -6.12-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 Σx1 4.29 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 20

Σy1 10.91 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 Σx2 3.13-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 Σy2 11.89 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 34 D 3 3 G 2.72-0.01-0.15 0.01 0.44 0.02 0.01 0.55 0.01 0.44 0.02 Q 0.61-0.00-0.07 0.00 0.19 0.01 0.00 0.24 0.00 0.19 0.01 Σx1 0.83 0.01 0.57-0.02-2.02-0.01-0.03-2.67-0.02-2.02-0.01 Σy1 3.21-0.03 0.02 0.04-0.18 0.07 0.04-0.26 0.04-0.18 0.07 Σx2 1.81-0.00 0.73 0.01-2.60 0.01 0.01-3.43 0.01-2.60 0.01 Σy2 2.38-0.01-0.11 0.02 0.31 0.06 0.01 0.39 0.02 0.31 0.06 35 T 3 3 G -5.52 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 Q -1.37-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 Σx1-0.57-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Σy1-2.68 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 Σx2-1.06-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Σy2-2.26 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 36 T 3 3 G -8.16 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 Q -3.08 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 Σx1 8.71-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 Σy1-4.89 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 Σx2 9.60 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σy2-5.64 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 37 D 3 4 G 11.93 0.00-0.04-0.00-0.14 0.00 0.00-0.38-0.00-0.14 0.00 Q 4.18 0.00-0.02-0.00-0.06 0.00 0.00-0.17-0.00-0.06 0.00 Σx1 4.11 0.00 3.71-0.01-3.40 0.01-0.01-4.45-0.01-3.40 0.01 Σy1 8.27-0.01 0.48 0.01-0.43-0.01 0.02-0.55 0.01-0.43-0.01 Σx2 5.35-0.02 4.83 0.02-4.43-0.01 0.02-5.79 0.02-4.43-0.01 Σy2 7.23 0.01-0.47-0.01 0.44 0.01-0.00 0.58-0.01 0.44 0.01 38 T 3 4 G -20.19-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 Q -7.62-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 Σx1-7.76 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 Σy1-8.44-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 Σx2-9.23-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 Σy2-7.20-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 39 T 3 4 G -17.81 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 Q -6.12 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 Σx1 3.13 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 Σy1-10.91 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 Σx2 4.29-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 Σy2-11.89 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 40 D 3 5 G -2.24-0.01-0.00 0.00 0.00-0.00 21

-0.01-0.00 0.00 0.00-0.00 Q -0.92-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 Σx1-1.05-0.00-0.01 0.00 0.00-0.00 0.01 0.00 0.00 0.00-0.00 Σy1 0.00 0.03 0.06-0.02-0.04 0.00-0.03-0.06-0.02-0.04 0.00 Σx2-1.05 0.01 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.01-0.00-0.00 0.00 Σy2-0.00 0.01 0.05-0.01-0.03-0.00-0.01-0.05-0.01-0.03-0.00 41 T 3 5 G 1.32 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Q 0.66 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σx1 2.64-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 Σy1-3.34 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 0.00 Σx2 1.38-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 Σy2-2.28-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 42 T 3 5 G 1.32-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 Q 0.66-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 Σx1 1.38 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σy1 3.34 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Σx2 2.64 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σy2 2.28-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 43 D 3 6 G 8.95-0.00-0.41 0.00 0.00 0.00-0.00-0.41 0.00 0.00 0.00 Q 3.21-0.00-0.18-0.00 0.00 0.00-0.00-0.18-0.00 0.00 0.00 Σx1-4.58 0.01-0.53-0.00 0.37 0.01-0.01 0.53-0.00 0.37 0.01 Σy1-0.00 0.01 5.71-0.01-3.94-0.01-0.01-5.71-0.01-3.94-0.01 Σx2-4.58-0.01 0.53 0.00-0.37-0.01 0.01-0.53 0.00-0.37-0.01 Σy2 0.00 0.02 4.81-0.02-3.31 0.00-0.02-4.81-0.02-3.31 0.00 44 T 3 6 G -14.14-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 Q -4.85-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 Σx1 5.82 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σy1-9.62-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 Σx2 4.77 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 Σy2-8.73 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 45 T 3 6 G -14.14 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 Q -4.85 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 Σx1 4.77-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 Σy1 9.62-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 Σx2 5.82-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 Σy2 8.73 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 46 D 3 7 G 15.58-0.00-0.41 0.00 0.00 0.00-0.00-0.41 0.00 0.00 0.00 Q 5.93-0.00-0.18-0.00 0.00-0.00-0.00-0.18-0.00 0.00-0.00 Σx1 7.63 0.01 0.54-0.01-0.37 0.01-0.02-0.54-0.01-0.37 0.01 Σy1 0.00-0.00 4.81 0.00-3.31-0.01 0.00-4.81 0.00-3.31-0.01 22

Σx2 7.63-0.02-0.54 0.01 0.37-0.01 0.01 0.54 0.01 0.37-0.01 Σy2-0.00 0.02 5.72-0.02-3.94 0.01-0.02-5.72-0.02-3.94 0.01 47 T 3 7 G -20.77 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 Q -7.70 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 Σx1-11.50 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 Σy1-8.07-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 Σx2-9.20 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 Σy2-10.01 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 48 T 3 7 G -20.77-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 Q -7.70-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 Σx1-9.20-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 Σy1 8.07-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 Σx2-11.50-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 Σy2 10.01 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00 49 K 4 1 G -32.54-3.33 2.03 1.67-1.06-0.00 1.18-0.82 1.67-1.06-0.00 Q -13.71-1.43 0.92 0.72-0.48-0.00 0.51-0.37 0.72-0.48-0.00 Σx1 7.26-0.88-9.59 0.65 7.36-0.03 0.88 10.27 0.65 7.36-0.03 Σy1 5.58 9.18 0.93-6.85-0.71 0.03-9.32-0.98-6.85-0.71 0.03 Σx2 6.64 0.87-7.35-0.65 5.65 0.03-0.87 7.90-0.65 5.65 0.03 Σy2 6.10 7.70-0.96-5.75 0.73-0.03-7.83 1.02-5.75 0.73-0.03 50 K 4 2 G -32.57-3.33-2.06 1.67 1.06-0.00 1.17 0.79 1.67 1.06-0.00 Q -13.72-1.43-0.93 0.72 0.48-0.00 0.50 0.36 0.72 0.48-0.00 Σx1-7.26 0.88-9.28-0.65 6.87-0.03-0.88 9.26-0.65 6.87-0.03 Σy1 6.04 7.66 0.90-5.72-0.66 0.03-7.79-0.89-5.72-0.66 0.03 Σx2-6.64-0.87-7.12 0.65 5.27 0.03 0.87 7.12 0.65 5.27 0.03 Σy2 5.52 9.14-0.93-6.82 0.69-0.03-9.27 0.92-6.82 0.69-0.03 51 K 4 3 G -32.54 3.33 2.03-1.67-1.06 0.00-1.18-0.82-1.67-1.06 0.00 Q -13.71 1.43 0.92-0.72-0.48 0.00-0.51-0.37-0.72-0.48 0.00 Σx1 6.64-0.87-7.35 0.65 5.65-0.03 0.87 7.90 0.65 5.65-0.03 Σy1-5.58 9.18-0.93-6.85 0.71 0.03-9.32 0.98-6.85 0.71 0.03 Σx2 7.26 0.88-9.59-0.65 7.36 0.03-0.88 10.27-0.65 7.36 0.03 Σy2-6.10 7.70 0.96-5.75-0.73-0.03-7.83-1.02-5.75-0.73-0.03 52 K 4 4 G -32.57 3.33-2.06-1.67 1.06 0.00-1.17 0.79-1.67 1.06 0.00 Q -13.72 1.43-0.93-0.72 0.48 0.00-0.50 0.36-0.72 0.48 0.00 Σx1-6.64 0.87-7.12-0.65 5.27-0.03-0.87 7.12-0.65 5.27-0.03 Σy1-6.04 7.66-0.90-5.72 0.66 0.03-7.79 0.89-5.72 0.66 0.03 Σx2-7.26-0.88-9.28 0.65 6.87 0.03 0.88 9.26 0.65 6.87 0.03 Σy2-5.52 9.14 0.93-6.82-0.69-0.03-9.27-0.92-6.82-0.69-0.03 53 D 4 1 G -0.78 0.00-2.03-0.00 11.84 0.00-0.00-2.06-0.00-11.86 0.00 Q -0.35 0.00-0.92-0.00 5.33 0.00 23

-0.00-0.93-0.00-5.35 0.00 Σx1-0.86 0.89 9.57-0.38-7.84 0.02-0.01-9.26-0.38-7.84 0.02 Σy1-0.02 1.12-0.90-0.93 0.74-0.02-1.11 0.88-0.93 0.74-0.02 Σx2 1.26-0.89 7.38 0.38-6.05-0.02 0.01-7.14 0.38-6.05-0.02 Σy2 0.02-1.14 0.94 0.95-0.77 0.02 1.13-0.91 0.95-0.77 0.02 54 D 4 2 G -0.78-0.00-2.03 0.00 11.84-0.00 0.00-2.06 0.00-11.86-0.00 Q -0.35-0.00-0.92 0.00 5.33-0.00 0.00-0.93 0.00-5.35-0.00 Σx1 1.26 0.89 7.38-0.38-6.05 0.02-0.01-7.14-0.38-6.05 0.02 Σy1 0.02 0.11 0.90-0.08-0.74-0.02-0.09-0.88-0.08-0.74-0.02 Σx2-0.86-0.89 9.57 0.38-7.84-0.02 0.01-9.26 0.38-7.84-0.02 Σy2-0.02-0.13-0.94 0.10 0.77 0.02 0.12 0.91 0.10 0.77 0.02 55 D 4 3 G -1.33-0.00-3.33 0.00 14.95 0.00-0.00-3.33 0.00-14.95 0.00 Q -0.57-0.00-1.43-0.00 6.42-0.00-0.00-1.43-0.00-6.42-0.00 Σx1-0.02-0.93-0.85 0.64 0.59 0.02 0.93 0.85 0.64 0.59 0.02 Σy1-0.99-1.09 9.16 0.40-6.32-0.02 0.08-9.16 0.40-6.32-0.02 Σx2-0.02 0.93 0.85-0.64-0.59-0.02-0.93-0.85-0.64-0.59-0.02 Σy2 0.99 1.11 7.72-0.42-5.33 0.02-0.10-7.72-0.42-5.33 0.02 56 D 4 4 G -1.33-0.00-3.33 0.00 14.95 0.00-0.00-3.33 0.00-14.95 0.00 Q -0.57-0.00-1.43 0.00 6.42 0.00-0.00-1.43 0.00-6.42 0.00 Σx1-0.02-0.05 0.86 0.03-0.59 0.02 0.05-0.85 0.03-0.59 0.02 Σy1 0.99-1.08 7.68 0.39-5.30-0.02 0.07-7.68 0.39-5.30-0.02 Σx2-0.02 0.05-0.85-0.03 0.59-0.02-0.05 0.86-0.03 0.59-0.02 Σy2-0.99 1.10 9.13-0.41-6.29 0.02-0.09-9.12-0.41-6.29 0.02 57 X 3 1 G 1.34-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00 Q 0.43-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00 Σx1-1.29 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 Σy1 3.08 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 Σx2-0.14 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 Σy2 2.12 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 58 X 3 2 G 1.34-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 Q 0.43-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 Σx1-0.14 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 Σy1-3.08 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 Σx2-1.29-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 Σy2-2.12 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 59 X 3 2 G 4.85-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00 Q 1.76-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00 Σx1 1.07 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 Σy1 1.59 0.00 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 Σx2 1.19-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 24

Σy2 1.50 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 60 X 3 3 G 4.85-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 Q 1.76-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 Σx1 1.19-0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 0.00 0.00 Σy1-1.59-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 Σx2 1.07-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Σy2-1.50 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 61 X 4 1 G -0.44 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 Q -0.19 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 Σx1-0.33 0.00 0.00 0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 0.00 Σy1-0.45-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 Σx2 0.38 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 Σy2 0.46 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 62 X 4 2 G -0.44-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Q -0.19-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Σx1 0.38-0.00-0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Σy1 0.45-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00-0.00 0.00-0.00-0.00 Σx2-0.33 0.00-0.00-0.00 0.00-0.00 0.00 0.00-0.00 0.00-0.00 Σy2-0.46 0.00 0.00-0.00-0.00 0.00 0.00-0.00-0.00-0.00 0.00 25

ΣΤΟΙΧΕΙΑ ΣΤΑΘΜΩΝ ΑΠΟ ΑΝΑΛΥΣΗ ΜΕ ΤΗΝ ΑΠΛΟΠΟΙΗΜΕΝΗ ΦΑΣΜΑΤΙΚΗ ΜΕΘΟΔΟ α=0.24 g=9.81 γι=1.00 βo=2.50 q=3.50 Θ=1.00 T1=0.15 T2=0.60 Tx=0.15sec Ty=0.14sec Rdx=1.682 Rdy=1.682 Θέση γενικού πόλου περιστροφής Po: x=2.95 y=1.60 Στάθμη 2 h=-2.00m Lx=4.30m Ly=3.20m ψ2=0.30 W_μον=41.10 KN, W_κιν=-0.00 KN M=4 Jm=144 Hx=0 Vx=25 Hy=0 Vy=25 Στάθμη 3 h=0.00m Lx=4.30m Ly=3.20m ψ2=0.30 W_μον=25.65 KN, W_κιν=-0.00 KN M=3 Jm=140 Hx=0 Vx=25 Hy=0 Vy=25 Στάθμη 4 h=2.70m Lx=2.70m Ly=3.20m ψ2=0.30 W_μον=130.23 KN, W_κιν=54.87 KN M=15 Jm=56 Hx=25 Vx=25 Hy=25 Vy=25 dx=0.71 0.81 dy=0.77 0.85 Δx/h*q/2.5=0.42 < 5 Δy/h*q/2.5=0.43 < 5 KB=(2.95,1.60) ΚΕΣ=(2.95,1.60) x1=2.68 x2=3.22 y1=1.28 y2=1.92 uxx=0.76mm uyx=0.00mm uxy=0.00mm uyy=0.81mm εφ2α = 2*uxy/(uxx-uyy) = -0.00 => α=-0.008 θz_x = 0.1205 θz_y = 0.1206 r = sqrt(jm/m) = 1.933m eox = 0.00m eoy = 0.00m ρx = sqrt(10*uyy/θz_y) = 1.959m, ρmx = sqrt(ρx²+eox²) = 1.959m > r => OK ρy = sqrt(10*uxx/θz_x) = 1.902m, ρmy = sqrt(ρy²+eoy²) = 1.902m < r => ΕΥΣΤΡΕΠΤΟ Αναλυτικός υπολογισμός ισοδύναμων στατικών εκκεντροτήτων Διεύθυνση x-x εo = eo/r = 0.00m, μ = ρ/r = 1.01 => θ = 1.72 A1 = 1-εo*εφθ = 1.00 A2 = 1+εo*σφθ = 1.05 lr = Lr/r = 1.20 δr1 = σφθ-lr = 32.72 δr2 = εφθ+lr = 0.65 r12 = sqrt(a2/a1) = 1.026 e12 = 0.936 Rf = 0.011 Dr = 0.998 ef = max(ρ²/r*rf, eo) = max(0.00,0.00) = 0.00 er = min(ρ²/r*(1-dr)/(lr-eo), 1/2*eo) = min(0.01,0.00) = 0.00 Διεύθυνση y-y εo = eo/r = 0.00m, μ = ρ/r = 0.98 => θ = 88.74 A1 = 1-εo*εφθ = 0.94 A2 = 1+εo*σφθ = 1.00 lr = Lr/r = 1.45 δr1 = σφθ-lr = -0.73 δr2 = εφθ+lr = 46.05 r12 = sqrt(a2/a1) = 1.032 e12 = 0.911 Rf = 0.010 Dr = 1.000 ef = max(ρ²/r*rf, eo) = max(0.00,0.00) = 0.00 er = min(ρ²/r*(1-dr)/(lr-eo), 1/2*eo) = min(-0.00,0.00) = -0.00 Αντισεισμικός Αρμός: x=0.3cm y=0.3cm!!! ΤΟ ΚΤΙΡΙΟ ΕΙΝΑΙ ΚΑΝΟΝΙΚΟ!!! ΕΛΕΓΧΟΣ ΑΝΑΤΡΟΠΗΣ Έλεγχος : ΣMe / (ΣMa * q) > 1 όπου ΣMe είναι η συνολική ροπή επαναφοράς ΣMα είναι η συνολική ροπή ανατροπής q είναι ο συντελεστής συμπεριφοράς ΣΤ Hx Hy h Max May W Lx Ly Mex Mey ------------------------------------------------------------------------------------------ 1 0.0 0.0 0.00 0.0 0.0 77.9 0.94 1.60 73.4 124.6 2 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 110.7 2.07 1.58 229.0 175.2 3 0.0 0.0 3.00 0.0 0.0 25.6 1.95 1.60 50.1 41.0 4 25.1 25.1 5.70 143.3 143.3 146.7 1.35 1.60 198.0 234.7 ------------------------------------------------------------------------------------------ 143.3 143.3 360.9 550.5 575.5 550.5 / (143.3 * 3.50) = 1.10 575.5 / (143.3 * 3.50) = 1.15 26

ΕΝΤΑΤΙΚA ΜΕΓΕΘΗ ΔΟΚΩΝ ΣΤΑΘΜΗ 1 ΣΤ ΔΟΚ ΤΦ My1 My2 Mmax Vy1 Vy2 Στρέψη s1 s2 1 1 G -0.0 0.1 1.0 6.5-6.4 0.1 9.5 9.4 Q -0.1-0.2-0.1 1.1-1.2 0.0 1.7 1.7 Σx1 0.1-0.5-2.6 1.8-0.0-3.3-3.2 Σy1 0.2 0.3-2.8 3.0-0.1-4.2-4.2 Σx2 0.1-0.5-2.7 1.9-0.0-3.4-3.3 Σy2 0.2 0.3-2.8 2.9-0.1-4.1-4.1 ΣΤ ΔΟΚ ΤΦ My1 My2 Mmax Vy1 Vy2 Στρέψη s1 s2 1 2 G -0.0 0.1 1.0 6.5-6.4-0.1 9.5 9.4 Q -0.1-0.2-0.1 1.1-1.2-0.0 1.7 1.7 Σx1 0.1-0.5-2.7 1.9 0.0-3.4-3.3 Σy1-0.2-0.3 2.8-3.0-0.1 4.2 4.2 Σx2 0.1-0.5-2.6 1.8 0.0-3.3-3.2 Σy2-0.2-0.3 2.8-2.9-0.1 4.1 4.1 ΣΤ ΔΟΚ ΤΦ My1 My2 Mmax Vy1 Vy2 Στρέψη s1 s2 1 3 G -0.3-0.3 2.9 9.2-9.2-0.0 9.4 9.4 Q -0.3-0.3-0.3 1.8-1.8-0.0 1.7 1.7 Σx1 0.6 0.7-3.5 3.6 0.0-3.3-3.4 Σy1 2.9-2.9-3.9-3.9 0.0-4.1 4.1 Σx2 0.7 0.6-3.6 3.5 0.0-3.4-3.3 Σy2 2.8-2.8-3.8-3.8 0.0-4.0 4.0 27

ΣΤ ΔΟΚ ΤΦ My1 My2 Mmax Vy1 Vy2 Στρέψη s1 s2 1 4 G -0.5-0.5 2.7 9.2-9.2 0.0 9.3 9.3 Q -0.3-0.3-0.3 1.8-1.8 0.0 1.7 1.7 Σx1 0.6 0.7-3.4 3.4-0.0-3.2-3.3 Σy1 2.4-2.4-3.5-3.5-0.0-4.2 4.2 Σx2 0.7 0.6-3.4 3.4-0.0-3.3-3.2 Σy2 2.3-2.3-3.4-3.4-0.0-4.1 4.1 ΣΤΑΘΜΗ 2 ΣΤ ΔΟΚ ΤΦ My1 My2 Mmax Vy1 Vy2 Στρέψη s1 s2 2 1 G 1.4 0.9 3.3 15.5-21.4-0.0 7.2 15.9 Q 0.7-0.2 0.3 3.4-6.2-0.0 1.4 4.7 Σx1 3.0 1.1-0.9-6.4 0.0-2.5 6.6 Σy1-0.5 0.2-7.6 11.3-0.2-3.3-8.3 Σx2 3.3 0.7-1.3-6.7-0.0-2.5 6.6 Σy2-0.7 0.5-7.3 11.5-0.2-3.3-8.3 ΣΤ ΔΟΚ ΤΦ My1 My2 Mmax Vy1 Vy2 Στρέψη s1 s2 2 3 G 1.4 0.9 3.3 15.5-21.4 0.0 7.2 15.9 Q 0.7-0.2 0.3 3.4-6.2 0.0 1.4 4.7 Σx1 3.3 0.7-1.3-6.7 0.0-2.5 6.6 Σy1 0.5-0.2 7.6-11.3-0.2 3.3 8.3 Σx2 3.0 1.1-0.9-6.4-0.0-2.5 6.6 Σy2 0.7-0.5 7.3-11.5-0.2 3.3 8.3 28

ΣΤ ΔΟΚ ΤΦ My1 My2 Mmax Vy1 Vy2 Στρέψη s1 s2 2 5 G 1.8 1.8 5.0 28.3-28.3 0.7 14.9 14.9 Q -0.0-0.0-0.0 8.5-8.5 0.2 4.4 4.4 Σx1-0.4-0.1 12.3-12.0 0.5 6.1 6.2 Σy1-0.8 0.8-6.1-6.1-0.4-7.7 7.7 Σx2-0.1-0.4 12.0-12.3 0.5 6.2 6.1 Σy2-1.1 1.1-5.9-5.9-0.4-7.7 7.7 ΣΤΑΘΜΗ 3 ΣΤΑΘΜΗ 4 ΣΤ ΔΟΚ ΤΦ My1 My2 Mmax Vy1 Vy2 Στρέψη 4 1 G -2.0-2.1 5.1 11.8-11.9 0.0 Q -0.9-0.9 2.3 5.3-5.3 0.0 Σx1 9.6-9.3-7.8-7.8 0.0 Σy1-0.9 0.9 0.7 0.7-0.0 Σx2 7.4-7.1-6.0-6.0-0.0 Σy2 0.9-0.9-0.8-0.8 0.0 ΣΤ ΔΟΚ ΤΦ My1 My2 Mmax Vy1 Vy2 Στρέψη 4 2 G -2.0-2.1 5.1 11.8-11.9-0.0 Q -0.9-0.9 2.3 5.3-5.3-0.0 Σx1 7.4-7.1-6.0-6.0 0.0 Σy1 0.9-0.9-0.7-0.7-0.0 Σx2 9.6-9.3-7.8-7.8-0.0 Σy2-0.9 0.9 0.8 0.8 0.0 29