ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ 8. ΠΡΟΜΕΤΡΗΣΗ ΕΡΓ ΑΣΙΩΝ - 9. ΣΧΕΔΙΑ ΟΡΙΖΟΝΤΙΟΓΡΑΦΙΩΝ 4. Υ ΔΡΑ Υ ΛΙΚΟΙ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΙ ΤΜΗΜΑ ΤΩΝ

Transcript

1 ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ 1. ΕΙΣΑΓΩΓΗ. ΠΑΡΑΔΟΧΕΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ. ΥΠΟΛΟΓΙ... ΜΟΣ ΕΠΙΦΑΝΕΙΩΝ ΑΠΟΡΡΟΗΣ. Υ ΔΡΑ Υ ΛΙΚΟΙ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΙ ΤΜΗΜΑ ΤΩΝ ΔΙΚΤΥΟΥ 5. ΦΡΕΆΤΙΑ ΕΠΙΣΚΕΨΕΩΣ ΔΙΚΤΥΟΥ 6. ΣΧΕΔΙΑ ΔΙΑ ΤΟΜΩΝ ΑΓΩΓΩΝ 7. ΚΑΤΆΠΛΑΤΟΣ ΤΟΜΗ ΔΡΟΜΟΥ 8. ΠΡΟΜΕΤΡΗΣΗ ΕΡΓ ΑΣΙΩΝ - ΠΡΟΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ-ΑΝΑΛ ΥΤΙΚΟ ΤΙΜΟΛΟΓΙΟ ΕΡΓ ΑΣΙΩΝ 9. ΣΧΕΔΙΑ ΟΡΙΖΟΝΤΙΟΓΡΑΦΙΩΝ 10. ΣΧΕΔΙΑ ΜΗΚΟΤΟΜΩΝ 11. ΤΕΧΝΙΚΕ~ ΠΡΟΔΙΆΓΡΑΦΕ... ΑΓΩΓΩΝ PVC ΟΔΗΓΙΕΣ ΜΕΤΑΦΟΡ ΑΣ -ΑΠΟΘΗΚΕΥΣΗΣ - ΕΠΙΧΩΣΗΣ & ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΔΙΚΤΥΩΝ 1. ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑ

2

3

4 . ΕΙΣΡΟΕΣ ΟΜΒΡΙΩΝ 1, Στην μέγιστη παροχή υγρών αποβλήτων προστίθεται η εισροή ομβρίων με τον τρόπο αυτό καθορίζεται η παροχή αιχμής με την οποία ελέγχονται υδραυλικά οι αγωγοί ακαθάρτων. Το μέγεθος εισροής ομβρίων υδάτων καθορίζεται ως το 100%της παροχής ακάθαρτων.. ΠΑΡΟΧΕΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΑΓΩΓΩΝ ΑΚΑΘΑΡΤΩΝ Η συνολική παροχή σχεδιασμού θα είναι: Qmaxx( Qmax χ 100% )= (5. 59χ100% )= lt./ sec.5 ΕΙΔΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ ΑΚΑΘΑΡΤΩΝ ΑΝΟΙΓΜΕΝΗ ΑΝΑ ΜΟΝΑΔΑ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑΣ Qmax qmax::;: --- F lt./sec = = lt. / sec/ εκταρ. 0εκτάρια Ήτοι Ο, 171 lt/sec/στρέμματα.6 ΠΟΣΟΣΤΟ ΠΛΗΡΩΣΗ ΑΓΩΓΩΝ ΑΚΑΘΑΡΤΩΝ 50%. Το ποσοστό πλήρωσης των που δεχόμαστε για το σύνολο του δικτύου είναι

5 .7 ΜΕΓΙΣΤΕΣ ΚΑΙ ΕΛΑΧΙΣΤΕΣ ΤΑΧΥΤΗΤΕΣ ΑΓΩΓΩΝ Στους αγωγούς ακαθάρτων η ανάπτυξη μεγάλων ταχυτήτων πρέπει να αποφεύγεται τόσο γιατί η ροή είναι συνεχής όσο και γιατί διευκολύνεται η ανάπτυξη αερίων με αποτέλεσμα τον αυξημένο κίνδυνο προσβολής των ανεπένδυτων αγωγών και τεχνικών έργων. Επίσης είναι ανεπιθύμητες γενικά οι λεκάνες καταστροφής ενέργειας όπου συνήθως θα παραμένουν στάσιμα λύματα και θα δημιουργούν καθιζήσεις και σηπτικές καταστάσεις. Οι μέγιστες ταχύτητες γενικά ορίζεται ότι δεν πρέπει να ξεπερνούν τα 6.0 μ/δλ (βλ.π. Δ. 696) χωρίς όμως αυτό να είναι εύκολο σε ορισμένες περιπτώσεις όπου θα πρέπει να χρησιμοποιούνται κατάλληλα υλικά σωλήνων. Σύμφωνα με το ΠΔ 696 η ελάχιστη ταχύτητα ροής πρέπει να καθορίζεται ώστε για παροχή ίση με το 1/10 της παροχετευτικότητας πλήρους διατομής να μην είναι μικρότερη π. χ. από 0.0 μ/δλ ενώ επιτρέπονται παρεκκλίσεις. Στην παρούσα δεχόμαστε ελάχιστη ταχύτητα ροής στους αγωγούς ακαθάρτων 0.6 μ/δλ. Ενώ επιθυμητό είναι να διατηρούνται τιμές υψηλότερες των 0.7 μ/δλ. Σε εξαιρετικές μόνο ελάχιστες περιπτώσεις θα δεχτούμε κατά παρέκκλιση μικρότερες ταχύτητες. Λόγω της μορφολογίας του εδάφους της περιοχής μελέτης οι προβλεπόμενες κλίσεις είναι ήπιες και γιαυτό το λόγο οι μέγιστες ταχύτητες στους αγωγούς ακαθάρτων δεν θα υπερβαίνουν τα μ/δλ..9 ΤΥΠΟΙ ΥΔΡΑ ΥΛΙΚΩΝ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΩΝ Υπολογισμός ταχύτητας U 100 JR_ m+.f.r x-jr*j Όπου (R) υδραυλική ακτίνα Όπου (m) συντελεστής ταχύτητας αγωγού Όπου (J) κλίση αγωγού ΠχΔ Fαγ= --- χ ν Όπου (Δ) διατομή αγωγού Όπου (ν) ποσοστό πλήρωσης αγωγού

6 Υδραυλική ακτίνα 1 ΠD F R=-- π - χ-- 1h Π Δ D Q=Fαγ χ U

7 . ΥΠΟΛΟΠΣΜΟΣ ΕΠΙΦΑΝΕΙΩΝ ΑΠΟΡΡΟΗΣ

8 Σελίδα 1 από ΠΙΝΑΚΑΣ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΥ ΕΠΙΦΑΝΕΙΩΝ ΑΠΟΡΡΟΗΣ ΤΩΝ ΤΜΗΜΑΤΩΝ ΤΟΥ ΑΓΩΓΟΥ ΤΜΗΜΑ ΑΓΩΓΟΥ ΕΠΙΦΑΝΕΙΕΣ ΑΠΟΡΡΟΗΣ ΕΠΙΦΑΝΙΑ (Α) ΕΠΙΦΑΝΙΑ (Β) ΣΥΝΟΛΟ αlα ΑΠΌ ΕΩΣ ΤΜΗΜΑΤΟΣ ΑΓΩΓΟΥ ΣΕ Μ ΣΕ Μ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑΣ 1 λβ-0 λβ -8 F161C.87 + ο =.87 Μ λβ-8 λβ-5 F161D ο = 5.85 Μ λβ-5- λβ-5 F161A+F160C =.96 Μ λβ-5 λβ- F160D.8 + ο =.8 Μ 5 λβ - λβ-1 F160A+F = 6.10 Μ 6 λβ-1-9 λβ-1-7 F158C ο =.808 Μ 7 λβ-1-7 λβ-1-5 F1618+F = 6.97 Μ 8 λβ λβ -1-5 F157C+F158Α = 7.88 Μ 9 λβ -1-5 λβ-1- F157D ο = 1.66 Μ 10 λβ-1 -- λβ -1 - F157A+F156C = 5.18 Μ 11 λβ-1 - λβ-1 F156D+F = Μ 1 λβ-1 λβ-19 F156A ο = 1.96 Μ 1 λβ-19-1 λβ-19-1 ο F155C ο =.660 Μ 1 λβ λβ-19-7 F155D+F = Μ 15 λβ λβ-19-7 F155A+F15C = 5.1 Μ 16 λβ-19-7 λβ-19- F15D+F =.96 Μ 17 λβ λβ-19- F15A+F =.99 Μ 18 λβ-19- λβ-19- F15C+F = 6.57 Μ 19 λβ λβ F18C ο = 1.66 Μ 0 λβ λβ F15C ο =.509 Μ 1 λβ λβ F15D+F = 6. Μ λβ λβ F15A.76 + ο =.76 Μ λβ λβ F1D.95 + ο =.95 Μ λβ λβ F ο = 1.0 Μ 5 λβ λβ F18D+F =.98 Μ 6 λβ λβ F18A+F17C =.880 Μ 7 λβ λβ F17D.0 + ο =.0 Μ 8 λβ λβ F1C.88 + ο =.88 Μ 9 λβ λβ F ο =.6 Μ 0 λβ λβ F ο = Μ 1 λβ λβ F ο = Μ λβ λβ F17A+F16C = Μ λβ λβ F16D ο = 1.5 Μ λβ λβ F1D+F1C = 5.98 Μ 5 λβ λβ ο + ο = ο Μ 6 λβ λβ F ο =.67 Μ 7 λβ λβ F ο =.901 Μ 8 λβ λβ F1A+F =.1 Μ 9 λβ λβ F15A+F =. Μ 0 λβ λβ F16A+F11 C = Μ 1 λβ λβ-19-- F1A+F1C = 8.8 Μ λβ-19-- λβ F15A+F151 C = 5.95 Μ λβ λβ F151D+F = Μ λβ λβ ο + ο = ο Μ 5 λβ-19 - λβ-19 F15C ο = 5.81 Μ

9 Σελίδα από ΤΜΗΜΑ ΑΓΩΓΟΥ ΕΠΙΦΑΝΕΙΕΣ ΑΠΟΡΡΟΗΣ ΕΠΙΦΑΝΙΑ (Α) ΕΠΙΦΑΝΙΑ (Β) ΣΥΝΟΛΟ α/α ΑΠΌ ΕΩΣ ΤΜΗΜΑΤΟΣ ΑΓΩΓΟΥ ΣΕ Μ ΣΕ Μ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑΣ 6 λβ - 19 λβ - 16 F159A ο = 7.70 Μ 7 λβ λβ F19B.15 + ο =.15 Μ 8 λβ ο λβ F19A ο =.771 Μ 9 λβ λβ F ο =. Μ 50 λβ λβ F16A 77 + ο = 77 Μ 51 λβ λβ F ο =.708 Μ 5 λβ λβ F17A ο = Μ 5 λβ λβ F ο =.97 Μ 5 λβ λβ F10A+F19C = Μ 55 λβ λβ F ο =.68 Μ 56 λβ λβ F1A 97 + ο = 97 Μ 57 λβ λβ F16B.7 + ο =.7 Μ 58 λβ λβ F18A+F16C =.07 Μ 59 λβ λβ F17B.1 + ο =.1 Μ 60 λβ λβ ο + ο = ο Μ 61 λβ λβ F180+F19B = 1.91 Μ 6 λβ λβ F19A+F17C =.01 Μ 6 λβ λβ F ο =.959 Μ 6 λβ λβ F11B+F1Α =.7 Μ 65 λβ λβ F10B ο =.551 Μ 66 λβ λβ F11A+F10C =.51 Μ 67 λβ β λβ F11O+F =.08 Μ 68 λβ α λβ F1B.7 + ο =.7 Μ 69 λβ λβ F1A+F1C = Μ 70 λβ λβ-16-1 ο F ο = 95 Μ 71 λβ-16-1 ο λβ-16-7 F151B+F = Μ 7 λβ λβ-16-7 F18B+F = 7.00 Μ 7 λβ-16-7 λβ-16 - F18C+F15Α = 6.8 Μ 7 λβ-16 - λβ F19C.7 + ο =.7 Μ 75 λβ λβ-16 - ο + ο = ο Μ 76 λβ-16 λβ-15 - ο + ο = ο Μ ΣΥΝΟΛΙΚΗ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑ ΟΙΚΙΣΜΟΥ Μ

10 :(!; ~~:.ΥΔΡΑΥΛΙΚΟΙ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΙ ΤΜΗΜΑΤ. ΔΙΚΠΟΥ ' :{.. J ι ; 7

11 ΠΙΝΑΚΑΣ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΥ ΔΙΚΤΥΟΥ επιφανεια παροχη πα ρο χ η ολικη διατομή υγρή υδραυλικη Υψόμετρο Υψόμετρο Υψομετρική Οριζόντια Κλίση Ταχύτητα Διοχετευτηκότητα αποροης τμημαατος πρ.τμημ παροχη αγωγού διατομή ακτινα ροής ροής διαφορά απόσταση ροής αγωγού ΤΜΗΜΑΔΙΚΤΥΟΥ F Qακ Qακ D Fαγ R αρχής τμημ. τέλους τμημ. ΔΗ ι J υ Q α/α ΑΠΌ ΕΩΣ (Στρέμα) Lt/Sec Lt/Sec Lt/Sec m m m k ΥΨΟΣ1 ΥΨΟΣ m m % m/sec Lt/Sec 1 λβ-0 λβ-8,87 0,65 0,00 0,65 0,00 0,0157 0,050 8,98 10,80 10,0 1,50 91,0 1,6 1,118 17,551 λβ-8 λβ-5 5,85 0,89 0,65 1,5 0,00 0,0157 0,050 8,98 10,0 99,80,50 10,08 1,78 1,16 18,8 λβ-5- λβ-5,96 0,8 0,00 0,8 0,00 0,0157 0,050 8,98 100,50 99,80 0,70 6,51 1,10 0,915 1,68 λβ-5 λβ-,8 0,75,7,1 0,00 0,0157 0,050 8,98 99,80 96,80,00 19,75,00 1, 19,70 5 λβ- λβ-1 6,10 1,0,1,15 0,00 0,0157 0,050 8,98 96,80 96,10 0,70 75,71 0,9 0,88 1,159 6 λβ-1-9 λβ-1-7,808 0,81 0,00 0,81 0,00 0,0157 0,050 8,98 105,60 10,50 1,10 95,8 1,15 0,9 1,66 7 λβ-1-7 λβ-1-5 6,97 1,08 0,81 1,89 0,00 0,0157 0,050 8,98 10,50 10,0 1,0 7, 1,6 1,11 17,96 8 λβ-1-5- λβ-1-5 7,88 1, 0,00 1, 0,00 0,0157 0,050 8,98 10,50 10,0 1,0 8,07 1, 1,08 16,8 9 λβ-1-5 λβ-1-1,66 0,8,,50 0,00 0,0157 0,050 8,98 10,0 101,00,0 9,1,7 1,70 1, λβ-1-- λβ-1-5,18 0,86 0,00 0,86 0,00 0,0157 0,050 8,98 10,0 101,00 1,0 69,8 1,7 1,16 17, λβ-1- λβ-1 8,677 1,6,6 5,8 0,00 0,0157 0,050 8,98 101,00 96,10,90 15,61,61 1,657 6,01 1 λβ-1 λβ-19 1,96 0, 9,98 10,1 0,00 0,0157 0,050 8,98 96,10 95,0 0,80 58,8 1,7 1,00 16,00 1 λβ-19-1 λβ-19-10,660 0,6 0,00 0,6 0,00 0,0157 0,050 8,98 107,0 106,10 1,10 101,95 1,08 0,905 1,15 1 λβ λβ ,618 0,95 0,6 1,56 0,00 0,0157 0,050 8,98 106, ,00 1,10 10, 1,05 0,895 1,05 15 λβ λβ ,1 0,86 0,00 0,86 0,00 0,0157 0,050 8,98 105,55 105,00 0,55 7,5 1,16 0,98 1,7 16 λβ-19-7 λβ - 19-,96 0,,,85 0,00 0,0157 0,050 8,98 105,00 10,90,10 95,01,1 1,96 0,6 17 λβ λβ-19-,99 0,8 0,00 0,8 0,00 0,0157 0,050 8,98 10,80 10,90 0,90 69,56 1,9 0,99 15, λβ-19- λβ-19-6,57 1,07,68,75 0,00 0,0157 0,050 8,98 10,90 96,90 6,00 118,68 5,06 1,960 0, λβ λβ ,66 0,8 0,00 0,8 0,00 0,0157 0,050 8,98 110,0 108,80 1,50 67,96,1 1,95 0, 0 λβ λβ-19--9,509 0,59 0,8 0,87 0,00 0,0157 0,050 8,98 108,80 107,60 1,0 110,89 1,08 0,907 1,6 1 λβ λβ , 1,08 0,87 1,96 0,00 0,0157 0,050 8,98 107,60 105,90 1,70 81,50,09 1,59 19,765 λβ λβ-19--7,76 0,57 0,00 0,57 0,00 0,0157 0,050 8,98 106,60 105,90 0,70 50,6 1,9 1,09 16,151 λβ λβ-19--5,95 0,56,5,08 0,00 0,0157 0,050 8,98 105,90 10,60 1,0 8,08 1,56 1,090 17,119 λβ λβ ,0 0,18,08,6 0,00 0,0157 0,050 8,98 10,60 10,10,50 7,,6 1,6 5,59 5 λβ λβ ,98 0,8 0,00 0,8 0,00 0,0157 0,050 8,98 108,0 107,80 0,50 0,7 1, 0,969 15,1 6 λβ λβ ,880 0,65 0,00 0,65 0,00 0,0157 0,050 8,98 108,60 107,80 0,80 57,0 1,0 1,0 16,07 7 λβ λβ ,0 0,7 1,9 1,87 0,00 0,0157 0,050 8,98 107,80 106,1 0 1,70 6,90,66 1,, 8 λβ λβ ,88 0,65 0,00 0,65 0,00 0,0157 0,050 8,98 106,70 106,10 0,60 1,9 1, 1,0 16,69 9 λβ λβ ,6 0,0,5,91 0,00 0,0157 0,050 8,98 106,10 105,00 1,1 0 7,6,9 1,96,8 0 λβ λβ ,888 0, 0,00 0, 0,00 0,0157 0,050 8, ,00 108,00,00 9,68,1 1,7 19,996 1 λβ λβ ,605 0,7 0, 0,59 0,00 0,0157 0,050 8,98 108,00 107,00 1,00 5,1 5 1,85 1,185 18,598 λβ λβ ,890 0,99 0,59 1,58 0,00 0, ,050 8,98 107,00 105,00,00 108,5 1,85 1,185 18,60 λβ λβ ,5 0,,50,7 0,00 0,0157 0,050 8,98 105,00 10,00 1,00 65,8 1,5 1,077 16,91

12 επιφανεια παροχη παροχη ολικη διατομή υγρή υδραυλικη Υψόμετρο Υψόμετρο Υψομετρική Οριζόντια Κλίση Ταχύτητα Διοχετευτηκότητα αποροης τμημαατος πρ.τμημ παροχη αγωγού διατομή ακτινα ροής ροής διαφορά απόσταση ροής αγωγού ΤΜΗΜΑ ΔΙΚΤΥΟΥ F Qακ Qακ D Fαγ R αρχής τμημ. τέλους τμημ. ΔΗ L J υ Q α/α ΑΠΌ ΕΩΣ (Στρέμα) Lt/Sec Lt/Sec Lt/Sec m m m k ΥΨΟΣ1 ΥΨΟΣ m m % m/sec Lt/Sec λβ λβ ,98 0,89 0,00 0,89 0,00 0,0157 0,050 8,98 109,50 107,90 1,60 117,85 1,6 1,016 15,96 5 λβ λβ ,000 0,00 0,89 0,89 0,00 0,0157 0,050 8,98 107,90 106,80 1,10 9,81,69 1,67 6,89 6 λβ λβ ,67 0,5 0,89 1, 0,00 0,0157 0,050 8,98 106,80 105,80 1,00 90,9 1, 11 0,917 1,9 7 λβ λβ ,901 0,9 0,00 0,9 0,00 0,0157 0,050 8,98 108,0 107,80 0,60 57,87 1,0 0,888 1,95 8 λβ λβ ,1 0,5 0,00 0,5 0,00 0,0157 0,050 8,98 109,90 107,80,10,50,7 1,89 9,79 9 λβ λβ , 0,58 1,0 1,59 0,00 0,0157 0,050 8,98 107,80 105,80,00 86,7, 1,6 0,85 0 λβ λβ ,587 0,9,9,88 0,00 0,0157 0,050 8,98 105,80 10,00 1,80 11,6 1,60 1,10 17,1 1 λβ λβ ,8 1, 8,60 10,0 0,00 0,0157 0,050 8,98 10,00 10,10 1,90 16,18 1,16 0,98 1,7 λβ-19-- λβ ,95 0,89 1,8 1,17 0,00 0,0157 0,050 8,98 10,10 99,00,10 88,51,50 1,61 5,61 λβ λβ ,180 1,0 0,00 1,0 0,00 0,0157 0,050 8,98 99,60 99,00 0,60 6,66 0,96 0,85 1,9 λβ λβ-19-0,000 0,00 15, 15, 0,00 0,0157 0,050 8,98 99,00 96,90,10,7,85 1,90 0,19 5 λβ-19- λβ-19 5,81 0,99 19,97 0,95 0,00 0,0157 0,050 8,98 96,90 95,0 1,60 5,7,0 1,518,87 6 λβ-19 λβ-16 7,70 1, 1,6,9 0,50 0,0157 0,06 1,667 95,0 90,0 5,10 11,,6,00,59 7 λβ λβ ,15 0,6 0,00 0,6 0,00 0,0157 0,050 8,98 105,50 10,80 0,70 6,80 1,10 0,91 1,5 8 λβ λβ ,771 0,6 0,6 1,00 0,00 0,0157 0,050 8,98 10,80 101,0,60 16,1,85 1,7,11 9 λβ λβ , 0,1 0,00 0,1 0,00 0,0157 0,050 8,98 101,80 101,0 0,60 7, 1,61 1,107 17,76 50 λβ λβ ,77 0,1 1,1 1,5 0,00 0,0157 0,050 8,98 101,0 97,00,0 5,6 7,8,0 8,0 51 λβ λβ ,708 0,6 0,00 0,6 0,00 0,0157 0,050 8,98 98,00 97,00 1,00,67, 1, 0,950 5 λβ λβ ,599 0,7,00,7 0,00 0,0157 0,050 8,98 97,00 9,00 5,00 85, 5,87,1 11,19 5 λβ λβ-16-1-,97 0,56,7,8 0,00 0,0157 0,050 8,98 9,00 91,00 1,00 10,6 0,8 0,79 1,60 5 λβ λβ ,518 0,9 0,00 0,9 0,00 0,0157 0,050 8,98 10,00 10,90 1,10 51,0,1 1,75 0,00 55 λβ λβ ,68 0,58 0,00 0,58 0,00 0,0157 0,050 8,98 10,0 10,90 0,0 51, 11 0,78 0,771 1, λβ λβ ,97 0,16 1,5 1,68 0,00 0,0157 0,050 8,98 10,90 101,0 1,70 7,9,7 1,1 0,61 57 λβ λβ ,7 0, 0,00 0, 0,00 0,0157 0,050 8,98 10,00 101,0 0,80 5,5 1,7 1,057 16, λβ λβ ,07 0,5,10,61 0,00 0,0157 0,050 8,98 101,0 97,90,0 6,91 5,5 1,996 1, 59 λβ λβ ,1 0,56 0,00 0,56 0,00 0,0157 0,050 8,98 98,50 97,90 0,60 8,68 1, 0,968 15,19 60 λβ λβ ,000 0,00,1 7,17 0,00 0,0157 0,050 8,98 97,90 96,00 1,90 19,7 9,81,70, λβ λβ ,91,70 0,00,70 0,00 0,0157 0,050 8,98 98,60 96,00,60 58,06,8 1,85 8,960 6 λβ λβ-16-1-,01 0,68 6,87 7,55 0,00 0,0157 0,050 8,98 96,00 91,00 5,00 7,78 6,69,5 5,87 6 λβ λβ-16-1,959 0,50 10,7 10,87 0,00 0,0157 0,050 8,98 91,00 90,00 1,00 108,1 0,9 0,88 1,161 6 λβ λβ-16-15,7 0,71 0,00 0,71 0,00 0,0157 0,050 8,98 105,0 10,50 0,80 51,5 1,56 1,088 17,08 65 λβ λβ-16-15,551 0, 0,00 0, 0,00 0,0157 0,050 8,98 10,90 10,50 0,0 6,77 0,6 0,690 10,89 66 λβ λβ-16-1,51 0,58 1,1 1,7 0,00 0,0157 0,050 8,98 10,50 10,80 1,70 8,05,05 1,7 19, λβ β λβ-16-1,08 0,69 0,00 0,69 0,00 0,0157 0,050 8,98 10,80 10,80 1,00 68,7 1,6 1,055 16,56

13 επιφανεια παροχη παροχη ολ ι κη διατομή υγρή υδραυλικη Υψόμετρο Υψόμετρο Υψομετρική Οριζόντια Κλίση Ταχύτητα Διοχετευτηκότητα αποροης τμημαατος πρ.τμημ παροχη αγωγού διατομή ακτινα ροής ροής διαφορά απόσταση ροής αγωγού ΤΜΗΜΑΔΙΚΤΥΟΥ F Qακ Qακ D Fαγ R αρχής τμημ. τέλους τμημ. ΔΗ L J υ Q α/α ΑΠΌ ΕΩΣ (Στρέμα) Lt/Sec Lt/Sec Lt/Sec m m m k ΥΨΟΣ1 ΥΨΟΣ m m % m/sec Lt/Sec 68 λβ α λβ-16-1,7 0,75 0,00 0,75 0,00 0,0157 0,050 8,98 10,0 10,80 0,60 60, 0,99 0,869 1,69 69 λβ-16-1 λβ ,057 0,85,16,0 0,00 0,0157 0,050 8,98 10,80 10,00 0,80 108,11 0,7 0,750 11,77 70 λβ λβ ,95 0,16 0,00 0,16 0,00 0,0157 0,050 8,98 10,50 10,00 0,50 6,0 1,08 0,907 1,7 71 λβ λβ ,079 1,5,18 5,71 0,00 0,0157 0,050 8,98 10,00 101,00 1,00 101,70 0,98 0,86 1,570 7 λβ λβ ,00 1,5 0,00 1,5 0,00 0,0157 0,050 8,98 101,50 101,00 0,50 75,58 0,66 0,709 11,11 7 λβ-16-7 λβ-16-6,8 1,15 6,96 8,1 1 0,00 0,0157 0,050 8,98 101,00 96,0,80 100,00,80 1,910 9,98 7 λβ-16- λβ-16-1,7 0,59 8,11 8,69 0,00 0,0157 0,050 8,98 96,0 90,50 5,70 111, 5,1 1,97 0, λβ-16-1 λβ-16 0,000 0,00 19,57 19,57 0,00 0,0157 0,050 8,98 90,00 89,70 0,0 9,70,09 1,5, λβ-16 λβ-15 0,000 0,00 5,06 5,06 0,710 0,0157 0,178 5,6 89,70 88,0 1,0 66,57,10,7 5,96 08,657 5,06

14 1. Τμ ήμα από φρεάτιο λβ-0 εωςλβ-8 Επιφάνεια αποροής F=.87 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.00 LUsec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ = 0.65 Lt/sec.87 = 0.65 Lt/sec ΔΗ Κλίση J= --- = = ---- = 1.6 % L Εκλέγω διατομή D = 0.00 m πχ ο Fαγ = χ 0,50 Υδραυλική ακτίνα R = D/ = m,1 χ χ 0,50 = m u = 1 οο χ fr _ 1 οο χ~ ο 050, 1 m + ~ χ JRXj - ο,5 +V0.050 χ νο. 050 χ( 1.6/100) = m/sec Q = Fαγ χ U χ 10 = χ1. 118χ10 = Lt/sec. Τμήμα από φρεάτιο λβ-8 εωςλβ-5 Επιφάνεια αποροής F= 5.85 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ 5.85 = 0.89 Lt/sec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.65 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ= 1.5 Lt/sec ΔΗ Κλίση J= = ι Εκλέγω διατομή D= 0.00 m = = 1.78 % π χ ο, 1 χ 0.00 Fαγ χ 0,50 = χ 0,50 = m - Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m υ = ~~ο~ χ JRXJ = ~~~5χ:ν~~~~ χ νο. 050 χ( 1.78/100) = 1.16 m/sec Q= Fαγχ υχ10 = χ1. 16χ10 = 18.8 Lt/sec

15 . Τμήμα από φρεάτιο λβ-5- εωςλβ-5 Επιφάνεια αποροής F=.96 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.00 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ = 0.8 Lt/sec.96 = 0.8 LUsec Κλίση J = ΔΗ ι = Εκλέγω διατομή D = 0.00 m = ---- = 1.10 % 6.51 Fαγ πχ 0, 1 χ 0.00 =----χ 0,50 = χ 0,50 = m Υδραυλική ακτίνα R = D/ = m χ VR Χ~Ο.050 r u m + {R χ JRXJ- 0,5 +Vo_ 050 χ ~Ο.050χ( 1.10/100) =Ο.915 m/sec Q = Fαγ χ U χ 10 = χ Ο.915χ 10 = 1.68 Lt/sec. Τμήμα από φρεάτιο λβ-5 εωςλβ- Επιφάνεια αποροής F=.8 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ.8 = Ο. 75 LUsec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Ο=.7 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ =.1 Lt/sec Κλίση J = ΔΗ = Εκλέγω διατομή D = 0.00 m ι.00 = ---- =.00 % πλήρωσηαγωγούεως50% Πχ D Fαγ = χ 0,50 =,1 χ 0.00 Υδραυλική ακτίνα R = D/ = m χ 0,50 = m _ 100 χ fr _ 100 χ~ο 050,ι U - m + {R χ JRXJ - Ο,5 +V0.050 χ νο. 050 χ(.00/100) = 1. m/sec Q = Fαγ Χ U χ 10 = χ1.χ10 = Lt/sec

16 5. Τμήμα από φρεάτιο λβ- εωςλβ-1 Επιφάνεια αποροής F= 6.10 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F = Ο, 17 χ Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q =.1 LUsec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ =.15 LUsec 6.10 = 1.0 LUsec ΔΗ Κλίση J= --- = = = 0.9 % L Εκλέγω διατομή D = 0.00 m πχ ο Fαγ = -- --χ 0,50 Υδραυλική ακτίνα R = D/ = m, 1 χ χο,50 = m u = 1 οο χ fr _ 1 οο χ~ ο 050, ι m + {R χ JRXJ - 0,5 +V0.050 χ νο.050 χ( 0.9/100) = 0.88 m/sec Q = Fαγ χ U χ 10 = χ Ο.88χ 10 = LUsec 6. Τμήμα από φρεάτιο λβ-1-9 εωςλβ-1-7 Επιφάνεια αποροής F=.808 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ.808 = 0.81 LUsec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.00 LUsec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ= 0.81 LUsec ΔΗ Κλίση J= = 95.8 ι Εκλέγω διατομή D= 0.00 m = = 1.15 % Fαγ = ΠΧ D χ 0,50 =,1 χ 0.00 Υδραυλική ακτίνα R = D/ = m χ 0,50 = m υ = ~~ο~ χ JRXJ = b~~5xiv%~~~ χ ~Ο.050 χ( 1.15/100) = Ο.9 m/sec Q = Fαγ χ U χ 10 = χ 0. 9χ 10 = 1.66 Lt/sec

17 7. Τμήμα από φρεάτιο λβ-1-7 εωςλβ-1-5 Επιφάνεια αποροής F= 6.97 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.81 LUsec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ = 1.89 Lt/sec Κλίση J= --- L Εκλέγω διατομή D = 0.00 m 6.97 = 1.08 LUsec ΔΗ = 7. = ---- = 1.6 /ο 7. πχ ο Fαγ = χ 0,50, 1 χ 0.00 Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m χ 0,50 = m u = 100 χ ffi ιn-::-τ- _ 100 χνο 050 _ m + {R χ v~ χ J - 0,5 +Vo. 050 χ νο.050 χ( 1.6/100) m/sec Q = Fαγ Χ U χ 10 = χ1.11χ10 = Lt/sec 8. Τμήμα από φρεάτιο λβ-1-5- εωςλβ-1-5 Επιφάνεια αποροής F= 7.88 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.00 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ= 1. Lt/sec 7.88 = 1. LUsec ΔΗ Κλίση J= = ι 8.07 Εκλέγω διατομή D= 0.00 m = = 1. % πχ ο Fαγ = Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m, 1 χ 0.00 χο,50= χο,50 = m _ 100 χ ffi ~ _ 100 χνο 050 U - m + {R χ ν~ χ J - 0,5 +vo. 050 χ νο.050 χ( 1./100) = 1.08 m/sec Q = Fαγ Χ U χ 10 = χ1.08χ10 = 16.8 Lt/sec

18 9. Τμήμα από φρεάτιο λβ-1-5 εωςλβ-1- Επιφάνεια αποροής F= 1.66 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ 1.66 = 0.8 Lt/sec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q =. Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ =.50 LUsec ΔΗ Κλίση J= --- = ι 9.1 Εκλέγω διατομή D = 0.00 m.0 = ---- =.7 % 9.1 πχ 0,1 χ 0.00 Fαγ = ---- χο, 50= χο, 50 = m Υδραυλική ακτίνα R = D/ = m u = 1 οο χ fr ιn--::ι _ 1 οο χ ~ ο m + {R χ ν π. χ J - 0,5 +V0.050 χ ~ Ο. 050 χ(.7/100) = 1.70 m/sec. Q= Fαγχ Ux10 = χ1. 70χ10 = LUsec 1 Ο. Τμήμα από φρεάτιο λβ-1-- εωςλβ-1- Επιφάνεια αποροής F= 5.18 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ 5.18 = 0.86 Lt/sec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.00 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ = 0.86 Ltlsec ΔΗ Κλίση J = = 69.8 Εκλέγω διατομή ι D = 0.00 m 1.0 = ---- = 1.7 % 69.8 Πχ D, 1 χ 0.00 Fαγ = χ 0, χο, 50 = m Υδραυλική ακτίνα R = D/ = m υ =~~ο~ χ JRXJ= 6~~5χ}ν%~~~ χ ~ o. osox( 1.7/100) =1.16 m/sec Q = Fαγ Χ U χ 10 = χ1. 16χ10 = Ltlsec

19 11. Τμήμα από φρεάτιο λβ-1- εωςλβ-1 Επιφάνεια αποροής F= στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F = Ο, 17 χ Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q =.6 Lt/sec = 1.6 LUsec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ = 5.8 Lt/sec ΔΗ Κλίση J= --- = ι Εκλέγω διατομή D = 0.00 m.90 = ---- =.61 % πχ ο Fαγ = Υδραυλική ακτίνα, 1 χ 0.00 χο,50= χο,50 = m R = D/ = m = 100 χ ffi _ 100 χνο 050 ~----- υ m + {R χ JRXJ - 0,5 +Vo. 050 χ νο.ο50χ(.61/100) = m/sec Q= Fαγχ Ux10 = χ1.657χ10 = 6.01 Lt/sec 1. Τμήμα από φρεάτιο λβ-1 εωςλβ-19 Επιφάνεια αποροής F= 1.96 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ 1.96 = 0. LUsec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 9.98 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ = 10.1 Lt/sec ΔΗ Κλίση J = = 58.8 ι Εκλέγω διατομή D = 0.00 m 0.80 = ---- = 1.7 % 58.8 Πχ D, 1 χ 0.00 Fαγ = χ 0,50 =------χ 0,50 = m Υδραυλική ακτίνα R = D/ = m υ = ~~ο~ χ JRXJ = 6~~5 x:v%~~~ χ ~Ο.050 χ( 1.7/100) = 1.00 m/sec Q = Fαγ χ U χ 10 = χ 1.00χ 10 = Lt/sec

20 1. Τμήμα από φρεάτιο λβ-19-1 εωςλβ Επιφάνεια αποροής F=.660 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F = Ο, 17 χ.660 = 0.6 Lt/sec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.00 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ = 0.6 Lt/sec ΔΗ ο 1.1 ο = Κλίση J = = ---- = 1.08 ο/ο ι Εκλέγω διατομή D = 0.00 m πχ ο Fαγ = Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m,1 χ 0.00 χο,50=------χο,50 = m u = 1 οο χ νr. ιn-:;ι _ 1 οο χν ο oso m + {R χ VΓ\ χ J - 0,5 +vo. 050 χ ~Ο. 050 χ( 1.08/100) = m/sec Q = Fαγ χ U χ 10 = χ Ο. 905χ 10 = 1.15 Lt/sec 1. Τμήμα από φρεάτιο λβ εωςλβ-19-7 Επιφάνεια αποροής F= στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ = 0.95 Lt/sec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.6 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ= 1.56 Lt/sec ΔΗ Κλίση J= = ι 10. Εκλέγω διατομή D= 0.00 m = = 1.05 % Π χ Ο Fαγ = Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m, 1 χ 0.00 χο,50=------χο, 50 = m υ = ~~ο~ χ vrxj = 6~~5χ:ν%~~~ χ ~Ο. 050 χ( 1.05/100) = Ο.895 m/sec Υπολογισμός διοχετευτικότnτας αγωγού Q = Fαγ χ U χ 10 = χ Ο. 895χ 10 = 1.05 Lt/sec

21 15. Τμήμα από φρεάτιο λβ εωςλβ-19-7 Επιφάνεια αποροής F= 5.1 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.00 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ= 0.86 Lt/sec 5.1 = 0.86 Lt/sec ΔΗ Κλίση J= = ι 7.5 Εκλέγω διατομή D= 0.00 m = = 1.16 % πχ ο Fαγ = -- --χ 0,50 Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m,1 χ χο,50 = m U = 100 Χ ffi. ιτs-::-τ- 100 Χ~Ο.050 r m + {R χ Vr\ χ J - 0,5 +V0.050 χ νο. 050 χ( 1.16/100) = 0.98 m/sec Q = Fαγ χ U χ 10 = χ Ο. 98χ 10 = 1.7 Lt/sec 16. Τμήμα από φρεάτιο λβ-19-7 εωςλβ-19- Επιφάνεια αποροής F=.96 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ.96 = 0. Lt/sec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q =. Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ =.85 Lt/sec Κλίση J = = ΔΗ ι Εκλέγω διατομή D = 0.00 m.10 = ---- =.1 % Fαγ = Πχ Ο Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m, 1 χ 0.00 χ 0,50 =------χ 0,50 = m u = ~~ 0 ~ χ JRXJ = 6~~5~p0 i~~ χ νο.050 χ(.11100) = 1.96 mιsec Q= Fαγχ υχ10 = χ1.96χ10 = 0.6 Lt/sec

22 17. Τμήμα από φρεάτιο λβ εωςλβ-19- Επιφάνεια αποροής F=.99 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.00 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ = 0.8 Lt/sec Κλίση J= --- L.99 = 0.8 LUsec ΔΗ = Εκλέγω διατομή D = 0.00 m = ---- = 1.9 /ο πχ ο Fαγ = χ 0,50, 1 χ 0.00 Υδραυλική ακτίνα R = D/ = m χ 0,50 = m U= 1oox{R ~- 1οοχ~ο m + {R χ VI' χ J - ο,5 +vo. 050 χ ~Ο.050 χ( 1.9/100) = 0.99 m/sec Q = Fαγ χ U χ 10 = χ Ο.99χ 10 = Lt/sec 18. Τμήμα από φρεάτιο λβ-19- εωςλβ-19- Επιφάνεια αποροής F= 6.57 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ 6.57 = 1.07 Lt/sec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q =.68 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ=.75 Lt/sec ΔΗ Κλίση J= = ι Εκλέγω διατομή D= 0.00 m = = 5.06 % Πχ D,1 χ 0.00 Fαγ = χο,50= χο,50 = m Υδραυλική ακτίνα R = D/ = m υ = ~~ο~ χ JRXJ = b~~5χ:ν%~~ χ ~Ο.050 χ( 5.06/100) = m/sec Q = Fαγ χ U χ 10 = χ1.960χ10 = Lt/sec

23 19. Τμήμα από φρεάτιο λβ εωςλβ Επιφάνεια αποροής F= 1.66 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.00 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ = 0.8 ιυsec 1.66 = 0.8 Lt/sec ΔΗ Κλίση J= --- = = ---- =.1 % L Εκλέγω διατομή D = 0.00 m Fαγ πχ 0,1 χ 0.00 =----χ 0,50 = χ 0,50 = m Υδραυλική ακτίνα R = D/ = m u = 1 οο χ fr. ιn-::ι- _ 1 οο χν ο m + IR χ VΓ'\. χ J - 0,5 +V0.050 χ νο.050 χ(.1/100) = 1.95 m/sec Q= Fαγχ Ux10 = χ1.95χ10 = 0. Lt/sec 0. Τμήμα από φρεάτιο λβ εωςλβ Επιφάνεια αποροής F=.509 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ.509 = 0.59 Lt/sec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.8 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ= 0.87 ιυsec ΔΗ Κλίση J= = ι Εκλέγω διατομή D= 0.00 m = = 1.08 % Fαγ = π χ ο, 1 χ 0.00 χ 0,50 = Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m χ 0,50 = m υ = ~~ο ~R χ vrxj = b~~5x}v%i~~ χ νο.050 χ( 1.08/100) = m/sec Q= Fαγχ υχ10 = χ0. 907χ10 = 1.6 ιυsec

24 1. Τμήμα από φρεάτιο λβ εωςλβ Επιφάνεια αποροής F= 6. στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.87 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ= 1.96 Lt/sec 6. = 1.08 Lt/sec ΔΗ Κλίση J= = ι Εκλέγω διατομή D= 0.00 m = =.09 % πχ ο Fαγ = -- --χ 0,50 Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m,1 χ χο,50 = m u = 100 χ VR.. ιn---:::-τ _ 100 χνο 050.ι m + ΙR χ ν~ χ J - 0,5 +vσ. 050 χ νο.050 χ(.09/100) = 1.59 m/sec Q = Fαγ χ U χ 10 = χ1.59χ10 = Lt/sec. Τμήμα από φρεάτιο λβ εωςλβ Επιφάνεια αποροής F=.76 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.00 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ= 0.57 Lt/sec.76 = 0.57 Lt/sec ΔΗ Κλίση J= = ι 50.6 Εκλέγω διατομή D= 0.00 m = = 1.9 % ΠΧ Ο Fαγ = Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m, 1 χ 0.00 χο,50=------χο,50 = m U =~~Ο~ χ JRXJ= b~~5x}v%~o~~ χ νο.ο50χ( 1.9/100) =1.09 m/sec Q = Fαγ χ U χ 10 = χ1.09χ10 = LUsec

25 . Τμήμα από φρεάτιο λβ εωςλβ Επιφάνεια αποροής F=.95 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q =.5 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ =.08 Lt/sec.95 = 0.56 Lt/sec ΔΗ Κλίση J= --- = = ---- = 1.56 Ofo L Εκλέγω διατομή D = 0.00 m πχ ο Fαγ = -- --χ 0,50 Υδραυλική ακτίνα R = D/ = m,1 χ χο,50 = m U= 1ooxffi. ~- 1οοχνο m + /R χ ΥΓ'\. χ J - 0,5 +V0.050 χ νο.050 χ( 1.56/100) = m/sec Q = Fαγ χ U χ 10 = χ1.090χ10 = Lt/sec. Τμήμα από φρεάτιο λβ εωςλβ-19-- Επιφάνεια αποροής F= 1.0 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ 1.0 = 0.18 Lt/sec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q =.08 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ=.6 Lt/sec ΔΗ Κλίση J= = ι 7. = =.6 % Εκλέγω διατομή D= 0.00 m Fαγ = πχ ο Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m,1 χ 0.00 χ 0,50 =------χ 0,50 = m U = ~~ο~ χ JRXJ = 6~~5χ}ν%~~~ χ ~Ο.050 χ(.6/100) = 1.6 m/sec Q = Fαγ Χ U χ 10 = χ1.6χ10 = 5.59 Lt/sec

26 5. Τμήμα από φρεάτιο λβ-19-- εωςλβ-19-- Επιφάνεια αποροής F=.98 στρ. ΠαροχήστοτμήμαQακ=q(maχ) χf=ο, 17χ.98 = 0.8 LUsec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.00 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ= 0.8 Lt/sec ΔΗ Κλίση J= = ι 0.7 = = 1. % Εκλέγω διατομή D= 0.00 m Fαγ πχ 0,1 χ 0.00 =----χ 0,50 =------χ 0,50 = m Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m u = 1 οο χ fr π-::-τ _ 1 οο χ~ ο oso m + {R χ v~ χ J - Ο,5 +V0.050 χ νο.050 χ( 1./100) = m/sec Q = Fαγ χ U χ 10 = χ Ο.969χ 10 = 15.1 Lt/sec 6. Τμήμα από φρεάτιο λβ-19-- εωςλβ-19-- Επιφάνεια αποροής F=.880 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ.880 = 0.65 LUsec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.00 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ = 0.65 Lt/sec Κλίση J = = Εκλέγω διατομή ΔΗ ι D = 0.00 m = = 1.0 % 57.0 Fαγ = πχ ο χ 0,50 Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m, 1 χ χο,50 = m υ _ 100 χ {R. ~J _ 100 Χ~Ο. 050,\ ( 1 0/100) -1 0 mf - m + {R χ v~ χ.., - Ο' 5 +V O. 050 χ ~Ο. 050 χ. - sec Q = Fαγ χ U χ 10 = χ 1.0χ 10 = LUsec

27 7. Τμήμα από φρεάτιο λβ-19-- εωςλβ-19-- Επιφάνεια αποροής F=.0 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 1.9 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ = 1.87 Lt/sec Κλίση J= --- L.0 = 0.7 Lt/sec ΔΗ ο 1.70 = Εκλέγω διατομή D = 0.00 m 6.90 = ---- =.66 % 6.90 πχ ο Fαγ = Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m, 1 χ 0.00 χ 0,50 =------χ 0,50 = m Α u = 1 οο χ fr,n-:-;-τ _ 1 οο χ" m + IR χ VΓ\ χ J - 0,5 +V0.050 χ νο. 050 χ(.66/100) = 1. m/sec Q = Fαγ χ U χ 10 = χ 1.χ 10 =. Lt/sec 8. Τμήμα από φρεάτιο λβ-19-- εωςλβ-19-- Επιφάνεια αποροής F=.88 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ.88 = 0.65 Lt/sec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.00 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ= 0.65 Lt/sec ΔΗ Κλίση J= = 1.9 ι Εκλέγω διατομή D= 0.00 m = = 1. % πχ ο Fαγ = Υδραυλική ακτίνα χ 0,50, 1 χ χο,50 = m R = 0/ = m υ = ~~ο :JR χ v'rxj = ~~~5χ:ν%~~~ χ νο.050 χ( 1./100) = 1.0 m/sec Υπολογισμός διοχετευτικότnτας αγωγού Q = Fαγ Χ U χ 10 = χ1.0χ10 = LUsec

28 9. Τμήμα από φρεάτιο λβ-19-- εωςλβ-19-- Επιφάνεια αποροής F=.6 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q =.5 Lt/sec.6 = 0.0 LUsec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ =.91 Lt/sec ΔΗ ο Κλίση J= --- = L 7.6 Εκλέγω διατομή D = 0.00 m 1.1 ο = ---- =.9 % 7.6 πχ ο Fαγ = -- --χ 0,50 Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m,1 χ χ 0,50 = m u = 1 οο χ fr _ 1 οο χ~ ο 050. ι m + {R χ JRXJ - 0,5 +V0.050 χ νο. 050 χ(.9/100) = 1.96 m/sec Q = Fαγ χ U χ 10 = χ1.96χ10 =.8 Lt/sec 0. Τμήμα από φρεάτιο λβ-19-- εωςλβ-19-- Επιφάνεια αποροής F= στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ Παροχή από προηγούμενο τμήμα Ο= 0.00 Lt/sec = 0. LUsec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ = 0. Lt/sec Κλίση J = = Εκλέγω διατομή ΔΗ ι D = 0.00 m = =.1 % 9.68 πχ ο Fαγ = Υδραυλική ακτίνα, 1 χ 0.00 χο,50=------χο,50 = m R = 0/ = m υ = ~~ο~ χ JRXJ = 6~~5 x;v~i~o χ ~Ο.050 χ(.1/100) = 1.7 m/sec Q = Fαγ χ U χ 10 = χ1.7χ10 = Lt/sec

29 1. Τμήμα από φρεάτιο λβ-19-- εωςλβ-19-- Επιφάνεια αποροής F= στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0. Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ = 0.59 Lt/sec = 0.7 Lt/sec ΔΗ Κλίση J= - -- = = ---- = 1.85 % L Εκλέγω διατομή D = 0.00 m πχ 0, 1 χ 0.00 Fαγ = ----χο,50= χο,50 = m Υδραυλική ακτίνα R = D/ = m U = 100 Χ fr ιn-::-τ _ 100 Χ~Ο.050 r m + {R χ VΓ\ χ J - 0,5 +V χ ν χ( 1.85/100) = m/sec Q = Fαγ χ U χ 10 = χ1.185χ10 = Lt/sec. Τμήμα από φρεάτιο λβ-19-- εωςλβ-19-- Επιφάνεια αποροής F= στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.59 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ= 1.58 Lt/sec = 0.99 Lt/sec ΔΗ Κλίση J= = = = 1.85 % ι Εκλέγω διατομή D= 0.00 m πχ ο, 1 χ 0.00 Fαγ = χο,50= χο,50 = m Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m υ = ~~ο ;JR χ vrxj = 6~~5 χ;ν~~~~ χ ~Ο. 050 χ( 1.85/100) = m/sec Υπολογισμός διοχετευτικότnτας αγωγού Q = Fαγ χ U χ 10 = χ1. 185χ10 = Lt/sec

30 !. Τμήμα από φρεάτιο λβ-19-- εωςλβ-19-- Επιφάνεια αποροής F= 1.5 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F = Ο, 17 χ Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q =.50 Lt/sec 1.5 = 0. LUsec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ =. 7 ιυsec ΔΗ Κλίση J= -- = L 65.8 Εκλέγω διατομή D = 0.00 m 1.00 = ---- = 1.5 % 65.8 πχ ο Fαγ = χ 0,50,1 χ 0.00 Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m χ 0,50 = m u _ 1 οο χ fr ιο--::-τ _ 1 οο χ~ ο m + VR χ VΓ\XJ- 0,5+V0.050χνο.Ο50χ(1. 5/100) =1.077 m/sec Q = Fαγ Χ U χ 10 = χ1. 077χ10 = LUsec. Τμήμα από φρεάτιο λβ-19-- εωςλβ-19-- Επιφάνεια αποροής F= 5.98 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F = Ο, 17 χ 5.98 = 0.89 LUsec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.00 LUsec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ = 0.89 LUsec Κλίση Εκλέγω διατομή ΔΗ J=-- L D = 0.00 m = = = 1.6 % πχ ο, 1 χ 0.00 Fαγ = χο,50=------χο,50 = m Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m υ = ~~ο~ χ JRXJ = 6~~5 x:vi~ 0 ~i χ ~Ο.050 χ( 1.6/100) = m/sec Q = Fαγ χ U χ 10 = χ1.016χ10 = Lt/sec

31 5. Τμήμα από φρεάτιο λβ-19-- εωςλβ-19-- Επιφάνεια αποροής F= στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.89 LUsec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ = 0.89 Lt/sec = 0.00 LUsec ΔΗ Κλίση J= --- = L 9.81 Εκλέγω διατομή D = 0.00 m 1.10 = ---- =.69 % 9.81 Fαγ = πχ ο χ 0,50 Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m, 1 χ χο,50 = m U= 1ooxffi ~- 1οοχνοο50 ~----- m + {R χ νrr.. χ J - 0,5 +V0.050 χ ~ χ(.69/100) = 1.67 m/sec Q = Fαγ χ U χ 10 = χ1.67χ10 = 6.89 Lt/sec 6. Τμήμα από φρεάτιο λβ-19-- εωςλβ-19-- Επιφάνεια αποροής F=.67 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F = Ο, 17 χ.67 = 0.5 LUsec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.89 LUsec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ = 1. Lt/sec Κλίση J = = ΔΗ Εκλέγω διατομή D = 0.00 m ι = ---- = 1.11 % 90.9 Fαγ = πχ ο Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m, 1 χ 0.00 χο,50=------χο,50 = m _ 100 χ ffi _ 100 χνο.050 _ U - m + {R χ ν1rxj - ο, 5 +Vo_ χ νο.050 χ( 1.11 /100) m/sec 050 Q = Fαγ χ U χ 10 = χΟ.917χ10 = 1.9 Lt/sec

32 7. Τμήμα από φρεάτιο λβ-19-- εωςλβ-19-- Επιφάνεια αποροής F=.901 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ.901 = 0.9 Lt/sec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.00 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ = 0.9 Lt/sec ΔΗ Κλίση J= --- = L Εκλέγω διατομή D = 0.00 m = ---- = 1.0 % πχ ο Fαγ = -- --χ 0,50 Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m,1 χ χο,50 = m u = 1 οο χ fr ιn-:-:-τ _ 1 οο χ ν ο 050 m +./R χ V" χ J - 0,5 +V0.050 χ νο. 050 χ( 1.0/100) = m/sec Q = Fαγ Χ U χ 10 = χ Ο. 888χ 10 = 1.95 Lt/sec 8. Τμήμα από φρεάτιο λβ-19-- εωςλβ-19-- Επιφάνεια αποροής F=.1 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F = Ο, 17 χ.1 = 0.5 Lt/sec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.00 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ= 0.5 Lt/sec ΔΗ Κλίση J= = = =.7 % ι Εκλέγω διατομή D= 0.00 m πχ ο, 1 χ 0.00 Fαγ = χο,50=------χο,50 = m Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m υ = ~~ο~ χ JRXJ = 6~~5 x}v~~~i χ ~Ο. 050 χ(.7/100) = 1.89 m/sec Q = Fαγ Χ U χ 10 = χ 1.89χ 10 = 9.79 Lt/sec

33 9. Τμήμα από φρεάτιο λβ-19-- εωςλβ-19-- Επιφάνεια αποροής F=. στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ. = 0.58 LUsec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 1.0 LUsec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ = 1.59 LUsec ΔΗ Κλίση J= -- L Εκλέγω διατομή = D = 0.00 m.00 = ---- :. /ο 86.7 πχ 0, 1 χ 0.00 Fαγ = ----χο,50= χο, 50 = m Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m u = 100 χ VR...n-::-τ _ 100 χ~ο. 050, m + ~. χ ν~ χ J - Ο,5 +V0.050 χ νο.050 χ(./100) = 1.6 m/sec Q = Fαγ χ U χ 1 ο = χ 1.6χ 1 Ο = 0.85 Lt/sec 0. Τμήμα από φρεάτιο λβ-19-- εωςλβ-19-- Επιφάνεια αποροής F= στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q =. 9 Lt/sec = 0.9 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ =.88 Lt/sec Κλίση Εκλέγω διατομή ΔΗ J=-- L D = 0.00 m = = ---- = 1.60 % 11.6 πχ ο Fαγ = χ 0,50 Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m, 1 χ χο,50 = m υ = ~~ο~ χ JRXJ = 6~~5χ:ν~~~~ χ νο. 050 χ( 1.60/100) = 1.10 m/sec Q = Fαγ χ U χ 10 = χ1.10χ10 = 17.1 Lt/sec

34 ' 1. Τμήμα από φρεάτιο λβ-19-- εωςλβ-19-- Επιφάνεια αποροής F= 8.8 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 8.60 Lt/sec 8.8 = 1. Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ = 10.0 Lt/sec ΔΗ Κλίση J=-- = L Εκλέγω διατομή D = 0.00 m = ---- = 1.16 /ο Fαγ πχ 0, 1 χ 0.00 = ----χο,50= χο,50 = m Υδραυλική ακτίνα R = D/ = m = 100 χ fr _ 100 χνο υ m + VR χ v'rxj - 0,5 +vo. 050 χ νο.050 χ( 1.16/100) = 0.98 m/sec Q = Fαγ χ U χ 10 = χ Ο.98χ 10 = 1.7 Lt/sec. Τμήμα από φρεάτιο λβ-19-- εωςλβ Επιφάνεια αποροής F= 5.95 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ 5.95 = 0.89 Lt/sec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 1.8 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ = 1.17 Lt/sec ΔΗ Κλίση J = = ι Εκλέγω διατομή D = 0.00 m.10 = ---- =.50 % Πχ D Fαγ = Υδραυλική ακτίνα R = D/ = m, 1 χ 0.00 χο,50=------χο,50 = m U = 100 χ fr χ JRXJ = 100 Χ~Ο. 050,\0 050 ( 50/100)=1 61 m/sec m + VR Ο, 5 +V O. 050 χ ~ χ Q = Fαγ χ U χ 10 = χ1.61χ10 = 5.61 Lt/sec

35 . Τμήμα από φρεάτιο λβ εωςλβ Επιφάνεια αποροής F= στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.00 Lt/sec = 1.0 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ = 1.0 Lt/sec ΔΗ Κλίση J= --- = L 6.66 Εκλέγω διατομή D = 0.00 m 0.60 = = 0.96 % 6.66 πχ 0, 1 χ 0.00 Fαγ = ----χο,50=------χο, 50 = m Υδραυλική ακτίνα R = D/ = m U= 1oox{R ~- 1οοχ~οο m + {R χ νr;. χ J - Ο, 5 +V0.050 χ ~Ο.050 χ( 0.96/100) = 0.85 m/sec Q = Fαγ χ U χ 10 = χ Ο.85χ 10 = 1.9 Lt/sec. Τμήμα από φρεάτιο λβ εωςλβ-19- Επιφάνεια αποροής F= στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ = 0.00 Lt/sec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 15. Lt/sec Fαγ = Π χ D χο,50 Υδραυλική ακτίνα R = D/ = m,1 χ χο, 50 = m u = ~~ 0 ~ χ JRXJ = 6~~5 x:p 0 ~~~ χ νο.οsο χ( Q = Fαγ χ U χ 10 = χ1.90χ10 = 0.19 Lt/sec ) = 1.90 mιsec

36 5. Τμήμα από φρεάτιο λβ-19- εωςλβ-19 Επιφάνεια αποροής F= 5.81 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F = 0,17 χ 5.81 = 0.99 LUsec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = LUsec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ = 0.95 Lt/sec ΔΗ Κλίση J= --- = = =.0 % L Εκλέγω διατομή D = 0.00 m ) ) Fαγ πχ 0,1 χ 0.00 = ----χο,50= χο,50 = m Υδραυλική ακτίνα R = D/ = m u _ 1 οο χ fr _ 1 οο χ~ 0 050, 1 m + {R χ JRXJ - 0,5 +V0.050 χ νο.050 χ(.0/100) = m/sec Q = Fαγ χ U χ 10 = χ1.518χ10 =.87 Lt/sec 6. Τμήμα από φρεάτιο λβ-19 εωςλβ-16 Επιφάνεια αποροής F= 7.70 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ 7.70 = 1. Lt/sec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 1.6 LUsec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ=.9 Lt/sec ΔΗ Κλίση J= = ι 11. Εκλέγω διατομή D= 0.50 m = =.6 % Fαγ = πχ ο Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = 0.06 m,1 χ 0.50 χο,50= χο,50 = m U = 1 0Ο Χ {R χ ν1rxj = 1 οο Χ~Ο. 06 ~Ο 06 χ( 6/100) = 00 m/sec m + IR 0,5 +V0.06 χ Q = Fαγ χ U χ 10 = χ. 00χ 10 =.59 Lt/sec

37 ) 7. Τμήμα από φρεάτιο λβ εωςλβ Επιφάνεια αποροής F=.15 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.00 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ = 0.6 Lt/sec.15 = 0.6 Lt/sec ΔΗ Κλίση J= --- = L 6.80 Εκλέγω διατομή D = 0.00 m 0.70 = = 1.10 % 6.80 Fαγ = πχ ο χ 0,50 Υδραυλική ακτίνα R = D/ = m, 1 χ χο,50 = m u = 1 οο χ fr n-:-:-τ _ 1 οο χν ο 050 ~----- m + {R"" χ νπ. χ J - Ο,5 +V0.050 χ νο. 050 χ( 1.10/100) = 0.91 m/sec Q = Fαγ χ U χ 10 = χ Ο. 91χ 10 = 1.5 Lt/sec 8. Τμήμα από φρεάτιο λβ εωςλβ Επιφάνεια αποροής F=.771 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F = Ο, 17 χ. 771 = 0.6 Lt/sec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.6 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ qακ = 1.00 Lt/sec Κλίση J= Εκλέγω διατομή D = 0.00 m ΔΗ = = =.85 % ι ΠΧ D, 1 χ 0.00 Fαγ = χο,50=------χο,50 = m Υδραυλική ακτίνα R = D/ = m υ = ~~ο~ χ vrxj = 6~~5 x:v%~~ χ ~Ο. 050 χ(.85/100) = 1.7 m/sec Q = Fαγ χ U χ 10 = χ1.7χ10 =.11 Lt/sec

38 ~ 9. ~ Τμήμα από φρεάτιο λβ εωςλβ Επιφάνεια αποροής F=. στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F = Ο, 17 χ Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.00 Lt/sec. = 0.1 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ= 0.1 Lt/sec ΔΗ Κλίση J= = = = 1.61 % ι Εκλέγω διατομή D= 0.00 m ~ πχ ο Fαγ = χ 0,50, 1 χ 0.00 Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m χ 0,50 = m u = 100 χ VR.. ~ _ 100 χ~ο. 050, 1 m+ {R χ v"xj- 0,5+Vo.o 50 Υπολογισμός διοχετευτικότοτας αγωγού χνο. 050χ(1.61/100) =1.107 m/sec Q = Fαγ Χ U χ 10 = χ1.107χ10 = Lt/sec 50. Τμήμα από φρεάτιο λβ εωςλβ Επιφάνεια αποροής F= 0.77 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F = Ο, 17 χ Ο. 77 = 0.1 Lt/sec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 1.1 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ = 1.5 Lt/sec ΔΗ Κλίση J = = 5.6 Εκλέγω διατομή ι D = 0.00 m.0 = ---- = 7.8 % 5.6 ΠΧ Ο, 1 χ 0.00 Fαγ = χο,50=------χο, 50 = m Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m υ = ~~ο ;JR χ JRx.J = 6~~5x:v%~~ χ νο.050 χ( q = Fαγ χ U χ 10 = χ.0χ 10 = 8.0 Lt/sec 7.8/100) =.0 m/sec

39 51. Τμήμα από φρεάτιο λβ εωςλβ Επιφάνεια αποροής F=. 708 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.00 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ = 0.6 Lt/sec. 708 = 0.6 Lt/sec Κλίση J = Εκλέγω διατομή ΔΗ ι D = 0.00 m = = ---- =. %.67 πλήρωσηαγωγούεως50% πχ ο Fαγ = χ 0,50 Υδραυλική ακτίνα R = D/ = m, 1 χ χο,50 = m u = 1 οο χ ffi _ 1 οο χ ν ο 050, 1 m + ~ χ JRXj - 0,5 +Vo. 050 χ νο.050 χ(./100) = 1. m/sec Q = Fαγ χ U χ 10 = χ1.χ10 = Lt/sec 5. Τμήμα από φρεάτιο λβ εωςλβ Επιφάνεια αποροής F= στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ = 0.7 Lt/sec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q =.00 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ=.7 Lt/sec ΔΗ Κλίση J= = ι 85. Εκλέγω διατομή D= 0.00 m = = 5.87 % Fαγ = ΠΧ D Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m, 1 χ 0.00 χο,50=------χο,50 = m υ = ~~ο ;f χ JRXJ = 6~~5 χ:ν~~ο~~ χ ~ο.ο5ο χ( 5.87/100) =.111 m/sec Q = Fαγ Χ U χ 10 = χ.111χ10 =.19 Lt/sec

40 51. Τμήμα από φρεάτιο λβ εωςλβ Επιφάνεια αποροής F=.708 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.00 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ = 0.6 Lt/sec. 708 = 0.6 LUsec ΔΗ Κλίση J= = = =. % ι Εκλέγω διατομή D= 0.00 m Fαγ πχ 0, 1 χ 0.00 = ----χο,50= χο,50 = m Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m υ = 100 χ ffi. ιπ-:-;--τ _ 100 χγ 0 _ 050 m + {R χ VΓ\ χ J - 0,5 +V0.050 χ νο.050 χ(./100) = 1. m/sec Q= Fαγχ Ux10 = χ1.χ10 = Lt/sec 5. Τμήμα από φρεάτιο λβ εωςλβ Επιφάνεια αποροής F= στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ = 0.7 Lt/sec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q =.00 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ =.7 Lt/sec ΔΗ Κλίση J= = ι 85. Εκλέγω διατομή D= 0.00 m = = 5.87 % Fαγ = π χ ο Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m, 1 χ 0.00 χο,50=------χο,50 = m υ = ~~ο~ χ vrxj = 6~~5 χ:ν~~~~ χ ~Ο.050 χ( 5.87/100) =.111 m/sec Q = Fαγ χ U χ 10 = χ.111χ10 =.19 LUsec

41 51. Τμήμα από φρεάτιο λβ εωςλβ Επιφάνεια αποροής F=. 708 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F = 0,17 χ Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.00 LVsec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ = 0.6 Lt/sec Κλίση J = Εκλέγω διατομή D = 0.00 m ι.708 = 0.6 LVsec ΔΗ = = ---- =. %.67 πχ ο Fαγ = -- --χ 0,50 Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m,1 χ χ 0,50 = m U= 100x{R ~- 1οοχ~ο m + {R χ VΓ\ χ J - 0,5 +V0.050 χ νο.050 χ(./100) = 1. m/sec Q = Fαγ χ U χ 10 = χ1.χ10 = Lt/sec 5. Τμήμα από φρεάτιο λβ εωςλβ Επιφάνεια αποροής F= στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q =.00 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ=.7 Lt/sec = 0.7 Lt/sec ΔΗ Κλίση J= = ι 85. Εκλέγω διατομή D= 0.00 m = = 5.87 % πχ ο, 1 χ 0.00 Fαγ = χ 0,50 =------χ 0,50 = m Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m _ 100 χ ffi _ 100 Χ~Ο. 050,\ _ υ - m + {R χ JRXJ - 0, 5 +vo. 050 χ νο.050 χ( 5.87/100) m/sec Q = Fαγ χ U χ 10 = χ.111χ10 =.19 Lt/sec

42 51. Τμήμα από φρεάτιο λβ εωςλβ Επιφάνεια αποροής F=. 708 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F = 0,17 χ Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.00 LUsec.708 = 0.6 LUsec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ = 0.6 Lt/sec Κλίση J = Εκλέγω διατομή ΔΗ = ι D = 0.00 m 1.00 = ---- =. %.67 πλήρωσηαγωγούεως50% πχ ο Fαγ = -- --χ 0,50 Υδραυλική ακτίνα R = D/ = m, 1 χ χ 0,50 = m υ = 1 οο χ ffi _ 1 οο χ~ 0 050, 1 m + {R χ VFfXJ - 0,5 +vσ. 050 χ νο.050 χ(./100) = 1. m/sec Q= Fαγχ Ux10 = χ1. χ10 = Lt/sec 5. Τμήμα από φρεάτιο λβ εωςλβ Επιφάνεια αποροής F= στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F = Ο, 17 χ = 0.7 LUsec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q =.00 LUsec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ =.7 Lt/sec ΔΗ Κλίση J = = ι 85. Εκλέγω διατομή D = 0.00 m 5.00 = ---- = 5.87 % 85. Fαγ = π χ ο χο,50 Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m, 1 χ χο,50 = m υ = ~~ο~ χ VFfXJ = 6~~5xiv%~o~i χ νο.050 χ( 5.87/100) =.111 m/sec Q = Fαγ χ U χ 10 = χ.111χ10 =.19 Lt/sec

43 5. Τμήμα από φρεάτιο λβ εωςλβ Επιφάνεια αποροής F=. 97 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q =.7 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ =.8 Lt/sec Κλίση ΔΗ J=-- L Εκλέγω διατομή D = 0.00 m.97 = 0.56 LUsec = 10.6 = ---- = 0.8 /ο 10.6 πχ ο Fαγ = χ 0,50 Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m, 1 χ χο,50 = m υ = 100 χ rn ~ χ" ο 050 m + {R χ νrι.. χ J - 0,5 +VO.OSO χ ~Ο. 050 χ( 0.8/100) = 0.79 m/sec Q= Fαγχ Ux10 = χ Ο. 79χ10 = 1.60 Lt/sec 5. Τμήμα από φρεάτιο λβ εωςλβ Επιφάνεια αποροής F= στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ = 0.9 Lt/sec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.00 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ= 0.9 Lt/sec ΔΗ Κλίση J= = 51.0 ι Εκλέγω διατομή D= 0.00 m = =.1 % πχ ο Fαγ = Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m,1 χ 0.00 χο,50=------χο,50 = m υ =~~ο~ χ JRXJ= 6~~5 x:p 0 ~~o χ ~ο.ο5οχ(.11100) =1.75 m/sec Q = Fαγ Χ U χ 10 = χ1. 75χ10 = 0.00 Lt/sec

44 55. Τμήμα από φρεάτιο λβ εωςλβ Επιφάνεια αποροής F=.68 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.00 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ = 0.58 Lt/sec.68 = 0.58 Lt/sec ΔΗ Κλίση J= --- = = ---- = 0.78 % L Εκλέγω διατομή D = 0.00 m Fαγ πχ 0, 1 χ 0.00 = ----χο,50= χο,50 = m Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m υ = 1 οο χ νr ιn-:-:-τ _ 1 οο χ~ο. 050, 1 m + {R χ V" χ J - ο,5 +Vo. 050 χ νο.050 χ( 0.78/100) = m/sec Q = Fαγ χ U χ 10 = χ 0.771χ10 = Lt/sec 56. Τμήμα από φρεάτιο λβ εωςλβ Επιφάνεια αποροής F= 0.97 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ 0.97 = 0.16 Lt/sec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 1.5 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ= 1.68 Lt/sec ΔΗ Κλίση J= = 7.9 Εκλέγω διατομή D= 0.00 m ι = =.7 % Fαγ = Π Χ Ο Υδραυλική ακτίνα,1 χ 0.00 χο,50=------χο,50 = m R = 0/ = m υ = ~~ο ;JR χ JRXJ = 6~~5χ:ν~~~~ χ νο. 050 χ(.7/100) = 1.1 m/sec Q= Fαγχ υχ10 = χ1. 1χ10 = 0.61 Lt/sec

45 57. Τμήμα από φρεάτιο λβ εωςλβ Επιφάνεια αποροής F=.7 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.00 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ= 0. Lt/sec.7 = 0. Lt/sec ΔΗ Κλίση J= = ι 5.5 = = 1.7 % Εκλέγω διατομή D= 0.00 m Fαγ πχ 0, 1 χ 0.00 = ----χο,50= χο,50 = m Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m u = 1 οο χ νr. ιn--::-τ _ 1 οο χνο ο5ο m + {R χ V" χ J - 0,5 +V0.050 χ νο.050 χ( 1.7/100) = m/sec Q = Fαγ χ U χ 10 = χ1.Ο57χ10 = Lt/sec 58. Τμήμα από φρεάτιο λβ εωςλβ Επιφάνεια αποροής F=.07 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ.07 = 0.5 Lt/sec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q =.1 Ο Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ =.61 Lt/sec ΔΗ Κλίση J = = 6.91 ι Εκλέγω διατομή D = 0.00 m.0 = ---- = 5.5 % 6.91 Fαγ = ΠΧ Ο χ 0,50 Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = Ο. 050 m, 1 χ χο,50 = m υ = ~~ο~ χ JRXJ = 6~~5 χ:ν%~~~ χ ~Ο.050 χ( 5.5/100) = m/sec Q= Fαγχ υχ10 = χ1. 996χ10 = 1. Lt/sec

46 59. Τμήμα από φρεάτιο λβ εωςλβ-16~1-5 Επιφάνεια αποροής F=.1 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ.1 = 0.56 LUsec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.00 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ = 0.56 Lt/sec ΔΗ Κλίση J= --- = L 8.68 Εκλέγω διατομή D = 0.00 m = ---- = 1. % 8.68 πλήρωσηαγωγούεως50% πχ ο Fαγ = χ 0,50, 1 χ 0.00 Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m χ 0,50 = m u = 100 χ ffi _ 100 χ~ο 050, 1 m + {R χ V'RXJ- 0,5 +va. 050 χ νο. 050χ( 1./100) =Ο.968 m/sec Q = Fαγ χ U χ 10 = χΟ.968χ10 = Lt/sec 60. Τμήμα από φρεάτιο λβ εωςλβ Επιφάνεια αποροής F= στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ = 0.00 LUsec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q =.17 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ=.17 Lt/sec ΔΗ Κλίση J= = ι 19.7 Εκλέγω διατομή D= 0.00 m = = 9.81 % Fαγ = ΠΧ Ο Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m, 1 χ 0.00 χ 0,50 =------χ 0,50 = m υ = ~~ο ;JR χ vrxj = 6~~5 x:v~~~~ χ ~Ο. 050 χ( 9.81/100)=.70 m/sec Q = Fαγ Χ U χ 10 = χ.70χ 10 =.861 Lt/sec

47 61. Τμήμα από φρεάτιο λβ εωςλβ Επιφάνεια αποροής F= 1.9tηρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.00 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ =. 70 Lt/sec Κλίση J = Εκλέγω διατομή D = 0.00 m 1.91 =. 70 Lt/sec ΔΗ = ι = ---- =.8 % πχ ο Fαγ = χ 0,50,1 χ 0.00 Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m χ 0,50 = m u = 100 χ ffi _ 100 χνο.050, 1 m + {R χ JRXJ - 0,5 +va. 050 χ νο.050 χ(.8/100) = 1.85 m/sec Q= Fαγχ Ux10 = χ1. 85χ10 = Lt/sec 6. Τμήμα από φρεάτιο λβ εωςλβ Επιφάνεια αποροής F=.01 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ.01 = 0.68 Lt/sec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 6.87 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ qακ= 7.55 Lt/sec ΔΗ Κλίση J= = ι 7.78 Εκλέγω διατομή D= 0.00 m = = 6.69 % πλήρωσηαγωγούεως50% Fαγ = π χ ο Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m,1 χ 0.00 χ 0,50 =------χ 0,50 = m υ = ~~ο~ χ JRXJ = 6~~5 χ;ν~~~~ χ ~Ο. 050 χ( 6.69/100) =.5 m/sec Q= Fαγχ υχ10 = χ. 5χ10 = 5.87 Lt/sec

48 6. Τμήμα από φρεάτιο λβ εωςλβ-16-1 Επιφάνεια αποροής F=.959 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 10.7 LUsec.959 = 0.50 LUsec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ = Lt/sec Κλίση ΔΗ J=-- L Εκλέγω διατομή D = 0.00 m = = ---- = Q.9 /ο Fαγ πχ 0,1 χ 0.00 = ----χο,50= χο,50 = m Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m υ- 1oox{R ~- 1οοχ~ο m + IR χ VΓ\ χ J - 0,5 +V0.050 χ νο. 050 χ( 0.9/100) = 0.88 m/sec Q = Fαγ Χ U χ 10 = χ Ο.88χ 10 = Lt/sec 6. Τμήμα από φρεάτιο λβ εωςλβ Επιφάνεια αποροής F=.7 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ.7 = Ο. 71 Lt/sec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.00 LUsec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ= 0.71 Lt/sec ΔΗ Κλίση J= = ι 51.5 Εκλέγω διατομή D= 0.00 m = = 1.56 % πλήρωσηαγωγούεως50% Fαγ = Π Χ D Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m, 1 χ 0.00 χ 0,50 =------χ 0,50 = m υ = ~~ο~ χ JRXJ = b~~5 x:v~~~ χ ~Ο. 050 χ( 1.56/100) = m/sec Q = Fαγ Χ U χ 10 = χ1.088χ10 = Lt/sec

49 65. Τμήμα από φρεάτιο λβ εωςλβ Επιφάνεια αποροής F=.551 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ.551 = 0. LUsec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.00 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ = 0. Lt/sec Κλίση J= --- L Εκλέγω διατομή D = 0.00 m ΔΗ = 6.77 = ---- = 0.6 % 6.77 Fαγ πχ 0, 1 χ 0.00 = ----χο,50= χο,50 = m Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m U= 1ooxVR. ~- 1οοχ~ο m + ~ χ VΓ\ χ J - 0,5 +V0.050 χ νο. 050 χ( 0.6/100) = m/sec Q = Fαγ χ U χ 10 = χΟ.690χ10 = Lt/sec 66. Τμήμα από φρεάτιο λβ εωςλβ-16-1 Επιφάνεια αποροής F=.51 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ.51 = 0.58 Lt/sec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 1.1 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ= 1.7 Lt/sec ΔΗ Κλίση J= = = =.05 % ι Εκλέγω διατομή D= 0.00 m Fαγ = π χ ο χ 0,50 =, 1 χ 0.00 Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = Ο. 050 m χ 0,50 = m υ = ~~ο ;JR χ JRXJ = 6~~5 x:v~~5fo χ ~Ο. 050 χ(.05/100) = 1.7 m/sec Q = Fαγ χ u χ 10 = χ1. 7χ10 = Lt/sec

50 67. Τμήμα από φρεάτιο λβ εωςλβ-16-1 Επιφάνεια αποροής F=.08 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F = Ο, 17 χ.08 = 0.69 Lt/sec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.00 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ = 0.69 Lt/sec ΔΗ Κλίση J= --- = = ---- = 1.6 % L Εκλέγω διατομή D = 0.00 m Fαγ πχ 0,1 χ 0.00 =----χ 0,50 = χ 0,50 = m Υδραυλική ακτίνα R = D/ = m υ = 100 χ {R ιn-::-ι _ 100 χ~ο m + ~ χ V'"'- χ J - 0,5 +V0.050 χ νο.050 χ( 1.6/100) = m/sec Q= Fαγχ Ux10 = χ1.055χ10 = Lt/sec 68. Τμήμα από φρεάτιο λβ εωςλβ-16-1 Επιφάνεια αποροής F=.7 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ.7 = Ο. 75 Lt/sec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.00 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ= 0.75 Lt/sec ΔΗ Κλίση J= = ι 60. Εκλέγω διατομή D= 0.00 m = = 0.99 % Fαγ = ΠΧ D Υδραυλική ακτίνα R = D/ = m, 1 χ 0.00 χο,50=------χο,50 = m υ = ~~ο~ χ JRXJ = 6~~5x:v~~~~ χ νο. 050 χ( 0.99/100) = m/sec Q = Fαγ χ U χ 10 = χ Ο.869χ 10 = 1.69 Lt/sec

51 69. Τμήμα από φρεάτιο λβ-16-1 εωςλβ Επιφάνεια αποροής F= στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F = Ο, 17 χ Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q =.16 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ =.0 Lt/sec = 0.85 Lt/sec ΔΗ = Κλίση J= --- L Εκλέγω διατομή D = 0.00 m = = 0.7 /ο πχ 0, 1 χ 0.00 Fαγ =-- ---χο,50 = χ 0,50 = m Υδραυλική ακτίνα R = D/ = m U= 1oox{R ~- 1οοχν m + {R χ Vr\ χ J - 0,5 +V0.050 χ νο.050 χ( 0.7/100) = m/sec Q = Fαγ χ U χ 10 = χ Ο. 750χ 10 = Lt/sec 70. Τμήμα από φρεάτιο λβ-16-1 Ο- εωςλβ-16-1 Ο Επιφάνεια αποροής F= 0.95 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ 0.95 = 0.16 Lt/sec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.00 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ= 0.16 Lt/sec ΔΗ Κλίση J= = ι 6.0 Εκλέγω διατομή D= 0.00 m = = 1.08 % Πχ D, 1 χ 0.00 Fαγ = χ 0,50 = χ 0,50 = m Υδραυλική ακτίνα R = D/ = m υ =~~ο~ χ ν'rxj= ~~~5 χ:ν~~~~ χ ~Ο. 050χ( 1.08/100) =Ο.907 m/sec Q = Fαγ χ U χ 10 = χ Ο.907χ 10 = 1.7 Lt/sec

52 71. Τμήμα από φρεάτιο λβ-16-1 Ο εωςλβ-16-7 Επιφάνεια αποροής F= στρ. ~ Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ = 1.5 LUsec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q =.18 LUsec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ= 5.71 Lt/sec ΔΗ Κλίση J= = = = 0.98 % ι Εκλέγω διατομή D= 0.00 m πλήρωσηαγωγούεως50% πχ ο Fαγ = Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m u = 100 χ fr, 1 χ 0.00 χ 0,50 = χ 0,50 = m ~ _ 100 χνο.050 m + νr χ VΓ\ χ J - 0,5 +V0.050 χ νο. 050 χ( 0.98/100) = 0.86 m/sec Q= Fαγχ Ux10 = χ0.86χ10 = LUsec 7. Τμήμα από φρεάτιο λβ εωςλβ-16-7 Επιφάνεια αποροής F= 7.00 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ 7.00 = 1.5 Lt/sec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 0.00 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ= 1.5 Lt/sec ΔΗ Κλίση J= = ι Εκλέγω διατομή D= 0.00 m = = 0.66 % ΠΧ Ο Fαγ = χ 0,50 Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m, 1 χ χ 0,50 = m υ = ~~ο~ χ JRXJ = 6~~5x:vi~o~i χ νο.050 χ( 0.66/100) = m/sec Q = Fαγ χ υ χ 10 = χΟ.709χ10 = ιυsec

53 " 7. Τμήμα από φρεάτιο λβ-16-7 εωςλβ-16- Επιφάνεια αποροής F= 6.8 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 6.96 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ= 8.11 Lt/sec Κλίση J= Εκλέγω διατομή D= 0.00 m 6.8 = 1.15 Lt/sec ΔΗ = ι = ---- =.80 ο/ο Fαγ πχ 0, 1 χ 0.00 = ----χο,50= χο,50 = m Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m U _ 100 Χ ffi ιn-:-;-τ _ 100 Χ~Ο.050 m + VR χ VΓ\ χ J - 0,5 +V0.050 χ νο.050 χ(.80/100) = m/sec Υπολογισμός διοχετευτικότnτας αγωγού Q= Fαγχ Ux10 = χ1. 910χ10 = 9.98 Lt/sec 7. Τμήμα από φρεάτιο λβ-16- εωςλβ-16-1 Επιφάνεια αποροής F=.7 στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ.7 = 0.59 Lt/sec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 8.11 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ= 8.69 Lt/sec ΔΗ Κλίση J= = ι 111. Εκλέγω διατομή D= 0.00 m = = 5.1 % Fαγ = πχ ο Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m, 1 χ 0.00 χ Ο,50 =------χ 0,50 = m υ = ~~ο~ χ JRXJ = b~~5 x;p 0 ~~~ χ ~0.050 χ( ) = 1.97 m/sec Q = Fαγ χ υ χ 10 = χ1.97χ10 = Lt/sec

54 75. Τμήμα από φρεάτιο λβ-16-1 εωςλβ-16 Επιφάνεια αποροής F= στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ = 0.00 Lt/sec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ = Lt/sec Κλίση J = Εκλέγω διατομή D = 0.00 m ΔΗ = ι = ---- =.09 /ο 9.70 πλήρωσηαγωγούεως50% πχ ο Fαγ = χ 0,50 Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m, 1 χ χο,50 = m u _ 100 χ vr ~ _ 100 χνο. 050 m + /R" χ VΓ\ χ J - 0,5 +V0.050 χ νο.050 χ(.09/100) = 1.5 m/sec Q = Fαγ χ U χ 10 = χ1.5χ10 =.067 Lt/sec 76. Τμήμα από φρεάτιο λβ-16 εωςλβ-15 Επιφάνεια αποροής F= στρ. Παροχή στο τμήμα Qακ = q(max) χ F =Ο, 17 χ = 0.00 Lt/sec Παροχή από προηγούμενο τμήμα Q = 5.06 Lt/sec ΟΛΙΚΗ ΠΑΡΟΧΗ Qακ= 5.06 Lt/sec ΔΗ Κλίση J= = ι Εκλέγω διατομή D= m = =.10 % πλήρωσηαγωγο~εως50% Fαγ = Π χ Ο χ 0,50 Υδραυλική ακτίνα R = 0/ = m υ = ~~ο~ χ vrxj = 6~~5 χ:ν~ ,1 χ χ 0,50 = m ~ χ ~Ο.178 χ( ) =.7 m/sec Q = Fαγ χ υ χ 10 = χ.7χ 10 = 5.96 Lt/sec

55 5. ΦΡΕΑΤΙΑ ΕΠΙΣΚΕΨΕΩΣ ΔΙΚΤΥΟΥ ΤΕΧΝΙΚΗ ΠΕΡΙΓΡΑΦΉ ΣΧΕΔΙΑ ΛΕΠΤΟΜΕΡΕΙΩΝ Φρεάτια επισκέψεως τοποθετούνται σε σημεία του δικτύου όπου υπάρχουν αλλιιγές διευθύνσεων,κλίσης,διατομής σε σημεία διακλαδώσεως αγωγών και γενικά σε αποστάσεις 50 έως 80 μέτρα απόσταση. Τα φρεάτια κατασκευάζονται με δακτυλίους (προκατασκευασμένα στοιχεία κατά DIN 0), από σκυρόδεμα άοπλο ή οπλισμένο (DIN 105), καθώς και με τούβλα υπονόμων (DIN 105). Η κάτοψη των φρεατίων είναι κυκλική (βλ. ~ Σχ.6.)

56 Η ελάχιστη διάμετρος σε κυκλικά φρεάτια είναι 1,0 Μ. Στην παρούσα μελέτη τα φρεάτια θα είναι διαμέτρου 1. 0μ Από τα 60 εκ. περίπου κάτω από την επιφάνεια της γης το φρεάτιο στενεύει προς τα πάνω, στις περισσότερες περιπτώσεις με μορφή κώνου (λαιμό). Ο λαιμός αυτός χρησιμεύει σαν προσαρμογή μέχρι το κάλυμμα του φρεατίου και έχει στο ανώτατο τμήμα του καθαρό άνοιγμα ίσο με 6,5 εκ. Ο πυθμένας των φρεατίων πρέπει να κατασκευάζεται με πολλή φροντίδα, Δεν πρέπει να κατακρατεί άμμο ή λάσπη και πρέπει να εφοδιάζεται με ένα αυλάκι. Το αυλάκι φέρει πλευρικά στηρίγματα, τα οποία πρέπει να μην έχουν κλίση μεγαλύτερη του 50%0 και να τοποθετούνται στο ύψος της κορυφογραμμής του αγωγού. Με αυτό τον τρόπο μειώνεται η δημιουργία στροβιλισμών στο φρεάτιο. Για αγωγούς με διάμετρο μεγαλύτερη των 800 χιλ, τα πλευρικά στηρίγματα μπορούν να καταργηθούν. Ο πυθμένας του αγωγού που τελειώνει, πρέπει να μεταβαίνει ομαλά στον αγωγό που αρχίζει. Για τα αυλάκια χρησιμοποιούνται συχνά μισοί πηλοσωλή-νες, που μπαίνουν σαν ξυλότυπος που εγκαταλείπεται. Όπου δεν είναι δυνατή η χρήση μισών πηλοσωλήνων, π. χ. σε μεγάλους αγωγούς ή σε αλλαγές της διαμέτρου, επιτρέπεται η κατασκευή τους από σκυρόδεμα επιστρωμένο με λεία τσιμεντοκονία. Κατασκευάστηκαν και καμπύλες με κατάλληλα τοξωτά τεμάχια ή ευθύγραμμους σωλήνες κομμένους λοξά. Σε περίπτωση κατασκευής του αγωγού από τούβλα, αυτά πρέπει να χρησιμοποιούνται για την κατασκευή του εξωτερικού τοίχου και στην περιοχή του αυλακιού του πυθμένα. Η κατασκευή των πυθμένων φρεατίων απαιτεί την ίδια φροντίδα τόσο για αγωγούς ακαθάρτων, όσο και για αγωγούς όμβριων. Η αλλαγή στη διεύθυνση πρέπει η καμπυλότητα αρχίζει μέσα στο φρεάτιο και όχι στην είσοδο του αγωγού. Επίσης πρέπει να χρησιμοποιείται κατά το δυνατόν μεγάλη ακτίνα καμπυλότητας. Όταν χρησιμοποιούνται κυκλικά προκατασκευασμένα στοιχεία τοφρεάτιο σκυροδετείτε μέχρι πάνω από την κορυφογραμμή του αγωγού επί τόπου. Τότε μόνο τοποθετούνται οι δακτύλιοι οι οποίοι πρέπει να αντέχουν σε ένα δεδομένο θλιπτικό φορτίο σύμφωνα με το DIN 0. Μετά την τοποθέτηση των δακτυλίων του λαιμού και του καλύμματος πρέπει να φτάνει κανείς περίπου την απαιτούμενη στάθμη του δρόμου ή του εδάφους. ξεφεύγει νερό. Το φρεάτιο πρέπει να είναι στεγανό έτσι ώστε ούτε να εισχωρεί ούτε να Χρησιμοποιούνται σιδερένιες βαθμίδες κατά DIN11 l που τοποθετούνται σε κατάλληλα προετοιμασμένες εγκοπές. Τα σκαλοπάτια πρέπει να τοποθετούνται έτσι ώστε ο τοίχος να φτάνει μέχρι τον πυθμένα του φρεατίου. Άρα η γραμμή ανόδου πρέπει να είναι κατακόρυφη χωρίς αναβαθμούς.

57 ΤΕΙ ΠΕΙΡΑΙΑ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΔΟΜΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ ' ' ΠΤΥΧΙΑΚΗ ΕΡΓΑΣΙΑ ΘΕΜΑ: ΠΛΗΡΗΣ ΜΕΛΕΤΗ ΑΠΟΧΕΤΕΥΤΙΚΟΥ ΔΙΚΤΥΟΥ ΑΚΑΘΑΡΤΩΝ ΥΔΑΤΩΝ ΑΥΤΟΤΕΛΟΥΣ ΟΙΚΙΣΜΟΥ tυπευθ. ΚΑΘΗΓΗΤΗΣ: Ν.ΑΡΑΠΟΣΤΑΘΗΣ ΣΠΟΥΔΑΣΤΗΣ: Α.ΜΑΝΟΥΣΑΚΗΣ ΕΡΓΟ: ΜΕΛΕΤΗ ΔΙΚΤΥΟΥ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ΚΟΙΝΟΤΗΤΑΣ ΓΕΦΥΡΑ Ν.ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗΣ J ΚΑ ΤΑΣΚΕΥ ΑΣΤΙΚΕΣ ΛΕΠΤΟΜΕΡΙΕΣ 1 ΚΟΛΟΥΡΟΚΩΝΙΚΟΥ ΦΡΕΑΤΙΟΥ ΕΠΙΣΚΕΨΗΣ ΓΙΑ ΑΓΩΓΟ Φ00 &Φ50 αρ.σχ. Λ1 κλlιμ 1 :0

58 ΚΑΤΟΨΗ ΦΡΕΑΤΙΟΥ ΕΠΙΣΚΕΨΗΣ (τομή α-α) (ΚΛ. 1 :0).. Β ::~ -'-Ξ:~ -:,:~ϊ,~:>~:ϊ:. ~-~:::_:~~ > -.~:.- Α.. : ,65 1 ι. ο

59 ΤΟΜΗ Α-Α (ΚΛ. 1 : 0) <1 α) Για βάθος.50 μ πρ ίθεται ένας δακτύ ιος ο (\J ("). <1 β) Για βάθος ρεατίων.50 μ αφ ιρείται ένας δακτύ ιος Α. Δ. " ιι d.:... L ~ -.. ~,.:...,...~~~~c---~<1 Δ ΌΔ.._ Δ 0, 1, 0, 1,6

60 ΤΟΜΗ Β-Β. (ΚΛ. 1 : 0) 0.65 ' α lf) (\J ο lf) (\J D ' α) Για βάθος φρ ατίων.50 μ προστ θεται ένας δακτύλι ς ~ ; <J: ΔΔ.. <1 ο ru (") Δ.Δ Δ β) Για βάθος φρ.50 μ αφαιρ ίται ένας δακτύλι ς ατιων Δ. ' ο

61 1\,, ΤΕΙ ΠΕΙΡΑΙΑ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΔΟΜΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ, ΠΤΥΧΙΑΚΗ ΕΡΓ ΑΣΙΑ ΘΕΜΑ: ΠΛΗΡΗΣ ΜΕΛΕΤΗ ΑΠΟΧΕΤΕΥΤΙΚΟΥ ΔΙΚΤΥΟΥ ) ΑΚΑΘΑΡΤΩΝ ΥΔΑΤΩΝ ΑΥΤΟΤΕΛΟΥΣ ΟΙΚΙΣΜΟΥ ~ΥΠΕΥΘ. ΚΑΘΗΓΗΤΗΣ: Ν.ΑΡΑΠΟΣΤΑΘΗΣ ΣΠΟΥ ΔΑΣΤΗΣ: Α.ΜΑΝΟΥΣΑΚΗΣ " 1t ΕΡΓΟ: 9 ΜΕΛΕΤΗ ΔΙΚΤΥΟΥ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ΚΟΙΝΟΤΗΤΑΣ ΓΕΦΥΡΑ Ν.ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗΣ ~ ΚΑΤΑΣΚΕΥΑΣΤΙΚΕΣ ΛΕΠΤΟΜΕΡΙΕΣ ΟΡΘΟΓΩΝΙΚΟΥ ΦΡΕΑΤΙΟΥ ~ ΕΠΙΣΚΕΨΗΣ λβ-15 ΓΙΑ ΑΓΩΓΟ Φ710 1 αρ.σχ. Λ κλlιμ 1 :0

62 ΚΑΤΟΨΗ ΦΡΕΑΤΙΟΥ ΕΠΙΣΚΕΨΗΣ λβ-15 για αγωγό Φ710 (τομή α:χ\- "--;" (ΚΛ. 1:0). ":. ~.. Ι~., Ι~ -. : : ~ Ι~.... ~ "> ι ~ : ~. rc..!; (. '\( ~.... -, ' Δ.. Δ. d <1 ι "--,5_--+--ι<1. -. Δ Α Δ <~.. ο 0,5 - <1.... '. Δ.. <1 γ Δ ~Δ---..,,~~----τ~ <1 Ό :. <1. rι... -~~.., _... ~... j': ~./. -, _ ~ : ;.. : '~ ~ : ) ". '.:...:... Δ

63 ΤΟΜΗ Α-Α (ΚΛ. 1 : 0) Δ <1 OJ5 =.<1 (JΊ (Υ) ~ '.Δ Δ. Δ.. Δ... <J <1. Δ. ο C\.J...ι- <J Δ.ί ι.... <1 Δ... Δ : <1.. "... Δ : ~.... :...ι!.:... : ,,... : <1 Δ. Δ ιί5. Δ...<1. ι

64 //////// ΤΟΜΗ Β-Β (ΚΛ. 1 : 0) ~ ! ! ~ 0,7 /////////////// [[) C\.J ' ο [[) (\j ' ο ι Δ <1 Δ λ Δ <1 Ιι:1 ι5 <1. C> (\j "1" Δ ο - (J'I '...-! 1 <J: Δ ~.... ~..:. ' Δ.. <1 Δ....; : α α...-! r--.. ' ο 1 ~ ι~ ~ \:.. Δ <1.. L1 Δ. Δ <! ".Δ q : C\.J -.. ~ ;; : ο

65 1 ΤΕΙ ΠΕΙΡΑΙΑ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΔΟΜΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ 1~ ΠΤΥΧΙΑΚΗ ΕΡΓ ΑΣΙΑ ΘΕΜΑ: ΠΛΗΡΗΣ ΜΕΛΕΤΗ ΑΠΟΧΕΤΕΥΤΙΚΟΥ ΔΙΚΤΥΟΥ ~ ΑΚΑΘΑΡΤΩΝ ΥΔΑΤΩΝ ΑΥΤΟΤΕΛΟΥΣ ΟΙΚΙΣΜΟΥ ~ ΕΡΓΟ: ΜΕΛΕΤΗ ΔΙΚΤΥΟΥ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ~ ΚΟΙΝΟΤΗΤΑΣ ΓΕΦΥΡΑ Ν.ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗΣ ~ ΚΑΤΑΣΚΕΥΑΣΤΙΚΕΣ ΛΕΠΤΟΜΕΡΙΕΣ ΟΡΘΟΓΩΝΙΚΟΥ ΦΡΕΑΤΙΟΥ ~ ΕΠΙΣΚΕΨΗΣ λβ-16 ΓΙΑ ΑΓΩΓΟ Φ710 1 αρ.σχ. Λ κλlιμ 1 :0

66 ΚΑΤΟΨΗ ΦΡΕΑΤΙΟΥ ΕΠΙΣΚΕΨΗΣ λβ-16 για αγωγό Φ710 Β (ΚΛ. 1 :0) :. ~!: -~ -~ '. ϊ ".. ".. <1. <1 0,5 0,7 Α Δ Δ... ' ~~.':,'i >:,_i:<λ. : Ό. :.:". <~. '. ; ~...:.,..~. :,, ~. Β

67 !!" ΤΟΜΗ Α-Α ~ (ΚΛ. 1 : 0) ~ ι ~ 0,5 ~ ~ ~ ~. b.... b... Ο' (Χ) ' ο b. : b.. b. ~ 1,5 ~... ~ ~ ~ ο Γ'-- (Υ). b. b.... t>. 00 C\J ' : : ~. Ό.. ι. ~:-. : ~ Ό.. t>..... b _.:.. :~ ~... /), ~... :.. ".... ~~~ b... \..ι

68 . ~ ΤΟΜΗ 8-8 (ΚΛ. 1 : 0) ί Υ // // // // ~llllll!lll!llllflll![l[lllllllllllllll!llllllll~ / // // // // // // // i ~ 0,7 tf) cυ... ο tf) cυ... ο. Δ.Δ.. <Ι Δ. Λ Δ. <Ι ~ 1,5 <J.. ' Δ <1: Δ. <J Δι---,.-.--., ,-----,.: ~~. :.. ~. 1 :- ~ " ~ :....& ο Δ <1 Δ. Δ " Δ. : Ί ~ : '.... cυ ο

69 6. ΣΧΕΔΙΑ ΔΙΑΤΟΜΩΝ ΑΓΩΓΩΝ Στο παρακάτω σχήμα φαίνεται ο τρόπος που θα γίνει εκσκαφή επίχωση και τοποθέτηση του αγωγού. Για αγωγούς διαμέτρου Φ00mm και Φ50ιnιn. Γενικά απαιτείται πλάτος εκσκαφής 50-55εκ. κατ' ελάχιστο,στρώση άμμου πάχους 15 εκ. σαν βάση και επίχωση με άμμο έως 15-0εκ. πάνω από το άνω μέρος του αγωγού το υπόλοιπο τμήμα της εκσκαφής με γαιώδη προϊόντα εκσκαφής κατάλληλα για επίχωση. - ~.,,./ 1- * /q -~ #/ ~ ~ i #/ ι1t ~ ' /μ ' ~ /.~ /{/ ~ $'" Π ροϊόν τ α έκσι<aφ ή ς χ ωρί ς λ ί θους ii πέτ ρ ες. Κ αλ ή σ υ μπίεσ η. 1: 1 -r ο ::Ι: t "Αμμος ii W κ ο σκ1νισμeνα C rτροϊόντα εκσκαφής. -~ :::J.. i ; υ ::; 0.1 ο rn + 1 /1 ο ΟΕ Ηο = Ο, 15-0,0 πι Β ιη i rι = DE + 0,0 m Η > 1.0 m yιό βαρε ι ιί ~ καvον ι 11ή κ:υκλαφορfσ Η :>-.0 t~1 γιό κυκλοφορία Σιδηροδρόμων ιι:aί Ά.:ροδρομiων.

70 Στο παρακάτω σχήμα φαίνεται ο τρόπος που θα γίνει εκσκαφή επίχωση και τοποθέτηση του αγωγού. Για αγωγούς διαμέτρου Φ710ιηιη Γενικά απαιτείται πλάτος εκσκαφής 91εκ. κατ' ελάχιστο πλέον του χώρου για την κατασκευή του ξυλοτύπου,βάση σκυροδέματος πάχους 1 εκ. και εγκιβωτισμός με Σκυρόδεμα πλευρικά ΙΟεκ. και 1εκ στο άνω μέρος του αγωγού το υπόλοιπο τμήμα της εκσκαφής θα επιχωθεί με γαιώδη προϊόντα εκσκαφής κατάλληλα για επίχωση. a - Ο, 1 Ο 111 c = cj ~- Ο, Ί m 1-1 ") 0,80 ιn for heavy and norrnal traffic loads. Η ) 0, all o tlιer cειses.-a r ίβ or b ,,, 1 No rninill Exr.e;ηa ι Cοησ e τι:z tι; ι.: \..f,ι Ι ~,, 1 (J ί,n.1e!c Γ d imneter h e f Crυ~s s ι::ct i GJ1c1I. "' \ιvitl1 Ι ~ 1 i\iw D r r:;qυ i rerτ, e 11 t,; fj = Ο, ιnιη rη ιη (:n1 cm ι:m 1 ' Β m!m B= b 111 /m 50 -~_5q ~~, ~9 ig J..ΞQ 0,155 "75 Ο, 6Ξ ~ ~ ~ _ -- - ο.~ ~- 50 ~ _ ~55 _ Ο, Cλ?....?~ _i._Ή_. _ 1._Q ~Ί _65,,..9 - ~ ζ) Ί :-8: ;-;- =~βοί~. Ξ0 ~~ 8"7 ΊΟ.?5 _ - -ό. ~L_,.:=_]j~ J ο : ~) ~-~?? } i 0, ί ,59

71 Όσον αφορά την σκυροδέτηση του αγωγού θα προηγηθεί αντιστήριξη εσωτερικά και εξωτερικά του αγωγού σε αποστάσεις ανά m ως φαίνεται στις οδηγίες των κατασκευαστών των αγωγών. Ακολουθεί αναλυτικό παράδειγμα. Α. Εσωτερική αντιστήριξη αγωγού πριν από την σκυροδέτηση. Β. l! i Γ Σκυροδέτηση βάσης από σκυρόδεμα πάχους 1εκ. αποφυγή μετακινήσεων. και εξωτερική στήριξη αγωγού για

72 Γ. Σκυροδέτηση πλευρικά του αγωγού ελάχιστο πάχος 1 Οεκ. Δ. Τελική φάση συμπύκνωση του πλευρικού σκυροδέματος μέρους του αγωγού και συμπύκνωση με ελάχιστο πάχος 1εκ.,σκυροδέτηση του άνω

73 . :ιf 7. ΚΑΤΑ ΠΜΤΟΣ ΤΟΜΗ ΔΡΟΜΟΥ ::: ~--=:;;:.~:~:Uif!!' U<:t ', ~ ι) Ι r

74 ι οο ε.., οο ε.., ~ ~ ~ 8 ::ι:: ο ~ ο.. ο τ- t- τ- ο ο w ο ~ ~ ~ ι:::. ru... <C ~ 1 ~ , - 7'Ι -11--ri--1 ~ \J ι 1 Ι ι 1 1 ι Ι' 1 Ι, ι 1 Ι ι Ι Ι Ί ι. οο ε ι. ΟΟ'ε.Ι

75 ,-,,. 8.ΠΡΟΜΕ 1 ΡΗΣΗ ΕΡΓΑΣΙΩΝ - ΠΡΟΥΠΟΛΟΠΣΜΟΣ :Ί'./ - ΑΝΜ mκο ΤΙΜΟΛΟΠΟ ΕΡΓ ΑΣΙΩΝ

76 ΕΡΓΟ: ΚΑΤΑΣΚΕΥΗ ΤΜΗΜΑΤΟΣ ΔΙΚΤΥΟΥ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ Λ ΥΜΑΤΩΝ ΚΟΙΝΟΤΗΤ ΑΣ ΓΕΦΥΡΑΣ Α'ΦΑΣΗ ΤΜΗΜΑ από λβ-15 εως λβ και από λβ-16 εως λβ ΠΡΟΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΜΕΛΕΤΗΣ ΚΩΔΙΚΟΣ ΑΡΙΘΜ. ΜΟΝΑΔΑ ΤΙΜΗ ΜΕΡΙΚΗ ΟΛΙΚΗ Α/Α ΠΕΡΙΓΡΑΦΗ ΕΡΓΑΣΙΩΝ ΑΡΘΡΟΥ ΤΙΜΟΛ. ΜΕΤΡΗΣΗΣ ΜΟΝΑΔΑΣ ΠΟΣΟΤΗΤΑ ΔΑΠΑΝΗ ΔΑΠΑΝΗ ΟΜΑΔΑ ΧΩΜΑΤΟΥΡΓΙΚΑ ΕΚΣΚΑΦΗ ΤΑΦΡΩΝ ΘΕΜΕΛΙΩΝ ΣΕ 1 ΟΠΟΙΟΔΗΠΟΤΕ ΤΥΠΟ ΕΔΑΦΟΥΣ ΥΔΡ605 1 Μ , ΕΠΙΧΩΣΗ ΜΕ ΑΜΜΟ ΛΑ ΤΟΜΙΟΥ ΥΔΡΟΟ69 Μ , ΕΠΙΧΩΣΗ ΜΕ ΠΡΟΙΟΝΤΑ ΕΚΣΚΑΦΩΝ ΥΔΡ6067 Μ 5.68, ΦΟΡΤΟΕΚΦΩΡΤΟΣΗ ΠΡΟΙΟΝΤΩΝ ΕΚΣΚΑΦΗΣ ΥΔΡ6071 Μ , ΜΕΤΑΦΟΡΑ ΠΡΟΙΟΝΤΩΝ ΕΚΣΚΑΦΗΣ ΥΔΡ607 5 ΜΧΛΜ 7.750, ΟΜΑΔΑΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΑ 6 ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΚΑΤΗΓΟΡΙΑΣ 8160 ΥΔΡ66 6 Μ , ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΚΑ ΤΗΓΟΡΙΑΣ 85 ΥΔΡ67 7 Μ , ΣΙΔΗΡΟΙ ΟΠΛΙΣΜΟΙ 800 ΥΔΡ61 8 ΧΛΓ , ΞΥΛΟΤΥΠΟΙ ΧΥΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΟΙΚ816 9 Μ , ΞΥΛΟΤΥΠΟΙ ΧΥΤΩΝ ΜΙΚΡΟΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΟΙΚ Μ , ΟΜΑΔΑ ΑΓΩΓΟΙ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΕΩΝ 11 ΑΓΩΓΟΣ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ΑΠΌ PVC Φ00 ΥΔΡ Μ , ΑΓΩΓΟΣ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ΑΠΌ PVC Φ50 ΥΔΡ Μ , ΑΓΩΓΟΣ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ΑΠΌ PVC Φ710 ΥΔΡ661.9Ν 1 Μ , ΟΜΑΔΑ ΜΕΤ ΑΛΟΥΡΓΙΚΑ 1 ΧΥΤΟΣΙΔΗΡΑ ΚΑΛΥΜΑΤΑ ΦΡΕΑΤΙΩΝ ΥΔΡ675 1 ΧΛΓ 0.0, Βαθμίδες από μαλακό χυτοσίδηρο ΥΔΡ ΧΛΓ 9 16, ΑΘΡΟΙΣΜΑ ΓΕ&ΟΕ 18% ΣΥΝΟΛΙΚΗ ΔΑΠΑΝΗ ΕΡΓ ΑΣΙΩΝ ΑΠΡΟΒΛΕΠΤΑ 15% ΣΥΝΟΛΟ

77 ΕΠΙΜΕΤΡΗΣΗ ΕΡΓΑΣΙΩΝ ΤΜΗΜΑΤΟΣ από λβ- 1 5 εώς λβ και από λβ-16 εώς λβ ΕΚΣΚΑΦΗ ΤΑΦΡΩΝ ΘΕΜΕΛΙΩΝ ΣΕ ΟΠΟΙΟΔΗΠΟΤΕ ΤΥΠΟ ΕΔΑΦΟΥΣ Α.Τ.1 ΤΜΗΜΑ ΥΨΟΜ.ΕΔΑΦΟΥΣ ΥΨΟΜΕΤΡΟ ΡΟΗΣ ΠΛΑΤΟΣ ΜΗΚΟΣ ΟΓΚΟΣ ΑΠΟ ΕΩΣ ΔΙΑ ΤΟ ΜΗ ΑΡΧΗ ΤΕΛΟΣ ΑΡΧΗ ΤΕΛΟΣ ΜΕΣΟ ΒΑΘΟΣ ΕΚΣΚΑΦΗΣ ΤΜΗΜΑΤΟΣ ΕΚΣΚΑΦΗΣ ( 1) () () () ((( 1 ) - ( ))+(() - ()))/+Ο, 15 λβ-15 λβ-16 0,710 9,0 9,0 88,0 89,70,6 χ 1,50 χ 66,57 =,88 λβ-16 λβ-17 0,50 9,0 9,80 90,0 91,80, 15 χ 0,60 χ, = 81,87 λβ-17 λβ-18 0,50 9,80 96,80 91,80 9,80, 15 χ 0,60 χ 9,59 = 7,8 λβ-18 λβ-19 0,50 96,80 98,0 9,80 95,0, 15 χ 0,60 χ 1, = 59,0 λβ-19 λβ ,00 98,0 99, 10 95,0 96,10, 15 χ 0,60 χ 0,95 = 9,60 λβ-19-1 λβ-19-0,00 99, 10 99,90 96,10 96,90, 15 χ 0,60 χ 1,79 = 60,08 λβ-19- λβ ,00 99,90 10,00 96,90 99,00, 15 χ 0,60 χ,7 = 81,78 λβ λβ ,00 10,00 10,60 99,00 100,60, 15 χ 0,60 χ 8,85 = 7, λβ-19-- λβ ,00 10,60 105, 1 ο 100,60 10, 1 ο, 15 χ 0,60 χ 9,66 = 9,86 λβ-19-- λβ ,00 105, 1 ο 106,0 10, 1 ο 10,0, 15 χ 0,60 χ 1,65 = 59,8 λβ λβ ,00 106,0 106,90 10,0 10,90, 15 χ 0,60 χ 60, 15 = 11,68 λβ λβ ,00 106,90 106,95 10,90 10,95, 15 χ 0,60 χ 8,9 = 5,70 λβ λβ ,00 106,95 107,00 10,95 10,00, 15 χ 0,60 χ, = 8, 10 λβ λβ ,00 107,00 107,70 10,00 10,70, 15 χ 0,60 χ 55,81 = 105,8 λβ λβ ,00 107,70 108,80 10,70 105,80, 15 χ 0,60 χ 56,65 = 107,07 λβ λβ ,00 108,80 109,50 105,80 106,50, 15 χ 0,60 χ 1,08 = 58,7 λβ λβ ~ 0,00 109,50 110,0 106,50 107,0, 15 χ 0,60 χ 9,67 = 56,08 λβ λβ < 0,00 110,0 110,80 107,0 107,80, 15 χ 0,60 χ 5,6 = 8, λβ λβ l 0,00 110,80 11,90 107,80 109,90, 15 χ 0,60 χ,50 = 8, 11 λβ-16 λβ ,00 9,0 9,50 89,70 90,00,65 χ 0,60 χ 9, 1 = 19,97 λβ-16-1 λβ-16-0,00 9,50 9,80 90,50 91,80, 15 χ 0,60 χ 8,70 = 5, λβ-16- λβ-16-0,00 9,80 98,00 91,80 95,00, 15 χ 0,60 χ 5, = 85,86 λβ-16- λβ-16-0,00 98,00 99,0 95,00 96,0, 15 χ 0,60 χ 7, 11 = 70, 1 λβ-16- λβ ,00 99,0 100,50 96,0 97,50, 15 χ 0,60 χ, 50 =,5 λβ-16-5 λβ ,00 100,50 10,00 97,50 100,00, 15 χ 0,60 χ 7,80 = 71, λβ-16-6 λβ ,00 10,00 10,00 100,00 101,00, 15 χ 0,60 χ 9,70 = 75,0 λβ-16-7 λβ ,00 10, 00 10, 1 ο 101,00 101,10, 15 χ 0,60 χ 0, 11 = 8,01 λβ-16-8 λβ ,00 10, 1 ο 10,0 101, 1 ο 101, 0, 15 χ 0,60 χ,88 = 6,0

78 Τ ΜΗΜΑ ΥΨΟΜ.ΕΔΑΦΟΥΣ ΥΨΟΜΕΤΡΟ ΡΟΗΣ ΠΜΤΟΣ ΜΗΚΟΣ ΟΓΚΟΣ ΑΠΌ ΕΩΣ ΔΙΑ ΤΟ ΜΗ ΑΡΧΗ ΤΕΛΟΣ ΑΡΧΗ ΤΕΛΟΣ ΜΕΣΟ ΒΑΘΟΣ ΕΚΣ ΚΑΦΗΣ ΤΜΗΜΑΤΟΣ ΕΚΣΚΑΦΗΣ ( 1) () () () (((1 ) - ( ))+(( ) -( ) ))/+Ο,1 5 λβ-16-9 λβ ,00 10, 0 105,00 101,0 10,00, 15 χ 0,60 χ 1,71 = 78,8 λβ-16-1 ο λ β ,00 105,00 105,0 10,00 10,0, 15 χ 0,60 χ 19,0 = 5,99 λβ λ β ,00 105,0 105,0 10,0 10,0, 15 χ 0,60 χ,56 = 80, λβ-16-1 λβ ,00 105,0 105,80 10,0 10,80, 15 χ 0,60 χ 6,51 = 87,90 λβ-16-1 λβ ,00 105,80 106,50 10,80 10,50, 15 χ 0,60 χ 0,05 = 75,69 λβ-16-1 λβ ,00 106,50 107, 50 10,50 10,50, 15 χ 0,60 χ,00 = 81,7 λβ λβ ,00 107,50 108,0 10,50 105,0, 15 χ 0,60 χ 51,5 = 97,05 1 ΣΥΝΟΛΟ (Μ).818,6 J

79 ΕΠΙΜΕΤΡΗΣΗ ΕΡΓΑΣΙΩΝ ΤΜΗΜΑΤΟΣ από λβ-15 εώς λβ και από λβ-16 εώς λβ ΕΠΙΧΩΣΗ ΜΕ ΑΜΜΟ ΛΑΤΟΜΙΟΥ Α.Τ. ΤΜΗΜΑ ΑΓΩΓΟΥ ΑΠΌ ΕΩΣ ΜΗΚΟΣ ΠΛΑΤΟΣ ΥΨΟΣ ΟΓΚΟΣ λβ-16 λβ-17, χ 0,60 χ 0,60 = 15,60 λβ-17 λβ-18 9,59 χ 0,60 χ 0,60 = 1,5 λβ-18 λβ-19 1, χ 0,60 χ 0,60 = 11,1 λβ-19 λβ ,95 χ 0,60 χ 0,60 = 7,5 λβ-19-1 λβ-19-1,79 χ 0,60 χ 0,60 = 11, λβ-19- λβ-19--1,7 χ 0,60 χ 0,60 = 15,58 λβ λβ ,85 χ 0,60 χ 0,60 = 1,99 λβ-19-- λβ ,66 χ 0,60 χ 0,60 = 17,88 λβ-19-- λβ ,65 χ 0,60 χ 0,60 = 11,9 λβ λβ , 15 χ 0,60 χ 0,60 = 1,65 λβ λβ ,9 χ 0,60 χ 0,60 = 10, λβ λβ-19---, χ 0,60 χ 0,60 = 15,6 λβ λβ ,81 χ 0,60 χ 0,60 = 0,09 λβ λβ ,65 χ 0,60 χ 0,60 = 0,9 λβ λβ ,08 χ 0,60 χ 0,60 = 11, 19 λβ λβ ,67 χ 0,60 χ 0,60 = 10,68 λβ λβ ,6 χ 0,60 χ 0,60 = 9, λβ λβ ,50 χ 0,60 χ 0,60 = 16,0 λβ-16 λβ ,1 χ 0,60 χ 0,60 =,8 λβ λβ-16-8,70 χ 0,60 χ 0,60 = 10, λβ-16- λβ , χ 0,60 χ 0,60 = 16,5 λβ-16- λβ-16-7, 11 χ 0,60 χ 0,60 = 1,6 λβ-16- λβ-16-5,50 χ 0,60 χ 0,60 = 8,10 λβ-16-5 λβ ,80 χ 0,60 χ 0,60 = 1,61 λβ-16-6 λβ ,70 χ 0,60 χ 0,60 = 1,9 λβ-16-7 λβ , 11 χ 0,60 χ 0,60 = 7, λβ-16-8 λβ ,88 χ 0,60 χ 0,60 = 1,0 λβ λβ ,71 χ 0,60 χ 0,60 = 15,0 λβ λβ ,0 χ 0,60 χ 0,60 = 6,85 λβ λβ-16-1,56 χ 0,60 χ 0,60 = 15, λβ-16-1 λβ ,51 χ 0,60 χ 0,60 = 16,7 λβ-16-1 λβ ,05 χ 0,60 χ 0,60 = 1, λβ-16-1 λβ-16-15,00 χ 0,60 χ 0,60 = 15,8 λβ λ ,5 χ 0,60 χ 0,60 = 18,9 ΣΥΝΟΛΟ (Μ) 55,8

80 ΕΠΙΧΩΣΗ ΜΕ ΠΡΟΙΟΝΤΑ ΕΚΣΚΑΦΩΝ Α.Τ. ΟΓΚΟΣ ΕΚΣΚΑΦΗΣ ΩΣ ΥΠΟΛΟΓΙΣΘΗΚΕ ΣΤΟ ΑΤ1.818,6 Μ +.818,6 ΜΕΙΟΝ ΟΓΚΟΣ ΕΠΙΧΩΣΗΣ ΜΕ ΑΜΜΟ ΩΣ ΥΠΟΛΟΓ.ΣΤΟ ΑΤ 55,8 Μ ΜΕΙΟΝ ΟΓΚΟΣ ΕΓΚΥΒΩΤΙΣΜΟΥ ΜΕ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΩΣ ΥΠΟΛΟΓ. ΣΤΟ ΑΤ6 6,6 Μ ΜΕΙΟΝ ΟΓΚΟΣ ΑΓΩΓΟΥ Φ ,60 Μ Χ 0,1 Χ,1 = Φ50 11, Μ Χ Ο, 15 Χ,1 = Φ710 66,57 Μ Χ 0, 55 Χ, 1 = 6, 1 Μ 5,61 Μ 6, Μ 550,09 IΣΥΝΟΛΟ 68,7 Μ ΦΟΡΤΟΕΚΦΩΡΤΟΣΗ ΠΡΟΙΟΝΤΩΝ ΕΚΣΚΑΦΗΣ Α.Τ. ΟΓΚΟΣ ΕΚΣΚΑΦΗΣ ΩΣ ΥΠΟΛΟΓΙΣΘΗΚΕ ΣΤΟ ΑΤ ,6 Μ ΜΕΙΟΝ ΟΓΚΟΣ ΕΠΙΧΩΣΗΣ ΜΕ ΠΡΟ/ΟΝ. ΕΚΣΚ. ΩΣ ΥΠΟΛΟΓ. ΣΤΟ ΑΤ - 68,7 Μ fσυνολο 550,09 Μ ΜΕΤΑΦΟΡΑ ΠΡΟΙΟΝΤΩΝ ΕΚΣΚΑΦΗΣ Α.Τ. 5 ΩΣ ΥΠΟΛΟΓΙΣΘΗΚΕ ΣΤΟ ΑΤ 550,09 χ 5 ΧΛΜ= 750, IΣΥΝΟΛΟ 750, ΜΧΛΜ

81 ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΚΑΤΗΓΟΡΙΑΣ 8160 Α.Τ. 6 ΕΓΚΥΒΩΤΙΣΜΟΣ ΑΓΩΓΟΥ ΑΠΌ λβ-15 εως λβ16 δ ιατομής Φ71 Ο 66,57 μ χ 0,0 μ/μ = 6,6 μ I ΣΥΝΟ ΛΟ 6,6 Μ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΚΑΤΗΓΟΡΙΑΣ 85 Α.Τ. 7 Φρεάτια κ υκλικά διατομής Φ100 βάθους, ΟΟμ 0,80 χ, 1 χ 0,0 = 0,0 1,60 χ,1 χ,00 χ 0,0 =,01 ((1, )/) χ 1,00 χ 0,0 = 0,6 0,60 χ,1 χ 0,15 = Ο, 17,8 φρεάτια Χ,8 μ/φρεάτιc = 96,68 Φρεάτ ι α κυκλικά διατομής Φ100 βάθους, 50μ 0,80 χ, 1 χ 0,0 = 0,0 1,60 χ,1 χ,50 χ 0,0 =,51 ((1, )/) χ 1,00 χ 0,0 = 0,6 0,60 χ,1 χ 0,15 = Ο, 17,5 1 φρεάτιο Χ,5 μ/φρεάτιc =,5 Φρεάτια ορθογωνικά διααστ.1,50χ1,5 βάθους,50μ 1,90 χ 1,75 χ 0,0 χ = 1, (1,90 +1,75) χ χ,1 χ 0,0 =,5 (0,90 + 1,10) χ χ 0,89 χ 0,0 = 0,71 1,5 χ 1,50 χ 0,0 = 0,81 6,7 1 φρεάτιο Χ 6,7 μ/φρεάτιc = 6,7 Φρεάτια ορθογωνικά διααστ. 1, 50χ1,5 βάθους,οομ 1,90 χ 1,75 χ 0,0 χ = 1, (1,90+1,75) χ χ, 1 χ 0,0 =,5 (Ο, ,10) Χ Χ 1,9 Χ 0,0 = 1, 11 1,5 χ 1,50 χ 0,0 = 0,81 6,77 1 φρεάτιο Χ 6,77 μ/φρεάτιc = 6,77 I ΣΥΝΟΛΟ 11,1 7 Μ

82 ΣΙΔΗΡΟΙ ΟΠΛΙΣΜΟΙ 800 Α.Τ. 8 Φρεάτια κυκλικά διατομής Φ100 βάθους,οομ 16,08,01 18,09 m = φρεάτια Χ 1,1 kg/φρεάτιο 1,1 kg = 1091,9 Φρεάτια κυκλικά διατομής Φ100 βάθους,50μ 18,59,01 0,60 m = 65,8 kg 1 φρεάτιο Χ 65,8 kg/φρεάτιο = 65,8 Φρεάτια ορθογωνικά διααστ. 1,50χ1,5 βάθους, 50μ 1, 90χ 1,75χ,81 χ = 1,90χ 1,75 χ = 1, 10χ Ο, 90χ0, 89χ =.:f:::f=φ110 17,76kg/m Χ 18,69 6,65 1,76 7,10 m = 81,7 kg 1 φρεάτιο Χ 81,7 kg/φρεάτιο = 81,7 Φρεάτια ορθογωνικά διααστ. 1,50χ1,5 βάθους,οομ 1,90χ 1, 75χ,81 χ = 1,90 χ 1,75 χ = 1, 10χ Ο, 90χ1, 9χ =.:f:::f=φ1/0 17, 76kg/m Χ 18,69 6,65,75 8,09 m = 98,86 kg 1 φρεάτιο Χ 98,86 kg/φρεάτιο = 98,86 IΣΥΝΟΛΟ 167,5 kg

83 ΞΥΛΟΤΥΠΟΙ ΧΥΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ Α.Τ. 9 Φρεάτια κυκλικά διατομής Φ100 βάθους,οομ 1,60 χ,1 χ,0 = 16,08 1,0 χ,1 χ,00 = 11,0 7,8 φρεάτια Χ 7,8 μ/φρεάτιc = 90,95 Φρεάτια κυκλικά διατομής Φ100 βάθους,50μ 1, 60χ,1 χ,70 = 18,59 1,0χ,1 χ,50 = 1, 19 1,78 1 φρεάτιο Χ 1,78 μ/φρεάτιc = 1,78 Φρεάτια ορθογωνικά διααστ. 1, 50χ1,5 βάθους,50μ 1,90 χ 1,75 χ,81χ = 18,69 1,50 χ 1,5 χ,1χ = 9,76 1,50χ1, 5 =,0 1, 10χ Ο, 90χ0, 89χ = 1,76 0,70 χ 0,50 χ 0,89 χ = 0,6,86 1 φρεάτιο Χ,86 μ/φρεάτιc =,86 Φρεάτια ορθογωνικά διααστ. 1, 50χ1,5 βάθους,οομ 1, 90χ 1,75χ,81 χ = 1,50 χ 1,5 χ, 1χ = 1,50 χ 1,5 = 1, 10χ Ο, 90χ1,9χ = 0,70 χ 0,50 χ 1,9 χ = 1 φρεάτιο Χ 18,69 9,76,0,75 0,97,0,0 μ/φρεάτιc =,0 IΣΥΝΟΛΟ 109,78 Μ ΞΥΛΟΤΥΠΟΙ ΧΥΤΩΝ ΜΙΚΡΟΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ Α.Τ. 10 ΕΓΚΥΒΩΤΙΣΜΟΣ ΑΓΩΓΟΥ ΑΠΌ λβ-15 εως λβ16 διατομής Φ71 Ο 66,57 χ 0,75 χ = 99,86 Μ IΣΥΝΟΛΟ 99,86 Μ

84 θ ΑΓΩΓΟΣ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ΑΠΌ PVC Φ00 Α.Τ. 11 ΤΜΗΜΑ ΑΓΩΓΟΥ ΑΠΌ ΕΩΣ ΜΗΚΟΣ λβ-19 λβ ,95 λβ λβ ,79 λβ λβ ,7 λβ λβ ,85 λβ λβ ,66 λβ λβ ,65 λβ λβ , 15 λβ λβ ,9 λβ λβ , λβ λβ ,81 λβ λβ ,65 λβ λβ ,08 λβ λβ ,67 λβ λβ ,6 λβ λβ ,50 λβ-16 λβ , 1 λβ λβ-16-8,70 λβ-16- λβ-16-5, λβ-16- λβ-16-7, 11 λβ-16- λβ-16-5,50 λβ λβ ,80 λβ-16-6 λβ ,70 λβ-16-7 λβ , 11 λβ-16-8 λβ-16-9,88 λβ-16-9 λβ ,71 λβ λβ ,0 λβ λβ ,56 λβ-16-1 λβ ,51 λβ λβ ,05 λβ-16-1 λβ ,00 λβ λβ ,5 jσυνολο 1150,60 Μ ΑΓΩΓΟΣ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ΑΠΌ PVC Φ50 Α.Τ. 1 ΤΜΗΜΑ ΑΓΩΓΟΥ ΑΠΌ ΕΩΣ ΜΗΚΟΣ λβ-16 λβ - 17, λβ-17 λβ-18 9,59 λβ-18 λβ-19 1, IΣΥΝΟΛΟ 11, Μ

85 ΑΓΩΓΟΣ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ΑΠΌ PVC Φ710 Α.Τ. 1 ΤΜΗΜΑ ΑΓΩΓΟΥ ΑΠΌ ΕΩΣ ΜΗΚΟΣ λβ-15 λβ-16 66,57 fσυνολο 66,57 Μ ΧΥΤΟΣΙΔΗΡΑ ΚΑΛΥΜΑΤΑ ΦΡΕΑΤΙΩΝ Α.Τ.1 5 ΤΕΜ ΦΡΕΑΤ Φ65 Χ 10 kg/τεμ = 00 ΤΕΜ ΦΡΕΑΤ 50χ70 Χ 10 kg/τεμ = 0 IΣΥΝΟΛΟ 0,00 kg Βαθμίδες από μαλακό χυτοσίδηρο Α.Τ ΦΡΕΑΤ Χ 9τεμ/φρ 0, kg/τεμ = 16,5 fσυνολο, 16,5 kg

86 ΑΝΑΛΥΤΙΚΟ ΤΙΜΟΛΟΓΙΟ ΕΡΓΑΣΙΩΝ ΘΡΟ 1 ( ΥΔΡ605 ) Εκσκαφή τάφρων/διωρύγων,μετακ. ΚΏΔΙΚΟΣ ΑΝΑΘΕΩΡΗΣΗΣ ΥΔΡ605 κσκαφή τάφρων ή διωρύγων σε έδαφος γαιώδες η ημιβραχώδες κα ι μετακίνηση σε μεγίστη απόσταση 100 μέτρων. Για ένα κυβικό μέτρου εκσκαφής τάφρων ή διωρύγων με οποιοδήποτε πλάτος πυθμένας ή βάθος εκσκαφής, σε έδαφος οποιασδήποτε φύσεως πλήν βραχώδους μ ε την μετακίνηση των προιόντων εκσκαφής σε μεγίστη απόσταση 100 μ. και όλες τις συναφείς εργασίες (εκρίζωση φυτειών, εναπόθεση, χονδρ ι κή μόρφωση κλπ. ). Επιμέτρηση ανά Μ ορύγματος βάσει στοιχείων αρχικών και τελικών διατομών. ΑΝΑΛΥΣΗ α) Μηχανικός εκσκαφέας 1 1/ κ.υ. Η.Δ. α=( ΥΔΡ507) /700* β) Προωθητήρας D.7 Η.Δ. β=( ΥΔΡ50) /00* Τ.Ε. Σ=α+β ) Τιμή ενος m δρχ. διακόσιες εβδομήντα έξι (76). ΑΡΘΡΟ ( ΥΔΡ6069 ) Εγκιβωτ. σωλήνων,άμμος λατομ. ΚΏΔΙΚΟΣ ΑΝΑΘΕΩΡΗΣΗΣ ΥΔΡ6069 Εγκιβωτισμός σωλήνων με άμμο λατομείου με την προμήθεια και μεταφορά της άμμου από ο π ο ι αδήποτε απόσταση. Για την προμήθεια, μεταφορά από οποιαδήποτε απόσταση, προσέγγιση και διάστρωση ενός κυβικού μέτρου άμμου για την έδραση ή τον εγκ ι βωτισμό σωλήνων. Τιμή ανά Μ τοποθετημένου υλικού. ΑΝΑΛΥΣΗ α) Προμήθεια άμμου λατομείου α = ( ΥΔΡ65Χ) 9. 6*Μ 1.05 β) Σταλία αυτοκινήτου και μεταφορά σε κατά παραδοχή απόσταση 1 χλμ. β=l. 05 * 1.50 *Η. Δ. ( ΥΔΡ509) /1000 * (. 50+(0. 70*1))* γ) Προσέγγιση διάστρωση κλπ. Εργάτη χωματουργού γ= ( ΥΔΡ11) 8.15*ώρες0. 10* Τ.Ε. Σ=α+β+γ Τιμή ενος m δρχ. πέντε χιλιάδες τετρακόσιες ογδόντα εννέα (5.89).

87 ΑΡΘΡΟ ( ΥΔΡ6067 ) Εnίχωση ορυ μάτων/nόλη/nρ.εκ. ΔΙΚΟΣ ΑΝΑΘΕΩΡΗΣΗΣ ΥΔΡ6067 Επίχωση κάθε ε ίδ ους ορυγμ ά τ ων εντός π όλεως με κατάλληλα προϊόντα ε κσκαφών ανά στρώσεις πά χο υς μέ χρ ι 5 εκ. Για ένα κυβικό μέτρο επιχώσεως κάθε είδους ορυγμάτω ν εντός π όλεως με κατάλληλα πρ ο ι όν τα εκσκαφών σε στρώσεις πά χο υς μέ χρ ι 5 εκ., με τη ν έ κριψη, διάσ τρωση, πλάγ ιε ς μεταφορέ ς, το κοπάνισμα ή τη χρ ησιμ ο π ο ί ηση δονητ ι κών αλλ ' όχ ι επ ι βλαβών για την ασφάλεια των τε χν ι κών έργων μ έσων ή άλλων ειδ ι κών συμπυκνωτών, τήν επί τ όπου αξία του νερού δ ι αβροχής, με τη δα π άνη μιάς τ ο υλάχ ιστ ον δοκιμασίας ανά 1000 Μ συμπυκνω μ ένου όγκο υ και π άν τω ς μιά ς σε κάθε αυτοτελές έργο γ ια τη ν ε ξακρ ίβ ωσ η της συμπυκνώσεως π ο υ έχει ε πιτευ χθεί. Ο βαθμός σ υμπυ κνώσεως δεν πρέπει νά είναι κατώτερος α π ό 95% ( τρ ο π οποι ημέ νη δοκιμασία PROCTOR). Τιμή ανά Μ συμπυκνωμένου όγκο υ επιχώσεως. ΑΝΑΛΥΣΗ α) Π ρο μή θε ι α νερού α = ( ΥΔ Ρ6 0Χ) *Μ 0.10 β) Μεταφορά νερού (σε συμβατική απόσταση 5 χλ μ. ) β = ( ΥΔΡ60. 1Χ) 65. 1*Μ 0.10 γ) Εκριψη, δ ι άστρωση, δ ι α βροχή και συμ πύ κνωση, ανηγμέ νες σε εργάτη ανειδίκε υτ ο υ γ=( ΥΔΡ111) 9.5*ώρες 1.0* Τ. Ε. Σ=α+β+γ 5. 6 ~ Τιμή ενος m δρχ. τρείς χιλιάδες τετρακόσιες σαράντα πέντε (.5). ΑΡΘΡΟ ( ΥΔΡ6071 ) Φορτοεκφόρτωση προϊόντων εκσκ. ΚΩΔΙΚΟΣ ΑΝΑΘΕΩΡΗΣΗΣ ΥΔΡ6071 Φορτοεκφόρτωση προϊόντων εκσκαφής γαωδών ή ημιβρα χωδών εδ αφ ώ ν και σταλία αυτοκινήτου. Για ένα κυβ ι κό μ έτρο φορτοεκφορτώσεως πρ ο ιό ν τω ν εκσκαφής σε έδαφος οπο ι ασδήπο τ ε φύσεως πλήν βραχώδους, περι λα μβα νο μ έν η ς τη ς σταλίας τ ου αυ τ οκιν ήτ ου. Τιμή ανά Μ πρ οιόντων με ε πιμ έ τρη ση σ τ ο αυτοκ ί ν ητ ο ή σε σωρούς : ΑΝΑΛΥΣΗ α) Μηχανικός φορτωτής / κ.υαρδ. Η.Δ. α = ( ΥΔΡ50 ) /00* β) Σταλία αυτοκινήτου β=l. 70 * Η. Δ. ( ΥΔΡ509) /1000 *. 5* Τ.Ε. Σ=α+β Τιμή ενος m δρχ. τετρακόσιες εξήντα μία (61).

88 ΑΡΘΡΟ 5 ( ΥΔΡ607 ) Μεταφορά ασυμπ. προϊόντων εκσ. ΚΩΔΙΚΟΣ ΑΝΑΘΕΩΡΗΣΗΣ ΥΔΡ607 εταφορά καθαρά ασυμπιέστων γαιωδών ή ημιβ ραχωδών προϊόντων εκσκαφής. Τιμή ανά κυβοχιλ ι όμε τρ ο με επιμέτρηση στο αυτοκίνητο ή σε σωρούς. ΑΝΑΛΥΣΗ α =l. 70 * Η.Δ. ( ΥΔΡ509) /1000 * Ο. 7* Τ.Ε. Σ=α ~ Τιμή ενος m.xκm δρχ. εβδομήντα τέσσερεις (7). ~ΡΘΡΟ 6 ( ΥΔΡ66 ) Σκυρόδεμα B160/00kg τσιμ. ΚΩΔΙΚΟΣ ΑΝΑΘΕΩΡΗΣΗΣ ΥΔΡ66 Σκυρόδεμα άοπλο ή ελαφρώς οπλ ι σμένο Β.160, περιεκτικότητας 00 χγρ. τσιμέντου κοινού (Ελληνικού τύπου), χωρίς τη δαπάνη των τύπων, γ ι α οποιαδή π οτε απόσταση μ εταφοράς των υλικών, με την παρασκευή, διάστρωση και συμπύκνωση. Αδρανή υλικά προέλευσεως λατομείου με κατάλληλη κοκκομετρική διαβάθμιση. ~ Τιμή ανά Μ ετοίμου σκυροδέματος. ΑΝΑΛΥΣΗ α) Σκύρα λατομείου εκ. α=( ΥΔΡ6Τ) 096.1*Μ β) Άμμος τριβείου γ) Νερό δ) Τσιμέντο κοινό ε) Αναμικτήρας σκυροδέματος 50 λίτρων. στ) Τεχνίτης ζ) Εργάτης ειδικευμένος η) Μεταφορά σκύρων (σε κατά παραδοχή απόσταση 7 χλμ. ) β=( ΥΔΡ65Τ) *Μ 0.50 γ=( ΥΔΡ60Τ) 7.6*Μ 0.5 δ=( ΥΔΡ1) 1. *χγρ. 00 Η.Δ.ε=( ΥΔΡ511) /5*0.85 στ=( ΥΔΡ11) *ώρες 1. 60*0.85 ζ=( ΥΔΡ11) 8.15*ώρες 1.0*0.85 η=ο.80 * 1.50 * Η.Δ.( ΥΔΡ509) /1000 * (.5+(0.7*7))*0. 85 θ) Μεταφορά άμμου (σε κατά παραδοχή απόσταση 7 χλμ. ) θ=ο.50 * 1.50 * Η.Δ. ( ΥΔΡ509) /1000 * (.5+(0.7*7))* ι ) Μεταφορά νερού (σε κατά παραδοχή απόσταση 5 χλμ.) ι=( ΥΔΡ60.1Τ ). 7*Μ Τ.Ε. Σ=α+β+γ+δ+ε+στ+ζ+η+θ+ι Τιμή ενος m δρχ. τριάντα χιλιάδες εκατόν πενήντα έξι (0.156).

89 &...-ΑΡΘΡΟ 7 ( ΥΔΡ67 ) : Σκυρόδεμα οπλ. B5/00kg τσ. ~JΚΩΔΙΚΟΣ ΑΝΑΘΕΩΡΗΣΗΣ ΥΔΡ6 7 Σκυρόδε μα οπλισμένο Β.5 περιεκτικότητο ς 00 χγρ. τσιμέ ν τ ο υ καθαρού χωρίς τη δαπάνη των τύπων, γ ια ο ποιαδήπ ο τε απόσταση μ εταφοράς των υ λ ικ ών, με την π αρασκ ευή, διάστρωση και συμπύκνωση. Αδρανή υλικά πρ οέλε υσε ως λα τ ομείου με κατάλληλη κοκκομετρική διαβάθμιση. Τιμή ανά Μ ετοίμου σκυροδέ μ α τ ος. ΑΝΆΛΥΣΗ α) Σκύρα λατομείου εκ. α =( ΥΔΡ6Τ) 096.1*Μ 0.80 β) Αμμος τριβείου γ) Νερό δ) Τσιμέντο καθαρό ε) Ανα μι κτήρας σκυροδέματος 50 λ ίτρ ων. στ) Τεχνίτης ζ) Ερ γάτης ειδικευμένος η) Μ ε τ αφορά σκύρων (σε κα τά πα ραδοχ ή α π όσ τ ασ η 7 χλμ. ) β=( ΥΔΡ65Τ) *Μ 0.50 γ=( ΥΔΡ60Τ) 7. 6*Μ 0.5 δ=( ΥΔΡ). 6 1 *χγρ. 00 Η.Δ.ε=( ΥΔΡ511) /5*0. 85 στ=( ΥΔΡ11) *ώρες 1.50*0. 85 ζ=( ΥΔ Ρ1 1) 8.15 *ώρες.70*0. 85 η=ο.80 * 1.50 * Η.Δ. ( ΥΔΡ509) /1000 * (.5+ (0.7*7))*0. 85 θ) Μεταφορά ά μμ ου (σε κατά π αραδοχή απόσταση 7 χλ μ.) θ =Ο.50 * * Η.Δ. ( ΥΔΡ509) /1000 * (.5+(0.7*7) )*0.85 ι) Μεταφορά νερού (σε κατά παραδοχή α πό σ τ αση 5 χλμ.) ι= ( ΥΔΡ60. lt). 7 *Μ Ο Τ.Ε. Σ=α+β+γ+δ+ε+στ+ζ+η+θ+ι Τιμή ενος m. δρχ. τριάντα τέσσερεις χιλιάδες εννιακόσιες ογδόντα μία (. 981). ΑΡΘΡΟ 8 ( ΥΔΡ61 ) Οπλισμός 800 προκ.στοιχ. & οιονδηπ.κατασκ. ΚΩΔΙΚΟΣ ΑΝΑΘ ΕΩΡ ΗΣΗΣ ΥΔΡ61 Οπλ ι σμός δο μι κού πλέγματος ST. IV προκατασκευασμένων στοιχείων. Γι α ένα χιλιόγρα μμ ο χαλύβδινο υ δομικού πλέγμ ατος κατ η γορίας ST.IV 1 τοποθετη μ ένου σε κάθε είδους κατασκευές πρ οκα τα σκε υα σ μέ νων στο ι χείων α π ό σκ υρ όδεμα, κατά δε τα λοιπά ό πω ς στο άρθρο 610. ΑΝΆΛΥΣΗ α) Χαλύβδινο δομικό πλέγμα α=( ΥΔ Ρ.) 155.ΟΟ *χγρ β) Κοπή, κατεργασία, τ οποθέτηση, αν ηγμ ένες σε εργασία τ εχνίτη β=( ΥΔ Ρ11 ) *ώρες 0.08* Τ. Ε. Σ=α+β Τιμή ενος χγρ. δρχ. πεντακόσιες επτά (507).

90 ΑΡΘΡΟ 9 ( ΟΙΚ816 ) Ξυλότυποι συν. χυτ. κατασκευών ΚΩΔ Ι ΚΟΣ ΑΝΆΘ ΕΩ ΡΗΣΗ Σ Ο Ι Κ816 Ξυ λό τυπ ο ι συνή θ ων χ υτ ών κα τ α σκ ε υ ών π λ η ν των εν 801 κα ι 811 (ως π λακών, δοκών, πλα ι σιών, φατνω μ άτων, σ τ ύλων, π εδίλων, υ π ερθύρων, κλ ιμάκων, κλ π ) ε ι ς οιανδ ήπ οτε σ τ ά θμ ην α π ό του εδάφους κα ι δ ι α ύ ψ ος πυ θ μ έν ο ς ξ υ λοτ ύ π ο υ πλακάς μ έχ ρι,50 m α π ό τ ο υ υ π οκει μ ένο υ δα π έδου εργασ ί ας. (1 m ανεπ τ υγμένης επιφανείας) ΑΝΆΛΥΣ Η Υλικά : α) Φθορά ξυλείας πελεκητ η ς α = ( Ο Ι Κ0 1 ) * m β ) Φθορά ξ υλείας π ρ ι στ ή ς γ) Ηλο ι και σύνδεσμ οι Ε ργασία : { δ) Π ρ οσκό μ ισ ι ς α π οκό μ ισις ε) Κατε ρ γασία, σύνθεσ ι ς β=( Ο Ι Κ0. ) *m γ=( Ο Ι Κ51) * kg εργ. δ = ( OI KOOl) 9. 5* h αποσύνθεσις { τεχν.ε=( Ο Ι Κ00) * h Άθρο ι σμ α Σ=α + β+γ + δ+ε Τιμή ενός m δρχ. τέσσερεις χιλιάδες επτακόσιες εβδομήντα τέσσερεις (. 77). ΑΡΘΡΟ 10 ( ΟΙΚ811 ) Ξυλότυποι χυτ. μικροκατασκευών ΚΩΔ Ι ΚΟΣ ΑΝΆΘΕΩΡ Η ΣΗΣ Ο Ι Κ8 11 Ξυλότυποι, χυτών μι κροκατασκευών γενικώς μ η α π α ι τουσών ικριώ μ α τ α (ως στερνών, φρεα τ ίων, οχε τ ών, λο υ τήρων, νεροχυ τ ών, εσ τ ιών, επισ τ έ ψ εων τοίχων, βαθ μί δων κλ π. ) ε ι ς ο ι ονδή π ο τ ε όρ ο φο υπ ό ή υ π έρ τ ο έδαφος. (1 m ανεπτυγμένης επιφανε ί ας) ΑΝΆΛΥΣΗ Υλικά : α) Φθορά ξυλείας πριστής γ) Ηλοι σύνδεσμ οι α=( ΟΙΚ0. ) * m / β=( Ο Ι Κ51) * kg 0.10 Ε ργασία : { δ) Προσκόμ ι σις κα ι αποκό μι σις υλ ι κών εργ. γ=( Ο Ι Κ00 1 ) 9. 5* h 0. 0 ε) Κατεργασία, σύνθεσ ι ς αποσύνθεσις { τεχν.δ=( Ο Ι Κ00) * h Άθροισμα Σ=α + β +γ+δ Τιμή ενός m δρχ. πέντε χιλιάδες μία (5.001)

91 ΑΡΘΡΟ 11 ( ΥΔΡ661. ) Αγωγοί-πλασ.σωλ.ΡVC loatrn Φ00 ΚΩΔΙΚΟΣ ΑΝΑΘΕΩΡ Η ΣΗΣ ΥΔΡ661. Αγωγοί από πλαστ ι κούς σωλήνες PVC ονομαστικής πίεσης 10 ατμοσφαιρών ( με κώδωνα) κατά δε τα λοιπά όπως στο άρθρο 660. Βασικές αρχές υπ ολογ ι σμού της δαπάνης ενός μέτρου μήκους (Μ. Μ.) Μήκη σωλήνων (κατά παραδοχή) Μ. Φθορά σωλήνων % Ονο μάστικη δ ι ά μ ετρος 00 χλστ. Πά χος τ οιχώ ματος 9. 6 χλστ. Βάρος κα τ ά παρ/χή 8. 9 χλγ./μ.μ. Ονομαστική περίμετρο ς 0.68 Μ.Μ. Ονο μαστική διατομη Μ ΑΝΆΛΥΣΗ α) Προμήθεια κα ι φθορά σωλ ή νων β) Καταβίβαση στο όρυγμα, τοποθέτηση, ευθυγράμμιση, ανηγμένα σε εργάτη χω ματουργό: 0,0 ώρες ανά χγρ. Μ.Μ. βάρους (Β) σωλ ήνα. γ) Σύνδεση των σωλήνων περ ι λαμβανο μέ ν η ς της τυ χόν κοπής άκρων και φρεζαρ ί σματος ανηγμένα σε τεχνίτη: 0.70 ώρες ανά μέτρο μήκου ς ονομαστικής περιμέτρου (Π) σωλήνα. δ) Δοκ ιμ ασίες σωληνων και αγωγού ανηγμένες σε ανειδ ί κευτο εργάτη : 10 ώρες ανά Μ ονο μαστι κής δ ιατομής (Ε) σωλήνα. α=( ΥΔΡ7.) * β=( ΥΔΡ11) 8. 15*. 0/10* γ= ( ΥΔΡ11) *. 0/10* δ=( YΔPlll) 9.5*. 1/10* Τ.Ε. Σ=α+β+γ+δ Τιμή ενος Μ.Μ. δρχ. εννέα χιλιάδες εκατόν τριάντα μία (9. 11).

92 ΑΡΘΡΟ 1 ( ΥΔΡ ) Αγωγοί - πλασ. σωλ. ΡVC loatm Φ50 ΚΩΔΙΚΟΣ ΑΝΑΘ Ε ΩΡΗΣ ΗΣ ΥΔΡ Άγωγοί από πλαστικούς σωλή νες PVC ονο μ αστικής πίεσης 10 ατμοσφα ι ρών (με κώδωνα) κα τά δε τα λο ιπά ό π ως στο άρθρο 660. Βασικές αρχές υπο λογ ι σμού τη ς δαπάνης ενός μέτρου μήκους (Μ. Μ.) Μήκ η σωλήνων (κατά παραδοχή) Μ. Φθορά σωλήνων % Ονομάστ ι κη δ ι ά μ ετρος 50 χλσ τ. Πά χος τοιχώματος.1 χλστ. Βάρος κατά παρ/ χ ή.70 χλγ./μ. Μ. Ονομαστ ι κ ή περίμετρος Μ.Μ. Ονο μαστική διατομη Μ ΑΝΆΛΥΣΗ α) Προμήθεια και φθορά σωλ ήνων β) Καταβίβαση σ τ ο όρυγμα, τοποθέτηση, ευθυγράμμιση, ανηγμένα σε εργάτη χω ματουργό: 0,0 ώρες ανά χγρ. Μ.Μ. βάρους (Β) σωλήνα. γ) Σύνδεση των σωλήνων περιλαμβανομένης της τυχόν κοπής άκρων και φρεζαρίσμα τ ος ανηγμένα σε τεχνίτη : 0.70 ώρες ανά μέτρο μήκους ονο μ αστικής περιμέτρου ( Π ) σωλήνα. δ) Δοκ ιμ ασίες σωληνων και αγωγού ανηγμένες σε α ν ειδίκευτο εργάτη: 10 ώρες ανά Μ ονομαστ ική ς δ ι ατομής (Ε) σωλή να. α=( ΥΔΡ7. 6) * β=( ΥΔΡ11) 8.15*6.6/10* γ=( ΥΔΡ11) *6.16/10* δ = ( YΔPlll) 9. 5*6. 16/10* Τ.Ε. Σ = α+β+γ+δ Τιμή ενος Μ.Μ. δρχ. δέκα έξι χιλιάδες εννιακόσιες τριάντα τέσσερεις (16. 9).

93 ΑΡΘΡΟ 1 ( ΥΔΡ ) Αγωγοί-πλασ. σωλ.ρvc loatrn Φ710 ΚΩΔΙΚΟΣ ΑΝΑΘ Ε Ω ΡΗ Σ ΗΣ ΥΔΡ Αγωγοί α π ό πλασ τ ικούς σωλ ή νες PVC ονο μ ασ τι κ ή ς πίεσ η ς 10 α τμ οσφα ι ρών ( μ ε κώδωνα) κατά δε τ α λο ιπ ά ό π ως στο άρθ ρ ο 660. Βασικές αρχές υπ ολογ ι σ μ ού τη ς δα π άν η ς ενός μ έ τρ ο υ μή κο υ ς ( Μ. Μ. ) Μήκ η σωλ ή νων (κα τ ά π α ρ α δ οχ ή ) Μ. Φθορά σωλή νων % Ονο μ άσ τι κ η δ ι ά μ ε τ ρος χλσ τ. Π άχος τ ο ι χώ μ α τ ος 5.6 χλσ τ. ΑΝΆΛΥΣΗ α) Προμήθεια και φθορά σωλήνων β) Καταβίβαση στο όρυγμα, τ ο π οθέτ η σ η, ευθυγρά μμι ση, ανηγμένα σε εργάτη χωματο υ ργό : 0, 0 ώρες ανά χγρ.μ. Μ. βάρους ( Β ) σωλή να. γ) Σύνδεσ η τ ων σωλήνων π ερ ι λα μ βανο μ έν η ς τη ς τυχόν κοπής άκρων και φρεζαρ ί σματος ανηγμένα σε τεχνίτη: 0.70 ώρες ανά μ έ τ ρο μ ήκο υ ς ονο μ αστ ι κής π ερ ιμ έ τ ρου (Π) σωλήνα. δ) Δοκ ιμ ασίες σωληνων κα ι αγωγού ανηγμένες σε ανειδίκευτο εργάτη: 10 ώρες ανά Μ ονομασ τι κ ή ς διατομής (Ε) σωλήνα. α=( Τ.Ε.) * β = ( ΥΔΡ11) 8.15*1.8/10* γ= ( ΥΔΡ 11 ) *8. 80/10* δ = ( Y Δ Pl l l) 9.5*1. 57/10* Τ. Ε. Σ=α+ β + γ+δ Τ ι μή ενος Μ.Μ. δρχ. Σαράντα έξι χιλιάδες εννιακόσιες πενήντα δύο(6.95).

94 ΑΡΘΡΟ 1 ( ΥΔΡ675 ) Χυτοσιδηρά καλύμματα φρεατίων ΚΩΔΙΚΟΣ ΑΝΑΘΕΩΡΗΣΗΣ ΥΔΡ675 Χυτοσιδηρά καλύμματα φρεατίων, σχάρες υπονόμων, σ ίφ ωνες φρεατίων υδροσυλλογής και κάθε χυτοσ ι δηρό αν τι κείμενο, πλήν βαθμίδων, πλήρως τοποθετημένα. Τιμή ανά χιλιόγρα μμο. ΑΝΆΛΥΣΗ α) Χ υτ οσ ίδηρ ος α=( ΥΔΡ7) 158.ΟΟ*χγρ β) Τ εχνίτης β=( ΥΔΡ 11 ) *ώρες0.0*0.85 γ) Εργάτης ανειδίκευτος γ=( YΔPlll) 9.5*ώρες0. 0* Τ.Ε. Τιμή ενος χγρ. δρχ. τριακόσιες σαράντα (0). Σ=α+β+γ 0.16 ~ ΑΡΘΡΟ 15 ( ΥΔΡ675 ) ΚΩΔΙΚΟΣ ΑΝΑΘΕΩΡΗΣΗΣ ΥΔΡ675 Βαθμίδες από μαλακό χυτοσίδηρο Τιμή ανά χιλιόγραμμο ΑΝΆΛΥΣΗ α) Χυτοσίδηρος β) Τεχν ίτης γ) Βοηθός τεχνίτη Βαθμίδες από μαλακό χυτοσίδηρο τοποθετημένες. α=( ΥΔΡ7) 158.ΟΟ*χγρ.1.05 β=( ΥΔΡ11) *ώρες0.10*0.85 γ=( ΥΔΡ11) 8.15 *ώρες0.10* Τ.Ε. Σ=α+β+γ 9.95 Τιμή ενος χγρ. δρχ. εννιακόσιες είκοσι τρείς (9).

95 9. ΣΧΕΔΙΑ ΟΡΙΖΟΝΤΙΟΓΡΑΦΙΩΝ

96 11 ΤΕΙ ΠΕΙΡΑΙΑ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΔΟΜΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ ΠΤΥΧΙΑΚΗ ΕΡΓ ΑΣΙΑ ΘΕΜΑ: ΠΛΗΡΗΣ ΜΕΛΕΤΗ ΑΠΟΧΕΤΕΥΤΙΚΟΥ ΔΙΚΤΥΟΥ ΑΚΑΘΑΡΤΩΝ ΥΔΑΤΩΝ ΑΥΤΟΤΕΛΟΥΣ ΟΙΚΙΣΜΟΥ ΥΠΕΥΘ. ΚΑΘΗΓΗΤΗΣ: Ν.ΑΡΑΠΟΣΤΑΘΗΣ ΣΠΟΥΔΑΣΤΗΣ: Α.ΜΑΝΟΥΣΑΚΗΣ ΕΡΓΟ: ΜΕ/\ΕΤΗ ΔΙΚΤΥΟΥ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ΚΟΙΝΟΤΗΤΑΣ ΓΕΦΥΡΑ Ν.ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗΣ ΟΡΙΖΟΝΤΙΟΓΡΑΦΙΑ ΑΓΩΓΟΥ αρ.σχ. 1 κλιμ.1 :000

97 11. ΤΕΧΝΙΚΕΣ ΠΡΟΔΙΑΓΡΑΦΕΣ ΑΓΩΓΩΝ P.V.C. ΟΔΗΠΕΣ ΜΕΤΑΦΟΡΑΣ - ΑΠΟΘΗΚΕΥΣΗΣ - ΕΠΙΧΩΣΗΣ ΑΓΩΓΩΝ ΚΑΙ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΔΙΚΤΙΩΝ Από ΕΝΤΥΠΑ ΕΤΑΙΡΕΙΩΝ Α) ΠΕΤΖΕΤΑΚΗΣ Α.Ε. Β) ΠΜΣΤΙΚΑ ΜΑΚΕΔΟΝΙΑΣ Α.Ε. Γ) ΕΛΛΕΝΙΤ Α.Ε. Δ) ΧΥΤΗΡΙΑ ΜΟΝΤΙΝΙ

98

99 Fabrication Standards Γ ι-- - Μ ; ~ -ι.ij'j.' 1 1!} ,, -;,----~, ~ ~ -~z:z:;:z:::::::i-~ 1 ' ' "... ι\ r --, "1 //' , --- ί-- 6m ί i -, -.._, Q HEUDLJR-HD. Rigid PVC 100 pφes for unciergrourιd drainage πetvvorks, Γna πu factured accorc1 ing to Ι SO Ο ΙS 5 VSM 1805/ 18. Colour : Or-aπge b rό\λjπ (RAL 80). Ουτe r vν 11 Sω:ket Γ COD d i e ι. <!ίer ι h i ck 11 e~;~ IH11~)' 1 1, NUM BER D s Μ ~ \... ~~~., S..!;., ~. 160, 11 ο ,9 10! ~ --., i \ ' "\... \; f ; ~ t,;..ι γ. 5,ο = 160 ": ( 50 f ~;-; : ϊ:,;, : 16 6, Ί80 ' {. ~.,,: ' 551:; 7,0 00 ' ~ ~: "";~.. : '~ : :'1ι. 00 7,9 ol~ ι ).. " ~...,.., ): 500 9, ~ r.,.,,,jg ;. ' 60 1, 0 VSM 1805 ί πd i c ute s a \ιva!i tl1ick11ess of,9 rr!i. VSM 180b i 11 d i ι;a te s a 1 NCJll ιr1 i c kr1 ess of 7,8 ιηm. Πι i s ι li erhθtι: ίs rnω1ufrι<; ιu r eci a,coι c l i n 9 to VSM Ou.er VVe iqi:t cj ίa ιησ ΗΗ kg/ 111 i o f socket - Da G 18. Ί - 6, ,67 5 9, , J 1 Ί,50 l ~- 557, ~ 5, 71 ι

100 ... HEllDUR- ED" i Rigid PVC 100 pipes for und cr ψound sewa~je πetνvori\s, n1a nufa<:;tured according to specifica tion s DfN 195, Ι SΟ DIS 5. Colour: O r aπge - brovνπ (RAL 80). }--... COO E f\i UfvlBER 1''~{~ί,~ ~ ~~~ -~ -- ι ;;{}(~ ~) i :Ί. :) :,,, ~ :. ~~jι1ι)ε. i : ~_ ;\j ι Οιιιer <lial ι~ tι"- ι V\fa ll r/1ickness ι-- - -:;-1~:-:~::;:; Ί so 6. 1 :.J{}~~;i:;-~ ~ ϊ t 7 Socket Outer 1 <~ :gth o i an1eιer σf soc k cτ V\tc ial1t ι,g ;Ίη D s Μ Pa G 1 ΊΟ _ Ί 1,07 55 '~ 8, , t ; ,1----'--- -<1 ; ί?ί}'".ϊ 'ζί(; ι 1,~!)(;fit~(''t; , _5_8 --ι---:β, ' ' t ,{,;ι)..,ιΛ '> F r a;;ii-(:σ""'t ""'i J" 'o""s -p-! ε;"'"'a."""sef e-1 e-r""'t-o-rr""' 1 a... n-;""'1...""' H.,.E_Ll... D""'u""R... _... D-.....ι d!ιι...- ';'1 ΤΙ ese ::.ian-.eters π1ee t οη l γ tf1 e 'Nu ll t l1ickncss re qυ ί ι c n1e 11 ts of spccifications DIN 195 ι ί ;~π ctcr 55 rr111 ίs rtt feι e,j to :i1e C1Γeek starκiarcj ELOT 76, SDR ".. D s ιr ~. - 5 HELIDUR-BD,!; Rigid PVC 100 pιpes fo1 uπdergrouπd d raiπage πetv'joι l<s, ιη aπufactured accordiπg to specif.icatioπs VSM 1805 ί 1 8 ί.1 nd Ε ιο Τ 7 6 ( s D R 8 1 :, / 1 ϊ :ς ). Co lour: Lig l1t ψeγ (RAI.. ΊΟ). Ιπstal lat ί oπ: en1bedded ϊn cpπc r ete. (For mpre informa t ioπ page 7 and 8). )" Lη~ Γ ' \N<J ll. Soc keι Ou t eι \:Vc ight COD E ίji;,; ι ι t e Γ t]) ί kness 1 enn: Ι1 d i ιin1 ot< H kg ί n 1 of socl<eτ,. ~. UMBER 1 ο s Μ Da G!-~~ f. ~λ<ζ ~Ξ :, 50, , ~ ~- f f"~ ~ ;:~~ h , ~- ι--~~--- - ::tj10-; 55. Ί 7.9 7, \,' ι 5: \j.)j\.) ' ;_ι; ~-----~, 0 r( "'~ jι;.:~:;n 50 -~ ,70., ι-..)'" ! 6, ---~ ,5 ~.:~(} 1 {):~('\ ~' i 'JOl r;,,&j:.:., , ~ ~(ι \(\ = ; ~ (J , ρ r ι: c tr n anuίl ι.~ o,j1 ) ;'}., " 1. trc )" lι) b Ο ιr e 111 ay ee 1c ι V'J!11 tt;u,rt;.. k $\Dllllίlιd E: LO 1 /\ 76 SDR 8 ) Ι Ι t :-. 11 ', ' 1 ) Ι' ~ 'u' 11' '1 a,, ι r cιηc:1 1 \\-Ι t h tlι c G ock 5t ι,j ι ci f ') 1 /() s r) R 17 Οι;-11 e e ι ~ υ. 1-1 ο - 1 ' Ι s J"I\ ι-:f ι ψιt Η VS'\1. 80b. \) 1 a n r ) ' D ι '

101 HELIDUR -SPIRAL large bore sewer pipes made of unplasticized PVC (u PVC) 100 or high density ΡΕ (Η D ΡΕ). Conforming to ΟΙ Ν Teil 1 and Teil (only for PVC pipes) Colour: White or black. Standard Lengths: 6 meters. Connection: a) Βγ special metalic joint with rubber sealing ring. b) Βγ heated plate welding. CODE Nominal ln terπal \ιvall Weίght NUMBER Diameter Material diarneter thickness kgίιn ND Din±5 s± 1 G± 5% 1 :~{.){){;:)(} upvc ,5,0 600 'i ;~. (;. () ; -5 ί~~; (J HDPE 595 7,0 8,5 1 ''("- :.; ιt"l;:.;_(~γ upvc ,0 5,0, <5 v,, ,ι..-,; 800 ~. t'~,fj(~8(~(_j HDPE 785 1,0 0,0 1 :Ξ-C1 ι 0()(1 upvc ,5 55, ~ΓJ 1 Qt)C! ΗΟΡΕ 988 6,0 59,5 ~ -1,(} 1 '] ()(i 100 upvc ,0 69,0 Other diameters caπ be produced upon request in accordance witl1 ΟΙΝ

102 'ELIDUR - ι ι BD lnstallation lnstructions lnforn1ative data on concrete backfill Large diameter ριρes are supρorted interna/ly The ρipes are fixed externally Back filling of concrete Distance beτween supports Φmm lrhernal s upρor ts External sυpports up to 500 ιrιm Withoυt s ιrp ports 0 = n1 60 mm and mσre 0 ""' m Q ;;: rη Vibratioπ - Final comρression

103 BD Usefu! i nfonηatioπ /'//7/7,77,17f»77 1 :t.--- 6()!1--\_ \ ,, ' \ ~~~:f~ ~~ --1 "' a -;- ο. 1 Ο \ {,) ~~~~~~~- J_ ο c = d _;;_ Ο, 1 tti Η > 0,80 m fo r he a vγ and norrη a l traffic loacls. Η > Ο, 50 Ιll all other cases B orb - Nomin al c xτe r ι, al Coπcr<:J t e b ac J -. fίl l cji cht \ θt CΓ clia rn?. ;cr b e f Cross sec tion<: I ΙΝ i Ί 1 rι:q υ i n:>n1e 11ι s rη i n NVV D Β - Ο, i ~ lπι ΠΊ m cm c 1-, tl ~~ Β m /m B=b ιη.:! /ιη Ο, , _~~ - - ~ ο 8 ' "' - ~ - ~ ,07 75 ~ , ' ~~~ , ' Μ ~ ,,_ ~ ι---...l., Ο, 0υ _.., , 58 7";,...._.,Μ " ι " ~ , ~ :1~ ~ , o,j5.i ~ , , ~)9 '- - _.. _ _ ~ \NIΊeπever regu lations foresee a trench ννidth Β νvider Hl an tl1e above values b for a sp e cίfic deρth Η, it is r ecommended H1 at ννοο d eπ casing ι1 e avoided aπd value b should be increased to Β. τr 1 e t able shows one example for a nίiπimurn t r eπch νν ίd t h of Ο, 75 π1. ΝΟΤΕ: For diamet ers 600, 700 anιd 800 mn1, the table applies to val υe Η > χ Ο or for any value Η, bιιt w i thoιιt signif1caιιt tralfic loads. Type of coπcrete. 8

104 . ΟΔΗΓiΕΙ r~a fjietaφopa ΚΑΙ ΕΓΙ<ΑΤ~t\ΣΤΑΣΗ ΤΩΝ iωληr~ωi\! Ano~ ~ - Pvc και - ~ϊων ΕΞΑΡΤΗΜΑΤΩr\1 - - ~. ν, = ' - -~ V'ό.. ~,...,,...,,_. Γ r 6 τήv καλίl λειτουργία Ε:vός δικ τ ύο υ π 1 έσεως (ύδρεύσ ε ω ς - άρδ ύσεωςί χρειάζετω ε κτός άπό τήν Ε.γγυημένη ΠΟJότ η τα τώv σωλι\νωv καί TW\/ εξα ρτημά των καί η τήρηση όρ ι σμένωv κανόνων μεταφορaς, aποθ ιίκευση ς κα ί τοποθέτησ ης, μέ βάση τίς Ι δ ι ότητες κa ί τά χα ρ ακ τ ηρ ι στ ι κά τι.j:ηι προϊόν των αύτών κα ί της διεθvοϋς πείρος πού Εχε ι ό ποκτηθε i μέχρ ι σ1ί μερα..1. ΜΕΤΑΦΟΡρ, - ΑΠΟΘΗΚΕΥΣΗ. Τά φορτηγά αύτοκίvητα πού χρησψοποιοϋvτα ι γ ι ά τή ν μ εταφ ορά τwv σωλήνων πρέπει νά εχουν κdρότσα μέ λεϊε ς έπ ι φάνε 1ε ς, χωρίς vά προεξέχουν αίχμηρά σημεlα, πού θά τραυματίσουν τούς σωλf1v-ς. -- Γ ι ά καλλίτ ερ η μεταφορά πρέπε ι vά τοποθετοονται ξύλ ι ν Ες σαν ί δ ε ς στό δίϊπεδο καί στίς πλευρές τοϊι α u τοκ ι νήτσυ. - Ο ί σωλfιvες δέ.v πρέπε ι νά προεξέχουν Ε: λεύθερο ι όπ6 τf1 ν ιωρότσο τ οd φορτηγοο ιω ί πρ έ πε ι νά τοποθετοϋντω στό α u τ οι<.ίvη τ ο σέ στρι.ijσε ι ς μέ τ ί ς μοοφες έναλλάξ. Σχ. 1. ::: _*_"_...,..,,..Ά?Ί- ~-.. '>< ',/!""... ~. J ",r _,- \. ' Κα τά τήν φόρ τωση κα ί έ κφόρτωση κο ί έπε1δή οί σωλfiνες εί ναι cφ κ ετ6 ελαφρότεροι άπό τ ούς μεταλλ ι κούς ιϊ τ οϋ άμ ι αvτοτσψέντου, u πά ρχ ι προδιάθεση τών ργατώv vό τούς πετοuv μ ακρυά. Αuτό πρέπε ι όπωσδι 1 π ο τε νά όπο φεύγ ετ αι. «01 σωλfίνες δέv πρέπε ι νά πε τ 10Οv ται οu τ ε νά σύρροντω στό Εiδοφος». Σχ.. /. /.;>/ ί ι Σχ..

105 - Τά εiδ 1 κδ τ ε μάχια ηρέηε1 νά μεταφέρον cι1 μέ προσοχή ϊίjστε: vc'x όποφεύγοvται ο1 φθορές καί νά μι)v κ αθυστ ερεl ή κατασκ ε u ή έvός Εργο υ C~πό τήv ΕΞλλειψη ~νός κατεστραμμ ~νου εξαρτr1ματος. - 'Η ΆΑποθι)κευση TL~JV σωλήνων μ rτο ρε! νά γίν Εται στό ϋπαιθρο. Γιά τι ) v κrι, ιί τους Ομως Κατάστασ η ΠρέΠΕΙ νά ληφθοuv οί Εξfiς ΠpΟφ U λϊ1ξε:. ς : α. OJ σωλflνες πρέπει νά άποθη κε ύο vται σέ εδαφος Ε:πίπ δο χωρίς πέ τ ρ ε ς ιω ί αiχ μηρά άντικεf μεν α. β. Oi σωλ 1Ίν ες πρέπε ί νά εuρίσκονται σέ έηάφη καθ' δλο τ ό μf]ιως μέ τίς μοuφες έλεύθερες (στριόσε 1ις μέ τ ίς μοϊίφ ες έναλλάξ). Σ χ.. Έ άν αι'ιτό είνα ι άδύvατο, τό τε νά τοποθετοϋvται κάτω άπό τούς σωλf)ν ες ξύ λ ι νοι δο κ οί, πλά 1σuς τουλάχ ι στον 50rnnι κα i σέ άπόσταση οχι μεγαλύτερη άπό μ. με τα ξύ τους. Σχ..._..,_..... ' """""'... -'ο..,...._._.,_..rrm...,...i~.,,---...,....,._,..,,.._, :.ι Σχ. Ήχ. ~. ΣωλiΊvες διαφορετικ 1ώv δ ι αμέτρων πρέπει νά όποθηκεύονται χωριστά rϊ EC1V QUTό EJVCI! άδύνατο rl με γαλύτ ερη διάμετρος VCJ ΤΟΠΟθΕΤΕΪΤΟ Ι στήν ΟΡΧΙl. - Τ6, υνολ ικό ϊίψος τυ) ν στ ριίjσεων δέv π ρέπει νά ι)περβαίvει τό 1,5 μέ ρο. - Ή όποθήκευση στό ϋπαιθρο γιά μεγάλο διάστ ημα άπα~τεϊ προφύλαξη τών σωλιίvωv όπό τίς ιίλ1α κ ές όκτιvοβολίες. Σχ. 5. Σχ ελαστ ι κοί δοκτύλωι στεγανότητας πρέπ ε ι νά άποθηκεύονται σέ μ έ ρο ς δροσ Ε ρό καί μακρuc1 ~π? τήv έπίδ~~ση της ~)λ ι ακί) ~ C.!κην~β?λίας., 'Επίσι~ς δέv πρέπει να ερχοvται οι ελσστικοι δακ υλιοι crε επαφη μέ λίπη (γr1άσσα), ελαια. Κcιλό 86 εiνω όταν ή θερμcκρασία τοϋ n ριβάλλοντος είναι χαμηλ6πρη <iπό τ< ύς ο c vά άποφεύγονται τά άπότομα ισυrτrίμα α στοί1ς σωλί;νες

106 ... ΤΟΠΟΘΕΤΗΣΗ..1. 'Υπόγεια δίκτυα. α) 'Άvοιyμα τrις τάφpοu. 0 1 συν ι στι;jμενες διαστάσε ι ς καί μορφές τής τάφρου εlκον ί ζοvτα ι στό Σχ. 6. Τό βάθος οποθετήσεως τοο σωμiνα έπιρεάζετα ι άπό τά στατ ιι<ά ιωί δuναμικc'1 φορτ ί α, τήν σύσταση τοιϋ έδάφους καί τήv συμπίεση αύτοu κα ί δέν πρέπε ι vά ε1ναι μικρότερο άπό 1 μέτρο. Τό πλάτος τf]ς τάφρου πρέπε ι νά εfvar 0 έκατοστά μεγαλύτερο άπό τήv έξω τερική ό ι άμετρο τής μούφας. ' Ο πυθμένας τιϊς τάφρου πρέπε ι νά εlvα ι έπίπεδος χωρίς πέτρες κα ί aλλα αίχμηρό άντιι<είμενα. ΣτιΊ συνέχεια δημ1ουργεϊτα1 στρώμα πάχους 1 Ο εκατοστών άπό άμμο η καλά κοσκ1ν1σμένο χώμα καί κατόπιν τοποθετοϋντα ι ο1 σωλήνες. 01 σωλήνες καί τά εiδικά τεμάχια πρέπε ι νά Ε:δράζοντα~ καλά στό στριϋμα τής όμμου. ο/ * /# ο/ ~ * 1 ~ "// /~ -# -,f,. ~ ~ / / ~ ~ ~ f'/ 11 ' /J/ '. ~... Προϊόντα εκσκαφής χωρίς λίθοιις ii :r: πέτρες. Καλή συμπίεση.! :t "Αμμος Ti i κοσ ι~ινισ μένα Q πρ οϊόν τα έκσκaφiiς. t ::> ! ιι = 0,10 m Dε Ηο = Ο, 1 5-0,0 ω Bmi11 =ΟΕ + 0,0 m Η > 1,0 m yιά βαρειά η καvοv κυκλοφορία Η >,0 rη yιό κυκλοφορία Σιδηροδρόμων καr Αεροδρο μίων. Οί σωλfjνες δέv πρέπει κατά τ(1ν έγκστάστασ η ν ά κ6μnτωντω συγχρόνως ι<ατά τήν οριζόντια καί τήν κατα κόρυφη εvvο ι α γιά τ ήv δημιουργ'α καμπύλης,...πα ρά μόνο όρ1ζ6ντια η κατακόρυφα Σχ. 7 ιω ί σέ μέ τ ρο πού δ ί νετα ι στό παρακάτω πίνακα Νο 1. Γιά μεγαλύτερες διαμέτρους η γιά άλλαγές δι ευθύ \ :σεω ς ~ε γοι\~ύτ~ρη ~ωνίας από τήν έπιτρεπόμενη έπιβάλλεται ή χρησιμοπnιηση ειδικου εξαρτηματο ς ( καμπύλη).

107 Ά;χ,7 ΚάJJψ' Π ΚΟ1 rj ήριξπ του ΟC:.)λήvι.1 μέσα orn Ύ άψρο f 1 ~-j ' Εξω τ ερ1 κ ι~ -, '.Δ.κ Άι- ίνα ί'νlιίκος τοϊί ά~jλ ι1v ό Δtάμεrρσς. 1 ιη. 6m. ' -.-. de m n. R m ' ". a οι. a m _6.. 18,..,..._.75. ;6. "7---.,.,_ ;... ~-. ' ΠΙΝΑΚΑΣ Νο 1 =---. ~...:..===-..,..-t--~-j..---" ο..,86 0, ,80, 6 0, :~ β) Σύνδεση τώv σωλήνων. -- Πρίν γίνει η σύνδεση ι<αθαρfζεται καλά άπό μέσα ή μούφα τοϋ σωλήνα καf ή έξωτερική έπιφάvεια τοϋ εύθέος aκρου. - Τοποθετεϊται ό έλασηκός δακτύλιος στή θέση πού ύπάρχει στή μούφα κρατώντας τον δπως δείχνε ι τό Σχ Σημαδεύεται μέ μαρκαδόρο πόσο θά μπεϊ ό σωλήνας στή μούφα. Σχ. 8. Τό μήκος αύτό (ΕΜ) φαίνεται στούς πίνακες τών σωλήνων π ι έσεως. Τό σημάδεμα μέ μαρκαδόρο πρέπει νά γίνεται οπωσδήποτε. ώστε νά μή τερματίσει ό σωλήνας μέσα στή μ ούφα καί νά μένει περιθώριο yιά τίς διαστολές... Σχ ΠΡΟΣΟΧΗ: Καλύψτε μέ ύδροσάπωνα (οχι 'Ορυκτέλαιο ή γράσσο) τό εuθύ όκρο τού σωλήνα καί τόν έλάσηκό δακτύλιο. - Γιά τήν σύνδεση σπρώχνουμε τόν σωλήνα περιστροφικά μέ τά χέρια. Γ ι ά διάμετρο σωλήνων μεγαλύτερη άπό 11 ο χ ι λιοστά χρησιμοποιεϊται ξύλινος τι μεταλλικός μοχλός. Σχ. 8 6 η εiδική σ υ σκευή συνδέσεως (παλάγκο-δακτύλιο ι ). Σχ. 8.

108 ' f ' ι ι δpι:_σάπw~! \Μ,~ κος είσcγwyί;ς.. χ. 8! ί!' ι Έλι::ιστικός δακτύλιος 1 ΓΚε νό γιά τiς 1 - Γ δ<aσ σλis Σ. /.. - ημ~δι μηκοvς c ισaγwγης Μ nχλός Ξύλο

109 ΣΊούς σωλήνες πού συνδέονται μέ κόλλα με1ά τόν καθαρισμό όι1ό χώμο1α κλπ. γίνεται καί καθάρισμα τής μούφας κaf τού φρε.ζαρισμένου όκρου μέ άκετόνη. Κατόπιν γίνεται προσει<τικά ή έπάλλείψη μέ ειδικr1 κόλλα καί άφοϋ άφεθεϊ 1 5 δευτερόλεπτα για vά στερεοποιηθεί ή κόλλα, γίνεται ή σύνδεση μέ τr1ν είσαyωγή τοο φρεζαρισμένου άκρου στι1 μούφα. - Γrά διαμέτρους μεγαλύη:ρες άπό 90 χιλιοστά r( έπάλλειψη πρέπει νά γlvεται άπό δύο έργάτες συγχρόνως. Μετά τήν σύνδεση θά πρέπει νά περάσουν ώρες προτοϋ τό δίκτυο τεθεί σέ λειτουργία. - Τ ά διάφορα έξαρτήματα πού χρησιμοηοιοϋνται στά δίκτυα δπως γωνιές, πιίjματα, καμπύλες, συσίολές, διακλαδώσθς πρέπει νά οτηριχθοϋν κοί νά άγκυρωθοϋν μέ μnε1όν. 'Όταν ή έγκατάσταση τώv σωλήνων καί τών έξαρτημάτων δέν γίνετα1 άμέσως πρέπει νά άποθηκεύονται σέ δαφος έπίπεδο καί σκιερό δπως φαίνεται στό Σχ. 5. Ό rρό11ος καί οί διατομές τών άγκυρώοεων πού θά χρησψοπο1ηθοϋν φαι νο\rrαι ατό Σχ 9, 1 Ο καί πίνακες Νο,,, 5. Οί ύrrολογισμοι τών διατομών έχουν γίνει γιά τήν πίεση δοκιμής τοϋ διι<τύου δηλ. 1,5 φορές τήν όνομαστική πίεση λειτουργίας rοϋ άγωγοιj καί μέ: έπιτρεηόμενα φορτία έδάφους κατά DIN 'Αξονική Δύναμη: F - - ch~ π -. ρ (kp.1 Ή συνισταμένη τών Δυvάuεων πού έφαρμόζεται έπί τών είδ. τεμαχίων λόγω όλ λαγη-ς διευθύνσεως: R = α di ημ. - π μ ikρl Γωνία u ι1μ. αι Ο, ,816 0, ο D - Έξωτ. Διάμ. Σωλιiνος ιmm) ci ί - - Έσωτ. Δ1άμ. Σωλήνας (mml p - Έσωτ. Πίεση Δοκιμής (kp 1 crτη p 1 -- Άντοχr1 τού έδάφους ατή θλίψη (kp crn ) Α 'Επιφάνεια πακπύσεως άπό μηετ6ν (crn ) -Α- -- 1

110 ΠΙΝΑΚΑΣ Νο 5 Πίεσι1 Λειτουργίας: 16Kp/ ::m ' Ιl ίεση Δuκψίjς: 1i. K μ /cm z.ό '90.!.1j) 1?5 ΓU JGO.. 00 iz5 γ} Γέμ ι σμα τής τάφρου. Μετά τήν σύνδεση τοϋ σωλήνα γεμίζετα ι ή τάφρος πρώτα μ έ ομμο η χώμα κ οσκινισμένο Σχ. 11 πού δέv περ ι έχε ι πέτρες μ ε γα λύ τερες όπό 0π1 m.. μέ κάλυψη μέχρι 0 εκατοστό πάνω όπό τόν σωλήνα καί σuμπ1έζετ01 πολύ καλά κυρίwς στά πλευρά τού άγωγοϋ Σχ. 1. Τό ύπόλοιπο ϋψος τrίς τάφρ ο υ γεμίζεται μέ κο ι νό χώμα. Στήν περίmωση έγκαταστάσεως δ ι κτύου σέ μή σταθερά έδόφη ( μαλακό ΕΞδαφος, ύψηλός ύδάτινος 6ρίζοvτας κλπ) θά πρέπει πριίηα νά δημιουργηθεί ή κατάλλ ηλη θεμελίωση. --- "'f\o.,.,.,.j<-. r.-:-λ'"'~""l-11,..,...,..,..1'1"_..... ~~.ι ~. ~~~~~..... Κάτω άπό δρόμους. Σ τrίν περίπτωση αύτή πρέπει νά προστατεύονται oi σωλ fιν ες κα ί ο1 δ ι πλές μοϋφες μέσα σέ προστατευτικό τμfιμα σωλf]vα άπό όλ λο ύλ JΙ<ό. Γι ά rίν έκλογή τfiς διαμέτρου τοϋ προστατεuηκοϋ σωλήνα, ό όποϊος πρέπει vά εχει κατάλληλα ύποστηρίγμα τα γιά τήν Ε:ξουδετέριυση τwν κρcιδασμ υ'j i. πρέπει νά ληφθεϊ ύπ ' δψη ή εuκολη ε ι σαγωγή δ ι πλών μοuφών, κλπ. Μ ι ά aλλη τεχνική είναι τό μπετονάρισμα τοu άγωγοϋ πού βρίσκεται κάτω άπό τα λnαι ιn

111 ... Σέ fiλιi. δrt έδάφη. Γ ι ά νά 6ποφύγουμε τr1 ιωθfζηση τoij δικτύου σέ μή σταθερά έδcιφη πρέπε ι νά όκολουθήσουμε τήν π ι ό ι<άτω τεχνική: a) Ίι\ησξ ιίρανοη τοu έδάφο υ ς η β) Κτίσιμο θεμελίω 1 σέ πασσάλους ό.rτό μπετόν, rϊ γ} Τοποθέ ηση τών σωλιίvων σέ ξύλ ι νους 11 ηέ τ ρινο ς πασσάλου ς.... Σέ έrηφαvειαι<ά δίιηuη. Οί σωλfίνες μπορεt vά χρησιμοτiοιηθοϋv καf σέ εξπ 1 φαvειυκ6 δί κ τ υ α άφ ού ληφθοuν ύ1ί όψιν τά κάτωθι~ - Oi σωλf)νες δέν πρέπε ι νά ετναι εκτεθειμένοι σrήν ήλωκή όκη ιοβολία καί νά βρiσκοντα1 σέ όρκετά μεγάλη άπόσr-αση όηό άvτικείμεvα πού έ κπέμ ηοuν Θερμότητα γιατί ετναι δυνατόν vά πpοκληθετ άλλοfωση τώv σωλήνων. - Πρέπει νά ληφθετ πρόνο ι α προφύλαξης τώv σωλήνων cϊrό τίς χαμηλ ές θ ε ρμοκρασίες η νό ληφθεί μ έριμνα γ1ά τό aδε1ασμα TUJV ϊι '/W\ft.JJV ώστε \/ Ct μήν προκληθοlιν ζημ ι ές άπό τό πάγωμα τού νεροϋ. Οί σωλήνες πρέπε ι vά στηρίζον OJ μέ τέτο 1 0 τ ρόπο πού vά Ε: ξοσφαλ ίζ ε τ αι μόνο ή κατά μfiκος κ ίνηση λόγω συστολfϊς η δiαοτολ rϊς το σωλ η vα άπ6 τί ς διαφορές θερμοκρασίας χωρ ί ς νά όποσυvδ οvτω, Πfvαιως Νο Οί άλλογές δ ι ε υ θύνσεως ιω ί ο ί διακλαδu'jσε ι ς {γωνίες - ταο) πρέη ε ι vά βρίσκονται μεταξύ τών σημε ίων στηρίξεως ού άγωγοg. Σχ. 1. 1, Ί 5. Π Η\!ΑΚΑ Σ Νο 6 ΑΠΟΣΤΑΣΕΙΣ ΣΤΗΡ Ι ΞΕΩΣ ΣΩΛΗΝΩΝ Γενικές συστάσεις γιά όριζόvηες κα ί κάθετες γραμμές όγωγών σέ διάφορ ες θερμοκρασi ε ς vεpou.

112 ~-- -~- - -~~υιr - χ-, -. κ -~==-:r\ r.,,..-[ Ξ-- κ-,_ί, ~ 1 ~" l'- Υ J. {-~--::l- ' Ή στήριξη τών άγωγώv γίνεται μέ δακτυλ ί ους μεταλλ ι κο ύ ς οί όποϊοι δ έ ν nρέπε ι ν ά σφίγγουν τόν σω λfiνα κα ί τά όκρα το υ ς vcι εf ναι στ ρογγ υλ ε μ ένα γ ιό νά μήν τόν πληγώνουν. Γιά μεγαλ ύτ ερη π ροφύλαξη σ υ ν ι στάτα ι ή χρησιμοποιιίση δα κ τ υλ ίων άπό πλαστική uλ η πού παρεμβάλλεται μεταξίj TOU όγωγοο καί τιϊ.ιν μ ετα λλικιjjν δαι<τυλίων σφ ι γκτήρων, Σχ.1 6, 1 7. ι 1 Σ Τηρίγμ.cιτcι 1 εχ~..5.. Σέ κρημνώδεις περιοχές. Σέ κρημνώδεις περιοχές oi σωλflvε πρέπε ι vά ξασφαλfζοντα ι άπό π:θαv όλισθήσεις μέ επαρκη άp1θμό σ τηρι γ μ άτων (μπετόν) Σχ. 18. Γιά νά πpοφu λοχθεϊ τό ύ πόστρωμα καί ~-ό ύπέδα φος άηό δ ιάβρωση πρέπει νά προβλεφθετ κcηόλληλη άηοχέτευση.

113

114 . Π ΡΟΔΙΑΓΡΑΦΕΣ.1. Σωλήνες Πιέσεως Οι σωλήνες πιέσεως PVC 100 κατασκευάζονται σύμφωνα με τις DIN 8061, DIN 806, και DIN 195. Αντίστοιχο Ελληνικό Πρότυπο σε σχέδιο το ΕΛΟΤ 7. Προδιαγραφές.. Σωλήνες Υπονόμων Οι σωλήνες υπονόμων PVC 100 κατασκευάζονται σύμφωνα με το Ελληνικό Πρότυπο ΕΛΟΤ 76 (Αντ(στοιχες Γερμανικές Προδιαγραφές οι DIN 195). Άλλα σχετικά Ελληνικά και Ξένα Πρότυπα με βάση τα οποία γίνονται οι έλεγχοι των σωλήνων PVC. ΕΛΟΤ 9 ΕΛΟΤ 7 ΕΛΟΤ 7 ΕΛΟΤ 87 ΕΛΟΤ 90 ΕΛΟΤ 7 ΕΛΟΤ 6 ΕΛΟΤ 6 ΕΛΟΤ 6 ΕΛΟΤ 68 ΕΛΟΤ 91 ΕΛΟΤ 550 ΕΛΟΤ 551 ΕΛΟΤ 709 Σωλήνες από πλαστικά υλικά για την μεταφορά ρευστών. Ονομαστικές εξωτ. διάμετροι - Ονομαστικές πιέσεις. Σωλήνες από πλαστικά υλικά - Μέτρηση διαστάσεων. Χυτά εξαρτήματα από PVC για σύνδεση με ελαστικό δακτύλιο και χρήση σε πίεση - Δοκιμή κλιβάνου. Σωλήνες PVC - Προσδιορισμός θερμοκρασίας μαλάκυνσης Vicat (ΟΙΝ 560, ISO R 06, ISO 507). Χυτά εξαρτήματα PVC για σύνδεση με ελαστικό δακτύλιο Προσδιορισμός θερμοκρασίας μαλάκυνσης Vicat. Σωλήνες PVC - Επίδραση Θειικού Οξέος (ISO 7). Σωλήνες PVC - Απορρόφηση νερού (ISO 508). Σωλήνες PVC - Εκχυλιστικότητα μολύβδου (ISO 11). Χυτά εξαρτήματα πιέσεως PVC για σύνδεση με ελαστικό δακτύλιο - Δοκιμή αντοχής σε εσωτερική πίεση (ISO 05). Σωλήνες PVC - Δοκιμασία εφελκυσμού (ISO R 57, ΟΙΝ 555). Πλαστικοί σωλήνες για την μεταφο~ά υγρών - Προσδιορισμός αντιστάσεως σε εσωτερική πίεση (ISO 1167). Σωλήνες PVC - Προσδιορισμός θερμικής αντο χής.. Σωλήνες PVC - Προσδιορισμός αντοχής σε εξωτερικά κτυπήματα (ΙSΟ 117). : Α vτοχή σε κρούση: (ΙSΟ οι~ 5 5}. Σωλήνες από μη πλαστικοποιημενο χλωριουχο πολυβινύλιο - Ανοχές στις εξωτερικές διαμέτρους. ΣΗΜΕΙΩΣΗ: Η «ΕΛΛΕΝΙΤ)) κατόπιν παραγγελί~ς κατασκευάζει σωλήνες PVC και,/ βάσει άλλων ξένων προδιαγραφων.

115 . ΧΑΡΑΚΤΗΡΙΣΤΙ.ΚΑ ΤΩΝ. ΣΩΛΗΝΩΝ PVC - Πυκνότητα: 1,8-1, gr/cm - Γραμμικός συντελεστής διαστολής: 0,08 mm/m C - Ε ιδική θερμότητα: 0, kcal/kg C - Συντελεστής θερμικής αγωγιμότητας: 0,1 kcavmh C - Σημείο Vicat: ~ 78 C - Απορροφητικότητα σε νερό: ~ mg/cm - Επιφανειακή ηλεκτρική αντίσταση: > 10 1 Ω - Μέτρο ελαστικότητας: kgf/cm (.000 N/mm ) - Αντοχή σε κάμψη: 850 kgf/cm (85 N/mm ) - Αντοχή σε θλίψη: 800 kgf/cm (80 N/mm ) - Αν,τοχή σε εφελκυσμό: ~ 50 kgf/cm (5 N/mm ) - Αντοχή σε εσωτερική υδραυλική πίεση: Οι σωλήνες κατά τον έλεγχο σε εσωτερική υδραυλική πίεση πρέπει να αντέχουν σε περιφερειακές. τάσεις ίσες με αυτές που δίνονται στον παρακάτω πίνακα. ΠΙΝΑΚΑΣ 1 Διάρκεια Τάση PVC 100 Θερμοκρασία ελέγχου oc h kgf/cm N/mm

116 . ΣΕΙΡΕΣ ΤΩΝ ΣΩΛΗΝΩΝ PVC ΚΑΙ ΕΚΛΟΓΗ ΤΗΣ ΣΕΙΡΑΣ Σωλήνες Σειρές Πιέσεως r;..1.. Σύμφωνα με τις Γερμανικές Προδιαγραφές DIN 806 και το ελληνικό Πρότυπο ΕΛΟΤ 7 (Σχέδιο) προβλέπονται 6 σειρές σωλήνων που αντιστοιχούν στις παρακάτω πιέσεις λειτουργίας για καθαρό νερό 0 C και για επιτρεπόμενη τάση εσωτερικής υδραυλικής πιέσεως 100 kgf/cm (10 N/mm). Σειρές ΑΤΜ 1,5 (για αεραγωγούς) (για χημι~ές βιομηχανίες) ΣΗΜΕΙΩΣΗ: Η «ΕΛΛΕΝΙΤ» κατασκευάζει τις σειρές,,5 και κατόπιν παραγγελίας τις άλλες σειρές. Εκλογή της σειράς των σωλήνων Πιέσεως Κατά την εκλογή της σειράς των σωλήνων θα πρέπει εκτός της πιέσεως λειτουργίας να λαμβάνεται υπόψη η θερμοκρασία του διοχετευόμενου υγρού, οι χημικές ιδιότητές του και πιθανόν άλλοι δυσμενείς παράγοντες. Στον παρακάτω πίνακα δίνοv φι οι επιτρεπόμενες πιέσεις λειτουργίας ανάλογα με τη θερμοκρασία του μετdφερόμενου υγρού. ΠΙΝΑΚΑΣ oc Σειρές α/α Είδος υγρού Θερμοκρασία ' Πίεση λειτουργίας σε ΑΤΜ 1. Νερό και υγρά που σ δεν προσβάλλουν 0, c-. 1,5 -< το PVC a co - - '0 0 >-. Διαβρωτικά υγρά, vo >- 1,5 ω σ 5. στα οποία όμως 0 - α >χ:: Q_ 1 -c αντέχει το PVC 60 ω < > - α d ΙΝ >< 1,5 10 r::- 7. Υγρά στα οποία η 0 ::1. ο αντοχή του PVC 0 - -' 8. 1 c:o είναι περιορισμένη ο >- ι::

117 Jr.. J..1. Σωλήνες Σειρές υπονόμων Σύμφωνα με το Ελληνικό Πρότυπο ΕΛΟΤ 76 οι σωλήνες υπονόμων κατασκευάζονται σε σειρές, οι οποίες χαρακτηρίζονται από το λόγο διαμέτρου προς το πάχος του σωλήνα και είναι Σειρά 17, Σειρά 81, Σειρά 51, Σειρά 1. ~... Εκλογή της σειράς των σωλήνων υπονόμων σύμφωνα με ΕΛΟΤ 76. Σύμφωνα με το ΕΛΟΤ 76 η σειρά των σωλήνων εκλέγεται ως ακολούθως: Η σειρά 17 αφορά σωλήνες που περιβάλλονται από σκυρόδεμα με βοηθητική ενίσχυση του σωλήνα κατά την έγχυση του σκυροδέματος. Η σειρά 81 αφορά σωλήνες που περιβάλλονται από σκυρόδεμα χωρίς βοηθητική ενίσχυση κατά την έγχυση του σκυροδέματος. Οι σειρές 51 και 1 αφορούν σωλήνες οι οποίοι κατά την τοποθέτησή τους πρέπει να περιβάλλονται από λεπτό υλικό μη συνεκτικό. Οι σειρές αυτές 51 κcίι 1 χρησιμοποιούνται ανάλογα με την σύσταση του εδάφους και συνθήκες κυκλοφοριακής κινήσεως: α. Οι σωλήνες της σειράς 51 χρησιμοποιούνται σε περιπτώσεις συνηθισμένης σύστασης εδάφους και για κανονική έως βαριά κυκλοφορία οχημάτων. β. Οι σωλήνες -iης σειράς 1 χρησιμοποιούνται σε συνηθισμένες και δυσμενείς περιπτώσεις εδάφους και για κανονική και βαριά κυκλοφορία οχημάτων. Για τις δύο τελευταίες περιπτώσεις το βάθος επιχώσεως πρέπει να είναι τουλάχιστον 80 cm πάνω από την άνω γενέτειρα του σωλήνα ' Εκλογή της σειράς των σωλήνων υπονόμων PVC καθώς και του υλικού και βαθμού συμπυκνώσεως της επιχώσεως με κριτήριο την παραμόρφωσή τους λόγω εξωτερικών φορτίων. Γενικότητες Σε υπόγειους αγωγούς οι σωλήνες PVC όπως και όλοι οι εύκαμπτοι σωλήνες δεν υπακούουν στους ίδιους κανόνες με τους άκαμπτους ή ημιάκαμπτους αγωγούς. Πράγμάτι υπό την επίδραση εξωτερικών φορτίων ο σωλήνας PVC τείνει να παραμορφωθεί με αποτέλεσμα την ελάττωση της κατακόρυφης διαμέτρου του και αντίστοιχη αύξηση της οριζόντιας διαμέτρου του η οποία αντιστηρίζεται από την επίχωση και αυτή στη συνέχεια από τα πράνη του ορύγματος. Είναι φανερό ότι το υλικό επιχώσεως, ο τρόπος επιχώσεως (συμπύκνωση) και η φύση του εδάφ~υς αποτελούν τα κ~ρια στοιχεία από τα οπο ία εξαρτάται η αντοχή των σωληνων PVC σε παραμορφωση.. Παρακάτω στις σελίδες 1, 15 δίνοναι πίνακες για μια προεκτίμηση της πιθανής παραμορφώσεως των σωλήνων για ορισμένες συνθήκες τοποθετήσεως. Μέθοδοι υπολογισμού Για τον υπολογισμό των φορτίων χρησιμοποιήθηκαν οι πίνακες που δίνονται στο επίσημο Δελτίο (Fascicule 70) των Γαλλικών Υπουργείων Χωροταξίας - Περιβάλλοντος και Συγκοινωνιών για σωλήνες PVC. Για τον υπολογισμό της παραμορφώσεως των. σωλήνων χρησιμοποιήθηκε η μέθοδος που δίνεται στην Αμερικάνι.κη προδιαγραφή ANSl/AWWA C

118 Σ Ρ i iσivoy ι~i ΕΥ,ΣL-ΩΣ \! Χειρισμός-φόρτωση-μεταφορά Η πα ράδσση των σωί,ήvων γ ίνε ται στο εργοστάσ ι ο τη ς «Ε ΛΛΕ ιτ,, στη Χαλκ ίδα επ αυτοκινήτου το υ αγοραστο(j fδηλαδ ή με μέσα της Εταιρείας). Το μυφό βάρος τ ων σωλήνων PVC γεν ικά καθιστά ό. νε τη την φορτοεκφόρτωση και το χειρισμό τω ν σωλiινων. Παρ' όλα αυτά ό μως θα πρέnει ο χειρισμός τους να γίνεται προσεχτικά, ιοστε να αποφεύγονται ο ι από τ ομες κρούσεις ων σωλήνων και ειδ ι κι:j.>v -τεμαχίων ους. δηλαδή να μη ρίχνονται και να μη σύρονται σ1ό έδαφος. Ιδ ι αίτερη π ροοοχτi πρέπει vo δ ίνεται σε π ε ρίπτωση πολύ κpύο u, ό ο υ τότε ο κίνδυνος από κρούσεις είναι ττολϊι μεγαλύ1ε ρος. Για την μεταφορά κα ι φόρτωση πρέπ ε ι να πα ίρνονται οι παρακάτω π ροφ υλάξε ις: Να εκλέγονται αυτοκίνητα ή πλατ φόρμες που το μήκος της ~ωρό τσας να είναι ίσο ή μεγα ~ λ ύτερο από το μήκος των σωλήνων. - Η στοιβασία των σωλτίνωv να γίνεται σε διαδοχικές σειρές με τις κεφολές ε ν αλλάξ και σε πρ οεξοχή από την στοίβα. Πριν γ ί νει η ψόρ ωση να το πο θετούνται σανίδες στο δάπεδο του αυτοκ ινή του ~1ά vω στις οποίες θα εδράζο ντα ι οι σωλήνες. Σαν ίδες πρέπει ε ίσης να το ποθ ετούν τ αι κατόκορυφα στ α παραπέτα για να αποφε ιj γεται ο τρα υ ματισμός τω ν σωλtινων από βίδες και σίδερα της καρότσας. Ε π ίσης στο πάν! J μέ: ρος της στοίβας να τοποθετοίjvτα ι τόκοι γ ι α να αποφεύγετα ι c τ ραυμαησμός των σωλήνων από τις μ εταλλικές ταινίες στε: - ρειί>σεώς ϊόυς.

119 Όταν οι συνθή κ ες τ ο επιτρέ πουν ε ί ναι ιω λ ύτ ερα οι σωλ ή νε ς ν α οτι ο θε τ ο ύ ν τω ai--' ε υθ είο.ς κ ατ ά μή κος το υ σκάμ ματ ος. Στην περίπτωση ό μ ως π ου χρειάζε τ αι ν α αποθηκε υτ ούν, θ α πρέ π ε ι να πα ί ρνοντ α ι ο ι παρακάτω προφυλάξε~: - ι α aποθ η κε ϊι οvται σε ε π ίπεδο και στερεό έδ αφος. - Να ττροφ υ λάσσονται από έντονο ή λ ι ο. - Τ ο ύψος στοιβασ ί ας να μην είνα ι μεγαλ ύτ ερο από 1,5 m. - Να cπο ι βάζονται με τις κεφαλές εναλλά ξ κ αι σε ηροε ξ οχr α.ό τη ν σ τ ο ί βα. - Οι ελαστικοί δακτύλιο ι να αποθη.κεύοvται σ ε κλε ι στό χ 6.~ρ ο προστ α τε υμ έ ν ο ι απ ό παγωνιό, ζ έστη και φως.

120 1~ Πυt:) ΣΩι\ Ν Σχ. Σχ Ο π υθμένος του ορύγματος ρέπει νο δ ια μορφώνεται ανάλογα με τα προβλε π ό μ ε να βάθη κοι κλ'σεις της μ ε λέτης. Π ρέπει να ε ίν αι εrιίηεδος ι<αι αnαλλαγμέvος από π έ ρες. Γ\α τ ην καλύιερη έδραση των σωλήνων επάνω στον πυθμ ένα τοποθετείται σ ρ<.ίjμ α άμ μ ου crn (Σχ.1) το οποίο σ υ μπ υ κνώνεται - Σr~ θέσε~ συνδέσεως των σωλ ήνων φωλιές γ ια δημιουργοίjντα ι διευκόλυνση της σ uνα ρμολό γηοή ς τους ι< ω για να εδράζετα ι ο σωλrίvaς σε όλο το μή κος ου. Τ ο ίδιο ιοχύ::;ι κα ι για τ v rτερ ίτπωση εδράσεως τ ο υ σωλtivσ σε σκυρόδεμα ( Σ χ.). Τ ο βάθος το υ ορ ι:ιγμ ατοc: π ρέ πει να είναι τουλάχιστο,; r όσο που νο επ ιτ ρέ π ε ί μ ια ε πικ άλυψη πάνω ο π ό τ η ν άνω γενέτε ιρα τ ου σωλήνα cn1 για την π ροστασία το υ σωλήνα α πό π σ,γετό και κ ι νητά φορτία. (Σχ.1 ). - Το πλά τος τ ο υ ορύγ ματος πρέπε ι να είναι αρκετό ιijστε να επιτρέ πει την διαμό.οφωση του πυθμένα καθώς και ι 1 v ά νετη σ ύν δεση των σωλήνων. Για την σ ύ νδεσ η των σωλήνων χρειάζε τ αι πλ άτος το υλάχ ιστον ίσο με την εξωτερικ ή διάμετρο των σωλn νων + 50 cm (Σχ.)., 8.. Καταβίβαση του σωλήνα στο όρuγ α Πρι ν κατεβεί ο σωλήνας στ ο όρυγμα πρέπει να δια rιοτωθε1 ό τι ο σωλήν ας δεν είνα κτυπ η μένος κα ι ότι δεν έχει μέσα πέ τρ ες ιωι χώματα. ο σωλήνας σ υνήθως κατεβάζεται στο όρυγμα με τα χέρια κ αι σc ορ σ μ έvες, ερηπώσεις με σχοινιά ή με γερανό.

121 Σύνδεση Καθαρίζονται οι προς σύνδεση επιφάνειες, το ευθύ άκρο του σωλήνα και η Γ 1 ι εγκοπή tη ς κεφαλής. 1 1 Τοποθετείται ο ελαστικός δακτύλιος μέσα στην εγκοπή της κεφαλής. r,,.,.~~!... ~... ~~~.,..,."''-~~-.-...,-.,.,.,.. ~.,~~,.-... ~~ Επαλείφονται με μαλα κό ρευστό σαπο ύνι ο ελαστ ι κός δακτύλιος και το ευθύ άκρο του σωλήνα. 6 ' ' ' Κεντράρεται ο σωληνας και σπρωχνε~ ται ελαφρά το ευθύ άκρο του στην κεφαλή του άλλου σωλήνα μέχρι την ενδεικτική γραμμή. Για μεγαλύτερες διαμέτρους χρησιμοποιείται_ λοστός; Στην περίπτωση αυτή, μετ?ξ υ λοστ?υ και σωλήνα τοποθετειται ενα κομματι σανίδdς.

122 8... Σdνδεση με συγκόλληση Η σύνδεση αυτή χρησιμοποιείται σε σωλήνες που κατασκευάζονται με ειδική κεφαλή για το σκοπό αυτό καθώς και για τη σύνδεση ορισμένων ειδικών τεμαχίων με τους σωλήνες. Συνιστάται να μη χρησιμοποιείται για σωλήνες μεγάλων διαμέτρων ~ Φ00. Στο ευθύ άκρο του σωλήνα σημειώνεται το βάθος της κεφαλής.!,,,,.,,---~-~.,_,..,.,..., _ :,..."i!<t/... ~-~--~- Γ~- '"1 i Μ' ένα λεπτό γυαλόχαρτο τρίβονται οι προς σύνδεση επιφάνειες και καθαρίζονται με ένα ύφασμα βουτηγμένο σε ακετόνη. Επαλείφονται με ειδική κόλλα το ευθύ άκρο του.,, σωλήνα και το πρώτο τρίτο της κεφαλής. * r1,_,.. Σπρώχνεται χωρίς περιστροφή με μια ; σ υνεχή κίνηση το ευθύ άκρο του σωλήνα στην κεφαλή μέχρι την ενδεικτική γραμμή. Αφαιρείται το πλεόνασμα της κόλλας και αφήνεται ο σωλήνας μ ια ώρα ; t' το δίκτ υο στην περίπτωση αυτή δεν πρέπει να λειτουργήσει τουλάχιστον πριν από ώρες.

123 Π Ι ΝΑΚΑΣ 7 Απαιτούμενη ποσότητα κόλλας Δ ι άμετρος ε~ωτερ ι κή σε m ιη Κόλλα Ιφ / k ιη γω σωλήνες μ~κος 6m '< 1.,.. Κάμψη του σωλήνα Η ευκαμ ψία των σωλήνων PVC επιτρέπει σε πολλές περ ιπ τώσεις αντί τη ς χρ η σ ιμ οποίησης καμπύλης την κάμψη το J σωλήνα. Για σ uvδέοεlς με ελαστικούς δακτυλίους επιτρέπεται κάμ ψ η του σωλήνα μέχρ ι.,0ό Γιο συνδέσεις μ ε συγκόλληση επιτρέπεται κάμψη του σωλ ν α μ έχρι κα ι 5". ΠΙ ΝΑΚΑ Σ 8 Μέγ ι στο βέλος h σε cιn. ~ φ rηn1 Σύνδεση σωλήνων Σ ύ νδεση σωλi)νω v με συγκόλληση μ ε ελασ τι ό δα κ - (ι λ ι ο, ί ~)

124 Αγκύρωση κατά μήκος του οταv η κλίση το υ αγωγού εivαι μ εγάλη και η παράλληλη προς τον αγωγό συνιστώσα του βάρους δεν εξισιi;vε1αι από τ ις δ υ νάμεις τ ρ ι βf1ς σωλήνα κα ι εδάφ ο υς υ ηάρχει }ςίvδυνος ολίοθησηι, του σωλ 1iνο. Γ ια τις συνήθεις ηεριπτιί)σ ις όιαv η κλίσ η ε ί ναι ""' 0'" το π οθετε ίτ α ι μω αγκίφωση 0 ανά σύνδεση.

125 Η σύνδεση με τα φρεάτια είνω αηαρcιίτητο να γίνεται μέσω ενός ειδικού συνδέσμου PVC {με ανιομα.λη εξωτεριι-ή εrιιφά.vε:ια) ο or οίσς εγκιβωτίζεται στα τοιχc~ματα του φρεατίου. Λντί συνδέσμου PVC μπορεί vυ χρησιμοηοιηθεί και σύνδεσμος cψιαντοτσιμέντου.

126 t t Β~9Α ι ι t Επίχωση Η επ ίχωση πρέπει να γίνεται με ιοιαίτερη προσοχή ό)στε να επιτυγχάνεται η κα λ ύτερη διανομή των φορτίων και να αποφε ύ γεται η παραμόρφ ωση των σωλήνω ν. Μέχρι ύψου ς i 5-0 cm πάνω από την ά νω γενέ τε ιρα το υ σωλήνα π ρέπ ε ι να χρησιμο ποιε ίται άμμος ή α μ μοχά λ ι κο πεp ίεκτ ικότητας σε λεπτά προσμ ίγμα τα λιγότερο από 1%. Κατά την ε ίχωση γύρω αrιό τον σωλήνα ττρέπει τα υλ ικά επ ίχωσης να σπρ ιοχvοντα ι κά τω από τ ον σωλήνα κ α ι να σ υ μπυκνώνοντα ι στα π λάγια μέρη τ ου ορύγματος εκτός τ ης ζ6jνης που κ αταλαμβάνε ι ο σωλήνας έτσ ι που να εfα σα>αλίζε ται το πλευρι κό σφήνωμα το υ αγωγο ύ..., ' Η σu μπ ύκωvση της επ ίχωσης τοu τμήμ ατο ς αιηοlί πρέπε ι να είναι υ ψηλ ή. Η υττόλοιπη επίχωση του ορύγμα τ ος μ πορεί να γίνει με προϊόντα ε κσ κ αφ ή ς απαλ λαγμένα από πέτρες και φ υ τικό. και οργανι κ ά ιω τ άλοιrια. Η ε πίχωση γίνεται κα τά στρώσεις των 0 cm οι ο ποίε ς πρέπε ι να συμπυ ι<νώνονται η μ ια μετά τη ν ά ι.λη. Το ύψος επ ίχωση ς rιάνω από την άνω γενέτειρα του σωλήνα π ρέπε ι ν α εί ια ι τοuλάχιcπον 80 cm.

127 Εγκ ιβωτισμός των σωλή 1ων Εγκ ι βωτισμός των σωλ11νων σε σκ υ ρόδεμα απα ιt ε ί ται μόνο γιο τις σεφέ:c; 81 και 1 1. Η σειρά 81 π εριβάλλετα ι αηό σκ υ ρόδε μ α χω ρίς β ο ηθητικ ή ενίσχυση το υ σωλ r'ινα κατά την έγχυση του σκυροδέματος, ενώ η σειρά 11 απαιτεί κω βοηθητική ενίσχ υ ση τ ου σωλήνα. Πρώτα κ ατασκε υ άζε τ α ι η βάση από σκυρόδεμα στην οποία αφήνονται κε νά (φωλ ι ές) στις θέσεις σ υ νδέσεως των σωλ 1ivωv 1ω ι μ ετά χ ι)νεται -ο σκυρόδε 1α περ ιμ ετρu<ά τ ο υ σωλ ή να. Γι α δ ια μ έτρο υ ς Φ50-Φ50 χρ η σιμο η ο ι ε ίτ οι ΒΊ 60 κα ι για δια μ έτρο υ ς Φ:οο κα ι άνω χρησιμοπο ι ε ί τα ι 85. Ο ι a π αι τ ο ί;ιπνεc: ποσότ η τες σκυροδέμα τ ος ανά διάμετρο είναι : Ι Φ50 Φ15 Φ55 Φ00 Φ50 Φ50 0 Φ60 Φ ,6 m 0.8!) 0,98» 0,06 " 0,1,. 0, 15 " 0,5 " 0.00 ". Δοκιμή του δικτύου Δο κιμή δικτύων πιέσεως (ΟΙΝ 79 μέρος 1 και 7) Η πί ε ση δοκιμ1;ς του δ ι κτύο υ είναι 1. 5χ ονο μ. π ί εση γιο δ ί κ τυα με ε1iιτρεττό μ ενη π ί εση λε ιτουρ γ 'ας μέχ ρ ι 1 Ο ΑΤΜ κaι ονο μ. π ίεση 1 ::> ΑΤΜ γ ια δ ί κ τυ α με εηιτpε πόμεvη πίεση λειτουργία ς μ ε γαλ ύ τερη των 10 ΑΤ Μ. Η διάρκε ια δοκιμ ή ς γιο την προκατ αρκτω') δοκιμή πρέrτει να είναι τ ου λάχ ιστον 1 ώpες και για την ι' ιρίω ~ δοκιμr 1-6 ώρες ανάλογο με τ ν δ ι άμε τ ρο των σωλ 1)vων. Τ ο ποσοστό πτώσεως της πιέσεως δεν πρέπε ι να ε ί ναι μεγαλ ύ τερο α π ό 0. ΑΗΛ. Σε π ερίπ τ ωση δικτύου μ ε σ υ νδέσ"'ις συγκολ λ η μ ένες ηρέπε ι η δοκιμ r1 νο γίνεται οψο 'J π ε ράσουν ~ ώρες._... Τα τμήματα δοκιμης του ο ι κτυου ε ι vαι μ ετaξυ 500 κα ι 1000 π1 μ ήκο υ ς. Π ρ 1 ν αrτ6 τη δ ο κιμ ή y ι α va ~ η ν υ_πάρχει μ ετατόπ ι ση ή. αποσ ύ vδε~ίl του δ ι κτύου εηιχιίjνοvτοι οι σωλ η vες μ εχρι υ ψ ους 80 cm και αφ η νοv τ ο ι ακαλυητες ο ι σ υ νδέσ ε ις για έλεγχο. Επ'σης είναι απα ρ α ίτη τ ο π ρ ι ν από τη δοις ι μή του δικτύου να γινετο. ι εξαερισμός του 8w11.. Δοκιμή δικτύου σωλήνων υπονόμων Η δοκιμή γίνεται συν ή θως μ εταξύ δuο ουνεχο μ έvωv φpεωί.ωv. Η οοκιμr1 yίνετuι για μι α π ί ε σ η π ου α ν τιστοιχε ί στο ύ ψ ος π λη ρώσεως των φρ~~ατίω v. η i εση a υ τ οεν πρέπε ι να υ π ερβαίνι:ι τις 0.6 Α Τ Μ.

128

129 ~-----r- ---~ j 1 ι 1 f 1 ί(! 1 i 1 Ί,I 1 -~~...--~,, ~- ~ ~...,..,,.,.,..,.,.,.,... =.-.,...,.,...,, jι;;:1::::ϊ:.... Ξ : :; : 1[Ι! Ιii!~,[l!lli ~a~~~te~:.. :~~i _" "' '"""''. ~"-==""'""' :::::';''ΣΠΠΊ :==,===::: =::. ' ',',':::,.=.:::,:7~'j ::::::: : 1 - ::.. : ~:::. ί~ι)ϊϊτϊϊ!) ~ 01 σωλϊ1νι::ς nαpάγοντω από ργc_; 100 με βάση τπv Ελλην1κn liροδωγραφή ΕΛΟ Τ 76 και ης ογτiστωχες Προδω.ypο φ ές DIN. 195, ISO DIS 5 κα~ VSM 1805, 18..,...,1,. Π δ ',., r, nn11 Λ...,R.,.,. J-Λε βαση ηιν tji1.λnvικn ρο, ιαypαφn.c.λ.,_,.1j 01 σωληveς παρο.γοvτω σε τεσc,εpε:1ς σε1 Α.~ς, ο οη ~iες σa 1 v αριθμός δηλ()\γuυν τον λδγο ως εξωτερ1κf1ς δ1c~μ~τρου ποος το παχος τωχι~ματος του σωλ va κω εivω: σαρά. 1, σειρά 51, σεφ6. 81 κα: σεφό. 17. Η εrηλοyή της οεφάς yiνετω με: ο. ακόλουθα κρη:ήρω: ο 1 cε~ρ'-'ς 1 κα.1 51 περλομβάϊ.rουv σω1ήνες, 01 σηοiο1 καίδ την 1οποθi~η101Ί τους Πt;ΟlΒάλλοvτω με CtiJIJ.O ή,rc;_,,μa α η αλλαγμt~vο λiθων, ΚU\ά OU)J.:ΠLTKVC._τ-1-ένωv. nοιό Ο.ΤJ.ό ης. δϊ:rο σεφές ~α εη1λεγεi εξαρ τcπω από ης 'Ιυvθr'ι.κες κυκλοφορiσς στον δρόμο, όπου τοποθετ Έτσ1 ύ πω 01 σωλ11.vες. Η οεφ6 1 χpησψοπ01εiτω σε συνηθισ)ένeς αλλι'ί καl ~υσμεveiς πε.:p1πτ6χjε1c; ουσ ίασεως εδάφους και σε συ νθήκες κυκλοφοpiας ομαλής aij ό και βαρε.1ά.ς κυκλc ΦΟΡiαc; οχnψ:ηωv. Η cχ.. φ~1 Sl, ~Jnσψοuο 1 εί1 ω οε συvnθ10μέ;vες ίεpηη~)σε1ς συστάοεως εδάφους ().' QΙ'Qλή -. 'ωr 1 t'τγ'ψlγ' vυv λ"ψ()()jq-jr<,..,_,"'11ίj. Τ KCll σε; 0UVvΠK ς ψ -'' 1 1..\'.J ''::> μ._,ψ ~'J -- '--'-' ~1- ~ UAJ._" \_ VJV. Ι σεφά ερ1λομβ_ό.:ε σω_λήvc-:-; που ττερ1βά.λλσπω αη6 σκυpόοε~α χωρj.ς :οnθrη1κή εviσχυοn Ί1Λεyμο). Ι-1 σεφά 17 περ λaμβ6νει σωλήνες ηου περ1βάλλοντω από σκυρ6δεμα με 1~onθnτ 1 i<n r.υiσχυσπ.,; 1 ~~)~\~~.~~ ~ωυ σεφc.δ'j 8 l κω 17 δεν μπορούν να τοπr:ιθρτnθω.jv στ:) έδαφος χωρίς 11ρ001C1.0l0, ΟlΟφ ιρε.τ!κά θα παρομοpφωθού;r G.Π-1 ΤΟ ύπεp1<εi1-ιενο βά,;ος του υλ 1κού επιχ~)σεως 1 1 1! 1! 1 ι 1! 1 1 ~ 1! 1 ; 1 1 ι 1! 1 1 J 1 \ 1 ί !

130 ~-~-~ t----~ Χε1ρ1ομός. Μετ.αφορά.. Αποθ111α ::uση. ΙσχίJουν όλα όσο έχουν α.ιαφeρθεi στην πcφάγραφο 6.?ι. y10. τους r ωλ.rίvες π1έ;σεως. Θα πρέπει vα τον1σθεi ιδιc iτερα ότι κατ<j. την αηοθ:ό.κευοη των σωλήνων θα πρf:;πc1 αυτοi va βρ1σ:κογ α1 σε επαφή καθ' όλο το μr1κο,... τους 1 ε ης μούφες ελεί:rθερες (σχ. 1), εvώ το ύψος αποθηκεί1σεως δεv θα πρέuc1 να υηεpβαi.ve1 τα μt:τρσ (οχ. 1). 111 δοκοi υποση piξεως Η.<Λ' σωλi1νωv θα π ρέπε1 να τοποθετοίrvιω οε aηοστά.σειc: l c:ω-; μέτρων μεταξύ.ων, ε 'ώ 01 ωφαiο1 θα rφέ.ε1 vα ευp].οκοντω σε απόστοση 0,5 έωr l μέτρου από το άκρο πυv σωλr'ιvων (σχ. 15). ~ί,'i/ i~ ~.~~ c:.: --:~±:_---i'~ b=~~ / / 7,5 cm - \ 1 \! 1 ~ c1Y!--->' 1 1 ~-!>Ο 1 00ι:m -~! Σχ. 1 ι ι J

131 6.. Τοποθέτηση των σωλiιvωv υπονόμων Σύνδεση των σωλήνων στο όρυγμα. Ισχύουν όσα αναπτύχθηκαν omv αvτiστο1χη παράγραφο γ10 τους σωλ11νες πιέσεως..... Απλές οδnyiες γ~α την σύνδεση και τοποθετηση των σωληνων διδοvται στις ακόλουθες εικόνες. 1. Κοπή του σωλήνα κάθετα ηρος τοv άξονά του με τnv βοήθεια οδηγού.. Φρεζάρισμα του άκρου του σωλήνα που κόπηκε με ράσπα ή χοντρή λiμα κατά γωνiα 15.. Απομάκρυνση των γρεζ1ώv με λεπίδα ή ξέοτη. τεμάχια. Δεν θα πρέπε~ να κόβοvτω τα ειο1κά -6. Συμπύκνωση τωv υλικώ\r επικαλύψεως κατά σφ6)σε1ς μέχρ1 τουλάχιστον βάθους 0 cm από την άνω γενέτειρα του σωλήνα. 7. Καθαρισμός του ευθέος άκρου του σωλήνα στην εξωτερική του επιφάνεια κω την μούφα κω τηv αύλακα υποδοχής του ελαστικού δακτυλίου στην εσωτερική τους επ1φάvεια. 8. Τοποθέτηση του ελαστ1κού δακτvλiου στεγανότητας στηv αύλακα υποδοχής. 9. Επάλειψη με λεπτό στρώμα λιπανηκού της εξωτερικής επιφάνειας του ευθέος άκρου γ1α π10 εύκολη σύνδεση. 1 Ο. Ωθηση του ευθέος άκρου μέσα στrητ μοίrφα κω σύνδεση. 11. Σύνδεση του ευθέος άκρου του σωλήνα κα1 η του ε~δ1κού τεμαχiου σε μήκος iσο προς το ελεύθερο εσωτερικό μήκος της μούφας όπου θα ε~σαχθεi κατά την σύυδεση. 1. Το ευθύ άκρο του σωλήνα ή του ε1δ1κοu τεμαχiου δεν ηpέπε1 vα τερματiζε1 μέσα στην μούφα αλλά vα υπάρχε 1 διάκενο περiπου mm ανά μέτρο μήκους συνδεόμενου σωλή ΊJΟ, ή τσυλάχωτοv όχι μικρότεpο Έων 10 ωm.

132 ϊ

133 ... ' ti.. ' ' Σίινδεση. :n:λασηκώ, 1 σωλήνων υηοvόμωv με φpεάη.ο.. Η σύvοεσ:η με φρεcιηα εππυyχάvετω μέσω ειδ ικού πλασπκού συνοέσμου από PVC Στην εξωτερ1κ11 του εr.ηφάvεια έχε1 επαλnφθεi κόλλα κω ι:;γ'j αυτής τοποθ ετηθεi ε1δ1- κή χαλαζιακή 6ρμος. Έτσ1 ο σύνδεσμος έχε~ αvώμαλ π εrπφάvε"α ώστε vα υπάρξε 1 πρόσφυση με το μπετόν. Εσωτερικά ψέρει ελαστ1κό δακτύλ10 στεyωίότητας γω -cnv όύvδ..:..οη το11 πλαοπκού σωμιvcι Ο σύνδεσμος λόγω της εσωτερ1κής του κωvη<ότ:tηας (κοτά ) επηρέπε1 ι nν pϊτθμωη της κλίσεως του σωλήνα κατά η1,τ τοnοθέτnσi1 του. 6.Α. Επiχωσn. 1! ι ι i i. i ~ 1 i ' Κατά την επiχωσn των σωλr'1νων υπονόμων πρέπει να ληφθούν υn' όψn όσα αvαφέρ θηκω1 σrο κεφά.λωο που αφορούσε την επiχωσn των πλaσηκ~)υ σωλήνων π~έσcως. ( Κεφάλαιο 5...). Η κύρω φροvτiδα κατά τηv επi.rωση πρέηε1 να επ1κεντρωθεi, ώστε ο σωλήvας να 1Λβε1 ση μαυτlυ-ίl στήρ1ξη από τα πλάγια, y10. vo αvταηοκρ1θε i σης απα1π1.σε1ς τωυ φορτίων εδάφους και κ1vητώv υπερκεiμεvων φορ τ iων ( κ υκλ οφορiα ο,γημάτωυ). Για τον λ6yο αuτό πρέπε1 τα uλ1κό πληρώσεως στα πλαίο ι. α ωu σωλήνα να συμπιπ<:v6}vοντο.1 προσεκτικό., σέ στρό:ιj.jατα των 15-6 cnί. Σuμπί1κ~rωση με μηχαv1κά μέσα πάνω από τον σωλήνα ηρέηε1 va πραyματοπο1εiτω 6ταv το στρώμα των υλ1κών επ1χ6jσεως έχει φθάσε~ τουλ.ά.χ10τοv 0 cm nάvω από mv άνω γ p,νέτεφα του σωλδvα. Προϊόvαι ε:κσιι::αφ1\ς Αμv.ος.ιΊ. κα,μις κοmανισμέ.-να :ο:ροϊόvτο. εκσκαφiις L.Α. D Β Η 0.10 m " {'\ο 1'ΎΊ U.1. ".. Εξω τ ερικil διάμετρος σωλ11vα υπονόμων, m.m 0.0 [fj. λ. ' q r.. ' Ο. 8Γ' rn γω βαρε1ό.κ01 κα7οv1κη κ υκ. οφοpω ( "Λ κω bt αvα τροχο) O.SO rn νια Ί~ς άλλες ηερ1πτό)σε1ς.

134 6..8. Εy:κ1βωησμ6ς οωλήvωv. Οι σωλήνες υπ011όμων ϊωv σειρών 81 κω 17 απ ο ηεiτ01 vα εyκ βωηοτούv. Η σεφό 81 εγκ1 βωτiζετα1 οε οκυρόδεb α χωρίς βοηθηηκή ενiσχ υ ση, εν~) yω την οεφό. 17 απαηε i τa βοnθηηκ rι ενίσχυση. Στ ον πω κcι τ ω πiνακο δ i νσντα1 01 aπαποuμεv ε ς ποσόω τες σκυ ροδέματος γ~α το ελά- χ σιο rιλ6τος ορ ιίγμστος, καθ ~ς κω γω πλάτο ς ορι:τyματσς 75 '"Γrl μέχp1 δωμέτρου 500 πιηι κω 8 cιη κω 91 crn γ1α ης δ~αμi:::τρους 60 nnn κω 710 η1ω a.ντiοτσαα. '-":.:?,,?i///l).,,r" '" :t: -r a Γ = 0. 1 rn c == Ο.l ω Η) 0.80 ω γω βaρε~ά κω καvοv 1κή κ υκλοφορ iα Η > 0.50 m yω η ς άλλες πε;ρ1 πτcλ) σε;1 ς ', ' ' ι rηω. η\(m:,. αι/ h _ _ --1.:Ή...- :-~so ο 1 ss ΊΡ.. 0.&1~ "] j ο?; :59 ί:.\ 0.0'? 75 O.?.fJR. ιοσ 60 6 σ 0.::;1 Ίsιι_ 006 -t Sβ Ο..1 sοσ c S Ο~Η5 KiO Cr.5! _J L._:~:_: l:::._o. J~s~" J J_.::..9:.. 5 _,ι_...:.:..: ~s j. o._-' 10_0.. _. ~--L-~ l Γω "':lς διαμέτρους μ έχρ1 500 mm χρηο ~ μοπο1εi ~ 1 σκυρόδε~α Β 160. Αvω τη ς διαμ έφου αυτή ς χρησψοπο1επα1 σκυροδεμα Β α. _Q_~_y

135 ΕΙΟΠΛΙΣΜΟΣ ΚΤΙΡΙΩΝ & ΠΟΛΕΩΝ MOBILIERS URBAINS ΧΥΤΗΡΙΑ ΔΙΕΘΝΕΣ ΠΙΣΤΟΠΟΙΗΤΙΚΟ ΠΟΙΟΤΗΤΑΣ ΕΝ ι ιnnλ... Ιlr"Λ Λ r ΛΙrtΛ ΛrΙΛ' "C -tc<,,r: ΛΠΑ\/'Ι ΤΙ ΙΛ. C'O "" CΟϊ ϊλv. co Αϊ ϊcf\ ΛΙ'hΛΑ f'\f\aal')c()cf\ ΛΑV Ι'hΛϊϊ Λr\Ι,... l/"\t\i

136 ιudβδνιcα ~ Τα χυτήρια ΜΟΝΤΙΝΙ ξεκίνησαν το 1919 με χυτά μεταλλικά προιοντα τυπικά της εποχής εκείνης, κατασκευάζοντας προϊόντα για τις ανάγκες της αποχέτευσης και της ύδρευσης. Στα χρόνια που πέρασαν οι τεχνολογικές εξελίξεις αντικατέστησαν την παραδοσιακή χύτευση μετάλλου με την παραγωγή πολλών προϊόντων από διαφορετικές πρώτες ύλες όπως την πορσελάνη την λαμαρίνα, το πλαστικό. Η εταιρία ΜΟΝΤΙΝΙ όμως εξακολούθησε να πιστεύει στο μέλλον του χυτοσίδηρου. Έδωσε μεγάλο βάρος στην κατασκευή καλυμμάτων φρεατίων και εσχαρών σύμφωνα με τα Ευρωπαϊκά πρότυπα. Διαθέτει ένα σε βάθος ερευνητικό πρόγραμμα ανάπτυξης που χρησιμοποιεί τις πιο προηγμένες "state of the art" τεχνικές και μηχανήματα για την παραγωγή προϊόντων που ικανοποιούν όλα τα Ευρωπαϊκά πρότυπα και που είναι ανταγωνιστικά στην Ευρωπαϊκή αγορά. Είναι πλέον μια από τις πιο σημαντικές, σύγχρονες και καταξιωμένες εταιρίες παραγωγής καλυμμάτων φρεατίων και εσχαρών στην Ευρώπη. Πλήρως αυτοματοποιημένες γραμμές παραγωγής, σύγχρονο εργαστήριο που αναλύει την ομοιομορφία του χυτοσίδηρου, μεταφορά των πρώτων υλών και των τελικών προϊόντων με μαγνητικούς ιμάντες συνθέτουν μια σύγχρονη παραγωγική διαδικασία που εξασφαλίζει την υψηλή ποιότητα. Η εταιρία έχει πιστοποιηθεί από την IGQ το Ιταλικό Ινστιτούτο εξασφάλισης ποιότητας που είναι αναγνωρισμένο στην Ευρώπη από την "SINCERT" και κατέχει το διεθνές πιστοποιητικό ποιότητος UNI ΕΝ ιsο 900 από το 199. Τα προϊόντα της εταιρίας κατασκευάζονται σύμφωνα με το Ευρωπαϊκό πρότυπο ΕΝ 1. οι παραγγελίες από όλους τους πελάτες εισάγονται στο μηχανογραφημένο σύστημα της εταιρίας που εξασφαλίζει ότι τα προϊόντα θα παρακολουθούνται σε όλα τα στάδια παραγωγής για να ακολουθηθεί η πιστή εφαρμογή σύμφωνα τα απαιτούμενα πρότυπα. Η σύγχρονη δομή της εταιρίας και τα αποθέματά της εξασφαλίζουν γρήγορη ανταπόκριση στις ζητήσεις. Τα χυτήρια ΜΟΝΤΙΝΙ αντιπροσωπεύονται στην Ελλάδα από την εταιρία URBANICA Α.Ε. Η URBANICA ΑΕ.καταξιωμένη εταιρία στον χώρο προϊόντων εξοπλισμού πόλης είναι πάντα στην διάθεσή σας για οποιοδήποτε ζήτηση των χυτηρίων ΜΟΝΤΙΝΙ. Για ειδικές παραγγελίες και για τους πλέον απαιτητικούς πελάτες μας, το τεχνικό τμήμα της εταιρίας μας είναι πάντα διαθέσιμο για την σχεδίαση νέων προϊόντων και για την άμεση εξυπηρέτησή σας. ι ιnnλh.ιιι"λ Λ r ΛIΓΙΛ ΛrΙΛ\8'" -ιc <C' f"ic AAΛnf"\V,1 ΤΙ ΙΛ. co "" C07 rλv. co λ7 7C() ΛΙ't\ΑΙ ""λλ'jc"c" Λr'\\/ l't-\λrr ΛΑΙ lh.iah.i

137 ι ~NICA t t ~ t ΠΕΡΙΓΡΑΦΗ "ΣΧΕΔΙΑΓΡΑΜΜΑ" "ΚΑΤΗΓΟΡΙΩΝ" ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΗΝ ΠΡΟΔΙΑΓΡΑΦΗ UNI ΕΝ 1 ΟΜΑΔΑΑ15 Αντοχή 1,5 τόννους. για περιοχές που χρησιμοποιούνται μόνο για πεζούς και ποδηλάτες και άλλες ανάλογες περιοχές όπως πρασιές. ΟΜΑΔΑ 815 Αντοχή 1,5 τόννους. για πεζοδρόμια, πεζόδρομους, σταθμούς αυτοκινήτων ή πολυόροφους σταθμούς αυτοκινήτων. ΟΜΑΔΑ C50 Αντοχή 5 τόννοι. Περιλαμβάνει μόνο τα καλύμματα φρεατίων υπονόμων που εγκαθίστανται στα στερεά ρείθρα και τα αυλάκια των οδών, τα οποία βρίσκονται στο ΟΜΑΔΑ 000 πλευρό των κρασπέδων και εκτείνονται 0,5 μέτρα προς τον δρόμο και 0, μετρά προς το πεζοδρόμιο. Αντοχή 0 τόννοι. Λωρίδες κυκλοφορίας οχημάτων και πεζόδρομοι για όλους τους τύπους οχημάτων. ~ ~ Η προδιαγραφή ΕΝ 1 ορίζει για κάθε χρήση το είδος των καλυμμάτων, τα υλικά κατασκευής τις απαιτήσεις σχεδιασμού και βασικά την μέθοδο δοκιμής της αντοχής τους σε θραύση. Επίσης ορίζει την σήμανση που θα πρέπει να έχουν τα καλύμματα φρεατίων. ΑΠΟΣΠΑΣΜΑ ΤΗΣ ΕΥΡΩΠΑΪΚΗΣ ΠΡΟΔΙΑΓΡΑΦΗΣ UNI ΕΝ Υλικά κατασκευής Γενικά Τα υλικά που χρησιμοποιούνται για την κατασκευή φρεατίων αγωγών αποχέτευσης και θυρίδων φρεατίων επισκέψεως με εξαίρεση τα κιγκλιδώματα, μπορ ο ύν να είναι τα εξής: α) Χυτοσίδηρος με γραφίτη σε λέπια - flake graphite cast iron - β) Χυτοσίδηρος με γραφίτη σε σφαιροειδή μορφή. γ) Χυτοχάλυβας δ) Εξελασμένος χάλυβας ε) Συνδυασμός ενός από τα υλικά a έως d με σκυρόδεμα. στ)οπλισμένο με χάλυβα σκυρόδεμα. Η χρησιμοποίηση ελατού χάλυβα είναι δεκτή μόνο εάν έχει εξασφαλιστεί επαρκής αντιδιαβρωτική προστασία. Το είδος της αντιδιαβρωτικής προστασίας πρέπει να συμφωνείται μεταξύ κατασκευαστή και αγοραστή. Εσχάρες,,,, Τα υλικά που χρησιμοποιουνται για την κατασκευη τους πρεπει να ειναι: ζ) Χυτοσίδηρος με γρα_φίτη σε λέπια -, flake ~raphite cast iron - η) Χυτοσίδηρος με γραφιτη σε σφαιροειδη μορφη θ) Χυτοχάλυβας. Άλλα υλικά Σήμανση λ,,, θ ξ' λ Ολα τα καλύμματα κιγκλίδες και π αισια πρεπει να εχουν κα αρη και ανε ιτη η σημανση με τα εξης στοιχεία :,, α) ΕΝ 1 (ως ένδειξη αυτου, του προτυπου),, β) Την αντίστοιχη κατηγορια_ (π.χ. D~OO) η τις αντιστοιχες κατηγορίες των πλαισίων που χρησιμοποιούνται για πολλ~ς κατηγοριες (π.χ. 00~ - Ε600) γ) το όνομα και,το σήμα τα~τοτητας του κατασκευαστη δ) Το σήμα φορεα πιστοπ~ιησης,, ε) Μπορούν να προστεθου~ και αλλ~ς σημαν?"εις.,,, Οπου είναι δυνατό 01 σημάνσεις πρεπει να ειναι ορατες μετα την εγκατασταση της μοναδας. ι ιnnλ~ιιf'λ Λ.-- ΛIΓΙΛ ΛrΙΛ'ς"' 'C <C- "'IC k Λnf"'\'\/~I ΤΙ ΙΛ 'co (\(\ D07 rλv. ~ο λί '~" ΛΙ'hΛ f\f'\λλ')cf\cf'\ ΛΑV Ι"t\Λϊϊ Λ"Ι ~ /"\~!

138 ~ R ANICA ΚΑΠΑΚΙΑ ΑΝΘΡΩΠΟΘΥΡΙΔΩΝ ΑΠΟ ΧΥΤΟΣΙΔΗΡΟ ΠΕΡΛΙΤΗ ΜΙΑ ΕΠΑΝΑΣΤΑ ΤΙΚΗ ΕΠΙΝΟΗΣΗ Η γκάμα των τύπων χυτοσιδήρου είναι απίστευτα μεγάλη και κάθε παραλλαγή έχει περίφημα χαρακτηριστικά εφόσον χρησιμοποιηθεί στην κατάλληλη χρήση. Η χρήση του χυτοσίδηρου περλίτη (σύμφωνα με UNI ΙSΟ 185) ήταν μια τεχνική επιλογή που έκαναν τα χυτήρια ΜΟΝΤΙΝΙ και σε συνδυασμό με τις επιλεγμένες πρώτες ύλες της καλύτερης ποιότητας πέτυχε να παρουσιάσει μια έξοχη σχέση βάρους - αντοχής. Η εμπειρία πολύχρονων πειραμάτων και χημικών αναλύσεων καθόρισαν τον χυτοσίδηρο ποιότητας 00/500 ως τον τύπο με τα καλύτερα χαρακτηριστικά για την επίλυση των παρακάτω προβλημάτων. ΣΧΕΣΗ ΒΑΡΟΥΣ - ΑΝΤΟΧΗΣ: Πειράματα έδειξαν ότι η χρήση του χυτοσίδηρου περλίτη μας δίνει ένα κάλυμμα φρεατίου σε τόσα κιλά ώστε δεν χρειάζεται ιδιαίτερη δύναμη για να το ανοίξουμε. Η χρήση ειδών μη πιστοποιημένου τύπου χυτοσίδηρου που κατασκευάζονται φρεάτια με ιδιαίτερα αυξημένο βάρος δεν εγγυούνται την αντοχή τους και απαιτείτε ιδιαίτερη δύναμη για να ανοιχθούν (π. χ. φρεάτια ανθρωποθυρίδας 0_ 600, για φορτίο δοκιμής 0 τόννων ζυγίζουν από kg). Επίσης η παραμόρφωση και το μειωμένο βαρος του σφαιροειδή χυτοσίδηρου αναγκάζει τους κατασκευαστές του σφαιροειδή χυτοσίδηρου να κατασκευάζουν τα φρεάτια με μηχανικά συστήματα κλειδώματος, το οποίο όταν εγκατασταθούν είναι δύσκολο (ως ακατόρθωτο) να ανοιχθούν λόγο της παραμόρφωσης από το φορτίο που δέχονται και των ξένων σωμάτων που καλύπτουν τους μηχανισμούς (σκόνη, χώμα, κλπ). ΣΤΑΘΕΡΟΤΗΤΑ: Το σωστό βάρος και η άψογη γεωμετρία του χυτοσίδηρου περλίτη σημαίνει ότι δεν χρειάζονται τα καλύμματα φρεατίων, επιπρόσθετα μηχανικά συστήματα, ούτε υλικά στεγανοποίησης τα οποία είναι απαραίτητα με την χρήση του σφαιροειδούς χυτοσίδηρου. Στον σφαιροειδή χυτοσίδηρο, η στεγανότητα δεν υπάρχει και είναι αναγκαίο να προστεθούν κομμάτια από (καουτσούκ) λάστιχο ή άλλο υλικό μεταξύ του πλαισίου και του καλύμματος για να αποφευχθούν προβλήματα αστάθειας, στεγανότητας. ΑΘΟΡΥΒΟ: Άλλη μια πιστοποίηση της ποιότητας του χυτοσίδηρου περλίτη είναι η ικανότητα να απορροφά τ ον θόρυβο με τη διασπορά της παραγόμενης ενέργειας της ξαφνικής επαφής στο σημείο επαφής. Αυτό σημαίνει την αποφυγή χρήσης κομματιών λάστιχου ή άλλων υλικών για την μείωση του θορύβου. ΠΡΟΣΤΑΣΙΑ ΕΝΑΝΤΙΑ ΣΤΗΝ ΑΤΜΟΣΦΑΙΡΙΚΗ ΔΙΑΒΡΩΣΗ Η δομή του χυτοσίδηρου περλίτη συγκρινόμενη με τον σφαιροειδή χυτοσίδηρο παρουσιάζει ένα προστατευτικό επίπεδο οξειδωμένου χυτοσ!δηρου τ? οποί~ προστατεύει?-π:ό _την ανάπτ_υξη της ~ιάβρωσης σε βάθος. Αυτό σημαίνει ότι υλικά προστασιας επιφαν~ιας οπω~ η μπογια~ η αλλα τοξικα υπ~καταστατα δεν είναι απαραίτητα. Από την άλλη μεριά ο σφ_αιροειδης χυτο_σιδηρο~ πρεπει, ν~ προστατ_ευεται (όπως οι σιδερένιες πόρτες) γιατί η δομή του δεν εμποδιζει τη~ σκουρια να φτα?'ει βαθ~α μεσα '!το μετα~λο. Η βαφή των φρεατίων δεν δίνει εγγυημένη προστασια του ~φαιροειδη χυτοσιδηρου, οπως επισης δεν είναι ικανή να κρύψει την διάβρωση που είναι πολύ εύκολα_ ορατη.,,, Το χυτήριο ΜΟΝΤΙΝΙ εγγυάται ότι τα καλύμματα ψρεατι_ων κα_ι οι εσχαρες που κατασκευαζει ειναι φιλικά προς το περιβάλλον γιατί δεν χρησιμοποιούνται τοξικα υλικα βαφης. ΠΡΑΚΤΙΚΟΤΗΤΑ ΤΗΣ ΧΡΗΣΗΣ Η έλλειψη των επιπρόσθετων συστημάτων κλ~ιδώματος και ~ μείωση το~ βάρους από το _χυτοσίδηρο Περλίτη έναντι άλλων τύπων μας δίνει τη δυνατοτητα της ευκολοτερης επιθεωρησης των φρεατιων. ι ιnnλ.. Ιlr"Λ Λ r ΛΙrΙΛ Λϊlλ't""..-c <C.ιΙ "C ΛΙΛΠΙ"'\Vτ"Ι ΤΙ ΙΛ. co (\(\ C07 rλv co λ7 '7Cf'\ Λ..+.~ f\(\λλ')t:'f\cf\ Λr\V..+.Λrr Λf\Ι Ι-.ιf"\.. Ι

139 R ANICA TRAFIC Τα καλύμματα φρεατίων TRAFIC και THIEF-PROOF TRAFIC είναι κατασκευασμένα από χυτοσίδηρο περλίτη για χρήση και επιθεώρηση υπονόμων. Έχουν σχεδιαστεί με σύστημα CAD για τη συμμόρφωση με τα Ευρωπαϊκά πρότυπα ΕΝ 1 για αντοχή φορτίου 000. Έχουν τα παρακάτω χαρακτηριστικά: ΑΝΤΟΧΗ ΣΕ ΕΠΑΦΗ (ΒΑΡΟΣ) ΣΤΑΘΕΡΗ ΓΕΩΜΕΤΡΙΑ ΚΑΛΟΥΠΙΟΥ συγκρινόμενο με τον σφαιροειδή χυτοσίδηρο. ΑΠΟΛ ΥΤΗ ΕΦΑΡΜΟΓΗ ώστε το κάλυμμα να μη χρειάζεται μηχανικά υποβοηθήματα ή και επιπρόσθετη στεγανοποίηση. ΕΛΑΧΙΣΤΑ ΕΠΙΠΕΔΑ ΘΟΡΥΒΟΥ χάρη στη δυνατότητα απορρόφησης των κραδασμών που σημαίνει ότι οι μηχανισμοί κλειδώματος δεν είναι απαραίτητοι. ΜΕΓΑΛΥΤΕΡΗ ΑΝΤΙΣΤΑΣΗ (ΑΝΤΟΧΗ) ΣΤΗΝ ΑΤΜΟΣΦΑΙΡΙΚΗ ΔΙΑΒΡΩΣΗ γιατί ο χυτοσίδηρος περλίτης σε αντίθεση με τον σφαιροειδή χυτοσίδηρο δεν οξειδώνεται στο βάθος του υλικού, παρά μόνο επιφανειακά. Έχει μεγαλύτερη μακροβιότητα και δεν απαιτεί επίστρωση ή βάψιμο που είναι ανθυγιεινό και επιβλαβές για το περιβάλλον. ΜΕΓΙΣΤΗ ΕΥΚΟΛΙΑ ΜΕΤΑΚΙΝΗΣΗΣ : Το κάλυμμα μπορεί να συρθεί χωρίς δυσκολία αποφεύγοντας έτσι την πιθανότητα της πτώσης μέσα στο φρεάτιο και επίσης της ανατροπής του καλύμματος. Μπορεί να ανοίξει πολύ εύκολα με τη χρήση οποιοδήποτε εργαλείου στην ειδική τρύπα. ΑΠΛΟΥΣΤΑΤΗ ΔΙΑΔΙΚΑΣΙΑ ΚΛΕΙΣΙΜΑΤΟΣ καθώς το κάλυμμα μπορεί να τοποθετηθεί προς οποιαδήποτε κατεύθυνση. ΟΛΑ ΤΑ ΠΑΡΑΠΑΝΩ ΣΥΝΤΕΛΟΥΝ ΣΤΟ ΝΑ ΚΙΝΟΥΝΤΑΙ ΤΑ ΣΥΝΕΡΓΕΙΑ ΜΕ ΜΕΓΑΛΥΤΕΡΗ ΕΥΚΟΛΙΑ ΚΑΙ ΤΑΧΥΤΗΤΑ Οι ιδιότητες του χυτοσίδηρου περλίτη και τα πλεονεκτήματά του, καλύπτουν σήμερα τις απαιτήσεις των πιο σύγχρονων προδιαγραφών. Αποτελεί δε σήμερα την πιο σύγχρονη επιλογή υλικού σε όλο τον κόσμο για φρεάτια και εσχάρες. ι TRAFIC ) Εξαιρετική εfναι η ευκονα στο άνοιγμα με οποιαδήποτε εργαλεfο ιιnnλ~ιιι"λ Λ r C-f\ Λ"'~Λ f\f\λλ')cf\cf\ ΛΓ\\/ "'Λrr ΛΓ\1 Ι~ Ι Γ\~Ι ΛΙΠΛ ΛrΙΛ...ιι:.ιc.ι '"IC ~ΑΛΠ Γ\,,., ΤΙ Ι Λ. DO (\(\ C-07 rλv C-0 Λ7 7 _

140 ., t.1ι 1. ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑ,.: -~_,_,_ ' ΥΔΡΑΥΛΙΚΗ ΤΩΝ ΟΙΚΙΣΜΩΝ Georg Martz Εκδοση Μ. Γκιούρδας Η ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗ ΤΩΝ ΠΟΛΕΩΝ ΚΑΙ ΕΠΕ ΕΡΓΑΣΙΑ ΤΩΝ ΥΓΡΩΝ ΑΠΟΒΛΗΤΩΝ Karl & Klaus Imhoff Εκδοση Τεχνικό Επιμελητήριο της Ελλάδας ΕΡΓΑ ΑΣΤΙΚΗΣ ΥΔΡΑΥΛΙΚΗΣ - Απποχετεύσεις Νικ. Αραποστάθη