«Μελέτη μεταλλικής κατασκευής με στατικό υπολογιστικό πρόγραμμα» ΠΤΥΧΙΑΚΗ ΕΡΓΑΣΙΑ ΣΑΜΑΡΑ ΗΛΙΑ

Transcript

1 ΠΤΥΧΙΑΚΗ ΕΡΓΑΣΙΑ ΣΑΜΑΡΑ ΗΛΙΑ ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗ, ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 2009

2 ΠΕΡΙΕΧΌΜΕΝΑ: ΕΙΣΑΓΩΓΗ...5 o ΚΕΦΑΛΑΙΟ...7 Πλεονεκτήματα σύμμικτων κατασκευών...7 2ο ΚΕΦΑΛΑΙΟ - Σύμμικτες πλάκες, δοκοί και υποστυλώματα Γενικά Σύμμικτη δράση Σύμμικτες πλάκες Σύμμικτα υπστηλώματα Σύμμικτα δοκάρια...9 3ο ΚΕΦΑΛΑΙΟ- Συνδέσεις μεταλλικών και σύμμικτων στοιχείων Γενικά Σχετικά με την διαμόρφωση συνδέσμων Εύκαμπτοι και άκαμπτοι σύνδεσμοι Διατμητικοί σύνδεσμοι σύμμικτων φορέων Περί συνδέσεων κόλλησης Πυρική συμπεριφορά συνδέσεων ο ΚΕΦΑΛΑΙΟ- Αντισεισμικός σχεδιασμός και προστασία κατασκευών Μέθοδοι επίλυσης κατασκευών σε σεισμική φόρτιση Ορισμός Κανονικού κτιρίου: o ΚΕΦΑΛΑΙΟ- Ανάλυση σύμμικτων κατασκευών και παραδοχές στατικού προγρ/τος Γενικά Ανάλυση Προγράμματος Έλεγχος συνδέσεων κατά EC Γενικά για συνδέσεις Χαρακτηριστικά κοχλιών Instant Ποιότητες Χάλυβα και Σκυροδέματος Ημιάκαμπτες συνδέσεις δοκού σε υποστύλωμα Έδραση υποστυλώματος μορφής I ή Η σε μονοαξονική κάμψη Παραδοχές Ελέγχων Μελών κατά EC Τεχνικές Προδιαγραφές Θεμελίωσης ο ΚΕΦΑΛΑΙΟ - ΤΕΧΝΙΚΗ ΕΚΘΕΣΗ ΕΡΓΟΥ ΜΕΛΕΤΗΣ...55 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ - ΠΑΡΟΥΣΙΑΣΗ ΦΟΡΕΑ-ΦΟΡΤΙΣΕΙΣ...57 Π.. ΚΑΤΟΨΗ...57 Π..2 ΠΛΑΓΙΑ ΟΨΗ Χ-Y...58 Π..3 ΟΨΗ Ζ-Y...59 Π..4 ΌΨΗ 3D...60 Π..5 Διαγράμματα μετατοπίσεων- εντατικών μεγεθών:...6 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ 2- ΕΞΑΓΟΜΕΝΑ ΑΝΑΛΥΣΗΣ ΦΟΡΕΑ- ΕΛΕΓΧΟΣ ΜΕΛΩΝ ΦΟΡΕΑ...0 Π.2. Θέσεις Διενέργειας Ελέγχου Μελών...0 Π.2.2 Αποτελέσματα...02 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ 3 - ΕΞΑΓΟΜΕΝΑ ΑΝΑΛΥΣΗΣ ΦΟΡΕΑ- ΕΛΕΓΧΟΣ ΣΥΝΔΕΣΕΩΝ ΦΟΡΕΑ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΕΥΡΟΚΩΔΙΚΑ Π.3. ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΟΚΟΥ ΜΕ ΔΟΚΟ...32 Π.3.2 ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΟΚΟΥ ΜΕ ΔΟΚΟ Π.3.3 ΣΥΝΔΕΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ-ΔΟΚΟΥ

3 Π.3.4 ΣΥΝΔΕΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ-ΔΟΚΟΥ Π.3.5 ΣΥΝΔΕΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ-ΔΟΚΟΥ Π.3.6 ΣΥΝΔΕΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ-ΔΟΚΟΥ Π.3.7 ΕΔΡΑΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ...38 Π.3.8 ΕΔΡΑΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ Π.3.9 ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΕΛΕΓΧΟΥ ΣΥΝΔΕΣΕΩΝ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ EC Π.3.9. ΕΛΕΓΧΟΣ ΤΗΣ ΣΥΝΔΕΣΗΣ - ΑΡΘΡΩΤΗ ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΟΚΟΥ ΜΕ ΔΟΚΟ (ΓΩΝΙΑΚΑ ΣΤΟΝ ΚΟΡΜΟ) ΔΟΚΟΣ-ΔΟΚΟΣ_...40 Π ΕΛΕΓΧΟΣ ΤΗΣ ΣΥΝΔΕΣΗΣ - ΗΜΙΑΚΑΜΠΤΗ ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΟΚΟΥΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΣΥΓΚΟΛΛΗΤΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑ-ΔΟΚΟΣ_...48 Π ΕΛΕΓΧΟΣ ΤΗΣ ΣΥΝΔΕΣΗΣ- ΗΜΙΑΚΑΜΠΤΗ ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΟΚΟΥΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΣΥΓΚΟΛΛΗΤΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑ-ΔΟΚΟΣ_2...5 Π ΕΛΕΓΧΟΣ ΤΗΣ ΣΥΝΔΕΣΗΣ-ΑΡΘΡΩΤΗ ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΟΚΟΥ ΜΕ ΔΟΚΟ (ΓΩΝΙΑΚΑ ΣΤΟΝ ΚΟΡΜΟ) ΔΟΚΟΣ-ΔΟΚΟΣ_ Π ΕΛΕΓΧΟΣ ΤΗΣ ΣΥΝΔΕΣΗΣ- ΗΜΙΑΚΑΜΠΤΗ ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΟΚΟΥΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΣΥΓΚΟΛΛΗΤΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑ-ΔΟΚΟΣ_ Π ΕΛΕΓΧΟΣ ΤΗΣ ΣΥΝΔΕΣΗΣ- ΗΜΙΑΚΑΜΠΤΗ ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΟΚΟΥΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΣΥΓΚΟΛΛΗΤΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑ-ΔΟΚΟΣ_ ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ 4 - ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΙ ΠΟΥ ΔΙΕΠΟΥΝ ΤΙΣ ΜΕΤΑΛΛΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ...76 Π.4. ΕΑΚ ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ Γ -ΕΙΔΙΚΟΙ ΚΑΝΟΝΕΣ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ ΓΙΑ ΦΕΡΟΝΤΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ ΑΠΟ ΧΑΛΥΒΑ...76 Π.4.2 ΣΤΡΕΠΤΟΚΑΜΠΤΙΚΟΣ ΛΥΓΙΣΜΟΣ ΚΑΤΑ ΕC3 - Οριακές καταστάσεις φέρουσας ικανότητας...8 Π.4.3 Κατά τα πρότυπα του ΕC ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ 5- ΕΞΑΓΟΜΕΝΑ ΕΛΕΓΧΟΥ ΠΛΑΚΩΝ...99 Π.5. ΕΞΑΓΟΜΕΝΑ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΥ ΠΛΑΚΩΝ...99 Π.5.2 ΕΞΑΓΟΜΕΝΑ ΠΛΑΚΩΝ Π.5.3 ΕΞΑΓΟΜΕΝΑ ΠΛΑΚΩΝ ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ...22 ΚΑΤΑΛΟΓΟΣ ΔΙΑΤΟΜΩΝ- Αναλυτικά στοιχεία ΛΙΣΤΑ ΜΕΤΑΤΟΠΊΣΕΩΝ ΦΟΡΕΑ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑ

4 4

5 ΕΙΣΑΓΩΓΗ Το αντικείμενο του μηχανικού είναι πολύ σημαντικό και εξίσού υπεύθυνο για την κοινωνία του 2ου αιώνα. Μετά από χρόνιες έρευνες πλέον ο μηχανικός έχει τον τρόπο έτσι ώστε να μελετήσει και να κατασκευάσει δομήματα, ανθεκτικότερα στο χρόνο καθώς και πλήρως αντισεισμικά με τα μέχρι τώρα δεδομένα(καταγεγραμμένα σεισμικά ιστορικά). Αυτός ο τρόπος δεν είναι άλλος από την σωστή χρήση των κανονισμών, όπου σε συνδυασμό με την γνώσεις επιτυγχάνεται το καλύτερο δυνατό αποτέλεσμα. Η πτυχιακή εργασία με θέμα «Μελέτη μεταλλικής κατασκευής με βοήθεια υπολογιστικού στατικού προγράμματος» που εκπονήθηκε από τον γράφοντα Σαμαρά Ηλία και επιβλέφθηκε από τον κ. Γραβαλά Φώτιο είναι το εναρκτήριο λάκτισμα για την περιπλάνηση στον τομέα της μελέτης των εφαρμογών του Πολιτικού Μηχανικού. Σκοπός της πτυχιακής αυτής ήταν η μερική εξοικείωση του προαναφερόμενου σπουδαστή του τμήματος Πολιτικών Έργων Υποδομής, της Σχολής Τεχνολογικών Εφαρμογών, του Τεχνολογικού Εκπαιδευτικού Ιδρύματος με μέρος των κανονισμών που αφορούνε τις μεταλλικές κατασκευές, αλλά και την αντισεισμική συμπεριφορά τους. Στόχος ο οποίος και επετεύχθει ήταν επίσης η μερική εφαρμογή των κανονισμών σε αντίστοιχο θέμα και η εξαγωγή συμπερασμάτων για την καλύτερη κατανόηση του αντικειμένου. Στο κείμενο που ακολουθεί παρουσιάζονται κάποια γενικά στοιχεία για μεταλλικές και σύμμικτες κατασκευές καθώς και η ανάλυση του θέματος. Τέλος υπάρχει αξιολόγηση των εξαγόμενων την ανάλυσης καθώς και κάποια γενικά χρήσιμα συμπεράσματα όσο αναφορά την μελέτη μεταλλικών κατασκευών. 5

6 6

7 o ΚΕΦΑΛΑΙΟ Πλεονεκτήματα σύμμικτων κατασκευών Οι σύμμικτες κατασκευές είναι αποτέλεσμα της ανάπτυξης της τεχνολογίας στην κατασκευή κατοικιών και άλλων κτιρίων. Οι σύμμικτες κατασκευές παντρεύουν μοντέρνα με κλασσικά υλικά, όπως τις ρητίνες και τις συνθετικές πολυστερίνες με το σίδερο και το τσιμέντο. Δοκοί από χάλυβα και οπλισμένο σκυρόδεμα σχηματίζουν το σκελετό του σπιτιού σας, ενώ οι εξωτερικοί τοίχοι κατασκευάζονται με τα 3-D Panel, δηλαδή τρισδιάστατα μεταλλικά πλέγματα που συνδέονται μεταξύ τους και περικλείουν εσωτερικά συνθετική πολυστερίνη ή με άλλα υλικά πλαγιοκάλυψης που είναι στην κρίση του εκάστοτε μελετητή ή κατασκευαστή. Τα τρισδιάστατα πλέγματα διαθέτουν ενσωματωμένη μόνωση 2,5 εκατοστών για τους εξωτερικούς τοίχους και 5 εκατοστών για τους εσωτερικούς ενώ αντίστοιχη μέριμνα έχει ληφθεί και από άλλα υλικά παλγιοκάλυψης. Όταν ολοκληρωθεί η κατασκευή των εξωτερικών τοίχων αυτοί επενδύονται με ειδικό σοβά χωρίς ασβέστη, που προστατεύει άριστα το σπίτι σας χάρη στην τεχνολογικά προηγμένη χημική σύνθεση του. Σύμμεικτη κατασκευή Παρουσίαση Νο : ενσωματωμένα μεταλλικά πλέγματα που συνδέονται μεταξύ τους προς κάθε κατεύθυνση και σχηματίζουν το τρισδιάστατο πλέγμα. Φανταστείτε την αντισεισμικότητα που προσφέρει μια τέτοια κατασκευή στο σπίτι σας. Νο 2:. Μέσα στο τρισδιάστατο πλέγμα περικλείεται στρώμα πολυστερίνης πάχους 2,5 εκατοστών για άριστη μόνωση. Νο 3: εξωτερικό στρώμα από μπετόν επενδύει το τρισδιάστατο πλέγμα στη σύμμεικτη κατασκευή. Αντίστοιχη επένδυση γίνεται και εσωτερικά σε κάθε τοίχο. 7

8 Σύμμεικτες κατασκευές για άριστη μόνωση Οι σύμμεικτες κατασκευές προσφέρουν αξεπέραστη μόνωση από την υγρασία, θερμική μόνωση από τις ψηλές θερμοκρασίες του καλοκαιριού στην Κρήτη, ηχομόνωση και, το σημαντικότερο, απόλυτη αντισεισμική προστασία. Αν το σπίτι σας κτιζόταν με την κλασσική μέθοδο, τότε οι εξωτερικοί τοίχοι θα έπρεπε να έχουν πάχος 40 εκατοστών για να πετύχετε την ίδια θερμομόνωση και ηχομόνωση με αυτή που σας προσφέρει η σύμμικτη κατασκευή με τα 3-D Panel με την ενσωματωμένη μόνωση 2,5 εκατοστών. Σύμμεικτες κατασκευές για άριστη μόνωση και αντισεισμική προστασία Ειδικά για την Ελλάδα που έχει πλούσιο ιστορικό σεισμών, η αντισεισμική κατασκευή της κατοικίας σας ή οποιουδήποτε κτιρίου, θα πρέπει να είναι μια από τις κύριες προτεραιότητες σας στην επιλογή του πιο αξιόπιστου τρόπου κατασκευής. Σύμμεικτες κατασκευές για μικρότερο χρόνο παράδοσης Στις σύμμεικτες κατασκευές δεν θα δείτε υδραυλικούς και ηλεκτρολόγους να σκάβουν τους τοίχους του σπιτιού σας για να περάσουν καλωδιώσεις και σωλήνες. Χάρη στην τρισδιάστατη δομή των 3-D Panels που χρησιμοποιούνται για να φτιαχτούν οι εξωτερικοί τοίχοι της κατοικίας σας, όλες οι ηλεκτρικές και υδραυλικές εγκαταστάσεις περνούν μέσα από αυτά. Αυτό σημαίνει λιγότερα μεροκάματα και ταχύτερους χρόνους παράδοσης για κάθε κατασκευή. Σύμμεικτες κατασκευές για μειωμένα εργατικά και κόστος κατασκευής Οι σύμμεικτες κατασκευές προσφέρουν το μεγάλο πλεονέκτημα ότι μειώνουν το κόστος κατασκευής, παρά τα πολλά πλεονεκτήματα τους και τα σύγχρονα υλικά που χρησιμοποιούνται σε αυτές. Φανταστείτε ότι με τις σύμμεικτες κατασκευές, το κόστος για την ασφάλιση των εργατών μειώνεται κατά 50%. Όλα τα παραπάνω πέραν των μηχανικών χαρακτηριστικών της κατασκευής μπορούν να συνοψιστούν με γνώμονα το κόστος και το χρόνο κατασκευής ως εξής: Σύμμικτη κατασκευή η οικονομικότερη κατασκευή. Σε κατασκευές άνω των 2 ορόφων το συγκεκριμένο πλεονέκτημα αποκτά μεγαλύτερη βαρύτητα. Η οικονομία αναλύεται σε επιμέρους τομείς και αναδεικνύει το χαλύβδινο σκελετό ως το κορυφαίο σύστημα αυτή τη στιγμή παγκοσμίως στον καταλυτικό παράγοντα της οικονομίας. Οι επιμέρους τομείς είναι:. Πολύ χαμηλός συντελεστής ΙΚΑ. Στις κατοικίες οι τελικές εισφορές ΙΚΑ για το μέρος που αναλογεί στο καθαρό εμβαδόν των ορόφων είναι μειωμένες κατά το κλάσμα 0,54/,35 σε σχέση με τον συμβατικό σκελετό από σκυρόδεμα. 2. Μειωμένοι νεκροί χώροι λόγω φερόντων στοιχείων (υποστυλώματα, τοιχεία, δοκοί..).το πλεονέκτημα αυτό είναι ιδιαίτερα εμφανές στα πολυώροφα κτίρια και στα κτίρια που απαιτούν μεγάλα εσωτερικά ανοίγματα χωρίς υποστυλώματα. Στις συνήθεις οικίες το κέρδος σε εμβαδόν είναι περίπου στο 5% επί του συνόλου. 3. Μεγάλη ταχύτητα κατασκευής. Η απώλεια χρόνων κατασκευής μεγάλων θεμελίων και ανωδομής, σε συνδυασμό με υλικά πλαγιοκάλυψης και εσωτερικού διαχωρισμού τα οποία επίσης έχουν μεγάλη ταχύτητα ανέγερση, έχουν σαν αποτέλεσμα την ταχύτερη χρησιμοποίηση του ακινήτου και ως εκ τούτου την απώλεια σημαντικών εξόδων όπως αυτά επιπλέον ενοικίων. 8

9 4. Ο σκελετός είναι πλήρως ανακυκλώσιμος. Στην περίπτωση που ο ιδιοκτήτης επιθυμεί στο απώτερο μέλλον την κατεδάφιση θα εξοικονομεί τουλάχιστον το κόστος αυτής. 5. Το κτίριο είναι εύκολα επεκτάσιμο. Αρκεί απλά η απογύμνωση μερικώς του σκελετού για την προσθήκη των νέων φερόντων στοιχείων. 6. Η πλήρης αντισεισμικότητα των κατοικιών και πολυωρόφων καθιστά το κτίριο οικονομικό σε ποσοστό μέχρι και 00% αφού δεν παρατηρείται απολύτως καμία ζημιά ακόμα και σε σεισμούς που ακόμα δεν έχει γνωρίσει η χώρα μας. Αντιθέτως η φιλοσοφία κατασκευής συμβατικού σκελετού ακολουθεί πλέον τον δόγμα μεγάλες ζημιές-καμία ανθρώπινη απώλεια (δόγμα που έχει εφαρμοστεί με επιτυχία και στην αγορά των αυτοκινήτων).το δόγμα αυτό λόγω των μεγάλων αδρανειακών δυνάμεων του οπλισμένου σκυροδέματος προκαλεί μόνιμη παραμόρφωση στις συμβατικές κατασκευές (εξ ολοκλήρου από οπλισμένο σκυρόδεμα) κυρίως σε μεγάλους σεισμούς ούτως ώστε μερικές φορές να απαιτείται η πλήρης κατεδάφιση του κτιρίου. 7. Εξοικονόμηση χρημάτων από τα θεμέλια, ακόμη τα μικρά φορτία του φέροντος οργανισμού έχουν σαν αποτέλεσμα τις μειωμένες ανάγκες για θεμελίωση και εκσκαφές. Αυτό το πλεονέκτημα μας εξοικονομεί πολλά χρήματα κυρίως σε βραχώδη εδάφη όπου απαιτείται εκβραχισμός, η σπατάλη των οποίων δεν είναι καθόλου ευχάριστη από την πρώτη κιόλας φάση της κατασκευής μας. 8. Πρακτικά άπειρη διάρκεια ζωής κτιρίων: Οι συμβατικές κατασκευές από οπλισμένο σκυρόδεμα έχουν μια διάρκεια ζωής που ανέρχεται στα 50 χρόνια κατά μέσο όρο. Αυτό συμβαίνει κυρίως λόγω της ψαθυρότητας του σκυροδέματος και άλλων φαινομένων όπως του ερπυσμού και της οξείδωσης και αποφλοίωσης του χαλύβδινου οπλισμού του σκυροδέματος από την υγρασία του δεύτερου. Το πρόβλημα αυτό δεν υφίσταται στις σύμμεικτες κατασκευές. Μια απλή συντήρηση μετά από πολλά χρόνια εξασφαλίζει μεγάλη διάρκεια ζωής στον φέροντα οργανισμό και κατ επέκταση και στα σύμμικτα κτίρια. 9. Οικονομία στο ύψος στα κτίρια γραφείων: Τα χαλύβδινα κτίρια επιτρέπουν, σε συνδυασμό με κατάλληλες τεχνικές την πλήρη εκμετάλλευση του ύψους ανάμεσα στην ψευδοροφή και στην κάτω επιφάνεια της επόμενης καθ ύψος πλάκας όπου περνάνε πλέον εύκολα τα κανάλια. Έτσι οι ηλεκτρομηχανολογικές εγκαταστάσεις αφομοιώνονται με τρόπο που δεν βλάπτει το ύψος των ορόφων, εξοικονομούμε ύψος καθώς και ενέργεια 0. Ομοιομορφία σκελετού: τα μεταλλικά στοιχεία έχουν απειροελάχιστες αποκλίσεις ιδιοτήτων κατά το μήκος τους σε σχέση με τα εργαταξιακώς κατασκευαζόμενα στοιχεία από Ο/Σ. Επιπλέον υπάρχει η δυνατότητα για μεγάλα μήκη κολώνων χωρίς ματίσεις καθ ύψος. 9

10 0

11 2ο ΚΕΦΑΛΑΙΟ - Σύμμικτες πλάκες, δοκοί και υποστυλώματα. 2. Γενικά Στις σύμμικτες κατασκευές γίνεται χρήση σύμμικτων δομικών μελών. Πρόκειται για δομικά μέλη, των οποίων οι επιμέρους διατομές ή τα τμήματά τους οι «εταίροι σύμμικτης λειτουργίας»- είναι άρρηκτα συνδεδεμένοι μεταξύ τους και συνεργάζονται μεθοδικά : Μεταλλικές δοκοί (εξηλασμένης ή συγκολλημένης διατομής), κοιλοδοκοί (σε σύμμικτα υποστυλώματα) ή δικτυωτοί φορείς, και Τμήματα οπλισμένου σκυροδέματος, μη προεντεταμένα ή προεντεταμένα με τένοντες εγκιβωτισμένους στο σκυρόδεμα. Σκοπός του συνδυασμού αυτού είναι να διαμορφωθεί η διατομή κατά τέτοιο τρόπο, ώστε να επιτυγχάνεται βέλτιστη εκμετάλλευση των ιδιοτήτων των δομικών υλικών. Ειδικότερα επιδιώκεται, η παραλαβή των θλιπτικών τάσεων από τα μέλη χάλυβα. Σύμμικτα δομικά μέλη για οικοδομικά και βιομηχανικά δομικά έργα: Σύμμικτες πλάκες με φατνωματικό χαλυβδόφυλλο τραπεζοειδούς μορφής ή μορφής υποσκαφής( χελιδονοφωλιά ) Σύμμικτοι φορείς ( με εγκιβωτισμένο ή μη κορμό μεταλλικής δοκού) Σύμμικτα υποστυλώματα(πλήρως εγκιβωτισμένη μεταλλική δοκός, μεταλλικές δοκοί με εγκιβωτισμένο κορμό και σωλήνες ή κοιλοδοκοί με γέμιση σκυροδέματος) Έτσι, οι σύμμικτες κατασκευές διαφέρουν τόσο από τις κατασκευές οπλισμένου σκυροδέματος, (συνδυασμός σκυροδέματος και οπλισμού χωρίς ίδια φέρουσα ικανότητα), όσο και από τις μικτές (συνδυασμός χαλύβδινου σκελετού με πυρήνα σκυροδέματος για αύξηση της ακαμψίας). Η μεθοδική συνεργασία των μελών μίας σύμμικτης κατασκευής επιτρέπει ακόμη και σε περιπτώσεις υψηλών φορτίων και μεγάλων ανοιγμάτων την επιλογή διατομών σχετικά μικρών διαστάσεων, με αποτέλεσμα οι σύμμικτες κατασκευές να είναι ελαφρές, λεπτές, γρήγορες στην εκτέλεση και ταυτόχρονα υψηλά ανθεκτικές και οικονομικές. Η σύνδεση μεταξύ των «εταίρων σύμμιξης» πρέπει να εμφανίζει επαρκή και διαρκή αντοχή σε διάτμηση, η οποία επιτυγχάνεται με την χρήση ειδικών διατμητικών συνδέσμων.

12 2.2 Σύμμικτη δράση Στην Ευρώπη εξετάζονται και χρησιμοποιούνται κυρίως δύο τύποι χαλυβδόφυλλων για σύμμικτες κατασκευές. Τα χαλυβδόφυλλα τραπεζοειδούς μορφής, με εξογκώματα ή με νευρώσεις. Ο δεύτερος τύπος οδηγεί σε μεγαλύτερο όγκο χάλυβα ανά m2 επιφάνειας, αποφεύγεται όμως ιδιαίτερα αποτελεσματικά ο κίνδυνος αποκόλλησης του χαλυβδόφυλλου από το επιστρωμένο σκυρόδεμα. Αυτός ο τύπος εκτέλεσης, επιτρέπει σε φύλλα με λεία επιφάνεια την ανάπτυξη δυνάμεων συνάφειας και δράσεων πρόσφυσης, στην περίπτωση δε όπου ο διατμητικός σύνδεσμος ενισχύεται με επιπρόσθετες νευρώσεις επιτυγχάνεται ιδιαίτερα ψηλή διατμητική δράση σε ολόκληρη την διεπιφάνεια σύμμιξης. Στον ΕC4 γίνεται διάκριση μεταξύ των ακόλουθων μέτρων επιβολής σύμμικτης δράσης:. Διατμητική σύνδεση με κατάλληλη διαμόρφωση της διατομής, ώστε οι διατμητικές δυνάμεις να μεταδίδονται λόγω συνάφειας και πρόσφυσης, ακόμη και στην περίπτωση απουσίας επιπρόσθετων μηχανικών συνδέσμων. 2. Διατμητική σύνδεση διαμέσου πρεσαριστών αυλακώσεων (εγκάρσια ή λοξά) ή εξογκωμάτων στα επάνω πέλματα ή/ και στις παρειές του χαλυβδόφυλλου για την επίτευξη μηχανικού συνδέσμου. 3. Αγκυρώσεις στα άκρα των πλακών με συγκολλημένους ήλους κεφαλής ή άλλα συνδεσμολογικά στοιχεία μεταξύ χαλυβδόφυλλου και σκυροδέματος ( π.χ. ήλους εκτόνωσης- powder actuated fastener), ωστόσο μόνο σε συνδυασμό με τα μέτρα a. ή b. 4. Αγκυρώσεις στα άκρα των πλακών με κατάλληλη παραμόρφωση των άκρων των φατνωμάτων του χαλυβδόφυλλου (τα λεγόμενα «σφυρήλατα άγκυρα»), ωστόσο μόνον σε χαλυβδόφυλλα φατνώματος «χελιδονοουράς». 2

13 Στην Γερμανία επικρατούσε ανέκαθεν η άποψη, ότι η χρήση χαλυβδόφυλλου «χελιδονοουράς» ή οι αγκυρώσεις στα άκρα δεν επαρκούν για να εξασφαλισθεί φέρουσα ικανότητα συγκρίσιμη με αυτή της συμβατικής κατασκευής οπλισμένου σκυροδέματος. Ο καθαρός σύνδεσμος συνάφειας, κατά κανόνα, δεν θεωρείται ότι εξασφαλίζει επαρκή σύμμικτη δράση και γι αυτό το λόγο δεν λαμβάνεται υπόψη. Η συνάφεια δεν είναι αξιόπιστη διότι μπορεί να παραβλευτεί στη φάση ξήρανσης του σκυροδέματος κάτω από την επίδραση κραδασμών. Εκτός αυτού, ο σύνδεσμος συμπεριφέρεται ψαθυρά. Κορυφές διατμητικών τάσεων, οι οποίες εμφανίζονται σε σημεία ρηγμάτωσης του σκυροδέματος, μπορούν να οδηγήσουν, με στην συνεργασία του σκυροδέματος, σε αστοχίες μορφής «φερμουάρ». 2.3 Σύμμικτες πλάκες Σύμμικτες πλάκες είναι φέρουσες πλάκες οροφής, οι οποίες αποτελούνται από φατνωματικά χαλυβδόφυλλα με επίστρωση σκυροδέματος. Πριν από τη σκυροδέτηση, τα χαλυβδόφυλλα, συνδεδεμένα με την υποδομή, λειτουργούν σαν κατάστρωμα εργασίας, ενώ κατά τη σκυροδέτηση αντικαθιστούν τον συμβατικό ξυλότυπο. Στην τελική κατάσταση, το σκληρυμένο σκυρόδεμα είναι συνδεδεμένο διατμητικά με το υποκείμενο χαλυβδόφυλλο, έτσι ώστε το τελευταίο να παραλαμβάνει εφελκυστικές δυνάμεις από θετικές καμπτικές ροπές. Με τη ξήρανση του σκυροδέματος δημιουργείται μία σύμμικτη οροφή ή ορθότερα μία σύμμικτη πλάκα. Η σύμμικτη μέθοδος κατασκευής πλακών όχι μόνο επιταχύνει την κατασκευή αλλά προσφέρει και άλλα οικονομικά και κατασκευαστικά πλεονεκτήματα. Προέρχεται από την Β. Αμερική και εφαρμόζεται όλο και περισσότερο στην Ευρώπη. Τα τελευταία χρόνια έχει αναπτυχθεί μια σειρά νέων τύπων σύμμικτων πλακών με βελτιωμένες ιδιότητες φέρουσας ικανότητας και σύμμικτης δράσης, η οποία και συμβάλλει στην ακόμη ταχύτερη διάδοση των σύμμικτων πλακών. Στους νέους αυτούς τύπους σύμμικτων πλακών χρησιμοποιούνται χαλυβδόφυλλα φατνώματος υποσκαφής( χελιδονοουράς) με νευρώσεις και μπορούν να χρησιμοποιηθούν ακόμη και χωρίς ακραία αγκύρωση. 3

14 Συνεχείς σύμμικτες πλάκες: Κατασκευές σύμμικτων πλακών έχουν ευρεία χρήση σε οικοδομικά και βιομηχανικά έργα. Ιδιαίτερα συμφέρουσα είναι η χρήση χαλυβδόφυλλων με όσο το δυνατόν μεγαλύτερο μήκος, δηλαδή η εκτέλεση συνεχών πλακών. Ωστόσο, η συμπεριφορά της συνεχούς πλάκας μπορεί να επιτευχθεί ακόμη και με την χρήση μη συνεχών χαλυβδόφυλλων. Το πάχος του ελάσματος καθορίζεται ήδη στην φάση κατασκευής, όπου το έλασμα αντικαθιστά τον συμβατικό ξυλότυπο. Μετά την ξήρανση του σκυροδέματος, όταν η πλάκα δρα πλέον ως σύμμικτη, προσπαθούμε να εκμεταλλευτούμε την αντοχή του ελάσματος, το οποίο δρα σαν οπλισμός, και να μειώσουμε ανάλογα το ποσοστό οπλισμού στα εσωτερικά υποστυλώματα. Για να επιτευχθεί αυτός ο στόχος, απαιτούνται ανακατανομές ροπών, οι οποίες μπορούν να εξασφαλισθούν μόνο με επαρκή περιθώρια στρέψης γύρω από τα εσωτερικά υποστυλώματα. Πλάκα οροφής σε Σύμμικτη Εκτέλεση: Οι οροφές εντάσσονται στις εξής δυο κύριες κατηγορίες: Της κοινής οροφής, αποτελούμενης από πλάκες σκυροδέματος, κύριους και δευτερεύοντες φορείς, και Της «λεπτότοιχης» οροφής χωρίς κύριο φορέα, αποτελούμενης από πλάκες σκυροδέματος με εγκιβωτισμένους μεταλλικούς φορείς, την επονομαζόμενη εκτέλεση slim-floor. Για τη κατασκευή σύμμικτων ορόφων χρησιμοποιούνται τέσσερις διαφορετικοί τύποι πλακών σκυροδέματος: Η συμπαγής πλάκα σκυροδέματος. Αυτός ο τύπος δεν διαθέτει κοιλότητες ή φατνώματα, και συνήθως εκτελείται με επιτόπια έγχυση επάνω σε κοινό ξυλότυπο. Η σύμμικτη οροφή. Διαστρώνεται επιτόπου σε χαλυβδόφυλλα (ψυχρά εξελασμένα, φατνωματικά μεταλλικά ελάσματα), τα οποία χρησιμεύουν σαν τύπος. Εάν τα φατνώματα αυτών των ελασμάτων έχουν μορφή υποσκαφής(«χελιδονοουράς»), ή/και νευρώσεις,ή αυλακώσεις, μπορούν να μεταβιβαστούν μεταξύ του σκυροδέματος και του ελάσματος διατμητικές δυνάμεις. Μετά την ξήρανση του σκυροδέματος η οροφή δρα σαν σύμμικτη, όπου το έλασμα υποκαθιστά πλήρως ή εν μέρει την κατώτερη στρώση οπλισμού. 4

15 Η σύμμικτη οροφή από μεγάλα προκατασκευασμένα τμήματα. Τα προκατασκευασμένα τμήματα υψηλής ακρίβειας κατασκευής εδράζονται επάνω στους μεταλλικούς φορείς, διαθέτουν στα άκρα εγκοπές για τις συγκολλήσεις των ήλων κεφαλής, ή είναι ήδη εξοπλισμένα με στελέχη για την εκτέλεση του συνδέσμου τριβής. Η τοποθέτηση των προκατασκευασμένων τμημάτων γίνεται με γερανούς. Μετά την τοποθέτηση, τα διάκενα μεταξύ των τμημάτων γεμίζουν με κατάλληλα κονιάματα. Η λεπτότοιχη προκατασκευασμένη πλάκα, με συμπληρωματική επιτόπια επίστρωση. Στις προκατασκευασμένες πλάκες πάχους περίπου 50 mm είναι εγκιβωτισμένοι συνήθως δικτυωτοί φορείς. Κατά κανόνα, πρέπει να τοποθετείται στην κάτω πλευρά των προκατασκευασμένων τμημάτων, στις περιοχές έδρασής τους επάνω στους φορείς, πρόσθετος εγκάρσιος οπλισμός, η τοποθέτηση του οποίου δεν θα έπρεπε να λησμονείται στη φάση κατασκευής. Μορφές αστοχίας σύμμικτων πλακών Οι σύμμικτες πλάκες δύναται να αστοχήσουν με μια από τις παρακάτω μορφές αστοχίας: Καμπτική Αστοχία (κρίσιμη διατομή Ι) Διαμήκης Διατμητική Αστοχία (κρίσιμη διατομή ΙΙ) Κατακόρυφη Διατμητική Αστοχία (κρίσιμη διατομή ΙΙΙ) 5

16 IV Καμπτική Αστοχία: Η καμπτική μορφή αστοχίας επιτυγχάνεται μόνο όταν δεν είναι εξασφαλισμένη η πλήρης διατμητική σύνδεση μεταξύ του χαλυβδόφυλλου και του σκυροδέματος. Σ αυτή την περίπτωση κρίσιμη είναι η διατομή στο άνοιγμα(διατομή Ι) καθ ύψος της οποίας εκδηλώνονται κατακόρυφες ρωγμές. Αστοχία σε διαμήκη διάτμηση: Όταν οι δυνάμεις διαμήκους διάτμησης που εμφανίζονται στη διεπιφάνεια σκυροδέματος- χαλυβδόφυλλου, δεν παραλαμβάνονται επαρκώς, τότε η διατομή στο άνοιγμα της πλάκας (διατομή Ι) παύει να είναι κρίσιμη. Αντιθέτως κρίσιμη είναι η οριζόντια διατομή κατά μήκος του διατμηματικού μήκους Ls σε μια από τις δυο στηρίξεις(διατομή ΙΙ) στην οποία εμφανίζεται σχετική ολίσθηση μεταξύ χαλυβδόφυλλου και σκυροδέματος. Προφανώς η αστοχία σ αυτή την περίπτωση επέρχεται για φορτίο μικρότερο αυτού για το οποίο επέρχεται καμπτική αστοχία. Αστοχία σε κατακόρυφη διάτμηση (τέμνουσα): Η κατακόρυφη διατμητική αστοχία είναι καθοριστική σε σύμμικτες πλάκες με μεγάλο ύψος, μικρό άνοιγμα και σχετικά μεγάλα φορτία. Κρίσιμη διατομή είναι η διατομή ΙΙΙ.. Σημαντικό ρόλο στις σύμμικτες πλάκες όσο αφορά την συμπεριφορά τους και τις μορφές αστοχίας κατέχει το χαλυβδόφυλλο, διότι είναι αυτό το οποίο καθορίζει το είδος της διατμητικής σύνδεσης με το σκυρόδεμα. Ο προσδιορισμός της αντοχής της σύμμικτης πλάκας έναντι διαμήκους διάτμησης σύμφωνα με τον Ευρωκώδικα 4 εξαρτάται από τις χαρακτηριστικές παραμέτρους m,k οι οποίες καθορίζονται μετά από κατάλληλη πειραματική διαδικασία. Η διαδικασία αυτή συμπεριλαμβάνεται στον υπολογισμό των εντατικών μεγεθών της σύμμικτης πλάκας με την βοήθεια του προγράμματος symdeck. Αστοχία σε καμπτικό φορτίο: σε περιοχή αρνητικών ροπών κάμψης, σε στήριξη στη διατομή IV. 6

17 2.4 Σύμμικτα υπστηλώματα Ο εγκιβωτισμός μεταλλικών φορέων σε σκυρόδεμα έχει επανειλλημένα εφαρμοστεί στο παρελθόν, για λόγους πυροπροστασίας ή και θωράκισης σε ενδεχόμενη πρόσκρουση αντικειμένου (π.χ. αυτοκίνητο). Ωστόσο, μια τέτοια κατασκευή μπορεί να χαρακτηριστεί σαν σύμμικτη μόνο και εφόσον μεταξύ του μεταλλικού μέλους και του σκυροδέματος υφίσταται διατμητικός σύνδεσμος, και να μπορεί να συνυπολογιστεί στο σχεδιασμό της κατασκευής. Τα σύμμικτα υποστυλώματα διαφέρουν από τους σύμμικτους φορείς τόσο ως προς την διαμόρφωση της διατομής, όσο και ως προς τη μορφή της καταπόνησης ( τα κέντρα βάρους του μεταλλικού μέλους και του μη ρηγματούμενου μέλους σκυροδέματος συμπίπτουν, ενώ και τα δύο μέλη καταπονούνται κατά κύριο λόγο σε θλίψη. Περιπτώσεις σύμμικτων διατομών υποστυλωμάτων: Πλήρως εγκιβωτισμένων μεταλλικών δοκών Μερικώς εγκιβωτισμένων μεταλλικών δοκών ή δοκών με εγκιβωτισμένο κορμό Κοιλοδοκοί με γέμιση σκυροδέματος Αρκετοί επίσης συνδυασμοί των παραπάνω έχουν υλοποιηθεί σε αρκετές περιπτώσεις. Ο τύπος πλήρους εγκιβωτισμένου υποστυλώματος παρουσιάζει ικανοποιητική πυρανθεκτικότητα χωρίς ανάγκη λήψης επιπρόσθετων μέτρων, για επαρκές πάχος επικάλυψης σκυροδέματος. Ο τύπος μερικώς εγκιβωτισμένης δοκού είναι ευκολότερος στης κατασκευή, αφού η μεταλλική δοκός χρησιμεύει ταυτόχρονα σαν τύπος. Επιπλέον, στις ακάλυπτες επιφάνειες των πελμάτων μπορούν να γίνουν μεταγενέστερα εργασίες συγκόλλησης ή τοποθετήσεις δομικών στελεχών και δευτερευόντων δομικών μελών διαμόρφωσης εσωτερικών χώρων(μεσότοιχοι, ψευδοροφές κ.λ.π.). Επαρκής χρονική διάρκεια πυρανθεκτικότητας επιτυγχάνεται κυρίως με εγκιβωτισμό οπλισμού, ο οποίος πρέπει να έχει επαρκή επικάλυψη σκυροδέματος. Διατομές με γέμιση σκυροδέματος κατασκευάζονται από κοιλοδοκούς κυκλικής ή ορθογωνικής διατομής, οι οποίες χρησιμεύουν κατά την σκυροδέτηση σαν τύπος. Σε χαμηλούς πυλώνες με γέμιση, το μεταλλικό περίβλημα περισφίγγει τον πυρήνα του σκυροδέματος και αυξάνει την φέρουσα ικανότητα. Το σκυρόδεμα 7

18 κυρίως για λόγους πυραντοχής, όπου η μεταλλική κοιλοδοκός δρα σαν συνδετήρας. Ωστόσο, πρέπει να λαμβάνονται κατάλληλα κατασκευαστικά μέτρα, ώστε ο πυρήνας του σκυροδέματος του σκυροδέματος να καταπονείται άμεσα και προσχεδιασμένα και στα σημεία σύνδεσής του με τους φορείς. Πλεονεκτήματα σύμμικτων υποστυλωμάτων: Ήδη στην αρχική φάση διαστασιολόγησης πρέπει να γίνεται προσπάθεια εκμετάλλευσης των πλεονεκτημάτων αυτής της μορφής. Αυτά είναι: Τα σύμμικτα υποστυλώματα παρουσιάζουν σημαντικά υψηλότερη αντοχή, άρα για ίσα επίπεδα φέρουσας ικανότητας μπορούν να έχουν μικρότερες διαστάσεις, από καθαρά μεταλλικά υποστυλώματα ή υποστυλώματα οπλισμένου σκυροδέματος Το μέλος σκυροδέματος παρέχει επαρκή πυρανθεκτικότητα και αντιδιαβρωτική προστασία Η ακαμψία ενός σύμμικτου υποστυλώματος είναι σημαντικά υψηλότερη από αυτή ενός καθαρά μεταλλικού υποστυλώματος Οι συνδέσεις μπορούν να εκτελεστούν με συμβατικά συνδεσμολογικά στοιχεία μεταλλικών κατασκευών Τα υποστυλώματα μπορούν να εγκατασταθούν αρκετά γρήγορα, είτε προκατασκευασμένα, είτε με επιτόπια έγχυση του σκυροδέματος εγκιβωτισμού ή γέμισης του μεταλλικού μέλους Επίσης, με σεισμό ή άλλου είδους δυναμικές επιδράσεις, τα σύμμικτα υποστυλώματα παρουσιάζουν κατά κανόνα ικανοποιητική συμπεριφορά, ιδιαίτερα βελτιωμένη ολκιμότητα σε σχέση με συμβατικά υποστυλώματα ο/σ. Παρακάτω εμφανίζονται ορισμένα παραδείγματα εφαρμογών σε κτιριακές κατασκευές. 8

19 2.5 Σύμμικτα δοκάρια Όλες οι κατασκευές ανεξαρτήτως μεθόδου διαστασιολόγησης φέρουν διαμήκη δομικά στοιχεία τα λεγόμενα δοκάρια. Το αντίστοιχο συμβαίνει και στις σύμμικτες κατασκευές όπου τα δοκάρια, μεταλλικά τοιχεία - εγκιβωτισμένα ή μη επιτελούνε τον ίδιο σκοπό όπως και στις κατασκευές οπλισμένου σκυροδέματος. Δηλαδή την συνένωση υποστυλωμάτων και την ομοιόμορφη μεταφορά όλων των φορτίων στις θέσεις στήριξης( κόμβους ). 9

20 Παρόλα τα παραπάνω οι σύμμικτοι δοκοί πολλές φορές είναι πιο οικονομικοί από τις δοκούς οπλισμένου σκυροδέματος. Αυτό διότι έχουν μεγαλύτερο εμβαδό χάλυβα στην διατομή απ ότι μια διατομή ο/σ άρα οπλίζονται αποτελεσματικότερα και είναι στην κρίση του εκάστοτε μελετητή εάν θα εγκιβωτίσει πλήρως την δοκό ή όχι. Το σημαντικότερο τμήμα μίας δοκού είναι το σημείο ένωσης της με το υποστύλωμα, παρά τα όσα όμως με την ανάλογη τεχνολογία- τεχνογνωσία αυτό ξεπερνάτε εύκολα. 20

21 3ο ΚΕΦΑΛΑΙΟ- Συνδέσεις μεταλλικών και σύμμικτων στοιχείων 3. Γενικά Είδη συνδέσμων: Μεταλλικοί (χαλύβδινοι) σύνδεσμοι: ήλοι, εκ των οι συγκολλημένοι έχουν ευρεία χρήση, αλλά επίσης πλάκες σκληρυμένου χάλυβα με αγκύρια, γωνιακά ελάσματα τύπου HILTI. Σύνδεσμος τριβής: ο οποίος επιτυγχάνεται με την σύσφιξη προκατασκευασμένων στοιχείων σκυροδέματος επάνω στο πέλμα της μεταλλικής δοκού με προεντεταμένους κοχλίες υψηλής αντοχής. Νευρώσεις, αυλακώσεις ή εξογκώματα στην επιφάνεια χαλυβδόφυλλων, ενδεχομένως σε συνδυασμό με ακραίες αγκυρώσεις. Διάτρητα ελάσματα συγκολλημένα στο πέλμα της μεταλλικής δοκού, όπου διαμέσου των οπών μπορεί να διέλθει ο οπλισμός. Οι ιδιαιτερότητες των σύμμικτων κατασκευών μπορούν να συνοψισθούν ως εξής: Η διαφορετική συμπεριφορά των χρησιμοποιούμενων δομικών υλικών, χάλυβα και σκυροδέματος, Η διασύνδεση των επιμέρους διατομών ή μελών με διατμητικούς συνδέσμους, Η δυνατότητα ελέγχου της ελαστικής συμπεριφορά των δομικών στοιχείων σε φορτία χρήσης με την επιλογή της μεθόδου κατασκευής, Η διαστασιολόγηση με την δυνατότητα εφαρμογής πλαστικής ανάλυσης Η εφαρμογή προηγμένων τεχνικών σύνδεσης, που εφαρμόζεται σε μεταλλικές κατασκευές. 2

22 3.2 Σχετικά με την διαμόρφωση συνδέσμων Οι συνδέσεις σύμμικτων κατασκευών αποτελούνται από τη μεταλλική σύνδεση και τη συνεχή, οπλισμένη πλάκα σκυροδέματος. Ακολουθούν ενδεικτικές απεικονίσεις συνδέσεων με φέρουσα ικανότητα σε κάμψη από τον γερμανόφωνο χώρο. Διαφέρουν κυρίως στην εκτέλεση της μεταλλικής σύνδεσης. Μπορεί να γίνει διάκριση μεταξύ τριών τύπων σύνδεσης. Συνδέσεις με προεξέχοντα ελάσματα ή γωνιακά, στις οποίες η φέρουσα ικανότητα σε κάμψη επιτυγχάνεται δια μέσου του οπλισμού και ενός τάκου σφηνωμένου στο θλιβόμενο πέλμα της μεταλλικής δοκού. Η σύνδεση στο κορμό χρησιμεύει στη μεταβίβαση των τεμνουσών δυνάμεων. Εναλλακτικές λύσεις αποτελούν οι συνδέσεις με μετωπική πλάκα και συνδέσεις χωρίς κοχλίες. Η κατασκευή εκτελείται με ή χωρίς εγκιβωτισμό των κορμών στους φορείς και τα υποστυλώματα, η πλάκα σκυροδέματος μπορεί να είναι συμπαγής ή επιστρωμένη επάνω σε φατνωματικά ελάσματα. 3.3 Εύκαμπτοι και άκαμπτοι σύνδεσμοι Ως άκαμπτος σύνδεσμος λαμβάνεται αυτός που δεν εμφανίζει διολίσθηση μεταξύ των συνδεδεμένων μελών στην διεπιφάνεια σύμμιξης. Ωστόσο, κάτι τέτοιο δεν ισχύει απόλυτα στην πραγματικότητα, πάντοτε εμφανίζεται έστω και μία μικρή διολίσθηση στην διεπιφάνεια σύμμιξης. Ως εκ τούτου, «άκαμπτος» θεωρείτε ένας σύνδεσμος όπου η εμφανιζόμενη διολίσθηση είναι τόσο μικρή, ώστε οι επιπτώσεις της να μπορούνε να αγνοηθούν και να μη λαμβάνουνε μέρος στο στατικό υπολογισμό των εντατικών μεγεθών. Κατά τον εύκαμπτο σύνδεσμο λαμβάνονται υπόψη διολισθήσεις στη διεπιφάνεια σύμμιξης, δηλαδή παρουσιάζεται απότομη μεταβολή της κατανομής μήκυνσης της συνολικής διατομής. Για τις επιμέρους διατομές συνεχίζει να ισχύει η θεώρηση περί διατήρησης της επιπεδότητας. Ο παλαιότερος, συχνά χρησιμοποιούμενος όρος, ελαστικός σύνδεσμος αντικαθιστάτε πλέον με το γενικότερο όρο εύκαμπτος σύνδεσμος. 22

23 3.4 Διατμητικοί σύνδεσμοι σύμμικτων φορέων Για να εξασφαλιστεί η συνεργασία μεταξύ πέλματος σκυροδέματος και μεταλλικής δοκού απαιτείται ένας ανθεκτικός, ασφαλής και ταυτόχρονα οικονομικός στην εκτέλεση διατμητικός σύνδεσμος. Ένας σύνδεσμος συνάφειας δεν θα ήταν από μόνος του επαρκής να εξασφαλίσει την απαιτούμενη αντοχή σε διάτμηση, διότι οι μεταλλικές δοκοί παραλαμβάνουν συχνά πολύ μεγάλες τέμνουσες. Λόγω της έκκεντρης τοποθέτησης του πέλματος σκυροδέματος, πρέπει να μεταφέρονται σχετικά μεγάλες δυνάμεις διαμήκους διάτμησης από μια σχετικά στενή διεπιφάνεια σύμμιξης. Η συνάφεια μεταξύ των επιφανειών σκυροδέματος και μεταλλικής δοκού θα μπορούσε να είναι ελαττωματική λόγω της χαμηλής τραχύτητας της εξελασμένης επιφάνειας. Επιπροσθέτως η συνάφεια μεταξύ του σκυροδέματος και της μεταλλικής δοκού θα μπορούσε να αστοχήσει στα άκρα λόγω θερμικών διακυμάνσεων ή συστολής του σκυροδέματος. Ακόμη, η συμπεριφορά της θα ήταν ιδιαίτερα ψαθυρή, με αποτέλεσμα ενδεχόμενη ρηγμάτωση σε περιοχές κορυφών τάσεων να οδηγούσε σε αστοχία τύπου «φερμουάρ». Τύποι διατμητικών συνδέσμων: Διακρίνουμε μια μεγάλη σειρά τύπων και μέσων διατμητικής σύνδεσης. Ο EC4 περιέχει κανόνες εφαρμογής για τους ακόλουθους τύπους διατμητικών συνδέσμων: Ήλοι κεφαλής σε συμπαγείς πλάκες σκυροδέματος, Ήλοι κεφαλής σε πλάκες σκυροδέματος επί φατνωματικών χαλυβδόφυλλων, Συμπαγείς σύνδεσμοι, Άγκιστρα και αναβολείς σε συμπαγείς πλάκες σκυροδέματος, Συμπαγείς σύνδεσμοι σε συνδυασμό με άγκιστρα και αναβολείς, Γωνιακά σε συμπαγείς πλάκες σκυροδέματος. Συνδεσμολογικά στοιχεία επιτρέπεται να χρησιμοποιηθούν σαν συμπαγείς σύνδεσμοι, εφόσον η μετωπική πλευρά τους δεν είναι σφηνοειδή και η ακαμψία τους είναι αρκετά μεγάλη, ώστε σε κατάσταση αστοχίας να μπορεί να γίνει θεώρηση ομοιόμορφα κατανεμημένης θλιπτικής τάσης στην μετωπική επιφάνεια του συνδέσμου. Κατά τη διαστασιολόγηση των ραφών συγκόλλησης μεταξύ διατμητικών συνδέσμων και πέλματος μεταλλικής δοκού πρέπει να λαμβάνεται υπόψη η εκκεντρότητα της δρώσας δύναμης στο σύνδεσμο. 23

24 3.5 Περί συνδέσεων κόλλησης Διατμητική σύνδεση μεταξύ των πελμάτων σκυροδέματος και μεταλλικής δοκού μπορεί να επιτευχθεί με την εφαρμογή διαφόρων ειδών, ειδικών τύπων κόλλας με χαρακτηριστικές ιδιότητες και ανάλογη αντοχή. Καθοριστική για την ποιότητα κόλλησης μεταξύ σκυροδέματος και χάλυβα ή και μεταξύ δύο πλακών χάλυβα είναι εκτός από την αντοχή της ίδιας της κόλλας- και η ποιότητα εκτέλεση της κόλλησης. Η μεταλλική επιφάνεια πρέπει να καθαριστεί επιμελώς από επιφανειακές στρώσεις οξείδωσης ή υγρασίας, καθώς και ξένες ουσίες, όπως σκόνη και υλικά λίπανσης. Το καταλληλότερο μέσο για τον σκοπό αυτό είναι η αμμοβολή. Συγκολλήσεις ήλων κεφαλής: Οι ήλοι κεφαλής έχουν ευρεία εφαρμογή σε κατασκευαστικά έργα κάθε είδους σαν σύνδεσμοι, αγκύρια ή συνδεσμολογικά στοιχεία, σε διαμέτρους 22mm και μήκη μεταξύ 50 και 525mm. Στο σημείο συγκόλλησης εφαρμόζεται κεραμικός δακτύλιος γύρω από τη βάση του ήλου, με ον οποίο παρακρατούνται τα εκπεμπόμενα αέρια και αποφεύγεται η εκχύλιση του τήγματος. Πριν από την συγκόλληση, ο ήλος ανυψώνεται και με την πίεση της σκανδάλης του πιστολιού συγκόλλησης διοχετεύεται υψηλή ποσότητα ρεύματος, η οποία δημιουργεί ηλεκτρικό τόξο μεταξύ της βάσης του ήλου και του υλικού έδρασης. Το υλικό έδρασης και η βάση του ήλου λιώνουν, και μετά τη λήξη του χρόνου συγκόλλησης ο ήλος πιέζεται στο τήγμα, το οποίος ακολούθως στερεοποιείται. Είναι αυτονόητο πως η ποιότητα συγκόλλησης πρέπει να είναι υψηλή και επαναλαμβανόμενη, ιδιαίτερα για ήλους μεγάλων διαμέτρων να προσεγγίζει την υψηλότερη δυνατή ποιότητα. Ανωμαλίες στις συγκολλήσεις μπορούν να δημιουργηθούν όταν η συγκόλληση γίνεται πάνω από επιχρίσματα. Είναι πολύ σημαντικό να ρυθμίζονται 24

25 σωστά οι διάφορες παράμετροι της συγκόλλησης καθώς και η ανύψωση του ήλου. Λανθασμένη ρύθμιση των παραμέτρων και μη τήρηση διαδικασίας οδηγεί σε πόρους, ρωγμές λόγω συστολής καθώς και ατέλειες συγκόλλησης. Πόροι εμφανίζονται κατά κανόνα όταν η ισχύς του ρεύματος είναι χαμηλή, διότι το αποτέλεσμα είναι πολύ μικρό ηλεκτρικό τόξο, το οποίο κινείται ανομοιόμορφα κατά μήκος της μετωπικής επιφάνειας του ήλου. Αντίθετα, εάν η ισχύς είναι υψηλή, το τόξο είναι μεγάλο και προστατεύει το τήγμα με τη δημιουργία μεταλλικού καπνού λόγω εξάχνωσης υλικού. Η ποιότητα των συγκολλήσεων ήλων κεφαλής δεν εξασφαλίζεται μόνο με ηλεκτρονικά ελεγχόμενες συσκευές συγκόλλησης οι οποίες διασφαλίζουν ακριβή τήρηση των παραμέτρων συγκόλλησης (οι οποίες μπορούν ακόμη και να αντισταθμίσουν ενδεχόμενες διακυμάνσεις της τάσης ηλεκτρικού δικτύου). Εξασφαλίζονται επίσης από τα επιστημονικά πλαίσια διασφάλισης ποιότητας συγκόλλησης με διαφόρων ειδών ελέγχους και μεθόδους ελέγχων οι οποίοι μέχρι σήμερα ρυθμίζονται και τροποποιούνται από τα DIN 8563, Τμήμα 0. Με την μέθοδο συγκόλλησης ήλων ηλεκτρικού τόξου συγκολλούνται ανά λεπτό καθαρού χρόνου συγκόλλησης περίπου: 0-2 ήλοι κεφαλής Φ9mm(3/4 ) 8-0 ήλοι κεφαλής Φ22mm(7/8 ) Πράγμα που σημαίνει πως σε καθαρή ώρα εργασίας συγκόλλησης ήλων περίπου 90. Αναγκαία απαίτηση για αυτή την μέθοδο είναι κατάλληλη παροχή ηλεκτρικού ρεύματος στο χώρο εργασίας. 3.6 Πυρική συμπεριφορά συνδέσεων Οι συνδέσεις πρέπει να εκτελούνται, ή να προστατεύονται, κατά τέτοιο τρόπο, ώστε σε περίπτωση πυρκαγιάς, να διατηρούν την ικανότητα μεταβίβασης των εντατικών μεγεθών, στον ίδιο βαθμό όπως και τα συνδεδεμένα δια μέσου αυτών δομικά μέλη. Πράγμα που σημαίνει πως πρέπει να ανήκουν στην ίδια κατηγορία πυραντίστασης. Σε σύμμικτα δομικά μέλη, όπου λαμβάνονται επιπρόσθετα μέτρα πυροπροστασίας, κατά κανόνα, τα μέτρα αυτά μπορούν να εφαρμόζονται και στις περιοχές των συνδέσεων. Οι επικαλύψεις σκυροδέματος θα πρέπει να έχουν πάχος τουλάχιστον 20mm, ωστόσο όχι μεγαλύτερο 50mm. Αυτός ο περιορισμός είναι απαραίτητος για την αποφυγή σκασίματος του σκυροδέματος σε περίπτωση πυρκαγιάς. Φορείς και υποστυλώματα μπορούν, κατά τον απλούστερο τρόπο, να συνδεθούν δια μέσου ελασμάτων διάτμησης ή μεταλλικών λεπίδων, συγκολλημένων επάνω στα μεταλλικά μέλη των υποστυλωμάτων. Όσο αφορά τις συνδέσεις κομβοελάσματος φορέα/ φορέα ή φορέα/ υποστυλώματος, υπάρχουν οι ακόλουθες εναλλακτικές λύσεις για να αποφευχθεί γρήγορη υπερθέρμανσης της κοχλίωσης: 25

26 a) Κατά την σκυροδέτηση, δεν διαστρώνεται η περιοχή της κοχλίωσης, αλλά χυτεύεται με κονίαμα μετά το σφίξιμο των κοχλιών. b) Η περιοχή της κοχλίωσης μπορεί να προστατευθεί και με την τοποθέτηση πλακιδίων από ίνες ορυκτών Κατηγορίας δομικού υλικού Α(άκαυστα υλικά). Το μονωτικό υλικό πρέπει να στερεώνεται και να ασφαλίζεται στη θέση του με κατάλληλα καλύμματα. c) Με την χρήση κατάλληλου καλουπιού αφήνεται στο σκυρόδεμα εγκιβωτισμού ένας ομφαλός για την κοχλίωση. Το τμήμα του σκυροδέματος εγκιβωτισμού κάτω από την κοχλίωση, το οποίο εκτείνεται μέχρι το άκρο του φορέα, χρησιμεύει σαν θωράκιση έναντι πυριτικής προσβολής. d) Φορείς, στους οποίους δεν εγκιβωτίζονται οι κορμοί κάτω από τις περιοχές των κοχλιώσεων, και δεν φέρουν άλλου είδους θωράκιση στις περιοχές αυτές, αστοχούν σε πυριτικό περιβάλλον χωρίς προηγούμενη προαγγελία, και δεν επιδεικνύουν κάποια συγκεκριμένη χρονική διάρκεια πυραντίστασης. e) Μέρος της κοχλίωσης μπορεί να βρίσκεται στην περιοχή του σκυροδέματος της φερόμενης πλάκας. 26

27 3.7 Δικτυωτοί φορείς- Συγκολλητές διατομές Εκτός από τις συμπαγείς διατομές συχνά χρησιμοποιούνται και δικτυωτοί φορείς, οι οποίοι αν και είναι οικονομικοί στη χρήση υλικών αλλά ιδιαίτερα δαπανηροί στην εκτέλεση. Εμφανίζουν μεγάλα ανοίγματα για την διέλευση, καλωδιώσεων κ.λ.π. Παρακάτω εμφανίζονται κάποιες διατομές όπως ο σύμμικτος φορέας Hambro, για τον οποίο έχει εκδοθεί γενική πολεοδομική άδεια, αλλά και ο σύμμικτος δικτυωτός φορέας του πύργου Shears στο Chicago. Όλοι οι μεγάλοι δικτυωτοί φορείς πρέπει να διαθέτουν και ένα μεγάλο μεταλλικό άνω πέλμα. Για το λόγο αυτό αποκτούν ίδια φέρουσα ικανότητα, η συναρμογή είναι απλούστερη και οι ήλοι δεν συγκεντρώνονται στην ίδια ευθεία αλλά μπορούν να κατανεμηθούν στην εγκάρσια κατεύθυνση του άνω πέλματος. 27

28 4ο ΚΕΦΑΛΑΙΟ- Αντισεισμικός σχεδιασμός και προστασία κατασκευών 28

29 Για την επίλυση των κατασκευών που υπόκεινται σε σεισμική φόρτιση ο Νέος Ελληνικός Αντισεισμικός κανονισμός (ΝΕΑΚ 2000) προτείνει δύο μεθόδους, και επιτρέπει συμπληρωματικά την εφαρμογή και άλλων υπό μορφή πρόσθετων ελέγχων και προς την πλευρά της ασφάλειας. 4. Μέθοδοι επίλυσης κατασκευών σε σεισμική φόρτιση Οι δύο μέθοδοι μπορούνε να συνοψιστούνε ως εξής: a) Δυναμική Φασματική Μέθοδος στην οποία περιλαμβάνεται πλήρης ιδιομορφική ανάλυση του συστήματος προσομοίωσης, υπολογισμό της μέγιστης σεισμικής απόκρισης για κάθε ιδιομορφή ταλάντωσης και τετραγωνική επαλληλία των μέγιστων ιδιομορφικών αποκρίσεων. Η μέθοδος αυτή μπορεί να εφαρμοστεί σε όλες τις περιπτώσεις των κατασκευών και αρκεί η θεώρηση ενός μόνο προσανατολισμού των δύο οριζόντιων συνιστωσών του σεισμού (και των κάθετων μεταξύ τους). Η δυναμική φασματική μέθοδος υπολογίζει τις πιθανές ακραίες τιμές ενός μεγέθους απόκρισης με τετραγωνική επαλληλία των ιδιομορφικών τιμών που προκύπτουν. Η μέθοδος περιλαμβάνει: i. Την ιδιομορφική ανάλυση, κατά την οποία υπολογίζονται οι ιδιομορφές ταλάντωσης του συστήματος και οι αντίστοιχες ιδιοπερίοδοι και ιδιοσυχνότητες. ii. Την ιδιομορφική απόκριση κατά την οποία με την χρήση του φάσματος σχεδιασμού υπολογίζεται για κάθε συνιστώσα του σεισμού η ακραία απόκριση (μετακίνηση, ένταση) που αντιστοιχεί σε κάθε ιδιομορφή ταλάντωσης (με προκαθορισμένο πρόσημο). iii. Την ιδιομορφική επαλληλία, κατά την οποία υπολογίζεται για κάθε συνιστώσα του σεισμού η πιθανή ακραία τιμή τυχόντος μεγέθους απόκρισης (με ακαθόριστο πρόσημο). iv. Και τέλος την χωρική επαλληλία, κατά την οποία υπολογίζεται η πιθανή ακραία τιμή τυχόντος μεγέθους απόκρισης για ταυτόχρονη δράση των τριών συνιστωσών του σεισμού(με ακαθόριστο πρόσημο). b) Απλοποιημένη Φασματική Μέθοδος στηρίζεται σε προσεγγιστική θεώρηση μόνον της θεμελιώδους ιδομορφής ταλάντωσης, η οποία όμως ενισχύεται κατάλληλα ώστε τα εξαγόμενα αποτελέσματα της μεθόδου να είναι προς την πλευρά της ασφάλειας. Η απλοποιημένη φασματική μέθοδος αυτή αποτελεί μια πιο απλούστερη μορφή της δυναμικής φασματικής. Η απλοποίηση αυτή προκύπτει από την θεώρηση μόνον της θεμελιώδους ιδιομορφής για κάθε διεύθυνση (μόνο-ιδιομορφική μέθοδος). Κατά την εφαρμογή της μεθόδου εκλέγονται οι δύο συνιστώσες του σεισμού παράλληλα με τις κύριες διευθύνσεις του κτιρίου και χρησιμοποιείτε πάντοτε το φάσμα σχεδιασμού Rd(T). Για τον υπολογισμό της θέσης των σεισμικών φορτίων στην κάτοψη λαμβάνεται υπόψη η σύζευξη μεταφορικών- στρεπτικών ταλαντώσεων μέσω των ισοδύναμων στατικών εκκεντροτήτων. Επίσης για κάθε κύρια διεύθυνση οι σεισμικές δυνάμεις εφαρμόζονται επάνω στο χωρικό προσομοίωμα του κτιρίου, με την μέγιστη και ελάχιστη εκκεντρότητα σχεδιασμού και ακολουθεί στατική επίλυση για κάθε περίπτωση φόρτισης. Η διαφραγματική λειτουργία των πλακών αποτελεί βασική προϋπόθεση για την εφαρμογή της, διότι στην αντίθετη περίπτωση δεν είναι δυνατή η προσομοίωσης στρεπτικής ταλάντωσης των πατωμάτων. Η απλοποιημένη φασματική μέθοδος εφαρμόζεται στις εξής περιπτώσεις :* Κανονικά κτίρια έως 0 ορόφων 29

30 Μη κανονικά κτίρια μέχρι 5 ορόφων με εξασφαλισμένη λειτουργία διαφραγματική λειτουργία των πλακών του κτιρίου μελέτης. *Εξαιρούνται τα κτίρια με δείκτη σπουδαιότητας Σ4 και Σ3 σε ζώνες σεισμικής επικινδυνότητας III και IV. 4.2 Ορισμός Κανονικού κτιρίου: Ως κανονικό κτίριο χαρακτηρίζεται μια κατασκευή όταν: a. Τα πατώματα λειτουργούν ως απαραμόρφωτα διαφράγματα μέσα στο επίπεδό τους. Η λειτουργία αυτή, θεωρείτε πως δεν είναι εξασφαλισμένη σε επιμήκη ορθογωνικά κτίρια με λόγο πλευρών μεγαλύτερο του 4, καθώς και σε κτίρια με κενά που υπερβαίνουνε το 35% της κάτοψης του ορόφου. b. Η αύξηση ή μείωση της σχετικής δυσκαμψίας Κ ενός ορόφου σε κάθε οριζόντια διεύθυνση δεν υπερβαίνει τις τιμές 0.35Κ και 0.50Κ αντίστοιχα. c. Η αύξηση ή μείωση της μάζας m ενός ορόφου δεν υπερβαίνει τις τιμές 0.35m και 0.50m αντίστοιχα.. Εξαιρείται του ελέγχου ο ανώτατος όροφος και τυχόν απόληξη κλιμακοστασίου. 30

31 5o ΚΕΦΑΛΑΙΟ- Ανάλυση σύμμικτων κατασκευών και παραδοχές στατικού προγρ/τος 5. Γενικά Το στατικό πρόγραμμα που χρησιμοποιήθηκε για την επίλυση του φορέα της εργασίας έχει τις εξής παραδοχές. Οι διατομές τοποθετούνται κεντροβαρικά ως προς τα ραβδωτά στοιχεία. Οι συμβάσεις που χρησιμοποιούνται για το τοπικό σύστημα διατομής και μέλους είναι οι παρακάτω: Η σύμβαση των αξόνων των διατομών είναι: y-y : ασθενής άξονας της διατομής z-z : ισχυρός άξονας της διατομής Οι συμβάσεις των αξόνων μελών είναι: x-x : άξονας κατά μήκος του μέλους y-y : άξονας διατομής παράλληλος προς τον κορμό z-z : άξονας διατομής παράλληλος στο πέλμα Η σύμβαση πρόσημου των εντατικών μεγεθών που υπολογίζονται με το ANASIS (υπολογιστικός κώδικα προγράμματος)είναι «αντιδράσεις κόμβου στο μέλος». Τα πρόσημα και οι διευθύνσεις των δυνάμεων ακολουθούν το τοπικό σύστημα μέλους. Στην βάση των διατομών του προγράμματος περιλαμβάνονται οι κάτοθι διατομές. Τύποι διατομών Πρότυπες τύπου Ι ή Η Βάση δεδομένων των διατομών στο INSTANT IPE, IPE_A, IPE_R, HEA, HEA_A, HEB, HEM 3

32 Συγκολλητές τύπου Ι ή Η IW Απλά ισοσκελή γωνιακά LEQ Απλά ανισοσκελή γωνιακά LNE Διπλά ισοσκελή γωνιακά (σκέλος με σκέλος) LEQ2 Διπλά ανισοσκελή γωνιακά (σκέλος με σκέλος) LNE2A (συνδέονται στην μεγάλη τους πλευρά) LNE2B (συνδέονται στην μικρή τους πλευρά) Διατομές τύπου C UPN Κοίλες κυκλικές CHS (θερμής ελάσεως), CHSF (ψυχρής ελάσεως) Κοίλες ορθογωνικές RHS (θερμής ελάσεως), RHSF (ψυχρής ελάσεως) Κοίλες τετραγωνικές SHS (θερμής ελάσεως), SHSF (ψυχρής ελάσεως) Λεπτότοιχες KONTI-Z, KONTI-C, KONTI-S, KONTI-B, 2KONTI-B Επίσης περιέχει πλήρη κατάλογο υλικών που χρησιμοποιούνται στις μεταλλικές κατασκευές. Οι τιμές των χαρακτηριστικών του υλικού είναι αυτές του χάλυβα: Μέτρο Ελαστικότητας E = N/mm2 Λόγος Poisson ν = 0,3 Σταθερά Διάτμησης G = E/{2*(+v)} Οι ονομαστικές τιμές της αντοχής διαρροής (fyk) και της οριακής εφελκυστικής αντοχής (fuk) είναι σύμφωνα με τις ευρωπαϊκές προδιαγραφές ΕΝ Στο κάτωθι πίνακα παρατίθενται οι τιμές των fyk και fuk για τις ανάλογες ποιότητες χάλυβα. Αυτές οι προδιαγραφές μπορούν να εφαρμοστούν σε όλες τις διατομές συμπεριλαμβανομένων και των: Θερμής ελάσεως κοιλοδοκοί Ψυχρής έλασης κοιλοδοκοί Ι, Η συγκολλητές διατομές Ονομαστικές τιμές του ορίου διαρροής fy (N/mm2) για χάλυβα σύμφωνα με το EN 0025 Ποιότητ t 6 6 < t 40 < t 63 < t 80 < t 00 < t 50 < t 200 < t α t 40 t 63 t 80 t 00 t 50 t 200 t 250 χάλυβα S S S t είναι το πάχος του στοιχείου (σε mm) Ονομαστικές τιμές της εφελκυστικής αντοχής fu (N/mm2) για χάλυβα σύμφωνα με το EN 0025 Ποιότητα t 3 3 < t < t < t 250 χάλυβα S S S t είναι το πάχος του στοιχείου (σε mm) Όσο αναφορά του Ελέγχους Μελών έχουν ενσωματωθεί οι κανόνες σχεδιασμού και ελέγχου των διατομών και των μελών μιας μεταλλικής κατασκευής σύμφωνα με τον Ευρωκώδικα 3. Καλύπτονται οι διατομές όλων των Τάξεων με εξαίρεση τις γωνιακές, διατομών τύπου C και των κοιλοδοκών Τάξης 4. Στο υπο32

33 πρόγραμμα Έλεγχος Μελών καλύπτονται όλοι οι παρακάτω έλεγχοι ανά τύπο διατομής. Τύπος Διατομής Πρότυπες τύπου Ι ή Η IPE, IPE_A, IPE_R, HEA, HEA_A, HEB, HEM Συγκολλητές τύπου Ι ή Η IW Απλά ισοσκελή γωνιακά LEQ Απλά ανισοσκελή γωνιακά LNE Διπλά ισοσκελή γωνιακά LEQ2 Διπλά ανισοσκελή γωνιακά LNE2A, LNE2B Διατομές τύπου C UPN Κοίλες κυκλικές CHS, CHSF Κοίλες ορθογωνικές RHS, RHSF Κοίλες τετραγωνικές SHS, SHSF Έλεγχοι /Ευρωκώδικας 3 Κάμψη, Διάτμηση, Αξονική & συνδυασμοί 5.4.3, 5.4.4, 5.4.5, 5.4.6, 5.4.7, 5.4.8, Κάμψη, Διάτμηση, Αξονική & συνδυασμοί 5.4.3, 5.4.4, 5.4.5, 5.4.6, 5.4.7, 5.4.8, Αξονική δύναμη 5.4.3, Αξονική δύναμη 5.4.3, Αξονική δύναμη * 5.4.3, Αξονική δύναμη * 5.4.3, 5.4.4, Κάμψη, Διάτμηση, Αξονική & συνδυασμοί 5.4.3, 5.4.4, 5.4.5, 5.4.6, 5.4.7, 5.4.8, Κάμψη, Διάτμηση, Αξονική & συνδυασμοί 5.4.3, 5.4.4, 5.4.5, 5.4.6, 5.4.7, 5.4.8, Κάμψη, Διάτμηση, Αξονική & συνδυασμοί 5.4.3, 5.4.4, 5.4.5, 5.4.6, 5.4.7, 5.4.8, Κάμψη, Διάτμηση, Αξονική & συνδυασμοί 5.4.3, 5.4.4, 5.4.5, 5.4.6, 5.4.7, 5.4.8, * Στον έλεγχο των Διπλών Γωνιακών, σύμφωνα με την παράγραφο του EC3, Σύνθετα στοιχεία με κύρια μέλη ολίγον απέχοντα μεταξύ τους θεωρείται ότι δεν αποτελούν σύνθετα στοιχεία αλλά ένα ενιαίο στοιχείο το οποίο ελέγχεται μόνο σε Αξονική Δύναμη. Τύπος Διατομής Πρότυπες τύπου ΙήΗ IPE, IPE_A, IPE_R, HEA, HEA_A, HEB, HEM Συγκολλητές τύπου ΙήΗ IW Απλά ισοσκελή γωνιακά LEQ Απλά ανισοσκελή γωνιακά LNE Διπλά ισοσκελή γωνιακά LEQ2 Διπλά ανισοσκελή Έλεγχοι /Ευρωκώδικας 3 Διαξονική κάμψη με Αξονική Δύναμη (θλιπτική) χωρίς στρεπτοκαμπτικό λυγισμό 5.5., Διαξονική κάμψη με Αξονική Δύναμη (θλιπτική) με στρεπτοκαμπτικό λυγισμό 5.5., 5.5.2, Εφελκυσμό με ή χωρίς πλευρικό λυγισμό 5.5.2, Διαξονική κάμψη με Αξονική Δύναμη (θλιπτική) χωρίς στρεπτοκαμπτικό λυγισμό 5.5., Διαξονική κάμψη με Αξονική Δύναμη (θλιπτική) με στρεπτοκαμπτικό λυγισμό 5.5., 5.5.2, Εφελκυσμό με ή χωρίς πλευρικό λυγισμό 5.5.2, Διαξονική κάμψη με Αξονική Δύναμη (θλιπτική) χωρίς στρεπτοκαμπτικό λυγισμό 5.5., Διαξονική κάμψη με Αξονική Δύναμη στρεπτοκαμπτικό λυγισμό 5.5., (θλιπτική) χωρίς Διαξονική κάμψη με Αξονική Δύναμη στρεπτοκαμπτικό λυγισμό 5.5., (θλιπτική) χωρίς Διαξονική (θλιπτική) χωρίς κάμψη με Αξονική Δύναμη 33

34 γωνιακά LNE2A, LNE2B Διατομές τύπου C UPN Κοίλες κυκλικές CHS, CHSF Κοίλες ορθογωνικές RHS, RHSF Κοίλες τετραγωνικές SHS, SHSF στρεπτοκαμπτικό λυγισμό 5.5., Διαξονική κάμψη με Αξονική Δύναμη στρεπτοκαμπτικό λυγισμό 5.5., Διαξονική κάμψη με Αξονική Δύναμη στρεπτοκαμπτικό λυγισμό 5.5., Διαξονική κάμψη με Αξονική Δύναμη στρεπτοκαμπτικό λυγισμό 5.5., (θλιπτική) χωρίς (θλιπτική) χωρίς (θλιπτική) χωρίς Διαξονική κάμψη με Αξονική Δύναμη στρεπτοκαμπτικό λυγισμό 5.5., (θλιπτική) χωρίς Στο Υπο-πρόγραμμα Έλεγχος Μελών σε διατομές τύπου Ι ή Η, πρότυπες ή συγκολλητές, (όταν απαιτείται) καλύπτεται ο έλεγχος σε κύρτωση κορμού 5.6 με την απλή μεταλυγισμική μέθοδο Περιλαμβάνεται ο αυτόματος υπολογισμός του μήκους λυγισμού του μέλους σύμφωνα με το Παράρτημα Ε. Οι έλεγχοι των απλών γωνιακών γίνονται χρησιμοποιώντας τα χαρακτηριστικά των κυρίων αξόνων τους. Στον στρεπτοκαμπτικό λυγισμό, ο υπολογισμός της Ελαστικής κρίσιμης ροπής γίνεται σύμφωνα με την σχέση F.2 του Παραρτήματος F. Στον στρεπτοκαμπτικό λυγισμό, oι συντελεστές C, C2 & C3 που εξαρτώνται από την φόρτιση και συνοριακές συνθήκες, λαμβάνονται αυτόματα από το πρόγραμμα ίσοι με : C=, C2=0, C=0. Στον καμπτικό και στρεπτοκαμπτικό λυγισμό, oι συντελεστές ισοδύναμης ομοιόμορφης ροπής βμ.y, βμ.z & βμ.lt υπολογίζονται αυτόματα ανά περίπτωση φόρτισης σύμφωνα με τον Πίνακα τους EC3. Στον έλεγχο Κάμψη και Αξονικός εφελκυσμός γίνεται υπολογισμός της αντοχής σε στρεπτοκαμπτικό λυγισμό λαμβάνοντας υπόψη τις συνθήκες δέσμευσης του μέλους για στρεπτοκαμπτικό. Οι τιμές των επιμέρους συντελεστών ασφάλειας γμ, που χρησιμοποιούνται στον υπολογισμό των αντοχών, λαμβάνονται υπόψη όπως παρακάτω. Συντελεστές ασφαλείας Αναφορά στον EC3 Τμήμα. 5.. Χάλυβας γm0 Αντοχή διατομών Κατηγορίας, 2 ή 3 γm Αντοχή διατομών Κατηγορίας 4 γm Αντοχή των μελών γm2 Οριακή αντοχή διατομών με οπές κοχλιών ENV FR Χρήστη.0.0/ Ανάλυση Προγράμματος 34

35 Προσομοίωμα Η κατασκευή προσομοιώνεται με ραβδωτά πεπερασμένα στοιχεία στον χώρο και ορίζεται από τις συντεταγμένες συγκεκριμένων σημείων σε ένα καθολικό ορθογωνικό σύστημα συντεταγμένων που ονομάζονται κόμβοι. Τα πεπερασμένα ραβδωτά στοιχεία είναι ευθύγραμμα και έχουν δύο κόμβους στα άκρα τους, Κάθε κόμβος έχει 6 βαθμούς ελευθερίας (3 μετατοπίσεις και 3 περιστροφές). Τα στοιχεία συνδέονται μεταξύ τους μέσω των κόμβων. Εξ ορισμού κάθε κόμβος έχει δεσμευμένους και τους 6 βαθμούς ελευθερίας. Ο χρήστης μπορεί να επέμβει και να απελευθερώσει όποιον βαθμό ελευθερίας επιθυμεί. Έτσι δίνεται η δυνατότητα στον χρήστη να καθορίσει τις συνοριακές συνθήκες των μετατοπίσεων του προβλήματος. Στην συνέχεια αφού ο χρήστης καθορίσει το είδος της διατομής και του υλικού, ορίζει τα επιβαλλόμενα εξωτερικά φορτία. Τα εξωτερικά φορτία που μπορεί να ορισθούν είναι τα παρακάτω : α) Στατική Ίδιο βάρος της κατασκευής. Συγκεντρωμένη δύναμη σε κόμβο. Συγκεντρωμένη ροπή σε κόμβο. Συγκεντρωμένη δύναμη σε ενδιάμεσο σημείο ράβδου. Συγκεντρωμένη ροπή σε ενδιάμεσο σημείο ράβδου. Κατανεμημένη δύναμη σε ράβδο. Κατανεμημένη ροπή σε ράβδο. β) Δυναμική Ιστορικό φορτίσεων, που περιγράφεται από δύναμη ή ροπή σε διαδοχικές χρονικές στιγμές. Η μεταβολή της δύναμης μεταξύ δύο διαδοχικών χρονικών στιγμών θεωρείται γραμμική. Αρμονικό φορτίο της μορφής : F (t ) = a sin( ωt +φ), F (t ) = a cos( ωt +φ). Επιτάχυνση στηρίξεων. Σημειώνεται ότι η ανάλυση γίνεται για οποιοδήποτε συνδυασμό στατικών και δυναμικών φορτίσεων με συντελεστές χρήστη. Το INSTANT2000 λαμβάνει υπόψη κατά τον υπολογισμό όλα τα αδρανειακά φορτία των ράβδων ή τυχόν συγκεντρωμένες μάζες δίνοντας την δυνατότητα να προσομοιωθούν και άλλα στοιχεία της κατασκευής (π.χ. φερόμενος εξοπλισμός). Τα αδρανειακά φορτία που μπορούν επιπλέον να ορισθούν είναι τα εξής : Μάζα των ράβδων της κατασκευής. Συγκεντρωμένη μάζα σε κόμβο. Συγκεντρωμένη μάζα σε ενδιάμεσο σημείο ράβδου. Κατανεμημένη μάζα σε ράβδο. Οι μάζες λαμβάνονται υπόψη κατά τον υπολογισμό της φασματικής και δυναμικής απόκρισης της κατασκευής. Κατά τον υπολογισμό των ιδιομορφών και των ιδιοσυχνοτήτων υπολογίζεται το συνολικό ποσοστό της μάζας του φορέα που κινητοποιείται ανά ιδιομορφή. Στατική Ανάλυση Οι αρχικές υποθέσεις είναι : 35

36 Γραμμική ελαστικότητα Μικρές μετατοπίσεις Η ανάλυση γίνεται σε δύο επίπεδα : Το επίπεδο του στοιχείου, όπου το πρόγραμμα εργάζεται χρησιμοποιώντας το τοπικό σύστημα συντεταγμένων του στοιχείου. Το επίπεδο της συνολικής κατασκευής, όπου το πρόγραμμα εργάζεται χρησιμοποιώντας το καθολικό σύστημα συντεταγμένων. Στο πλαίσιο των δύο αρχικών υποθέσεων, η ανάλυση οδηγεί στην εξίσωση : F= [K]X () όπου F το διάνυσμα των κομβικών δυνάμεων, [ K ] το συνολικό μητρώο ακαμψίας της κατασκευής, Χ το διάνυσμα των κομβικών μετατοπίσεων, που είναι και οι άγνωστες παράμετροι του προβλήματος. Το μητρώο [ K ] είναι συμμετρικό, ορισμένο θετικά και προκύπτει από την άθροιση των μητρώων ακαμψίας του κάθε στοιχείου. Η άθροιση βασίζεται στην υπόθεση της συνέχειας των μετατοπίσεων και της ισορροπίας των δυνάμεων στους κόμβους. Το INSTANT επιλύει αριθμητικά την εξίσωση () χρησιμοποιώντας την μέθοδο Gauss. Από την επίλυση προκύπτει το Διάνυσμα των κομβικών μετατοπίσεων Χ. Στην συνέχεια χρησιμοποιώντας το μητρώο ακαμψίας του στοιχείου το πρόγραμμα υπολογίζει τις γενικευμένες δυνάμεις (N, Q, M) στο τοπικό σύστημα κάθε στοιχείου. Απεικονίζονται όλα τα διαγράμματα των αξονικών ή τεμνουσών δυνάμεων και των στρεπτικών ή καμπτικών ροπών για οποιοδήποτε μέλος της κατασκευής. Δυναμική ανάλυση Στην δυναμική ανάλυση και στο πλαίσιο των αρχικών υποθέσεων, η εξίσωση ισορροπίας του συστήματος για κάθε χρονική στιγμή t, γράφεται : ( t ) +[ C ] X ( t ) +[ K ] X ( t ) = F ( t ) [ M] X (2) Όπου [Μ] το συνολικό μητρώο μάζας της κατασκευής, συμμετρικό και ορισμένο θετικά [Κ] το συνολικό μητρώο ακαμψίας της κατασκευής, συμμετρικό και ορισμένο θετικά, [C] το συνολικό μητρώο απόσβεσης της κατασκευής, που είναι διαγώνιο και περιέχει τον συντελεστή απόσβεσης της κατασκευής ξ, X (t ) το διάνυσμα των μετατοπίσεων των κόμβων, ζητούμενο του προβλήματος, (t ) το διάνυσμα των πρώτων παραγώγων των κομβικών μετατοπίσεων ως προς X τον χρόνο, (t ) το διάνυσμα των δευτέρων παραγώγων των κομβικών μετατοπίσεων ως προς X τον χρόνο. Τα συνολικά μητρώα μάζας και ακαμψίας της κατασκευής υπολογίζονται από την άθροιση των μητρώων μάζας και ακαμψίας κάθε στοιχείου. Περιοριζόμαστε στην περίπτωση όπου η εξίσωση (2) είναι γραμμική, δηλαδή τα μητρώα [Μ], [Κ] και [C] είναι ανεξάρτητα από τον χρόνο και τα μητρώα [Μ], [Κ], [C] και F είναι ανεξάρτητα από το X(t) και τις παραγώγους του. Για την λύση της εξίσωσης (2) χρησιμοποιείται η μέθοδος της υπέρθεσης των ιδιομορφικών αποκρίσεων (mode superposition method). Η μέθοδος συνίσταται πρώτα στον υπολογισμό των ιδιοσυχνοτήτων και των ιδιομορφών της κατασκευής, λύνοντας την αντίστοιχη γραμμική ομογενή της εξίσωσης (2). Η νόρμα που χρησιμοποιείται για τον T Φi [ M ]Φi = (3) υπολογισμό των ιδιομορφών είναι η εξής: 36

37 Όπου Φi το ιδιοδιάνυσμα της ι ιδιοσυχνότητας. Στην συνέχεια η επίλυση της (2) γίνεται στον διανυσματικό χώρο που ορίζουν τα ιδιοδιανύσματα Φi, χρησιμοποιώντας X ( t ) = [Φ] Q(t ) και R ( t ) = [Φ] F (t ) το μετασχηματισμό: Χρησιμοποιώντας την ιδιότητα της ορθογωνικότητας των ιδιομορφών, η εξίσωση (2) καταλήγει σε ένα σύστημα διαφορικών εξισώσεων δευτέρας τάξης, με σταθερούς συντελεστές, των οποίων η γενική λύση δίνεται από το ολοκλήρωμα Duhamel. Ο υπολογισμός του ολοκληρώματος γίνεται αριθμητικά. Η επίλυση της (2) δίνει τις μετατοπίσεις στον χώρο όλων των κόμβων για κάθε χρονική στιγμή. Το INSTANT2000 δίνει την δυνατότητα στον χρήστη να παρατηρήσει στην οθόνη ή στον εκτυπωτή τα αποτελέσματα για οποιαδήποτε χρονική στιγμή, καθώς και τα διαγράμματα των αξονικών και διατμητικών δυνάμεων ή των στρεπτικών και καμπτικών ροπών, οποιασδήποτε ράβδου ή ομάδας ράβδων επιθυμεί. Με βάση τα αποτελέσματα ο χρήστης μπορεί να κάνει αυτόματα τον έλεγχο της αντοχής των διατομών, των μελών και των συνδέσεων, κατά τον Ευρωκώδικα 3. T Φασματική Ανάλυση Στην δυναμική φασματική μέθοδο η απόκριση του συστήματος προκύπτει από κατάλληλη επαλληλία των μέγιστων αποκρίσεων που αντιστοιχούν σε κάθε ιδιομορφή. 37

38 5.3 Έλεγχος συνδέσεων κατά EC3 Πεδίο εφαρμογής συνδέσεων Οι κατηγορίες συνδέσεων που καλύπτονται από το πρόγραμμα είναι : Α. Ημιάκαμπτες συνδέσεις δοκού σε υποστύλωμα Α. Συγκολλητές Η δοκός συγκολλάται στο πέλμα του υποστυλώματος. Α.2 Κοχλιωτές Η δοκός συγκολλάται στη μετωπική πλάκα. Η μετωπική πλάκα κοχλιώνεται στο πέλμα του υποστυλώματος. B. Αρθρωτές συνδέσεις δοκού σε υποστύλωμα & δοκού σε δοκό Β. Μέσω ζεύγους γωνιακού Β.2 Μέσω πλάκας Ζεύγος γωνιακών που κοχλιώνεται στη δοκό και στο πέλμα/κορμό του υποστυλώματος/κύριας δοκού. μετωπικής Η δοκός συγκολλάται στη μετωπική πλάκα. Η μετωπική πλάκα κοχλιώνεται στον κορμό ή στο πέλμα του υποστυλώματος/κύριας δοκού. Γ. Συνέχεια μελών Γ. Ημιάκαμπτη/μετωπική Τα μέλη συγκολλούνται σε μετωπικές πλάκες. Οι μετωπικές πλάκες κοχλιώνονται μεταξύ τους. Γ.2 Αρθρωτή/Αρμοκαλλύματα Η συνέχεια γίνεται μέσω λεπίδων κορμού. Γ.3 Ροπή/Αρμοκαλλύματα Η συνέχεια γίνεται μέσω λεπίδων κορμού και πελμάτων. Δ. Κόμβος δικτυώματος Δ. Συγκολλητός/Γωνιακών Γωνιακά συγκολλούνται σε κομβοέλασμα. Δ.2 Κοχλιωτός/Γωνιακών Γωνιακά κοχλιώνονται σε κομβοέλασμα. Δ.3 Συγκολλητός/Κοιλοδοκών Συγκόλληση μεταξύ κοιλοδοκών. Ε. Έδραση υποστυλώματος Ε. Αρθρωτή/Γωνιακού Έδραση γωνιακού μέσω τεσσάρων αγκυρίων. Ε.2 Πάκτωση Έδραση διατομών τύπου Ι ή Η. Ε.3 Άρθρωση Έδραση διατομών τύπου Ι ή Η. Ε.4 Άρθρωση γωνιακών μέσω Έδραση διατομών τύπου Ι ή Η μέσω γωνιακών. Οι κοχλίες είναι σύμφωνα με το Πρότυπο Αναφοράς 3, Παράρτημα Β. Οι διαθέσιμες ποιότητες κοχλιών είναι : 4.6, 4.8, 5.6, 6.8, 8.8, 0.9 Οι ονομαστικές τιμές της αντοχής διαρροής (fy) και της οριακής εφελκυστικής αντοχής (fu) δίνονται στον παρακάτω Πίνακα 6. (ΕC3, Πίνακας 3.3). ΔΙΑΘΕΣΙΜΕΣ ΣΥΝΔΕΣΕΙΣ Ημιάκαμπτες συνδέσεις δοκού σε υποστύλωμα - Συγκολλητές Κατηγορία Οικογένεια Δοκός σε Υποστύλωμα Ημιάκαμπτη κοχλιωτή(πέλμα) Δοκός σε Υποστύλωμα Ημιάκαμπτη κοχλιωτή(πέλμα) Τοπολογία Μία δοκός Δύο δοκοί 38

39 Ημιάκαμπτες συνδέσεις δοκού σε υποστύλωμα - Κοχλιωτές Κατηγορία Οικογένεια Δοκός σε Υποστύλωμα Ημιάκαμπτη κοχλιωτή(πέλμα) Δοκός σε Υποστύλωμα Ημιάκαμπτη κοχλιωτή(πέλμα) Τοπολογία Μία δοκός Δύο δοκοί Αρθρωτές συνδέσεις δοκού σε υποστύλωμα & δοκού σε δοκό - Μέσω ζεύγους γωνιακού Κατηγορία Οικογένεια Τοπολογία Δοκός σε Δοκό Με γωνιακά Μία δοκός Δοκός σε Δοκό Με γωνιακά Δύο δοκοί Δοκός σε Υποστύλωμα Αρθρωτή/Γωνιακά (πέλμα) Μία δοκός Δοκός σε Υποστύλωμα Αρθρωτή/Γωνιακά (πέλμα) Δύο δοκοί Δοκός σε Υποστύλωμα Αρθρωτή/Γωνιακά (κορμός) Μία δοκός Δοκός σε Υποστύλωμα Αρθρωτή/Γωνιακά (κορμός) Δύο δοκοί Αρθρωτές συνδέσεις δοκού σε υποστύλωμα & δοκού σε δοκό - Μέσω μετωπικής πλάκας Κατηγορία Οικογένεια Τοπολογία Δοκός σε Δοκό Με μετωπική πλάκα Μία δοκός Δοκός σε Δοκό Με μετωπική πλάκα Δύο δοκοί Δοκός σε Υποστύλωμα Αρθρωτή/Μετωπική Μία δοκός πλάκα(πέλμα) Δοκός σε Υποστύλωμα Αρθρωτή/Μετωπική Δύο δοκοί πλάκα(πέλμα) Δοκός σε Υποστύλωμα Αρθρωτή/Μετωπική Μία δοκός πλάκα(κορμός) Δοκός σε Υποστύλωμα Αρθρωτή/Μετωπική Δύο δοκοί πλάκα(κορμός) Συνέχεια μελών - Ημιάκαμπτη/μετωπική Κατηγορία Οικογένεια Συνέχεια Δοκού Κορυφή Τοπολογία Συνέχεια μελών - Αρθρωτή/Αρμοκαλλύματα Κατηγορία Οικογένεια Συνέχεια Δοκού Αρμοκάλλυμα (V) Τοπολογία Συνέχεια μελών - Ροπή/Αρμοκαλλύματα Κατηγορία Οικογένεια Συνέχεια Δοκού Αρμοκάλλυμα (V+M) Τοπολογία Κόμβος δικτυώματος - Συγκολλητός/Γωνιακών Κατηγορία Οικογένεια Δικτύωμα Συγκολλητή με γωνιακά Δικτύωμα Συγκολλητή με γωνιακά Δικτύωμα Συγκολλητή με γωνιακά Δικτύωμα Συγκολλητή με γωνιακά Δικτύωμα Συγκολλητή με γωνιακά Κόμβος δικτυώματος - Κοχλιωτός/Γωνιακών Κατηγορία Οικογένεια Δικτύωμα Κοχλιωτή με γωνιακά Δικτύωμα Κοχλιωτή με γωνιακά Δικτύωμα Κοχλιωτή με γωνιακά Τοπολογία Τ Υ Ν Κ ΚΤ Τοπολογία Τ Υ Ν 39

40 Δικτύωμα Δικτύωμα Κοχλιωτή με γωνιακά Κοχλιωτή με γωνιακά Κόμβος δικτυώματος - Συγκολλητός/Κοιλοδοκών Κατηγορία Οικογένεια Δικτύωμα Συγκολλητή με κοιλοδοκούς Δικτύωμα Συγκολλητή με κοιλοδοκούς Δικτύωμα Συγκολλητή με κοιλοδοκούς Δικτύωμα Συγκολλητή με κοιλοδοκούς Δικτύωμα Συγκολλητή με κοιλοδοκούς Κ ΚΤ Τοπολογία Τ Υ Ν Κ ΚΤ Έδραση υποστυλώματος - Αρθρωτή/Γωνιακού Κατηγορία Οικογένεια Έδραση Μορφής Η (Άρθρωση) Τοπολογία Έδραση υποστυλώματος Πάκτωση Κατηγορία Οικογένεια Έδραση Μορφής Η (Πάκτωση) Τοπολογία Έδραση υποστυλώματος Άρθρωση Κατηγορία Οικογένεια Έδραση Μορφής Η μέσω Ζ γωνιακών Έδραση υποστυλώματος - Άρθρωση μέσω γωνιακών Κατηγορία Οικογένεια Έδραση Γωνιακά (Άρθρωση) Τοπολογία Τοπολογία Επιλεγόμενες συνδέσεις ανάλογα με τα μέλη σύνδεσης: Δοκό σε δοκό- ΑΡΘΡΩΤΗ ΣΥΝΔΕΣΗ (ΓΩΝΙΑΚΑ ΣΤΟΝ ΚΟΡΜΟ) Δοκός σε υποστύλωμα- ΗΜΙΑΚΑΜΠΤΗ ΣΥΝΔΕΣΗ ΜΕ ΣΥΓΚΟΛΛΗΣΕΙΣ Υποστύλωμα θέση έδρασης- ΈΔΡΑΣΗ ΜΟΡΦΗΣ Η (Πάκτωση) Στο μέρος της ανάλυσης και αξιολόγησης των αποτελεσμάτων δεν εμφανίζεται μόνο μία περίπτωση σύνδεσης για τα παραπάνω, αλλά περισσότεροι διότι έχουμε την διασύνδεση διαφορετικών διατομών κατά τόπους. 40

41 5.4 Γενικά για συνδέσεις Ενίσχυση κόμβου (φαλτσογωνιά) Εφαρμόζεται στις συνδέσεις : Ημιάκαμπτες συνδέσεις δοκού σε υποστύλωμα - Κοχλιωτές Συνέχεια μελών - Ημιάκαμπτη/μετωπική Δοκός Υποστύλωμα Ενίσχυση tw h tw r μήκος bf Ενισχύσεις Υποστυλώματος Εφαρμόζεται στις συνδέσεις : Ημιάκαμπτες συνδέσεις δοκού σε υποστύλωμα - Συγκολλητές Ημιάκαμπτες συνδέσεις δοκού σε υποστύλωμα - Κοχλιωτές Στοιχεία ενισχυτικής πλάκας κορμού υποστυλώματος (ΕC3, J.3.4) bp lp bp Διαμήκεις Συγκολλήσεις Εγκάρσιες Συγκολλήσεις tp Υπάρχει η δυνατότητα χρήσης μίας ή δύο ενισχυτικών πλακών κορμού υποστυλώματος. Το ύψος της ενισχυτικής πλάκας (lp) αποτελεί υπολογιζόμενο μέγεθος και εμφανίζεται στα αποτελέσματα. 4

42 Στοιχεία ενισχυτικής πλάκας πέλματος υποστυλώματος (ΕC3, J.3.2.3) bp tp lp Οι ενισχυτικές πλάκες πέλματος τοποθετούνται εκατέρωθεν του κορμού του υποστυλώματος. Το ncbr είναι ο αριθμός των σειρών κοχλιών που καλύπτονται από την ενισχυτική πλάκα πέλματος. Το ύψος της ενισχυτικής πλάκας (lp) αποτελεί υπολογιζόμενο μέγεθος και εμφανίζεται στα αποτελέσματα. Στοιχεία νευρώσεων στον κορμό του υποστυλώματος (ΕC3, J.3.2.3) Περιοχή εφελκυσμού Περιοχή διάτμησης Περιοχή θλίψης Λεπτομέρειες Σύνδεσης: Αρθρωτή Σύνδεση - Μετωπική Πλάκα Εφαρμόζεται στις συνδέσεις Αρθρωτές συνδέσεις δοκού σε υποστύλωμα & δοκού σε δοκό - Μέσω μετωπικής πλάκας Οι περιπτώσεις για τις οποίες ισχύει το συγκεκριμένο παράθυρο λεπτομερειών είναι σύμφωνα με τον παρακάτω πίνακα : Αρθρωτή/Δοκός σε Δοκό Αρθρωτή/Δοκός σε υποστύλωμα (πέλμα) Αρθρωτή/Δοκός σε υποστύλωμα (κορμό) 42

43 Λεπτομέρειες Σύνδεσης: Πάκτωση Υποστυλώματος Εφαρμόζεται στις συνδέσεις : Έδραση υποστυλώματος - Πάκτωση Στοιχεία πλάκας έδρασης, θέσης αγκυρίων και στοιχείου διάτμησης tp Υποστύλωμα Στοιχείο Διάτμησης L a2 a2 bp s hp αw αf Πάχος συγκόλλησης κορμού υποστυλώματος στην πλάκα έδρασης. Πάχος συγκόλλησης πέλματος υποστυλώματος στην πλάκα έδρασης. Στοιχεία νευρώσεων Νευρώσεις κορμού Διαμήκεις νευρώσεις hr hr lr lr lr tr tr 43

44 ap ac πάχος συγκόλλησης της νεύρωσης στο πέλμα του υποστυλώματος. πάχος συγκόλλησης της νεύρωσης στον κορμό του υποστυλώματος. Διαμορφώσεις Πάκτωσης Υποστυλώματος Αγκύρια 4 Χωρίς νευρώσεις 2 Αγκύρια 8 Χωρίς νευρώσεις 3 Αγκύρια 6 (α) Χωρίς νευρώσεις 4 Αγκύρια 6 (β) Χωρίς νευρώσεις 5 Αγκύρια 4 Νευρώσεις κορμού 6 Αγκύρια 8 Νευρώσεις κορμού 7 Αγκύρια 6 (β) Νευρώσεις κορμού 8 Αγκύρια 4 Νευρώσεις διαμήκεις 9 Αγκύρια 6 (α) Νευρώσεις διαμήκεις 0 Αγκύρια 8 Νευρώσεις διαμήκεις 44

45 Λεπτομέρειες Σύνδεσης : Αρθρωτή Έδραση-Υποστυλώματος Εφαρμόζεται στις συνδέσεις : Έδραση υποστυλώματος Άρθρωση Στοιχεία πλάκας έδρασης, θέσης αγκυρίων και στοιχείου διάτμησης tp Υποστύλωμα L Στοιχείο Διάτμησης s bp hp αw αf πάχος συγκόλλησης κορμού υποστυλώματος στην πλάκα έδρασης. πάχος συγκόλλησης πέλματος υποστυλώματος στην πλάκα έδρασης. Στοιχεία νευρώσεων hr lr tr 45

46 Αγκύρια Εφαρμόζεται στις συνδέσεις : Έδραση υποστυλώματος - Αρθρωτή/Γωνιακού Έδραση υποστυλώματος - Πάκτωση Έδραση υποστυλώματος - Άρθρωση Έδραση υποστυλώματος - Άρθρωση μέσω γωνιακών d Η D 2 Αγκύρια με καμπύλη διάμετρος αγκυρίου μήκος αγκυρίου διάμετρος καμπύλης αγκυρίου μήκος ευθύγραμμου τμήματος μετά την καμπύλη Ευθύγραμμα αγκύρια Διάμετρος αγκυρίου Μήκος αγκυρίου Πάχος πλάκας αγκύρωσης Απόσταση άξονα αγκυρίου από άκρο πλάκας αγκύρωσης d t r d d H l2 t D r Στον έλεγχο επάρκειας των αγκυρίων, ελέγχεται εάν η εφελκυστική δύναμη Nj στα αγκύρια είναι μικρότερη από την μέγιστη δύναμη που μπορούν να μεταφέρουν τα αγκύρια στο σκυρόδεμα. Ο έλεγχος αυτός είναι ο παρακάτω:. * d l2 2 * d - εάν ισχύει r 3 * d & 5 N j π* d * τs * ( H * r * 2 ). *d r 3*d & - εάν ισχύει 5 2 d + r / 3 N j π* d * τs * (H + 0 * r - 5 * d ) όπου τ s είναι η τάση συνάφειας. 46

47 5.5 Χαρακτηριστικά κοχλιών Instant Τα διαθέσιμα δεδομένα των κοχλιών είναι σύμφωνα με τον παρακάτω πίνακες Διάμετρος Διάμετρος Διάμετρος Εμβαδόν Ενεργό κοχλία κοχλία οπής εμβαδόν d (mm) do (mm) A (mm2) As (mm2) M M M M M M M Οι τιμές της αντοχής διαρροής (fyb) και της οριακής εφελκυστικής αντοχής (fub) των ποιοτήτων των κοχλιών είναι σύμφωνα με τον παρακάτω πίνακα Ονομαστικές τιμές της αντοχής διαρροής fyb & της εφελκυστικής αντοχής fub κοχλιών (ΕC3 Πίνακας 3.3) Ποιότητα κοχλία fyb (N/mm2) fub (N/mm2) Οι αποστάσεις των κοχλιών μεταξύ τους και από τα άκρα των στοιχείων που συνδέουν ελέγχονται με τις ελάχιστες και μέγιστες επιτρεπόμενες αποστάσεις σύμφωνα με τις παραγράφους , , , , , Στις αρθρωτές συνδέσεις καλύπτεται ο έλεγχος σε διάτμηση της διατομής λόγω απόσχισης Στις συνδέσεις δικτυώματος με γωνιακά καλύπτεται ο έλεγχος των γωνιακών που συνδέονται με το ένα σκέλος τους Στις συνδέσεις δικτυώματος με γωνιακά καλύπτεται ο έλεγχος των γωνιακών που συνδέονται με το ένα σκέλος τους σύμφωνα με Στις συνδέσεις μεγάλου μήκους λαμβάνεται υπόψη ο συντελεστής βlf Για τις συγκολλήσεις λαμβάνονται υπόψη οι παράγραφοι (), (), (2) & Το Παράρτημα J έχει εφαρμογή για συνδέσεις στις οποίες, τα συνδεόμενα μέλη είναι Τάξης, 2 ή 3 (σύμφωνα με την Κατάταξη διατομών 5.3) και για τους κορμούς των οποίων δεν απαιτείται έλεγχος σε κύρτωση (Κεφάλαιο 5.6.). Οι συνδέσεις, που ελέγχονται σύμφωνα με το Παράρτημα J, κατατάσσονται ανάλογα με την ακαμψία τους Παράρτημα J, J.2.5. και ανάλογα με την αντοχή τους Παράρτημα J, J Το Παράρτημα Κ έχει εφαρμογή για συνδέσεις στις οποίες, τηρούνται οι παράγραφοι Παράρτημα Κ, Κ. & Κ Ποιότητες Χάλυβα και Σκυροδέματος Χαρακτηριστικά υλικού 47

48 Οι τιμές των χαρακτηριστικών του υλικού είναι αυτές του χάλυβα : Μέτρο Ελαστικότητας E = N/mm2 Λόγος Poisson í = 0.3 Σταθερά διάτμησης G = E / { 2 * (+í) } Ποιότητες χάλυβα Οι ονομαστικές τιμές της αντοχής διαρροής (fy) και της οριακής εφελκυστικής αντοχής (fu) είναι σύμφωνα με τις ευρωπαϊκές προδιαγραφές EN Αυτές οι προδιαγραφές μπορούν να εφαρμοσθούν σε όλες τις διατομές, συμπεριλαμβανομένων και των παρακάτω: θερμής ελάσεως κοιλοδοκοί: προδιαγραφές κατά EN 020 που δίνουν τους ίδιους πίνακες με τις EN ψυχρής ελάσεως κοιλοδοκοί: προδιαγραφές κατά EN 029. I, H συγκολλητές διατομές: προδιαγραφές κατά EN Ονομαστικές τιμές του ορίου διαρροής και της εφελκυστικής αντοχής για χάλυβα σύμφωνα με το EN 0025 Όριο Διαρροής Εφελκυστική αντοχή fy (N/mm2) fu (N/mm2) Ποιότητα 40mm< t 40mm< t t 40mm t 40mm 00mm 00mm S S S t είναι το πάχος του στοιχείου (σε mm) Ποιότητες σκυροδέματος Οι ονομαστικές τιμές της θλιπτικής αντοχής (fck) και του μέτρου ελαστικότητας του σκυροδέματος είναι σύμφωνα με τον παρακάτω πίνακα. Ονομαστικές τιμές της θλιπτικής αντοχής fck & του Μέτρου Ελαστικότητας Ε Ποιότητα Θλιπτική αντοχή Μέτρο ελαστικότητας σκυροδέματος fck (N/mm2) E (N/mm2) C C C C C C C C C Ημιάκαμπτες συνδέσεις δοκού σε υποστύλωμα 48

49 Κανονισμός Οι ημιάκαμπτες συνδέσεις δοκού σε υποστύλωμα ελέγχονται σύμφωνα με το Παράρτημα J του Ευρωκώδικα 3 (ENV 993--:992). Προϋποθέσεις εφαρμογής του κανονισμού Τα συνδεόμενα μέλη είναι θερμής ελάσεως πρότυπες ή συγκολλητές, διατομές μορφής Ι ή Η, τάξης,2 ή 3 (EC3, Κεφ.5.3). Οι μέθοδοι σχεδιασμού έχουν ισχύ μόνον για διατομές για τις οποίες δεν απαιτείται να γίνει έλεγχος σε Κύρτωση κορμού (EC3, Κεφ.5.6.). Αυτό σημαίνει ότι για τις συνδεόμενες διατομές πρέπει να ισχύει η παρακάτω σχέση : d w / t w 69 * ε Όπου dw είναι το ύψος του κορμού της διατομής και tw το πάχος του, και όπου ε = 235 / f y και fy το όριο διαρροής του χάλυβα του συνδεόμενου μέλους σε N/mm2 Πεδίο εφαρμογής Η σύνδεση υπόκειται σε αξονική, τέμνουσα και ροπή. Μία ή δύο συνδεόμενες δοκοί. Κανονικοί κοχλίες. Ποιότητες κοχλιών 4.6, 4.8, 5.6, 5.8, 6.8, 8.8 & 0.9. Διάμετροι κοχλιών M2, M6, M20, M22, M24, M27, M30. Κανονικές οπές. Ποιότητες χάλυβα S235, S275, S355. Πρότυπες ή συγκολλητές διατομές μορφής Ι ή Η. Κάθε σειρά κοχλιών περιέχει 2 κοχλίες. Μετωπική πλάκα προεξέχουσα ή μη. Στην περίπτωση προεξέχουσας μετωπικής πλάκας, επιτρέπεται μία μόνο σειρά κοχλιών στο προεξέχον κομμάτι της. Σκοπιμότητα των ελέγχων Αντοχή σε ροπή (ΜRd) Αντοχή σε τέμνουσα. (VRd) Στροφική δυσκαμψία της σύνδεσης (Sj.ini) Στροφική ικανότητα της σύνδεσης (φcd) (*) Οι συνδέσεις, που ελέγχονται σύμφωνα με το Παράρτημα J, κατατάσσονται ανάλογα με την ακαμψία τους Παράρτημα J, J.2.5. και ανάλογα με την αντοχή τους Παράρτημα J, J

50 5.8 Έδραση υποστυλώματος μορφής I ή Η σε μονοαξονική κάμψη Κανονισμός Η έδραση υποστυλώματος μορφής Ι ή Η ελέγχεται σύμφωνα με τους κανόνες σχεδιασμού του συγγράμματος : LES PIEDS DE POTEAUX ENCASTRES EN ACIER του Yvon Lescouarc h έκδοση του Centre Technique Industriel de la Construction Metallique, FRANCE. Προϋποθέσεις του κανονισμού Ο έλεγχος γίνεται για μονοαξονική κάμψη (ως προς τον ισχυρό άξονα αδρανείας), αξονική δύναμη και διάτμηση. Γραμμική ελαστική συμπεριφορά για την σύνδεση (υπόθεση Navier-Bernoulli). Τα θλιβόμενα αγκύρια αγνοούνται στους υπολογισμούς. Οι ορθές και διατμητικές τάσεις λόγω κάμψης της πλάκας έδρασης θεωρούνται ανεξάρτητα από τις τάσεις λόγω επαφής με το σκυρόδεμα θεμελίωσης. Το μέγιστο ενεργό πλάτος των ελασμάτων στην ζώνη των εφλκυόμενων αγκυρίων είναι (ανά αγκύριο) ίσο με π*α2. Ο συντελεστής συγκέντρωσης τάσης για το σκυρόδεμα ισούται με.5. Για την επίλυση της πλάκας έδρασης στην περιοχή μεταξύ κορμού και πελμάτων υποστυλώματος θεωρείται μοντέλο τριέρειστης πλάκας υποκείμενης σε πίεση ίση με την μέση τιμή της εφαρμοζόμενης από την επαφή με το σκυρόδεμα. Ο έλεγχος της ακαμψίας της πλάκας έδρασης γίνεται με βάση σχέση πειραματικής προέλευσης. Για τον έλεγχο των συγκολλήσεων θεωρείται ότι : η συγκόλληση γίνεται με περιμετρικές συνεχείς εξωραφές. Οι εξωραφές των πελμάτων και του κορμού είναι διπλές και του ιδίου πάχους για τα δύο πέλματα. η αξονική δύναμη σχεδιασμού κατανέμεται ομοιόμορφα στην διατομή όλων των εξωραφών. η διατμητική δύναμη σχεδιασμού κατανέμεται ομοιόμορφα στην διατομή των εξωραφών του κορμού. η ροπή σχεδιασμού αναλύεται σε ζεύγος δυνάμεων οι οποίες κατανέμονται ομοιόμορφα στην διατομή των εξωραφών των πελμάτων. Η διατμητική δύναμη σχεδιασμού μεταφέρεται στο σκυρόδεμα θεμελίωσης μόνο μέσω τριβής μεταξύ του θλιβόμενου τμήματος της πλάκας έδρασης και του σκυροδέματος ή μέσω πρόσθετου διατμητικού στοιχείου (αγνοείται η συμμετοχή των αγκυρίων). Ο συντελεστής τριβής ισούται με 0.3. Η εφελκυστική δύναμη στα αγκύρια μεταφέρεται στο σκυρόδεμα θεμελίωσης μέσω : συνάφειας και τριβής στην περίπτωση αγκυρίων με κατάλληλα διαμορφωμένο άγκιστρο συνάφειας και πίεσης στην περίπτωση αγκυρίων με πλάκα αγκύρωσης. Πεδίο εφαρμογής Πρότυπες ή συγκολλητές διατομές τύπου I ή Η. 50

51 5.9 Παραδοχές Ελέγχων Μελών κατά EC3. Αντοχή διατομών Το πρόγραμμα καλύπτει την κατάταξη, τον έλεγχο διατομών και μελών των παρακάτω Τάξης (κατά Ευρωκώδικα 3) διατομών : Τύπος Διατομών Κατάλογος Κατηγορία Πρότυπες Ι ή Η IPE,IPE-A,IPE_R, HEA-A, HEA,HEB,HEM, 2, 3, 4 IW, 2, 3, 4 UPN, 2, 3 CHS, SHS, RHS, 2, 3 LEQ, LNE 3 Συγκολλητές Ι ή Η Τύπου C Kοιλοδοκοί Γωνιακά 2. Αντοχή σε λυγισμό των μελών Υπάρχουν οι ίδιοι περιορισμοί με αυτούς της παραγράφου Β. 3. Αντοχή σε κύρτωση κορμού Η προτεινόμενη μέθοδος ελέγχου του EC3 εφαρμόζεται μόνον σε διατομές μορφής Ι ή Η σύμφωνα με τον παρακάτω πίνακα Συγκολλητές I ή Δεν υπάρχουν περιορισμοί H Πρότυπες I ή H Δεν απαιτείται να ελεγχθούν διότι για τις ποιότητες χάλυβα που λαμβάνονται υπόψη (S235, S275, S355), η λυγηρότητα του κορμού είναι πάντα μικρότερη από το 69*ε. Όλοι οι άλλοι τύποι διατομών δεν ελέγχονται σε κύρτωση κορμού. 4. Επί μέρους συντελεστές ασφαλείας Οι τιμές των επιμέρους συντελεστών ασφαλείας γm, που χρησιμοποιούνται στον υπολογισμό των αντοχών, είναι σύμφωνα με τον παρακάτω πίνακα : Τιμές των επιμέρους συντελεστών ασφαλείας (ΕC3 Τμήμα., 5..) Συντελεστές ασφαλείας ENV FR (France) γm0 Αντοχή διατομών Κατηγορίας, 2 ή 3.0.0/.0 γm Αντοχή διατομών Κατηγορίας γm Αντοχή των μελών.0.0 γm2 Οριακή αντοχή διατομών με οπές κοχλιών

52 5.0 Τεχνικές Προδιαγραφές Θεμελίωσης ΕΙΣΑΓΩΓΗ Το πρόγραμμα καλύπτει τους παρακάτω ελέγχους για μεμονωμένο κεντρικό ή έκκεντρο θεμέλιο ορθογωνικής κάτοψης και μορφής πρίσματος ή κώνου.. Ισορροπία πεδίλου (Έλεγχος ανατροπής). 2. Αστοχία λόγω υπέρβασης της φέρουσας ικανότητας έδρασης (οριακού αξονικού φορτίου). 3. Αστοχία σε Ολίσθηση. 4. Αστοχία δομικού στοιχείου θεμελίωσης (Έλεγχος οπλισμών κάμψης). Η συμμετοχή των ενδεχόμενων συνδετήριων δοκών δεν λαμβάνεται υπόψη. Οι έλεγχοι γίνονται με βάση τις διατάξεις του ΝΚΩΣ και του ΕΑΚ2000. Στα σχήματα φαίνονται οι παράμετροι καθορισμού της γεωμετρίας του θεμελίου καθώς και το σύστημα αναφοράς στο οποίο περιγράφονται οι δράσεις. Για πρισματικό θεμέλιο, Η =0. Ζ Cx Ο C Lz ez Χ z dx ex dz Lx h h h h h H Ζ h Χ ΝSd Μz.S d O Vx.Sd H H Υ 2. ΙΣΟΡΡΟΠΙΑ ΘΕΜΕΛΙΟΥ (ΕΛΕΓΧΟΣ ΑΝΑΤΡΟΠΗΣ) Ελέγχεται το πρόσημο της συνισταμένης ροπής (γύρω από τους άξονες Χ και Ζ) που προκύπτει στα σημεία ελέγχου υπό στατική και σεισμική φόρτιση. Τα σημεία ελέγχου φαίνονται στο παρακάτω σχήμα: 52

53 ΣΜx Η διαδικασία ελέγχου είναι διαφορετική για τις στατικές φορτίσεις από αυτήν για τις σεισμικές. Για τις στατικές φορτίσεις υπολογίζεται πρώτα η συνισταμένη ροπή ανά διεύθυνση κάθε επιμέρους περίπτωσης φόρτισης. Κρίνεται έτσι εάν η κάθε επιμέρους φόρτιση συμβάλλει ή όχι στην ανατροπή του θεμελίου (προκαλεί θετική ή αρνητική ροπή ως προς το σημείο αναφοράς). Με βάση το προηγούμενο αποτέλεσμα δημιουργούνται οι συνδυασμοί ελέγχου για τους οποίους χρησιμοποιούνται οι συντελεστές του παρακάτω πίνακα: Συντελεστές συνδυασμών Μόνιμα Κινητά (Q) (G) (όταν προκαλούν σταθεροποίηση) (όταν προκαλούν ανατροπή) σαν δευτερεύον &.50 σαν κύριο Παράγονται αυτόματα από το πρόγραμμα οι στατικοί συνδυασμοί: (.0 ή.35)* (φορτίων G) + (0 ή.50) * (φορτίου Qi) (.00 ή.35)* (φορτίων G) + Σ (0 ή.35) * (φορτίων Qi) Από το αποτελέσματα των συνδυασμών ελέγχεται εάν ΣΜi > 0 (θεμέλιο ανεπαρκές ως προς την ανατροπή) ή ΣΜι < 0 (θεμέλιο επαρκές ως προς την ανατροπή). Για τις σεισμικές φορτίσεις(συνδυασμούς με σεισμό)υπολογίζεται πρώτα ο συντελεστής ικανοτικής μεγέθυνσης αcd (ΕΑΚ2000) ανά κατεύθυνση. Υπολογίζεται η υπολογιστική αντοχή MR = max{.35mec ; MSc} όπου MEc η ροπή που αντιστοιχεί στην σεισμική φόρτιση μόνο και MSc η ροπή που προκύπτει από τον σεισμικό συνδυασμό. Υπολογίζεται το αcd = min{(.20mr / MEc MV / MEc ) ; q} όπου MV η ροπή από τα μη σεισμικά φορτία του σεισμικού συνδυασμού και q συντελεστής σεισμικής συμπεριφοράς. Υπολογίζονται οι δράσεις σχεδιασμού της θεμελίωσης χρησιμοποιώντας την γενική σχέση: SFd = Sv + αcd SE Όπου Sv η τιμή του μεγέθους από τις μη σεισμικές δράσεις του συνδυασμού SE η τιμή του μεγέθους από την σεισμική δράση μόνο του συνδυασμού. Γίνονται τελικά οι έλεγχοι ανατροπής ανά κατεύθυνση με βάση το πρόσημο της συνισταμένης ροπής με τα εντατικά μεγέθη που προέκυψαν. 53

54 3. ΑΣΤΟΧΙΑ ΛΟΓΩ ΥΠΕΡΒΑΣΗΣ ΤΟΥ ΟΡΙΑΚΟΥ ΦΟΡΤΙΟΥ Ο έλεγχος αυτός αφορά την εξασφάλιση έναντι μη υπέρβασης της φέρουσας ικανότητας έδρασης στον προσδιορισμό της οποίας λαμβάνονται υπόψη οι συνυπάρχουσες ροπές και παράλληλες προς την επιφάνεια έδρασης συνιστώσες δράσης (ΕΑΚ2000). Σε πρώτη φάση γίνεται αναγωγή των δράσεων στο κέντρο της έδρασης λαμβάνοντας υπόψη την γεωμετρία του θεμελίου και τις κατασκευαστικές εκκεντρότητες. Στο αξονικό φορτίο συμπεριλαμβάνεται και το βάρος του θεμελίου καθώς και το βάρος των γαιών. Υπολογίζονται οι εκκεντρότητες φόρτισης από τις σχέσεις exο = Mzo / No και ezο = Mxo / No. Στην φάση αυτή γίνεται έλεγχος εάν ισχύει (exο / Lx )2 + (ezο / Lz )2 < /9. Το κριτήριο αυτό εξασφαλίζει ικανοποιητική ενεργό επιφάνεια έδρασης που είναι απαραίτητη συνθήκη για την παραπέρα διερεύνηση της φέρουσας ικανότητας έδρασης. Η τιμή της τελευταίας ορίζεται από τον χρήστη (ως αποτέλεσμα σχετικής εδαφοτεχνικής μελέτης) η υπολογίζεται από το πρόγραμμα με βάση μία δεδομένη τιμή της επιτρεπόμενης τάσης εδάφους (ΕΑΚ2000, Παράρτημα Ζ). Τέλος συγκρίνεται η τιμή του συνισταμένου αξονικού φορτίου με την τιμή της φέρουσας ικανότητας έδρασης RΝd. 4. ΑΣΤΟΧΙΑ ΛΟΓΩ ΟΛΙΣΘΗΣΗΣ Ο έλεγχος αυτός γίνεται μόνο όταν είναι διαθέσιμα τα παρακάτω στοιχεία από εδαφοτεχνική μελέτη (ΕΑΚ2000) Rsd : Αντίσταση σε ολίσθηση διεπιφάνειας εδάφους-θεμελίου Rpd : Αντίσταση από παθητικές ωθήσεις των κατακόρυφων μετώπων του θεμελίου Ελέγχεται τότε εάν ισχύει Vsd < Rsd + Rpd όπου Vsd η συνισταμένη διατμητική δράση Vsd=(Vx2+Vz2)/2. 5. ΑΣΤΟΧΙΑ ΔΟΜΙΚΟΥ ΣΤΟΙΧΕΙΟΥ Ο έλεγχος αυτός αφορά την εξασφάλιση της επάρκειας του οπλισμού του θεμελίου ανά διεύθυνση. Χρησιμοποιούνται οι δράσεις με προσαύξηση των ροπών κατά 5% και γίνεται μία ομοιομορφοποίηση των φορτίων του εδάφους προς το πέδιλο (αντίδραση). Υπολογίζεται η αναπτυσσόμενη τάση από την σχέση σ= N (L x 2 * e x ) * (L z 2 * e z ) και στην συνέχεια θεωρείται ανά κατεύθυνση μία λωρίδα πλάτους m για την οποία υπολογίζεται η ισοδύναμη ροπή προβόλου. Με βάση την τιμή της ροπής υπολογίζεται MI το ποσοστό οπλισμού ανά κατεύθυνση από την σχέση µ SdI = 2.20 * L x * L z * fcd και στην συνέχεια οι κατάλληλοι συντελεστές ω (πίνακες CEB) με τους οποίους υπολογίζεται το αναγκαίο εμβαδόν οπλισμού από την σχέση f As I =.0 * Lx * Lz * cd * ωi όπου fcd και fyd οι τιμές σχεδιασμού αντοχής του f yd σκυροδέματος και του χάλυβα. Το τελευταίο οποίο συγκρίνεται με το υπάρχον (που έχει δοθεί από τον χρήστη). 54

55 6ο ΚΕΦΑΛΑΙΟ - ΤΕΧΝΙΚΗ ΕΚΘΕΣΗ ΕΡΓΟΥ ΜΕΛΕΤΗΣ 6. ΓΕΝΙΚΑ Η παρούσα τεχνική έκθεση συντάσσεται στα πλαίσια εκπόνησης πτυχιακής εργασίας, προς αποφοίτηση από το τμήμα Πολιτικών Έργων Υποδομής, Σχολή Τεχνολογικών Εφαρμογών με θέμα «Μελέτη μεταλλικής κατασκευής με υπολογιστικό στατικό πρόγραμμα». Η εργασία αυτή εκπονήθηκε από τον σπουδαστή Σαμαρά Ηλία σε συνεννόηση με τον υπεύθυνο καθηγητή Κος. Γραβαλάς Φώτιος. 6.2ΠΡΟΔΙΑΓΡΑΦΕΣ ΚΑΙ ΜΕΘΟΔΟΙ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΥ Η εργασία εκπονήθηκε λαμβάνοντας υπόψη τους ισχύοντες Ελληνικούς και Ευρωπαϊκούς κανονισμούς ως ακολούθως: ΕΥΡΩΚΩΔΙΚΑΣ 3 ΕΥΡΩΚΩΔΙΚΑΣ ΕΑΚ 2000 ΕΚΩΣ 2000 Οι επιλύσεις των στατικών προσομοιωμάτων έγιναν με τη χρήση του στατικού προγράμματος για μεταλλικές κατασκευές. Οι στατικές επιλύσεις έγιναν με την μέθοδο της Δυναμικής Ανάλυσης. Για τον υπολογισμό των σύμμικτων πλακών χρησιμοποιήθηκε το πρόγραμμα Sym Deck Designer από την εταιρεία Α. Καλπίνης Ν. Σίμος ΑΕΒΕ. 6.3 ΠΑΡΑΔΟΧΕΣ ΚΑΙ ΦΟΡΤΙΑ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΥ 6.3. Φορτία Παρακάτω δίδονται τα ίδια βάρη των υλικών κατασκευής, τα κινητά, τυχηματικά φορτία για το κτίριο όπως αυτά ορίζονται από τους αντίστοιχους Ελληνικούς και Ευρωπαϊκούς κανονισμούς Μόνιμα φορτία Ίδιο βάρος οπλισμένου σκυροδέματος 25,00kN/m3 Μόνιμα φορτία δαπέδου,20kn/m Κινητά φορτία Κινητά δαπέδων (γενικά) 2,00Kn/m Σεισμικά φορτία Σύμφωνα με τον ΕΑΚ 2000 καθορίζονται οι ακόλουθοι παράμετροι: Ζώνη σεισμικής επικινδυνότητας II Σεισμική επιτάχυνση εδάφους 0,6 Κατηγορία εδάφους B Συντελεστής θεμελίωσης.00 Απόσβεση 0.04 Κατηγορία σπουδαιότητας Σ2 Συντελεστής σπουδαιότητας Συντελεστής συμπεριφοράς

56 Παράμετροι φορτίων διαστασιολόγησης πλακών Ποιότητα χάλυβα S500 ή Β500c Ποιότητα σκυροδέματος C20/25 Πάχος χαλυβδόφυλλου t=0.80mm Πάχος πλάκας(ενιαία) h=0.20m Αντοχή σιδήρου Fe=350 GPa Απόσταση τοποθέτησης χαλύβδινης ράβδου από ανώτερη ίνας πλάκας C=0.05m (As=.4cm2/m Φ2) Συνδυασμοί φορτίσεων Για τις στατικές επιλύσεις λαμβάνονται υπόψη συνδυασμοί φορτίσεων όπως αυτοί ορίζονται από τους κανονισμούς ΕΚΩΣ 2000 και ΕΑΚ Οι συνδυασμοί φορτίσεων που λαμβάνονται υπόψη αφορούν καταστάσεις λειτουργικότητας και οριακής αστοχίας με ή χωρίς σεισμό Υλικά κατασκευής Σκυρόδεμα πλάκας επί εδάφους Σκυρόδεμα καθαριότητας Χάλυβας όπλισης πλακών Φ2 Χαλύβδινα δοκάρια τύπου HEB και IPE 6.4 ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΕΣ ΠΑΡΑΜΕΤΡΟΙ Κατά τους στατικούς υπολογισμούς του κτιρίου και με βάση τα στοιχεία της γεωτεχνικής μελέτης υιοθετήθηκαν τα ακόλουθα μεγέθη: Επιτρεπόμενη τάση συνδυασμών λειτουργίας σεπ.=80 MPa Επιτρεπόμενη τάση σεισμικών συνδυασμών σεπ.=80 MPa 6.5 ΤΕΧΝΙΚΗ ΠΕΡΙΓΡΑΦΗ 6.5. Γενική περιγραφή Το κτίριο έχει ορθογωνική κάτοψη με μέγιστες εξωτερικές διαστάσεις 20,00m με 4,00m και μέγιστο ύψος 8,00m (5 στάθμες) μετρούμενο από την στάθμη του φυσικού εδάφους προ εκσκαφής θεμελίωσης. Η σύνδεση των μεταλλικών δοκών γίνεται με άκαμπτους συνδέσμους. Η θεμελίωση γίνεται με γενική κοιτόστρωση Χάλυβας Πρόκειται για μεταλλική κατασκευή (δοκάρια - υποστυλώματα) αλλά με σύμμικτες πλάκες αποτελούμενες από φύλλα χάλυβα και σκυρόδεμα. 56

57 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ - ΠΑΡΟΥΣΙΑΣΗ ΦΟΡΕΑ-ΦΟΡΤΙΣΕΙΣ Παρουσιάζεται το νηματικό μοντέλο του φέροντα οργανισμού για διευθύνσεις μελέτης. τις τρεις Π.. ΚΑΤΟΨΗ 57

58 Π..2 ΠΛΑΓΙΑ ΟΨΗ Χ-Y 58

59 Π..3 ΟΨΗ Ζ-Y 59

60 Π..4 ΌΨΗ 3D 60

61 Π..5 Διαγράμματα μετατοπίσεων- εντατικών μεγεθών: Ροπές κατά Ζ: 6

62 Ροπές κατά Y 62

63 Ροπές κατά Χ 63

64 64

65 Δυνάμεις κατά Ζ 65

66 Δυνάμεις κατά y 66

67 Δυνάμεις κατά Χ Μετακινήσεις Σεισμού: 67

68 68

69 Μετακινήσεις για συνδυασμό φορτίσεων.35g+.50q: 69

70 70

71 Μετατοπίσεις από ιδιομορφές ελεύθερης ταλάντωσης(συνδυασμοί φορτίσεων, τυχαίες επιλογές απεικονίσεων) : 7

72 72

73

74 2 3 74

75

76 7 8 76

77 Ο υπολογισμός των στατικών φορτίων (μόνιμων και κινητών) της κατασκευής έγινε με την ανάπτυξη των ζωνών επιρροής όπως απεικονίζονται παρακάτω: Ράβδος Κόμβος Fx Λίστα Εσωτερικών Δυνάμεων Fy Fz Mx My Mz

78

79

80

81

82

83

84

85

86

87

88

89

90

91

92

93

94

95

96

97

98 Όλα τα παραπάνω αποτελέσματα είναι kn/m. 98

99 99

100 00

101 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ 2- ΕΞΑΓΟΜΕΝΑ ΑΝΑΛΥΣΗΣ ΦΟΡΕΑΕΛΕΓΧΟΣ ΜΕΛΩΝ ΦΟΡΕΑ Π.2. Θέσεις Διενέργειας Ελέγχου Μελών Οι θέσεις που λήφθηκαν υπόψη είναι ένα ενδιάμεσο έκκεντρο υποστύλωμα, δύο ακραία γωνιακά καθώς και ένα εξωτερικό αλλά ενδιάμεσο υποστύλωμα. Από δοκάρια ελέγχθηκαν δύο διαμήκη της κατασκευής, ένα ακραία και ένα έκκεντρο, καθώς και τρία εγκάρσια εκ των οποίων δύο έκκεντρα και ένα ακραίο. Όλα τα παραπάνω εμφανίζονται στο σχέδιο που ακολουθεί. Σχέδιο Π.2.- Παρουσίαση δομικών μελών με συμμετοχή σε Έλεγχο Μελών 0

102 Π.2.2 Αποτελέσματα ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ : EC3 ΜΟΝΑΔΕΣ : [m] [kn] Επί μέρους συντελεστές ασφαλείας γm0=.00, γm τάξης 4=.00, γm λυγισμού=.00, γm2 =.250 Α. ΜΕΛΟΣ - Y ΔΕΔΟΜΕΝΑ: Μήκος : = 8.00 Ποιότητα: = S 235 Διατομή : = HEB400 Iy =, Iz = 6 Wel.y = 7, Wel.z = Wpl.y = 0.00, Wpl.z = A = 0.098, Av.y = , Av.z = Έλεγχος Διατομής (Μέλος: Y - Π.Φ:.35G+.5Q) Θέση Τάξη Εφελκ. - Αξον Κy(+Δz) Κz(+Δy) Κ+Α+Δ(y,z)Διατμ.Υ Διατμ.Ζ

103 Κατάταξη Διατομής [ 5.3 (πίνακας 5.3.)] Τάξη Διατομής = Κάμψη και Αξονική [&5.4.8.] Διάτμηση [ 5.4.6, 5.4.7] My.sd = 2.959, Mz.sd = , N.sd = Vy. sd = , Vz. sd = Κάμψη +Αξονική +Διάτμηση = 0.8 Vy.sd / Vy.rd = Vz.sd / Vz.rd = ΑΠΟΔΕΚΤΟ Κύρτωση κορμού: Δεν απαιτείται έλεγχος [5.6] ΕΛΕΓΧΟΣ ΜΕΛΟΥΣ 5 Αντοχή Μέλους (Μέλος: Y- Π.Φ:.35G+.5Q) Κάμψη και Αξονική (Θλίψη) [ 5.5.4] My.sd = -2.3, Mz.sd = 6.25, N.sd = Τάξη = Bm,y = Σχήμα Bm,z = Σχήμα Αδιάστατη Λυγηρότητα z... = Αδιάστατη Λυγηρότητα y... = 0.26 Καμπύλη λυγισμού y (Επίπ. ΧΖ) = b Καμπύλη λυγισμού z (Επίπ. ΧΥ) = a Μήκος Λυγισμού, y (Επίπεδο ΧΖ)=.500 Μήκος Λυγισμού, z (Επίπεδο ΧY)=.500 Μειωτικός συντελεστής Χz... = (5.46) Μειωτικός συντελεστής Χy... = Μέγιστος Λόγος Απόδοσης = ΑΠΟΔΕΚΤΟ Στρεπτοκαμπτικός Λυγισμός (Μέλος: Y - Π.Φ:.35G+.5Q ) Δεν απαιτείται Στρεπτοκαμπτικός Λυγ. (Αδιάστ. Λυγηρ. < 0.4) Αδιάστατη Λυγηρότητα = 0.97 (&5.5.2) 03

104 Έλεγχος Διατομής (Μέλος: Y - Π.Φ: SEISMOS) Θέση Τάξη Εφελκ. - Αξον. Κy(+Δz) Κz(+Δy) Κ+Α+Δ(y,z) Διατμ.Υ Διατμ.Ζ

105 Κατάταξη Διατομής [ 5.3 (πίνακας 5.3.)] Τάξη Διατομής = Κάμψη και Αξονική [&5.4.8.] Διάτμηση [ 5.4.6, 5.4.7] My.sd = 5.5, Mz.sd = 84.22, N.sd = Vy. sd = , Vz. sd = Κάμψη +Αξονική +Διάτμηση = Vy.sd / Vy.rd = Vz.sd / Vz.rd = 0.06 ΑΠΟΔΕΚΤΟ Κύρτωση κορμού: Δεν απαιτείται έλεγχος [5.6] ΕΛΕΓΧΟΣ ΜΕΛΟΥΣ 5 Αντοχή Μέλους (Μέλος: Y - Π.Φ: SEISMOS) Κάμψη και Αξονική (Θλίψη) [ 5.5.4] My.sd = 5.5, Mz.sd = 84.22, N.sd = Τάξη = Bm,y =.326 Σχήμα Bm,z = Σχήμα Αδιάστατη Λυγηρότητα z... = Αδιάστατη Λυγηρότητα y... = 0.26 Καμπύλη λυγισμού y (Επίπ. ΧΖ) = b Καμπύλη λυγισμού z (Επίπ. ΧΥ) = a Μήκος Λυγισμού, y (Επίπεδο ΧΖ)=.500 Μήκος Λυγισμού, z (Επίπεδο ΧY)=.500 Μειωτικός συντελεστής Χz... = (5.46) Μειωτικός συντελεστής Χy... = Μέγιστος Λόγος Απόδοσης = ΑΠΟΔΕΚΤΟ Στρεπτοκαμπτικός Λυγισμός (Μέλος: Y - Π.Φ: SEISMOS) Δεν απαιτείται Στρεπτοκαμπτικός Λυγ. (Αδιάστ. Λυγηρ. < 0.4) Αδιάστατη Λυγηρότητα = 0.97 (&5.5.2) 05

106 Β. ΜΕΛΟΣ 2 - Y2 ΔΕΔΟΜΕΝΑ: Μήκος : = 8.00 Ποιότητα: = S 235 Διατομή : = HEB600 Iy =, Iz = Wel.y = 9, Wel.z = Wpl.y = 0.004, Wpl.z = A = , Av.y = 0.0, Av.z = Αποτελέσματα Ανάλυσης Έλεγχος Διατομής (Μέλος: Y2 - Π.Φ:.35G+.5Q) Θέση Τάξη Εφελκ. - Αξον. Κy(+Δz) Κz(+Δy) Κ+Α+Δ(y,z) Διατμ.Υ Διατμ.Ζ

107 Κατάταξη Διατομής [ 5.3 (πίνακας 5.3.)] Τάξη Διατομής = Κάμψη και Αξονική [&5.4.8.] Διάτμηση [ 5.4.6, 5.4.7] My.sd = , Mz.sd = , N.sd = Vy. sd = -.076, Vz. sd = Κάμψη +Αξονική +Διάτμηση = 0.08 Vy.sd / Vy.rd = 0.08 Vz.sd / Vz.rd = ΑΠΟΔΕΚΤΟ Κύρτωση κορμού: Δεν απαιτείται έλεγχος [5.6] ΕΛΕΓΧΟΣ ΜΕΛΟΥΣ 5 Αντοχή Μέλους (Μέλος: Y2 - Π.Φ:.35G+.5Q) Κάμψη και Αξονική (Θλίψη) [ 5.5.4] My.sd = -0.46, Mz.sd = , N.sd = Τάξη = Bm,y = 2.75 Σχήμα Bm,z = 2.43 Σχήμα Αδιάστατη Λυγηρότητα z... = Αδιάστατη Λυγηρότητα y... = Καμπύλη λυγισμού y (Επίπ. ΧΖ) = b Καμπύλη λυγισμού z (Επίπ. ΧΥ) = a Μήκος Λυγισμού, y (Επίπεδο ΧΖ)=.500 Μήκος Λυγισμού, z (Επίπεδο ΧY)=.500 Μειωτικός συντελεστής Χz... = (5.46) Μειωτικός συντελεστής Χy... = 0.99 Μέγιστος Λόγος Απόδοσης = ΑΠΟΔΕΚΤΟ Στρεπτοκαμπτικός Λυγισμός (Μέλος: Y2 - Π.Φ:.35G+.5Q) Δεν απαιτείται Στρεπτοκαμπτικός Λυγ. (Αδιάστ. Λυγηρ. < 0.4) Αδιάστατη Λυγηρότητα = (&5.5.2) Έλεγχος Διατομής (Μέλος: Y2 - Π.Φ: SEISMOS) Θέση Τάξη Εφελκ. - Αξον. Κy(+Δz) Κz(+Δy) Κ+Α+Δ(y,z) Διατμ.Υ Διατμ.Ζ

108 Κατάταξη Διατομής [ 5.3 (πίνακας 5.3.)] Τάξη Διατομής = Κάμψη και Αξονική [&5.4.8.] Διάτμηση [ 5.4.6, 5.4.7] My.sd = 6.599, Mz.sd = , N.sd = Vy. sd =.855, Vz. sd = Κάμψη +Αξονική +Διάτμηση =

109 Vy.sd / Vy.rd = Vz.sd / Vz.rd = 0.06 ΑΠΟΔΕΚΤΟ Κύρτωση κορμού: Δεν απαιτείται έλεγχος [5.6] ΕΛΕΓΧΟΣ ΜΕΛΟΥΣ 5 Αντοχή Μέλους (Μέλος: Y2 - Π.Φ: SEISMOS) Κάμψη και Αξονική (Θλίψη) [ 5.5.4] My.sd = 9.882, Mz.sd = , N.sd = Τάξη = Bm,y =.325 Σχήμα Bm,z =.557 Σχήμα Αδιάστατη Λυγηρότητα z... = Αδιάστατη Λυγηρότητα y... = Καμπύλη λυγισμού y (Επίπ. ΧΖ) = b Καμπύλη λυγισμού z (Επίπ. ΧΥ) = a Μήκος Λυγισμού, y (Επίπεδο ΧΖ)=.500 Μήκος Λυγισμού, z (Επίπεδο ΧY)=.500 Μειωτικός συντελεστής Χz... = (5.46) Μειωτικός συντελεστής Χy... = 0.99 Μέγιστος Λόγος Απόδοσης = ΑΠΟΔΕΚΤΟ Στρεπτοκαμπτικός Λυγισμός (Μέλος: Y2 - Π.Φ: SEISMOS) Δεν απαιτείται Στρεπτοκαμπτικός Λυγ. (Αδιάστ. Λυγηρ. < 0.4) Αδιάστατη Λυγηρότητα = (&5.5.2) Γ. ΜΕΛΟΣ 3 - Y3 ΔΕΔΟΜΕΝΑ: Μήκος : = 8.00 Ποιότητα: = S 235 Διατομή : = HEB400 Iy =, Iz = 6 Wel.y = 7, Wel.z = Wpl.y = 0.00, Wpl.z = A = 0.098, Av.y = , Av.z = Αποτελέσματα Ανάλυσης Έλεγχος Διατομής (Μέλος: Y3 - Π.Φ:.35G+.5Q) Θέση Τάξη Εφελκ. - Αξον. Κy(+Δz) Κz(+Δy) Κ+Α+Δ(y,z) Διατμ.Υ Διατμ.Ζ

110 Κατάταξη Διατομής [ 5.3 (πίνακας 5.3.)] Τάξη Διατομής = Κάμψη και Αξονική [&5.4.8.] Διάτμηση [ 5.4.6, 5.4.7] My.sd = , Mz.sd = , N.sd = Vy. sd = , Vz. sd = Κάμψη +Αξονική +Διάτμηση = 0.46 Vy.sd / Vy.rd = 0.04 Vz.sd / Vz.rd = 0.00 ΑΠΟΔΕΚΤΟ Κύρτωση κορμού: Δεν απαιτείται έλεγχος [5.6] ΕΛΕΓΧΟΣ ΜΕΛΟΥΣ 5 0

111 Αντοχή Μέλους (Μέλος: Y3 - Π.Φ:.35G+.5Q) Κάμψη και Αξονική (Θλίψη) [ 5.5.4] My.sd = 4.97, Mz.sd = , N.sd = Τάξη = Bm,y = 2.57 Σχήμα Bm,z = 2.46 Σχήμα Αδιάστατη Λυγηρότητα z... = Αδιάστατη Λυγηρότητα y... = 0.26 Καμπύλη λυγισμού y (Επίπ. ΧΖ) = b Καμπύλη λυγισμού z (Επίπ. ΧΥ) = a Μήκος Λυγισμού, y (Επίπεδο ΧΖ)=.500 Μήκος Λυγισμού, z (Επίπεδο ΧY)=.500 Μειωτικός συντελεστής Χz... = (5.46) Μειωτικός συντελεστής Χy... = Μέγιστος Λόγος Απόδοσης = ΑΠΟΔΕΚΤΟ Στρεπτοκαμπτικός Λυγισμός (Μέλος: Y3 - Π.Φ:.35G+.5Q) Δεν απαιτείται Στρεπτοκαμπτικός Λυγ. (Αδιάστ. Λυγηρ. < 0.4) Αδιάστατη Λυγηρότητα = 0.97 (&5.5.2) Έλεγχος Διατομής (Μέλος: Y3 - Π.Φ: SEISMOS) Θέση Τάξη Εφελκ. - Αξον. Κy(+Δz) Κz(+Δy) Κ+Α+Δ(y,z) Διατμ.Υ Διατμ.Ζ

112 Κατάταξη Διατομής [ 5.3 (πίνακας 5.3.)] Τάξη Διατομής = Κάμψη και Αξονική [&5.4.8.] Διάτμηση [ 5.4.6, 5.4.7] My.sd = , Mz.sd = , N.sd = Vy. sd = , Vz. sd = Κάμψη +Αξονική +Διάτμηση = 0.26 Vy.sd / Vy.rd = 0.03 Vz.sd / Vz.rd = 0.05 ΑΠΟΔΕΚΤΟ Κύρτωση κορμού: Δεν απαιτείται έλεγχος [5.6] ΕΛΕΓΧΟΣ ΜΕΛΟΥΣ 5 Αντοχή Μέλους (Μέλος: Y3 - Π.Φ: SEISMOS) Κάμψη και Αξονική (Θλίψη) [ 5.5.4] My.sd = , Mz.sd = , N.sd = Τάξη = Bm,y =.279 Σχήμα Bm,z =.759 Σχήμα Αδιάστατη Λυγηρότητα z... = Αδιάστατη Λυγηρότητα y... = 0.26 Καμπύλη λυγισμού y (Επίπ. ΧΖ) = b Καμπύλη λυγισμού z (Επίπ. ΧΥ) = a Μήκος Λυγισμού, y (Επίπεδο ΧΖ)=.500 Μήκος Λυγισμού, z (Επίπεδο ΧY)=.500 Μειωτικός συντελεστής Χz... = (5.46) Μειωτικός συντελεστής Χy... = Μέγιστος Λόγος Απόδοσης = ΑΠΟΔΕΚΤΟ Στρεπτοκαμπτικός Λυγισμός(Μέλος: Y3 - Π.Φ: SEISMOS) Δεν απαιτείται Στρεπτοκαμπτικός Λυγ. (Αδιάστ. Λυγηρ. < 0.4) Αδιάστατη Λυγηρότητα = 0.97 (&5.5.2) 2

113 Δ. ΜΕΛΟΣ 4-Y4 ΔΕΔΟΜΕΝΑ: Μήκος : = 8.00 Ποιότητα: = S 235 Διατομή : = HEB400 Iy =, Iz = 6 Wel.y = 7, Wel.z = Wpl.y = 0.00, Wpl.z = A = 0.098, Av.y = , Av.z = Έλεγχος Διατομής (Μέλος: Y4 - Π.Φ:.35G+.5Q) Θέση Τάξη Εφελκ. - Αξον. Κy(+Δz) Κz(+Δy) Κ+Α+Δ(y,z) Διατμ.Υ Διατμ.Ζ

114 Κατάταξη Διατομής [ 5.3 (πίνακας 5.3.)] Τάξη Διατομής = Κάμψη και Αξονική [&5.4.8.] Διάτμηση [ 5.4.6, 5.4.7] My.sd = , Mz.sd = 09.68, N.sd = Vy. sd = , Vz. sd = 3.26 Κάμψη +Αξονική +Διάτμηση = 0.9 Vy.sd / Vy.rd = Vz.sd / Vz.rd = ΑΠΟΔΕΚΤΟ Κύρτωση κορμού: Δεν απαιτείται έλεγχος [5.6] ΕΛΕΓΧΟΣ ΜΕΛΟΥΣ 5 Αντοχή Μέλους (Μέλος: Y4 - Π.Φ:.35G+.5Q) Κάμψη και Αξονική (Θλίψη) [ 5.5.4] My.sd = 2.255, Mz.sd = , N.sd = Τάξη = Bm,y = Σχήμα Bm,z = Σχήμα Αδιάστατη Λυγηρότητα z... = Αδιάστατη Λυγηρότητα y... = 0.26 Καμπύλη λυγισμού y (Επίπ. ΧΖ) = b Καμπύλη λυγισμού z (Επίπ. ΧΥ) = a Μήκος Λυγισμού, y (Επίπεδο ΧΖ)=.500 Μήκος Λυγισμού, z (Επίπεδο ΧY)=.500 Μειωτικός συντελεστής Χz... = (5.46) Μειωτικός συντελεστής Χy... = Μέγιστος Λόγος Απόδοσης = ΑΠΟΔΕΚΤΟ Στρεπτοκαμπτικός Λυγισμός (Μέλος: Y4 - Π.Φ:.35G+.5Q) Δεν απαιτείται Στρεπτοκαμπτικός Λυγ. (Αδιάστ. Λυγηρ. < 0.4) Αδιάστατη Λυγηρότητα = 0.97 (&5.5.2) Έλεγχος Διατομής (Μέλος: Y4 - Π.Φ: SEISMOS) Θέση Τάξη Εφελκ. - Αξον. Κy(+Δz) Κz(+Δy) Κ+Α+Δ(y,z) Διατμ.Υ Διατμ.Ζ

115 Κατάταξη Διατομής [ 5.3 (πίνακας 5.3.)] Τάξη Διατομής = Κάμψη και Αξονική [&5.4.8.] Διάτμηση [ 5.4.6, 5.4.7] My.sd = , Mz.sd = , N.sd = Vy. sd = 4.0, Vz. sd = Κάμψη +Αξονική +Διάτμηση = Vy.sd / Vy.rd = Vz.sd / Vz.rd = 0.06 ΑΠΟΔΕΚΤΟ 5

116 Κύρτωση κορμού: Δεν απαιτείται έλεγχος [5.6] ΕΛΕΓΧΟΣ ΜΕΛΟΥΣ 5 Αντοχή Μέλους(Μέλος: Y4 - Π.Φ: SEISMOS) Κάμψη και Αξονική (Θλίψη) [ 5.5.4] My.sd = , Mz.sd = , N.sd = Τάξη = Bm,y =.524 Σχήμα Bm,z =.26 Σχήμα Αδιάστατη Λυγηρότητα z... = Αδιάστατη Λυγηρότητα y... = 0.26 Καμπύλη λυγισμού y (Επίπ. ΧΖ) = b Καμπύλη λυγισμού z (Επίπ. ΧΥ) = a Μήκος Λυγισμού, y (Επίπεδο ΧΖ)=.500 Μήκος Λυγισμού, z (Επίπεδο ΧY)=.500 Μειωτικός συντελεστής Χz... = (5.46) Μειωτικός συντελεστής Χy... = Μέγιστος Λόγος Απόδοσης = 0.44 ΑΠΟΔΕΚΤΟ Στρεπτοκαμπτικός Λυγισμός(Μέλος: Y4 - Π.Φ: SEISMOS) Δεν απαιτείται Στρεπτοκαμπτικός Λυγ. (Αδιάστ. Λυγηρ. < 0.4) Αδιάστατη Λυγηρότητα = 0.97 (&5.5.2) Ε. ΜΕΛΟΣ 5-D ΔΕΔΟΜΕΝΑ: Μήκος : = 7.50 Ποιότητα: = S 235 Διατομή : = IPE400 Iy = 0, Iz = 2 Wel.y =, Wel.z = Wpl.y = 2, Wpl.z = A = , Av.y = , Av.z = Έλεγχος Διατομής (Μέλος: D - Π.Φ:.35G+.5Q) Θέση Τάξη Εφελκ. - Αξον. Κy(+Δz) Κz(+Δy) Κ+Α+Δ(y,z) Διατμ.Υ Διατμ.Ζ

117 Κατάταξη Διατομής [ 5.3 (πίνακας 5.3.)] Τάξη Διατομής = Κάμψη και Αξονική [&5.4.8.] Διάτμηση [ 5.4.6, 5.4.7] My.sd = -0.55, Mz.sd = 4.724, N.sd = Vy. sd = , Vz. sd = Κάμψη +Αξονική +Διάτμηση = 0.79 Vy.sd / Vy.rd = 0.60 Vz.sd / Vz.rd = 0.00 ΑΠΟΔΕΚΤΟ Κύρτωση κορμού: Δεν απαιτείται έλεγχος [5.6] ΕΛΕΓΧΟΣ ΜΕΛΟΥΣ 5 Αντοχή Μέλους (Μέλος: D - Π.Φ:.35G+.5Q) Κάμψη και Αξονική (Θλίψη) [ 5.5.4] My.sd = -0.55, Mz.sd = 4.724, N.sd = Τάξη = Bm,y = 2.23 Σχήμα

118 Bm,z =.72 Σχήμα Αδιάστατη Λυγηρότητα z... = Αδιάστατη Λυγηρότητα y... = 0.69 Καμπύλη λυγισμού y (Επίπ. ΧΖ) = b Καμπύλη λυγισμού z (Επίπ. ΧΥ) = a Μήκος Λυγισμού, y (Επίπεδο ΧΖ)= Μήκος Λυγισμού, z (Επίπεδο ΧY)= Μειωτικός συντελεστής Χz... =.000 Μειωτικός συντελεστής Χy... =.000 Μέγιστος Λόγος Απόδοσης = ΑΠΟΔΕΚΤΟ 5..2 (5.46) Στρεπτοκαμπτικός Λυγισμός (Μέλος: D - Π.Φ:.35G+.5Q) Δεν απαιτείται Στρεπτοκαμπτικός Λυγ. (Αδιάστ. Λυγηρ. < 0.4) Αδιάστατη Λυγηρότητα = 0.50 (&5.5.2) Έλεγχος Διατομής (Μέλος: D - Π.Φ: SEISMOS) Θέση Τάξη Εφελκ. - Αξον. Κy(+Δz) Κz(+Δy) Κ+Α+Δ(y,z) Διατμ.Υ Διατμ.Ζ

119 Κατάταξη Διατομής [ 5.3 (πίνακας 5.3.)] Τάξη Διατομής = Κάμψη και Αξονική [&5.4.8.] Διάτμηση [ 5.4.6, 5.4.7] My.sd = 5.07, Mz.sd = , N.sd = Vy. sd = , Vz. sd = 5.9 Κάμψη +Αξονική +Διάτμηση = 0.26 Vy.sd / Vy.rd = 0.03 Vz.sd / Vz.rd = ΑΠΟΔΕΚΤΟ Κύρτωση κορμού: Δεν απαιτείται έλεγχος [5.6] ΕΛΕΓΧΟΣ ΜΕΛΟΥΣ 5 Αντοχή Μέλους (Μέλος: D - Π.Φ: SEISMOS) Κάμψη και Αξονική (Θλίψη) [ 5.5.4] My.sd = 5.07, Mz.sd = , N.sd = Τάξη = Bm,y =.447 Σχήμα Bm,z =.670 Σχήμα Αδιάστατη Λυγηρότητα z... = Αδιάστατη Λυγηρότητα y... = 0.69 Καμπύλη λυγισμού y (Επίπ. ΧΖ) = b Καμπύλη λυγισμού z (Επίπ. ΧΥ) = a Μήκος Λυγισμού, y (Επίπεδο ΧΖ)= Μήκος Λυγισμού, z (Επίπεδο ΧY)= Μειωτικός συντελεστής Χz... = (5.46) Μειωτικός συντελεστής Χy... =.000 Μέγιστος Λόγος Απόδοσης = ΑΠΟΔΕΚΤΟ Στρεπτοκαμπτικός Λυγισμός (Μέλος: D - Π.Φ: SEISMOΣ) Δεν απαιτείται Στρεπτοκαμπτικός Λυγ. (Αδιάστ. Λυγηρ. < 0.4) Αδιάστατη Λυγηρότητα = 0.50 (&5.5.2) 9

120 ΣΤ. ΜΕΛΟΣ 6 -D2 ΔΕΔΟΜΕΝΑ: Μήκος : 4.70 Ποιότητα: : S 235 Διατομή : IPE400 Iy = 0, Iz = 2 Wel.y =, Wel.z = Wpl.y = 2, Wpl.z = A = , Av.y = , Av.z = Αποτελέσματα Ανάλυσης Έλεγχος Διατομής (Μέλος : D2 - Π.Φ:.35G+.5Q) Θέση Τάξη Εφελκ. - Αξον. Κy(+Δz) Κz(+Δy) Κ+Α+Δ(y,z) Διατμ.Υ Διατμ.Ζ Κατάταξη Διατομής [ 5.3 (πίνακας 5.3.)] Τάξη Διατομής = Κάμψη και Αξονική [&5.4.8.] Διάτμηση [ 5.4.6, 5.4.7] 20

121 My.sd = 0.008, Mz.sd = , N.sd = Vy. sd = , Vz. sd = 0.0 Κάμψη +Αξονική +Διάτμηση = Vy.sd / Vy.rd = Vz.sd / Vz.rd = ΑΠΟΔΕΚΤΟ Κύρτωση κορμού: Δεν απαιτείται έλεγχος [5.6] ΕΛΕΓΧΟΣ ΜΕΛΟΥΣ 5 Αντοχή Μέλους (Μέλος: D2 - Π.Φ:.35G+.5Q) Κάμψη και Αξονική (Θλίψη) [ 5.5.4] My.sd = 0.008, Mz.sd = , N.sd = Τάξη = Bm,y = Σχήμα Bm,z =.890 Σχήμα Αδιάστατη Λυγηρότητα z... = Αδιάστατη Λυγηρότητα y... = 0.58 Καμπύλη λυγισμού y (Επίπ. ΧΖ) = b Καμπύλη λυγισμού z (Επίπ. ΧΥ) = a Μήκος Λυγισμού, y (Επίπεδο ΧΖ)= Μήκος Λυγισμού, z (Επίπεδο ΧY)= Μειωτικός συντελεστής Χz... = (5.46) Μειωτικός συντελεστής Χy... =.000 Μέγιστος Λόγος Απόδοσης = ΑΠΟΔΕΚΤΟ Στρεπτοκαμπτικός Λυγισμός (Μέλος: D2 - Π.Φ:.35G+.5Q) Δεν απαιτείται Στρεπτοκαμπτικός Λυγ. (Αδιάστ. Λυγηρ. < 0.4) Αδιάστατη Λυγηρότητα = 0.4 (&5.5.2) Έλεγχος Διατομής (Μέλος: D2 - Π.Φ: SEISMOS) Θέση Τάξη Εφελκ. - Αξον. Κy(+Δz) Κz(+Δy) Κ+Α+Δ(y,z) Διατμ.Υ Διατμ.Ζ

122 Κατάταξη Διατομής [ 5.3 (πίνακας 5.3.)] Τάξη Διατομής = Κάμψη και Αξονική [&5.4.8.] Διάτμηση [ 5.4.6, 5.4.7] My.sd = 3.864, Mz.sd = , N.sd = Vy. sd = , Vz. sd = 4.27 Κάμψη +Αξονική +Διάτμηση = 0.47 Vy.sd / Vy.rd = Vz.sd / Vz.rd = ΑΠΟΔΕΚΤΟ Κύρτωση κορμού: Δεν απαιτείται έλεγχος [5.6] ΕΛΕΓΧΟΣ ΜΕΛΟΥΣ 5 Αντοχή Μέλους (Μέλος: D2 - Π.Φ: SEISMOS) Κάμψη και Αξονική (Θλίψη) [ 5.5.4] My.sd = 3.864, Mz.sd = , N.sd = Τάξη = Bm,y =.568 Σχήμα Bm,z =.72 Σχήμα Αδιάστατη Λυγηρότητα z... = Αδιάστατη Λυγηρότητα y... = 0.58 Καμπύλη λυγισμού y (Επίπ. ΧΖ) = b Καμπύλη λυγισμού z (Επίπ. ΧΥ) = a Μήκος Λυγισμού, y (Επίπεδο ΧΖ)= Μήκος Λυγισμού, z (Επίπεδο ΧY)= Μειωτικός συντελεστής Χz... = (5.46) Μειωτικός συντελεστής Χy... =.000 Μέγιστος Λόγος Απόδοσης = ΑΠΟΔΕΚΤΟ Στρεπτοκαμπτικός Λυγισμός(Μέλος: D2 - Π.Φ: SEISMOS) Δεν απαιτείται Στρεπτοκαμπτικός Λυγ. (Αδιάστ. Λυγηρ. < 0.4) Αδιάστατη Λυγηρότητα = 0.4 (&5.5.2) 22

123 Ζ. ΜΕΛΟΣ 7-D3 ΔΕΔΟΜΕΝΑ: Μήκος : = 6.90 Ποιότητα: = S 235 Διατομή : = IPE400 Iy = 0, Iz = 2 Wel.y =, Wel.z = Wpl.y = 2, Wpl.z = A = , Av.y = , Av.z = Έλεγχος Διατομής (Μέλος: D3 - Π.Φ:.35G+.5Q) Θέση Τάξη Εφελκ. - Αξον. Κy(+Δz) Κz(+Δy) Κ+Α+Δ(y,z) Διατμ.Υ Διατμ.Ζ Κατάταξη Διατομής [ 5.3 (πίνακας 5.3.)] Τάξη Διατομής = Κάμψη και Αξονική [&5.4.8.] Διάτμηση [ 5.4.6, 5.4.7] My.sd = , Mz.sd = , N.sd = 7.83 Vy. sd = , Vz. sd = 0.00 Κάμψη +Αξονική +Διάτμηση = Vy.sd / Vy.rd = Vz.sd / Vz.rd = ΑΠΟΔΕΚΤΟ Κύρτωση κορμού: Δεν απαιτείται έλεγχος [5.6] ΕΛΕΓΧΟΣ ΜΕΛΟΥΣ 5 Αντοχή Μέλους (Μέλος: D3 - Π.Φ:.35G+.5Q) Κάμψη και Αξονική (Θλίψη) [ 5.5.4] My.sd = , Mz.sd = , N.sd = 7.83 Τάξη = Bm,y = 2.23 Σχήμα Bm,z =.296 Σχήμα Αδιάστατη Λυγηρότητα z... = Αδιάστατη Λυγηρότητα y... = Καμπύλη λυγισμού y (Επίπ. ΧΖ) = b Καμπύλη λυγισμού z (Επίπ. ΧΥ) = a Μήκος Λυγισμού, y (Επίπεδο ΧΖ)= Μήκος Λυγισμού, z (Επίπεδο ΧY)= Μειωτικός συντελεστής Χz... = (5.46) Μειωτικός συντελεστής Χy... = Μέγιστος Λόγος Απόδοσης = 0.56 ΑΠΟΔΕΚΤΟ 23

124 Στρεπτοκαμπτικός Λυγισμός (Μέλος: D3 - Π.Φ:.35G+.5Q) Κάμψη και Θλίψη ( , ) Συντελεστής Bm.LT =.296 Σχήμα Συντελεστής βm_ασθενούς άξονα = 2.23 Σχήμα Συντεταγμένη του σημείου εφαρμογής της δύναμης Ya = Απόσταση του σημείου διάτμησης από το κάτω πέλμα Ys = Μήκος μεταξύ δεσμεύσεων =6.900, c =.000, c2 =, c3 =, K =0.500, Kw =0.500 Λυγηρότητα = ( 5.5.2) Σταθερά It =, Σταθερά κύρτωσης κορμού Iw (cm^6)= Ελαστική Κρίσιμος Ροπή = Μειωτικός Συντελεστής X_LT = 0.88 ( 5.5.2) NSd = 7.83, My.Sd = , Mz.Sd = Μέγιστος Λόγος Απόδοσης = 0.87 ΑΠΟΔΕΚΤΟ Έλεγχος Διατομής (Μέλος: D3 - Π.Φ: SEISMOS) Θέση Τάξη Εφελκ. - Αξον. Κy(+Δz) Κz(+Δy) Κ+Α+Δ(y,z) Διατμ.Υ Διατμ.Ζ Κατάταξη Διατομής [ 5.3 (πίνακας 5.3.)] Τάξη Διατομής = Κάμψη και Αξονική [&5.4.8.] Διάτμηση [ 5.4.6, 5.4.7] My.sd =.940, Mz.sd = , N.sd = 4.7 Vy. sd = 3.42, Vz. sd = Κάμψη +Αξονική +Διάτμηση = Vy.sd / Vy.rd = Vz.sd / Vz.rd = 0.00 ΑΠΟΔΕΚΤΟ Κύρτωση κορμού: Δεν απαιτείται έλεγχος [5.6] ΕΛΕΓΧΟΣ ΜΕΛΟΥΣ 5 Αντοχή Μέλους (Μέλος: D3 - Π.Φ: SEISMOS) Κάμψη και Αξονική (Θλίψη) [ 5.5.4] My.sd =.940, Mz.sd = , N.sd = 4.7 Τάξη = Bm,y =.0 Σχήμα Bm,z =.295 Σχήμα Αδιάστατη Λυγηρότητα z... = Αδιάστατη Λυγηρότητα y... = Καμπύλη λυγισμού y (Επίπ. ΧΖ) = b Καμπύλη λυγισμού z (Επίπ. ΧΥ) = a Μήκος Λυγισμού, y (Επίπεδο ΧΖ)= Μήκος Λυγισμού, z (Επίπεδο ΧY)= Μειωτικός συντελεστής Χz... = (5.46) Μειωτικός συντελεστής Χy... =

125 Μέγιστος Λόγος Απόδοσης = ΑΠΟΔΕΚΤΟ Στρεπτοκαμπτικός Λυγισμός (Μέλος: D3 - Π.Φ: SEISMOS) Κάμψη και Θλίψη ( , ) Συντελεστής Bm.LT =.295 Σχήμα Συντελεστής βm_ασθενούς άξονα =.0 Σχήμα Συντεταγμένη του σημείου εφαρμογής της δύναμης Ya = Απόσταση του σημείου διάτμησης από το κάτω πέλμα Ys = Μήκος μεταξύ δεσμεύσεων =6.900, c =.000, c2 =, c3 =, K =0.500, Kw =0.500 Λυγηρότητα = ( 5.5.2) Σταθερά It =, Σταθερά κύρτωσης κορμού Iw (cm^6)= Ελαστική Κρίσιμος Ροπή = Μειωτικός Συντελεστής X_LT = 0.88 ( 5.5.2) NSd = 4.7, My.Sd =.940, Mz.Sd = Μέγιστος Λόγος Απόδοσης = ΑΠΟΔΕΚΤΟ Η. ΜΕΛΟΣ 8 - D4 ΔΕΔΟΜΕΝΑ: Μήκος : = 6.80 Ποιότητα: = S 235 Διατομή : = IPE400 Iy = 0, Iz = 2 Wel.y =, Wel.z = Wpl.y = 2, Wpl.z = A = , Av.y = , Av.z = Αποτελέσματα Ανάλυσης Έλεγχος Διατομής (Μέλος: D4 - Π.Φ:.35G+.5Q) Θέση Τάξη Εφελκ. - Αξον. Κy(+Δz) Κz(+Δy) Κ+Α+Δ(y,z) Διατμ.Υ Διατμ.Ζ Κατάταξη Διατομής [ 5.3 (πίνακας 5.3.)] Τάξη Διατομής = Κάμψη και Αξονική [&5.4.8.] Διάτμηση [ 5.4.6, 5.4.7] My.sd = 0.028, Mz.sd = 22.03, N.sd = Vy. sd = , Vz. sd = 0.04 Κάμψη +Αξονική +Διάτμηση = Vy.sd / Vy.rd = Vz.sd / Vz.rd = ΑΠΟΔΕΚΤΟ Κύρτωση κορμού: Δεν απαιτείται έλεγχος [5.6] ΕΛΕΓΧΟΣ ΜΕΛΟΥΣ 5 25

126 Αντοχή Μέλους (Μέλος: D4 - Π.Φ:.35G+.5Q) Κάμψη και Αξονική (Θλίψη) [ 5.5.4] My.sd = 0.028, Mz.sd = 22.03, N.sd = Τάξη = Bm,y = Σχήμα Bm,z =.297 Σχήμα Αδιάστατη Λυγηρότητα z... = 0.29 Αδιάστατη Λυγηρότητα y... = 0.97 Καμπύλη λυγισμού y (Επίπ. ΧΖ) = b Καμπύλη λυγισμού z (Επίπ. ΧΥ) = a Μήκος Λυγισμού, y (Επίπεδο ΧΖ)= Μήκος Λυγισμού, z (Επίπεδο ΧY)= Μειωτικός συντελεστής Χz... = (5.46) Μειωτικός συντελεστής Χy... = Μέγιστος Λόγος Απόδοσης = 0.09 ΑΠΟΔΕΚΤΟ Στρεπτοκαμπτικός Λυγισμός (Μέλος: D4 - Π.Φ:.35G+.5Q) Κάμψη και Θλίψη ( , ) Συντελεστής Bm.LT =.297 Σχήμα Συντελεστής βm_ασθενούς άξονα = Σχήμα Συντεταγμένη του σημείου εφαρμογής της δύναμης Ya = Απόσταση του σημείου διάτμησης από το κάτω πέλμα Ys = Μήκος μεταξύ δεσμεύσεων =6.800, c =.000, c2 =, c3 =, K =0.500, Kw =0.500 Λυγηρότητα = ( 5.5.2) Σταθερά It =, Σταθερά κύρτωσης κορμού Iw (cm^6)= Ελαστική Κρίσιμος Ροπή = Μειωτικός Συντελεστής X_LT = ( 5.5.2) NSd = 3.049, My.Sd = 0.028, Mz.Sd = Μέγιστος Λόγος Απόδοσης = 0.08 ΑΠΟΔΕΚΤΟ Έλεγχος Διατομής (Μέλος: D4 - Π.Φ: SEISMOS) Θέση Τάξη Εφελκ. - Αξον. Κy(+Δz) Κz(+Δy) Κ+Α+Δ(y,z) Διατμ.Υ Διατμ.Ζ Κατάταξη Διατομής [ 5.3 (πίνακας 5.3.)] Τάξη Διατομής = Κάμψη και Αξονική [&5.4.8.] Διάτμηση [ 5.4.6, 5.4.7] My.sd = 5.79, Mz.sd = , N.sd = Vy. sd = -2.09, Vz. sd =.503 Κάμψη +Αξονική +Διάτμηση = 0.7 Vy.sd / Vy.rd = Vz.sd / Vz.rd = ΑΠΟΔΕΚΤΟ 26

127 Κύρτωση κορμού: Δεν απαιτείται έλεγχος [5.6] ΕΛΕΓΧΟΣ ΜΕΛΟΥΣ 5 Αντοχή Μέλους (Μέλος: D4 - Π.Φ: SEISMOS) Κάμψη και Αξονική (Θλίψη) [ 5.5.4] My.sd = 5.79, Mz.sd = , N.sd = Τάξη = Bm,y =.32 Σχήμα Bm,z =.293 Σχήμα Αδιάστατη Λυγηρότητα z... = 0.29 Αδιάστατη Λυγηρότητα y... = 0.97 Καμπύλη λυγισμού y (Επίπ. ΧΖ) = b Καμπύλη λυγισμού z (Επίπ. ΧΥ) = a Μήκος Λυγισμού, y (Επίπεδο ΧΖ)= Μήκος Λυγισμού, z (Επίπεδο ΧY)= Μειωτικός συντελεστής Χz... = (5.46) Μειωτικός συντελεστής Χy... = Μέγιστος Λόγος Απόδοσης = ΑΠΟΔΕΚΤΟ Στρεπτοκαμπτικός Λυγισμός(Μέλος: D4 - Π.Φ: SEISMOS) Κάμψη και Θλίψη ( , ) Συντελεστής Bm.LT =.293 Σχήμα Συντελεστής βm_ασθενούς άξονα =.32 Σχήμα Συντεταγμένη του σημείου εφαρμογής της δύναμης Ya = Απόσταση του σημείου διάτμησης από το κάτω πέλμα Ys = Μήκος μεταξύ δεσμεύσεων =6.800, c =.000, c2 =, c3 =, K =0.500, Kw =0.500 Λυγηρότητα = ( 5.5.2) Σταθερά It =, Σταθερά κύρτωσης κορμού Iw (cm^6)= Ελαστική Κρίσιμος Ροπή = Μειωτικός Συντελεστής X_LT = ( 5.5.2) NSd = 0.597, My.Sd = 5.79, Mz.Sd = Μέγιστος Λόγος Απόδοσης = ΑΠΟΔΕΚΤΟ Θ. ΜΕΛΟΣ 9 - D5 ΔΕΔΟΜΕΝΑ: Μήκος : = 6.90 Ποιότητα: = S 235 Διατομή : = IPE330 Iy = 0, Iz = Wel.y =, Wel.z = 7 Wpl.y = 2, Wpl.z = 8 A = , Av.y = 0.003, Av.z = Αποτελέσματα Ανάλυσης Έλεγχος Διατομής (Μέλος: D5 - Π.Φ:.35G +.5Q) Θέση Τάξη Εφελκ. - Αξον. Κy(+Δz) Κz(+Δy) Κ+Α+Δ(y,z) Διατμ.Υ Διατμ.Ζ

128 Κατάταξη Διατομής [ 5.3 (πίνακας 5.3.)] Τάξη Διατομής = Κάμψη και Αξονική [&5.4.8.] Διάτμηση [ 5.4.6, 5.4.7] My.sd = 0.032, Mz.sd = , N.sd = 0.06 Vy. sd = , Vz. sd = Κάμψη +Αξονική +Διάτμηση = 0. Vy.sd / Vy.rd = 0. Vz.sd / Vz.rd = ΑΠΟΔΕΚΤΟ Κύρτωση κορμού: Δεν απαιτείται έλεγχος [5.6] ΕΛΕΓΧΟΣ ΜΕΛΟΥΣ 5 Αντοχή Μέλους (Μέλος: D5 - Π.Φ:.35G +.5Q) Κάμψη και Αξονική (Θλίψη) [ 5.5.4] My.sd = 0.032, Mz.sd = , N.sd = 0.06 Τάξη = Bm,y = Σχήμα Bm,z =.464 Σχήμα Αδιάστατη Λυγηρότητα z... = Αδιάστατη Λυγηρότητα y... =.035 Καμπύλη λυγισμού y (Επίπ. ΧΖ) = b Καμπύλη λυγισμού z (Επίπ. ΧΥ) = a Μήκος Λυγισμού, y (Επίπεδο ΧΖ)= Μήκος Λυγισμού, z (Επίπεδο ΧY)= Μειωτικός συντελεστής Χz... = (5.46) Μειωτικός συντελεστής Χy... = Μέγιστος Λόγος Απόδοσης = ΑΠΟΔΕΚΤΟ Στρεπτοκαμπτικός Λυγισμός(Μέλος: D5 - Π.Φ:.35G+.5Q) Κάμψη και Θλίψη ( , ) Συντελεστής Bm.LT =.464 Σχήμα Συντελεστής βm_ασθενούς άξονα = Σχήμα Συντεταγμένη του σημείου εφαρμογής της δύναμης Ya = Απόσταση του σημείου διάτμησης από το κάτω πέλμα Ys = 0.65 Μήκος μεταξύ δεσμεύσεων =6.900, c =.000, c2 =, c3 =, K =0.500, Kw =0.500 Λυγηρότητα = ( 5.5.2) Σταθερά It =, Σταθερά κύρτωσης κορμού Iw (cm^6)= Ελαστική Κρίσιμος Ροπή = Μειωτικός Συντελεστής X_LT = ( 5.5.2) NSd = 0.06, My.Sd = 0.032, Mz.Sd = Μέγιστος Λόγος Απόδοσης = ΑΠΟΔΕΚΤΟ Έλεγχος Διατομής (Μέλος: D5 - Π.Φ: SEISMOS) Θέση Τάξη Εφελκ. - Αξον. Κy(+Δz) Κz(+Δy) Κ+Α+Δ(y,z) Διατμ.Υ Διατμ.Ζ

129 Κατάταξη Διατομής [ 5.3 (πίνακας 5.3.)] Τάξη Διατομής = Κάμψη και Αξονική [&5.4.8.] Διάτμηση [ 5.4.6, 5.4.7] My.sd =.52, Mz.sd = 34.7, N.sd = 0.44 Vy. sd = , Vz. sd = Κάμψη +Αξονική +Διάτμηση = Vy.sd / Vy.rd = Vz.sd / Vz.rd = 0.00 ΑΠΟΔΕΚΤΟ Κύρτωση κορμού: Δεν απαιτείται έλεγχος [5.6] ΕΛΕΓΧΟΣ ΜΕΛΟΥΣ 5 Αντοχή Μέλους (Μέλος: D5 - Π.Φ: SEISMOS) Κάμψη και Αξονική (Θλίψη) [ 5.5.4] My.sd =.52, Mz.sd = 34.7, N.sd = 0.44 Τάξη = Bm,y =.8 Σχήμα Bm,z =.466 Σχήμα Αδιάστατη Λυγηρότητα z... = Αδιάστατη Λυγηρότητα y... =.035 Καμπύλη λυγισμού y (Επίπ. ΧΖ) = b Καμπύλη λυγισμού z (Επίπ. ΧΥ) = a Μήκος Λυγισμού, y (Επίπεδο ΧΖ)= Μήκος Λυγισμού, z (Επίπεδο ΧY)= Μειωτικός συντελεστής Χz... = (5.46) Μειωτικός συντελεστής Χy... = Μέγιστος Λόγος Απόδοσης = ΑΠΟΔΕΚΤΟ Στρεπτοκαμπτικός Λυγισμός (Μέλος: D5 - Π.Φ: SEISMOS) Κάμψη και Θλίψη ( , ) Συντελεστής Bm.LT =.466 Σχήμα Συντελεστής βm_ασθενούς άξονα =.8 Σχήμα Συντεταγμένη του σημείου εφαρμογής της δύναμης Ya = Απόσταση του σημείου διάτμησης από το κάτω πέλμα Ys = 0.65 Μήκος μεταξύ δεσμεύσεων =6.900, c =.000, c2 =, c3 =, K =0.500, Kw =0.500 Λυγηρότητα = ( 5.5.2) Σταθερά It =, Σταθερά κύρτωσης κορμού Iw (cm^6)= Ελαστική Κρίσιμος Ροπή = Μειωτικός Συντελεστής X_LT = ( 5.5.2) NSd = 0.44, My.Sd =.52, Mz.Sd = 34.7 Μέγιστος Λόγος Απόδοσης = ΑΠΟΔΕΚΤΟ 29

130 30

131 3

132 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ 3 - ΕΞΑΓΟΜΕΝΑ ΑΝΑΛΥΣΗΣ ΦΟΡΕΑΕΛΕΓΧΟΣ ΣΥΝΔΕΣΕΩΝ ΦΟΡΕΑ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΕΥΡΟΚΩΔΙΚΑ 3 Π.3. ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΟΚΟΥ ΜΕ ΔΟΚΟ 32

133 Π.3.2 ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΟΚΟΥ ΜΕ ΔΟΚΟ 2 33

134 Π.3.3 ΣΥΝΔΕΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ-ΔΟΚΟΥ 34

135 Π.3.4 ΣΥΝΔΕΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ-ΔΟΚΟΥ 2 35

136 Π.3.5 ΣΥΝΔΕΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ-ΔΟΚΟΥ 3 36

137 Π.3.6 ΣΥΝΔΕΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ-ΔΟΚΟΥ 4 37

138 Π.3.7 ΕΔΡΑΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ 38

139 Π.3.8 ΕΔΡΑΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ 2 39

140 ΜΟΝΑΔΕΣ Μήκος...:[ mm ] Δύναμη...:[ kn ] Γωνία...:[ deg ] ΕΠΙΜΕΡΟΥΣ ΣΥΝΤΕΛΕΣΤΕΣ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ Κανονισμός...:ENV(993--) γ Mo...:.0 γ Mb (διάτμηση)...:.25 γ Mb (εφελκυσμός)...:.25 γ Mw...:.25 γ M2...:.25 ΣΥΝΤΜΗΣΕΙΣ Α.ΣΧ. = Αντοχή Σχεδιασμού Π.3.9 ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΕΛΕΓΧΟΥ ΣΥΝΔΕΣΕΩΝ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ EC3 Π.3.9. ΕΛΕΓΧΟΣ ΤΗΣ ΣΥΝΔΕΣΗΣ - ΑΡΘΡΩΤΗ ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΟΚΟΥ ΜΕ ΔΟΚΟ (ΓΩΝΙΑΚΑ ΣΤΟΝ ΚΟΡΜΟ) ΔΟΚΟΣ-ΔΟΚΟΣ_ ΚΥΡΙΑ ΔΟΚΟΣ Διατομή...: IPE330 Ύψος (h)...: mm Πλάτος πέλματος (bf)...: 60.00mm Πάχος πέλματος (tf)...:.50mm Πάχος κορμού (tw)...: 7.50mm Ακτίνα καμπυλότητας (r)...: 8.00mm Εμβαδόν διατομής (A)...: mm2 Ποιότητα υλικού...: S235 Όριο διαρροής...: 0.235kN/mm2 Όριο αστοχίας...: 0.360kN/mm2 ΔΕΞΙΑ ΔΟΚΟΣ Διατομή...: IPE450 Ύψος (h)...: mm Πλάτος πέλματος (bf)...: 90.00mm Πάχος πέλματος (tf)...: 4.60mm Πάχος κορμού (tw)...: 9.40mm Ακτίνα καμπυλότητας (r)...: 2.00mm Εμβαδόν διατομής (A)...: mm2 Ποιότητα υλικού...: S235 Όριο διαρροής...: 0.235kN/mm2 Όριο αστοχίας...: 0.360kN/mm2 ΖΕΥΓΟΣ ΓΩΝΙΑΚΩΝ Διατομή...: L00x00x0 Εμβαδόν διατομής (A)...: mm2 Σκέλος που συνδέεται στην κύρια δοκό/υποστ/α..: 0mm Σκέλος που συνδέεται στη δοκό...: 0mm 40

141 Πάχος...: mm Μήκος γωνιακού...: mm Ποιότητα υλικού...: S235 Όριο διαρροής...: 0.235kN/mm2 Όριο αστοχίας...: 0.360kN/mm2 Κάθετη απόσταση μεταξύ της κορυφής γωνιακού και το πάνω πέλμα της δοκού (qclb)...: 29.00mm ΤΟΠΟΛΟΓΙΑ ΚΟΧΛΙΩΝ ΣΤΗΝ ΚΥΡΙΑ ΔΟΚΟ Τύπος...: ΚΑΝΟΝΙΚΟΙ Διάμετρος (d)...: 6.00mm Διάμετρος οπής (d0)...: 8.00mm Εμβαδόν κοχλία (A)...: 20.00mm2 Εμβαδόν εφελκυσμού κοχλία (As)...: 57.00mm2 Ποιότητα...: 8.8 Όριο διαρροής...: 0.640kN/mm2 Όριο αστοχίας...: 0.800kN/mm2 Το επίπεδο διάτμησης διέρχεται από το σπείρωμα του κοχλία Απόσταση από άκρο (e)...: 22.00mm Απόσταση από άκρο (e2)...: 27.00mm Απόσταση μεταξύ των σειρών κοχλιών (p)...: 40.00mm Απόσταση μεταξύ των κολονών κοχλιών (p2)...: 54.00mm Αριθμός σειρών κοχλιών...: 4 Αριθμός κολονών κοχλιών...: ΤΟΠΟΛΟΓΙΑ ΚΟΧΛΙΩΝ ΣΤΗΝ ΔΟΚΟ Τύπος...: ΚΑΝΟΝΙΚΟΙ Διάμετρος (d)...: 6.00mm Διάμετρος οπής (d0)...: 8.00mm Εμβαδόν κοχλία (A)...: 20.00mm2 Εμβαδόν εφελκυσμού κοχλία (As)...: 57.00mm2 Ποιότητα...: 8.8 Όριο διαρροής...: 0.640kN/mm2 Όριο αστοχίας...: 0.800kN/mm2 Το επίπεδο διάτμησης διέρχεται από το σπείρωμα του κοχλία Απόσταση από άκρο (e)...: 22.00mm Απόσταση από άκρο (e2)...: 27.00mm Απόσταση μεταξύ των σειρών κοχλιών (p)...: 40.00mm Απόσταση μεταξύ των κολονών κοχλιών (p2)...: 54.00mm Αριθμός σειρών κοχλιών...: 4 Αριθμός κολονών κοχλιών...: ΑΠΟΤΜΗΣΕΙΣ Μήκος πάνω απότμησης...: Πλάτος πάνω απότμησης...: Μήκος κάτω απότμησης...: Πλάτος κάτω απότμησης...: 82.00mm 5.00mm 82.00mm 45.00mm ΑΠΟΣΤΑΣΕΙΣ Πάνω πέλμα δοκού & πέλμα κύριας δοκού (qbfcf).: Δοκός από την κύρια δοκό/υποστύλωμα (qbc)...: ΑΡΙΣΤΕΡΗ ΔΟΚΟΣ Διατομή...: Ύψος (h)...: 0.00mm 0.00mm IPE mm 4

142 Πλάτος πέλματος (bf)...: 90.00mm Πάχος πέλματος (tf)...: 4.60mm Πάχος κορμού (tw)...: 9.40mm Ακτίνα καμπυλότητας (r)...: 2.00mm Εμβαδόν διατομής (A)...: mm2 Ποιότητα υλικού...: S235 Όριο διαρροής...: 0.235kN/mm2 Όριο αστοχίας...: 0.360kN/mm2 ΖΕΥΓΟΣ ΓΩΝΙΑΚΩΝ Διατομή...: Εμβαδόν διατομής (A)...: Σκέλος που συνδέεται στην κύρια δοκό/υποστ/α..: Σκέλος που συνδέεται στη δοκό...: Πάχος...: Μήκος γωνιακού...: Ποιότητα υλικού...: Όριο διαρροής...: Όριο αστοχίας...: Κάθετη απόσταση μεταξύ της κορυφής γωνιακού (qclb)...: L00x00x mm2 0mm 0mm mm mm S kN/mm kN/mm2 και το πάνω πέλμα της δοκού 29.00mm ΤΟΠΟΛΟΓΙΑ ΚΟΧΛΙΩΝ ΣΤΗΝ ΚΥΡΙΑ ΔΟΚΟ Τύπος...: ΚΑΝΟΝΙΚΟΙ Διάμετρος (d)...: 6.00mm Διάμετρος οπής (d0)...: 8.00mm Εμβαδόν κοχλία (A)...: 20.00mm2 Εμβαδόν εφελκυσμού κοχλία (As)...: 57.00mm2 Ποιότητα...: 8.8 Όριο διαρροής...: 0.640kN/mm2 Όριο αστοχίας...: 0.800kN/mm2 Το επίπεδο διάτμησης διέρχεται από το σπείρωμα του κοχλία Απόσταση από άκρο (e)...: 22.00mm Απόσταση από άκρο (e2)...: 27.00mm Απόσταση μεταξύ των σειρών κοχλιών (p)...: 40.00mm Απόσταση μεταξύ των κολονών κοχλιών (p2)...:54.00mm Αριθμός σειρών κοχλιών...: 4 Αριθμός κολονών κοχλιών...: ΤΟΠΟΛΟΓΙΑ ΚΟΧΛΙΩΝ ΣΤΗΝ ΔΟΚΟ Τύπος...: ΚΑΝΟΝΙΚΟΙ Διάμετρος (d)...: 6.00mm Διάμετρος οπής (d0)...: 8.00mm Εμβαδόν κοχλία (A)...: 20.00mm2 Εμβαδόν εφελκυσμού κοχλία (As)...: 57.00mm2 Ποιότητα...: 8.8 Όριο διαρροής...: 0.640kN/mm2 Όριο αστοχίας...: 0.800kN/mm2 Το επίπεδο διάτμησης διέρχεται από το σπείρωμα του κοχλία Απόσταση από άκρο (e)...: 22.00mm Απόσταση από άκρο (e2)...: 27.00mm Απόσταση μεταξύ των σειρών κοχλιών (p)...: 40.00mm Απόσταση μεταξύ των κολονών κοχλιών (p2)...: 54.00mm Αριθμός σειρών κοχλιών...: 4 Αριθμός κολονών κοχλιών...: 42

143 ΑΠΟΤΜΗΣΕΙΣ Μήκος πάνω απότμησης...: Πλάτος πάνω απότμησης...: Μήκος κάτω απότμησης...: Πλάτος κάτω απότμησης...: 82.00mm 5.00mm 82.00mm 45.00mm ΑΠΟΣΤΑΣΕΙΣ Πάνω πέλμα δοκού & πέλμα κύριας δοκού (qbfcf).: Δοκός από την κύρια δοκό/υποστύλωμα (qbc)...: 0.00mm 0.00mm ******************************************************** Α Π Ο Τ Ε Λ Ε Σ Μ Α Τ Α Φ Ο Ρ Τ Ι Σ Η Σ [.35G+.5Q ] ******************************************************** ΕΝΤΑΤΙΚΑ ΜΕΓΕΘΗ Τέμνουσα στην δεξιά δοκό...: Τέμνουσα στην αριστερή δοκό...: kN kN ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΗΝ ΔΕΞΙΑ ΔΟΚΟ ΑΝΤΟΧΗ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ ΤΗΣ ΣΥΝΔΕΣΗΣ ============================================================ * Αντοχή σε διάτμηση κοχλιών που συνδέουν γωνιακά σε δοκό {6.5.5} Αντοχή σε διάτμηση κοχλιών kN Μέγιστη Δύναμη σε κοχλία...: 30.4kN Λόγος...: 0.25 * Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας γωνιακού συνδεδεμένου σε δοκό {6.5.5} Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας κοχλία Fb.Rd...: 46.93kN Μέγιστη Δύναμη σε κοχλία...: 5.20kN Λόγος...: 0.32 * Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας κορμού δοκού {6.5.5} Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας κοχλία Fb.Rd...: 53.4kN Μέγιστη Δύναμη σε κοχλία...: 30.4kN Λόγος...: 0.57 * Αντοχή σε διάτμηση λόγω απόσχισης γωνιακού συνδεδεμένου σε δοκό { } Αντοχή σε διάτμηση...: 28.0kN Διατμητική Δύναμη...: 25.26kN Λόγος...: 0.09 * Αντοχή σε διάτμηση λόγω απόσχισης κορμού δοκού { } Αντοχή σε διάτμηση...: kN Διατμητική Δύναμη...: 50.52kN Λόγος...: 0.8 * Αντοχή σε διάτμηση δοκού {5.4.6} Αντοχή σε διάτμηση...: kN Διατμητική Δύναμη...: 50.52kN Λόγος...:

144 * Αντοχή σε διάτμηση κοχλιών που συνδέουν γωνιακά σε κύρια δοκό {6.5.5} Αντοχή σε διάτμηση κοχλιών kN Διατμητική Δύναμη στην κύρια δοκό...: 0.34kN Λόγος...: 0.09 * Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας γωνιακού συνδεδεμένου με κύρια δοκό {6.5.5} Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας kN Διατμητική Δύναμη στην κύρια δοκό...: 0.34kN Λόγος...: 0.22 * Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας κύριας δοκού {6.5.5} Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας kN Διατμητική Δύναμη στην κύρια δοκό...: 0.34kN Λόγος...: 0.24 * Αντοχή σε διάτμηση λόγω απόσχισης γωνιακού συνδεδεμένου με κύρια δοκό { } Αντοχή σε διάτμηση...: 28.0kN Διατμητική Δύναμη στην κύρια δοκό...: 4.36kN Λόγος...: 0.5 * Αντοχή σε τοπική διάτμηση κύριας δοκού {5.4.6} Αντοχή σε διάτμηση...: kN Διατμητική Δύναμη στην κύρια δοκό...: 82.72kN Λόγος...: 0.9 Ο μεγαλύτερος λόγος παρατηρείται στον έλεγχο : * Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας κορμού δοκού {6.5.5} Λόγος...: 0.57 <.00 Η αντοχή είναι...επαρκησ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΗΝ ΑΡΙΣΤΕΡΗ ΔΟΚΟ ΑΝΤΟΧΗ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ ΤΗΣ ΣΥΝΔΕΣΗΣ ========================================================== * Αντοχή σε διάτμηση κοχλιών που συνδέουν γωνιακά σε δοκό {6.5.5} Αντοχή σε διάτμηση κοχλιών kN Μέγιστη Δύναμη σε κοχλία...: 9.38kN Λόγος...: 0.6 * Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας γωνιακού συνδεδεμένου σε δοκό {6.5.5} Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας κοχλία Fb.Rd...: 46.93kN Μέγιστη Δύναμη σε κοχλία...: 9.69kN Λόγος...: 0.2 * Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας κορμού δοκού {6.5.5} Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας κοχλία Fb.Rd...: 53.4kN Μέγιστη Δύναμη σε κοχλία...: 9.38kN Λόγος...: 0.36 * Αντοχή σε διάτμηση λόγω απόσχισης γωνιακού συνδεδεμένου σε δοκό { } Αντοχή σε διάτμηση...: 28.0kN Διατμητική Δύναμη...: 6.0kN Λόγος...:

145 * Αντοχή σε διάτμηση λόγω απόσχισης κορμού δοκού { } Αντοχή σε διάτμηση...: kN Διατμητική Δύναμη...: 32.20kN Λόγος...: 0.2 * Αντοχή σε διάτμηση δοκού {5.4.6} Αντοχή σε διάτμηση...: kN Διατμητική Δύναμη...: 32.20kN Λόγος...: 0.05 * Αντοχή σε διάτμηση κοχλιών που συνδέουν γωνιακά σε κύρια δοκό {6.5.5} Αντοχή σε διάτμηση κοχλιών kN Διατμητική Δύναμη στην κύρια δοκό...: 0.34kN Λόγος...: 0.09 * Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας γωνιακού συνδεδεμένου με κύρια δοκό {6.5.5} Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας kN Διατμητική Δύναμη στην κύρια δοκό...: 0.34kN Λόγος...: 0.22 * Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας κύριας δοκού {6.5.5} Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας kN Διατμητική Δύναμη στην κύρια δοκό...: 0.34kN Λόγος...: 0.24 * Αντοχή σε διάτμηση λόγω απόσχισης γωνιακού συνδεδεμένου με κύρια δοκό { } Αντοχή σε διάτμηση...: 28.0kN Διατμητική Δύναμη στην κύρια δοκό...: 4.36kN Λόγος...: 0.5 * Αντοχή σε τοπική διάτμηση κύριας δοκού {5.4.6} Αντοχή σε διάτμηση...: kN Διατμητική Δύναμη στην κύρια δοκό...: 82.72kN Λόγος...: 0.9 Ο μεγαλύτερος λόγος παρατηρείται στον έλεγχο : * Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας κορμού δοκού {6.5.5} Λόγος...: 0.36 <.00 Η αντοχή είναι...επαρκησ ******************************************************** ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ Φ Ο Ρ Τ Ι Σ Η Σ [ SEISMOS ] ******************************************************** ΕΝΤΑΤΙΚΑ ΜΕΓΕΘΗ Τέμνουσα στην δεξιά δοκό...: -8.8kN Τέμνουσα στην αριστερή δοκό...: kN ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΗΝ ΔΕΞΙΑ ΔΟΚΟ ΑΝΤΟΧΗ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ ΤΗΣ ΣΥΝΔΕΣΗΣ ================================================== * Αντοχή σε διάτμηση κοχλιών που συνδέουν γωνιακά σε δοκό {6.5.5} Αντοχή σε διάτμηση κοχλιών kN Μέγιστη Δύναμη σε κοχλία...:.32kn 45

146 Λόγος...: 0.09 * Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας γωνιακού συνδεδεμένου σε δοκό {6.5.5} Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας κοχλία Fb.Rd...: 46.93kN Μέγιστη Δύναμη σε κοχλία...: 5.66kN Λόγος...: 0.2 * Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας κορμού δοκού {6.5.5} Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας κοχλία Fb.Rd...: 53.4kN Μέγιστη Δύναμη σε κοχλία...:.32kn Λόγος...: 0.2 * Αντοχή σε διάτμηση λόγω απόσχισης γωνιακού συνδεδεμένου σε δοκό { } Αντοχή σε διάτμηση...: 28.0kN Διατμητική Δύναμη...: 9.4kN Λόγος...: 0.03 * Αντοχή σε διάτμηση λόγω απόσχισης κορμού δοκού { } Αντοχή σε διάτμηση...: kN Διατμητική Δύναμη...: 8.8kN Λόγος...: 0.07 * Αντοχή σε διάτμηση δοκού {5.4.6} Αντοχή σε διάτμηση...: kN Διατμητική Δύναμη...: 8.8kN Λόγος...: 0.03 * Αντοχή σε διάτμηση κοχλιών που συνδέουν γωνιακά σε κύρια δοκό {6.5.5} Αντοχή σε διάτμηση κοχλιών kN Διατμητική Δύναμη στην κύρια δοκό...: 7.34kN Λόγος...: 0.06 * Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας γωνιακού συνδεδεμένου με κύρια δοκό {6.5.5} Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας kN Διατμητική Δύναμη στην κύρια δοκό...: 7.34kN Λόγος...: 0.6 * Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας κύριας δοκού {6.5.5} Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας kN Διατμητική Δύναμη στην κύρια δοκό...: 7.34kN Λόγος...: 0.7 * Αντοχή σε διάτμηση λόγω απόσχισης γωνιακού συνδεδεμένου με κύρια δοκό { } Αντοχή σε διάτμηση...: 28.0kN Διατμητική Δύναμη στην κύρια δοκό...: 29.35kN Λόγος...: 0.0 * Αντοχή σε τοπική διάτμηση κύριας δοκού {5.4.6} Αντοχή σε διάτμηση...: kN Διατμητική Δύναμη στην κύρια δοκό...: 58.7kN Λόγος...: 0.3 Ο μεγαλύτερος λόγος παρατηρείται στον έλεγχο : * Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας κορμού δοκού {6.5.5} Λόγος...: 0.2 <.00 46

147 Η αντοχή είναι...επαρκησ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΗΝ ΑΡΙΣΤΕΡΗ ΔΟΚΟ ΑΝΤΟΧΗ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ ΤΗΣ ΣΥΝΔΕΣΗΣ ========================================== * Αντοχή σε διάτμηση κοχλιών που συνδέουν γωνιακά σε δοκό {6.5.5} Αντοχή σε διάτμηση κοχλιών kN Μέγιστη Δύναμη σε κοχλία...: 24.0kN Λόγος...: 0.20 * Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας γωνιακού συνδεδεμένου σε δοκό {6.5.5} Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας κοχλία Fb.Rd...: 46.93kN Μέγιστη Δύναμη σε κοχλία...: 2.0kN Λόγος...: 0.26 * Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας κορμού δοκού {6.5.5} Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας κοχλία Fb.Rd...: 53.4kN Μέγιστη Δύναμη σε κοχλία...: 24.0kN Λόγος...: 0.45 * Αντοχή σε διάτμηση λόγω απόσχισης γωνιακού συνδεδεμένου σε δοκό { } Αντοχή σε διάτμηση...: 28.0kN Διατμητική Δύναμη...: 9.95kN Λόγος...: 0.07 * Αντοχή σε διάτμηση λόγω απόσχισης κορμού δοκού { } Αντοχή σε διάτμηση...: kN Διατμητική Δύναμη...: 39.90kN Λόγος...: 0.4 * Αντοχή σε διάτμηση δοκού {5.4.6} Αντοχή σε διάτμηση...: kN Διατμητική Δύναμη...: 39.90kN Λόγος...: 0.06 * Αντοχή σε διάτμηση κοχλιών που συνδέουν γωνιακά σε κύρια δοκό {6.5.5} Αντοχή σε διάτμηση κοχλιών kN Διατμητική Δύναμη στην κύρια δοκό...: 7.34kN Λόγος...: 0.06 * Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας γωνιακού συνδεδεμένου με κύρια δοκό {6.5.5} Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας kN Διατμητική Δύναμη στην κύρια δοκό...: 7.34kN Λόγος...: 0.6 * Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας κύριας δοκού {6.5.5} Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας kN Διατμητική Δύναμη στην κύρια δοκό...: 7.34kN Λόγος...: 0.7 * Αντοχή σε διάτμηση λόγω απόσχισης γωνιακού συνδεδεμένου με κύρια δοκό { } Αντοχή σε διάτμηση...: 28.0kN Διατμητική Δύναμη στην κύρια δοκό...: 29.35kN Λόγος...:

148 * Αντοχή σε τοπική διάτμηση κύριας δοκού {5.4.6} Αντοχή σε διάτμηση...: kN Διατμητική Δύναμη στην κύρια δοκό...: 58.7kN Λόγος...: 0.3 Ο μεγαλύτερος λόγος παρατηρείται στον έλεγχο : * Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας κορμού δοκού {6.5.5} Λόγος...: 0.45 <.00 Η αντοχή είναι...επαρκησ Π ΕΛΕΓΧΟΣ ΤΗΣ ΣΥΝΔΕΣΗΣ - ΗΜΙΑΚΑΜΠΤΗ ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΟΚΟΥ-ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΣΥΓΚΟΛΛΗΤΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑ-ΔΟΚΟΣ_ ΕΓΚΥΡΟΤΗΤΑ ΜΕΘΟΔΟΥ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ - Οι διατομές είναι Τάξης, 2 ή 3 - NSd < 0. * NplRd, όπου NSd : αξονική δύναμη στη δοκό NplRd : αντοχή σε αξονική διατομής της δοκού ΑΡΙΣΤΕΡΗ ΔΟΚΟΣ Διατομή...: IPE400 Τάξη διατομής...: Ύψος (h)...: mm Πλάτος πέλματος (bf)...: 80.00mm Πάχος πέλματος (tf)...: 3.50mm Πάχος κορμού (tw)...: 8.60mm Ακτίνα καμπυλότητας (r)...: 2.00mm Γωνία...: 0.00deg Προβαλλόμενο ύψος δοκού (h')...: mm Μήκος (l)...: mm Εμβαδόν διατομής (A)...: mm2 Ροπή αδράνειας ως προς τον ισχυρό άξονα...: mm4 Ελαστική ροπή αντίστασης ως προς ισχυρό άξονα.: mm3 Πλαστική ροπή αντίστασης ως προς ισχυρό άξονα.: mm3 Ποιότητα υλικού...: S235 Όριο διαρροής πέλματος...: 0.235kN/mm2 Όριο αστοχίας πέλματος...: 0.360kN/mm2 Όριο διαρροής κορμού...: 0.235kN/mm2 Όριο αστοχίας κορμού...: 0.360kN/mm2 ΔΕΞΙΑ ΔΟΚΟΣ Διατομή...: IPE400 Τάξη διατομής...: Ύψος (h)...: mm Πλάτος πέλματος (bf)...: 80.00mm Πάχος πέλματος (tf)...: 3.50mm Πάχος κορμού (tw)...: 8.60mm Ακτίνα καμπυλότητας (r)...: 2.00mm Γωνία...: 0.00deg 48

149 Προβαλλόμενο ύψος δοκού (h')...: mm Μήκος (l)...: mm Εμβαδόν διατομής (A)...: mm2 Ροπή αδράνειας ως προς τον ισχυρό άξονα...: mm4 Ελαστική ροπή αντίστασης ως προς ισχυρό άξονα.: mm3 Πλαστική ροπή αντίστασης ως προς ισχυρό άξονα.: mm3 Ποιότητα υλικού...: S235 Όριο διαρροής πέλματος...: 0.235kN/mm2 Όριο αστοχίας πέλματος...: 0.360kN/mm2 Όριο διαρροής κορμού...: 0.235kN/mm2 Όριο αστοχίας κορμού...: 0.360kN/mm2 ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑ Διατομή...: HEB400 Ύψος (h)...: mm Πλάτος πέλματος (bf)...: mm Πάχος πέλματος (tf)...: 24.00mm Πάχος κορμού (tw)...: 3.50mm Ακτίνα καμπυλότητας (r)...: 27.00mm Εμβαδόν διατομής (A)...: mm2 Ροπή αδράνειας ως προς τον ισχυρό άξονα...: mm4 Ελαστική ροπή αντίστασης ως προς ισχυρό άξονα.: mm3 Πλαστική ροπή αντίστασης ως προς ισχυρό άξονα.: mm3 Ποιότητα υλικού...: S235 Όριο διαρροής πέλματος...: 0.235kN/mm2 Όριο αστοχίας πέλματος...: 0.360kN/mm2 Όριο διαρροής κορμού...: 0.235kN/mm2 Όριο αστοχίας κορμού...: 0.360kN/mm2 ΕΝΙΣΧΥΤΙΚΗ ΠΛΑΚΑ ΚΟΡΜΟΥ Αριθμός πλακών...: Πλάτος (bp)...: mm Πάχος (tp)...: 4.00mm Πάχος συγκόλλησης (a)...: 4.00mm Ο τύπος της συγκόλλησης είναι : Εγκάρσιες και διαμήκεις συγκολλήσεις 'T' ******************************************************** Α Π Ο Τ Ε Λ Ε Σ Μ Α Τ Α Φ Ο Ρ Τ Ι Σ Η Σ [.35G+.5Q ] ******************************************************** ΕΝΤΑΤΙΚΑ ΜΕΓΕΘΗ =============== (Αναγωγή των δυνάμεων των δοκών) Αξονική(NSd) Τέμνουσα(VSd) Ροπή(MSd) Δεξιά δοκός -8.46kN 83.58kN kNmm Αριστερή δοκός -3.67kN 23.64kN kNmm Υποστύλωμα kN 38.5kN kNmm Πάν.Υποστύλωμα 7.27kN 56.97kN kNmm ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΗΝ ΔΕΞΙΑ ΔΟΚΟ ΑΝΤΟΧΗ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΣΕ ΡΟΠΗ Ισοδύναμος μοχλοβραχίονας z...: mm Η αντοχή σχεδιασμού της ασθενέστερης περιοχής...: kN Αντοχή σχεδιασμού σε ροπή {J.3.6} MRd...: kNmm 49

150 Λόγος Ροπής MSd / Αντοχή σε ροπή MRd...: 0.84 Η αντοχή σε ροπή είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ ΑΝΤΟΧΗ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ Η αντοχή σχεδιασμού σε διάτμηση VRd...: kN Λόγος τέμνουσας VSd / αντοχή σε τέμνουσα VRd...: 0.6 Η αντοχή σε διάτμηση είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ ΣΤΡΟΦΙΚΗ ΔΥΣΚΑΜΨΙΑ {J.4.} * Ιδεατή ακαμψία Sj...: kNmm/deg ΣΤΡΟΦΙΚΗ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑ {J.5} * Δεν παρέχεται πληροφορία στον EC3 ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΗΝ ΑΡΙΣΤΕΡΗ ΔΟΚΟ ΑΝΤΟΧΗ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΣΕ ΡΟΠΗ Ισοδύναμος μοχλοβραχίονας z...: mm Η αντοχή σχεδιασμού της ασθενέστερης περιοχής...: kN Αντοχή σχεδιασμού σε ροπή {J.3.6} MRd...: kNmm Λόγος Ροπής MSd / Αντοχή σε ροπή MRd...: 0.22 Η αντοχή σε ροπή είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ ΑΝΤΟΧΗ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ Η αντοχή σχεδιασμού σε διάτμηση VRd...: kN Λόγος τέμνουσας VSd / αντοχή σε τέμνουσα VRd...: 0.04 Η αντοχή σε διάτμηση είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ ΣΤΡΟΦΙΚΗ ΔΥΣΚΑΜΨΙΑ {J.4.} * Ιδεατή ακαμψία Sj...: kNmm/deg ΣΤΡΟΦΙΚΗ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑ {J.5} * Δεν παρέχεται πληροφορία στον EC3 ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΦΟΡΤΙΣΗΣ [ SEISMOS ] ΕΝΤΑΤΙΚΑ ΜΕΓΕΘΗ (Αναγωγή των δυνάμεων των δοκών) Αξονική(NSd) Τέμνουσα(VSd) Ροπή(MSd) Δεξιά δοκός -8.24kN 53.kN kNmm Αριστερή δοκός -.40kN 24.76kN kNmm Υποστύλωμα 74.07kN 39.6kN kNmm Πάν.Υποστύλωμα 88.76kN 47.4kN kNmm ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΗΝ ΔΕΞΙΑ ΔΟΚΟ ΑΝΤΟΧΗ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΣΕ ΡΟΠΗ Ισοδύναμος μοχλοβραχίονας z...: mm Η αντοχή σχεδιασμού της ασθενέστερης περιοχής...: kN Αντοχή σχεδιασμού σε ροπή {J.3.6} MRd...: kNmm Λόγος Ροπής MSd / Αντοχή σε ροπή MRd...: 0.77 Η αντοχή σε ροπή είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ ΑΝΤΟΧΗ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ Η αντοχή σχεδιασμού σε διάτμηση VRd...: kN 50

151 Λόγος τέμνουσας VSd / αντοχή σε τέμνουσα VRd...: 0.0 Η αντοχή σε διάτμηση είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ ΣΤΡΟΦΙΚΗ ΔΥΣΚΑΜΨΙΑ {J.4.} * Ιδεατή ακαμψία Sj...: kNmm/deg ΣΤΡΟΦΙΚΗ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑ {J.5} * Δεν παρέχεται πληροφορία στον EC3 ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΗΝ ΑΡΙΣΤΕΡΗ ΔΟΚΟ ΑΝΤΟΧΗ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΣΕ ΡΟΠΗ Ισοδύναμος μοχλοβραχίονας z...: mm Η αντοχή σχεδιασμού της ασθενέστερης περιοχής...: kN Αντοχή σχεδιασμού σε ροπή {J.3.6} MRd...: kNmm Λόγος Ροπής MSd / Αντοχή σε ροπή MRd...: 0.36 Η αντοχή σε ροπή είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ ΑΝΤΟΧΗ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ Η αντοχή σχεδιασμού σε διάτμηση VRd...: kN Λόγος τέμνουσας VSd / αντοχή σε τέμνουσα VRd...: 0.05 Η αντοχή σε διάτμηση είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ ΣΤΡΟΦΙΚΗ ΔΥΣΚΑΜΨΙΑ {J.4.} * Ιδεατή ακαμψία Sj...: kNmm/deg ΣΤΡΟΦΙΚΗ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑ {J.5} * Δεν παρέχεται πληροφορία στον EC3 Π ΕΛΕΓΧΟΣ ΤΗΣ ΣΥΝΔΕΣΗΣ- ΗΜΙΑΚΑΜΠΤΗ ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΟΚΟΥ-ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΣΥΓΚΟΛΛΗΤΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑ-ΔΟΚΟΣ_2 ΕΓΚΥΡΟΤΗΤΑ ΜΕΘΟΔΟΥ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ - Οι διατομές είναι Τάξης, 2 ή 3 - NSd < 0. * NplRd, όπου NSd : αξονική δύναμη στη δοκό NplRd : αντοχή σε αξονική διατομής της δοκού ΑΡΙΣΤΕΡΗ ΔΟΚΟΣ Διατομή...: IPE450 Τάξη διατομής...: Ύψος (h)...: mm Πλάτος πέλματος (bf)...: 90.00mm Πάχος πέλματος (tf)...: 4.60mm Πάχος κορμού (tw)...: 9.40mm Ακτίνα καμπυλότητας (r)...: 2.00mm Γωνία...: 0.00deg Προβαλλόμενο ύψος δοκού (h')...: mm Μήκος (l)...: mm Εμβαδόν διατομής (A)...: mm2 Ροπή αδράνειας ως προς τον ισχυρό άξονα...: mm4 5

152 Ελαστική ροπή αντίστασης ως προς ισχυρό άξονα.: mm3 Πλαστική ροπή αντίστασης ως προς ισχυρό άξονα.: mm3 Ποιότητα υλικού...: S235 Όριο διαρροής πέλματος...: 0.235kN/mm2 Όριο αστοχίας πέλματος...: 0.360kN/mm2 Όριο διαρροής κορμού...: 0.235kN/mm2 Όριο αστοχίας κορμού...: 0.360kN/mm2 ΔΕΞΙΑ ΔΟΚΟΣ Διατομή...: IPE400 Τάξη διατομής...: Ύψος (h)...: mm Πλάτος πέλματος (bf)...: 80.00mm Πάχος πέλματος (tf)...: 3.50mm Πάχος κορμού (tw)...: 8.60mm Ακτίνα καμπυλότητας (r)...: 2.00mm Γωνία...: 0.00deg Προβαλλόμενο ύψος δοκού (h')...: mm Μήκος (l)...: 75.00mm Εμβαδόν διατομής (A)...: mm2 Ροπή αδράνειας ως προς τον ισχυρό άξονα...: mm4 Ελαστική ροπή αντίστασης ως προς ισχυρό άξονα.: mm3 Πλαστική ροπή αντίστασης ως προς ισχυρό άξονα.: mm3 Ποιότητα υλικού...: S235 Όριο διαρροής πέλματος...: 0.235kN/mm2 Όριο αστοχίας πέλματος...: 0.360kN/mm2 Όριο διαρροής κορμού...: 0.235kN/mm2 Όριο αστοχίας κορμού...: 0.360kN/mm2 ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑ Διατομή...: HEB600 Ύψος (h)...: mm Πλάτος πέλματος (bf)...: mm Πάχος πέλματος (tf)...: 30.00mm Πάχος κορμού (tw)...: 5.50mm Ακτίνα καμπυλότητας (r)...: 27.00mm Εμβαδόν διατομής (A)...: mm2 Ροπή αδράνειας ως προς τον ισχυρό άξονα...: mm4 Ελαστική ροπή αντίστασης ως προς ισχυρό άξονα.: mm3 Πλαστική ροπή αντίστασης ως προς ισχυρό άξονα.: mm3 Ποιότητα υλικού...: S235 Όριο διαρροής πέλματος...: 0.235kN/mm2 Όριο αστοχίας πέλματος...: 0.360kN/mm2 Όριο διαρροής κορμού...: 0.235kN/mm2 Όριο αστοχίας κορμού...: 0.360kN/mm2 ΝΕΥΡΩΣΕΙΣ Πάχος (ast)...: 4.00mm Πάχος συγκολλήσεων (afst)...: 5.00mm Νευρώσεις : * Πλήρης Νεύρωση στην εφελκυόμενη περιοχή που τοποθετείται : Στο ίδιο ύψος με το πέλμα της δοκού * Νεύρωση στην θλιβόμενη περιοχή * Νεύρωση στην διατεμνόμενη περιοχή 52

153 ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ Φ Ο Ρ Τ Ι Σ Η Σ [.35G+.5Q ] ΕΝΤΑΤΙΚΑ ΜΕΓΕΘΗ (Αναγωγή των δυνάμεων των δοκών) Αξονική(NSd) Τέμνουσα(VSd) Ροπή(MSd) Δεξιά δοκός 9.04kN 43.90kN kNmm Αριστερή δοκός kN 237.4kN kNmm Υποστύλωμα 93.0kN kN kNmm Πάν.Υποστύλωμα kN -.08kN kNmm ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΗΝ ΔΕΞΙΑ ΔΟΚΟ ΑΝΤΟΧΗ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΣΕ ΡΟΠΗ Ισοδύναμος μοχλοβραχίονας z...: mm Η αντοχή σχεδιασμού της ασθενέστερης περιοχής...: kN Αντοχή σχεδιασμού σε ροπή {J.3.6} MRd...: kNmm Λόγος Ροπής MSd / Αντοχή σε ροπή MRd...: 0.50 Η αντοχή σε ροπή είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ ΑΝΤΟΧΗ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ Η αντοχή σχεδιασμού σε διάτμηση VRd...: kN Λόγος τέμνουσας VSd / αντοχή σε τέμνουσα VRd...: 0.27 Η αντοχή σε διάτμηση είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΗΝ ΑΡΙΣΤΕΡΗ ΔΟΚΟ ΑΝΤΟΧΗ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΣΕ ΡΟΠΗ Ισοδύναμος μοχλοβραχίονας z...: mm Η αντοχή σχεδιασμού της ασθενέστερης περιοχής...: 835.2kN Αντοχή σχεδιασμού σε ροπή {J.3.6} MRd...: kNmm Λόγος Ροπής MSd / Αντοχή σε ροπή MRd...: 0.93 Η αντοχή σε ροπή είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ ΑΝΤΟΧΗ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ Η αντοχή σχεδιασμού σε διάτμηση VRd...: kN Λόγος τέμνουσας VSd / αντοχή σε τέμνουσα VRd...: 0.38 Η αντοχή σε διάτμηση είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ Α Π Ο Τ Ε Λ Ε Σ Μ Α Τ Α Φ Ο Ρ Τ Ι Σ Η Σ [ SEISMOS ] ΕΝΤΑΤΙΚΑ ΜΕΓΕΘΗ (Αναγωγή των δυνάμεων των δοκών) Αξονική(NSd) Τέμνουσα(VSd) Δεξιά δοκός 2.34kN 4.43kN Αριστερή δοκός -8.57kN 45.8kN Υποστύλωμα kN kN Πάν.Υποστύλωμα kN -2.62kN Ροπή(MSd) kNmm kNmm kNmm kNmm ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΗΝ ΔΕΞΙΑ ΔΟΚΟ ΑΝΤΟΧΗ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΣΕ ΡΟΠΗ Ισοδύναμος μοχλοβραχίονας z...: mm Η αντοχή σχεδιασμού της ασθενέστερης περιοχής...: kN Αντοχή σχεδιασμού σε ροπή {J.3.6} MRd...: kNmm 53

154 Λόγος Ροπής MSd / Αντοχή σε ροπή MRd...: 0.68 Η αντοχή σε ροπή είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ ΑΝΤΟΧΗ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ Η αντοχή σχεδιασμού σε διάτμηση VRd...: kN Λόγος τέμνουσας VSd / αντοχή σε τέμνουσα VRd...: 0.27 Η αντοχή σε διάτμηση είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΗΝ ΑΡΙΣΤΕΡΗ ΔΟΚΟ ΑΝΤΟΧΗ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΣΕ ΡΟΠΗ Ισοδύναμος μοχλοβραχίονας z...: mm Η αντοχή σχεδιασμού της ασθενέστερης περιοχής...: 835.2kN Αντοχή σχεδιασμού σε ροπή {J.3.6} MRd...: kNmm Λόγος Ροπής MSd / Αντοχή σε ροπή MRd...: 0.90 Η αντοχή σε ροπή είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ ΑΝΤΟΧΗ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ Η αντοχή σχεδιασμού σε διάτμηση VRd...: kN Λόγος τέμνουσας VSd / αντοχή σε τέμνουσα VRd...: 0.23 Η αντοχή σε διάτμηση είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ Π ΕΛΕΓΧΟΣ ΤΗΣ ΣΥΝΔΕΣΗΣ-ΑΡΘΡΩΤΗ ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΟΚΟΥ ΜΕ ΔΟΚΟ (ΓΩΝΙΑΚΑ ΣΤΟΝ ΚΟΡΜΟ) ΔΟΚΟΣ-ΔΟΚΟΣ_2 ΚΥΡΙΑ ΔΟΚΟΣ Διατομή...: IPE330 Ύψος (h)...: mm Πλάτος πέλματος (bf)...: 60.00mm Πάχος πέλματος (tf)...:.50mm Πάχος κορμού (tw)...: 7.50mm Ακτίνα καμπυλότητας (r)...: 8.00mm Εμβαδόν διατομής (A)...: mm2 Ποιότητα υλικού...: S235 Όριο διαρροής...: 0.235kN/mm2 Όριο αστοχίας...: 0.360kN/mm2 ΔΕΞΙΑ ΔΟΚΟΣ Διατομή...: IPE400 Ύψος (h)...: mm Πλάτος πέλματος (bf)...: 80.00mm Πάχος πέλματος (tf)...: 3.50mm Πάχος κορμού (tw)...: 8.60mm Ακτίνα καμπυλότητας (r)...: 2.00mm Εμβαδόν διατομής (A)...: mm2 Ποιότητα υλικού...: S235 Όριο διαρροής...: 0.235kN/mm2 Όριο αστοχίας...: 0.360kN/mm2 ΖΕΥΓΟΣ ΓΩΝΙΑΚΩΝ Διατομή...: L00x00x0 54

155 Εμβαδόν διατομής (A)...: mm2 Σκέλος που συνδέεται στην κύρια δοκό/υποστ/α..: 0mm Σκέλος που συνδέεται στη δοκό...: 0mm Πάχος...: mm Μήκος γωνιακού...: mm Ποιότητα υλικού...: S235 Όριο διαρροής...: 0.235kN/mm2 Όριο αστοχίας...: 0.360kN/mm2 Κάθετη απόσταση μεταξύ της κορυφής γωνιακού και το πάνω πέλμα της δοκού (qclb)...: 28.00mm ΤΟΠΟΛΟΓΙΑ ΚΟΧΛΙΩΝ ΣΤΗΝ ΚΥΡΙΑ ΔΟΚΟ Τύπος...: ΚΑΝΟΝΙΚΟΙ Διάμετρος (d)...: 6.00mm Διάμετρος οπής (d0)...: 8.00mm Εμβαδόν κοχλία (A)...: 20.00mm2 Εμβαδόν εφελκυσμού κοχλία (As)...: 57.00mm2 Ποιότητα...: 8.8 Όριο διαρροής...: 0.640kN/mm2 Όριο αστοχίας...: 0.800kN/mm2 Το επίπεδο διάτμησης διέρχεται από το σπείρωμα του κοχλία Απόσταση από άκρο (e)...: 22.00mm Απόσταση από άκρο (e2)...: 27.00mm Απόσταση μεταξύ των σειρών κοχλιών (p)...: 40.00mm Απόσταση μεταξύ των κολονών κοχλιών (p2)...: 54.00mm Αριθμός σειρών κοχλιών...: 5 Αριθμός κολονών κοχλιών...: ΤΟΠΟΛΟΓΙΑ ΚΟΧΛΙΩΝ ΣΤΗΝ ΔΟΚΟ Τύπος...: ΚΑΝΟΝΙΚΟΙ Διάμετρος (d)...: 6.00mm Διάμετρος οπής (d0)...: 8.00mm Εμβαδόν κοχλία (A)...: 20.00mm2 Εμβαδόν εφελκυσμού κοχλία (As)...: 57.00mm2 Ποιότητα...: 8.8 Όριο διαρροής...: 0.640kN/mm2 Όριο αστοχίας...: 0.800kN/mm2 Το επίπεδο διάτμησης διέρχεται από το σπείρωμα του κοχλία Απόσταση από άκρο (e)...: 22.00mm Απόσταση από άκρο (e2)...: 27.00mm Απόσταση μεταξύ των σειρών κοχλιών (p)...: 40.00mm Απόσταση μεταξύ των κολονών κοχλιών (p2)...: 54.00mm Αριθμός σειρών κοχλιών...: 5 Αριθμός κολονών κοχλιών...: ΑΠΟΤΜΗΣΕΙΣ Μήκος πάνω απότμησης...: Πλάτος πάνω απότμησης...: Μήκος κάτω απότμησης...: Πλάτος κάτω απότμησης...: 82.00mm 4.00mm 82.00mm 85.00mm ΑΠΟΣΤΑΣΕΙΣ Πάνω πέλμα δοκού & πέλμα κύριας δοκού (qbfcf).: Δοκός από την κύρια δοκό/υποστύλωμα (qbc)...: 0.00mm 0.00mm 55

156 ΑΡΙΣΤΕΡΗ ΔΟΚΟΣ Διατομή...: IPE400 Ύψος (h)...: mm Πλάτος πέλματος (bf)...: 80.00mm Πάχος πέλματος (tf)...: 3.50mm Πάχος κορμού (tw)...: 8.60mm Ακτίνα καμπυλότητας (r)...: 2.00mm Εμβαδόν διατομής (A)...: mm2 Ποιότητα υλικού...: S235 Όριο διαρροής...: 0.235kN/mm2 Όριο αστοχίας...: 0.360kN/mm2 ΖΕΥΓΟΣ ΓΩΝΙΑΚΩΝ Διατομή...: L00x00x0 Εμβαδόν διατομής (A)...: mm2 Σκέλος που συνδέεται στην κύρια δοκό/υποστ/α..: 0mm Σκέλος που συνδέεται στη δοκό...: 0mm Πάχος...: mm Μήκος γωνιακού...: mm Ποιότητα υλικού...: S235 Όριο διαρροής...: 0.235kN/mm2 Όριο αστοχίας...: 0.360kN/mm2 Κάθετη απόσταση μεταξύ της κορυφής γωνιακού και το πάνω πέλμα της δοκού (qclb)...: 28.00mm ΤΟΠΟΛΟΓΙΑ ΚΟΧΛΙΩΝ ΣΤΗΝ ΚΥΡΙΑ ΔΟΚΟ Τύπος...: ΚΑΝΟΝΙΚΟΙ Διάμετρος (d)...: 6.00mm Διάμετρος οπής (d0)...: 8.00mm Εμβαδόν κοχλία (A)...: 20.00mm2 Εμβαδόν εφελκυσμού κοχλία (As)...: 57.00mm2 Ποιότητα...: 8.8 Όριο διαρροής...: 0.640kN/mm2 Όριο αστοχίας...: 0.800kN/mm2 Το επίπεδο διάτμησης διέρχεται από το σπείρωμα του κοχλία Απόσταση από άκρο (e)...: 22.00mm Απόσταση από άκρο (e2)...: 27.00mm Απόσταση μεταξύ των σειρών κοχλιών (p)...: 40.00mm Απόσταση μεταξύ των κολονών κοχλιών (p2)...: 54.00mm Αριθμός σειρών κοχλιών...: 5 Αριθμός κολονών κοχλιών...: ΤΟΠΟΛΟΓΙΑ ΚΟΧΛΙΩΝ ΣΤΗΝ ΔΟΚΟ Τύπος...: ΚΑΝΟΝΙΚΟΙ Διάμετρος (d)...: 6.00mm Διάμετρος οπής (d0)...: 8.00mm Εμβαδόν κοχλία (A)...: 20.00mm2 Εμβαδόν εφελκυσμού κοχλία (As)...: 57.00mm2 Ποιότητα...: 8.8 Όριο διαρροής...: 0.640kN/mm2 Όριο αστοχίας...: 0.800kN/mm2 Το επίπεδο διάτμησης διέρχεται από το σπείρωμα του κοχλία Απόσταση από άκρο (e)...: 22.00mm Απόσταση από άκρο (e2)...: 27.00mm Απόσταση μεταξύ των σειρών κοχλιών (p)...: 40.00mm 56

157 Απόσταση μεταξύ των κολονών κοχλιών (p2)...: 54.00mm Αριθμός σειρών κοχλιών...: 5 Αριθμός κολονών κοχλιών...: ΑΠΟΤΜΗΣΕΙΣ Μήκος πάνω απότμησης...: 82.00mm Πλάτος πάνω απότμησης...: 4.00mm Μήκος κάτω απότμησης...: 82.00mm Πλάτος κάτω απότμησης...: 85.00mm ΑΠΟΣΤΑΣΕΙΣ Πάνω πέλμα δοκού & πέλμα κύριας δοκού (qbfcf).: Δοκός από την κύρια δοκό/υποστύλωμα (qbc)...: ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ 0.00mm 0.00mm Φ Ο Ρ Τ Ι Σ Η Σ [.35G+.5Q ] ΕΝΤΑΤΙΚΑ ΜΕΓΕΘΗ Τέμνουσα στην δεξιά δοκό...: 8.024kN Τέμνουσα στην αριστερή δοκό...: kN ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΗΝ ΔΕΞΙΑ ΔΟΚΟ ΑΝΤΟΧΗ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ ΤΗΣ ΣΥΝΔΕΣΗΣ ========================================== * Αντοχή σε διάτμηση κοχλιών που συνδέουν γωνιακά σε δοκό {6.5.5} Αντοχή σε διάτμηση κοχλιών kN Μέγιστη Δύναμη σε κοχλία...: 7.50kN Λόγος...: 0.06 * Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας γωνιακού συνδεδεμένου σε δοκό {6.5.5} Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας κοχλία Fb.Rd...: 46.93kN Μέγιστη Δύναμη σε κοχλία...: 3.75kN Λόγος...: 0.08 * Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας κορμού δοκού {6.5.5} Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας κοχλία Fb.Rd...: 48.62kN Μέγιστη Δύναμη σε κοχλία...: 7.50kN Λόγος...: 0.5 * Αντοχή σε διάτμηση λόγω απόσχισης γωνιακού συνδεδεμένου σε δοκό { } Αντοχή σε διάτμηση...: 25.08kN Διατμητική Δύναμη...: 9.0kN Λόγος...: 0.04 * Αντοχή σε διάτμηση λόγω απόσχισης κορμού δοκού { } Αντοχή σε διάτμηση...: kN Διατμητική Δύναμη...: 8.02kN Λόγος...: 0.06 * Αντοχή σε διάτμηση δοκού {5.4.6} Αντοχή σε διάτμηση...: kN Διατμητική Δύναμη...: 8.02kN Λόγος...: 0.03 * Αντοχή σε διάτμηση κοχλιών που συνδέουν γωνιακά σε κύρια δοκό {6.5.5} 57

158 Αντοχή σε διάτμηση κοχλιών kN Διατμητική Δύναμη στην κύρια δοκό...: 2.72kN Λόγος...: 0.02 * Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας γωνιακού συνδεδεμένου με κύρια δοκό {6.5.5} Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας kN Διατμητική Δύναμη στην κύρια δοκό...: 2.72kN Λόγος...: 0.06 * Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας κύριας δοκού {6.5.5} Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας kN Διατμητική Δύναμη στην κύρια δοκό...: 2.72kN Λόγος...: 0.06 * Αντοχή σε διάτμηση λόγω απόσχισης γωνιακού συνδεδεμένου με κύρια δοκό { } Αντοχή σε διάτμηση...: 25.08kN Διατμητική Δύναμη στην κύρια δοκό...: 3.59kN Λόγος...: 0.05 * Αντοχή σε τοπική διάτμηση κύριας δοκού {5.4.6} Αντοχή σε διάτμηση...: kN Διατμητική Δύναμη στην κύρια δοκό...: 27.9kN Λόγος...: 0.06 Ο μεγαλύτερος λόγος παρατηρείται στον έλεγχο : * Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας κορμού δοκού {6.5.5} Λόγος...: 0.5 <.00 Η αντοχή είναι...επαρκησ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΗΝ ΑΡΙΣΤΕΡΗ ΔΟΚΟ ΑΝΤΟΧΗ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ ΤΗΣ ΣΥΝΔΕΣΗΣ ========================================== * Αντοχή σε διάτμηση κοχλιών που συνδέουν γωνιακά σε δοκό {6.5.5} Αντοχή σε διάτμηση κοχλιών kN Μέγιστη Δύναμη σε κοχλία...: 8.82kN Λόγος...: 0.6 * Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας γωνιακού συνδεδεμένου σε δοκό {6.5.5} Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας κοχλία Fb.Rd...: 46.93kN Μέγιστη Δύναμη σε κοχλία...: 9.4kN Λόγος...: 0.20 * Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας κορμού δοκού {6.5.5} Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας κοχλία Fb.Rd...: 48.62kN Μέγιστη Δύναμη σε κοχλία...: 8.82kN Λόγος...: 0.39 * Αντοχή σε διάτμηση λόγω απόσχισης γωνιακού συνδεδεμένου σε δοκό { } Αντοχή σε διάτμηση...: 25.08kN Διατμητική Δύναμη...: 22.60kN Λόγος...: 0.09 * Αντοχή σε διάτμηση λόγω απόσχισης κορμού δοκού { } 58

159 Αντοχή σε διάτμηση...: kN Διατμητική Δύναμη...: 45.2kN Λόγος...: 0.5 * Αντοχή σε διάτμηση δοκού {5.4.6} Αντοχή σε διάτμηση...: kN Διατμητική Δύναμη...: 45.2kN Λόγος...: 0.09 * Αντοχή σε διάτμηση κοχλιών που συνδέουν γωνιακά σε κύρια δοκό {6.5.5} Αντοχή σε διάτμηση κοχλιών kN Διατμητική Δύναμη στην κύρια δοκό...: 2.72kN Λόγος...: 0.02 * Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας γωνιακού συνδεδεμένου με κύρια δοκό {6.5.5} Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας kN Διατμητική Δύναμη στην κύρια δοκό...: 2.72kN Λόγος...: 0.06 * Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας κύριας δοκού {6.5.5} Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας kN Διατμητική Δύναμη στην κύρια δοκό...: 2.72kN Λόγος...: 0.06 * Αντοχή σε διάτμηση λόγω απόσχισης γωνιακού συνδεδεμένου με κύρια δοκό { } Αντοχή σε διάτμηση...: 25.08kN Διατμητική Δύναμη στην κύρια δοκό...: 3.59kN Λόγος...: 0.05 * Αντοχή σε τοπική διάτμηση κύριας δοκού {5.4.6} Αντοχή σε διάτμηση...: kN Διατμητική Δύναμη στην κύρια δοκό...: 27.9kN Λόγος...: 0.06 Ο μεγαλύτερος λόγος παρατηρείται στον έλεγχο : * Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας κορμού δοκού {6.5.5} Λόγος...: 0.39 <.00 Η αντοχή είναι...επαρκησ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ Φ Ο Ρ Τ Ι Σ Η Σ [ SEISMOS ] ΕΝΤΑΤΙΚΑ ΜΕΓΕΘΗ Τέμνουσα στην δεξιά δοκό...: Τέμνουσα στην αριστερή δοκό...: 8.379kN kN ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΗΝ ΔΕΞΙΑ ΔΟΚΟ ΑΝΤΟΧΗ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ ΤΗΣ ΣΥΝΔΕΣΗΣ ========================================== * Αντοχή σε διάτμηση κοχλιών που συνδέουν γωνιακά σε δοκό {6.5.5} Αντοχή σε διάτμηση κοχλιών kN Μέγιστη Δύναμη σε κοχλία...: 3.49kN Λόγος...:

160 * Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας γωνιακού συνδεδεμένου σε δοκό {6.5.5} Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας κοχλία Fb.Rd...: 46.93kN Μέγιστη Δύναμη σε κοχλία...:.74kn Λόγος...: 0.04 * Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας κορμού δοκού {6.5.5} Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας κοχλία Fb.Rd...: 48.62kN Μέγιστη Δύναμη σε κοχλία...: 3.49kN Λόγος...: 0.07 * Αντοχή σε διάτμηση λόγω απόσχισης γωνιακού συνδεδεμένου σε δοκό { } Αντοχή σε διάτμηση...: 25.08kN Διατμητική Δύναμη...: 4.9kN Λόγος...: 0.02 * Αντοχή σε διάτμηση λόγω απόσχισης κορμού δοκού { } Αντοχή σε διάτμηση...: kN Διατμητική Δύναμη...: 8.38kN Λόγος...: 0.03 * Αντοχή σε διάτμηση δοκού {5.4.6} Αντοχή σε διάτμηση...: kN Διατμητική Δύναμη...: 8.38kN Λόγος...: 0.02 * Αντοχή σε διάτμηση κοχλιών που συνδέουν γωνιακά σε κύρια δοκό {6.5.5} Αντοχή σε διάτμηση κοχλιών kN Διατμητική Δύναμη στην κύρια δοκό...:.94kn Λόγος...: 0.02 * Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας γωνιακού συνδεδεμένου με κύρια δοκό {6.5.5} Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας kN Διατμητική Δύναμη στην κύρια δοκό...:.94kn Λόγος...: 0.04 * Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας κύριας δοκού {6.5.5} Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας kN Διατμητική Δύναμη στην κύρια δοκό...:.94kn Λόγος...: 0.05 * Αντοχή σε διάτμηση λόγω απόσχισης γωνιακού συνδεδεμένου με κύρια δοκό { } Αντοχή σε διάτμηση...: 25.08kN Διατμητική Δύναμη στην κύρια δοκό...: 9.68kN Λόγος...: 0.04 * Αντοχή σε τοπική διάτμηση κύριας δοκού {5.4.6} Αντοχή σε διάτμηση...: kN Διατμητική Δύναμη στην κύρια δοκό...: 9.36kN Λόγος...: 0.04 Ο μεγαλύτερος λόγος παρατηρείται στον έλεγχο : * Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας κορμού δοκού {6.5.5} Λόγος...: 0.07 <.00 Η αντοχή είναι...επαρκησ 60

161 ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΗΝ ΑΡΙΣΤΕΡΗ ΔΟΚΟ ΑΝΤΟΧΗ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ ΤΗΣ ΣΥΝΔΕΣΗΣ ========================================== * Αντοχή σε διάτμηση κοχλιών που συνδέουν γωνιακά σε δοκό {6.5.5} Αντοχή σε διάτμηση κοχλιών kN Μέγιστη Δύναμη σε κοχλία...:.54kn Λόγος...: 0.0 * Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας γωνιακού συνδεδεμένου σε δοκό {6.5.5} Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας κοχλία Fb.Rd...: 46.93kN Μέγιστη Δύναμη σε κοχλία...: 5.77kN Λόγος...: 0.2 * Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας κορμού δοκού {6.5.5} Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας κοχλία Fb.Rd...: 48.62kN Μέγιστη Δύναμη σε κοχλία...:.54kn Λόγος...: 0.24 * Αντοχή σε διάτμηση λόγω απόσχισης γωνιακού συνδεδεμένου σε δοκό { } Αντοχή σε διάτμηση...: 25.08kN Διατμητική Δύναμη...: 3.87kN Λόγος...: 0.06 * Αντοχή σε διάτμηση λόγω απόσχισης κορμού δοκού { } Αντοχή σε διάτμηση...: kN Διατμητική Δύναμη...: 27.74kN Λόγος...: 0.09 * Αντοχή σε διάτμηση δοκού {5.4.6} Αντοχή σε διάτμηση...: kN Διατμητική Δύναμη...: 27.74kN Λόγος...: 0.05 * Αντοχή σε διάτμηση κοχλιών που συνδέουν γωνιακά σε κύρια δοκό {6.5.5} Αντοχή σε διάτμηση κοχλιών kN Διατμητική Δύναμη στην κύρια δοκό...:.94kn Λόγος...: 0.02 * Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας γωνιακού συνδεδεμένου με κύρια δοκό {6.5.5} Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας kN Διατμητική Δύναμη στην κύρια δοκό...:.94kn Λόγος...: 0.04 * Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας κύριας δοκού {6.5.5} Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας kN Διατμητική Δύναμη στην κύρια δοκό...:.94kn Λόγος...: 0.05 * Αντοχή σε διάτμηση λόγω απόσχισης γωνιακού συνδεδεμένου με κύρια δοκό { } Αντοχή σε διάτμηση...: 25.08kN Διατμητική Δύναμη στην κύρια δοκό...: 9.68kN 6

162 Λόγος...: 0.04 * Αντοχή σε τοπική διάτμηση κύριας δοκού {5.4.6} Αντοχή σε διάτμηση...: kN Διατμητική Δύναμη στην κύρια δοκό...: 9.36kN Λόγος...: 0.04 Ο μεγαλύτερος λόγος παρατηρείται στον έλεγχο : * Αντοχή σε σύνθλιψη άντυγας κορμού δοκού {6.5.5} Λόγος...: 0.24 <.00 Η αντοχή είναι...επαρκησ Π ΕΛΕΓΧΟΣ ΤΗΣ ΣΥΝΔΕΣΗΣ- ΗΜΙΑΚΑΜΠΤΗ ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΟΚΟΥ-ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΣΥΓΚΟΛΛΗΤΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑ-ΔΟΚΟΣ_3 ΕΓΚΥΡΟΤΗΤΑ ΜΕΘΟΔΟΥ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ - Οι διατομές είναι Τάξης, 2 ή 3 - NSd < 0. * NplRd, όπου NSd : αξονική δύναμη στη δοκό NplRd : αντοχή σε αξονική διατομής της δοκού ΑΡΙΣΤΕΡΗ ΔΟΚΟΣ Διατομή...: IPE400 Τάξη διατομής...: Ύψος (h)...: mm Πλάτος πέλματος (bf)...: 80.00mm Πάχος πέλματος (tf)...: 3.50mm Πάχος κορμού (tw)...: 8.60mm Ακτίνα καμπυλότητας (r)...: 2.00mm Γωνία...: 0.00deg Προβαλλόμενο ύψος δοκού (h')...: mm Μήκος (l)...: mm Εμβαδόν διατομής (A)...: mm2 Ροπή αδράνειας ως προς τον ισχυρό άξονα...: mm4 Ελαστική ροπή αντίστασης ως προς ισχυρό άξονα.: mm3 Πλαστική ροπή αντίστασης ως προς ισχυρό άξονα.: mm3 Ποιότητα υλικού...: S235 Όριο διαρροής πέλματος...: 0.235kN/mm2 Όριο αστοχίας πέλματος...: 0.360kN/mm2 Όριο διαρροής κορμού...: 0.235kN/mm2 Όριο αστοχίας κορμού...: 0.360kN/mm2 ΔΕΞΙΑ ΔΟΚΟΣ Διατομή...: IPE400 Τάξη διατομής...: Ύψος (h)...: mm Πλάτος πέλματος (bf)...: 80.00mm Πάχος πέλματος (tf)...: 3.50mm Πάχος κορμού (tw)...: 8.60mm Ακτίνα καμπυλότητας (r)...: 2.00mm Γωνία...: 0.00deg Προβαλλόμενο ύψος δοκού (h')...: mm 62

163 Μήκος (l)...: mm Εμβαδόν διατομής (A)...: mm2 Ροπή αδράνειας ως προς τον ισχυρό άξονα...: mm4 Ελαστική ροπή αντίστασης ως προς ισχυρό άξονα.: mm3 Πλαστική ροπή αντίστασης ως προς ισχυρό άξονα.: mm3 Ποιότητα υλικού...: S235 Όριο διαρροής πέλματος...: 0.235kN/mm2 Όριο αστοχίας πέλματος...: 0.360kN/mm2 Όριο διαρροής κορμού...: 0.235kN/mm2 Όριο αστοχίας κορμού...: 0.360kN/mm2 ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑ Διατομή...: HEB400 Ύψος (h)...: mm Πλάτος πέλματος (bf)...: mm Πάχος πέλματος (tf)...: 24.00mm Πάχος κορμού (tw)...: 3.50mm Ακτίνα καμπυλότητας (r)...: 27.00mm Εμβαδόν διατομής (A)...: mm2 Ροπή αδράνειας ως προς τον ισχυρό άξονα...: mm4 Ελαστική ροπή αντίστασης ως προς ισχυρό άξονα.: mm3 Πλαστική ροπή αντίστασης ως προς ισχυρό άξονα.: mm3 Ποιότητα υλικού...: S235 Όριο διαρροής πέλματος...: 0.235kN/mm2 Όριο αστοχίας πέλματος...: 0.360kN/mm2 Όριο διαρροής κορμού...: 0.235kN/mm2 Όριο αστοχίας κορμού...: 0.360kN/mm2 ΕΝΙΣΧΥΤΙΚΗ ΠΛΑΚΑ ΚΟΡΜΟΥ Αριθμός πλακών...: 2 Πλάτος (bp)...: mm Πάχος (tp)...: 4.00mm Πάχος συγκόλλησης (a)...: 4.00mm Ο τύπος της συγκόλλησης είναι : Εγκάρσιες και διαμήκεις συγκολλήσεις 'T' ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ Φ Ο Ρ Τ Ι Σ Η Σ [.35G+.5Q ] ΕΝΤΑΤΙΚΑ ΜΕΓΕΘΗ (Αναγωγή των δυνάμεων των δοκών) Αξονική(NSd) Τέμνουσα(VSd) Δεξιά δοκός -3.8kN 9.08kN Αριστερή δοκός -3.72kN 8.72kN Υποστύλωμα kN kN Πάν.Υποστύλωμα kN kN Ροπή(MSd) kNmm kNmm kNmm kNmm ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΗΝ ΔΕΞΙΑ ΔΟΚΟ ΑΝΤΟΧΗ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΣΕ ΡΟΠΗ Ισοδύναμος μοχλοβραχίονας z...: mm Η αντοχή σχεδιασμού της ασθενέστερης περιοχής...: kN Αντοχή σχεδιασμού σε ροπή {J.3.6} MRd...: kNmm Λόγος Ροπής MSd / Αντοχή σε ροπή MRd...: 0.0 Η αντοχή σε ροπή είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ 63

164 ΑΝΤΟΧΗ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ Η αντοχή σχεδιασμού σε διάτμηση VRd...: kN Λόγος τέμνουσας VSd / αντοχή σε τέμνουσα VRd...: 0.04 Η αντοχή σε διάτμηση είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ ΣΤΡΟΦΙΚΗ ΔΥΣΚΑΜΨΙΑ {J.4.} * Ιδεατή ακαμψία Sj...: kNmm/deg ΣΤΡΟΦΙΚΗ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑ {J.5} * Δεν παρέχεται πληροφορία στον EC3 ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΗΝ ΑΡΙΣΤΕΡΗ ΔΟΚΟ ΑΝΤΟΧΗ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΣΕ ΡΟΠΗ Ισοδύναμος μοχλοβραχίονας z...: mm Η αντοχή σχεδιασμού της ασθενέστερης περιοχής...: kN Αντοχή σχεδιασμού σε ροπή {J.3.6} MRd...: kNmm Λόγος Ροπής MSd / Αντοχή σε ροπή MRd...: 0.09 Η αντοχή σε ροπή είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ ΑΝΤΟΧΗ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ Η αντοχή σχεδιασμού σε διάτμηση VRd...: kN Λόγος τέμνουσας VSd / αντοχή σε τέμνουσα VRd...: 0.04 Η αντοχή σε διάτμηση είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ ΣΤΡΟΦΙΚΗ ΔΥΣΚΑΜΨΙΑ {J.4.} * Ιδεατή ακαμψία Sj...: kNmm/deg ΣΤΡΟΦΙΚΗ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑ {J.5} * Δεν παρέχεται πληροφορία στον EC3 Α Π Ο Τ Ε Λ Ε Σ Μ Α Τ Α Φ Ο Ρ Τ Ι Σ Η Σ [ SEISMOS ] ΕΝΤΑΤΙΚΑ ΜΕΓΕΘΗ (Αναγωγή των δυνάμεων των δοκών) Αξονική(NSd) Τέμνουσα(VSd) Ροπή(MSd) Δεξιά δοκός -.49kN 5.59kN kNmm Αριστερή δοκός -.43kN 2.43kN kNmm Υποστύλωμα kN -3.39kN kNmm Πάν.Υποστύλωμα 27.62kN -4.36kN kNmm ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΗΝ ΔΕΞΙΑ ΔΟΚΟ ΑΝΤΟΧΗ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΣΕ ΡΟΠΗ Ισοδύναμος μοχλοβραχίονας z...: mm Η αντοχή σχεδιασμού της ασθενέστερης περιοχής...: kN Αντοχή σχεδιασμού σε ροπή {J.3.6} MRd...: kNmm Λόγος Ροπής MSd / Αντοχή σε ροπή MRd...: 0.25 Η αντοχή σε ροπή είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ ΑΝΤΟΧΗ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ Η αντοχή σχεδιασμού σε διάτμηση VRd...: kN Λόγος τέμνουσας VSd / αντοχή σε τέμνουσα VRd...:

165 Η αντοχή σε διάτμηση είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ ΣΤΡΟΦΙΚΗ ΔΥΣΚΑΜΨΙΑ {J.4.} * Ιδεατή ακαμψία Sj...: kNmm/deg ΣΤΡΟΦΙΚΗ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑ {J.5} * Δεν παρέχεται πληροφορία στον EC3 ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΗΝ ΑΡΙΣΤΕΡΗ ΔΟΚΟ ΑΝΤΟΧΗ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΣΕ ΡΟΠΗ Ισοδύναμος μοχλοβραχίονας z...: mm Η αντοχή σχεδιασμού της ασθενέστερης περιοχής...: kN Αντοχή σχεδιασμού σε ροπή {J.3.6} MRd...: kNmm Λόγος Ροπής MSd / Αντοχή σε ροπή MRd...: 0.25 Η αντοχή σε ροπή είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ ΑΝΤΟΧΗ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ Η αντοχή σχεδιασμού σε διάτμηση VRd...: kN Λόγος τέμνουσας VSd / αντοχή σε τέμνουσα VRd...: 0.04 Η αντοχή σε διάτμηση είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ ΣΤΡΟΦΙΚΗ ΔΥΣΚΑΜΨΙΑ {J.4.} * Ιδεατή ακαμψία Sj...: kNmm/deg ΣΤΡΟΦΙΚΗ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑ {J.5} * Δεν παρέχεται πληροφορία στον EC3 Π ΕΛΕΓΧΟΣ ΤΗΣ ΣΥΝΔΕΣΗΣ : ΕΔΡΑΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΜΟΡΦΗΣ Η (ΠΑΚΤΩΣΗ) ΕΔΡΑΣΗ_ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑ Διατομή...: HEB600 Ύψος (h)...: mm Πλάτος πέλματος (bf)...: mm Πάχος πέλματος (tf)...: 30.00mm Πάχος κορμού (tw)...: 5.50mm Ποιότητα υλικού...: S235 Όριο διαρροής...: 0.235kN/mm2 ΠΛΑΚΑ ΕΔΡΑΣΗΣ Πλευρά (hp)...: mm Πλευρά (bp)...: mm Πάχος (tp)...: 20.00mm Ποιότητα υλικού...: S235 Όριο διαρροής...: 0.235kN/mm2 Πάχος συγκόλλησης στον κορμό (aw)...: 0.00mm Πάχος συγκόλλησης στα πέλματα (af)...: 5.00mm ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ Ποιότητα...: C20 Θλιπτική αντοχή σχεδιασμού...: kN/mm2 Διατμητική αντοχή σχεδιασμού...: kn/mm2 65

166 Μέτρο Ελαστικότητος...: 29.00kN/mm2 Επιμέρους συντελεστής ασφαλείας γc...:.5 ΑΓΚΥΡΙΑ (ΜΕ ΠΛΑΚΑ ΑΓΚΥΡΩΣΗΣ) Διάμετρος (d)...: 6.00mm Ποιότητα...: 8.8 Όριο διαρροής...: 0.640kN/mm2 Απόσταση (r)...: 50.00mm Μήκος (l)...: mm Πάχος (t) πλάκας αγκύρωσης...: 0.00mm ΤΟΠΟΛΟΓΙΑ ΑΓΚΥΡΙΩΝ Αριθμός αγκυρίων...:6 Απόσταση s των αγκυρίων μεταξύ τους...: mm Απόσταση a2 αγκυρίων από πέλμα υποστυλώματος..: 32.00mm ΠΑΡΑΔΟΧΕΣ ============ * Ο έλεγχος γίνεται για μονοαξονική κάμψη (ως προς τον ισχυρό άξονα αδρανείας) αξονική δύναμη και διάτμηση. * Γραμμική ελαστική συμπεριφορά για την σύνδεση (υπόθεση Navier-Bernoulli). * Στην περίπτωση διαμόρφωσης με περισσότερα από 2 εφελκυόμενα αγκύρια σε διαφορετικές αποστάσεις από τον ουδέτερο άξονα, το κέντρο εφαρμογής της συνισταμένης εφελκυσμού υπολογίζεται θεωρώντας οτι όλα τα αγκύρια παραλαμβάνουν ίση εφελκυστική δύναμη (υπερ της ασφάλειας). * Τα θλιβόμενα αγκύρια αγνοούνται στους υπολογισμούς. * Οι ορθές και διατμητικές τάσεις λόγω κάμψης της πλάκας έδρασης θεωρούνται ανεξάρτητα από τις τάσεις λόγω επαφής με το σκυρόδεμα θεμελίωσης. * Το μέγιστο ενεργό πλάτος των ελασμάτων στην ζώνη των εφελκυόμενων αγκυρίων είναι (ανά αγκύριο) ίσο με π.α2. * Ο συντελεστής συγκέντρωσης τάσης για το σκυρόδεμα ισούται με.5 * Για την επίλυση της πλάκας έδρασης στην περιοχή μεταξύ κορμού και πελμάτων υποστυλώματος θεωρείται μοντέλο τριέρειστης πλάκας υποκείμενης σε πίεση ίση με την μέση τιμή της εφαρμοζόμενης από την επαφή με το σκυρόδεμα. * Ο έλεγχος της ακαμψίας της πλάκας έδρασης γίνεται με βάση σχέση πειραματικής προέλευσης. * Για τον έλεγχο των συγκολλήσεων θεωρείται ότι: - η συγκόλληση γίνεται με περιμετρικές συνεχείς εξωραφές. Οι εξωραφές των πελμάτων και του κορμού είναι διπλές και του ιδίου πάχους για τα δύο πέλματα. - η αξονική δύναμη σχεδιασμού κατανέμεται ομοιόμορφα στην διατομή όλων των εξωραφών. - η διατμητική δύναμη σχεδιασμού κατανέμεται ομοιόμορφα στην διατομή των εξωραφών του κορμού. - η ροπή σχεδιασμού αναλύεται σε ζεύγος δυνάμεων οι οποίες κατανέμονται ομοιόμορφα στην διατομή των εξωραφών των πελμάτων. * Η διατμητική δύναμη σχεδιασμού μεταφέρεται στο σκυρόδεμα θεμελίωσης μόνο μέσω τριβής μεταξύ του θλιβόμενου τμήματος της πλάκας έδρασης και του σκυροδέματος ή μέσω πρόσθετου διατμητικού στοιχείου (αγνοείται η συμμετοχή των αγκυρίων). Ο συντελεστής τριβής ισούται με 0.3. * Η εφελκυστική δύναμη στα αγκύρια μεταφέρεται στο σκυρόδεμα θεμελίωσης μέσω: - συνάφειας και τριβής στην περίπτωση αγκυρίων με άγκιστρο (καμπύλο). - συνάφειας και πίεσης στην περίπτωση αγκυρίων με πλάκα αγκύρωσης. 66

167 ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ Φ Ο Ρ Τ Ι Σ Η Σ [.35G+.5Q ] ΕΝΤΑΤΙΚΑ ΜΕΓΕΘΗ Αξονική(NSd) Τέμνουσα(VSd) Ροπή(MSd) Υποστύλωμα kN 43.49kN kNmm Υποστύλωμα kN 43.49kN ΟΥΔΕΤΕΡΟΣ ΑΞΟΝΑΣ Ο ουδέτερος άξονας είναι εκτός της πλάκας Αριθμός εφελκυόμενων αγκυρίων...:0 ΕΛΕΓΧΟΣ ΘΛΙΠΤΙΚΗΣ ΤΑΣΗΣ ΣΤΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ Αναπτυσσόμενη θλιπτική τάση ακμής pm...: kN/mm2 Θλιπτική αντοχή σε συγκεντρωμένη πίεση...: kN/mm2 Λόγος pm/σbc...: 0.47 Η αντοχή είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ ΕΛΕΓΧΟΣ ΑΓΚΥΡΙΩΝ Δεν αναπτύσσεται εφελκυστική δύναμη ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΕΦΕΛΚΥΟΜΕΝΗΣ ΖΩΝΗΣ Δεν γίνεται έλεγχος ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΠΑΧΟΥΣ ΠΛΑΚΑΣ ΕΔΡΑΣΗΣ Δυσμενέστερη περιοχή : παράλληλα με τον κορμό του υπ/ματος Απαιτούμενο ελάχιστο πάχος (tp minimum)...: 32.00mm Το πάχος είναι ΑΝΕΠΑΡΚΕΣ (tp<tp minimum) ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΑΚΑΜΨΙΑΣ ΠΛΑΚΑΣ ΕΔΡΑΣΗΣ Απαιτούμενο ελάχιστο πάχος (tp minimum)...: 26.00mm Το πάχος είναι ΑΝΕΠΑΡΚΕΣ (tp<tp minimum) ΕΛΕΓΧΟΣ ΣΥΓΚΟΛΛΗΣΕΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ Ελάχιστο πάχος συγκόλλησης κορμού/πλάκας...: 7.00mm Η συγκόλληση είναι...επαρκησ Ελάχιστο πάχος συγκόλλησης πέλματος/πλάκας...: 4.00mm Η συγκόλληση είναι...επαρκησ Ορθή τάση...: 0.22kN/mm2 Διατμητική τάση...: kN/mm2 Αντοχή...: kN/mm2 Λόγος...: 0.48 Η αντοχή είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ ΕΛΕΓΧΟΣ ΣΤΟΙΧΕΙΟΥ ΔΙΑΤΜΗΣΗΣ Συνισταμένη θλιπτικής δράσης (Fc)...: kN Δεν απαιτείται στοιχείο διάτμησης (ισχύει V<0.3*Fc) ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ Φ Ο Ρ Τ Ι Σ Η Σ [ SEISMOS ] ΕΝΤΑΤΙΚΑ ΜΕΓΕΘΗ Αξονική(NSd) Τέμνουσα(VSd) Ροπή(MSd) Υποστύλωμα kN 5.3kN kNmm 67

168 Υποστύλωμα kN 5.3kN ΟΥΔΕΤΕΡΟΣ ΑΞΟΝΑΣ Απόσταση ουδ. άξονα από θλιβόμενο άκρο πλάκας y0...: mm Αριθμός εφελκυόμενων αγκυρίων...:3 ΕΛΕΓΧΟΣ ΘΛΙΠΤΙΚΗΣ ΤΑΣΗΣ ΣΤΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ Αναπτυσσόμενη θλιπτική τάση ακμής pm...: kN/mm2 Θλιπτική αντοχή σε συγκεντρωμένη πίεση...: kN/mm2 Λόγος pm/σbc...: 0.72 Η αντοχή είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ ΕΛΕΓΧΟΣ ΑΓΚΥΡΙΩΝ Μέγιστη εφελκυστική δύναμη ανά αγκύριο Nj...:.09kN Αντοχή διατομής αγκυρίου NRd...: 80.38kN Λόγος Nj/NRd...: 0.0 Η διατομή είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ Ικανότητα συνάφειας με σκυρόδεμα NRd...: 235.8kN Λόγος Nj/NRd...: 0.00 Η αντοχή είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΕΦΕΛΚΥΟΜΕΝΗΣ ΖΩΝΗΣ Μήκος ενεργού ζώνης εφελκυσμού πέλματος leff...: 76.00mm Μέγιστη εφελκυστική δύναμη πέλματος...:.09kn Αντοχή...: kN Λόγος...: 0.00 Η αντοχή είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΠΑΧΟΥΣ ΠΛΑΚΑΣ ΕΔΡΑΣΗΣ Δυσμενέστερη περιοχή : παράλληλα με τον κορμό του υπ/ματος Απαιτούμενο ελάχιστο πάχος (tp minimum)...: 40.00mm Το πάχος είναι ΑΝΕΠΑΡΚΕΣ (tp<tp minimum) ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΑΚΑΜΨΙΑΣ ΠΛΑΚΑΣ ΕΔΡΑΣΗΣ Απαιτούμενο ελάχιστο πάχος (tp minimum)...: 30.00mm Το πάχος είναι ΑΝΕΠΑΡΚΕΣ (tp<tp minimum) ΕΛΕΓΧΟΣ ΣΥΓΚΟΛΛΗΣΕΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ Ελάχιστο πάχος συγκόλλησης κορμού/πλάκας...: 6.00mm Η συγκόλληση είναι...επαρκησ Ελάχιστο πάχος συγκόλλησης πέλματος/πλάκας...: 0.00mm Η συγκόλληση είναι...επαρκησ Ορθή τάση...: kN/mm2 Διατμητική τάση...: kN/mm2 Αντοχή...: kN/mm2 Λόγος...: 0.67 Η αντοχή είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ ΕΛΕΓΧΟΣ ΣΤΟΙΧΕΙΟΥ ΔΙΑΤΜΗΣΗΣ Συνισταμένη θλιπτικής δράσης (Fc)...: kN Δεν απαιτείται στοιχείο διάτμησης (ισχύει V<0.3*Fc) 68

169 Π ΕΛΕΓΧΟΣ ΤΗΣ ΣΥΝΔΕΣΗΣ-ΕΔΡΑΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΜΟΡΦΗΣ Η (ΠΑΚΤΩΣΗ) ΕΔΡΑΣΗ_2 ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑ Διατομή...: HEB400 Ύψος (h)...: mm Πλάτος πέλματος (bf)...: mm Πάχος πέλματος (tf)...: 24.00mm Πάχος κορμού (tw)...: 3.50mm Ποιότητα υλικού...: S235 Όριο διαρροής...: 0.235kN/mm2 ΠΛΑΚΑ ΕΔΡΑΣΗΣ Πλευρά (hp)...: mm Πλευρά (bp)...: mm Πάχος (tp)...: 20.00mm Ποιότητα υλικού...: S235 Όριο διαρροής...: 0.235kN/mm2 Πάχος συγκόλλησης στον κορμό (aw)...: 0.00mm Πάχος συγκόλλησης στα πέλματα (af)...: 5.00mm ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ Ποιότητα...: C6 Θλιπτική αντοχή σχεδιασμού...: kN/mm2 Διατμητική αντοχή σχεδιασμού...: 95kN/mm2 Μέτρο Ελαστικότητας...: 28.00kN/mm2 Επιμέρους συντελεστής ασφαλείας γc...:.5 ΑΓΚΥΡΙΑ (ΜΕ ΑΓΚΙΣΤΡΟ) Διάμετρος (d)...: 6.00mm Ποιότητα...: 8.8 Όριο διαρροής...: 0.640kN/mm2 Διάμετρος ράβδου αγκύρωσης...: 24.00mm Διάμετρος αγκίστρου (D)...: 50.00mm Ευθύγραμμο μήκος αγκίστρου (l2)...: 00.00mm Μήκος αγκυρίου (H)...: mm ΤΟΠΟΛΟΓΙΑ ΑΓΚΥΡΙΩΝ Αριθμός αγκυρίων...:8 Απόσταση s των αγκυρίων μεταξύ τους...: mm Απόσταση a2 αγκυρίων από πέλμα υποστυλώματος..: 32.00mm ΠΑΡΑΔΟΧΕΣ * Ο έλεγχος γίνεται για μονοαξονική κάμψη (ως προς τον ισχυρό άξονα αδρανείας) αξονική δύναμη και διάτμηση. * Γραμμική ελαστική συμπεριφορά για την σύνδεση (υπόθεση Navier-Bernoulli). * Στην περίπτωση διαμόρφωσης με περισσότερα από 2 εφελκυόμενα αγκύρια σε διαφορετικές αποστάσεις από τον ουδέτερο άξονα, το κέντρο εφαρμογής της συνισταμένης εφελκυσμού υπολογίζεται θεωρώντας ότι όλα τα αγκύρια παραλαμβάνουν ίση εφελκυστική δύναμη (υπέρ της ασφάλειας). * Τα θλιβόμενα αγκύρια αγνοούνται στους υπολογισμούς. 69

170 * Οι ορθές και διατμητικές τάσεις λόγω κάμψης της πλάκας έδρασης θεωρούνται ανεξάρτητα από τις τάσεις λόγω επαφής με το σκυρόδεμα θεμελίωσης. * Το μέγιστο ενεργό πλάτος των ελασμάτων στην ζώνη των εφελκυόμενων αγκυρίων είναι (ανά αγκύριο) ίσο με π.α2. * Ο συντελεστής συγκέντρωσης τάσης για το σκυρόδεμα ισούται με.5 * Για την επίλυση της πλάκας έδρασης στην περιοχή μεταξύ κορμού και πελμάτων υποστυλώματος θεωρείται μοντέλο τριέρειστης πλάκας υποκείμενης σε πίεση ίση με την μέση τιμή της εφαρμοζόμενης από την επαφή με το σκυρόδεμα. * Ο έλεγχος της ακαμψίας της πλάκας έδρασης γίνεται με βάση σχέση πειραματικής προέλευσης. * Για τον έλεγχο των συγκολλήσεων θεωρείται ότι: - η συγκόλληση γίνεται με περιμετρικές συνεχείς εξωραφές. Οι εξωραφές των πελμάτων και του κορμού είναι διπλές και του ιδίου πάχους για τα δύο πέλματα. - η αξονική δύναμη σχεδιασμού κατανέμεται ομοιόμορφα στην διατομή όλων των εξωραφών. - η διατμητική δύναμη σχεδιασμού κατανέμεται ομοιόμορφα στην διατομή των εξωραφών του κορμού. - η ροπή σχεδιασμού αναλύεται σε ζεύγος δυνάμεων οι οποίες κατανέμονται ομοιόμορφα στην διατομή των εξωραφών των πελμάτων. * Η διατμητική δύναμη σχεδιασμού μεταφέρεται στο σκυρόδεμα θεμελίωσης μόνο μέσω τριβής μεταξύ του θλιβόμενου τμήματος της πλάκας έδρασης και του σκυροδέματος ή μέσω πρόσθετου διατμητικού στοιχείου (αγνοείται η συμμετοχή των αγκυρίων). Ο συντελεστής τριβής ισούται με 0.3. * Η εφελκυστική δύναμη στα αγκύρια μεταφέρεται στο σκυρόδεμα θεμελίωσης μέσω: - συνάφειας και τριβής στην περίπτωση αγκυρίων με άγκιστρο (καμπύλο). - συνάφειας και πίεσης στην περίπτωση αγκυρίων με πλάκα αγκύρωσης. ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ Φ Ο Ρ Τ Ι Σ Η Σ [.35G+.5Q ] ΕΝΤΑΤΙΚΑ ΜΕΓΕΘΗ Αξονική(NSd) Τέμνουσα(VSd) Ροπή(MSd) Υποστύλωμα 76.3kN 26.86kN kNmm Υποστύλωμα 76.3kN 26.86kN ΟΥΔΕΤΕΡΟΣ ΑΞΟΝΑΣ Ο ουδέτερος άξονας είναι εκτός της πλάκας Αριθμός εφελκυόμενων αγκυρίων...:0 ΕΛΕΓΧΟΣ ΘΛΙΠΤΙΚΗΣ ΤΑΣΗΣ ΣΤΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ Αναπτυσσόμενη θλιπτική τάση ακμής pm...: kN/mm2 Θλιπτική αντοχή σε συγκεντρωμένη πίεση...: kN/mm2 Λόγος pm/σbc...: 0.34 Η αντοχή είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ ΕΛΕΓΧΟΣ ΑΓΚΥΡΙΩΝ Δεν αναπτύσσεται εφελκυστική δύναμη ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΕΦΕΛΚΥΟΜΕΝΗΣ ΖΩΝΗΣ Δεν γίνεται έλεγχος ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΠΑΧΟΥΣ ΠΛΑΚΑΣ ΕΔΡΑΣΗΣ Δυσμενέστερη περιοχή : προς την πλευρά Θλιβόμενων αγκυρίων Απαιτούμενο ελάχιστο πάχος (tp minimum)...: 20.00mm 70

171 Το πάχος είναι ΕΠΑΡΚΕΣ (tp>=tp minimum) ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΑΚΑΜΨΙΑΣ ΠΛΑΚΑΣ ΕΔΡΑΣΗΣ Απαιτούμενο ελάχιστο πάχος (tp minimum)...: 8.00mm Το πάχος είναι ΕΠΑΡΚΕΣ (tp>=tp minimum) ΕΛΕΓΧΟΣ ΣΥΓΚΟΛΛΗΣΕΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ Ελάχιστο πάχος συγκόλλησης κορμού/πλάκας...: 3.00mm Η συγκόλληση είναι...επαρκησ Ελάχιστο πάχος συγκόλλησης πέλματος/πλάκας...: 4.00mm Η συγκόλληση είναι...επαρκησ Ορθή τάση...: kN/mm2 Διατμητική τάση...: kN/mm2 Αντοχή...: kN/mm2 Λόγος...: 0.7 Η αντοχή είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ ΕΛΕΓΧΟΣ ΣΤΟΙΧΕΙΟΥ ΔΙΑΤΜΗΣΗΣ Συνισταμένη θλιπτικής δράσης (Fc)...: 76.3kN Δεν απαιτείται στοιχείο διάτμησης (ισχύει V<0.3*Fc) ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ Φ Ο Ρ Τ Ι Σ Η Σ [ SEISMOS ] ΕΝΤΑΤΙΚΑ ΜΕΓΕΘΗ Αξονική(NSd) Τέμνουσα(VSd) Ροπή(MSd) Υποστύλωμα kN 2.96kN kNmm Υποστύλωμα kN 2.96kN ΟΥΔΕΤΕΡΟΣ ΑΞΟΝΑΣ Ο ουδέτερος άξονας είναι εκτός της πλάκας Αριθμός εφελκυόμενων αγκυρίων...:0 ΕΛΕΓΧΟΣ ΘΛΙΠΤΙΚΗΣ ΤΑΣΗΣ ΣΤΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ Αναπτυσσόμενη θλιπτική τάση ακμής pm...: kN/mm2 Θλιπτική αντοχή σε συγκεντρωμένη πίεση...: kN/mm2 Λόγος pm/σbc...: 0.35 Η αντοχή είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ ΕΛΕΓΧΟΣ ΑΓΚΥΡΙΩΝ Δεν αναπτύσσεται εφελκυστική δύναμη ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΕΦΕΛΚΥΟΜΕΝΗΣ ΖΩΝΗΣ Δεν γίνεται έλεγχος ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΠΑΧΟΥΣ ΠΛΑΚΑΣ ΕΔΡΑΣΗΣ Δυσμενέστερη περιοχή : πρός την πλευρά Θλιβόμενων αγκυρίων Απαιτούμενο ελάχιστο πάχος (tp minimum)...: 20.00mm Το πάχος είναι ΕΠΑΡΚΕΣ (tp>=tp minimum) ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΑΚΑΜΨΙΑΣ ΠΛΑΚΑΣ ΕΔΡΑΣΗΣ Απαιτούμενο ελάχιστο πάχος (tp minimum)...: 8.00mm Το πάχος είναι ΕΠΑΡΚΕΣ (tp>=tp minimum) 7

172 ΕΛΕΓΧΟΣ ΣΥΓΚΟΛΛΗΣΕΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ Ελάχιστο πάχος συγκόλλησης κορμού/πλάκας...: 3.00mm Η συγκόλληση είναι...επαρκησ Ελάχιστο πάχος συγκόλλησης πέλματος/πλάκας...: 4.00mm Η συγκόλληση είναι...επαρκησ Ορθή τάση...: kN/mm2 Διατμητική τάση...: kN/mm2 Αντοχή...: kN/mm2 Λόγος...: 0.7 Η αντοχή είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ ΕΛΕΓΧΟΣ ΣΤΟΙΧΕΙΟΥ ΔΙΑΤΜΗΣΗΣ Συνισταμένη θλιπτικής δράσης (Fc)...: kN Δεν απαιτείται στοιχείο διάτμησης (ισχύει V<0.3*Fc) Π ΕΛΕΓΧΟΣ ΤΗΣ ΣΥΝΔΕΣΗΣ- ΗΜΙΑΚΑΜΠΤΗ ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΟΚΟΥ-ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΣΥΓΚΟΛΛΗΤΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑ-ΔΟΚΟΣ_4 ΕΓΚΥΡΟΤΗΤΑ ΜΕΘΟΔΟΥ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ - Οι διατομές είναι Τάξης, 2 ή 3 - NSd < 0. * NplRd, όπου NSd : αξονική δύναμη στη δοκό NplRd : αντοχή σε αξονική διατομής της δοκού ΑΡΙΣΤΕΡΗ ΔΟΚΟΣ Διατομή...: IPE400 Τάξη διατομής...: Ύψος (h)...: mm Πλάτος πέλματος (bf)...: 80.00mm Πάχος πέλματος (tf)...: 3.50mm Πάχος κορμού (tw)...: 8.60mm Ακτίνα καμπυλότητας (r)...: 2.00mm Γωνία...: 0.00deg Προβαλλόμενο ύψος δοκού (h')...: mm Μήκος (l)...: mm Εμβαδόν διατομής (A)...: mm2 Ροπή αδράνειας ως προς τον ισχυρό άξονα...: mm4 Ελαστική ροπή αντίστασης ως προς ισχυρό άξονα.: mm3 Πλαστική ροπή αντίστασης ως προς ισχυρό άξονα.: mm3 Ποιότητα υλικού...: S235 Όριο διαρροής πέλματος...: 0.235kN/mm2 Όριο αστοχίας πέλματος...: 0.360kN/mm2 Όριο διαρροής κορμού...: 0.235kN/mm2 Όριο αστοχίας κορμού...: 0.360kN/mm2 ΔΕΞΙΑ ΔΟΚΟΣ Διατομή...: IPE400 Τάξη διατομής...: Ύψος (h)...: mm Πλάτος πέλματος (bf)...: 80.00mm Πάχος πέλματος (tf)...: 3.50mm 72

173 Πάχος κορμού (tw)...: 8.60mm Ακτίνα καμπυλότητας (r)...: 2.00mm Γωνία...: 0.00deg Προβαλλόμενο ύψος δοκού (h')...: mm Μήκος (l)...: mm Εμβαδόν διατομής (A)...: mm2 Ροπή αδράνειας ως προς τον ισχυρό άξονα...: mm4 Ελαστική ροπή αντίστασης ως προς ισχυρό άξονα.: mm3 Πλαστική ροπή αντίστασης ως προς ισχυρό άξονα.: mm3 Ποιότητα υλικού...: S235 Όριο διαρροής πέλματος...: 0.235kN/mm2 Όριο αστοχίας πέλματος...: 0.360kN/mm2 Όριο διαρροής κορμού...: 0.235kN/mm2 Όριο αστοχίας κορμού...: 0.360kN/mm2 ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑ Διατομή...: HEB600 Ύψος (h)...: mm Πλάτος πέλματος (bf)...: mm Πάχος πέλματος (tf)...: 30.00mm Πάχος κορμού (tw)...: 5.50mm Ακτίνα καμπυλότητας (r)...: 27.00mm Εμβαδόν διατομής (A)...: mm2 Ροπή αδράνειας ως προς τον ισχυρό άξονα...: mm4 Ελαστική ροπή αντίστασης ως προς ισχυρό άξονα.: mm3 Πλαστική ροπή αντίστασης ως προς ισχυρό άξονα.: mm3 Ποιότητα υλικού...: S235 Όριο διαρροής πέλματος...: 0.235kN/mm2 Όριο αστοχίας πέλματος...: 0.360kN/mm2 Όριο διαρροής κορμού...: 0.235kN/mm2 Όριο αστοχίας κορμού...: 0.360kN/mm2 ΕΝΙΣΧΥΤΙΚΗ ΠΛΑΚΑ ΚΟΡΜΟΥ Αριθμός πλακών...: Πλάτος (bp)...: mm Πάχος (tp)...: 6.00mm Πάχος συγκόλλησης (a)...: 6.00mm Ο τύπος της συγκόλλησης είναι : Διαμήκεις συγκολλήσεις 'L' ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ Φ Ο Ρ Τ Ι Σ Η Σ [.35G+.5Q ] ΕΝΤΑΤΙΚΑ ΜΕΓΕΘΗ (Αναγωγή των δυνάμεων των δοκών) Αξονική(NSd) Τέμνουσα(VSd) Ροπή(MSd) Δεξιά δοκός -4.99kN 34.92kN kNmm Αριστερή δοκός -4.83kN 34.35kN kNmm Υποστύλωμα 93.0kN kN kNmm Πάν.Υποστύλωμα kN -.08kN kNmm ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΗΝ ΔΕΞΙΑ ΔΟΚΟ ΑΝΤΟΧΗ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΣΕ ΡΟΠΗ Ισοδύναμος μοχλοβραχίονας z...: mm Η αντοχή σχεδιασμού της ασθενέστερης περιοχής...: kN Αντοχή σχεδιασμού σε ροπή {J.3.6} MRd...: kNmm 73

174 Λόγος Ροπής MSd / Αντοχή σε ροπή MRd...: 0.24 Η αντοχή σε ροπή είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ ΑΝΤΟΧΗ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ Η αντοχή σχεδιασμού σε διάτμηση VRd...: kN Λόγος τέμνουσας VSd / αντοχή σε τέμνουσα VRd...: 0.07 Η αντοχή σε διάτμηση είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ ΣΤΡΟΦΙΚΗ ΔΥΣΚΑΜΨΙΑ {J.4.} * Ιδεατή ακαμψία Sj...:089.75kNmm/deg ΣΤΡΟΦΙΚΗ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑ {J.5} * Δεν παρέχεται πληροφορία στον EC3 ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΗΝ ΑΡΙΣΤΕΡΗ ΔΟΚΟ ΑΝΤΟΧΗ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΣΕ ΡΟΠΗ Ισοδύναμος μοχλοβραχίονας z...: mm Η αντοχή σχεδιασμού της ασθενέστερης περιοχής...: kN Αντοχή σχεδιασμού σε ροπή {J.3.6} MRd...: kNmm Λόγος Ροπής MSd / Αντοχή σε ροπή MRd...: 0.23 Η αντοχή σε ροπή είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ ΑΝΤΟΧΗ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ Η αντοχή σχεδιασμού σε διάτμηση VRd...: kN Λόγος τέμνουσας VSd / αντοχή σε τέμνουσα VRd...: 0.07 Η αντοχή σε διάτμηση είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ ΣΤΡΟΦΙΚΗ ΔΥΣΚΑΜΨΙΑ {J.4.} * Ιδεατή ακαμψία Sj...:089.75kNmm/deg ΣΤΡΟΦΙΚΗ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑ {J.5} * Δεν παρέχεται πληροφορία στον EC3 ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ Φ Ο Ρ Τ Ι Σ Η Σ [ SEISMOS ] ΕΝΤΑΤΙΚΑ ΜΕΓΕΘΗ (Αναγωγή των δυνάμεων των δοκών) Αξονική(NSd) Τέμνουσα(VSd) Δεξιά δοκός -2.87kN 34.88kN Αριστερή δοκός -2.83kN 34.73kN Υποστύλωμα kN kN Πάν.Υποστύλωμα kN -2.62kN Ροπή(MSd) kNmm kNmm kNmm kNmm ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΗΝ ΔΕΞΙΑ ΔΟΚΟ ΑΝΤΟΧΗ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΣΕ ΡΟΠΗ Ισοδύναμος μοχλοβραχίονας z...: mm Η αντοχή σχεδιασμού της ασθενέστερης περιοχής...: kN Αντοχή σχεδιασμού σε ροπή {J.3.6} MRd...: kNmm Λόγος Ροπής MSd / Αντοχή σε ροπή MRd...: 0.4 Η αντοχή σε ροπή είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ ΑΝΤΟΧΗ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ Η αντοχή σχεδιασμού σε διάτμηση VRd...: kN 74

175 Λόγος τέμνουσας VSd / αντοχή σε τέμνουσα VRd...: 0.07 Η αντοχή σε διάτμηση είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ ΣΤΡΟΦΙΚΗ ΔΥΣΚΑΜΨΙΑ {J.4.} * Ιδεατή ακαμψία Sj...:089.75kNmm/deg ΣΤΡΟΦΙΚΗ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑ {J.5} * Δεν παρέχεται πληροφορία στον EC3 ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΗΝ ΑΡΙΣΤΕΡΗ ΔΟΚΟ ΑΝΤΟΧΗ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΣΕ ΡΟΠΗ Ισοδύναμος μοχλοβραχίονας z...: mm Η αντοχή σχεδιασμού της ασθενέστερης περιοχής...: kN Αντοχή σχεδιασμού σε ροπή {J.3.6} MRd...: kNmm Λόγος Ροπής MSd / Αντοχή σε ροπή MRd...: 0.40 Η αντοχή σε ροπή είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ ΑΝΤΟΧΗ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ Η αντοχή σχεδιασμού σε διάτμηση VRd...: kN Λόγος τέμνουσας VSd / αντοχή σε τέμνουσα VRd...: 0.07 Η αντοχή σε διάτμηση είναι...: ΕΠΑΡΚΗΣ ΣΤΡΟΦΙΚΗ ΔΥΣΚΑΜΨΙΑ {J.4.} * Ιδεατή ακαμψία Sj...:089.75kNmm/deg ΣΤΡΟΦΙΚΗ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑ {J.5} * Δεν παρέχεται πληροφορία στον EC3 75

176 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ 4 - ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΙ ΠΟΥ ΔΙΕΠΟΥΝ ΤΙΣ ΜΕΤΑΛΛΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ Π.4. ΕΑΚ ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ Γ -ΕΙΔΙΚΟΙ ΚΑΝΟΝΕΣ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ ΓΙΑ ΦΕΡΟΝΤΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ ΑΠΟ ΧΑΛΥΒΑ Σ.Γ.2 ΕΦΕΛΚΥΟΜΕΝΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ [] Ο περιορισμός προς τα κάτω του λόγου Αηι/Α έχει σκοπό να εξασφαλίσει ώστε η ψαθυρή αστοχία της καθαρής διατομής στις θέσεις των οπών να μην προηγηθεί της πλάστιμης διαρροής της πλήρους διατομής του στοιχείου. Η ικανοποίηση αυτού του περιορισμού απαιτεί στις περισσότερες περιπτώσεις την συγκόλληση προσθέτων ελασμάτων στην περιοχή των οπών, ώστε να ενισχυθεί η διατομή. Γ. ΘΛΙΒΟΜΕΝΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ [] Στις περιοχές πιθανών και ενδεχομένων πλαστικών αρθρώσεων διατομών από χάλυβα πρέπει να αποφεύγεται ο τοπικός λυγισμός των τοιχωμάτων με περιορισμό, προς τα άνω, του λόγου πλάτους προς πάχος (b/t). Ο περιορισμός αυτός εξαρτάται από τον συντελεστή συμπεριφοράς που έχει επιλεγεί (q), ανάλογα με τις τιμές του οποίου οι διατομές κατατάσσονται στις κατηγορίες Α, Β και Γ, όπως φαίνεται στον Πίνακα. Γ. 2 ΕΦΕΛΚΥΟΜΕΝΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ [] Σε εφελκυόμενα στοιχεία, ο λόγος της καθαρής διατομής, σε θέσεις οπών κοχλιών, προς την πλήρη διατομή δεν πρέπει να είναι μικρότερος από την τιμή AM/A =.262*fy / fu όπου fy είναι το όριο διαρροής και fu, η οριακή εφελκυοτική αντοχή του χρησιμοποιούμενου χάλυβα. Αυτό μπορεί να απαιτήσει την ενίσχυση της περιοχής των οπών με πρόσθετα συγκολλητή ελάσματα. Γ.3 ΣΥΝΔΕΣΕΙΣ [] Συνδέσεις σε περιοχές πλαστικών αρθρώσεων πρέπει να έχουν επαρκή υπεραντοχή ώστε να περιορίζουν την διαρροή στα πλάστιμα μέλη. Στους σχετικούς ελέγχους, θα λαμβάνεται η ανώτερη τιμή της τάσεως διαρροής του πιθανού πλάστιμου μέλους (δηλαδή του ασθενέστερου). [2] Συνδέσεις σε περιοχές πλαστικών αρθρώσεων που έχουν γίνει με εσωρραφές πλήρους διείσδυσης, θεωρούνται ότι ικανοποιούν το παραπάνω κριτήριο υπεραντοχής. [3] Συνδέσεις συγκολλητές με εξωρραφές ή συνδέσεις κοχλιωτές πρέπει να ικανοποιούν τη σχέση: Rd.20*Rfy...(Γ.) όπου οριακή αντοχή της σύνδεσης, Γ) η αντοχή διαρροής του πλάστιμου μέλους. [4] Σε κοχλιωτές συνδέσεις καθοριστική πρέπει να είναι η αστοχία σε σύνθλιψη άντυγας των οπών και όχι η αστοχία σε διάτμηση των κοχλιών. Γενικώς: ε = 235/fy 76

177 Το α στον παρονομαστή είναι καθαρός αριθμός μικρότερος του (ή ίσος) και παριστά τον λόγο του μήκους του θλιβομένου τμήματος (+) προς το ολικό μήκος του στοιχείου. ε Γ.4 ΠΛΑΙΣΙΑ Γ.4. Αποφυγή Σχηματισμού Μηχανισμού Ορόφου [] Εφαρμόζονται οι διατάξεις των παρ και του Αντισεισμικού Κανονισμού. Γ.4.2 Δοκοί [] Θα γίνεται έλεγχος έναντι πλευρικού καμπτικου ή στρεπτοκαμπτικου λυγισμού των δοκών θεωρώντας ότι στο ένα άκρο έχει αναπτυχθεί καμπτική πλαστική άρθρωση. [2] Για να εξασφαλιστεί η ελάχιστη απαιτούμενη αντοχή και επαρκής πλαστιμοτητα στροφής στις θέσεις πλαστικών αρθρώσεων πρέπει να ικανοποιούνται οι ακόλουθες συνθήκες: Ms/ Mpd.00 Ns/ Npd 0.5 (Vo +VM)/VPd 0.50 όπου: Ms είναι η μέγιστη ροπή που προκύπτει από τους σεισμικούς συνδυασμούς, Ns είναι η αντίστοιχη αξονική δύναμη, Npd, Mpd, Vpd είναι οι οριακές υπολογιστικές αντοχές αξονικής, ροπής και τέμνουσας της διατομής στη θέση πλαστικής άρθρωσης, V0 είναι η τέμνουσα της δοκού θεωρούμενης ως αμφιερείστου στη θέση πλαστικής άρθρωσης, Σ.Γ.5 ΔΙΚΤΥΩΤΟΙ ΣΥΝΔΕΣΜΟΙ ΧΩΡΙΣ ΕΚΚΕΝΤΡΟΤΗΤΑ Στο ακόλουθο σχήμα δείχνονται οι τύποι των συνδέσμων αυτών η τέμνουσα που αντιστοιχεί στην οριακή καμπτική αντοχή των άκρων της δοκού ΔιαγΔιαγώνιοι Σύνδεσμοι υπολογιζόμενη με την ανώτερη τιμή της τάσης διαρροής και ί είναι το άνοιγμα της δοκού. [3] Οι συνδέσεις της δοκού στα υποστυλώματα πρέπει να ικανοποιούν τις απαιτήσεις της παρ. Γ.3 με θεώρηση της οριακής αντοχής σε κάμψη Mpd της διατομής πλαστικής άρθρωσης και τέμνουσα δύναμη ίση με Vo + VΜ όπως καθορίστηκε προηγουμένως. Γ.4.3 Υποστυλώματα 77

178 [] Τα υποστυλώματα ελέγχονται σε κάμψη με ορθή δύναμη σύμφωνα με την παρ του Αντισεισμικού Κανονισμού. [2] Η δυσμενέστερη τέμνουσα του υποστυλώματος από τους σεισμικούς συνδυασμούς πρέπει να ικανοποιεί την συνθήκη: V/Vpd <0.50 (Γ.3.) [3] Σε κόμβο σύνδεσης δοκού με υποστύλωμα, η τέμνουσα δύναμη φατνώματος κορμού το οποίο περιβάλλεται και στις 4 πλευρές από πέλματα των συνδεόμενων στοιχείων ή από επεκτάσεις τους, αρκεί να ικανοποιεί την συνθήκη: V/Vpd<.00 (Γ.3.2) [4] Συνδέσεις επέκτασης των υποστυλωμάτων θα σχεδιάζονται με αντοχή που υπερβαίνει εκείνη των συνδεόμενων στοιχείων. 78

179 79

180 80

181 Π.4.2 ΣΤΡΕΠΤΟΚΑΜΠΤΙΚΟΣ ΛΥΓΙΣΜΟΣ ΚΑΤΑ ΕC3 - Οριακές καταστάσεις φέρουσας ικανότητας Στρεπτοκαμπτικός λυγισμός καμπτομένων δοκών () Η οριακή τιμή (της αντίστασης-αντοχής) έναντι στρεπτοκαμπτικού λυγισμού δοκών χωρίς πλευρικές στηρίξεις, πρέπει να λαμβάνεται ως εξής: (2) Ο συντελεστής μείωσης XLΤ επιτρέπεται να υπολογίζεται συναρτήσει της ανηγμένης λυγηρότητας λ, ως εξής: (3) Οι συντελεστές ατελειών αlt στρεπτοκαμπτικό λυγισμό πρέπει να εκλέγονται ως εξής: αlt = 0,2 για ελατές διατομές αlt = 0,49 για συγκολλητές διατομές (4) Οι αριθμητικές τιμές των συντελεστών μείωσης XLΤ μπορεί να λαμβάνονται συναρτήσει των καθοριστικών ανηγμένων λυγηροτήτων λ από τον Πίνακα για λ =λ LT και, X=XLΤ ισχύει δε για ελατές διατομές: η καμπύλη τάσεων λυγισμού a (α=0,2) για συγκολλητές διατομές: η καμπύλη τάσεων λυγισμού c (α=0,49) (5) Η τιμή λ LT επιτρέπεται να υπολογίζεται ως εξής: (6) Για ανηγμένες λυγηρότητες λ LT 0,4 δεν απαιτείται να διεξάγεται έλεγχος στρεπτοκαμπτικού λυγισμού. (7) Μια καμπτόμενη δοκός που συγκρατείται πλήρως έναντι πλευρικής απόκλισης (οριζόντιου βέλους), δεν χρειάζεται να ελέγχεται σε στρεπτοκαμπτικό λυγισμό. Οι επόμενοι κανόνες δεν καλύπτουν την περίπτωση σημαντικής (προβλεπόμενης από τη μελέτη) στρέψης. Εξυπακούεται ότι έναντι πλευρικής απόκλισης πρέπει να συγκρατείται το θλιβόμενο πέλμα. Σχόλιο: Τετράγωνες και κυκλικές κοίλες διατομές δεν διατρέχουν γενικά κίνδυνο στρεπτοκαμπτικού λυγισμού, ο έλεγχος τους περιττεύει. Ορθογωνικές κοίλες διατομές, διατομές I, U και Τ ενδέχεται να αστοχήσουν λόγω στρεπτοκαμπτικού λυγισμού σε κάμψη ως προς τον ισχυρό άξονα, όχι όμως σε περίπτωση κάμψης αποκλειστικά ως προς τον ασθενή άξονα. Δομικά στοιχεία ακαμψίας-παγίωσης μπορεί να εμποδίζουν την πλευρική μετατόπιση ή στροφή του θλιβόμενου πέλματος. Στον EC 3 δεν αναφέρονται καθόλου στοιχεία για τις ελάχιστες ακαμψίες, σχετικά στοιχεία υπάρχουν στο DIN 8800 Μέρος 2 (.90), στοιχεία 8

182 (308) και (309). 0 έλεγχος έναντι στρεπτοκαμπτικού λυγισμού επιτρέπεται να αποφεύγεται όταν το λ LT <0,4. Έλεγχος του θλιβόμενου πέλματος σαν θλιβόμενης ράβδου Για δοκούς I με διατομή συμμετρική ως προς τον άξονα του κορμού, που το θλιβόμενο πέλμα τους συγκρατείται αμετάθετο πλευρικά σε μεμονωμένα σημεία ανά αποστάσεις c, δεν απαιτείται ακριβέστερος έλεγχος στρεπτοκαμπτικού λυγισμού όταν ικανοποιείται η συνθήκη (2). Όταν δεν ικανοποιείται η συνθήκη (2), επιτρέπεται να διεξάγεται ο απλοποιημένος έλεγχος με τη συνθήκη (4). Όπου Μy η μέγιστη απόλυτη τιμή της ροπής κάμψης Κ συντελεστής μείωσης της καμπύλης τάσεων λυγισμού c ή d σύμφωνα με την εξίσωση (4) για λ από την εξίσωση (3) -Η καμπύλη τάσεων λυγισμού d πρέπει να εκλέγεται για δοκούς που δεν είναι ελατοί δοκοί κατά τα στίχο του Πίνακα 9 και καταπονούνται από εγκάρσια φορτία στο πάνω πέλμα τους, πρέπει δε επιπροσθέτως να τηρείται η συνθήκη (5). με τις διαστάσεις της δοκού: h μέγιστο συνολικό ύψος f πάχος του θλιβόμενου πέλματος -Στις λοιπές περιπτώσεις επιτρέπεται να εκλέγεται η καμπύλη τάσεων λυγισμού c Παρατήρηση: απλουστευτικά, ο υπολογισμός μπορεί να γίνει αντί με iz,g και με την ακτίνα αδράνειας iz της συνολικής διατομής. * Όταν τα πέλματα είναι συγκολλημένα στον κορμό, ο συντελεστής δοκού η πρέπει να πολλαπλασιάζετε και επί 0,8. 82

183 Διαφορετικά από ότι στον EC 3, γίνεται στο DIN 8800 η αντιστοίχηση στις ειδικές για το στρεπτοκαμπτικό λυγισμό καμπύλες τάσεων λυγισμού. Για το λόγο αυτό, προκύπτουν μικρές διαφορές στα αποτελέσματα. Οι καμπύλες τάσεων λυγισμού a έως d, επαναλαμβάνονται γραφικά και σε πίνακες στο Κεφάλαιο 5.4 "Θλιβόμενα δομικά στοιχεία". Ο καθορισμός της ιδεατής ροπής στρεπτοκαμπτικού λυγισμού Mcr κατά τη θεωρία ελαστικότητας για δομικά στοιχεία με σταθερή διατομή διπλής συμμετρίας μπορεί να γίνεται α) απλουστευτικά σύμφωνα με την εξίσωση 20 του Μέρους 2 του DIN 8800 ή β) με μεγαλύτερη ακρίβεια σύμφωνα με μια εξίσωση του EC 3. Παράλληλα, αλλά και για τις άλλες περιπτώσεις στρεπτοκαμπτικού λυγισμού, μπορεί να ανατρέξετε στο Παράρτημα F του EC 3 καθώς και στη σχετική βιβλιογραφία, π.χ. [36] έως [39]. 83

184 Για το zg αναφέρεται στον EC 3: Για τη σύμβαση πρόσημων με σκοπό τον καθορισμό του zg ισχύει: - η zg (για τη φόρτιση από τη βαρύτητα) είναι θετική για φορτία που διέρχονται δια του κέντρου διάτμησης -γενικά η zg είναι θετική για φορτία με διεύθυνση από το σημείο εφαρμογής τους προς το κέντρο διάτμησης. Τα C και C2 είναι συντελεστές εξαρτώμενοι από την καταπόνηση και τις συνθήκες στήριξης. Οι τιμές τους μπορεί να λαμβάνονται από τους Πίνακες F. και F.2 του Παραρτήματος F του EC 3, βλ. πιο κάτω. Τα k και kw είναι συντελεστές ισοδύναμου μήκους. Για το θέμα αυτό αναφέρεται στην F.2 του EC 3: (2) Οι συντελεστές ισοδύναμου μήκους κ και kw κυμαίνονται μεταξύ 0,5 για πλήρη πάκτωση και,0 για αρθρωτή στήριξη. Η τιμή 0,7 ισχύει όταν το ένα άκρο είναι πακτωμένο και το άλλο ελεύθερο. (3) Ο συντελεστής k αναφέρεται στη στροφή εκτός του επιπέδου σχεδίασης στα άκρα της ράβδου της πλευρικής στήριξης. Είναι ανάλογος με το λόγο I/L για θλιβόμενα δομικά στοιχεία. 84

185 (4) Ο συντελεστής kw αναφέρεται στη στρέβλωση στο άκρο της ράβδου της πλευρικής στήριξης. Όταν δεν λαμβάνονται ιδιαίτερα μέτρα για την αποτροπή της στρέβλωσης, θα πρέπει να λαμβάνεται kw=,0. 85

186 86

187 87

188 Π.4.3 Κατά τα πρότυπα του ΕC4.Στρεπτοκαμπτικός λυγισμός Γενικά Κατά τον σχεδιασμό σύμμικτων φορέων πρέπει να αποκλείεται η περίπτωση πρόωρου στρεπτοκαμπτικού λυγισμού (ανατροπή). Σε κοινούς σύμμικτους φορείς κάτω από θετική κάμψη συνήθως πληρούται η προϋπόθεση αυτή αυτόματα, εφόσον το θλιβόμενο πέλμα της μεταλλικής δοκού φέρει ήλωση σε ολόκληρο το μήκος του με το πέλμα σκυροδέματος. Άρα, μπορεί να θεωρηθεί ότι φέρει άκαμπτη πλευρική στήριξη (σταθερός άξονας στροφής). Επιπλέον, η πλάκα σκυροδέματος δρα με την δυσκαμψία της στην εγκάρσια κατεύθυνση σαν συνεχές, δύστρεπτο ελατήριο στρέψης cq. Ωστόσο, σε συνεχείς φορείς ή προβόλους εμφανίζονται στην περιοχή στήριξης αρνητικέ: ροπές, οι οποίες προξενούν στο κάτω πέλμα τάσεις και δυνάμεις θλίψης. Στις θέσεις αυτές, το κάτω πέλμα τείνει να εκτραπεί πλευρικά, κάτι το οποίο είναι συνυφασμένο με στρέψη της δοκού. Σε σύμμικτους φορείς παίζει η εγκάρσια κάμψη του κορμού της μεταλλικής δοκού, δηλ. η στρέβλωση της διατομής (distorsional buckling), ένα ιδιαίτερο ρόλο: ο κορμός είναι στο άνω πέλμα του πακτωμένος στην πλάκα σκυροδέματος, και για το λόγο αυτό λειτουργεί για το εκτρεπόμενο κάτω πέλμα σαν ελατήριο, με αποτέλεσμα να υφίσταται εγκάρσια παραμόρφωση. Σχ.Π.4.3. Στρεπτοκαμπτικός λυγισμός με παραμόρφωση διατομής φορέα διπλού ανοίγματος με δύστρεπτη πλάκα οπλισμένου σκυροδέματος Άρα, και σε περιοχές αρνητικής ροπής κάμψης, παρουσιάζεται περίπτωση στρεπτοκαμπτικού λυγισμού με φερόμενο άξονα στροφής. Κατά τον έλεγχο, είναι φυσικά δυνατόν να ληφθεί υπόψη η συνεχής σταθερά στρεπτικού ελατηρίου c θ. Η συνολική ενεργή σταθερά ελατηρίου συνίσταται από τις τιμές για παραμόρφωση διατομής cθp, δυσκαμψίας cθμ της φέρουσας πλάκας σκυροδέματος και δυσκαμψίας συνδέσμου cθα. Κατά κανόνα, σε σύμμικτους φορείς, τα τμήματα της παραμόρφωσης διατομής cθp και δυσκαμψίας cθm της πλάκας σκυροδέματος υπερισχύουν σαφώς της δυσκαμψίας συνδέσμου cθa (ιδιαίτερα στην περίπτωση διάταξης των ήλων κεφαλής σε περισσότερες της μίας σειράς), ώστε για την συνολική ενεργή δυστρεψία της δοκού να ισχύει η εξ. (4.2): = + cθ c θp c Μθ ή cθ = cθ P * c θm cθ P + c θm 88

189 Έλεγχος δυστρεψίας (πάκτωση στροφής) Η συνεισφορά της παραμόρφωσης διατομής στην τιμή δυστρεψίας cθp μπορεί να υπολογισθεί με βάση την αρχή διατήρησης έργου: Προσομοίωμα της παραμόρφωσης διατομής με στρεπτικό ελατήριο hs ( µ 2 ) 2 δ = ** = * *3 3 E *Iw 3 2 tw 3 3 E tw tw cθ P = * 5770 * 2 4 * ( µ ) hs hs = θc P Εάν αντικατασταθούν cθ με ks (πάκτωση στροφής) cθm με k (συνεισφορά της δυσκαμψίας της πλάκας σκυροδέματος) ευκαμψία cθp με k2 (συνεισφορά της παραμόρφωσης διατομής), η ενεργή πάκτωση στροφής της μεταλλικής δοκού ανά μονάδα μήκους υπολογίζεται ως εξής: ks = k *k 2 k +k 2 ή = + ks k k 2 όπου k η συνεισφορά της ρηγματωμένης πλάκας σκυροδέματος ή σύμμικτης πλάκας k=4*ea*i2/α για συνεχή πλάκα σκυροδέματος υπεράνω μεταλλικής δοκού Εa*Ι2 η δυσκαμψία της πλάκας σκυροδέματος ή σύμμικτης πλάκας ανά μονάδα πλάτους προσυπολογιζόμενης της ρηγμάτωσης. Η ροπή Ι2 ισούται με την μικρότερη από τις ακόλουθες δύο τιμές: -η τιμή στο μέσο του ανοίγματος σε περίπτωση θετικής κάμψης -η τιμή στο εσωτερικό υποστύλωμα σε περίπτωση αρνητικής κάμψης Προσεγγιστικά, η δυσκαμψία Εa* Ι2 μπορεί να υπολογισθεί ως εξής: Εa*Ι2 =Ea*Ic *6,5*ρ όπου: Ic= (b*h3 )/2 και με βαθμό οπλισμού ρ= Α s / (hc*b) k2 συνεισφορά της παραμόρφωσης διατομής της μεταλλικής δοκού. Προκύπτει από: Ea *tw 3 tw 3 k2 = 5770* () 4*( va 2)* hs hs Ea *t w 3 k2 = (2) 4* n* t w 6*( + )* hs b () για δοκούς μη εγκιβωτισμένου κορμού (2)για δοκούς εγκιβωτισμένου κορμού 89

190 Απλά και γρήγορα, ο έλεγχος μπορεί να διεξαχθεί με την μορφή erf cθ vorh cθ κατά DIN 8800 ή κατά kina με την μορφή erf cθ 75 *Μ pl 2 = E * Iug * kmin2 όπου kmin κατά Πίνακα 4.9 (βλ. προσχέδιο DIN 8800, Τμήμα 5, έκδοση 5/97). Η τιμή δυστρεψίας μπορεί να ληφθεί υπόψη και στην εξ. (4.42) για τον υπολογισμό της ιδανικής ροπής στρεπτοκαμπτικού λυγισμού Mcr. Αυτή η μέθοδος ελέγχου θα συμπεριληφθεί και στο DIN 8800, Τμήμα 5. = + cθ cθ c Pθ c Mθ cθ P c* θm = c +P θ c M θ Ωστόσο, πρέπει να ληφθεί σοβαρά υπόψη, ότι κοντά στα εσωτερικά υποστυλώματα ο στρεπτοκαμπτικός λυγισμός με παραμόρφωση διατομής δεν επέρχεται σε ένα κύμα αλλά σε κοντά «κύματα», περίπου όπως στην περίπτωση της ελαστικά πακτωμένης θλιβόμενης ράβδου. Έλεγχος του θλιβόμενου πέλματος σαν θλιβόμενης ράβδου Η= Στην πράξη, ο έλεγχος έναντι στρεπτοκαμπτικού λυγισμού διεξάγεται συχνά με την μορφή ελέγχου του κάτω πέλματος εκλαμβανόμενου σαν ράβδο λυγισμού, με μεταβαλλόμενη ορθή δύναμη κατά θεωρία 2ης τάξης. Ελαστικά πακτωμένη θλιβόμενη ράβδος Εφόσον υφίστανται πλευρικά στηρίγματα δια μέσου οριζόντιας αντιστήριξης, το μήκος λυγισμού προκύπτει από τις αποστάσεις αυτές, και πρέπει να περιορισθεί έτσι, ώστε η δύναμη θλίψης να μπορεί να παραληφθεί χωρίς την παρουσίαση λυγισμού. Εφόσον υπάρχουν κατακόρυφες νευρώσεις, οι νευρώσεις αυτές είναι τμήματα του προς τα κάτω ανοικτού ημιπλαισίου (through bridge). Σε αυτή την περίπτωση, η ράβδος λυγισμού στηρίζεται ελαστικά στις θέσεις αυτές έναντι πλευρικής εκτροπής. Η παραδοχή των ισοδύναμων γεωμετρικών ατελειών εξαρτάται από την μορφή της καμπύλης καμπτικού λυγισμού, διότι η παραδοχή αυτή πρέπει να είναι συντηρητική, δηλ., συγγενής προς την καμπύλη καμπτικού λυγισμού. Με τη μέθοδο αυτή, το πρόβλημα ανάγεται στο πρόβλημα της ασυνεχώς ελαστικά πακτωμένης ράβδου θλίψης με μεταβαλλόμενη ορθή δύναμη, το οποίο μπορεί να επιλυθεί σύμφωνα με την Θεωρία 2ης Τάξης (ενδεχομένως και με μεταβαλλόμενη δυσκαμψία). Εφόσον δεν υφίσταται πλευρική στήριξη στους κόμβους των οριζόντιων αντιστηριγμάτων ή στο κάτω άκρο του ημιπλαισίου, τότε δρα μόνον ο κορμός σαν συνεχής πάκτωση. Στην περίπτωση αυτή, το θλιβόμενο πέλμα μπορεί να εξιδανικευθεί υπό μορφή ελαστικά πακτωμένης ράβδου θλίψης με μεταβαλλόμενη ορθή δύναμη. Η σταθερά ελατηρίου cw υπολογίζεται τότε για παχείς πλάκες σκυροδέματος και άκαμπτους συνδέσμους ως εξής: 90

191 3 hs = * E * Iw3 tw 3 c θ P cw 5770* = 3 hs hs 2 δ = * hs*2 3 2 h *( s )*2 µ = 3 E * tw c θp Έλεγχος χωρίς στατική ανάλυση Συνεχείς φορείς και συνεχείς δικτυωτοί φορείς, οι οποίοι είναι σε ολόκληρο το φέρον μήκος τους σύμμικτοι, δεν είναι απαραίτητο να φέρουν πλευρική στήριξη στο θλιβόμενο πέλμα, εάν τηρούνται οι προϋποθέσεις a) έως m) του Κεφ του EC 4. Άρα, δεν απαιτείται έλεγχος έναντι στρεπτοκαμπτικού λυγισμού, εφόσον τηρούνται οι ακόλουθες προϋποθέσεις: Οι αποστάσεις στήριξης γειτονικών ανοιγμάτων δεν διαφέρουν, ανηγμένες στην μικρότερη απόσταση στήριξης, κατά 20%. Σε φορείς με πρόβολο τμήμα, το μήκος του προβόλου είναι μικρότερο από 5% του γειτονικού ανοίγματος. Οι φορείς καταπονούνται μόνο από ομοιόμορφα κατανεμημένα φορτία, ενώ η τιμή σχεδιασμού των μόνιμων δράσεων είναι μεγαλύτερη του 40% της τιμής σχεδιασμού του συνολικού φορτίου. Η ήλωση μεταξύ της μεταλλικής δοκού και του πέλματος σκυροδέματος πληρεί τις τυπικές απαιτήσεις για δοκούς κτιριακών κατασκευών. Οι διαστάσεις της εδραζόμενης πλάκας αντιστοιχούν στις τυπικές διαστάσεις πλακών κτιριακών και βιομηχανικών κατασκευών Τα ύψη ha των μεταλλικών δοκών ανταποκρίνονται στις τιμές του Πίνακα 4.8. Σε δοκούς με εγκιβωτισμένους κορμούς, τα ύψη ha δεν επιτρέπεται να υπερβαίνουν τις τιμές του Πίνακα 4.8, προσαυξημένες κατά 200 mm (κατά 50 mm για S 420 και S 460). Διατομή ΙΡΕ ή παρόμοια Υλικό Fe360 Fe 430 Fe50 S460 <600 <550 <400 <270 HE ή παρόμοια <800 <700 <650 <500 Πίνακας Μέγιστα ύψη διατομής ha μεταλλικών δοκών χωρίς εγκιβωτισμό κορμού σε (mm) Οριακή ροπή με προσυπολογισμό στρεπτοκαμπτικού λυγισμού Ο έλεγχος φέρουσας ικανότητας είναι ακριβέστερος, ωστόσο όμως και περιπλοκότερος, όταν διεξαχθεί με βάση την ιδανική ροπή στρεπτοκαμπτικού λυγισμού Μki. Στους Ευρoκώδικες η ροπή αυτή χαρακτηρίζεται σαν Μα (αντίστοιχα Ncr στις ράβδους θλίψης). Εδώ πρέπει να ληφθεί υπόψη, ότι οι σύμμικτοι φορείς -κατά κανόνα- στηρίζονται πλευρικά: προκύπτει η περίπτωση ανατροπής με φερόμενο άξονα στροφής. Επιπλέον, στο επάνω τμήμα της, η δοκός είναι πακτωμένη ελαστικά σε στρέψη, λόγω της σύνδεσης της με την πλάκα σκυροδέματος. Αυτή η σταθερά ελατηρίου c πρέπει να ληφθεί υπόψη στον υπολογισμό της ροπής Μ. Σε δοκούς χωρίς πλευρική στήριξη, η οριακή ροπή με στρεπτοκαμπτικό λυγισμό προκύπτει (οι τιμές αυτές μπορεί να αλλάξουν στα πλαίσια της εναρμόνισης των διαφόρων ευρωπαϊκών προτύπων) από: 9

192 Ο μειωτικός συντελεστής xlt, με τον οποίο λαμβάνονται υπόψη το σύστημα, το φορτίο, η διατομή και οι ατέλειες, καθώς και η ελαστο-πλαστική συμπεριφορά του υλικού, ισούται με: Για τον υπολογισμό του ανηγμένου βαθμού λυγηρότητας λ LT, το Παράρτημα Β του EC4 περιέχει μία απλουστευμένη, σχετικά ασαφή, προσεγγιστική μέθοδο στο Τμήμα Β..,τον υπολογισμό με βάση την ιδανική ροπή στρεπτοκαμπτικού λυγισμού Mcr σύμφωνα με την ελαστική θεωρία Ο υπολογισμός του ανηγμένου βαθμού λυγηρότητας μπορεί να διεξαχθεί και κατά EC 3, Παράρτημα F. Ωστόσο, ο έλεγχος αυτός είναι ιδιαίτερα συντηρητικός, αφού οι υπολογισμοί αγνοούν την πλευρική στήριξη και την στρεπτικά ελαστική πάκτωση επί της πλάκας σκυροδέματος. Για τιμές ανηγμένου βαθμού λυγηρότητας λ LT 0,4 δεν είναι απαραίτητος έλεγχος έναντι στρεπτοκαμπτικού λυγισμού. Αυτό συνεπάγεται πλήρη εκμετάλλευση της πλαστικής φέρουσας ικανότητας σε κάμψη. Αυτό ισχύει και για πέλματα μεταλλικών δοκών, τα οποία είναι ηλωμένα με πέλματα σκυροδέματος κατά EC 4, Τμήμα 6, εφόσον το πλάτος του πέλματος σκυροδέματος είναι μεγαλύτερο από το ύψος της μεταλλικής δοκού (ακόμη και όταν η πλάκα σκυροδέματος δεν φέρει πλευρική στήριξη). Για την διεξαγωγή του σχετικού ελέγχου, η ροπή σχεδιασμού δοκών χωρίς ιδιοβαρυτική σύμμικτη δράση (εκτέλεση χωρίς βοηθητικά ικριώματα) προκύπτει από το άθροισμα των καμπτικών ροπών στην μεταλλική δοκό και τον σύμμικτο φορέα πριν και μετά την σύμμικτη εκτέλεση του φορέα. Προσεγγιστικός υπολογισμός του μειωτικού συντελεστή κατά EC 3 O μειωτικός συντελεστής xlt είναι δυνατόν να υπολογισθεί σε συνάρτηση του ανηγμένου βαθμού λυγηρότητας σύμφωνα με: Για εξελασμένες διατομές τύπου ΡΕ ή HE ισχύει κατά συντηρητική προσέγγιση η ακόλουθη εξίσωση (εξ. F 2 στον EC 3): Ισχύει για μη πακτωμένες στα άκρα δοκούς με ακραίες ροπές και/ ή τέμνουσες δρώσες στο κέντρο διάτμησης. Η εξίσωση αυτή ισχύει επίσης για κάθε αμφισυμμετρική διατομή τύπου I ή Η με όμοια πέλματα. Η εξίσωση ισχύει κάτω από τη θεώρηση, ότι τα άκρα των ράβδων στηρίζονται με σύνδεση εντορμίας (forked joint) καθώς επίσης, και ότι δεν υφίσταται παρεμπόδιση στρέβλωσης (συγκριτικοί συντελεστές μήκους χωρίς ακραία πάκτωση, δηλ. k = kw =,0). 92

193 Το μέγεθος C είναι ο συντελεστής κατανομής ροπής, ο οποίος αναφέρεται στους Πίνακες F. και F.2 του EC 3, Παράρτημα F, σαν συνάρτηση της ακραίας ροπής και τέμνουσας. Βαθμός λυγηρότητας αναφοράς: Ανηγμένος βαθμός λυγηρότητας: Μειωτικός συντελεστής στρεπτοκαμπτικού λυγισμού: και με συντελεστές ατέλειας αlt = 0,2 για εξελασμένες διατομές αlt = 0,49 για συγκολλημένες διατομές Οι συντελεστές αυτοί είναι ίσοι προς τους αντίστοιχους των καμπύλων τάσης λυγισμού a και c. Η παραπάνω αρκετά απλή μέθοδος ελέγχου αγνοεί τον φερόμενο άξονα συστροφής και την στρεπτοελαστική πάκτωση δια μέσου της πάκτωσης της μεταλλικής δοκού στην πλάκα σκυροδέματος, και για το λόγο αυτό είναι ιδιαίτερα συντηρητική. Υπολογισμός με βάση την ιδανική ροπή στρεπτοκαμπτικού λυγισμού Mcr Ο ακριβής έλεγχος έναντι στρεπτοκαμπτικού λυγισμού προκύπτει από υπολογισμό του ανηγμένου βαθμού λυγηρότητας με βάση την ιδανική ροπή στρεπτοκαμπτικού λυγισμού Mcr (=Mki,y) σύμφωνα με την ελαστική θεωρία, προσυπολογιζόμενης πλευρικής στήριξης και πάκτωσης επί της πλάκας σκυροδέματος. Ο ανηγμένος βαθμός λυγηρότητας λ LT προκύπτει ως: Σε περίπτωση κατά την οποία ο επακριβής έλεγχος διεξάγεται σε περιοχές αρνητικής ροπή συνεχών δοκών, δεν συνεισφέρει το εφελκυόμενο πέλμα σκυροδέματος στην φέρουσα ικανότητα. Εφόσον λαμβάνεται υπόψη ο διαμήκης οπλισμός (Κατάσταση II), οι ροπές Μel, Μρ και Mcr πρέπει να υπολογισθούν αποκλειστικά για τη μεταλλική δοκό, η διατομή της οποίας για κτιριακές κατασκευές κατά κανόνα είναι αμφισυμμετρική. Για τον υπολογισμό της ροπής Μcr χρησιμοποιείται ακολούθως ένα λογιστικό μοντέλο, σύμφωνα με το οποίο η μεταλλική δοκός και η πλάκα σκυροδέματος σχηματίζουν 93

194 ένα προς τα κάτω ανοικτό ημιπλαίσιο. Η μεταλλική δοκός θα έπρεπε να αποτελείται από εξελασμένη ή συγκολλημένη διατομή U σταθερής, απλά συμμετρικής ή αμφισυμμετρικής διατομής. Στην περίπτωση του φορέα ενός ανοίγματος με ίσες ακραίες ροπές, η ιδανική ροπή στρεπτοκαμπτικού λυγισμού Mcr μπορεί να υπολογισθεί σύμφωνα με την αρχή διατήρησης της ενέργειας. Τα επιμέρους εντατικά μεγέθη Μa και Na για την μεταλλική δοκό υπολογίζονται, λόγω της ρηγμάτωσης στο πέλμα σκυροδέματος, με τα χαρακτηριστικά μεγέθη διατομής για την κατάσταση διατομής II (μεταλλική δοκός + οπλισμός, δείκτη; St): 94

195 95

196 Την παρούσα περίοδο γίνονται προσπάθειες, στα πλαίσια της ολικής ευστάθειας, να υπολογιστεί η τάση σcr στο κάτω πέλμα, η οποία αντιστοιχεί στη ροπή Mcr, και να παρασταθεί γραφικά σαν συνάρτηση των επιδρώντων μεγεθών, από όπου θα προκύψει η ιδανική κρίσιμη ροπή Mcr = W* σcr. Ιδανική ροπή στρεπτοκαμπτικού λυγισμού κατά Παράρτημα Β Η μέθοδος υπολογισμού της ιδανικής ροπής στρεπτοκαμπτικού λυγισμού Mki =Mcr, εφαρμόζεται και στο Παράρτημα Β του EC 4, αλλά με διαφοροποιημένους συμβολισμούς. Ειδικότερα τα σύμβολα cθ, kv και k έχουν αντικατασταθεί με τα σύμβολα ks, kc και C4. Σύμφωνα με το Παράρτημα Β, EC 4, η ιδανική ροπή στρεπτοκαμπτικού λυγισμού Mcr σε εσωτερικό υποστύλωμα είναι δυνατόν να υπολογισθεί ως εξής (βλ. και εξ. 4.42): L μήκος της δοκού μεταξύ των πλευρικών στηρίξεων του κάτω πέλματος της μεταλλικής δοκού C4 συντελεστής κατανομής καμπτικής ροπής κατά μήκος L σύμφωνα με τους Πίνακες Β. και Β.3 στο Παράρτημα Β του EC 4. Στην περίπτωση διαφορετικών ροπών στήριξης ο συντελεστής C4 ανάγεται στο υποστύλωμα με την ψηλότερη ροπή στήριξης. Η ροπή κάμψης Μ0 στους Πίνακες Β. και Β.3 είναι η ροπή στο άνοιγμα φορέα ενός ανοίγματος με απόσταση στήριξης kc συντελεστής κατά Παράρτημα Β..3 και Β..4 του EC 4. Ο συντελεστής ροπής C4 για φορείς ενός ανοίγματος με τέμνουσες και ακραίες ροπές μπορεί να ανακτηθεί από τον Πίνακα 4.9 ως kmin(ψ). 96

197 2. Φέρουσα Ικανότητα σε Διαμήκη Διάτμηση Γενικά Τα στοιχεία διατμητικής σύνδεσης και ο εγκάρσιος οπλισμός πρέπει να είναι διατεταγμένα στην διαμήκη κατεύθυνση του φορέα με τέτοιο τρόπο, ώστε στην οριακή κατάσταση φέρουσας ικανότητας να μεταφέρονται οι διαμήκεις δυνάμεις διάτμησης μεταξύ πέλματος σκυροδέματος και μεταλλικής δοκού. Δεν επιτρέπεται ο προσυπολογισμός δυνάμεων συνάφειας μεταξύ πέλματος σκυροδέματος και μεταλλικής δοκού. Για την αποφυγή παρερμηνειών, είναι σκόπιμο να ορισθούν οι ακόλουθες έννοιες. Διακρίνουμε μεταξύ: α) συνδέσμου πλάκας και συνδέσμου μεταλλικής δοκού. Ο διατμητικός σύνδεσμος τη; μεταλλικής δοκού προκύπτει δια μέσου της προσχεδιασμένης ήλωσης μεταξύ μεταλλικής δοκού και πέλματος σκυροδέματος. Σαν σύνδεσμο πλάκας χαρακτηρίζουμε την συνεργία χαλυβδόφυλλων και επιστρωμένου σκυροδέματος μίας σύμμικτης πλάκα; οροφής. Εδώ ενεργούν οι επιφανειακές δυνάμεις συνάφειας και ενδεχομένως ακραίε: αγκυρώσεις καθώς και αγκυρώσεις υπεράνω των βάθρων στήριξης. β) άκαμπτου και εύκαμπτου συνδέσμου. Άκαμπτος σύνδεσμος συνεπάγεται πλήρη σύμμικτη δράση στην διεπιφάνεια σύμμιξης χωρίς σχετικές διολισθήσεις. Σε εύκαμπτο σύνδεσμο ωστόσο δεν υφίσταται πλήρης διατμητική δράση, και μπορεί να εμφανισθεί διολίσθηση μεταξύ των συνδεδεμένων μελών στην διεπιφάνεια σύμμιξης. γ) πλήρους και μερικής ήλωσης (πλήρους και μερικού διατμητικού συνδέσμου). Κατά την πλήρη ήλωση μπορεί να επιτευχθεί η πλήρης φέρουσα ικανότητα σε κάμψη, η οποία και είναι στην περίπτωση αυτή προσδιοριστική της αστοχίας. Αυτό ισχύει τόσο για την εργαστηριακή δοκιμή φέρουσας ικανότητας, όσο και για τον σχεδιασμό στην οριακή κατάσταση φέρουσας ικανότητας. Αντίθετα, κατά την μερική ήλωση, η αστοχία καθορίζεται από την φέρουσα ικανότητα σε διαμήκη διάτμηση. Στην περίπτωση αυτή η αστοχία επέρχεται πριν εξαντληθεί η φέρουσα ικανότητα σε κάμψη. δ) όλκιμων και άκαμπτων στοιχείων διατρητικού συνδέσμου. Στοιχεία διατμητικής σύνδεσης, όπως π.χ. ήλοι κεφαλής, θεωρούνται όλκιμα, όταν ο βαθμός παραμορφωσιμότητάς τους επιτρέπει κατά τον υπολογισμό και σχεδιασμό του σύμμικτου φορέα ή σύμμικτου φέροντος οργανισμού την θεώρηση ιδανικής πλαστικής συμπεριφοράς στην διεπιφάνεια σύμμιξης. Σε αντίθετη περίπτωση τα στοιχεία διατμητικής σύνδεσης θεωρούνται περισσότερο ή λιγότερο «άκαμπτα». Άκαμπτος και εύκαμπτος σύνδεσμος Κατά τον άκαμπτο σύνδεσμο θεωρείται, ότι δεν εμφανίζεται διολίσθηση μεταξύ των συνδεδεμένων μελών στην διεπιφάνεια σύμμιξης. Ωστόσο, κάτι τέτοιο δεν ισχύει απόλυτα στην πραγματικότητα, πάντοτε εμφανίζεται έστω και μικρή διολίσθηση στην διεπιφάνεια σύμμιξης. Ως εκ τούτου, «άκαμπτος» θεωρείται ένας σύνδεσμος, όπου η εμφανιζόμενη ολίσθηση είναι τόσο μικρή, ώστε οι επιπτώσεις της να μπορούν να αγνοηθούν. Η διάκριση μεταξύ άκαμπτου και εύκαμπτου συνδέσμου έχει διατυπωθεί ήδη στην Οδηγία περί Σύμμικτων Δοκών. Εκεί, ο σύνδεσμος θεωρείται άκαμπτος, όταν η διολίσθηση μεταξύ μεταλλικής δοκού και πέλματος σκυροδέματος είναι τόσο μικρή, ώστε να μην απαιτείται προσυπολογισμός αυτής κατά τον στατικό υπολογισμό εντατικών μεγεθών, παραμορφώσεων και βαθμών δυσκαμψίας. Η συνθήκη αυτή πληρούται για σχετικές διολισθήσεις στην 3*^πιφάνεια σύμμιξης τάξης μεγέθους μέχρι 0, - 0,2 mm. 97

198 Κατά τον εύκαμπτο σύνδεσμο λαμβάνονται υπόψη διολισθήσεις στην διεπιφάνεια σύμμιξης. δηλ. παρουσιάζεται απότομη μεταβολή της κατανομής μήκυνσης της συνολικής διατομής. Για τις επιμέρους διατομές συνεχίζει να ισχύει η θεώρηση περί διατήρησης της επιπεδότητας. Ο παλαιότερος, συχνά χρησιμοποιούμενος όρος, ελαστικός σύνδεσμος αντικαθίσταται πλέον με τον (γενικότερο) όρο εύκαμπτος σύνδεσμος. Ανάλογα με την χαρακτηριστική καμπύλη του χρησιμοποιούμενου τύπου ήλου, είναι δυνατή στην κατάσταση συμβατικής χρήσης η διολίσθηση να παραμένει αμελητέα, δηλ. ο σύνδεσμος να μπορεί να χαρακτηρισθεί σαν άκαμπτος, ενώ σε υπολογισμό κάτω από φορτίο θραύσης, ή στην οριακή κατάσταση φέρουσας ικανότητας, ο ίδιος σύνδεσμος να πρέπει α θεωρείται εύκαμπτος. Αυτό ισχύει π.χ. για ήλους κεφαλής, ή άλλου είδους συνδεσμολογικών στοιχείων παρεμφερούς χαρακτηριστικής καμπύλης, σε χαμηλούς βαθμούς ήλωσης Το ίδιο ισχύει κατά κανόνα για σύμμικτες πλάκες με χαλυβδόφυλλο τύπου «χελιδονοουράς» και νευρώσεις. Η περίπτωση αυτή δεν εμφανίζεται ωστόσο σε ήλους κεφαλής στην γεφυροποιία, λόγω των μεγάλων μηκών των δοκών και του υψηλού αριθμού ήλων. Εκτός τούτου, στην γεφυροποιία χρησιμοποιούνται κατά κανόνα σκυροδέματα υψηλής αντοχής, τα ενδεχομένως σε συνδυασμό με μέτρα προέντασης, να οδηγούν σε υψηλότερους βαθμούς δυσκαμψίας των ήλων, ώστε οι ήλοι να μην καταπονούνται σε τόσο μεγάλο βαθμό. Ο εύκαμπτος σύνδεσμος οδηγεί σε μερική συνεργία των μελών της σύμμικτης δοκού και υψηλότερη καταπόνηση της μεταλλικής δοκού, και άρα σε μεγαλύτερα βέλη κάμψης. Από την άλλη πλευρά παρουσιάζονται μικρότερες δυνάμεις διάτμησης στην διεπιφάνεια σύμμιξης. Πλήρης και μερική ήλωση (μερικός διατρητικός σύνδεσμος) Ενώ η διάκριση μεταξύ «άκαμπτου» και «εύκαμπτου» συνδέσμου αφορά το μέγεθος της διολίσθησης κατά την συνεργία των μελών στην διεπιφάνεια σύμμιξης (δυσκαμψία). -διάκριση μεταξύ «πλήρους» και «μερικής» ήλωσης (μερικός διατμητικός σύνδεσμος) σχετίζεται με την αντοχή και τα όρια φόρτισης (φέρουσα ικανότητα). Κατά την πλήρη ήλωση, η προσθήκη επιπλέον ήλων δεν αυξάνει πλέον την φέρουσα ικανότητα μίας σύμμικτης δοκού σε κάμψη. Μερική ήλωση υφίσταται, όταν γίνεται χρήση μικρότερου αριθμού ήλων, απ' ότι αυτός απαιτείται για την επίτευξη πλήρους ήλωσης. Εφόσον χρησιμοποιούνται ήλοι κεφαλής, -άλλου είδους -επαρκώς όλκιμα- συνδεσμολογικά στοιχεία, η μερική ήλωση δεν οδηγεί α αστοχία στην διεπιφάνεια σύμμιξης. Όμως, η διεπιφάνεια διάτμησης δεν είναι πλέον τόσο ανθεκτική, ώστε να αναπτυχθεί το ζεύγος δυνάμεων (θλιπτική δύναμη στο πέλμα σκυροδέματος = δύναμη εφελκυσμού στην μεταλλική δοκό), το οποίο αντιστοιχεί στην πλήρη φέρουσα ικανότητα σε κάμψη. 98

199 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ 5- ΕΞΑΓΟΜΕΝΑ ΕΛΕΓΧΟΥ ΠΛΑΚΩΝ Π.5. ΕΞΑΓΟΜΕΝΑ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΥ ΠΛΑΚΩΝ 99

200 200

201 20

202 202

203 203

204 204

205 205

206 Π.5.2 ΕΞΑΓΟΜΕΝΑ ΠΛΑΚΩΝ 2 206

207 207

208 208

209 209

210 20

211 Π.5.3 ΕΞΑΓΟΜΕΝΑ ΠΛΑΚΩΝ 3 2

212 22

213 23

214 24

215 25

216 26

217 27

218 Οι επιλύσεις που παρατίθενται παραπάνω αφορούνε τις πλάκες Π, Π2 και Π3. Οι πλάκες αυτές είναι ίδιες όσο αναφορά την κατανομή, το πάχος και τα μηχανικά χαρακτηριστικά με τις αντίστοιχες άνω αυτών στην κάτοψη

219 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ 6 ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ a. Η επιλογή των τελικών διατομών έγινε με κριτήριο τον δείκτη εξάντλησης της διατομής. Αυτός ο δείκτης συμπεριλαμβάνεται στον έλεγχο στρεπτοκαμπτικού λυγισμού, όπου κατά τον κανονισμό το μέλος ελέγχεται για στρέψη αλλά και κάμψη σε συνδυασμό με τις εισαγόμενες φορτίσεις. Ο δείκτης αυτός πρέπει να είναι μικρότερος της μονάδας διότι διαφορετικά θα υπάρξει θραύση και αποκόλληση του μέλους από τον φέροντα οργανισμό. b. Κατά την διάρκεια διενέργειας του στρεπτοκαμπτικού ελέγχου πρέπει ο μελετητής να εισάγει τις δεσμεύσεις στις θέσεις σύνδεσης των μελών. Από τον κανονισμό ο μελετητής οφείλει να αποφύγει το σχηματισμό Μηχανισμού Ορόφου, είτε με ακριβή υπολογισμό, είτε με αποφυγή ανάπτυξης αρθρώσεων στα υποστυλώματα και την πρόβλεψη πιθανών θέσεων πλαστικών αρθρώσεων στις δοκούς. Στην προκειμένη περίπτωση επιλέχτηκε η εισαγωγή πακτώσεων και στα υποστυλώματα αλλά και στις δοκούς. c.στην περίπτωση υπολογισμού της πλάκας επιλέχτηκε ο σύμμικτος τύπος. Κατά την διάρκεια διαστασιολόγησης του μοντέλου έγινε αντιληπτό πως το Ίδιο Βάρος της πλάκας και εν συνεχεία και των δοκών και διαδοκίδων μειώνονταν κατά 30% από την χρήση χαλυβδόφυλλου. Αυτό οφείλεται στο γεγονός της δημιουργίας διάκενων σε σχέση με της εφαρμογή χρήσης συμπαγής πλάκας με ηλώσεις. d. Τα στατικά φορτία αναλύθηκαν και υπολογίστηκαν σε ζώνες επιρροής δοκών και διαδοκίδων. Δεν τοποθετήθηκαν αντιανέμιοι σύνδεσμοι διότι δεν εξετάστηκε το μοντέλο μας για τέτοιου είδους φόρτιση. Οι συνδυασμοί που δεχτήκαμε ήταν οι προτεινόμενοι από τον ΝΕΑΚ. e.στη σύνδεση μελών με συγκόλληση το ελάχιστο απαιτούμενο πάχος,κατά την επίλυση από το στατικό πρόγραμμα, ήτανε 3mm. Παρόλα αυτά χρησιμοποιήθηκε η τιμή των 5mm στο συγκεκριμένο έργο για περισσότερη ασφάλεια της κατασκευής. f. Η σύνδεση μεταξύ των δοκών έγινε με μετωπική πλάκα με 5 κοχλίες. Αυτό διότι τα εξαγόμενα εντατικά μεγέθη στην χαρακτηριστική θέση δεν ήταν δυνατό να υποστηριχτούν με 4. Το κυρίως πρόβλημα έγκειται στην εξάντληση της αντοχής των κοχλιών. Γι αυτό το λόγο χρησιμοποιήθηκε μία 5η κοχλία και ο έλεγχος αντοχής ολοκληρώθηκε επιτυχώς. g. Στη έδραση των υποστυλωμάτων χρησιμοποιήθηκαν ευθύγραμμες αγκυρώσεις με πλάκα και στις δύο περιπτώσεις αλλά με διαφορετική τοποθέτηση. Δεν τοποθετήθηκαν νευρώσεις διότι και χωρίς αυτές καλύπτονταν οι έλεγχοι. Άλλωστε σε δοκιμές που έγιναν πριν την τελική μορφή τους με νευρώσεις, αυξανότανε αισθητά το πάχος συγκόλλησης της πλάκας νεύρωσης h. Στις δύο κεντρικές δοκούς της κάτοψης της κατασκευής, όπου ουσιαστικά διανέμεται και το μεγαλύτερο ποσοστό των φορτίων της, έγινε διαφορετική επιλογή διατομών σε σχέση με τα άλλα περιμετρικά υποστυλώματα.επίσης και κατά τον έλεγχο των συνδεσμολογιών λήφθηκε περίσσεια μέριμνα για τις ζώνες θλίψης, εφελκυσμού αλλά και διάτμησης των κόμβων υποστυλώματος-δοκού. Δημιουργήθηκαν νευρώσεις πάχους 5mm και πάχος συγκόλλησης 5mm. i. Στα περιμετρικά υποστυλώματα έγινε ενίσχυση με μετωπική πλάκα στον κορμό του υποστυλώματος με πάχος συγκόλλησης 5mm. 29

220 j. Τα δύο υποστυλώματα στον πυρήνα της κατασκευής επειδή διανέμουν αλλά και μοιράζονται μεγάλο ποσοστό των φορτίων της κατασκευής έχουν διαφορετική διατομή από τα άλλα περιφερειακά. Αυτό φάνηκε κατά τον έλεγχο των μελών όπου με διατομή αυτή των περιφερειακών είχαμε την πλήρη εξάντληση της διατομής αλλά και στρεπτοκαμπτικό μεγαλύτερο της μονάδας ( πράγμα που απαγορεύεται). k. Αντίστοιχη κατάσταση αντιμετωπίστηκε και με τις δοκούς που συνέδεαν τα δύο υποστυλώματα στο πυρήνα της κατασκευής. Επίσης εκεί λόγω πλήρης εξάντλησης της διατομής έγινε σκόπιμα αλλαγή διατομής. Ίδια αλλαγή έγινε και στις άλλες δύο δοκούς της κάτοψης κατά την διεύθυνση z. 220

221 ΚΑΤΑΛΟΓΟΣ ΔΙΑΤΟΜΩΝ- Αναλυτικά στοιχεία HEB ΕΙΔΟΣ Δοκοί θερμής έλασης HEB. ΠΟΙΟΤΗΤΑ ΧΑΛΥΒΑ S235JRG2 κατά EN 0025 (RSt 37,2 κατά DIN 700). ΜΗΚΟΣ Μήκος ράβδων 6 ή 2 m. ΑΝΟΧΕΣ Κατά DIN 025/2. HEB ΔΙΑΣΤΑΣΕΙΣ mm ΒΑΡΟΣ Kg/m 20,4 26,7 33,7 42,6 5,2 6,3 7,5 83,2 93,0 03,0 7,0 27,0 34,0 42,0 55,0 7,0 87,0 99,0 22,0 225,0 h b s 6,0 6,5 7,0 8,0 8,5 9,0 9,5 0,0 0,0 0,5,0,5 2,0 2,5 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0 ΔΙΑΤΟΜΗ cm2 t 0,0,0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0 7,0 7,5 8,0 9,0 20,5 2,5 22,5 24,0 26,0 28,0 29,0 30,0 3,0 F 26,04 34,0 42,96 54,25 65,25 78,08 9,04 06,00 8,00 3,40 49,0 6,30 70,90 80,60 97,80 28,00 238,60 254,0 270,00 286,30 ΡΟΠΗ ΑΝΤΙΣΤΑΣΗΣ cm3 Wx Wy 89,9 33,5 44, 52,9 25,6 78,5 3,5,2 425,7 5,4 569,6 200,3 735,5 258,5 938,3 326,9 48,0 395,0 376,0 47,0 678,0 570,9 926,0 65,9 256,0 646,0 2400,0 676, 2884,0 72,3 355,0 78,4 4287,0 84,6 497,0 87,8 570,0 902,0 6480,0 932,3 22

222 ,0 262,0 29,0 34, ,0 7,5 8,5 9,0 32,0 33,0 35,0 36,0 306,40 334,20 37,30 400, ,0 8977,0 0980,0 2890,0 962,7 993,6 054,0 090,0 IPE ΕΙΔΟΣ Δοκοί θερμής έλασης IPE ΠΟΙΟΤΗΤΑ ΧΑΛΥΒΑ S235JRG2 κατά EN 0025 (RSt37,2 κατά DIN 700). ΜΗΚΟΣ Μήκος ράβδων 6 ή 2m. ΑΝΟΧΕΣ Κατά DIN 025/5. IPE ΔΙΑΣΤΑΣΕΙΣ mm ΒΑΡΟΣ Kg/m 6,0 8, 0,4 2,9 5,8 8,8 22,4 26,2 30,7 36, 42,2 49, 57, 66,3 77,6 90,7 06,0 h b s 3,8 4, 4,4 4,7 5,0 5,3 5,6 5,9 6,2 6,6 7, 7,5 8,0 8,6 9,4 0,2, ΔΙΑΤΟΜΗ cm2 t 5,2 5,7 6,3 6,9 7,4 8,0 8,5 9,2 9,8 0,2 0,7,5 2,7 3,5 4,6 6,0 7,2 F 7,64 0,32 3,2 6,43 20,09 23,95 28,48 33,37 39,2 45,94 53,8 62,6 72,73 84,46 98,82 5,50 34,40 ΡΟΠΗ ΑΝΤΙΣΤΑΣΗΣ cm3 Wx Wy 20,03 3,69 34,20 5,79 52,96 8,65 77,32 2,3 08,70 6,66 46,30 22,6 94,30 28,47 252,00 37,25 324,30 47,27 428,90 62,20 557,0 80,50 73,0 98,52 903,60 22,80 56,00 46,40 500,00 76,40 928,00 24,20 244,00 254,0 222