RIKONSTRUKSION DHE SHTESË I KOPSHTIT TË FËMIJËVE BILISHT-DEVOLL RELACION TEKNIK KONSULENTI HMK-CONSULTING ;ERALD-G ; HP STUDIO J&V BILISHT, 2016

Transcript

1 BASHKIA DEVOLL HMK-CONSULTING ERALD -G HP-STUDIO RIKONSTRUKSION DHE SHTESË I KOPSHTIT TË FËMIJËVE BILISHT-DEVOLL (P R O J E K T - ZBATIMI) RELACION TEKNIK KONSULENTI HMK-CONSULTING ;ERALD-G ; HP STUDIO J&V BILISHT, 2016 Ad-Rruga Superstrada Devoll L.3 P.32 H.1 Ap.10 Bilisht Devoll Tel Mob hmkconsulting2015@gmail.com

2 HMK CONSULTING SH.P.K RELACION ARIKTEKTONIK Rikonstruksion dhe shtesë e kopështit të fëmijëve Bilisht-Devoll Ky dokument të konsiderohet si pjesë përbërëse e Dokumentacionit të Projektit të Zbatimit dhe Preventivit Përfundimtar të objektit Rikonstruksion dhe shtesë e kopështit të fëmijëve Bilisht-Devoll. Bilisht, Shtator 2016

3 RELACION ARKITEKTONIK I. HYRJE Projekti për rikonstruksionin dhe shtesë e kopshtit të fëmijëve Bilisht është hartuar mbi bazën e detyrës së projektimit të vënë në dispozicion nga Bashkia Devoll. Synimi i detyrës, si dhe i punës së grupit, ka qënë për të realizuar një projekt me standarde të larta të mësimdhënies bashkëkohore, duke rikonstruktuar gjithë godinën ekzistuese po dhe duke shtuar disa ambiente të reja. Gjithashtu është menduar që të ndërhyhet në fasadat ekzistuese duke rimodeluar apo për t i dhënë objektit një impakt të ri. 2 Godina e vënë në dispozicion për këtë qëllim është dhënë nga Bashkia Devoll dhe ka një sipërfaqe totale prej 682 m2 dhe kërkohet të shtohet një ambinet për cerdhe fëmijësh i përbërë nga një sallë ndenje dhe një kuzhinë e cila pas kompozimit rezulton të kapë një sipërfaqe prej 86.2 m2 në katin përdhe dhe po kaq nz katin e parë.

4 Nga pikëpamja e aksesibilitetit, mund të themi që godina ka një akses shumë të mirë pasi ndodhet në njërrugë kryesore të qytetit. Qëllimi kryesor i projektit nga ana arkitektonike është që të krijojë një ndërtesë shkollore, e cila të plotësojë në mënyrë të plotë termat e referencës, të jetë funksionale dhe me hapësira të menaxhueshme, të ketë një shkallë sa më humane perceptimi, të prezantojë një eksperiencë të re projektimi të shkollave duke përmirësuar standardet sociale të shkollave, të shërbejë si një qendër për këto grupmosha. Nga pikëpamja e organizimit funksional, ndërtesa paraqet një koncept bashkëkohor. Godina është konceptuar në një korpus qëndror ku janë vendosur klasat, laboratorët dhe ambjentet e tjera ndihmëse të nevojshme për funksionimin e kopshtit. Korpusi i mësimdhënies është konceptuar si një hapësirë unike, ku ambjentet funksionale lidhen nëpërmjet një korridori qëndror i cili i lidh të gjithë ambjentet midis tyre. Ndërtesa i përgjigjet nevojave aktuale si dhe prespektivave të zhvillimit të një kopshti në aspektin edukativ dhe në aspektin e mësimdhënies. Godina ka në total një sipërfaqe prej 855 m2. Sipërfaqja shpërndahet në katet e saj si më poshtë: Kati përdhe m2; m2; Kati i parë 3 Zgjidhja planimetrike e ndërtesës është e organizuar në dy kate, të cilat organizohen kundrejt një shkalle të vendosur në anën e dhjathë të saj. Në katin përdhe ndodhet holli, shkallët ballore, korridoret, klasat e kopshtit, kuzhina e cerdhes dhoma e gjumit e fëmijëve të vegjël dhe klasa e tyre. Në fund të korridorit gjenden nyjet sanitare. Në katin e parë ndodhen klasa të kopshtit dhe ryra të mësueseve. Dhe ky kat shoqërohet me ambjentet sanitare. Hapësira e rekreacionit është parashikur me zona të gjelbërta, pemë dhe stola. Rëndësi të veçantë në këtë projekt i është kushtuar ndriçimit. Të gjitha ambjentet janë projektuar që të kenë ndriçim natyror të bollshëm, në përputhje me normat dhe specifikat e ambjenteve. Dritaret janë projektuar jo vetëm si elementë fasade, por në të njëjtën kohë të sigurojnë normën e ndriçimit si dhe mundësinë e ventilimit natyral të ambjenteve, duke respektuar kërkesat e dhëna në termat e referencës. Ndriçimi artificial është parashikuar që të sigurojë kushtet optimale të ndriçimit në rastet e mungesës së dritës natyrale. Sallat e mësimdhënies janë projektuar kryesisht në bazë të mobilimit. Në këtë aspekt është e rëndësishme të theksohet se forma e mobilimit është e veçantë dhe inovative. Në çdo rast janë zbatuar normat e projektimit për vendet e uljes, leximit, hapësirat e kalimeve, distancat nga muret dhe xhamat. Të gjitha dritaret janë parashikuar me dopio xham për efekt termoizolimi. Muret ndarëse ndërmjet klasave janë parashikuar me tulla me brima që të sigurojë kushte optimale midis klasave.

5 Përbërja e kopshtit të fëmijëve Kati - Përdhe 1- Klasat e mesimit. 2- Zyra 3- Ambjente teknike, kuzhina. 4- Ambjent magazinimi. 5- Dhomë për sanitarë dhe stafin e mirëmbajtjes. 6- Arkiva e cila duhet të vihet në shërbim të bibliotekës së re Nyje sanitare.

6 Kati I parë 5 Klasa mësimi Ambjente magazinimi në funksion të auditoriumit Zyrë drejtori Zyrë mësuesesh Nyje sanitare

7 Sheshi kufizohet nga: - Në Veri / Godinë 2 kat me funksion banimi + biznes - Në Jug / Lokal tregetie dhe RRugë Në Perëndim / Shehi shkollës Hyrja në Godinë në katin përdhe, nëpërmjet një shkallve në katin e parë. krijon akses direkt në hollin kryesor dhe 6 - Në Lindje / Rrugë e lagjes -

8 HMK CONSULTING SH.P.K RELACION GJEOLOGJIK Rikonstruksion dhe shtesë e kopështit të fëmijëve Bilisht-Devoll 7 Ky dokument të konsiderohet si pjesë përbërëse e Dokumentacionit të Projektit të Zbatimit dhe Preventivit Përfundimtar të objektit Rikonstruksion dhe shtesë e kopështit të fëmijëve Bilisht-Devoll.

9 PËRMBAJTJA 1. Hyrje 2. Kushtet Gjeomorfologjike 3. Ndërtimi Gjeologjik 4. Faktoret Klimaterik dhe Trashësia e Shtresës Vegjetale 5. Sizmiciteti i Zonës së Ndërtimit 6. Kushtet Hidrogjeologjike 7. Kushtet Gjeologo- Inxhinierike të Objektit 8. Përfundime dhe Rekomandime MATERIALE GRAFIKE 1. Prerje gjeologjike. 2. Kollone litologjike e Objektit 3. Foto satelitore, prerje gjeologo-inxhinierike Planvendosje Objektit,

10 1. Hyrje Mbeshtetur ne detyren e projektimit u krye studimi gjeologo inxhinierik dhe hidrogjeologjik ne sheshin e ndërtimit te objektit Shtesë e kopshtit të fëmijëve Bilisht i cili ndodhet në rrugën Ismail Qemali pranë Shkolës Bilisht. Shih foton, prerjen dhe planvendosjen e objektit. Studimi u krye sipas programit të hartuar nga inxh. Panajot Alickolli Gjeolog i liçensuar dhe miratuar nga porositesit. Gjatë kryerjes së punimeve ka qënë prezent porositësi në faza të ndryshme të punimeve.për sqarimin e kushteve gjeologjikeinxhinierike dhe hidrogjeologjike të sheshit janë shfrytëzuar studimet gjeogjoke, të dhënat e objekteve të afërt, ndërtimi gjeologjik si dhe vrojtime në objekt për tëmarrë të dhëna më të qarta për ndërtimin gjeologo inxhinierik dhe hidrigjeologjik të këtij sheshi. Zona ku do të bëhet ndërtimi është një teren i sheshtë pa diferencë kuotash. Në afërsi të Kopshtit të studiuar janë ndërtuar godina deri 5 katëshe të ndërtuara para vitesh dhe në 10-vjecarin e fundit janë ndërtuar godina bashkëkohore 9 deri -7-8 kate.

11 2. Kushtet Gjeomorfologjike Sheshi i ndërtimit ndodhet në njësinë fushore që përfaqsohet nga fusha e Devollit Nga pikpamja gjeomorfologjike zona e marrë në studim paraqitet me një reliev të butë me ndyshim kuotash më pak se 2.5m. Në sheshin e ndërtimit janë zhvilluar formimet Kuaternare proluviale, lumore liqenore. Llojet litologjike që ndërtojnë truallin janë formime e depozitime pak të konsoliduara me predominim të llojeve argjilore, suargjilore. Në zonën në studim nuk vërehen fenomene të rrëshqitjeve. Njësia gjeomorfologjike kodrinore përfaqësohet nga kodrat e qytetit të cilat ndodhet në lindje të sheshit të ndërtimit dhe përbëhen nga depozitimet e Burdigalianit N 1b. Lartësia e njësisë kodrinore luhatet nga m. Kodrat në përgjithësi janë të rrumbullakuara. Flora përfaqësohet nga shkurre, akacie, gështenja, lajthi etj. 3. Ndertimi gjeologjik Në ndërtimin gjeologjik të rajonit marrin pjesë si shkëmbinjtë më të vjetër ultrabazikët dhe formacionet shkëmbore të periudhes Neogjenike të përfaqësuara nga depozitimet terigjene të Burdigalianit si dhe depozitimet e formimeve PlioKuaternare të fushës së Devollit. Depozitimet më të vjetra dhe të lidhura ngushtë me formimet e zonës së marrë në studim janë ato të Burdigalianit. Këto depozitime mbizotërohen nga alevrolitet. Ato janë shtresë hollë me pamje flishi e më pak alevrolito-ranore shtresë trashë, shtresë mesëm me kalime si në shtresë trashë e në shtresë hollë apo breznime centimetrike. Nga pikpamja strukturore ato paraqesin një krah monoklinal me rënie verilindore me kënde nga gradë në drejtim të lindjes. Takohen nëlindje të sheshit në studim në drejtim të kodrave të qytetit. Depozitimet Kuaternare Q4. Këto depozitime janë të zhvilluara në njësinë fushore dhe në këto depozitime vendoset sheshi i ndërtimit te objektit Shtesë e kopshtit të fëmijëve Bilisht. Në pjesët e sipërme të tyre është e zhvilluar një zonë deluviale eluviale e përfaqësuar 10 nga toka e punueshme ( tokë vegjetale).

12 Depozitimet e Kuaternarit përfaqësohen nga depozitimet aluviale, deluviale deri lumore liqenore të fushgropës së Devollit në tërheqje. Prerja e tyre nga lart poshtë flet për kalim nga depozitime aluviale lumore në liqenore. Në pjesën e sipërme përfaqësohen nga surëra pluhrore argjilore deri në suargjila rëra. Si në shtrirje dhe në rënie këto karakterizohen nga ndryshime të theksuara faciale. Trashësia e tyre luhatet nga m. Karakteristike është se në bazë të tyre takohen depozitime me të trasha të natyres ranore, zhure, zhavore. Nën keto kalohet në prerje tipike liqenore rëra pluhurore suargjilore deri argjila. Trashësia e përgjithshme e depozitimeve Kuaternare pranë objektit në studim arrin deri në 50 m. Shiko prerjen dhe kolonën. Këto depozitime vendosen në mënyre transgresive mbi shkëmbinjtë e Burdigalianit. 4. Faktoret klimaterik dhe trashësia e shtresës vegjetale Zona ndodhet në qendër të qytetit të Devollit. Ajo karakterizohet nga një klimë kontinentale mesdhetare, bën pjesë në zonën mesdhetare paramalore, nën zona mesdhetare paramalore jugore. 4-1.Temperaturat e ajrit. Në rajonin tonë ndikojnë masat e ajrit kontinental, prandaj dhe amplituda vjetore është e madhe rreth C, temperature mesatare vjetore e ajrit 10.50C.Amplitudat ditore luhaten nga C, ndërsa mesatarja për të gjithë vitin 100C.Temperatura mesatare e Janarit (muaji me i ftohtë i viti) luhatet nga -2 ne 2 0C, ndërsa e Korrikut (muaji më i ngrohtë i vitit) nga C.Temperatura maksimale mesatare (e muajit Janar) është 50C dhe +320C e muajit Korrik, ndërsa ajo minimale mesatare nga -70C (Janar) deri në +260C (në Korrik).Temperatura me e lartë e regjistruar gjatë muajit Korrik është 380C, ndërsa më e ulta -150C. 4-2.Rreshjet Shuma e rreshjeve vjetore disa vjeçare është mesatarisht rreth 750 mm/vit.rreshjet më të shumta bien në muajt Nentor-Janar, ndërsa rreshjet më të pakta në muajt 11 Korrik-Shtator.Rreshje bore zakonisht bien në muajt Dhjetor-Shkurt.Këto rreshje bore

13 bien me ndërprerje dhe trashësia e saj arrin nga cm. Sasia e diteve me borëështë rreth 37, sasia e diteve me shi është rreth 130 ditë në vit, me breshër 3 dite. 4-3.Rrezatimi diellor Sasia vjetore e rrezatimit diellor është rreth këh/m2.vlera më e lartë arrihet në muajin Korrik (199 këh/m2), ndërsa vlera më e ulet ështënë janar (52 këh/m2) Mesatarisht në vit vrojtohen 2355 orë me diell, ku vlera më e lartëështë në muajin Korrik 332 ore dhe më e ulët në dhjetor 95 orë me diell. 4-4.Era Në rajonin në studim depertojnë erëra që vijne nga gryka e Moravës dhe që emërtohet Morava, erëra që depërtojnë nga gryka e Cangonjit apo Cangonjarja.Erërat që vijnë nga Jugu e Perëndimi, njihen si erëra që sjellin rreshje atmosferike. Të dhënat mesatare 20 vjecare tregojnë se presioni atmosferik mesatar leviz nga mm Hg, lageështia e ajrit %. 4-5.Shtresa vegjetale Tokat e zonës në studim i takojnë brezit të tokave të kafenjta livadhore malore. Këto formohen nga depozitimet e vjetra aluviale dhe deluviale. Kanë një horizont humusor relativisht të trashë me ngjyrë kafe të celët, përbërje mekanike subargjilore të mesme në të rëndë.në bazë të përbërjes kimike këto toka kanë reaksion të dobët acid, janë të pasura me humus, azot dhe potas dhe të varëfra me fosfor. Kompleksi thithës koloidal është i ngopur me baza. 5. Sizmiciteti i zones së ndërtimit Zona në studim bën pjesë në zonën neotektonike kontinentale të vendit tonë, në treven e brendshme me regjim në tërheqje. Kjo zonë karakterizohet nga lëvizje diferenciale të fuqishme gjatë etapës neotektonike me regjim në tërheqje 12 horizontale. Struktura e kësaj zone paraqitet me vargje malore në trajtë horsti të

14 ndara me ultësira në trajtë grabeni. Zona bën pjesë në sektorin jugor, në vargun lindor që fillon me bllokun e Malit të Thatë dhe vijon në jug me blloqet malore të Moravës, Gramozit e Gërmenjit. Në këtë varg vendoset grabeni i gropës së Devollit i rindertuar në Pliocen- Kuaternar. Zona në studim, është një zonë aktive me sizmicitet të lartë, i klasifikuar në kategorine VIII. Në këtë zonë janë gjeneruar termete të forta, si më 28 Janar 1931 me M ( magnitude) = 5.8 shkallë rihter dhe intensitet I 0 = 8-9 ballë. Tërmet tjetër është regjistruar me 26 Maj 1960 me M = 6.4 shkallë rihter dhe I 0= 8-9 ballë. Më 18 Janar 1958 është regjistruar tërmeti me M = 4.7 shkallë rihter dhe I 0= 6-7 ballë.me 12 Qershor 1995 me M = 3.0 dhe thellësi 10 km. 6. Kushtet Hidrogjeologjike Në sheshin në studim ndikojnë dy horizonte ujëmbajtëse si më poshtë: 6-1.Shtresa me ujembajtje mesatare ose të ndryshme. Depozitimet e Kuaternarit (Q4) Këto depozitime nga pikpamja hidrogjeologjike i kemi klasifikuar në grupin e shtresave me ujëmbajtje mesatare ose të ndryshueshme. Depozitimet e Kuaternarit Q4, përfaqesohen nga depozitime aluviale, tokë vegjetale,nga rëra, zhure, zhavore, ranorë me breza të holle argjilash e suargjilash. Trashesia e këtyre depozitimeve pranë sheshit të ndertimit është rreth m. Shiko prerjen. Në këto shtresa zakonisht nuk ka një lidhje të mirë hidraulike midis ujrave nëntokësore e siperfaqësore. Zhavoret në pjesën më të madhe të përbërjes së tyre mbulohen me suargjila me përshkueshmëri të ulët, trashësia e të cilave rritet nga zona e ushqimit drejt zonës së drenimit. Drejtimi kryesor i lëvizjes së këtyre ujrave është në drejtim të zhytjes së zhavoreve, pra në drejtimin nga lindja në perëndim. Ujrat nëntokësore në zhavoret aluviale kapen me anë të puseve me thellësi nga disa metra thellësi (pranë zonës së ushqimit) deri ne disa dhjetra metra (në drejtim të zones së drenimit). Përbërja kimike e ujrave nëntokësore të zhavoreve shkon në përputhje me granulometrine dhe ujëpërshkueshmërinë e tyre. Ujrat nentokësore në përgjithesi janë të embla dhe me fortësi të ulët. Burimi kryesor i ushqimit për këto ujra nëntokësore janë rreshjet atmosferike. Ujrat nëntokesore mund të shfrytëzohen me anë të burimeve natyrale si dhe me anë të shpimeve 13 hidrogjeologjike.

15 Në afërsi të sheshit të ndërtimit dalin burime natyrale të ujrave nëntokësore me prurje rreth l/sek. Janë ujra të tipit hidrokarbonat-magneziumor-kalciumor. Niveli i ujrave nëntokësore në sheshin e ndërtimit luhatet nga m. Në raste rreshjeve të dendura niveli ujit nëntokësor arrin mbi sipërfaqen e tokës Shkembinj të çarë dhe porozë me ujëmbajtje lokale dhe rezerva të kufizuara. Depozitimet e Burdigalianit (N1b). Janë ujra nëntokësore që lidhen me depozitimet kompakte të Burdigalianit. Këto depozitime klasifikohen si shtresa me ujëmbajtje lokale dhe rezerva të kufizuara. Drejtimi i rrjedhjes së ujrave nëntokësore është simbas rënies së terenit pasi ndikon tektonika. Prurjet e burimeve të këtij kompleksi janë në vlerat l/sek. Në rastet kur kemi të bëjmë me zona tektonike dhe në prani të ranorëve, prurjet e burimeve arijnë dhe l/sek. Rol në ushqimin e këtyre ujrave nëntokësore, luan karakteri i relievit. Në kurizore terreni është më i qetë, kështu që rrjedhjet sipërfaqësore janë më të ngadalta dhe infiltrimi është më i madh, kurse në krahët e tyre, relievi është më i pjeret dhe ujrat e rreshjeve lëvizin më shpejt në sipërfaqe, kështu që infiltrojnë më pak në thellësi. Fakt tjetër është se mbulesa eluviale në shpate dhe më tej është më e trashë dhe veështirëson infiltrimin e ujrave sipërfaqësore. 7. Kushtet Gjeologo Inxhinerike të Objektit Objekti që është marë në studim përbën një shesh me sipërfaqe trualli të kufizuar 450 m2. Nga ana morfologjike sheshi i ndërtimit ndodhet në një sipërfaqe të sheshte me pjerësi gati horizontale. Nga ana e ndërtimit gjeologjik përbehet nga formimet Kuaternare Q4. Bazuar në vrojtimet fushore, përberjen litologjike të sheshit të ndërtimit, dhe karakteristikat fiziko - mekanike të dherave dhe shkëmbinjve që takohen në sheshin e studjuar, deri në thellësinë 4m kemi veçuar, 5 (tre) shtresa, të cilat po i trajtojme në 14 veçanti më poshtë:

16 Shtresa Nr.1. Përfaqësohet nga tokë vegjetale me trashësi m, përbëhet nga suargjila të mesme,me ngjyrë Foto Nr.3. Mbulesa vegjetale bezhë në kafe, përmabjnë rrenjë bimesh. Është pak e ngjeshur. Shihkolonën litologjike dhe prerjet gjeologjike. Shtresa Nr.2 Përfaqesohet nga Suargjila zhavore, surëra deri në rëra të imta pluhurore me ngjyrë kafe në bezhë, me shumë lagështirë, janë pak të ngjeshura. 15 Foto Nr.4. Surëra me ngjyrë kafe në bezhë.

17 Takohen në intervalin nga 0.8 ml -2.2 ml.shihkolonën litologjike dhe prerjen gjeologjike. Shtresa Nr.3 Përfaqesohet nga argjila alevrolitore, argjila, alevrolite të lehta deri në surëra me ngjyrë bezhë në gri, me shumë lagështirë, janë pak deri mesatarisht të ngjeshura. Takohet në intervalin 1.9 ml deri 3.6 ml. Shihkolonën litologjike dhe prerjet gjeologjike. 16 Foto Nr.5. Suargjila të lehta me ngjyrë gri në bezhë.

18 Shtresa Nr.4 Përfaqesohet nga suargjila, argjila me ngjyrë gri, me shumë lagështi, plastike, janë pak të ngjeshura. Foto Nr.6. Suargjila të lehta me ngjyrë gri në bezhë. Në masën suargjilore-argjilore takohen kokriza të rralla zhavoresh me madhësi deri në 2 cm. Takohen në intervalin 3.2 ml deri 4.3 ml. Janë ujëmbajtëse. Shih kolonën litologjike dhe prerjet gjeologjike. Sipas klasifikimit gjeoteknik shtresat e mësipërme klasifikohen si dhera me lidhje të dobët kohezionale. Në mënyrë analoge po japim disa të dhena fiziko mekanike : % Pesha volumore në gjendje natyrale 1,94-1,98 gr/cm3 Poroziteti % Koefiçienti i porozitetit Këndi i fërkimit të brendshem 2,66 2,68 gr/cm3 0,69 0,78 20o Kohezioni 0.05 kg/cm2 Ngarkesa e lejuar (s) 1,4 1.6 kg/cm2 Moduli i deformacionit kg/cm2 17 Pesha specifike Lagështia natyrale

19 Në përgjithësi karakterizohen nga ujëpërshkueshmeri e lartë dhe deformim relativisht i larte, koeficient filtrimi i lartë që kalon 30 m/ditë, me veti kapilare në varësi të përbërjes granulometrike. Shpejtësia e valeve lëkundet në kufi të gjerë nga m/s. Gërmohen me mjete të mekanizuara dhe me dorë. Ato kanë veti kapilare që varen nga përberja kokrizore. Në teritorin e këtij sheshi nuk kemi konstatuar shenja të dukurive negative gjeodinamike. Gjatë ndertimit të themeleve duhet të merren masa me qëllim që të ruhet qendrueshmeria e veprave inxhinerike që janë pranë ketij sheshi ndertimi. Sidomos me risk janë rastet kur objektet fqinjë janë në distance me të vogël se thellësia e hapjes së themeleve. Risku shtohet në rastet kur thellësia e themeleve të objektit që do të ndërtohet është më e madhe se thellësia e themeleve të objekteve pranë. Rekomandojmë që gropa e hapur për themelet e godinës të betonohet sa më shpejt që të jetë e mundur sepse skarpatet janë me qendrueshmeri të përkohshme. Gjatë hapjes së gropës së themeleve është e domosdoshme të jetë i pranishëm specialisti i licensuar. 8. PËRFUNDIME DHE REKOMANDIME Në sheshin e ndërtimit takohen depozitimet e Kuaternarit (Q 4) që përfaqësohen nga surëra, suargjila, argjila, rëra të imta, si dhe kokriza shumë të rralla zhavoresh me madhësi deri 2 cm. Niveli i ujit nëntokesor është m nga sipërfaqja e tokës. Janë ujra neutral, nuk jane agresive ndaj hekurit dhe betonit. Rekomandojmë që në shtresën, tokë vegjetale të mos mbështeten themele të objekteve. Shtresa më të përshtatshme për vendosjen e themeleve janë të gjitha shtresat e tjera mbi 1.5 m thellësi. Në raste rreshjeve të dendura ndodh që niveli ujit nëntokësor arrin mbi sipërfaen e tokës. Fenomene negative fiziko-gjeologjike në sheshin e ndertimit që të 18 rrezikojnë qendru-eshmërinë e objekteve nuk janë konstatuar.

20 Për të bërë me homogjene bazën e themelit rekomandojmë që para betonimit të themeleve të vendoset një shtresë zhavori konforme standarteve të ndërtimit të objekteve. Ngarkesa e lejuar ne thellësinë m luhatet nga kg/cm2. Gjatë hapjes së gropës së themeleve të ndërtesës është e domosdoshme të jenë të pranishëm edhe autorët e këtij studimi. Nga iformacioni i marrë Për sqarimin e kushteve gjeologjikeinxhinierike dhe hidrogjeologjike të sheshit janë shfrytëzuar studimet gjeologjike, të dhënat e objekteve të afërt, ndërtimi gjeologjik si dhe vrojtime në objekt për të marrë të dhëna më të qarta për ndërtimin gjeologo inxhinierik dhe hidrigjeologjik të këtij sheshi, - për këtë qëllim është shrytëzuar dhe Studimi Mbi rajonizimin gjeologoinxhinierik të Rajonit të Korcës.shk. 1: autor N.Konomi etj. Viti Bazuar në këtë studim në tabelën: Kolona Litologo-Inxhinierike në Sheshin e Ndërtimit me Vetitë Fiziko-Mekanike (Tabela) nga thellësia 3.2 deri në thellësinë 10m vazhdojnë suargjilë e mesme deri e rëndë. Përfaqesuar nga suargjila, argjila me ngjyrë gri, me lagështi, plastike, janë pak të ngjeshura. Në masën suargjilore-argjilore takohen kokriza të rralla zhavoresh me madhësi deri në 2 cm. Formime që i korespondojnë shtresës së katërt. Me thellësinë 4.5m deri ne 10m ngarkesa e lejuar merr vlera σ = 1,6-2,5 kg/cm2. Autor: 19 Ing. Panajot Alickolli

21 PLANI I KATIT PËRDHE TË KOPSHTIT 20 PLANVEDOSJA E SHESHIT TË NDËRTIMIT TË SHTESËS SË KOPSHTIT BILISHT

22 KOLONA LITOLOGO-INXHINIERIKE NË SHESHIN E NDËRTIMIT 21 ME VETITË FIZIKO-MEKANIKE (Tabela)

23 22

24 HMK CONSULTING SH.P.K RELACION KONSTRUKTIV Rikonstruksion dhe shtesë i kopshtit të fëmijëve Bilisht-Devoll 23 Ky dokument të konsiderohet si pjesë përbërëse e Dokumentacionit të Projektit të Zbatimit dhe Preventivit Përfundimtar të objektit Rikonstruksion dhe shtesë e kopshtit të fëmijëve Bilisht Devoll.

25 RELACION TEKNIK KONSTRUKTIV OBJEKTI: Shtesë e kopshtit të fëmijëve Bilisht Devoll STUKTURE 2 KATE ADRESA:RRUGA ISMAIL QEMALI BILISHT INVESTITORI: BASHKIA DEVOLL 24 AUTOR : HMK-CONSULTING shpk Nr. Lic.N.6724/1

26 Përshkrimi i Përgjithshëm i Objektit Objekti me planimetri te regullt përbëhet nga 2 kate mbi toke. Shtesa e Kopshtit është koceptuar te jetë një godinë tërësisht e re, me funksion kopsht fëmijësh ku akomodohen të gjithë fëmijët e grup moshave nga 2 deri në 6 vjec të qytetit të Bilishtit. Kjo hapësirë është pjesë përbërëse e godinës të Kopshtit të qytetit të Bilishtit e cila do të jetë një nukel i ri inovativ në qytetin e Devollit, që do të rinovojë mënyrën e mësim dhënies shërbimeve kulturore, promovimin e ideve kreative, start up etj. Godina tenton te sjellë një frymë të arkitekturës moderne e cila ndërthuret me atë ekzistuese në mënyre harmonike, duke sjelle estetikisht një konglomerat unik formash,materialesh dhe figurash. Pozicioni gjeografik i parcelës së vënë në dispozicion nga Bashkia Devoll, në qendër të qytetit pranë objektesh përfaqësuese dhe historike, tregon mbi rëndësinë dhe impaktin pozitiv që do të sjellë kjo hapësirë, në jetën sociale të qytetit. Sipërfaqet dhe lartësitë e kateve janë: Kati Përdhe Kati i Parë Sipëfaqja m² dhe 3.60 m Sipëfaqja m² dhe Lartësi 3.60 m Duke u nisur dhe nga forma arkitekturore konceptimi i struktures përbën një sistem mure kolona të shpërndara ne anen perimetrale të sajme kollona te shperndara.seksionet e kollonave jane zgjedhur drejtkendore. Soletat jane betonarme me traveta me mbushje me tulle dhe monolite, ne varesi te hapesirave qe mbulohen.themelet jane konceptuar pllake betonarme me trashesi 60cm me trare te fshehur dhe bazamenti eshte marre sipas relacioni gjeollogjik. Kodet dhe Referencat 25 ``Kusht Teknik Projektimi per Ndertimet Antisizmike KTP-N.2-89`` (AKADEMIA E SHKENCAVE, Qendra Sizmologjike) ``Kushte teknike te projektimit``, Libri II, (KTP-6,7,8,9-1978) ``Eurocode 2 : Design of Betoni Structures FINAL DRAFT pren ``, December 2003) ``Eurocode 8 : Design of Structures for Earthquake Resistance FINAL DRAFT pren ``,December 2003). ``Principles of Foundation Engineering``, Pës-Kent Publishing Company, Boston 1984 (Braja M Das) ``Foundation Analysis and Design``, McGraë-Hill1991 (Josepf E. Boëles) ``Foundation Vibration Analysis Using Simple Physical Models`` PTR Prentice Hall 1994 (JohnP. Ëolf) ``Soil-Structure Interaction Foundation Vibrations ``, 2002 (Gunther Schmidt, Jean-Georges

27 Sieffert) ``Geotechnical Earthquake Engineering`` Prentice Hall 1996 (Steven L. Kramer) ``Reinforced Betoni Structures``, John Ëiley & Sons ( R. Park and T.Paulay) ``Seismic Design of Reinforced Betoni and Masonry Buildings `` John Ëiley & Sons 1992 (T. Paulay & M.J.N. Priestley) ``Earthquake-Resistant Betoni Structures``, E&FN SPON (George G. Penelis, Andreas J. Kappos). ``Reinforced Betoni Mechanics and Design``, Third Edition, Prentice Hall, (James G. MacGregor). Projekti ne fjale eshte llogaritur duke u bazuar ne hipotezen e gjendjes lineare te materialeve ( beton hekur ) dhe ne teorine e zhvendosjeve te vogla, per konstruksione lineare betonarme. Sistemi i njesive eshte : kn per forcat, m per gjatesite, gjithashtu edhe per derivatet perkatese te njesive te mesiperme. Gjate njesimit te konstruksionit fizik me modelin llogarites statik, elementet e ndryshme te konstruksionit "perkthehen" ne Modelin Mekanik dhe ne Modelin e Ngarkimit, ne menyre te tille qe te krijohet dhe ne vazhdim te zgjidhet nje Model Matematik Unik. Programi I perdorur per llogaritjet eshte holobim MATERIALET Klasa e betonit te parashikuar ne projekt per themelet (Tip Pllake) dhe per gjithe elementet e tjere te mbistruktures (kolona, mure b/a, soleta, dhe trare) eshte C30/37. Bazuar te EC8, në strukturat me duktilitet mesatar DCM, nuk mund të përdoret per elementet paresore sizmike beton me klase me te vogel se C16/20. Çeliku i perdorur ne objekt eshte importi B500C me kufi rrjedhshmerie σrrj = 500 MPa me Rak = 5000 kg/cm2. Kjo klase hekuri eshte parashikuar per te gjitha llojet e armaturave te perdorura ne objekt. Çeliku që do të përdoret duhet të gëzojë veti të mira si në rezistencë ashtu edhe në deformueshmëri (duktilitet). Në elementët parësorë sizmike, për armaturën e hekurit duhet të përdoret çelik i klasës B ose C, sipas tabelës C1 në Aneksin Normativ C të Eurokodit 2, EN Referuar eurokodeve shufrat e çelikut duhet të jenë patjetër të vjaskuara (çelik periodik). Rezistencat llogaritese (te projektimit) per betonin dhe çelikun jane marre nga reduktimi i rezistencave karakteristike sipas klases se betonit (apo çelikut) te perdorur me faktorin e sigurise perkates si me poshte: fcd = fck / γc (EC ) fcd- Vlera llogaritese e rezistences cilindrike ne shtypje fck- Rezistenca karakteristike ne shtypje cilindrike e betonit pas 28 ditëve. 26 γc =faktori pjesor i sigurisë për betonin=1.5 (EC )

28 fctm =fctk / γc (EC ) Vlera mesatare e rezistences ne terheqje aksiale e betonit Rezistenca karakteristike ne terheqje aksiale e betonit γc =faktori pjesor i sigurisë për betonin=1.5 (EC ) fyd = fyk / γs (EC ) fyd Sforcimi llogarites i rrjedhshmerise se armatures se zakonshme fyk Sforcimi karakteristik i rrjedhshmerise se armatures se zakonshme γs = faktori pjesor i sigurisë për çelikun = 1.15, (EC ) fyëd =fyëk / γs EC ) fyëd Sforcimi llogarites i rrjedhshmerise se stafave fyëk Sforcimi karakteristik i rrjedhshmerise se armatures se zakonshme γs = faktori pjesor i sigurisë për çelikun = 1.15, (EC ) Materialet e perdorura paraqiten ne menyre tabelare si me poshte: MATERIALET Kategoria e Betonit te Kolonave: C30/37 Kategoria e Betonti te Mureve : C30/37 Kategoria e Betonti te Pllakave: C30/37 Kategoria e Betonit te Trareve : C30/37 Kategoria e Betonit te Tra themeleve : C30/37 Kategoria e Betonit te Plintave : C30/37 Kategoria e Arm. Mbajtese te Kolonave : B500C: Kategoria e Arm. Mbajtese te Mureve : B500C: Kategoria e Arm. Mbajtese te Pllakave : B500C: Kategoria e Arm. Mbajtese te Trareve : B500C: Kategoria e Arm.Mbajtese te Trathemeleve : B500C: Kategoria e Arm. Mbajtese te Plintave : B500C: Kategoria e Arm. Se Stafave te Kololnave : B500C Kategoria e Arm. Se Stafave te Mureve : B500C Kategoria e Arm. Se Stafave te Pllakave : B500C Kategoria e Arm. Se Stafave te Trareve : B500C B500C Kategoria e Arm. Se Stafave te Plintave : B500C Kategoria e themeleve : Arm. Se Stafave te Tra 27 Nyjet beton-arme janë elementët më të rëndësishëm përsa i përket sistemeve tip ramë. Ato duhet të qëndrojnë të pa dëmtuara edhe në rast tërmetesh të fortë. Nyjet janë parashikuar të mos kalojnë në fazën plastike, pra ato do të ngelen të pa dëmtuara gjatë krijimit të çernierave plastike në trarë apo kolona. Për pasojë, gjatë betonimit të trarëve një kujdes i veçantë duhet të tregohet në shtrëngimin e shufrave të kolonave në zonën e nyjes, duke respektuar me rigorozitet projektin.

29 2. ANALIZA DHE LLOGARITJA KOMPJUTERIKE 28 Analiza statike dhe dinamike per te percaktuar reagimin e struktures ndaj tipeve te ndryshme te ngarkimit te struktures eshte kryer me programin holobim 10.. Modelimi i struktures ne teresi dhe i cdo elementi behet mbi bazen e metodikes se elementeve te fundem (Finite Element Metode - FEM). Analiza dinamike ka ne bazen e saj analizen modale me metoden e spektrit te reagimit. Ngarkesat dinamike, (sizmike) te llogaritura pranohen si ngarkesa ekuivalente statike dhe ushtrohen ne vendin e masave te perqendruara. Si baze per metoden e llogaritjeve dinamike me metoden e spektrit te reagimit sherben analiza e vlerave te veta dhe e vektoreve te vete. Me ane te kesaj metode percaktohen format e lekundjeve vetjake dhe frekuencat e lekundjeve te lira. Vlerat dhe vektoret e vete japin pa dyshim nje pasqyre te qarte dhe te plote per percaktimin e sjelljes se struktures nen veprimin e ngarkesave dinamike. Programi automatikisht kerkon modet me frekuenca rrethore me te uleta (perioda me te larta) si me kontribuese ne thithjen e ngarkesave sizmike nga struktura. Numri maksimal i modeve te kerkuara nga programi eshte kushtezuar nga vete konstruktori ne n=18 mode, nderkohe qe masat e kateve te ketij objekti jane konsideruar me tre shkalle lirie, na te cilat 2 rrotulluese dhe nje translative sipas planit te vete soletes. Frekuenca ciklike f (cikle/sec), frekuenca rrethore ω (rad/sec) dhe perioda T (sec) jane lidhur midis tyre nepermjet relacioneve: T=1/f dhe f=ω/2π. Si rezultat i analizes merren zhvendosjet, forcat e brendshme (M, Q, N,) dhe sforcimet σ ne cdo emelente te struktures. Analiza me metoden e spektrit te reagimit eshte kryer duke perdorur superpozimin modal. (Sipas Ëilson & Button 1982). Analiza Gjeometrike ka ne bazen e saj, konstruimin gjeometrik te elementeve perberes te struktures, ne planimetri dhe ne lartesi. Gjeometria ne lartesi. Aplikimi i mureve dual (diafragmave vertikale) jane vendosur ne menyre te atille qe te thithin ngarkesat horizontale (ngarkesat sizmike, te eres, etj) dhe punojne si konsola vertikal. Shperndarja e forcave prerese ne sistemet me mure te lidhur si mesiper behet proporcional me momentet e inercise se seksioneve terthore te mureve te sistemit, bazuar kjo ne karakterin e njejte te deformimeve dhe zhvendosjeve te mureve perberes te sistemit. Per te shtangesuar konstruksionet, fleksibiliteti i te cileve eshte i madh (zhvendosjet horizontale jane te medha), perdoren edhe sistemet mikse me rama dhe mure. Objekti ne fjale eshte i tille dhe quhet sistem dual. Ky sistem behet i domosdoshem kur kerkohet sistem me permasa dhe hapesira te medha. Sistemet duale karakterizohen nga ndryshime thelbesore persa i perket nderjeve dhe deformimeve te komponenteve perberes te tyre. Nen veprimin e ngarkesave anesore, deformimi global i nje rame ne nje sistem dual eshte i ngjashem me ate te nje elementi vertikal qe punon ne prerje, kurse muret sillen si konsola vertikal te perkulshem. Deformimet e ramave jane me te pakta ne katet e siperme, cka kompensohet nga nje zhvendosje me e madhe aty e mureve. Forcat e bashkeveprimit qe rezultojne ne to japin nje rezultat te

30 29 favorshem, duke modifikuar mjaft epjurat e momenteve dhe forcave prerese, si ne mure ashtu dhe ne rama. Me pak fjale themi se aplikimi i mureve ne kete objekt eshte bere per arsyje se 1) zvogelimin e deformimeve ne elementet e nderteses, 2) zvogelimin e periodes se struktures ne teresi, 3) zvogelimin e armimeve dhe permasave te elementeve ne pergjithesi. Gjeometria ne planimetri. Aplikimi i mureve te mesiperm ka nje sens llogjik i vendosjes se tyre ne ndertese. Vendosja e tyre duhet te behet ne menyre te atille qe te zvogelodhen zhvendosjet translative dhe ato te rrotullimit. Ne rastet e stukturave jo simetrike, jane te pritshme bashkeveprimet midis zhvendosjeve translative dhe atyre rrotulluese. Rrjedhimisht per to behet e domosdoshme analiza tredimensionale ku duhet te pasqyrohet bashkeveprimi hapsinor i elementeve strukturore vertikal dhe horizontal. Ne keto raste nje rendesi te vecante merr percaktimi, per cdo nivel apo kat, i te ashtuquajtures qender e ngurtesise apo (Q. N.). Kjo eshte pika ku kalon rezultantja e forcave rezistente te elementeve strukturor te katit perkates, gjate veprimeve horizontale sizmike te supozuara. Rreth kesaj qendre, ne nivelin qe shqyrtohet, mund te ndodhe levizja rrotulluese apo perdredhja e struktures. Nderkaq, duke pasur parasysh konceptin e forcave sizmike si forca inerciale, kuptohet se keto forca aplikohen duke kaluar nga qendra e rendeses te cdo kati (Q. G.). Fizikisht eshte gjithashtu e kuptueshme se mosperputhja midis qendrave Q. G. dhe Q. N. do te krijonte nje gjendie ku per katin ne shqyrtim, vec forces sizmike qe vepron ne ate kat, do te kemi shfaqjen e nje momenti perdredhes, qe merret si produkt i forces sizmike me jashtqendersine midis Q. G. dhe Q. N.. Ky fenomen shfaqet si nje efekt i pafavorshem shtese ne ndertesat qe kane parregullsi strukturore. Ne praktike tentohet qe fenomeni i perdredhjes te shmanget ose reduktohet sa me teper te jete e mundur. Modelimi i struktures eshte bere 3D, duke perdorur programin holobim 10. Strukturat jane llogaritur sipas gjendjes kufitare, dhe skema statike e objektit eshte marre "rame me shume kate dhe shume hapesira". metoda e llogaritje eshte bere bere sipas eurocode-ve per ndertime ne zone sizmike, "analize sizmike dinamike". Pllakat njesohen me pllaka drejtekendeshe te njevlershme dhe zgjidhen sipas Czerny. Skeleti (ramat) njesohet me nyje, shufra, trupa te ngurte dhe diafragma, ne hapesire. Cdo nyje ka ne pergjithesi 6 shkalle lirie, nqs nyja i takon diafragmes ka 3 shkallet e lirise te vetat dhe 3 shkallet e lirise te diafragmes. Ne vendin perkates te cdo kolone dhe trau krijohet nje 3d beam element me karakteristikat inerciale perkatese, i cili i nenshtrohet deformimeve ne perkulje dhe ne prerje. Skajet e mbeshtetjes se trareve mbi kolonat konsiderohen si trupa te ngurte me gjatesi sa gjatesia e mbeshtetjes se traut mbi kolone. Tra - themelet njesohen me nje element trau linear mbi bazament elastik. Rama ne hapesire, ne pergjithesi, mbeshtetet ne menyre elastike ne bazament duke prodhuar keshtu, mbas zgjidhjes, vlerat llogatitese dhe sforcimet mbi bazament.

31 3. NGARKESAT LLOGARITESE 3.1 Ngarkesat e perhershme (Dead Loads-DL) Ne ngarkesat e perhershme hyjne: Pesha e pjeseve te perhershme te godinave ose veprave, duke perfshire edhe pjesen e konstruksioneve mbajtese, veshese, mbushese dhe ndarese; pesha dhe presioni i dherave (mbushjet), presionet malore, veprimi i paranderjes ne konstruksionet, pesha e disa pjeseve te godinave ose veprave, pozicioni i te cilave gjate procesit te shfrytezimit, mund te pesoje ndryshim (psh muret ndarese qe mbajne vetem peshen e vet). Ne ngarkesat e perhershme jane perfshire: Pesha vetjake e gjithe elementeve mbajtes te struktures beton arme (themele, trare, kolona, pesha vetjake e soletave, shtresave te dyshemese, muret ndares vetembajtes me tulla me bira, dhe parapetet e ballkoneve, shkalleve etj). Ngarkesat e normuara qe jane marre ne konsiderate per strukturen e mesiperme jane paraqitur ne tabelen e meposhtme: NGARKESAT E PERHERSHME : Pesha vellimore e betonit : kn/m3 Pesha vellim. e murit te tulles ndares(tek) : 2.10 kn/m² Ngarkesa e murit te tulles dopiod: 3.60 kn/m² Shtresat e tarraces : 1.50 kn/m² Shtresat e pllakave: 1.00 kn/m² Shtresat e shkalleve : 1.30 kn/m² Pesha vellimore e dheut : kn/m3 Ngarkese tjeter e perhershme : Paraqitja grafike e ngakesave te perhershme

32 3.2 Ngarkesat e perkohshme (Live Loads-LL) Ngarkesat e perkoheshme ndahen ne dy kategori: 1. Ngarkesa te perkoheshme me veprim te gjate: Pesha e paisjeve te palevizshme, duke perfshire edhe peshen e mbushjes se tyre me material te ngurte ose te lengshem gjate kohes e shfrytezimit te vepres, ngarkesa ne nderkatet e depove te librarive, te arkivave, te bibliotekave dhe te godinave ose ambjenteve te ngjashme me to; veprimi per nje kohe te gjate i temperatures nga paisjet e palevizshme; pesha e shtreses se ujit mbi mbulesat e rrafsheta qe mbushen me uje, ngarkesat e perkoheshme ne godinat e banimit dhe shoqerore, ku mbizoteron pesha e pajisjeve ose ku ekziston mundesia e grumbullimit te shpeshte te njerezve, etj. 2. Ngarkesa e perkoheshme me veprim te shkurter: Ngarkesat nga pajisjet e levizeshme ngritese-transportuese (si te teleferikut, vincave, etj), te cilat perdoren si gjate ndertimit, ashtu edhe gjate shfrytezimit te godinave dhe veprave; ngarkesat ne nderkate ne godinat e banimit ose shoqerore prej peshes se njerezve, mobiljeve dhe te pajisjeve te lehta, pesha e njerezve, detajeve, materialeve te rimontit ne zonat e sherbimit te paisjeve (te hyrjeve, te hapesirave dhe te te gjitha pjeseve te tjera qe jane te lira nga paisjet); ngarkesa e debores; ngarkesa e eres; veprimet e temperatures klimaterike; etj. Si ngarkesa te perkohshme ne strukture jane llogaritur ngarkesat e shfrytezimit te dyshemeve nderkateve zyrave, shkalleve, ballkoneve, taracave etj, te cilat ne menyre te permbledhur jane paraqitur gjithashtu ne tabelen e meposhtme: NGARKESAT E PERKOHSHME : Dyshemete e Sallave : 5.00 Dyshemete e ballkoneve : 5.00 Dyshemete e ambjeteve te 5.00 sherbimeve : Ngarkese tjeter e perkohshme 1: 0.00 kn/m Dyshemete e godinave sociale : ² kn/m Dyshemete e shkalleve sekondare : ² kn/m Dyshemete e shkalleve te qendrore: ² Ngarkese tjeter e perkohshme 2: kn/m ² kn/m ² kn/m ² Ngarkesat e mesiperme jane nominale dhe varesi te kombinimit per te cilin do te kontrollohet struktura, ngarkesat e perhershme (DL) apo ato te perkohshme (LL) shumezohen me koeficientin perkates te sigurise, sipas kodeve (kushteve) perkatese te projektimit.

33 Modelimi i ngarkimit Shpendarja e ngarkesave te skajeve te pllakave qe mbeshteten mbi traret e mureve strukturore, behet ne baze te ligjit (1/3, 1/2 dhe 2/3)*φ (kur φ=90, ligji behet 30, 45, 60 ). Ngarkesa reale e cdo skaji pllake njetrajtesohet dhe i shtohet ngarkesave te tjera te trareve duke perbere keshtu ngarkesen totale te trareve. Per analizen dinamike masa e cdo pllake konsiderohet e shperndare ne nivelin e diafragmes. Masa e traut konsiderohet e shperndare ose ne gjatesine e traut ose ne niveli e diafragmes se ciles i perket. Masa e kolonave konsiderohet e shperndare ose ne nyjet e siperme dhe te poshtme ose ne diafragmat qe u perkasin nyjet e elementit. 3.3 Ngarkesat me veprime te vecante: (Other Loads-OL) Ne keto ngarkesa hyjne: Veprimet sizmike; veprimet e uljeve te themeleve qe shkaktohen nga prishja e struktures se tokes, ngjeshja e tokave (ulja e mbushjeve), etj. 3.4 Ngarkesat sizmike: (Earthquake Loads-EL) 32 Zona ku do te ndertohet objekti ben pjese ne zona me intesitet rreth 8 balle sipas shkalles te modifikuar te Merkalit. Nxitimi maksimal i formacionit baze eshte marre a=0.22g;

34 Qyteti i i Bilishtit pjesw pwrbwrwse e rajonit tw Korcws vlerësohet me intensitet sizmik VIII ballë (MSK 1964) sipas Hartës së Rajonizimit Sizmik të Shqipërisë (viti 1980), ndërsa trualli i ndërtimit është i kategorisë B, truall i përbërë nga suargjila dhe zhavorore pak kohezive dhe me nivel të cekët të ujit nëntokësor. Në bazë të kushteve teknike të projektimit KTP N2 89 vlera e koeficientit të sizmicitetit është: a = 0.22g Ne perputhje me studimin inxhiniero-sizmiologjik te sheshit, parametrat e marre ne llogaritje jane (sipas Eurokod 8): Llogaritja e koeficientit te reagimit sizmik [EC ] Simbole: q koeficienti i reagimit sizmik qo vlera baze e koeficientit te reagimit sizmik kë koeficienti qe i referohet mekanizmit mbizoterues te shkaterrimit ne sistemin ndertimor me mure strukturore α1 percakton formimin e cernieres se pare plastike ne strukture αu percakton kufirin e humbjes se stabilitetit te pergjithshem. Te dhena: Kategoria e objektit Drejtimi y-y Kategoria e objektit Drejtimi y-y Kategoria e Duktilitetit Sistem i rregullt ne planimetri: Sistemi rregullt ne lartesi : Drejtimi x-x Drejtimi y-y αu/α Sistemi i mureve strukturore me duktilitet Sistemi i mureve strukturore me duktilitet Kategoria e Mesme e Duktilitetit PO PO αqo q = 0.80 x αqo x (1/2x(1+ αu/α1)) qo kë q [EC ] 33 Rezultate: Koeficienti i reagimit sizmik q: 3.00

35 Percaktimi i Spektrit se Projektimit [EC ] Simbole: αgr Shpejtimi i truallit (PGA) koeficienti I rendesise i q koeficienti i reagimit sizmik S koeficienti I truallit T perioda e lekundjes se lekundesit me nje shkalle ξ shuarja viskoze Kufirit te poshtem ne spektrin e veprimit horizontal te llogaritjes Sd(T) Spektri projektimit g nxitimi gravitacional Te dhena: Shpejtimi i truallit (PGA) Kategoria e Truallit Faktori i kategorizimit te tokes sipas llojit Koeficienti i sjelljes se struktures Kategoria e rendesise se objektit Koeficienti i rendesise Koeficienti i shuarjes Faktori i korrigjimit te shuarjes Faktori i kufirit te poshtem a = 0.22 g (8 balle, Kategoria B) B S=1.2 q=3.00 III γr=1.2 ζ=5% η=1 β=0.2 (Paraqitja grafike dhe hollesi jepen ne paragrafet ) Le te japim disa nocione (supozime) mbi bazat teorike te llogaritjes se ndertesave per qendrueshmeri ndaj veprimit sizmik. 34 Forma sizmike vleresohet ne balle sipas ndarjes se sistemit 12 ballesh. Forca sizmike ka drejtim te cfaredoshem ne hapesire por gjate llogaritjes forca sizmike merret sikur vepron horizontalisht. Ne llogaritjet e qendrueshmerise se ndertimeve ndaj forcave sizmike nuk merret parasysh: ndikimi i veprimit dinamik te paisjeve, forcat frenuese anesore te vincave dhe forcat e inercise prej peshave qe ngrihen nga vincat me krahe Ngarkesa horizontale sizmike Sk ku sipas skemes se llogaritjes se ndertimit eshte perqendruar masa Qk percaktohet me formulen:

36 S k Qk K c mk ku: Qk: ngarkesa vertikale qe shkakton forcen e inercise e perbere nga pesha e vete konstruksionit, vincave, pesha e perkoheshme si ngarkesa e debores, etj. Per percaktimin e Qk pesha e elementeve te ndertimit dhe vincave merret sipas ngarkesave te normuara, kurse ngarkesat e perkoheshme merren te plota. Kc: koeficenti sizmik merret: per 7 balle 1/40, per 8 balle 1/20, per 9 balle 1/10. β: koeficenti dinamik qe varet nga perioda e lekundjeve te lira te objektit dhe percaktohet nga formula: 0.9 T ku T eshte perioda e lekundjeve te lira dhe ka vleren nga Persa i perket karakteristikave te nderteses, ndertesa tip rame prej betoni te armuar me mure mbushes, ne rastin kur gjate llogaritjeve merret parasysh bashkeveprimi rame-mur, formulat e llogaritjes se periodes se tonit te pare te lekundjeve vetiake percaktohet me formulen: T h b ku: h: lartesia e nderteses; b: permasa planimetrike e nderteses sipas drejtimit te llogaritjes. 35 mk: koeficenti qe varet nga forma e deformacionit te konstruksionit gjate lekundjeve te lira te tij si dhe pozicioni i vendosjes se peshes Qk. Per llogaritjet e ndertesave te zakonshme (industriale dhe shoqerore), merret parasysh vetem forma e pare e lekundjeve te lira. Ballkonet, strehat mbi portet, ne mase te pakonsiderueshme ne krahasim me ndertesen, llogariten sikur forcat sizmike te veprojne vertikalisht, duke marre produktin e koeficenteve β te barabarte me 5.

37 Detajimi i llogaritjes se ngarkeses sizmike sipas perafrimeve te mesiperme bazuar ne KTP. N.2 89: Per llogaritjen e ndertesave dhe veprave te ndryshme inxhinierike me metoden e spektrit te reagimit, ne rastin e veprimeve sizmike horizontale, vlerat llogaritese (e projektimit) e spektrit te reagimit te shpejtimeve Eki te merren nga shprehja: Eki k E kr i i Qk ku: Eki: forca sizmike horizontale, qe ushtrohet ne piken (nivelin) k dhe i pergjigjet tonit i te lekundjeve vetiake Ke: koeficenti i sizmicitetit, psh. per kategori turalli B dhe termet me intensitet VIII balle, K e = 0.22 Kr: koeficenti i rendesise se objektit ndertimor, psh. per vepra dhe ndertesa te nje rendesie te vecante sic eshte rasti jone, Kr = 1.2 (Kateg.III) Ψ: koeficenti i reagimit te struktures nen veprimin sizmik, psh. per konstruksione me rama prej betoni te armuar, kur nuk merren parasysh bashkeveprimi rame-mur per: h/b<15, ψ=0.25 h/b>25, ψ= <h/b<25, me interpolim. (h: lartesia e kollones, b: permasa terthore e kollones sipas drejtimit te veprimit te forces sizmike). βi: koeficenti dinamik qe percaktohet sipas formulave te meposhtme ne funksion te periodes Ti te lekundjeve vetiake te konstruksionit dhe kategorise se truallit te sheshit te ndertimit. Kur per llogaritjen e konstruksioneve te ndryshme ndaj veprimit vertikal sizmik pranohet skema e llogaritjes ne formen e shufres horizontale me masa te perqendruara, forca sizmike vertikale, qe ushtrohet ne piken k dhe qe i pergjigjet tonit i te lekundjeve vetjake, llogaritet ne te njejten menyre me kusht qe vlera e koeficentit β i te shumezohet me koeficentin 2/3. Per troje te kategorise I i 2.3 Ti 36 Per troje te kategorise B

38 0.65 i Ti Per troje te kategorise III i 1.7 Ti ηki: eshte koeficenti i shperndarjes se ngarkeses sizmike te llogaritjes, qe i pergjigjet formes i te lekundjeve vetiake te konstruksionit ne piken (nivelin) k qe i thjeshtuar llogaritet me anen e formules: k 3 k, (k: niveli (kati) perkates, n: numri i kateve te nderteses). 2 n 1 Qk: eshte pesha e pjeses se nderteses ose vepres inxhinierike qe perqendrohet ne piken (nivelin) k dhe qe percaktohet ne baze te ngarkesave llogaritese (te perhershme dhe te perkoheshme) te reduktuara me koeficentet e kombinimit si vijon: DL: 0.9; LL1 me veprim te gjate: 0.8; LL2 me veprim te shkurter: KOMBINIMI I NGARKESAVE Llogaritja e konstruksioneve te ndertimit behet duke marre parasysh kombinimet e mundshme me te disfavorshme te ngarkesave si per elemente te vecanta, ashtu edhe per ndertesen ne teresi, te cilat mund te veprojne ne te njejten kohe gjate shfrytezimit ose edhe gjate ndertimit. Nga pikepamja e kombinimit te ngarkesave, sipas KTP , dalin tre grupe: 1. Kombinim kryesor. 2. Kombinim shtese. 3. Kombinim i vecante. Le ti marim me rradhe te tre keto kombinime: 37 I. Ne kombinimin kryesor hyjne: 1) Ngarkesat e perhershme; 2) Ngarkesat e perkoheshme qe veprojne per nje kohe te gjate; 3) Ngarkesat e perkoheshme qe veprojne per nje kohe te shkurter, ku hyjne:

39 a) Ngarkesat nga pajisjet e levizshme ngritese-transportuese (teleferik, ashensor, vinc, etj), te cilat perdoren si gjate ndertimit edhe gjate shfrytezimit te godinave dhe veprave; b) Ngarkesat ne nderkate ne godinat e banimit ose shoqerore prej peshes se njerezve, mobiljeve dhe pajisjeve te lehta; c) Ngarkesa nga debora; d) Ngarkesat gjate transportit dhe montimit te konstruksioneve te ndertimit. II. Ne kombinimet shtese hyjne: 1) Ngarkesat e perhershme; 2) Ngarkesat e perkoheshme qe veprojne per nje kohe te gjate; 3) Te gjitha ngarkesat e perkoheshme, qe veprojne per nje kohe te shkurter, per numer te tyre jo me pak se dy. Keto ngarkesa shumezohen me koeficientin 0.9. III. Ne kombinimet e vecanta hyjne: 1) Ngarkesat e perhershme; 2) Ngarkesat e perkohshme, qe veprojne per nje kohe te gjate; 3) Ngarkesat e perkohshme, qe veprojne per nje kohe te shkurter; 4) Nje prej ngarkesave te vecanta. Ne kete rast ngarkesat e perkohshme me veprim te shkurter do te shumezohen me koeficentin 0,8. Le te marrim nje shembull per te tre kombinimet e mesiperme: I. 1.2DL+1.4LL1+1.4LL2 II. 1.2DL+1.4LL1+0.9LL2 III. 1.2DL+1.4LL1+0.8LL2+1.0EL Percaktimi i aftesise mbajtese te struktures tone, (ULS) eshte kryer duke kombinuar ngarkesat vepruese ne struktures sipas kombinimeve te Eurokodit si meposhte vijon: 1B 1.00G Q Ex+eccy Ey+eccx 1C 1.00G Q Ex+eccy Ey+eccx 1D 1.00G Q Ex+eccy Ey+eccx 1E 1.00G Q Ex+eccy Ey+eccx 1F 1.00G Q Ex+eccy Ey+eccx 1G 1.00G Q Ex+eccy Ey+eccx 1H 1.00G Q Ex+eccy Ey+eccx 1I 1.00G Q Ex+eccy Ey+eccx 2B 1.00G Q Ex-eccy Ey+eccx 2C 1.00G Q Ex-eccy Ey+eccx 2D 1.00G Q Ex-eccy Ey+eccx 2E 1.00G Q Ex-eccy Ey+eccx 2F 1.00G Q Ex-eccy Ey+eccx 2G 1.00G Q Ex-eccy Ey+eccx 2H 1.00G Q Ex-eccy Ey+eccx 2I 1.00G Q Ex-eccy Ey+eccx G Q A

40 3B 1.00G Q Ex+eccy Ey-eccx 3C 1.00G Q Ex+eccy Ey-eccx 3D 1.00G Q Ex+eccy Ey-eccx 3E 1.00G Q Ex+eccy Ey-eccx 3F 1.00G Q Ex+eccy Ey-eccx 3G 1.00G Q Ex+eccy Ey-eccx 3H 1.00G Q Ex+eccy Ey-eccx 3I 1.00G Q Ex+eccy Ey-eccx 4B 1.00G Q Ex-eccy Ey-eccx 4C 1.00G Q Ex-eccy Ey-eccx 4D 1.00G Q Ex-eccy Ey-eccx 4E 1.00G Q Ex-eccy Ey-eccx 4F 1.00G Q Ex-eccy Ey-eccx 4G 1.00G Q Ex-eccy Ey-eccx 4H 1.00G Q Ex-eccy Ey-eccx 4I 1.00G Q Ex-eccy Ey-eccx Elementet e struktures jane kontrolluar edhe ne perputhje me deformimet e lejueshme qe shkaktohen ne to nga veprimi i ngarkesave normative. Ne keto kombinime koeficientet e kombinimit te ngarkesave jane pranuar njesi. 5. Modelimi numerik Metodat e llogaritjes 39 Ne baze te matricave lokale te elementeve konstruktive pasi te jete bere konvertimi i tyre ne sistemin unik koordinativ behet formulimi i matrices se pergjithsme te inercise se struktures. Paralelisht formulohen dhe matricat e masave dhe matricat e forcave vepruese per cdo kombinim te ngarkesave. Programi fillimisht ben llogaritjen e struktures sipas ngarkesave G dhe Q ne menyre qe te krijoje cdo kombinim te mundshem te ngarkesave G dhe Q, p.sh. γgg+γqq dhe 1.0G+ψ2Q. Ne vazhdim me pozicionet e mases (1 ne pozicionin fizik te saj dhe 4 te zhvendosur ne jashteqendersite e rastit ±eccx dhe ±eccy) realizon 1+4 analiza dhe llogarit 1+4 shtojcat e vlerave te zhvendosjeve idiomorfike. Mbivendosja e idiomorfomave behet sipas ligjit te mbivendosje se plote kuadratike, CQC. Kontrollet a. Pervec kontrolleve te zakonshme, behen dhe kontrollet e meposhtme : b. Kontrolli sipas kapacitetit mbirezistues ne perkulje dhe sipas forces prerese c. Kontrolli i rigjiditetit te kolonave. d. Kontrolli i shmangjes se cernierave plastike ne kolona. e. Kontrolli sipas gjendjes kufitare te themeleve f. Karakterizimi i mureve strukturore g. Kontrolli i kolonave te shkurtra

41 PERCAKTIMI I DEFORMIMEVE DHE KONTROLLI NE SIZMICITET Tradicionalisht, permasimi e konstruimi i elementeve strukturor jane mbeshtetur ne konstruimin si paresor te nderjeve. Sipas kesaj, deformacionet apo zhvendosjet e elementeve strukturor vleresohen si dytesore kundrejt rrolit te ngarkesave, sidoqofte edhe per zhvendosjet aplikohen kontrolle per te kenaqur kushte te caktuara. Kalimi si kriter primar projektimi nga nderjet dhe rezistencat ne deformimet dhe zhvendosjet, argumentohet me faktin e pakundershtueshem se demtimet e struktures gjate nje termeti jane te lidhura, se pari me deformacionet e imponuara. Per te percaktuar deformimet per shkak te veprimit sizmik, per formen i te lekundjeve vetiake, zhvendosja elastike Ukiel e pikes k e nje konstruksioni, mund te percaktohet: T U k E kr i ki g i 2 Per skema te tjera llogaritese percaktimi i Ukiel behet ne pershtatje me ngarkesat sizmike qe u pergjigjen atyre skemave. Zhvendosjet elastike llogaritese Ukiel percaktohen duke bere kombinimin per format e ndryshme te lekundjeve.zhvendosja e pergjithshme maksimale Uk qe peson pika k e nje konstruksioni per shkak te veprimit sizmik, duke marre parasysh 2 40 el ki

42 edhe efektin e deformimeve plastike, mund te percaktohet me perafersi me formulen: U kel Per ndertesa (vepra inxhinierike) te ndryshme, zhvendosjet e pergjithshme maksimale kufizohen mbi bazen e kerkesave funksionale te atyre ndertesave (veprave inxhinierike). Spostimi i nderkatit (drifti) sipas te dy drejtimeve te eksitimit te struktures kane rezultuar brenda kufijve qe percaktohen ne EC8 per strukturat, elementet jo strukturore te te cilave nuk do te jene duktile. Per keto struktura kufiri i lejuar per zhvendosjet e nderkatit rezulton ne rendin Zhvendosja maksimale e lejuar merret perafersisht: Uk U k h ku: h eshtye lartesia e katit qe i llogaritet zhvendosja. Efekti i perdredhjes aksidentale eshte perfshire ne llogaritjen e godines duke u inkorporuar automatikisht ne nivelin e forcave sizmike. Nga llogaritjet, zhvendosjet maksimale te nderkateve sipas te dy drejtimeve te eksitimit kane rezultuar: Lloraritja e zhvendosjeve Deformimi elastik maksimal sipas x-x: sx,max = 8.16mm Deformimi absolut maksimal sipas x-x: 3.00*8.16 = 24.48mm Zhvendosja sipas drejtimit x-x = 2.4cm Or 1.414*2.4 = 3.5cm Deformimi elastik maksimal sips y-y: sy,max = 4.60mm Deformimi absolut maksimal sipas y-y: 3.00*4.60 = 13.79mm Zhvendosja sipas drejtimit y-y = 1.4cm Or 1.414*1.4 = 2.0cm Vlerat e llogaritjeve te zhvendosjeve per cdo kat dhe cdo nyje jepen ne forme tabelare ne fq Spektri i sjelljes elastike per lekundjen horizontale te truallit eshte percaktuar sipas KTP. N.2 89 per troje te kategorise se dyte ku koeficienti dinamik β eshte marre 0.65 β=0.8/t1 2. Ne perputhje me rekomandimet e KTP. N.2 89, per lekundjet vertikale eshte pranuar βv = 2/3β. Spektri i llogaritjes perftohet nga faktorizimi i spektrit te sjelljes elastike me faktoret qe marrin parasysh reagimin dinamik te struktures. Keta faktore te shkallezimit te spektrit nga llogaritjet kane rezultuar (formulat EK8) : Spektri llogarites per veprimin sizmik horizontal :

43 Per rezultantet horizontale te veprimit sizmik, sprektri llogaritjes Sd(T) percaktohet nga marrdheniet e meposhtme : 0 T < TB: Sd (T ) = γi agr S (2/3 T/TB (2.5/q -2/3)) TB T < TC: Sd (T ) = γi agr S 2.5/q TC T < TD: Sd (T ) =max( γi agr S 2.5/q Tc/T, β γi agr ) TD T : Sd (T ) =max( γi agr S 2.5/q Tc TD/T², β γi agr ) Ku β=0.20 eshte vlera e rekomanduar sipas E8 Spektri llogarites per veprimin sizmik vertikal Per rezultantet vertikale te veprimit sizmik, sprektri llogaritjes Sd(T) percaktohet nga marrdheniet e mesiperme duke patur parasysh ndryshimet e meposhtme : avg = 0.90 ag S = Klasifikimi i objektit sipas [EC ] Sistem fleksibel ne perdredhje Simbolet: CM qendra e mases CT qendra elastike e rrotullimit rx, ry rrezet e rigjiditetit ls rrezja e inercise Kriteret e vleresimit: 1.1 rx < ls 1.2 ry < ls Te dhenat & Verifikimet: Kati perdhe CM 2.64, 7.78 C? 1.58, 7.03 ls 5.77 rx 5.87 ry < <5.77 Kati , , < < Rezultati : System i pranueshem: JO

44 6.2.2 Sistemi I lavjeresit te anasjellte Simbolet: H lartesia totale e objektit M masa totale e objektit MH/3 Masa ne 1/3 e lartesise se objektit Te dhenat: Kati 1 Kati Perdhe H M MH/3 Masa Kuota(E) E 2H/ =6.00 = = Kriteri i pranimit: MH/3 > 50% M Verifikimet: > Rezultati : System i pranueshem: JO Sisteme duale (mure &rama) Simbolet: lw/hw gjatesia/lartesia e murit strukturor Vx/y Rezistenca ne prerje terthore sipas drejtimit X-X/Y-Y Vf/w Rezistenca ne prerje terthore te ramave / mureve strukturore Vt Rezistenca totale ne prerje terthore te struktures Dw Mur strukturor me duktilitet LLRË Mur strukturor i madh i armuar lehte (kriteri: lë > min(4, 2hw/3)) Te dhenat: Drejtimi Y-Y X-X Y-Y Y-Y lw hw Tipi DW DW DW DW Vx Vy Vy Vx

45 Drejtimi X-X : Te dhenat: Vf =54.11 kn (39.55%Vt) Vw =82.71 kn (60.45%Vt) Vt = kn Sistemi i mureve strukturore te medha me armim te lehte Simbolet : ni numri i LLRË ne drejtimin e dhene horizontal Ti perioda themeltare ne drejtimin e dhene horizontal Gi ngarkesa gravitacionale qe perballon LLRË ne drejtimin e dhene horizontal Gt ngarkesa gravitacionale totale Te dhenat: ni 2 Gt Gi Ti Kriteti I Pranimit: 1 Vw > 65% Vt 2 ni 2 3 Gi 20%Gt 4 Ti 0.5 s Kontrolli: 1 60 > 65% Rezultati : System i pranueshem: JO Sistemi i mureve strukturore me duktilitet Kriteri I Pranimit: Vw > 50% Vt Verifikimet: 60 > 50% Rezultati : System i pranueshem: PO Drejtimi Y-Y : Te dhenat: Vf =26.65 kn (19.48%Vt) Vw = kn (80.52%Vt) Vt = kn Sistemi i mureve strukturore te medha me armim te lehte 44 Symbolet: ni numri i LLRW ne drejtimin e dhene horizontal no numri I LLRW ne drejtimin pingul me drejtimin e dhene horizontal

46 Ti perioda themeltare ne drejtimin e dhene horizontal To perioda themeltare e struktures ne drejtimin pingul me drejtimin e dhene horizontal Gi ngarkesa gravitacionale qe perballon LLRW ne drejtimin e dhene horizontal Go ngarkesa gravitacionale qe perballon LLRW ne drejtimin pingul me drejtimin e dhene horizontal Gt ngarkesa gravitacionale totale Kriteri I Pranimit: VW > 65% Vt ni = 1 Gi 20%Gt Ti 0.5 s no 2 Go 20%Gt To 0.5 s Rezultati : System i pranueshem: JO Sistemi i mureve strukturore me duktilitet Kriteri I Pranimit: VW> 65% Vt Verifikimet: 81 > 65% Rezultati : System i pranueshem: PO Rezultati : Tipi Iistruktures ndertimore sipas drejtimit x: Sistem me mure strukturore me duktilitet Tipi Iistruktures ndertimore sipas drejtimit y: Sistem me mure strukturore Regullsia ne plan [EC ] Rigjiditeti I diafragmave Te dhenat: Diafragmat e shtangwta ekzistojnë në të gjitha katet 45 Rezultati : Kondicion I permbushur : PO

47 In-plan setbacks Simbolet: Af Sip e katit Asb Sip of in-plan setback Kriteri I Pranimit: 1 Asb / Af 5% Te dhena &kontrolli: Kati 1 Kati perdhe Af Asb % 0 5% Lmin <4 2.48<4 Rezultati: Kritet i permbushur: YES Slenderness Simbolet:? slenderness of the building in plan Lmax Dimensione maksimale në plan Lmin Dimensione Minimale në plan Kriteri I Pranimit: 1?=Lmax/Lmin < 4 Te dhena &kontrolli: Kati 1 Kati perdhe Lmax Rezultati: Kritet i permbushur: YES Structural eccentricities and torsional radii 46 Simbolet: rx, ry torsional radii ls radius of gyration eox/oy distance between the centre of stiffness and mass

48 Kriteri I Pranimit: 1 eox 0.30 rx 2 eoy 0.30 ry 3 rx > ls 4 r y > ls Te dhena &kontrolli: eox eoy Kati perdhe Kati rx 5.87 ry 8.08 ls > > > >5. 70 Rezultati: Kritet i permbushur: PO Rezultati : Regullsia ne plan : PO Regullsia ne lartesi: PO Regullsia ne lartesi [EC ] Vazhdimesia e sistemeve me rezistence ne prerje Verifikimet: Të gjitha kolonat kanë vazhdimësi pa ndërprerje. Të gjitha muret strukturore kanë vazhdimësi pa ndërprerje. Rezultati : Kondicion I permbushur: PO Variation of lateral stiffness and mass Simbolet: Ki lateral stiffness of an individual storey i Mi lateral mass of an individual storey i?ki Ki+1 - Ki?Mi Mi+1 - Mi 47 Kriteri i Pranimit: 1?Mi/Mi < a, where a=0.35 if?mi>0, or a=0.50 if?mi<0 2?Ki/Ki < b, where b=0.35 if?ki>0, or b=0.50 if?ki<0, in directions x, y.

49 Te dhena &kontrolli: Kati perdhe Kati 1 i 1 2 Mi ?Mi <0.50 i 1 2 Ki ?Ki Yes i 1 2 Ki ?Ki Yes Direction X: Kati perdhe Kati 1 Direction Y: Kati perdhe Kati 1 Rezultati: Kritet i permbushur: YES Setbacks Simbolet: H total height of the main structural system Li larger in plan dimension of floor i, measured in orthogonal directions. Kriteri i Pranimit: 1 (Li - Li+1) / Li < a where a: 0.20 for gradual setbacks preserving axial symmetry 0.10 if setbacks do not preserve symmetry 0.50 for a single setback within the lower 15 % of H 0.20 for a single setback within the upper 85 % of H Te dhena &kontrolli: Direction X: Kati perdhe Kati 1 i 1 2 Li left Li Li right Yes i 1 2 Li left Li Li right Yes Direction Y: Kati perdhe Kati 1 48 Rezultati: Kritet i permbushur: YES

50 Rezultati : Regullsia ne plan : PO Regullsia ne lartesi: PO 6.4 Llogaritja e koeficientit te reagimit sizmik [EC ] Simbole: q koeficienti i reagimit sizmik qo vlera baze e koeficientit te reagimit sizmik kë koeficienti qe i referohet mekanizmit mbizoterues te shkaterrimit ne sistemin ndertimor me mure strukturore α1 konstante e shumezimit te veprimeve horizontale sizmike te llogaritjes ne krijimin e nyjes se pare plastike te sistemit αu konstante e shumezimit te verimeve horizontale sizmike te llogaritjes ne krijimin e mekanizmit plastik Te dhena: Kategoria e objektit Drejtimi y-y Kategoria e objektit Drejtimi y-y Kategoria e Duktilitetit Sistem kanonik ne planimetri: Sistem kanonik ne pamje: Drejtimi x-x Drejtimi y-y αu/α Sistemi i mureve strukturore me duktilitet Sistemi i mureve strukturore me duktilitet Kategoria e Mesme e Duktilitetit PO PO αqo qo kw q q = 0.80 x αqo x (1/2x(1+ αu/α1)) [EC ] Rezultate: Koeficienti I reagimit sizmik q: Percaktimi i Spektrit se Projektimit [EC ] 49 Simbole: αgr nxitimi maksimal i referimit i truallit i kategorise A γi koeficienti I rendesise q koeficienti i reagimit sizmik S koeficienti I truallit T perioda e lekundjes se lekundesit me nje shkalle ξ shuarja viskoze β Kufiri i poshtem ne spektrin horizontal te llogaritjes Sd(T) Spektri projektimit g nxitimi gravitacional

51 Te dhena: γi ξ β 1.20 (III) 5% 0.20 Tipi i Spektrit: Tipi 1 Kategoria e Truallit: B horizontal vertical αgr (II) q TB (s) S TC (s) TD (s) Rezultati : SD/g TB TC TD horizontal vertical

52 6.6 Analiza Modale e Spektrit te Projektimit [EC ] Analiza e Formave Modeve Tabela e formave modale: (rad/sec) Modi Shuma Sd T (sec) Kriteri I pjesmarjes se 90% mases ne format modale Dir. k x 9 y 9 y 18 k, Numri I modeve qe marin pjese ne analize. n, Numri I kateve mbi toke Tk, perioda e modit k Cx (%) x Cy (%) y z Cz (%) n Tk 0.20s acm = Verification: Σ(M) = , Σ(V) = , a = acm,i = λ Sd(T1,i), ku : Sd(T1,i) nxitimi i projektimit qe i korespondon periodes kryesore λ koeficienti i perqindjs se mases qe merr pjese ne lekundjen e pare

53 Llogaritja e nxitimit dhe Forcave sizmike

54 53

55 6.7. Kontrollet e pergjithshme [EC ] Kontrolli I Shmangjes se Krijimit te Cernierave Plastike ne Kolonat (Shmangja e Llogaritjes sipas Kapacitetit mbi-rezistues)) 1. Kontrolli I Mjaftueshmerise se Mureve Strukturore Drejtimi X-X : Vt = kn, Vtot = kn, nv = <= 0.65 Drejtimi Y-Y : Vt = kn, Vtot = kn, nv = > Kontrolli I vendosjes te Mureve Strukturore α) Mure Strukturore Majtas-Djathtas qendres se rendeses Kuota Ekzistojne sipas x Kati 1 JO Kati perdhe JO Distanca Kontrolli ndermjet tyre Ekzistojne sipas y Distanca Kontrolli ndermjet tyre NUK VLEN PO 6.75 > 7.05/3 VLEN NUK VLEN PO 6.75 > 7.05/3 VLEN Kriteri vlen. 3. Rezultatet e kontrolleve Nuk eshte I detyrueshem zbatimi i kriterit te shmangjes se krijimit te cernierave plastike ne kolonat e objektit Deformacionet sizmike relative: Kati 1 Limiti I driftit te lejuar ndermjet kateve: dr*v/h = 0.64 < 5, v=0.5 Max I driftit ne qender : dxp = 3,47mm, dyp = 1,94mm Drifti maksimal: dx,max = 3,86 mm, dy,max = 2,36mm Ntot,x = kN Vtot,x = 394.5kN Ntot,y = kN Vtot,y = 348.3kN PDelta Effects: x = (Ntot,x/Vtot,x)*q*(dx,max/h) = 1.35% < 10% y = (Ntot,y/Vtot,y)*q*(dy,max/h) = 0.93% < 10% Columns Design Responses: Kati 3 1F 1F 1H 1B 1C 1F 1E 1F 1F Pos. Top Bottom Top Top Top Top Top Top Top Nw Mxw Myw Ne Mxe Mye Nd Mxd Myd (kn) (knm) (knm) (kn) (knm) (knm) (kn) (knm) (knm) Comb. C

56 Deformacionet sizmike relative: Kati Përdhe Limiti I driftit te lejuar ndermjet kateve dr*ν/h = 0.72 < 5, ν=0.5 Max I driftit ne qender: dxp = 3.83mm, dyp = 1.91mm Drifti maksimal: dx,max = 4.30mm, dy,max = 2.23mm Ntot,x = kN Vtot,x = 645.1kN Ntot,y = kN Vtot,y = 559.8kN PDelta Effects: x = (Ntot,x/Vtot,x)*q*(dx,max/h) = 1.59% < 10% y = (Ntot,y/Vtot,y)*q*(dy,max/h) = 0.95% < 10% Columns Design Responses: Ground_Floor C Comb. 1B 1E 1F 1F 1B 1B 1B 1F 1F Pos. Bottom Bottom Bottom Bottom Bottom Bottom Bottom Bottom Bottom Nw Mxw Myw Ne Mxe Mye Nd Mxd Myd (kn) (knm) (knm) (kn) (knm) (knm) (kn) (knm) (knm) ANALIZA STATIKE DHE DINAMIKE 7.1. Pershkrimi i struktures 55 Ne zonat sizmike ramat projektohen te tilla qe elementet perberes te tyre (tra, kollone) te jene te afte tu rezistojne momenteve perkules M si dhe forcave te tjera te brendeshme (N, Q) qe shfaqen gjate veprimeve te ngarkesave te jashtme. Normalisht ramat duhet te konceptohen te tilla qe puna e tyre te jete hapsinore. Por, ne raste te vecanta, kryesisht ne ndertesa simetrike, ne forme te thjeshtuar puna e tyre mund te konceptohet vetem sipas nje plani. Kemi te bejme ne keto raste me te ashtuquajturen rama plane. Megjithate ne cdo strukture mbajtese me rama, per perballimin e efekteve sizmike duhet siguruar nje bashkeveprim sa me i mire hapsinor i elementeve strukturor te saj. Per te realizuar nje projekt ndertimor, duke paravendosur per te nje siguri te arsyeshme sizmike, aplikohen kritere projektimi te tille qe, per cdo situate te pritshme, nderteses ti garantohen reagime te pranueshme sizmike. Ne vartesi te intensitetit te termetit te konsideruar, keto reagime jane te diferencuara ndermjet tyre. Termeti mund te jete i moderuar, pra jo i forte (me probabilitet te madh renie), por me me rendesi eshte vleresimi i nje termeti te mundshem te forte e shume te forte (me probabilitet te madh renie). Ne perputhje me intensitetin e termeteve percaktohen edhe te ashtuquajturat Kerkesa Baze si dhe kriteret korresponduese te projektimit e gjendiet kufitare perkatese. Ne to dallohen:

57 1) Kerkesa e kufizimit te demtimeve Si kriter projektimi qe i pergjigjet kesaj kerkese eshte perballimi i termeteve te moderuar, pra jo te forte e relativisht te shpeshte, ne menyre te tille qe te lejueshme te jene vetem disa deformime dhe demtime mjaft te kufizuara, te cilat nuk kompromentojne kerkesat specifike te funksionit te nderteses. Projektimi qe i referohet kriterit te mesiperm njihet me emertimin Projektim sipas gjendjes kufitare te shfrytezimit. 2) Kerkesa e mos-shembjes Si kriter projektimi per kete kerkese eshte ky: te mundesohet perballimi i nje termeti te forte e relativisht i rralle, qe mund te ndodhe gjate jetegjatesise se objektit, ne menyre te tille qe te mos kete demtime te tilla strukturore qe shkaktojne shembje, shkaterrim lokal apo global (kolaps) te nderteses e qe do ishin te rrezikshme per sigurine e njerezve. Projektimi adekuat sizmik, duhet te siguroje ate qe, pas termetit, struktura te ruaj akoma nje integritet strukturor dhe kapacitet mbajtes te konsiderueshem. Projektimi qe i referohet kritereve te mesiperme njihet me emertimin Projektimi sipas gjendjes se fundit kufitare. Objekti eshte konceptuar dhe llogaritur me rama hapsinore duke i dhene prioritet te dy drejtimeve te objektit per garantimin e zhvendosjeve te lejuara nga veprimet e ngarkesave te jashme, kryesisht atyre sizmike. Objekti mbeshtetet mbi themel me trare te kryqezuar. Lartesia e themelit eshte llogaritur ne 0.9 m. Kolonat kane forme te prerjes terthore kryesisht katrore dhe drejtkendeshe me dimensione te ndryshme. Seksioni i ndryshueshem sipas lartesise eshte perdorur vetem ne tre kolona qe ndodhen ne akset e brendshme dhe jane pasqyrura edhe ne vizatime. Xhuntimi i shufrave te kolonave do te behet ne nivele te ndryshme sipas vizatimeve. Shperndarja e mureve eshte bere ne menyre te atille qe te mos kemi perdredhje te theksuar ne strukture. Pra, kemi afruar qendren e rendeses se struktures me qendren e ngurtesise se saj. Pervec kerkeses se qendrueshmerise ndaj ngarkesave te jashtme sipas gjendjes se pare kufitare per llogaritjen e forcave te brendeshme M, Q, N te lementeve horizontal, eshte kryer edhe kontrolli sipas gjendjes se dyte kufitare. Ky kontroll (kontrolli i deformimeve eshte bere automatikisht nga programi dhe te gjithe zhvendosjet rezultojne brenda limit U k h sipas Euro kodit. 56 Soletat, jane me traveta te mbeshtetura ne dy drejtime, me trashesi t=40 cm. Zgjedhja e tyre ka si qellim nje shperndarje me te mire te ngarkesave qe veprojne mbi te, neper traret e objektit dhe per te siguruar me mire rolin e tyre si nje diafragme horizontale. Gjeresia e brinjes me beton te travetit eshte pranuar 20 cm dhe trashesia e pllakes (soletonit) 8 cm. Si material mbushes i lehtesuar eshte perdorur tulla me bira me peshe specifike δ > 700 dan/m3.

58 Traret e mbulesave jane zgjedhur te tipeve te ndryshme, te thelle ose petashuq me dimensione me dimesione te ndryshme, ne funksion te hapesirave dhe nderkatit. Ne drejtimin gjatesor dhe terthor (por jo perimetralisht) te objektit jane perdorur kryesisht trare petashuqe me dimensione. Vendosja e trareve petashuqe ne objekt eshte kushtezuar nga kerkesa arkitektonike per te patur nje siperfaqe te rrafshet tavani ne te gjitha ambjentet dhe per te lejuar montimin tubacioneve te ngrohje - ftohjes, ventilimit etj. Ne llogaritjen e trareve jane vendosur ngarkesat trapezoidale ose trekendore qe vijne nga soletat si dhe ngarkesa e njetrajteshme qe vijne nga muret. Muratura e tulles ne objekt eshte parashikuar me trashesi 12, 20 dhe 25 cm e realizuar me brima horizonale (tulla te lehtesuara). Ne skemen llogaritese, ngarkesa e muratures eshte pranuar e shperndare uniformisht ne solete me intensitet 200 dan/m2 dhe e shperndare me intensitet 800 dan/ml ne traret. Kjo lejon mundesine e vendosjes se saj ne cdo vend te soletes edhe nese ndryshohet planimetria e ambjenteve. Per elementet horizontal, pervec kontrollit te gjendjes se pare kufitare, eshte kryer kontrolli sipas gjendjes se dyte. Pergjithesisht skema e ngarkimit per keto elemente eshte mare inkastrim-inkastrim me ngarkese te shperndare q. Uljet jane llogaritur me formulen e meposhtme: 1 q l4 l U U 384 E I 200 Eshte bere kombinimi i ngarkesave si tregohet ne krah skematikisht. 57 Momentet nga kombinimi me i disfavioshem ndaj struktures.

59 Forcat prerese nga kombinimi me i disfavoshem ndaj strukures 58 Forcat aksiale nga kombinimi me i disfavoshem

60 Momentet perdrdhese nga kombinimi me i disfavorshem. 59 Llogaritja e armimit te nevojshem per Stukturen

61 Me poshte po trajtojme llogaritjen e armimit per disa elemente strukturore te objektit. Llogaritja e soletes me traveta Materials : C30/37-B500C, Perforcime ne perdredhje: No, Smax = min(250mm, 2.00h) bcal = 120mm, ρmin = 1.50, d1 = 30mm, d2 = 30mm, Slabs Span S1, h = 300mm (E mbeshtetur ne te dy drejtimet) ZOLLNER b d mm mm x: y: 700 MEd 305 MRd knm x: y: Lx = 2970mm, Ly = 2035mm, 2.00kN/m², q = 5.00kN/m² As,req Smax Reinf. ge = 1.00kN/m², gbrk = Hekuri As,eff mm² ρ knm 200 4Ø 8 p.g Ø 8 p.g. VRd,c Vgl 201 Vgr 1.79 Vql 2.78 Vqr Md mm² mm main 183 main Vdl 168 Vdr knm kn kn VEd kn kn kn kn kn kn Kontrolli i uljeveec (7.16a, 7.16b) Dir. l(m) d(m) y go = 7.08kN/m², K ρo( ) ρ ( ) l/d 6.67 Llogaritja e pllakes se themelit Materials : lim(l/d) C30/37-B500C, Perforcime ne perdredhje: No, Smax = min(250mm, 2.00h) bcal = 200mm, ρmin = 1.50, d1 = 35mm, d2 = 35mm, Pllaka e themeleve mm mm² mm x: main y: main MEd MRd Vdl Vdr knm knm kn kn VEd kn x: y: Kontrolli i uljeveec (7.16a, 7.16b) Dir. l(m) d(m) x K go = kN/m², ge = 0.00kN/m², As,eff Hekuri up # Ø16/150, doën # Ø16/150 up # Ø16/150, doën # Ø16/150 VRd,c Vgl gbrk = - mm² ρ knm Vqr Md Vgr Vql kn kn kn kn kn ρo( ) ρ ( ) l/d 2.46 lim(l/d) mm Lx = 2100mm, Ly = 2700mm, 85.11kN/m², q = kN/m² As,req Smax Reinf. S1, h = 600mm (Four Edge Support) b d

62 Llogaritja e traut Materials : C30/37-B500C-B500C, ρmin = 0.290%, d1 = 50.0mm, d2 = 50.0mm Smin = 80.0mm, Øë,min = 8 Diametri i shurfave gjatesore dbl ([EC (2)]) Simbolet: dbl Diametri i shufrave punuese gjatesore hc Gjeresia e kolones paralel me shufrat vd Forca normale projektuese aksiale ne kolone Ac Siperfqaja e seksionit terthor NEd Forca aksiale fctm Vlera mesatare e rezistences ne terheqje e betonit fyd vlera projektuese e rezistences se rjedhsherise se celikut kd faktori qe pasqyron klsane e duktilitetit Rd faktori modelues I pasygurise qe aplikohet per vleren projektuese te rezistencave. ρ' Raporti I armatures se hekurit te shufrave te traut qe kalojne neper nyje ρmax Raporti maksimal I lejuar I armatures se hekurit Te dhenat: fctm (MPa) 2.90 fyd (MPa) kd Rd 1.20 Klasa e duktilitetit Medium ρmax ([EC (4)]) Simbolet: fcd Vlera projektuese llogaritese e rezistences ne shtypje te betonit Es moduli I elasticitetit te celikut sy,d Vlera projektuese e deformimit te celikut ne rjedhshemri μ Faktori I duktilitetit te kurbatures Te dhenat: fcd (MPa) Es (GPa) sy,d 2.17 μ ([EC (3)]) Simbolet: qo Vlera baze e faktorit te sjelles T1 Perioda baze e lekundjeve te nderteses ne drejtimin horizontal Tc Vlera kufi ne kufirin e siperm te pjeses me shpejtim constant te spektrit elastik Te dhenat: Tc (sec) μ 61 T1 (sec) qo

63 Largesia midis stafave ([EC (6)P]) Simbolet: s Largesia midis stafave hë Lartesia e traut d1 distanca e stafes te pare dbl Diametri i shurfave gjatesore dbë Diametri i stafave T- 300/600 As,up = 4Ø14 As,doën = (3)4Ø14(4) as,cal = 0 ast,cal = 0 as,req = 351 [5UØ8/100] as,eff = 2011 (mm²/m) as,cal = 0 ast,cal = 0 as,req = 351 [22UØ8/194] as,eff = 1035 (mm²/m) as,cal = 0 ast,cal = 0 as,req = 351 [5UØ8/100] as,eff = 2011 (mm²/m) Armatura gjatesore. Stafa (Majtas) : Stafa (Ne hapesire: Stafa (Djathtas) : Diametri i shurfave gjatesore Verifikimet: joint Majtas ('c1') Djathtas ('c2') exterior interior Ac (m2) hc (m) NEd (kn) vd (x103) ρmax (%) ρ' (%) dbl (mm) Hapesira ndermejt stafave Te dhenat: hë (m) 0.50 dbl (mm) Ø14 d1 (m) 0.05 dbë (mm) Ø8 Verifikimet: sapp,min (mm) sapp,max (mm) sreg,max (mm) smin < s 80 < < < 100 s < smax 100 < < < seff (mm) Majtas median Djathtas

64 [q] kn/m [g] 1080 kn/m [V] kn 4.52 o2φ12 (2.26cm² 0.13%) u2φ12+2φ12 Bottom: (4.52cm² 0.25%) o2φ12+1φ18 Left top: (4.80cm² 0.27%) Left bottom: u3φ12 (3.39cm² 0.19%) o2φ12+2φ12+1φ14 Right top: (6.06cm² 0.34%) Right bottom: u2φ12+2φ12 (4.52cm² 0.25%) Top: cm² [As,eff] [As,cal] 46.3 [M] knm

65 [Mrd] knm [VA] [Vw+MR] [Vw+qE] [VEd] kn 34.0 Msd [kn] As,cal [mm² ] As,req [mm² ] As,eff [mm² ] Span doën Tabela e Forcave prerese L VEd Vmin (kn) La b c Ra b c (kn) up Vmax z ρ ( ) ρ' ( ) Majtas doën cot (kn) doën up VRd,c VRd,max VRd,s (kn) (kn) (kn) Vz (kn) Asz (cm²) lim(l/d) Djathtas up l/d Tabela e momenteve ρo( ) Kontrolli i uljeve EC (7.16a, 7.16b) l(m) d(m) K

66 Llogaritja e traut te themelit Materials: Ground: Betoni C30/37, Hekuri B500C, Stafa B500C, γc = 1.50, γs = 1.15 PeSt = 0.14(MPa), Rdm,lim = (1.35SG+1.50SQ)/(SG+SQ)*PeSt, Rd,lim = 1.30*σRdm,lim(MPa) Es = 15.0(MPa), K = 100.0, Covering = 5(cm) Diametri i shurfave gjatesore dbl ([EC (2)]) Simbolet: dbl Diametri i shufrave punuese gjatesore hc Gjeresia e kolones parallel me shufrat vd Forca normale projektuese aksiale ne kolone Ac Siperfqaja e seksionit terthor NEd Forca aksiale fctm Vlera mesatare e rezistences ne terheqje e betonit fyd vlera projektuese e rezistences se rjedhsherise se celikut kd faktori qe pasqyron klsane e duktilitetit Rd faktori modelues I pasygurise qe aplikohet per vleren projektuese te rezistencave. ρ' Raporti I armatures se hekurit te shufrave te traut qe kalojne neper nyje ρmax Raporti maksimal I lejuar I armatures se hekurit Te dhenat: fctm (MPa) 2.90 fyd (MPa) kd Rd 1.20 Klasa e duktilitetit Medium ρmax ([EC (4)]) Simbolet: fcd Vlera projektuese llogaritese e rezistences ne shtypje te betonit Es moduli I elasticitetit te celikut sy,d Vlera projektuese e deformimit te celikut ne rjedhshemri μ Faktori I duktilitetit te kurbatures Te dhenat: fcd (MPa) Es (GPa) sy,d 2.17 μ ([EC (3)]) Simbolet: qo Vlera baze e faktorit te sjelles T1 Perioda baze e lekundjeve te nderteses ne drejtimin horizontal Tc Vlera kufi ne kufirin e siperm te pjeses me shpejtim constant te spektrit elastik Te dhenat: Tc (sec) 0.50 μ T1 (sec) 0.40 qo 2.64

67 (MPa) max (MPa) VFd (kn) MFd (knm) As,up = 6Ø20 As,doën = 6Ø20 as,cal = 0 ast,cal = 0 as,req = 438 [10UØ10/150] as,eff = 2094 (mm²/m) as,cal = 0 ast,cal = 0 as,req = 438 [10UØ10/150] as,eff = 2094 (mm²/m) as,cal = 0 ast,cal = 0 as,req = 0 [4Ø16] as,eff = 804 (cm²) 66 Armatura gjatesore. Stafa (Majtas) : Stafa (Djathtas) : Armatura anesore: (MPa) A A1B 1C 1D 1E 1F 1G 1H 1I 2B 2C 2D 2E 2F 2G 2H 2I 3B 3C 3D 3E 3F 3G 3H 3I 4B 4C 4D 4E 4F 4G 4H 4I Sforcimet e tabanit,forcat prerese dhe Momentet perkulese: Comb. Rdm Rdm,lim

68 [q] kn/m 3.00 [g] kn/m [V] kn [M] 7.6 knm o4φ16+1φ16 (10.05cm² 0.42%) u4φ16+1φ16 Bottom: (10.05cm² 0.42%) o5φ16+5φ16 Left top: (20.10cm² 0.84%) Left bottom: u5φ16+5φ16 (20.10cm² 0.84%) o0φ16 Right top: (0.00cm² 0.00%) Right bottom: u0φ16 (0.00cm² 0.00%) Top: 0.08 [As,eff] [As,cal] 0.28 cm²

69 [Mrd] knm [VA] [Vw+MR] [Vw+qE] [VEd] kn Msd [kn] As,cal [mm² ] As,req [mm² ] As,eff [mm² ] Span doën Tabela e Forcave prerese L VEd Vmin (kn) La b c Ra b c (kn) ρ ( ) ρ' ( ) Vmax Djathtas doën z up cot (kn) doën up VRd,c VRd,max VRd,s (kn) (kn) (kn) Vz (kn) Asz (cm²) lim(l/d) Majtas up l/d Tabela e momenteve ρo( ) Kontrolli i uljeveec (7.16a, 7.16b) l(m) d(m) K

70 Llogaritja e nje kollone (Elemente Beton Arme) C30/37-B500C-B500C, ρmin = 1.000%, lh = 200mm, d1 = 50mm Materials : K-7 300/600 Htot=3000mm (Hb = 600mm Hcr = 2x600mm Hm = 1800mm) No,lim = kN, Ns,lim = kN Qoshe = 4Ø18 Peaks = 4Ø16 (As,req = 1800 As,eff = 1822mm², ρ = 1.01%) Armatura gjatesore. Asw,req,x = 0 Asw,req,y = 0 [38UØ10/96] Asë,eff,x = 2453 Asë,eff,y = 4907 (mm²/m) [9Ø10/95] Asw,eff, x = 2489 Asw,eff, y = 4978 (mm²/m) - Dimensionimi: Comb. Pos. 1B Bottom Nd Mxd Myd kn knm knm Kontrolli i Perkuljes: Comb. Pos. 1B Bottom Rezistenca në Perkulje: Comb. Dir. 1B +x +y -x -y E 1B Dir. +x -x -y +y Kontrolli në Prerje: Dir. x-x y-y bw h m m MyRd As,cal As,eff knm mm² mm² Kontrolli I nyjeve: Voco Vo w cm³ cm³ wd ec x1000 vdlim es x kn knm?cd,min MxRd mm² 0.03 knm mm² knm As,cal m Myd As,eff MRdu yn m knm kn knm 8.5 xn Mxd Nd MRdo -3.5 n degrees kn Forca prerese nga Sizmiciteti: Comb es x1000 Nd ec x1000 bo m m n degrees xn yn m m knm VE VkE Vw Vw+kE Vw+MR kn kn kn kn kn kn cot µf MRd VMR Scissio ns bc VEd kn VRd,c VRd,max VEd Asw,cal asw,cal asw,eff kn kn kn cm²/m cm²/m cm²/m vd v esy,d x an as wd,lim Stafat ne Nyje: Stafa (Ne hapesire): Stafa ne zone kritike:

71 7.2. Analiza Dinamike e Struktures Per te pasqyruar sa me sakte karakteristikat dinamike te struktures jane marre ne konsiderate 9 forma baze lekundjesh. Kjo ka sjelle si rezultat perfshirjen ne lekundje te pothuajse rreth 90 % te mases se godines. Perioda e tonit te pare te lekundjeve ka rezultuar T=0.3 sek. PGA (Pick Ground Acceleration) eshte mare 0.22 g qe i korrespondon termetit 8 balle, Kategoria B e truallit. 70 Modi i pare lekundjes

72 Modi i dyte lekundjes 71 Modi i trete lekundjes

73 Tabela e Formave Modale: Μοdi Dhuma (rad/sec) T (sec) Sd x Cx (%) y Cy (%) z Cz (%) THEMELET Le te japim disa nocione mbi bazat teorike te konstruimit dhe zgjedhjes se themeleve per qendrueshmeri ndaj veprimit sizmik: 72 Thellesia e hedhjes se themeleve per ndertesa shoqerore dhe ekonomike me lartesi 5 deri 35m (2 deri ne 12 kate) merret: a) Pa kerkesa te vecanta antisizmike per troje te kategorise se I dhe II ne zona me intensitet sizmik VII, VIII dhe IX balle dhe per troje te kategorise III ne zona me intensitet sizmik VII balle. b) Per troje te kategorise se III, ne zona me intensitet sizmik VIII dhe IX balle jo me pak se 1/10 e lartesise se nderteses, por jo me pak se 1m per intensitet VIII balle dhe 1.5m per intensitet IX balle. Thellesia e hedhjes se themeleve te ndertesave te larta (mbi 12 kate) prej betoni te armuar rekomandohet te merret si meposhte: a)pa kerkesa te vecanta antisizmike per troje te kategorise se I ne zona me intensitet sizmik VII, VIII, IX balle. b)sa 1/10 1/5 e lartesise se nderteses per troje te kategorise se II ne zona me intensitet sizmik VII e VIII balle, kurse me intensitet IX balle sa 1/5 e lartesise se nderteses. c) Per ndertesa te larta rekomandohet rritja e thellesise se themelit duke ndertuar ambjente nentokesore (podrume, garazhe, etj, qe shtrihen ne te gjithe ndertesen). Themelet e ndertesave te larta ne troje te kategorise II duhet te ndertohen tip pllake e rrafshet ose me pilota (ne varesi te kushteve te truallit).

74 Si rregull, themelet e nje ndertese ose pjeseve te saj duhet te vendosen ne te njejten kuote dhe mbi troje me karakteristika te njejta ose te peraferta. Per ndertesa apo pjese te tyre te vendosura ne vende te pjerreta, si dhe kur ndertesa ka pjeserisht podrume, lejohet ndertimi i shkallezimeve te themeleve duke plotesuar kerkesat e meposhtme. Ne rastet e vendosjes se themeleve te pjeseve fqinje te nje ndertese me kuota te ndryshme, kalimi nga njera kuote themeli ne tjetren, per troje te kategorise I dhe II, mund te behet me shkallezime. Per troje te kategorise II ketoshkallezime nuk duhet te jene me pjerresi me te madhe se 1:2; nderkaq, lartesia e nje shkallezimi nuk duhet te jete me e madhe se 50cm. Shkallezimet ne toka shkembore ndertohen pa kufizimet e mesiperme. Per zona me intensitet sizmik VIII dhe IX balle themelet e vecuar (plintat) nen kollonat prej betoni te armuar duhet te lidhen se gjati me breza prej betoni te armuar, te vendosur ne kuoten e tabanit te themelit. Largesia ndermjet akseve gjatesore me plinta te lidhur nuk duhet te jete me e madhe se 30m. Per zona me intensitet sizmik VIII balle, themelet e vecuar duhet te lidhen e terthorazi cdo 30-40m, kurse per zonat me intensitet sizmik IX balle, ne cdo 20m. Ne cdo rast, ne akset fundore duhet te kete lidhje te themeleve te vecuar sipas drejtimit terthore dhe gjatesore, duke siguruar keshtu te pakten krijimin e nje konturi te mbyllur. Shtresa e hidroizolimit mbi themel nuk duhet te realizohet me bitum. Bazuar ne raportin e studimit gjeologjik te sheshit ku do ndertohet objekti eshte bere llogaritja e aftesise mbajtese te tokes. Modelimi I mbeshtetjes se bazamentit. Modelimi i mbeshtetjesi i themelit tip pllake ne bazament eshte bere duke respektuar parimet baze te mbeshtjetjeve : Parimi i veprimit elastik te mbeshtetjes pa influencen e sjelljes jo lineare te bazamentit Aplikimin e modelimit Ëinkler, dmth perdorimin e sustave te vecuara dhe pa bashkeprim ndermjet tyre sipas drejtimit terthor me siperfaqen e kontaktit bazament pllake themeli. 73 Vendosja e sustave ne nyjet e rrjetes

75 Mos marrjen parasysh te fenomeneve te shkeputjes, dmth supozimi se sustat tranmetojne reaksionet si sipas punimit ne tehheqje po ashtu dhe sipas punimit ne shtypje. Mos marrjen parasysh te ndikimeve te forcave te ferkimit dhe si rrjedhoje mosvendosjen e sustave ne planin parallel me planin e kontaktit bazament-pllake themeli (nyjet e rrjetes se places se themelit jane ngurta sepse nuk merren parasysh pikerisht fenomenet e ferkimit dhe te rreshqitjes). Pervec parimeve baze, modelimi i mbeshtetjes modelimi I mbeshtjes se pllaakes se themelit ndjek dhe nje parim te vecante I cili I referohet ne perqendrimin e veprimeve ndersjellta (bashkvepruese) ne nyjet e rrjetes dhe jo sipas gjatesise se elementeve lineare te cilat konsiderohen jot e mbeshtetura. Procesi I llogaritjes se vlerave te sustave vertikale te transmetimit te cilat venosen ne nyjet e rrjetes paraqitet ne skemen e meposhtme : TE DHENAT E LLOGARITJEVE : Siperfaqja e influences se nyjes R1I-(j+1) :A( )m2 Koefic/ti i bazam/it : Ks (KN/32) VLERA E SUSTES VERTIKALE : 74 K3 = kz = ks A( ) (kn/m) Metodika e llogaritjes se vlerave te koeficienteve te sustave te nyjeve

76 Sipas EC8-Part 5 (CEN 2002), baskeveprimi truall strukture duhet te merret parasysh ne rastet kur fenomenet Ρ-δ luajne rol vendimtar, ne strukturat me themele voluminoze ose me tellesi zhytjeje te madhe (fondacionet e urave, te siloseve etj), ne stukturat me lartesi te madhe dhe me raport te theksuar lartesi/gjeresi si dhe ne rastet kur trualli i bazamentit perbehet prej dheu te bute me shpejtesi tranmetimi valesh terthore mesatare Vs <100m/s (p.sh. bazamentet e kategorise S1). Per keto raste rekomandohet ndermjet te tjerash se mekanizmi i shuarjes i valeve sizmike nga refleksioni duhet te merret parasysh gjate percaktimit te karakteristikave te bazamentit, ne vecanti nga koeficianti i shuarjes viskoze per shkak te reaksionit jo elastk te bazamentit. Sforcimet qe lindin nen tabanin e themelit jane nen vleren e sforcimeve te lejuara. Dimensionet e trareve te kryqezuara te themelit ne plan jane zgjedhur te tilla qe te arrihet nje shperndarje sforcimesh ne tabanin e themelit, brenda vlerave te lejuara.dimensionet e trareve ne rastin konkret jane 40x60cm. Nen tabanin e themelit eshte bere permiresimi i bazamentit duke parashikuar nje shtrese zhavorri me trashesi minimale t=10cm. 75 Presioni i tabanit, te themeleve

77 Forca prerse ne themele 76 Momenti ne themele

78 8. KONKLUZIONE Nga studimi i projektit konstruktiv i te dhenave te mesiperme qe i referohen Relacionit Teknik, si dhe nga modelimi ne 3D ne programin HoloBIM 10, arrijme ne perfundimin qe: Objekti eshte i rregullt dhe i projektuar me sistem konstruktiv tra-kollone Te gjitha ngarkesat,te perhershme te perkohshme dhe te vecanta (sizmike) jane marre ne perputhje me KTP-N2-89 dhe eurokodin 8. Kombinimet e ngarkesave jane bere ne perputhje me EC2 dhe EC8. Projektimi me trare te thelle kombinuar me petashuq ben qe objekti te kete shtangesi te mjaftueshme ne te dy drejtimet Deformimet rezultojne brenda normave te percaktuara nga Eurocodet perkates. Skemat e deformimit jane translative. Konstruimi i te gjitha strukturave eshte bere duke respektuar KTP-N2-89 por dhe Eurocodet 2 dhe 8. Perqindjet e armimeve te elementeve konstruktiv jane brenda normave te percaktuara nga EC2 dhe EC8. Strukturat jane projektuar me material te markave te larta te pershtatshme per ndertime te ketij lloji dhe per zona me sizmicitet te konsiderueshem. 77 Per HMK-Consulting shpk Ing.Hekuran Hoxhalli

79 HMK CONSULTING SH.P.K RELACION TOPOGRAFIK Ky dokument të konsiderohet si pjesë përbërëse e Dokumentacionit të Projektit të Zbatimit dhe Preventivit Përfundimtar të objektit Rikonstruksion dhe shtesë e kopshtit të fëmijëve Bilisht Devoll. 78 Rikonstruksion dhe shtesë e kopshtit të fëmijëve Bilisht Devoll

80 Punimet gjeodezike dhe topografike per Projektin Rikonstruksion dhe shtesë e kopshtit të fëmijëve Bilisht Devoll u kryen mbi bazen e kerkesave teknike te pergjitheshme dhe specifike te parashikuara nga Investitori Bashkia Korce. Konsulenti HMK-Consultinting ; ERALD-G dhe HPSTUDIO J&V organizoi punen dhe zhvilloi punimet ne baze te pervojes se perftiuar ne punimet e meparshme te se njejtes natyre projektimi ne te cilat ajo eshte e licensuar dhe e specializuar. Para fillimit te punimeve topografike u siguruan materialet e nevojshme hartografike, gjeodezike si dhe paisjet perkatese per realizimin me cilesi te matjeve ne terren dhe perpunimin sa me te sakte te tyre. Per te siguruar lidhjen gjeodezike unike te te gjithe projekteve nga Konsulenti u shfrytezuan te dhenat gjeodezike te rrjetit shteteror te triangulacionit dhe nivelimit. Sistemi qe perdor Republika e Shqiperise eshte projeksioni Gauuss Kryger-it me ellipsoid Krasovsky-n. Rilevimi eshte bere ne sistemin nderkombetar me projeksionin UTM me ellipsoid WGS84.Duke patur parasysh zonen dhe ritmin e zhvillimit qe ajo ka,do te ishte me frytedhense nese do te perdorej dhe ky system.me kete sistem mund te percaktohet lehtesisht kordinatat gjeodezike per cdo pike mbi siperfaqen tokesore nepermjet perdorimit te GPS. 79 Gjate rikonicionit ne terren u vendosen pikat e triangulacionit dhe markat e nivelimit ne pikat e fiksuara ne terren. Pikat e fiksuara ne terren u lidhen me me koordinatat ne projeksionin UTM ellipsoid ËGS84 dhe kuotat perkatese. Para fillimit te rilevimit u krye njohja (rikonicioni) e detajuar e terrenit, e cila sherbeu per percaktimin e sakte te metodikes se punes, menyren e ndertimit te rrjetit gjeodezik, poligonometrise se rilevimit, nivelimit teknik si dhe organizimit te punes. Fiksimi ne terren i pikave te rilevimit u krye me kunja hekuri me gjatesi cm te futur toke. Ato jane vendosur ne vende te dukeshme dhe te pa levizeshme. Identiteti i tyre eshte fiksuar me boje te kuqe te shkruajtur ne afersi te pikes fikse ne vende te dukeshme. Ato jane vendosur ne vende te qendrueshme, ne ane te objektve ose afer saj, kane pamje te ndersjellte, duke siguruar ne kete menyre lidhjen dhe vazhdimesine e punes nga faza e projektimit ne ate te zbatimit te tij. Çdo pike e fiksuar ne terren ka numerin, koordinatat te saj, si dhe lartesine te perftuar nepermjet nivelimit gjeometrik e gjeodezik (shih planimetrite e objekteve ku gjenden koordinatat tre dimensionale te pikave mbeshtetese). Keto te dhena sigurojne gjetjen e tyre me lehtesi ne terren.

81 Foto Total Stacion Leica TCR Foto GPS LEICA ATX Matjet do te kryhen me GPS LEICA ATX900, Stacion Total Leica TCR 1203

82 Zhvillimi i Nivelimit Gjeometrik Per te siguruar kerkesat e larta teknike ne punimet rilevuse, u percaktua qe saktesia altimetrike e punimeve topografike te jete e larte dhe per kete qellim u zhvillua nivelim gjeometrik per pikat e poligonometrise ne te gjithe anet e objektve. Nivelimi gjeometrik u krye me nivelen teknike te tipit Kern Level, me metoden e nivelimit teknik te dyfishte, duke matur çdo disnivel dy here, me dy vendosje instrumenti. Diferenca midis dy disniveleve te perftuar ne çdo stacion nuk u lejua me teper se 3 mm. 81 Rilevimi Duke u mbeshtetur ne pikat e poligonometrise dhe te nivelimit gjeometrik u zhvillua rrjeti i matjeve topografike ne se sheshet e objekteve. Eshte rilevuar rruga ekzistuese, kanalet, pusetat, platformat e mundeshme betoni apo muret e vogla ekzistuese, ndertesa, objekte te ndryshem, etj. Te gjithe objektet e para ne teren jane hedhur ne reliev. Punimet topogjeodezike te kryera jane mbeshtetur ne shkallen e plote te pergatitjes profesionale, ne perdorimin e teknologjive bashkekohore per matjet fushore dhe perpunimin kompjuterik te te dhenave, per te plotesuar kerkesat teknike te parashtruara nga projektuesit. Çdo pike e mare ne teren ka koordinata tre dimensionale, te paraqitura ne projekt. Perpunimi i materialit topografik ne zyre eshte bere me programin STRATO dhe LEONARDO,TGO, Autocad MAP nga ku eshte perftuar rilevimi.ky rilevim sherbeu per hartimin e projektit te zbatimit me saktesine dhe cilesine e kerkuar ne termat e references nga investitori.ne materialin grafik te projektit jepet planimetria e fiksimeve dhe tabela e koordinatave te pikave te vendosura ne terren. Pershkrimi i punes ne terren Per mbeshtetjen e punimeve fillimisht u krijuan 2 pika te forta te cilat jane te mjaftueshme per kryerjen e pikave detaje te rilevimit. Matja e ketyre pikave u kryen me metoden statike duke qendruar ne pike rreth 40 min ne intervalin 1 sek duke siguruar saktesi milimetrike te koordinatave te pikave. Prania e marresit baze ne largesi te kufizuar siguron saktesi me te larte te matjeve ne interval kohe me te shkurter. Keshtu per pikat deri ne 1km nga marresi baze u perdor intervali 10 sek me matje per çdo sekonde ndersa per largesi me te madhe deri ne 2 km intervali 15 sek. Element kryesor ne matjen stop & go eshte mos humbja e lidhjes se fazes bartese gje e cila prish zgjidhjen perfundimtare. Kjo mund te realizohet duke shmagur futjen ne zona hije te sinjalit ose zona me reflektim te madh sinjali. Ne kete rast marresit Laica ATX900 japin nje sinjal i cili lajmeron matesin se duhet te rifilloje matjen nga nje pike matur paraprakisht, duke siguruar saktesine e kerkuar.ne zonat me dendesi ndertimesh u perdor Stacioni Total pasi kishte peme dhe ndertime te larta te cilat nuk lejojne matjen e pikave detaje me GPS. Punoi Top Mustafa HOXHAJ

83 HMK CONSULTING SH.P.K RELACION HIDROSANITAR Ky dokument të konsiderohet si pjesë përbërëse e Dokumentacionit të Projektit të Zbatimit dhe Preventivit Përfundimtar të objektit Rikonstruksion dhe shtesë e kopshtit të fëmijëve Bilisht Devoll. 82 Rikonstruksion dhe shtesë e kopshtit të fëmijëve Bilisht Devoll

84 RELACION TEKNIK Rikonstruksion dhe shtesë e kopshtit të fëmijëve Bilisht Devoll Ne baze te projektit arkitektonik eshte hartuar projekti i instalimeve te furnizimit me uje te ftohte dhe te ngrohte, kanalizimit,mbrojtjes dhe ndaj zjarrit te cilat po i pershkruajme si me poshte. Projekti i instalimeve eshte hartuar duke u mbeshtetur ne kushtet teknike K.T.P.-11,12, (Libri Nr.IV) dhe kerkesave te kohes. Për çdo ndryshim të projektit të Sistemit të Furnizimit me ujë të objekteve dhe për çdo problem gjatë zbatimit të kontaktohet paraprakisht me projektuesin e Sistemit Hidrosanitar të Objektit. INSTALIMI I FURNIZIMIT ME UJE TE FTOHTE DHE TE NGROHTE Ujesjellesi i brendshem eshte sistemi i furnizimit me uje brenda nderteses qe ushqehet nga rrjeti i jashtem, duke e shperndare ujin ne konsumatore te veçante. Ky sistem llogaritet te perballoje si nevojat per konsum te perdoruesve te biblotekes, punonjeve studenteve (per pirje, larje etj.) si dhe per shuarjen e zjarrit. Uji i pijshem nga ana cilesore, duhet te plotesoje te gjitha kerkesat e normave sanitare perkatese qe jane ne fuqi. Uji i ngrohte sanitar realizohet me ane te bojlereve elektrik. Instalimet e ujesjellesit realizohen me tuba dhe rakorderi polipropileni te cilesise se pare. Ne godine sigurohet uje gjate 24-oreve pa nderprerje nepermjet rrjetit te jashtem te qytetit. Llogaritjet e këtij rrjeti janë kryer duke marrë parasysh përdorimin e grupeve mishelatorë në aparatet sanitare, si më poshtë: - Merret në konsideratë numri i aparaturave duke filluar nga kati i sipërm e deri tek pika elidhjes për çdo pjesë llogaritëse të rrjeti. - Për çdo pjesë të rrjetit dhe bazuar edhe në ekuivalentët e çdo aparature, nxirren ekuivalentët e çdo pjese llogaritëse. Më pas në bazë të tabelave Q = f ( S), ku S - ekuiivalentët, nxirren prurjet llogaritëse, 83 për çdo pjesë llogaritëse të sistemit të brendshëm të furnizimit me ujë. -

85 - Më pas bazuar edhe në shpejtësitë e rekomanduar V = m/sek për çdo pjesë llogaritëse, përmasohen elementët e sistemit të brendshëm të furnizimit me ujë. Nga Grafikët nxjerrim humbjet njësi për çdo pjesë llogaritëse dhe nga formula hë = i x L, nxjerrim humbjet për çdo pjesë. - Në sa thamë më sipër, nxjerrim parametrat hidraulikë të sistemit (prurja e kërkuar dhe presioni në pikën e lidhjes) Q = 2.00 l/sek Tabelat e prurjeve dhe të ekuivalentëve në bazë të të cilave kryhen llogaritjet për sistemin hidrosanitar të furnizimit me ujë të pijshëm, jepen më poshtë: Uji i Ngrohtë [l/sek] Presioni [m] Larëse Duarsh Klozetë me kasetë (ËC) Uji i Ftohtë [l/sek] Emërtimi i Pajisejeve Hidrosanitare 84 Prurjet e çdo pajisjeje hidrosanitare

86 Ekuivalentët e Prurjeve të Ujit të Pajisjeve Uji i Ftohtë [ek] Uji i Ngrohtë [ek] Totali [ek] Presioni [m] Larëse Duarsh Klozetë me kasetë (ËC) Emërtimi i Pajisejeve Hidrosanitare Në zonë nuk ka probleme me sasinë e prurjeve të kërkuara dhe me presionin e duhur për furnizimin me ujë të objektit, ndodhemi në rastin e sigurimit të sasisë së prurjes dhe pasjes së presionit të duhur. Gjithesesi janë parashikuar vendosja në një dhomë teknike e depozitave për grumbullimin e sasisë së ujit për 12 orë, del se për 24 orë duhen Litra ujë gjatë 12 orëve. Në rezervuarët do të mundësohet vendosja e galexhantit elektrik, për fikjen e pompës kur nuk ka ujë, si dhe të galexhantëve mekanikë për mbylljen automatike të furnizimit me ujë nga rrjeti, kur depozitat mbushen deri në nivelin maksimal të tyre. Për grupin e presionit është menduar të merret një grup presioni me dy elektropompa vertikale si në figurën më poshtë ose një grup me dy elektropompa centrifugale. Grupi duhet të jetë i pajisur me saraçineskat, kundravalvolat, rezervuarët e presionit përkatës për çdo pompë (do të merren në bazë të fuqisë, presionit dhe prurjes së një pompe), si dhe paneli elektrik i komandimit të tij. Parametrat e një pompe të grupit të presionit duhet të jenë të 85 njëjta me parametrat e kërkuara për pikën e lidhjes së ujësjellësit, të përmendura më sipër.

87 Diametrat e tubacioneve horizontale të shtruara në dyshemetë e Nyjeve sanitare apo muret e nyjeve sanitare, jepen në planimetritë e çdo kati dhe të çdo nyjeje sanitare. Aparati Ujëmatës (kontatori) do të vendoset në kutinë përkatëse, përmasa e të cilës të mundësojë futjen brenda saj të kontatorit, saraçineskave dhe kundravalvolave të parashikuara (kjo do të vendoset nga ndërmarrja e UK). Para mbulimit të tubacioneve të kryhet prova hidraulike e rrjetit të brendshëm të ujësjellësit duke marrë masat sipas kushteve teknike, me presionin e ujit 9 10 bar, për një periudhë kohore jo më pak se 24 orë. Rënia e presionit të jetë më pak se 0.1 bar / orë. Në kuotën më të lartë të kolonave të vihen amortizatorë presioni, ose nxjerrës ajri (ventila). Lidhja e Kolonave në mur (në hapësirat e puseve) të realizohet çdo 1.5 m. INSTALIMI I KANALIZIMIT Kanalizimi realizohet me tuba dhe rakorderi polipopileni te cilesise se pare. Kolonat e shkarkimit dalin ne terrace 0.7m, per ajrimin e kollones se shkarkimit. Gjate kollones se shkarkimit vendosen pjese pastrimi (revizio) ne cdo kat. Derdhjet e kanalizimit te jashtem behen ne puseten e dhene (keto jepen nga Ndermarja e Kanalizimit). Kollonat vertikale mblidhen ne kolektore horizontale (ku edhe sipas gjatesise se tyre vihen pjeset e pastrimit horizontale) nen tavanin e bodrumit. Pjeset e pastrimit horizontale duhet qe te jene te dukshme qe te vlejne per çdo difekt apo riparim (mbas nje kohe perdorimi). Mbledhja e tyre behet ne puseta kontrolli Ø1m jashte godines duke patur parasysh kushtin 3m larg godines. Mbledhja perfundimtare do te behet ne puseten apo kolektorin me kuotat perkatese te dhena nga Ndermarja e Kanalizimeve. Te gjitha kollonat e shkarkimit llogariten ne baze te prurjeve llogaritese te aparateve sanitare te nje tipi, numri i tyre si dhe njekohshmeria e perdorimit te tyre. Projektimi i Sistemit Hidrosanitar të Shkarkimit të Ujrave të Përdorura të objekteve është kryer në bazë projektit arkitektonik të dhënë. Për çdo ndryshim të projektit të Sistemit të Shkarkimeve të Ujrave të përdorura të objekteve dhe për çdo problem gjatë zbatimit të kontaktohet paraprakisht me 86 projektuesin e Sistemit Hidrosanitar të Objektit.

88 Instalimet H/sanitare të kryhen në përputhje me kushtet teknike të zbatimit në fuqi. Llogaritjet e tubacioneve të lidhjes së aparaturave dhe të dërgimit në banja janë llogaritur me anën e vlerave të ekuivalentëve të shkarkimit, me vlerat si më poshtë: Njësitë e Shkarkimit (Ekuivalentët) Diametri i Tubacioneve (mm) Larëse Duarsh Klozetë me kasetë (ËC) Emërtimi i Pajisjes Hidrosanitare Nga tabelat përkatëse dalin diametrat e kolonave të shkarkimit dhe të tubacioneve të derdhjes së ujrave nën dyshemenë e katit përdhe. Tubat e kolonave dhe të dërgimit në banja dhe të linjave të derdhjes së ujit, të shtruara nën dyshemenë e katit përdhe, TË JENË tuba Polipropileni (PP) ngjyrë gri me izolim me gomina PFA6 (me spesor të trashë). Diametrat e kolonave të shkarkimit janë dia. 110 mm ( PP) Diametri i kolonave të ventlimit të jenë me dia. 110 mm. Diametrat e tubave horizontalë të dërgimit në banja, në dysheme të jenë me dia. 40 mm dhe me pjerrësi 2 %. Diametrat e kolektorëve të shtruar nën dyshemenë e katit përdhe me dia. 110 mm, me dia. siç jepen në planimetrinë e katit përdhe dhe të vendosen me pjerrësi2 %. Diametrat e kanalizimit të jashtëm janë me dia. 200 mm kur përcjellin vetëm ujrat e përdorura dhe vendosen me pjerrësi 2 %. Pjerrësia e tubacioneve të jetë konstante gjatë gjithë traktit. Të kontrollohet vertikaliteti i kolonave të shkarkimit. 87 Lidhjet e kolonave me kolektorët horizontalë të shtruar nën dysheme (kthesë me kënd 90 ) të realizohet me dy kthesa 45.

89 Çdo ndryshim vertikaliteti i aksit të kolonave të realizohet me kthesa 45. Lidhja e tubave të dërgimit në dysheme të realizohet me braga dhe bërryla me kënd 45. Para futjes së kolonave nën dysheme të vendosen pjesë pastrimi siç tregohet në fletën e hollësive të ndryshme. Për eleminimin e zhurmave të shkarkimit të ujit në kolektorët e varur të vishen këta të fundit me bukë peshku ose ndonjë material tjetër izolues. Tubat e ajrimit të kenë lartësi >= 100 cm mbi tarracë për tarraca të pashfrytëzueshme, dhe >= 2,50 m mbi tarracë për tarraca të shfrytëzueshme. Lidhja e tubave në mur me fasheta me diametrat përkatëse të realizohet si më poshtë Kolonat vertikale çdo 1.50 m dhe Kolektorët e varur nën tavane në cdo bragë apo bërryl si dhe në çdo 100 cm gjatësi tubi. Vrimat në muret perimetralë të izolohen me suargjilë ose material tjetër izolues elastik (kur janë nën tokë). Sifonet e aparateve sanitare të jenë minimalisht me lartësi mm. Të kryhet kontrolli për mosrrjedhjen e ujit në tuba e kolektorë duke i mbushur tubacionet me ujë dhe me presion 2-3 m kolonë uji. Pusetat të realizohen prej betoni hidroteknik, me mur me trashësi 20 cm. Nga brenda të vishet me llaç, për mbrojtjen e betonit nga agresiviteti i ujrave të përdorura, si dhe të sigurohen për të mos lejuar filtrimin e ujrave të përdorura nga puseta. Pusetat të vendosen në distancë 3.00 m nga faqja e murit. Të sigurohen lidhjet e tubave të derdhjes dhe ato të rrjetit të oborrit, për të mos lejuar filtrimin e ujrave të përdorura nga to. Po kështu edhe lidhja e tubave me pusetën të sigurohet për të mos lejuar filtrimin e ujrave. INSTALIMI I MBROJTJES NDAJ ZJARRIT 88 Bazuar mbi pikat 1 dhe 2 te nenit 27 dhe ne piken 3 te nenit 30 te ligjit nr.8766 date , per mbrojtjen nga zjarri dhe shpetimi, e piken 3 te nenit 30, te neneve 38, 45 te ligjit nr.8405 dt : per urbanistiken ne piken 53 te rregullores se urbanistikes, miratuar me vendim nr.722 dt te Keshillit te Ministrave me urdherin nr.4 dt te M.P.V.D. (per disiplinimin e procedurave qe duhet te zbatohen nga sherbimi i P.M.N.Z.SH. ne kunderfirmosjen e shesheve te ndertimit dhe leshimin e akteve te tjera teknike, eshte hartuar projekti i meposhtem nga ana hidroteknike. Duke u mbeshtetur ne normat e projektimit te ujesjellesit per mbrojtjen ndaj zjarrit eshte hartuar projekti i mbrojtjes ndaj zjarrit ne objektin :

90 Rikonstruksion dhe shtesë e kopshtit të fëmijëve Bilisht Devoll Ky projekt perfshin: Mbrojtjen e Kopshtit të Fëmijëve. Mbrojtja ndaj zjarrit e qendres se kreativitetit realizohet me ane te hidranteve zjarr fikes dhe me ane te fikseve me pluhur. Per rritjen e sigurise me uji, per mbrojtjen ndaj zjarrit, jane vendosur dy rezervuaret me Vtot=6m³. Per fikjen e zjarrit do te perdoren hidrantet zjarrfikes me zorre L=25ml dhe fikset me pluhur me kapacitet 6-9kg. Hitrantet dhe viksat jane vendosur ne cdo kat. Ne teritorin e jashtem eshte vendosur nje hidrante Ø 70mm. Per te siguruar sasine dhe presionin e nevojshem per furnizimin e hidranteve zjarrfikes eshte vendosur nje grup elektropompash me rezervuar me membrane me keto karakteristika Q=9.000 l/ore, H=53-65m. Ne rast zjarri sasia e ujit te elektopompes eshte parashikuar per nje hidrant. Instalimi i sistemit zjarrfikes realizohet me tubo zingato. Hidranti vendoset ne lartesine 1.35m nga dyshemeja. 89 Ing. Hidro sanitar: Ferdinand Shahinllari

91 HMK CONSULTING SH.P.K RELACION NGROHJES KONDICIONIMIT DHE VENTILIMIT Ky dokument të konsiderohet si pjesë përbërëse e Dokumentacionit të Projektit të Zbatimit dhe Preventivit Përfundimtar të objektit Rikonstruksion dhe shtesë e kopshtit të fëmijëve Bilisht Devoll. 90 Rikonstruksion dhe shtesë e kopshtit të fëmijëve Bilisht Devoll

92 RELACION TEKNIK TE SISTEMIT TE AJRIT TE KONDICIONUAR DHE VENTILIMIT Rikonstruksion dhe shtesë e kopshtit të fëmijëve Bilisht Devoll 1. SISTEMI I AJRIT TE KONDICIONUAR 1.1Cilesia dhe Qellimi i punes Pershkrimi i meposhtem ka te beje me furnizimin, shperndarjen, testimin, balancimin dhe venjen ne funksionim te ajrit te kondicionuar si nje i tere.kontraktori do te jete pergjegjes per zgjedhjen e pajisjeve te tilla te cilat do te sigurojne performancen sic kerkohet dhe per pozicionimin e tyre ne godine ne hapsira te tilla qe te lejojne mirembajtjen dhe sherbimin e pajisjeve. Kur ne specifikime nuk permendet nje cilesi e vecante e materialit, do te kerkohet ne kete rast nje artikull standart i aprovuar nga supervizori. Te gjitha pajisjet do te jene te reja dhe do te mbahen "si te reja" deri dorezimin e ojektit. Pajisjet e zgjedhura duhet te jene materiale te cilesise se larte, ne projekt dhe prodhim dhe duhet te jene te pershtateshme per tipin e aplikimit dhe duhet te paraqesin nje funksionim te sigurte pa zhurma ose vibracione te papranueshme ne kushtet e punes se vazhduar. Sistemi i ajrit te kondcionuar perbehet nga : Paisjet kryesore te sistemit ; Gjeneratoret nxehtesise / ftohjes, me medium uje dhe kompensim me ajer ( Pompe Nxehtesie H/P), Njesite e Trajtimit te Ajerit ( AHU ), Pompat qarkulluese te bartesit te nxehtesise ( uje ). Rrejti I tubacioneve te ajrit ; te fresket,qarkullues, te ventilimit me gjithe komponentet dhe aksesoret e montimit Rrjeti I tubacioneve te ujit ftohes / ngrohes me gjithe komponentet dhe aksesoret e montimit 1.2 Rregullat dhe normat e projektimit Per projektimin jane ndjekur rregullat e normat e meposhtme : EN Standart, ISO standart. EN ISO 13790:2008 ( Perllogaritja e ngarkeses ngrohese dhe ftohese per kondicionimin e ndertesave ) ASHRAE standards 55a-95 ( Temperaturat dhe Lageshtia relative per mjediset e populluara ) EN Standart, ISO standart. EN ISO 15242:2007 ( Kriteret e ventilimit ne godina, ndikimi ne llogaritjet termike ) ASHRAE standards (Ventilimi ne lidhje me kualitetin e ajrit ) 91 ASTM C ( Termoizolimi dhe izolimi akustik per kanalet e ajrit )

93 1.3 Kushtet e projektimit Kushtet e projektimit jane te ndara ne kushte te jashme, varesi e pozites gjeografike, dhe kerkesave te temperatures se brendshme ne vari te perdorim te ambjentit ne perputhje me standartin e aplikuar. 1.4.a Shtrirja gjeogafike dhe kushtet e jashtme Vendndodhja : Korce Pozita gjeografike : N E Kushtet e jashtme llogaritese per stinen e ftohte: Temp. -10 C, Hr. 30% Kushtet e jashtme llogaritese per stinen e ngrohte: Temp. +32 C, Hr. 60% 2. Pershkrimi i Impjantit te ajrit te kondicionuar Ambientet e zyrave Te gjithe ambjentet e zyravete sherbehen nga impjante te ajrit te kondicionuar te tipit VRF (Variable Refrigeration Floë), duke perdorur si fluid ftohes te tipit R410a. Ndarja e ambjenteve qe sherbehen nga cdo sistem VRF i vecante eshte bere bazuar ne destinacionin e tyre, pozicionin ne objekt dhe mundesise per t u perdorur ne orare te ndryshme shfrytezimi. Pajisja e jashtme te impjanteve VRF do te jene te tipit monobllok dhe do te perfshijne te pakten nje kompresor ROTARY te tipit Linear Inverter me bande te ndryshimit te frekuences (30Hz - 115Hz), duke mundesuar ne kete menyre rregullimin e shpejtesise dhe sasise se fluidit ne perputhje me kerkesat per ngrohje/ftohje.

94 Njesite e brendeshme jane projektuar te tipit kasete me 4 drejtime te dhenjes se ajrit si dhe pajisje Fan Coil kanalizabel te trajtimit te ajrit. Ato do te lidhen me njesite e jashtme nepermjet dy linjave tubacionesh bakri si dhe elementet shperndares degezues te tipit "Y" dhe kolektor me 8-dalje te parapergatitur ne fabrike. Kushtet e punes se cdo njesie te brendeshme do te zgjidhen individualisht nga cdo perdorues dhe do te supervizohen nga nje sistem qendror kontrolli. 2.2Ambjentet e Salles Impjanti i ajrit te kondicionuar te ambjenteve te salles ne katin perdhe do te jete i tipit VRF, me pajisje te brendeshme te tipit kasete me 4 drejtime te dhenjes se ajrit Pajisjet e brendeshme te kondicionimit te ajrit kombinohen me impjantin e furnizimit me ajer te fresket (pajisje te tipit rikuperatore nxehtesie me rryma te kryqezuara. Dy pajisje te tilla i sherbejne ambjenteve te vecanta te sherbimit ne kete kuote. Keto pajisje mundesojne ventilimin e te gjitha ambjenteve dhe zevendesimin e ajrit te larguar me nje sasi ekuivalente ajrit te fresket te trajtuar. Pozicionet e marrjes se ajrit te fresket si dhe te largimit te ajrit per ventilim jane realizuar pergjithesisht ne ane te kunderta te cdo ambjenti. Ne baze te sandartit per projektimin EN ISO 15242:2007 dhe ASHRAE standards eshte marre ne konsiderate nje sasi e ajrit te fresket prej 20m³/h per person, ndersa per nyjet sanitare 125m³/h per njesi ( ËC, Pishuar ). Per te gjithe ambjente e trajtuar me ajer te kondicionuar sistemi I ventilimit eshte I paisur me rikuperatorin e nxehtsise dhe ajri I fresket hyn ne keto ambjente I trajtuar nga njesia AHU ose nepermjet terminaleve Radiator. Ambjentet e vecanta qe kondicionohen totalisht nga njeiste e trajtimit te ajrit kane te rrespektuar si kriter projektimi pervec kerkese se temperatures dhe kondicionet e meposhtem. Riqarkullimi total i ajrit; shpejtesia e ajrit ne zonen e okupuar: niveli i zhurmes; 6 8 vol/h; me pak se 0.20 m/s; 40 db (A). Ne keto ambjente ne kushte te jashtme te favorshme kondicionim i tyre mund te realizohet vetem nepermjet futjes se ajrit te jashtem pa pasur nevoje energjitike nga pompat e nxehtesise ( free cooling.) 93 Ajri dergohet ne ambjente nepermjet nje sistemi tubacionesh ajri prej llamarine te zinkuar si ne spec e meposhtme.

95 Dimensionet e kanaleve Deri ne 45 cm Nga 41 ne 70 cm Nga 71 ne 100 cm Mbi 100 cm Dimensionet e kanaleve Deri ne 45 cm Nga 46 ne 100 cm Nga 101 ne 180 cm Mbi 180 cm Minimum I trashesise para galvanizimit 6/10 8/10 10/10 12/10 Junction type Pesha konvencionale 5,2 kg/mq 6,7 kg/mq 8,3 kg/mq 10,0 kg/mq Sirtar secili 2 m max Fllanxhe kendore secila 2 m max Fllnxhe kendore secila 1,5 m max Fllanxhekendore secila 1 m max Ventilimi i ambjenteve sanitare do te realizohet nepermjet ventilatoresh linje dhe grilash thithese, krejt i vecante nga impjanti i ajrit te kondicionuar. Kritere te vecanta 94 Projekti i paraqitur merr persiper te kontrolloje vlerat e temperatures, ndersa lageshtia relative dhe per arsye kursimi ne vleren e investimit dhe te perdorimit te rrale te ketyre ambienteve ne parametra normale do te behet ne rruge natyrale nepermjet futjes se ajrit te jashtem. Nisur dhe nga tipologjia e godines ambjente e medias dhe sallat e prijes VIP kane infiltrim ajri te jashtem per rregullimin e lageshtise relative. Kjo perfshihet brenda kufirit te konfortit termik sipas ASHRAE standard 55a-1995 dhe EN-ISO

96 SPECIFIKIME TEKNIKE Pajisjet e ajrit te kondicionuar Pajisjet e impjanti VRF Njesite e jashtme te impjantit VRF Njesite e jashtme te impjantit VRF do te jene te tipit monobllok, te paramontuara ne fabrike dhe te gateshme per lidhjen me rrjetin e tubacioneve. Konstruksioni i tyre do te jete prej llamarine celiku te galvanizuar, te lyer me resine te pjekur, per garantimin e nje rezistence te mire UV. Ato duhet te garantojne funksionimin ne ngrohje ne kushte te temperatures se jashtme deri 10 C (ëet bulb) dhe ne ftohje deri ne temperatura te jashtme +43 C (dry bulb). Pajisjet e jashtme duhet te perfshijne nje ose disa kompresore Scroll te tipit high-pressure spiral, nje ose disa kembyes ajri te pajisur me qark sub-cooling, valvolat elektronike te zgjerimit te mbrojtura ne te dy anet me dy filtra, nje valvol 4 rrugeshe, rezervuarin e likuidit dhe nje set valvolash manually-operated ne hyrje te tubacioneve, etj. Lubrifikimi duhet te kryhet si rezultat i diferences ndermjet presioneve ne hyrje dhe dalje, pa qene nevoja e perdorimit te nje pompe. Te gjithe kompresoret duhet te jene te montuar ne mbeshtetese anti-vribrante. Ato do te jene te parangarkuara si me polivinil edhe me vaj, te jene elektrikisht te mbrojtura me kontrollin e fazeve, sensor te presionit HP, rele, sensor te temperatures se jashtme, etj. Modulet e rregullatoreve elektronike elektronike te integruar ne keto njesi duhet te sigurojne nje kontroll linear te vazhduar te kompresoreve dhe shpejtesise se ventilatoreve te jashtem. Ventilatoret do te jene te tipit helikoidal dhe do te largojne ajrin vertikalisht. Cdo modul do te kete: - nje motor DC, vazhdikisht te lubrifikuar dhe te mbrojtur nga infiltrimet e ujit; - ventilator me eficence te larte, dinamikisht te balancuar. presionet dhe temperaturat e punes: HP dhe LP; - % e hapjes se cdo valvole elektronike te zgjerimit; - frekuenca e punes e cdo kompresori; - koha e punes e cdo kompresori; - kodet e gabimeve Nje nderfaqe me perdoruesin (e pozicionuar ne brendesi te ambjenteve qe do te kondicionohen) duhet te siguroje leximin e te gjitha parametrave te punes dhe te sigurise. Vlerat kryesore qe duhet te lexohen do te jene:

97 - Njesite e brendeshme VRF 96 Njesite e brendeshme te tipit kasete me 4 drejtime do to te instalohen ne brendesi te ambjenteve qe do te kondicionohen. Trupi i njesise do te jete prej polystireni. Kondensati do te largohet nepermjet nje pompe kondensati e cila duhet te jete e afte per ngritjen e kondensatit ne nje lartesi 650mm kundrejt tavanit te varur. Te gjitha punimet e mirembajtjes do te kryhen nga poshte njesise, perjashtuar kontrollin e rrjedhjeve, per te cilin eshte e nevojshme te sigurohet nje hapje kontrolli ne afersi te lidhjeve me tubacionet e fluidit ftohes. Cdo njesi e brendeshme do te jete e pajisur me elementet e meposhtem: nje kembyes nxehtesie me shume kalime, nje valvol elektronike zgjerimi me diapazon te rregullueshem te mbrojtur nga dy filtra, nje ventilator i brendshem i afte te realizoje te pakten 4 shpejtesi pune, dy sensore te kontrollit te fluidit (likuid dhe gaz), dy sensore ajri (dergim dhe rriqarkullim), nje filter lehtesisht i heqshem, i larshem per ajer te kondicionuar.

98 Qarqet ftohes Lidhja ndermjet njesive te brendeshme dhe te jashtme do te behet me tubacione cilesore bakri, me trashesi muri te pershtatshem per perdorim per fludin R410a. Ato do te montohen ne vije te drejte, me mbeshtetese cdo 5m (maksimumi), ne brendesi te tavanit te varur. Rruge kalimet e tubacioneve do te optimizohen per zvoglimin ne maksimum te humbjeve gjatesore. Te gjitha saldimet do te behen me rryme nitrogjeni dhe nje kujdes i vecante duhet t i kushtohet eleminimit te rrezikut te mbetjes se papastertive apo lageshtise ne brendesi te tubacioneve. Te gjitha devijimet do te behen me elemente te gatshem te tipit multikit ose header, horizontalisht ose vertikalisht dhe gjithnje ne perputhje me rekomandimet e manualit te instalimit te prodhuesit. Cdo tubacion do te termoizolohet vecmas, me veshje materiali termoizolues M0 ose M1, me trashesi minimale 9 mm per linjen leng dhe 13 mm per linjen gaz. Qarket elektrike 97 Cdo njesi e jashtme do te jete pajisur me panelin 400V/3/50Hz+neutri+tokezimi me mbrojtje ne hyrje te linjes dhe nderpreres qarku te tipit D. Cdo njesi e brendeshme do te furnizohet nga paneli V/1/50Hz+Neutri+tokezimi me mbrojtje ne hyrje te linjes dhe nderpreres qarku te tipit C. Nje lidhje e tipit bus do te mundesoje komunikimin ndermjet njesive te jashtme dhe te gjitha njesive te brendeshme. Bus-i do te perfshije 2 percjelles me nje seksion terthor minimal 0.75mm2, te papolarizuar dhe te sekermuar.

99 Kur disa njesi te brendeshme do te instalohen ne te njejtin ambjent, ato do te lidhen se bashku me nje bus te tipit H-LINK, duke kufizuar rezikun e gabimeve ne lidhje. Rrjeti i komunikimit duhet te jete i afte per te lidhur se bashku te gjitha njesite e brendeshme dhe te jashtme. Rregullimi Njesite e brendeshme do te komandohen nga kontrollore ne distance te tipit ËIRED REMOTE CONTROL. Cdo kontrollor duhet te komandoje dhe kontrolloje individualisht dhe njekohesisht te gjitha njesite e brendeshme nepermjet nje display liquid crystal dhe do te mundesoje perdoruesin te zgjedhe dhe te shohe parametrat e meposhtem: - ndezjen dhe fikjen e pajisjes; - temepraturen e kerkuar (ne diapazonin 17 C/30 C); - temperaturen e ambjentit; - shpejtesine e ventilatorit (Hi/Me/Lo). Kontrollori ne distance duhet te beje te mundur zgjedhjen e menyres se operimit (5 menyra ndermjet te cilave edhe ngrohje/ftohje automatike), komandimin e kontrollit javor, mbrojtje kunder ngrirjes, etj. Neneprmjet nje programimi te thjeshte, kontrolli ne distance duhet te mundesoje ndermjet te tjerash mundesine e vrojtimit te parametrave te punes (temepraturen e kerkuar, menyren e operimit, shpejtesine e ventilatorit dhe te gjithe funksionet dhe parametrat e tjera te nevojshem per mirembajtjen (kodet e gabimeve, autodiagnostiken, etj.) Pajisjet Heat Recovery Unit Pajisjet Heat Recovery duhet te jene te afta te nxjerre jashte dhe te dergoje ne ambjent sasine e percaktuar te ajrit te dhene ne projekt. Pajisjet heat recovery duhet te siguroje nje kembim eficent te nxehtesise ndermjet ajrit per ventilim dhe ajrit te fresket. Ajri i fresket duhet te filtrohet perpara hyrjes ne kembyesin e nxehtesise. Heat recovery unit do te jene te projektuara per perdorim ne ambjente te brendeshme, instalim horizontal, me inspektim nga poshte ne tavanin e varur. Struktura do te jete me panele sandëich me trashesi 20mm, prej flete llamarine celiku te galvanizuar, me termoizolim me poliuretani me densitet 40kg/m 3. Struktura duhet te mundesoje inspektimin nga poshte dhe heqje te lehte te paneleve. Ventilatoret (ne thithje dhe dergim) do te jene te tipit centrifugal te lidhur drejtperdrejt me motorin elektrik, te komanduar me rregullator elektronik per ndryshim te vazhduar dhe te pavarur te shpejtesise. Filtrat do te jene fitra standart te clases G3, ne perputhje me UNI En 779, me efiicense 80%, 98 lehtesisht te heqshem per pastrim dhe zevendesim.

100 Sistemi i tubacioneve te ajrit Tubacionet e ajrit do te konstruktohen dhe instalohen ne perputhje me Botimin e Pare te SMACNA "HVAC Duct Construction Standards. Tubacionet do te jene te drejta, duhet te vendosen paralel, te jene me kurbezime te buta, duke eleminuar vibrimet dhe goditjet gjate puimeve, me menyre qe te sigurohet nje qarkullim te lehte te ajrit me humbje minimale presioni. I gjithe sistemi duke perfshire edhe mberthimin, isolimin, ngjitesit, lidhjet fleksibel, shuaresit e zhurmes, damferat, etj. duhet te zgjidhet, konstruktohet dhe instalohet per nje jetegjatesi pune prej 20 vjetesh, ne kushtet aktuale te nderteses. Madhesite e tubacioneve 99 Te gjitha permasat e tubacioneve te ajrit do te behen sipas madhesive te treguara ne vizatimet. Madhesite e tubacioneve jane shoqeruar ne projekt me sasite e ajrit per shpejtesite e

101 projektimit, sasi keto qe duhet te garantohen nga instaluesi. Ndryshimet ne permasat dhe formen e tubacioneve do te jene graduale. Provat Te gjitha tubacionet (te dhenjes dhe riqarkullimit) do te testohen sikurse i gjithe sistemi duke perfshire edhe lidhjet fleksibel duke garantuar qe humbjet maksimale ne sasine e ajrit te mos e kalojne vleren 4% te sasise se ajrit te projektuar per presionin statik te projektuar te sistemit. I gjithe seksioni i tubacioneve do te kontrollohet per zhurma dhe humje ajri, do te riparohet dhe ritestohet. Zhurmat do te riparohen edhe kur humbjet ne sasine e ajrit jane brenda limiteve te kerkuara. Instalimi Tubacionet do te instalohen ne nje menyre dhe punim te paster ne zonat e vendosjes se tubacionit. Metodat fiksuese ne strukturat dhe muret jdo te koordinohen dhe aprovohen nga supervizori. Brylat Do te perdoren rezet standarte te brylave (R=D) shall be used. Reze me te vogla (R=1/3D) dhe bryla kendore do te lejohen vetem kur hapsirat jane te kufizuara. Te gjitha brylat e ndryshem nga ato me reze standarte duhet te pajisen ne flete drejtuese per te siguruar minimumin e turbulences. Damferat e ajrit Damferat manuale do te jene te tipit me shume flete dhe secili prej tyre do te punoje ne 90, ne pozicionin nga hapje e plote ne mbyllje te plote. Fletet e damferave do te levizin lirshem ne te gjithe 90. Te gjitha fletet do te lidhen me linja ne nje leve qe mund te mbyllet ne cdo pozicion te deshiruar. Te gjitha komponentet duke perfshire edhe lidhjet do te jene prodhuar me flete celiku te galvanizuar. Grila e ajrit Difuzoret dhe grilat e thithjes se ajrit do te montohen sic tregohet ne vizatimet e projektit. Grilat do te jene prej alumini natyral te anodizuar. Paraqitja e tyre duhet te aprovohet nga Arkitekti. Berthama e griles duhet te kete flete te dyfishta shmangjeje. Difuzoret duhet te pershatshem me pajisjet e rregullimit te sasise se ajrit. Duhet te jete e mundur te rregullohet sasia e ajrit nga pjesa ballore e difuzorit. Difuzoret dhe komponentet perberes te tyre duhet te jene te mbrojtur nga korrozioni. 100 Pergatiti: Ing. Aurel Shurdho

102 HMK CONSULTING SH.P.K RELACION ELEKTRIK Ky dokument të konsiderohet si pjesë përbërëse e Dokumentacionit të Projektit të Zbatimit dhe Preventivit Përfundimtar të objektit Rikonstruksion dhe shtesë e kopshtit të fëmijëve Bilisht Devoll. 101 Rikonstruksion dhe shtesë e kopshtit të fëmijëve Bilisht Devoll

103 RAPORT TEKNIK PER INSTALIMET ELEKTRIKE 1. Furnizimi me energji elektrike i Kopshtit, parashikohet te realizohet ne tension te ulet nga pika ekzistuese e lidhjes me operatorin e energjise elektrike OSHEE. Nga kjo pike, lidhja me matesin e energjise elektrike e Panelin Elektrik Kryesor ne katin perdhe behet me kabell elektrik FROR 3x6mm2 ne tub plastik D-50, qe shtrihet nga puseta metalike deri tek Paneli Elektrik Metalik i montuar ne murin e nderteses. Paneli Elektrik duhet te porositet me mundesi per tu kycur me celes ne menyre qe te administrohet nga persona te autorizuar per kontrollin dhe mirembajtjen e rrjetit elektrik. Pas miratimit te pikes se rilidhjes se energjise nga ana e investitorit ne bashkepunim me Zbatuesin dhe Operatorin OSHEE te percaktohet pozicioni i Panelit te Matjes se Energjise, mundesisht afer Panelit Elektrik Kryesor ose panelit elektrik te hyrjes. 2. Fuqia e instaluar ne objekt, per pune normale te Kopshtit parashikohet 96kw, Duke konsideruar koeficentin e njekoshmerise 0.45 fuqia e kerkuar llogaritet 95kw. Fuqia e kerkuar per lidhje kontrate te re me Operatorin Elektrik te Shperndarjes OSSH te parashikohet 95kw. 3. Shperndarja e energjse elektrike parashikohet te realizohet sipas skemes elektrike kryesore Pike-Lidhje / Paneli Matjes / Panel Elektrik Kryesor PEK / kaseta KE-1/kaseta KE-NG. Pozicionet e paneleve dhe kasetave tregohen ne planimetrite e ndriçimit dhe prizave elektrike. 4. Instalimet elektrike, kompjuterike, telefonike, televizive, MNZ, parashikohet te realizohen ne tub PVC fleksibel nen dysheme, nen suva duke kaluar nga paneli elektrik e kasetat elektrike deri tek terminalet fundore nepermjet kutish derivacioni plastike dhe kuti per celsa, prize plastike sipas planimetrive perkatese e legjendes ne cdo flete te projektit duke respektuar kushtet teknike te zbatimit dhe paraqitjen estetike e lartesite e percaktuara ne projekt zbatim Paneli dhe kasetat elektrike, ku montohen elementet e mbrojtjes e shperndarjes, parashikohen plastike me kapacitet 96 module per panelin kryesor e 48,36 module ne katin e pare e tek kaldaja, si dhe metalike hermetike me dimensione 60x40x25 per panelin e hyrjes e te matjes. Te gjithe panelet elektrike duhet te jene te pajisur me aksesore e morseteri sipas shenimeve ne skemat elektrike. Instalimet elektrike, nga panelet e kasetat elektrike, deri tek terminalet fundore ndricues, celes elektrike, prize elektrike, kaldaje, pompa, boljere elektrik sobe elektrike etj, te realizohen te pavarura me linje 1F-3F sipas skemave elektrike me sasi-

104 seksion te percaktuar ne varesi te ngarkeses se instaluar dhe shperndarje te ngarkeses per faze sa me te barabarte. 6. Materialet dhe paisjet qe perdoren per instalimin e sistemit elektrik, kompjuterik, telefonik, MNZ, duhet te plotesojne standartet e cilesise, fortesise, kohezgjatjes, izolimit dhe vetshuarjes se flakes. Ato duhet ti rezistojne veprimeve mekanike, gerryerjes, termike, dhe lageshtise ne normat e lejuara e te percaktuara ne standartet perkatese. 7. Instalimi i materialeve e paisjeve duhet te behet duke plotesuar kushtet e nje paraqitje estetike dhe simetrike ne lidhje me pozicionin e percaktuar ne projekt dhe mobilimin e ambienteve. Te gjithe tubat elektrik duhet te jene te nderfutur ne kutite e ndryshme dhe ne paisjet. Gjate procesit te ndertimit te kushtohet kujdes qe tubacionet plastike te mos shtypen bllokohen e plasariten. 8. Per te realizuar mbrojtjen nga shkarkimet atmosferike ne projekt parashikohet ndertimi i sistemit te rrufe-pritesit sipas skemes shtize rrufepritesi - shirit zinkato horizontal - shirit vertikal - elektrode tokezimi, duke realizuar ne tarrace konturin e rrufepritesit e ne toke konturin e tokezimit. Pas ndertimit te konturit te tokezimit te behet matja e vleres se rezistences se tokezimit e cila nuk duhet te jete me e madhe se 4ohm. Ne rast se nuk arrihet kjo vlere duhet qe te shtohen pikat e instalimit te elektrodave te tokezimit deri ne plotesim te kushtit teknik. Konturi i rrufepritesit ne tarace te montohet duke bere lidhjet me aksesoret perkates te parashikuar ne projekt dhe ne momentin e zbatimit te punimeve nga autoritetet teknike pergjegjese te vendoset qe ky kontur te instalohet nen ose mbi shtresen e hidroizolimit ndersa zbritesat e konturit te instalohen nen suva te mureve te jashtme. 9. Ne projekt parashikohet realizimi i tokezimit te mbrojtjes te Panelit Elektrik Kryesore PEK. Lidhja me panelin e tokezimit parashikohet te behet me percjelles me seksion 10mm2 ne tub plastik D=32mm. Ndertimi i tokezimit parashikohet te behet me 4 elektroda tokezimi zinkato me dimensione 5x5x0.5 L=150 per te arritur vleren nen 2ohm. Pas ndertimit te tokezimit te behet matja e vleres se rezistences se tokezimit e cila nuk duhet te jete me e madhe se 2ohm. Ne rast se nuk arrihet kjo vlere duhet qe te shtohet sasia e instalimit te elektrodave te tokezimit deri ne plotesim te kushtit teknik Ne projekt parashikohet qe ne ambientet e klasave te behet instalimi i ndricuesave plafonier. Ne zyren e drejorit te Kopshtit e ne sallen e mesueseve dhe ne sekretari mund te parashikohen ndriçuesa neoni 2x36w. Në korridore parashikohen ndriçues neoni plafonier 4x18w. Ne shkalle parashikohen ndriçues plafonier anesor me llampe ekonomike 1x25w, per arsye te lehtesise ne mirembajtje. Në banjo parashikohen ndriçuesa plafonier me llampe ekonomike 1x25w. Per rastet e nderprerjes se energjise elektrike ne projekt eshte parashikuar instalimi i ndricuesave te emergjences 2x8w sipas pozicioneve perkatese me pavaresi 30minuta. Ndriçimi i jashtëm parashikohet të realizohet me ndriçuesa tip kerpudhe 1x150w, te montuar ne trup ndricuesi zinkato 3.5ml me komandim me rele muzgu. Gjate zbatimit te

105 ndriçimit te sheshit e rrethimit te percaktohen pozicionet e montimit te ndriçuesave, dhe mund te ndryshohen te dhenat teknike te lartesise e tipit te trupit metalik si dhe te dhenat e ndriçuesit, duke plotesuar e miratuar dokumentacionin perkates. 11. Per te realizuar nje sistem transmetimi te informacionit e komunikimit telefonik, ne projekt parashikohet realizimi i rrjetit kompjuterik me kabllo FTP-CAT6A e rrjetit telefonik me kabell KT 4x05 te perqendruar ne kabinetin e rrjetit 60x40x12U. Lidhja me rrjetin e Telekomit parashikohet te realizohet me kabell 2(2X0.5) te futur ne tub plastik nentokesor me diameter D-32mm, 50mm nepermjet pusetes metalike 30x30x30 nga pika ekzistuese e lidhjes me kaseten e telekomit. Pozicioni i tubit e pusetes plastike zgjidhet ne momentin e zbatimit te punimeve nga supervizori e kontraktuesi. Ne projekt jepet nje variant orientues. 12. Per te siguruar nje lajmerim sa me te shpejte te ngjarjeve emergjente parashikohet instalimi i sistemit te sinjalizimit MNZ sipas skemes central me 2 zona aktive - sensor tymi temperature - sirene e brendeshme - sirene e jashtme - buton. Centrali MNZ parashikohet te montohet ne hollin e hyrjes ne katin perdhe dhe parashikohet te kete te implementuar sistemin GSM, per lajmerim ne distance te operatoreve te percaktuar nga perdoruesi ne momentin e kolaudimit te parametrave teknik. Lidhja sipas zonave e centralit MNZ me sensoret parashikohet te realizohet me kabell antizjarr grada e trete ngjyre e kuqe 2x08 te futur ne tub PVC me D-16, 20mm. Ne projekt parashikohet vendosja e tabelave te ndricuara EXIT per te orientuar drejtimin e levizjes per evakuim pa shkaktuar konfuzion ne korridore e porta te nderteses. Per te rritur pavaresine nga energjia elektrike te funksionimit te sistemit te sinjalizimit MNZ parashikohet qe furnizimi me energji i centralit te behet nepermjet nje baterie te implementuar ne te. Ne kete ndertese jane parashikuar te instalohen dhe sensor tymi temperature, sensor gazi, sirena brenda dhe sirene jashte ndertese. 13. Forma ngjyra cilesia e ndricuesave dhe paisjeve te tjera te percaktuara ne projekt preventiv e ne specifikimet teknike te kontrollohen rigorozisht dhe pas vendimit perkates mundesisht ne prani te arkitektit projektues te instalohen ne objekt. 14. Rekomandojme investitorin qe ne fazen e pranimit te ofertave konkuruese per elementet perberes te sistemit elektrik, kompjuterik, telefonik, MNZ, ofertuesit te percaktojne marken prodhuese te tyre ne menyre qe te realizohet teknologjia cilesore dhe unike ne menyre qe keto te dhena te jene pjese e kontrates me operatorin ekonomik te suksesshem. PUNIMEt ELEKTRIKE 1.1 Aksesorët (të përgjithshme) 104 Aksesorët e instalimeve elektrike do të specifikohen në mënyrë të detajuar në pikat e mëposhtme të këtij seksioni.këtu ne po japim kërkesat e përgjithshme dhe kushtet teknike të zbatimit që duhet të plotësojnë këta aksesorë dhe në përgjithësi instalimi

106 elektrik.instalimi elektrik në përgjithësi duhet të jetë i plotë në të gjitha pikëpamjet (montimi dhe materiale) siç është treguar në projekte dhe skica, përshkruar me specifikimet ose udhëzimet e projektuesit.montimi duhet të përfshijë furnizimin me energji elektrike për të gjitha pajisjet elektrike të cilësuara dhe të ofruara, si edhe pajisjet e ofruara dhe të instaluara nga të tjerët.pika e furnizimit të pajisjeve duhet të jetë kutia terminale furnizuese në pajim ose aparati i afërt mbyllës (izolues)/hapës.pozicioni i gjithë pikave nëpër skica është i përafërt dhe duhet konfirmuar nga kontraktuesi duke iu referuar skicave të fundit të projektit, për gjithë rregullat e ambienteve të veçanta.specifikimi përbën një plotësim të skicave të projektit. Në rast se ka përplasje midis skicave dhe specifikimeve, propozuesi (ofruesi) duhet të marrë një sqarim (të shkruar) ose interpretim nga projektuesi para se të shtrojë ofertën e tij (tenderin e tij).nëse nuk kërkohet një sqarim i tillë, interpretimi i inxhinierit në kantier (vendi i punës) do të jetë përfundimtar. Kontraktuesi duhet të vizitojë (kontrollojë) kantierin para se të vlerësojë qëllimin (fushën,sferën) e punës.duke marre ne konsiderat se objekti eshte i ndertuar dhe do ti nenshtrohet nje rikonstruksioni per te arritur qellimin e ketij projekti atehere duhet percaktuar qe impianti ekzistues elektrik do te perdoret dhe pershtatet me kerkesat e projektit te ri. 1.2 Tela dhe kabllo 105 Të gjitha telat dhe kabllot duhet të kenë çertifikatën e aprovimit të autoriteteve lokale përkatëse dhe çertifikatën e fabrikës.telat duhet të jenë përçues të thjeshtë bakri të izoluara (veshura) me shtresë teke PVC për tu futur brenda tubave dhe linjave. NO7VKIzolimi i telave dhe këllëfi duhet të jenë me izolim të ngjyrosur për të identifikuar fazën dhe nulin dhe percjellsin e tokezimit.të gjitha rastet kur Percjellesit e izoluar PVC përfundojnë në një panel shpërndarës siguresash, pajisje elektrike etj, duhet lënë një sasi kablli të lirshëm për të lejuar në të ardhmen, zhveshjen e rilidhjes me terminalet pa shkaktuar tërheqje të tyre.percjellsat e izoluar për çdo seksion të instalimit duhet të mbyllen nëpër tuba dhe në sistemin e kutive futëse përmbledhëse për atë ndarje të veçantë.zhveshja e izolimit në percjellesat e izoluara me PVC duhet të kryhet duke përdorur një vegël të përshtatshme për zhveshjen e cila nuk demton percjellsin, dhe jo një thikë.telat duhet të jenë të ngjyrosura për identifikim. Ngjyra blu duhet të përdoret për përçuesit e neutrit, Jeshilja/e verdha duhet të përdoren për përçuesit e tokës dhe ngjyra e zeze,kafe,grië për përçuesit fazë. Të njëjtat ngjyra duhet të përdoren për lidhjet në të njëjtët përçues fazë. Të njëjtat ngjyra duhet të përdoren për lidhjet në të njëjtën fazë furnizimi për të gjithë instalimet. Per linjat e rezervuara me UPS vetem percjellsi i fazes do te perdoret me ngjyre te kuqe dhe te gjitha te tjerat do te jene ne te njejtin kod ngjyrash.të gjitha percjellesat e izoluar tek duhet të vendosen në mënyrë të tillë që të kenë në anë etiketën dhe vulën e prodhuesit ose prova të tjera të origjinës dhe kontraktuesi duhet të marrë çertifikatat e testeve të përhershme të prodhuesit kundrejt një urdhri të

107 dhënë, n.q.s kërkohet nga inxhinieri.numri i kabllove që duhen instaluar në tuba duhet të jetë aq sa të lejojë futjen e lehtë pa dëme të kabllove dhe nuk duhet të zërë në asnjë rrethanë më shumë se 40% të hapësirës. Instalimi duhet të përputhet me KTZ në Shqipëri. Percjellesi i tipit NO7V-K Standartet: CEI UNEL CEI II CEI EN CEI EN V Tensioni nominal U0 750V Tensioni nominal U 3000V Tensioni test 1000V Tensioni maksimal Um +70ºC Temperatura operimit maksimale e +160ºC Temp.max e LSH per seksion Fig.1.1 Percjelles N7V-K mbi 240 mm2-10ºc Temperatura minimale e +5ºC Temperatura minimale e operimit instalimit 1.3 Kabllo fleksibël (me disa percjelles dopio izolim) 106 Të gjitha kabllot duhet të kenë çertifikatën e aprovimit të autoriteteve lokale përkatëse dhe çertifikatën e fabrikës. Izolimi PVC i kabllove duhet të durojë 700/1000 V, shumëtelësh ose me tel tek me përçues të thjeshtë prej bakri të temperuar të izoluara me PVC dhe me një këllëf PVC je përfundimtar të sipërm. Të gjithë kabllot e futur nëpër tuba duhet të jenë të izoluara me polivinil klorid dhe me përçueshmëri të lartë. Kabllot fleksibël janë të përbërë nga tela shumëfijësh dhe në varësi të tyre kemi:

108 Kabllo me 1 tela, mundet qe te jete per Faze/Neuter/PE (për sistemin 1F/3F) Kabllo me 2 tela, Faze/Neuter (për sistemin 1F) Kabllo me 3 tela, Faze/Neuter/PE (për sistemin 1F) Kabllo me 4 tela, 3Faze/PEN (për sistemin 3F-TNC) Kabllo me 5 tela, 3Faze/Neuter/PE (për sistemin 3F-TNS) Kabllo me shume tela, (Perdoren per sinjale dhe komandime) Kabllot fleksibël duhet ti kenë telat të ngjyrosura ose me numra për identifikim. Ngjyra blu duhet të përdoret për përçuesit e neutrit, Jeshilja/e verdha duhet të përdoren për përçuesit e tokës dhe ngjyra e kuqe/zeze/gri/kafe për përçuesit fazë. Të njëjtat ngjyra duhet të përdoren për lidhjet në të njëjtët përçues fazë. Të njëjtat ngjyra duhet të përdoren për lidhjet në të njëjtën fazë furnizimi për të gjithë instalimet.asnjë kabëll me seksion më të vogël se 1.5 mm² s duhet të përdoret me instalim vetëm nëse përmendet në veçanti. Përçuesit e tokës duhet të kenë një masë minimale të kërkuar nga rregullorja. Kablli i tipit FG7OM1 Standartet: CEI CEI UNEL CEI EN (CEI III) CEI EN 2 CEI 20-37/4-0 Fig.1.2 Kabell FG7OM CEI EN CEI EN V Tensioni nominal U0 1000V Tensioni nominal U 4000V Tensioni test 1200V Tensioni maksimal Um 90ºC Temperatura operimit maksimale e +250ºC Temp.max e LSH per seksion mbi 240 mm2-15ºc Temperatura minimale e 0ºC Temperatura minimale e operimit instalimit 107 Keto lloj kabllosh kane nje cilesi te larte sepse jane rezistent ndaj zjarrit,nuk shkaktojne tym dhe emetim te lendeve toksike ne rast djegie. Per perdorim ne ambjente te mbyllura dhe te hapura si dhe ne ambjente me lageshtire. Të përshtatshme për instalime ajrore,kabllore, në tub ose kanalemetalike, murature, strukturat e metaleve etj. Karakteristika më e rëndësishme e këtij lloji kablli eshte mosemetimi i

109 lendeve toksike ne rast se digjet dhe me me izolacion Un 1kV. Ky kabell eshte perdorur ne mase te gjere ne projektin elektrik. Konduktor fleksibel,klasa e 5 e bakrit. Izolimi- HEPR cilesia G7 Kunder lageshtires Termoplastika- cilesia M1 Kablli i tipit FG7OR Standartet: CEI IEC CEI UNEL CEI II CEI EN CEI EN V(AC) Tensioni nominal U0 1000V(AC) Tensioni nominal U0 4000V Tensioni test 1200 V(AC) Tensioni maksimal 90 ºC Temperatura maksimale 250 ºC Temp.max -15ºC Temperatura minimale 0ºC Temp.minimale e instalimit dhe 1800V(DC) Fig.1.3 Kabell FG7OR 1800 V(DC) per seksionin 240mm2 LSH per operimit Jane percjelles fleksibel ose te ngurte,rezistent ndaj zjarrit.jane me dy shtresa izolimi dhe te pershtatshem per instalime pa suporte ndihmes.perdoren per instalime te jashtme dhe te brendshme edhe ne ambjente me lageshti.i pershtatshem per instalime ajrore,ne tuba ose kanale,murature,struktura metali,linja kabllore.nuk rekomandohet te perdoret per panele fotovoltaike. 1.4 Kanalet dhe aksesorët Instalime elektrike mund të bëhen në 3 mënyra: Nën suva të futura në tuba PVC fleksibël 108 Mbi suva në kanaleta PVC (trajtohet në pikën 8.1.7)

110 Me kanalina metalike te zinguara Aksesorët e instalimeve nën suva janë: Tubat fleksibël PVC të dimensioneve të ndryshme në varësi të dimensionit dhe të numrit të telave që do të futen në të Kutitë shpërndarëse (trajtohen në pikën 8.1.5) Kutitë për fiksimin e prizave ose të çelësave modulare (trajtohen në dhe ) Të gjitha këto vendosen para se të bëhet suvatimi. Për kryerjen e instalimeve elektrike të futura nën suva duhet të ndiqet rradha e punës si më poshtë: Hapja e kanaleve në mur më dimension të tillë që të vendoset lirshëm tubi fleksibël dhe me thellësi të tillë që të mos dalë mbi nivelin e suvasë përfundimtare. Vendosen tubat fleksibël dhe kutitë prej PVC të cilët provizorisht fiksohen me allçi (më vonë mbyllen kanalet me llaç suvatimi) Pasi është kryer suvatimi, futen telat ose kabllot, me anë të udhëzuesit të tyre, të cilat duhet të hyjnë lirshëm dhe të lihet në të dy krahët një sasi e mjaftueshme për kryerjen e lidhjeve dhe montimeve. Tubat fleksibël duhet të jenë të tipit DL 44 (te rende) Range (NF Range) për korridoret dhe /ose i tipit DL 50 Range (BR PVC Range) për dhoma të prodhuara nga GEËISSITALY ose pranohet një tjetër i ngjashëm sipas standarteve përkatëse të mëposhtme: Përputhja me standartet: CEI Materiali PVC. (Rezistenca) Qëndrueshmëria e izolimit: 100 MΩ Shkalla IP:IP40 Qëndrueshmëria ndaj goditjeve:ik08 Temperatura e instaluar: -5/60 gradë celsius Kanalet dhe vendosja e tubave fleksibël PVC duhet të bëhet në distancë 0.4 m më poshtë nga niveli I tavanit në vijë të drejtë horizontale dhe zbritjet për çelësa ose prizat të bëhen vertikale të drejta dhe jo me kënd ose në formë harku. 109 Tubat fleksibel.

111 Tub standart fleksibel PVC lloji i rende +90 C ICTA Diametri 8/10/12/14/16/20/22/25/28/32/40/50/60 Klasifikimi 2311 Montohet i vendosur me aksesor montimi jashte dhe brenda siperfaqeve te ngurta. Tub standart fleksibel PVC lloji i lehte +90 C ICTA Diametri 16/20/25/32/40/50 Klasifikimi 3422 Montohet i vendosur brenda siperfaqeve te ngurta. 1.5 Kutitë shpërndarëse dhe modulare Kutitë shpërndarëse në varësi të sistemit që do të përdoret janë për nën suvatim ose mbi suvatim kështu që mënyra e fiksimit të tyre është ose me allçi ose me anë të vidave me upa. Materiali dhe karakteristikat teknike të tyre janë njëlloj si për tubat fleksibël të përshkruara në pikën Përmasat e kutive shpërndarëse variojnë sipas rastit dhe nevojës. Ato janë në formë rrëthore, katrore ose drejtkëndëshe dhe kapakët e tyre mbyllës janë me ngjyra të ndryshme. E rëndësishme është që lidhja e telave/kabllove brenda në kutitë shpërndarëse të realizohet me anë të morsetave sipas permasave bashkuese ose fundore. Ne tavolinat e punes ne zonen (studimi) do te perdoren kutite OV 3-4-6M te cilat do te inkasohen ne mobilje. Furnizimi i tyre do te behet nga tuba PVC fleksibel qe do te instalohen gjithashtu brenda mobiljes. Kutite PVC IP40;IP44;IP55;IP Kutite shperndarese dhe modulare duke marre per baze vendin,terrenin dhe funksionin, kane shkalle izolimi IP40-IP65.

112 Kuti shperndarje IP44 / IP55- me pjese te shkallezuara Termorezistente Kuti shperndarje IP55- montohet jasht murit Me pjese te drejteperdrejte shkallezuar dhe hyrje kabllore te Termorezistent Kuti shperndarese PT (1-8) qe montohet brenda murit series - IP40

113 Kuti KV modulare qe montohet brenda murit per 3, 4, 6 module Kuti OV modulare qe montohet ne gips,dru ose PVC per 3, 4, 6 module Kuti shperndarese qe montohet ne gips Per lidhjet e kutive duhet te perdoren rakorderi per sejcilin raste instalimi. Per kete duhet te merren parasysh shkalla e izolimit dhe lloji i instalimit. 1.6 Lidhjet fleksible Lidhjet fleksible përdoren zakonisht në laboratorë dhe konsistojnë në atë që linja elektrike shkon deri në afërsi të pajisjes me fund kuti shpërndarëse dhe prej aty deri në pajisjen që do të lidhet përdoret një lidhje fleksible jashtë murit. Për këtë duhet që dalja e kabllit nga kutia shpërndarëse të jetë stabile, e izoluar dhe brenda kushteve teknike. Kablli vetë të jetë i izoluar me dy shtresa izolimi dhe të futet në tuba flëksibël. Lidhja e tij më pajisjen të bëhet në morseterinë e saj. 1.7 Sistemi i kanalinave 112 Sistemi i kanalinave është shumë I përdorshëm sidomos në rikonstruksione kur sistemi I vjetër elektrik duhet të nxirret komplet jashtë pune (ne rastin ton totalisht). Po keshtu edhe ne rastin kur objekti trajtohet me siperfaqe betoni dhe instalimi brenda muri eshte pothuajse i pamundur. Edhe ne rastet kur intesiteti i kabllove eshte i madh dhe instalimi me tuba eshte i veshtire.sistemi i kanalinave ashtu si sistemi nën suva me tuba fleksibël duhet të plotësojë të gjitha kushtet teknike të instalimeve elektrike të përshkruara në pikën

114 Sistemet e kanalinave duhet të jenë të serisë NP 40/42. Kanalinat elektrike jane metalike te zinguara dhe plastike. Sistemi i kanalinave përbëhet nga aksesorët e tij si: Kanalet me dimensione të ndryshme, në varësi të numrit të telave/kabllove, prizave, çelësave etj., që do të instalohen në të, gjatësia 2m/3m Këndorët (shërbejnë për formimin e këndeve në instalime) të cilat janë në varësi të kanalit që po shtrihet. Aksesor instalimi te kanalinave (vida,dado,xhunto,stafe,prizhonier,flutur,pjaster fiksimi, tape fundore, etje) Devijuesit në formë T Kutitë shpërndarëse të dimensioneve të ndryshme Montimi i kanalinave bëhet me anë të vidave, dhe vendoset 0.4 m nën nivelin e tavanit, për rrjetin shpërndarës dhe në lartësinë e prizave/çelësave për montimin e tyre. 1.8 Llampat dhe ndriçuesit Pozicioni i ndriçuesve duhet të jetë si ai i treguar në projekt skicën e Inxinierit Elektrik. Impianti i ndricimit nuk do te pesoj ndryshime pa miratimin e Inxhinierit projektues. Instalimi i ndriçimit do kryhet duke përdorur kabllot e izolimit PVC, tipi FG7OM1 ose NO7V-K, që kalojnë brenda tubit fleksibël PVC, në përgjithësi të fshehura brenda suvasë së ndërtesës/ose ne kaneline. Kabllot duhet të jenë në seksion minimal 1.5 mm², për t u përshtatur me ngarkesën e qarkut, tolerancës së duhur, të bërë për të siguruar limitin e rënies se voltazhit për nënqarqet përfundimtare. Ndriçuesit duhen fiksuar me siguri në tavanin e ambienteve, të varur ose direkt në sipërfaqen e tavanit sipas llojit të ndriçuesit dhe të rekomandimit të dhëna nga prodhuesi. (Neonët bashkë me llampat do vendosen nga kontraktuesi). Karakteristikat e pamjes dhe shpërndarjes së dritës së gjithë neonëve duhen plotësuar në përputhje me informacionin e detajuar dhënë në këtë specifikim. Projektimi dhe ndërtimi i neonëve duhet të jetë i tillë, që globat dhe mbajtësat nuk janë subjektet e temperaturës së tepërt, të rrjedhjes së vazhdueshme të temperaturës, për të cilën ato janë projektuar. 1.9 Llampat flureshente 113 Llampat. Të gjithë ndriçuesit neonë duhet të jenë të tipit me katodë të nxehtë, përjashto zonat ku tensioni nuk sigurohet.për përdorim të përgjithshëm karakteristikat janë si më poshtë dhe gjithë llampat duhet të kenë produkte të barabarta me ato në tabelë.gjith llampat duhet të

115 kenë ngjyra të njëjta,duhet të jenë të paketuara në zarfe vëllimesh jo më pak se sa janë kërkuar nga tabela e mëposhtme: Karakteristikat Gjatësia Ëattazhi Fluksi i ndriçimit pas Ngjyra 2000 orësh temp Diametri 1500 T T T Degrees T K 26 nominale mm (Ëatt) llampës mm i Pajisja e kontrollit. 114 Pajisja e kontrollit për llampat floreshente duhet të jetë me qark inxhinerik tipit drosel me injeksion induktiv elektronik për të minimizuar humbjet, të cilat nuk duhet të kalojë 8 ëatt për një gjatësi llampe 1200mm dhe 10 ëatt për gjatësi llampe 1500 mm. Ndezja elektronike duhet të jetë asimetrike në aplikim duke shmangur mundësinë e saturimit që rezulton në rastin e korentit të lartë në start. Aparencat dhe karakteristikat e shpërndarjes së ndriçimit të ndriçuesve neon duhet të përputhen me informacionin e dhënë në skicë. Të gjithë ndriçuesit fluoreshentë duhet të jenë të pajisur me një faktor korrigjimi fuqie që duhet të korrigjojë faktorin e fuqisë Abazhuret dhe pajisjet e tjera ndihmëse duhet të jenë në përputhje me C.E.E 12 dhe çdo përshtatje duhet të bëhet me fishek sigurese në ingranazhin e konpartamentit të graduar jo më shumë se 5 amper. Ato duhen prodhuar nga fletë të mbuluara me xink ose me fletë çeliku të ngjashme dhe duhen mbërthyer për të formuar një njësi të ngurtë. Lyerja me bojë duhet të jetë e një cilësie të lartë për të parandaluar formimin e ndryshkut sidomos gjatë periudhës së ndërtimit të ndërtesës. Çdo gërryerje e pjesëve metalike të neonëve duhet ndjekur menjëherë nga një trajtim me kromat zinku i anëve të papërpunuara dhe të lyer me bojë zmalti sintetike me ngjyrë të bardhë. Deri kur të detajohen në një mënyrë tjetër, ato duhen fiksuar drejt në kutitë hyrëse të kabllove ose linjën e ndriçimit e duhen pasur kujdes për t u siguruar që ato janë të sigurta aq sa të pranojnë peshën e neonëve. Ndriçuesit montohen kur të kenë përfunduar të gjitha punimet e ndërtimit dhe të lyerjes. Dëmtimi i neonëve dhe në veçanti dëmtimi nga ndryshku, vjen si rezultat i montimit të parakohshëm. Në raste të tilla supervizori mund të kërkojë heqjen dhe zëvendësimin pa kosto për punëdhësin. Pajisjet e kontrollit dhe pajisjet e tjera ndihmëse, duhet të

116 dislokohen brenda çdo njësie për të lejuar përhapjen e nxehtësisë brenda limiteve të tyre të temperaturës. Çdo ndriçues duhet të ketë një bllok konektori të fiksuar për të dalluar qartë kabllot hyrëse të fazës, nulit dhe tokës. Ky bllok konektori duhet të ketë përmasa të tilla që brenda tij të përfshihen kabllot me 2.5 mm² në çdo konektor. Faza e çdo neoni duhet të ketë një siguresë të përshtatshme dhe që mund të ndërrohet pa probleme. Në figurat e mëposhtme paraqiten disa tipe të ndryshme llampash per te patur si referim. Ndriçuesa për ambiente me lagështirë Ndriçuesa mbi suvatim Ndriçuesa të inkastruar në tavan 1.10 Ndriçuesit e emergjencës dhe shenjat e daljes Paketa e ndriçimit emergjent duhet montuar dhe në ato vende, ku i ka parashikuar Inxhinieri projektues elektrik. Paketa e emergjencës duhet të përfshijë mbushjen e plotë të baterisë me një ushqyes të aftë për të furnizuar me energji për një orë dhe tubin 18 ËATT-ësh. Te kontrollohen ndricuesat egzistues dhe te plotesohet diferenca e tyre Çelësat e ndriçimit 115 Vendodhja e çelësave të ndriçimit tregohet do te jete sipas faktit dhe vetem ne rastet te cilat jane parashikuar nga projekti do te kete ndryshime ne vendodhje.. Në përgjithësi çelësat e ndriçimit gjatë gjithë ndërtesës duhet të jenë të përshtatshme për montim të rrafshët (nën suvatim). Për njësitë e çelësave të rrafshët brenda ndërtesës duhet një tjetër i ngjashëm si më poshtë:

117 Playbus Rangë GË 30011,1P-16A, ngjyra sipas arkitektit. Çelësat duhet të jenë të tipit të ndërprerjes së ndadaltë quick make sloëbreak të projektuara për kontrollin e rrjetit AC. Duhet të kenë një shkallë minimale prej 10 amper. Çelsat mund të jenë të tipit broad rocker, për të dhënë njësi të fishuara çelësash që nevojitet deri sa të ndryshohet specifikimi. Çelësat duhen të montuara në një rrjet elektrik për të siguruar, shtrirjen e duhur, kur kutitë e kabllove metalike të përputhen rrafsh me suvatimin e murit. Çelësat sipas vendit ku do të përdoren dhe mënyrës së takim-stakimit i ndajmë: Çelësa një polësh Çelësa dy polësh Çelësa deviat Çelësa me llampë sinjalizimi me stakim kohor Në figurat e mëposhtme tregohen disa tipa të ndryshëm çelësash: 1P 10 AX 250 V~ 1-Celes, siperfaqe e sheshte e bardhe.celes i 116 levizshem Pershkrimi

118 1.12 Prizat Elektrike Një sistem i kompletuar me njësi prizash duhet siguruar sipas projektit dhe skicave të bëra nga inxinieri elektrik projektues. Të gjitha prizat që do të montohen duhet të jenë të tipit me tokëzim dhe me mbrojtje ndaj njerezve dhe kontakteve me paisjet e tjera ne te cilat duhet te montohen. Prizat ashtu si edhe çelësat mund të jenë të tipit që montohen nën suvatim ose mbi suvatim. Prizat i ndajmë sipas detyrës që do të kryejnë në: Priza tensioni njëfazore, dy fazore ose trefazore Priza telefoni dhe sistemi LAN Priza TV Prizat e tensionit njëfazore siç tregohen edhe në figurën e mëposhtme kanë 1 pin për Fazën, 1 pin për nulin dhe një pin për tokën fig. 1 ose kontaktet e tokës fig.2. Fig Gjithë prizat, derisa të bëhet një tjetër specifikim, duhet të jenë të tipit 16 amper 2-pin dhe të dala në sipërfaqe. Ato duhet të kenë montim rafsh duhet të kenë një ngjyrë që të shkojë më paftat e çelësave të ndriçimit. Bardha eshte prize me linje e furnizuar nga Rrjeti elektrik normal. E kuqe eshte prize me linje e furnizuar nga UPS E gjelber eshte prize me linje e furnizuar nga Gjeneratori Gjithë prizat duhet të jenë një tip i ngjashëm i specifikuar si më poshtë: Playbus Range, me ndarës sigurie 250v, 2P-16A. Playbus Range, me ndarës sigurie 250v, 2P-16A.

119 1.13 Sistemi i tokëzimit Të gjitha aparatet ose pjesët e tyre të lidhura në mënyrë josolide me togëzimet, duhet të jenë të lidhur më një sistem të vetëm togëzimi, sipas një mënyre të aprovuar nga përçues të fuqishëm të siguruar me anën e mengave. Aty ku çdo pjesë e pajisjes është e lidhur me një linjë uji, gazi ose lëndë djegëse aparati, duhet të jetë i lidhur me linjën duke përdorur shirit bakri të kallajisur 20 mm x 1.5mm ose togëzim me izolator PVC. Përgjatë gjithë instalimeve të linjës edhe të gypave një përçues i ndarë mbrojtës duhet instaluar, lidhur me një linjë të fundme toke në çdo kuti aksesorësh edhe gypash, dhe të instaluara brenda çdo gjatësie të gypit fleksibël. Megjithatë, pajisja e një përçuesi të ndarë mbrojtës, vazhdimësia e instalimit të tubave edhe linjës kryesore, duhet të jetë në të njëjtin standart, sikur ata ishin përçuesit e vetëm mbrojtës. Sistemi i tokezimit eshte i instaluar dhe duhet kontrolluar me instrument per eficensen e tij doke bere krahasimin me vlerat e lejuar 2 om. Nese ky sistem nuk tregon vlera brenda normave te lejuara atehere duhet raportuar nepermjet nje protokolli tokezimi prane drejtueseve ose supervizoreve te projektit. Elektrodat e tokës do jenë me një profil L, të galvanizuar çeliku 50x50x5mm (ose me elektroda togëzimi të zinguara) të futura në një thellësi minimale prej 2 metrash. Numri i elektrodave të togëzimit varet nga lloji I truallit dhe nga ajo qe Rt (rezistenca e tokëzimit), e cila duhet të jetë më e vogel se 3 Ω. Për këtë pas përfundimit të vendosjes së elektrodave duhet bërë matje me aparat të Rt dhe të mbahet një proçes verbal, I cili duhet t i paraqitet Supervizorit. Në rast se Rt është më e madhe se 3 Ω, atëherë duhet të shtohet numri I eklektrodave deri sa të arrihet ajo e kërkuara. Elektrodat vendosën në formë drejtkëndëshi, trekëndëshi apo katrore sipas numrit të tyre por gjithmonë në një largësi 1.50 m nga njëra tjetra. Elektrodat lidhen me njëra tjetrën me anë të një shiriti zingatoje 40mm x 4mm, me anë të saldimit ose me anë të vidave me dado shtrënguese. Pika e lidhjes së elektrodave duhet të jetë bërë me lidhje përfundimtare kundra ndryshkut. Nga pika e fundit, dilet me shirit zingatoje 40 mm x 4 mm dhe futet në dhomën e transformatorit, në shinën e potencialeve, dhe prej andej në të gjitha pajisjet e dhomës së transformatorit, duke shtrirë një kabëll togëzimi me diametër min. 25 mm ². Nga paneli kryesor i TU shpërndarjes tokëzimi shpërndahet së bashku me kabllin/telat e fazave dhe të nulit, në të gjitha daljet e tensionit dhe duhet të jetë me dimension min. 2.5 mm². Pjesët metalike të instalimit dhe pjesët e pajisjeve të tjera të lidhura me instalimin duhet të tokëzohen në mënyrë të pavarur nga nuli i shpërndarjes dhe nuli i transformatorit të shpërndarjes. Konduktori i vazhdimësisë të tokëzimit, duhet të 118 instalohet në të gjithë qarqet dhe të ngjitet në pjesët metalike të ndriçuesve të

120 fiksuar, me fashetat e tokezimit të të gjitha portollampave dhe me pllakën metalike të murit. Të gjitha pjësët metalike të pajisjeve dhe të motorave duhet të lidhen me sisitemin e togëzimit Sistemi i mbrojtjes atmosferike Sistemi i mbrojtjes atmosferike është shumë i domosdoshëm, për vetë kushtet atmosferike dhe vendodhjen gjeografike në të cilat ndodhet vendi ynë. Sistemi i mbrojtjes atmosferike është dhe duhet të ngrihet i pavarur, nga ai i sistemit të tokëzimit dhe të plotësojë kushtet e zbatimit sipas KTZ së së Shqipërisë. Vlera e rezistencës të këtij sistemi duhet të jetë më e vogël se 3 Ω. Gjatë punës për këtë sistem (pasi të jenë vendosur elektrodat) kryhen matje të R dhe në rast se ajo është më e madhe se 3 Ω, atëherë duhet rritur numri I elektrodave derisa të arrihet kjo vlerë. Matjet duhen përsëritur dy here në vit. Një herë në tokë me lagështirë dhe një herë me tokë të thatë. Materialet që do të përdoren për këtë sistem (shiritat, elektrodat që do të futen në tokë, shigjeta, bulonat fiksues etj.) duhet të jenë të gjitha prej zingu ose hekur të galvanizuar. Shiritat duhet të jenë me përmasa 40 mm x 4 mm ose 30 mm x 3 mm, ose shufër me diametër min. 10 mm. Elektrodat duhet të jenë me gjatësi 1.5 m, si në rastet kur do të përdoret hekur në formë L (50 x 50 x 4 mm) i galvanizuar, ashtu edhe kur do të përdoren elektroda zingu të prodhuara nga fabrika.shigjeta duhet të jetë edhe ajo prej zingatoje, psh. një tub zingatoje ¾, I cili bëhet me majë dhe ka gjatësi të tillë që të dal min. 0.6 m mbi pikat më të larta të objektit. Bulonat dhe dadot që do të përdoren për fiksim të shiritit me elektrodat duhet të jenë min. M 12. Ngritja e sistemit të mbrojtjes atmosferike në varësi të objektit mund të realizohet: Për objekte ekzistuese që do të rikonstrukturohen dhe që nuk e kanë këtë sistem mbrojtje Për objekte të reja që do të ndërtohen 119 Për objektet ekzistuese duhet që: Të hapet një kanal me thellësi min. 0.5 m me gjerësi të mjaftueshme për të shtrirë shiritin, I cili do të shtrihet në të gjithë perimetrin e objektit, rreth 1 m larg tij. Shtrirja e shiritit në të gjithë perimetrin e tij Hapja e gropave dhe futja e elektrodave 1.5 m në thellësinë 2 m pra 0.5 m, nën nivelin e tokës në të katër këndet e objektit, dhe lidhja e tyre me shiritin. Dalja nga elektrodat me shirit, të paktën dy kënde të objektit (diagonale), deri në çati/taracë,.duke e fiksuar shiritin në mur me anë të vidave dhe upave. Daljet në çati/taracë lidhen me njëra tjetrën, duke formuar konturin e mbyllur me anë të të njëjtit shirit

121 Në pikën-at më të larta të çatisë/taracës fiksohet shigjeta, e cila është e lidhur me konturin e lartpërmendur Shënim: të gjitha lidhjet duhet të bëhen të tilla që të kemi një përcjellshmëri të lartë, si dhe të mos kemi korozion dhe oksidim të pikave të lidhjeve. Për objektet e reja sistemi i mbrojtjes ngrihet njëlloj, si më sipër, me ndryshimin që elektrodat dhe shiriti që futen në tokë, pasi të jetë bërë hidroizolimi perimetral. 2. SHPERNDARJA E FUQISE 2.1 Shpërndarja e tensionit të ulët Rrjeti shpërndarës i tensionit të ulët projektohet nga Inxhinieri elektrik dhe duhet të plotësojë të gjitha kushtet e KTZ në Shqipëri. Shpërndarja e tensionit të ulët fillon që nga ana e TU të transformatorit, deri në çdo prizë, çelës dhe ndriçues. Shpërndarja e TU bëhet me anë të telave ose të kabllove, të cilët janë përshkruar në pikën Paneli kryesor i tensionit të ulët vendoset në dhomën e teknike. Paneli kryesor i TU mund të jetë i tipit mbi suvatim (montohet me vida dhe upa direkt mbi mur në ose i mbeshtetur dyshemeja) ose nën suvatim. Ai duhet të jetë metalik, i lyer me bojë, që I reziston korozionit, si dhe të jetë i mbyllshëm me çelës. Përmasat e tij janë në varësi të pajisjeve elektrike që do të montohen, të cilat janë në varësi të ngarkesës së godinës. Paneli kryesor i TU duhet të përmbajë të paktën: Matësin e energjisë elektrike 3 fazor Automatin kryesor trefazor 400 V, amperazhi varet nga ngarkesa Automatet trefazor për çdo kat (sugjerohet që në çdo kat të shkohet me tre faza në mënyrë që të bëhet një shpërndarje sa më e mirë e ngarkesës dhe siguri më të madhe në furnizim) Ampermetra për çdo fazë me tregim në kapakun e tij Voltmetër me tre pozicione për të matur çdo fazë me tregim dhe komandim në kapakun e tij Sinjalizuesit e fazave me tregim në kapakun e tij Klemet e tokëzimit që lidhen me sistemin e tokëzimit 120 Montimi i tij dhe i përbërësve, duhet të bëhet nga specialisti elektrik nën mbikëqyrjen e Inxhinierit. Të gjitha lidhjet e kabllove / telave brenda panelit, duhet të bëhet me anë të klemave bashkuese dhe jo me nastroband. Në figurën e mëposhtme paraqiten disa tipe klemash të prodhimit GEËISS - Itali per reference.

122 Vetë paneli duke qenë metalik, duhet të lidhet me sistemin e tokëzimit. Një shembull i panelit kryesor i tensionit të ulët mund të jetë i tipit VESTA 400 prodhuar nga A.B.B-ITALY,ose pranohet një tjetër i ngjashëm si specifikohet më poshtë: Montim në sipërfaqe (prodhuar në fabrikë nga fletë) Prodhim fabrike me fletë çeliku të pjekura në furrë. Kontroll frontal me MCB SACE ISOMAX,S3N-250 Ampermetra 0-250/s dhe njehsues këh. Dimensionet: 600x400x1800mm. 121 Në figurat e mëposhtme paraqiten disa tipe të ndryshme panelesh të TU të prodhimit GEWISS,Itali.

123 2.2 Panelet e shpërndarjes në dhomen teknike Panelet e shpërndarjes në kate janë pika shpërndarje të TU, të cilat përveç shpërndarjes së tensionit për katin, bëjnë të mundur edhe selektimin e mbrojtjes.këto panele janë të tipit që montohen nën suvatim ose mbi suvatim.panelet në varësi të ngarkesës mund të jenë deri në 12 elementë për një kat dhe më tepër elementë për 2 kate, e kështu me rradhë.këto panele, meqënëse do të vendosen në ambiente publike, duhet të jenë të mbyllshëm me çelës për arsye sigurie.elementët e domosdoshëm të këtyre paneleve janë: Automati kryesor 3 fazor manjetotermik dhe me mbrojtje diferenciale, amperazhi varet nga ngarkesa; Sinjalizuesit e fazave (3 copë); Automatët manjetotermik njëfazorë të fuqisë (prizave), të cilët në varësi të prizave që do të furnizohen kanë edhe amperazhin e tyre; Automatët manjetotermik të ndriçimit, të cilët në varësi të ndriçuesave që do të furnizohen kanë edhe amperazhin e tyre; 122 Rekomandohet që sistemi i ndriçimit të jetë i ndarë nga ai i fuqisë.shembuj figurativë të këtyre paneleve janë paraqitur më poshtë, dhe janë të prodhimit GEËISS, Itali, seria 40 CD. Rekomandohet të përdoren ata ose të ngjashëm me ata që plotësojnë të njëjtat kushte.

124 2.3 Siguresat (automatet) Siguresat (Automatet) jane ndarës qarku, të cilat veprojnë në mënyrë automatike në raste mbingarkesash dhe e hapin qarkun duke i ndërprerë tensionin ngarkesës. Për këtë në përzgjedhjen e amperazhit të automatëve duhet të merret parasysh ngarkesa që ai mbron. Automatët që përdoren në ambientet publike janë manjetotermik dhe me mbrojtje diferenciale. Automatët janë njësi mbrojtje nga mbingarkesat. Ato vendosen në kutitë e çelësave automatë, në panelët e kateve dhe në panelin kryesor të TU. Automatët sipas numrit të fazave që ato mbrojnë i ndajmë në: një fazor dhe në trefazor. Sipas amperazhit I ndajmë: 6 A; 10 A; 16 A; 20 A; 25 A; 32 A Automatët i ndajmë sipas numrit të poleve: një polësh, dy polësh, tre polësh dhe katër polësh. Në figurën e mëposhtme paraqitet një grup automatësh, si dhe shembuj individual të disa tipeve të prodhimit GEËISS Itali, rekomandohet përdorimi edhe i automatëve të ngjashëm. Ndarës tensioni manjetotermik kompakt 123 1P - 1P+N - 2P - 3P - 4P

125 Specifikimet teknike Kapacitetii ndërprerjes: 4,5 ka Karakteristika e takim C - stakimit: Tensioni nominal: V Frekuenca: Hz Tensioni I izolimit: 500 V Ndarës qarku kompakt 1P+N C 6 4.5KA 1M Ndarës qarku kompakt 3P C10 4.5KA 2M 124 Ndarës qarku diferencial një copësh kompakt 4P C25 4.5KA AC/0.3

126 Ndarës qarku diferencial 2P - 4P Specifikimet teknike Tensioni V nominal: Frekuenca: Tensioni izolimit: Hz i 500 V Tipi SD - class A S (selektive) Ndarës qarku dife rencial 2P-4P Specifikimetteknike Tensioni nominal: Tensioni izolimit: Hz i Frekuenca: V

127 3.SISTEMI I SINJALIZIMIT TË ZJARRIT 3.1 Pajisjet e kontrollit Kontraktori duhet të mbulojë, instalimin, testin, lidhjen dhe garanton një cilësi të lartë të veprimit të pajisjes sinjalizuese të zjarrit dhe sistemit të alarmit duke përfshirë dhe autoparlantet, ndriçuesit, pajisjet e alarmit, kontaktet e thyerjes së xhamit, panelët e alarmit të zjarrit, karikuesin e baterisë, dhe releve të shoqëruar, do sigurohen dhe lidhen në përputhje me specifikimet, sipas pozicioneve të treguara në vizatime. Instalimi do të kryhet me JY- (st) Y 2x1 mm2 kabëll për shuesit e zjarrit dhe NYMHY 2x1 mm, për autoparlant. Të gjithë sinjalizuesit do të pajisen me një shigjetë treguese të vendit të zjarrit. Sinjalizuesit kryesor do të sigurohen gjithashtu me lidhje ndërmjet terminaleve në mënyrë që të ndihmojë komandimin e njësive sinjalizuese në vizatimet e mëparshme. Sinjalizuesit e tymit të duhanit Këto do të veprojnë në mënyrë që të mbajnë ekulibrin ndërmjet dhomës së hapur dhe të mbyllur, kështu kur tymi depërton në dhomën e hapur ai do të ketë kontakt me qarkun dhe do të aktivizojë sinjalin. Çdo sinjalizues do të projektohet në mënyrë që të mbulojë një zonë prej 100 m2. Të gjithë sinjalizuesit e tymit, të jenë instaluar të tilla që të mund të ndërrohen me zëvendësues. 3.2 Zjarrpërgjuesit automatik 126 Veprimi detektor ose I pikës së thirrjes, do të fillojë si më poshtë: Koka e pajisjes së alarmit ose e pikës së thirrjes do të jetë e ndriçuar Adresa e mjeteve, numrat e zonës dhe përshkrimi I çdo vendi do të jepet në njësinë e kontrollit (dhe në njësinë përsëritëse). Veprimi I detektorit ose pikës së thirrjes do të fillojë si më poshtë: Koka e pajisjes së alarmit ose e pikës së thirrjes do të jetë e ndriçuar Adresa e mjeteve, numrat e zonës dhe përshkrimi I çdo vendi do të jepet në njësinë e kontrollit (dhe në njësinë përsëritëse). Alarmi do të transmetohet në brigadën e zjarrit Autoparlantet e tokës do të tingëllojnë në vazhdimësi. Autoparlantët në të gjitha zonat e tjera do të pulsojnë.

128 3.3 Pajisjet e sinjalizimit Sinjalizuesit kryesor nuk do të përmbajnë elementë elektronik ose komponentë riparues. Një qark I shkurtër izolues do të instalohet me anë të telave që të ndajë zonat e zjarrit. Një maksimum prej 20 elementësh do të instalohet ndërmjet izoluesve. Të gjitha mjetet do të pajisen me një sinjalizues alarmi integral. Aty ku sinjalizuesit janë instaluar brenda dhomës është njësoj sikur nuk funksionojnë. Burimet elektrike pra pajisjet e alarmit duhen instaluar jashtë dhomave. 3.4 Zilet e alarmit per sistemin e zjarrit Autoparlantët e alarmit do të vendosen ndërmjet godinës. Vendndodhja do të caktohet për të siguruar: Minimumin e nivelit të tingullit prej 75 db (A) është I pranishëm në çdo ambjent. Mosfunksionimi I një zileje të mos ndikojë në nivelin e përgjithshëm të sinjalizimit. Të paktën një zile për çdo zonë zjarri, të jetë e aktivizuar. Zilet e alarmit do të sinkronizohen nga një motor. Zilet e alarmit do të prodhojnë një nivel tingulli prej db (a) Zilet e alarmit do të shkruhen me të kuq dhe do të shkruajnë qartë Zjarr. 4.SISTEMI LAN DHE TEL (LOCAL AREA NETËORK) 4.1 Rrjeti shpërndarës 127 Meqënëse në sistemin shkollor në vetvete përveç instalimit të kompjuterave, duhet të ketë edhe rrjeti LAN-i te përshtatshëm për ambjente shkollore. Rrjeti LAN përbëhet nga një mail server, ëindoës server, ëeb server, antivirus server dhe fireëall perkates, për një numër të caktuar kompjuterash, në varësi të ambjentit dhe hub-it. Gjithashtu rrjeti LAN do te ofroje mundesine e vendosjes se Wireless HotSpot per t I dhene mundesi studenteve/punonjesve te lidhen me rrjetin kompjuterik te Kopshtit per te pasur akses ne Internet dhe/ose ne te dhenat qe do te lejohen nga administrator. Ëireless Hot spot do te instalohen ne vende te padukshme ne cdo kat te Kopshtit. Të gjithë kompjuterat duhet të jenë të pajisur me karta standarte rrjeti dhe kabllo me konektorë RJ45. Kompjuterat janë me të drejta rrjeti të përcaktuara nga kompjuteri qendror (serveri). Paisje shtesë të nevojshme; janë Printera rrjeti dhe skanera rrjeti, të cilët ofrojnë mundësi shtesë për studentet/punonjesit.

129 4.2 Prizat e rrjetit Si pjesë e rrjetit të shpërndarjes së LAN-së janë edhe prizat fundore, të cilat mund të jenë teke ose dyshe. Prizat e rrjetit të LAN vendosen në të njëjtën lartësi me prizat e tensionit dhe rekomandohen në lartësi 0.4 m. Ato mund të jenë të tipit nën suvatim ose të tipit mbi suvatim ( që inkastrohen në kanaleta).prizat e rrjetit LAN janë të njëjta me ato të sistemit të telefonisë tip Playbus Range, RJ45- kategoria 5e FTP, ngjyrë e bardhë (ose të njëjtë me ngjyrën e prizave të tensionit dhe telefonit). 128 Vendosja e sistemit te kabllove eshte rritur me shpejtesi kohet e fundit sepse eshte rritur dhe infrastuktura me nje kapacitet 10Gb/s ne menyre qe te kete nje perparesi konsolidimi I/O. Këto zgjidhje shumë të besueshme dhe të shkallëzuar të infrastruktures sherbejne per të rritur disponueshmërinë e rrjetit, zbutur rrezikun, dhe minimizuar konsumin e energjisë. Një infrastrukturë e projektuar dhe e zbatuar si duhet eshte baza e çdo biznesi. Nqs planifikimi eshte i strukturuar qarte dhe ne menyre te sakte lehtëson ofrimin e shërbimeve të reja, ul kostot e mirëmbajtjes së rrjetit dhe rrit produktivitetin. Këto sisteme janë zhvilluar përmes hulumtimeve të avancuara, zhvillimit te teknologjive të reja, dhe testimit rigoroz të performancës. Mbështetur ne pervojen ISO 9001, ka permiresuar një rrjet të shpërndarësve kryesorë për të siguruar mbështetjen e shkëlqyer të konsumatorëve. Sistemi I rrjetit telefonik dhe komunikimi I të dhënave.

130 Kontraktori duhet të instalojë një sistem rrjeti telefonik IP nga burimi i linjës dhe dhoma e aparaturës qëndrore në të gjithë godinën. Përgjithësisht rrjeti I telefonise do të instalohen se bashku me rrjetin LAN, per aresye te uljes dhe te kostove te instalimit. Ne dhomen teknike duhet te instalohet gjithashtu dhe centrali telefonik IP me minimalisht 100 numra te brendshem me mundesi upgrade. Centrali duhet te jete I nje tipi te tille (per ilustrim) fig si me poshte: 129 Për çdo dalje telefoni treguar në vizatime, kontraktori duhet të sigurojë një prizë tip lidhjeje RJ45 me dalje fole që të mbajë fuqinë e tyre. Përpara instalimit, të sistemit kontraktori duhet të konsultohet me autoritetet përkatëse për kërkesat e tyre dhe të pranohen nga projektuesi.

131 4.3 Karakteristikat teknike. Kategoria 5, (CMR), 4-palë, kabllo UTP/FTP bakri. Përçuesit janë 24 AËG me izolim PE. Përçues në çifte, të ndara me një ndarës te integruar, dhe të mbrojtur nga një flete Ameretardant PVC. Kategoria 5e, (CMR), 4-palë, kabllo UTP/FTP bakri. Përçuesit janë 24 AËG me izolim PE.. F/UTP Cat. 5e 130 PUNOI Ing Dritan Hazinedari