Η. ΔΡΙΤΣΟΣ Σ. Η. ΔΡΙΤΣΟΣ

ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΣ ΛΥΣΗΣ Ποιος είναι ο τόχος της επεµβαης; Από τι πάχει η κατακευή; Υλικά και Τεχνολογίες Επεµβάεων Σ. -Ειδικοί Τύποι Σκυροδέµατος Η. ΔΡΙΤΣΟΣ -Πολυµερικές Κόλες (ρητίνες) -Επικευατικά Κονιάµατα -Επικολλητά Φύλλα από Χάλυβα ή Τι ιατίθεται; Ινοπλιµένα Πολυµερή (FRP) - ιατµητικοί Σύνδεµοι (Βλήτρα) Αγκύρια -Αγκυρώεις και Συγκολλήεις Νέων Ράβδων Οπλιµού Ειδικότερες Τεχνικές για : -Υποτυλώµατα -Τοιχώµατα - οκούς -Πλάκες -Κόµβους οκών-υποτυλωµάτων -Στοιχεία Θεµελίωης Η Γενική Υπολογιτική ιaδικαία{ Ανάλυη Πώς θα γίνει ο Επανυπολογιµός; ιαταιολόγηη Υπολογιτικά Θέµατα για Ειδικότερες Τεχνικές 1 2 ΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΕΠΙΣΚΕΥΑΣΜΕΝΩΝ/ΕΝΙΣΧΥΜΕΝΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ Λογική ύνθετου µέλους: παλαιό + νέο, υνεργάζονται περιοριµός διατµητικής ολίθηης την διεπιφάνεια και καθέτου αποµάκρυνης -Προεγγιτικά: αναγωγή ε αντίτοιχο µονολιθικό µέλος ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΙΕΠΙΦΑΝΕΙΩΝ S R d d διεπ. διεπ. V sd V παλαιό κυρόδεµα Μειωµένος βαθµός αξιοπιτίας αποτελεµάτων (α) Έλλειψη επαρκώς τεκµηριωµένης πρακτικά αξιοποιήιµης γνώης για τη µηχανική των διεπιφανειών και πρωταρχικών παραµορφώεων διεπ. V Β i- Γ (β) Αποτίµηη βαθµού βλάβης F AB F Γ (γ) Έλλειψη τεχνικών προδιαγραφών Α ι νέο κυρόδεµα l i- Υπολογιτική διαδικαία (α) Έλεγχος επάρκειας διεπιφανειών BΓ BΓ (β) Χρήη Αναθεωρηµένων Συντελετών Αφάλειας για τα υλικά Vsd F F V sd VR,C + VR,o + VR,1 + VR,D + V Γ AB (γ) Προδιοριµός Ικανότητας του τοιχείου 1,65 VR,D AD cd yd -Ακριβής αναλυτική εκτίµηη: ως ύνθετο µέλος µε υνυπολογιµό της ολίθηης την γ διεπιφάνεια R,we 3 4

ΜΗΧΑΝΙΣΜΟΙ (α) (β) Οδοί µεταφοράς δυνάµεων 5 (γ) Τύποι ατοχίας από δράη βλήτρου α) Λόγω διαρροής χάλυβα, β) Λόγω ατοχίας περιβάλλοντος κυροδέµατος, γ) Λόγω απόχιης πλευρικού κώνου 6 Αντοχή Βλήτρων ( V, V V ) V ud min ud, a ud,, ud, c V As 5d yd V ud, a 3 d 3d Σ. 1,3 2 1,65 V ud, d cd. yd Η. Α s cd. γ 1,3 ΔΡΙΤΣΟΣ yd 6d γ γ 1 / 5 o 1,1 l 3 / 2 V d c ( N ) ud, c cd p γ d γ 1,5 V d o ud 1,3 2 γ. cd yd Vud, c Vud, c. a1. a2 2 3 1 c p t a 1,4 1,0 min max min [ + 0,7 c / 1,5 c, ( c + c )/ 3,5 c ] 1, 0 a 2 max 0,3 n p n n p Μηχανιµός δράης βλήτρου 7 8

Όρια ιατάεων (mm) Συνοχή Γιαλείεςεπιφάνειες: τ cud 0,25 ctd Γιαδιεπιφάνειεςµετεχνητήεκτράχυνη: τ cud 0,75 ctd Όταν την επιφάνεια χρηιµοποιείται εκτοξευόµενο κυρόδεµα ή εποξειδικήκόλα: τcud 1,00 ctd D d + (2-6) mm Τριβή (α) τ τ µ. 1 cd ud τ ud (β) 1 /2 s 0,15 u cd S [m m ] α) Τυπική µορφή µονότµητου βλήτρου µορφής Γ β) Τυπικές διατάξεις µονότµητων βλήτρων 9 Απλοποιηµένο υπολογιτικό προοµοίωµα για το µηχανιµό τριβής ε λεία διεπιφάνεια 10 τ τ τ ud 4 τ 0,5 τ ud 3 0,3s 0,03 τ ud 2 0.0 0.1mm s u 2.0 mm S [mm] τ ud Εξάρτηη του υντελετή τριβής από την τραχύτητα διεπιφάνειας 11 Απλοποιηµένο υπολογιτικό προοµοίωµα για τον µηχανιµό τριβής ε τραχεία διεπιφάνεια 12

V +c V y V +c,u V y,u S S,u 2 mm y,u S [mm] α) ράη υνοχής και β) ράη τριβής λόγω εγκάριου τριβής οπλιµού V d V tot ΒD VD, u + BF V, u Vtot,u V d,u Ανάπτυξη µηχανιµού τριβής λόγω εγκαρίου οπλιµού 13 S d,u 4 mm S [mm] γ) ράηβλήτρου δ) ράη όλων των µηχανιµών Αλληλεπίδραη µηχανιµών ανάληψης διατµητικού φορτίου S tot,u 14 Κατακευατικές ιατάξεις 1) Ελάχιτο ποοτό οπλιµού διεπιφάνειας: Α ρ δ sd A c δ 2) Αγκύρωη βλήτρων: για χηµικά πακτωµένες ράβδους: l Για διεπιφάνειες παράλληλες τον άξονα του τοιχείου: N d 0, 5 A sd yd 3) Τα βλήτρα µπορούν να αντικαταταθούν από ηλεκτρουγκολλήεις ίης αντίταης ρ max 0,18 ctm δ, 0,12% ydk 4)Οι αποτάεις (s) των οπλιµών που διαπερνούν την διεπιφάνεια πρέπει να ικανοποιούν την χέη: Για διεπιφάνειες κάθετες τον άξονα του τοιχείου: s ( 6h min, 800 mm) 1,3 0,7ν ρ max ctm d cd δ, 0,25% ΕΚΩΣ 2000 ydk 5) Απόταη ακραίου υνδέµου: 10 d ε εφελκυόµενη ζώνη να υναντήει άλλους οπλιµούς εξαφάλιη δυνατότητας αγκύρωης για εφελκυτική δύναµη µεγέθους c min (7d, 100mm) 5 d 15 16

P Πλήρης Αλληλεπίδραη ΙΚΑΝΟΤΗΤΑ ΣΥΝΘΕΤΟΥ ΣΤΟΙΧΕΙΟΥ Μερική Αλληλεπίδραη ιαχωριµός 17 18 ΚΑΤΑΝΟΜΗ ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΕΩΝ ΚΑΘ ΥΨΟΣ ΤΗΣ ΙΑΤΟΜΗΣ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΜΑΤΑ ΜΕΤΑΦΟΡΑΣ ΙΑΜΗΚΟΥΣ ΙΑΤΜΗΤΙΚΗΣ ΥΝΑΜΗΣ τ 2 Α 1 Β τ 2 Β τ 2 Α 1 Β τ 1 Α Β 1 τ 1 Α τ 1 Α Β 1 (α) (β) (γ) α) Πλήρης ύνδεη, β) Απουία ύνδεης, γ) Μερική ύνδεη τr 0 s 1 s 2 s 0 s 1s y s 2s uy s 0 s 1s y s 2s uy (α) (β) (γ) α) Πειραµατική καµπύλη, β) καιγ) Υπολογιτικές απλοποιήεις τ R Β 2 19 20

k µ kδ u ΣΥΝΤΕΛΕΣΤΕΣ ΜΟΝΟΛΙΘΙΚΟΤΗΤΑΣ υκαµψία πραγµατικού ύνθετου τοιχείου k k υκαµψία µονολιθικού τοιχείου Αντοχή πραγµατικού ύνθετου τοιχείου k r Σ. Η. ΔΡΙΤΣΟΣ Αντοχή µονολιθικού τοιχείου k k k r 1,0 Πλατιµ ότητα πραγµατικού ύνθετου τοιχείου Πλατιµ ότητα µονολιθικού τοιχείου Οριακή παραµ όρφωη πραγµατικού ύνθετου τοιχείου Οριακή παραµ όρφωη µονολιθικού τοιχείου 21 22 ΙΑΦΟΡΕΣ ΣΤΗΝ ΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΟΤΑΝ ΧΡΗΣΙΜΟΠΟΙΟΥΝΤΑΙ ΙΝΟΠΛΙΣΜΕΝΑ ΠΟΛΥΜΕΡΗ (MPa) ΙΟΠ-Άνθρακας (CFRP) ΙΟΠ-Αραµίδιο (ΑFRP) Σ. ρηγµάτωη Η. ΔΡΙΤΣΟΣ 2000 ΙΟΠ-Γυαλί (GFRP) 1000 Χάλυβας (S500) τριβής, µ 0 ε (%) 1,0 2,0 3,0 Επιρροή Συντελετή Τριβής τους Συντελετές Μονολιθικότητας Σχέεις Τάης-Παραµόρφωης ε Εφελκυµό, για Σύνθετα Υλικά και Χάλυβα Χάλυβας: διαρροή, πλατική περιοχή Ευροκώδικας 8 Τµήµα 1.4: (Mανδύες) kr 0,80, k k 0,70 Ινοπλιµένα: γραµµική, ελατική υµπεριφορά 3000 23 24

(α) Περίφιγξη c Περιφιγµένο περιφιγµένο µεfrp ΙΟΠ * c, FRP * περιφιγµένο µε c, τοιχεία χάλυβα s απερίφικτο Σ. c 0,85 c Η. 0 ε co ε c u ΔΡΙΤΣΟΣ ε * ε * co cu, FRP ε * cus ε ΤΕΧΝΙΚΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΟΜΙΚΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ (β) Ενιχύεις ε Κάµψη Ιεράρχιη οριακών κατατάεων ατοχίας περιοριµός δυνάµεων θλιβόµενης ζώνης πλάτιµη υµπεριφορά Για υµβατικό οπλιµό max F c A s. y πλάτιµη υµπεριφορά Για ινοπλιµένα max F c < A s. F, F,επ < F (γ) Ενιχύεις ε ιάτµηη (α) (β) Η ένταη των ινών εξαρτάται από το εύρος της ρωγµής την θέη που τη γεφυρώνουν 25 26 ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΣΕ ΚΑΜΨΗ ΜΕ ΕΠΙΚΟΛΛΗΤΑ ΕΛΑΣΜΑΤΑ Η ΥΦΑΣΜΑΤΑ ΙΟΠ ρηγµάτωη απόχιης δοκός Τρόποι Ατοχίας οκών Ενιχυµένων ε Κάµψη µε Επικολλητά Ελάµατα Σ. έλαµα Η. ρητινοειδής κόλλα ΔΡΙΤΣΟΣ Εικόνα ατοχίας ακραίας περιοχής δοκού ενιχυµένης µε επικολλητά φύλλα τ m τ max A sl. y l Προοµοίωη αγκύρωης ακραίας περιοχής ελάµατος 27 28

ιάγραµµα Φορτίου-Βύθιης για οκούς Ενιχυµένες µε Επικολλητά Ελάµατα Εικόνα Ατοχίας µε Απόχιη της Επικάλυψης του Οπλιµού 29 30 A so A P P max P/2 Ροπή που αναλαµβάνεται µέω του υπάρχοντος οπλιµού Mdo ε d ε c ε L co Σ. Η. 1 * ξ ΔΡΙΤΣΟΣ <ξ lim Μdo L l αl L,απ L Μ A z E d t L, απ Για χεδιαµό L d γ L γ 2, 0,απ. 2 ctm Ροπή που αναλαµβάνεται µέω του πρόθετου εξωτερικού οπλιµού ιαγράµµατα ροπών κάµψης ροπές χεδιαµού και αναλαµβανόµενες ροπές P/2 31 32

P k L Ατοχία υποτρώµατος ε εφελκυµό max k 0,8 P t u ctm u, απ. Ατοχία ελάµατος ή υφάµατος Για τον χεδιαµό λαµβάνεται: β β β o L ctm d < γ β 0,55 o E t k γ υντελετής προοµοιώµατος k ctm L E 2, απ. ctm / w max k ή u? β υντελετής αναγωγής πλάτους t 2 t 1 + / w L, υπαρχ βl sin ( πλ / 2) ή βl λ (2 λ) αν λ < 1 L, απ su για χάλυβα γ 1,3 1 su για ΙΟΠ γ 1,15 για χάλυβα και 1, 25 για ΙΟΠ C16/20 και Ε 200 GPa (π.χ. χάλυβας ή ΙΟΠ άνθρακα) και t 1 mm max 350MPa 10 t max Για την εξαφάλιη του άκρου έναντι Απόχιης της επικάλυψης Προωρινά: V, 1, 4 sd ακρο V cd M 0, 67 sd, ακρο M 33 34 Γωνιακό Έλαµα Αγκύρωης Ειδικά επικολλητά γωνιακά αγκύρωης 3 1. Παλαιός οπλιµός, 2. Παλαιοί υνδετήρες, 3. Πρόθετος διαµήκης, 4. Πρόθετοι υνδετήρες, 5. Παρεµβλήµατα (καβίλια ή χήµατος Ζ), 6. Συγκόλληη, 7. Κολλάρο από γωνιακά 35 36

(α) (β) (γ) 1. παλαιός οπλιµός, 2. πρόθετος οπλιµός, 3. πρόθετοι υνδετήρες, 4. ράβδοι υνδέεως, 5. µανδύας κυροδέµατος, 6. υγκόλληη Ενδεικτικοί τρόποι ενίχυης ε διάτµηη έναντι ανεπάρκειας ε λοξή θλίψη: (α), (β) Κλειτές ενιχύεις, (γ) Ανοικτές ενιχύεις 37 38 (α) (β) (γ) (δ) (ε) ιατµητική ενίχυη µε εξωτερικά τοιχεία 39 (τ) (ζ) Ενδεικτικοί τρόποι ενίχυης ε διάτµηη έναντι ανεπάρκειας οπλιµού διάτµηης : (α), (β) κλειτή ενίχυη, (γ), (δ),(ε),(τ) ανοικτή ενίχυη µε αγκυρωµένα άκρα και (ζ) ανοικτή ενίχυη αποδεκτή κατά παρέκκλιη 40

ΑΥΞΗΣΗ V Ανοικτές Ενιχύεις 3, max k < γ 1,5 d v d," κλειτό" V 3 Vcd + Vwd + V γ d A Mέγιτη τάη για να αποφευχθεί η αποκόλληη Σ. sw V z ( cot θ + Η. cot a) sin a ΔΡΙΤΣΟΣ wd ywd S E ctm w β β βο β w β 1,max z 0, 9 d n t 2 A V z ( a) d d cotθ + cot sin a S 0,525 για λ 0,5 Για ΙΟΠ k v 0,40 + 0,25 λ 0,8 για λ > 0,5 A n t w διατιθέµενο µ ήκος h sin a, e λ z d 0, d µ ήκος αγκύρωης L 1 ε E d d ( k ε ) v, max E γ Για χάλυβα Αν Αν, max y kv, max < y k v 1,0 όπως ΙΟΠ 41 42 Κλειτές Ενιχύεις Για ΙΟΠ απαιτείται επαρκής υπερκάλυψη των άκρων του (150 έως 200mm) Ανοικτές Ενιχύεις µε εξαφάλιη πλήρους αγκύρωης των άκρων οιονεί κλειτές Για χάλυβα γ 1,3 kv 1, 0 d yd Για ΙΟΠ n 1 k v 0,5 ε min (, 1,5% ), max ψ ε u ψ 0,9 Επικευή µε την τεχνική αποκατάταης ίης διατοµής 43 1. πρόθετοι οπλιµοί, 2. υγκολλήεις, 3. νέο κυρόδεµα, 4. υφιτάµενη κατακευή 44

(α) (β) Ενίχυη πλακών µε πρόθετες τρώεις κυροδέµατος (α) το πάνω πέλµα, (β) το κάτω πέλµα 1. Παλιά πλάκα, 2. Νέοι οπλιµοί, 3. Φωλιές αγκυρώεως, 4. Οπλιµοί αγκυρώεως, 5. Συγκολληµένοι ύνδεµοι Ενίχυη πλακών µε πρόθετες τρώεις κυροδέµατος Εναλλακτικοί τρόποι ύνδεης τη διεπιφάνεια 1. Παλιά πλάκα, 2. Νέα πλάκα, 3. Ρυζάκι, 4. Εποξειδική ρητίνη, 5. Βλήτρα τερεωµένα µε εποξειδική ρητίνη, 6. Γωνιακά προφίλ, 7. Βίµατα ή µπετονόκαρφα 45 46 ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗ ΜΕ ΜΕΤΑΛΛΙΚΟ ΚΛΩΒΟ Η ΜΕΤΑΛΛΙΚΟ ΜΑΝ ΥΑ o c o o c o d o d o d c d o d c d o πλήρη χαλύβδινα φύλλα c (α) d o (β) Περιφιγµένο κυρόδεµα c d o (α) : Περίφιγξη µε µεταλλικό κλωβό (β): Περίφιγξη µε ινοπλιµένα πολυµερή 47 48

ΠΕΡΙΣΙΓΞΗ Περίφιγξη µε µεταλλικά επικολλητά ελάµατα ηλεκτρουγκόλληη πιράλ Περίφιγξη µε πειροειδή οπλιµό Μεταλλικός Μανδύας 49 50 c περιφιγµένο µε ΙΟΠ *c, FRP * c, s περιφιγµένο µε τοιχεία χάλυβα απερίφικτο c 0,85c 0 ε co ε cu ε*cu, FRP ε*co ε*cus ε Κατατατικός νόµος περιφιγµένου κυροδέµατος ε cu*,απ. γ 2 µ1 / r ε y (ν + ων ) c* βc Ενίχυη Υποτυλώµατος-Προθήκη Τοιχώµατος o εco* β2 εco 1,125+1,25 α ωwd ) και ε cu* 0,0035+0,1α ωwd Για χάλυβα: βmin(1+2,5 α ωwd, Για ΙΟΠ: και εcu* εco* β2 εco β 1,1 + 1,3 α ωwd ααs.αn υντελετής αποδοτικότητας της περίφιγξης αs 0,90 α) την περίπτωη του µεταλλικού κλωβού: β) την περίπτωη κυκλικών υποτυλωµάτων αn1 - µε λωρίδες: 51 - µε ολόωµο µανδύα: ααs.αn1,0 52

ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑΣ ΠΕΡΙΟΧΗΣ ΜΕ ΜΕΙΩΜΕΝΑ ΜΗΚΗ ΜΑΤΙΣΜΕΝΩΝ ΡΑΒ ΩΝ t t t ω wd µηχανικό ογκοµετρικό ποοτό των υνδετήρων l s h t ό γκος οπλιµο ύ περ ίφιξης e, d ω wd όγκος περιφιγµ ένου κυροδ έµατος cd T λ A απ su Για χάλυβα: e, d yd λ A su T µ ( ρ l, av ) h h, απαιτ. Για FRP: µ ρ l e, d d, c 53 h ρ t B t, απ. λ A su β µ l, av h, av όπου : ρ β 2,0 γωνιακές ράβδοι B 1,0 ενδιάµεες ράβδοι 54 λ 1, 0 υντηρητικά µ 0,4έως 2,0 µ γ 1 3 3 2 3 2 0,44 cycl ck h ck h ε E ε 1 έως w εύρος δ 0.2, 0.5, ό, και κατ' ελάχιτον max προφορά περίφιγξης Β για ls40φ 400 1,00 Σ. 2 0 ακριβέτερα Η. w ε u ε < ΔΡΙΤΣΟΣ ls 0,78 lso Α 00 3 300 0,75 Απαίτηη για 20 Φ ls 20 Φ max προφορά Γ 245 ρωγµ ής για αποδεκτό µ έγεθος ολίθηης ράβου δ ls 0,56 lso περίφιγξης 200 Β 0,50 για ls20φ Απαίτηη για 40 Φ Α 0.8mm για τάθµες επιτελετικ τητας Α Β Γ 100 0,25 Μέγιτη δυνατή προφορά: πρέπει : max s0,765 (ls/φ)c 0 0 l, av 0,3 l 0,00 0,25 0,50 0,75 1,00 1,25 1,50 1,75 2,00 Α /s (mm) 15Φ 55 s (MPa) 600 500 490 s λ(ls/φ) (A/s) 1/3 δ 1/2 ls 40 Φ Γ s so + s όπουso( ls/lso) yk :δ0,5 mm για.ε.α : δ1,0 mm για.ε.β : δ1,5 mm για.ε.γ Προφορά περίφιγξης ε περιοχές µε ανεπαρκή µήκη µατίµατος : Εφαρµογή για C16/20, S400, E 200 GPa, 300 mm, c+φ 40 mm, lso Φ/4 (400/1,15x 1,90 x 0,7) x1,4 91Φ 56 l s/l so

(α) ιατοµή γωνιακών: τουλάχιτον 50.50.5 Κατακευατικές ιατάξεις Ειδικές αγκυρώεις (β) Ελάχιτη διατοµή οριζόντιου οπλιµού: - Ελάµατα Σ. 25.4 Η. ΔΡΙΤΣΟΣ α sw αsw u ο o - Ράβδοι χάλυβα Φ10 Φ8/7 5 (γ) s (0,5 c, min, 150mm) u o Αναρτήρες Συνήθως s 100 mm u ο o t (δ) Για την περίπτωη τοπικής περίφιγξης, ο µεταλλικός κλωβός επεκτείνεται πάνω και κάτω από την βλάβη ε απόταη τουλάχιτον µιάµιη φορά την µέη διάταη της διατοµής. Ενδεικτική απεικόνιη άκρων µανδύα (α) Με επαρκές µήκος υναρµογής και τα δύο άκρα (ε) Απαιτούνται πρόθετα µέτρα πυροπροταίας (β) Χωρίς επαρκές µήκος υναρµογής το ένα άκρο Σε περιπτώεις υποτυλωµάτων επιµήκους διατοµής ( c 400mm ) απαιτούνται ενδιάµεες διαµπερείς χαλύβδινες ράβδοι. F cm 4 u µ o ctm t +10 n A h s s + n D F ud (kn, mm) 57 58 Μεταφορά Αξονικού Φορτίου Συνδετήρες Μανδύα. Asw w asw. t. 2t A sw. ywd asw. t. 2t t A t. sw 2t Ιορροπία δυνάµεων 2t α sw ywd y N 4 (2µ uo t y) 8µ 2 t t uo ywd d max N 8µ 2 t t u asw 0,8 o. 2t t Nu Nr uo 8µ 2t t Στην περιοχή της βλάβης min Φ8/75 mm 2 h 59 60

Κατακευατικές ιατάξεις Συτάεις kr 0,80 έως 1,0 και kk 0,70 έως 1,0 εφόον: α) Έχει αποκαταταθεί η υνέχεια του υποτυλώµατος β) Νέες ράβδοι είναι καλά αγκυρωµένες τον αρχικό φορέα. γ) A c 2 < 2A Σ. c 1 Η. ΔΡΙΤΣΟΣ Ελάχιτο πάχος µανδύα -µε εκτοξευόµενο κυρόδεµα, 50 mm -µε έγχυτο κυρόδεµα και µία ειρά νέων οπλιµών, 80-120 mm -µε έγχυτο κυρόδεµα και δύο ειρές νέων οπλιµών, τουλάχιτον 120 mm Ελάχιτοι νέοι κατακόρυφοι οπλιµοί και ελάχιτοι υνδετήρες: ΕΚΩΣ 2000 1. οπλιµοί υποτυλώµατος, Ελάχιτοι διατµητικοί ύνδεµοι: Συτάεις (Παράρτηµα 3Γ) 2. οπλιµοί δοκού άνω, 5 (MPa) c 2 > c 1 + l (1,5 max ) µανδ ύα 2 c Για Τοιχώµατα Σε αµφίπλευρους µανδύες τα βλήτρα πρέπει να είναι διαµπερή Σε µονόπλευρους µανδύες τίθενται δίτµητα βλήτρα µορφής Π Ενίχυη Κόµβου µε Μανδύα 3. οπλιµοί δοκού κάτω, 4. κατακόρυφοι ύνδεµοι κόµβου, 5. υνδετήρες δοκού, 6. υνδετήρες υποτυλώµατος, 7. υνδετήρες υποτυλώµατος µέα τον κόµβο. 61 62 Εφαρµογή χιατί κολλάρων ε εξωτερικούς κόµβους Α υνδ. Φ8/50 Α υνδ.φ8/5 0 Ενίχυη κόµβου µε επικολλητά ελάµατα 1. µεταλλικά ελάµατα, 2. µεταλλικό έλαµα, 3. µεταλλική ταινία, 4. προεντεταµένοι κοχλίες, 5. υγκολλήεις. υνδ. Φ8/50 (α) (β) α) Με υποτύλωµα τον ανώτερο όροφο β) Χωρίς υποτύλωµα τον ανώτερο όροφο Ενίχυη κόµβου µε χαλύβδινα κυµατοειδή ελάµατα 63 64

3 Pn tan a A sw ywd Ε 3 Ενδεικτική ενίχυη πεδίλων µε την τεχνική των µανδυών, όταν η επέµβαη περιλαµβάνει και ενίχυη του φέροντος κατακόρυφου τοιχείου Ενδεικτικοί Τρόποι Ενίχυης Τοιχωµάτων 65 66 ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΟΜΙΚΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ ΕΠΙΣΗΜΑΝΣΕΙΣ ΓΙΑ ΤΗΝ ΕΦΑΡΜΟΓΗ 1. Η χρήη του µεταλλικού κλωβού ή ινοπλιµένων πολυµερών δεν προφέρεται για αύξηη της αντοχής ε κάµψη των κατακόρυφων τοιχείων 2. Η ενίχυη υποτυλωµάτων µε περίφιγξη δεν προφέρεται για εύκαµπτες κατακευές που η ατοχία ελέγχεται από τις µετακινήεις 3. Η εφαρµογή περίφιγξης ε υποτυλώµατα κυκλικής ή ορθογωνικής διατοµής, αυξάνει 3. Κατακευή αγκίτρων τα άκρα των υνδετήρων 10Φ υπό γωνία 135ο. Ανεκτό, ίως 6-7 την πλατιµότητα, την αντοχή ε τέµνουα και περιορίζει την ολίθηη µατιµένων Φ. ιαφορετικά ηλεκτρουγκολλήεις άκρων ράβδων. εν φαίνεται όµως να προφέρει ε τοιχώµατα και διατοµές Γ. 4. Ηλεκτρουγκολλήεις ράβδων S220 (παλαιό StI) και S500s χωρίς ειδικότερες 4. Σε υποτυλώµατα µε οξειδωµένους οπλιµούς, η ενίχυη µε µανδύες από ινοπλιµένα πολυµερή βελτιώνει τη υµπεριφορά του τοιχείου και προτατεύει από προϋποθέεις. περαιτέρω οξείδωη. Όµως πιθανότατα δεν θα µπορούε να παρεµποδίει την Για S400 προθέρµανη ε 200ο 250ο C. πρόωρη ατοχία. 5. Για αγκυρώεις νέων ράβδων, µε χρήη εποξειδικής κόλλας: 5. Η κατακευή µανδυών από ινοπλιµένα πολυµερή ε κατακόρυφα µέλη, δεν προφέρει - Φ οπής Φ+4mm ιδιαίτερη αντίταη τον λυγιµό των κατακορύφων ράβδων όταν οι υνδετήρες είναι - Αποµάκρυνη κόνης αραιοί. Τοπική υγκέντρωη τάεων τοπική ατοχία µανδύα - Εκτράχυνη τοιχωµάτων οπής 6. Σε περιοχές µατιµάτων µε κοντές αναµονές, η περίφιγξη του τοιχείου µε υφάµατα από ινοπλιµένα πολυµερή ή µε µεταλλικούς µανδύες βελτιώνει την αντοχή (λίγο) και ιδιαίτερα την πλατιµότητα της περιοχής. Όµως η ατοχία λόγω ολίθηης δεν αποτρέπεται. ΠΡΟΤΑΣΗ: Μήκος µάτιης < 50% του Κανονιµού ηλεκτρουγκόλληη ράβδων 7. Η εφαρµογή επικολλητών φύλλων από ινοπλιµένα πολυµερή (FRP) ή χαλύβδινα ελάµατα για ενίχυη αθενών κόµβων, είναι αποτελεµατική, όµως εφαρµόζεται δύκολα τη πράξη. 67 ΘΕΜΑΤΑ ΠΡΑΚΤΙΚΗΣ ΣΗΜΑΣΙΑΣ 1. Καλή εκτράχυνη µε µατακόνι (και όχι απλά µε φυρί και καλέµι) ή µε αµµοβολή, ώτε να αποκαλυφθούν τα αδρανή 2. Κίνδυνος υώρευης αδρανών πίω από ράβδους οπλιµού 6. - Προοχή την διαδικαία εφαρµογής επικολλητών ελαµάτων από χάλυβα ή ινοπλιµένα πολυµερή (FRP) ή ινοπλιµένα υφάµατα. - Στρογγύλευη γωνιών, εξαφάνιη ανωµαλιών κ.λ.π. 68

Τοποθέτηη ενδιάµεων υνδετήρων ε τετραγωνικές διατοµές OXI NAI Τοποθέτηη ενδιάµεων υνδετήρων ε επιµήκεις διατοµές γωνία 45 ο 69 70 6Φ ΕΚΩΣ 10 Φκαι 135 ο 5Φ d 5d 5d 200m d /3 Συγκόλληη κατά παράθεη Αδυναµία εφαρµογής αγκίτρων τα άκρα των υνδετήρων 4d 2d 4d d /3 Συγκόλληη µε λωρίδες 71 72

~ 10 α α 50mm Σ. 5d Η. ΔΡΙΤΣΟΣ Μία ή δύο καβίλλιες d 14 mm (α) ΥΣΚΑΜΠΤΟΙ ΣΥΝ ΕΣΜΟΙ ~ 10 α 5d 5d παλαιά ράβδος 20 mm h s α >50mm νέα ράβδος 5d Σύνδεµοι τύπου Ω d 14 mm (β) ΕΥΚΑΜΠΤΟΙ ΣΥΝ ΕΣΜΟΙ Εκτράχυνη µε Αµµοβολή 73 74 Αεροµατάκονο Προετοιµαία Επιφάνειας µε Αεροµατάκονο 75 76

Άνοιγµα Συνδετήρων οκίµιο Έτοιµο για την Κατακευή Μανδύα 77 78 Ηλεκτρουγκόλληη Άκρων Συνδετήρων Μανδύα Εκτόξευη Μανδύα Υποτυλώµατος 79 80

Πειραµατική οκιµή Βλάβες ε οκίµιο µε Εκτοξευόµενο Σκυρόδεµα και Βλήτρα 81 82 Μ RD R 200 200 Ο F2 I2 100 50 50 0-50 -100 Βλάβες ε οκίµιο µε Έγχυτο Σκυρόδεµα, Λεία ιεπιφάνεια χωρίς ιατµητικούς Συνδέµους 83 0-50 -150-100 -50 0 50 100 150 Οριζόντια µετακίνηη (mm) W I4-100 -150-200 -150 F4 150 100 ύναµη (mm) ύναµη (KN) 150-200 -150-100 -50 0 50 100 150 Οριζόντια µετακίνηη (mm) NT NTP 84

ΠΕΡΙΒΑΛΛΟΥΣΕΣ ΒΡΟΓΧΩΝ ΥΣΤΕΡΗΣΗΣ ύναµη (ΚΝ ΚΝ) 200 150 100 50 0-50 -100-150 -200-150 -100-50 0 50 100 150 M W D Fy k Fy Fy,M R δ k δ RD y δy y,m NTR δ u k δu δ u, M E NT Οριζόντια µετακίνηη (mm) O F2 F4 Εντατικό µέγεθος F y,m F y δ y,m δ y δ u δ u,m Παραµόρφωη Καµπύλη Σχεδιαµού Ενιχυµένου Μέλους 85 86 Α/Α Τρόπος ύνδεης την διεπιφάνεια k Fy k δ y k δu 1 W 0.85-0.87 1.16-1.57 1.09-1.39 2 D 0.80-0.83 1.63-1.89 0.79-0.85 3 4 5 6 7 R RD ΝΤa NTP Ε 0.85-0.90 0.90-0.94 0.80-0.81 0.97-0.99 1.11-1.13 1.70-1.94 1.15-1.85 1.09-1.26 2.69-3.10 1.15-1.33 0.70-0.84 0.71-0.83 0.63-0.70 0.74-0.80 1.09-1.18 8 ΝΤ www.episkeves.civil.upatras.gr 0.71-0.73 0.84-1.11 0.82-0.89 Συντελετές Μονολιθικότητας 87 88