Αλληλεπίδραση Ανάστροφης Διάρρηξης με Θεμελιοδοκό Interaction of Foundation Beam with a Reverse Fault Rupture
|
|
- ἐλπίς Σαμαράς
- 7 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 3 o Πανελλήνιο Συνέδριο Αντισεισμικής Μηχανικής & Τεχνικής Σεισμολογίας 5 7 Νοεμβρίου, 2008 Άρθρο 2097 Αλληλεπίδραση Ανάστροφης Διάρρηξης με Θεμελιοδοκό Interaction of Foundation Beam with a Reverse Fault Rupture Ιωάννης ΑΝΑΣΤΑΣΟΠΟΥΛΟΣ 1, Γιώργος ΑΝΤΩΝΑΚΟΣ 2, Σπύρος ΓΙΑΝΝΑΚΟΣ 3, και Γιώργος ΓΚΑΖΕΤΑΣ 4 ΠΕΡΙΛΗΨΗ : Η διάρρηξη ενός σεισμογόνου ρήγματος στην επιφάνεια της γης, καθώς και οι επιπτώσεις του στις υπερκείμενες κατασκευές είναι ένα πρόβλημα με πολλαπλό διακλαδικό ενδιαφέρον. Στο άρθρο αυτό αναλύεται η αλληλεπίδραση ανάστροφης διαρρήξεως θεμελιολωρίδας. Η ανάλυση πραγματοποιείται με εφαρμογή της μεθόδου πεπερασμένων στοιχείων. Η μή-γραμμική συμπεριφορά του εδάφους προσομοιώνεται με ελαστο-πλαστικό καταστατικό προσομοίωμα Mohr-Coulomb και ισοτροπική χαλάρωση, η οποία επιτυγχάνεται με προγραμματισμό υπο-ρουτινάς. Αρχικά αναλύεται η διάδοση της διάρρηξης στο ελεύθερο πεδίο. Στην συνέχεια, γνωρίζοντας την θέση ανάδυσης της διάρρηξης, τοποθετείται η κατασκευή αναλύεται η αλληλεπίδραση. Εξετάζεται η επιρροή : (α) της θέσης της διάρρηξης s, και (b) του φορτίου της ανωδομής q. Δείχνεται ότι η θέση της διάρρηξης παίζει καθοριστικό ρόλο στην προκαλούμενη επιπόνηση της θεμελίωσης. Η αύξηση του φορτίου της ανωδομής οδηγεί σε εντονότερη εκτροπή της διάρρηξης και τροποποίηση της απόκρισης. ABSTRACT : This paper analyses the interaction of a reverse fault rupture with a strip foundation of width B subjected to uniform loading q. The left edge of the foundation is placed at distance s from the free-field fault outcrop. The problem is analyzed in 2-D using non-linear finite elements. Soil behavior is modeled with a modified Mohr-Coulomb model with strain softening. A parametric study is conducted to illustrate the effect of the following factors : (a) the relative location s of the free-field fault outcrop from the left edge of the foundation, and (b) the uniformly distributed load q acting on the foundation. The role of q is dual because it compresses the soil and flattens any imposed soil anomalies, and also changes the stress field underneath the structure, leading to diversion of the fault rupture. Finally, depending on the exact position of the foundation on the outcropping fault rupture, loss of support may take place either at the two ends or at the middle. 1 Λέκτορας ΠΔ407/80, Σχολή Πολιτικών Μηχανικών, Εθνικό Μετσόβιο Πολυτεχνείο, ianast@civil.ntua.gr 2 Πολιτικός Μηχανικός, Σχολή Πολιτικών Μηχανικών, Εθνικό Μετσόβιο Πολυτεχνείο, antonakosg@gmail.com 3 Υποψ. Διδάκτωρ, Σχολή Πολιτικών Μηχανικών, Εθνικό Μετσόβιο Πολυτεχνείο, spigian@hotmail.com 4 Καθηγητής, Σχολή Πολιτικών Μηχανικών, Εθνικό Μετσόβιο Πολυτεχνείο, gazetas@ath.forthnet.gr
2 ΕΙΣΑΓΩΓΗ Στον καταστροφικό σεισμό Μw 7.6 του Chi-Chi (Ταϊβάν, 1999), το σεισμογόνο ρήγμα Chelungpu αναδύθηκε στην επιφάνεια σε μήκος 100 km περίπου [Angelier et al., 2003], προκαλώντας κατακόρυφες ανυψώσεις εώς και 10 m [Chen et al., 2001]. Η εντυπωσιακή αυτή επιφανειακή διάρρηξη προσέφερε πλήθος περιστατικών αλληλεπίδρασης με υπερκείμενες κατασκευές [Chang et al., 2000; Tsai et al., 2000; Kelson et al., 2001; Uzarski & Arnold, 2001; Dong et al., 2003]. Ένα τέτοιο παράδειγμα δείχνεται στο Σχημα 1. Πρόκειται για πενταόροφο κτίριο (Κολέγιο Tze-Min) το οποίο υπέστη ανύψωση της τάξεως των 3 m. Παρά την εντονότατη παραμόρφωσή του και τις ανεπανόρθωτες βλάβες που υπέστη, επέζησε της επιβληθείσας διαρρήξεως. Το πρόβλημα που εξετάζεται στο παρόν άρθρο απεικονίζεται σχηματικά στο Σχήμα 2. Θεμελιολώριδα πλάτους B με ομοιόμορφα κατανεμημένο φορτίο q εδραζόμενο σε ομοιόμορφη εδαφική στρώση πάχους H, υποβάλλεται σε ανάστροφη τεκτονική μετατόπιση κατακόρυφου εύρος h υπό γωνίαν α. Η ανάλυση διεξάγεται σε δυο βήματα. Αρχικά, αναλύεται η διάδοση της διάρρηξης στο ελεύθερο πεδίο, αγνοώντας δηλαδή την παρουσία της κατασκευής (Σχήμα 2a). Στην συνέχεια, η θεμελιολωρίδα τοποθετείται σε απόσταση s από την (γνωστή από το προηγούμενο βήμα) θέση ανάδυσης της διάρρηξης στο ελέυθερο πεδίο και πραγματοποιείται η ανάλυση του συστήματος εδάφους κατασκευής (Σχήμα 2b). Σχήμα 1. Παράδειγμα αλληλεπίδρασης διάρρηξης εδάφους κατασκευής από τον σεισμό του Chi-Chi, Ταϊβάν 1999 : πενταόροφο κτιρίου του Κολεγίου Tze-Min στο Wu-Fung Hsiang [Hwang, 2000]. 2
3 Σχήμα 2. Ορισμός και γεωμετρία του προβλήματος : (a) διάδοση της διάρρηξης στο ελεύθερο πεδίο, και (b) αλληλεπίδραση με πεδιλοδοκό πλάτους Β με ομοιόμορφο φορτίο q. Το αριστερό άκρο της θεμελίωσης βρίσκεται σε απόσταση s από το ίχνος του ρήγματος στο ελεύθερο πεδίο. ΜΕΘΟΔΟΛΟΓΙΑ ΑΝΑΛΥΣΗΣ Η ανάλυση διεξάγεται με εφαρμογή της μεθόδου πεπερασμένων στοιχείων σε δύο διαστάσεις, με θεώρηση επίπεδης παραμόρφωσης. Το έδαφος προσομοιώνεται με 2-Δ τετρακομβικά στοιχεία διαστάσεως d FE = 1.0 m, ώστε να επιτυγχάνεται ικανοποιητική διακριτοποίηση [Anastasopoulos et al. 2007]. H θεμελιολωρίδα προσομοιώνεται με ελαστικά στοιχεία δοκού, συνδέεται δε με το έδαφος μέσω στοιχείων διεπιφάνειας, τα οποία προσομοιώνουν ρεαλιστικά την αποκόλληση και την ολίσθηση. Η συμπεριφορά του εδάφους προσομοιώνεται με ελαστο-πλαστικό καταστατικό προσομοίωμα Mohr-Coulomb με ισοτροπική χαλάρωση, η οποία επιτυγχάνεται με προγραμματισμό ειδικής υπόρουτίνας. Η χαλάρωση εφαρμόζεται στην γωνία τριβής φ mob και την διαστολικότητα ψ mob σε συνάρτηση με την πλαστική οκταεδρική παραμόρφωση. Οι παράμετροι του προσομοιώματος βαθμονομούνται με βάση τα αποτελέσματα πειραμάτων άμεσης διάτμησης. Η εν λόγω μεθοδολογία αυτή έχει επαληθευτεί εκτενώς μέσω γνήσιων προβλέψεων πειραμάτων φυγοκεντριστή [Anastasopoulos et al., 2007]. Διερευνάται παραμετρικά η επιρροή : 3
4 (a) της σχετικής θέση s της διάρρηξης : s = 1, 3, 5, 7, 9, 11, 13, 15 και 21 m. (b) του φορτίου q της ανωδομής : q = 10, 20, 40, 60, 80, και 100 kpa. Η κλίση του ρήγματος α λαμβάνεται ίση με 60 ο σε όλες τις αναλύσεις, η δε θεμελίωση θεωρείται πρακτικά άκαμπτη (ΕΙ = 10 8 knm 2, όπου Ε το μέτρο ελαστικότητας της θεμελίωσης και Ι η ροπή αδρανείας της). ΕΠΙΡΡΟΗ ΤΗΣ ΘΕΣΗΣ ΤΗΣ ΔΙΑΡΡΗΞΗΣ Η επιρροή της θέσης s της διάρρηξης δείχνεται στα Σχήματα 3 και 4, σε όρους παραμορφωμένου καννάβου και πλαστικών παραμορφώσεων, κανονικοποιημένων καμπτικών ροπών της θεμελίωσης Μ/qΒ 2 και αδιάστατων τάσεων εδράσεως p/q. Προκειμένου να εστιάσουμε την προσοχή μας στην θέση s της διάρρηξης, τα αποτελέσματα αντιστοιχούν σε ένα φορτίο ανωδομής μόνο : q = 20 kpa. Η σύγκριση των τριών πρώτων θέσεων, s = 1, 5, και 9 m (οι οποίες αντιστοιχούν σε ανάδυση της διάρρηξης εντός των ορίων της θεμελίωσης) παρουσιάζεται στο Σχήμα 3. Για s = 1 m (Σχήμα 3a), η διάρρηξη εκτρέπεται προς τα αριστερά (δηλαδή προς το ανερχόμενο τέμαχος). Παρά την εκτροπή αυτή, η θεμελίωση υφίσταται έντονη καταπόνηση. Αρχικά, για h = 0 m, η θεμελίωση είναι σε πλήρη επαφή με το έδαφος: ο λόγος p/q ισούται με -1.0 σε όλο το πλάτος. Για h = 0.3 m, προτού δηλαδή η διάρρηξη αναδυθεί στην επιφάνεια, μόνο μια πολύ μικρή αλλαγή στην κατανομή των p/q μπορεί να παρατηρηθεί. Για h = 0.7 m, η διάρρηξη αναδύεται στο αριστερό άκρο της θεμελίωσης, προκαλώντας απώλεια στήριξης (αποκόλληση, p/q = 0) περί το μέσον αυτής : x/b = 0.4 έως 0.8. Αυτό σημαίνει ότι η θεμελίωση τείνει να συμπεριφερθεί ως αμφιέρειστη δοκός, στηριζόμενη στα άκρα επί ελαστικών στηρίξεων. Περαιτέρω αύξηση της επιβαλλόμενης τεκτονικής παραμόρφωσης δεν προκαλεί σημαντική διαφοροποίηση.τα παραπάνω αντικατοπτρίζονται καί στην καμπτική επιπόνηση της θεμελίωσης. Αρχικά, για h = 0.3 m, η αδιάστατη καμπτική ροπή Μ/qB 2 γίνεται σχεδόν διπλάσια από την αρχική της τιμή M 0 (για h = 0, δηλαδή πριν την εφαρμογή της επιβαλλόμενης μετατόπισης). Η αύξηση της τεκτονικής μετατόπισης h στα 0.7 m οδηγεί σε περαιτέρω αύξηση της Μ/qB 2, η οποία γίνεται σχεδόν τετραπλάσια της M 0. Από το σημείο αυτό και μετά, η αύξηση της επιβαλλόμενης μετατόπισης δεν προκαλεί αύξηση της καμπτικής καταπόνησης. Μετακινώντας την διάρρηξη στην μέση του θεμελίου, s = 5 m, η όλη απόκριση διαφοροποιείται σημαντικά (Σχήμα 3b). Σε αντίθεση με την προηγούμενη περίπτωση, δεν παρατηρείται σημαντική εκτροπή της διάρρηξης, αλλά σημαντική διάχυση των πλαστικών παραμορφώσεων ακριβώς κάτω από την θεμελίωση. Για h = 0.7 m, η διάρρηξη αναδύεται στην επιφάνεια, και η θεμελίωση υφίσταται απώλεια στήριξης (p/q 0) στις άκρες της : x/b = 0 έως 0.15 και από 0.6 έως 0.9. Ως εκ τούτου, η καμπτική ροπή αντιστρέφεται : κάμψη προς τα πάνω. Η αύξηση της επιβαλλόμενης τεκτονικής παραμόρφωσης δεν προκαλεί σημαντική διαφοροποίηση. 4
5 Σχήμα 3. Επιρροή της θέσης της διάρρηξης s θεμελίωση B = 10 m, EI = 10 8 knm 2, με ομοιόμορφο κατανεμημένο φορτίο q = 20 kpa : (a) s = 1 m, (b) s = 5 m, και (c) s = 9 m. Από πάνω προς τα κάτω: παραμορφωμένος κάνναβος με ισοϋψείς πλαστικών παραμορφώσεων, αδιαστατοποιημένες τάσεις εδράσεως p/q και καμπτική ροπή M/qB 2. Μετακινώντας την διάρρηξη ακόμα πιο δεξιά σε απόσταση s = 9 m, ώστε να αναδύεται οριακά στο δεξιό άκρο της θεμελίωσης (Σχήμα 3c), δεν παρατηρείται πλέον ούτε εκτροπή της διάρρηξης ούτε διάχυση της παραμόρφωσης. Για h = 0.3 m, όπως και στις προηγούμενες περιπτώσεις, οι τάσεις p/q μεταβάλλονται ελάχιστα σε σχέση με την αρχική κατάσταση (h = 0 m). Στην συνέχεια, για h = 0.7 m, η διάρρηξη αναδύεται ακριβώς κάτω από το δεξιό άκρο της θεμελίωσης. Οι αδιάστατες τάσεις p/q μειώνονται στα δυο άκρα, και η θεμελίωση αποκολλάται από το έδαφος από x/b = 0 έως 0.3 και από 0.7 έως 1.0. Τα δύο αυτά ανυποστήρικτα τμήματα συμπεριφέρονται ως πρόβολοι επί μιας κεντρικής ελαστικής στηρίξεως. Το αποτέλεσμα είναι η πλήρης αντιστροφή της Μ/qB 2 : κάμψη προς τα κάτω. Στο Σχήμα 4 παρουσιάζεται η απόκριση της θεμελίωσης για την περίπτωση διάρρηξης εκτός των ορίων αυτής : s = 1.1, 1.5, και 2.1. Για s = 11 m (Σχήμα 4a), η διάρρηξη εμφανίζεται αρκετά κοντά στο δεξιό άκρο της θεμελίωσης. Παρότι η διάρρηξη αναδύεται εκτός των ορίων της κατασκευής, η όλη απόκριση είναι παρόμοια με την προηγούμενη περίπτωση. Για h = 2.0 m, το εύρος των ανυποστήρικτων προβόλων είναι πρακτικά το ίδιο: x/b = 0 έως 0.3 και 0.7 έως 1.0. Αναπόφευκτά, καί η αναπτυσσόμενη M/qB 2 είναι σχεδόν η ίδια με την περίπτωση s = 9 m. Η προοδευτική μετατόπιση της διάρρηξης προς τα δεξιά οδηγεί σε σταδιακή μείωση του εύρους των αναπυσσόμενων προβόλων. Ακόμη και για s = 21 m, εξακολουθεί να σημειώνεται απώλεια στήριξης από x/b = 0 έως 0.05 και από 0.95 έως
6 Σχήμα 4. Επιρροή της θέσης της διάρρηξης s θεμελίωση B = 10 m, EI = 10 8 knm 2, με ομοιόμορφο κατανεμημένο φορτίο q = 20 kpa : (a) s = 11 m, (b) s = 15 m, και (c) s = 21 m. Από πάνω προς τα κάτω: παραμορφωμένος κάνναβος με ισοϋψείς πλαστικών παραμορφώσεων, αδιαστατοποιημένες τάσεις εδράσεως p/q και καμπτική ροπή M/qB 2. Στο Σχήμα 5 συνοψίζεται η επιρροή της s : (a) στην αδιαστατοποιημένη καμπτική ροπή Μ/qB 2 (για h = 2 m), (b) στην κατακόρυφη μετατόπιση Δy στην επιφάνεια του εδάφους (για h = 2 m), και (c) στην στροφή Δθ της θεμελίωσης συναρτήσει της επιβαλλόμενης μετατόπισης h. Μετατοπίζοντας την διάρρηξη προς τα δεξιά (δηλαδή προς το αμετακίνητο τέμαχος), η Μ/qB 2 αντιστρέφεται. Για s/b 0.5 (δηλαδή διάρρηξη αριστερά από το μέσον), η θεμελίωση υπόκειται σε κάμψη προς τα κάτω. Για s/b > 0.5 (δηλαδή διάρρηξη δεξιά από το μέσον), η θεμελίωση κάμπτεται προς τα πάνω. Η στροφή Δθ λαμβάνει την μέγιστη τιμή της για s/b = 0.5 : Δθ = 10 ο για h = 2 m. Όταν η διάρρηξη είναι εντός των ορίων της θεμελίωσης (s/b 1.0), παρατηρείται αύξηση της Δθ με την αύξηση της επιβαλλόμενης μετατόπισης h. Όταν η διάρρηξη είναι εκτός των ορίων της θεμελίωσης, s/b > 1.0, η Δθ είναι σημαντικά μικρότερη: για s/b 1.5 δεν ξεπερνά την 1 ο (για h = 2 m), παραμένει δε σχεδόν σταθερή για h 0.4 m. Μετά την ανάδυση της διάρρηξης (h 0.4), η θεμελίωση φτάνει σε μια σταθερή ισορροπία με απώλεια στήριξης στα άκρα, αλλά χωρίς περαιτέρω μετατόπιση και χωρίς να επηρεάζεται περαιτέρω από την ανύψωση του ανερχόμενου τεμάχους. Αντιθέτως, για s/b < 1.0, η αύξηση της h οδηγεί σε ανακατανομές και αλλαγές του μηχανισμού ισορροπίας, οι οποίες είναι υπεύθυνες για την σχεδόν γραμμική αύξηση της Δθ με την h. 6
7 Σχήμα 5. Επιρροή της θέσης της διάρρηξης s θεμελίωση B = 10 m, EI = 10 8 knm 2, με ομοιόμορφο κατανεμημένο φορτίο q = 20 kpa : (a) αδιαστατοποιημένη καμπτική ροπή M/qB 2 (για h = 2 m), (b) κατακόρυφη μετατόπιση Δy στην επιφάνεια του εδάφους (για h = 2 m), και (c) περιστροφή της θεμελίωσης Δθ σε σχέση με την επιβαλλόμενη μετατόπιση h. EΠΙΡΡΟΗ ΤΟΥ ΦΟΡΤΙΟΥ ΤΗΣ ΑΝΩΔΟΜΗΣ Προκειμένου να εστιάσουμε την προσοχή μας στην επιρροή του φορτίου της ανωδομής q, συγκρίνουμε την απόκριση θεμελιώσεως Β = 10 m υποβαλλόμενη σε διάρρηξη σε θέσεις s = 1 m, 5 m, και 9 m, για q = 20 kpa, 40 kpa και 80 kpa. Στο Σχήμα 6 συνοψίζεται η σύγκριση για s/b < 1.0 σε όρους παραμορφωμένου καννάβου με ισοϋψείς πλαστικών παραμορφώσεων (για h = 2.0 m). Για s = 1 m (δηλαδή η διάρρηξη είναι κοντά στο αριστερό άκρο της θεμελίωσης), η αύξηση του φορτίου q προκαλεί εντονότερη εκτροπή της διάρρηξης και μείωση της στροφής Δθ (Σχήμα 6a). Η επιρροή του φορτίου q στο προφίλ των καθιζήσεων Δy και της στροφής Δθ παρουσιάζεται αναλυτικότερα στο Σχήμα 7. Ενώ για q = 10 kpa η θεμελίωση υφίσταται αισθητή απώλεια στήριξης, η αύξηση του q στα 20 kpa είναι αρκετή, ώστε η θεμελίωση να διατηρεί πλήρη επαφή με το έδαφος (Σχήμα 7a). Η αύξηση του q προκαλεί και έντονη μείωση της Δθ (Σχήμα 7 b) : από 2 ο για q = 10 kpa, σε μόλις 0.4 ο για q = 80 kpa. 7
8 Σχήμα 6. Επιρροή του κατανεμημένου φορτίου q θεμελίωση B = 10 m, EI = 10 8 knm 2 : (a) s = 1 m, (b) s = 5 m, και (c) s = 9 m. Παραμορφωμένος κάνναβος με ισοϋψείς πλαστικών παραμορφώσεων. Από πάνω προς τα κάτω : q = 20 kpa, 40 kpa, και 80 kpa. Σχήμα 7. Επιρροή του κατανεμημένου φορτίου q θεμελίωση B = 10 m, EI = 10 8 knm 2, διάρρηξη σε απόσταση s = 1 m : (a) κατακόρυφη μετατόπιση Δy στην επιφάνεια του εδάφους (h = 2 m), και (b) στροφή Δθ της θεμελίωσης σε σχέση με την μετατόπιση του βραχώδους υποβάθρου h. 8
9 Στο Σχήμα 8 συνοψίζεται η επιρροή του φορτίου q στις τάσεις αδιάστατες τάσεις εδράσεως p/q και καμπτικές ροπές Μ/qB 2, επίσης για s = 1 m. Σύμφωνα με τα προηγούμενα, η αύξηση του φορτίου q μειώνει το εύρος των ζωνών αποκόλλησης. Ενώ για q = 10 kpa η θεμελίωση αποκολλάται από το έδαφος για x/b από 0.1 έως 0.9, διατηρώντας την επαφή μόνο στα δυο άκρα της (x/b = 0 έως 0.1 και 0.9 έως 1.0), για q 40 kpa επιτυγχάνεται πλήρης επαφή με το έδαφος σε όλο το πλάτος της θεμελίωσης (Σχήμα 8a). Αυτό έχει ως αποτέλεσμα, η μέγιστη αναπτυσσόμενη καμπτική ροπή Μ/qB 2 να μειώνεται δραστιά με την αύξηση του φορτίου της ανωδομής q (Σχήμα 8b). Για s = 9 m (Σχήμα 6c, 9), η αύξηση του φορτίου q προκαλεί αύξηση της στροφής Δθ, σε πλήρη αντίθεση με την προηγούμενη περίπτωση (s = 1 m). Όμως το εύρος των ανυποστήρικτων τμημάτων της θεμελίωσης μειώνεται με την αύξηση του φορτίου q. Για q = 10 kpa, η θεμελίωση υφίσταται απώλεια στήριξης καί στα δυο άκρα της : x/b = 0 έως 0.4 και 0.7 έως 1.0. Αύξηση του q στα 20 kpa είναι αρκετή για την επίτευξη πλήρους επαφής με το έδαφος στο δεξιό άκρο της θεμελίωσης, αλλά ο αριστερός πρόβολος παραμένει, αλλά με μειωμένο μήκος. Στο Σχήμα 10 συνοψίζεται η επιρροή του φορτίου q στις τάσεις εδράσεως p/q και την καμπτική ροιπή Μ/qB 2. Σχήμα 8. Επιρροή του κατανεμημένου φορτίου q θεμελίωση B = 10 m, EI = 10 8 knm 2, διάρρηξη σε απόσταση s = 1 m : (a) αδιαστατοποιημένες τάσεις εδράσεως p/q, και (b) αδιαστατοποιημένη καμπτική ροπή M/qB 2 (αμφότερες για h = 2 m). 9
10 Σχήμα 9. Επιρροή του κατανεμημένου φορτίου q θεμελίωση B = 10 m, EI = 10 8 knm 2, διάρρηξη σε απόσταση s = 9 m : (a) κατακόρυφη μετατόπιση Δy στην επιφάνεια του εδάφους (για h = 2 m), και (b) στροφή Δθ της θεμελίωσης σε σχέση με την μετατόπιση του βραχώδους υποβάθρου h. Σχήμα 10. Επιρροή του κατανεμημένου φορτίου q θεμελίωση B = 10 m, EI = 10 8 knm 2, διάρρηξη σε απόσταση s = 9 m : (a) αδιαστατοποιημένες τάσεις εδράσεως p/q, και (b) αδιαστατοποιημένη καμπτική ροπή M/qB 2 (αμφότερες για h = 2 m). 10
11 ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ Τα κυριότερα συμπεράσματα της εργασίας συνοψίζονται ως εξής : [1] Η καταπόνηση της θεμελίωσης οφείλεται κυρίως σε απώλεια στήριξης λόγω του σχηματιζόμενο αναβαθμού ή της παραμόρφωσης της επιφανείας του εδάφους. [2] Ανάλογα με την θέση της διάρρηξης, η εν λόγω απώλεια στήριξης μπορεί να λάβει χώρα είτε στα δυο άκρα της θεμελίωσης είτε στο κέντρο. Στην πρώτη περίπτωση, τα δύο ανυποστήρικτα άκρα συμπεριφέρεται ως πρόβολοι στηριζόμενοι σε μια κεντρική ελαστική στήριξη, υποβάλλοντας την θεμελίωση σε κάμψη προς τα πάνω. Στην δεύτερη περίπτωση, το ανυποστήρικτο μεσαίο άνοιγμα συμπεριφέρεται ως αμφιέρειστη δοκός στηριζόμενη σε ελαστικές στηρίξεις στα άκρα, και υποβάλλει την θεμελίωση σε κάμψη προς τα κάτω. [3] Η επίδραση του φορτίου της ανωδομής q είναι ιδιαιτέρως σημαντική. Η αύξησή του γενικά οδηγεί σε μείωση του εύρους των ανυποστήρικτων ανοιγμάτων, σε μερικές δε περιπτώσεις η αποκόλληση μπορεί να εξαλειφθεί πλήρως. [4] Ο ρόλος του φορτίου q είναι διπλός: (α) πιέζοντας την θεμελίωση προς τα κάτω, συμπιέζει το έδαφος και εξομαλύνει τις τεκτονικώς επιβαλλόμενες ανωμαλίες, και (β) τροποποιεί το εντατικό πεδίο κάτω από την κατασκευή, οδηγώντας σε εκτροπή της διάρρηξης. ΕΥΧΑΡΙΣΤΙΕΣ Η παρούσα εργασία αποτελεί μέρος του προγράμματος Σιδηροδρομική Γέφυρα επί Ενεργού Σεισμογόνου Ρήγματος : Ανάπτυξη Νέας Πρότυπης Μεθοδολογίας Υπολογισμού της Καταπόνησης Διερεύνηση και Ανάλυση Μεθόδων Αντιμετώπισης της Σεισμικής Διαρρήξεως το οποίο χρηματοδοτήθηκε από τον Οργανισμό Σιδηροδρόμων Ελλάδος. ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑ Anastasopoulos I., & Gazetas G. (2007a), Foundation-Structure Systems over a Rupturing Normal Fault : Part I. Observations after the Kocaeli 1999 Earthquake, Bulletin of Earthquake Engineering, 5 (3), pp Anastasopoulos I., & Gazetas G. (2007b), Behaviour of Structure Foundation Systems over a Rupturing Normal Fault : Part II. Analysis of the Kocaeli Case Histories, Bulletin of Earthquake Engineering, 5 (3), pp Anastasopoulos I., Gazetas G., Bransby M.F., Davies M.C.R., and El Nahas A. (2007), Fault Rupture Propagation through Sand : Finite Element Analysis and Validation through Centrifuge Experiments, Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering, ASCE, 133 (8), pp Anastasopoulos I., Gazetas G., Bransby M.F., Davies M.C.R., and El Nahas A. (2008), Normal Fault Rupture Interaction with Strip Foundations, Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering, ASCE, 134 (8). Angelier, J., Lee, J-C, Hu, J-C, Chu, H-T (2003), Three-dimensional deformation along the rupture trace of the Sepctember 21st, 1999, Taiwan earthquake : a case study in the Kuangfu school, Journal of Structural Geology, Vol. 25, pp
12 Bransby, M.F., Davies, M.C.R., and El Nahas, A. (2008a), Centrifuge modelling of normal fault-foundation interaction, Bulletin of Earthquake Engineering, Special Issue : Integrated approach to fault rupture- and soil-foundation interaction, 6 (4) (in press). Bray, J.D. (2001), Developing Mitigation Measures for the Hazards Associated with Earthquake Surface Fault Rupture, Workshop on Seismic Fault-Induced Failures Possible Remedies for Damage to Urban Facilities, University of Tokyo Press, pp Chang, K.C., Chang, D.W., Tsai, M.H., Sung, Y.C. (2000), Seismic Performance of Highway Bridges, Earthquake Engineering and Engineering Seismology, Vol. 2, No. 1, pp Chen, Y-G, Chen, W-S, Lee, J-C, Lee, Y-H, Lee, C-T, Chang, H-C, and Lo, C-H (2001), Surface Rupture of 1999 Chi-Chi Earthquake Yields Insights on Active Tectonics of Central Taiwan, Bulletin of the Seismological Society of America, Vol. 91, No. 5, pp Dong, J.J., Wang, C.D., Lee, C.T., Liao, J.J., Pan, Y.W. (2003), The influence of surface ruptures on building damage in the 1999 Chi-Chi earthquake: a case study in Fengyuan City, Engineering Geology, Vol. 71, pp Hwang, H.Y. (2000), Taiwan Chi-Chi Earthquake Bird s eye view of Cher-Lung-Pu Fault, Flying Tiger Cultural Publ., Taipei, Taiwan, pp Kelson, K.I., Kang, K.-H., Page, W.D., Lee, C.-T., and Cluff, L.S. (2001), Representative styles of deformation along the Chelungpu fault from the 1999 Chi-Chi (Taiwan) Earthquake: Geomorphic characteristics and responses of man-made structures, Bulletin of the Seismological Society of America, Vol. 91, No. 5, pp Tsai, K.C., Hsiao, C.P., Bruneau, M. (2000), Overview of Building Damages in 921 Chi-Chi Earthquake, Earthquake Engineering and Engineering Seismology, Vol. 2, No. 1, pp Uzarski, J., Arnold, C. (2001), Chi-Chi, Taiwan, Earthquake of September 21, 1999: Reconnaissance Report, Earthquake Spectra, Suppl. A to Vol. 17, pp
Φρέαρ θεµελίωσης υποβαλλόµενο σε κανονική τεκτονική διάρρηξη: πειραµατική και αριθµητική διερεύνηση
Φρέαρ θεµελίωσης υποβαλλόµενο σε κανονική τεκτονική διάρρηξη: πειραµατική και αριθµητική διερεύνηση Caisson foundation subjected to normal faulting: Experimental and analytical study ΛΩΛΗ, Μ.. Πολιτικός
Διαβάστε περισσότεραΜέτρα για την Προστασία Επιχωμάτων έναντι Επιφανειακής Τεκτονικής ιάρρηξης με xρήση Γεωσυνθετικών Υλικών
Μέτρα για την Προστασία Επιχωμάτων έναντι Επιφανειακής Τεκτονικής ιάρρηξης με xρήση Γεωσυνθετικών Υλικών Mitigation Μeasures for Soil Embankments against Fault Rupture using Geosynthetics ΖΑΝΙΑ, Β. ρ.
Διαβάστε περισσότεραΜεγάλη Σιδηροδρομική Γέφυρα Δομοκού (ΣΓ26) : Σχεδιασμός έναντι Σεισμικής Διάρρηξης Major Domokos (ΣΓ26) Rail Bridge : Design against Seismic Faulting
3 o Πανελλήνιο Συνέδριο Αντισεισμικής Μηχανικής & Τεχνικής Σεισμολογίας 5 7 Νοεμβρίου, 2008 Άρθρο 1956 Μεγάλη Σιδηροδρομική Γέφυρα Δομοκού (ΣΓ26) : Σχεδιασμός έναντι Σεισμικής Διάρρηξης Major Domokos (ΣΓ26)
Διαβάστε περισσότεραΙωάννης ΑΝΑΣΤΑΣΟΠΟΥΛΟΣ 1, Βασίλης ΔΡΟΣΟΣ 2, Τάκης ΓΕΩΡΓΑΡΑΚΟΣ 3, Ράλλης ΚΟΥΡΚΟΥΛΗΣ 4, και Γιώργος ΓΚΑΖΕΤΑΣ 5
3 o Πανελλήνιο Συνέδριο Αντισεισμικής Μηχανικής & Τεχνικής Σεισμολογίας 5 7 Νοεμβρίου, 28 Άρθρο 1955 Σχεδιασμός Σιδηροδρομικών και Οδικών Γεφυρών έναντι Σεισμικής Διάρρηξης. Μέρος 2 : Ανωδομή Design of
Διαβάστε περισσότεραΑντισεισμικός Σχεδιασμός Κτιριακών Έργων έναντι Τεκτονικής Διαρρήξεως Seismic Design of Buildings against Tectonic Faulting
3 o Πανελλήνιο Συνέδριο Αντισεισμικής Μηχανικής & Τεχνικής Σεισμολογίας 5 7 Νοεμβρίου, 28 Άρθρο 1842 Αντισεισμικός Σχεδιασμός Κτιριακών Έργων έναντι Τεκτονικής Διαρρήξεως Seismic Design of Buildings against
Διαβάστε περισσότεραΙωάννης ΑΝΑΣΤΑΣΟΠΟΥΛΟΣ 1, Βασίλης ΔΡΟΣΟΣ 2, Τάκης ΓΕΩΡΓΑΡΑΚΟΣ 3, Ράλλης ΚΟΥΡΚΟΥΛΗΣ 4, και Γιώργος ΓΚΑΖΕΤΑΣ 5
3 o Πανελλήνιο Συνέδριο Αντισεισμικής Μηχανικής & Τεχνικής Σεισμολογίας 5 7 Νοεμβρίου, 28 Άρθρο 1954 Σχεδιασμός Σιδηροδρομικών και Οδικών Γεφυρών έναντι Σεισμικής Διάρρηξης. Μέρος 1 : Θεμελίωση Design
Διαβάστε περισσότεραΑντισεισµικός Σχεδιασµός Γεφυρών έναντι Σεισµικής ιάρρηξης
Αντισεισµικός Σχεδιασµός Γεφυρών έναντι Σεισµικής ιάρρηξης Seismic Design of Βridges against Seismic Faulting ΑΝΑΣΤΑΣΟΠΟΥΛΟΣ, Ι. Πολιτικός Μηχανικός, Λέκτορας Π..47/8, Ε.Μ.Π. ΠΕΡΙΛΗΨΗ : Tο άρθρο παρουσιάζει
Διαβάστε περισσότεραΒαρβάρα ΖΑΝΙΑ 1, Γιάννης ΤΣΟΜΠΑΝΑΚΗΣ 2, Πρόδρομος ΨΑΡΡΟΠΟΥΛΟΣ 3
3 o Πανελλήνιο Συνέδριο Αντισεισμικής Μηχανικής & Τεχνικής Σεισμολογίας 5 7 Νοεμβρίου, 28 Άρθρο 1882 Καταπόνηση Χ.Υ.Τ.Α. από επιβαλλόμενες μόνιμες μετακινήσεις ενεργών ρηγμάτων Distress of solid waste
Διαβάστε περισσότεραΙωάννης ΑΝΑΣΤΑΣΟΠΟΥΛΟΣ 1, Τάκης ΓΕΩΡΓΑΡΑΚΟΣ 2, Βασίλης ΔΡΟΣΟΣ 3, και Γιώργος ΓΚΑΖΕΤΑΣ 4
3 o Πανελλήνιο Συνέδριο Αντισεισμικής Μηχανικής & Τεχνικής Σεισμολογίας 5 7 Νοεμβρίου, 2008 Άρθρο 1847 Αλληλεπίδραση Ρήγματος Επιφανειακής Θεμελίωσης : Προσομοίωση στη Νέα Εργαστηριακή Εγκατάσταση του
Διαβάστε περισσότεραΙωάννης ΑΝΑΣΤΑΣΟΠΟΥΛΟΣ 1, και Γιώργος ΓΚΑΖΕΤΑΣ 2
3 o Πανελλήνιο Συνέδριο Αντισεισμικής Μηχανικής & Τεχνικής Σεισμολογίας 5 7 Νοεμβρίου, 2008 Άρθρο 1887 Αντισεισμικός Σχεδιασμός των Σηράγγων Παράκαμψης Καμένων Βούρλων έναντι Τεκτονικής Διάρρηξης Aseismic
Διαβάστε περισσότεραΣήραγγες Εκσκαφής και Επανεπίχωσης της Παράκαμψης Καμένων Βούρλων : Ανάλυση Επιπτώσεων Πιθανής Σεισμικής Διάρρηξης
Σήραγγες Εκσκαφής και Επανεπίχωσης της Παράκαμψης Καμένων Βούρλων : Ανάλυση Επιπτώσεων Πιθανής Σεισμικής Διάρρηξης Kamena Vourla Cut & Cover Tunnels : Analysis of the Consequences of a Possible Fault Rupture
Διαβάστε περισσότεραAΛΥΤΕΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΑΥΤΟΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗΣ
ΑΛΥΤΕΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΑΥΤΟΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗΣ (ΚΕΦ. 6-11) 371 AΛΥΤΕΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΑΥΤΟΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗΣ (ΚΕΦ. 6-11) ΑΣΚΗΣΗ 1 Το µηκυνσιόµετρο στο σηµείο Α της δοκού του σχήµατος καταγράφει θλιπτική παραµόρφωση ίση µε 0.05. Πόση
Διαβάστε περισσότερα8.3.3 Αναλυτική Μέθοδος Σχεδιασμού Υπόγειων Αγωγών σε ιασταυρώσεις με Ενεργά Ρήγματα. George Mylonakis
8.3.3 Αναλυτική Μέθοδος Σχεδιασμού Υπόγειων Αγωγών σε ιασταυρώσεις με Ενεργά Ρήγματα George Mylonakis Παρουσίαση Προβλήματος z β y α Παρουσίαση Προβλήματος z f β y z y α Παρουσίαση Προβλήματος z f β y
Διαβάστε περισσότεραΑριθµητική ιερεύνηση της ιάδοσης της ιάρρηξης Ενεργού Ρήγµατος µέσω Εδαφικής Στρώσης
Αριθµητική ιερεύνηση της ιάδοσης της ιάρρηξης Ενεργού Ρήγµατος µέσω Εδαφικής Στρώσης Numerical Evaluation of Active Fault Rupture Propagation through Soil Layer ΠΑΠΑ ΗΜΗΤΡΙΟΥ, Α. Γ. ΛΟΥΚΙ ΗΣ,. ΜΠΟΥΚΟΒΑΛΑΣ,
Διαβάστε περισσότεραΜΗ- ΓΡΑΜΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΠΛΑΙΣΙΩΝ ΓΙΑ ΤΟ ΣΥΝΔΥΑΣΜΕΝΟ ΣΕΝΑΡΙΟ ΤΗΣ ΠΥΡΚΑΓΙΑΣ ΜΕΤΑ ΑΠΟ ΣΕΙΣΜΙΚΑ ΓΕΓΟΝΟΤΑ
Βόλος 29-3/9 & 1/1 211 ΜΗ- ΓΡΑΜΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΠΛΑΙΣΙΩΝ ΓΙΑ ΤΟ ΣΥΝΔΥΑΣΜΕΝΟ ΣΕΝΑΡΙΟ ΤΗΣ ΠΥΡΚΑΓΙΑΣ ΜΕΤΑ ΑΠΟ ΣΕΙΣΜΙΚΑ ΓΕΓΟΝΟΤΑ Δάφνη Παντούσα, Msc, Υπ. Διδάκτωρ Ευριπίδης Μυστακίδης, Αναπληρωτής Καθηγητής
Διαβάστε περισσότεραΠλαστική Κατάρρευση Δοκών
Πλαστική Κατάρρευση Δοκών ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ Σταδιακή Μελέτη Πλαστικής Κατάρρευσης o Παράδειγμα 1 (ισοστατικός φορέας) o Παράδειγμα 2 (υπερστατικός φορέας) Αμεταβλητότητα Φορτίου Πλαστικής Κατάρρευσης Προσδιορισμός
Διαβάστε περισσότεραΘεμελιώσεις τεχνικών έργων. Νικόλαος Σαμπατακάκης Σχολή Θετικών Επιστημών Τμήμα Γεωλογίας
Θεμελιώσεις τεχνικών έργων Νικόλαος Σαμπατακάκης Σχολή Θετικών Επιστημών Τμήμα Γεωλογίας Ορισμός Θεμελίωση (foundation) είναι το κατώτερο τμήμα μιας κατασκευής και αποτελεί τον τρόπο διάταξης των δομικών
Διαβάστε περισσότεραΠάνος ΝΤΑΚΟΥΛΑΣ 1, Πολυνίκης ΒΑΖΟΥΡΑΣ 2, Σπύρος Α. ΚΑΡΑΜΑΝΟΣ 3
3 o Πανελλήνιο Συνέδριο Αντισεισμικής Μηχανικής & Τεχνικής Σεισμολογίας 5 7 Νοεμβρίου, 2008 Άρθρο 2029 Εντατική Κατάσταση και Οριακή Αντοχή Υπόγειων Χαλύβδινων Αγωγών σε Ενεργά Ρήγματα Stress State and
Διαβάστε περισσότεραΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΜΕ ΕΑΚ, ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 84 ΚΑΙ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 59 ΚΑΙ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΜΕ ΚΑΝ.ΕΠΕ.
Σχεδιασμός κτιρίου με ΕΑΚ, Κανονισμό 84 και Κανονισμό 59 και αποτίμηση με ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΜΕ ΕΑΚ, ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 84 ΚΑΙ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 59 ΚΑΙ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΜΕ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΡΑΥΤΟΠΟΥΛΟΥ ΜΑΡΙΝΑ Περίληψη Αντικείμενο
Διαβάστε περισσότεραπρος τον προσδιορισμό εντατικών μεγεθών, τα οποία μπορούν να υπολογιστούν με πολλά εμπορικά λογισμικά.
ΜΕΤΑΛΛΟΝ [ ΑΝΤΟΧΗ ΑΜΦΙΑΡΘΡΩΤΩΝ ΚΥΚΛΙΚΩΝ ΤΟΞΩΝ ΚΟΙΛΗΣ ΚΥΚΛΙΚΗΣ ΔΙΑΤΟΜΗΣ ΥΠΟ ΟΜΟΙΟΜΟΡΦΑ ΚΑΤΑΝΕΜΗΜΕΝΟ ΚΑΤΑΚΟΡΥΦΟ ΦΟΡΤΙΟ ΚΑΤΑ ΤΟΝ ΕΚ3 Χάρης Ι. Γαντές Δρ. Πολιτικός Μηχανικός, Αναπληρωτής Καθηγητής & Χριστόφορος
Διαβάστε περισσότεραΔυναμική ανάλυση μονώροφου πλαισίου
Κεφάλαιο 1 Δυναμική ανάλυση μονώροφου πλαισίου 1.1 Γεωμετρία φορέα - Δεδομένα Χρησιμοποιείται ο φορέας του Παραδείγματος 3 από το βιβλίο Προσομοίωση κατασκευών σε προγράμματα Η/Υ (Κίρτας & Παναγόπουλος,
Διαβάστε περισσότεραΔΥΝΑΜΙΚΗ ΣΥΣΤΗΜΑΤΩΝ ΣΥΝΕΧΟΥΣ ΜΕΣΟΥ
ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΔΥΝΑΜΙΚΗΣ & ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΜΗΧΑΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ & ΑΥΤΟΜΑΤΟΥ ΕΛΕΓΧΟΥ ΣΧΟΛΗ ΜΗΧΑΝΟΛΟΓΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΔΥΝΑΜΙΚΗ ΣΥΣΤΗΜΑΤΩΝ ΣΥΝΕΧΟΥΣ ΜΕΣΟΥ έκδοση DΥΝI-DCMB_2016b Copyright
Διαβάστε περισσότεραΓενικευμένα Mονοβάθμια Συστήματα
Εθνικό Μετσόβιο Πολυτεχνείο Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Γενικευμένα Mονοβάθμια Συστήματα Ε.Ι. Σαπουντζάκης Καθηγητής ΕΜΠ Δυναμική Ανάλυση Ραβδωτών Φορέων 1 1. Είδη γενικευμένων μονοβαθμίων συστημάτων xu
Διαβάστε περισσότεραΜαρία ΚΑΡΔΑΛΑ 1, Κωνσταντίνος ΣΠΗΛΙΟΠΟΥΛΟΣ 2
Διερεύνηση της συμπεριφοράς των πλαστικών αρθρώσεων σε στοιχεία οπλισμένου σκυροδέματος υπό διαξονική κάμψη με τη χρήση μη γραμμικών τρισδιάστατων πεπερασμένων στοιχείων Investigation of the behavior of
Διαβάστε περισσότεραΠρόβλεψη συµπεριφοράς διεπιφάνειας υποστυλώµατος ενισχυµένου µε πρόσθετες στρώσεις οπλισµένου σκυροδέµατος
Πρόβλεψη συµπεριφοράς διεπιφάνειας υποστυλώµατος ενισχυµένου µε πρόσθετες στρώσεις οπλισµένου σκυροδέµατος Α.Π.Λαµπρόπουλος, Ο.Θ.Τσιούλου Φοιτητές Τµήµατος Πολιτικών Μηχανικών Πανεπιστηµίου Πατρών Σ.Η.
Διαβάστε περισσότεραΗ μηχανική επαφής και η στατική των πέτρινων γεφυριών
Η μηχανική επαφής και η στατική των πέτρινων γεφυριών Καθηγητής Γεώργιος Σταυρουλάκης Σχολή Μηχανικών Παραγωγής και Διοίκησης, Πολυτεχνείο Κρήτης Επίκουρη Καθηγήτρια Μαρία Σταυρουλάκη Σχολή Αρχιτεκτόνων
Διαβάστε περισσότεραΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΔΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΔΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ΠΑΡΑΔΕΙΓΜΑΤΑ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΥ ΥΠΕΡΣΤΑΤΙΚΩΝ ΦΟΡΕΩΝ ΜΕ ΤΗ ΜΕΘΟΔΟ ΤΩΝ ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΕΩΝ Κ. Β. ΣΠΗΛΙΟΠΟΥΛΟΣ Καθηγητής ΕΜΠ Πορεία επίλυσης. Ευρίσκεται
Διαβάστε περισσότεραΙΑ ΟΣΗ ΤΗΣ ΙΑΡΡΗΞΗΣ ΑΝΑΣΤΡΟΦΟΥ ΡΗΓΜΑΤΟΣ ΥΠΟΒΑΘΡΟΥ ΣΕ ΥΠΕΡΚΕΙΜΕΝΟΥΣ ΜΗ-ΣΥΝΕΚΤΙΚΟΥΣ Ε ΑΦΙΚΟΥΣ ΣΧΗΜΑΤΙΣΜΟΥΣ
ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Εργαστήριο Γεωτεχνικής Μηχανικής ΙΑ ΟΣΗ ΤΗΣ ΙΑΡΡΗΞΗΣ ΑΝΑΣΤΡΟΦΟΥ ΡΗΓΜΑΤΟΣ ΥΠΟΒΑΘΡΟΥ ΣΕ ΥΠΕΡΚΕΙΜΕΝΟΥΣ ΜΗ-ΣΥΝΕΚΤΙΚΟΥΣ Ε ΑΦΙΚΟΥΣ ΣΧΗΜΑΤΙΣΜΟΥΣ ΙΑΤΡΙΒΗ ΓΙΑ ΜΕΤΑΠΤΥΧΙΑΚΟ
Διαβάστε περισσότεραΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ & ΑΝΑΛΥΣΗ ΣΗΡΑΓΓΩΝ
Αναπλ. Καθ. Αιμίλιος Κωμοδρόμος 1 Φορτίσεις Σεισμική Δράση Ιδιο Βάρος Ωθήσεις Γαιών Υδροστατική Φόρτιση Κινητά Φορτία Θερμοκρασιακές Μεταβολές Καταναγκασμοί Κινηματική Αλληλεπίδραση Αδρανειακές Δυνάμεις
Διαβάστε περισσότεραΕργαστήριο Αντισεισμικής Τεχνολογίας Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εθνικό Μετσόβιο Πολυτεχνείο
Εργαστήριο Αντισεισμικής Τεχνολογίας Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εθνικό Μετσόβιο Πολυτεχνείο Δυναμική Αλληλεπίδραση Εδάφους Κατασκευής: Ιστορική Εξέλιξη και Σύγχρονη Πρακτική Κ. Σπυράκος, Καθηγητής ΕΜΠ /ντής
Διαβάστε περισσότεραΠIΝΑΚΑΣ ΠΕΡIΕΧΟΜΕΝΩΝ
ΠIΝΑΚΑΣ ΠΕΡIΕΧΟΜΕΝΩΝ Πρόλογος...11 Πίνακας κυριότερων συμβόλων...13 ΚΕΦΑΛΑIΟ 1: Εισαγωγή 21 ΚΕΦΑΛΑIΟ 2: Απόκριση μεμονωμένου πασσάλου υπό κατακόρυφη φόρτιση 29 2.1 Εισαγωγή...29 2.2 Οριακό και επιτρεπόμενο
Διαβάστε περισσότεραΕπαλήθευση πεδιλοδοκού Εισαγωγή δεδομένων
Επαλήθευση πεδιλοδοκού Εισαγωγή δεδομένων Μελέτη Ημερομηνία : 02.11.2005 Ρυθμίσεις (εισαγωγή τρέχουσας εργασίας) Υλικά και πρότυπα Κατασκευές από σκυρόδεμα : Συντελεστές EN 199211 : Καθιζήσεις Μέθοδος
Διαβάστε περισσότεραΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΚΑΙ ΑΡΙΘΜΗΤΙΚΩΝ ΜΕΘΟ ΩΝ ΓΙΑ ΤΗ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΚΑΙ ΑΡΙΘΜΗΤΙΚΩΝ ΜΕΘΟ ΩΝ ΓΙΑ ΤΗ ΦΟΙΤΗΤΡΙΑ: Γ.ΦΕΒΡΑΝΟΓΛΟΥ ΕΠΙΒΛΕΠΩΝ ΚΑΘΗΓΗΤΗΣ: Χ.ΓΑΝΤΕΣ ΑΘΗΝΑ, ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 2000
Διαβάστε περισσότεραΠ A N E Π I Σ T H M I O Θ E Σ Σ A Λ I A Σ TMHMA MHXANOΛOΓΩN MHXANIKΩN
EPΓΣTHPIO MHXNIKHΣ KI NTOXHΣ TΩN YΛIKΩN Λεωφόρος θηνών Πεδίον Άρεως 84 όλος Πρόβλημα Π N E Π I Σ T H M I O Θ E Σ Σ Λ I Σ TMHM MHXNOΛOΓΩN MHXNIKΩN MHXNIKH ΤΩΝ ΥΛΙΚΩΝ Ι Σειρά Ασκήσεων Διευθυντής: Kαθηγητής
Διαβάστε περισσότεραΔρ. Μηχ. Μηχ. Α. Τσουκνίδας. Σχήμα 1
Σχήμα 1 Η εντατική κατάσταση στην οποία βρίσκεται μία δοκός, που υποβάλλεται σε εγκάρσια φόρτιση, λέγεται κάμψη. Αμφιέριστη δοκός Πρόβολος Κατά την καταπόνηση σε κάμψη αναπτύσσονται καμπτικές ροπές, οι
Διαβάστε περισσότεραΙΑ ΟΣΗ ΤΗΣ ΙΑΡΡΗΞΗΣ ΚΑΝΟΝΙΚΟΥ ΡΗΓΜΑΤΟΣ ΥΠΟΒΑΘΡΟΥ ΣΕ ΥΠΕΡΚΕΙΜΕΝΟΥΣ ΜΗ-ΣΥΝΕΚΤΙΚΟΥΣ Ε ΑΦΙΚΟΥΣ ΣΧΗΜΑΤΙΣΜΟΥΣ
ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Εργαστήριο Γεωτεχνικής Μηχανικής ΙΑ ΟΣΗ ΤΗΣ ΙΑΡΡΗΞΗΣ ΚΑΝΟΝΙΚΟΥ ΡΗΓΜΑΤΟΣ ΥΠΟΒΑΘΡΟΥ ΣΕ ΥΠΕΡΚΕΙΜΕΝΟΥΣ ΜΗ-ΣΥΝΕΚΤΙΚΟΥΣ Ε ΑΦΙΚΟΥΣ ΣΧΗΜΑΤΙΣΜΟΥΣ ΙΑΤΡΙΒΗ ΓΙΑ ΜΕΤΑΠΤΥΧΙΑΚΟ
Διαβάστε περισσότεραΕΠΙΔΡΑΣΗ ΓΕΙΤΟΝΙΚΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΤΗΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ
Επίδραση Γειτονικού Κτιρίου στην Αποτίμηση Κατασκευών Ο/Σ ΕΠΙΔΡΑΣΗ ΓΕΙΤΟΝΙΚΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΤΗΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΒΑΣΙΛΕΙΑΔΗ ΜΙΧΑΕΛΑ Μεταπτυχιακή Φοιτήτρια Π.Π., mikaelavas@gmail.com
Διαβάστε περισσότεραΟΚΑ από Ευστάθεια σε Κατασκευές από Σκυρόδεμα Φαινόμενα 2 ης Τάξης (Λυγισμός) ΟΚΑ από Ευστάθεια. ΟΚΑ από Ευστάθεια 29/5/2013
ΟΚΑ από Ευστάθεια σε Κατασκευές από Σκυρόδεμα Φαινόμενα 2 ης Τάξης (Λυγισμός) ΟΚΑ από Ευστάθεια παρουσιάζεται σε κατασκευές οι οποίες περιλαμβάνουν δομικά στοιχεία μεγάλης λυγηρότητας με σημαντικές θλιπτικές
Διαβάστε περισσότεραΠεδιλοδοκοί και Κοιτοστρώσεις
/7/0 ΙΑΛΕΞΕΙΣ ΤΟΥ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ «ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ» 7ο Εξ. ΠΟΛ-ΜΗΧ. ΕΜΠ - Ακαδ. Ετος 0 - ΙΑΛΕΞΗ 7 Πεδιλοδοκοί και Κοιτοστρώσεις 8.0.0 Πεδιλοδοκοί και Κοιτοστρώσεις Η θεµελίωση µπορεί να γίνει µε πεδιλοδοκούς ή κοιτόστρωση
Διαβάστε περισσότεραΣχεδιασμός Γέφυρας Ροδινίου Έναντι Πιθανής Τεκτονικής Διάρρηξης. Design of Rodinion Bridge against Possible Tectonic Dislocation
Σχεδιασμός Γέφυρας Ροδινίου Έναντι Πιθανής Τεκτονικής Διάρρηξης Design of Rodinion Bridge against Possible Tectonic Dislocation ΑΝΑΣΤΑΣΟΠΟΥΛΟΣ, Ι. ΓΚΑΖΕΤΑΣ, Γ. Δρ. Πολιτικός Μηχανικός, Μεταδιδάκτωρ Ερευνητής
Διαβάστε περισσότεραΜΗΧΑΝΙΚΗ ΤΩΝ ΥΛΙΚΩΝ 2017
ΜΗΧΑΝΙΚΗ ΤΩΝ ΥΛΙΚΩΝ 017 3. Διαγράμματα NQM Κώστας Γαλιώτης, καθηγητής Τμήμα Χημικών Μηχανικών galiotis@chemeng.upatras.gr Α3. Διαγράμματα NQΜ/ Μηχανική Υλικών 1 Σκοποί ενότητας Να εξοικειωθεί ο φοιτητής
Διαβάστε περισσότερα«ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ» 7ο Εξ. Πολ. Μηχανικών Ακ. Έτος
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ-ΤΟΜΕΑΣ ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΗΣ «ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ» 7ο Εξ. Πολ. Μηχανικών Ακ. Έτος 01-014 ΙΑΛΕΞΗ 1: ΟΡΙΖΟΝΤΙΑ ΦΟΡΤΙΣΗ ΜΕΜΟΝΩΜΕΝΩΝ ΠΑΣΣΑΛΩΝ Οι διαλέξεις υπάρχουν στην
Διαβάστε περισσότεραΑλληλεπίδραση Ανωδοµής-Βάθρων-Θεµελίωσης-Εδάφους σε Τοξωτή Οδική Μεταλλική Γέφυρα µε Σύµµικτο Κατάστρωµα
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Αλληλεπίδραση Ανωδοµής-Βάθρων- Θεµελίωσης-Εδάφους σε Τοξωτή Οδική Μεταλλική Γέφυρα µε Σύµµικτο Κατάστρωµα ΙΠΛΩΜΑΤΙΚΗ
Διαβάστε περισσότεραΜΕΤΑΛΛΙΚΑ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ ΥΠΟ ΘΛΙΨΗ ΚΑΙ ΚΑΜΨΗ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕΤΑΛΛΙΚΑ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ ΥΠΟ ΘΛΙΨΗ ΚΑΙ ΚΑΜΨΗ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΛΥΣΕΩΝ ΚΑΝΟΝΙΣΤΙΚΩΝ ΙΑΤΑΞΕΩΝ ΚΑΙ
Διαβάστε περισσότεραΕθνικό Μετσόβιο Πολυτεχνείο Σχολή Πολιτικών Μηχανικών. Πολυβάθμια Συστήματα. Ε.Ι. Σαπουντζάκης. Καθηγητής ΕΜΠ. Δυναμική Ανάλυση Ραβδωτών Φορέων
Εθνικό Μετσόβιο Πολυτεχνείο Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Πολυβάθμια Συστήματα Ε.Ι. Σαπουντζάκης Καθηγητής ΕΜΠ Συστήματα με Κατανεμημένη Μάζα και Δυσκαμψία 1. Εξίσωση Κίνησης χωρίς Απόσβεση: Επιβαλλόμενες
Διαβάστε περισσότερα4.5 Αµφιέρειστες πλάκες
Τόµος B 4.5 Αµφιέρειστες πλάκες Οι αµφιέρειστες πλάκες στηρίζονται σε δύο απέναντι παρυφές, όπως η s1 στην εικόνα της 4.1. Αν µία αµφιέρειστη πλάκα στηρίζεται επιπρόσθετα σε µία ή δύο ακόµη παρυφές και
Διαβάστε περισσότεραΠΡΟΛΟΓΟΣ ΕΙΣΑΓΩΓΗ... 15
ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ ΠΡΟΛΟΓΟΣ... 11 ΕΙΣΑΓΩΓΗ... 15 1. Εισαγωγικές έννοιες... 17 1.1 Φορτία... 17 1.2 Η φέρουσα συμπεριφορά των βασικών υλικών... 22 1.2.1 Χάλυβας... 23 1.2.2 Σκυρόδεμα... 27 1.3 Η φέρουσα συμπεριφορά
Διαβάστε περισσότεραΝοέμβριος 2008. Άσκηση 5 Δίνεται αμφίπακτη δοκός μήκους L=6,00m με διατομή IPE270 από χάλυβα S235.
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Τομέας Δομοστατικής Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Μάθημα : Σιδηρές Κατασκευές Ι Διδάσκοντες : Ι Βάγιας Γ. Ιωαννίδης Χ. Γαντές Φ. Καρυδάκης Α. Αβραάμ
Διαβάστε περισσότεραΕκτίμηση της στροφικής ικανότητας χαλύβδινων δοκών στις υψηλές θερμοκρασίες θεωρώντας την επιρροή των αρχικών γεωμετρικών ατελειών
Βόλος 29-3/9 & 1/1 211 Εκτίμηση της στροφικής ικανότητας χαλύβδινων δοκών στις υψηλές θερμοκρασίες θεωρώντας την επιρροή των αρχικών γεωμετρικών ατελειών Δάφνη Παντούσα και Ευριπίδης Μυστακίδης Εργαστήριο
Διαβάστε περισσότεραΜΗΧΑΝΙΚΗ ΤΩΝ ΥΛΙΚΩΝ 2016
ΜΗΧΑΝΙΚΗ ΤΩΝ ΥΛΙΚΩΝ 016 3. Διαγράμματα NQM Κώστας Γαλιώτης, καθηγητής Τμήμα Χημικών Μηχανικών galiotis@chemeng.upatras.gr Α3. Διαγράμματα NQΜ/ Μηχανική Υλικών 1 Σκοποί ενότητας Να εξοικειωθεί ο φοιτητής
Διαβάστε περισσότερα8.1.7 Κινηματική Κάμψη Πασσάλων
Επιχειρησιακό Πρόγραμμα Εκπαίδευση και ια Βίου Μάθηση Πρόγραμμα ια Βίου Μάθησης ΑΕΙ για την Επικαιροποίηση Γνώσεων Αποφοίτων ΑΕΙ: Σύγχρονες Εξελίξεις στις Θαλάσσιες Κατασκευές Α.Π.Θ. Πολυτεχνείο Κρήτης
Διαβάστε περισσότεραΠΕΡΙΛΗΨΗ. 1. Εισαγωγή
ΠΕΡΙΛΗΨΗ 1. Εισαγωγή Το εξωτερικό κέλυφος κάθε κτιρίου πρέπει να παρέχει στους χρήστες του προστασία από τις συνθήκες του εξωτερικού περιβάλλοντος, θερμική άνεση, ηχομόνωση, ασφάλεια και ευχάριστο περιβάλλον
Διαβάστε περισσότεραΚΕΦΑΛΑΙΟ. Οι γραμμικοί φορείς. 1.1 Εισαγωγή 1.2 Συστήματα συντεταγμένων
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 1 Οι γραμμικοί φορείς 1.1 Εισαγωγή 1.2 Συστήματα συντεταγμένων 2 1. Οι γραμμικοί φορείς 1.1 Εισαγωγή 3 1.1 Εισαγωγή Για να γίνει ο υπολογισμός μιας κατασκευής, θα πρέπει ο μελετητής μηχανικός
Διαβάστε περισσότεραΥπολογισμός τιμής του συντελεστή συμπεριφοράς «q» για κατασκευές προ του 1985 στην Αθήνα.
Υπολογισμός τιμής του συντελεστή συμπεριφοράς «q» για κατασκευές προ του 1985 στην Αθήνα. Ε.Μ. Παγώνη Πολιτικός Μηχανικός Α. Παπαχρηστίδης Πολιτικός Μηχανικός 4Μ-VK Προγράμματα Πολιτικών Μηχανικών ΕΠΕ
Διαβάστε περισσότεραΟΡΙΑΚΗ ΦΕΡΟΥΣΑ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑΚΩΝ ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΩΝ ΛΟΓΩ ΣΕΙΣΜΙΚΩΝ ΔΡΑΣΕΩΝ
ΟΡΓΑΝΙΣΜΟΣ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΚΑΙ ΠΡΟΣΤΑΣΙΑΣ (ΟΑΣΠ) Περίληψη του ερευνητικού έργου με τίτλο: ΟΡΙΑΚΗ ΦΕΡΟΥΣΑ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑΚΩΝ ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΩΝ ΛΟΓΩ ΣΕΙΣΜΙΚΩΝ ΔΡΑΣΕΩΝ Φορέας εκπόνησης : Τομέας Γεωτεχνικής,
Διαβάστε περισσότεραΕλαστικά με σταθερά ελαστικότητας k, σε πλευρικές φορτίσεις και άκαμπτα σε κάθετες φορτίσεις. Δυναμικό πρόβλημα..
Φάσματα Απόκρισης Κεφ.20 Θ. Σώκος Εργαστήριο Σεισμολογίας Τμήμα Γεωλογίας Δυναμική των κατασκευών Φάσματα Απόκρισης Το πρόβλημα της αλληλεπίδρασης σεισμού με τις κατασκευές είναι δυναμικό πρόβλημα του
Διαβάστε περισσότεραΑΣΚΗΣΕΙΣ ΚΑΘΙΖΗΣΕΩΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑΚΩΝ ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΩΝ
Πανεπιστήμιο Δυτικής Αττικής Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών ΜΑΘΗΜΑ: ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ 6 Ο ΕΞΑΜΗΝΟ ΔΙΔΑΣΚΩΝ: Α. Βαλσαμής ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΚΑΘΙΖΗΣΕΩΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑΚΩΝ ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΩΝ ΑΣΚΗΣΗ 1 Να υπολογιστούν οι μακροχρόνιες καθιζήσεις
Διαβάστε περισσότεραΣχήμα 1: Διάταξη δοκιμίου και όργανα μέτρησης 1 BUILDNET
Παραμετρική ανάλυση κοχλιωτών συνδέσεων με μετωπική πλάκα χρησιμοποιώντας πεπερασμένα στοιχεία Χριστόφορος Δημόπουλος, Πολιτικός Μηχανικός, Υποψήφιος Διδάκτωρ ΕΜΠ Περίληψη Η εν λόγω εργασία παρουσιάζει
Διαβάστε περισσότεραΣιδηρές Κατασκευές Ι. Άσκηση 7: Δικτύωμα πεζογέφυρας (εφελκυσμός, κάμψη και διάτμηση κάτω πέλματος) Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ
Σιδηρές Κατασκευές Ι Άσκηση 7: Δικτύωμα πεζογέφυρας (εφελκυσμός, κάμψη και διάτμηση κάτω πέλματος) Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Άδειες Χρήσης
Διαβάστε περισσότεραΙΑπόστολου Κωνσταντινίδη ιαφραγµατική λειτουργία. Τόµος B
Τόµος B 3.1.4 ιαφραγµατική λειτουργία Γενικά, αν υπάρχει εκκεντρότητα της φόρτισης ενός ορόφου, π.χ. από την οριζόντια ώθηση σεισµού, λόγω της ύπαρξης της πλάκας που στο επίπεδό της είναι πρακτικά άκαµπτη,
Διαβάστε περισσότεραΔιερεύνηση της αποτελεσματικότητας των πασσάλων ως μέτρο αντιμετώπισης των κατολισθήσεων
Διερεύνηση της αποτελεσματικότητας των πασσάλων ως μέτρο αντιμετώπισης των κατολισθήσεων Investigation of effectiveness of piles as landslide countermeasure ΠΑΠΑΒΑΣΙΛΕΙΟΥ, Α.N. ΑΝΑΓΝΩΣΤΟΠΟΥΛΟΣ, Χ.T. Πολιτικός
Διαβάστε περισσότερα3. Ανάλυση & Σχεδιασμός ΕΥΚΑΜΠΤΩΝ ΑΝΤΙΣΤΗΡΙΞΕΩΝ
3. Ανάλυση & Σχεδιασμός ΕΥΚΑΜΠΤΩΝ ΑΝΤΙΣΤΗΡΙΞΕΩΝ Γιώργος Μπουκοβάλας Καθηγητής Ε.Μ.Π. ΜΑΡΤΙΟΣ 2009 ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ 3.1 Τύποι αντιστηρίξεων 3.2 Αυτοφερόμενες αντιστηρίξεις (πρόβολοι) 3.3 Αντιστηρίξεις με απλή
Διαβάστε περισσότεραΜάθημα: Πειραματική Αντοχή των Υλικών Πείραμα Κάμψης
Μάθημα: Πειραματική Αντοχή των Υλικών Πείραμα Κάμψης Κατασκευαστικός Τομέας Τμήμα Μηχανολόγων Μηχανικών Σχολή Τεχνολογικών Εφαρμογών Τεχνολογικό Εκπαιδευτικό Ίδρυμα Σερρών Περιεχόμενα Σχήμα 1 Α. Ασημακόπουλος
Διαβάστε περισσότεραΔΙΑΛΕΞΕΙΣ ΤΟΥ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ «ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ»
ΔΙΑΛΕΞΕΙΣ ΤΟΥ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ «ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ» 7ο Εξ. ΠΟΛ-ΜΗΧ ΜΗΧ. ΕΜΠ - Ακαδ. Ετος 5-6 ΔΙΑΛΕΞΗ 7 Πεδιλοδοκοί και Κοιτοστρώσεις..6 Πεδιλοδοκοί και Κοιτοστρώσεις Η θεμελίωση μπορεί να γίνει με πεδιλοδοκούς ή κοιτόστρωση
Διαβάστε περισσότεραΣχεδιασμός Συστημάτων Εσχάρας Πεδιλοδοκών με Χρήση ιογκωμένου Πολυστυρένιου (EPS) ως Υλικό Πλήρωσης
Σχεδιασμός Συστημάτων Εσχάρας Πεδιλοδοκών με Χρήση ιογκωμένου Πολυστυρένιου (EPS) ως Υλικό Πλήρωσης Designing Strip Footing Foundations using Expanded Polystyrene (EPS) as Fill Material ΨΑΡΡΟΠΟΥΛΟΣ, Π.Ν.
Διαβάστε περισσότεραΤΕΕ/ΤΚΜ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ. Πολυτεχνείου Πατρών, Επιστημονικά Υπεύθυνος
ΤΕΕ/ΤΚΜ ΠΕΡΙΠΤΩΣΕΙΣ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ ΤΟΥ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΠΑΡΑΔΕΙΓΜΑΤΑ «ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΔΙΟΙΚΗΤΗΡΙΟΥ ΜΕΣΣΗΝΙΑΣ» Ομάδα μελέτης Αναγνωστόπουλος Σταύρος, Ομ. Καθηγητής Πολυτεχνείου
Διαβάστε περισσότεραΕισηγητής: Αλέξανδρος Βαλσαμής. Θεμελιώσεις. Φέρουσα Ικανότητα επιφανειακών θεμελιώσεων Γενικά Βασικές εξισώσεις
Εισηγητής: Αλέξανδρος Βαλσαμής Θεμελιώσεις Φέρουσα Ικανότητα επιφανειακών θεμελιώσεων Γενικά Βασικές εξισώσεις Φέρουσα Ικανότητα Επιφανειακών θεμελιώσεων (πεδίλων) Φέρουσα Ικανότητα Τάσεις κάτω από το
Διαβάστε περισσότεραΑλληλεπίδραση εδάφους θεμελίωσης ανωδομής πλησίον φυσικών πρανών και τοπογραφικών ιδιαιτεροτήτων
Αλληλεπίδραση εδάφους θεμελίωσης ανωδομής πλησίον φυσικών πρανών και τοπογραφικών ιδιαιτεροτήτων Soil foundation structure interaction in the proximity of slopes on cliff-type topographic irregularities
Διαβάστε περισσότεραΛέξεις κλειδιά: διογκωμένη πολυστερίνη, EPS, θεμελίωση κτιρίου, αλληλεπίδραση εδάφους κατασκευής, παραμετρική διερεύνηση, πεπερασμένα στοιχεία
1 Στατική και δυναμική συμπεριφορά της διογκωμένης πολυστερίνης (EPS) ως υλικό πλήρωσης σε σύστημα σχάρας πεδιλοδοκών Static and dynamic behaviour of strip footings using expanded polystyrene (EPS) as
Διαβάστε περισσότεραΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΠΡΟΒΛΕΨΕΩΝ ΚΑΝΕΠΕ ΜΕ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΔΕΔΟΜΕΝΑ ΑΠΟ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΙΟΠ
ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΠΡΟΒΛΕΨΕΩΝ ΚΑΝΕΠΕ ΜΕ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΔΕΔΟΜΕΝΑ ΑΠΟ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΙΟΠ ΜΠΕΡΝΑΚΟΣ ΑΝΤΩΝΙΟΣ Περίληψη Στόχος της παρούσας εργασίας είναι η πρακτική εφαρμογή αναλυτικών προβλέψεων του ΚΑΝΕΠΕ
Διαβάστε περισσότεραΣυντελεστές φέρουσας ικανότητας για αστράγγιστη φόρτιση κωνικών θεμελιώσεων σε άργιλο. Undrained bearing capacity factors for conical footings on clay
Συντελεστές φέρουσας ικανότητας για αστράγγιστη φόρτιση κωνικών θεμελιώσεων σε άργιλο Undrained bearing capacity factors for conical footings on clay ΓΙΑΝΝΟΠΟΥΛΟΣ, Κ.Π. ZDRAVKOVIC, L. Πολιτικός Μηχανικός,
Διαβάστε περισσότεραΑριθμητική διερεύνηση της επιρροής επεμβάσεων στο έδαφος θεμελίωσης στην σεισμική απόκριση πολυώροφων πλαισιακών κατασκευών
Αριθμητική διερεύνηση της επιρροής επεμβάσεων στο έδαφος θεμελίωσης στην σεισμική απόκριση πολυώροφων πλαισιακών κατασκευών Numerical investigation of subsoil intervention s effect on the seismic response
Διαβάστε περισσότεραΓεωγραφική κατανομή σεισμικών δονήσεων τελευταίου αιώνα. Πού γίνονται σεισμοί?
Τι είναι σεισμός? Γεωγραφική κατανομή σεισμικών δονήσεων τελευταίου αιώνα Πού γίνονται σεισμοί? h
Διαβάστε περισσότεραΕνότητα: Διαμήκης Αντοχή Πλοίου- Ορθές τάσεις λόγω κάμψης
ΔΙΑΜΗΚΗΣ ΑΝΤΟΧΗ ΠΛΟΙΟΥ Ενότητα: Διαμήκης Αντοχή Πλοίου- Ορθές τάσεις λόγω κάμψης Α. Θεοδουλίδης Η αντοχή του πλοίου Διαμήκης αντοχή Εγκάρσια αντοχή Τοπική αντοχή Ανάλυση του σύνθετου εντατικού πεδίου Πρωτεύουσες,
Διαβάστε περισσότεραΕΠΙΔΡΑΣΗ ΤΗΣ ΓΕΩΛΟΓΙΑΣ ΣΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑΚΗ ΔΙΑΜΟΡΦΩΣΗ ΤΗΣ ΙΣΧΥΡΗΣ ΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΚΙΝΗΣΗΣ
ΕΠΙΔΡΑΣΗ ΤΗΣ ΓΕΩΛΟΓΙΑΣ ΣΤΗΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑΚΗ ΔΙΑΜΟΡΦΩΣΗ ΤΗΣ ΙΣΧΥΡΗΣ ΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΚΙΝΗΣΗΣ Βασίλης Μάργαρης & Νίκος Θεοδουλίδης Δ/ντές Ερευνών ΙΤΣΑΚ 1 Σεισμική Μηχανική T.Σεισμολογία Εδαφικές Κινήσεις Απόκριση Εδάφους/Κατασκευής
Διαβάστε περισσότερα3.2 Οδηγίες χρήσης του προγράμματος πεπερασμένων στοιχείων RATe ΟΔΗΓΙΕΣ ΧΡΗΣΗΣ ΤΟΥ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑΤΟΣ ΠΕΠΕΡΑΣΜΕΝΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ RATe
3.2 Οδηγίες χρήσης του προγράμματος πεπερασμένων στοιχείων RATe 67 3.2 ΟΔΗΓΙΕΣ ΧΡΗΣΗΣ ΤΟΥ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑΤΟΣ ΠΕΠΕΡΑΣΜΕΝΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ RATe Στις επόμενες σελίδες παρουσιάζεται βήμα-βήμα ο τρόπος με τον οποίο μπορεί
Διαβάστε περισσότεραΠίνακες σχεδιασμού σύμμικτων πλακών με τραπεζοειδές χαλυβδόφυλλο SYMDECK 100
Πίνακες σχεδιασμού σύμμικτων πλακών με τραπεζοειδές χαλυβδόφυλλο SYMDECK 100 ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ & ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑΣ ΥΛΙΚΩΝ ΠΑΤΡΑ 26504 Ομάδα εκτέλεσης έργου: Αθανάσιος
Διαβάστε περισσότεραΠΡΟΣΟΜΟΙΩΜΑΤΑ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΠΌ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ ΓΙΑ ΣΕΙΣΜΙΚΕΣ ΔΡΑΣΕΙΣ Προσομοίωση κτιρίων από τοιχοποιία με : 1) Πεπερασμένα στοιχεία 2) Γραμμικά στοιχεί
ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΜΑΤΑ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΠΌ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ ΓΙΑ ΣΕΙΣΜΙΚΕΣ ΔΡΑΣΕΙΣ Η σεισμική συμπεριφορά κτιρίων από φέρουσα τοιχοποιία εξαρτάται κυρίως από την ύπαρξη ή όχι οριζόντιου διαφράγματος. Σε κτίρια από φέρουσα
Διαβάστε περισσότεραΕΔΑΦΟΜΗΧΑΝΙΚΗ & ΣΤΟΙΧΕΙΑ ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΩΝ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΜΕΤΑΛΛΕΙΩΝ ΜΕΤΑΛΛΟΥΡΓΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΓΕΩΛΟΓΙΚΩΝ ΕΠΙΣΤΗΜΩΝ ΗΡΩΩΝ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟΥ 9 15780 ΖΩΓΡΑΦΟΥ ΑΘΗΝΑ ΕΔΑΦΟΜΗΧΑΝΙΚΗ & ΣΤΟΙΧΕΙΑ ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΩΝ Διδάσκων: Κωνσταντίνος Λουπασάκης,
Διαβάστε περισσότεραΙωάννης ΑΝΑΣΤΑΣΟΠΟΥΛΟΣ 1, Νίκος ΓΕΡΟΥΛΥΜΟΣ 2, Βασίλης Δρόσος 3, Ράλλης ΚΟΥΡΚΟΥΛΗΣ 4, Τάκης ΓΕΩΡΓΑΡΑΚΟΣ 5, και Γιώργος ΓΚΑΖΕΤΑΣ 6
3 o Πανελλήνιο Συνέδριο Αντισεισμικής Μηχανικής & Τεχνικής Σεισμολογίας 5 7 Νοεμβρίου, 2008 Άρθρο 1976 Υποθαλάσσια Σήραγγα Ρίου Αντιρρίου : Σχεδιασμός έναντι Διάρρηξης Ρήγματος και Μεταγενέστερης Σεισμικής
Διαβάστε περισσότεραΓιώργος ΓΚΑΖΕΤΑΣ 1, Ιωάννης ΑΝΑΣΤΑΣΟΠΟΥΛΟΣ 2, Τάκης ΓΕΩΡΓΑΡΑΚΟΣ 3, και Βασίλης ΔΡΟΣΟΣ 4
3 o Πανελλήνιο Συνέδριο Αντισεισμικής Μηχανικής & Τεχνικής Σεισμολογίας 5 7 Νοεμβρίου, 2008 Άρθρο 2023 Εργαστήριο Εδαφομηχανικής ΕΜΠ : Νεό Πειραματικό Τμήμα Σεισμικής Συμπεριφοράς Συστημάτων Εδάφους Κατασκευής
Διαβάστε περισσότεραΤΕΧΝΙΚΗ ΜΗΧΑΝΙΚΗ. Ασκήσεις προηγούμενων εξετάσεων ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΑΓΡΟΝΟΜΩΝ ΚΑΙ ΤΟΠΟΓΡΑΦΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΑΓΡΟΝΟΜΩΝ ΚΑΙ ΤΟΠΟΓΡΑΦΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΕΡΓΩΝ ΥΠΟΔΟΜΗΣ ΚΑΙ ΑΓΡΟΤΙΚΗΣ ΑΝΑΠΤΥΞΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΔΟΜΙΚΗΣ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ ΚΑΙ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ ΤΕΧΝΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ ΤΕΧΝΙΚΗ ΜΗΧΑΝΙΚΗ Ασκήσεις προηγούμενων
Διαβάστε περισσότεραΔιδάσκων: Κίρτας Εμμανουήλ
ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΣΕ ΗΥ Ενότητα 1: Προσομοίωση φορέα με χρήση πεπερασμένων στοιχείων Διδάσκων: Κίρτας Εμμανουήλ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ 1 Άδειες Χρήσης Το παρόν εκπαιδευτικό υλικό υπόκειται σε άδειες
Διαβάστε περισσότεραΓιώργος Μπουκοβάλας. Φεβρουάριος 2015. Γ. Δ. Μπουκοβάλας, Καθηγητής Σχολής Πολ. Μηχανικών, Ε.Μ.Π. 3.1
3. Ανάλυση & Σχεδιασμός ΕΥΚΑΜΠΤΩΝ ΑΝΤΙΣΤΗΡΙΞΕΩΝ Γιώργος Μπουκοβάλας Καθηγητής Ε.Μ.Π. Φεβρουάριος 2015 Γ. Δ. Μπουκοβάλας, Καθηγητής Σχολής Πολ. Μηχανικών, Ε.Μ.Π. 3.1 Γ. Δ. Μπουκοβάλας, Καθηγητής Σχολής
Διαβάστε περισσότεραΤΕΙ ΠΑΤΡΑΣ ΤΜΗΜΑ ΜΗΧΑΝΟΛΟΓΙΑΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΑΝΤΟΧΗΣ ΥΛΙΚΩΝ. Γεώργιος Κ. Μπαράκος Διπλ. Αεροναυπηγός Μηχανικός Καθηγητής Τ.Ε.Ι. ΚΑΜΨΗ. 1.
ΤΕΙ ΠΑΤΡΑΣ ΤΜΗΜΑ ΜΗΧΑΝΟΛΟΓΙΑΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΑΝΤΟΧΗΣ ΥΛΙΚΩΝ Γεώργιος Κ. Μπαράκος Διπλ. Αεροναυπηγός Μηχανικός Καθηγητής Τ.Ε.Ι. ΚΑΜΨΗ 1. Γενικά Με τη δοκιμή κάμψης ελέγχεται η αντοχή σε κάμψη δοκών από διάφορα
Διαβάστε περισσότεραΠαρασκευουλάκου Χαρίλαου
Εθνικο Μετσόβιο Πολυτεχνείο Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Τομέας Γεωτεχνικής National Technical University of Athens School of Civil Engineering Geotechnical Division Διπλωματική εργασία Παρασκευουλάκου Χαρίλαου
Διαβάστε περισσότεραΛΥΣΕΙΣ ΘΕΜΑΤΩΝ ΓΡΑΠΤΗ ΕΞΕΤΑΣΗ. ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟ ΕΚΠΑΙΔΕΥΤΙΚΟ ΙΔΡΥΜΑ ΑΘΗΝΑΣ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ Τμήμα Πολιτικών Έργων Υποδομής
ΤΕΧΝΟΛΟΙΚΟ ΕΚΠΑΙΔΕΥΤΙΚΟ ΙΔΡΥΜΑ ΑΘΗΝΑΣ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΩΝ Τμήμα Πολιτικών Έργων Υποδομής Μάθημα: Στατική ΙΙ 5 Ιουνίου 1 Διδάσκων: Τριαντ. Κόκκινος, Ph.D. Διάρκεια εξέτασης :15 ΛΥΣΕΙΣ ΘΕΜΑΤΩΝ ΡΑΠΤΗ
Διαβάστε περισσότεραΕπαλήθευση ενισχυμένης τοιχοποιίας Εισαγωγή δεδομένων
Επαλήθευση ενισχυμένης τοιχοποιίας Εισαγωγή δεδομένων Μελέτη Ημερομηνία : 0.08.006 Ρυθμίσεις (εισαγωγή τρέχουσας εργασίας) Υλικά και πρότυπα Κατασκευές από σκυρόδεμα : Συντελεστές EN 99-- : Ενισχυμένη
Διαβάστε περισσότερα0.3m. 12m N = N = 84 N = 8 N = 168 N = 32. v =0.2 N = 15. tot
ΚΕΦΑΛΑΙΟ : Αριθµητικές Εφαρµογές... Παράδειγµα γ: Ελαστική ευστάθεια πασσαλοθεµελίωσης Το παράδειγµα αυτό αφορά την µελέτη της ελαστικής ευστάθειας φορέως θεµελίωσης, ο οποίος αποτελείται από µια πεδιλοδοκό
Διαβάστε περισσότεραΑ Ρ Ι Σ Τ Ο Τ Ε Λ Ε Ι Ο Π Α Ν Ε Π Ι Σ Τ Η Μ Ι Ο Θ Ε Σ Σ Α Λ Ο Ν Ι Κ Η Σ
Α Ρ Ι Σ Τ Ο Τ Ε Λ Ε Ι Ο Π Α Ν Ε Π Ι Σ Τ Η Μ Ι Ο Θ Ε Σ Σ Α Λ Ο Ν Ι Κ Η Σ ΤΜΗΜΑ ΓΕΩΛΟΓΙΑΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΤΕΧΝΙΚΗΣ ΓΕΩΛΟΓΙΑΣ ΜΑΘΗΜΑ: ΤΕΧΝΙΚΗ ΓΕΩΛΟΓΙΑ ΕΞΑΜΗΝΟ: 7 ο ΔΙΔΑΣΚΟΝΤΕΣ: Β. ΧΡΗΣΤΑΡΑΣ, Καθηγητής Β. ΜΑΡΙΝΟΣ,
Διαβάστε περισσότεραReyes GARCIA, Yaser JEMAA, Yasser HELAL, Τμήμα Πολιτικών και Δομοστατικών Μηχανικών, Πανεπιστήμιο του Sheffield
Αποτίμηση Σεισμικής Συμπεριφοράς μη Επαρκώς Σχεδιασμένων Πλαισιακών Κτηρίων Reyes GARCIA, Yaser JEMAA, Yasser HELAL, Κύπρος ΠΗΛΑΚΟΥΤΑΣ Τμήμα Πολιτικών και Δομοστατικών Μηχανικών, Πανεπιστήμιο του Sheffield
Διαβάστε περισσότεραΕΣΩΤΕΡΙΚΕΣ ΕΛΕΥΘΕΡΩΣΕΙΣ ΜΕΘΟΔΟΣ ΣΥΝΔΥΑΣΜΕΝΩΝ ΚΟΜΒΩΝ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΣΤΑΤΙΚΗΣ & ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΩΝ ΕΡΕΥΝΩΝ ΕΣΩΤΕΡΙΚΕΣ ΕΛΕΥΘΕΡΩΣΕΙΣ ΜΕΘΟΔΟΣ ΣΥΝΔΥΑΣΜΕΝΩΝ ΚΟΜΒΩΝ Καθηγητής ΕΜΠ ΑΝΑΛΥΣΗ ΡΑΒΔΩΤΩΝ ΦΟΡΕΩΝ ΜΕ ΜΗΤΡΩΙΚΕΣ
Διαβάστε περισσότεραΑστοχίες και Επιτυχίες Δομημάτων επί Ρήγματος: Περιστατικά από τον Σεισμό της Νικομήδειας 1999
Αστοχίες και Επιτυχίες Δομημάτων επί Ρήγματος: Περιστατικά από τον Σεισμό της Νικομήδειας 1999 Failures and Successful Performance of Buildings Subjected to Fault Induced Displacement : Case Histories
Διαβάστε περισσότεραΦΕΡΟΥΣΑ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑ ΕΔΑΦΟΥΣ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΜΕΤΑΛΛΕΙΩΝ ΜΕΤΑΛΛΟΥΡΓΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΓΕΩΛΟΓΙΚΩΝ ΕΠΙΣΤΗΜΩΝ ΗΡΩΩΝ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟΥ 9 15780 ΖΩΓΡΑΦΟΥ ΑΘΗΝΑ ΕΔΑΦΟΜΗΧΑΝΙΚΗ & ΣΤΟΙΧΕΙΑ ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΩΝ Διδάσκων: Κωνσταντίνος Λουπασάκης,
Διαβάστε περισσότεραΤελική γραπτή εξέταση διάρκειας 2,5 ωρών
τηλ: 410-74178, fax: 410-74169, www.uth.gr Τελική γραπτή εξέταση διάρκειας,5 ωρών Ονοματεπώνυμο: Αριθμός Μητρώου Φοιτητή: Μάθημα: Εδαφομηχανική Ι, 5 ο εξάμηνο. Διδάσκων: Ιωάννης-Ορέστης Σ. Γεωργόπουλος,
Διαβάστε περισσότερα10,2. 1,24 Τυπική απόκλιση, s 42
Ασκηση 3.1 (a) Αν μία ράβδος οπλισμού θεωρηθεί ότι λυγίζει μεταξύ δύο διαδοχικών συνδετήρων με μήκος λυγισμού το μισό της απόστασης, s w, των συνδετήρων, να υπολογισθεί η απόσταση συνδετήρων, s w, πέραν
Διαβάστε περισσότεραΓεωμετρικές Μέθοδοι Υπολογισμού Μετακινήσεων. Εισαγωγή ΜέθοδοςΔιπλήςΟλοκλήρωσης
Γεωμετρικές Μέθοδοι Υπολογισμού Μετακινήσεων Εισαγωγή ΜέθοδοςΔιπλήςΟλοκλήρωσης Εισαγωγή Παραμορφώσεις Ισοστατικών Δοκών και Πλαισίων: Δ22-2 Οι κατασκευές, όταν υπόκεινται σε εξωτερική φόρτιση, αναπτύσσουν
Διαβάστε περισσότερα8ο Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών 2002», Μάρτιος 2002
8ο Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών 2002», Μάρτιος 2002 Εργασία Νο 13 ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΔΟΚΟΥ ΚΑΙ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΣΥΝΤΕΛΕΣΤΩΝ ΜΟΝΟΛΙΘΙΚΟΤΗΤΑΣ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΤΟΥ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑΤΟΣ ANSYS ΟΙΚΟΝΟΜΟΥ ΜΙΧΑΛΗΣ ΠΙΣΤΕΝΤΗΣ ΓΕΩΡΓΙΟΣ
Διαβάστε περισσότεραΜε βάση την ανίσωση ασφαλείας που εισάγαμε στα προηγούμενα, το ζητούμενο στο σχεδιασμό είναι να ικανοποιηθεί η εν λόγω ανίσωση:
Με βάση την ανίσωση ασφαλείας που εισάγαμε στα προηγούμενα, το ζητούμενο στο σχεδιασμό είναι να ικανοποιηθεί η εν λόγω ανίσωση: S d R d Η εν λόγω ανίσωση εφαρμόζεται και ελέγχεται σε κάθε εντατικό μέγεθος
Διαβάστε περισσότεραΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ ΤΕΧΝΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ. Ν. Σαμπατακάκης Καθηγητής Εργαστήριο Τεχνικής Γεωλογίας Παν/μιο Πατρών
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ ΤΕΧΝΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ κύριο ερώτημα ΘΕΜΕΛΙΩΣΗ ΑΝΩΔΟΜΗΣ το γενικό πρόβλημα πως θα αντιδράσει η απεριόριστη σε έκταση εδαφική μάζα??? ζητούμενο όχι «θραύση» εδαφικής μάζας εύρος καθιζήσεων
Διαβάστε περισσότερα