Treatment of Boundary Conditions. Advanced CFD 03

Μέγεθος: px
Εμφάνιση ξεκινά από τη σελίδα:

Download "Treatment of Boundary Conditions. Advanced CFD 03"

Transcript

1 Treatment of Boundary Conditions Advanced CFD 03

2 Momentum BCs ( ρv) ( ρvv) = τ p B t semi-discretized form ( ρv) ( ρv) t discretization type element discretization ( ρv) ρv ( ) t oundary terms Ω Ω ( m f v f ) = Ω τ f S f f ~n() ( ) f ~n() m f v f face discretization element discretization = Ω f ~n() ( ) ( ) f ~n() τ f S f face discretization loop over elements loop over oundary faces ( m f v f ) f ~n() face discretization ( τ f S f ) f ~n() face discretization ( ) f ~int erior n() = m f v f m v ( ) f ~int erior n() = τ f S f oundary term τ S = oundary term ( τ f S f ) F f ~int erior n() oundary term loop over interior faces

3 No-Slip Wall F = F F = F F F = τ wall S v v! v = v ( v e )e v! v! wall wall d! d d e! e = S S! wall τ wall = µ v d! wall S v = v x ( v x e x v y e y )e x v y ( v x e x v y e y )e y F = µ S d v x ( v x e v e x y y )e x v y ( v x e x v y e y )e y

4 No-Slip Wall treatment for x-component ( ρv x ) ρv x ( ) t Ω ( m f v x, f ) = i f ~int erior n() ( )Ω τ f S f f ~int erior n() ( ) i µ S d ( v x ( v x e x v y e y )e x ) a a µ S d µ S d 2 ( 1 e x ) v y e y e x µ S 2 v x 1 e x 2 d v y 1 e y ( ) v y e y e x ( ) v x e x e y similar treatment for y-component

5 Inlet

6 Outlet

7 ressure BCs ρ t ρv semi-discretized form ( ) = 0 ρ ρ Ω t discretization type ( ρv S) f = 0 f ~n() loop over elements element discretization ρ ρ Ω t oundary terms ρ ρ Ω t ( ) f f ~n() ρv S face discretization ( ρv S) f f ~int erior n() = 0 ( ) ρv S = 0 oundary term loop over oundary faces loop over interior faces

8 Boundary Terms Contriution ρ ρ ρ t ( ) f ( v ) f S f Ω ρ ρ v ρ ρ v = 0 f ~int erior n() ( ) ( v ) S oundary term V C ρ C ρ, f a p = m (n) Δt ρ,0 f ρ (n) f D f f =n() f f =n() elements contriution int erior faces contriution? oundary face contriution wall p a F = m f,0 C ρ, f ρ (n) (n) f D f ρ f ( ) = ρ (n) ρ V Δt int erior faces contriution elements contriution (n) m f ρ f ( D f p f ) T f f =n() f =n() int erior faces contriution? oundary face contriution S

9 No-Slip Wall ( ρv S) = 0 oundary contriution = 0 V C ρ C ρ, f a p = m (n) Δt ρ,0 f ρ (n) f D f f =n() f f =n() elements contriution int erior faces contriution wall a F = m f,0 C ρ, f ρ (n) (n) f D f ρ f int erior faces contriution p S ( ) = ρ (n) ρ V Δt elements contriution (n) m f ρ f ( D f p f ) T f f =n() f =n() int erior faces contriution

10 Boundary Vallues using Rhie-Chow interpolation ( ρv S) = 0 ρ (n) v ρ (n) D ( p p ) = 0 = ρ (n) v ρ (n) D ( p ) = 0 wall D p (n) (n) ( ) = 0 p = D (n) (n 1) ( ) ( D p ) T D p S assuming a profile p = cons tant profile d linear profile

11 Susonic Inlet Specified Velocity ( ρ ρ ) ( v v ) = ρ v ρ v ρ v ρ v oundary term == m m ρ ρ p =? m = ρv specified S

12 Contriutions a p = V C ρ Δt C ρ, f m (n) f ρ,0 ρ (n) f D f f =n() f f =n() int erior faces contriution C ρ, m * ρ (n) oundary face contriution p =? m = ρv specified S ( ) = ρ (n) ρ V Δt elements contriution (n) m f ρ f ( D f p f ) T f m f =n() f =n() int erior faces contriution oundary face contriution

13 Specified Velocity using Rhie-Chow interpolation m = ρ (n) v ρ (n) D ( p p ) p =? = m = ρ (n) v ρ (n) D ( p ) D p (n) (n) ( ) = m ρ v (n) m = ρv specified S p = m ρ v S D p (n) (n 1) (n) ( ) ( D p ) T D assuming a profile p = cons tant profile d linear profile

14 Susonic Inlet Specified ressure ( ρ ρ ) ( v v ) S = ρ v S ρ v ρ v ρ v = m ρ v oundary term v = ρ v ρ (n) D ( p p ) = = ρ (n) D ( p ) ρ p = 0 = ρ (n) D p ( ) D ( p T ) v =? p = p specified

15 Contriutions a p = V C ρ Δt C ρ, f m (n) f ρ,0 ρ (n) f D f ρ (n) D f =n() f f =n() int erior faces contriution oundary face contriution v =? a F = m f,0 C ρ, f ρ (n) (n) f D f ρ f int erior faces contriution ( ) = ρ (n) ρ V Δt elements contriution (n) m f ρ f ( D f p f ) T f m D ( p T ) f =n() f =n() oundary face contriution int erior faces contriution p = p specified

16 Boundary Values m = ρ (n) v ρ (n) D ( p (n) (n) p ) v = m ( (n) e v S )ρ v =? p = p specified

17 Susonic Outlet m = ρ (n) v ρ (n) D p (n) (n) ( ) V C ρ ( n ρ ) ( n f D f ρ ) D incompressile Δt f =n( ) oundary face contriution int erior faces contriution a p = V C ρ C ρ, f ( n) m * ( n f,0 ρ ) f D f C ρ, ( n) m * ( n ρ ) D compressile Δt f =n( ) ρ f f =n( ) ρ int erior faces contriution oundary face contriution

18 Susonic Outlet Specified ressure ρ ρ ρ t ( ) f ( v ) f S f Ω ρ ρ v ρ ρ v = 0 f ~int erior n() ( ) ( v ) oundary term = 0 ρ = 0 = ( ) v = v D ( ) v = D = D E D ( S E ) d ( ρ ρ ) ( v v ) = ρ v ρ v = m ρ v oundary term ρ D E ρ D ( S E ) ρ d

Eulerian Simulation of Large Deformations

Eulerian Simulation of Large Deformations Eulerian Simulation of Large Deformations Shayan Hoshyari April, 2018 Some Applications 1 Biomechanical Engineering 2 / 11 Some Applications 1 Biomechanical Engineering 2 Muscle Animation 2 / 11 Some Applications

Διαβάστε περισσότερα

Discretization of Generalized Convection-Diffusion

Discretization of Generalized Convection-Diffusion Discretization of Generalized Convection-Diffusion H. Heumann R. Hiptmair Seminar für Angewandte Mathematik ETH Zürich Colloque Numérique Suisse / Schweizer Numerik Kolloquium 8 Generalized Convection-Diffusion

Διαβάστε περισσότερα

ES440/ES911: CFD. Chapter 5. Solution of Linear Equation Systems

ES440/ES911: CFD. Chapter 5. Solution of Linear Equation Systems ES440/ES911: CFD Chapter 5. Solution of Linear Equation Systems Dr Yongmann M. Chung http://www.eng.warwick.ac.uk/staff/ymc/es440.html Y.M.Chung@warwick.ac.uk School of Engineering & Centre for Scientific

Διαβάστε περισσότερα

Π Ο Λ Ι Τ Ι Κ Α Κ Α Ι Σ Τ Ρ Α Τ Ι Ω Τ Ι Κ Α Γ Ε Γ Ο Ν Ο Τ Α

Π Ο Λ Ι Τ Ι Κ Α Κ Α Ι Σ Τ Ρ Α Τ Ι Ω Τ Ι Κ Α Γ Ε Γ Ο Ν Ο Τ Α Α Ρ Χ Α Ι Α Ι Σ Τ Ο Ρ Ι Α Π Ο Λ Ι Τ Ι Κ Α Κ Α Ι Σ Τ Ρ Α Τ Ι Ω Τ Ι Κ Α Γ Ε Γ Ο Ν Ο Τ Α Σ η µ ε ί ω σ η : σ υ ν ά δ ε λ φ ο ι, ν α µ ο υ σ υ γ χ ω ρ ή σ ε τ ε τ ο γ ρ ή γ ο ρ ο κ α ι α τ η µ έ λ η τ ο ύ

Διαβάστε περισσότερα

Lifting Entry (continued)

Lifting Entry (continued) ifting Entry (continued) Basic planar dynamics of motion, again Yet another equilibrium glide Hypersonic phugoid motion Planar state equations MARYAN 1 01 avid. Akin - All rights reserved http://spacecraft.ssl.umd.edu

Διαβάστε περισσότερα

BSL Transport Phenomena 2e Revised: Chapter 2 - Problem 2C.4 Page 1 of 9

BSL Transport Phenomena 2e Revised: Chapter 2 - Problem 2C.4 Page 1 of 9 BSL Transport Phenomena e Revised: Chapter - Problem C.4 Page 1 of 9 Problem C.4 Falling-cylinder viscometer see Fig. C.4. 6 A falling-cylinder viscometer consists of a long vertical cylindrical container

Διαβάστε περισσότερα

Discretization of the Convection Term

Discretization of the Convection Term FMIA F. Moukalled L. Mangani M. Darwish An Advanced Introduction with OpenFOAM and Matlab This textbook explores both the theoretical oundation o the Finite Volume Method (FVM) and its applications in

Διαβάστε περισσότερα

Α Ρ Ι Θ Μ Ο Σ : 6.913

Α Ρ Ι Θ Μ Ο Σ : 6.913 Α Ρ Ι Θ Μ Ο Σ : 6.913 ΠΡΑΞΗ ΚΑΤΑΘΕΣΗΣ ΟΡΩΝ ΔΙΑΓΩΝΙΣΜΟΥ Σ τ η ν Π ά τ ρ α σ ή μ ε ρ α σ τ ι ς δ ε κ α τ έ σ σ ε ρ ι ς ( 1 4 ) τ ο υ μ ή ν α Ο κ τ ω β ρ ί ο υ, η μ έ ρ α Τ ε τ ά ρ τ η, τ ο υ έ τ ο υ ς δ

Διαβάστε περισσότερα

Απόκριση σε Μοναδιαία Ωστική Δύναμη (Unit Impulse) Απόκριση σε Δυνάμεις Αυθαίρετα Μεταβαλλόμενες με το Χρόνο. Απόστολος Σ.

Απόκριση σε Μοναδιαία Ωστική Δύναμη (Unit Impulse) Απόκριση σε Δυνάμεις Αυθαίρετα Μεταβαλλόμενες με το Χρόνο. Απόστολος Σ. Απόκριση σε Δυνάμεις Αυθαίρετα Μεταβαλλόμενες με το Χρόνο The time integral of a force is referred to as impulse, is determined by and is obtained from: Newton s 2 nd Law of motion states that the action

Διαβάστε περισσότερα

Lifting Entry 2. Basic planar dynamics of motion, again Yet another equilibrium glide Hypersonic phugoid motion MARYLAND U N I V E R S I T Y O F

Lifting Entry 2. Basic planar dynamics of motion, again Yet another equilibrium glide Hypersonic phugoid motion MARYLAND U N I V E R S I T Y O F ifting Entry Basic planar dynamics of motion, again Yet another equilibrium glide Hypersonic phugoid motion MARYAN 1 010 avid. Akin - All rights reserved http://spacecraft.ssl.umd.edu ifting Atmospheric

Διαβάστε περισσότερα

Tridiagonal matrices. Gérard MEURANT. October, 2008

Tridiagonal matrices. Gérard MEURANT. October, 2008 Tridiagonal matrices Gérard MEURANT October, 2008 1 Similarity 2 Cholesy factorizations 3 Eigenvalues 4 Inverse Similarity Let α 1 ω 1 β 1 α 2 ω 2 T =......... β 2 α 1 ω 1 β 1 α and β i ω i, i = 1,...,

Διαβάστε περισσότερα

2. Α ν ά λ υ σ η Π ε ρ ι ο χ ή ς. 3. Α π α ι τ ή σ ε ι ς Ε ρ γ ο δ ό τ η. 4. Τ υ π ο λ ο γ ί α κ τ ι ρ ί ω ν. 5. Π ρ ό τ α σ η. 6.

2. Α ν ά λ υ σ η Π ε ρ ι ο χ ή ς. 3. Α π α ι τ ή σ ε ι ς Ε ρ γ ο δ ό τ η. 4. Τ υ π ο λ ο γ ί α κ τ ι ρ ί ω ν. 5. Π ρ ό τ α σ η. 6. Π Ε Ρ Ι Ε Χ Ο Μ Ε Ν Α 1. Ε ι σ α γ ω γ ή 2. Α ν ά λ υ σ η Π ε ρ ι ο χ ή ς 3. Α π α ι τ ή σ ε ι ς Ε ρ γ ο δ ό τ η 4. Τ υ π ο λ ο γ ί α κ τ ι ρ ί ω ν 5. Π ρ ό τ α σ η 6. Τ ο γ ρ α φ ε ί ο 1. Ε ι σ α γ ω

Διαβάστε περισσότερα

Διαδικασία Προμήθειας: Απευθείας Ανάθεση με κριτήριο κατακύρωσης την πλέον συμφέρουσα προσφορά από οικονομική άποψη, βάσει τιμής.

Διαδικασία Προμήθειας: Απευθείας Ανάθεση με κριτήριο κατακύρωσης την πλέον συμφέρουσα προσφορά από οικονομική άποψη, βάσει τιμής. ΕΛΛΗΝΙΚΗ ΔΗΜΟΚΡΑΤΙΑ ΥΠΟΥΡΓΕΙΟ ΥΓΕΙΑΣ & ΚΟΙΝΩΝΙΚΗΣ ΑΛΛΗΛΕΓΓΥΗΣ 4 η ΥΓΕΙΟΝΟΜΙΚΗ ΠΕΡΙΦΕΡΕΙΑ ΜΑΚΕΔΟΝΙΑΣ & ΘΡΑΚΗΣ ΓΕΝΙΚΟ ΝΟΣΟΚΟΜΕΙΟ ΔΡΑΜΑΣ Οικονομικό Τμήμα/ Γραφείο Προμηθειών ΔΡΑΜΑ 07.06.2017 Πληροφορίες:

Διαβάστε περισσότερα

Development of Finer Spray Atomization for Fuel Injectors of Gasoline Engines

Development of Finer Spray Atomization for Fuel Injectors of Gasoline Engines Development of Finer Spray Atomization for Fuel Injectors of Gasoline Engines Tetsuharu MATSUO Yukio SAWADA Yukio TOMIITA This report describes the technology of Fuel Injectors a critical part of the Electronic

Διαβάστε περισσότερα

FEM Method 2/5/13. FEM Method. We will explore: 1 D linear & higher order elements 2 D triangular & rectangular elements

FEM Method 2/5/13. FEM Method. We will explore: 1 D linear & higher order elements 2 D triangular & rectangular elements /5/ FEM Method We will explore: D linear & higher order elements D triangular & rectangular elements Powerful method developed originally to solve structural mechanics problems (e.g. bridges, buildings,

Διαβάστε περισσότερα

Using the Jacobian- free Newton- Krylov method to solve the sea- ice momentum equa<on

Using the Jacobian- free Newton- Krylov method to solve the sea- ice momentum equa<on Using the Jacobian- free Newton- Krylov method to solve the sea- ice momentum equa

Διαβάστε περισσότερα

Nowhere-zero flows Let be a digraph, Abelian group. A Γ-circulation in is a mapping : such that, where, and : tail in X, head in

Nowhere-zero flows Let be a digraph, Abelian group. A Γ-circulation in is a mapping : such that, where, and : tail in X, head in Nowhere-zero flows Let be a digraph, Abelian group. A Γ-circulation in is a mapping : such that, where, and : tail in X, head in : tail in X, head in A nowhere-zero Γ-flow is a Γ-circulation such that

Διαβάστε περισσότερα

Radiation Stress Concerned with the force (or momentum flux) exerted on the right hand side of a plane by water on the left hand side of the plane.

Radiation Stress Concerned with the force (or momentum flux) exerted on the right hand side of a plane by water on the left hand side of the plane. upplement on Radiation tress and Wave etup/et down Radiation tress oncerned wit te force (or momentum flu) eerted on te rit and side of a plane water on te left and side of te plane. plane z "Radiation

Διαβάστε περισσότερα

Appendix to On the stability of a compressible axisymmetric rotating flow in a pipe. By Z. Rusak & J. H. Lee

Appendix to On the stability of a compressible axisymmetric rotating flow in a pipe. By Z. Rusak & J. H. Lee Appendi to On the stability of a compressible aisymmetric rotating flow in a pipe By Z. Rusak & J. H. Lee Journal of Fluid Mechanics, vol. 5 4, pp. 5 4 This material has not been copy-edited or typeset

Διαβάστε περισσότερα

EE512: Error Control Coding

EE512: Error Control Coding EE512: Error Control Coding Solution for Assignment on Finite Fields February 16, 2007 1. (a) Addition and Multiplication tables for GF (5) and GF (7) are shown in Tables 1 and 2. + 0 1 2 3 4 0 0 1 2 3

Διαβάστε περισσότερα

Thin Film Chip Resistors

Thin Film Chip Resistors FEATURES PRECISE TOLERANCE AND TEMPERATURE COEFFICIENT EIA STANDARD CASE SIZES (0201 ~ 2512) LOW NOISE, THIN FILM (NiCr) CONSTRUCTION REFLOW SOLDERABLE (Pb FREE TERMINATION FINISH) Type Size EIA PowerRating

Διαβάστε περισσότερα

INTERVAL ARITHMETIC APPLIED TO STRUCTURAL DESIGN OF UNCERTAIN MECHANICAL SYSTEMS

INTERVAL ARITHMETIC APPLIED TO STRUCTURAL DESIGN OF UNCERTAIN MECHANICAL SYSTEMS INTERVAL ARITHMETIC APPLIED TO STRUCTURAL DESIGN OF UNCERTAIN MECHANICAL SYSTEMS O. Dessombz, F.Thouverez J-P. Laîné, L.Jézéquel Laboratoire de Tribologie et Dynamique des Systèmes UMR CNRS 5513 École

Διαβάστε περισσότερα

Si + Al Mg Fe + Mn +Ni Ca rim Ca p.f.u

Si + Al Mg Fe + Mn +Ni Ca rim Ca p.f.u .6.5. y = -.4x +.8 R =.9574 y = - x +.14 R =.9788 y = -.4 x +.7 R =.9896 Si + Al Fe + Mn +Ni y =.55 x.36 R =.9988.149.148.147.146.145..88 core rim.144 4 =.6 ±.6 4 =.6 ±.18.84.88 p.f.u..86.76 y = -3.9 x

Διαβάστε περισσότερα

Computing the Gradient

Computing the Gradient FMIA F. Moukalled L. Mangani M. Darwish An Advanced Introduction with OpenFOAM and Matlab This textbook explores both the theoretical oundation o the Finite Volume Method (FVM) and its applications in

Διαβάστε περισσότερα

Oscillatory Gap Damping

Oscillatory Gap Damping Oscillatory Gap Damping Find the damping due to the linear motion of a viscous gas in in a gap with an oscillating size: ) Find the motion in a gap due to an oscillating external force; ) Recast the solution

Διαβάστε περισσότερα

Iterated trilinear fourier integrals with arbitrary symbols

Iterated trilinear fourier integrals with arbitrary symbols Cornell University ICM 04, Satellite Conference in Harmonic Analysis, Chosun University, Gwangju, Korea August 6, 04 Motivation the Coifman-Meyer theorem with classical paraproduct(979) B(f, f )(x) :=

Διαβάστε περισσότερα

Development of Simulation Method for Multiphase Flows : Application to Gas-Liquid and Gas-Solid Two Phase Flows

Development of Simulation Method for Multiphase Flows : Application to Gas-Liquid and Gas-Solid Two Phase Flows Development of Simulation Method for Multiphase Flows : Application to Gas-Liquid and Gas-Solid Two Phase Flows Sumitomo Chemical Co., Ltd. Process & Production Technology Center Naoki SHIMADA Tomonari

Διαβάστε περισσότερα

Περιεχόμενα. Εξίσωση Συνέχειας Αστρόβιλη Ροή Εξισώσεις Κίνησης. Σειρά ΙΙ 2

Περιεχόμενα. Εξίσωση Συνέχειας Αστρόβιλη Ροή Εξισώσεις Κίνησης. Σειρά ΙΙ 2 Περιεχόμενα Εξίσωση Συνέχειας Αστρόβιλη Ροή Εξισώσεις Κίνησης Σειρά ΙΙ 2 Πεδίο ταχύτητας Όγκος Ελέγχου Καρτεσιανές Συντεταγμένες w+(/)dz z y u dz u+(/ x)dx x dy dx w Σειρά ΙΙ 3 1. Εισαγωγή 1.1 Εξίσωση

Διαβάστε περισσότερα

Swirl diffusers, Variable swirl diffusers Swirl diffusers

Swirl diffusers, Variable swirl diffusers Swirl diffusers , Variable swirl diffusers Swirl diffuser OD-9 Square or round front mask Square or radial deflector arrangement Plastic deflectors Possible volume control damper in spigot Foam sealing on the flange St

Διαβάστε περισσότερα

6.642 Continuum Electromechanics

6.642 Continuum Electromechanics MIT OpenCourseWre http://ocw.mit.eu 6.64 Continuum Electromechnics Fll 8 For informtion out citing these mterils or our Terms of Use, visit: http://ocw.mit.eu/terms. 6.64, Continuum Electromechnics rof.

Διαβάστε περισσότερα

6.1. Dirac Equation. Hamiltonian. Dirac Eq.

6.1. Dirac Equation. Hamiltonian. Dirac Eq. 6.1. Dirac Equation Ref: M.Kaku, Quantum Field Theory, Oxford Univ Press (1993) η μν = η μν = diag(1, -1, -1, -1) p 0 = p 0 p = p i = -p i p μ p μ = p 0 p 0 + p i p i = E c 2 - p 2 = (m c) 2 H = c p 2

Διαβάστε περισσότερα

Partial Differential Equations in Biology The boundary element method. March 26, 2013

Partial Differential Equations in Biology The boundary element method. March 26, 2013 The boundary element method March 26, 203 Introduction and notation The problem: u = f in D R d u = ϕ in Γ D u n = g on Γ N, where D = Γ D Γ N, Γ D Γ N = (possibly, Γ D = [Neumann problem] or Γ N = [Dirichlet

Διαβάστε περισσότερα

FU JOW PAI UNION 20YEARS 2012 BUDA FORM ΠΟΡΤΟΚΑΛΙ ΖΩΝΗ 7-8 ΕΤΩΝ 1η θέση Βασίλογλου Δανάη 2η θέση Βάσου Ειρήνη 3η θέση Καρράς Άρης

FU JOW PAI UNION 20YEARS 2012 BUDA FORM ΠΟΡΤΟΚΑΛΙ ΖΩΝΗ 7-8 ΕΤΩΝ 1η θέση Βασίλογλου Δανάη 2η θέση Βάσου Ειρήνη 3η θέση Καρράς Άρης FU JOW PAI UNION 20YEARS 2012 BUDA FORM ΠΟΡΤΟΚΑΛΙ ΖΩΝΗ 7-8 ΕΤΩΝ 1η θέση Βασίλογλου Δανάη 2η θέση Βάσου Ειρήνη Καρράς Άρης ΠΡΑΣΙΝΗ ΖΩΝΗ 7-8 ΕΤΩΝ 1η θέση Λαούδης Αναστάσης 2η θέση Τηγανιτάκης Βασίλης Κακάτσος

Διαβάστε περισσότερα

wave energy Superposition of linear plane progressive waves Marine Hydrodynamics Lecture Oblique Plane Waves:

wave energy Superposition of linear plane progressive waves Marine Hydrodynamics Lecture Oblique Plane Waves: 3.0 Marine Hydrodynamics, Fall 004 Lecture 0 Copyriht c 004 MIT - Department of Ocean Enineerin, All rihts reserved. 3.0 - Marine Hydrodynamics Lecture 0 Free-surface waves: wave enery linear superposition,

Διαβάστε περισσότερα

1 String with massive end-points

1 String with massive end-points 1 String with massive end-points Πρόβλημα 5.11:Θεωρείστε μια χορδή μήκους, τάσης T, με δύο σημειακά σωματίδια στα άκρα της, το ένα μάζας m, και το άλλο μάζας m. α) Μελετώντας την κίνηση των άκρων βρείτε

Διαβάστε περισσότερα

DEVELOPMENT OF ATTENUATION RELATIONS FOR PEAK PARTICLE VELOCITY AND DISPLACEMENT A PEARL REPORT. PG&E/CEC/Caltrans

DEVELOPMENT OF ATTENUATION RELATIONS FOR PEAK PARTICLE VELOCITY AND DISPLACEMENT A PEARL REPORT. PG&E/CEC/Caltrans June 12, 2002 FINAL REPORT DEVELOPMENT OF ATTENUATION RELATIONS FOR PEAK PARTICLE VELOCITY AND DISPLACEMENT A PEARL REPORT to PG&E/CEC/Caltrans by Nick Gregor Walter Silva Bob Darragh of Pacific Engineering

Διαβάστε περισσότερα

Jesse Maassen and Mark Lundstrom Purdue University November 25, 2013

Jesse Maassen and Mark Lundstrom Purdue University November 25, 2013 Notes on Average Scattering imes and Hall Factors Jesse Maassen and Mar Lundstrom Purdue University November 5, 13 I. Introduction 1 II. Solution of the BE 1 III. Exercises: Woring out average scattering

Διαβάστε περισσότερα

Srednicki Chapter 55

Srednicki Chapter 55 Srednicki Chapter 55 QFT Problems & Solutions A. George August 3, 03 Srednicki 55.. Use equations 55.3-55.0 and A i, A j ] = Π i, Π j ] = 0 (at equal times) to verify equations 55.-55.3. This is our third

Διαβάστε περισσότερα

Forced Pendulum Numerical approach

Forced Pendulum Numerical approach Numerical approach UiO April 8, 2014 Physical problem and equation We have a pendulum of length l, with mass m. The pendulum is subject to gravitation as well as both a forcing and linear resistance force.

Διαβάστε περισσότερα

SPARE PARTS LIST. for. Infrared oil heater. Model. Daystar. Type. PH5 for 120V 60Hz. May, 2017

SPARE PARTS LIST. for. Infrared oil heater. Model. Daystar. Type. PH5 for 120V 60Hz. May, 2017 SPARE PARTS LIST for Infrared oil heater Model Daystar Type PH5 for 120V 60Hz May, 2017 *PRICES AND SPECIFICATIONS ARE SUBJECT TO CHANGE WITHOUT NOTICE..* 2017 J.S.O'will, Inc.. Shizuoka Seiki Co. Ltd.

Διαβάστε περισσότερα

Ceramic PTC Thermistor Overload Protection

Ceramic PTC Thermistor Overload Protection FEATURES compliant CPTD type are bare disc type CPTL type are leaded Low, medium and high voltage ratings Low resistance; Small size No need to reset supply after overload No noise generated Stable over

Διαβάστε περισσότερα

A Lambda Model Characterizing Computational Behaviours of Terms

A Lambda Model Characterizing Computational Behaviours of Terms A Lambda Model Characterizing Computational Behaviours of Terms joint paper with Silvia Ghilezan RPC 01, Sendai, October 26, 2001 1 Plan of the talk normalization properties inverse limit model Stone dualities

Διαβάστε περισσότερα

Πολυκαρβονικά Φύλλα - Κυψελωτά & Συμπαγή

Πολυκαρβονικά Φύλλα - Κυψελωτά & Συμπαγή PVC-ZHONGSHAN SOLID-HOLLOW Sheet -Front Cover Πολυκαρβονικά Φύλλα - Κυψελωτά & Συμπαγή Polycarbonate SOLID -,,,,, Embossed Polycarbonate HOLLOW Sheets - Twin-Wall and Triple-Wall sheet ISO9001 Certified

Διαβάστε περισσότερα

From a car-following model with reaction time to a macroscopic convection-diffusion traffic flow model

From a car-following model with reaction time to a macroscopic convection-diffusion traffic flow model From a car-following model with reaction time to a macroscopic convection-diffusion traffic flow model September 28, 2016 Antoine Tordeux 2 Forschungszentrum Jülich, Germany 2 a.tordeux@fz-juelich.de Outline

Διαβάστε περισσότερα

Defroster Nozzle Shape Optimization Using the Continuous Adjoint Method

Defroster Nozzle Shape Optimization Using the Continuous Adjoint Method National Technical University of Athens School of Mechanical Engineering Fluids Section Lab. of Thermal Turbomachines Parallel CFD & Optimization Unit Defroster Nozzle Shape Optimization Using the Continuous

Διαβάστε περισσότερα

DATA SHEET Surface mount NTC thermistors. BCcomponents

DATA SHEET Surface mount NTC thermistors. BCcomponents DATA SHEET 2322 615 1... Surface mount N thermistors Supersedes data of 17th May 1999 File under BCcomponents, BC02 2001 Mar 27 FEATURES High sensitivity High accuracy over a wide temperature range Taped

Διαβάστε περισσότερα

MIDAS IT (Seoul) Japan (Tokyo) China (Beijing) Shenyang

MIDAS IT (Seoul) Japan (Tokyo) China (Beijing) Shenyang Headquarters Branch Offices Sales Office TNO DIANA (Netherlands) Lithuania China (Beijing) Shenyang MIDAS IT (Seoul) Japan (Tokyo) USA (New York) Spain Italy Turkey Iran UAE India (Mumbai) Chengdu Shanghai

Διαβάστε περισσότερα

Appendix A. Curvilinear coordinates. A.1 Lamé coefficients. Consider set of equations. ξ i = ξ i (x 1,x 2,x 3 ), i = 1,2,3

Appendix A. Curvilinear coordinates. A.1 Lamé coefficients. Consider set of equations. ξ i = ξ i (x 1,x 2,x 3 ), i = 1,2,3 Appendix A Curvilinear coordinates A. Lamé coefficients Consider set of equations ξ i = ξ i x,x 2,x 3, i =,2,3 where ξ,ξ 2,ξ 3 independent, single-valued and continuous x,x 2,x 3 : coordinates of point

Διαβάστε περισσότερα

ZLW Series. Single-stage Monoblock Centrifugal Pump ZL PUMP GROUP.,LTD

ZLW Series. Single-stage Monoblock Centrifugal Pump ZL PUMP GROUP.,LTD ZLW Series Single-stage Monoblock Centrifugal Pump ZL PUMP GROUP.,LTD 1 Application Apply as the transportation of liquids in the fields of air condition, heating, sanitary water, water treatment cooling,

Διαβάστε περισσότερα

Stabilized finite element for MHD with applications to magnetic confinement fusion

Stabilized finite element for MHD with applications to magnetic confinement fusion Stabilized finite element for MHD with applications to magnetic confinement fusion B. Nkonga 1 JAD/INRIA Nice Sophia-Antipolis Funded by ANR-MN-11 ANEMOS Workshop MNHP, Bordeaux Nov. 2013 1 In collaboration

Διαβάστε περισσότερα

FT-63 SINGLE TURN CERMET TRIMMERS. F T E T V 5 k Ω ( ) FEATURES PART NUMBER DESIGNATION

FT-63 SINGLE TURN CERMET TRIMMERS. F T E T V 5 k Ω ( ) FEATURES PART NUMBER DESIGNATION SINGLE TURN FT-6 RoHS compliant INTERNAL STRUCTURE 4 5 8 6 FEATURES 4 5 6 8 Part name Housing Rotor Wiper O ring Resistive element Terminal pin Adhesive Base element Electrode Material PBT Polybutyleneterephthalate

Διαβάστε περισσότερα

The wave equation in elastodynamic

The wave equation in elastodynamic The wave equation in elastodynamic Wave propagation in a non-homogeneous anisotropic elastic medium occupying a bounded domain R d, d = 2, 3, with boundary Γ, is described by the linear wave equation:

Διαβάστε περισσότερα

A Discre)za)on of Deep Atmospheric Model Dynamics for NCEP Global Forecast System

A Discre)za)on of Deep Atmospheric Model Dynamics for NCEP Global Forecast System A Discre)za)on of Deep Atmospheric Model Dynamics for NCEP Global Forecast System Hann- Ming Henry Juang Environment Modeling Center, NOAA/NWS/NCEP, Washington, DC 10 April 2014 PDEs 2014, H. Juang 1 Introduction

Διαβάστε περισσότερα

( ) Sine wave travelling to the right side

( ) Sine wave travelling to the right side SOUND WAVES (1) Sound wave: Varia2on of density of air Change in density at posi2on x and 2me t: Δρ(x,t) = Δρ m sin kx ωt (2) Sound wave: Varia2on of pressure Bulk modulus B is defined as: B = V dp dv

Διαβάστε περισσότερα

= Unit outward normal to the interface contained within the cross section ( to

= Unit outward normal to the interface contained within the cross section ( to Two-Phase Flow Equations n z c a n n c Note: Walls are drawn such that n z = Unit vector in the flow direction n = Unit outward normal vector to the phase surface A x = constant ut this doesn t have to

Διαβάστε περισσότερα

derivation of the Laplacian from rectangular to spherical coordinates

derivation of the Laplacian from rectangular to spherical coordinates derivation of the Laplacian from rectangular to spherical coordinates swapnizzle 03-03- :5:43 We begin by recognizing the familiar conversion from rectangular to spherical coordinates (note that φ is used

Διαβάστε περισσότερα

ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΙΑΣ ΠΟΛΥΤΕΧΝΙΚΗ ΣΧΟΛΗ ΤΜΗΜΑ ΜΗΧΑΝΟΛΟΓΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΒΙΟΜΗΧΑΝΙΑΣ ΑΝΑΜΟΡΦΩΣΗ ΠΠΣ

ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΙΑΣ ΠΟΛΥΤΕΧΝΙΚΗ ΣΧΟΛΗ ΤΜΗΜΑ ΜΗΧΑΝΟΛΟΓΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΒΙΟΜΗΧΑΝΙΑΣ ΑΝΑΜΟΡΦΩΣΗ ΠΠΣ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΙΑΣ ΠΟΛΥΤΕΧΝΙΚΗ ΣΧΟΛΗ ΤΜΗΜΑ ΜΗΧΑΝΟΛΟΓΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΒΙΟΜΗΧΑΝΙΑΣ ΑΝΑΜΟΡΦΩΣΗ ΠΠΣ ΦΑΣΗ Β CASE STUDIES ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ ΕΜΠΟΡΙΚΟΥ ΛΟΓΙΣΜΙΚΟΥ ΣΤΗΝ ΕΚΠΑΙΔΕΥΤΙΚΗ ΔΙΑΔΙΚΑΣΙΑ Β.1 Διερεύνηση μέσω CFD της

Διαβάστε περισσότερα

Χειμερινό εξάμηνο

Χειμερινό εξάμηνο Εξαναγκασμένη Συναγωγή Ροή Πάνω από μία Επίπεδη Επιφάνεια Τμήμα Μηχανολόγων Μηχανικών και Μηχανικών Παραγωγής ΜΜK 31 Μεταφορά Θερμότητας 1 Εξαναγκασμένη συναγωγή: Στρωτή ροή σε επίπεδες πλάκες (orced convection

Διαβάστε περισσότερα

ΕΘΝΙΚΟ!ΜΕΤΣΟΒΙΟ!ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ! ΣΧΟΛΗ!ΧΗΜΙΚΩΝ!ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ!!

ΕΘΝΙΚΟ!ΜΕΤΣΟΒΙΟ!ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ! ΣΧΟΛΗ!ΧΗΜΙΚΩΝ!ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ!! ΕΘΝΙΚΟΜΕΤΣΟΒΙΟΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗΧΗΜΙΚΩΝΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΦΑΙΝΟΜΕΝΑΜΕΤΑΦΟΡΑΣΙ ΥΠΟΛΟΓΙΣΤΙΚΟΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ COMSOLMULTIPHYSICS ΠΑΡΑΔΕΙΓΜΑ) Ο :) ΡΟΗ)HAGENPOISEUILLE) ΕΠΙΜΕΛΕΙΑ: ΕΛΕΝΗΚΟΡΩΝΑΚΗ ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ ΕΚΦΩΝΗΣΗ ii Α Ανοιγµα

Διαβάστε περισσότερα

Μηχανές Ηλεκτροσύντηξης & Μετ. Συγκόλλησης Εξαρτήματα Ηλεκτροσύντηξης & Μετωπικής Συγκόλλησης PΕ100 Υδρόμετρα Αντλίες

Μηχανές Ηλεκτροσύντηξης & Μετ. Συγκόλλησης Εξαρτήματα Ηλεκτροσύντηξης & Μετωπικής Συγκόλλησης PΕ100 Υδρόμετρα Αντλίες Units For Electro-fusion & utt-fusion Electro-fusion & utt-fusion Fittings PE00 Hydrometers Pumps Μηχανές Ηλεκτροσύντηξης & Μετ. Συγκόλλησης Εξαρτήματα Ηλεκτροσύντηξης & Μετωπικής Συγκόλλησης PΕ00 Υδρόμετρα

Διαβάστε περισσότερα

ΤΕΙ ΘΕΣΣΑΛΙΑΣ. Αναγνώριση προσώπου με επιλογή των κατάλληλων κυρίων συνιστωσών. ΤΜΗΜΑ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΠΛΗΡΟΦΟΡΙΚΗΣ Τ.Ε ΚΑΒΒΑΔΙΑ ΑΛΕΞΑΝΔΡΟΥ.

ΤΕΙ ΘΕΣΣΑΛΙΑΣ. Αναγνώριση προσώπου με επιλογή των κατάλληλων κυρίων συνιστωσών. ΤΜΗΜΑ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΠΛΗΡΟΦΟΡΙΚΗΣ Τ.Ε ΚΑΒΒΑΔΙΑ ΑΛΕΞΑΝΔΡΟΥ. ΤΕΙ ΘΕΣΣΑΛΙΑΣ ΤΜΗΜΑ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΠΛΗΡΟΦΟΡΙΚΗΣ Τ.Ε Αναγνώριση προσώπου με επιλογή των κατάλληλων κυρίων συνιστωσών. Πτυχιακή εργασία του ΚΑΒΒΑΔΙΑ ΑΛΕΞΑΝΔΡΟΥ Επιβλέπων καθηγητής:βέντζας Δημήτριος ΛΑΡΙΣΑ ΜΑΙΟΣ

Διαβάστε περισσότερα

TUBO LED T8 LLUMOR PROLED ULTRA 25W 150CM

TUBO LED T8 LLUMOR PROLED ULTRA 25W 150CM PHOTOMETRIC TEST REPORT Luminaire Property Luminaire: Report NO.: Test NO.: Lamp: LLUMOR-PLU-25W-T8-6000K Sum Lumens: 4092.59 lm Number of Lamps: 1 Diameter: 0mm Length: 1512mm Photometric Type: Type C

Διαβάστε περισσότερα

ΜΑΣ 473/673: Μέθοδοι Πεπερασμένων Στοιχείων

ΜΑΣ 473/673: Μέθοδοι Πεπερασμένων Στοιχείων ΜΑΣ 473/673: Μέθοδοι Πεπερασμένων Στοιχείων Ένα δυσδιάστατο παράδειγμα με το λογισμικό MATLAB Θεωρούμε το εξής Π.Σ.Τ.: Να βρεθεί η u(x, y) έτσι ώστε όπου f (x, y) = 1. u u f ( x, y), x ( 1,1) ( 1,1) x

Διαβάστε περισσότερα

Figure A.2: MPC and MPCP Age Profiles (estimating ρ, ρ = 2, φ = 0.03)..

Figure A.2: MPC and MPCP Age Profiles (estimating ρ, ρ = 2, φ = 0.03).. Supplemental Material (not for publication) Persistent vs. Permanent Income Shocks in the Buffer-Stock Model Jeppe Druedahl Thomas H. Jørgensen May, A Additional Figures and Tables Figure A.: Wealth and

Διαβάστε περισσότερα

Aluminum Electrolytic Capacitors

Aluminum Electrolytic Capacitors Aluminum Electrolytic Capacitors Snap-In, Mini., 105 C, High Ripple APS TS-NH ECE-S (G) Series: TS-NH Features Long life: 105 C 2,000 hours; high ripple current handling ability Wide CV value range (47

Διαβάστε περισσότερα

4.6 Autoregressive Moving Average Model ARMA(1,1)

4.6 Autoregressive Moving Average Model ARMA(1,1) 84 CHAPTER 4. STATIONARY TS MODELS 4.6 Autoregressive Moving Average Model ARMA(,) This section is an introduction to a wide class of models ARMA(p,q) which we will consider in more detail later in this

Διαβάστε περισσότερα

Aluminum Electrolytic Capacitors (Large Can Type)

Aluminum Electrolytic Capacitors (Large Can Type) Aluminum Electrolytic Capacitors (Large Can Type) Snap-In, 85 C TS-U ECE-S (U) Series: TS-U Features General purpose Wide CV value range (33 ~ 47,000 µf/16 4V) Various case sizes Top vent construction

Διαβάστε περισσότερα

Grey Cast Irons. Technical Data

Grey Cast Irons. Technical Data Grey Cast Irons Standard Material designation Grey Cast Irons BS EN 1561 EN-GJL-200 EN-GJL-250 EN-GJL-300 EN-GJL-350-1997 (EN-JL1030) (EN-JL1040) (EN-JL1050) (EN-JL1060) Characteristic SI unit Tensile

Διαβάστε περισσότερα

Engineering Data High-wall Type (3 series) Indoor Unit. Contents MMK-AP0073H MMK-AP0093H MMK-AP0123H MMK-AP0153H MMK-AP0183H MMK-AP0243H.

Engineering Data High-wall Type (3 series) Indoor Unit. Contents MMK-AP0073H MMK-AP0093H MMK-AP0123H MMK-AP0153H MMK-AP0183H MMK-AP0243H. E09-311 Engineering Data High-wall Type (3 series) Indoor Unit Model name: MMK-AP0073H MMK-AP0093H MMK-AP0123H MMK-AP0153H MMK-AP0183H MMK-AP0243H Contents 1 Specifications 2 Dimensions 3 Center of gravity

Διαβάστε περισσότερα

Ανάπτυξη ενός «μηχανικού» εργαλείου διαχείρισης της ποιότητας του ελαιόλαδου

Ανάπτυξη ενός «μηχανικού» εργαλείου διαχείρισης της ποιότητας του ελαιόλαδου Ανάπτυξη ενός «μηχανικού» εργαλείου διαχείρισης της ποιότητας του ελαιόλαδου Καναβούρας, Α. & Κουτελιέρης Φ. GreekLipidsForum, Εθνικό Ίδρυμα Ερευνών, Ιούνιος 015. Επιστημονική διερεύνηση απρόβλεπτο και

Διαβάστε περισσότερα

6.4 Superposition of Linear Plane Progressive Waves

6.4 Superposition of Linear Plane Progressive Waves .0 - Marine Hydrodynamics, Spring 005 Lecture.0 - Marine Hydrodynamics Lecture 6.4 Superposition of Linear Plane Progressive Waves. Oblique Plane Waves z v k k k z v k = ( k, k z ) θ (Looking up the y-ais

Διαβάστε περισσότερα

Eects of Gas-Surface Interaction Model in Hypersonic Rareed Gas Flow

Eects of Gas-Surface Interaction Model in Hypersonic Rareed Gas Flow 4 D-5 Eects of Gas-Surface Interaction Model in Hypersonic Rareed Gas Flow,, 3--, E-mail tsuboi@ab.eng.isas.ac.jp, 7-3-, E-mail ymats@mech.t.u-tokyo.ac.jp Nobuyuki Tsuboi, Institute of Space and Astronautical

Διαβάστε περισσότερα

ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ

ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ιπλωµατική Εργασία «ΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΑΛΛΗΛΕΠΙ ΡΑΣΗΣ ΚΑΘΟΛΙΚΟΥ ΚΑΙ ΤΟΠΙΚΟΥ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΟΥ ΛΥΓΙΣΜΟΥ ΜΕ ΤΗ ΜΕΘΟ

Διαβάστε περισσότερα

ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ

ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ιερεύνηση αξιοπιστίας EC3 για τον έλεγχο αστοχίας µεταλλικών πλαισίων ιπλωµατική Εργασία: Καλογήρου

Διαβάστε περισσότερα

Finite difference method for 2-D heat equation

Finite difference method for 2-D heat equation Finite difference method for 2-D heat equation Praveen. C praveen@math.tifrbng.res.in Tata Institute of Fundamental Research Center for Applicable Mathematics Bangalore 560065 http://math.tifrbng.res.in/~praveen

Διαβάστε περισσότερα

Group 30. Contents.

Group 30. Contents. Group 30 Contents Pump type Page Pump type Page Pump type Page 30A(C)...X002H 4 30A(C)...X013H 5 30A(C)...X068H 6 30A(C)...X068HU 7 30A(C)...X136H 8 30A(C)...X136Y 9 30A(C)...X146H 10 30A(C)...X160H 11

Διαβάστε περισσότερα

Problem Set 9 Solutions. θ + 1. θ 2 + cotθ ( ) sinθ e iφ is an eigenfunction of the ˆ L 2 operator. / θ 2. φ 2. sin 2 θ φ 2. ( ) = e iφ. = e iφ cosθ.

Problem Set 9 Solutions. θ + 1. θ 2 + cotθ ( ) sinθ e iφ is an eigenfunction of the ˆ L 2 operator. / θ 2. φ 2. sin 2 θ φ 2. ( ) = e iφ. = e iφ cosθ. Chemistry 362 Dr Jean M Standard Problem Set 9 Solutions The ˆ L 2 operator is defined as Verify that the angular wavefunction Y θ,φ) Also verify that the eigenvalue is given by 2! 2 & L ˆ 2! 2 2 θ 2 +

Διαβάστε περισσότερα

Pos. Article Completion Voltage Art.-/SAP-No. 101 SP Steam Outlet Hose, RS lbs/hr

Pos. Article Completion Voltage Art.-/SAP-No. 101 SP Steam Outlet Hose, RS lbs/hr 2589893 EN 1703 Nortec RS SPARE PARTS Subject to change! Pos. Article Completion Voltage Art.-/SAP-No. 101 SP Steam Outlet Hose, RS 10...180 lbs/hr 1 1 1 1 1 1 1 1 2584885 102 SP Plumbing Element Plug

Διαβάστε περισσότερα

ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΕΙΡΑΙΩΣ

ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΕΙΡΑΙΩΣ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΕΙΡΑΙΩΣ ΤΜΗΜΑ ΨΗΦΙΑΚΩΝ ΣΥΣΤΗΜΑΤΩΝ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΑΣΥΡΜΑΤΩΝ ΕΠΙΚΟΙΝΩΝΙΩΝ ΣΧΕΔΙΑΣΗ ΜΙΚΡΟΤΑΙΝΙΑΚΗΣ (ΤΥΠΩΜΕΝΗΣ) ΚΕΡΑΙΑΣ ΣΕ Η/Μ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΤΗ (CST) ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΑΚΗ ΑΣΚΗΣΗ ΕΠΙΜΕΛΕΙΑ: Δρ. Τάσος Παρασκευόπουλος,

Διαβάστε περισσότερα

Διδάσκων: Κωνσταντίνος Κώστα

Διδάσκων: Κωνσταντίνος Κώστα Διάλεξη Ε7: Επανάληψη Στην ενότητα αυτή θα μελετηθούν τα εξής επιμέρους θέματα: Hashing, Final Exam Διδάσκων: Κωνσταντίνος Κώστα ΕΠΛ 035 Δομές Δεδομένων και Αλγόριθμοι για Ηλ. Μηχ. και Μηχ. Υπολ. Ε7-1

Διαβάστε περισσότερα

CHAPTER 25 SOLVING EQUATIONS BY ITERATIVE METHODS

CHAPTER 25 SOLVING EQUATIONS BY ITERATIVE METHODS CHAPTER 5 SOLVING EQUATIONS BY ITERATIVE METHODS EXERCISE 104 Page 8 1. Find the positive root of the equation x + 3x 5 = 0, correct to 3 significant figures, using the method of bisection. Let f(x) =

Διαβάστε περισσότερα

Time dependent Convection vs. frozen convection approximations. Plan

Time dependent Convection vs. frozen convection approximations. Plan Time epenent onvection vs. fozen convection appoximations A. Gigahcène, M-A. Dupet an. Gaio oto Nov 006 lan Intouction Fozen onvection Appoximations Time Depenent onvection onclusion Intouction etubation

Διαβάστε περισσότερα

Differential forms and the de Rham cohomology - Part I

Differential forms and the de Rham cohomology - Part I Differential forms and the de Rham cohomology - Part I Paul Harrison University of Toronto October 30, 2009 I. Review Triangulation of Manifolds M = smooth, compact, oriented n-manifold. Can triangulate

Διαβάστε περισσότερα

Εργαστήριο Τεχνολογίας Χημικών Εγκαταστάσεων. Τμήμα Χημικών Μηχανικών, ΑΠΘ, Τ.Θ. 455, 54124, Θεσσαλονίκη, Ελλάδα.

Εργαστήριο Τεχνολογίας Χημικών Εγκαταστάσεων. Τμήμα Χημικών Μηχανικών, ΑΠΘ, Τ.Θ. 455, 54124, Θεσσαλονίκη, Ελλάδα. ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΠΡΟΤΥΠΟΥ μ-αντιδραστηρα Α.Α. Μουζά 1 *, Α.Γ. Κανάρης 2, Σ.Β. Παράς 1 Εργαστήριο Τεχνολογίας Χημικών Εγκαταστάσεων 1 Τμήμα Χημικών Μηχανικών, ΑΠΘ, Τ.Θ. 455, 54124, Θεσσαλονίκη, Ελλάδα 2 Xaar

Διαβάστε περισσότερα

Spatial Modeling with Spatially Varying Coefficient Processes

Spatial Modeling with Spatially Varying Coefficient Processes Spatial Modeling with Spatially Varying Coefficient Processes Alan E. Gelfand, Hyon-Jung Kim, C. F. Sirmans, Sudipto Banerjee Presenters: Halley Brantley and Chris Krut September 28, 2015 Introduction

Διαβάστε περισσότερα

Mean bond enthalpy Standard enthalpy of formation Bond N H N N N N H O O O

Mean bond enthalpy Standard enthalpy of formation Bond N H N N N N H O O O Q1. (a) Explain the meaning of the terms mean bond enthalpy and standard enthalpy of formation. Mean bond enthalpy... Standard enthalpy of formation... (5) (b) Some mean bond enthalpies are given below.

Διαβάστε περισσότερα

ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΙΑΣ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΥΔΡΑΥΛΙΚΗΣ ΚΑΙ ΠΕΡΙΒΑΛΛΟΝΤΙΚΗΣ ΤΕΧΝΙΚΗΣ. Διάλεξη 1: Εξισώσεις διατήρησης

ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΙΑΣ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΥΔΡΑΥΛΙΚΗΣ ΚΑΙ ΠΕΡΙΒΑΛΛΟΝΤΙΚΗΣ ΤΕΧΝΙΚΗΣ. Διάλεξη 1: Εξισώσεις διατήρησης ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΙΑΣ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΥΔΡΑΥΛΙΚΗΣ ΚΑΙ ΠΕΡΙΒΑΛΛΟΝΤΙΚΗΣ ΤΕΧΝΙΚΗΣ Διάλεξη 1: Εξισώσεις διατήρησης Χειμερινό εξάμηνο 2008 Οργάνωση παρουσίασης 1. Ιστορία της υπολογιστικής

Διαβάστε περισσότερα

Πρότυπα Επιτροπής Θερµοµόνωσης TE-31

Πρότυπα Επιτροπής Θερµοµόνωσης TE-31 Πρότυπα Επιτροπής Θερµοµόνωσης TE-31 A/A Πρότυπα Επιτροπής Θερµοµόνωσης 1 ΕΛΟΤ 450/95 [ΕΠ] Βασισµένα σε: [ISO 4898/84] έχει αλλάξει ISO 4898 / 2006 Περιγραφή Κυψελωτά πλαστικά - Προδιαγραφές δύσκαµπτων

Διαβάστε περισσότερα

Problem Set 3: Solutions

Problem Set 3: Solutions CMPSCI 69GG Applied Information Theory Fall 006 Problem Set 3: Solutions. [Cover and Thomas 7.] a Define the following notation, C I p xx; Y max X; Y C I p xx; Ỹ max I X; Ỹ We would like to show that C

Διαβάστε περισσότερα

Second Order RLC Filters

Second Order RLC Filters ECEN 60 Circuits/Electronics Spring 007-0-07 P. Mathys Second Order RLC Filters RLC Lowpass Filter A passive RLC lowpass filter (LPF) circuit is shown in the following schematic. R L C v O (t) Using phasor

Διαβάστε περισσότερα

ISM 868 MHz Ceramic Antenna Ground cleared under antenna, clearance area mm x 8.25 mm. Pulse Part Number: W3013

ISM 868 MHz Ceramic Antenna Ground cleared under antenna, clearance area mm x 8.25 mm. Pulse Part Number: W3013 W0 Datasheet version.. Ceramic Antenna. (0/08). Ceramic Antenna Ground cleared under antenna, clearance area 0.80 mm x 8.5 mm. Pulse Part Number: W0 Features - Omni directional radiation - Low profile

Διαβάστε περισσότερα

5V/9V/12V Output QC2.0+USB Auto Detect+USB-PD Type-C Application Report ACT4529

5V/9V/12V Output QC2.0+USB Auto Detect+USB-PD Type-C Application Report ACT4529 FEATURES 5V/9V/12V Output QC2.0+USB Auto Detect+USB-PD Type-C Application Report ACT4529 Wide input voltage range from 6V to 32V Transparent input voltage surge up to 40V QC2.0 decoding, 5V/9V/12V output

Διαβάστε περισσότερα

Smaller. 6.3 to 100 After 1 minute's application of rated voltage at 20 C, leakage current is. not more than 0.03CV or 4 (µa), whichever is greater.

Smaller. 6.3 to 100 After 1 minute's application of rated voltage at 20 C, leakage current is. not more than 0.03CV or 4 (µa), whichever is greater. Low Impedance, For Switching Power Supplies Low impedance and high reliability withstanding 5000 hours load life at +05 C (3000 / 2000 hours for smaller case sizes as specified below). Capacitance ranges

Διαβάστε περισσότερα

ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ

ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΙΑΤΜΗΜΑΤΙΚΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ ΜΕΤΑΠΤΥΧΙΑΚΩΝ ΣΠΟΥ ΩΝ «ΟΜΟΣΤΑΤΙΚΟΣ ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΣ ΚΑΙ ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ» ΤΟΜΕΑΣ ΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Μεταπτυχιακή εργασία «Α Ν Α Λ

Διαβάστε περισσότερα

ΜΑΘΗΜΑΤΙΚΗ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ ΤΗΣ ΔΥΝΑΜΙΚΗΣ ΤΟΥ ΕΔΑΦΙΚΟΥ ΝΕΡΟΥ ΣΤΗΝ ΠΕΡΙΠΤΩΣΗ ΑΡΔΕΥΣΗΣ ΜΕ ΥΠΟΓΕΙΟΥΣ ΣΤΑΛΑΚΤΗΦΟΡΟΥΣ ΣΩΛΗΝΕΣ ΣΕ ΔΙΑΣΤΡΩΜΕΝΑ ΕΔΑΦΗ

ΜΑΘΗΜΑΤΙΚΗ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ ΤΗΣ ΔΥΝΑΜΙΚΗΣ ΤΟΥ ΕΔΑΦΙΚΟΥ ΝΕΡΟΥ ΣΤΗΝ ΠΕΡΙΠΤΩΣΗ ΑΡΔΕΥΣΗΣ ΜΕ ΥΠΟΓΕΙΟΥΣ ΣΤΑΛΑΚΤΗΦΟΡΟΥΣ ΣΩΛΗΝΕΣ ΣΕ ΔΙΑΣΤΡΩΜΕΝΑ ΕΔΑΦΗ ΓΕΩΠΟΝΙΚΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΑΘΗΝΩΝ ΤΜΗΜΑ ΑΞΙΟΠΟΙΗΣΗΣ ΦΥΣΙΚΩΝ ΠΟΡΩΝ ΚΑΙ ΓΕΩΡΓΙΚΗΣ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ ΜΕΤΑΠΤΥΧΙΑΚΩΝ ΣΠΟΥΔΩΝ ΑΕΙΦΟΡΙΚΗ ΔΙΑΧΕΙΡΙΣΗ ΥΔΑΤΙΚΩΝ ΠΟΡΩΝ Δημήτριος Πάντζαλης Πτυχιούχος Γεωπόνος Α.Π.Θ.

Διαβάστε περισσότερα

SCHOOL OF MATHEMATICAL SCIENCES G11LMA Linear Mathematics Examination Solutions

SCHOOL OF MATHEMATICAL SCIENCES G11LMA Linear Mathematics Examination Solutions SCHOOL OF MATHEMATICAL SCIENCES GLMA Linear Mathematics 00- Examination Solutions. (a) i. ( + 5i)( i) = (6 + 5) + (5 )i = + i. Real part is, imaginary part is. (b) ii. + 5i i ( + 5i)( + i) = ( i)( + i)

Διαβάστε περισσότερα

Ferrite Chip Beads For Automotive Use

Ferrite Chip Beads For Automotive Use FETURES RUGGED CONSTRUCTION IN STNDRD EI SIZES EC Q-200 QULIFIED EFFECTIVE EM/RFI SUPPRESSION UP TO 1GHz CURRENT RTINGS UP TO 2.2 MPS SHRP ND HIGH IMPEDNCES VILLE OPERTING TEMPERTURE RNGE: -55 C TO +125C

Διαβάστε περισσότερα

Discontinuous Hermite Collocation and Diagonally Implicit RK3 for a Brain Tumour Invasion Model

Discontinuous Hermite Collocation and Diagonally Implicit RK3 for a Brain Tumour Invasion Model 1 Discontinuous Hermite Collocation and Diagonally Implicit RK3 for a Brain Tumour Invasion Model John E. Athanasakis Applied Mathematics & Computers Laboratory Technical University of Crete Chania 73100,

Διαβάστε περισσότερα

using advanced personalized patient models and advanced interventions»

using advanced personalized patient models and advanced interventions» Ε Λ Λ Η Ν Ι Κ Η Δ Η Μ Ο Κ Ρ Α Τ Ι Α ΕΙΔΙΚΟΣ ΛΟΓΑΡΙΑΣΜΟΣ ΚΟΝΔΥΛΙΩΝ ΕΡΕΥΝΑΣ Π. Δ. 432/81 ΤΗΛ: 2610/996660 FAX: 2610/996677 E-mail: rescom@upatras.gr http://research.upatras.gr Πάτρα, 07/03/2016 Αριθμ. Πρωτοκόλλου:

Διαβάστε περισσότερα