Συµπεριφορά µη Υφασµένων Γεωυφασµάτων σε ιάτρηση
|
|
- Ἡρὼ Δαμασκηνός
- 6 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 Συµπεριφορά µη Υφασµένων Γεωυφασµάτων σε ιάτρηση Behavior οf Nonwoven Geotextiles in Puncture ΑΤΜΑΤΖΙ ΗΣ,.Κ. ΧΡΥΣΙΚΟΣ,.Α. ΚΟΥΦΟΣ, Ε.Κ. ΜΙΣΥΡΛΗΣ, Ε.Γ. Πολιτικός Μηχανικός, Καθηγητής, Παν/µιο Πατρών Πολιτικός Μηχανικός, Λέκτορας, Παν/µιο Πατρών Πολιτικός Μηχανικός, Μ Ε, Παν/µιο Πατρών Πολιτικός Μηχανικός, ιδάκτορας, Παν/µιο Πατρών ΠΕΡΙΛΗΨΗ : Από εργαστηριακό έλεγχο 119 µη υφασµένων γεωυφασµάτων κατασκευασµένων από ίνες πολυπροπυλενίου προκύπτει πολύ καλή ως εξαιρετική συσχέτιση των τιµών της αντοχής σε διάρρηξη (ΕΝ ISO 12236) µε το δείκτη αντοχής σε διάτρηση (ASTM D4833), την αντοχή σε διάτρηση (ASTM D3786) και την αντοχή σε εφελκυσµό πλατιάς λωρίδας (ΕΝ ΙSO 10319). H συµπεριφορά σε εφελκυσµό των γεωυφασµάτων υπό συνθήκες αξονοσυµµετρικής παραµόρφωσης εκτός του επιπέδου τους (διάτρηση) εµφανίζεται ουσιωδώς βελτιωµένη σε σχέση µε αυτή που παρατηρείται σε δοκιµές ανεµπόδιστου µονοαξονικού εφελκυσµού (πλατιάς λωρίδας). ABSTRACT : Based on laboratory testing of 119 nonwoven polypropylene geotextiles, very good to excellent correlations were obtained between static puncture strength (ΕΝ ΙSΟ 12236) and index puncture resistance (ASTM D4833), burst strength (ASTM D3786) and wide-width tensile strength (EN ISO 10319). The tensile behavior of geotextiles subjected to axisymmetric (out-of-plane) deformation conditions is observed to be substantially improved compared to the behavior observed in in-plane deformation tests (wide-width tension tests). 1. ΕΙΣΑΓΩΓΗ H δοκιµή αντοχής σε διάτρηση και η δοκιµή εφελκυσµού πλατιάς λωρίδας είναι οι εργαστηριακές δοκιµές που προσεγγίζουν µε ικανοποιητικό τρόπο τη συµπεριφορά ενός γεωυφάσµατος στο πεδίο. Στον Ευρωπαϊκό χώρο έ- χουν καθιερωθεί ως οι πιο βασικές εργαστηριακές δοκιµές ελέγχου γεωυφασµάτων και έχουν προτυποποιηθεί ως προς την εκτέλεσή τους µε τα πρότυπα EN ISO και ΕΝ ISO Η δοκιµή αντοχής σε διάτρηση ανήκει σε µια οµάδα εργαστηριακών δοκιµών κατά τις οποίες το γεωύφασµα παραµορφώνεται αξονοσυµµετρικά εκτός του επιπέδου του. ύο από αυτές είναι η δοκιµή προσδιορισµού του δείκτη αντοχής σε διάτρηση (ASTM D4833) και η δοκιµή αντοχής σε διάρρηξη (ASTM D3786). Σε τέτοιου τύπου δοκιµές, αναπτύσσονται στο γεωύφασµα τόσο διαµήκεις όσο και εγκάρσιες τάσεις και περιορίζονται οι εγκάρσιες παρα- µορφώσεις σε σύγκριση µε αυτές που εµφανίζονται σε δοκιµές µονοαξονικού εφελκυσµού. Έχει παρατηρηθεί ότι ο περιορισµός των εγκάρσιων παραµορφώσεων έχει ως αποτέλεσµα τη βελτίωση της σχέσης φορτίου-επιµήκυνσης και την αύξηση της αντοχής του γεωυφάσµατος σε σχέση µε τιµές που προκύπτουν από δοκιµές µονοαξονικού εφελκυσµού (McGown et al., 1982, El-Fermauni and Nowatzki, 1982, Wilson-Fahmy et al., 1993, Palmeira et al., 1996). Παλαιότερες διερευνήσεις (Moritz and Murray, 1982, Cazzufi et al., 1986, Agosti et al., 2000, Mc Gown et al., 1998, Bergado et al., 2001) υποδεικνύουν ότι µπορεί να προκύπτει ικανοποιητική συσχέτιση µεταξύ των αποτελεσµάτων των δοκιµών αντοχής σε διάτρηση και εφελκυσµού πλατιάς λωρίδας, παρά το γεγονός ότι οι συνθήκες τάσεων και παραµορφώσεων παρουσιάζουν ουσιώδεις διαφορές µεταξύ τους. Συσχετίσεις που έχουν προταθεί στο παρελθόν, βασίζονται σε έλεγχο σχετικά µικρού αριθµού δειγµάτων (1 ως 17) και σε χρήση απλοποιητικών παραδοχών ή 5ο Πανελλήνιο Συνέδριο Γεωτεχνικής & Γεωπεριβαλλοντικής Μηχανικής, ΤΕΕ, Ξάνθη, 31/5-2/6/2006 1
2 προσοµοιωµάτων, όπως αυτό του Σχήµατος 1α, για τη δοκιµή αντοχής σε διάτρηση. Ειδικότερα, υποτίθεται οµοιόµορφη κατανοµή των εφελκυστικών φορτίων στην περίµετρο του εµβόλου διάτρησης και δε λαµβάνονται υπόψη η πραγµατική µορφή του δοκιµίου τη στιγµή της αστοχίας, η διαφοροποίηση της συµπεριφοράς του γεωυφάσµατος ανάλογα µε τη διεύθυνση εφελκυσµού και η επίδραση του περιορισµού των εγκάρσιων παραµορφώσεων στη συµπεριφορά του γεωυφάσµατος. Οι παρατηρήσεις αυτές οδήγησαν στην εκτέλεση εκτεταµένης εργαστηριακής διερεύνησης µε στόχους τη συσχέτιση της αντοχής σε διάτρηση µε το δείκτη αντοχής σε διάτρηση, την αντοχή σε διάρρηξη και την αντοχή σε εφελκυσµό πλατιάς λωρίδας, την τεκµηρίωση της γεωµετρίας του δοκιµίου και της κατανοµής των εφελκυστικών φορτίων κατά την αστοχία στην περίµετρο του εµβόλου διάτρησης και, τέλος, την εκτίµηση της βελτίωσης της µηχανικής συµπεριφοράς των γεωυφασµάτων υπό συνθήκες παραµόρφωσης εκτός του επιπέδου τους. 2. ΥΛΙΚΑ ΚΑΙ ΟΚΙΜΕΣ Για να περιοριστεί στο ελάχιστο δυνατόν η επίδραση της χρήσης διαφορετικών πρώτων υλών στα εργαστηριακά αποτελέσµατα, χρησι- µοποιήθηκαν µόνο µη υφασµένα γεωυφάσµατα που κατασκευάζονται από ίνες πολύπροπυλενίου, τα οποία όµως αποτελούν τη συντριπτική πλειοψηφία των µη υφασµένων γεωυφασµάτων που διατίθενται στην παγκόσµια αγορά. Eλέγχθηκαν 119 δείγµατα µη υφασµένων γεωυφασµάτων που προέρχονται από 12 διαφορετικούς κατασκευαστές και αντιπροσωπεύουν 17 διαφορετικές σειρές γεωυφασµάτων. Από αυτά, 82% κατάσκευάζονται µε µηχανική εµπλοκή ινών µικρού µήκους ή από συνεχείς ίνες και το 18% µε θερµική συγκόλληση των ινών. Τα εργαστηριακά δείγµατα είχαν πλάτος 4m έως 6m (πλάτος παραγωγής) και µήκος που κυµαινόταν από 2,5 έως 5,0m. Τα σύµβολα Μ1 έως και Μ17 χαρακτηρίζουν τη σειρά (προέλευση, κατασκευαστής) των γεωυφασµάτων. Τα σύµβολα Ν και Η χαρακτηρίζουν, προϊόντα µε µηχανική εµπλοκή των ινών ή µε θερµική συγκόλληση των ινών. Τα σύµβολα S και C δηλώνουν αν πρόκειται για ίνες µικρού µήκους ή για ίνες συνεχείς. Με Ρ συµβολίζονται τα προϊόντα µηχανικής εµπλοκής των ινών µε θερµική µετεπεξεργασία. Οι ιδιότητες των γεωυφασµάτων αυτών καλύπτουν ένα ευρύτατο πεδίο τιµών: µάζα ανά µονάδα επιφάνειας 65 έως 2220gr/m 2, πάχος 0,35 ως 16mm, αντοχή σε εφελκυσµό πλατιάς λωρίδας 3 ως 180 kn/m, αντοχή σε διάτρηση 0,5 ως 19 kn. Στην πρώτη φάση της εργαστηριακής διερεύνησης εκτελέστηκαν σε όλα τα γεωυφάσµατα δοκιµές αντοχής σε διάτρηση (ΕΝ ΙSΟ 12236), εφελκυσµού πλατιάς λωρίδας (ΕΝ ISO 10319), δείκτη αντοχής σε διάτρηση (ASTM D4833) και αντοχής σε διάρρηξη (ASTM D3786). Ακολούθως, από το σύνολο των γεωυφασµάτων επιλέχτηκαν 12 γεωυφάσµατα ώστε να αντιπροσωπεύονται όλες οι χαρακτηριστικές περιπτώσεις σχέσεων φορτίου επιµήκυνσης που αντιστοιχούν στις δύο κύριες διευθύνσεις των γεωυφασµάτων και έγιναν δοκιµές (α) εφελκυσµού πλατιάς λωρίδας σε διευθύνσεις που σχηµατίζουν γωνίες 22,5 o, 45 o και 67,5 ο µε τη διεύθυνση παραγωγής του γεωυφάσµατος και (β) διάτρησης µε ταυτόχρονη λήψη φωτογραφιών για τη µέτρηση της πραγµατικής γωνίας που σχηµατίζει το γεωύφασµα µε την περίµετρο του εµβόλου κατά την αστοχία (Σχήµα 1β). 3. ΣΥΣΧΕΤΙΣΗ ΤΙΜΩΝ Ι ΙΟΤΗΤΩΝ Στον Πίνακα 1 παρουσιάζονται τα αποτελέσµατα γραµµικών συσχετίσεων µορφής y=a. x µεταξύ της αντοχής σε διάτρηση και των άλλων ιδιοτήτων που ελέγχθηκαν για όλες τις σειρές των γεωυφασµάτων καθώς και για το σύνολο των γεωυφασµάτων αλλά και για τις δύο µεγάλες κατηγορίες των βελονοδιάτρητων και των θερµικά συγκολληµένων γεωυφασµάτων. Ο συντελεστής συσχέτισης της αντοχής σε διάτρηση µε την αντοχή σε διάρρηξη, R 2, κυµαίνεται από 0,933 έως 0,999, µε εξαίρεση µια σειρά γεωυφασµάτων όπου έχει τιµή 0,756 και οφείλεται στον εξαναγκασµό της ευθείας συσχέτισης να διέρχεται από την αρχή των αξόνων. Οι γενικές συσχετίσεις, όπως και οι συσχετίσεις ανά σειρά γεωυφασµάτων, κρίνονται πολύ ικανοποιητικές. Χρησιµοποιώντας το συντελεστή αναλογίας Α=0,865 για το σύνολο των γεωυφασµάτων, υπολογίστηκε η τιµή της αντοχής σε διάρρηξη από την τιµή της αντοχής σε διάτρηση και συγκρίθηκε µε τη µετρηµένη της τιµή. Το σφάλµα πρόβλεψης (απόκλιση της υπολογισµένης από την εργαστηριακά µετρηµένη τιµή) δεν υπερβαίνει το ±5%, το ±10% και το ±20% για το 30%, 55% και 87% του συνόλου των γεωυφασµάτων, αντίστοιχα. Αν αντί του συντελεστή αναλογίας για το σύνολο των 5ο Πανελλήνιο Συνέδριο Γεωτεχνικής & Γεωπεριβαλλοντικής Μηχανικής, ΤΕΕ, Ξάνθη, 31/5-2/6/2006 2
3 Πίνακας 1. Συσχετίσεις µεταξύ ιδιοτήτων των γεωυφασµάτων Table 1. Correlations between geotextile properties Σειρά P=A F P F i =A F P F P =A a f,av γεωυφασµάτων A R 2 A R 2 A R 2 M1 (9) ,962 0,208 0, ,1 0,993 M2 (7) 0,928 0,969 0,209 0, ,7 0,956 M3 (10) 0,927 0,964 0,223 0, ,0 0,972 M4 (10) 0,957 0,936 0,200 0, ,8 0,950 M5 (4) 0,887 0,968 0,222 0, ,5 0,969 M6 (6) 0,827 0,987 0,160 0, ,4 0,973 M7 (6) 1,002 0,978 0,200 0, ,6 0,970 M8 (8) 0,924 0,933 0,202 0, ,7 0,960 M9 (4) 0,881 0,982 0,201 0, ,1 0,993 M10 (4) 0,883 0,999 0,153 0, ,9 0,995 M11 (3) 0,919 0,997 0,198 0, ,0 0,967 M12 (10) 0,902 0,943 0,197 0, ,7 0,984 M13 (9) 0,876 0,968 0,178 0, ,1 0,971 M14 (7) 0,782 0,756 0,154 0, ,4 0,982 M15 (10) 0,880 0,952 0,178 0, ,9 0,997 M16 (6) 0,872 0,951 0,172 0, ,7 0,976 M17 (6) 0,942 0,988 0,204 0, ,9 0,982 Σύνολο Γ/Υ 0,865 0,972 0,175 0, ,4 0,977 Βελονοδιάτρητα 0,862 0,972 0,174 0, ,0 0,979 Θερµικά συγκ. 0,909 0,969 0,189 0, ,3 0,936 ( ): αριθµός γεωυφασµάτων F p : αντοχή σε διάτρηση (Ν) P: αντοχή σε διάρρηξη (kpa) F i : δείκτης αντοχής σε διάτρηση (Ν) a f,αν : µέσος όρος αντοχής σε εφελκυσµό των δύο κύριων διευθύνσεων (kn/m) γεωυφασµάτων χρησιµοποιηθεί ο συντελεστής αναλογίας που προέκυψε για κάθε σειρά γεωυφασµάτων, τότε το σφάλµα πρόβλεψης δεν υπερβαίνει το ±5%, το ±10% και το ±20% για το 46%, το 69% και το 93% του συνόλου των γεωυφασµάτων, αντίστοιχα. Πολύ ικανοποιητική συσχέτιση προέκυψε και µεταξύ των τιµών του δείκτη αντοχής σε διάτρηση και της αντοχής σε διάτρηση, όπως φαίνεται στον Πίνακα 1. Ο συντελεστής συσχέτισης, R 2, κυµαίνεται από 0,918 έως 0,996. Οι γενικές συσχετίσεις, όπως και οι συσχετίσεις ανά σειρά γεωυφασµάτων, κρίνονται πολύ ικανοποιητικές. Χρησιµοποιώντας το συντελεστή αναλογίας Α=0,175 για το σύνολο των γεωυφασµάτων, υπολογίστηκε η τιµή των δείκτη αντοχής σε διάτρηση από την τιµή της αντοχής σε διάτρηση και συγκρίθηκε µε τη µετρηµένη του τιµή. Η τιµή του σφάλµατος πρόβλεψης δεν υπερβαίνει το ±5%, το ±10% και το ±20% για το 13%, 31% και 80% του συνόλου των γεωυφασµάτων, αντίστοιχα. Αν αντί του γενικού συντελεστή αναλογίας χρησιµοποιηθεί ο συντελεστής αναλογίας που προέκυψε για κάθε σειρά γεωυφασµάτων, τότε το σφάλµα πρόβλεψης δεν υπερβαίνει το ±5%, το ±10% και το ±20% για το 47%, το 76% και το 96% του συνόλου των γεωυφασµάτων, αντίστοιχα. Η εµπειρική συσχέτιση µεταξύ των τιµών της αντοχής σε διάτρηση και της αντοχής σε εφελκυσµό πλατιάς λωρίδας επιχειρήθηκε (α) µε χρήση της αντοχής σε εφελκυσµό που αντιστοιχεί στη µικρότερη παραµόρφωση αστοχίας, ανεξάρτητα αν αυτή προκύπτει κατά τη διεύθυνση παραγωγής ή κατά την εγκάρσια διεύθυνση, (β) µε χρήση του µέσου όρου της αντοχής σε εφελκυσµό κατά τις δύο κύριες διευθύνσεις και (γ) µε οµαδοποίηση των γεωυφασµάτων σύµφωνα µε τη σχετική µορφή των καµπυλών φορτίου επιµήκυνσης κατά τη διεύθυνση παραγωγής και την εγκάρσια διεύθυνση (περίπου ισότροπα υλικά, έντονες διαφορές στο φορτίο αστοχίας ή στην επιµήκυνση αστοχίας ή και στα δύο). Τα αποτελέσµατα των συσχετίσεων µε το µέσο όρο των αντοχών εφελκυσµού ήταν εξαιρετικά και, ποιοτικά, καλύτερα όλων των άλλων και παρουσιάζονται στον Πίνακα 1. Χρησιµοποιώντας το συντελεστή αναλογίας Α=171,4 για το σύνολο των γεωυφασµάτων, υπολογίστηκε η τιµή της αντοχής σε διάτρηση 5ο Πανελλήνιο Συνέδριο Γεωτεχνικής & Γεωπεριβαλλοντικής Μηχανικής, ΤΕΕ, Ξάνθη, 31/5-2/6/2006 3
4 από την τιµή της αντοχής σε εφελκυσµό και συγκρίθηκε µε τη µετρηµένη της τιµή. Η τιµή του σφάλµατος πρόβλεψης δεν υπερβαίνει το ±5%, το ±10% και το ±20% για το 34%, 57% και 93% του συνόλου των γεωυφασµάτων, αντίστοιχα. Αν αντί του συντελεστή αναλογίας για το σύνολο των γεωυφασµάτων χρησιµοποιηθεί ο συντελεστής αναλογίας που προέκυψε για κάθε σειρά γεωυφασµάτων τότε το σφάλµα πρόβλεψης δεν υπερβαίνει το ±5%, το ±10% και το ±20% για το 47%, το 77% και το 99% του συνόλου των γεωυφασµάτων, αντίστοιχα. 4. ΓΕΩΜΕΤΡΙΑ ΟΚΙΜΙΟΥ Στο Σχήµα 1α παρουσιάστηκε το απλοποιη- µένο προσοµοίωµα που έχει χρησιµοποιηθεί από προηγούµενους ερευνητές στην προσπάθεια συσχέτισης της αντοχής σε διάτρηση µε την αντοχή σε εφελκυσµό πλατιάς λωρίδας. Η γωνία που υποτίθεται ότι σχηµατίζει το γεωύφασµα µε την κατακόρυφη στην περίµετρο του εµβόλου διάτρησης υπολογίζεται γεωµετρικά και δίνεται από τη σχέση θ προσ =tan -1 (50/h) όπου h η βύθιση του εµβόλου διάτρησης σε mm. Κατά συνέπεια, η αντοχή σε διάτρηση (α) (β) Σχήµα 1. οκιµή αντοχής σε διάτρηση (α) γεωµετρία δοκιµίου και (β) φωτογραφία Figure 1. Static puncture test (a) sample geometry and (b) photograph εκτιµάται από τη σχέση F p =2πr cosθ προσ α f όπου r η ακτίνα του εµβόλου (25mm) και α f (kn/m) ο µέσος όρος των εφελκυστικών φορτίων (ή ένα υποτιθέµενο οµοιόµορφα κατανε- µηµένο εφελκυστικό φορτίο) που αναπτύσσονται στο γεωύφασµα στην περίµετρο του εµβόλου διάτρησης. Η πραγµατική γεωµετρία του γεωυφάσµατος τη στιγµή της αστοχίας σε δοκι- µή αντοχής σε διάτρηση είναι διαφορετική από αυτή που υποτίθεται µε το απλοποιηµένο προσοµοίωµα και η πραγµατική γωνία, θ πραγµ, είναι πάντοτε µικρότερη από τη γωνία του προσοµοιώµατος, θ προσ. Σηµειώνεται ότι οι Cazzufi et al. (1986) και Agosti et al. (2000) θεώρησαν τη γωνία αυτή ίση προς 0 ο, δηλαδή θεώρησαν ότι το γεωύφασµα εφάπτεται του εµβόλου διάτρησης κατά τη στιγµή της αστοχίας. Σύµφωνα µε τα αποτελέσµατα των µετρήσεων για τα γεωυφάσµατα που ελέγχθηκαν και φωτογραφήθηκαν, οι τιµές για τη γωνία του απλοποιηµένου προσοµοιώµατος, θ προσ, κυµαίνονταν από 32 ο ως 51 ο ενώ η πραγµατική τιµή, θ πραγµ, µετρήθηκε από 15 ο ως 38 ο και ήταν από 10 ο ως 23 ο µικρότερη αυτής του απλοποιηµένου προσοµοιώµατος. Ο λόγος cosθ προσ /cosθ πραγµ κυµαίνεται µεταξύ 0,78 και 0,91 µε µέσο όρο 0,84. Κατά συνέπεια, η εφαρµογή του απλοποιηµένου προσο- µοιώµατος για την εκτίµηση των φορτίων εφελκυσµού που αναπτύσσονται κατά τη διάρκεια δοκιµής αντοχής σε διάτρηση οδηγεί σε υπερεκτίµησή τους. Στον Πίνακα 2 συνοψίζονται, για τα 12 γεωυφάσµατα που ελέγχθηκαν λεπτοµερώς, (α) η αντοχή σε διάτρηση, F p, (β) η τιµή του φορτίου εφελκυσµού, a f, όπως υπολογίστηκε µε βάση τις υποθέσεις θ=0 ο, θ=θ προσ και θ=θ πραγµ και Πίνακας 2. Εκτίµηση του φορτίου εφελκυσµού των γεωυφασµάτων κατά την αστοχία σε διάτρηση Table 2. Estimate of geotextile tensile load at failure in puncture Γ/Υ F P a f,md a f,cd a f (kn/m) (kn) (kn/m) (kn/m) θ=0 ο θ πραγµ θ προσ 1 2,47 13,4 * 13,8 15,7 18,9 23,6 2 1,58 10,1 9,8* 10,0 11,0 14,2 3 2,52 13,7 13,1* 16,1 17,3 21,1 4 3,14 19,1 19,8* 19,9 25,4 31,4 5 2,04 8,7* 14,6 13,0 13,5 16,4 6 2,46 14,6 10,8* 15,7 19,6 24,6 7 2,34 10,4* 12,1 14,9 17,2 19,7 8 7,08 34,0* 39,4 45,1 55,1 64,4 9 3,09 14,6* 20,3 19,7 22,3 25,4 10 6,75 40,5 27,3* 43,0 54,6 64,0 11 3,39 16,0 25,1* 21,6 24,9 29,6 12 3,09 15,6 27,2* 19,6 21,2 23,2 5ο Πανελλήνιο Συνέδριο Γεωτεχνικής & Γεωπεριβαλλοντικής Μηχανικής, ΤΕΕ, Ξάνθη, 31/5-2/6/2006 4
5 (γ) η εργαστηριακή τιµή της αντοχής σε εφελκυσµό πλατιάς λωρίδας κατά τις δύο κύριες διευθύνσεις (a f,md και a f,cd ). Σηµειώνεται επίσης η διεύθυνση (παραγωγής ή εγκάρσια) µε τη µικρότερη παραµόρφωση αστοχίας σε εφελκυσµό πλατιάς λωρίδας όπου, λογικά, αναµένεται να αρχίσει η αστοχία του γεωυφάσµατος κατά τη δοκιµή αντοχής σε διάτρηση. Παρατηρείται ότι ακόµη και η ευνοϊκότερη υπόθεση (θ=0 ο ) οδηγεί σε τιµές του φορτίου εφελκυσµού, a f, που είναι ίσες ή υψηλότερες από οποιαδήποτε τιµή της αντοχής σε εφελκυσµό πλατιάς λωρίδας (ως προς τις κύριες διευθύνσεις του γεωυφάσµατος) σχεδόν για το σύνολο των γεωυφασµάτων που ελέγχθηκαν. Κατά συνέπεια, τα γεωυφάσµατα παρουσιάζουν βελτιωµένη συµπεριφορά σε εφελκυσµό κατά τη δοκιµή αντοχής σε διάτρηση έναντι της δοκιµής εφελκυσµού πλατιάς λωρίδας. Ταυτόχρονα, προκύπτει και ερώτηµα ως προς την πραγµατική κατανοµή των φορτίων εφελκυσµού του γεωυφάσµατος στην περίµετρο του εµβόλου της δοκι- µής αντοχής σε διάτρηση κατά την αστοχία. 5. ΦΟΡΤΙΑ ΑΣΤΟΧΙΑΣ ΣΕ ΙΑΤΡΗΣΗ Στο Σχήµα 2α παρουσιάζονται τυπικά αποτελέσµατα για ένα από τα γεωυφάσµατα που ελέγχθηκαν σε εφελκυσµό πλατιάς λωρίδας προς πέντε διαφορετικές διευθύνσεις. Είναι εύλογο να θεωρηθεί ότι η έναρξη της αστοχίας του γεωυφάσµατος κατά τη δοκιµή αντοχής σε διάτρηση συµβαίνει κατά τη διεύθυνση όπου το γεωύφασµα εµφανίζει τη µικρότερη παραµόρφωση αστοχίας υπό συνθήκες µονοαξονικού εφελκυσµού. Κατά συνέπεια, η κατανοµή των φορτίων εφελκυσµού στην περίµετρο του εµβόλου διάτρησης τη στιγµή της αστοχίας µπορεί να προσεγγιστεί από τις τιµές των φορτίων εφελκυσµού των υπολοίπων διευθύνσεων για αυτή τη συγκεκριµένη παραµόρφωση. Για το τυπικό παράδειγµα που παρουσιάζεται στο Σχήµα 2α, οι τιµές αυτές των φορτίων εφελκυσµού ορίζονται µε βάση την παραµόρφωση αστοχίας κατά την εγκάρσια διεύθυνση του γεωυφάσµατος. Χρησι- µοποιώντας αυτές τις τιµές, σχεδιάστηκε η κατανοµή των φορτίων εφελκυσµού σε ένα τεταρτηµόριο της περιµέτρου του εµβόλου διάτρησης, όπως φαίνεται στο Σχήµα 2β. Επιπλέον, είναι εύλογο να υποτεθεί ότι, κατά τη στιγµή που επίκειται η αστοχία ως προς τη διεύθυνση µε την ελάχιστη παραµόρφωση αστοχίας, συµβαίνει µεταφορά φορτίων Φορτίο εφελκυσµού, a f (kn/m) Φορτίο εφελκυσµού, (kn/m) M17/ MD 0 0 (MD) (CD) Επιµήκυνση, ε (%) CD Μήκος, (mm) Γεωύφασµα M17/6 Σχήµα 2. Τυπικά αποτελέσµατα δοκιµών εφελκυσµού πλατιάς λωρίδας (α) καµπύλες φορτίου επιµήκυνσης και (β) κατανοµή φορτίων. Figure 2. Typical wide-width tensile test results (a) load extension curves and (b) load distribution προς τις άλλες διευθύνσεις µε αποτέλεσµα να αυξάνει τόσο η παραµόρφωση όσο και το φορτίο που παραλαµβάνεται αλλά να µην καταγράφεται αστοχία. Υπό αυτές τις συνθήκες, θα µπορούσε να θεωρηθεί ως άνω όριο του επιβαλλόµενου φορτίου, ο µέσος όρος της αντοχής σε εφελκυσµό για το σύνολο των διευθύνσεων που έχουν ελεγχθεί. Πρέπει να σηµειωθεί ότι ο µέσος όρος των αντοχών σε εφελκυσµό κατά τις δύο κύριες διευθύνσεις δεν διαφέρει ουσιωδώς από το µέσο όρο των αντοχών κατά το σύνολο των διευθύνσεων που ελέγχθηκαν (0 ο, 22,5 ο, 45 ο, 67,5 ο και 90 ο ως προς τη διεύθυνση παραγωγής). Για τα δώδεκα γεωυφάσµατα που ελέγχθηκαν, οι διαφορές µεταξύ αυτών των τιµών κυµάνθηκαν µεταξύ 1% και 7% µε µέσο όρο περίπου 2,5%. Στον Πίνακα 3 παρουσιάζονται τα αποτελέσµα- 5ο Πανελλήνιο Συνέδριο Γεωτεχνικής & Γεωπεριβαλλοντικής Μηχανικής, ΤΕΕ, Ξάνθη, 31/5-2/6/2006 5
6 Πίνακας 3. Εκτίµηση της αντοχής σε διάτρηση από δοκιµές εφελκυσµού πλατιάς λωρίδας Table 3. Estimate of static puncture strength from wide-width tensile tests Γ/Υ a f1 a f2 cosθ F P /F 1 F P /F ,6 14,3 0,829 1,39 1,33 2 9,9 8,5 0,914 1,11 1, ,4 11,9 0,927 1,29 1, ,5 16,5 0,788 1,30 1, ,6 10,8 0,966 1,17 1, ,7 12,2 0,799 1,55 1, ,2 7,4 0,866 1,53 2, ,7 34,2 0,819 1,50 1, ,5 17,6 0,883 1,28 1, ,9 33,1 0,788 1,61 1, ,5 20,8 0,866 1,21 1, ,4 17,9 0,927 0,99 1,18 a f1 :(a f, MD +a f,cd )/2 a f2 : από ε min, βλέπε Σχήµα 2 F P : εργαστηριακή τιµή F 1, F 2 : υπολογισµένες τιµές τα πρόβλεψης της αντοχής σε διάτρηση µε βάση την υπόθεση ότι η κατανοµή των φορτίων εφελκυσµού στην περίµετρο του εµβόλου διάτρησης προκύπτει από το µέσο όρο των φορτίων που αναλαµβάνει κάθε διεύθυνση του γεωυφάσµατος όταν επέρχεται η αστοχία της διεύθυνσης µε τη µικρότερη παραµόρφωση αστοχίας, όπως αυτά προκύπτουν από τις καµπύλες φορτίου επιµήκυνσης των δοκιµών εφελκυσµού πλατιάς λωρίδας. Για τον υπολογισµό της αναµενόµενης αντοχής σε διάτρηση χρησιµοποιήθηκε η πραγµατική γωνία, θ=θ πραγµ,, που µετρήθηκε µεταξύ γεωυφάσµατος και κατακόρυφης στην περίµετρο του εµβόλου διάτρησης. Παρατηρείται ότι η τιµή του λόγου F p /F [i] που υποδηλώνει το λόγο της εργαστηριακά µετρηµένης τιµής της αντοχής σε διάτρηση προς την υπολογισµένη τιµή της, ανεξάρτητα της υπόθεσης που γίνεται για την κατανοµή των φορτίων εφελκυσµού στην περίµετρο του εµβόλου διάτρησης, είναι πάντα µεγαλύτερη της µονάδας, δηλαδή, σε κάθε περίπτωση, προκύπτει υποεκτίµηση της πραγµατικής αντοχής σε διάτρηση. Κατά συνέπεια, η βελτίωση της µηχανικής συµπεριφοράς των γεωυφασµάτων, σε όρους αύξησης της αντοχής σε διάτρηση, κυµαίνεται περίπου µεταξύ 20% και 60%. Πρόβλεψη των καµπυλών φορτίου εφελκυσµού-παραµόρφωσης που προκύπτουν για δοκιµές αντοχής σε διάτρηση µε χρήση του απλοποιηµένου προσοµοιώ- µατος (Σχήµα 1), δίνουν µια καλή εικόνα του τρόπου µε τον οποίο βελτιώνεται η µηχανική συµπεριφορά των γεωυφασµάτων υπό συνθήκες διάτρησης (παραµόρφωσης εκτός του επιπέδου τους). Αν οι υπολογισµοί γίνουν για τις ακραίες τιµές της γωνίας θ(θ=0 ο, θ=θ προσ ) τότε η πραγµατική καµπύλη φορτίου εφελκυσµού παραµόρφωσης αναµένεται να βρίσκεται ανάµεσα στις δύο καµπύλες που προκύπτουν µε αυτές τις υποθέσεις. Στο Σχήµα 3 παρουσιάζονται ενδεικτικά οι καµπύλες που προκύπτουν για το γεωύφασµα Μ17/6 που χρησιµοποιείται στην εργασία αυτή ως παράδειγµα. Για λόγους σύγκρισης, παρουσιάζεται ταυτόχρονα και η µέση καµπύλη φορτίου επιµήκυνσης του γεωυφάσµατος που προκύπτει από τη σύνθεση των καµπυλών φορτίου επιµήκυνσης των δοκιµών εφελκυσµού πλατιάς λωρίδας µέχρι την τιµή της παραµόρφωσης που αντιστοιχεί στη διεύθυνση µε τη µικρότερη παραµόρφωση αστοχίας. Παρατηρείται ότι το φορτίο εφελκυσµού που προκύπτει από τη δοκιµή αντοχής σε διάτρηση, ανεξάρτητα της υπόθεσης σχετικά µε την τιµή της γωνίας θ, είναι µεγαλύτερο από αυτό που υποδεικνύει η µέση καµπύλη των δοκιµών εφελκυσµού πλατιάς λωρίδας ως προς όλες τις διευθύνσεις που ελέγχθηκαν. Η παρατήρηση αυτή ισχύει για όλα τα γεωυφάσµατα που ελέγχθηκαν. Επιπλέον, τα µέτρα εφελκυσµού χορδής που υπολογίστηκαν από την πραγµατική καµπύλη φορτίου παραµόρφωσης των δοκιµών διάτρησης για το σύνολο των γεωυφασµάτων, έχουν πάντα υψηλότερη τιµή από τα αντίστοιχα µέτρα εφελκυσµού χορδής της µέσης καµπύλης που Φορτίο εφελκυσµού, (kn/m) Μέση καµπύλη από δοκιµές εφελκυσµού πλατιάς λωρίδας θ=θ προσ θ= Παραµόρφωση, (%) M17/6 Σχήµα 3. Καµπύλες φορτίου εφελκυσµού παραµόρφωσης από δοκιµές σε διάτρηση και δοκιµές εφελκυσµού Figure 3. Load extension curves from puncture and tensile tests 5ο Πανελλήνιο Συνέδριο Γεωτεχνικής & Γεωπεριβαλλοντικής Μηχανικής, ΤΕΕ, Ξάνθη, 31/5-2/6/2006 6
7 προκύπτει από δοκιµές εφελκυσµού πλατιάς λωρίδας. Για παραµόρφωση 10%, η ελάχιστη βελτίωση του µέτρου εφελκυσµού χορδής (συνθήκες θ=0 ο ) κυµαίνεται µεταξύ 0% και 125% και η µέγιστη βελτίωση (συνθήκες θ=θ προσ ) µεταξύ 53% και 447%. Κατά την αστοχία, η ελάχιστη βελτίωση του µέτρου εφελκυσµού χορδής κυµαίνεται µεταξύ 25% και 94% ενώ η µέγιστη βελτίωση µεταξύ 53% και 185%. Σύµφωνα µε τα προηγούµενα, η βελτίωση της εφελκυστικής συµπεριφοράς των γεωυφασµάτων που παρατηρείται κατά τη δοκιµή αντοχής σε διάτρηση µπορεί να ερµηνευτεί ως άθροισµα δύο επί µέρους παραγόντων. Ο πρώτος παράγοντας αφορά την αύξηση του φορτίου αστοχίας κατά τη διεύθυνση µε τη µικρότερη παραµόρφωση αστοχίας σε µονοαξονικό εφελκυσµό, από την οποία αναµένεται να ξεκινήσει η αστοχία κατά τη δοκιµή αντοχής σε διάτρηση. Η αύξηση αυτή σχετίζεται µε βελτίωση της εφελκυστικής συµπεριφοράς του γεωυφάσµατος υπό συνθήκες διαξονικής εντατικής κατάστασης και κυµαίνεται µεταξύ 20% και 60%. Ανεξάρτητα, πάντως, του µεγέθους της βελτίωσης είναι δεδοµένο ότι, υπό συνθήκες διαξονικού πεδίου τάσεων, η ασθενέστερη διεύθυνση του γεωυφάσµατος σε µονοαξονικό εφελκυσµό (η οποία είναι καθοριστική για την αντοχή του σε διάτρηση) θα εµφανίσει µεγαλύτερο φορτίο αστοχίας. Ο δεύτερος παράγοντας σχετίζεται µε την αύξηση των µέτρων εφελκυσµού χορδής όλων των διευθύνσεων του γεωυφάσµατος. Η αύξηση (βελτίωση) του µέτρου εφελκυσµού των γεωυφασµάτων κατά τη δοκιµή αντοχής σε διάτρηση είναι εντυπωσιακή, τόσο για σχετικά µικρές παρα- µορφώσεις, της τάξης του 10%-20%, όσο και για τιµές της παραµόρφωσης κοντά στην παραµόρφωση αστοχίας. Εποµένως, οι υπόλοιπες διευθύνσεις του γεωυφάσµατος, πέραν αυτής που αστοχεί πρώτη, αναλαµβάνουν υψηλότερο φορτίο χωρίς να αστοχούν. Ο µέσος όρος, δηλαδή, των φορτίων εφελκυσµού που αναλαµβάνουν όλες οι διευθύνσεις του γεωυφάσµατος κατά τη δοκιµή αντοχής σε διάτρηση είναι σηµαντικά υψηλότερος από αυτόν που υπολογίζεται από τις καµπύλες φορτίου επιµήκυνσης δοκιµών µονοαξονικού εφελκυσµού. 6. ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ Από τη σύνθεση των αποτελεσµάτων αυτής της εργαστηριακής διερεύνησης µπορούν να εξαχθούν τα παρακάτω γενικά συµπεράσµατα: 1. Η αντοχή σε διάτρηση συσχετίζεται ικανοποιητικά µε άλλες ιδιότητες που προκύπτουν από παρόµοιες διαδικασίες ελέγχου µε επιβολή αξονοσυµµετρικής παραµόρφωσης εκτός του επιπέδου του γεωυφάσµατος (δείκτης αντοχής σε διάτρηση, αντοχή σε διάρρηξη). Ο έλεγχος της αντοχής σε διάτρηση µπορεί να αντικαταστήσει τους ελέγχους των άλλων ιδιοτήτων και να χρησιµοποιείται τόσο σε προγράµµατα ελέγχου ή διασφάλισης ποιότητας και αποδοχής προϊόντων στο πεδίο όσο και για το σχεδιασµό έργων µε γεωυφάσµατα. 2. Η συσχέτιση της αντοχής σε εφελκυσµό πλατιάς λωρίδας (σε kn/m) µε την αντοχή σε διάτρηση (σε Ν) είναι εξαιρετική αν ως αντοχή σε εφελκυσµό ληφθεί ο µέσος όρος της αντοχής σε εφελκυσµό των δύο κύριων διευθύνσεων (παραγωγής και εγκάρσια) του γεωυφάσµατος. 3. Η εφαρµογή γεωµετρικά απλοποιηµένου προσοµοιώµατος για την εκτίµηση του φορτίου εφελκυσµού που αναπτύσσεται στην περίµετρο του εµβόλου διάτρησης κατά τη στιγµή της αστοχίας σε δοκιµή αντοχής σε διάτρηση, οδηγεί σε υπερεκτίµηση που περιορίζεται αν ληφθεί υπόψη η πραγµατική γωνία που σχηµατίζει το γεωύφασµα µε την κατακόρυφη στην περίµετρο του εµβόλου διάτρησης. 4. Η κατανοµή του φορτίου εφελκυσµού στην περίµετρο του εµβόλου διάτρησης κατά την αστοχία σε δοκιµή αντοχής σε διάτρηση, µπορεί να προσεγγιστεί από τις τιµές των φορτίων εφελκυσµού που αναλαµβάνει κάθε διεύθυνση του γεωυφάσµατος όταν αστοχεί η διεύθυνση µε τη µικρότερη παραµόρφωση αστοχίας υπό συνθήκες µονοαξονικού εφελκυσµού. Η αντοχή σε διάτρηση που εκτιµάται µε βάση τη θεώρηση αυτή αποτελεί υποεκτίµηση της πραγµατικής επειδή αγνοείται η βελτίωση της συµπεριφοράς του γεωυφάσµατος υπό συνθήκες διαξονικού εφελκυσµού ή περιορισµού των εγκάρσιων παραµορφώσεων. 5. Η βελτίωση της µηχανικής (εφελκυστικής) συµπεριφοράς των γεωυφασµάτων, σε όρους αύξησης της αντοχής σε διάτρηση, κυµαίνεται µεταξύ 20% και 60% και αποδίδεται τόσο στην αύξηση του φορτίου εφελκυσµού που αναλαµβάνει η διεύθυνση του γεωυφάσµατος µε τη µικρότερη παραµόρφωση αστοχίας όσο και στην αύξηση των µέτρων εφελκυσµού όλων των 5ο Πανελλήνιο Συνέδριο Γεωτεχνικής & Γεωπεριβαλλοντικής Μηχανικής, ΤΕΕ, Ξάνθη, 31/5-2/6/2006 7
8 διευθύνσεων του γεωυφάσµατος. Η βελτίωση της εφελκυστικής συµπεριφοράς των γεωυφασµάτων κατά τη δοκιµή αντοχής σε διάτρηση αποδίδεται στον περιορισµό των εγκάρσιων παραµορφώσεων και στη διαξονική καταπόνηση του γεωυφάσµατος. 7. ΑΝΑΓΝΩΡΙΣΕΙΣ - ΕΥΧΑΡΙΣΤΙΕΣ Τα δείγµατα γεωυφασµάτων προµήθευσαν οι: Amoco Fabrics and Fibers, Bondofibra, Bonar, Du Pont (Typar), Fibertex, Geofabrics, Linq, Naue Fasertechnik, Polyfelt, Synthetic Industries, Terram, TC Mirafi. 8. ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑ Agosti, A., Cazzuffi, D. and Mongiovi, L. (2000), Validation of the Comparison between Wide-Width Tensile Strength and Static Puncture Strength of Geotextiles, Proceedings, Second European Geosynthetics Conference, Bologna, Italy, Vol. 2, pp Bergado, D.T., Youwai, S., Hai C.N. and Voottipruex P. (2001), Interaction of Nonwoven Needle-punched Geotextiles under Axisymmetric Loading Conditions, Geotextiles and Geomembranes Vol. 19, pp Cazzufi, D., Venesia, S., Rinaldi, M. and Zocca, A. (1986), The Mechanical Properties of Geotextiles: Italian Standard and Interlaboratory Test Comparison, Proceedings, Third International Conference of Geotextiles, Vienna, Austria, Vol. III, pp El-Fermaoui, A. and Nowatzki, E. (1986), Effect of Confining Pressure on Performance of Geotextiles in Soils, Proceedings, Second International Conference for Geotextiles, Las Vegas, U.S.A. Vol. III, pp McGown, A., Andrawes, K.Z. and Kabir M.H. (1982), Load-extension Testing of Geotextiles Confined in Soil, Proceedings, Second International Conference on Geotextiles, Las Vegas, U.S.A., Vol. III, pp McGown, A., Andrawes, K.Z., Pradhan, S. and Khan, A.J. (1998), Limit State Design of Geosynthetics Reinforced Soil Structure, Proceedings, Sixth International Conference on Geosynthetics, Atlanta, U.S.A., Vol. 1, pp Moritz, K. and Murray, H. (1982), Comparison between Different Tensile Tests and the Plunger Puncture Test (CBR Test), Proceedings, Second International Conference for Geotextiles, Las Vegas, U.S.A., Vol III, pp Palmeira, E.M., Tupa, N. and Gomes, R.C. (1996), In Soil Tensile Behaviour of Geotextiles Confined by Fine Soils, Earth Reinforcement, Ochiai, Yasufuku and Omine, eds., Balkema, Rotterdam, Netherlands, pp Wilson-Fahmy, R.F., Koerner, R.F. and Fleck, J.A. (1993), Unconfined and Confined Wide Width Testing of Geosynthetics Geosynthetic Soil Reinforcement Testing Procedures, S.C.J. Cheng, ed., ASTM STP 1190, Philadelphia, PA, pp ο Πανελλήνιο Συνέδριο Γεωτεχνικής & Γεωπεριβαλλοντικής Μηχανικής, ΤΕΕ, Ξάνθη, 31/5-2/6/2006 8
Προστασία Γεωμεμβρανών έναντι Φθοράς από Κρούση. Geomembrane Protection Against Impact Damage ΧΡΥΣΙΚΟΣ, Α.Δ.
Προστασία Γεωμεμβρανών έναντι Φθοράς από Κρούση Geomembrane Protection Against Impact Damage ΑΤΜΑΤΖΙΔΗΣ, Δ.Κ. ΧΡΥΣΙΚΟΣ, Α.Δ. ΘΩΜΑΣ, Κ.Ν. Πολιτικός Μηχανικός, Καθηγητής, Παν/μιο Πατρών Πολιτικός Μηχανικός,
Διαβάστε περισσότεραΜέγεθος Πόρων µη Υφασµένων Γεωυφασµάτων. Pore Sizes of Nonwoven Geotextiles
Μέγεθος Πόρων µη Υφασµένων Γεωυφασµάτων Pore Sizes of Nonwoven Geotextiles ΑΤΜΑΤΖΙ ΗΣ,.Κ. Πολιτικός Μηχανικός, Καθηγητής, Παν/µιο Πατρών ΧΡΥΣΙΚΟΣ,.Α. Πολιτικός Μηχανικός, Λέκτορας, Παν/µιο Πατρών ΠΑΝΑΓΙΩΤΙ
Διαβάστε περισσότεραΑνάπτυξη Προκατασκευασµένου Κατακόρυφου Στραγγιστηρίου
Ανάπτυξη Προκατασκευασµένου Κατακόρυφου Στραγγιστηρίου Development of a Prefabricated Vertical Drain ΧΡΥΣΙΚΟΣ,.Α. Πολιτικός Μηχανικός, Λέκτορας, Παν/µιο Πατρών ΑΤΜΑΤΖΙ ΗΣ,.Κ. Πολιτικός Μηχανικός, Καθηγητής,
Διαβάστε περισσότεραΦθορά μη Υφασμένων Γεωϋφασμάτων κατά την Τοποθέτηση
Φθορά μη Υφασμένων Γεωϋφασμάτων κατά την Τοποθέτηση Installation Damage of Nonwoven Geotextiles AΤΜΑΤΖΙΔΗΣ, Δ.Κ. ΧΡΥΣΙΚΟΣ, Δ.Α. ΠΑΠΑΕΥΣΤΑΘΙΟΥ, Ι.Μ. Πολιτικός Μηχανικός, Καθηγητής, Παν/μιο Πατρών Πολιτικός
Διαβάστε περισσότεραιατµητική Αντοχή και Μηχανική Συµπεριφορά Άµµων Ενισχυµένων µε Γεωυφάσµατα Shear Strength and Mechanical Behavior of Sands Reinforced with Geotextiles
ιατµητική Αντοχή και Μηχανική Συµπεριφορά Άµµων Ενισχυµένων µε Γεωυφάσµατα Shear Strength and Mechanical Behavior of Sands Reinforced with Geotextiles ΜΑΡΚΟΥ, Ι.Ν. Πολιτικός Μηχανικός, Επίκουρος Καθηγητής,.Π.Θ.
Διαβάστε περισσότεραΓωνία Τριβής Άµµου Μη Υφασµένων Γεωυφασµάτων από οκιµές Τριαξονικής Φόρτισης
Γωνία Τριβής Άµµου Μη Υφασµένων Γεωυφασµάτων από οκιµές Τριαξονικής Φόρτισης Sand Non Woven Geotextile Interface Friction Angle by Triaxial Compression Tests ΜΑΡΚΟΥ, Ι.Ν. ΡΟΥ ΑΚΗΣ, Α.Ι. ΣΙΡΚΕΛΗΣ, Γ.Μ.
Διαβάστε περισσότεραΑλληλεπίδραση Άµµου Υφασµένων Γεωυφασµάτων από οκιµές Τριαξονικής Φόρτισης. Sand Woven Geotextile Interaction by Triaxial Compression Tests
Αλληλεπίδραση Άµµου Υφασµένων Γεωυφασµάτων από οκιµές Τριαξονικής Φόρτισης Sand Woven Geotextile Interaction by Triaxial Compression Tests ΜΑΡΚΟΥ, Ι.Ν. ΡΟΥ ΑΚΗΣ, Α.Ι. ΣΙΡΚΕΛΗΣ, Γ.Μ. Πολιτικός Μηχανικός,
Διαβάστε περισσότερα5/14/2018. Δρ. Σωτήρης Δέμης. Σημειώσεις Εργαστηριακής Άσκησης Διάτμηση Κοχλία. Πολιτικός Μηχανικός (Λέκτορας Π.Δ. 407/80)
Σημειώσεις Εργαστηριακής Άσκησης Διάτμηση Κοχλία Δρ. Σωτήρης Δέμης Πολιτικός Μηχανικός (Λέκτορας Π.Δ. 407/80) 1 Βασική αρχή εργαστηριακής άσκησης Αξονικό φορτίο Ανάπτυξη διατμητικών τάσεων σε στοιχεία
Διαβάστε περισσότερα4/11/2017. Δρ. Σωτήρης Δέμης. Σημειώσεις Εργαστηριακής Άσκησης Διάτμηση Κοχλία. Βασική αρχή εργαστηριακής άσκησης
Βασική αρχή εργαστηριακής άσκησης Σημειώσεις Εργαστηριακής Άσκησης Διάτμηση Κοχλία Δρ. Σωτήρης Δέμης Πολιτικός Μηχανικός (Λέκτορας Π.Δ. 407/80) Αξονικό φορτίο Ανάπτυξη διατμητικών τάσεων σε στοιχεία σύνδεσης
Διαβάστε περισσότεραΣτοιχεία Μηχανών. Εαρινό εξάμηνο 2017 Διδάσκουσα: Σωτηρία Δ. Χουλιαρά
Στοιχεία Μηχανών Εαρινό εξάμηνο 2017 Διδάσκουσα: Σωτηρία Δ. Χουλιαρά Ύλη μαθήματος -ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ ΥΛΙΚΩΝ -ΑΞΟΝΕΣ -ΚΟΧΛΙΕΣ -ΙΜΑΝΤΕΣ -ΟΔΟΝΤΩΤΟΙ ΤΡΟΧΟΙ ΒΑΘΜΟΛΟΓΙΑ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ: 25% πρόοδος 15% θέμα
Διαβάστε περισσότερα20/10/2016. Δρ. Σωτήρης Δέμης. Εργαστηριακές Σημειώσεις Κάμψη Ξυλινης Δοκού. Πανεπιστημιακός Υπότροφος
Εργαστηριακές Σημειώσεις Κάμψη Ξυλινης Δοκού Δρ. Σωτήρης Δέμης Πανεπιστημιακός Υπότροφος Τσιμεντοπολτός Περιλαμβάνονται διαγράμματα από τα βιβλία «Μηχανική των Υλικών» και «Δομικά Υλικά» του Αθανάσιου
Διαβάστε περισσότεραΔρ. Μηχ. Μηχ. Α. Τσουκνίδας. Σχήμα 1
Σχήμα 1 Εξαιτίας της συνιστώσας F X αναπτύσσεται εντός του υλικού η ορθή τάση σ: N σ = A N 2 [ / ] Εξαιτίας της συνιστώσας F Υ αναπτύσσεται εντός του υλικού η διατμητική τάση τ: τ = mm Q 2 [ N / mm ] A
Διαβάστε περισσότεραΕδάφη Ενισχυμένα με Γεωυφάσματα Μηχανική Συμπεριφορά και. Αλληλεπίδραση Υλικών. Ιωάννης Ν. Μάρκου Αναπλ. Καθηγητής
Ιωάννης Ν. Μάρκου Αναπλ. Καθηγητής Εδάφη Ενισχυμένα με Γεωυφάσματα Μηχανική Συμπεριφορά και Δημοκρίτειο Πανεπιστήμιο Θράκης Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Εργ. Εδαφομηχανικής & Θεμελιώσεων Αλληλεπίδραση Υλικών
Διαβάστε περισσότεραΣυµπεριφορά συγκολλήσεων ράβδων οπλισµού σκυροδέµατος, Κ.Γ. Τρέζος, M-A.H. Μενάγια, 1
Συµπεριφορά συγκολλήσεων ράβδων οπλισµού σκυροδέµατος Κ.Γ. Τρέζος, M-A.H. Μενάγια Εργαστήριο Ωπλισµένου Σκυροδέµατος Ε.Μ.Π. Λέξεις κλειδιά: Ράβδοι οπλισµού σκυροδέµατος, συγκολλήσεις, ΠΕΡΙΛΗΨΗ: Στην παρούσα
Διαβάστε περισσότεραΑλληλεπίδραση Άμμου Γεωμεμβράνης από Δοκιμές Τριαξονικής Φόρτισης. Sand Geomembrane Interaction by Triaxial Compression Testing
Αλληλεπίδραση Άμμου Γεωμεμβράνης από Δοκιμές Τριαξονικής Φόρτισης Sand Geomembrane Interaction by Triaxial Compression Testing ΜΑΡΚΟΥ, Ι.Ν. ΠΑΠΑΜΑΞΙΜΟΥ, Δ.Γ. ΣΦΥΡΗ, Ε.Φ. ΓΚΕΚΗ, Θ.Π. Πολιτικός Μηχανικός,
Διαβάστε περισσότεραΠΕΤΕΠ 09-03-04-00 ΠΡΟΣΩΡΙΝΕΣ ΕΘΝΙΚΕΣ ΤΕΧΝΙΚΕΣ ΠΡΟ ΙΑΓΡΑΦΕΣ Υ.ΠΕ.ΧΩ..Ε.
ΕΛΛΗΝΙΚΗ ΗΜΟΚΡΑΤΙΑ Υ.ΠΕ.ΧΩ..Ε. ΠΡΟΣΩΡΙΝΕΣ ΕΘΝΙΚΕΣ ΤΕΧΝΙΚΕΣ ΠΡΟ ΙΑΓΡΑΦΕΣ ΠΕΤΕΠ 09-03-04-00 09 Λιµενικά και Λοιπά Θαλάσσια Έργα 03 Εργασίες Βελτίωσης Πυθµένα 04 Υποθαλάσσια ιάστρωση Γεωπλεγµάτων 00 - Έκδοση
Διαβάστε περισσότεραΕΛΛΗΝΙΚΗ ΔΗΜΟΚΡΑΤΙΑ Ανώτατο Εκπαιδευτικό Ίδρυμα Πειραιά Τεχνολογικού Τομέα. Πειραματική Αντοχή Υλικών. Ενότητα: Μονοαξονική Θλίψη
ΕΛΛΗΝΙΚΗ ΔΗΜΟΚΡΑΤΙΑ Ανώτατο Εκπαιδευτικό Ίδρυμα Πειραιά Τεχνολογικού Τομέα Πειραματική Αντοχή Υλικών Ενότητα: Μονοαξονική Θλίψη Κωνσταντίνος Ι.Γιαννακόπουλος Τμήμα Μηχανολογίας Άδειες Χρήσης Το παρόν εκπαιδευτικό
Διαβάστε περισσότεραΜηχανικές ιδιότητες συνθέτων υλικών: κάμψη. Άλκης Παϊπέτης Τμήμα Επιστήμης & Τεχνολογίας Υλικών
Μηχανικές ιδιότητες συνθέτων υλικών: κάμψη Άλκης Παϊπέτης Τμήμα Επιστήμης & Τεχνολογίας Υλικών Δοκιμή κάμψης: συνοπτική θεωρία Όταν μια δοκός υπόκειται σε καμπτική ροπή οι αξονικές γραμμές κάπτονται σε
Διαβάστε περισσότεραΔιατμητική Αντοχή Ινοπλισμένης Άμμου. Shear Strength of Fiber Reinforced Sand
Διατμητική Αντοχή Ινοπλισμένης Άμμου Shear Strength of Fiber Reinforced Sand ΑΝΑΓΝΩΣΤΟΠΟΥΛΟΣ, Κ. Πολιτικός Μηχανικός, Επίκουρος Καθηγητής, ΑΤΕΙΘ ΓΡΑΜΜΑΤΙΚΟΠΟΥΛΟΣ, Ι. Πολιτικός Μηχανικός, Αναπληρωτής Καθηγητής,
Διαβάστε περισσότεραΔυναμικά Χαρακτηριστικά Άμμων Εμποτισμένων με Αιωρήματα Λεπτόκοκκων Τσιμέντων. Dynamic Properties of Sands Injected with Microfine Cement Grouts
Δυναμικά Χαρακτηριστικά Άμμων Εμποτισμένων με Αιωρήματα Λεπτόκοκκων Τσιμέντων Dynamic Properties of Sands Injected with Microfine Cement Grouts ΠΑΝΤΑΖΟΠΟΥΛΟΣ, Ι.Α. ΑΤΜΑΤΖΙΔΗΣ, Δ.Κ. ΑΘΑΝΑΣΟΠΟΥΛΟΣ, Γ.Α.
Διαβάστε περισσότεραΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΠΡΟΒΛΕΨΕΩΝ ΚΑΝΕΠΕ ΜΕ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΔΕΔΟΜΕΝΑ ΑΠΟ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΙΟΠ
ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΠΡΟΒΛΕΨΕΩΝ ΚΑΝΕΠΕ ΜΕ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΔΕΔΟΜΕΝΑ ΑΠΟ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΙΟΠ ΜΠΕΡΝΑΚΟΣ ΑΝΤΩΝΙΟΣ Περίληψη Στόχος της παρούσας εργασίας είναι η πρακτική εφαρμογή αναλυτικών προβλέψεων του ΚΑΝΕΠΕ
Διαβάστε περισσότεραΔρ. Μηχ. Μηχ. Α. Τσουκνίδας. Σχήμα 1
Σχήμα 1 Η εντατική κατάσταση στην οποία βρίσκεται μία δοκός, που υποβάλλεται σε εγκάρσια φόρτιση, λέγεται κάμψη. Αμφιέριστη δοκός Πρόβολος Κατά την καταπόνηση σε κάμψη αναπτύσσονται καμπτικές ροπές, οι
Διαβάστε περισσότεραΜΗΧΑΝΙΚΗ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑ ΣΥΝΘΕΤΩΝ ΥΛΙΚΩΝ
ΜΗΧΑΝΙΚΗ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑ ΣΥΝΘΕΤΩΝ ΥΛΙΚΩΝ Θεωρούµε ινώδες σύνθετο υλικό ενισχυµένο µονοδιευθυντικά µε συνεχείς ίνες. Για τη µελέτη της µηχανικής συµπεριφοράς µιας τυχαίας στρώσης, πρέπει να είναι γνωστές οι
Διαβάστε περισσότερα0.3m. 12m N = N = 84 N = 8 N = 168 N = 32. v =0.2 N = 15. tot
ΚΕΦΑΛΑΙΟ : Αριθµητικές Εφαρµογές... Παράδειγµα γ: Ελαστική ευστάθεια πασσαλοθεµελίωσης Το παράδειγµα αυτό αφορά την µελέτη της ελαστικής ευστάθειας φορέως θεµελίωσης, ο οποίος αποτελείται από µια πεδιλοδοκό
Διαβάστε περισσότεραΠολιτικός Μηχανικός, Διδάκτορας, Παν/μιο Πατρών
Φθορά Γεωπλεγμάτων κατά την Τοποθέτηση Installation Damage of Geogrids ΑΤΜΑΤΖΙΔΗΣ, Δ.Κ. ΦΙΚΙΡΗΣ, Ι.Φ. ΧΡΥΣΙΚΟΣ, Δ.Α. ΠΑΝΤΑΖΟΠΟΥΛΟΣ, Ι.Α. Πολιτικός Μηχανικός, Καθηγητής, Παν/μιο Πατρών Πολιτικός Μηχανικός,
Διαβάστε περισσότερα16/4/2018. Δρ. Σωτήρης Δέμης. Σημειώσεις Εργαστηριακής Άσκησης Εφελκυσμός χαλύβδινης ράβδου. Πολιτικός Μηχανικός (Πανεπιστημιακός Υπότροφος)
Σημειώσεις Εργαστηριακής Άσκησης Εφελκυσμός χαλύβδινης ράβδου Δρ. Σωτήρης Δέμης Πολιτικός Μηχανικός (Πανεπιστημιακός Υπότροφος) Το υλικό «πονάει». Πως; Πόσο; P P Εξωτερικό εφελκυστικό φορτίο P N = P N
Διαβάστε περισσότερα20/3/2016. Δρ. Σωτήρης Δέμης. Σημειώσεις Εργαστηριακής Άσκησης Εφελκυσμός χαλύβδινης ράβδου. Πολιτικός Μηχανικός (Πανεπιστημιακός Υπότροφος)
Σημειώσεις Εργαστηριακής Άσκησης Εφελκυσμός χαλύβδινης ράβδου Δρ. Σωτήρης Δέμης Πολιτικός Μηχανικός (Πανεπιστημιακός Υπότροφος) Εργαστηριακή Άσκηση 1 Εισαγωγή στη Δοκιμή Εφελκυσμού Δοκίμιο στερεωμένο ακλόνητα
Διαβάστε περισσότεραΟΚΙΜΗ ΕΡΠΥΣΜΟΥ. Σχήµα 1: Καµπύλη επιβαλλόµενης τάσης συναρτήσει του χρόνου
ΟΚΙΜΗ ΕΡΠΥΣΜΟΥ Ερπυσµός ονοµάζεται το φαινόµενο της συνεχούς παραµόρφωσης ενός υλικού υπό την επίδραση σταθερής τάσης µε την πάροδο του χρόνου (Σχήµατα 1 και 2). Σχήµα 1: Καµπύλη επιβαλλόµενης τάσης συναρτήσει
Διαβάστε περισσότεραΤΕΙ ΠΑΤΡΑΣ ΤΜΗΜΑ ΜΗΧΑΝΟΛΟΓΙΑΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΑΝΤΟΧΗΣ ΥΛΙΚΩΝ. Γεώργιος Κ. Μπαράκος Διπλ. Αεροναυπηγός Μηχανικός Καθηγητής Τ.Ε.Ι. ΚΑΜΨΗ. 1.
ΤΕΙ ΠΑΤΡΑΣ ΤΜΗΜΑ ΜΗΧΑΝΟΛΟΓΙΑΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΑΝΤΟΧΗΣ ΥΛΙΚΩΝ Γεώργιος Κ. Μπαράκος Διπλ. Αεροναυπηγός Μηχανικός Καθηγητής Τ.Ε.Ι. ΚΑΜΨΗ 1. Γενικά Με τη δοκιμή κάμψης ελέγχεται η αντοχή σε κάμψη δοκών από διάφορα
Διαβάστε περισσότεραΠΑΡΟΥΣΙΑΣΗ ΤΩΝ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΑΚΩΝ ΔΟΚΙΜΩΝ:
ΠΑΡΟΥΣΙΑΣΗ ΤΩΝ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΑΚΩΝ ΔΟΚΙΜΩΝ: Αντοχή Εδαφών Επιστημονικός Συνεργάτης: Δρ. Αλέξανδρος Βαλσαμής, Πολιτικός Μηχανικός Εργαστηριακός Υπεύθυνος: Παναγιώτης Καλαντζάκης, Καθηγητής Εφαρμογών Εργαστηριακοί
Διαβάστε περισσότερα4/26/2016. Δρ. Σωτήρης Δέμης. Σημειώσεις Εργαστηριακής Άσκησης Διάτμηση Κοχλία. Βασική αρχή εργαστηριακής άσκησης
Βασική αρχή εργαστηριακής άσκησης Σημειώσεις Εργαστηριακής Άσκησης Διάτμηση Κοχλία Δρ. Σωτήρης Δέμης Πολιτικός Μηχανικός (Λέκτορας Π.Δ. 407/80) Αξονικό φορτίο Ανάπτυξη διατμητικών τάσεων σε στοιχεία σύνδεσης
Διαβάστε περισσότερα7. Στρέψη. Κώστας Γαλιώτης, καθηγητής Τμήμα Χημικών Μηχανικών. 7. Στρέψη/ Μηχανική Υλικών
7. Στρέψη Κώστας Γαλιώτης, καθηγητής Τμήμα Χημικών Μηχανικών 7. Στρέψη/ Μηχανική Υλικών 2015 1 Εισαγωγή Σε προηγούμενα κεφάλαια μελετήσαμε πώς να υπολογίζουμε τις ροπές και τις τάσεις σε δομικά μέλη τα
Διαβάστε περισσότεραΕικόνα 2: Ηλεκτρονική σύστηµα ελέγχου παραγωγής τροποποιηµένης ασφάλτου / ασφαλτοµίγµατος
Εικόνα 2: Ηλεκτρονική σύστηµα ελέγχου παραγωγής τροποποιηµένης ασφάλτου / ασφαλτοµίγµατος Η επιλογή της κοκκοµετρικής διαβάθµισης των αδρανών για τη σύνθεση του ασφαλτοµίγµατος έγινε µε όρια που προέκυψαν
Διαβάστε περισσότεραΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ ΙΙ
ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ ΤΜΗΜΑ ΝΑΥΠΗΓΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ ΙΙ ΔΟΚΙΜΗ ΕΦΕΛΚΥΣΜΟΥ ΔΙΔΑΣΚΩΝ: ΔΡ Σ. Π. ΦΙΛΟΠΟΥΛΟΣ ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ Εισαγωγή Δοκιμή Εφελκυσμού Βασικές Αρχές Ορολογία Στόχοι εργαστηριακής
Διαβάστε περισσότεραΒασικές Αρχές Σχεδιασμού Υλικά
Βασικές Αρχές Σχεδιασμού Υλικά Δομική Μηχανική ΙΙΙ Χρ. Ζέρης Σχολή Πολιτικών Μηχανικών, ΕΜΠ Το Ευρωπαϊκό πλαίσιο Μελετών και Εκτέλεσης έργων ΕΝ 10080 Χάλυβας οπλισμού Νοέμ. 2013 Χ. Ζέρης 2 ΕΚΩΣ, ΕΝ1992:
Διαβάστε περισσότεραΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΓΕΩΣΥΝΘΕΤΙΚΑ ΥΛΙΚΑ. Ν. Σαμπατακάκης Καθηγητής Εργαστήριο Τεχνικής Γεωλογίας Παν/μιο Πατρών
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΓΕΩΣΥΝΘΕΤΙΚΑ ΥΛΙΚΑ συνθετικά υλικά που χρησιμοποιούνται στις εφαρμογές της γεωτεχνικής μηχανικής και σε συναφείς κατασκευές, σε συνδυασμό συνήθως με κατάλληλα εδαφικά υλικά (γεωϋλικά). σύσταση
Διαβάστε περισσότερα10,2. 1,24 Τυπική απόκλιση, s 42
Ασκηση 3.1 (a) Αν μία ράβδος οπλισμού θεωρηθεί ότι λυγίζει μεταξύ δύο διαδοχικών συνδετήρων με μήκος λυγισμού το μισό της απόστασης, s w, των συνδετήρων, να υπολογισθεί η απόσταση συνδετήρων, s w, πέραν
Διαβάστε περισσότεραΠΕΤΕΠ 08-03-03-00 ΠΡΟΣΩΡΙΝΕΣ ΕΘΝΙΚΕΣ ΤΕΧΝΙΚΕΣ ΠΡΟ ΙΑΓΡΑΦΕΣ Υ.ΠΕ.ΧΩ..Ε.
ΕΛΛΗΝΙΚΗ ΗΜΟΚΡΑΤΙΑ Υ.ΠΕ.ΧΩ..Ε. ΠΡΟΣΩΡΙΝΕΣ ΕΘΝΙΚΕΣ ΤΕΧΝΙΚΕΣ ΠΡΟ ΙΑΓΡΑΦΕΣ ΠΕΤΕΠ 08-03-03-00 08 Υδραυλικά Έργα 03 Στραγγίσεις και Βελτιώσεις Εδαφών 03 Γεωϋφάσµατα Στραγγιστηρίων 00 - Έκδοση 1.0 - Μάιος 2006
Διαβάστε περισσότεραΠρόβλεψη συµπεριφοράς διεπιφάνειας υποστυλώµατος ενισχυµένου µε πρόσθετες στρώσεις οπλισµένου σκυροδέµατος
Πρόβλεψη συµπεριφοράς διεπιφάνειας υποστυλώµατος ενισχυµένου µε πρόσθετες στρώσεις οπλισµένου σκυροδέµατος Α.Π.Λαµπρόπουλος, Ο.Θ.Τσιούλου Φοιτητές Τµήµατος Πολιτικών Μηχανικών Πανεπιστηµίου Πατρών Σ.Η.
Διαβάστε περισσότεραΛΥΣΕΙΣ άλυτων ΑΣΚΗΣΕΩΝ στην Αντοχή των Υλικών
ΛΥΣΕΙΣ άλυτων ΑΣΚΗΣΕΩΝ στην Αντοχή των Υλικών Ασκήσεις για λύση Η ράβδος του σχήματος είναι ομοιόμορφα μεταβαλλόμενης κυκλικής 1 διατομής εφελκύεται αξονικά με δύναμη Ρ. Αν D d είναι οι διάμετροι των ακραίων
Διαβάστε περισσότεραΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 ΒΑΣΕΙΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ
23 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 ΒΑΣΕΙΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ 3.1 Γενικά Ο σχεδιασμός ενισχύσεων με σύνθετα υλικά ακολουθεί τη φιλοσοφία των σύγχρονων κανονισμών (π.χ. ΕΚΩΣ 2000, ΕΑΚ 2000, Ευρωκώδικες 2, 6 και 8, ΚΑΝΕΠΕ), και περιλαμβάνει
Διαβάστε περισσότεραAΛΥΤΕΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΑΥΤΟΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗΣ
ΑΛΥΤΕΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΑΥΤΟΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗΣ (ΚΕΦ. 6-11) 371 AΛΥΤΕΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΑΥΤΟΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗΣ (ΚΕΦ. 6-11) ΑΣΚΗΣΗ 1 Το µηκυνσιόµετρο στο σηµείο Α της δοκού του σχήµατος καταγράφει θλιπτική παραµόρφωση ίση µε 0.05. Πόση
Διαβάστε περισσότεραΣχεδιασμός Οδοστρωμάτων με Χρήση Γεωσυνθετικών Υλικών
Σχεδιασμός Οδοστρωμάτων με Χρήση Γεωσυνθετικών Υλικών Ημερίδα: Γεωσυνθετικά υλικά σε έργα Πολ. Μηχανικού Ξάνθη, Μάιος 2017 Καραβασίλη Στέλα, Πολιτικός Μηχανικός ΔΠΘ Τεχνική Υποστήριξη JANUARY 2013 THRACE
Διαβάστε περισσότεραΕΝΙΣΧΥΣΗ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ
49 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ 5.1 Γενικά Η ενίσχυση στοιχείων οπλισμένου σκυροδέματος σε διάτμηση με σύνθετα υλικά επιτυγχάνεται μέσω της επικόλλησης υφασμάτων ή, σπανιότερα,
Διαβάστε περισσότεραΟΡΓΑΝΙΣΜΟΣ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΚΑΙ ΠΡΟΣΤΑΣΙΑΣ (ΟΑΣΠ)
ΟΡΓΑΝΙΣΜΟΣ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΚΑΙ ΠΡΟΣΤΑΣΙΑΣ (ΟΑΣΠ) Σαλονικιός Θωμάς, Λεκίδης Βασίλειος, Καρακώστας Χρήστος, Μορφίδης Κωνσταντίνος, Ιακωβίδης Ιάσονας, Κύριος Ερευνητής, Ε. Υ. από ΟΑΣΠ Διευθυντής
Διαβάστε περισσότεραΘΕΩΡΙΕΣ ΑΣΤΟΧΙΑΣ ΥΛΙΚΩΝ
105 Κεφάλαιο 5 ΘΕΩΡΙΕΣ ΑΣΤΟΧΙΑΣ ΥΛΙΚΩΝ 5.1 Εισαγωγή Στα προηγούμενα κεφάλαια αναλύσαμε την εντατική κατάσταση σε δομικά στοιχεία τα οποία καταπονούνται κατ εξοχήν αξονικά (σε εφελκυσμό ή θλίψη) ή πάνω
Διαβάστε περισσότεραΜάθημα: Πειραματική Αντοχή των Υλικών Πείραμα Κάμψης
Μάθημα: Πειραματική Αντοχή των Υλικών Πείραμα Κάμψης Κατασκευαστικός Τομέας Τμήμα Μηχανολόγων Μηχανικών Σχολή Τεχνολογικών Εφαρμογών Τεχνολογικό Εκπαιδευτικό Ίδρυμα Σερρών Περιεχόμενα Σχήμα 1 Α. Ασημακόπουλος
Διαβάστε περισσότεραΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΕΝΙΣΧΥΜΕΝΟΥ ΜΕ ΜΑΝΔΥΑ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ
Συμπεριφορά Υποστυλώματος Ενισχυμένου με Μανδύα Οπλισμένου Σκυροδέματος ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΕΝΙΣΧΥΜΕΝΟΥ ΜΕ ΜΑΝΔΥΑ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΙΛΤΙΑΔΗΣ Γ. ΜΠΙΡΜΠΑΣ Περίληψη Τα υποστυλώματα από οπλισμένο
Διαβάστε περισσότεραΣχήμα 1: Διάταξη δοκιμίου και όργανα μέτρησης 1 BUILDNET
Παραμετρική ανάλυση κοχλιωτών συνδέσεων με μετωπική πλάκα χρησιμοποιώντας πεπερασμένα στοιχεία Χριστόφορος Δημόπουλος, Πολιτικός Μηχανικός, Υποψήφιος Διδάκτωρ ΕΜΠ Περίληψη Η εν λόγω εργασία παρουσιάζει
Διαβάστε περισσότεραΔομικά Υλικά. Μάθημα ΙΙ. Μηχανικές Ιδιότητες των Δομικών Υλικών (Αντοχές, Παραμορφώσεις)
Δομικά Υλικά Μάθημα ΙΙ Μηχανικές Ιδιότητες των Δομικών Υλικών (Αντοχές, Παραμορφώσεις) Μηχανικές Ιδιότητες Υλικών Τάση - Παραμόρφωση Ελαστική Συμπεριφορά Πλαστική Συμπεριφορά Αντοχή και Ολκιμότητα Σκληρότητα
Διαβάστε περισσότερα(a) Λεία δοκίµια, (b) δοκίµια µε εγκοπή, (c) δοκίµια µε ρωγµή
ΜηχανικέςΜετρήσεις Βασισµένοστο Norman E. Dowling, Mechanical Behavior of Materials: Engineering Methods for Deformation, Fracture, and Fatigue, Third Edition, 2007 Pearson Education (a) οκιµήεφελκυσµού,
Διαβάστε περισσότεραΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ ΙΙ
ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ ΤΜΗΜΑ ΝΑΥΠΗΓΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ ΙΙ ΣΤΡΕΨΗ ΕΠΙΜΕΛΕΙΑ: ΔΡ Σ. Π. ΦΙΛΟΠΟΥΛΟΣ ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ Εισαγωγή Μηχανικές ιδιότητες Στρέψη κυλινδρικών ράβδων Ελαστική περιοχή Πλαστική
Διαβάστε περισσότεραΠειραµατική µελέτη της αντοχής σύµµικτων πλακών σκυροδέµατος
Πειραµατική µελέτη της αντοχής σύµµικτων πλακών σκυροδέµατος Φ. Κ. Περδικάρης Καθηγητής, Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών, Πανεπιστήµιο Θεσσαλίας Ε. Σ. Μυστακίδης Αναπληρωτής Καθηγητής, Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών,
Διαβάστε περισσότεραΓΕΦΥΡΟΠΟΙΪΑ: ΜΟΝΙΜΑ ΚΑΙ ΚΙΝΗΤΑ ΦΟΡΤΙΑ. ΔΙΟΝΥΣΙΟΣ Ε. ΜΠΙΣΚΙΝΗΣ Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Τ.Ε. Τ.Ε.Ι. Δυτικής Ελλάδας
1 ΓΕΦΥΡΟΠΟΙΪΑ: ΜΟΝΙΜΑ ΚΑΙ ΚΙΝΗΤΑ ΦΟΡΤΙΑ ΔΙΟΝΥΣΙΟΣ Ε. ΜΠΙΣΚΙΝΗΣ Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Τ.Ε. Τ.Ε.Ι. Δυτικής Ελλάδας Μόνιμα Φορτία Ίδιον Βάρος (για Οπλισμένο Σκυρόδεμα): g=25 KN/m 3 Σε οδικές γέφυρες πρέπει
Διαβάστε περισσότεραΕΠΙΡΡΟΗ ΔΙΑΦΟΡΩΝ ΠΑΡΑΓΟΝΤΩΝ ΣΤΑ ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΙΑΚΑ ΜΕΓΕΘΗ ΔΟΜΙΚΟΥ ΣΤΟΙΧΕΙΟΥ ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕ ΤΥΠΟΥΣ ΚΑΝ.ΕΠΕ
Επιρροή διαφόρων παραγόντων στα παραμορφωσιακά μεγέθη δομικού στοιχείου και σύγκριση με τύπους ΚΑΝ.ΕΠΕ ΕΠΙΡΡΟΗ ΔΙΑΦΟΡΩΝ ΠΑΡΑΓΟΝΤΩΝ ΣΤΑ ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΙΑΚΑ ΜΕΓΕΘΗ ΔΟΜΙΚΟΥ ΣΤΟΙΧΕΙΟΥ ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕ ΤΥΠΟΥΣ ΚΑΝ.ΕΠΕ
Διαβάστε περισσότεραΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΜΗΚΩΝ ΠΑΡΑΘΕΣΗΣ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΙ EC8-3.
ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΜΗΚΩΝ ΠΑΡΑΘΕΣΗΣ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΙ EC8-3. ΡΑΥΤΟΠΟΥΛΟΥ ΜΑΡΙΝΑ Περίληψη Οι κανονισμοί που ασχολούνται με τις επεμβάσεις κτιρίων στη χώρα μας είναι ο ΚΑΝ.ΕΠΕ. και
Διαβάστε περισσότεραΑΝΤΟΧΗ ΥΛΙΚΩΝ Πείραμα Κρούσης. ΕργαστηριακήΆσκηση 6 η
ΑΝΤΟΧΗ ΥΛΙΚΩΝ Πείραμα Κρούσης ΕργαστηριακήΆσκηση 6 η Σκοπός Σκοπός του πειράµατος είναι να κατανοηθούν οι αρχές του πειράµατος κρούσης οπροσδιορισµόςτουσυντελεστήδυσθραυστότητας ενόςυλικού. Η δοκιµή, είναι
Διαβάστε περισσότεραΠίνακες σχεδιασμού σύμμικτων πλακών με τραπεζοειδές χαλυβδόφυλλο SYMDECK 100
Πίνακες σχεδιασμού σύμμικτων πλακών με τραπεζοειδές χαλυβδόφυλλο SYMDECK 100 ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ & ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑΣ ΥΛΙΚΩΝ ΠΑΤΡΑ 26504 Ομάδα εκτέλεσης έργου: Αθανάσιος
Διαβάστε περισσότεραΕκτίμηση της στροφικής ικανότητας χαλύβδινων δοκών στις υψηλές θερμοκρασίες θεωρώντας την επιρροή των αρχικών γεωμετρικών ατελειών
Βόλος 29-3/9 & 1/1 211 Εκτίμηση της στροφικής ικανότητας χαλύβδινων δοκών στις υψηλές θερμοκρασίες θεωρώντας την επιρροή των αρχικών γεωμετρικών ατελειών Δάφνη Παντούσα και Ευριπίδης Μυστακίδης Εργαστήριο
Διαβάστε περισσότεραΕναλλακτική Λύση Αγκύρωσης Στεγανωτικού Συστήµατος Λιµνοδεξαµενής ΜΗΘΗΜΝΑΣ Νήσου ΛΕΣΒΟΥ
Εναλλακτική Λύση Αγκύρωσης Στεγανωτικού Συστήµατος Λιµνοδεξαµενής ΜΗΘΗΜΝΑΣ Νήσου ΛΕΣΒΟΥ Β. ΣΩΤΗΡΟΠΟΥΛΟΣ Χηµικός Γεωτεχνικός Μηχανικός Π. ΛΑΣΚΑΡΑΤΟΣ Γεωτεχνικός Μηχανικός, Μ.Sc Τ. ΚΑΤΣΟΥΛΑΡΗΣ Τεχνικός Γεωλόγος
Διαβάστε περισσότεραΨαθυρή αστοχία υποστυλωµάτων περί το µέσον του ύψους τους: Αίτια και αποτροπή της
Ψαθυρή αστοχία υποστυλωµάτων περί το µέσον του ύψους τους: Αίτια και αποτροπή της Γ. Μ. Κωτσοβός Υποψήφιος ιδάκτορας. Εργαστήριο Οπλισµένου Σκυροδέµατος ΕΜΠ. Μ.. Κωτσοβός Καθηγητής. Εργαστήριο Οπλισµένου
Διαβάστε περισσότεραΠΡΟΣΤΑΣΙΑ ΓΕΩΜΕΜΒΡΑΝΩΝ ΜΕ ΓΕΩΥΦΑΣΜΑΤΑ: ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΣΥΝΘΗΚΩΝ ΕΛΕΓΧΟΥ ΚΑΤΑ ΕΝ 13719
Επιβλέπων : Δ. Κ. Ατματζίδης, Καθηγητής ΠΡΟΣΤΑΣΙΑ ΓΕΩΜΕΜΒΡΑΝΩΝ ΜΕ ΓΕΩΥΦΑΣΜΑΤΑ: ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΣΥΝΘΗΚΩΝ ΕΛΕΓΧΟΥ ΚΑΤΑ ΕΝ 13719 ΔΙΑΤΡΙΒΗ ΓΙΑ ΜΕΤΑΠΤΥΧΙΑΚΟ ΔΙΠΛΩΜΑ ΕΙΔΙΚΕΥΣΗΣ ΘΕΟΦΑΝΗΣ Ν. ΜΠΛΑΝΤΖΟΥΚΑΣ Διπλ. Πολιτικός
Διαβάστε περισσότεραΒιομηχανικός χώρος διαστάσεων σε κάτοψη 24mx48m, περιβάλλεται από υποστυλώματα πλευράς 0.5m
Βιομηχανικός χώρος διαστάσεων σε κάτοψη 24mx48m, περιβάλλεται από υποστυλώματα πλευράς 0.5m μέσα στο επίπεδο του πλαισίου, 0.4m κάθετα σ αυτό. Τα γωνιακά υποστυλώματα είναι διατομής 0.4x0.4m. Υπάρχουν
Διαβάστε περισσότεραΑ Ρ Ι Σ Τ Ο Τ Ε Λ Ε Ι Ο Π Α Ν Ε Π Ι Σ Τ Η Μ Ι Ο Θ Ε Σ Σ Α Λ Ο Ν Ι Κ Η Σ
Α Ρ Ι Σ Τ Ο Τ Ε Λ Ε Ι Ο Π Α Ν Ε Π Ι Σ Τ Η Μ Ι Ο Θ Ε Σ Σ Α Λ Ο Ν Ι Κ Η Σ ΤΜΗΜΑ ΓΕΩΛΟΓΙΑΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΤΕΧΝΙΚΗΣ ΓΕΩΛΟΓΙΑΣ ΜΑΘΗΜΑ: ΤΕΧΝΙΚΗ ΓΕΩΛΟΓΙΑ ΕΞΑΜΗΝΟ: 7 ο ΔΙΔΑΣΚΟΝΤΕΣ: Β. ΧΡΗΣΤΑΡΑΣ, Καθηγητής Β. ΜΑΡΙΝΟΣ,
Διαβάστε περισσότερα9 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9. ΚΑΔΕΤ-ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΚΔΟΣΗ 2η ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ 9.1 ΣΚΟΠΟΣ
9 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ 9.1 ΣΚΟΠΟΣ Βλ. Κεφ. 4, Παρ. 4.4, για την λογική των ελέγχων. Το παρόν Κεφάλαιο περιλαμβάνει τα κριτήρια ελέγχου της ανίσωσης ασφαλείας, κατά την αποτίμηση ή τον ανασχεδιασμό,
Διαβάστε περισσότεραΕλικοειδείς ρωγµές Καθαρή στρέψη ( τυχαία διατοµή ) 2F 2F + = F F 2 Gϑ τ = τ = 2 x 2 y zy zx x y
ΗΜΟΚΡΙΤΕΙΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΡΑΚΗΣ Πολυτεχνική Σχολή Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών Τοµέας οµικών Κατασκευών Εργαστήριο Ωπλισµένου Σκυροδέµατος Σχεδιασµός φορέων από ΗΜΕΡΙ Α από σκυρόδεµα µε βάση τον Ευρωκώδικα
Διαβάστε περισσότεραΜηχανική Συμπεριφορά Άμμων Εμποτισμένων με Αιωρήματα Λεπτόκοκκων Τσιμέντων. Mechanical Behavior of Sands Injected with Microfine Cement Grouts
Μηχανική Συμπεριφορά Άμμων Εμποτισμένων με Αιωρήματα Λεπτόκοκκων Τσιμέντων Mechanical Behavior of Sands Injected with Microfine Cement Grouts ΠΑΝΤΑΖΟΠΟΥΛΟΣ, Ι.Α. ΑΤΜΑΤΖΙΔΗΣ, Δ.Κ. ΜΑΡΚΟΥ, Ι.Ν. Πολιτικός
Διαβάστε περισσότεραΠροσπάθεια µερικής αντικατάστασης οπλισµού συνδετήρων µε χαλύβδινες ίνες στις σύγχρονες κατασκευές
Προσπάθεια µερικής αντικατάστασης οπλισµού συνδετήρων µε χαλύβδινες ίνες στις σύγχρονες κατασκευές Αλέξανδρος Γ. Τσώνος, ρ. Πολιτικός Μηχανικός,, Αναπληρωτής Καθηγητής Α.Π.Θ, Λέξεις κλειδιά: Πλαισιακά
Διαβάστε περισσότεραΠΕΡΙΛΗΨΗ ΕΞΑΣΦΑΛΙΣΗ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ ΣΕ ΝΕΕΣ ΚΑΙ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΠΟΥ ΑΠΑΙΤΟΥΝ ΕΠΙΣΚΕΥΗ Η ΕΝΙΣΧΥΣΗ
ΕΡΕΥΝΗΤΙΚΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ: ΕΞΑΣΦΑΛΙΣΗ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ ΣΕ ΝΕΕΣ ΚΑΙ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΠΟΥ ΑΠΑΙΤΟΥΝ ΕΠΙΣΚΕΥΗ Η ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΑΝΑΘΕΣΗ: ΟΡΓΑΝΙΣΜΟΣ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΚΑΙ ΠΡΟΣΤΑΣΙΑΣ (Ο.Α.Σ.Π.)
Διαβάστε περισσότεραΤελική γραπτή εξέταση διάρκειας 2,5 ωρών
τηλ: 410-74178, fax: 410-74169, www.uth.gr Τελική γραπτή εξέταση διάρκειας,5 ωρών Ονοματεπώνυμο: Αριθμός Μητρώου Φοιτητή: Μάθημα: Εδαφομηχανική Ι, 5 ο εξάμηνο. Διδάσκων: Ιωάννης-Ορέστης Σ. Γεωργόπουλος,
Διαβάστε περισσότεραΜΕΤΑΛΛΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ (602)
Τ.Ε.Ι. Θεσσαλίας Σχολή Τεχνολογικών Εφαρμογών (Σ.Τ.ΕΦ.) ΜΕΤΑΛΛΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ (602) 3 η Διάλεξη Δημήτριος Ν. Χριστοδούλου Δρ. Πολιτικός Μηχανικός, M.Sc. Τ.Ε.Ι. Θεσσαλίας - Σχολή Τεχνολογικών Εφαρμογών
Διαβάστε περισσότεραΕπιστήμη και Τεχνολογία Συγκολλήσεων. Ενότητα 9: Θραύση και κόπωση συγκολλήσεων Γρηγόρης Ν. Χαϊδεμενόπουλος Πολυτεχνική Σχολή Μηχανολόγων Μηχανικών
Επιστήμη και Τεχνολογία Συγκολλήσεων Ενότητα 9: Θραύση και κόπωση συγκολλήσεων Γρηγόρης Ν. Χαϊδεμενόπουλος Πολυτεχνική Σχολή Μηχανολόγων Μηχανικών Άδειες Χρήσης Το παρόν εκπαιδευτικό υλικό υπόκειται σε
Διαβάστε περισσότερα6. Κάμψη. Κώστας Γαλιώτης, καθηγητής Τμήμα Χημικών Μηχανικών
6. Κάμψη Κώστας Γαλιώτης, καθηγητής Τμήμα Χημικών Μηχανικών 1 Περιεχόμενα ενότητας Ανάλυση της κάμψης Κατανομή ορθών τάσεων Ουδέτερη γραμμή Ροπές αδρανείας Ακτίνα καμπυλότητας 2 Εισαγωγή (1/2) Μελετήσαμε
Διαβάστε περισσότεραΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΜΕ ΕΑΚ, ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 84 ΚΑΙ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 59 ΚΑΙ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΜΕ ΚΑΝ.ΕΠΕ.
Σχεδιασμός κτιρίου με ΕΑΚ, Κανονισμό 84 και Κανονισμό 59 και αποτίμηση με ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΜΕ ΕΑΚ, ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 84 ΚΑΙ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 59 ΚΑΙ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΜΕ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΡΑΥΤΟΠΟΥΛΟΥ ΜΑΡΙΝΑ Περίληψη Αντικείμενο
Διαβάστε περισσότεραΠίνακες σχεδιασμού σύμμικτων πλακών με τραπεζοειδές χαλυβδόφυλλο SYMDECK 50
Πίνακες σχεδιασμού σύμμικτων πλακών με τραπεζοειδές χαλυβδόφυλλο SYMDECK 50 Εγχειρίδιο σχεδιασμού σύμμικτων πλακών σύμφωνα με τον Ευρωκώδικα 3 (ΕΝ 1993.01.03:2006) και τον Ευρωκώδικα 4 (EN 1994.01.04:
Διαβάστε περισσότεραΕυρωπαϊκός Κανονισµός Εκτοξευόµενου Σκυροδέµατος: Απαιτήσεις, Οδηγίες και Έλεγχοι
Ευρωπαϊκός Κανονισµός Εκτοξευόµενου Σκυροδέµατος: Απαιτήσεις, Οδηγίες και Έλεγχοι Α.Γ. Σακελλαρίου ρ. Πολιτικός Μηχανικός ΠΕΡΙΛΗΨΗ: Το άρθρο αυτό αποτελεί ένα σχολιασµό του Ευρωπαϊκού Κανονισµού Εκτοξευόµενου
Διαβάστε περισσότερα6/5/2017. Δρ. Σωτήρης Δέμης. Σημειώσεις Εργαστηριακής Άσκησης Θλίψη Σκυροδέματος. Πολιτικός Μηχανικός (Λέκτορας Π.Δ.
Σημειώσεις Εργαστηριακής Άσκησης Θλίψη Σκυροδέματος Δρ. Σωτήρης Δέμης Πολιτικός Μηχανικός (Λέκτορας Π.Δ. 407/80) Έως τώρα Καταστατικός νόμος όλκιμων υλικών (αξονική καταπόνιση σε μία διεύθυνση) σ ε Συμπεριφορά
Διαβάστε περισσότεραΜΗΧΑΝΙΚΗ ΤΩΝ ΥΛΙΚΩΝ 2017
ΜΗΧΑΝΙΚΗ ΤΩΝ ΥΛΙΚΩΝ 2017 Β5. Κάμψη Κώστας Γαλιώτης, καθηγητής Τμήμα Χημικών Μηχανικών galiotis@chemeng.upatras.gr 1 Περιεχόμενα ενότητας Ανάλυση της κάμψης Κατανομή ορθών τάσεων Ουδέτερη γραμμή Ροπές αδρανείας
Διαβάστε περισσότεραΕπαλήθευση πεδιλοδοκού Εισαγωγή δεδομένων
Επαλήθευση πεδιλοδοκού Εισαγωγή δεδομένων Μελέτη Ημερομηνία : 02.11.2005 Ρυθμίσεις (εισαγωγή τρέχουσας εργασίας) Υλικά και πρότυπα Κατασκευές από σκυρόδεμα : Συντελεστές EN 199211 : Καθιζήσεις Μέθοδος
Διαβάστε περισσότερα(M+V+T) F = x. F = y. F + = y
ΗΜΟΚΡΙΤΕΙΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΡΑΚΗΣ Πολυτεχνική Σχολή Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών Τοµέας οµικών Κατασκευών Εργαστήριο Ωπλισµένου Σκυροδέµατος και Αντισεισµικών Κατασκευών ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΩΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟ ΕΜΑΤΟΣ ΩΠΛΙΣΜΕΝΟ
Διαβάστε περισσότεραΠεριεχ μενα. Πρόλογος Κεφάλαιο 1 Εισαγωγή Κεφάλαιο 2 Βάσεις σχεδιασμού... 27
Περιεχ μενα Πρόλογος... 9 Πρόλογος 3 ης έκδοσης... 11 Κεφάλαιο 1 Εισαγωγή... 13 1.1 Γενικά Ιστορική αναδρομή... 13 1.2 Aρχές λειτουργίας ορισμοί... 20 Κεφάλαιο 2 Βάσεις σχεδιασμού... 27 2.1 Εισαγωγή...
Διαβάστε περισσότεραSRP 3X , SRP12X-23-12, CFRP, STEEL. f(mpa) SRP 12X, stress. strain
Συµπεριφορά οκών Υφιστάµενων Κατασκευών από Ο.Σ. ενισχυµένων µε Ινοπλισµένα Πολυµερή από Ίνες Άνθρακα (CFRP) και Ίνες Χάλυβα (SRP) ΜιτολίδηςΙ. Γιώργος ιπλ. Πολ. Μηχανικός MSc, Υπ. ιδάκτοραςα.π.θ. Ινοπλισµένα
Διαβάστε περισσότεραΓεώργιος ΡΟΥΒΕΛΑΣ 1, Κων/νος ΞΗΝΤΑΡΑΣ / ΑΓΕΤ ΗΡΑΚΛΗΣ 2, Λέξεις κλειδιά: Αδρανή, άργιλος, ασβεστολιθική παιπάλη, ισοδύναμο άμμου, μπλε του μεθυλενίου
Προσδιορισμός περιεκτικότητας σε άργιλο ή πλαστικών λεπτών στα αδρανή μέσω των δοκιμών Ισοδυνάμου άμμου (ASTM D 2419-2 & EN 933 8) και Μπλε του μεθυλενίου (ΕΝ 933.9) Σύγκριση αποτελεσμάτων Determination
Διαβάστε περισσότεραΓραπτή εξέταση περιόδου Ιουνίου 2011 διάρκειας 2,0 ωρών
Γραπτή εξέταση περιόδου Ιουνίου 011 διάρκειας,0 ωρών Ονοματεπώνυμο: Αριθμός Μητρώου Φοιτητή: Μάθημα: Εδαφομηχανική (ΜΕ0011), 7 ο εξάμηνο. Διδάσκων: Ιωάννης Ορέστης Σ. Γεωργόπουλος, Επ.Συν.Τμ.Πολ.Εργ.Υποδ.
Διαβάστε περισσότεραΥΠΟΓΕΙΑ ΑΝΑΠΤΥΞΗ. Μέθοδος θαλάμων και στύλων
ΥΠΟΓΕΙΑ ΑΝΑΠΤΥΞΗ και A. Μπενάρδος Λέκτορας ΕΜΠ Δ. Καλιαμπάκος Καθηγητής ΕΜΠ και - Hunt Midwest (Subtroolis) και - Hunt Midwest (Subtroolis) Εφαρμογής - Η μέθοδος και (rooms and illars) ανήκει στην κατηγορία
Διαβάστε περισσότεραΕΛΛΗΝΙΚΗ ΔΗΜΟΚΡΑΤΙΑ Ανώτατο Εκπαιδευτικό Ίδρυμα Πειραιά Τεχνολογικού Τομέα. Πειραματική Αντοχή Υλικών. Ενότητα: Μονοαξονικός Εφελκυσμός
ΕΛΛΗΝΙΚΗ ΔΗΜΟΚΡΑΤΙΑ Ανώτατο Εκπαιδευτικό Ίδρυμα Πειραιά Τεχνολογικού Τομέα Πειραματική Αντοχή Υλικών Ενότητα: Μονοαξονικός Εφελκυσμός Κωνσταντίνος Ι.Γιαννακόπουλος Τμήμα Μηχανολογίας Άδειες Χρήσης Το παρόν
Διαβάστε περισσότεραίνεται ποιότητα χάλυβα S355. Επιλογή καμπύλης λυγισμού Καμπύλη λυγισμού S 235 S 275 S 460 S 355 S 420 Λυγισμός περί τον άξονα y y a a a b t f 40 mm
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Τομέας ομοστατικής Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Μάθημα : Σιδηρές Κατασκευές Ι ιδάσκοντες :Χ. Γαντές.Βαμβάτσικος Π. Θανόπουλος Νοέμβριος 04 Άσκηση
Διαβάστε περισσότεραΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗ
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗ ΓΟΥΣΗΣ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΟΣ Περίληψη Η συγκεκριμένη εργασία αναφέρεται στην τεχνική ενίσχυσης υποστυλωμάτων με σύνθετα υλικά, με κάποια εξειδίκευση στη λειτουργία
Διαβάστε περισσότεραΓιώργος ΒΑ ΑΛΟΥΚΑΣ 1, Κρίστης ΧΡΥΣΟΣΤΟΜΟΥ 2. Λέξεις κλειδιά: Ευρωκώδικας 2, CYS159, όγκος σκυροδέµατος, βάρος χάλυβα
Συγκριτική µελέτη τυπικών κτιρίων οπλισµένου σκυροδέµατος µε το Ευρωκώδικα 2 και τον CYS 159 Comparative Study of typical reinforced concrete structures according το EC2 and CYS 159 Γιώργος ΒΑ ΑΛΟΥΚΑΣ
Διαβάστε περισσότεραΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ *
ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ * 1 η σειρά ΑΣΚΗΣΗ 1 Ζητείται ο έλεγχος σε κάμψη μιάς δοκού ορθογωνικής διατομής 250/600 (δηλ. Πλάτους 250 mm και ύψους 600 mm) για εντατικά μεγέθη: Md = 100 KNm Nd = 12 KN Προσδιορίστε
Διαβάστε περισσότεραΕΡΕΥΝΗΤΙΚΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ ΜΕΛΕΤΗ ΜΕ ΤΙΤΛΟ:
ΕΡΕΥΝΗΤΙΚΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ ΜΕΛΕΤΗ ΜΕ ΤΙΤΛΟ: ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΤΗΣ ΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΕΠΙΣΚΕΥΑΣΜΕΝΩΝ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΜΕΝΩΝ ΔΟΚΙΜΙΩΝ ΣΤΥΛΩΝ - ΚΟΜΒΩΝ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ Χρηματοδότης: Ο.Α.Σ.Π. Ε.Υ.: Α. Γ. Τσώνος, Αναπλ.
Διαβάστε περισσότεραb 2 ΠΑΠΑΔΟΠΟΥΛΟΣ ΘΕΟΔΩΡΟΣ
7 ο Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών 1», Μάρτιος 21 ΑΡΙΘΜΗΤΙΚΕΣ ΕΦΑΡΜΟΓΕΣ : ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΜΕ ΙΝΟΠΛΙΣΜΕΝΑ ΠΟΛΥΜΕΡΗ, ΕΛΕΓΧΟΣ ΜΗΚΟΥΣ ΑΓΚΥΡΩΣΗΣ, ΕΛΕΓΧΟΣ ΔΙΑΤΜΗΤΙΚΩΝ ΤΑΣΕΩΝ ΑΠΟΣΧΙΣΗΣ, ΔΙΑΤΜΗΤΙΚΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗ
Διαβάστε περισσότεραπροσομοίωση της τριαξονικής δοκιμής με τη Μέθοδο των Διακριτών Στοιχείων
Τριαξονική Επιρροή δοκιμή μικροπαραμέτρων Αντοχή Γωνία διαστολικότητας στην Γωνία εσωτερικής τριβής Κρίσιμη γωνία τριβής Κορυφαία γωνία τριβής Δυστμησία Ξηρά μη συνεκτικά εδάφη Μικροδομή Τριαξονική δοκιμή
Διαβάστε περισσότεραFigure 1 - Plan of the Location of the Piles and in Situ Tests
Figure 1 - Plan of the Location of the Piles and in Situ Tests 1 2 3 A B C D DMT4 DMT5 PMT1 CPT4 A 2.2 1.75 S5+ SPT CPT7 CROSS SECTION A-A C2 E7 E5 S4+ SPT E3 E1 E DMT7 T1 CPT9 DMT9 CPT5 C1 ground level
Διαβάστε περισσότεραΤΕΧΝΙΚΗ ΓΕΩΛΟΓΙΑ. 3 η Σειρά Ασκήσεων. 1. Υπολογισμός Διατμητικής Αντοχής Εδάφους. 2. Γεωστατικές τάσεις
ΤΕΧΝΙΚΗ ΓΕΩΛΟΓΙΑ 3 η Σειρά Ασκήσεων 1. Υπολογισμός Διατμητικής Αντοχής Εδάφους Συνοχή (c) Γωνία τριβής (φ ο ) 2. Γεωστατικές τάσεις Ολικές τάσεις Ενεργές τάσεις Πιέσεις πόρων Διδάσκοντες: Β. Χρηστάρας
Διαβάστε περισσότερα8ο Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών 2002», Μάρτιος 2002
8ο Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών 2002», Μάρτιος 2002 Εργασία Νο 13 ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΔΟΚΟΥ ΚΑΙ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΣΥΝΤΕΛΕΣΤΩΝ ΜΟΝΟΛΙΘΙΚΟΤΗΤΑΣ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΤΟΥ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑΤΟΣ ANSYS ΟΙΚΟΝΟΜΟΥ ΜΙΧΑΛΗΣ ΠΙΣΤΕΝΤΗΣ ΓΕΩΡΓΙΟΣ
Διαβάστε περισσότεραΣυσχέτιση αντοχών σκυροδέµατος και τσιµέντου και ανάλυση αβεβαιότητας
Συσχέτιση αντοχών σκυροδέµατος και τσιµέντου και ανάλυση αβεβαιότητας.χ.τσαµατσούλης ρ. Χηµικός Μηχανικός, ιευθυντής Συστήµατος Ποιότητας, ΧΑΛΥΨ ΟΜΙΚΑ ΥΛΙΚΑ Α.Ε. Λέξεις κλειδιά: Σκυρόδεµα, τσιµέντο, αντοχή
Διαβάστε περισσότεραΠρόχειρες Σημειώσεις
Πρόχειρες Σημειώσεις ΛΕΠΤΟΤΟΙΧΑ ΔΟΧΕΙΑ ΠΙΕΣΗΣ Τα λεπτότοιχα δοχεία πίεσης μπορεί να είναι κυλινδρικά, σφαιρικά ή κωνικά και υπόκεινται σε εσωτερική ή εξωτερική πίεση από αέριο ή υγρό. Θα ασχοληθούμε μόνο
Διαβάστε περισσότεραΑΛΕΞΑΝΔΡΕΙΟ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟ ΕΚΠΑΙΔΕΥΤΙΚΟ ΙΔΡΥΜΑ ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗΣ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ ΤΜΗΜΑ ΟΧΗΜΑΤΩΝ
2. ΣΤΑΤΙΚΗ Να χαραχθούν τα διαγράμματα [Ν], [Q], [M] στη δοκό του σχήματος: Να χαραχθούν τα διαγράμματα [Ν], [Q], [M] στον φορέα του σχήματος: Ασκήσεις υπολογισμού τάσεων Άσκηση 1 η (Αξονικός εφελκυσμός
Διαβάστε περισσότεραΘεμελιώσεις τεχνικών έργων. Νικόλαος Σαμπατακάκης Σχολή Θετικών Επιστημών Τμήμα Γεωλογίας
Θεμελιώσεις τεχνικών έργων Νικόλαος Σαμπατακάκης Σχολή Θετικών Επιστημών Τμήμα Γεωλογίας Ορισμός Θεμελίωση (foundation) είναι το κατώτερο τμήμα μιας κατασκευής και αποτελεί τον τρόπο διάταξης των δομικών
Διαβάστε περισσότερα