3 NAČRT GRADBENIH KONSTRUKCIJ. COM-ARH, d.o.o. Gregorčičeva MARIBOR A-199/10

Transcript

1 3 NAČRT GRADBENIH KONSTRUKCIJ INVESTITOR: MESTNA OBČINA KRANJ Slovenski trg 1 4 KRANJ NAROČNIK: COM-ARH, d.o.o. Gregorčičeva 12 2 MARIBOR OBJEKT: REGIJSKI VEČNAMENSKI ŠPORTNO VADBENI CENTER KRANJ VRSTA PROJEKTA: PGD (projekt za gradbeno dovoljenje) ŠTEVILKA PROJEKTA: 8/9 ŠTEVILKA NAČRTA: A-199/1 PROJEKTANT: DIREKTOR: LINE, d.o.o. MARIBOR Glavni trg 17/b, 2 MARIBOR Peter Kristanič, univ.dipl.inž.gr. ODGOVORNI PROJEKTANT: Peter Kristanič, univ.dipl.inž.gr. G-386 ODGOVORNI VODJA PROJEKTA: To Pirkajer, univ.dipl.inž.arh. A-232 KRAJ IN DATUM IZDELAVE: Maribor, julij 21

2 PODATKI O PROJEKTANTIH Številka projekta:8/9 Številka načrta:a-199/1 ODGOVORNI VODJA PROJEKTA: To Pirkajer, univ.dipl.inž.arh. A-232 OSEBNA ŠTAMPILJKA: Kraj in datu: Maribor, julij 21 ODGOVORNI PROJEKTANT GRADBENIH KONSTRUKCIJ: Peter Kristanič, univ.dipl.inž.gr. G-386 OSEBNA ŠTAMPILJKA: SODELAVCI: Dr. Niko Kristanič, univ.dipl.inž.gr. G-3119 Kraj in datu: Maribor, julij 21

3 KAZALO VSEBINE NAČRTA GRADBENIH KONSTRUKCIJ št. A-199/1 Naslovna stran načrta Kazalo vsebine načrta Izjava odgovornega projektanta načrta Tehnično poročilo Statični račun Risbe

4 IZJAVA ODGOVORNEGA PROJEKTANTA NAČRTA V PROJEKTU ZA PRIDOBITEV GRADBENEGA DOVOLJENJA Načrt: NAČRT GRADBENIH KONSTRUKCIJ Št. načrta: A-199/1 Št. projekta: 8/9 Objekt: REGIJSKI VEČNAMENSKI ŠPORTNO VADBENI CENTER KRANJ Odgovorni projektant načrta gradbenih konstrukcij: Peter Kristanič, univ.dipl.inž.gr., G-386 I Z J A V L J A M, 1. da je načrt gradbenih konstrukcij št. A-199/1 v projektu za pridobitev gradbenega dovoljenja št. 8/9 skladen s prostorski akto, 2. da je načrt skladen z gradbenii predpisi, 3. da je načrt skladen s pridobljenii projektni pogoji oziroa soglasji za priključitev, 4. da so bile pri izdelavi načrta upoštevane vse ustrezne bistvene zahteve in da je načrt izdelan tako, da bo gradnja, izvedena v skladu z nji, zanesljiva, 5. da so v načrtu upoštevane zahteve elaboratov (če so obvezni). Peter Kristanič, univ.dipl.inž.gr., G-386 Maribor, julij 21

5 TEHNIČNO POROČILO K IZDELAVI NAČRTA GRADBENIH KONSTRUKCIJ REGIJSKEGA VEČNAMENSKEGA ŠPORTNO VADBENEGA CENTRA KRANJ (Načrt št. A-199/1) 1. SPLOŠNO Predvidena je izgradnja regijskega večnaenskega športno vadbenega centra v Kranju. Načrt gradbenih konstrukcij zajea visečo konstrukcijo strehe nad tribunai, tribune z uporabnii prostori ter pokrito športno halo, ki je povezana s konstrukcjio tribun. 2. KONSTRUKCIJA Konstrukcija tribun z uporabnii površinai je tlorisnih dienzij Pod tribuno z zgornjo koto +1,6 so uporabne površine v dveh nadstropjih, nadstropje na višini +5,5 ter pritličje na višini +,. Klet je predvidena v dveh nivojih na koti -3,3 in -5,6. Viseča streha tribun porkriva celotno konstrukcijo tribun in vhodna stopnišča na tribune. Spodnji nivo kleti je povezan s pokrito športno halo dienzij 363 z ravno streho na višini +5,3 ter vhodni delo dienzij 12,511. Hala ia svetlo višino 9 s koto tal na nivoju druge kleti -5,6 ter streho na nivoju +5,3. Vhodni in skladiščni del hale je predviden v 2 nadstropjih, dveh kletnih nivojih na višinah -5,6 in -2,8 ter eni pritlični nivoje na višini +,. Viseča strešna konstrukcija se izvede v jekleni izvedbi z lahko, pločevinasto kritino. Nosilna konstrukcija kritine v vzdolžni seri nalega na glavne strešne nosilce s prerezo pravokotne škatlaste oblike, ki so s poočjo jeklenih vrvi pritrjeni na glavne jekelne pilone s konusni, votli, okrogli, jekleni prerezo. Horizontalno in vertikalno bočno stabilizacijo se izvede z zavetrovanje s poočjo jeklenih palic. Streha nad športno halo se izvede s paličnii jeklenii nosilci s pravokotnii, votlii prerezi, ki nosijo lahko, jekleno kritino. Bočno se streha stabilizira s poočjo povezja iz jeklenih palic. Vertikalno bočno podporo nudi betonski del konstrukcije z obodnii stenai. Nosilna jeklena konstrukcija se izdela iz jeklenih cevnih profilov in valjanih nosilcev v varjeni in vijačni izvedbi. V prieru, da se investitor odloči za zaščito konstrukcije z vroči cinkanje, je potrebno zagotoviti predpripravo s cinkanje posaeznih sestavnih delov jeklene konstrukcije, ki se jih na estu stikuje z vijačenje. Nosilna konstrukcija tribun in hale se izvede z arirani in prednapeti betono. Osnovni eleent je ariranobetonski okvir, na katerega so odložene ariranobetonske plošče v onolitni in ontažni izvedbi kot prednapete votle plošče. Za naestitev sedežev za gledalce se poševni del tribune izvede iz ontažnih AB»L«eleentov, ki nalegajo na tribunskih okvirjih. Eleenti se sidrajo v okvirni nosilec z vgrajenii sidri, ki se po ontaži

6 zalijejo s ceentno alto. Plošča nad kletjo na koti. se izvede iz ontažnih prednapeteih votlih plošč tipa VSHD 32 c. Plošča (stiki, povezave, zaključki) se izvede po navodilih proizvajalca. Plošča nad kletjo nad sanitarni delo se izvede kot onolitna AB plošča. Plošča nad pritličje je onolitna AB plošča, odložena na prečne nosilce, ki povezijejo tribunske okvirje. Nosilne stene objekta so onolitne, ariranobetonske, teeljene na pasovnih plitvih teeljih. V osi, kjer teelji stene telovadnice sovpadajo s teelji pilonov strehe tribune, je predviden asivni pasovni teelj. Zaradi zahtevnosti teeljenja pilonov je potrebno pridobiti geoehanske podatke iz lokacije in teeljenje uskladiti s pogoji poročila. Trakt dvorane zajea še trakt za sanitarije na zahodni strani in tehnični trakt na severni strani. Dvoprana je prekrita z jekleno konstrukcijo, trakt na zahodni in severni strani pa s ploščai v onolitni in ontažni izvedbi s PVP ploščai tipa VSHD 26.5 c. Obodne in nosilne esne stene so onolitne, ariranobetonske. Vhod na zahodni strani sestavlja stopnišče z dvigalni jaško in pokrita vhodna avla, prekrita z jekleno konstrukcjo, sestavljeno iz priarnih nosilcev in sendvič eleentov Trio panel SNV 15. Teeljenje vseh nosilnih sten v traktu dvorane se izvede na onolitnih AB pasovnih teeljih. Vsa stopnišča v objektu so predvidena v onolitni, ariranobetonski izvedbi. 3. OBTEŽBA Vertikalno obtežbo predstavljajo stalni vplivi ( lastna teža eleentov nosilne konstrukcije in stalna obtežba), ki so določeni na osnovi karakteristik uporabljenih aterialov konstrukcije in opree. Ostale obtežbe, obtežba s snego in vetro ter potresna obtežba so določene na osnovi predpisov družine Evrokod. Koristne obtežbe so določene na podlagi podatkov, ki jih je podal naročnik. Obtežba vetra je določena po SIST Objekt je v I. vetrni coni. Upoštevana je II. kategorija terena. Upoštevana referenčna hitrost vetra: v ref = 2 /s. Obtežba snega je določena po SIST Objekt je v drugi alpski coni A2 na projektni nadorski višini 41. Upoštevana karakteristična obtežba snega je s k = 1,7 kn/ 2. Upoštevana je zaledenitev v sloju 1 c. Objekt je izpostavljen nevarnosti potresa s projektni pospeško tal a g =,225 g z upoštevanje povratne dobe 475 let. 4. MATERIALI Nosilna konstrukcija se izdela iz betona kvalitete C25/3, ter jekla za araturo S5. Jekleni del konstrukcije se izdela iz konstrukcijskega jekla S 235 J2G3 (St 37-3N) z ejo plastičnosti f y = 235 N/2.Piloni strehe tribune so iz jekla S355. Vijaki so kvalitete 1.9. Vse priključne plošče in teeljne plošče so izdelane iz jeklene pločevine ustrezne debeline. Vsi zvari so I. kvalitete. Vsa varilska dela orajo izvajati varilci z uspešno opravljeno preizkušnjo po SIST EN Vse zvare je potrebno 1% vizualno pregledati, sočelne zvare je potrebno pregledati s poočjo ultrazvoka ali rentgena. Uporabiti je potrebno atestirane ateriale. Jeklena konstrukcija ora biti ustrezno antikorozijsko zaščitena in izdelana ter ontirana v skladu s SIST EN 19-1 in SIST EN 19-2.

7 5. IZVEDBA Jeklena konstrukcija je predvidena iz ontažnih eleentov. Posaezni eleenti se izdelajo v delavnici po delavniških načrtih. V delavnici se eleenti zvarijo in izvrtajo luknje za vijačenje. Vsi ostri robovi orajo biti obdelani. Zvari orajo biti ustrezno kontrolirani. Luknje na ploščah in profilih predvidene za vijačne spoje orajo biti izdelane z vrtanje. Izdelava lukenj s prebijanje ni dovoljena. Točnost izdelanih eleentov naj bo v delavnici preverjena s poskusno ontažo. Vsi ontažni eleenti se sestavijo v nosilno jekleno konstrukcijo z vijačenje. Varjenje pri ontaži je predvideno za spajanje paličnih nosilcev. V kolikor bi zaradi potreb izvajalca bilo potrebno varjenje pri ontaži, ora biti s spreebo postopka seznanjen projektant, ki ora za to podati soglasje. Po izdelavi orajo biti vsi eleenti ustrezno antikorozijsko zaščiteni. Siste in debeline slojev antikorozijskega preaza je potrebno izvesti v skladu z EN ISO ter EN ISO Upoštevati je potrebno zahteve, podane v SIST EN 19. Površine je potrebno opeskati Sa 2 ½ po švedske standardu SIS 559. Pred nanoso osnovnega preaza je potrebno površine razastiti in odprašiti. Prekrivni preaz je potrebno izvesti delavniško. Po transportu in ontaži je potrebno poškodovana esta popraviti. V kolikor ni posebnih zahtev investitorja ora skupna debelina nanosa znašati in. 16 μ. Zadnji zunanji preaz ora biti odporen na UV žarke. Postopek izvedbe protikorozijske zaščite pripravi izvajalec protikorozijske zaščite ob upoštevanju navodil proizvajalca preazov. Nianso zaključnega preaza določi arhitekt oz. investitor. Izdelavo in ontažo jeklenih delov konstrukcije je potrebno izvesti v skladu s SIST EN Privzeti je potrebno razred izdelave EXC3. Izvajalec je dolžan pred pričetko gradnje izdelati elaborat postopka gradnje, vključno z vsei varstvenii ukrepi. Med gradnjo ora voditi vso po veljavnih predpisih zahtevano dokuentacijo, ki se nanaša na dokazovanje kvalitete vgrajenih aterialov in tehnoloških postopkov posaeznih faz gradnje. Vsi uporabljeni ateriali orajo ieti ustrezne ateste oziroa ustrezna veljavna evropska tehnična soglasja, orajo biti vgrajeni po predpisih in orajo ustrezati veljavni predpiso in standardo. Dela je potrebno izvajati po veljavnih predpisih in standardih. Izvajati jih ora za ta dela usposobljeno podjetje. Pri delu je potrebno upoštevati ustrezne predpise iz varstva pri delu. Zvare jeklenih konstrukcij je potrebno kontrolirati v fazi izvedbe v skladu s predpisi. Izkop za teelje ora kontrolirati pooblaščen geoehanik in ustreznost potrditi z vpiso v gradbeni dnevnik. Pri delu je potrebno upoštevati ustrezne predpise iz varstva pri delu. Glede odpadkov, ki nastanejo pri gradnji, ora investitor zagotoviti, da izvajalci gradbenih del gradbene odpadke oddajo zbiralcu gradbenih odpadkov oz. orajo se upoštevati določbe Pravilnika o ravnanju z odpadki, ki nastanejo pri gradbenih delih (Ur.l. RS št. 3/23). Tudi transport odpadkov ora biti prierno zavarovan.

8 Izvajalec jeklene konstrukcije je dolžan v okviru izgradnje izdelati in pripraviti sledeče dokuente: - načrt zagotavljanja kakovosti del, - elaborate varstva pri delu, - varilni načrt s plano sestave, delavniškega in ontažnega varjenja; plan ontaže, - kontrolno dokuentacijo (ateste oz. ustrezna tehnična soglasja osnovnega, dodajnega in spojnega ateriala, ateste varilcev, varilnih postopkov, erskih protokolov, rezultatov kontrole zvarov). 6. TEHNIČNI PREDPISI Pri izdelavi predložene projektne dokuentacije je bila upoštevana vsa veljavna tehnična regulativa, ki zajea gradnjo objektov, varstvo pri delu, varstvo pred hrupo, varstvo pred požaro in potreso. Nadalje so upoštevani ustrezni tehnični predpisi za področje gradbene ehanike, aterialov in izvedbo. Pri dienzioniranju so upoštevani standardi Eurocode. Sestavil: Dr. Niko KRISTANIČ,udig. Maribor, julij 21

9 STATIČNA ANALIZA K IZDELAVI NAČRTA GRADBENIH KONSTRUKCIJ REGIJSKEGA VEČNAMENSKEGA ŠPORTNO VADBENEGA CENTRA KRANJ (Načrt št. A-199/1)

10 Kazalo 1. ZASNOVA KONSTRUKCIJE OBTEŽBE STALNA OBTEŽBA NA STREHAH OBTEŽBA VETRA OBTEŽBA SNEGA POTRESNA OBTEŽBA KONSTRUKCIJA STREHE NAD TRIBUNAMI MODEL SPISEK MATERIALA PREČNI PREREZI PRIKAZ OBTEŽB KOMBINACIJE OBTEŽNIH PRIMEROV LASTNE FREKVENCE NOTRANJE SILE IN POMIKI REAKCIJE IZKORIŠČENOST PREREZOV DIMEZIONIRANJE KONSTRUKCIJA STREHE ŠPORTNE HALE SPISEK MATERIALA PREČNI PREREZI PRIKAZ OBTEŽB KOMBINACIJE OBTEŽNIH PRIMEROV NOTRANJE SILE IN POMIKI REAKCIJE IZKORIŠČENOST PREREZOV DIMEZIONIRANJE MASIVNE KONSTRUKCIJE OBJEKTA

11 1. Zasnova konstrukcije Splošno Konstrukcija tribun z uporabnii površinai je tlorisnih dienzij Pod tribuno z zgornjo koto +1,6 so uporabne površine v dveh nadstropjih, nadstropje na višini +5,5 ter pritličje na višini +,. Klet je predvidena v dveh nivojih na koti -3,3 in -5,6. Viseča streha tribun porkriva celotno konstrukcijo tribun in vhodna stopnišča na tribune. Spodnji nivo kleti je povezan s pokrito športno halo dienzij 363 z ravno streho na višini +5,3 ter vhodni delo dienzij 12,511. Hala ia svetlo višino 9 s koto tal na nivoju druge kleti -5,6 ter streho na nivoju +5,3. Vhodni in skladiščni del hale je predviden v 2 nadstropjih, dveh kletnih nivojih na višinah -5,6 in -2,8 ter eni pritlični nivoje na višini +,. Viseča strešna konstrukcija se izvedee v jekleni izvedbi z lahko, pločevinasto kritino. Nosilna konstrukcija kritine v vzdolžni seri nalega na glavne strešne nosilce s prerezo pravokotne škatlaste oblike, ki so s poočjo jeklenih vrvi pritrjeni na glavne jekelne pilone s konusni, votli, okrogli, jekleni prerezo. Horizontalno in vertikalno bočno stabilizacijo se izvede z zavetrovanje s poočjo jeklenih palic. Streha nad športno halo se izvede s paličnii jeklenii nosilci s pravokotnii, votlii prerezi, ki nosijo lahko, jekleno kritino. Bočno se streha stabilizira s poočjo povezja iz jeklenih palic. Vertikalno bočno podporo nudi betonski del konstrukcije z obodnii stenai. Nosilna jeklena konstrukcija se izdela iz jeklenih cevnih profilov in valjanih nosilcev v varjeni in vijačni izvedbi. V prieru, da se investitor odloči za zaščito konstrukcije z vroči cinkanje, je potrebno zagotoviti predpripravo s cinkanje posaeznih sestavnih delov jeklene konstrukcije, ki se jih na estu stikuje z vijačenje. Nosilna konstrukcija tribun in hale se izvedee z arirani in prednapeti betono. Osnovni eleent je ariranobetonski okvir, na katerega so odložene ariranobetonske plošče v onolitni in ontažni izvedbi kot prednapete votle plošče. Za naestitev sedežev za gledalce se poševni del tribune izvede iz ontažnih AB»L«eleentov, ki nalegajo na tribunskih okvirjih. Eleenti se sidrajo v okvirni nosilec z vgrajenii sidri, ki se po ontaži zalijejo s ceentno alto. Plošča nad kletjo na koti. se izvede iz ontažnih prednapeteih votlih plošč tipa VSHD 32 c. Plošča (stiki, povezave, zaključki) se izvede po navodilih proizvajalca. Plošča nad kletjo nad sanitarni delo se izvede kot onolitna AB plošča. Plošča nad pritličje je onolitna AB plošča, odložena na prečne nosilce, ki povezijejo tribunske okvirje. Nosilne stene objekta so onolitne, ariranobetonske, teeljene na pasovnih plitvih teeljih. V osi, kjer teelji stene telovadnice sovpadajo s teelji pilonov strehe tribune, je predviden asivni pasovni teelj. Zaradi zahtevnosti teeljenja pilonov je potrebno pridobiti geoehanske podatke iz lokacije in teeljenje uskladiti s pogoji poročila. Trakt dvorane zajea še trakt za sanitarije na zahodni strani in tehnični trakt na severni strani. Dvoprana je prekrita z jekleno konstrukcijo, trakt na zahodni in severni strani pa s ploščai v onolitni in ontažni izvedbi s PVPP ploščai tipa VSHD 26.5 c. Obodne in nosilne esnee stene so onolitne, ariranobetonske. Vhod na zahodni strani sestavlja stopnišče z dvigalni jaško in pokrita vhodna avla, prekrita z jekleno konstrukcjo, sestavljeno iz priarnih nosilcev in sendvič eleentov Trio panel SNV 15. Teeljenje vseh nosilnih sten v traktu dvorane se izvede na onolitnih AB pasovnih teeljih. Vsa stopnišča v objektu so predvidena v onolitni, ariranobe etonski izvedbi. 2

12 Obtežbe Vertikalno obtežbo predstavljajo stalni vplivi ( lastna teža eleentov nosilne konstrukcije in stalna obtežba), ki so določeni na osnovi karakteristik uporabljenih aterialov konstrukcije in opree. Ostale obtežbe, obtežba s snego in vetro ter potresna obtežba so določene na osnovi predpisov družine Evrokod. Koristne obtežbe so določene na podlagi podatkov, ki jih je podal naročnik. Obtežba vetra je določena po SIST Objekt je v I. vetrni coni. Upoštevana je II. kategorija terena. Upoštevana referenčna hitrost vetra: v ref = 2 /s. Obtežba snega je določena po SIST Objekt je v drugi alpski coni A2 na projektni nadorski višini 41. Upoštevana karakteristična obtežba snega je s k = 1,7 kn/ 2. Upoštevana je zaledenitev v sloju 1 c. Objekt je izpostavljen nevarnosti potresa s projektni pospeško tal a g =,225 g z upoštevanje povratne dobe 475 let. Materiali Nosilna konstrukcija se izdela iz betona kvalitete C25/3, ter jekla za araturo S5. Jekleni del konstrukcije se izdela iz konstrukcijskega jekla S 235 J2G3 (St 37-3N) z ejo plastičnosti f y = 235 N/2.Piloni strehe tribune so iz jekla S355. Vijaki so kvalitete 1.9. Vse priključne plošče in teeljne plošče so izdelane iz jeklene pločevine ustreznee debeline. Vsi zvari so I. kvalitete. Vsa varilska dela orajo izvajati varilci z uspešno opravljeno preizkušnjo po SIST EN Vse zvare je potrebno 1% vizualno pregledati, sočelne zvare je potrebno pregledati s poočjo ultrazvoka ali rentgena. Uporabiti je potrebno atestirane ateriale. Jeklena konstrukcija ora biti ustrezno antikorozijsko zaščitena in izdelana ter ontirana v skladu s SIST EN 19-1 in SIST EN Izdelava in izvedba Jeklena konstrukcija je predvidena iz ontažnih eleentov. Posaezni eleenti se izdelajo v delavnici po delavniških načrtih. V delavnici se eleenti zvarijo in izvrtajo luknje za vijačenje. Vsi ostri robovi orajo biti obdelani. Zvari orajo biti ustrezno kontrolirani. Luknje na ploščah in profilih predvidene za vijačne spoje orajo biti izdelane z vrtanje. Izdelava lukenj s prebijanje ni dovoljena. Točnost izdelanih eleentov naj bo v delavnici preverjena s poskusno ontažo. Vsi ontažni eleenti se sestavijo v nosilno jekleno konstrukcijo z vijačenje. Varjenje pri ontaži je predvideno za spajanje paličnih nosilcev. V kolikor bi zaradi potreb izvajalca bilo potrebno varjenje pri ontaži, ora biti s spreebo postopka seznanjen projektant, ki ora za to podati soglasje. Po izdelavi orajoo biti vsi eleenti ustrezno antikorozijsko zaščiteni. Siste in debeline slojev antikorozijskega preaza je potrebno izvesti v skladu z EN ISO ter EN ISO Upoštevati je potrebno zahteve, podane v SIST EN 19. Površine je potrebno opeskati Sa 2 ½ po švedske standardu SIS 559. Pred nanoso osnovnega preaza je potrebno površine razastiti in odprašiti. Prekrivni preaz je potrebno izvesti delavniško. Po transportu in ontaži je potrebno poškodovana esta popraviti. V kolikor ni posebnih zahtev investitorja ora skupna debelina nanosa znašati in. 16 μ. Zadnji zunanji preaz ora biti odporen na UV žarke. Postopek izvedbe protikorozijske zaščite pripravi izvajalec protikorozijske zaščite ob upoštevanju navodil proizvajalca preazov. Nianso zaključnega preaza določi arhitekt oz. investitor. 3

13 Izdelavo in ontažo jeklenih delov konstrukcije je potrebno izvestii v skladu Privzeti je potrebno razred izdelave EXC3. s SIST EN Zapisal: Dr. Niko Kristanič, u.d.i.g.. 4

14 2. Obtežbe 2.1 Stalna obtežba na strehah Stalna obtežba strehe nad tribunai Stalnaa g - lastna teža - sekundarni nosilci - instalacije - pločevina 6 2x,5 kn/ 2,18 kn/ 2,4 kn/ 2,63 kn/ 2 Stalna obtežba strehe nad športno halo Stalnaa g - lastna teža - sekundarni nosilci - instalacije - SNV2 strešna kritina,1 kn/ 2,2 kn/ 2,36 kn/ 2,66 kn/ 2 Upoštevana je obtežba sončnih kolektorjev s težo,22 kn/. 5

15 2.22 Obtežba vetra Obtežba vetra je določena po SIST Objekt je v I. vetrni coni. Upoštevana je II. kategorija terena. Upoštevana referenčna hitrost vetra: v ref = 2 /s Obtežba z vetro na objekta s tribunai: Streha: c se v b, = 2 /s r = 1,25 kg/ 3 c dir = eason = c = 1 k t = 1 c S c d = 1 TC: II z,ii =,5 z =,5 z in = 2 z ax = 2 z e = 18, v b = 2, /s q b =,25 kn/ 2 k r =,19 c r = 1,12 v = 22,37 /s I v =,17 q p =,68 kn/ 2 c e (z) = 2,74...projektna hitrost vetra (Nacionalni dodatek)...gostota zraka (Nacionalni dodatek)...faktor seri (Section 4.1)...faktor sezone (Section 4.1)...faktor orografije (Section 4.3.1)...faktor turbolence (Section 4.4)...faktor konstrukcije (Section 6)...kategorija terena (Section 4.3.2)...kategorija terena II, referenčna vrednost hrapavostna dolžina (Tabela 4.1) najanjša višina (Tabela 4.1) največja višina (Tabela 4.1)...višina na kateri računao obtežbo...osnovna hitrost vetra...osnovna obtežba vetra...faktor terena (Section 4.3.2)...faktor hrapavosti (Section 4.3.2)...srednja hitrost vetra...intenziteta turbolence (Section 4.4)...največja obreenitev z vetro...faktor izpostavljenosti 6

16 Obtežba za prier nadstrešnice z zaprti zavetrni delo: α = 14 Celotni koeficienti sile: ϕ = 1 A B C c pe,ax c pe,in ϕ= c pe,in ϕ=1 c pe,in c pe,ax c pe,in ϕ= c pe,in ϕ=1 c pe,in c pe,ax c pe,in ϕ= c pe,in ϕ=1 c pe,in x = 1,12 = -1,42 1 = -2 n = -2 x = 2,34 = -1,94 1 = -2,52 n = -2,52 x = 1,54 = -2,4 1 = -2,66 n = -2,66 Tlak: 2,77 kn/ 2-1,37 kn/ 2 1,6 kn/ 2-1,73 kn/ 2 1,5 kn/ 2-1,82 kn/...nagib strehe zapolnjenost prostora ax vrednost in vrednost (prazne prostor) in vrednost (ovira na zavetrni strani) in vrednost (upoštevana) ax vrednost in vrednost (prazne prostor) in vrednost (ovira na zavetrni strani) in vrednost (upoštevana) ax vrednost in vrednost (prazne prostor) in vrednost (ovira na zavetrni strani) in vrednost (upoštevana) c f,ax c f,in ϕ= c f,in ϕ=1 c f,in x =,48 = -,86 1 = -1,4 n = -1,4 2,33 kn/ 2 -,96 kn/ ax vrednost celotnega koeficienta sile in vrednost (prazne prostor) in vrednost (ovira na zavetrni strani) in vrednost (upoštevana) 7

17 Obtežba za cilindrično obliko: Celotni koeficienti sile: h = 17,4 f = 5, d = 37, h/d =,47 f/d =,14 A c pe,1 = -1,13 B c pe,1 = -,85 C c pe,1 = -,4 Ekstrene vrednosti notranjih pritiskov: c pi =,2...notranji pritisk = -,3...notranji srk c pi višina cilindra višina kupole preer konstrukcije razerje (glej Sliko 7.12; SIST EN ) razerje (glej Sliko 7.12; SIST EN ) aksialni koeficient tlaka na obočju A aksialni koeficient tlaka na obočju B aksialni koeficient tlaka na obočju C Maksialni tlaki po obočjih: w A+ = -,77 w B+ = -,58 w C+ = -,27 aksialni tlak na obočju A aksialni tlak na obočju B aksialni tlak na obočju C Ekstrene vrednosti pritiskov: w A w B w C in A = -,91 B = -,72 C = -,41 ax -,57 kn/ 2 2 -,38 kn/ 2 -,7 kn/ aksialni tlak na obočju A aksialni tlak na obočju B aksialni tlak na obočju C 8

18 Obtežba na fasado: Fasada sao zunanji pritisk w o : čelna stena D: zadnja stena E: bočni steni A: bočni steni B: bočni steni C:,25h/d c pe,8 -,5-1,2 -,8 -,5 q p,68 ex = in(b,2h)= 34 ey = in(b,2h)= 34 w [kn/ 2 ],55 -,34 -,82 -,55 -,34 zunanji pritisk, srk + notranji pritisk: čelna stena D: zadnja stena E: bočni steni A: bočni steni B: bočni steni C: zunanji pritisk, srk + notranji srk: čelna stena D: zadnja stena E: bočni steni A: bočni steni B: bočni steni C: c pe,6 -,7-1,4-1 -,7 c pe 1,1 -,2 -,9 -,5 -,2 q p,68 q p,68 w p [kn/ 2 ],41 -,48 -,96 -,68 -,48 w s [kn/ 2 ],75 -,14 -,62 -,34 -,14 9

19 Obtežba vetra na športnoo halo c se v b, = 2 /s r = 1,25 kg/ 3 c dir = eason = c = 1 k t = 1 c S c d = 1 TC: II z,ii =,5 z =,5 z in = 2 z ax = 2...projektna hitrost vetra (Nacionalni dodatek)...gostota zraka (Nacionalni dodatek)...faktor seri (Section 4.1)...faktor sezone (Section 4.1)...faktor orografije (Section 4.3.1)...faktor turbolence (Section 4.4)...faktor konstrukcije (Section 6)...kategorija terena (Section 4.3.2)...kategorija terena II, referenčna vrednost hrapavostna dolžina (Tabela 4.1) najanjša višina (Tabela 4.1) največja višina (Tabela 4.1) z e = 5,5 v b = 2, /s q b =,25 kn/ 2 k r =,19 c r =,89 v = 17,86 /s I v =,21 q p =,5 kn/ 2 c e (z) = 1,99...višina na kateri računao obtežbo...osnovna hitrost vetra...osnovna obtežba vetra...faktor terena (Section 4.3.2)...faktor hrapavosti (Section 4.3.2)...srednja hitrost vetra...intenziteta turbolence (Section 4.4)...največja obreenitev z vetro...faktor izpostavljenosti 1

20 Obtežba na streho (ravnaa streha s parapeti): r/h=, h p /h=,1 Ekstrene vrednosti notranj njih pritiskov: c pi =,2 c pi = -,3 ex = in(b,2h)= 18 ey = in(b,2h)= 26...notranji pritisk...notranji srk Zunanji pritiski: sao zunanji pritisk w o : c pe Obočje F: -1,4 Obočje G: -2 Obočje H: -,7 Obočje I: -,2 Obočje I:,2 q p,5 w [kn/ 2 ] -,69 -,99 -,35 -,1,1 zunanji pritisk, srk + notranji pritisk: c pe q p Obočje F: -1,6 Obočje G: -2,2 Obočje H: -,9,5 Obočje I: -,4 Obočje I: zunanji pritisk, srk + notranji srk: c pe q p Obočje F: -1,1 Obočje G: -1,7 Obočje H: -,4,5 Obočje I:,1 Obočje I:,5 w [kn/ 2 ] -,79-1,9 -,45 -,2, w [kn/ 2 ] -,55 -,84 -,2,5,25 11

21 Obtežba na fasado: Fasada sao zunanji pritisk w o : čelna stena D: zadnja stena E: bočni steni A: bočni steni B: bočni steni C:,25h/d c pe,8 -,5-1,2 -,8 -,5 q p,5 ex = ey = in(b,2h)= in(b,2h)= w [kn/ 2 ],4 -,25 -,6 -,4 -, zunanji pritisk, srk + notranji pritisk: čelna stena D: zadnja stena E: bočni steni A: bočni steni B: bočni steni C: zunanji pritisk, srk + notranji srk: čelna stena D: zadnja stena E: bočni steni A: bočni steni B: bočni steni C: c pe,6 -,7-1,4-1 -,7 c pe 1,1 -,2 -,9 -,5 -,2 q p,5 q p,5 w p [kn/ 2 ],3 -,35 -,69 -,5 -,35 w s [kn/ 2 ],55 -,1 -,45 -,25 -,1 12

22 2.3 Obtežba snega Obtežba snega je določena po SIST Objekt je na v drugi alpski coni A2 na projektirani nadorski višini 41. Upoštevana karakteristična obtežba snega je s k = 1,7 kn/ 2. Sneg po podatkih ARSO: Lokacija: Kranj Tip: enokapnica Nadorska višina: 41 cona: A2 s k = 1,7 kn/ 2 cona (Nacionalni dodatek) karakteristična obtežba snega µ 1 α 1 = 14 1-α1 =,8 c e = c t = naklon strehe 1. stran koeficient obtežbe koeficient izpostavljenosti toplotni koeficientk (zaščiten pred vetro) s = 1,7 kn/ 2 1-α1 = 1,366 kn/ 2 s 1 obtežba s snego obtežba s snego 1. stran (s koefic. oblike) µ 1 α 1 = 1 1-α1 =,8 c e = c t = naklon strehe 1. stran koeficient obtežbe koeficient izpostavljenosti toplotni koeficient (zaščiten pred vetro) s = 1,7 kn/ 2 1-α1 = 1,36 kn/ 2 s 1 obtežba s snego obtežba s snego 1. stran (s koefic. oblike) 13

23 Ukrivljeni deli strehe: Lokacija: Kranj Tip: cilindrična streha Nadorska višina: 41 cona: A2 s k = 1,7 kn/ 2 cona (Nacionalni dodatek) karakteristična obtežba snega β 1 = 14 h = 5, b = 37, l s = 37, h/b =,14 3-β1 = 1,555 c e = µ 3 c t = naklon strehe koeficient obtežbe koeficient izpostavljenosti toplotni koeficient (običajen) β 1 < 6 s = 1,7 kn/ 2,,8 s = 1,36,5 s β1 = 1,32 s β1 = 2,64 kn/ 2 obtežba s snego prier 1 prier 2 1. stran prier 2 2. stran 14

24 2.4 Potresna obtežba Potresni coni s projektni pospeško tal a g =,225 g z upoštevanje povratne dobe 475 let. Upoštevan razred ožnosti sipanja potresne energije je srednji s faktorje obnašanja konstrukcije q= =1.5. Upoštevana kvaliteta tal je srednja tip C. a gr =,23 g g = 9,81 /s 2 γ I = a g = 2,21 /s 2 Tip tal: C S= 1,15 T B =,2 s T C =,6 s T D = 2, s ξ [%]= 5, % η = q x = 1,5 q y = 1,5 β =,2 težnostni zeeljski pospešek faktor poebnosti projektni pospešek tal (SIST EN 1998, nacionalni dodatek) klasifikacija teeljnih tal koeficient krit. viskoznega dušenja konstrukcije faktor za korekcijo vpliva dušenja faktor obnašanja konstrukcije v x seri faktor obnašanja konstrukcije v y seri spodnja eja spektra 7, Sa [/s2] 6, 5, 4, 3, 2, Elastični spekter Projektni spekter X Projektni spekter Y 1,,,,5 1, 1,5 2, 2,5 3, 3,5 4, T [s] 15

25 4. Konstrukcija strehe nad tribunai 16

26 4.1 Model 17

27 4.2 Spisek ateriala Nae Total results : Mass Surface [kg] [ 2 ] , ,664 Volue [ 3 ] 7,4112e+1 CSS Material CS2 - Tube (15; 4) S 355 CS7 - RHS2/12/6.3 S 235 CS14 - CIRC (1) S 235 CS15 - CIRC (9) S 235 CS16 - Box fl (3; 35; S ; 2; 26) CS19 - CIRC (12) S 235 CS2 - CIRC (3) S 235 CS21 - CIRC (7) S 235 CS222 - CIRC (5) S 235 Unit ass [kg/] Length [] 838,32 368,894 3,7 1276, 61,64 249,736 49,93 294, ,67 488,97 88,76 172,159 5, ,5 3,2 173,136 15, ,857 Mass [kg] 39251, , ,6 1476, , , , ,42 368,86 Surface [ 2 ] 1169,924 83,883 78,453 83, ,12 64,899 48,54 38,73 37,518 Unit volue ass [kg/ 3 ] 785, 785, 785, 785, 785, 785, 785, 785, 785, Volue [ 3 ] 3,9395e+1 4,8871e+ 1,961e+ 1,8734e+ 2,255e+1 1,9467e+ 3,6399e-1 6,6617e-11 4,689e-1 Material Nae Type S 235 Steel S 3555 Steel Unit ass [kg/ 3 ] E od [MPa] Poisson - nu 785, 785, 2,1e+5,3 2,1e+5,3 G od [MPa] 8,769e+4 8,769e+4 Theral exp [/K],, 18

28 4.3 Prečni prerezi 19

29 D 5 D 15 Pilon zgoraj Type Nae Nae Type Detailed Ite aterial Fabrication Buckling y-y, z-z FEM analysis Picture Cross-Sections Pilon zgoraj Tube 5; 2 S 3555 general b z b t 2 y A [ 2 ] 3,153e-2 A y, z [ 2 ] 1,91 I y, z [ 4 ] 8,69 I w [ 6 ], t [ 4 ], Wel y, z [ 3 ] 3,47 Wpl y, z [ 3 ] 4,6 d y, z [] c YLCS, ZLCS [] alpha [deg], AL [ 2 /] 196e-2 1,9196e-2 974e-4 8,6974e-4 e+ 1,7372e-3 79e-3 3,479e-3 93e-3 4,693e-3 1,597e+ Pilon spodaj Type Nae Nae Type Detailed Ite aterial Fabrication Buckling y-y, z-z FEM analysis Picture Cross-Sections Pilon spodaj Tube 15; 4 S 3555 general b z b t 4 y A [ 2 ] 1,8343e-1 A y, z [ 2 ] 1,16 I y, z [ 4 ] 4,89 I w [ 6 ], t [ 4 ], Wel y, z [ 3 ] 6,52 Wpl y, z [ 3 ] 8,52 d y, z [] c YLCS, ZLCS [] alpha [deg], AL [ 2 /] 678e-1 1,1678e-1 92e-2 4,892e-2 e+ 9,7771e-2 23e-2 6,523e-2 259e-2 8,5259e-2 4,7521e+ 2

30 D 1 Prec cniki Type Nae Nae Type Source description Ite aterial Fabrication Buckling y-y, z-z Picture Cross-Sections Precniki RHS2/12/6.3 British Standard / BS 595 part 1 : 199 & EN S 235 rolled a z a y A [ 2 ] A y, z [ 2 ] I y, z [ 4 ] I w [ 6 ], t [ 4 ] Wel y, z [ 3 ] Wpl y, z [ 3 ] d y, z [] c YLCS, ZLCS [] alpha [deg] 3,83e-3 1,4362e-3 2,65e-5 4,8384e-8 2,7e-4 2,535e-4 6, 2,3938e-3 9,29e-6 2,28e-5 1,55e-4 1,7561e-4 1 AL [ 2 /] 6,3e-1 Zatega spodaj Type Nae Nae Type Detailed Ite aterial Fabrication Buckling y-y, z-z FEM analysis Picture Cross-Sections Zatega spodaj CIRCC 1 S 235 general b z b y A [ 2 ] A y, z [ 2 ] I y, z [ 4 ] 7,8524e-3 6,6745e-3 6,6745e-3 4,967e-6 4,967e-6 21

31 D 12 D 7 I w [ 6 ], t [ 4 ], Wel y, z [ 3 ] 9,81 Wpl y, z [ 3 ] 1,66 d y, z [] c YLCS, ZLCS [] alpha [deg], AL [ 2 /] e+ 9,8135e-6 135e-5 9,8135e-5 662e-4 1,6662e-4 3,1414e-1 Zatega zgoraj Type Nae Nae Type Detailed Ite aterial Fabrication Buckling y-y, z-z FEM analysis Picture Cross-Sections Zatega zgoraj CIRCC 12 S 235 general b z b y A [ 2 ] 1,137e-2 A y, z [ 2 ] 9,61 I y, z [ 4 ] 1,1 I w [ 6 ], t [ 4 ], Wel y, z [ 3 ] 1,69 Wpl y, z [ 3 ] 2,87 d y, z [] c YLCS, ZLCS [] alpha [deg], AL [ 2 /] 113e-3 9,6113e-3 175e-5 1,175e-5 e+ 2,349e-5 958e-4 1,6958e-4 791e-4 2,8791e-4 3,7697e-1 Vrv d dolga Type Nae Nae Type Detailed Ite aterial Fabrication Buckling y-y, z-z FEM analysis Picture Cross-Sections Vrv dolga CIRCC 7 S 235 general b z b y A [ 2 ] A y, z [ 2 ] I y, z [ 4 ] I w [ 6 ], t [ 4 ] Wel y, z [ 3 ] 3,8477e-3 3,275e-3 3,275e-3 1,1781e-6 1,1781e-6,e+ 2,3562e-6 3,366e-5 3,366e-5 22

32 D 9 D 3 D 9 Wpl y, z [ 3 ] 5,71 d y, z [] c YLCS, ZLCS [] alpha [deg], AL [ 2 /] 149e-5 5,7149e-5 2,199e-1 Vrv k kratka Type Nae Nae Type Detailed Ite aterial Fabrication Buckling y-y, z-z FEM analysis Picture Cross-Sections Vrv kratka CIRCC 9 S 235 general b z b y A [ 2 ] 6,364e-3 A y, z [ 2 ] 5,4 I y, z [ 4 ] 3,21 I w [ 6 ], t [ 4 ], Wel y, z [ 3 ] 7,15 Wpl y, z [ 3 ] 1,21 d y, z [] c YLCS, ZLCS [] alpha [deg], AL [ 2 /] 64e-3 5,464e-3 193e-6 3,2193e-6 e+ 6,4386e-6 54e-5 7,154e-5 146e-4 1,2146e-4 2,8273e-1 Povezje v strehi Type Nae Nae Type Detailed Ite aterial Fabrication Buckling y-y, z-z FEM analysis Picture Cross-Sections Povezje v strehi CIRCC 3 S 235 general b z b y A [ 2 ] A y, z [ 2 ] I y, z [ 4 ] I w [ 6 ], t [ 4 ] Wel y, z [ 3 ] Wpl y, z [ 3 ] d y, z [] 7,671e-4 6,7e-4 6,7e-4 3,9745e-8 3,9742e-8,e+ 7,9487e-8 2,6496e-6 2,6495e-6 4,4986e-6 4,4986e-6 23

33 D 5 c YLCS, ZLCS [] alpha [deg], AL [ 2 /] 9,4243e-2 Vertikalno zavetrovanje Type Nae Nae Type Detailed Ite aterial Fabrication Buckling y-y, z-z FEM analysis Picture Cross-Sections Vertikalno zavetrovanjee CIRCC 5 S 235 general b z b y A [ 2 ] 1,9631e-3 A y, z [ 2 ] 1,66 I y, z [ 4 ] 3,6 I w [ 6 ], t [ 4 ], Wel y, z [ 3 ] 1,22 Wpl y, z [ 3 ] 2,8 d y, z [] c YLCS, ZLCS [] alpha [deg], AL [ 2 /] 686e-3 1,6686e-3 667e-7 3,667e-7 e+ 6,1334e-7 267e-5 1,2267e-5 827e-5 2,827e-5 1,577e-1 24

34 Glavni nosilci Type Nae Nae Type Detailed Ite aterial Fabrication Buckling y-y, z-z Picture Cross-Sections Glavni nosilci Box fl 3; 35; 63; 2; 26 S 235 rolled b Ba z3 b thb 2 A 26 tha 35 Bb 63 y A [ 2 ] A y, z [ 2 ] I y, z [ 4 ] I w [ 6 ], t [ 4 ] Wel y, z [ 3 ] Wpl y, z [ 3 ] d y, z [] c YLCS, ZLCS [] alpha [deg] 4,62e-2 1,96e-2 3,1573e-3 3,337e-5 9,29e-3 1,952e-2 15, 2,66e-2 6,5226e-4 1,681e-3 4,3484e-3 5,13e AL [ 2 /] 3,94e Prikaz obtežb LoadGroup Group-Per Group-Per Sneg Sneg Sneg Veter Veter Veter Veter Sneg LG4 Nae Lastna stalnaa Description Action type Peranent Peranent sneg snegn1 snegn2 veter1 veter2 veter3 veter4 potres X potres Y sietricno.8 Variable nesietricno 1 Variable nesietricno 2 Variable Variable Variable Variable Variable Variable Variable Load type Self weight Standard Static Static Static Static Static Static Static Dynaic Dynaic Spec Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard Seisicity Seisicity -Z Direction Duration Short Short Short Short Short Short Short Master load case None None None None None None None None None 25

35 Y Z X Y Z X Stalna Sneg sietrično 26

36 Y Y Z Z X X Sneg nesietrično 1 Sneg nesietrično 2 27

37 Y Z X Y Z X Veter 1 Veter 2 28

38 Y Z X Y Z X Veter 3 Veter 4 29

39 4.5 Kobinacije obtežnih prierov Nae Type Load casess MSN.1 Envelope - ultiate Lastna stalna MSN.2 Envelope - ultiate Lastna stalna MSN.3 Envelope - ultiate Lastna stalna sneg - sietricno.8 MSN.4 Envelope - ultiate Lastna stalna sneg - sietricno.8 MSN.5 Envelope - ultiate Lastna stalna veter1 MSN.6 Envelope - ultiate Lastna stalna veter1 MSN.7 Envelope - ultiate Lastna stalna sneg - sietricno.8 veter1 MSN.8 Envelope - ultiate Lastna stalna sneg - sietricno.8 veter1 MSU.1 Envelope - serviceability Lastna stalna MSU.2 Envelope - serviceability Lastna stalna sneg - sietricno.8 MSU.3 Envelope - serviceability Lastna stalna veter1 MSU.4 Envelope - serviceability Lastna stalna sneg - sietricno.8 veter1 Potres X.1 Envelope - ultiate Lastna stalna potres X potres Y Potres Y.1 Envelope - ultiate Lastna stalna potres X potres Y Coeff. [-] 1,35 1,35 1,35 1,35 1,5 1,5 1,35 1,35 1,5 1,5 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35,3,3 Nonlinear cobinations Type Nae Nae Type Nonlinear NC1 Ultiate cobination Load cases Lastna stalna sneg - sietricno.8 veter1 Coeff. [-] 1,35 1,35 1,5,9 None Bow iperfection Global iperfection Siple inclination dx [/] 5, dy [/] 5, 3

40 4.6 Lastne frekvence N Masss cobination : MC f [Hz] oega [1/sec] oega^2 [1/sec^2] T [sec],75 4,71 1,1 6,33 1,9 6,83 1,23 7,7 1,41 8,89 22,19 4,6 46,62 59,3 78,98 1,33,99,92,82,71 1,78 11,18 125,9 1,85 11,64 135,39 1,96 12,31 151,43 2,21 13,9 193,12 2,44 15,33 234,9,56,54,51,45, Notranje sile in poiki Notranje sile so prikazane v dodatku k statiki. Poiki: Ovojnica linearno MSU ax Z ser Z X Y Upošteva se nadvišanje zaradi povesov ob delovanju lastne in stalne obtežbe U zg = 135 U za ax= = 172 < L/15=2 31

41 Horizontalni poiki ob potresu []: Ser X Y Z X 32

42 Ser Y in Z Z X Y Opoba: Poiki so izračunani s poočjo odalne analize, s CQC kobinacijo. Vse ekstrene vred dnosti so zato pozitivne. 33

43 4.8 Reakcije x-x: očna os, y-y: šibka os, z-z: torzija pilona Cobinations : Stalne Support Case Rz Mx My Sn1/ /N1 Sn2/ /N5 Sn5/ /N8 Sn7/ /N16 Sn9/ /N132 Stalne/1 Stalne/1 Stalne/1 Stalne/1 Stalne/1 485,25 119,68 56,79 192, ,71 171,52 55, ,43 57, ,6 28,71 15,45-1,11 3,76 8,34 Sn11/N158 Stalne/1 Sn13/N184 Stalne/1 Sn15/N21 Stalne/1 Sn17/N236 Stalne/1 Sn19/N262 Stalne/1 Sn21/N288 Stalne/1 Sn23/N314 Stalne/1 Sn25/N34 Stalne/1 57, ,43 549,43 123,811 57, ,36 57,5 1185,755 55, ,58 575,65 171,8 56,86 193,6 485,21 12,555-5,24,1 5,27-8,31-3,74 1,13-15,43-28,67 Cobinations : Koristne Support Case Sn25/N34 Koristne/4 Sn1/ /N1 Koristne/3 Sn21/N288 Koristne/2 Sn5/ /N8 Koristne/1 Sn17/N236 Koristne/2 Sn13/N184 Koristne/4 Rz Mx My 15, ,5-292,37 116, ,48 41,88-113, ,21-245,28 33,63 246,73-255,34-15, ,45-247,5 256, ,36-248,17 34

44 4.9 Izkoriščenost prerezov diezioniranje Izkoriščenost po posaeznih prečnih prerezih Meber B215 B7 B444 B36 B217 B216 B75 B4 B45 NC1 NC1 NC1 NC1 NC1 NC1 NC1 NC1 NC1 Case css Pilon spodaj - Tube S 355 Glavni nosilci - Box fl S 235 Precniki - RHS2/12/6.3 S 235 Vrv dolga - CIRC S 235 Zatega zgoraj - CIRC S 235 Zatega spodaj - CIRC S 235 Vrv kratka - CIRC S 235 Vertikalno zavetrovanje - CIRC S 235 Povezje v strehi - CIRC S 235 at dx [] 5,675 7,291 5,5 13,318 13,243, 22,657 9,952, un.check [-],6,54,73,32,7,69,84,44,67 sec.check [-],54,46,37,32,7,69,84,39,67 stab.check [-],6,54,73,,,,,44, U Con [-],,,,,,,,, Z X Y 35

45 Dienzioniranje: Meber B215 Tube S 355 NC1.6 NSd Vy.Sd Vz.Sd The critical check is on position 5.68 Mt.Sd My.Sd Mz.Sd Buckling paraeters yy zz type non-sway sway Slenderness Reduced slenderness Buckling curve Iperfection Reduction factor Length Buckling factor Buckling length b b Critical Euler load kn LTB k kw C1 C2 C3 load in center of gravity Vy Vz M LTB length SECTION CHECK.3 < 1. < 1.54 < 1 STABILITY CHECK Buckling.6 < 1 Torsional-flexurall buckling.6 < 1 LTB.3 < 1 Copression + Moent.6 < 1 Copression + LTB.6 < 1 EC3 Code Check Meber B7 Box fl S 235 NC1.54 NSd Vy.Sd Vz.Sd Mt.Sd My.Sd Mz.Sd The critical check is on position

46 Buckling paraeters type Slenderness yy sway zz non-sway 5.72 Reduced slenderness.81.6 Buckling curve Iperfection Reduction factor Length Buckling factor Buckling length b b Critical Euler load kn LTB k kw C1 C2 C3 LTB length load in center of gravity Vy Vz M SECTION CHECK. < 1.3 < 1.46 < 1 STABILITY CHECK Buckling.16 < 1 Torsional-flexurall buckling.16 < 1 LTB.35 < 1 Copression + Moent.54 < 1 Copression + LTB.51 < 1 EC3 Code Check Meber B444 RHS2/12/6.3 S 235 NC1.73 NSd Vy.Sd Vz.Sd Mt.Sd My.Sd Mz.Sd The critical check is on position 5.5 Buckling paraeters type yy sway zz non-sway Slenderness Reduced slenderness Buckling curve Iperfection Reduction factor Length Buckling factor Buckling length a a Critical Euler load kn 37

47 LTB LTB length 5.5 k 1. kw 1. C C2.18 C3.94 load in center of gravity Vy Vz M SECTION CHECK.3 < 1.5 < 1.37 < 1 STABILITY CHECK Buckling.1 < 1 LTB.42 < 1 Copression + Moent.73 < 1 Copression + LTB.72 < 1 EC3 Code Check Meber B36 CIRC S 235 NC1.32 NSd Vy.Sd Vz.Sd Mt.Sd My.Sd Mz.Sd -.. The critical check is on position LTB LTB k kw C1 C2 C3 length load in center of gravity N M SECTION CHECK.32 < 1.32 < 1 STABILITY CHECK EC3 Code Check Meber B217 CIRC S 235 NC1.7 NSd Vy.Sd Vz.Sd Mt.Sd My.Sd Mz.Sd. 38

48 The critical check is on position LTB LTB k kw C1 C2 C3 length load in center of gravity N M SECTION CHECK.7 < 1.7 < 1 STABILITY CHECK EC3 Code Check Meber B216 CIRC S 235 NC1.69 NSd Vy.Sd Vz.Sd Mt.Sd My.Sd Mz.Sd. The critical check is on position. LTB LTB k kw C1 C2 C3 length load in center of gravity N M SECTION CHECK.69 < 1.69 < 1 STABILITY CHECK EC3 Code Check Meber B75 CIRC S 235 NC1.84 NSd Vy.Sd Vz.Sd Mt.Sd My.Sd Mz.Sd -. The critical check is on position LTB LTB length

49 k kw C1 C2 C load in center of gravity N M SECTION CHECK.84 < 1.84 < 1 STABILITY CHECK EC3 Code Check Meber B4 CIRC S 235 NC1.44 NSd Vy.Sd Vz.Sd Mt.Sd My.Sd Mz.Sd The critical check is on position 9.95 LTB LTB k kw C1 C2 C3 length load in center of gravity Vy Vz M SECTION CHECK. < 1. < 1.39 < 1 STABILITY CHECK LTB.5 < 1 Copression + Moent.44 < 1 Copression + LTB.44 < 1 EC3 Code Check Meber B45 CIRC S 235 NC1.67 NSd Vy.Sd Vz.Sd Mt.Sd My.Sd Mz.Sd The critical check is on position. LTB LTB length

50 k kw C1 C2 C load in center of gravity N M SECTION CHECK.67 < 1.67 < 1 41

51 5. Konstrukcija strehee športne hale 5.1 Spisek ateriala Nae Total results : Mass [kg] 66286,85 Surface [ 2 ] 131,123 Volue [ 3 ] 8,4442e+ CSS Zgornji pas - HEA3 S 235 Diagonala sredina - QRO4X3.2 S 235 Vertikala sredina - QRO4X4 S 235 Diagonala stran - QRO8X4.5 S 235 Vertikala stran - QRO12X4.5 S 235 Spodnji pas - QRO16X12.5 S 235 Precniki - RHS15/1/6..3 S 235 Zategee - CIRC (22) S 235 Povezovalniki spodaj - S 235 RHS6/4/4. ZategeVER - CIRC (18) S 235 Material Unit ass [kg/] Length [] 88,71 294,52 3,63 159,571 4,41 18, 1,52 287,226 16,9 24, 54,71 294,52 23,16 54, 2,98 379,63 5,64 252, 2, 526,191 Mass [kg] 26123,83 578,72 476,46 321, , , ,4 1132, ,33 15,88 Surface [ 2 ] 55,491 25,161 16,967 9, , , ,61 26,237 48,8 29,754 Unit volue Volue ass [ ] [kg/ ] 785, 3,3279e+ 785, 7,3722e-2 785, 6,696e-2 785, 3,8488e-1 785, 4,92e-1 785, 2,527e+ 785, 1,593e+ 785, 1,4428e-1 785, 1,8119e-1 785, 1,3387e-1 42

52 5.2 Prečni prerezi Nae S 235 Type Steel Unit ass E od [kg/ 3 ] [MPa] 785, 2,1e+5,3 Poisson - nu G od [MPa] 8,769e+4 Theral exp [/K], Glavni nosilec (sietrična polovica): Glavni nosilec (sietrična polovica) - vertikale: Glavni nosilec (sietrična polovica) - diagonale: Tloris horizontalnega povezja (sietrična polovica): Vzdolžni prerez vertikalno zavetrovanje (sietrična polovica) 43

53 Zgornji pas Type Nae Nae Type Source description Ite aterial Fabrication Buckling y-y, z-z Picture Cross-Sections Zgornji pas HEA3 Profil Arbed / Structural shapes / Edition Octobre 1995 S 235 rolled b z c y A [ 2 ] A y, z [ 2 ] I y, z [ 4 ] I w [ 6 ], t [ 4 ] Wel y, z [ 3 ] Wpl y, z [ 3 ] d y, z [] c YLCS, ZLCS [] alpha [deg] 1,13e-2 7,445e-3 1,83e-4 1,233e-6 1,26e-3 1,384e-3 15, 2,2574e-3 6,31e-5 8,52e-7 4,21e-4 6,42e AL [ 2 /] 1,7164e+ 44

54 Diagonala sredina Type Nae Nae Type Source description Ite aterial Fabrication Buckling y-y, z-z Picture Cross-Sections Diagonala sredina QRO4X3.2 Stahl i Hochbau / 14.Auflage Band I / Teil 1 S 235 rolled a z a y A [ 2 ] A y, z [ 2 ] I y, z [ 4 ] I w [ 6 ], t [ 4 ] Wel y, z [ 3 ] Wpl y, z [ 3 ] d y, z [] c YLCS, ZLCS [] alpha [deg] 4,62e-4 2,31e-4 1,4e-7 2,737e-11 5,19e-6 6,3472e-6 2, 2,31e-4 1,4e-7 1,62e-7 5,19e-6 6,3472e-6 2 AL [ 2 /] 1,5768e-1 45

55 Vertikala sredina Type Nae Nae Type Source description Ite aterial Fabrication Buckling y-y, z-z Picture Cross-Sections Vertikala sredina QRO4X4 Stahl i Hochbau / 14.Auflage Band I / Teil 1 S 235 rolled a z a y A [ 2 ] A y, z [ 2 ] I y, z [ 4 ] I w [ 6 ], t [ 4 ] Wel y, z [ 3 ] Wpl y, z [ 3 ] d y, z [] c YLCS, ZLCS [] alpha [deg] 5,62e-4 2,81e-4 1,21e-7 3,4133e-11 6,5e-6 7,5456e-6 2, 2,81e-4 1,21e-7 1,9e-7 6,5e-6 7,5456e-6 2 AL [ 2 /] 1,571e-1 46

56 Diagonala stran Type Nae Nae Type Source description Ite aterial Fabrication Buckling y-y, z-z Picture Cross-Sections Diagonala stran QRO8X4.5 Stahl i Hochbau / 14.Auflage Band I / Teil 1 S 235 rolled a z a y A [ 2 ] A y, z [ 2 ] I y, z [ 4 ] I w [ 6 ], t [ 4 ] Wel y, z [ 3 ] Wpl y, z [ 3 ] d y, z [] c YLCS, ZLCS [] alpha [deg] 1,34e-3 6,7e-4 1,27e-6 1,2288e-9 3,17e-5 3,7844e-5 4, 6,7e-4 1,27e-6 1,96e-6 3,17e-5 3,7844e-5 4 AL [ 2 /] 3,1674e-1 47

57 Vertikala stran Type Nae Nae Type Source description Ite aterial Fabrication Buckling y-y, z-z Picture Cross-Sections Vertikala stran QRO12X4.5 Stahl i Hochbau / 14.Auflage Band I / Teil 1 S 235 rolled a z a y A [ 2 ] A y, z [ 2 ] I y, z [ 4 ] I w [ 6 ], t [ 4 ] Wel y, z [ 3 ] Wpl y, z [ 3 ] d y, z [] c YLCS, ZLCS [] alpha [deg] 2,5e-3 1,25e-3 4,52e-6 9,3312e-9 7,53e-5 8,8249e-5 6, 1,25e-3 4,52e-6 7,2e-6 7,53e-5 8,8249e-5 6 AL [ 2 /] 4,7363e-1 48

58 Spodnji pas Type Nae Nae Type Source description Ite aterial Fabrication Buckling y-y, z-z Picture Cross-Sections Spodnji pas QRO16X12.5 Stahl i Hochbau / 14.Auflage Band I / Teil 1 S 235 cold fored c z c y A [ 2 ] A y, z [ 2 ] I y, z [ 4 ] I w [ 6 ], t [ 4 ] Wel y, z [ 3 ] Wpl y, z [ 3 ] d y, z [] c YLCS, ZLCS [] alpha [deg] 6,97e-3 3,485e-3 2,45e-5 1,923e-7 3,6e-4 3,7766e-4 8, 3,485e-3 2,45e-5 4,13e-5 3,6e-4 3,7766e-4 8 AL [ 2 /] 6,938e-1 49

59 Prec cniki Type Nae Nae Type Source description Ite aterial Fabrication Buckling y-y, z-z Picture Cross-Sections Precniki RHS15/1/6.3 British Standard / BS 595 part 1 : 199 & EN S 235 rolled a z a y A [ 2 ] A y, z [ 2 ] I y, z [ 4 ] I w [ 6 ], t [ 4 ] Wel y, z [ 3 ] Wpl y, z [ 3 ] d y, z [] c YLCS, ZLCS [] alpha [deg] 2,95e-3 1,18e-3 8,98e-6 1,4766e-8 1,2e-4 1,4499e-4 5, 1,77e-3 4,74e-6 9,86e-6 9,48e-5 1,93e-4 75 AL [ 2 /] 4,9e-1 5

60 D 18 Zate egever Type Nae Nae Type Detailed Ite aterial Fabrication Buckling y-y, z-z FEM analysis Picture Cross-Sections ZategeVER CIRCC 18 S 235 general b z b y A [ 2 ] 2,5441e-4 A y, z [ 2 ] 2,16 I y, z [ 4 ] 5,15 I w [ 6 ], t [ 4 ], Wel y, z [ 3 ] 5,72 Wpl y, z [ 3 ] 9,71 d y, z [] c YLCS, ZLCS [] alpha [deg], AL [ 2 /] 625e-4 2,1625e-4 59e-9 5,156e-9 e+ 1,32e-8 232e-7 5,7229e-7 169e-7 9,7169e-7 5,6546e-2 51

61 D 22 Zate ege Type Nae Nae Type Detailed Ite aterial Fabrication Buckling y-y, z-z FEM analysis Picture Cross-Sections Zatege CIRCC 22 S 235 general b z b y A [ 2 ] 3,85e-4 A y, z [ 2 ] 3,23 I y, z [ 4 ] 1,14 I w [ 6 ], t [ 4 ], Wel y, z [ 3 ] 1,4 Wpl y, z [ 3 ] 1,77 d y, z [] c YLCS, ZLCS [] alpha [deg], AL [ 2 /] 34e-4 3,234e-4 494e-8 1,1494e-8 e+ 2,2988e-8 449e-6 1,449e-6 741e-6 1,7741e-6 6,9112e-2 52

62 Povezovalniki spodaj Type Nae Nae Type Source description Ite aterial Fabrication Buckling y-y, z-z Picture Cross-Sections Povezovalniki spodaj RHS6/4/4. British Standard / BS 595 part 1 : 199 & EN S 235 cold fored c z c y A [ 2 ] A y, z [ 2 ] I y, z [ 4 ] I w [ 6 ], t [ 4 ] Wel y, z [ 3 ] Wpl y, z [ 3 ] d y, z [] c YLCS, ZLCS [] alpha [deg] 7,19e-4 2,876e-4 3,28e-7 9,6e-11 1,9e-5 1,357e-5 2, 4,314e-4 1,7e-7 3,67e-7 8,52e-6 1,165e-5 3 AL [ 2 /] 1,9365e-1 53

63 5.3 Prikaz obtežb Nae Lastna stalnaa sneg Veter Izbocne Potres Action type Peranent Peranent Variable Variable Peranent Peranent LoadGroup LG1 LG1 Sneg Veter LG1 LG1 Load type Self weight Standard Static Static Standard Standard Spec Standard Standard -Z Direction Duration Short Short None None Master load case Stalna: Z Y X Sneg: Z Y X 54

64 Veter: Z Y X Potres: Z Y X 55

65 Izbočne sile: Z Y X Določitev izbočnih sil: n 1 = 1 n 2 = 3 = 3,33 L = 3, N ed = 997, kn ΣN ed = 997, kn L/δ q = 6 = δ q = 5, c e = 4,84 c α =,81 q d = 8,72 kn/ q d = 2,91 kn/ število tlačenih pasov število zavetrovanj število podprtih eleentov dolžina podprtega tlačenega eleenta tlačna sila v tlačene pasu (M ed /h) 5 upogibek povezja zaradi q d in drugih obtežb nadoestna nepopolnost izbočne sile izbočne sile na eno povezje 56

66 5.4 Kobinacije obtežnih prierov 15.Cobinations MSN MSU Nae Potres EN-ULS Type EN-SLS Char. Linear - ultiate Load cases Lastna stalna sneg Veter Lastna stalna sneg Veter Lastna stalna Potres Coeff. [-] 16.Nonlinear cobinations Type Nae Nae Type Nonlinear cobination NC1 Ultiate Nonlinear cobination potres Ultiate Load cases Lastna stalna sneg Veter Izbocne Lastna stalna Potres Coeff. Bow Global [-] iperfection iperfection 1,35 Siple Siple curvature inclination 1,35 1,5,9 1,35 Siple Siple curvature inclination dx dy f 1/f [/] [/] 5, 5,,5 2 5, 5,, Notranje sile in poiki Notranje sile so prikazane v dodatku k statiki. Poiki: Ovojnica linearno MSU ax Z ser Z Y X U za ax= 95 < L/3=1 57

67 Horizontalni poiki ob potresu [](faktor obnašanja q=1.5): Y Z X 58

68 5.6 Reakcije Cobinations : MSN Support Case Rx Ry Rz Sn3/N74 Sn5/N132 Sn2/ /N58 Sn2/N57 Sn1/N1 Sn11/ /N36 Sn1/N1 MSN/1 MSN/1 MSN/1 MSN/1 MSN/2 MSN/1 MSN/3-37,32 4,73,, -1,16,93-1,56-2,74-2,34-7,33 6,72 1,6 -,8 2,16 26,52 231,41 152,64 152,32 53,12 237,25 71,71 Mx,,,,,,, My Mz,,,,,,,,,,,,,, 5.7 Izkoriščenost prerezov diezioniranje Izkoriščenost po posaeznih prečnih prerezih Case NC1 NC1 NC1 NC1 NC1 NC1 potres potres potres NC1 Meber B399 B381 B41 B49 B354 B429 B135 B756 B862 B877 css at Vertikala stran - QRO12X4.5 S 235 Vertikala sredina - QRO4X4 S 235 Diagonala stran - QRO8X4.5 S 235 Diagonala sredina - QRO4X3.2 S 235 Zgornji pas - HEA3 S 235 Spodnji pas - QRO16X12.5 S 235 Precniki - RHS15/1/6.3 S 235 Zatege - CIRC S 235 Povezovalniki spodaj - RHS6/4/4. S 235 ZategeVER - CIRC S 235 dx [],,,, 14,374 15,76 4,, 4,, un.check [-],94,9,8,61,8,85,47,98,28,84 sec.check [-] stab.check [-],47,94,39,9,8,15,61,6,54,8,85,12,15,47,98,,6,28,84, Z Y X Z X Y 59

69 Z Y X Dienzioniranje: EC3 : EN 1993 Code Check Meber B399 QRO12X4.5 S 235 NC1.94 NEd Vy,Ed Vz,Ed TEd My,Ed Mz,Ed 1.11 The critical check is on position. Buckling paraeters type Slenderness Reduced slenderness Buckling curve Iperfection Reduction factor Length Buckling factor Buckling length yy sway a zz non-sway a Critical Euler load kn LTB LTB length 1.2 k 1. kw 1. C C2.6 C3.85 load in center of gravity SECTION CHECK Copression check.47 < 1 Torsion check.1 < 1 Shear check (Vy).5 < 1 Shear check (Vz).12 < 1 Bending oent check (My).46 < 1 Bending oent check (Mz).5 < 1 M.41 < 1 6

70 STABILITY CHECK Buckling.48 < 1 LTB.46 < 1 Copression + Moent.94 < 1 Copression + Moent.81 < 1 EC3 : EN 1993 Code Check Meber B381 QRO4X4 S 235 NC1.9 NEd Vy,Ed Vz,Ed TEd My,Ed Mz,Ed The critical check is on position. Buckling paraeters yy type sway Slenderness Reduced slenderness 1.4 Buckling curve a Iperfection.21 Reduction factor.63 Length 1.2 Buckling factor 1.2 Buckling length 1.44 Critical Euler load zz non-sway a kn LTB LTB length 1.2 k 1. kw 1. C1 1.6 C2.45 C load in center of gravity SECTION CHECK Copression check.39 < 1 Shear check (Vy).3 < 1 Shear check (Vz).3 < 1 Bending oent check (My).1 < 1 Bending oent check (Mz).14 < 1 M.3 < 1 STABILITY CHECK Buckling.62 < 1 LTB.1 < 1 Copression + Moent.9 < 1 Copression + Moent.87 < 1 EC3 : EN 1993 Code Check Meber B41 QRO8X4.5 S 235 NC1.8 NEd Vy,Ed Vz,Ed TEd My,Ed Mz,Ed