TEPELNOTECHNICKÝ POSUDOK A

Transcript

1 e ADRESA : PRIBINOVA 33, ŽILINA TEL., FAX : E MAIL : mancik@enerma.sk PROJEKTOVANIE, POSUDKY, ENERGETICKÁ CERTIFIKÁCIA A ENERGETIKA STAVIEB TEPELNOTECHNICKÝ POSUDOK A PROJEKTOVÉ ENERGETICKÉ HODNOTENIE (PODĽA ZÁK. 555/2005 Z.Z, STN A STN EN ISO ) Názov stavby : Miesto stavby : Investor: Spracovateľ posudku: Generálny projektant: Druh objektu: Stavebná konštrukcia: Obnova budovy obec. úradu s kultúrnym domom SNEŽNICA, OKR. KYSUCKÉ NOVÉ MESTO OBEC SNEŽNICA ENERMA S.R.O., ŽILINA, ING. PETER MANČÍK ING. JANKA SOLÁROVÁ OBJEKT PRE KULTÚRU A ADMINISTRATÍVU TRADIČNÁ MUROVANÁ ARCH. Č. E_ Miesto a dátum vypracovania: ŽILINA, 03/2017

2 Projektové energetické hodnotenie str. 2 /26 OBSAH OBSAH... 2 ÚVOD A1. PREUKAZNÉ VÝSLEDKY TEPELNOTECHNICKÉHO POSÚDENIA JESTVUJÚCEHO OBJEKTU Energetické kritérium a kritérium EHB... 3 A2. PREUKAZNÉ VÝSLEDKY TEPELNOTECHNICKÉHO POSÚDENIA OBJEKTU PO NAVRHOVANÝCH ÚPRAVÁCH Energetické kritérium a kritérium EHB Hygienické kritérium Čiastkový záver... 7 B. TEPELNOTECHNICKÝ NÁVRH A POSÚDENIE STAVEBNÝCH KONŠTRUKCIÍ A OBJEKTU Základné údaje o stavebných konštrukciách a budove (všetky pavilóny) Geometrická schéma budovy Výpočet a stanovenie tepelného odporu, resp. súčiniteľa prechodu tepla stavebných konštrukcií, posúdenie kondenzácie vodnej pary Posúdenie hygienického kritéria Posúdenie kritéria výmeny vzduchu Posúdenie energetického kritéria Posúdenie kritéria minimálnej požiadavky na energetickú hospodárnosť budov Výsledky výpočtu (hodnotenie v zmysle STN /Z1)... 9 C. Posúdenie celkovej potreby energie a globálneho ukazovateľa Vykurovanie Príprava teplej vody Osvetlenie Predikcia zaradenia objektu do energetickej triedy D. ZÁVER E. PRÍLOHY ÚVOD. Budova obecného úradu s kultúrnym domom sa nachádza v centre obce Snežnica. Bola postavená vo dvoch etapách. Hlavný objekt bol realizovaný z plných pálených tehál, neskôr z tehál CDm bola pristavaná druhá časť. Navrhované úpravy riešia zlepšenie energetickej hospodárnosti objektu. Zastrešenie je šikmou sedlovou strechou na báze dreva, podkrovie nie je využívané.

3 Projektové energetické hodnotenie str. 3 /26 A1. PREUKAZNÉ VÝSLEDKY TEPELNOTECHNICKÉHO POSÚDENIA JESTVUJÚCEHO OBJEKTU 1.ENERGETICKÉ KRITÉRIUM A KRITÉRIUM EHB Druh budovy: Stavebný systém: Administratívny Murovaný atypický Tab 1. - Hodnotenie energetického kritéria (STN :2012) Stavba: Obecný úrad, Snežnica Konštrukčné riešenie: Murivo Jestvujúci stav Merná tepelná strata prechodom konštrukcia U j plocha A j Red.faktor b x U j.a j.b x W/(m 2 K) (m 2 ) (-) (W/K) obvodový plášť 550mm PP 1, ,16 1,0 426,19 obvodový plášť 450mm PP 1, ,00 1,0 423,13 obvodový plášť 400mm CDm 1,300 47,63 1,0 61,92 strecha 0, ,55 0,9 393,52 strecha nad WC 0,300 27,85 1,0 8,36 podlaha nad exteriérom 1,200 20,40 1,0 24,48 Podlaha na teréne 0, ,64 1,0 114,39 Podlaha nad suterénom 2, ,35 0,5 222,35 stena do nevyk.priestorov 1,800 22,10 0,5 19,89 dvere 2,300 15,89 1,0 36,54 okná pôvodné 2,700 93,81 1,0 253,29 okná plastové už vymenené 1,300 27,73 1,0 36,05 SPOLU A = 2056, ,09 Obostavaný objem budovy V b = 3 851,9 m 3 Celková podlahová plocha A b = 1 100,5 m 2 zvýšenie U-vplyv tep.mostov DU = 0,10 W/(m 2 K) Vplyv tepelných mostov DH TM = 205,61 W/K priem. Súčiniteľ prestupu tepla U e,m = 1,082 W/(m 2 K) faktor tvaru A/V b = 0,534 m 2.m -3 priemerná výška podlažia h k = 3,500 m Merná tepelná strata prechodom H T = 2225,71 W/K Merná tepelná strata vetraním okná plast dvere okná pôv Celková dĺžka škár otvorových konštrukcií l = 85,7 36,3 337,7 m Súčiniteľ prievzdušnosti otvorov i lv = 0, , ,00014 m 2.s -1.Pa -0,67 UVAŽUJE SA S VÝMENOU VZDUCHU npr=0,5 1/h V m = V b x 0,80 n = * SUM(i LV,j x l j )/V m = 0,38 1/h Vm (m3) = pre infiltráciu sa uvažuje s H V = 508,4 W/K 508,4 W/K pre n=0,5 Vzduchotechnika nie infiltrácia škárami rekuperátor, účinnosť 0,0 % 1171 m3/h objem výmeny cez VZT 0,0 m3/h spĺňa VZT+inf. min. 0,5 násobnú výmenu NIE 0,38 násobná výmena pre VZT sa uvažuje s H V = 0,0 W/K Merná tepelná strata vetraním H V = 508,4 W/K MERNÁ TEPELNÁ STRATA H = H T + H V H = 2 734,15 W/K Tepelné zisky - okná Q s I sj A nj g nj Q sj Tepelné zisky - vnútorné Q i orientácia na svetové strany (kwh/m2) (m 2 ) (-) (kwh) H 340 0,00 0,625 0 JV 260,0 11,79 0, SV 130,0 4,08 0, SZ 130,0 13,42 0, JZ 260,0 45,41 0, SPOLU A n = 74,7 Q s = priemerné tepelné výkony vnút.zdrojov tepla q i = 6 W/m-2 Tepelný zisk od vnútorných zdrojov tepla Qi = kwh CELKOVÉ VNÚTORNÉ ZISKY Q i + Q s = W/K Energetické požiadavky podľa STN , čl.8 Normalizovaná potreba tepla na vykurovanie Q H,nd,N = 66,7 kwh/(m 2.a) (čl ) Normalizovaná hodnota na dosiahnutie EH - Q N,EP = 53,5 kwh/m 3 (čl )

4 Projektové energetické hodnotenie str. 4 /26 Tab.2 - Výpočet potreby tepla na vykurovanie podľa STN EN ISO po mesiacoch (pre energetické kritérium) Stavba: Obecný úrad, Snežnica Jestvujúci stav Konštrukčná výška nebytovej budovy: 3,500 m nebytová budova: áno Tepelná strata po mesiacoch (Energetické kritérium) požad.vnút. teplota bez uvažovania útlmov Ti= mesiac I. II. III. IV. X. XI. XII. spolu priem.vonk. teplota počas výpočt.obdobia Te= -1,8 0,4 4,6 9,9 9,8 4,3-0,3 3,86 počet dní vykurovacieho obdobia t = počet hodín vykurovacieho obdobia t = počet dennostupňov D = 675,8 548,8 477,4 303,0 316,2 471,0 629, xi = 16,2 13,2 11,5 7,3 7,6 11,3 15,1 Tepelná strata (kwh) Q,L = H*(Ti-Te)*t = Interné tepelné zisky (kwh) Q,i Priemerný výkon int.tepelných ziskov FI,i = W Interné tepelné zisky (kwh) Q,i = FI,i * t = Interné tepelné zisky * NÍ (kwh) Solárne tepelné zisky (kwh) Q,s I,s pre J 30,2 43,6 61,2 66,3 57,2 33,1 28,4 320 Q,s = 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0 JV 22,7 33,8 50, ,8 24,9 20,9 260 Q,s = 87,0 129,5 195,1 237,6 171,7 95,4 80,1 996 V 14,9 24, ,1 32,2 15,4 11,9 200 Q,s = 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0 SV 10,2 16,1 26,8 41,6 18,3 9,6 7,4 130 Q,s = 13,5 21,4 35,6 55,2 24,3 12,7 9,8 173 S 9,1 13,8 20,1 27,2 14,5 8,4 6,9 100 Q,s = 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0 SZ 10,2 16,1 26,8 41,6 18,3 9,6 7,4 130 Q,s = 44,5 70,2 116,9 181,5 79,8 41,9 32,3 567 Z 14,9 24, ,1 32,2 15,4 11,9 200 Q,s = 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0 JZ 22,7 33,8 50, ,8 24,9 20,9 260 Q,s = 335,0 498,8 751,2 915,0 661,2 367,5 308, horiz 22,2 38,6 71,4 108, ,2 18,4 340 Q,s = 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0 Solárne zisky SPOLU / mesiac Solárne zisky SPOLU / mesiac * NÍ Faktor využitia tepelných ziskov pomer tepel.ziskov a strát gama = (Q,i+Q,s)/Q,L = 0,122 0,143 0,192 0,309 0,282 0,171 0,129 vnútorná tepelná kapacita (W/(m2.K) C = 72,22 --> Kcia budovy -> Ťažká a,0 = 1 časová konštanta budovy tau = C/H = 29,07 a = a,0+tau/tau,0 = 2,94 tau,0 = 15 POTREBA TEPLA NA VYKUROVANIE Qh (kwh) NÍ = 0,998 0,997 0,994 0,978 0,982 0,995 0,998 0,992 kwh/a Q,h = Q,L - ní*q,g = Merná potreba tepla na vykurovanie Q H,nd = Q h / A b = 168,72 kwh/m 2 (pre Energetické kritérium cez plochu) Merná potreba tepla na vykurovanie Q H,nd = Q h / V b = 48,21 kwh/m 2 (pre Energetické kritérium cez objem) Tab.3 - Výpočet potreby tepla na vykurovanie podľa STN EN ISO po mesiacoch (pre energ. hosp. budovy) Tepelná strata po mesiacoch (základné údaje sú prebraté z Tab.1. a 2.) požad.vnút. teplota so zohľadnením útlmov Ti= 18,5 18,5 18,5 18,5 18,5 18,5 18,5 mesiac I. II. III. IV. X. XI. XII. spolu priem.vonk. teplota počas výpočt.obdobia Te= -2,9-0,8 3,6 9,1 8,8 3,4-1,2 2,88 počet dní vykurovacieho obdobia t = počet hodín vykurovacieho obdobia t = počet dennostupňov D = 663,4 540,4 461,9 282,0 300,7 453,0 610, xi = 15,9 13,0 11,1 6,8 7,2 10,9 14,7 Tepelná strata (kwh) Q,L = H*(Ti-Te)*t = Interné tepelné zisky (kwh) Q,i Priemerný výkon int.tepelných ziskov FI,i = W Interné tepelné zisky (kwh) Q,i = FI,i * t = Interné tepelné zisky * NÍ (kwh) Solárne tepelné zisky (kwh) Q,s Solárne zisky SPOLU / mesiac Solárne zisky SPOLU / mesiac * NÍ Faktor využitia tepelných ziskov pomer tepel.ziskov a strát gama = (Q,i+Q,s)/Q,L = 0,124 0,145 0,198 0,332 0,296 0,177 0,133 vnútorná tepelná kapacita (W/(m2.K) Cm = 72,22 --> Kcia budovy -> Ťažká a,0 = 1 časová konštanta budovy tau = Cm/(Htr+Hv e)= 29,07 ah = ah,0+tau/tauh,0 = 2,94 tau,0 = 15 NÍ = 0,998 0,997 0,993 0,973 0,980 0,995 0,998 0,991 POTREBA TEPLA NA VYKUROVANIE Qh (kwh) kwh/a Q,h = Q,L - ní*q,g = Merná potreba tepla na vykurovanie Q H,nd = Q h / A b = 162,24 kwh/m 2 (pre Energetickú hospodárnosť budovy) Tab.4 - VYHODNOTENIE splnenia Energetického kritéria a Predpokladu Energetickej hospodárnosti (STN :2012) Vypočítaná Normová kwh/m2 Kritérium Splnenie/nesplnenie kwh/m2 Porovnanie hodnota hodnota (kwh/m3) Energetické kritérium - normalizovaná hodnota (plošná) : NESPĹŇA QH,nd = 168,72 > QH,nd,N = 66,7 Energetické kritérium - normalizovaná hodnota (objemová) : NESPĹŇA QH,nd = 48,21 > QH,nd,N = 23,8 Energetické kritérium - odporúčanú hodnotu budova : Nedosahuje QH,nd = 168,72 > QH,nd,r1 = 33,3 Energetické kritérium - normalizovaná hodnota (objemová) : Nedosahuje QH,nd = 48,21 > QH,nd,r1 = 11,9 Energetické krit. - cieľovú odporúčanú hodnotu budova : Nedosahuje QH,nd = 168,72 > QH,nd,r2 = 16,7 Predpoklad splnenia energetickej hospodárnosti budov sa nehodnotí z dôvodu nedefinovania požiadaviek pre tento typ budov (kultúrny dom) Normalizovanú hodnotu na dosiahnutie EH budovy : NESPĹŇA QEP = 162,24 > QN,EP = 53,5 Odporúčanú hodnotu na dosiahnutie EH budovy : V zmysle článku v STN Z1, Poznámka 4, je potrebné pre dosiahnutie parametrov Cieľovú odporúčanú hodnotu na dosiahnutie EH budovy : deklarovať aj ostatné miesta spotreby*) - viď tiež Tab. v kapitole C. *) Preukázanie dosiahnutia úrovne ultranízkoenergetickej výstavby a úrovne budov s takmer nulovou potrebou energie ovplyvňuje okrem potreby tepla na vykurovanie aj potreba energie na vykurovanie a potreba energie pre ostatné miesta spotreby energie (príprava teplej vody, chladenie, vetranie, osvetlenie) Vzhľadom na to že objekt nevyhovuje z hľadiska energetického kritéria a sú nutné opatrenia na jeho splnenie neposudzuje sa v pôvodnom stave hygienické kritérium

5 Projektové energetické hodnotenie str. 5 /26 A2. PREUKAZNÉ VÝSLEDKY TEPELNOTECHNICKÉHO POSÚDENIA OBJEKTU PO NAVRHOVANÝCH ÚPRAVÁCH 1.ENERGETICKÉ KRITÉRIUM A KRITÉRIUM EHB Druh budovy: Stavebný systém: Administratívny Murovaný atypický + ETICS. Tab 5. - Hodnotenie energetického kritéria (STN :2012) Stavba: Obecný úrad, Snežnica Konštrukčné riešenie: Murivo Navrhovaný stav Merná tepelná strata prechodom konštrukcia U j plocha A j Red.faktor b x U j.a j.b x W/(m 2 K) (m 2 ) (-) (W/K) obvodový plášť 550mm PP 0, ,2 1,0 79,20 obvodový plášť 450mm PP 0, ,0 1,0 69,12 obvodový plášť 400mm CDm 0,215 47,6 1,0 10,24 strecha 0, ,6 0,9 70,83 strecha nad WC 0,110 27,9 1,0 3,06 podlaha nad exteriérom 0,144 20,4 1,0 2,94 Podlaha na teréne 0, ,6 1,0 90,28 Podlaha nad suterénom 0, ,4 0,5 50,37 stena do nevyk.priestorov 0,442 22,1 0,5 4,88 dvere 1,000 15,9 1,0 15,89 okná pôvodné 1,000 93,8 1,0 93,81 okná plastové už vymenené 1,300 27,7 1,0 36,05 SPOLU A = 2056,11 526,69 Obostavaný objem budovy V b = 3 851,9 m 3 Celková podlahová plocha A b = 1 100,5 m 2 zvýšenie U-vplyv tep.mostov DU = 0,02 W/(m 2 K) Vplyv tepelných mostov DH TM = 41,12 W/K priem. Súčiniteľ prestupu tepla U e,m = 0,276 W/(m 2 K) faktor tvaru A/V b = 0,534 m 2.m -3 priemerná výška podlažia h k = 3,500 m Merná tepelná strata prechodom H T = 567,81 W/K Merná tepelná strata vetraním okná plast dvere okná pôv Celková dĺžka škár otvorových konštrukcií l = 423,4 36,3 0,0 m Súčiniteľ prievzdušnosti otvorov i lv = 0, , ,00014 m 2.s -1.Pa -0,67 UVAŽUJE SA S VÝMENOU VZDUCHU npr=0,5 1/h V m = V b x 0,80 n = * SUM(i LV,j x l j )/V m = 0,16 1/h V m (m 3 ) = pre infiltráciu sa uvažuje s H V = 157,7 W/K 508,4 W/K pre n=0,5 Vzduchotechnika áno infiltrácia škárami rekuperátor, účinnosť 85,0 % 478 m3/h objem výmeny cez VZT 500,0 m3/h spĺňa VZT+inf. min. 0,5 násobnú výmenu NIE 0,32 násobná výmena pre VZT sa uvažuje s H V = 25,0 W/K zostáva na vetranie bez rekup. a infiltr. Hv,v = 562,7 m3/h 0,18 násob.výmena Merná tepelná strata vetraním H V = 368,4 W/K MERNÁ TEPELNÁ STRATA H = H T + H V H = 936,26 W/K Tepelné zisky - okná Q s I sj A nj g nj Q sj orientácia na svetové strany (kwh/m2) (m 2 ) (-) (kwh) Tepelné zisky - vnútorné Q i H 340 0,00 0,625 0 JV 260,0 11,8 0, SV 130,0 4,1 0, SZ 130,0 13,4 0, JZ 260,0 45,4 0, SPOLU A n = 74,7 Q s = 5359 priemerné tepelné výkony vnút.zdrojov tepla q i = 6 W/m-2 Tepelný zisk od vnútorných zdrojov tepla Qi = kwh CELKOVÉ VNÚTORNÉ ZISKY Q i + Q s = W/K Energetické požiadavky podľa STN , čl.8 Normalizovaná potreba tepla na vykurovanie Q H,nd,N = 66,7 kwh/(m 2.a) (čl ) Normalizovaná hodnota na dosiahnutie EH - Q N,EP = 53,5 kwh/m 3 (čl ) Tab 5.A - Vyhodnotenie Odporúčanej hodnoty Ue,m na splnenie energetického kritéria Ue,m vo W/(m2.K) Ue,m spĺňa / vypočítaný Tab.3 (STN) nespĺňa Priemerný Ue,m - normalizovaná hodnota : 0,276 < 0,481 SPĹŇA Priemerný Ue,m - odporúčaná hodnota : 0,276 < 0,323 SPĹŇA Priemerný Ue,m - cieľ.odporúčaná hodnota : 0,276 > 0,225 NESPĹŇA

6 Projektové energetické hodnotenie str. 6 /26 Tab.6 - Výpočet potreby tepla na vykurovanie podľa STN EN ISO po mesiacoch (pre energetické kritérium) Stavba: Obecný úrad, Snežnica Navrhovaný stav Konštrukčná výška nebytovej budovy: 3,500 m nebytová budova: áno Tepelná strata po mesiacoch (Energetické kritérium) požad.vnút. teplota bez uvažovania útlmov Ti= mesiac I. II. III. IV. X. XI. XII. spolu priem.vonk. teplota počas výpočt.obdobia Te= -1,8 0,4 4,6 9,9 9,8 4,3-0,3 3,86 počet dní vykurovacieho obdobia t = počet hodín vykurovacieho obdobia t = počet dennostupňov D = 675,8 548,8 477,4 303,0 316,2 471,0 629, xi = 16,2 13,2 11,5 7,3 7,6 11,3 15,1 Tepelná strata (kwh) Q,L = H*(Ti-Te)*t = Interné tepelné zisky (kwh) Q,i Priemerný výkon int.tepelných ziskov FI,i = W Interné tepelné zisky (kwh) Q,i = FI,i * t = Interné tepelné zisky * NÍ (kwh) Solárne tepelné zisky (kwh) Q,s I,s pre J 30,2 43,6 61,2 66,3 57,2 33,1 28,4 320 Q,s = 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0 JV 22,7 33,8 50, ,8 24,9 20,9 260 Q,s = 83,6 124,6 187,6 228,5 165,1 91,8 77,0 958 V 14,9 24, ,1 32,2 15,4 11,9 200 Q,s = 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0 SV 10,2 16,1 26,8 41,6 18,3 9,6 7,4 130 Q,s = 13,0 20,5 34,2 53,1 23,3 12,2 9,4 166 S 9,1 13,8 20,1 27,2 14,5 8,4 6,9 100 Q,s = 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0 SZ 10,2 16,1 26,8 41,6 18,3 9,6 7,4 130 Q,s = 42,8 67,5 112,4 174,5 76,8 40,3 31,0 545 Z 14,9 24, ,1 32,2 15,4 11,9 200 Q,s = 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0 JZ 22,7 33,8 50, ,8 24,9 20,9 260 Q,s = 322,1 479,7 722,3 879,8 635,8 353,4 296, horiz 22,2 38,6 71,4 108, ,2 18,4 340 Q,s = 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0 Solárne zisky SPOLU / mesiac Solárne zisky SPOLU / mesiac * NÍ Faktor využitia tepelných ziskov pomer tepel.ziskov a strát gama = (Q,i+Q,s)/Q,L = 0,354 0,416 0,556 0,895 0,818 0,496 0,377 vnútorná tepelná kapacita (W/(m2.K) C = 72,22 --> Kcia budovy -> Ťažká a,0 = 1 časová konštanta budovy tau = C/H = 84,89 a = a,0+tau/tau,0 = 6,66 tau,0 = 15 NÍ = 0,969 0,954 0,912 0,786 0,815 0,931 0,964 0,904 POTREBA TEPLA NA VYKUROVANIE Q h (kwh) kwh/a Q,h = Q,L - ní*q,g = Merná potreba tepla na vykurovanie Q H,nd = Q h / A b = 2 37,97 kwh/m (pre Energetické kritérium cez plochu) Merná potreba tepla na vykurovanie Q H,nd = Q h / V b = 10,85 kwh/m 2 (pre Energetické kritérium cez objem) Tab.7 - Výpočet potreby tepla na vykurovanie podľa STN EN ISO po mesiacoch (pre energ. hosp. budovy) Tepelná strata po mesiacoch (základné údaje sú prebraté z Tab.1. a 2.) požad.vnút. teplota so zohľadnením útlmov Ti= 18,5 18,5 18,5 18,5 18,5 18,5 18,5 mesiac I. II. III. IV. X. XI. XII. spolu priem.vonk. teplota počas výpočt.obdobia Te= -2,9-0,8 3,6 9,1 8,8 3,4-1,2 2,88 počet dní vykurovacieho obdobia t = počet hodín vykurovacieho obdobia t = počet dennostupňov D = 663,4 540,4 461,9 282,0 300,7 453,0 610, xi = 15,9 13,0 11,1 6,8 7,2 10,9 14,7 Tepelná strata (kwh) Q,L = H*(Ti-Te)*t = Interné tepelné zisky (kwh) Q,i Priemerný výkon int.tepelných ziskov FI,i = W Interné tepelné zisky (kwh) Q,i = FI,i * t = Interné tepelné zisky * NÍ (kwh) Solárne tepelné zisky (kwh) Q,s Solárne zisky SPOLU / mesiac Solárne zisky SPOLU / mesiac * NÍ Faktor využitia tepelných ziskov pomer tepel.ziskov a strát gama = (Q,i+Q,s)/Q,L = 0,361 0,422 0,575 0,961 0,860 0,516 0,388 vnútorná tepelná kapacita (W/(m2.K) C m = 72,22 --> Kcia budovy -> Ťažká a,0 = 1 časová konštanta budovy tau = C m /(H tr +H ve )= 84,89 a H = a H,0 +tau/tau H,0 = 6,66 tau,0 = 15 NÍ = 0,967 0,952 0,906 0,761 0,799 0,925 0,961 0,896 POTREBA TEPLA NA VYKUROVANIE Q h (kwh) kwh/a Q,h = Q,L - ní*q,g = Merná potreba tepla na vykurovanie Q H,nd = Q h / A b = 36,05 kwh/m 2 (pre Energetickú hospodárnosť budovy) Tab.8 - VYHODNOTENIE splnenia Energetického kritéria a Predpokladu Energetickej hospodárnosti (STN :2012) Kritérium Splnenie/nesplnenie Vypočítaná Normová kwh/m2 kwh/m2 Porovnanie hodnota hodnota (kwh/m3) Energetické kritérium - normalizovaná hodnota (plošná) : SPĹŇA Q H,nd = 37,97 < Q H,nd,N = 66,7 Energetické kritérium - normalizovaná hodnota (objemová) : SPĹŇA Q H,nd = 10,85 < Q H,nd,N = 23,8 Energetické kritérium - odporúčanú hodnotu budova : Nedosahuje Q H,nd = 37,97 > Q H,nd,r1 = 33,3 Energetické kritérium - normalizovaná hodnota (objemová) : Dosahuje Q H,nd = 10,85 < Q H,nd,r1 = 11,9 Energetické krit. - cieľovú odporúčanú hodnotu budova : Nedosahuje Q H,nd = 37,97 > Q H,nd,r2 = 16,7 Predpoklad splnenia energetickej hospodárnosti budov sa nehodnotí z dôvodu nedefinovania požiadaviek pre tento typ budov (kultúrny dom) Normalizovanú hodnotu na dosiahnutie EH budovy : SPĹŇA Q EP = 36,05 < Q N,EP = 53,5 Odporúčanú hodnotu (pre ultranízkoenergetickú budovu) : V zmysle článku v STN Z1, Poznámka 4, je potrebné pre dosiahnutie parametrov deklarovať Cieľovú odporúčanú hodnotu (budova s tamer nulovou spotrebou) : aj ostatné miesta spotreby*) - viď tiež Tab. v kapitole C. *) Preukázanie dosiahnutia úrovne ultranízkoenergetickej výstavby a úrovne budov s takmer nulovou potrebou energie ovplyvňuje okrem potreby tepla na vykurovanie aj potreba energie na vykurovanie a potreba energie pre ostatné miesta spotreby energie (príprava teplej vody, chladenie, vetranie, osvetlenie)

7 Projektové energetické hodnotenie str. 7 /26 2. HYGIENICKÉ KRITÉRIUM Teplotná oblasť : 3 Výpočtová teplota vonkajšieho vzduchu : -15 C Vnútorná teplota : 20 C Relatívna vlhkosť vnútorného vzduchu : 50% Spôsob vykurovania : prerušované Súčiniteľ prestupu tepla h i : 4 W/(m 2 K) Kritická povrchová teplota (plesne) : 12,6 C bezpečnostná prirážka : 1,0 K Minimálna požadovaná teplota na vnútornom povrchu stavebnej konštrukcie v kritickom detaile: 13,6 C Stanovenie a posúdenie najnižšej povrchovej teploty konštrukcie hygienické kritérium (STN , čl.4.3) Det.D1 : θ si = 14,7 (13,7) C > θ si,n = 13,6 C Det.D2 : θ si = 18,0 (14,5) C > θ si,n = 13,6 C Kritické detaily spĺňajú hygienické kritérium STN Poznámky: V zátvorke je uvedená teplote v osadení okna Ako kritický detail bol vytypovaný: D.1 Detail styku fasády a strechy na štíte D.2 Detail kúta 3. ČIASTKOVÝ ZÁVER a) Kritérium minimálnych tepelnoizolačných vlastností stavebnej konštrukcie (maximálnej hodnoty súčiniteľa prechodu tepla konštrukcie U) podľa a 4.1.5; fragmenty aj výplne otvorov spĺňajú (U konštrukcií viď Tab.1 a prílohy posudku) v zmysle STN /Z1. Hodnotenie kritéria min. tepelnoizolačných vlastností Jestvujúci stav Navrhovaný stav U (požiadavky) U j (projekt) spĺňa/ U j (úprava) spĺňa/ Teplovýmenná plocha W/(m 2 K) W/(m 2 K) nespĺňa W/(m 2 K) nespĺňa obvodový plášť 550mm PP 0,22 1,13 nespĺňa 0,21 spĺňa obvodový plášť 450mm PP 0,22 1,31 nespĺňa 0,21 spĺňa obvodový plášť 400mm CDm 0,22 1,30 nespĺňa 0,22 spĺňa strecha 0,15 0,80 nespĺňa 0,14 spĺňa strecha nad WC 0,15 0,30 nespĺňa 0,11 spĺňa podlaha nad exteriérom 0,15 1,20 nespĺňa 0,14 spĺňa Podlaha na teréne neurčené 0,28 spĺňa 0,25 spĺňa Podlaha nad suterénom 0,50 2,00 nespĺňa 0,45 spĺňa stena do nevyk.priestorov 0,55 1,80 nespĺňa 0,44 spĺňa dvere 1,00 2,30 nespĺňa 1,00 spĺňa okná pôvodné 1,00 2,70 nespĺňa 1,00 spĺňa Priemerný súčiniteľ prechodu tepla Ue,m 0,33 1,05 nespĺňa 0,27 spĺňa b) Kritérium minimálnej teploty vnútorného povrchu (hygienické kritérium) podľa a 4.3.6; detaily aj fragmenty konštrukcií spĺňajú (viď bod A.2). c) Kritérium minimálnej priemernej výmeny vzduchu v miestnosti (kritérium výmeny vzduchu) podľa 6.2.1, spĺňa pri používaní osadených lokálnych rekuperátorov d) Kritérium maximálnej mernej potreby tepla na vykurovanie (energetické kritérium) podľa ; spĺňa (QH,nd < QH,nd,N) pre ultranízkoenergetické budovy - viď Tab.7 a 8. e) Potreba tepla na vykurovanie s preukázaním predpokladu splnenia energetickej hospodárnosti budovy (kritérium minimálnej požiadavky na energetickú hospodárnosť budov) podľa ;

8 Projektové energetické hodnotenie str. 8 /26 spĺňa (QEP < QN,EP ) pre nízkoenergetické budovy - viď Tab.8. a pri používaní technických prostriedkov definovaných projektom aj pre ultranízkoenergetické budovy viď kapitola C. f) Po aplikácii navrhovaných opatrení v stavebnej časti je možné predpokladať nasledujúce úspory v potrebe tepla: Merná potreba tepla (súčasný stav) = kwh/a Merná potreba tepla (navrhovaný stav) = kwh/a Úspora mernej potreby tepla (pre EHB) = 77,8% B. TEPELNOTECHNICKÝ NÁVRH A POSÚDENIE STAVEBNÝCH KONŠTRUKCIÍ A OBJEKTU 1. ZÁKLADNÉ ÚDAJE O STAVEBNÝCH KONŠTRUKCIÁCH A BUDOVE (VŠETKY PAVILÓNY) Všeobecné údaje druh budovy: Administratívny objekt stavebný systém: Murovaný + ETICS zastavaná plocha: 554 m 2 merná plocha: 1101 m 2 obostavaný objem : m 3 umiestenie : V čiastočne svahovitom teréne podlažnosť : 2 podlažia + čiastočný technický suterén Popis jestvujúcej materiálovej skladby rozhodujúcich stavebných konštrukcií: Obvodový plášť : Obvodový plášť je murovaný z tehál PP hr. 450mm s rôznymi hrúbkami omietok a dostavované časti z tehál CDm hr. 375mm. V rámci navrhovaných opatrení je obvodový plášť doplnený kontaktným zatepľovacím systémom s hrúbkou tepelnej izolácie min. 160mm EPS-F. Ostenia zatepliť min. 30mm XPS, nadpražia 40mm XPS Strešný plášť : Podlaha : Výplne otvorov : Pôvodný strešný plášť predpokladáme zo škvarového násypu na trámovom drevenom strope. Navrhujeme uvedenú skladbu zatepliť 300mm MW rohožami v drevenom rošte. V podlahových vrstvách nad suterénmi podľa dostupných informácií nie je tepelná izolácia. Navrhujeme aplikovať kontaktný zatepľovací systém so 70mm EPS, resp. MW. Podlaha vysunutého arkiera bude z exteriéru zateplená 250mm EPS v ETICS. Pôvodné ešte nevymenené drevené zdvojené výplne otvorov a dvere budú vymenené za plastové, zasklené izolačným trojsklom s teplým dištančným rámčekom s max. U w =1,0W/(m 2.K). V súčasnosti vymenené výplne otvorov majú parametre na úrovni U w =1,3W/(m 2.K). 2. GEOMETRICKÁ SCHÉMA BUDOVY Pozri výkresovú časť Projektu. 3. VÝPOČET A STANOVENIE TEPELNÉHO ODPORU, RESP. SÚČINITEĽA PRECHODU TEPLA STAVEBNÝCH KONŠTRUKCIÍ, POSÚDENIE KONDENZÁCIE VODNEJ PARY

9 Projektové energetické hodnotenie str. 9 /26 Výpočty tepelného odporu a ročnej bilancie skondenzovanej a vyparenej vodnej pary pre rozhodujúce stavebné konštrukcie (obvodový a strešný plášť) sú priložené v prílohách. Ostatné výpočty sú uložené v archíve spracovateľa a na vyžiadanie budú predložené. Posudzované fragmenty (viď prílohy) stavebných konštrukcií vyhovujú: z hľadiska kritéria minimálnych tepelnoizolačných vlastností stavebnej konštrukcie (maximálnej hodnoty súčiniteľa prechodu tepla konštrukcie U), podľa článku a Tab.1 STN /Z1. z hľadiska minimálnej povrchovej teploty (θsi > 13,6 C), podľa článku 4.3. z hľadiska skondenzovaného množstva vodnej pary v konštrukcii (Mc 0,1 kg/(m 2.a)), podľa článku pre všetky posudzované konštrukcie. 4. POSÚDENIE HYGIENICKÉHO KRITÉRIA Na overenie vlastností kritického detailu bol vykonaný výpočet jeho vnútorných povrchových teplôt pomocou plošných teplotných polí. Podrobné výpočty sú uložené v archíve spracovateľa. Výsledný priebeh izoterm je priložený v prílohách. Posúdený bol kritický detail: D.1 Detail styku fasády a strechy na štíte D.2 Detail kúta Ďalšie detaily sú systémovým riešením vybratého systému zateplenia. Posudzované detaily vyhovujú z hygienického hľadiska požadovaným parametrom (viď bod A.2.). 5. POSÚDENIE KRITÉRIA VÝMENY VZDUCHU Priemerná hodnota výmeny vzduchu infiltráciou škárami otvorových výplní nezabezpečuje požadovanú hodnotu (0,5 1/h). Preto hygienickú potrebu výmeny vzduchu bude zabezpečená vetraním oknami tiež ju budú zabezpečovať lokálne rekuperátory umiestnené v najviac využívaných miestnostiach. 6. POSÚDENIE ENERGETICKÉHO KRITÉRIA Priemerná hodnota súčiniteľa prechodu tepla objektu, faktor tvaru budovy a intenzita výmeny vzduchu sú zrejmé z Tab. 1 spracovanej v bode A.1. Spotreba energie je stanovená na základe merných tepelných strát vypočítaných podľa STN EN ISO 13790, pri uvažovaní súčiniteľov prechodu tepla stanovených na základe bodu B.3. Vypočítané hodnoty spĺňajú požadované parametre pre ultranízkoenergetické budovy. 7. POSÚDENIE KRITÉRIA MINIMÁLNEJ POŽIADAVKY NA ENERGETICKÚ HOSPODÁRNOSŤ BUDOV Kritérium je splnené pre nízkoenergetické budovy v zmysle čl (viď Tab.8 v bode A.1). Kritérium je splnené aj pre ultranízkoenergetické budovy v zmysle kapitoly C. 8. VÝSLEDKY VÝPOČTU (HODNOTENIE V ZMYSLE STN /Z1) Objekt s kvalitou konštrukcií popísaných v bode B1 spĺňa celkové požiadavky, stanovené STN /Z1. C. POSÚDENIE CELKOVEJ POTREBY ENERGIE A GLOBÁLNEHO UKAZOVATEĽA

10 Projektové energetické hodnotenie str. 10 /26 Požiadavky na zaradenie objektu do energetickej triedy podľa globálneho ukazovateľa primárnej energie určuje najmä zákon 555/2005 Z.z. v znení zákona 300/2012 v 4b., resp. vyhláška 364/2012 Z.z. v 2 až 5 v znení vyhlášky 324/2016 Z.z. Rozsah posudzovaných miest spotreby energií je uvedený v nasledujúcom prehľade. Objekt je samostatne meraný plynomerom i elektromerom. 1. VYKUROVANIE. Na vykurovanie riešených priestorov vykurovacími telesami je navrhnutý 2x plynový kondenzačný kotol. Kotolňa sa nachádza v suteréne objektu.. V riešených priestoroch sú vykurovacie oceľové článkové telesá. Telesá sa opatria na potrubí pripájacím ventilom s prednastavením a termostatickou hlavicou. Na spiatočke bude osadené šróbenie HERZ RL PRÍPRAVA TEPLEJ VODY. Ohrev TV je pre sálu navrhnutý ako plynový zásobníkový. V administratíve je riešený elektrickým prietokovým ohrievačom. 3. OSVETLENIE. Jestvujúce osvetlenie je zrealizované žiarovkovými a žiarivkovými svietidlami. Pri výpočtoch dodanej energie na osvetlenie je použitý skrátený výpočet v zmysle vyhlášky 364/2012 a 324/2016. Návrh nových svietidiel je so zdrojmi LED v príslušnej novej osvetlenosti podľa priestorov. 4. PREDIKCIA ZARADENIA OBJEKTU DO ENERGETICKEJ TRIEDY. Sumarizácia výsledkov pri posúdení jestvujúceho stavu je v nasledujúcej tabuľke. Č. r. Potreba energie Vykurovací olej Zemný plyn Uhlie Diaľkové vykurovanie Diaľkové chladenie Drevo Tepelná energia z elektriny vyrobenej v budove 1 Vykurovanie 173,70 171,98 0,00 1,72 2 Príprava teplej vody 6,00 3,00 0,00 3,00 3 Chladenie a vetranie 4 Osvetlenie 23,15 23,15 5 Celková potreba energie v budove kwh/(m2.a) Elektrická energia Energetický nosič TČ Solárna tepelná energia 202,85 174,98 0,00 0,00 27,87 0,00 0,00 6 V budove a v blízkosti 0,00 7 Mimo pozemku užívaného s budovou 7 Straty pri výrobe 0,00 7 Straty pri distribúcii mimo budovy 0,00 8 Straty pri odovzdávaní mimo budovy 0,00 9 Dodaná energia 202,85 174,98 0,00 0,00 27,87 10 Typ energetického nosiča Potreba energie v budove OZE Mimo budovy Primárna energia, CO 2 Energetický nosič / miesto spotreby Potreba primárnej energie a emisií CO2 - JESTVUJÚCI STAV Váhové faktory pre primárnu energiu 1,10 0,70 0,10 2,20 Primárna energia kwh/(m 2.a) 192,48 0,00 0,00 61,32 253,8 Váhové faktory pre emisie CO 2 0,220 0,360 0,02 0,167 Emisie CO 2 v kg/(m 2.a) 38,50 0,00 0,00 4,65 43,1 Solárna energia fotovoltická energia Váhové faktory pre primárnu energiu sú prevzaté z vyhlášky 324/2016 Z.z. Elektrická energia z kogenerácie Teplo z kogenerácie Vážená energia a C0 2

11 Sumarizácia výsledkov pri posúdení navrhovaného stavu je v nasledujúcej tabuľke. Potreba primárnej energie a emisií CO2 - NAVRHOVANÝ STAV Projektové energetické hodnotenie str. 11 /26 Č. r. Potreba energie Vykurovací olej Zemný plyn Uhlie Diaľkové vykurovanie Diaľkové chladenie Drevo Tepelná energia z elektriny vyrobenej v budove 1 Vykurovanie 37,85 37,85 0,00 0,30 2 Príprava teplej vody 6,00 3,00 0,00 3,00 0,00 3 Chladenie a vetranie 4 Osvetlenie 13,09 13,09 5 Celková potreba energie v budove kwh/(m2.a) 57,24 40,85 0,00 0,00 16,39 0,00 0,00 6 V budove a v blízkosti 7 Mimo pozemku užívaného s budovou 7 Straty pri výrobe 0,00 7 Straty pri distribúcii mimo budovy 8 Straty pri odovzdávaní mimo budovy 0,00 9 Dodaná energia 57,24 40,85 0,00 0,00 16,39 10 Typ energetického nosiča Potreba energie v budove OZE Mimo budovy Primárna energia, CO2 Energetický nosič / miesto spotreby Váhové faktory pre primárnu energiu 1,10 0,70 0,10 2,200 Primárna energia kwh/(m 2.a) 44,94 0,00 0,00 36,06 81,0 Váhové faktory pre emisie CO 2 0,220 0,360 0,02 0,167 Emisie CO 2 v kg/(m 2.a) 8,99 0,00 0,00 2,74 11,7 Elektrická energia Energetický nosič n Solárna tepelná energia Solárna energia fotovoltická energia Elektrická energia z kogenerácie Teplo z kogenerácie Vážená energia a C02 Váhové faktory pre primárnu energiu sú prevzaté z vyhlášky 324/2016 Z.z. Z uvedenej tabuľky je zrejmé, že na základe globálneho ukazovateľa primárnej energie je objekt zaradený v zmysle projektového energetického hodnotenia do energetickej triedy A1, t.j. je možné v zmysle vyhlášky 324/2016 Z.z v 4, ods.2 deklarovať, že objekt spĺňa požiadavky pre ultranízkoenergetické budovy pri dodržaní technických riešení daných projektovou dokumentáciou. Pre primárnu energiu a kategóriu administratívne budovy je stanovená horná hranica energetickej triedy A1 (ultranízkoenergetické budovy) na 87 kwh/(m 2.a) a horná hranica pre energetickú triedu B (nízkoenergetické budovy) na úrovni 187 kwh/(m 2.a). Miesto spotreby kwh/(m2.a) kwh/a En.trieda kwh/(m2.a) kwh/a En.trieda kwh/(m2.a) kwh/a % Vykurovanie 173, G 37, B 135, ,2% Príprava teplej vody 6, B 6, B 0,00 0 0,0% Chladenie a vetranie nehodnotí sa Osvetlenie 23, B 13, A 10, ,5% Celková potreba energie v budove kwh/(m2.a) Globálny ukazovateľ - Primárna energia Potreba energie pred a po navrhovaných opatreniach, rekapitulácia jestvujúci stav navrhovaný stav úspora potreby energie 202, E 57, B 145, ,8% 253, D 81, A1 172, ,1%

12 Projektové energetické hodnotenie str. 12 /26 D. ZÁVER Posúdenie je spracované na základe projektovej dokumentácie na stavebné povolenie a informácií generálneho projektanta. Pre spracovanie bolo nutné použiť čiastočne i subjektívne informácie. Všetky uvedené údaje platia pre objekt bežne používaný ako objekt administratívny, t.zn. s okrajovými podmienkami vnútorného a vonkajšieho prostredia uvedenými v bode A.2. Je nutné dbať najmä v priestoroch so zvýšenou produkciou vlhkosti, aby nedochádzalo k prekročeniu relatívnej vlhkosti vzduchu v zimnom období nad normové okrajové podmienky. Taktiež je potrebné realizovať útlmy vo vykurovaní v rámci max. 5 C. Predpoklad zaradenia objektu z hľadiska celkovej potreby energie je do energetickej triedy B. V časti globálneho ukazovateľa primárnej energie je to energetická trieda A1, čo spĺňa požiadavky pre obnovované budovy v zmysle vyhlášky 324/2016 Z.z aj STN /Z1. V Žiline, 03/2017 Ing. Peter Mančík E. PRÍLOHY 1. Porovnanie mernej potreby tepla po konštrukciách - graf 2. Priebeh izoterm v kritickom detaile : D.1 Detail styku fasády a strechy na štíte D.2 Detail kúta 3. Základné komplexné tepelnotechnické posúdenie vybratých konštrukcií Obvodové plášte pred a po zateplení Strešný plášť pred a po zateplení 4. Výpočet súčiniteľa prechodu tepla podlahy na teréne PRÍLOHA 1. GRAF - POROVNANIE MERNEJ POTREBY TEPLA PO KONŠTRUKCIÁCH Potreba (zisk) tepla na konštrukciu v kwh/(m 2.a) obvodový plášť 550mm PP obvodový plášť 450mm PP obvodový plášť 400mm CDm strecha strecha nad WC 31,8 5,9 31,6 5,2 4,6 0,8 29,4 5,3 0,6 0,2 Jestvujúci stav podlaha nad exteriérom 1,8 0,2 navrhovaný stav Podlaha na teréne Podlaha nad suterénom 8,5 6,7 16,6 3,8 stena do nevyk.priestorov dvere 1,5 0,4 2,7 1,2 okná pôvodné 18,9 7,0 okná plastové už vymenené Vplyv tepelných mostov DHTM = 2,7 2,7 15,3 3,1 Merná tepelná strata vetraním 37,9 27,5-5,0 Tepelné zisky - okná Qs Tepelné zisky - vnútorné Qi -4,3-30,3-27,

13 PRÍLOHA 2. Projektové energetické hodnotenie str. 13 /26 DETAIL D1. - PRIEBEH IZOTERM DETAIL NAPOJENIA OBVODU NA STRECHU V PRÍSTAVBE - DETAIL VYHOVUJE HYGIENICKÉMU KRITÉRIU. DETAIL D2. - PRIEBEH IZOTERM DETAIL KÚTA - DETAIL VYHOVUJE HYGIENICKÉMU KRITÉRIU.

14 Projektové energetické hodnotenie str. 14 /26 PRÍLOHA 3. KOMPLEXNÉ POSÚDENIE SKLADBY KONŠTRUKCIE Z HĽADISKA ŠÍRENIA TEPLA A VODNEJ PARY podľa STN EN ISO 13788, STN EN ISO 6946, STN a ČSN Teplo 2015 Názov úlohy : Obvod PP 45 Spracovateľ : Enerma ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMIENKY : Typ hodnotenej konštrukcie : Korekcia súč. prechodu tepla du : Stena vonkajšia jednoplášťová W/m2K Skladba konštrukcie (od interiéru) : Číslo Názov D Lambda c Ro Mi Ma [m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2] 1 Omietka vápenn 0,0250 0, ,0 1600,0 6, Murivo PP 0,4400 0, ,0 1700,0 8, Břízolit 0,0200 0, ,0 1900,0 25, D je hrúbka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelnej vodivosti vrstvy, C je merná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnosť vrstvy, Mi je faktor difúzneho odporu vrstvy a Ma je počiatočná zabudovaná vlhkosť vo vrstve. Okrajové podmienky výpočtu : Odpor pri prestupe tepla na vnútornej strane Rsi : dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rsi : Odpor pri prestupe tepla na vonkajšej strane Rse : dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová vonkajšia teplota Te : C Návrhová teplota vnútorného vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relatívna vlhkosť vonkajšieho vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relatívna vlhkosť vnútorného vzduchu RHi : 50.0 % Mesiac Dĺžka[dni] Tai [C] RHi [%] Pi [Pa] Te [C] RHe [%] Pe [Pa] Tai, RHi a Pi sú priem. mesačné parametre vnútorného vzduchu (teplota, relatívna vlhkosť a čiastočný tlak vodnej pary) a Te, RHe a Pe sú priem. mesačné parametre v prostredí na vonkajšej strane konštrukcie (teplota, relatívna vlhkosť a čiastočný tlak vodnej pary). Pre vnútorné prostredie sa uplatnila prirážka priemernej relatívnej vlhkosti : 0.0 % Počiatočný mesiac pre výpočet bilancie sa stanovuje výpočtom podľa STN EN ISO Počet hodnotených rokov : 1

15 VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOTENEJ KONŠTRUKCIE : Tepelný odpor a súčiniteľ prechodu tepla podľa STN EN ISO 6946: Tepelný odpor konštrukcie R : Súčiniteľ prechodu tepla konštrukcie U : m2k/w W/m2K Difúzny odpor a tepelne akumulačné vlastnosti: Difúzny odpor konštrukcie ZpT : Projektové energetické hodnotenie str. 15 /26 2.3E+0010 m/s Teplotný útlm konštrukcie Ny* podľa STN EN ISO 13786: 62.1 Fázový posun teplotného kmitu Psi* podľa STN EN ISO 13786: 14.8 h Teplota vnútorného povrchu a teplotný faktor podľa STN a STN EN ISO 13788: Vnútorná povrchová teplota pri výpočtových podmienkach Tsi,p : C Teplotný faktor v návrhových podmienkach f,rsi,p : Číslo Minimálne požadované hodnoty pri max. Vypočítané mesiaca rel. vlhkosti na vnútornom povrchu: hodnoty % % Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] RHsi je relatívna vlhkosť na vnútornom povrchu, Tsi je teplota vnútorného povrchu a f,rsi je teplotný faktor. Difúzia vodnej pary pri výp. podmienkach a bilancia vodnej pary podľa STN : (bez vplyvu zabudovanej vlhkosti a slnečného žiarenia) Priebeh teplôt a čiastočných tlakov vodnej pary pri výpočtových okrajových podmienkach: rozhranie: i e theta [C]: p [Pa]: p,sat [Pa]: theta je teplota na rozhraní vrstiev, p je predpokladaný čiastočný tlak vodnej pary na rozhraní vrstiev a p,sat je čiastočný tlak nasýtenej vodnej pary na rozhraní vrstiev. Pri vonkajšej výpočtovej teplote dochádza v konštrukcii ku kondenzácii vodnej pary. Kond.zóna Hranice kondenzačnej zóny Množstvo kondenzujúcej číslo ľavá [m] pravá vodnej pary [kg/(m2s)] E-0008 Ročná bilancia skondenzovanej a vyparitelnej vodnej pary: Množstvo skondenzovanej vodnej pary za rok Mc,a: kg/(m2.rok) Množstvo vyparitelnej vodnej pary za rok Mev,a: kg/(m2.rok) Ku kondenzácii dochádza pri vonkajšej teplote nižšej ako -5.0 C. Bilancia skondenzovanej a vyparenej vodnej pary podľa STN EN ISO 13788: Ročný cyklus č. 1 V konštrukcii nedochádza počas modelového roka ku kondenzácii vodnej pary. Hodnotenie difúzie vodnej pary bolo vyhotovené pre predpoklad 1D šírenia vodnej pary prevažujúcou skladbou konštrukcie. Pre konštrukcie s výraznými systematickými tepelnými mostami je výsledok výpočtu len orientačný. Presnejšie výsledky sa dajú získať pomocou 2D analýzy. STOP, Teplo 2015

16 Projektové energetické hodnotenie str. 16 /26 KOMPLEXNÉ POSÚDENIE SKLADBY KONŠTRUKCIE Z HĽADISKA ŠÍRENIA TEPLA A VODNEJ PARY podľa STN EN ISO 13788, STN EN ISO 6946, STN a ČSN Teplo 2015 Názov úlohy : Spracovateľ : Zakázka : Obvod CDm 375mm ObÚ Snežnica ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMIENKY : Typ hodnotenej konštrukcie : Korekcia súč. prechodu tepla du : Stena vonkajšia jednoplášťová W/m2K Skladba konštrukcie (od interiéru) : Číslo Názov D Lambda c Ro Mi Ma [m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2] 1 Omítka vápenná 0,0150 0, ,0 1600,0 6, Zdivo CDm tl. 0,3650 0, ,0 1450,0 7, Omítka vápenoc 0,0150 0, ,0 2000,0 19, D je hrúbka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelnej vodivosti vrstvy, C je merná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnosť vrstvy, Mi je faktor difúzneho odporu vrstvy a Ma je počiatočná zabudovaná vlhkosť vo vrstve. Okrajové podmienky výpočtu : Odpor pri prestupe tepla na vnútornej strane Rsi : dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rsi : Odpor pri prestupe tepla na vonkajšej strane Rse : dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová vonkajšia teplota Te : C Návrhová teplota vnútorného vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relatívna vlhkosť vonkajšieho vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relatívna vlhkosť vnútorného vzduchu RHi : 50.0 % Mesiac Dĺžka[dni] Tai [C] RHi [%] Pi [Pa] Te [C] RHe [%] Pe [Pa] Tai, RHi a Pi sú priem. mesačné parametre vnútorného vzduchu (teplota, relatívna vlhkosť a čiastočný tlak vodnej pary) a Te, RHe a Pe sú priem. mesačné parametre v prostredí na vonkajšej strane konštrukcie (teplota, relatívna vlhkosť a čiastočný tlak vodnej pary). Pre vnútorné prostredie sa uplatnila prirážka priemernej relatívnej vlhkosti : 0.0 % Počiatočný mesiac pre výpočet bilancie sa stanovuje výpočtom podľa STN EN ISO Počet hodnotených rokov : 1

17 VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOTENEJ KONŠTRUKCIE : Tepelný odpor a súčiniteľ prechodu tepla podľa STN EN ISO 6946: Tepelný odpor konštrukcie R : Súčiniteľ prechodu tepla konštrukcie U : m2k/w W/m2K Difúzny odpor a tepelne akumulačné vlastnosti: Difúzny odpor konštrukcie ZpT : Projektové energetické hodnotenie str. 17 /26 1.5E+0010 m/s Teplotný útlm konštrukcie Ny* podľa STN EN ISO 13786: 31.3 Fázový posun teplotného kmitu Psi* podľa STN EN ISO 13786: 12.1 h Teplota vnútorného povrchu a teplotný faktor podľa STN a STN EN ISO 13788: Vnútorná povrchová teplota pri výpočtových podmienkach Tsi,p : 9.72 C Teplotný faktor v návrhových podmienkach f,rsi,p : Číslo Minimálne požadované hodnoty pri max. Vypočítané mesiaca rel. vlhkosti na vnútornom povrchu: hodnoty % % Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] RHsi je relatívna vlhkosť na vnútornom povrchu, Tsi je teplota vnútorného povrchu a f,rsi je teplotný faktor. Difúzia vodnej pary pri výp. podmienkach a bilancia vodnej pary podľa STN : (bez vplyvu zabudovanej vlhkosti a slnečného žiarenia) Priebeh teplôt a čiastočných tlakov vodnej pary pri výpočtových okrajových podmienkach: rozhranie: i e theta [C]: p [Pa]: p,sat [Pa]: theta je teplota na rozhraní vrstiev, p je predpokladaný čiastočný tlak vodnej pary na rozhraní vrstiev a p,sat je čiastočný tlak nasýtenej vodnej pary na rozhraní vrstiev. Pri vonkajšej výpočtovej teplote dochádza v konštrukcii ku kondenzácii vodnej pary. Kond.zóna Hranice kondenzačnej zóny Množstvo kondenzujúcej číslo ľavá [m] pravá vodnej pary [kg/(m2s)] E-0008 Ročná bilancia skondenzovanej a vyparitelnej vodnej pary: Množstvo skondenzovanej vodnej pary za rok Mc,a: kg/(m2.rok) Množstvo vyparitelnej vodnej pary za rok Mev,a: kg/(m2.rok) Ku kondenzácii dochádza pri vonkajšej teplote nižšej ako -5.0 C. Bilancia skondenzovanej a vyparenej vodnej pary podľa STN EN ISO 13788: Ročný cyklus č. 1 V konštrukcii nedochádza počas modelového roka ku kondenzácii vodnej pary. Hodnotenie difúzie vodnej pary bolo vyhotovené pre predpoklad 1D šírenia vodnej pary prevažujúcou skladbou konštrukcie. Pre konštrukcie s výraznými systematickými tepelnými mostami je výsledok výpočtu len orientačný. Presnejšie výsledky sa dajú získať pomocou 2D analýzy. STOP, Teplo 20

18 Projektové energetické hodnotenie str. 18 /26 KOMPLEXNÉ POSÚDENIE SKLADBY KONŠTRUKCIE Z HĽADISKA ŠÍRENIA TEPLA A VODNEJ PARY podľa STN EN ISO 13788, STN EN ISO 6946, STN a ČSN Teplo 2015 Názov úlohy : Spracovateľ : Enerma Zakázka : KD Snežnica Dátum : Strecha do podkrovia ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMIENKY : Typ hodnotenej konštrukcie : Korekcia súč. prechodu tepla du : Strecha jednoplášťová W/m2K Skladba konštrukcie (od interiéru) : Číslo Názov D Lambda c Ro Mi Ma [m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2] 1 Omietka na rák 0,0250 0, ,0 1300,0 19, Dřevo měkké (t 0,0250 0, ,0 400,0 157, Uzavřená vzduc 0,2400 1, ,0 1,2 0, Dřevo měkké (t 0,0400 0, ,0 400,0 157, Škvára 0,1000 0, ,0 750,0 3, Potěr cementov 0,0500 1, ,0 2000,0 19, D je hrúbka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelnej vodivosti vrstvy, C je merná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnosť vrstvy, Mi je faktor difúzneho odporu vrstvy a Ma je počiatočná zabudovaná vlhkosť vo vrstve. Okrajové podmienky výpočtu : Odpor pri prestupe tepla na vnútornej strane Rsi : dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rsi : Odpor pri prestupe tepla na vonkajšej strane Rse : dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rse : 0.10 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová vonkajšia teplota Te : C Návrhová teplota vnútorného vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relatívna vlhkosť vonkajšieho vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relatívna vlhkosť vnútorného vzduchu RHi : 50.0 % Mesiac Dĺžka[dni] Tai [C] RHi [%] Pi [Pa] Te [C] RHe [%] Pe [Pa] Tai, RHi a Pi sú priem. mesačné parametre vnútorného vzduchu (teplota, relatívna vlhkosť a čiastočný tlak vodnej pary) a Te, RHe a Pe sú priem. mesačné parametre v prostredí na vonkajšej strane konštrukcie (teplota, relatívna vlhkosť a čiastočný tlak vodnej pary). Priemerná mesačná vonkajšia teplota Te bola v súlade s STN EN ISO znížená o 2 C (orientačné zohľadnení výmeny tepla sálaním medzi strechou a oblohou). Pre vnútorné prostredie sa uplatnila prirážka priemernej relatívnej vlhkosti : 0.0 % Počiatočný mesiac pre výpočet bilancie sa stanovuje výpočtom podľa STN EN ISO Počet hodnotených rokov : 1

19 VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOTENEJ KONŠTRUKCIE : Tepelný odpor a súčiniteľ prechodu tepla podľa STN EN ISO 6946: Tepelný odpor konštrukcie R : Súčiniteľ prechodu tepla konštrukcie U : m2k/w W/m2K Difúzny odpor a tepelne akumulačné vlastnosti: Difúzny odpor konštrukcie ZpT : Projektové energetické hodnotenie str. 19 /26 6.3E+0010 m/s Teplotný útlm konštrukcie Ny* podľa STN EN ISO 13786: 25.1 Fázový posun teplotného kmitu Psi* podľa STN EN ISO 13786: 8.6 h Teplota vnútorného povrchu a teplotný faktor podľa STN a STN EN ISO 13788: Vnútorná povrchová teplota pri výpočtových podmienkach Tsi,p : C Teplotný faktor v návrhových podmienkach f,rsi,p : Číslo Minimálne požadované hodnoty pri max. Vypočítané mesiaca rel. vlhkosti na vnútornom povrchu: hodnoty % % Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] RHsi je relatívna vlhkosť na vnútornom povrchu, Tsi je teplota vnútorného povrchu a f,rsi je teplotný faktor. Difúzia vodnej pary pri výp. podmienkach a bilancia vodnej pary podľa STN : (bez vplyvu zabudovanej vlhkosti a slnečného žiarenia) Priebeh teplôt a čiastočných tlakov vodnej pary pri výpočtových okrajových podmienkach: rozhranie: i e theta [C]: p [Pa]: p,sat [Pa]: theta je teplota na rozhraní vrstiev, p je predpokladaný čiastočný tlak vodnej pary na rozhraní vrstiev a p,sat je čiastočný tlak nasýtenej vodnej pary na rozhraní vrstiev. Pri vonkajšej výpočtovej teplote dochádza v konštrukcii ku kondenzácii vodnej pary. Kond.zóna Hranice kondenzačnej zóny Množstvo kondenzujúcej číslo ľavá [m] pravá vodnej pary [kg/(m2s)] E-0009 Ročná bilancia skondenzovanej a vyparitelnej vodnej pary: Množstvo skondenzovanej vodnej pary za rok Mc,a: kg/(m2.rok) Množstvo vyparitelnej vodnej pary za rok Mev,a: kg/(m2.rok) Ku kondenzácii dochádza pri vonkajšej teplote nižšej ako C. Bilancia skondenzovanej a vyparenej vodnej pary podľa STN EN ISO 13788: Ročný cyklus č. 1 V konštrukcii nedochádza počas modelového roka ku kondenzácii vodnej pary. Hodnotenie difúzie vodnej pary bolo vyhotovené pre predpoklad 1D šírenia vodnej pary prevažujúcou skladbou konštrukcie. Pre konštrukcie s výraznými systematickými tepelnými mostami je výsledok výpočtu len orientačný. Presnejšie výsledky sa dajú získať pomocou 2D analýzy. STOP, Teplo 2015