Prievidza Račianska Bratislava

Transcript

1 Ing. Peter Mihálka, PhD. TOB Projekt Odborne spôsobilá osoba pre energetickú certifikáciu budov Tepelná ochrana stavebných konštrukcií a budov Autorizovaný stavebný inžinier stavebná fyzika Sídlo firmy a korešpondenčná adresa: Kancelária: Gorkého 17/10 Optimum Park Prievidza Račianska Bratislava tel.: tobprojekt@gmail.com Projektové energetické hodnotenie k stavebnému povoleniu v zmysle Zákona č. 555/2005 Z.z. v neskoršom znení Zákona č.300/2012 Z.z. a vyhl.364/2012 Z.z. v neskoršom znení Vyhl.324/2016 Z.z. Tepelnotechnické posúdenie podľa STN (2012), STN /Z1 (2016) a súvisiacich noriem Názov stavby: Modernizácia administratívnej budovy ÚVV a ÚVTOS Košice Stupeň PD: Realizačný projekt v rozsahu projektu pre vydanie stavebného povolenia Miesto stavby: Floriánska 18, Košice, parc.č. 3271/20, LV č Investor: ÚVV a ÚVTOS, Floriánska 18, Košice Autor projektovej dokumentácie: H&H Architekt Bratislava, Ing. Arch. Mikuláš Hladký, Ing. Arch. Hladká Autor posudku: Tepelná ochrana stavebných konštrukcií a budov - Ing. Peter Mihálka, PhD. Vykurovanie a príprava teplej vody Ing. Daniel Kiss Osvetlenie Ing. Jana Raditschová, PhD. Dátum spracovania: Jún

2 1. IDENTIFIKAČNÉ ÚDAJE Názov stavby Adresa Investor Generálny projektant Spracovateľ Dátum vyhotovenia :Modernizácia administratívnej budovy ÚVV a ÚVTOS Košice : Floriánska 18, Košice, parc.č. 3271/20, LV č : ÚVV a ÚVTOS, Floriánska 18, Košice : H&H Architekt Bratislava, Ing. Arch. Hladký, Ing. Arch. Hladká : tepelná ochrana budov - Ing. Peter Mihálka, PhD. vykurovanie a príprava teplej vody Ing. Daniel Kiss osvetlenie Ing. Jana Raditschová, PhD. : 06/2017 Tepelnotechnické posúdenie stavby bolo spracované za účelom hodnotenia plnenia kritérií STN (2012) a STN /Z1 (s účinnosťou od ) na maximálnu prípustnú potrebu tepla na vykurovanie, minimálnu hodnotu tepelného odporu a maximálnu prípustnú hodnotu súčiniteľa prechodu tepla stavebných konštrukcií, minimálnu intenzitu výmeny vzduchu a hodnotenie šírenia vlhkosti v stavebných konštrukciách. Tepelnotechnické posúdenie bolo spracované na základe poskytnutej projektovej dokumentácie spracovanej spracovateľom uvedenom v bode 1. Na projektovú dokumentáciu sa uplatňujú požiadavky STN Z1/2016 pre obdobie výstavby od do (citovaná zmena normy nadobudla účinnosť ) a Vyhl.364/2012 Z.z. v neskoršom znení a doplnení Vyhl.324/2016 Z.z. Podľa Vyhl.364/2012 Z.z. 5, 3) Minimálnou požiadavkou na energetickú hospodárnosť nových budov postavených po 31. decembri 2015 je horná hranica energetickej triedy A1 pre globálny ukazovateľ; významne obnovovaná budova musí túto požiadavku splniť, ak je to technicky, funkčne a ekonomicky uskutočniteľné. Projektová dokumentácia bola spracovaná na plnenie špecifických požiadaviek OP KŽP (19.výzva s kódom OPKZP-PO4-SC ), t.j. nad rámec minimálnych požiadaviek Vyhl.364/2012 Z.z. ktorá v čase spracovania projektovej dokumentácie bola nahradená Vyhl.324/2016 Z.z. v ktorej definícia nízkoenergetickej budovy, budovy s takmer nulovou spotrebou energie a pod. bola nahradená len požiadavkami na energetickú triedu B resp. A1 podľa globálneho ukazovateľa, definícia obsahujúca požiadavku aj na miesta spotreby bola z novej vyhlášky vypustená. Projektová dokumentácia je preto spracovaná na plnenie požiadaviek OP KŽP (OPKZP-PO4-SC ) ktorá požaduje pre jednotlivé miesta spotreby energetickú triedu najhoršie B a pre globálny ukazovateľ energetickú triedu najhoršie A1. V bode 10 výzvy sa uvádza: Podmienka oprávnenosti aktivít projektu: obnovená budova musí spĺňať hornú hranicu, minimálne energetickej triedy B, pre všetky miesta spotreby energie nachádzajúce sa v budove (vykurovanie, príprava teplej vody, vetranie a chladenie, osvetlenie) bez ohľadu na požiadavky vyplývajúce z platnej legislatívy. Podľa bodu 10 výzvy sú oprávnené na poskytnutie príspevku výlučne projekty, ktoré spĺňajú okrem iného nasledovné podmienky: 1

3 V zmysle Zákona o energetickej hospodárnosti spadajú do kategórie administratívne budovy alebo budovy škôl a školských zariadení. Areál ÚVV a ÚVTOS v Košiciach v ktorom sa nachádza aj riešený objekt pozostáva z viacerých prevádzok. Okrem predmetného objektu je v areáli situovaná aj ubytovacia časť a pristavaná časť s bazénom a telocvičňou. Nakoľko plnenie požiadaviek OP KŽP na kategorizáciu budov je obmedzené výlučne na administratívne budovy a budovy škôl a školských zariadení, predmetná projektová dokumentácia rieši len tú časť ktorá spĺňa definíciu kategórie Administratívne budovy v zmysle Zákona č.555/2005 Z.z. v neskoršom znení Zákona č.300/2012 Z.z., Vyhl.364/2012 Z.z. v neskoršom znení Vyhl.324/2016 Z.z. Podľa Zákona č.555/2005 Z.z. v neskoršom znení a doplnení Zákona č.300/2012 Z.z., 2, písmeno (3) Budovou na účely tohto zákona je zastrešená stavba so stenami, v ktorej sa používa energia na úpravu vnútorného prostredia. Budovou sa rozumie stavba ako celok alebo jej časť, ktorá bola projektovaná alebo zmenená na samostatné užívanie (ďalej len samostatná časť ). Z celého rozsahu budov je preto predmetom rekonštrukcie len tá časť ktorá spĺňa v zmysle citovaného zákona definíciu Administratívna budova. Predmetom tejto projektovej dokumentácie je také riešenie ktoré zabezpečí plnenie definície samostatná časť. Dodávka tepla do objektu bude zabezpečená pre predmetnú samostatnú časť, systém merania a regulácie budú zabezpečovať funkčné požiadavky len pre predmetnú samostatnú časť. Malá zdravotná časť objektu obsahuje predovšetkým administratívne priestory lekárov a ostatného personálu, nejedná sa o nemocničný objekt ani character prevádzky. Predmetom zadania je z tohto dôvodu len hodnotenie v časti služobnej budovy v rozsahu osí E T a 1 8. Na opačnej strane osy E sa nachádza bazén s telocvičňou. Pokiaľ by bola vo výpočte zohľadnená aj časť telocvične s bazénom, objekt by musel byť hodnotený v kategórii 9 Ostatné budovy, t.j. budovy so zmiešaným účelom využitia, čo by negovalo plnenie oprávnenosti projektu. Ku kolaudácii bude potrebné spracovať energetický certifikát a ten musí byť takisto spracovaný len na túto samostatnú časť. Nakoľko bazén ani telocvičňa nie sú predmetom rekonštrukcie, rovnako ani ubytovacia časť, ich zohľadnenie v energetickom certifikáte by znamenalo výrazné zhoršenie hodnotenia. Predmetný objekt bol realizovaný v minulosti a už nie je možné realizovať všetky opatrenia na zabezpečenie plnenia všetkých požiadaviek STN Z1/2016, Zákona č.555/2005 Z.z. v neskoršom znení Zákona č.300/2012 Z.z., Vyhl.364/2012 Z.z. v neskoršom znení Vyhl.324/2016 Z.z. akoby sa jednalo o novostavbu. Podľa STN (2012) bodu musia splniť normalizované požiadavky aj významne obnovované budovy. Ak to nie je funkčne, technicky a ekonomicky uskutočniteľné, musia spĺňať stavebné konštrukcie, na ktorých sa uskutočňuje významná obnova, aspoň minimálne požiadavky na energeticky úsporné budovy. Projektová dokumentácia rieši zateplenie obvodových stien, strechy. Konštrukcia podlahy na styku s terénom a obvodové steny pod úrovňou terénu nie sú predmetom rekonštrukcie. Predmetom rekonštrukcie je moderizácia vykurovacej sústavy, na prípravu teplej vody budú slúžiť lokálne elektrické zásobníkové ohrievače, osvetľovacia sústava bude nahradená za LED zrdoje. Na zníženie tepelných strát vetraním bude inštalovaný systém spätného získavania tepla 2

4 rekuperačnými jednotkami. Na zabezpečenie tepelného komfortu v letnom období budú na oslnené otvorové konštrukcie inštalované exteriérové žalúzie. V tomto posúdení sú uvedené hrúbky tepelných izolantov potrebné na zabezpečenie plnenia požiadaviek STN /2012 a STN Z1/2016 na tepelnoizolačné vlastnosti stavebných konštrukcií ktoré sú predmetom rekonštrukcie, t.j. opatrenia ktoré sú technicky, ekonomicky a funkčne uskutočniteľné so zreteľom na plnenie špecifických požiadaviek OP KŽP, t.j. nad rámec minimálnych požiadaviek Vyhl.364/2012 Z.z. v neskoršom znení a doplnení Vyhl.324/2016 Z.z.. Na predmetný objekt bol spracovaný energetický audit a zloženie pôvodných vrstiev stavebných konštrukcií vychádza z predmetného energetického auditu. Dodávateľom tepla je v súčasnosti spoločnosť TEKO Košice, a.s. a po realizácii navrhovaných opatrení zostane objekt zásobovaný teplom diaľkovo od uvedeného dodávateľa. Na základe žiadosti zo dňa bol od uvedenej spoločnosti zaslaný údaj o faktore primárnej energie fp CZT = 0,413. Po realizácii zateplenia dôjde okrem iného aj k nárastu celkovej podlahovej plochy, vykurovaného objemu ako aj k miernej zmene plochy obalových konštrukcií, je to spôsobené aplikáciou tepelného izolantu projektovanej hrúbky. Uvedené bolo vo výpočte zohľadnené a to aj vzhľadom na výnimku podľa STN EN ISO NA. Projektová dokumentácia rieši náhradu chladených miestností skladov v suteréne za vykurované priestory do ktorých sa zabudujú chladené boxy. Z toho vyplýva aj úprava geometrie v porovnaní pôvodného a nového stavu a táto bola takisto zapracovaná. Projekt UK uvažuje s vybudovaním vykurovacieho systému aj v doteraz chladených skladoch s tým že dôjde k inštalácii chladiacich boxov. Ku kolaudácii je nevyhnutné zabezpečiť aby boli suterénne priestory vykurované spolu s inštalovanými chladiacimi boxami. Je to predovšetkým z dôvodu plnenia požiadaviek STN Z1/2016 na tepelnoizolačné vlastnosti deliacich konštrukcií. Nakoľko pôvodne chladené priestory sa zamenia za vykurované, požiadavka na tepelnoizolačné vlastnosti bude v novom stave bezpredmetná. Tento posudok sa nevyjadruje k žiadnym iným skutočnostiam. 2. ZÁKLADNÉ ÚDAJE Objekt má suterén a 4 nadzemné podlažia,pozostáva z dvoch častí A a B. Jednotlivé časti sú prepojené prostredníctvom hlavnej služobnej budovy,pričom časť A má krčok prepojený na susedný objekt väznice-jednopodlažný so suterénom,časť B krčok 4 podlažný so suterénom,tiež prepojený so susedným objektom ústavu na výkon väzby a ústavu na výkon trestu odňatia slobody/ďalej väznica/. Okrem hlavnej funkcie služobnej budovy sa tu nachádzajú aj spolusúvisiace prevádzky-stravovanie príslušníkov zboru,pohotovostné izby pre príslušníkov zboru a zdravotné stredisko,ktoré využívajú aj príslušníci zboru,ale aj odsúdení.ďalej sa v objekte nachádza technické zabezpečenie objektu a športovo-relaxačná časť/nie je predmetom PD!/,ktorú tvorí telocvičňa a plaváreň so zázemím-pre členov zboru. Objekt,časť A tvorí trojtrakt modul 1-4 ako hlavný objekt 6x3x6m,pozdĺžne nx6m,modul O-T-podpivničená časť v module O-S,modul S-T pod podjazdom podpivničený nie je.objekt má okrem suterénu 4 NP,je prestrešený plochou strechou v zložení podľa pôvodnej projektovej dokumentácie. V module Q-T je riešený veľkoipriestor zasadačky,prestrešený OK priehradovým väzníkmi. 3

5 Objekt je založený na žb pätkách s pilotami,nosný systém tvorí OK skelet s hlavicami,monolitickými žb stropmi a obvodovým murivom. Súčasťou je prepojovací krčok v module 5-8,napojený v module O-Q dvojtraktom 6x6m,podpivničený a s 1 NP.Táto časť SO.01 je prepojená so susedným objektom väznice. Objekt,časť B tvorí trojtrakt,modul 1-4 ako hlavný objekt 6x3x6m,pozdĺžne nx6m,modul A-L-podpivničený komplet.objekt má okrem suterénu 4 NP,je prestrešený plochou strechou v zložení podľa pôvodnej projektovej dokumentácie. Objekt je založený na žb pätkách s pilotami,nosný systém tvorí OK skelet s hlavicami,monolitickými žb stropmi a obvodovým murivom.koncová časť v module A- E je riešená ako veľkopriestor pre telocvičňu,prestrešený OK priehradovými väzníkmi/táto časť objektu nie je súčasťou projektovej dokumentácie!/ Súčasťou je prepojovací krčok v module 5-8,napojený v module I-L dvojtraktom 6x6m,podpivničený a so 4 NP.Táto časť SO.01 je prepojená so susedným objektom väznice. SO.01,časti A a B sú vzájomne oddilatované,ako aj napojenie prepojovacích častí objektu so susedným objektom väznice. Podrobnejší popis stavebných konštrukcií a častí objektu: SO.01,časť A Založená na žb pätkách a pilotách.anglické dvory betónové hr.200mm po obvode s hydroizoláciou a prímurovkou hr.75mm,nad terén mm s ukončením betónovým monolitickým diecom,výšky 100mm Nosný systém-ok/žb stĺpy s hlavicami 300/300,monolitické žb stropy hr mm 3. ÚDAJE O OBVODOVOM PLÁŠTI SÚČASNÝ STAV Parametre obvodového plášťa boli stanovené na základe projektovej dokumentácie spracovanej spracovateľom projektovej dokumentácie, vychádzalo sa aj z predloženého energetického auditu spracovaného spoločnosťou EkoEnergy- Group, s.r.o, en.audítor Ing. Marián Tihanyi. Nakoľko sa jedná o konštrukcie prevažne v pôvodnom stave, tieto nespĺňajú požiadavky STN Z1/2016 s výnimkou už vymenených otvorových konštrukcií ktoré spĺňajú aspoň minimálne a normalizované požiadavky citovanej normy a v minulosti zateplených častí obvodového plášťa a časti strechy. Obvodové steny suterénu: obkladačky/vc omietka 20mm-rabicové pletivo+sieťovina z OK+1xfoalbit-tehla plná pálená 450mm-hydroizolácia-prímurovka 75mm. Obvodové steny prízemia: VC omietka 20mm-CD na MVC hr.375mm-vc omietkakabrincový obklad. Obvodové steny krčkov maju identické zloženie. Obvodové steny 2-4NP: výpne medzi nosnými piliermi obvodovej steny tvoria boletické panely s oknami a izolačnými výplňami, na severnej fasáde zateplené polystyrénom hrúbky 80mm. Boletické panely hr.120mm sú predsadené konštrukcie pred žb stropmi,kotvené do bokov a na spodnú žb rímsu nad 1NP 4

6 Strešný plášť,časť A,modul 1-4/M-T, v module R-T dvojplášťová dodatočne zateplená odvetraná mriežkami cez fasádu strecha v zložení-od vrchu: -Hydroizolácia tlaková Fatrafol 804+PES -tepelná izolácia Nobasil hr.100mm -Hydroizolácia-ochranný náter SA-13,bitagit SI-PE-IPA400H-Alvenbit S-HS- PE+asf.lak penetračný -vyspr.rovinnosti polymercementovou maltou 10-30mm -strešný panel SZD120/1502mm -TI 2x perlitový matrac hr.250mm -monolitický strop žb hr.250mm Ostatná časť striech je odvetraná cez plášť. Strešná konštrukcia nad ostatnou časťou: Toto zloženie strešného plášťa je identické aj pre ostatné ploché strechy objektu SO.01, vr.krčkov časti A a B,ale bez dodatočnej zateplenej vrstvy Fatrafol a Nobasil Jednoplášťovej resp.dvojplášťovej strechy šachty,resp.strojovne výťahu v zložení: -hydroizolácia/1xbitagit Si-PE+1xIPA400/SH+1xbitagit SI PE -vysprávka rovinnosti polymércem.maltou 10-30mm -penetračný náter -siporex 75mm -TI perlitové matrace 2x75mm=150mm -PZD250mm Podlahy na styku s terénom: vzhľadom na obdobie výstavby sa nepredpokladá prítomnosť tepelnoizolačnej vrstvy v skladbe podlahy. Stropné konštrukcie medzi jednotlivými podlažiami: omietka, stropná konštrukcia, penový polystyrén hr.30mm, lepenka, betónová mazanina, nášľapné vrstvy. Stropná konštrukcia nad podjazdom: omietka, stropná konštrukcia, penový polystyrén hr.30mm, lepenka, betónová mazanina, nášľapné vrstvy. Pod priehradovým nosníkom sa nachádza konštrukcia roštu so závesným systémom pre hliníkový podhľad. Nie je známa prítomnosť dodatočnej tepelnoizolačnej vrstvy v skladbe podhľadu. Pôvodné otvorové konštrukcie sú tvorené z kovových rámov bez prerušenia tepelného mostu, zasklenie dvojitým zasklením bez nízkoemisnej vrstvy a výplne vzácnym plynom. Na časti objektu boli v minulosti vymenené otvorové konštrukcie za novšie s plastovými rámami, zasklenie izolačným dvojsklom s kovovou dištanňou lištou. Vzhľadom na charakter objektu sa na objekte nachádzajú aj bezpečnostné prvky ktoré nie sú predmetom rekonštrukcie, jedná sa o špeciálne nepriestrelné bezpečnostné konštrukcie ktoré nespĺňajú požiadavky STN Z1/2016, avšak pre unikátnosť ich funkcie ich investor požaduje zachovať o čom aj vydal čestné prehlásenie ktoré je súčasťou tohto posúdenia. Ojedinele sa vyskytujú aj sklobetónové konštrukcie. PROJEKTOVANÉ ÚPRAVY Obvodové steny murovaných častí nad úrovňou terénu budú tepelne izolované kontaktným zatepľovacím systémom na báze minerálnej vlny hr.200mm 5

7 (napr. Isover Clima 034 alebo ekvivalentné). Deklarovaná hodnota súčiniteľa tepelnej vodivosti minerálnej vlny uvádzaná v technických listoch λd = 0,034 W/m.K. Obvodové steny s boletickým plášťom netransparetné aj transparentné časti budú kompletne demontované. Parapet a netransparentné časti budú vymurované z muriva z plynosilikátových tvárnic hr.250mm. Následne bude aplikované zateplenie kontaktným zatepľovacím systémom na báze minerálnej vlny hr.220mm (napr. Isover Clima 034 alebo ekvivalentné). Hrúbka tepelného izolantu vychádza z geometrie detailu s použitím prvkov exteriérových žalúzií pričom sa vychádzalo z plnenia hygienického kritéria na vnútornom povrchu. Deklarovaná hodnota súčiniteľa tepelnej vodivosti minerálnej vlny uvádzaná v technických listoch λd = 0,034 W/m.K. Na kotvenie tepelného izolantu je potrebné použiť vhodný systém s minimalizáciou tepelných mostov kotvami, požaduje sa použitie kotiev s nerezovými tŕňmi ktoré majú podstatne nižšiu hodnotu súčiniteľa tepelnej vodivosti než bežné oceľové zinkované kotvy, súčasne odolávajú oxidácii, prípadne použiť zapustené kotvy. Obvodové steny s plánovaným zateplením z XPS budú tepelne izolované XPS hr.150mm. Strešná konštrukcia existujúce dodatočne aplikované zateplenie strešného plášťa bude kompletne demontované. Následne je potrebné bezpodmienečne šetrne odstrániť všetky kotviace prvky pôvodného zateplenia strešného plášťa, prípadne ich zabezpečiť tak aby nedošlo k perforácii novej parotesnej vrstvy a súčasne bolo možné parotesne uzavrieť všetky otvory po kotvách. Všetky prierazy, diery a miesta perforácie pôvodných hydroizolačných vrstiev je potrebné bezpodmienečne parotesne opraviť, následne sa aplikuje dodatočná parotesná vrstva Glastek 40 Special Mineral. Následne bude realizované zateplenie EPS 100S Stabil hr.280mm, zo spodnej strany sa aplikuje spádová vrstva z EPS 100S Stabil minimálnej hrúbky 20mm. Na záver sa aplikuje separačná vrstva Filtek 300, fólia z mpvc Alkorplan hr.1,5mm, návrh systému spracovala spoločnosť DEK STAVEBNINY s.r.o. Upozornenie: existujúca pôvodná hydroizolačná vrstva bude slúžiť ako parotesná vrstva. Dodatočne aplikovaná parotesná vrsta Glastek bude aplikovaná z dôvodu prekrytia otvorov po perforácii kotviacimi prvkami. V pripade že by neboli existujúce kotviace prvky pôvodného dodatočného zateplenia odstránené dokonale, došlo by k perforácii novej parotesnej vrstvy čo by spôsobovalo šírenie vlhkosti do novej tepelnoizolačnej vrstvy strešného plášťa kde by dochádzalo ku kondenzácii vodnej pary a akumulácii vlhkosti čo nie je prípustné. Preto je pred aplikáciou novej parotesnej vrstvy potrebné preveriť všetky detaily po pôvodných kotviacich prvkoch o čom je potrebné spísať zápisnicu s podpismi všetkých zúčastnených. Vzniknuté otvory po starých kotvách je potrebné zaliať asfaltom a zabezpečiť také riešenie ktoré zabráni perforácii parotesnej vrstvy pôvodnými kotevnými prvkami. Až následne je možné pristúpiť k aplikácii novej parotesnej vrstvy a ostatných vrchných vrstiev strešného plášťa. Konštrukcia podhľadu nad podjazdom odstráni sa konštrukcia podhľadu, zhotoví sa nový podhľad z dosák FIPRO S750 hr.19mm ktoré sa utesnia tmelom. Na konštrukciu podhľadu sa aplikuje fúkaná tepelná izolácia SUPAFIL LOFT 045 min.hrúbky 200mm. Hrúbka tepelného izolantu ako aj možnosť zateplenia stropu boli limitované statickou únosnosťou konštrukcie. Deklarovaná hodnota súčiniteľa tepelnej vodivosti tepelného izolantu uvádzaná v technických listoch λd = 0,034 0,045 W/m.K podľa aplikovanej objemovej hmotnosti. Požaduje sa voliť objemovú hmotnosť ktorá zabezpečí λd = 0,040 W/m.K 6

8 Konštrukcia podlahy suterénu na styku s terénom konštrukcia nie je predmetom rekonštrukcie predloženej projektovej dokumentácie vzhľadom na vysokú investičnú náročnosť a technickú neuskutočniteľnosť. Aby boli zabezpečené požiadavky STN Z1/2016 uplatňované pre obdobie výstavby od do bolo by potrebné aplikovať zateplenie XPS alebo EPS 150S prípadne EPS 200S hr.80mm prípadne PIR doskou hr.60mm. Obvodové steny suterénu pod úrovňou terénu spracovateľ projektovej dokumentácie udáva ako dôvod nezateplenia prítomnosť inžinierských sietí, technickú neuskutočniteľnosť a pod. Na zabezpečenie plnenia požiadaviek STN Z1/2016 by bolo potrebné aplikovať zateplenie XPS hr.80mm zo strany terénu. Všetky výplňové konštrukcie vo vykurovanom priestore s výnimkou bezpečnostných konštrukcií sú predmetom rekonštrukcie. Osadené budú okná, dvere a zasklené steny s plastovými rámami, zasklenie izolačným trojsklom. Je potrebné použiť dištančný rámik s vylepšenými tepelnoizolačnými vlastnosťami, napr. SWISSPACER. Požadované maximálne hodnoty pre obdobie výstavby od do Okenné rámy plastové: Okenné rámy hliníkové: Zasklenie: Dištančná lišta: Celé okno: Uf 0,96 W/m²K (napr. Slovaktual Passiv HI a pod.) Uf 1,30 W/m²K (napr. Heroal D92 a pod.) Ug 0,6 W/m²K (izolačné trojsklo) Celková priepustnosť slnečného žiarenia g > 0,50 (-) Ψg = max. 0,06 W/m.K (SWISSPACER a pod.) Uw 1,0 W/m²K Pre použité stavebné materiály sa požadujú nasledovné limitné hodnoty tepelnoizolačných vlastností: Minerálna vlna použitá v kontaktnom zatepľovacom systéme (napr. Isover Clima 034 alebo ekvivalentný) - deklarovaná hodnota súčiniteľa tepelnej vodivosti λd W/m.K - návrhová hodnota súčiniteľa tepelnej vodivosti λ W/m.K EPS 100S použitý v konštrukcii strechy - deklarovaná hodnota súčiniteľa tepelnej vodivosti λd W/m.K - návrhová hodnota súčiniteľa tepelnej vodivosti λ W/m.K Extrudovaný polystyrén v zateplení sokla - deklarovaná hodnota súčiniteľa tepelnej vodivosti λd W/m.K - návrhová hodnota súčiniteľa tepelnej vodivosti λ W/m.K Fúkaná izolácia použitá v zateplení podchodu (napr. SUPAFIL LOFT 045 alebo ekvivalentný) - deklarovaná hodnota súčiniteľa tepelnej vodivosti λd W/m.K - návrhová hodnota súčiniteľa tepelnej vodivosti λ W/m.K - Deklarovaná hodnota súčiniteľa tepelnej vodivosti tepelného izolantu uvádzaná v technických listoch λd = 0,034 0,045 W/m.K podľa aplikovanej 7

9 objemovej hmotnosti. Požaduje sa voliť objemovú hmotnosť ktorá zabezpečí λd = 0,040 W/m.K Poznámka: deklarované hodnoty sú obvykle uvádzané v technických listoch stavebných materiálov, nezohľadňujú vplyv vlhkosti na zhoršenie tepelnoizolačných vlastností stavebného materiálu. V návrhových hodnotách súčiniteľa tepelnej vodivosti je uvedený vplyv vlhkosti zohľadnený. Nakoľko sa však v technických listoch stavebných materiálov uvádzajú predovšetkým deklarované hodnoty, pri voľbe konkrétneho stavebného materiálu je potrebné riadiť sa požiadavkami na deklarované hodnoty ktoré sú uvedené v tomto posúdení a v projektovej dokumentácii. Návrhové hodnoty boli použité pri tepelnotechnickom posúdení obalového plášťa a pri výpočte potreby tepla na vykurovanie. Tepelnotechnické parametre všetkých uvedených konštrukcií sú uvedené v teplotechnickom výpočte. Vo výpočte sú uvedené len vrstvy ktoré majú význam pri teplotechnickom posúdení v zmysle STN , výpočet podľa STN EN ISO Skladby stavebných konštrukcií v tomto posúdení preto neobsahujú detailnú špecifikáciu všetkých vrstiev a prvkov ale len tých častí ktoré sú potrebné na tepelnotechnické posúdenie. 4. POŽIADAVKY STN (2012) A STN Z1 (2016) Riešený objekt sa nachádza v meste Košice, čomu podľa STN (2012) zodpovedá vonkajšia výpočtová teplota θe= -13 C a relatívna vlhkos ť vonkajšieho vzduchu φe= 84%. STN /2012 uvádza v tabuľke č.1 návrhové hodnoty vnútornej teploty a relatívnej vlhkosti vnútorného vzduchu. Vnútorné prostredie je definované teplotou vnútorného vzduchu počas vykurovacej sezóny teplotu θai= 20 C a relatívnou vlhkos ťou vnútorného vzduchu φai= 50%. Požiadavky na ostatné miestnosti sú definované v STN z r.2012 podľa požiadaviek. Energetické kritérium Pri hodnotení budov z hľadiska potreby tepla na vykurovanie sa vychádza z metodiky opísanej v STN EN ISO a STN EN ISO N. Hodnotenie podľa STN (2012) hodnotí mernú potreba tepla QH,nd pri neprerušovanom vykurovaní. Budovy spĺňajú energetické kritérium, ak majú v závislosti od faktora tvaru budovy mernú potrebu tepla QH,nd QH,nd,N kde QH,nd,N je normalizovaná hodnota menej potreby tepla v kwh/(m 2.rok) alebo v kwh/(m 3.rok) podľa tabuľky 9 v STN Z1 z r.2016, QH,nd merná potreba tepla stanovená podľa bodu STN resp. STN EN ISO NA v kwh/(m 3.rok) 8

10 Upozornenie: od platia prísnejšie požiadavky mernú potrebu tepla na vykurovanie podľa STN z r.2012 resp. STN Z1/2016. Viď tabuľka č.9 v citovanej norme, stĺpec 3 Odporúčaná hodnota. Vo výstavbe po sa uplatňujú požiadavky uvedené v stĺpci č.4 Cieľová odporúčaná hodnota. Súčiniteľ prechodu tepla a tepelný odpor konštrukcie S ohľadom na splnenie podmienok tepelnej pohody v miestnosti v zimnom období a splnenie energetických požiadaviek musia mať steny, strechy, stropy a podlahy vykurovaných alebo klimatizovaných bytových a nebytových (občianskej výstavby) budov v priestoroch s relatívnou vlhkosťou φi 80% taký súčiniteľ prechodu tepla konštrukcie U, alebo tepelný odpor konštrukcie R, aby bola splnená podmienka U UN, resp. R RN kde UN je normalizovaná hodnota súčiniteľa prechodu tepla konštrukcie vo W/(m 2.K); normalizované hodnoty UN sú pre bytové a nebytové (občianske) budovy uvedené v tabuľke 1 v STN ; UN sú určené z hodnôt RN a z príslušných odporov pri prestupe tepla na vnútornom a vonkajšom povrchu Rsi a Rse podľa STN , podľa vzťahu: 1 U N := R si + R N + R se 9

11 kde R je normalizovaná hodnota tepelného odporu v W/(m 2.K); normalizované hodnoty RN sú v normatívnej prílohe A, v STN Vonkajšie okná a dvere bytových a nebytových (občianskej výstavby) budov musia mať súčiniteľ prechodu tepla konštrukciou Uw Uw,N, požiadavky sú uvedené v STN

12 11

13 Upozornenie: od platia prísnejšie požiadavky na tepelnoizolačné vlastnosti stavebných konštrukcií podľa STN z r.2012 resp. STN Z1 (2016). Viď tabuľka č.1 v citovanej norme, stĺpec 3 Odporúčaná hodnota. Vo výstavbe po sa uplatňujú požiadavky uvedené v stĺpci č.4 Cieľová odporúčaná hodnota. Najnižšia povrchová teplota Steny, stropy a podlahy v priestoroch s relatívnou vlhkosťou vzduchu φi 80% musia mať na každom mieste vnútorného povrchu teplotu θsi, vyjadrenú v C, ktorá je bezpečne nad teplotou rosného bodu a vylučuje vznik plesní kde θsi,n θsi,80 Δθsi θi θsi,n = θsi,80 + Δθsi je najnižšia vnútorná povrchová teplota, ktorá sa určí pre najmenej priaznivé vzájomné spolupôsobenie materiálovej skladby a geometrie stavebnej konštrukcie vrátane tepelných mostov; kritická povrchová teplota na vznik plesní zodpovedajúca 80% relatívnej vlhkosti vzduchu v tesnej blízkosti vnútorného povrchu stavebnej konštrukcie pri teplote vnútorného vzduchu θai a relatívnej vlhkosti vzduchu φi; pre normalizované podmienky vnútorného vzduchu podľa STN pri teplote vnútorného vzduchu θai = 20 C a relatívnej vlhkosti vnútorného vzduchu φi = 50% je θsi,80 = 12,6 C bezpečnostná prirážka zohľadňujúca spôsob vykurovania miestnosti a spôsob užívania miestnosti, ktorá sa určí podľa tabuľky 4 v STN Rámy, nepriesvitné a priesvitné výplne otvorov v priestoroch s relatívnou vlhkosťou vzduchu φi 50% musia mať na každom mieste povrchovú teplotu θsi,w v C nad teplotou rosného bodu θdp. θsi,w > θsi,w,n = θdp S ohľadom na vylúčenie kondenzácie vodnej pary na zasklení, neodporúča sa v miestnostiach s dlhodobým pobytom ľudí používať dištančné lišty z hliníka. Okrajové podmienky pre posudzované konštrukcie boli uvažované: pre exteriér: - vonkajšia teplota vzduchu θe = -13 C, pod ľa STN ; - vonkajšia relatívna vlhkosť φe = 84%, pre zimné obdobie podľa STN ; -súčiniteľ prestupu tepla na vonkajšom povrchu konštrukcie he = 23 W/m²K, (Rse = 0,04 m 2.K/W) podľa STN ; pre interiér: - vnútorná teplota vzduchu θai = 20 C; - vnútorná relatívna vlhkosť φi = 50%; - súčiniteľ prestupu tepla na vnútornom povrchu konštrukcie hi = 10 W/m²K, (Rsi = 0,10 m 2.K/W) smer tep. toku je nahor hi = 8 W/m²K, (Rsi = 0,13 m 2.K/W) smer tep. toku je vodorovne hi = 6 W/m²K, (Rsi = 0,17 m 2.K/W) smer tep. toku je nadol podľa STN ; 12

14 Intenzita výmeny vzduchu v miestnosti Intenzita výmeny vzduchu v miestnosti n vyhovuje, ak sa škárovou prievzdušnosťou stykov a škár výplní otvorov (prirodzenou infiltráciou) splní podmienka n n N kde n N je požadovaná priemerná intenzita výmeny vzduchu v 1/h. Ak nie je splnená požiadavka na intenzitu výmeny vzduchu v miestnosti prirodzenou infiltráciou, treba zabezpečiť výmenu vzduchu iným spôsobom. Vo všetkých vnútorných priestoroch bytových a nebytových budov je priemerná hodnota n N = 0,5 1/h kritériom minimálnej výmeny vzduchu, ak hygienické predpisy a prevádzkové podmienky nevyžadujú iné hodnoty. Škárová prievzdušnosť Škáry v stavebných konštrukciách musia mať nulový súčiniteľ škárovej prievzdušnosti. Na zamedzenie kondenzácie vodnej pary v škáre styku otvorovej konštrukcie s okolitou kon-štrukciou má byť tesnenie s nulovým súčiniteľom škárovej prievzdušnosti na vnútornej strane škáry. Z tohto dôvodu je potrebné použiť inštaláciu otvorových konštrukcií s použitím parotesných pások zo strany interiéru a paropriepustných zo strany exteriéru. Inštalácia prostredníctvom montážnej peny (PUR peny a pod.) nezabezpečí plnenie uvedenej požiadavky. Neplnenie citovanej požiadavky by malo negatívny dopad na prevádzku rekuperačného systému ktorý je plánovaný v tejto projektovej dokumentácii. Preukázanie predpokladu dosiahnutia plnenia energetickej hospodárnosti budovy Podľa článku zo STN Z1/2016 Budovy spĺňajú kritérium minimálnej požiadavky na energetickú hospodárnosť budov, ak majú v závislosti od kategórie budovy potrebu tepla na vykurovanie: QEP QN,EP kde QN,EP je normalizovaná hodnota potreby tepla na vykurovanie na dosiahnutie energetickej hospodárnosti budovy, v kwh/(m2 a) podľa tabuľky 14 v STN kde: QEP - potreba tepla na vykurovanie na preukázanie splnenia minimálnej požiadavky na energetickú hospodárnosť budovy, v kwh/(m2 a). 13

15 Upozornenie: od platia prísnejšie hodnoty na preukázanie predpokladu plnenia dosiahnutia energetickej hospodárnosti objektu podľa STN z r.2012 resp. STN Z1/2016. Viď tabuľka č.14 v citovanej norme, stĺpec 3 Odporúčaná hodnota. Pre obdobie výstavby po sa uplatňujú požiadavky uvedené v stĺpci č.4 Cieľová odporúčaná hodnota. Šírenie vlhkosti v konštrukcii Skondenzované množstvo vodnej pary v konštrukcii Bez kondenzácie vodnej pary v konštrukcii musia sa navrhnúť strechy, stropy a steny, v ktorých by skondenzovaná vodná para mohla ohroziť ich požadovanú funkciu: Mc = 0 kg/(m 2 a) kde Mc je celoročné množstvo skondenzovanej vodnej pary v konštrukcii, v kg/(m 2 a). S obmedzenou kondenzáciou vodnej pary v konštrukcii, ktorá sa určí bez uvažovania vplyvu slnečného žiarenia, možno navrhnúť strechy, stropy a steny, v ktorých sa splnili všetky tieto podmienky: a) skondenzovaná vodná para neohrozí požadovanú funkciu konštrukcie; b) prípustné celoročné množstvo skondenzovanej vodnej pary je: pre jednoplášťové strechy: Mc 0,1 kg/(m 2 a) pre ostatné konštrukcie: Mc 0,5 kg/(m 2 a) Celoročná bilancia skondenzovanej a vyparenej vodnej pary vo vnútri konštrukcie V stavebnej konštrukcii s pripustenou obmedzenou kondenzáciou vodnej pary vo vnútri konštrukcie sa nesmie ročnou bilanciou skondenzovanej a vyparenej vodnej pary preukázať žiadne zostávajúce skondenzované množstvo vodnej pary, ktoré by dlhodobo zvyšovalo vlhkosť konštrukcie. Ročné množstvo skondenzovanej vodnej pary vo vnútri konštrukcie Mc, v kg/(m 2 a), musí byť nižšie ako ročné množstvo 14

16 vodnej pary, ktorá sa môže vypariť Mev, v kg/(m 2 a). Ročná bilancia skondenzovanej a vyparenej vodnej pary je priaznivá: Mc < Mev kde Mev je celoročné množstvo vyparenej vodnej pary, v kg/(m 2 a). Ostatné požiadavky STN /2012 sú uvedené v citovanej norme. 5. SPLNENIE POŽIADAVIEK NA ENERGETICKÉ KRITÉRIUM Plenie požiadavky na energetické kritérium podľa STN (2012) je uvedené v prílohe. Objekt je vo výpočte uvažovaný ako jedna zóna. Plochy obalových konštrukcií, merná plocha a obostavaný objem budovy boli stanovené z vonkajších rozmerov budovy. Obostavaný objem je vymedzený spodnou hranou hydroizolačnej vrstvy podlahy prízemia na kontakte s terénom a hornou hranou tepelnoizolačnej vrstvy strechy. Vplyv tepelných mostov bol zohľadnený paušálne. Po realizácii zateplenia dôjde okrem iného aj k nárastu celkovej podlahovej plochy, vykurovaného objemu ako aj k miernej zmene plochy obalových konštrukcií, je to spôsobené aplikáciou tepelného izolantu projektovanej hrúbky. Uvedené bolo vo výpočte zohľadnené a to aj vzhľadom na výnimku podľa STN EN ISO NA. Projektová dokumentácia rieši náhradu chladených miestností skladov v suteréne za vykurované priestory do ktorých sa zabudujú chladené boxy. Z toho vyplýva aj úprava geometrie v porovnaní pôvodného a nového stavu a táto bola takisto zapracovaná. Aktuálny stav Parametre budovy Celková podlahová plocha AC = m 2 Obostavaný objem VC = m 3 Plocha teplovýmenného obalu budovy AE = m 2 Faktor tvaru f = /m Potreba tepla na vykurovanie (3422 dennost.) QH = kwh/a Merná potreba tepla na vykurovanie QH,nd1 = kwh/(m 2.a) QH,nd2 = kwh/(m 3.a) Požiadavky STN (2012), bod , tab. 9 Popis hodnota vyhodnotenie Maximálna hodnota Záver: QH,nd,max1 = QH,nd,max2 = kwh/(m 2.a) nevyhovuje kwh/(m 3.a) nevyhovuje Budova nespĺňa požiadavku na en.kritérium - maximálna hodnota požadovaná pre obnovované budovy Normalizovaná (požadovaná) hodnota QH,nd,N1 = kwh/(m 2.a) nevyhovuje - požadovaná do QH,nd,N2 = kwh/(m 3.a) nevyhovuje Záver: Budova nespĺňa požiadavku na en.kritérium - normalizovaná hodnota požadovaná pre nové a obnovované budovy pre obdobie výstavby do Odporúčaná hodnota QH,nd,r1,1 = kwh/(m 2.a) nevyhovuje - požadovaná po QH,nd,r1,2 = 8.93 kwh/(m 3.a) nevyhovuje 15

17 Záver Budova nespĺňa požiadavku na en.kritérium - normalizovaná hodnota požadovaná pre nové budovy pre obdobie výstavby od do Cieľová odporúčaná hodnota QH,nd,r2,1 = kwh/(m 2.a) nevyhovuje - požadovaná po QH,nd,r2,2 = 4.47 kwh/(m 3.a) nevyhovuje Záver: Budova nespĺňa požiadavku na en.kritérium - normalizovaná hodnota požadovaná pre nové budovy pre obdobie výstavby po Stanovenie predpokladu splnenia en.hospodárnosti budovy - požiad.stn (2012), bod 8.2. t.j. so zohľadnením prerušovaného vykurovania pre iné budovy na bývanie Upravená teplota vnútorného vzduchu 18.5 C Počet dennostupňov K.deň Potreba tepla na vykurovanie QH = kwh/a Merná potreba tepla na vykurovanie QH,nd2 = kwh/(m 2.a) Požiadavky STN (2012), bod 8.2. Stanovenie predpokladu splnenia en.hospodárnosti budovy, tab.14 Normalizovaná hodnota - pož.do QN,EP = kwh/(m 2.a) nevyhovuje Odporúčaná hodnota - požad. po Qr1,EP = kwh/(m 2.a) nevyhovuje Cieľová odporúčaná hodnota - pož.po Záver: Qr3,EP = kwh/(m 2.a) nevyhovuje Požiadavka predpoklad splnenia energetickej hospodárnosti budov nie je splnená Budova v súčasnosti nespĺňa požiadavky STN Z1/2016 na energetické kritériá. Projektované úpravy Parametre budovy Celková podlahová plocha AC = m 2 Obostavaný objem VC = m 3 Plocha teplovýmenného obalu budovy AE = m 2 Faktor tvaru f = /m Potreba tepla na vykurovanie (3422 dennost.) QH = kwh/a Merná potreba tepla na vykurovanie QH,nd1 = kwh/(m 2.a) QH,nd2 = 7.75 kwh/(m 3.a) Požiadavky STN (2012), bod , tab. 9 Popis hodnota vyhodnotenie Maximálna hodnota Záver: QH,nd,max1 = QH,nd,max2 = kwh/(m 2.a) vyhovuje kwh/(m 3.a) vyhovuje Budova spĺňa požiadavku na en.kritérium - maximálna hodnota požadovaná pre obnovované budovy Normalizovaná (požadovaná) hodnota QH,nd,N1 = kwh/(m 2.a) vyhovuje - požadovaná do QH,nd,N2 = kwh/(m 3.a) vyhovuje Záver: Budova spĺňa požiadavku na en.kritérium - normalizovaná hodnota požadovaná pre nové a obnovované budovy pre obdobie výstavby do

18 Odporúčaná hodnota QH,nd,r1,1 = kwh/(m 2.a) nevyhovuje - požadovaná po QH,nd,r1,2 = 8.93 kwh/(m 3.a) vyhovuje Záver Budova spĺňa požiadavku na en.kritérium - normalizovaná hodnota požadovaná pre nové budovy pre obdobie výstavby od do Cieľová odporúčaná hodnota QH,nd,r2,1 = kwh/(m 2.a) nevyhovuje - požadovaná po QH,nd,r2,2 = 4.47 kwh/(m 3.a) nevyhovuje Záver: Budova nespĺňa požiadavku na en.kritérium - normalizovaná hodnota požadovaná pre nové budovy pre obdobie výstavby po Stanovenie predpokladu splnenia en.hospodárnosti budovy - požiad.stn (2012), bod 8.2. t.j. so zohľadnením prerušovaného vykurovania pre iné budovy na bývanie Upravená teplota vnútorného vzduchu 18.5 C Počet dennostupňov K.deň Potreba tepla na vykurovanie QH = kwh/a Merná potreba tepla na vykurovanie QH,nd2 = kwh/(m 2.a) Požiadavky STN (2012), bod 8.2. Stanovenie predpokladu splnenia en.hospodárnosti budovy, tab.14 Normalizovaná hodnota - pož.do QN,EP = kwh/(m 2.a) vyhovuje Odporúčaná hodnota - požad. po Qr1,EP = kwh/(m 2.a) vyhovuje Cieľová odporúčaná hodnota - pož.po Záver: Qr3,EP = kwh/(m 2.a) nevyhovuje Požiadavka predpoklad splnenia energetickej hospodárnosti budov je splnená pre obdobie výstavby od do Po realizácii navrhovaných opatrení budú splnené aj odporúčané požiadavky STN Z1/2016 uplatňované pre súčasné obdobie výstavby. Je to predovšetkým z dôvodu aplikácie tepelného izolantu nad rámec požiadaviek STN Z1/2016 v kombinácii s využitím spätného získavania tepla rekuperačnými jednotkami. Podľa článku zo STN Z1/2016 Budovy spĺňajú kritérium minimálnej požiadavky na energetickú hospodárnosť budov, ak majú v závislosti od kategórie budovy potrebu tepla na vykurovanie: QEP QN,EP kde QN,EP je normalizovaná hodnota potreby tepla na vykurovanie na dosiahnutie energetickej hospodárnosti budovy, v kwh/(m 2 a) podľa tabuľky 14 v STN kde: QEP - potreba tepla na vykurovanie na preukázanie splnenia minimálnej požiadavky na energetickú hospodárnosť budovy, v kwh/(m2 a). Podľa uvedenej tabuľky je normalizovaná hodnota QN,EP pre administratívne budovy rovná 26,8 kwh/m2.rok (pre obdobie výstavby od do ). Uvedená požiadavka pre obdobie výstavby od do bude splnená, vypočítaná hodnota je 21,55 kwh/m2.rok. Je to predovšetkým z dôvodu aplikácie tepelného izolantu nad rámec požiadaviek STN Z1/2016 v kombinácii s využitím spätného získavania tepla rekuperačnými jednotkami. 17

19 6. PLNENIE TEPELNOIZOLAČNÝCH POŽIADAVIEK STAVEBNÝCH KONŠTRUKCIÍ A POŽIADAVIEK NA ŠÍRENIE VLHKOSTI Plnenie uvedených požiadaviek je uvedené v prílohe. Stavebné konštrukcie oddeľujúce vykurovaný priestor od vonkajšieho prostredia ktoré sú predmetom rekonštrukcie budú po realizácii zateplenia spĺňať odporúčané požiadavky STN /2012 uplatňované pre obdobie výstavby od do (podľa stĺpca č.3 STN /2012), výnimku tvoria len obvodové steny lodžií kde z priestorových dôvodov nie je možné aplikovať väčšiu hrúbku tepelného izolantu a budú tak splnené normalizované a minimálne požiadavky. V konštrukciách bude vylúčená kondenzácia vodnej pary, prípadne nepresiahne povolené množstvo podľa STN , skondenzovaná vodná para neohrozí funkciu stavebných konštrukcií. Konštrukcia podlahy na styku s terénom ako aj obvodové steny pod úrovňou terénu nie sú predmetom rekonštrukcie a nespĺňajú požiadavky citovanej legislatívy. Otvorové konštrukcie ktoré sú predmetom rekonštrukcie budú po výmene spĺňať požiadavky STN Z1/2016. Bezpečnostné konštrukcie ktoré na žiadosť investora nebudú menené nespĺňajú požiadavky citovanej normy. Upozornenie na dodatočné zateplenie strešnej konštrukcie ktorá bola tepelne izolovaná aj v minulosti sa nachádza v bode 3 PROJEKTOVANÉ ÚPRAVY, ako aj v bode 11 OSTATNÉ POŽIADAVKY A ODPORÚČANIA. Posúdenie priemernej hodnoty súčiniteľa prechodu tepla podľa STN /2012, bod. 4.2 Aktuálny stav: Posúdenie priemernej hodnoty súčiniteľa prechodu tepla podľa STN /2012, bod. 4.2 Merná tepelná strata prechodom tepla HT = W/K Plocha obalového plášťa A = m 2 Faktor tvaru f = /m Vypočítaná hodnota Uem = W/m 2.K Maximálna hodnota W/m 2.K nevyhovuje Normalizovaná hodnota - pož.do W/m 2.K nevyhovuje Odporúčaná hodnota - pož.po W/m 2.K nevyhovuje Cieľová odporúčaná hodnota - pož.po W/m 2.K nevyhovuje Budova v súčasnosti nespĺňa požiadavky na priemernú hodnotu súčiniteľa prechodu tepla. Projektované úpravy: Posúdenie priemernej hodnoty súčiniteľa prechodu tepla podľa STN /2012, bod. 4.2 Merná tepelná strata prechodom tepla HT = W/K Plocha obalového plášťa A = m 2 Faktor tvaru f = /m 18

20 Vypočítaná hodnota Uem = W/m 2.K Maximálna hodnota W/m 2.K vyhovuje Normalizovaná hodnota - pož.do W/m 2.K vyhovuje Odporúčaná hodnota - pož.po W/m 2.K vyhovuje Cieľová odporúčaná hodnota - pož.po W/m 2.K nevyhovuje Záver: Požiadavka na priemernú hodnotu súčiniteľa prechodu tepla je splnená pre obdobie výstavby od do Vypočítaná priemerná hodnota súčiniteľa prechodu tepla po realizácii zateplenia je nižšia ako požadovaná hodnota podľa STN /2012, tab.3 uplatňovaná pre obnovované budovy. Súčasne je splnená aj požiadavka ktorá bola uplatňovaná do Požiadavka pre obdobie výstavby od do je takisto splnená. Konštrukcia podlahy na styku s terénom a obvodové steny pod úrovňou terénu nie su predmetom rekonštrukcie tejto projektovej dokumentácie. Takisto nie sú predmetom rekonštrukcie ani otvorové konštrukcie s bezpečnostnými vlastnosťami. Všetky tieto konštrukcie nespĺňajú požiadavky citovanej normy. Podľa STN (2012) bodu musia splniť normalizované požiadavky aj významne obnovované budovy. Ak to nie je funkčne, technicky a ekonomicky uskutočniteľné, musia spĺňať stavebné konštrukcie, na ktorých sa uskutočňuje významná obnova, aspoň minimálne požiadavky na energeticky úsporné budovy. 7. HODNOTENIE MINIMÁLNEJ POVRCHOVEJ TEPLOTY HYGIENICKÉ KRITÉRIUM Projektová dokumentácia je spracovaná v rozsahu realizačného projektu v rozsahu projektu pre vydanie stavebného povolenia. Projektová dokumentácia neobsahovala riešenie stavebných detailov konkrétnej stavby, len ideové riešenia. Osadenie stavebných konštrukcií a ich samotný výber je potrebné voliť tak aby boli splnené kritéria hygienického kritéria v zmysle STN /2012. V prílohe sú orientačne posúdené zvolené kritické stavebné detaily len informatívne. Pred realizáciou je nevyhnutné realizovať sondy do pôvodných stavebných detailov s cieľom zistiť skutočné technické riešenie a použité stavebné materiály, graficky spracovať aj všetky stavebné detaily vo vlhkých prevádzkach, t.j. kúpeľniach, WC a pod. a následne ich tepelnotechnicky posúdiť a navrhnúť také riešenie stavebných detailov ktoré bezpečne eliminuje všetky potenciálne hygienické problémy. Vo všetkých priestoroch je potrebné zabezpečiť dostatočne intenzívne vetranie. V prílohe sú informatívne posúdené zvolené stavebné detaily. Na základe detailov v prílohe bolo stanovené zateplenie zvolených detailov ako aj technické riešenie detailov. Detaily uvedené v prílohe nenahrádzajú stavebné detaily. 19

21 8. HODNOTENIE MINIMÁLNEJ INTENZITY VÝMENY VZDUCHU Minimálna intenzita výmeny vzduchu je vypočítaná v rámci výpočtu potreby tepla na vykurovanie. Výpočet potvrdil nižšiu hodnotu ako je požadovaná výmena vzduchu. Požadovaná výmena vzduchu bude dosiahnutá častejším otváraním okenných konštrukcií. Aj z tohto dôvodu je nevyhnutné zabezpečiť v zimnom období dostatočne intenzívne vetranie vzduchu v miestnostiach za čerstvý čo bude viezť ku zníženiu relatívnej vlhkosti vnútorného vzduchu a teda jeho vysušenie pod hodnotu 50% relatívnej vlhkosti. Aktuálny stav: Popis otvorovej konštrukcie Celková dĺžka škár otvorových konštrukcií l (m) Súčiniteľ prievzdušnosti otvorových výplní i.104 (m²/(s.pa 0,67 )) 1 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá plastové rámy, iz.2-sklo AL lišta pancierové okná a dvere pancierové okná a dvere bez slnečných ziskov hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá, bez slnečného žiarenia deliace dvere otvorové konštrukcie prekryté pancierovými prvkami sklobeton Posúdenie priemernej intenzity výmeny vzduchu podľa STN /2012, bod 6.2 Minimálna intenzita výmeny vzduchu nn = /h Vypočítaná intenzita výmeny vzduchu n = /h Záver: priemerná intenzita výmeny vzduchu nie je vyhovujúca, dostatočnú výmenu vzduchu bude potrebné zabezpečiť iným spôsobom Projektované opatrenia: Popis otvorovej konštrukcie Celková dĺžka škár otvorových konštrukcií l (m) Súčiniteľ prievzdušnosti otvorových výplní i.104 (m²/(s.pa 0,67 )) 1 iz.3-sklo + SWISSPACER iz.3-sklo + SWISSPACER pancierové okná a dvere pancierové okná a dvere bez slnečných ziskov iz.3-sklo + SWISSPACER - bez slnecneho 5 ziarenia

22 6 deliace dvere Heroal D92 + Iz.3-sklo + SWISSPACER otvorové konštrukcie prekryté pancierovými prvkami Posúdenie priemernej intenzity výmeny vzduchu podľa STN /2012, bod 6.2 Minimálna intenzita výmeny vzduchu nn = /h Vypočítaná intenzita výmeny vzduchu n = /h Záver: priemerná intenzita výmeny vzduchu nie je vyhovujúca, dostatočnú výmenu vzduchu bude potrebné zabezpečiť iným spôsobom Požadovanú výmenu vzduchu bude potrebné zabezpečiť prostredníctvom VZT zariadení v priestoroch tam kde sú projektované a častejším otváraním okenných konštrukcií v priestoroch s prirodzeným vetraním. Upozornenie: zateplením obalových konštrukcií dôjde k utesneniu množstva stavebných detailov (napr. detail styku okenného rámu s ostením, nadpraží, parapetom a pod.). Uvedené bude mať za následok pokles skutočnej infiltrácie (nie teoretickej vypočítanej) čo bude spôsobovať rýchlejší nárast koncentrácie škodlivín a relatívnej vlhkosti v interiéri. Aj z tohto dôvodu je projektovaný systém mechanického vetrania s rekuperačným systémom. Je potrebné použiť inštaláciu otvorových konštrukcií s použitím parotesných pások zo strany interiéru a paropriepustných zo strany exteriéru. 9. POUŽITIE ALTERNATÍVNYCH ZDROJOV ENERGIE A OPIS SKUTKOVÉHO STAVU SYSTÉMU VYKUROVANIA, PRÍPRAVY TEPLEJ VODY A OSVETLENIA V objekte sa uvažuje s využitím obnoviteľných zdrojov energie. Objekt je v súčasnosti zásobovaný teplom z centrálneho zdroja tepla v správe spoločnosti TEKO a.s. kde sa využíva aj kombinovaná výroba elektrickej energie a tepla. Na zníženie tepelných strát vetraním budú inštalované rekuperačné jednotky. Predmetom rekonštrukcie je modernizácia vykurovacej sústavy spojená s hydraulickým vyregulovaním, na prípravu teplej vody budú slúžiť lokálne zásobníkové ohrievače, osvetľovacia sústava bude nahradená za LED zrdoje. Lokálny systém prípravy teplej vody bolo potrebné použiť len z dôvodu plnenia požiadavky OP KŽP na energetickú triedu B pre všetky miesta spotreby energie (t.j. aj na systém prípravy teplej vody, nakoľko systémom s cirkuláciou teplej vody nebolo možné uvedenú požiadavku splniť). 21

23 10. POTREBA ENERGIE NA VYKUROVANIE, PRÍPRAVU TEPLEJ VODY, OSVETLENIE, KLIMATIZÁCIU A NÚTENÉ VETRANIE, HODNOTENIE V ZMYSLE VYHL. 364/2012 Z.Z. V NESKORŠOM ZNENÍ VYHL.324/2016. Škála energetických tried administratívne budovy - podľa Vyhlášky č.364/2012 Z.z. v neskoršom znení Vyhl.324/2016 Z.z.: A B C D E F G vykurovanie > 168 príprava teplej vody > 24 nútené vetranie a chladenie Budova nie je mechanicky vetraná ani klimatizovaná*** osvetlenie > 68 celková potreba energie v budove > 260 A0 A1 B C D E F G GLOBÁLNY UKAZOVATEĽ - PRIMÁRNA ENERGIA > 522 *** Podľa Vyhlášky č.364/2012 Z. z., poznámky y: Ak predmetom hodnotenia energetickej hospodárnosti nie je potreba energie na chladenie a nútené vetranie, hraničné hodnoty škály energetických tried globálneho ukazovateľa sa určia podľa 4 ods. 8 a ods. 10 so zohľadnením súčinu hraničnej hodnoty ukazovateľa pre miesto spotreby energie na chladenie a nútené vetranie a faktora primárnej energie pre elektrinu podľa prílohy č. 2. Uvedený prepočet bol spracovaný systémom Inforeg ktorý bol vytvorený pre účely vydávania energetických certifikátov v zmysle Zákona č.555/2005 Z. z. v neskoršom znení Zákona č.300/2012 Z.z.. Z tohto dôvodu škála energetických tried pre celkovú potrebu energie budovy a globálny ukazovateľ (primárna energia) nekorešponduje s tabuľkami uvedenými vo Vyhláške č.364/2012 Z. z. Hodnotenie vychádza z projektovej dokumentácie. Výsledky výpočtu sú spracované v prílohe. Hodnotenie v zmysle Vyhl.364/2012 Z.z. v neskoršom znení Vyhl.324/2016 Z.z.: Súčasný stav Potreba energie na vykurovanie: 82,74 kwh/m².rok, en.trieda C Potreba energie na prípravu teplej vody: 15,34 kwh/m².rok, en.trieda D Vetranie a klimatizácia: nehodnotí sa Osvetlenie: 28,80 kwh/m².rok, en.trieda B Celková potreba energie v budove: 126,88 kwh/m².rok, en.trieda C Primárna energia, t.j. globálny ukazovateľ: 118,58 kwh/m².rok, en.trieda B Emisie CO2: 51,52 kg/m².rok Projektované opatrenia Potreba energie na vykurovanie: Potreba energie na prípravu teplej vody: 28,86 kwh/m².rok, en.trieda B 7,24 kwh/m².rok, en.trieda B 22

24 Vetranie a klimatizácia: nehodnotí sa Osvetlenie: 14,88 kwh/m².rok, en.trieda A Celková potreba energie v budove: 50,99 kwh/m².rok, en.trieda B Primárna energia, t.j. globálny ukazovateľ: 72,12 kwh/m².rok, en.trieda A1 Emisie CO2: 16,03 kg/m².rok Podľa Vyhl.364/2012 Z.z. v neskoršom znení Vyhl.324/2016 Z.z. 4 (5) Minimálna požiadavka na energetickú hospodárnosť budov podľa 5 ods. 3 pre obdobie výstavby po roku 2015 (t.j. od do ) je určená hornou hranicou energetickej triedy A1 pre globálny ukazovateľ. Z výsledkov hodnotenia vyplýva že uvedená požiadavka uplatňovaná pre obdobie výstavby od do splnená bude. Špecifická požiadavka OP KŽP na zatriedenie všetkých miest spotreby do energetickej triedy B je takisto splnená. Projektant je povinný splnenie minimálnych požiadaviek na energetickú hospodárnosť budov podľa 4 ods. 3 zákona 555/2005 Z. z. o energetickej hospodárnosti budovy zahrnúť do projektovej dokumentácie k stavebnému povoleniu platných v čase povoľovania stavby. V kolaudačnom konaní stavebný úrad skúma najmä, či sa stavba uskutočnila podľa dokumentácie overenej stavebným úradom v stavebnom konaní a či sa dodržali zastavovacie podmienky určené územným plánom zóny alebo podmienky určené v územnom rozhodnutí a v stavebnom povolení. Podľa Vyhl.364/2012 Z.z. 5, 3) Minimálnou požiadavkou na energetickú hospodárnosť nových budov postavených po 31. decembri 2015 je horná hranica energetickej triedy A1 pre globálny ukazovateľ; významne obnovovaná budova musí túto požiadavku splniť, ak je to technicky, funkčne a ekonomicky uskutočniteľné. Uvedená požiadavka je splnená aj napriek tomu že sa jedná o obnovovaný objekt. Projektant je povinný splnenie minimálnych požiadaviek na energetickú hospodárnosť budov podľa 4 ods. 3 zákona 555/2005 Z. z. o energetickej hospodárnosti budovy zahrnúť do projektovej dokumentácie k stavebnému povoleniu platných v čase povoľovania stavby. V kolaudačnom konaní stavebný úrad skúma najmä to, či sa stavba uskutočnila podľa dokumentácie overenej stavebným úradom v stavebnom konaní a či sa dodržali zastavovacie podmienky určené územným plánom zóny alebo podmienky určené v územnom rozhodnutí a v stavebnom povolení. 23

25 REKAPITULÁCIA ÚSPOR v zmysle hodnotenia podľa Vyhl.364/2012 z.z. v neskoršom znení a doplnení vyhl.324/2016 z.z., t.j. NIE SKUTOČNÁ SPOTREBA ANI SKUTOČNÁ ÚSPORA: Tabuľka 6: Rekapitulácia a potenciál úspor po realizácii navrhovaných opatrení Č.r. ZÁKLADNÉ ÚDAJE O BUDOVE 1 Názov budovy: 2 Ulica, číslo: 3 Obec: Košice 4 Parc.č.: 3271/20 5 Katastrálne územie: Košice Účel spracovania energetického 6 certifikátu: 2 - významná obnova Modernizácia administratívnej budovy ÚVV a ÚVTOS Košice - navrhovaný stav Floriánska 18 Potenciál úspor po vykonaní navrhovaných úprav Veličina Potreba tepla/energie - aktuálny stav v kwh/(m².a) Podiel z celkovej potreby energie v budove v % Potreba tepla/energie - po realizácii navrhovaných úprav v kwh/(m².a) Podiel z celkovej potreby energie v budove v % Úspora tepla / energie v kwh/(m².a) Potenciál úspor v % 7 Potreba tepla na vykurovanie Potreba energie: 8 na vykurovanie na prípravu teplej vody na chladenie/vetranie 11 na osvetlenie Celková potreba energie (kwh/m².a) Primárna energia (kwh/m².a) Odpočítateľná tepelná a elektrická energia 15 solárna tepelná 16 solárna fotovoltaická 17 kogenerácia 18 tepelná energia z iného obnoviteľného zdroja UPOZORNENIE: Výpočet vychádza z normalizovaných vstupných údajov v zmysle STN /2012, STN Z1/2016, STN /2012, STN EN ISO 13790, STN EN ISO NA, Zákona č.555/2005 Z.z. v neskoršom znení Zákona č.300/2012 Z.z., Vyhl.364/2012 Z.z. v neskoršom znení Vyhl.324/2016 Z.z. a ostatnej súvisiacej legislatívy. Metodika výpočtu slúži výlučne účelom uvedenej legislatívy a za žiadnych okolností nemôže byť porovnávaná so skutočnou spotrebou. Výpočet v zmysle uvedenej legislatívy nezohľadňuje lokálne klimatické podmienky pre miesto stavby, nie je zohľadnené reálne správanie sa užívateľov (vetranie, vnútorné tepelné 24

26 zisky, obsluha vykurovacieho systému, osvetlenia, reálna spotreba teplej vody a pod.) Zateplením obalových konštrukcií dôjde k utesneniu množstva stavebných detailov. Uvedené bude mať za následok pokles skutočnej infiltrácie (nie teoretickej vypočítanej) čo bude spôsobovať rýchlejší nárast koncentrácie škodlivín a relatívnej vlhkosti v interiéri. Aj z tohto dôvodu je potrebné využívať projektovaný systém mechanického vetrania s rekuperačnými jednotkami. Za žiadnych okolností sa nesmie v priestoroch s rekuperáciou vetrať okennými konštrukciami. Pre správnu funkčnosť rekuperačného systému je potrebné všetky otvorové konštrukcie inštalovať prostredníctvom pások (parotesná zo strany interiéru, paropriepustná zo strany exteriéru). Na porovnanie výpočtu spracovanom v tomto tepelnotechnickom posúdení s reálnou spotrebou energie na vykurovanie nie je vhodné a ani možné použiť STN EN 15603, STN EN NA a STN a pod. nakoľko po realizácii zateplenia výrazne klesnú tepelné straty prechodom tepla ako aj vetraním a vzrastie vplyv nestabilných slnečných tepelných ziskov a vnútorných tepelných ziskov čo je v rozpore s odporúčaniami a požiadavkami v uvedených normách. Vyčíslená úspora je preto značne nadhodnotená a jedná sa len o úsporu na základe normalizovaného režimu a v žiadnom prípade nie je možné v skutočnej prevádzke očakávať takú vysokú úsporu počas monitorovacieho obdobia. Teoreticky reálne dosiahnuteľná úspora energie na vykurovaní sa pohybuje v odhadovanom rozsahu %. 11. OSTATNÉ POŽIADAVKY A ODPORÚČANIA Pred realizáciou a v dielenskej dokumentácii je nevyhnutné graficky spracovať všetky stavebné detaily a následne ich tepelnotechnicky posúdiť a navrhnúť také riešenie stavebných detailov ktoré bezpečne eliminuje všetky potenciálne hygienické problémy. Vo všetkých priestoroch je potrebné zabezpečiť dostatočne intenzívne vetranie. Vnútorné žalúzie sú pre účely zníženia slnečných ziskov takmer neúčinné. Z tohto dôvodu sa na oslnené okenné konštrukcie požaduje použitie exteriérových žalúzií. Na zlepšenie tepelného komfortu v letnom období je nevyhnutné inštalovať exteriérové žalúzie na všetky oslnené otvorové konštrukcie. Bez systému vonkajšieho tienenia nebude možné zabezpečiť primerané parametre vnútorného prostredia, predovšetkým by dochádzalo k neúnosnému priehrievaniu vnútorných priestorov v letnom a prechodnom období čo by viedlo k nutnosti použitia klimatizačného systému ktorý nie je súčasťou projektovej dokumentácie a jeho použitie by viedlo k nárastu spotreby elektrickej energie. Z toho dôvodu sa požaduje inštalácia exteriérových žalúzií. Použitím exteriérových žalúzií pri nesprávnej obsluhe však dôjde k zníženiu slnečných tepelných ziskov. Je potreto nevyhnutné zabezpečiť aby počas vykurovacej sezóny boli exteriérové žalúzie vytiahnuté prípadne natočené do polohy ktorá maximalizuje slnečné tepelné zisky. Exteriérové žalúzie sa smú používať len pre účely zníženia slnečných tepelných ziskov v období kedy by dochádzalo k nežiadúcemu prehrievaniu priestorov. Zníženie slnečných ziskov na otvorových 25

27 konštrukciách s aplikovanou protislnečnou ochranou bolo zapracované empiricky do výpočtu potreby tepla na vykurovanie v navrhovanom stave. Strešná konštrukcia ktorá bola tepelne izolovaná v minulosti odstráni sa dodatočné zateplenie s hydroizoláciou, je potrebné šetrne odstrániť alebo inak zabezpečiť existujúci kotviaci systém - existujúca pôvodná hydroizolačná vrstva bude totiž slúžiť ako parotesná vrstva. Dodatočne aplikovaná parotesná vrsta Glastek bude aplikovaná z dôvodu prekrytia otvorov po perforácii kotviacimi prvkami. V pripade že by neboli existujúce kotviace prvky pôvodného dodatočného zateplenia odstránené dokonale, došlo by k perforácii novej parotesnej vrstvy čo by spôsobovalo šírenie vlhkosti do novej tepelnoizolačnej vrstvy strešného plášťa kde by dochádzalo ku kondenzácii vodnej pary a akumulácii vlhkosti čo nie je prípustné. Preto je pred aplikáciou novej parotesnej vrstvy potrebné preveriť všetky detaily po pôvodných kotviacich prvkoch o čom je potrebné spísať zápisnicu s podpismi všetkých zúčastnených. Vzniknuté otvory po starých kotvách je potrebné zaliať asfaltom a zabezpečiť také riešenie ktoré zabráni perforácii parotesnej vrstvy pôvodnými kotevnými prvkami. Až následne je možné pristúpiť k aplikácii novej parotesnej vrstvy a ostatných vrchných vrstiev strešného plášťa. Vzhľadom na charakter objektu sa na veľkej časti fasády nachádzajú konštrukcie mreží. Tieto budú demontované a osadené budú nové. Kotvenie mreží do nosnej konštrukcie však bude prechádzať tepelným izolantom čo bude spôsobovať nárast tepelného toku kotviacimi prvkami a budú tak vytvorené tepelné mosty. Na minimalizáciu vplyvu tepelných mostov sa použaduje aby všetky prvky prechádzajúce tepelným izolantom boli zhotovené z nerezových prvkov alebo iných prvkov s podstatne nižšou hodnotou súčiniteľa tepelnej vodivosti než má oceľ. Použitím nerezových prvkov by súčastne bola eliminovaná korózia a vizuálne znehodnotenie kontaktného zatepľovacieho systému. Vplyv kotviacich prvkov bol vo výpočte potreby tepla na vykurovanie zohľadnený vyššou hodnotou vplyvu tepelných mostov než odporúča STN Z1/2016 uplatňované pre budovy stavané po V ďalšom stupni projektovej dokumentácie a pri realizácii je potrebné zapracovať všetky odporúčania a požiadavky uvedené v tomto posúdení. 12. ZÁVER Budova bude po realizácii zateplenia spĺňať požiadavky STN /2012 a STN Z1/2016 na energetické kritérium uplatňované pre obnovované budovy. Fragmenty stavebných konštrukcií ktoré sú predmetom zateplenia budú spĺňať odporúčané požiadavky citovanej normy na odporúčanú hodnotu tepelného odporu, odporúčanú hodnotu súčiniteľa prechodu tepla a šírenie vlhkosti stavebnými konštrukciami, platné pre obdobie výstavby od do Obvodové steny lodžií budú z priestorových dôvodov spĺňať aspoň minimálne a normalizované požiadavky citovanej normy. Predpoklad plnenia energetickej hospodárnosti budovy pre obdobie od do je s rekuperačným systémom splnený. 26

28 Areál ÚVV a ÚVTOS v Košiciach v ktorom sa nachádza aj riešený objekt pozostáva z viacerých prevádzok. Okrem predmetného objektu je v areáli situovaná aj ubytovacia časť a pristavaná časť s bazénom a telocvičňou. Nakoľko plnenie požiadaviek na kategorizáciu budov je obmedzené výlučne na administratívne budovy a budovy škôl a školských zariadení, predmetná projektová dokumentácia rieši len tú časť ktorá spĺňa definíciu kategórie Administratívne budovy v zmysle Zákona č.555/2005 Z.z. v neskoršom znení Zákona č.300/2012 Z.z., Vyhl.364/2012 Z.z. v neskoršom znení Vyhl.324/2016 Z.z. Podľa Zákona č.555/2005 Z.z. v neskoršom znení a doplnení Zákona č.300/2012 Z.z., 2, písmeno (3) Budovou na účely tohto zákona je zastrešená stavba so stenami, v ktorej sa používa energia na úpravu vnútorného prostredia. Budovou sa rozumie stavba ako celok alebo jej časť, ktorá bola projektovaná alebo zmenená na samostatné užívanie (ďalej len samostatná časť ). Z celého rozsahu budov je preto predmetom rekonštrukcie len tá časť ktorá spĺňa v zmysle citovaného zákona definíciu Administratívna budova. Predmetom tejto projektovej dokumentácie je také riešenie ktoré zabezpečí plnenie definície samostatná časť. Dodávka tepla do objektu bude zabezpečená pre predmetnú samostatnú časť, systém merania a regulácie budú zabezpečovať funkčné požiadavky len pre predmetnú samostatnú časť. Predmetom zadania je z tohto dôvodu len hodnotenie v časti služobnej budovy v rozsahu osí E T a 1 8. Na opačnej strane osy E sa nachádza bazén s telocvičňou. Pokiaľ by bola vo výpočte zohľadnená aj časť telocvične s bazénom, objekt by musel byť hodnotený v kategórii 9 Ostatné budovy, t.j. budovy so zmiešaným účelom využitia, čo by negovalo plnenie oprávnenosti projektu. Ku kolaudácii bude potrebné spracovať energetický certifikát a ten musí byť takisto spracovaný len na túto samostatnú časť. Nakoľko bazén ani telocvičňa nie sú predmetom rekonštrukcie, rovnako ani ubytovacia časť, ich zohľadnenie v energetickom certifikáte by znamenalo výrazné zhoršenie hodnotenia. V prípade zmien oproti navrhovanému riešeniu v tomto projektovom hodnotení kontaktovať spracovateľa projektového energetického hodnotenia. Toto projektové energetické hodnotenie platí len za predpokladu splnenia všetkých predpokladov uvedených v tomto posudku. V spracovanom výpočte bol uvažovaný normalizovaný režim prevádzky budovy, nie je preto možné ho priamo porovnať s reálnou spotrebou energiem, vyčíslená úspora je preto značne nadhodnotená, výpočty a výsledky slúžia výlučne na preukázanie plnenia legislatívnych požiadaviek. Po realizácii opatrení je potrebné zabezpečiť hydraulické vyregulovanie vykurovacej sústavy, inštalovať termostatické ventily na vykurovacie telesá a zriadiť moderný systém merania a regulácie spotrieb energetických nosičov. Systém merania a regulácie musí zabezpečiť prevádzku riešenej časti objektu tak aby bola plnená definícia samostatnej časti. Navrhnuté označenie skladieb slúži len účelom spracovania posudku. 27

29 Ku kolaudácii je potrebné vyhotoviť energetický certifikát budovy podľa zákona č.300/2012 Z.z. o energetickej hospodárnosti budov a o zmene a doplnení niektorých zákonov a vyhlášky MVRR SR č.364/2012 Z.z. v neskoršom znení Vyhl.324/2016 Z.z., ktorou sa vykonáva zákon č.555/2005 Z.z. o energetickej hospodárnosti budov Dňa , Prievidza... Ing.Peter Mihálka, PhD.... Ing. Daniel Kiss... Ing. Jana Raditschová, PhD. 28

30 Použitá literatúra: STN : Teplotechnické vlastnosti stavebných konštrukcií a budov, 2012 STN EN ISO 6946: Stavebné konštrukcie. Tepelný odpor a súčiniteľ prechodu tepla, Výpočtová metóda, 2001 STN EN ISO 13770: Tepelnotechnické vlastnosti budov šírenie tepla zeminou, 2001 STN EN ISO : Tepelné mosty v budovách pozemných stavieb Tepelné toky a teploty, 1999 STN EN ISO : Teplotechnické vlastnosti stavebných dielcov a konštrukcií Vnútorná povrchová teplota na vylúčenie kritickej povrchovej vlhkosti a kondenzácie vnútri konštrukcie, 2003 STN EN ISO : Tepelnotechnické vlastnosti budov. Merný tepelný tok prechodom tepla a vetraním. Výpočtová metóda, 2008 STN EN ISO : Tepelnotechnické vlastnosti stavebných konštrukcií. Tepelnodynamické charakteristiky. Výpočtové metódy, 2008 STN EN ISO : Tepelnotechnické vlastnosti okien, dverí a okeníc. Výpočet súčiniteľa prechodu tepla. Časť 1: Všeobecne, 2007 STN EN ISO : Tepelnotechnické vlastnosti okien, dverí a okeníc. Výpočet súčiniteľu prechodu tepla. Časť 2: Výpočtová metóda pre rámy, 2004 STN EN ISO 14683: Tepelné mosty v stavebných konštrukciách. Lineárny stratový súčiniteľ. Zjednodušené metódy a orientačné hodnoty, 2008 STN EN ISO : Stavebné materiály a výrobky. Metódy stanovenia deklarovaných a návrhových hodnôt tepelnotechnických veličín Chmúrny, I.: Tepelná ochrana budov, Jaga, 2003 Chmúrny, I.: Komentár a návrh výpočtu energetickej certifikácie budov. Ministerstvo výstavby a regionálneho rozvoja SR, SKSI, 2007 Menďan, R., Vavrovič, B.: Obnova panelových budov, Komplexné riešenie konštrukčných, technologických, hygienických a energetických problémov, časť 5. Teplotechnické zhodnotenie panelových bytových domov a odstránenie hygienických porúch. Sternová, Z. a kol.: Obnova bytových domov, Hromadná bytová výstavba do roku 1970, Jaga, 2001 Sternová, Z. a kol.: Obnova bytových domov, Hromadná bytová výstavba po roku 1970, Jaga, 2002 Sternová, Z.: Zatepľovanie budov, Jaga 1999 Sternová, Z. a kol.: Atlas tepelných mostov, Jaga 2006 Firemné materiály Wienerberger, Baumit, Austrotherm, Polyform, Rockwool, Tyvek, Icopal, Dektrade atď. 29

31 KOMPLEXNÉ TEPELNOTECHNICKÉ POSÚDENIE FRAGMENTOV STAVEBNÝCH KONŠTRUKCIÍ PODĽA STN /2012 A STN Z1/2016 s účinnosťou od AKTUÁLNY STAV 30

32 VYHODNOTENIE VÝSLEDKOV PODĽA STN /Z1 (2016) Názov konštrukcie : Rekapitulácia dát: Teplota vnútorného vzduchu Tai = C Rel. vlhkosť vnútorného vzduchu Fii = % STE1 - obvodová stena murovaná 1NP Hodnotená konštrukcia: Číslo Názov vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 omietka CDm lepiaca malta obklad I. Požiadavka na súčinitel prechodu tepla (čl. 4.1) Vypočítaná hodnota: U = W/(m2K) Normaliz. hodnota od 2013 do U,N: 0.32 W/(m2K) U > U,N... normalizovaná hodnota platná do nie je splnená. Normaliz. hodnota od 2016 do U,r1: 0.22 W/(m2K) U > U,r1... POŽIADAVKA NIE JE SPLNENÁ. Ak nie je uskutočniteľné splniť normalizovanú požiadavku, konštrukcia musí splniť nimimálnu požiadavku U,max = 0.46 W/(m2K) U > U,max... MINIMÁLNA POŽIADAVKA NIE JE SPLNENÁ. Cieľová hodnota (normaliz. od 2021)... U,r2: 0.15 W/(m2K) U > U,r2... cieľová hodnota nie je splnená. II. Požiadavka na vnútornú povrchovú teplotu (čl. 4.3) Táto požiadavka sa nevzťahuje na presklené výplne. Požiadavka na vylúčenie vzniku plesní: Tsi,N = Tsi,80 + dtsi = = C Vypočítaná hodnota: Tsi = 9.97 C Tsi < Tsi,N... POŽIADAVKA NIE JE SPLNENÁ. Pozn.: Povrch. teploty v mieste tepelných mostov v skladbe je nutné určiť riešením teplotného poľa. III. Požiadavky na šírenie vlhkosti konštrukciou (čl. 5) Požiadavky: 1. Skondenzovaná vodná para nesmie ohroziť funkciu kcie. 2. Ročná bilancia vodnej pary musí byť priaznivá, tj. M,c<M,ev (Ma,vysl=0). 3. Množstvo kondenzátu musí byť M,c < 0,5 kg/(m2.a). Vypočítané hodnoty: V kci dochádza pri ext. výpočt. teplote ku kondenzácii. Ročné množstvo zkondenzovanej vodnej pary M,c = kg/m2,rok Ročné množstvo vyparitelnej vodnej pary M,ev = kg/m2,rok Vyhodnotenie 1. požiadavky musí urobiť projektant. M,c < M,ev POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. M,c < 0.5 kg/m POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. VYHODNOTENIE VÝSLEDKOV PODĽA STN /Z1 (2016) Názov konštrukcie : Rekapitulácia dát: Teplota vnútorného vzduchu Tai = C Rel. vlhkosť vnútorného vzduchu Fii = % STE2 - obvodová stena 1PP nad úrovňou terénu Hodnotená konštrukcia: Číslo Názov vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 omietka Foalbit plna palena tehla lepiaca malta obklad I. Požiadavka na súčinitel prechodu tepla (čl. 4.1) Vypočítaná hodnota: U = W/(m2K) Normaliz. hodnota od 2013 do U,N: 0.32 W/(m2K) U > U,N... normalizovaná hodnota platná do nie je splnená. Normaliz. hodnota od 2016 do U,r1: 0.22 W/(m2K) U > U,r1... POŽIADAVKA NIE JE SPLNENÁ. Ak nie je uskutočniteľné splniť normalizovanú požiadavku, konštrukcia musí splniť nimimálnu požiadavku U,max = 0.46 W/(m2K) U > U,max... MINIMÁLNA POŽIADAVKA NIE JE SPLNENÁ. Cieľová hodnota (normaliz. od 2021)... U,r2: 0.15 W/(m2K) U > U,r2... cieľová hodnota nie je splnená. II. Požiadavka na vnútornú povrchovú teplotu (čl. 4.3) Táto požiadavka sa nevzťahuje na presklené výplne. Požiadavka na vylúčenie vzniku plesní: Tsi,N = Tsi,80 + dtsi = = C Vypočítaná hodnota: Tsi = C Tsi < Tsi,N... POŽIADAVKA NIE JE SPLNENÁ. Pozn.: Povrch. teploty v mieste tepelných mostov v skladbe je nutné určiť riešením teplotného poľa. III. Požiadavky na šírenie vlhkosti konštrukciou (čl. 5) Požiadavky: 1. Skondenzovaná vodná para nesmie ohroziť funkciu kcie. 2. Ročná bilancia vodnej pary musí byť priaznivá, tj. M,c<M,ev (Ma,vysl=0). 3. Množstvo kondenzátu musí byť M,c < 0,5 kg/(m2.a). Vypočítané hodnoty: V kci nedochádza pri ext. výpočt. teplote ku kondenzácii. POŽIADAVKY SÚ SPLNENÉ. 31

33 VYHODNOTENIE VÝSLEDKOV PODĽA STN /Z1 (2016) VYHODNOTENIE VÝSLEDKOV PODĽA STN /Z1 (2016) Názov konštrukcie : STE4 - obvodová stena lodžií Názov konštrukcie : STE5 - obvodová stena vrchné podlažia SZ zateplená Rekapitulácia dát: Teplota vnútorného vzduchu Tai = C Rel. vlhkosť vnútorného vzduchu Fii = % Hodnotená konštrukcia: Číslo Názov vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 omietka CDm lepiaca malta obklad I. Požiadavka na súčinitel prechodu tepla (čl. 4.1) Vypočítaná hodnota: U = W/(m2K) Normaliz. hodnota od 2013 do U,N: 0.32 W/(m2K) U > U,N... normalizovaná hodnota platná do nie je splnená. Normaliz. hodnota od 2016 do U,r1: 0.22 W/(m2K) U > U,r1... POŽIADAVKA NIE JE SPLNENÁ. Ak nie je uskutočniteľné splniť normalizovanú požiadavku, konštrukcia musí splniť nimimálnu požiadavku U,max = 0.46 W/(m2K) U > U,max... MINIMÁLNA POŽIADAVKA NIE JE SPLNENÁ. Cieľová hodnota (normaliz. od 2021)... U,r2: 0.15 W/(m2K) U > U,r2... cieľová hodnota nie je splnená. II. Požiadavka na vnútornú povrchovú teplotu (čl. 4.3) Táto požiadavka sa nevzťahuje na presklené výplne. Požiadavka na vylúčenie vzniku plesní: Tsi,N = Tsi,80 + dtsi = = C Vypočítaná hodnota: Tsi = 9.97 C Tsi < Tsi,N... POŽIADAVKA NIE JE SPLNENÁ. Pozn.: Povrch. teploty v mieste tepelných mostov v skladbe je nutné určiť riešením teplotného poľa. III. Požiadavky na šírenie vlhkosti konštrukciou (čl. 5) Požiadavky: 1. Skondenzovaná vodná para nesmie ohroziť funkciu kcie. 2. Ročná bilancia vodnej pary musí byť priaznivá, tj. M,c<M,ev (Ma,vysl=0). 3. Množstvo kondenzátu musí byť M,c < 0,5 kg/(m2.a). Vypočítané hodnoty: V kci dochádza pri ext. výpočt. teplote ku kondenzácii. Ročné množstvo zkondenzovanej vodnej pary M,c = kg/m2,rok Ročné množstvo vyparitelnej vodnej pary M,ev = kg/m2,rok Vyhodnotenie 1. požiadavky musí urobiť projektant. M,c < M,ev POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. M,c < 0.5 kg/m POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. Rekapitulácia dát: Teplota vnútorného vzduchu Tai = C Rel. vlhkosť vnútorného vzduchu Fii = % Hodnotená konštrukcia: Číslo Názov vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 omietka CDm lepiaca malta obklad lepiaca malta EPS-F lepiaca malta tenkostenna omietka I. Požiadavka na súčinitel prechodu tepla (čl. 4.1) Vypočítaná hodnota: U = W/(m2K) Normaliz. hodnota od 2013 do U,N: 0.32 W/(m2K) U > U,N... normalizovaná hodnota platná do nie je splnená. Normaliz. hodnota od 2016 do U,r1: 0.22 W/(m2K) U > U,r1... POŽIADAVKA NIE JE SPLNENÁ. Ak nie je uskutočniteľné splniť normalizovanú požiadavku, konštrukcia musí splniť nimimálnu požiadavku U,max = 0.46 W/(m2K) U < U,max... MINIMÁLNA POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. Cieľová hodnota (normaliz. od 2021)... U,r2: 0.15 W/(m2K) U > U,r2... cieľová hodnota nie je splnená. II. Požiadavka na vnútornú povrchovú teplotu (čl. 4.3) Táto požiadavka sa nevzťahuje na presklené výplne. Požiadavka na vylúčenie vzniku plesní: Tsi,N = Tsi,80 + dtsi = = C Vypočítaná hodnota: Tsi = C Tsi > Tsi,N... POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. Pozn.: Povrch. teploty v mieste tepelných mostov v skladbe je nutné určiť riešením teplotného poľa. III. Požiadavky na šírenie vlhkosti konštrukciou (čl. 5) Požiadavky: 1. Skondenzovaná vodná para nesmie ohroziť funkciu kcie. 2. Ročná bilancia vodnej pary musí byť priaznivá, tj. M,c<M,ev (Ma,vysl=0). 3. Množstvo kondenzátu musí byť M,c < 0,5 kg/(m2.a). Vypočítané hodnoty: V kci nedochádza pri ext. výpočt. teplote ku kondenzácii. POŽIADAVKY SÚ SPLNENÉ. 32

34 VYHODNOTENIE VÝSLEDKOV PODĽA STN /Z1 (2016) VYHODNOTENIE VÝSLEDKOV PODĽA STN /Z1 (2016) Názov konštrukcie : plášť STE6 - obvodová stena vrchné podlažia zateplený boletický Názov konštrukcie : plášť STE8 - obvodová stena vrchné podlažie nezateplený boletický Rekapitulácia dát: Teplota vnútorného vzduchu Tai = C Rel. vlhkosť vnútorného vzduchu Fii = % Hodnotená konštrukcia: Číslo Názov vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 omietka drevovlaknita doska Azbestocement mineralna vlna stara zaklop neznameho typu lepiaca stierka EPS-F lepiaca stierka tenkostenna omietka I. Požiadavka na súčinitel prechodu tepla (čl. 4.1) Vypočítaná hodnota: U = W/(m2K) Normaliz. hodnota od 2013 do U,N: 0.32 W/(m2K) U < U,N... normalizovaná hodnota platná do je splnená. Normaliz. hodnota od 2016 do U,r1: 0.22 W/(m2K) U > U,r1... POŽIADAVKA NIE JE SPLNENÁ. Cieľová hodnota (normaliz. od 2021)... U,r2: 0.15 W/(m2K) U > U,r2... cieľová hodnota nie je splnená. II. Požiadavka na vnútornú povrchovú teplotu (čl. 4.3) Táto požiadavka sa nevzťahuje na presklené výplne. Požiadavka na vylúčenie vzniku plesní: Tsi,N = Tsi,80 + dtsi = = C Vypočítaná hodnota: Tsi = C Tsi > Tsi,N... POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. Pozn.: Povrch. teploty v mieste tepelných mostov v skladbe je nutné určiť riešením teplotného poľa. III. Požiadavky na šírenie vlhkosti konštrukciou (čl. 5) Požiadavky: 1. Skondenzovaná vodná para nesmie ohroziť funkciu kcie. 2. Ročná bilancia vodnej pary musí byť priaznivá, tj. M,c<M,ev (Ma,vysl=0). 3. Množstvo kondenzátu musí byť M,c < 0,5 kg/(m2.a). Vypočítané hodnoty: V kci nedochádza pri ext. výpočt. teplote ku kondenzácii. POŽIADAVKY SÚ SPLNENÉ. Rekapitulácia dát: Teplota vnútorného vzduchu Tai = C Rel. vlhkosť vnútorného vzduchu Fii = % Hodnotená konštrukcia: Číslo Názov vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 omietka drevovlaknita doska Azbestocement mineralna vlna stara I. Požiadavka na súčinitel prechodu tepla (čl. 4.1) Vypočítaná hodnota: U = W/(m2K) Normaliz. hodnota od 2013 do U,N: 0.32 W/(m2K) U > U,N... normalizovaná hodnota platná do nie je splnená. Normaliz. hodnota od 2016 do U,r1: 0.22 W/(m2K) U > U,r1... POŽIADAVKA NIE JE SPLNENÁ. Ak nie je uskutočniteľné splniť normalizovanú požiadavku, konštrukcia musí splniť nimimálnu požiadavku U,max = 0.46 W/(m2K) U > U,max... MINIMÁLNA POŽIADAVKA NIE JE SPLNENÁ. Cieľová hodnota (normaliz. od 2021)... U,r2: 0.15 W/(m2K) U > U,r2... cieľová hodnota nie je splnená. II. Požiadavka na vnútornú povrchovú teplotu (čl. 4.3) Táto požiadavka sa nevzťahuje na presklené výplne. Požiadavka na vylúčenie vzniku plesní: Tsi,N = Tsi,80 + dtsi = = C Vypočítaná hodnota: Tsi = C Tsi > Tsi,N... POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. Pozn.: Povrch. teploty v mieste tepelných mostov v skladbe je nutné určiť riešením teplotného poľa. III. Požiadavky na šírenie vlhkosti konštrukciou (čl. 5) Požiadavky: 1. Skondenzovaná vodná para nesmie ohroziť funkciu kcie. 2. Ročná bilancia vodnej pary musí byť priaznivá, tj. M,c<M,ev (Ma,vysl=0). 3. Množstvo kondenzátu musí byť M,c < 0,5 kg/(m2.a). Vypočítané hodnoty: V kci nedochádza pri ext. výpočt. teplote ku kondenzácii. POŽIADAVKY SÚ SPLNENÉ. 33

35 VYHODNOTENIE VÝSLEDKOV PODĽA STN /Z1 (2016) VYHODNOTENIE VÝSLEDKOV PODĽA STN /Z1 (2016) Názov konštrukcie : STE7 - obvodová stena vrchné podlažia nezateplená Názov konštrukcie : STE9 - deliaca stena k podjazdu - odvetrávaný priestor Rekapitulácia dát: Teplota vnútorného vzduchu Tai = C Rel. vlhkosť vnútorného vzduchu Fii = % Hodnotená konštrukcia: Číslo Názov vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 omietka CDm lepiaca malta obklad I. Požiadavka na súčinitel prechodu tepla (čl. 4.1) Vypočítaná hodnota: U = W/(m2K) Normaliz. hodnota od 2013 do U,N: 0.32 W/(m2K) U > U,N... normalizovaná hodnota platná do nie je splnená. Normaliz. hodnota od 2016 do U,r1: 0.22 W/(m2K) U > U,r1... POŽIADAVKA NIE JE SPLNENÁ. Ak nie je uskutočniteľné splniť normalizovanú požiadavku, konštrukcia musí splniť nimimálnu požiadavku U,max = 0.46 W/(m2K) U > U,max... MINIMÁLNA POŽIADAVKA NIE JE SPLNENÁ. Cieľová hodnota (normaliz. od 2021)... U,r2: 0.15 W/(m2K) U > U,r2... cieľová hodnota nie je splnená. II. Požiadavka na vnútornú povrchovú teplotu (čl. 4.3) Táto požiadavka sa nevzťahuje na presklené výplne. Požiadavka na vylúčenie vzniku plesní: Tsi,N = Tsi,80 + dtsi = = C Vypočítaná hodnota: Tsi = 9.97 C Tsi < Tsi,N... POŽIADAVKA NIE JE SPLNENÁ. Pozn.: Povrch. teploty v mieste tepelných mostov v skladbe je nutné určiť riešením teplotného poľa. III. Požiadavky na šírenie vlhkosti konštrukciou (čl. 5) Požiadavky: 1. Skondenzovaná vodná para nesmie ohroziť funkciu kcie. 2. Ročná bilancia vodnej pary musí byť priaznivá, tj. M,c<M,ev (Ma,vysl=0). 3. Množstvo kondenzátu musí byť M,c < 0,5 kg/(m2.a). Vypočítané hodnoty: V kci dochádza pri ext. výpočt. teplote ku kondenzácii. Ročné množstvo zkondenzovanej vodnej pary M,c = kg/m2,rok Ročné množstvo vyparitelnej vodnej pary M,ev = kg/m2,rok Vyhodnotenie 1. požiadavky musí urobiť projektant. M,c < M,ev POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. M,c < 0.5 kg/m POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. Rekapitulácia dát: Teplota vnútorného vzduchu Tai = C Rel. vlhkosť vnútorného vzduchu Fii = % Hodnotená konštrukcia: Číslo Názov vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 omietka CDm omietka I. Požiadavka na súčinitel prechodu tepla (čl. 4.1) Vypočítaná hodnota: U = W/(m2K) Normaliz. hodnota od 2013 do U,N: 0.32 W/(m2K) U > U,N... normalizovaná hodnota platná do nie je splnená. Normaliz. hodnota od 2016 do U,r1: 0.22 W/(m2K) U > U,r1... POŽIADAVKA NIE JE SPLNENÁ. Ak nie je uskutočniteľné splniť normalizovanú požiadavku, konštrukcia musí splniť nimimálnu požiadavku U,max = 0.46 W/(m2K) U > U,max... MINIMÁLNA POŽIADAVKA NIE JE SPLNENÁ. Cieľová hodnota (normaliz. od 2021)... U,r2: 0.15 W/(m2K) U > U,r2... cieľová hodnota nie je splnená. II. Požiadavka na vnútornú povrchovú teplotu (čl. 4.3) Táto požiadavka sa nevzťahuje na presklené výplne. Požiadavka na vylúčenie vzniku plesní: Tsi,N = Tsi,80 + dtsi = = C Vypočítaná hodnota: Tsi = C Tsi < Tsi,N... POŽIADAVKA NIE JE SPLNENÁ. Pozn.: Povrch. teploty v mieste tepelných mostov v skladbe je nutné určiť riešením teplotného poľa. III. Požiadavky na šírenie vlhkosti konštrukciou (čl. 5) Požiadavky: 1. Skondenzovaná vodná para nesmie ohroziť funkciu kcie. 2. Ročná bilancia vodnej pary musí byť priaznivá, tj. M,c<M,ev (Ma,vysl=0). 3. Množstvo kondenzátu musí byť M,c < 0,5 kg/(m2.a). Vypočítané hodnoty: V kci dochádza pri ext. výpočt. teplote ku kondenzácii. Ročné množstvo zkondenzovanej vodnej pary M,c = kg/m2,rok Ročné množstvo vyparitelnej vodnej pary M,ev = kg/m2,rok Vyhodnotenie 1. požiadavky musí urobiť projektant. M,c < M,ev POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. M,c < 0.5 kg/m POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. 34

36 VYHODNOTENIE VÝSLEDKOV PODĽA STN /Z1 (2016) Názov konštrukcie : Rekapitulácia dát: Teplota vnútorného vzduchu Tai = C Rel. vlhkosť vnútorného vzduchu Fii = % STE10 - obvodová stena murovaná časť zdravotnej časti Hodnotená konštrukcia: Číslo Názov vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 omietka CDm lepiaca malta obklad I. Požiadavka na súčinitel prechodu tepla (čl. 4.1) Vypočítaná hodnota: U = W/(m2K) Normaliz. hodnota od 2013 do U,N: 0.32 W/(m2K) U > U,N... normalizovaná hodnota platná do nie je splnená. Normaliz. hodnota od 2016 do U,r1: 0.22 W/(m2K) U > U,r1... POŽIADAVKA NIE JE SPLNENÁ. Ak nie je uskutočniteľné splniť normalizovanú požiadavku, konštrukcia musí splniť nimimálnu požiadavku U,max = 0.46 W/(m2K) U > U,max... MINIMÁLNA POŽIADAVKA NIE JE SPLNENÁ. Cieľová hodnota (normaliz. od 2021)... U,r2: 0.15 W/(m2K) U > U,r2... cieľová hodnota nie je splnená. II. Požiadavka na vnútornú povrchovú teplotu (čl. 4.3) Táto požiadavka sa nevzťahuje na presklené výplne. Požiadavka na vylúčenie vzniku plesní: Tsi,N = Tsi,80 + dtsi = = C Vypočítaná hodnota: Tsi = 9.97 C Tsi < Tsi,N... POŽIADAVKA NIE JE SPLNENÁ. Pozn.: Povrch. teploty v mieste tepelných mostov v skladbe je nutné určiť riešením teplotného poľa. III. Požiadavky na šírenie vlhkosti konštrukciou (čl. 5) Požiadavky: 1. Skondenzovaná vodná para nesmie ohroziť funkciu kcie. 2. Ročná bilancia vodnej pary musí byť priaznivá, tj. M,c<M,ev (Ma,vysl=0). 3. Množstvo kondenzátu musí byť M,c < 0,5 kg/(m2.a). Vypočítané hodnoty: V kci dochádza pri ext. výpočt. teplote ku kondenzácii. Ročné množstvo zkondenzovanej vodnej pary M,c = kg/m2,rok Ročné množstvo vyparitelnej vodnej pary M,ev = kg/m2,rok Vyhodnotenie 1. požiadavky musí urobiť projektant. M,c < M,ev POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. M,c < 0.5 kg/m POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. VYHODNOTENIE VÝSLEDKOV PODĽA STN /Z1 (2016) Názov konštrukcie : STEx1 - deliaca stena zdravotnej časti k ubytovacej časti - dilatácia Rekapitulácia dát: Teplota vnútorného vzduchu Tai = C Rel. vlhkosť vnútorného vzduchu Fii = % Hodnotená konštrukcia: Číslo Názov vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 omietka CDm I. Požiadavka na súčinitel prechodu tepla (čl. 4.1) Vypočítaná hodnota: U = W/(m2K) Normaliz. hodnota od 2013 do U,N: 1.50 W/(m2K) U < U,N... normalizovaná hodnota platná do je splnená. Normaliz. hodnota od 2016 do U,r1: 1.20 W/(m2K) U > U,r1... POŽIADAVKA NIE JE SPLNENÁ. Cieľová hodnota (normaliz. od 2021)... U,r2: 1.00 W/(m2K) U > U,r2... cieľová hodnota nie je splnená. II. Požiadavka na vnútornú povrchovú teplotu (čl. 4.3) Táto požiadavka sa nevzťahuje na presklené výplne. Požiadavka na vylúčenie vzniku plesní: Tsi,N = Tsi,80 + dtsi = = C Vypočítaná hodnota: Tsi = C Tsi > Tsi,N... POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. Pozn.: Povrch. teploty v mieste tepelných mostov v skladbe je nutné určiť riešením teplotného poľa. III. Požiadavky na šírenie vlhkosti konštrukciou (čl. 5) Požiadavky: 1. Skondenzovaná vodná para nesmie ohroziť funkciu kcie. 2. Ročná bilancia vodnej pary musí byť priaznivá, tj. M,c<M,ev (Ma,vysl=0). 3. Množstvo kondenzátu musí byť M,c < 0,5 kg/(m2.a). Vypočítané hodnoty: V kci nedochádza pri ext. výpočt. teplote ku kondenzácii. POŽIADAVKY SÚ SPLNENÉ. 35

37 VYHODNOTENIE VÝSLEDKOV PODĽA STN /Z1 (2016) VYHODNOTENIE VÝSLEDKOV PODĽA STN /Z1 (2016) Názov konštrukcie : STEx2 - deliaca stena k telocvični Názov konštrukcie : STEx4 - deliaca stena 1PP ku skladom Rekapitulácia dát: Teplota vnútorného vzduchu Tai = C Rel. vlhkosť vnútorného vzduchu Fii = % Hodnotená konštrukcia: Číslo Názov vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 omietka CDm I. Požiadavka na súčinitel prechodu tepla (čl. 4.1) Vypočítaná hodnota: U = W/(m2K) Normaliz. hodnota od 2013 do U,N: 1.50 W/(m2K) U < U,N... normalizovaná hodnota platná do je splnená. Normaliz. hodnota od 2016 do U,r1: 1.20 W/(m2K) U > U,r1... POŽIADAVKA NIE JE SPLNENÁ. Cieľová hodnota (normaliz. od 2021)... U,r2: 1.00 W/(m2K) U > U,r2... cieľová hodnota nie je splnená. II. Požiadavka na vnútornú povrchovú teplotu (čl. 4.3) Táto požiadavka sa nevzťahuje na presklené výplne. Požiadavka na vylúčenie vzniku plesní: Tsi,N = Tsi,80 + dtsi = = C Vypočítaná hodnota: Tsi = C Tsi > Tsi,N... POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. Pozn.: Povrch. teploty v mieste tepelných mostov v skladbe je nutné určiť riešením teplotného poľa. III. Požiadavky na šírenie vlhkosti konštrukciou (čl. 5) Požiadavky: 1. Skondenzovaná vodná para nesmie ohroziť funkciu kcie. 2. Ročná bilancia vodnej pary musí byť priaznivá, tj. M,c<M,ev (Ma,vysl=0). 3. Množstvo kondenzátu musí byť M,c < 0,5 kg/(m2.a). Vypočítané hodnoty: V kci nedochádza pri ext. výpočt. teplote ku kondenzácii. POŽIADAVKY SÚ SPLNENÉ. Rekapitulácia dát: Teplota vnútorného vzduchu Tai = C Rel. vlhkosť vnútorného vzduchu Fii = % Hodnotená konštrukcia: Číslo Názov vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 omietka plna palena tehla I. Požiadavka na súčinitel prechodu tepla (čl. 4.1) Vypočítaná hodnota: U = W/(m2K) Normaliz. hodnota od 2013 do U,N: 1.50 W/(m2K) U > U,N... normalizovaná hodnota platná do nie je splnená. Normaliz. hodnota od 2016 do U,r1: 1.20 W/(m2K) U > U,r1... POŽIADAVKA NIE JE SPLNENÁ. Ak nie je uskutočniteľné splniť normalizovanú požiadavku, konštrukcia musí splniť nimimálnu požiadavku U,max = 2.75 W/(m2K) U < U,max... MINIMÁLNA POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. Cieľová hodnota (normaliz. od 2021)... U,r2: 1.00 W/(m2K) U > U,r2... cieľová hodnota nie je splnená. II. Požiadavka na vnútornú povrchovú teplotu (čl. 4.3) Táto požiadavka sa nevzťahuje na presklené výplne. Požiadavka na vylúčenie vzniku plesní: Tsi,N = Tsi,80 + dtsi = = C Vypočítaná hodnota: Tsi = C Tsi > Tsi,N... POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. Pozn.: Povrch. teploty v mieste tepelných mostov v skladbe je nutné určiť riešením teplotného poľa. III. Požiadavky na šírenie vlhkosti konštrukciou (čl. 5) Požiadavky: 1. Skondenzovaná vodná para nesmie ohroziť funkciu kcie. 2. Ročná bilancia vodnej pary musí byť priaznivá, tj. M,c<M,ev (Ma,vysl=0). 3. Množstvo kondenzátu musí byť M,c < 0,5 kg/(m2.a). Vypočítané hodnoty: V kci nedochádza pri ext. výpočt. teplote ku kondenzácii. POŽIADAVKY SÚ SPLNENÉ. 36

38 VYHODNOTENIE VÝSLEDKOV PODĽA STN /Z1 (2016) Názov konštrukcie : Rekapitulácia dát: STR1 - strecha nad pozdĺžnou budovou Teplota vnútorného vzduchu Tai = C Rel. vlhkosť vnútorného vzduchu Fii = % Hodnotená konštrukcia: Číslo Názov vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 ŽB dutinovy panel PZD perlitove matrace 2x Siporex Asfaltový náter polymercementova malta penetracia Bitagit IPA 400 SH Nobasil Fatrafol I. Požiadavka na súčinitel prechodu tepla (čl. 4.1) Vypočítaná hodnota: U = W/(m2K) Normaliz. hodnota od 2013 do U,N: 0.20 W/(m2K) U > U,N... normalizovaná hodnota platná do nie je splnená. Normaliz. hodnota od 2016 do U,r1: 0.15 W/(m2K) U > U,r1... POŽIADAVKA NIE JE SPLNENÁ. Ak nie je uskutočniteľné splniť normalizovanú požiadavku, konštrukcia musí splniť nimimálnu požiadavku U,max = 0.30 W/(m2K) U < U,max... MINIMÁLNA POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. Cieľová hodnota (normaliz. od 2021)... U,r2: 0.10 W/(m2K) U > U,r2... cieľová hodnota nie je splnená. II. Požiadavka na vnútornú povrchovú teplotu (čl. 4.3) Táto požiadavka sa nevzťahuje na presklené výplne. Požiadavka na vylúčenie vzniku plesní: Tsi,N = Tsi,80 + dtsi = = C Vypočítaná hodnota: Tsi = C Tsi > Tsi,N... POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. III. Požiadavky na šírenie vlhkosti konštrukciou (čl. 5) Požiadavky: 1. Skondenzovaná vodná para nesmie ohroziť funkciu kcie. 2. Ročná bilancia vodnej pary musí byť priaznivá, tj. M,c<M,ev (Ma,vysl=0). 3. Množstvo kondenzátu musí byť M,c < 0,1 kg/(m2.a). Vypočítané hodnoty: V kci dochádza pri ext. výpočt. teplote ku kondenzácii. V konštrukcii dochádza v modelovom roku ku kondenzácii. Kond. zóna č. 1: Max. množstvo akum. vlhkosti Ma = kg/m2 Na konci modelového roka je zóna suchá. Vyhodnotenie 1. požiadavky musí urobiť projektant. Ma,vysl = POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. Ma,max < 0,1 kg/m POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. VYHODNOTENIE VÝSLEDKOV PODĽA STN /Z1 (2016) Názov konštrukcie : jedálňou Rekapitulácia dát: STR2 a STR3 - strecha nad zdravotnou časťou a nad Teplota vnútorného vzduchu Tai = C Rel. vlhkosť vnútorného vzduchu Fii = % Hodnotená konštrukcia: Číslo Názov vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 ŽB dutinovy panel PZD perlitove matrace 2x Siporex Asfaltový náter polymercementova malta penetracia Bitagit IPA 400 SH I. Požiadavka na súčinitel prechodu tepla (čl. 4.1) Vypočítaná hodnota: U = W/(m2K) Normaliz. hodnota od 2013 do U,N: 0.20 W/(m2K) U > U,N... normalizovaná hodnota platná do nie je splnená. Normaliz. hodnota od 2016 do U,r1: 0.15 W/(m2K) U > U,r1... POŽIADAVKA NIE JE SPLNENÁ. Ak nie je uskutočniteľné splniť normalizovanú požiadavku, konštrukcia musí splniť nimimálnu požiadavku U,max = 0.30 W/(m2K) U > U,max... MINIMÁLNA POŽIADAVKA NIE JE SPLNENÁ. Cieľová hodnota (normaliz. od 2021)... U,r2: 0.10 W/(m2K) U > U,r2... cieľová hodnota nie je splnená. II. Požiadavka na vnútornú povrchovú teplotu (čl. 4.3) Táto požiadavka sa nevzťahuje na presklené výplne. Požiadavka na vylúčenie vzniku plesní: Tsi,N = Tsi,80 + dtsi = = C Vypočítaná hodnota: Tsi = C Tsi > Tsi,N... POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. III. Požiadavky na šírenie vlhkosti konštrukciou (čl. 5) Požiadavky: 1. Skondenzovaná vodná para nesmie ohroziť funkciu kcie. 2. Ročná bilancia vodnej pary musí byť priaznivá, tj. M,c<M,ev (Ma,vysl=0). 3. Množstvo kondenzátu musí byť M,c < 0,1 kg/(m2.a). Vypočítané hodnoty: V kci dochádza pri ext. výpočt. teplote ku kondenzácii. V konštrukcii dochádza v modelovom roku ku kondenzácii. Kond. zóna č. 1: Max. množstvo akum. vlhkosti Ma = kg/m2 Na konci modelového roka je zóna vlhká. Kond. zóna č. 2: Max. množstvo akum. vlhkosti Ma = kg/m2 Na konci modelového roka je zóna vlhká. Vyhodnotenie 1. požiadavky musí urobiť projektant. Ma,vysl > POŽIADAVKA NIE JE SPLNENÁ. Ma,max > 0,1 kg/m POŽIADAVKA NIE JE SPLNENÁ. 37

39 VYHODNOTENIE VÝSLEDKOV PODĽA STN /Z1 (2016) Názov konštrukcie : Rekapitulácia dát: STR4 - strecha nad pozdĺžnou budovou Teplota vnútorného vzduchu Tai = C Rel. vlhkosť vnútorného vzduchu Fii = % Hodnotená konštrukcia: Číslo Názov vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 Železobeton perlitovy matrac 2x vzduchova dutina stresny panel polymercementova malta penetracia Bitagit IPA 400 SH I. Požiadavka na súčinitel prechodu tepla (čl. 4.1) Vypočítaná hodnota: U = W/(m2K) Normaliz. hodnota od 2013 do U,N: 0.20 W/(m2K) U > U,N... normalizovaná hodnota platná do nie je splnená. Normaliz. hodnota od 2016 do U,r1: 0.15 W/(m2K) U > U,r1... POŽIADAVKA NIE JE SPLNENÁ. Ak nie je uskutočniteľné splniť normalizovanú požiadavku, konštrukcia musí splniť nimimálnu požiadavku U,max = 0.30 W/(m2K) U > U,max... MINIMÁLNA POŽIADAVKA NIE JE SPLNENÁ. Cieľová hodnota (normaliz. od 2021)... U,r2: 0.10 W/(m2K) U > U,r2... cieľová hodnota nie je splnená. II. Požiadavka na vnútornú povrchovú teplotu (čl. 4.3) Táto požiadavka sa nevzťahuje na presklené výplne. Požiadavka na vylúčenie vzniku plesní: Tsi,N = Tsi,80 + dtsi = = C Vypočítaná hodnota: Tsi = C Tsi > Tsi,N... POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. III. Požiadavky na šírenie vlhkosti konštrukciou (čl. 5) Požiadavky: 1. Skondenzovaná vodná para nesmie ohroziť funkciu kcie. 2. Ročná bilancia vodnej pary musí byť priaznivá, tj. M,c<M,ev (Ma,vysl=0). 3. Množstvo kondenzátu musí byť M,c < 0,1 kg/(m2.a). Vypočítané hodnoty: V kci dochádza pri ext. výpočt. teplote ku kondenzácii. V konštrukcii dochádza v modelovom roku ku kondenzácii. Kond. zóna č. 1: Max. množstvo akum. vlhkosti Ma = kg/m2 Na konci modelového roka je zóna vlhká. Kond. zóna č. 2: Max. množstvo akum. vlhkosti Ma = kg/m2 Na konci modelového roka je zóna vlhká. Vyhodnotenie 1. požiadavky musí urobiť projektant. Ma,vysl > POŽIADAVKA NIE JE SPLNENÁ. Ma,max > 0,1 kg/m POŽIADAVKA NIE JE SPLNENÁ. VYHODNOTENIE VÝSLEDKOV PODĽA STN /Z1 (2016) Názov konštrukcie : Rekapitulácia dát: Teplota vnútorného vzduchu Tai = C Rel. vlhkosť vnútorného vzduchu Fii = % POD2 - podlaha nad podjazdom Hodnotená konštrukcia: Číslo Názov vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 Dlažba keramická lepiaca malta betonova mazanina lepenka eps stary stropna konstrukcia I. Požiadavka na súčinitel prechodu tepla (čl. 4.1) - teplotný rozdiel nad 25K Vypočítaná hodnota: U = W/(m2K) Normaliz. hodnota od 2013 do U,N: 0.45 W/(m2K) U > U,N... normalizovaná hodnota platná do nie je splnená. Normaliz. hodnota od 2016 do U,r1: 0.40 W/(m2K) U > U,r1... POŽIADAVKA NIE JE SPLNENÁ. Ak nie je uskutočniteľné splniť normalizovanú požiadavku, konštrukcia musí splniť nimimálnu požiadavku U,max = 0.80 W/(m2K) U > U,max... MINIMÁLNA POŽIADAVKA NIE JE SPLNENÁ. Cieľová hodnota (normaliz. od 2021)... U,r2: 0.35 W/(m2K) U > U,r2... cieľová hodnota nie je splnená. II. Požiadavka na vnútornú povrchovú teplotu (čl. 4.3) Táto požiadavka sa nevzťahuje na presklené výplne. Požiadavka na vylúčenie vzniku plesní: Tsi,N = Tsi,80 + dtsi = = C Vypočítaná hodnota: Tsi = C Tsi < Tsi,N... POŽIADAVKA NIE JE SPLNENÁ. Pozn.: Povrch. teploty v mieste tepelných mostov v skladbe je nutné určiť riešením teplotného poľa. III. Požiadavky na šírenie vlhkosti konštrukciou (čl. 5) Požiadavky: 1. Skondenzovaná vodná para nesmie ohroziť funkciu kcie. 2. Ročná bilancia vodnej pary musí byť priaznivá, tj. M,c<M,ev (Ma,vysl=0). 3. Množstvo kondenzátu musí byť M,c < 0,5 kg/(m2.a). Vypočítané hodnoty: V kci nedochádza pri ext. výpočt. teplote ku kondenzácii. POŽIADAVKY SÚ SPLNENÉ. 38

40 VYHODNOTENIE VÝSLEDKOV PODĽA STN /Z1 (2016) VYHODNOTENIE VÝSLEDKOV PODĽA STN /Z1 (2016) Názov konštrukcie : POD3 - podlaha strojovne výťahu Názov konštrukcie : POD4 - podlaha 1NP nad nevykurovanou časťou suterénu Rekapitulácia dát: Teplota vnútorného vzduchu Tai = C Rel. vlhkosť vnútorného vzduchu Fii = % Hodnotená konštrukcia: Číslo Názov vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 beton lepenka polystyren stary stropna konstrukcia omietka I. Požiadavka na súčinitel prechodu tepla (čl. 4.1) teplotný rozdiel do 20K Vypočítaná hodnota: U = W/(m2K) Normaliz. hodnota od 2013 do U,N: 0.85 W/(m2K) U > U,N... normalizovaná hodnota platná do nie je splnená. Normaliz. hodnota od 2016 do U,r1: 0.60 W/(m2K) U > U,r1... POŽIADAVKA NIE JE SPLNENÁ. Ak nie je uskutočniteľné splniť normalizovanú požiadavku, konštrukcia musí splniť nimimálnu požiadavku U,max = 1.45 W/(m2K) U < U,max... MINIMÁLNA POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. Cieľová hodnota (normaliz. od 2021)... U,r2: 0.35 W/(m2K) U > U,r2... cieľová hodnota nie je splnená. II. Požiadavka na vnútornú povrchovú teplotu (čl. 4.3) Táto požiadavka sa nevzťahuje na presklené výplne. Požiadavka na vylúčenie vzniku plesní: Tsi,N = Tsi,80 + dtsi = = C Vypočítaná hodnota: Tsi = C Tsi > Tsi,N... POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. Pozn.: Povrch. teploty v mieste tepelných mostov v skladbe je nutné určiť riešením teplotného poľa. III. Požiadavky na šírenie vlhkosti konštrukciou (čl. 5) Požiadavky: 1. Skondenzovaná vodná para nesmie ohroziť funkciu kcie. 2. Ročná bilancia vodnej pary musí byť priaznivá, tj. M,c<M,ev (Ma,vysl=0). 3. Množstvo kondenzátu musí byť M,c < 0,5 kg/(m2.a). Vypočítané hodnoty: V kci nedochádza pri ext. výpočt. teplote ku kondenzácii. POŽIADAVKY SÚ SPLNENÉ. Rekapitulácia dát: Teplota vnútorného vzduchu Tai = C Rel. vlhkosť vnútorného vzduchu Fii = % Hodnotená konštrukcia: Číslo Názov vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 Dlažba keramická lepiaca malta beton lepenka polystyren stary stropna konstrukcia omietka I. Požiadavka na súčinitel prechodu tepla (čl. 4.1) - teplotný rozdiel do 15K Vypočítaná hodnota: U = W/(m2K) Normaliz. hodnota od 2013 do U,N: 1.10 W/(m2K) U < U,N... normalizovaná hodnota platná do je splnená. Normaliz. hodnota od 2016 do U,r1: 0.75 W/(m2K) U > U,r1... POŽIADAVKA NIE JE SPLNENÁ. Cieľová hodnota (normaliz. od 2021)... U,r2: 0.50 W/(m2K) U > U,r2... cieľová hodnota nie je splnená. II. Požiadavka na vnútornú povrchovú teplotu (čl. 4.3) Táto požiadavka sa nevzťahuje na presklené výplne. Požiadavka na vylúčenie vzniku plesní: Tsi,N = Tsi,80 + dtsi = = C Vypočítaná hodnota: Tsi = C Tsi > Tsi,N... POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. Pozn.: Povrch. teploty v mieste tepelných mostov v skladbe je nutné určiť riešením teplotného poľa. III. Požiadavky na šírenie vlhkosti konštrukciou (čl. 5) Požiadavky: 1. Skondenzovaná vodná para nesmie ohroziť funkciu kcie. 2. Ročná bilancia vodnej pary musí byť priaznivá, tj. M,c<M,ev (Ma,vysl=0). 3. Množstvo kondenzátu musí byť M,c < 0,5 kg/(m2.a). Vypočítané hodnoty: V kci nedochádza pri ext. výpočt. teplote ku kondenzácii. POŽIADAVKY SÚ SPLNENÉ. 39

41 STN EN ISO VÝPOČET SÚČINITEĽA PRECHODU TEPLA PODLAHY NA TERÉNE PROJEKT: Označenie konštr.: Názov konštrukcie: Plocha podlahy (m²) Obvod podlahy (m) POD1, STE3 podlaha na styku s terénom - predpo m² m Súčiniteľ tepelnej vodivosti zeminy = 2.0 W/(m.K) Číslo Skladba d Podiel 1 Podiel 2 λ 1 λ 2 d/λ z interiéru do exteriéru [m] [%] [%] [W/mK] [W/mK] [m²k/w] 1 cementovy poter betonova mazanina hydroizolacia a spodne vrstvy Celková hrúbka konštrukcie [m] Tepelný odpor podlahy na teréne z vrstiev uložených nad HI [m².k/w] Normová hodnota tepelného odporu R N [(m².k)/w] Konštrukcia nevyhovuje hodnote tepelného odporu vrstiev uložených nad HI Charakteristický rozmer podlahy [m]: B = m Hĺbka podlahy pod terénom z= m Celková hrúbka obvodovej steny [m]: w= m Tepelný odpor steny Rw= m².k/w Ekvivalentná hrúb ka dt [m]: dt= m dw= m dt+0,5z= m ne-a mierne izolované podl. Podlaha Steny Ubf= Ubw= W/(m².K) W/(m².K) Šírenie tepla z celého suterénu U = Hg= W/(m².K) W/K Plocha podlahy Plocha stien A= m² z.p= m² KONŠTRUKCIA V SÚČASNOSTI NESPĹŇA POŽIADAVKY STN Z1/2016. KONŠTRUKCIA FRAGMENT KONŠTRUKCIE NIE JE PREDMETOM ZLEPŠENIA TEPELNOIZOLAČNÝCH VLASTNOSTÍ TEJTO PROJEKTOVEJ DOKUMENTÁCIE A TO PREDOVŠETKÝM PRE NÁKLADOVÚ A TECHNICKÚ NEUSKUTOČNITEĽNOSŤ. 40

42 Tepelnotechnické posúdenie otvorových konštrukcií podľa STN Z1/2016 aktuálny stav Tepelnotechnické posúdenie otvorových konštrukcií podľa STN /2012, bod.4, tab.2 Označenie otvorovej konštrukcie Popis otvorovej konštrukcie Rozmery Súčiniteľ prechodu tepla Lineárny stratový súčiniteľ Plocha Dĺžka dištančnej lišty Súčiniteľ prechodu tepla Posúdenie pre rôzne úrovne výstavby šírka výška rámu zasklenie / výplň rámu zasklenia / výplne maximálna hodnota Uw,max normalizovaná hodnota, Uw,N odporúčaná hodnota, Uw,r1 cieľová odporúčaná hodnota, Uw,r2 SEVEROZÁPAD 1PP b h Uf Ug Ψ Af Ag l Uw požad. hodnotenie požad. hodnotenie požad. hodnotenie požad. hodnotenie (m) (m) (W/m 2 K) (W/m 2 K) (W/m.K) (m 2 ) (m 2 ) (m) (W/m 2 K) (W/m 2 K) (-) (W/m 2 K) (-) (W/m 2 K) (-) (W/m 2 K) (-) okno 1200/1200 plastové rámy, iz.2-sklo AL lišta vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 plastové rámy, iz.2-sklo AL lišta vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 plastové rámy, iz.2-sklo AL lišta vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 plastové rámy, iz.2-sklo AL lišta vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 plastové rámy, iz.2-sklo AL lišta vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 plastové rámy, iz.2-sklo AL lišta vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 plastové rámy, iz.2-sklo AL lišta vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 plastové rámy, iz.2-sklo AL lišta vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 plastové rámy, iz.2-sklo AL lišta vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 plastové rámy, iz.2-sklo AL lišta vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 plastové rámy, iz.2-sklo AL lišta vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 plastové rámy, iz.2-sklo AL lišta vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 plastové rámy, iz.2-sklo AL lišta vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 otvorové konštrukcie prekryté pancierovými prvkami vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 otvorové konštrukcie prekryté pancierovými prvkami vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 otvorové konštrukcie prekryté pancierovými prvkami vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 otvorové konštrukcie prekryté pancierovými prvkami vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 otvorové konštrukcie prekryté pancierovými prvkami vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 otvorové konštrukcie prekryté pancierovými prvkami vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 plastové rámy, iz.2-sklo AL lišta vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 plastové rámy, iz.2-sklo AL lišta vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 plastové rámy, iz.2-sklo AL lišta vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje 41

43 okna 1200/1200 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okna 1200/1200 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje 1NP okna 1200/1600 plastové rámy, iz.2-sklo AL lišta vyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okna 1200/1600 plastové rámy, iz.2-sklo AL lišta vyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okna 1200/1600 plastové rámy, iz.2-sklo AL lišta vyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje pancierové dvere transp. pancierové okná a dvere nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje zasklená stena pri vstupe hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okna 1200/1600 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje 2NP okna 1200/1600 plastové rámy, iz.2-sklo AL lišta vyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okna 1200/1600 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje 3NP okna 1200/1600 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje 4NP okna 1200/1600 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje JUHOVÝCHOD 1PP okno 1200/1200 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 plastové rámy, iz.2-sklo AL lišta vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje 42

44 okno 1200/1200 plastové rámy, iz.2-sklo AL lišta vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 plastové rámy, iz.2-sklo AL lišta vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje dvere 1200/2900 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje 1NP hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje dvere lodžia hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje dvere lodžia hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1950 plastové rámy, iz.2-sklo AL lišta vyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1950 plastové rámy, iz.2-sklo AL lišta vyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1950 plastové rámy, iz.2-sklo AL lišta vyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje dvere hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje 2NP hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje 43

45 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje dvere lodžia hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje dvere lodžia hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje 3NP hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje 44

46 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje dvere lodžia hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje dvere lodžia hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje 4NP hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje 45

47 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje dvere lodžia hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje dvere lodžia hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje SEVEROVÝCHOD 1PP okna 1200/1200 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje sklobeton sklobeton nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje 1NP okna 1200/1600 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje 46

48 2NP okna 1200/1600 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje 3NP okna 1200/1600 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje 4NP okna 1200/1600 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje jedalen 1PP okna 1200/1200 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje 1NP okna 1200/1600 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje okná na lodžii 2NP hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje 3NP hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje 4NP hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje JUHOZÁPAD 1NP okna 1200/1600 plastové rámy, iz.2-sklo AL lišta vyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje kuchyna a zdravotna cast 1PP okna 1200/1200 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje 1NP okna 1200/1600 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje 2NP okna 1200/1600 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje 3NP okna 1200/1600 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje 4NP okna 1200/1600 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje 47

49 okná na lodžii 2NP hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje 3NP hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje 4NP hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje Deliace konštrukcie pancierové okno v podjazde dvere v podjazde pancierové okná a dvere bez slnečných ziskov nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá, bez slnečného žiarenia nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje vnútorné deliace dvere deliace dvere vyhovuje 4 vyhovuje 3 vyhovuje 2 nevyhovuje Poznámka: požiadavka na maximálnu hodnotu platí len pre obnovované budovy, požiadavka na normalizované hodnoty platí pre obdobie výstavby do , požiadavka na odporúčanú hodnotu platí pre obdobie výstavby od do , požiadavka na Cieľovú odporúčanú hodnotu platí pre obdobie výstavby po Plnenie vedených požiadaviek pre jednotlivé obnobia výstavby je uvedené v horeuvedenej tabuľkovej časti. V minulosti menené otvorové konštrukcie spĺňajú aspoň minimálne požiadavky STN Z1/2016. Pôvodné konštrukcie požiadavky citovanej normy nespĺňajú. Pre obdobie výstavby od do je potrebné splniť požiadavku Uw 1,0 W/m2K, po uvedenom termíne Uw 0,6 W/m2K 48

50 Výpočet tieniacich faktorov podľa STN EN ISO 13790/2009 Označenie Orien- Faktor rámov Tienenie horizontu Tienenie vystupujúcimi konštrukciami - lodžie, balkóny Tienenie bočnými presahmi - vľavo Tienenie bočnými presahmi - vpravo Fsh otvorovej konštrukcie tácia Ff Vodorov. Prevýš. Vodorov. Fhor Dĺžka Výška od Uhol Fov Dĺžka Vodorov. Uhol Ffin Dĺžka Vodorov. Uhol Ffin výpočet uvažované vzdial. uhol vyst.konštr. stredu okna steny vzdial. vľavo steny vzdial. vpravo vo výpočte (m) (m) ( ) (m) (m) ( ) (m) (m) ( ) (m) (m) ( ) SEVEROZÁPAD PP okno 1200/1200 SZ okno 1200/1200 SZ okno 1200/1200 SZ okno 1200/1200 SZ okno 1200/1200 SZ okno 1200/1200 SZ okno 1200/1200 SZ okno 1200/1200 SZ okno 1200/1200 SZ okno 1200/1200 SZ okno 1200/1200 SZ okno 1200/1200 SZ okno 1200/1200 SZ okno 1200/1200 SZ okno 1200/1200 SZ okno 1200/1200 SZ okno 1200/1200 SZ okno 1200/1200 SZ okno 1200/1200 SZ okno 1200/1200 SZ okno 1200/1200 SZ okno 1200/1200 SZ okno 1200/1200 SZ okno 1200/1200 SZ okna 1200/1200 SZ okna 1200/1200 SZ

51 NP okna 1200/1600 SZ SZ okna 1200/1600 SZ okna 1200/1600 SZ pancierové dvere transp. SZ zasklená stena pri vstupe SZ okna 1200/1600 SZ NP okna 1200/1600 SZ okna 1200/1600 SZ NP okna 1200/1600 SZ NP okna 1200/1600 SZ JUHOVÝCHOD PP okno 1200/1200 JV okno 1200/1200 JV okno 1200/1200 JV okno 1200/1200 JV okno 1200/1200 JV okno 1200/1200 JV okno 1200/1200 JV okno 1200/1200 JV okno 1200/1200 JV okno 1200/1200 JV okno 1200/1200 JV okno 1200/1200 JV okno 1200/1200 JV okno 1200/1200 JV okno 1200/1200 JV okno 1200/1200 JV okno 1200/1200 JV dvere 1200/2900 JV

52 okno 1200/1200 JV okno 1200/1200 JV okno 1200/1200 JV okno 1200/1200 JV NP JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV dvere lodžia JV dvere lodžia JV okno 1200/1950 JV okno 1200/1950 JV okno 1200/1950 JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV dvere JV NP JV JV JV JV JV

53 JV JV JV JV JV JV JV dvere lodžia JV dvere lodžia JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV NP JV JV JV JV JV JV JV JV

54 JV JV JV JV dvere lodžia JV dvere lodžia JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV NP JV JV JV JV JV JV JV JV JV

55 JV JV JV dvere lodžia JV dvere lodžia JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV SEVEROVÝCHOD PP okna 1200/1200 SV NP okna 1200/1600 SV NP okna 1200/1600 SV NP

56 okna 1200/1600 SV NP okna 1200/1600 SV jedalen PP okna 1200/1200 SV NP okna 1200/1600 SV okná na lodžii NP SV NP SV NP SV JUHOZÁPAD NP okna 1200/1600 JZ kuchyna a zdravotna cast PP okna 1200/1200 JZ NP okna 1200/1600 JZ NP okna 1200/1600 JZ NP okna 1200/1600 JZ NP okna 1200/1600 JZ okná na lodžii NP JZ

57 3NP JZ NP JZ Deliace konštrukcie pancierové okno v podjazde JZ dvere v podjazde JZ vnútorné deliace dvere JV

58 KOMPLEXNÉ TEPELNOTECHNICKÉ POSÚDENIE FRAGMENTOV STAVEBNÝCH KONŠTRUKCIÍ PODĽA STN /2012 A STN Z1/2016 s účinnosťou od PROJEKTOVANÉ OPATRENIA Poznámka: STN /2012 uvádza v tabuľke č.1 návrhové hodnoty vnútornej teploty a relatívnej vlhkosti vnútorného vzduchu. Vzhľadom na rozmanitosť účelu využitia priestorov sú konštrukcie posúdené na teplotu vnútorného vzduchu +20 C a relatívnu vlhkosť vnútorného vzduchu 50%. V tejto časti sú vyhodnotené len tie konštrukcie ktoré sú predmetom zlepšenia tepelnoizolačných vlastností tejto projektovej dokumentácie. 57

59 KOMPLEXNÉ POSÚDENIE SKLADBY KONŠTRUKCIE Z HĽADISKA ŠÍRENIA TEPLA A VODNEJ PARY podľa STN EN ISO 13788, STN EN ISO 6946, STN a ČSN Teplo 2017 Názov úlohy : Spracovateľ : Peter Mihalka Zakázka : Dátum : STE1 - obvodová stena murovaná 1NP Poznámka: Tai, RHi a Pi sú priem. mesačné parametre vnútorného vzduchu (teplota, relatívna vlhkosť a čiastočný tlak a vodnej pary) a Te, RHe a Pe sú priem. mesačné parametre v prostredí na vonkajšej strane konštrukcie (teplota, relatívna vlhkosť a čiastočný tlak vodnej pary). ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMIENKY : Typ hodnotenej konštrukcie : Stena vonkajšia jednoplášťová Korekcia súč. prechodu tepla du : W/m2K Skladba konštrukcie (od interiéru) : Číslo Názov D Lambda c Ro Mi Ma [m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2] 1 omietka CDm lepiaca malta mineralna vlna lepiaca malta tenkostenna om Poznámka: D je hrúbka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelnej vodivosti vrstvy, C je merná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnosť vrstvy, Mi je faktor difúzneho odporu vrstvy a Ma je počiatočná zabudovaná vlhkosť vo vrstve. Číslo Kompletný názov vrstvy Interný výpočet tep. vodivosti 1 omietka CDm lepiaca malta mineralna vlna lepiaca malta tenkostenna omietka --- Okrajové podmienky výpočtu : Odpor pri prestupe tepla na vnútornej strane Rsi : 0.13 m2k/w dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rsi : 0.25 m2k/w Odpor pri prestupe tepla na vonkajšej strane Rse : 0.04 m2k/w dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rse : 0.04 m2k/w Návrhová vonkajšia teplota Te : C Návrhová teplota vnútorného vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relatívna vlhkosť vonkajšieho vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relatívna vlhkosť vnútorného vzduchu RHi : 50.0 % Mesiac Dĺžka [dni/hod.] Tai [C] RHi [%] Pi [Pa] Te [C] RHe [%] Pe [Pa] Pre vnútorné prostredie sa uplatnila prirážka priemernej relatívnej vlhkosti : 0.0 % Počiatočný mesiac pre výpočet bilancie sa stanovuje výpočtom podľa STN EN ISO Počet hodnotených rokov : 1 VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOTENEJ KONŠTRUKCIE : Tepelný odpor a súčiniteľ prechodu tepla podľa STN EN ISO 6946: Tepelný odpor konštrukcie R : m2k/w Súčiniteľ prechodu tepla konštrukcie U : W/m2K Súčiniteľ prechodu zabudovanej kce U,kc : 0.23 / 0.26 / 0.31 / 0.41 W/m2K Uvedené orientačné hodnoty platia pre rôznu kvalitu riešení tep. mostov vyjadrenú približnou prirážkou podľa poznámok k čl. B.9.2 v ČSN Difúzny odpor a tepelne akumulačné vlastnosti: Difúzny odpor konštrukcie ZpT : 1.8E+0010 m/s Teplotný útlm konštrukcie Ny* podľa STN EN ISO 13786: Fázový posun teplotného kmitu Psi* podľa STN EN ISO 13786: 20.4 h 58

60 Teplota vnútorného povrchu a teplotný faktor podľa STN a STN EN ISO 13788: Vnútorná povrchová teplota pri výpočtových podmienkach Tsi,p : C Teplotný faktor v návrhových podmienkach f,rsi,p : Obe hodnoty platia pre odpor pri prestupe tepla na vnútornej strane Rsi=0,25 m2k/w. Číslo Minimálne požadované hodnoty pri max. Vypočítané mesiaca rel. vlhkosti na vnútornom povrchu: hodnoty % % Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] Poznámka: RHsi je relatívna vlhkosť na vnútornom povrchu, Tsi je teplota vnútorného povrchu a f,rsi je teplotný faktor. Difúzia vodnej pary pri výp. podmienkach a bilancia vodnej pary podľa STN : (bez vplyvu zabudovanej vlhkosti a slnečného žiarenia) Priebeh teplôt a čiastočných tlakov vodnej pary pri výpočtových okrajových podmienkach: rozhranie: i e theta [C]: p [Pa]: p,sat [Pa]: Poznámka: theta je teplota na rozhraní vrstiev, p je predpokladaný čiastočný tlak vodnej pary na rozhraní vrstiev a p,sat je čiastočný tlak nasýtenej vodnej pary na rozhraní vrstiev. Pri vonkajšej výpočtovej teplote dochádza v konštrukcii ku kondenzácii vodnej pary. Kond.zóna Hranice kondenzačnej zóny Množstvo kondenzujúcej číslo ľavá [m] pravá vodnej pary [kg/(m2s)] E-0009 Ročná bilancia skondenzovanej a vyparitelnej vodnej pary: Množstvo skondenzovanej vodnej pary za rok Mc,a: kg/(m2.rok) Množstvo vyparitelnej vodnej pary za rok Mev,a: kg/(m2.rok) Ku kondenzácii dochádza pri vonkajšej teplote nižšej ako C. Bilancia skondenzovanej a vyparenej vodnej pary podľa STN EN ISO 13788: Ročný cyklus č. 1 V konštrukcii nedochádza počas modelového roka ku kondenzácii vodnej pary. 59

61 Poznámka: Hodnotenie difúzie vodnej pary bolo vyhotovené pre predpoklad 1D šírenia vodnej pary prevažujúcou skladbou konštrukcie. Pre konštrukcie s výraznými systematickými tepelnými mostami je výsledok výpočtu len orientačný. Presnejšie výsledky sa dajú získať pomocou 2D analýzy. Rozmedzie relatívnych vlhkosti v jednotlivých materiáloch (pre posledný ročný cyklus): Trvanie príslušnej relatívnej vlhkosti v materiáli v dňoch za rok Číslo Názov pod 60% 60-70% 70-80% 80-90% nad 90% 1 omietka CDm lepiaca malta mineralna vlna lepiaca malta tenkostenna om Poznámka: S pomocou tejto tabuľky možno zjednodušene odhadnúť, aké je riziko dosiahnutie neprípustné hmotnostnej vlhkosti materiálu či riziko jeho korózie. Konkrétne pre drevo predpisuje ČSN /Z1 maximálnu prípustnú hmotnostnú vlhkosť 18 %. Zo sorpčnej krivky pre daný typ dreva možno odvodiť, pri akej rel. vlhkosti vzduchu dosahuje drevo tejto kritickej hmotnostnej vlhkosti. Obvykle ide o cca 80 %. Ak je v tabuľke vyššie pre drevo uvedený dlhodobejší výskyt relatívnej vlhkosti nad 80 %, možno predpokladať, že požiadavka ČSN na maximálnú hmotnostnú vlhkosť dreva nebude splnená. Teplo 2017, (c) 2016 Svoboda Software VYHODNOTENIE VÝSLEDKOV PODĽA STN /Z1 (2016) Názov konštrukcie : Rekapitulácia dát: Teplota vnútorného vzduchu Tai = C Rel. vlhkosť vnútorného vzduchu Fii = % STE1 - obvodová stena murovaná 1NP Hodnotená konštrukcia: Číslo Názov vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 omietka CDm lepiaca malta mineralna vlna lepiaca malta tenkostenna omietka I. Požiadavka na súčinitel prechodu tepla (čl. 4.1) Vypočítaná hodnota: U = W/(m2K) Normaliz. hodnota od 2013 do U,N: 0.32 W/(m2K) U < U,N... normalizovaná hodnota platná do je splnená. Normaliz. hodnota od 2016 do U,r1: 0.22 W/(m2K) U < U,r1... POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. Cieľová hodnota (normaliz. od 2021)... U,r2: 0.15 W/(m2K) U > U,r2... cieľová hodnota nie je splnená. II. Požiadavka na vnútornú povrchovú teplotu (čl. 4.3) Táto požiadavka sa nevzťahuje na presklené výplne. Požiadavka na vylúčenie vzniku plesní: Tsi,N = Tsi,80 + dtsi = = C Vypočítaná hodnota: Tsi = C Tsi > Tsi,N... POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. Pozn.: Povrch. teploty v mieste tepelných mostov v skladbe je nutné určiť riešením teplotného poľa. III. Požiadavky na šírenie vlhkosti konštrukciou (čl. 5) Požiadavky: 1. Skondenzovaná vodná para nesmie ohroziť funkciu kcie. 2. Ročná bilancia vodnej pary musí byť priaznivá, tj. M,c<M,ev (Ma,vysl=0). 3. Množstvo kondenzátu musí byť M,c < 0,5 kg/(m2.a). Vypočítané hodnoty: V kci dochádza pri ext. výpočt. teplote ku kondenzácii. Ročné množstvo zkondenzovanej vodnej pary M,c = kg/m2,rok Ročné množstvo vyparitelnej vodnej pary M,ev = kg/m2,rok Vyhodnotenie 1. požiadavky musí urobiť projektant. M,c < M,ev POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. M,c < 0.5 kg/m POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. 60

62 KOMPLEXNÉ POSÚDENIE SKLADBY KONŠTRUKCIE Z HĽADISKA ŠÍRENIA TEPLA A VODNEJ PARY podľa STN EN ISO 13788, STN EN ISO 6946, STN a ČSN Teplo 2017 Názov úlohy : Spracovateľ : Peter Mihalka Zakázka : Dátum : STE2 - obvodová stena 1PP nad úrovňou terénu Poznámka: Tai, RHi a Pi sú priem. mesačné parametre vnútorného vzduchu (teplota, relatívna vlhkosť a čiastočný tlak a vodnej pary) a Te, RHe a Pe sú priem. mesačné parametre v prostredí na vonkajšej strane konštrukcie (teplota, relatívna vlhkosť a čiastočný tlak vodnej pary). ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMIENKY : Typ hodnotenej konštrukcie : Stena vonkajšia jednoplášťová Korekcia súč. prechodu tepla du : W/m2K Skladba konštrukcie (od interiéru) : Číslo Názov D Lambda c Ro Mi Ma [m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2] 1 omietka Foalbit plna palena te lepiaca malta XPS lepiaca malta obklad Poznámka: D je hrúbka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelnej vodivosti vrstvy, C je merná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnosť vrstvy, Mi je faktor difúzneho odporu vrstvy a Ma je počiatočná zabudovaná vlhkosť vo vrstve. Číslo Kompletný názov vrstvy Interný výpočet tep. vodivosti 1 omietka Foalbit plna palena tehla lepiaca malta XPS lepiaca malta obklad --- Okrajové podmienky výpočtu : Odpor pri prestupe tepla na vnútornej strane Rsi : 0.13 m2k/w dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rsi : 0.25 m2k/w Odpor pri prestupe tepla na vonkajšej strane Rse : 0.04 m2k/w dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rse : 0.04 m2k/w Návrhová vonkajšia teplota Te : C Návrhová teplota vnútorného vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relatívna vlhkosť vonkajšieho vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relatívna vlhkosť vnútorného vzduchu RHi : 50.0 % Mesiac Dĺžka [dni/hod.] Tai [C] RHi [%] Pi [Pa] Te [C] RHe [%] Pe [Pa] Pre vnútorné prostredie sa uplatnila prirážka priemernej relatívnej vlhkosti : 0.0 % Počiatočný mesiac pre výpočet bilancie sa stanovuje výpočtom podľa STN EN ISO Počet hodnotených rokov : 1 VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOTENEJ KONŠTRUKCIE : Tepelný odpor a súčiniteľ prechodu tepla podľa STN EN ISO 6946: Tepelný odpor konštrukcie R : m2k/w Súčiniteľ prechodu tepla konštrukcie U : W/m2K Súčiniteľ prechodu zabudovanej kce U,kc : 0.23 / 0.26 / 0.31 / 0.41 W/m2K Uvedené orientačné hodnoty platia pre rôznu kvalitu riešení tep. mostov vyjadrenú približnou prirážkou podľa poznámok k čl. B.9.2 v ČSN Difúzny odpor a tepelne akumulačné vlastnosti: Difúzny odpor konštrukcie ZpT : 9.9E+0011 m/s Teplotný útlm konštrukcie Ny* podľa STN EN ISO 13786: Fázový posun teplotného kmitu Psi* podľa STN EN ISO 13786: 18.7 h 61

63 Teplota vnútorného povrchu a teplotný faktor podľa STN a STN EN ISO 13788: Vnútorná povrchová teplota pri výpočtových podmienkach Tsi,p : C Teplotný faktor v návrhových podmienkach f,rsi,p : Obe hodnoty platia pre odpor pri prestupe tepla na vnútornej strane Rsi=0,25 m2k/w. Číslo Minimálne požadované hodnoty pri max. Vypočítané mesiaca rel. vlhkosti na vnútornom povrchu: hodnoty % % Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] Poznámka: RHsi je relatívna vlhkosť na vnútornom povrchu, Tsi je teplota vnútorného povrchu a f,rsi je teplotný faktor. Difúzia vodnej pary pri výp. podmienkach a bilancia vodnej pary podľa STN : (bez vplyvu zabudovanej vlhkosti a slnečného žiarenia) Priebeh teplôt a čiastočných tlakov vodnej pary pri výpočtových okrajových podmienkach: rozhranie: i e theta [C]: p [Pa]: p,sat [Pa]: Poznámka: theta je teplota na rozhraní vrstiev, p je predpokladaný čiastočný tlak vodnej pary na rozhraní vrstiev a p,sat je čiastočný tlak nasýtenej vodnej pary na rozhraní vrstiev. Pri vonkajšej výpočtovej teplote nedochádza v konštrukcii ku kondenzácii vodnej pary. Množstvo difundujúcej vodnej pary Gd : 1.080E-0009 kg/(m2.s) Bilancia skondenzovanej a vyparenej vodnej pary podľa STN EN ISO 13788: Ročný cyklus č. 1 V konštrukcii nedochádza počas modelového roka ku kondenzácii vodnej pary. Poznámka: Hodnotenie difúzie vodnej pary bolo vyhotovené pre predpoklad 1D šírenia vodnej pary prevažujúcou skladbou konštrukcie. Pre konštrukcie s výraznými systematickými tepelnými mostami je výsledok výpočtu len orientačný. Presnejšie výsledky sa dajú získať pomocou 2D analýzy. Rozmedzie relatívnych vlhkosti v jednotlivých materiáloch (pre posledný ročný cyklus): Trvanie príslušnej relatívnej vlhkosti v materiáli v dňoch za rok 62

64 Číslo Názov pod 60% 60-70% 70-80% 80-90% nad 90% 1 omietka Foalbit plna palena te lepiaca malta XPS lepiaca malta obklad Poznámka: S pomocou tejto tabuľky možno zjednodušene odhadnúť, aké je riziko dosiahnutie neprípustné hmotnostnej vlhkosti materiálu či riziko jeho korózie. Konkrétne pre drevo predpisuje ČSN /Z1 maximálnu prípustnú hmotnostnú vlhkosť 18 %. Zo sorpčnej krivky pre daný typ dreva možno odvodiť, pri akej rel. vlhkosti vzduchu dosahuje drevo tejto kritickej hmotnostnej vlhkosti. Obvykle ide o cca 80 %. Ak je v tabuľke vyššie pre drevo uvedený dlhodobejší výskyt relatívnej vlhkosti nad 80 %, možno predpokladať, že požiadavka ČSN na maximálnú hmotnostnú vlhkosť dreva nebude splnená. Teplo 2017, (c) 2016 Svoboda Software VYHODNOTENIE VÝSLEDKOV PODĽA STN /Z1 (2016) Názov konštrukcie : Rekapitulácia dát: Teplota vnútorného vzduchu Tai = C Rel. vlhkosť vnútorného vzduchu Fii = % STE2 - obvodová stena 1PP nad úrovňou terénu Hodnotená konštrukcia: Číslo Názov vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 omietka Foalbit plna palena tehla lepiaca malta XPS lepiaca malta obklad I. Požiadavka na súčinitel prechodu tepla (čl. 4.1) Vypočítaná hodnota: U = W/(m2K) Normaliz. hodnota od 2013 do U,N: 0.32 W/(m2K) U < U,N... normalizovaná hodnota platná do je splnená. Normaliz. hodnota od 2016 do U,r1: 0.22 W/(m2K) U < U,r1... POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. Cieľová hodnota (normaliz. od 2021)... U,r2: 0.15 W/(m2K) U > U,r2... cieľová hodnota nie je splnená. II. Požiadavka na vnútornú povrchovú teplotu (čl. 4.3) Táto požiadavka sa nevzťahuje na presklené výplne. Požiadavka na vylúčenie vzniku plesní: Tsi,N = Tsi,80 + dtsi = = C Vypočítaná hodnota: Tsi = C Tsi > Tsi,N... POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. Pozn.: Povrch. teploty v mieste tepelných mostov v skladbe je nutné určiť riešením teplotného poľa. III. Požiadavky na šírenie vlhkosti konštrukciou (čl. 5) Požiadavky: 1. Skondenzovaná vodná para nesmie ohroziť funkciu kcie. 2. Ročná bilancia vodnej pary musí byť priaznivá, tj. M,c<M,ev (Ma,vysl=0). 3. Množstvo kondenzátu musí byť M,c < 0,5 kg/(m2.a). Vypočítané hodnoty: V kci nedochádza pri ext. výpočt. teplote ku kondenzácii. POŽIADAVKY SÚ SPLNENÉ. 63

65 KOMPLEXNÉ POSÚDENIE SKLADBY KONŠTRUKCIE Z HĽADISKA ŠÍRENIA TEPLA A VODNEJ PARY podľa STN EN ISO 13788, STN EN ISO 6946, STN a ČSN Teplo 2017 Názov úlohy : Spracovateľ : Peter Mihalka Zakázka : Dátum : STE4 - obvodová stena lodžií Poznámka: Tai, RHi a Pi sú priem. mesačné parametre vnútorného vzduchu (teplota, relatívna vlhkosť a čiastočný tlak a vodnej pary) a Te, RHe a Pe sú priem. mesačné parametre v prostredí na vonkajšej strane konštrukcie (teplota, relatívna vlhkosť a čiastočný tlak vodnej pary). ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMIENKY : Typ hodnotenej konštrukcie : Stena vonkajšia jednoplášťová Korekcia súč. prechodu tepla du : W/m2K Skladba konštrukcie (od interiéru) : Číslo Názov D Lambda c Ro Mi Ma [m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2] 1 omietka CDm lepiaca malta mineralna vlna lepiaca malta tenkostenna om Poznámka: D je hrúbka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelnej vodivosti vrstvy, C je merná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnosť vrstvy, Mi je faktor difúzneho odporu vrstvy a Ma je počiatočná zabudovaná vlhkosť vo vrstve. Číslo Kompletný názov vrstvy Interný výpočet tep. vodivosti 1 omietka CDm lepiaca malta mineralna vlna lepiaca malta tenkostenna omietka --- Okrajové podmienky výpočtu : Odpor pri prestupe tepla na vnútornej strane Rsi : 0.13 m2k/w dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rsi : 0.25 m2k/w Odpor pri prestupe tepla na vonkajšej strane Rse : 0.04 m2k/w dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rse : 0.04 m2k/w Návrhová vonkajšia teplota Te : C Návrhová teplota vnútorného vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relatívna vlhkosť vonkajšieho vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relatívna vlhkosť vnútorného vzduchu RHi : 50.0 % Mesiac Dĺžka [dni/hod.] Tai [C] RHi [%] Pi [Pa] Te [C] RHe [%] Pe [Pa] Pre vnútorné prostredie sa uplatnila prirážka priemernej relatívnej vlhkosti : 0.0 % Počiatočný mesiac pre výpočet bilancie sa stanovuje výpočtom podľa STN EN ISO Počet hodnotených rokov : 1 VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOTENEJ KONŠTRUKCIE : Tepelný odpor a súčiniteľ prechodu tepla podľa STN EN ISO 6946: Tepelný odpor konštrukcie R : m2k/w Súčiniteľ prechodu tepla konštrukcie U : W/m2K Súčiniteľ prechodu zabudovanej kce U,kc : 0.28 / 0.31 / 0.36 / 0.46 W/m2K Uvedené orientačné hodnoty platia pre rôznu kvalitu riešení tep. mostov vyjadrenú približnou prirážkou podľa poznámok k čl. B.9.2 v ČSN Difúzny odpor a tepelne akumulačné vlastnosti: Difúzny odpor konštrukcie ZpT : 1.8E+0010 m/s Teplotný útlm konštrukcie Ny* podľa STN EN ISO 13786: Fázový posun teplotného kmitu Psi* podľa STN EN ISO 13786: 18.3 h 64

66 Teplota vnútorného povrchu a teplotný faktor podľa STN a STN EN ISO 13788: Vnútorná povrchová teplota pri výpočtových podmienkach Tsi,p : C Teplotný faktor v návrhových podmienkach f,rsi,p : Obe hodnoty platia pre odpor pri prestupe tepla na vnútornej strane Rsi=0,25 m2k/w. Číslo Minimálne požadované hodnoty pri max. Vypočítané mesiaca rel. vlhkosti na vnútornom povrchu: hodnoty % % Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] Poznámka: RHsi je relatívna vlhkosť na vnútornom povrchu, Tsi je teplota vnútorného povrchu a f,rsi je teplotný faktor. Difúzia vodnej pary pri výp. podmienkach a bilancia vodnej pary podľa STN : (bez vplyvu zabudovanej vlhkosti a slnečného žiarenia) Priebeh teplôt a čiastočných tlakov vodnej pary pri výpočtových okrajových podmienkach: rozhranie: i e theta [C]: p [Pa]: p,sat [Pa]: Poznámka: theta je teplota na rozhraní vrstiev, p je predpokladaný čiastočný tlak vodnej pary na rozhraní vrstiev a p,sat je čiastočný tlak nasýtenej vodnej pary na rozhraní vrstiev. Pri vonkajšej výpočtovej teplote dochádza v konštrukcii ku kondenzácii vodnej pary. Kond.zóna Hranice kondenzačnej zóny Množstvo kondenzujúcej číslo ľavá [m] pravá vodnej pary [kg/(m2s)] E-0009 Ročná bilancia skondenzovanej a vyparitelnej vodnej pary: Množstvo skondenzovanej vodnej pary za rok Mc,a: kg/(m2.rok) Množstvo vyparitelnej vodnej pary za rok Mev,a: kg/(m2.rok) Ku kondenzácii dochádza pri vonkajšej teplote nižšej ako C. Bilancia skondenzovanej a vyparenej vodnej pary podľa STN EN ISO 13788: Ročný cyklus č. 1 V konštrukcii nedochádza počas modelového roka ku kondenzácii vodnej pary. 65

67 Poznámka: Hodnotenie difúzie vodnej pary bolo vyhotovené pre predpoklad 1D šírenia vodnej pary prevažujúcou skladbou konštrukcie. Pre konštrukcie s výraznými systematickými tepelnými mostami je výsledok výpočtu len orientačný. Presnejšie výsledky sa dajú získať pomocou 2D analýzy. Rozmedzie relatívnych vlhkosti v jednotlivých materiáloch (pre posledný ročný cyklus): Trvanie príslušnej relatívnej vlhkosti v materiáli v dňoch za rok Číslo Názov pod 60% 60-70% 70-80% 80-90% nad 90% 1 omietka CDm lepiaca malta mineralna vlna lepiaca malta tenkostenna om Poznámka: S pomocou tejto tabuľky možno zjednodušene odhadnúť, aké je riziko dosiahnutie neprípustné hmotnostnej vlhkosti materiálu či riziko jeho korózie. Konkrétne pre drevo predpisuje ČSN /Z1 maximálnu prípustnú hmotnostnú vlhkosť 18 %. Zo sorpčnej krivky pre daný typ dreva možno odvodiť, pri akej rel. vlhkosti vzduchu dosahuje drevo tejto kritickej hmotnostnej vlhkosti. Obvykle ide o cca 80 %. Ak je v tabuľke vyššie pre drevo uvedený dlhodobejší výskyt relatívnej vlhkosti nad 80 %, možno predpokladať, že požiadavka ČSN na maximálnú hmotnostnú vlhkosť dreva nebude splnená. Teplo 2017, (c) 2016 Svoboda Software VYHODNOTENIE VÝSLEDKOV PODĽA STN /Z1 (2016) Názov konštrukcie : Rekapitulácia dát: Teplota vnútorného vzduchu Tai = C Rel. vlhkosť vnútorného vzduchu Fii = % STE4 - obvodová stena lodžií Hodnotená konštrukcia: Číslo Názov vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 omietka CDm lepiaca malta mineralna vlna lepiaca malta tenkostenna omietka I. Požiadavka na súčinitel prechodu tepla (čl. 4.1) Vypočítaná hodnota: U = W/(m2K) U < U,max... maximálna hodnota uplatňovaná pre obnované budovy je splnená. Normaliz. hodnota od 2013 do U,N: 0.32 W/(m2K) U < U,N... normalizovaná hodnota platná do je splnená. Normaliz. hodnota od 2016 do U,r1: 0.22 W/(m2K) U > U,r1... POŽIADAVKA NIE JE SPLNENÁ. Cieľová hodnota (normaliz. od 2021)... U,r2: 0.15 W/(m2K) U > U,r2... cieľová hodnota nie je splnená. II. Požiadavka na vnútornú povrchovú teplotu (čl. 4.3) Táto požiadavka sa nevzťahuje na presklené výplne. Požiadavka na vylúčenie vzniku plesní: Tsi,N = Tsi,80 + dtsi = = C Vypočítaná hodnota: Tsi = C Tsi > Tsi,N... POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. Pozn.: Povrch. teploty v mieste tepelných mostov v skladbe je nutné určiť riešením teplotného poľa. III. Požiadavky na šírenie vlhkosti konštrukciou (čl. 5) Požiadavky: 1. Skondenzovaná vodná para nesmie ohroziť funkciu kcie. 2. Ročná bilancia vodnej pary musí byť priaznivá, tj. M,c<M,ev (Ma,vysl=0). 3. Množstvo kondenzátu musí byť M,c < 0,5 kg/(m2.a). Vypočítané hodnoty: V kci dochádza pri ext. výpočt. teplote ku kondenzácii. Ročné množstvo zkondenzovanej vodnej pary M,c = kg/m2,rok Ročné množstvo vyparitelnej vodnej pary M,ev = kg/m2,rok Vyhodnotenie 1. požiadavky musí urobiť projektant. M,c < M,ev POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. M,c < 0.5 kg/m POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. Aplikácia väčšej hrúbky tepelného izolantu nie je z priestorových dôvodov realizovateľná nakoľko sa jedná o lodžiu so stiesneným priestorom. 66

68 KOMPLEXNÉ POSÚDENIE SKLADBY KONŠTRUKCIE Z HĽADISKA ŠÍRENIA TEPLA A VODNEJ PARY podľa STN EN ISO 13788, STN EN ISO 6946, STN a ČSN Teplo 2017 Názov úlohy : Názov úlohy : Spracovateľ : Peter Mihalka Zakázka : Dátum : STE5 - obvodová stena vrchné podlažia STE7 - obvodová stena vrchné podlažia Poznámka: Tai, RHi a Pi sú priem. mesačné parametre vnútorného vzduchu (teplota, relatívna vlhkosť a čiastočný tlak a vodnej pary) a Te, RHe a Pe sú priem. mesačné parametre v prostredí na vonkajšej strane konštrukcie (teplota, relatívna vlhkosť a čiastočný tlak vodnej pary). ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMIENKY : Typ hodnotenej konštrukcie : Stena vonkajšia jednoplášťová Korekcia súč. prechodu tepla du : W/m2K Skladba konštrukcie (od interiéru) : Číslo Názov D Lambda c Ro Mi Ma [m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2] 1 omietka CDm lepiaca malta minerálna vlna lepiaca malta tenkostenna om Poznámka: D je hrúbka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelnej vodivosti vrstvy, C je merná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnosť vrstvy, Mi je faktor difúzneho odporu vrstvy a Ma je počiatočná zabudovaná vlhkosť vo vrstve. Číslo Kompletný názov vrstvy Interný výpočet tep. vodivosti 1 omietka CDm lepiaca malta minerálna vlna lepiaca malta tenkostenna omietka --- Okrajové podmienky výpočtu : Odpor pri prestupe tepla na vnútornej strane Rsi : 0.13 m2k/w dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rsi : 0.25 m2k/w Odpor pri prestupe tepla na vonkajšej strane Rse : 0.04 m2k/w dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rse : 0.04 m2k/w Návrhová vonkajšia teplota Te : C Návrhová teplota vnútorného vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relatívna vlhkosť vonkajšieho vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relatívna vlhkosť vnútorného vzduchu RHi : 50.0 % Mesiac Dĺžka [dni/hod.] Tai [C] RHi [%] Pi [Pa] Te [C] RHe [%] Pe [Pa] Pre vnútorné prostredie sa uplatnila prirážka priemernej relatívnej vlhkosti : 0.0 % Počiatočný mesiac pre výpočet bilancie sa stanovuje výpočtom podľa STN EN ISO Počet hodnotených rokov : 1 VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOTENEJ KONŠTRUKCIE : Tepelný odpor a súčiniteľ prechodu tepla podľa STN EN ISO 6946: Tepelný odpor konštrukcie R : m2k/w Súčiniteľ prechodu tepla konštrukcie U : W/m2K Súčiniteľ prechodu zabudovanej kce U,kc : 0.23 / 0.26 / 0.31 / 0.41 W/m2K Uvedené orientačné hodnoty platia pre rôznu kvalitu riešení tep. mostov vyjadrenú približnou prirážkou podľa poznámok k čl. B.9.2 v ČSN Difúzny odpor a tepelne akumulačné vlastnosti: Difúzny odpor konštrukcie ZpT : 1.9E+0010 m/s Teplotný útlm konštrukcie Ny* podľa STN EN ISO 13786: Fázový posun teplotného kmitu Psi* podľa STN EN ISO 13786: 20.4 h 67

69 Teplota vnútorného povrchu a teplotný faktor podľa STN a STN EN ISO 13788: Vnútorná povrchová teplota pri výpočtových podmienkach Tsi,p : C Teplotný faktor v návrhových podmienkach f,rsi,p : Obe hodnoty platia pre odpor pri prestupe tepla na vnútornej strane Rsi=0,25 m2k/w. Číslo Minimálne požadované hodnoty pri max. Vypočítané mesiaca rel. vlhkosti na vnútornom povrchu: hodnoty % % Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] Poznámka: RHsi je relatívna vlhkosť na vnútornom povrchu, Tsi je teplota vnútorného povrchu a f,rsi je teplotný faktor. Difúzia vodnej pary pri výp. podmienkach a bilancia vodnej pary podľa STN : (bez vplyvu zabudovanej vlhkosti a slnečného žiarenia) Priebeh teplôt a čiastočných tlakov vodnej pary pri výpočtových okrajových podmienkach: rozhranie: i e theta [C]: p [Pa]: p,sat [Pa]: Poznámka: theta je teplota na rozhraní vrstiev, p je predpokladaný čiastočný tlak vodnej pary na rozhraní vrstiev a p,sat je čiastočný tlak nasýtenej vodnej pary na rozhraní vrstiev. Pri vonkajšej výpočtovej teplote dochádza v konštrukcii ku kondenzácii vodnej pary. Kond.zóna Hranice kondenzačnej zóny Množstvo kondenzujúcej číslo ľavá [m] pravá vodnej pary [kg/(m2s)] E-0008 Ročná bilancia skondenzovanej a vyparitelnej vodnej pary: Množstvo skondenzovanej vodnej pary za rok Mc,a: kg/(m2.rok) Množstvo vyparitelnej vodnej pary za rok Mev,a: kg/(m2.rok) Ku kondenzácii dochádza pri vonkajšej teplote nižšej ako C. Bilancia skondenzovanej a vyparenej vodnej pary podľa STN EN ISO 13788: Ročný cyklus č. 1 V konštrukcii nedochádza počas modelového roka ku kondenzácii vodnej pary. 68

70 Poznámka: Hodnotenie difúzie vodnej pary bolo vyhotovené pre predpoklad 1D šírenia vodnej pary prevažujúcou skladbou konštrukcie. Pre konštrukcie s výraznými systematickými tepelnými mostami je výsledok výpočtu len orientačný. Presnejšie výsledky sa dajú získať pomocou 2D analýzy. Rozmedzie relatívnych vlhkosti v jednotlivých materiáloch (pre posledný ročný cyklus): Trvanie príslušnej relatívnej vlhkosti v materiáli v dňoch za rok Číslo Názov pod 60% 60-70% 70-80% 80-90% nad 90% 1 omietka CDm lepiaca malta minerálna vlna lepiaca malta tenkostenna om Poznámka: S pomocou tejto tabuľky možno zjednodušene odhadnúť, aké je riziko dosiahnutie neprípustné hmotnostnej vlhkosti materiálu či riziko jeho korózie. Konkrétne pre drevo predpisuje ČSN /Z1 maximálnu prípustnú hmotnostnú vlhkosť 18 %. Zo sorpčnej krivky pre daný typ dreva možno odvodiť, pri akej rel. vlhkosti vzduchu dosahuje drevo tejto kritickej hmotnostnej vlhkosti. Obvykle ide o cca 80 %. Ak je v tabuľke vyššie pre drevo uvedený dlhodobejší výskyt relatívnej vlhkosti nad 80 %, možno predpokladať, že požiadavka ČSN na maximálnú hmotnostnú vlhkosť dreva nebude splnená. Teplo 2017, (c) 2016 Svoboda Software VYHODNOTENIE VÝSLEDKOV PODĽA STN /Z1 (2016) Názov konštrukcie : Názov konštrukcie : Rekapitulácia dát: Teplota vnútorného vzduchu Tai = C Rel. vlhkosť vnútorného vzduchu Fii = % STE5 - obvodová stena vrchné podlažia STE7 - obvodová stena vrchné podlažia Hodnotená konštrukcia: Číslo Názov vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 omietka CDm lepiaca malta minerálna vlna lepiaca malta tenkostenna omietka I. Požiadavka na súčinitel prechodu tepla (čl. 4.1) Vypočítaná hodnota: U = W/(m2K) Normaliz. hodnota od 2013 do U,N: 0.32 W/(m2K) U < U,N... normalizovaná hodnota platná do je splnená. Normaliz. hodnota od 2016 do U,r1: 0.22 W/(m2K) U < U,r1... POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. Cieľová hodnota (normaliz. od 2021)... U,r2: 0.15 W/(m2K) U > U,r2... cieľová hodnota nie je splnená. II. Požiadavka na vnútornú povrchovú teplotu (čl. 4.3) Táto požiadavka sa nevzťahuje na presklené výplne. Požiadavka na vylúčenie vzniku plesní: Tsi,N = Tsi,80 + dtsi = = C Vypočítaná hodnota: Tsi = C Tsi > Tsi,N... POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. Pozn.: Povrch. teploty v mieste tepelných mostov v skladbe je nutné určiť riešením teplotného poľa. III. Požiadavky na šírenie vlhkosti konštrukciou (čl. 5) Požiadavky: 1. Skondenzovaná vodná para nesmie ohroziť funkciu kcie. 2. Ročná bilancia vodnej pary musí byť priaznivá, tj. M,c<M,ev (Ma,vysl=0). 3. Množstvo kondenzátu musí byť M,c < 0,5 kg/(m2.a). Vypočítané hodnoty: V kci dochádza pri ext. výpočt. teplote ku kondenzácii. Ročné množstvo zkondenzovanej vodnej pary M,c = kg/m2,rok Ročné množstvo vyparitelnej vodnej pary M,ev = kg/m2,rok Vyhodnotenie 1. požiadavky musí urobiť projektant. M,c < M,ev POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. M,c < 0.5 kg/m POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. 69

71 KOMPLEXNÉ POSÚDENIE SKLADBY KONŠTRUKCIE Z HĽADISKA ŠÍRENIA TEPLA A VODNEJ PARY podľa STN EN ISO 13788, STN EN ISO 6946, STN a ČSN Teplo 2017 Názov úlohy : Spracovateľ : Peter Mihalka Zakázka : Dátum : STE6 - obvodová stena - náhrada boletickeho pášťa Poznámka: Tai, RHi a Pi sú priem. mesačné parametre vnútorného vzduchu (teplota, relatívna vlhkosť a čiastočný tlak a vodnej pary) a Te, RHe a Pe sú priem. mesačné parametre v prostredí na vonkajšej strane konštrukcie (teplota, relatívna vlhkosť a čiastočný tlak vodnej pary). ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMIENKY : Typ hodnotenej konštrukcie : Stena vonkajšia jednoplášťová Korekcia súč. prechodu tepla du : W/m2K Skladba konštrukcie (od interiéru) : Číslo Názov D Lambda c Ro Mi Ma [m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2] 1 omietka porobetonove t lepiaca malta mineralna vlna lepiaca malta tenkostenna om Poznámka: D je hrúbka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelnej vodivosti vrstvy, C je merná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnosť vrstvy, Mi je faktor difúzneho odporu vrstvy a Ma je počiatočná zabudovaná vlhkosť vo vrstve. Číslo Kompletný názov vrstvy Interný výpočet tep. vodivosti 1 omietka porobetonove tvarnice lepiaca malta mineralna vlna lepiaca malta tenkostenna omietka --- Okrajové podmienky výpočtu : Odpor pri prestupe tepla na vnútornej strane Rsi : 0.13 m2k/w dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rsi : 0.25 m2k/w Odpor pri prestupe tepla na vonkajšej strane Rse : 0.04 m2k/w dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rse : 0.04 m2k/w Návrhová vonkajšia teplota Te : C Návrhová teplota vnútorného vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relatívna vlhkosť vonkajšieho vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relatívna vlhkosť vnútorného vzduchu RHi : 50.0 % Mesiac Dĺžka [dni/hod.] Tai [C] RHi [%] Pi [Pa] Te [C] RHe [%] Pe [Pa] Pre vnútorné prostredie sa uplatnila prirážka priemernej relatívnej vlhkosti : 0.0 % Počiatočný mesiac pre výpočet bilancie sa stanovuje výpočtom podľa STN EN ISO Počet hodnotených rokov : 1 VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOTENEJ KONŠTRUKCIE : Tepelný odpor a súčiniteľ prechodu tepla podľa STN EN ISO 6946: Tepelný odpor konštrukcie R : m2k/w Súčiniteľ prechodu tepla konštrukcie U : W/m2K Súčiniteľ prechodu zabudovanej kce U,kc : 0.19 / 0.22 / 0.27 / 0.37 W/m2K Uvedené orientačné hodnoty platia pre rôznu kvalitu riešení tep. mostov vyjadrenú približnou prirážkou podľa poznámok k čl. B.9.2 v ČSN Difúzny odpor a tepelne akumulačné vlastnosti: Difúzny odpor konštrukcie ZpT : 1.3E+0010 m/s Teplotný útlm konštrukcie Ny* podľa STN EN ISO 13786: Fázový posun teplotného kmitu Psi* podľa STN EN ISO 13786: 18.5 h 70

72 Teplota vnútorného povrchu a teplotný faktor podľa STN a STN EN ISO 13788: Vnútorná povrchová teplota pri výpočtových podmienkach Tsi,p : C Teplotný faktor v návrhových podmienkach f,rsi,p : Obe hodnoty platia pre odpor pri prestupe tepla na vnútornej strane Rsi=0,25 m2k/w. Číslo Minimálne požadované hodnoty pri max. Vypočítané mesiaca rel. vlhkosti na vnútornom povrchu: hodnoty % % Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] Poznámka: RHsi je relatívna vlhkosť na vnútornom povrchu, Tsi je teplota vnútorného povrchu a f,rsi je teplotný faktor. Difúzia vodnej pary pri výp. podmienkach a bilancia vodnej pary podľa STN : (bez vplyvu zabudovanej vlhkosti a slnečného žiarenia) Priebeh teplôt a čiastočných tlakov vodnej pary pri výpočtových okrajových podmienkach: rozhranie: i e theta [C]: p [Pa]: p,sat [Pa]: Poznámka: theta je teplota na rozhraní vrstiev, p je predpokladaný čiastočný tlak vodnej pary na rozhraní vrstiev a p,sat je čiastočný tlak nasýtenej vodnej pary na rozhraní vrstiev. Pri vonkajšej výpočtovej teplote dochádza v konštrukcii ku kondenzácii vodnej pary. Kond.zóna Hranice kondenzačnej zóny Množstvo kondenzujúcej číslo ľavá [m] pravá vodnej pary [kg/(m2s)] E-0008 Ročná bilancia skondenzovanej a vyparitelnej vodnej pary: Množstvo skondenzovanej vodnej pary za rok Mc,a: kg/(m2.rok) Množstvo vyparitelnej vodnej pary za rok Mev,a: kg/(m2.rok) Ku kondenzácii dochádza pri vonkajšej teplote nižšej ako -5.0 C. Bilancia skondenzovanej a vyparenej vodnej pary podľa STN EN ISO 13788: Ročný cyklus č. 1 V konštrukcii nedochádza počas modelového roka ku kondenzácii vodnej pary. 71

73 Poznámka: Hodnotenie difúzie vodnej pary bolo vyhotovené pre predpoklad 1D šírenia vodnej pary prevažujúcou skladbou konštrukcie. Pre konštrukcie s výraznými systematickými tepelnými mostami je výsledok výpočtu len orientačný. Presnejšie výsledky sa dajú získať pomocou 2D analýzy. Rozmedzie relatívnych vlhkosti v jednotlivých materiáloch (pre posledný ročný cyklus): Trvanie príslušnej relatívnej vlhkosti v materiáli v dňoch za rok Číslo Názov pod 60% 60-70% 70-80% 80-90% nad 90% 1 omietka porobetonove t lepiaca malta mineralna vlna lepiaca malta tenkostenna om Poznámka: S pomocou tejto tabuľky možno zjednodušene odhadnúť, aké je riziko dosiahnutie neprípustné hmotnostnej vlhkosti materiálu či riziko jeho korózie. Konkrétne pre drevo predpisuje ČSN /Z1 maximálnu prípustnú hmotnostnú vlhkosť 18 %. Zo sorpčnej krivky pre daný typ dreva možno odvodiť, pri akej rel. vlhkosti vzduchu dosahuje drevo tejto kritickej hmotnostnej vlhkosti. Obvykle ide o cca 80 %. Ak je v tabuľke vyššie pre drevo uvedený dlhodobejší výskyt relatívnej vlhkosti nad 80 %, možno predpokladať, že požiadavka ČSN na maximálnú hmotnostnú vlhkosť dreva nebude splnená. Teplo 2017, (c) 2016 Svoboda Software VYHODNOTENIE VÝSLEDKOV PODĽA STN /Z1 (2016) Názov konštrukcie : Rekapitulácia dát: Teplota vnútorného vzduchu Tai = C Rel. vlhkosť vnútorného vzduchu Fii = % STE6 - obvodová stena - náhrada boletickeho pášťa Hodnotená konštrukcia: Číslo Názov vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 omietka porobetonove tvarnice lepiaca malta mineralna vlna lepiaca malta tenkostenna omietka I. Požiadavka na súčinitel prechodu tepla (čl. 4.1) Vypočítaná hodnota: U = W/(m2K) Normaliz. hodnota od 2013 do U,N: 0.32 W/(m2K) U < U,N... normalizovaná hodnota platná do je splnená. Normaliz. hodnota od 2016 do U,r1: 0.22 W/(m2K) U < U,r1... POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. Cieľová hodnota (normaliz. od 2021)... U,r2: 0.15 W/(m2K) U > U,r2... cieľová hodnota nie je splnená. II. Požiadavka na vnútornú povrchovú teplotu (čl. 4.3) Táto požiadavka sa nevzťahuje na presklené výplne. Požiadavka na vylúčenie vzniku plesní: Tsi,N = Tsi,80 + dtsi = = C Vypočítaná hodnota: Tsi = C Tsi > Tsi,N... POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. Pozn.: Povrch. teploty v mieste tepelných mostov v skladbe je nutné určiť riešením teplotného poľa. III. Požiadavky na šírenie vlhkosti konštrukciou (čl. 5) Požiadavky: 1. Skondenzovaná vodná para nesmie ohroziť funkciu kcie. 2. Ročná bilancia vodnej pary musí byť priaznivá, tj. M,c<M,ev (Ma,vysl=0). 3. Množstvo kondenzátu musí byť M,c < 0,5 kg/(m2.a). Vypočítané hodnoty: V kci dochádza pri ext. výpočt. teplote ku kondenzácii. Ročné množstvo zkondenzovanej vodnej pary M,c = kg/m2,rok Ročné množstvo vyparitelnej vodnej pary M,ev = kg/m2,rok Vyhodnotenie 1. požiadavky musí urobiť projektant. M,c < M,ev POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. M,c < 0.5 kg/m POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. 72

74 KOMPLEXNÉ POSÚDENIE SKLADBY KONŠTRUKCIE Z HĽADISKA ŠÍRENIA TEPLA A VODNEJ PARY podľa STN EN ISO 13788, STN EN ISO 6946, STN a ČSN Teplo 2017 Názov úlohy : Spracovateľ : Peter Mihalka Zakázka : Dátum : STE9 - deliaca stena k podjazdu - odvetrávaný priestor Poznámka: Tai, RHi a Pi sú priem. mesačné parametre vnútorného vzduchu (teplota, relatívna vlhkosť a čiastočný tlak a vodnej pary) a Te, RHe a Pe sú priem. mesačné parametre v prostredí na vonkajšej strane konštrukcie (teplota, relatívna vlhkosť a čiastočný tlak vodnej pary). ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMIENKY : Typ hodnotenej konštrukcie : Stena vonkajšia jednoplášťová Korekcia súč. prechodu tepla du : W/m2K Skladba konštrukcie (od interiéru) : Číslo Názov D Lambda c Ro Mi Ma [m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2] 1 omietka CDm lepiaca malta mineralna vlna lepiaca malta tenkostenna om Poznámka: D je hrúbka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelnej vodivosti vrstvy, C je merná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnosť vrstvy, Mi je faktor difúzneho odporu vrstvy a Ma je počiatočná zabudovaná vlhkosť vo vrstve. Číslo Kompletný názov vrstvy Interný výpočet tep. vodivosti 1 omietka CDm lepiaca malta mineralna vlna lepiaca malta tenkostenna omietka --- Okrajové podmienky výpočtu : Odpor pri prestupe tepla na vnútornej strane Rsi : 0.13 m2k/w dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rsi : 0.25 m2k/w Odpor pri prestupe tepla na vonkajšej strane Rse : 0.04 m2k/w dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rse : 0.04 m2k/w Návrhová vonkajšia teplota Te : C Návrhová teplota vnútorného vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relatívna vlhkosť vonkajšieho vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relatívna vlhkosť vnútorného vzduchu RHi : 50.0 % Mesiac Dĺžka [dni/hod.] Tai [C] RHi [%] Pi [Pa] Te [C] RHe [%] Pe [Pa] Pre vnútorné prostredie sa uplatnila prirážka priemernej relatívnej vlhkosti : 0.0 % Počiatočný mesiac pre výpočet bilancie sa stanovuje výpočtom podľa STN EN ISO Počet hodnotených rokov : 1 VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOTENEJ KONŠTRUKCIE : Tepelný odpor a súčiniteľ prechodu tepla podľa STN EN ISO 6946: Tepelný odpor konštrukcie R : m2k/w Súčiniteľ prechodu tepla konštrukcie U : W/m2K Súčiniteľ prechodu zabudovanej kce U,kc : 0.23 / 0.26 / 0.31 / 0.41 W/m2K Uvedené orientačné hodnoty platia pre rôznu kvalitu riešení tep. mostov vyjadrenú približnou prirážkou podľa poznámok k čl. B.9.2 v ČSN Difúzny odpor a tepelne akumulačné vlastnosti: Difúzny odpor konštrukcie ZpT : 1.8E+0010 m/s Teplotný útlm konštrukcie Ny* podľa STN EN ISO 13786: Fázový posun teplotného kmitu Psi* podľa STN EN ISO 13786: 20.4 h 73

75 Teplota vnútorného povrchu a teplotný faktor podľa STN a STN EN ISO 13788: Vnútorná povrchová teplota pri výpočtových podmienkach Tsi,p : C Teplotný faktor v návrhových podmienkach f,rsi,p : Obe hodnoty platia pre odpor pri prestupe tepla na vnútornej strane Rsi=0,25 m2k/w. Číslo Minimálne požadované hodnoty pri max. Vypočítané mesiaca rel. vlhkosti na vnútornom povrchu: hodnoty % % Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] Poznámka: RHsi je relatívna vlhkosť na vnútornom povrchu, Tsi je teplota vnútorného povrchu a f,rsi je teplotný faktor. Difúzia vodnej pary pri výp. podmienkach a bilancia vodnej pary podľa STN : (bez vplyvu zabudovanej vlhkosti a slnečného žiarenia) Priebeh teplôt a čiastočných tlakov vodnej pary pri výpočtových okrajových podmienkach: rozhranie: i e theta [C]: p [Pa]: p,sat [Pa]: Poznámka: theta je teplota na rozhraní vrstiev, p je predpokladaný čiastočný tlak vodnej pary na rozhraní vrstiev a p,sat je čiastočný tlak nasýtenej vodnej pary na rozhraní vrstiev. Pri vonkajšej výpočtovej teplote dochádza v konštrukcii ku kondenzácii vodnej pary. Kond.zóna Hranice kondenzačnej zóny Množstvo kondenzujúcej číslo ľavá [m] pravá vodnej pary [kg/(m2s)] E-0009 Ročná bilancia skondenzovanej a vyparitelnej vodnej pary: Množstvo skondenzovanej vodnej pary za rok Mc,a: kg/(m2.rok) Množstvo vyparitelnej vodnej pary za rok Mev,a: kg/(m2.rok) Ku kondenzácii dochádza pri vonkajšej teplote nižšej ako C. Bilancia skondenzovanej a vyparenej vodnej pary podľa STN EN ISO 13788: Ročný cyklus č. 1 V konštrukcii nedochádza počas modelového roka ku kondenzácii vodnej pary. 74

76 Poznámka: Hodnotenie difúzie vodnej pary bolo vyhotovené pre predpoklad 1D šírenia vodnej pary prevažujúcou skladbou konštrukcie. Pre konštrukcie s výraznými systematickými tepelnými mostami je výsledok výpočtu len orientačný. Presnejšie výsledky sa dajú získať pomocou 2D analýzy. Rozmedzie relatívnych vlhkosti v jednotlivých materiáloch (pre posledný ročný cyklus): Trvanie príslušnej relatívnej vlhkosti v materiáli v dňoch za rok Číslo Názov pod 60% 60-70% 70-80% 80-90% nad 90% 1 omietka CDm lepiaca malta mineralna vlna lepiaca malta tenkostenna om Poznámka: S pomocou tejto tabuľky možno zjednodušene odhadnúť, aké je riziko dosiahnutie neprípustné hmotnostnej vlhkosti materiálu či riziko jeho korózie. Konkrétne pre drevo predpisuje ČSN /Z1 maximálnu prípustnú hmotnostnú vlhkosť 18 %. Zo sorpčnej krivky pre daný typ dreva možno odvodiť, pri akej rel. vlhkosti vzduchu dosahuje drevo tejto kritickej hmotnostnej vlhkosti. Obvykle ide o cca 80 %. Ak je v tabuľke vyššie pre drevo uvedený dlhodobejší výskyt relatívnej vlhkosti nad 80 %, možno predpokladať, že požiadavka ČSN na maximálnú hmotnostnú vlhkosť dreva nebude splnená. Teplo 2017, (c) 2016 Svoboda Software VYHODNOTENIE VÝSLEDKOV PODĽA STN /Z1 (2016) Názov konštrukcie : Rekapitulácia dát: Teplota vnútorného vzduchu Tai = C Rel. vlhkosť vnútorného vzduchu Fii = % STE9 - deliaca stena k podjazdu - odvetrávaný priestor Hodnotená konštrukcia: Číslo Názov vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 omietka CDm lepiaca malta mineralna vlna lepiaca malta tenkostenna omietka I. Požiadavka na súčinitel prechodu tepla (čl. 4.1)- tepelný rozdiel nad 25K Vypočítaná hodnota: U = W/(m2K) Normaliz. hodnota od 2013 do U,N: 0.45 W/(m2K) U < U,N... normalizovaná hodnota platná do je splnená. Normaliz. hodnota od 2016 do U,r1: 0.40 W/(m2K) U < U,r1... POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. Cieľová hodnota (normaliz. od 2021)... U,r2: 0.35 W/(m2K) U < U,r2... cieľová hodnota je splnená. II. Požiadavka na vnútornú povrchovú teplotu (čl. 4.3) Táto požiadavka sa nevzťahuje na presklené výplne. Požiadavka na vylúčenie vzniku plesní: Tsi,N = Tsi,80 + dtsi = = C Vypočítaná hodnota: Tsi = C Tsi > Tsi,N... POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. Pozn.: Povrch. teploty v mieste tepelných mostov v skladbe je nutné určiť riešením teplotného poľa. III. Požiadavky na šírenie vlhkosti konštrukciou (čl. 5) Požiadavky: 1. Skondenzovaná vodná para nesmie ohroziť funkciu kcie. 2. Ročná bilancia vodnej pary musí byť priaznivá, tj. M,c<M,ev (Ma,vysl=0). 3. Množstvo kondenzátu musí byť M,c < 0,5 kg/(m2.a). Vypočítané hodnoty: V kci dochádza pri ext. výpočt. teplote ku kondenzácii. Ročné množstvo zkondenzovanej vodnej pary M,c = kg/m2,rok Ročné množstvo vyparitelnej vodnej pary M,ev = kg/m2,rok Vyhodnotenie 1. požiadavky musí urobiť projektant. M,c < M,ev POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. M,c < 0.5 kg/m POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. 75

77 KOMPLEXNÉ POSÚDENIE SKLADBY KONŠTRUKCIE Z HĽADISKA ŠÍRENIA TEPLA A VODNEJ PARY podľa STN EN ISO 13788, STN EN ISO 6946, STN a ČSN Teplo 2017 Názov úlohy : Spracovateľ : Peter Mihalka Zakázka : Dátum : STE10 - obvodová stena murovaná časť zdravotnej časti Poznámka: Tai, RHi a Pi sú priem. mesačné parametre vnútorného vzduchu (teplota, relatívna vlhkosť a čiastočný tlak a vodnej pary) a Te, RHe a Pe sú priem. mesačné parametre v prostredí na vonkajšej strane konštrukcie (teplota, relatívna vlhkosť a čiastočný tlak vodnej pary). ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMIENKY : Typ hodnotenej konštrukcie : Stena vonkajšia jednoplášťová Korekcia súč. prechodu tepla du : W/m2K Skladba konštrukcie (od interiéru) : Číslo Názov D Lambda c Ro Mi Ma [m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2] 1 omietka CDm lepiaca malta mineralna vlna lepiaca malta tenkostenna om Poznámka: D je hrúbka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelnej vodivosti vrstvy, C je merná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnosť vrstvy, Mi je faktor difúzneho odporu vrstvy a Ma je počiatočná zabudovaná vlhkosť vo vrstve. Číslo Kompletný názov vrstvy Interný výpočet tep. vodivosti 1 omietka CDm lepiaca malta mineralna vlna lepiaca malta tenkostenna omietka --- Okrajové podmienky výpočtu : Odpor pri prestupe tepla na vnútornej strane Rsi : 0.13 m2k/w dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rsi : 0.25 m2k/w Odpor pri prestupe tepla na vonkajšej strane Rse : 0.04 m2k/w dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rse : 0.04 m2k/w Návrhová vonkajšia teplota Te : C Návrhová teplota vnútorného vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relatívna vlhkosť vonkajšieho vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relatívna vlhkosť vnútorného vzduchu RHi : 50.0 % Mesiac Dĺžka [dni/hod.] Tai [C] RHi [%] Pi [Pa] Te [C] RHe [%] Pe [Pa] Pre vnútorné prostredie sa uplatnila prirážka priemernej relatívnej vlhkosti : 0.0 % Počiatočný mesiac pre výpočet bilancie sa stanovuje výpočtom podľa STN EN ISO Počet hodnotených rokov : 1 VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOTENEJ KONŠTRUKCIE : Tepelný odpor a súčiniteľ prechodu tepla podľa STN EN ISO 6946: Tepelný odpor konštrukcie R : m2k/w Súčiniteľ prechodu tepla konštrukcie U : W/m2K Súčiniteľ prechodu zabudovanej kce U,kc : 0.23 / 0.26 / 0.31 / 0.41 W/m2K Uvedené orientačné hodnoty platia pre rôznu kvalitu riešení tep. mostov vyjadrenú približnou prirážkou podľa poznámok k čl. B.9.2 v ČSN Difúzny odpor a tepelne akumulačné vlastnosti: Difúzny odpor konštrukcie ZpT : 1.8E+0010 m/s Teplotný útlm konštrukcie Ny* podľa STN EN ISO 13786: Fázový posun teplotného kmitu Psi* podľa STN EN ISO 13786: 20.4 h 76

78 Teplota vnútorného povrchu a teplotný faktor podľa STN a STN EN ISO 13788: Vnútorná povrchová teplota pri výpočtových podmienkach Tsi,p : C Teplotný faktor v návrhových podmienkach f,rsi,p : Obe hodnoty platia pre odpor pri prestupe tepla na vnútornej strane Rsi=0,25 m2k/w. Číslo Minimálne požadované hodnoty pri max. Vypočítané mesiaca rel. vlhkosti na vnútornom povrchu: hodnoty % % Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] Poznámka: RHsi je relatívna vlhkosť na vnútornom povrchu, Tsi je teplota vnútorného povrchu a f,rsi je teplotný faktor. Difúzia vodnej pary pri výp. podmienkach a bilancia vodnej pary podľa STN : (bez vplyvu zabudovanej vlhkosti a slnečného žiarenia) Priebeh teplôt a čiastočných tlakov vodnej pary pri výpočtových okrajových podmienkach: rozhranie: i e theta [C]: p [Pa]: p,sat [Pa]: Poznámka: theta je teplota na rozhraní vrstiev, p je predpokladaný čiastočný tlak vodnej pary na rozhraní vrstiev a p,sat je čiastočný tlak nasýtenej vodnej pary na rozhraní vrstiev. Pri vonkajšej výpočtovej teplote dochádza v konštrukcii ku kondenzácii vodnej pary. Kond.zóna Hranice kondenzačnej zóny Množstvo kondenzujúcej číslo ľavá [m] pravá vodnej pary [kg/(m2s)] E-0009 Ročná bilancia skondenzovanej a vyparitelnej vodnej pary: Množstvo skondenzovanej vodnej pary za rok Mc,a: kg/(m2.rok) Množstvo vyparitelnej vodnej pary za rok Mev,a: kg/(m2.rok) Ku kondenzácii dochádza pri vonkajšej teplote nižšej ako C. Bilancia skondenzovanej a vyparenej vodnej pary podľa STN EN ISO 13788: Ročný cyklus č. 1 V konštrukcii nedochádza počas modelového roka ku kondenzácii vodnej pary. 77

79 Poznámka: Hodnotenie difúzie vodnej pary bolo vyhotovené pre predpoklad 1D šírenia vodnej pary prevažujúcou skladbou konštrukcie. Pre konštrukcie s výraznými systematickými tepelnými mostami je výsledok výpočtu len orientačný. Presnejšie výsledky sa dajú získať pomocou 2D analýzy. Rozmedzie relatívnych vlhkosti v jednotlivých materiáloch (pre posledný ročný cyklus): Trvanie príslušnej relatívnej vlhkosti v materiáli v dňoch za rok Číslo Názov pod 60% 60-70% 70-80% 80-90% nad 90% 1 omietka CDm lepiaca malta mineralna vlna lepiaca malta tenkostenna om Poznámka: S pomocou tejto tabuľky možno zjednodušene odhadnúť, aké je riziko dosiahnutie neprípustné hmotnostnej vlhkosti materiálu či riziko jeho korózie. Konkrétne pre drevo predpisuje ČSN /Z1 maximálnu prípustnú hmotnostnú vlhkosť 18 %. Zo sorpčnej krivky pre daný typ dreva možno odvodiť, pri akej rel. vlhkosti vzduchu dosahuje drevo tejto kritickej hmotnostnej vlhkosti. Obvykle ide o cca 80 %. Ak je v tabuľke vyššie pre drevo uvedený dlhodobejší výskyt relatívnej vlhkosti nad 80 %, možno predpokladať, že požiadavka ČSN na maximálnú hmotnostnú vlhkosť dreva nebude splnená. Teplo 2017, (c) 2016 Svoboda Software VYHODNOTENIE VÝSLEDKOV PODĽA STN /Z1 (2016) Názov konštrukcie : Rekapitulácia dát: Teplota vnútorného vzduchu Tai = C Rel. vlhkosť vnútorného vzduchu Fii = % STE10 - obvodová stena murovaná časť zdravotnej časti Hodnotená konštrukcia: Číslo Názov vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 omietka CDm lepiaca malta mineralna vlna lepiaca malta tenkostenna omietka I. Požiadavka na súčinitel prechodu tepla (čl. 4.1) Vypočítaná hodnota: U = W/(m2K) Normaliz. hodnota od 2013 do U,N: 0.32 W/(m2K) U < U,N... normalizovaná hodnota platná do je splnená. Normaliz. hodnota od 2016 do U,r1: 0.22 W/(m2K) U < U,r1... POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. Cieľová hodnota (normaliz. od 2021)... U,r2: 0.15 W/(m2K) U > U,r2... cieľová hodnota nie je splnená. II. Požiadavka na vnútornú povrchovú teplotu (čl. 4.3) Táto požiadavka sa nevzťahuje na presklené výplne. Požiadavka na vylúčenie vzniku plesní: Tsi,N = Tsi,80 + dtsi = = C Vypočítaná hodnota: Tsi = C Tsi > Tsi,N... POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. Pozn.: Povrch. teploty v mieste tepelných mostov v skladbe je nutné určiť riešením teplotného poľa. III. Požiadavky na šírenie vlhkosti konštrukciou (čl. 5) Požiadavky: 1. Skondenzovaná vodná para nesmie ohroziť funkciu kcie. 2. Ročná bilancia vodnej pary musí byť priaznivá, tj. M,c<M,ev (Ma,vysl=0). 3. Množstvo kondenzátu musí byť M,c < 0,5 kg/(m2.a). Vypočítané hodnoty: V kci dochádza pri ext. výpočt. teplote ku kondenzácii. Ročné množstvo zkondenzovanej vodnej pary M,c = kg/m2,rok Ročné množstvo vyparitelnej vodnej pary M,ev = kg/m2,rok Vyhodnotenie 1. požiadavky musí urobiť projektant. M,c < M,ev POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. M,c < 0.5 kg/m POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. 78

80 KOMPLEXNÉ POSÚDENIE SKLADBY KONŠTRUKCIE Z HĽADISKA ŠÍRENIA TEPLA A VODNEJ PARY podľa STN EN ISO 13788, STN EN ISO 6946, STN a ČSN Teplo 2017 Názov úlohy : Spracovateľ : Peter Mihalka Zakázka : Dátum : STR1 - strecha nad pozdĺžnou budovou ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMIENKY : Typ hodnotenej konštrukcie : Strecha jednoplášťová Korekcia súč. prechodu tepla du : W/m2K Skladba konštrukcie (od interiéru) : Číslo Názov D Lambda c Ro Mi Ma [m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2] 1 ŽB dutinovy pa perlitove matr Siporex Asfaltový náte polymercemento penetracia Bitagit IPA 400 SH Glastek EPS 100S spado EPS 100S Filtek Alkorplan Poznámka: D je hrúbka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelnej vodivosti vrstvy, C je merná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnosť vrstvy, Mi je faktor difúzneho odporu vrstvy a Ma je počiatočná zabudovaná vlhkosť vo vrstve. Odpor pri prestupe tepla na vnútornej strane Rsi : 0.10 m2k/w dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rsi : 0.25 m2k/w Odpor pri prestupe tepla na vonkajšej strane Rse : 0.04 m2k/w dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rse : 0.04 m2k/w Návrhová vonkajšia teplota Te : C Návrhová teplota vnútorného vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relatívna vlhkosť vonkajšieho vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relatívna vlhkosť vnútorného vzduchu RHi : 50.0 % Mesiac Dĺžka [dni/hod.] Tai [C] RHi [%] Pi [Pa] Te [C] RHe [%] Pe [Pa] Poznámka: Tai, RHi a Pi sú priem. mesačné parametre vnútorného vzduchu (teplota, relatívna vlhkosť a čiastočný tlak a vodnej pary) a Te, RHe a Pe sú priem. mesačné parametre v prostredí na vonkajšej strane konštrukcie (teplota, relatívna vlhkosť a čiastočný tlak vodnej pary). Číslo Kompletný názov vrstvy Interný výpočet tep. vodivosti 1 ŽB dutinovy panel PZD perlitove matrace 2x Siporex Asfaltový náter polymercementova malta penetracia Bitagit IPA 400 SH Glastek EPS 100S spadove dosky EPS 100S Filtek Alkorplan Okrajové podmienky výpočtu : Priemerná mesačná vonkajšia teplota Te bola v súlade s STN EN ISO znížená o 2 C (orientačné zohľadnení výmeny tepla sálaním medzi strechou a oblohou). Pre vnútorné prostredie sa uplatnila prirážka priemernej relatívnej vlhkosti : 0.0 % Počiatočný mesiac pre výpočet bilancie sa stanovuje výpočtom podľa STN EN ISO Počet hodnotených rokov : 1 VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOTENEJ KONŠTRUKCIE : 79

81 Tepelný odpor a súčiniteľ prechodu tepla podľa STN EN ISO 6946: Tepelný odpor konštrukcie R : m2k/w Súčiniteľ prechodu tepla konštrukcie U : W/m2K Súčiniteľ prechodu zabudovanej kce U,kc : 0.14 / 0.17 / 0.22 / 0.32 W/m2K Uvedené orientačné hodnoty platia pre rôznu kvalitu riešení tep. mostov vyjadrenú približnou prirážkou podľa poznámok k čl. B.9.2 v ČSN Difúzny odpor a tepelne akumulačné vlastnosti: Difúzny odpor konštrukcie ZpT : 1.1E+0012 m/s Teplotný útlm konštrukcie Ny* podľa STN EN ISO 13786: Fázový posun teplotného kmitu Psi* podľa STN EN ISO 13786: 22.7 h Teplota vnútorného povrchu a teplotný faktor podľa STN a STN EN ISO 13788: Vnútorná povrchová teplota pri výpočtových podmienkach Tsi,p : C Teplotný faktor v návrhových podmienkach f,rsi,p : Obe hodnoty platia pre odpor pri prestupe tepla na vnútornej strane Rsi=0,25 m2k/w. Číslo Minimálne požadované hodnoty pri max. Vypočítané mesiaca rel. vlhkosti na vnútornom povrchu: hodnoty % % Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] Poznámka: RHsi je relatívna vlhkosť na vnútornom povrchu, Tsi je teplota vnútorného povrchu a f,rsi je teplotný faktor. Difúzia vodnej pary pri výp. podmienkach a bilancia vodnej pary podľa STN : (bez vplyvu zabudovanej vlhkosti a slnečného žiarenia) Priebeh teplôt a čiastočných tlakov vodnej pary pri výpočtových okrajových podmienkach: rozhranie: i theta [C]: p [Pa]: p,sat [Pa]: rozhranie: e theta [C]: p [Pa]: p,sat [Pa]: Poznámka: theta je teplota na rozhraní vrstiev, p je predpokladaný čiastočný tlak vodnej pary na rozhraní vrstiev a p,sat je čiastočný tlak nasýtenej vodnej pary na rozhraní vrstiev. 80

82 Pri vonkajšej výpočtovej teplote dochádza v konštrukcii ku kondenzácii vodnej pary. Kond.zóna Hranice kondenzačnej zóny Množstvo kondenzujúcej číslo ľavá [m] pravá vodnej pary [kg/(m2s)] E-0010 Ročná bilancia skondenzovanej a vyparitelnej vodnej pary: Množstvo skondenzovanej vodnej pary za rok Mc,a: kg/(m2.rok) Množstvo vyparitelnej vodnej pary za rok Mev,a: kg/(m2.rok) Ku kondenzácii dochádza pri vonkajšej teplote nižšej ako 0.0 C. Bilancia skondenzovanej a vyparenej vodnej pary podľa STN EN ISO 13788: Ročný cyklus č. 1 V konštrukcii dochádza ku kondenzácií počas modelového roka. Kondenzačná zóna č. 1 Hranice kond.zóny Dif.tok do/ze zóny Kondenz./výpar. Akumul. vlhkost v m od interiéru v kg/m2 za mesiac v kg/m2 za mesiac v kg/m2 za mesiac Mesiac ľavá pravá g,in g,out Mc/Mev Ma Max. množstvo zkondenzovanej vodnej pary za rok Mc,a: kg/m2 Množstvo vyparitelnej vodnej pary za rok Mev,a je min.: kg/m2 z toho sa odparí do exteriéru: kg/m2... a do interiéru: kg/m2 Na konci modelového roka je zóna suchá (tj. Mc,a < Mev,a). Poznámka: Hodnotenie difúzie vodnej pary bolo vyhotovené pre predpoklad 1D šírenia vodnej pary prevažujúcou skladbou konštrukcie. Pre konštrukcie s výraznými systematickými tepelnými mostami je výsledok výpočtu len orientačný. Presnejšie výsledky sa dajú získať pomocou 2D analýzy. Rozmedzie relatívnych vlhkosti v jednotlivých materiáloch (pre posledný ročný cyklus): Trvanie príslušnej relatívnej vlhkosti v materiáli v dňoch za rok Číslo Názov pod 60% 60-70% 70-80% 80-90% nad 90% 1 ŽB dutinovy pa perlitove matr Siporex Asfaltový náte polymercemento penetracia Bitagit IPA 400 SH

83 9 Glastek EPS 100S spado EPS 100S Filtek Alkorplan Poznámka: S pomocou tejto tabuľky možno zjednodušene odhadnúť, aké je riziko dosiahnutie neprípustné hmotnostnej vlhkosti materiálu či riziko jeho korózie. Konkrétne pre drevo predpisuje ČSN /Z1 maximálnu prípustnú hmotnostnú vlhkosť 18 %. Zo sorpčnej krivky pre daný typ dreva možno odvodiť, pri akej rel. vlhkosti vzduchu dosahuje drevo tejto kritickej hmotnostnej vlhkosti. Obvykle ide o cca 80 %. Ak je v tabuľke vyššie pre drevo uvedený dlhodobejší výskyt relatívnej vlhkosti nad 80 %, možno predpokladať, že požiadavka ČSN na maximálnú hmotnostnú vlhkosť dreva nebude splnená. Teplo 2017, (c) 2016 Svoboda Software VYHODNOTENIE VÝSLEDKOV PODĽA STN /Z1 (2016) Názov konštrukcie : Rekapitulácia dát: Teplota vnútorného vzduchu Tai = C Rel. vlhkosť vnútorného vzduchu Fii = % STR1 - strecha nad pozdĺžnou budovou Hodnotená konštrukcia: Číslo Názov vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 ŽB dutinovy panel PZD perlitove matrace 2x Siporex Asfaltový náter polymercementova malta penetracia Bitagit IPA 400 SH Glastek EPS 100S spadove dosky EPS 100S Filtek Alkorplan I. Požiadavka na súčinitel prechodu tepla (čl. 4.1) Vypočítaná hodnota: U = W/(m2K) Normaliz. hodnota od 2013 do U,N: 0.20 W/(m2K) U < U,N... normalizovaná hodnota platná do je splnená. Normaliz. hodnota od 2016 do U,r1: 0.15 W/(m2K) U < U,r1... POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. Cieľová hodnota (normaliz. od 2021)... U,r2: 0.10 W/(m2K) U > U,r2... cieľová hodnota nie je splnená. II. Požiadavka na vnútornú povrchovú teplotu (čl. 4.3) Táto požiadavka sa nevzťahuje na presklené výplne. Požiadavka na vylúčenie vzniku plesní: Tsi,N = Tsi,80 + dtsi = = C Vypočítaná hodnota: Tsi = C Tsi > Tsi,N... POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. III. Požiadavky na šírenie vlhkosti konštrukciou (čl. 5) Požiadavky: 1. Skondenzovaná vodná para nesmie ohroziť funkciu kcie. 2. Ročná bilancia vodnej pary musí byť priaznivá, tj. M,c<M,ev (Ma,vysl=0). 3. Množstvo kondenzátu musí byť M,c < 0,1 kg/(m2.a). Vypočítané hodnoty: V kci dochádza pri ext. výpočt. teplote ku kondenzácii. V konštrukcii dochádza v modelovom roku ku kondenzácii. Kond. zóna č. 1: Max. množstvo akum. vlhkosti Ma = kg/m2 Na konci modelového roka je zóna suchá. Vyhodnotenie 1. požiadavky musí urobiť projektant. Ma,vysl = POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. Ma,max < 0,1 kg/m POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. 82

84 KOMPLEXNÉ POSÚDENIE SKLADBY KONŠTRUKCIE Z HĽADISKA ŠÍRENIA TEPLA A VODNEJ PARY podľa STN EN ISO 13788, STN EN ISO 6946, STN a ČSN Teplo 2017 Názov úlohy : Spracovateľ : Peter Mihalka Zakázka : Dátum : STR2 a STR3 - strecha nad zdravotnou časťou a nad jedálňou ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMIENKY : Typ hodnotenej konštrukcie : Strecha jednoplášťová Korekcia súč. prechodu tepla du : W/m2K Skladba konštrukcie (od interiéru) : Číslo Názov D Lambda c Ro Mi Ma [m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2] 1 ŽB dutinovy pa perlitove matr Siporex Asfaltový náte polymercemento penetracia Bitagit IPA 400 SH Glastek EPS 100S EPS 100S filtek Alkorplan Poznámka: D je hrúbka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelnej vodivosti vrstvy, C je merná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnosť vrstvy, Mi je faktor difúzneho odporu vrstvy a Ma je počiatočná zabudovaná vlhkosť vo vrstve. Odpor pri prestupe tepla na vnútornej strane Rsi : 0.10 m2k/w dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rsi : 0.25 m2k/w Odpor pri prestupe tepla na vonkajšej strane Rse : 0.04 m2k/w dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rse : 0.04 m2k/w Návrhová vonkajšia teplota Te : C Návrhová teplota vnútorného vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relatívna vlhkosť vonkajšieho vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relatívna vlhkosť vnútorného vzduchu RHi : 50.0 % Mesiac Dĺžka [dni/hod.] Tai [C] RHi [%] Pi [Pa] Te [C] RHe [%] Pe [Pa] Poznámka: Tai, RHi a Pi sú priem. mesačné parametre vnútorného vzduchu (teplota, relatívna vlhkosť a čiastočný tlak a vodnej pary) a Te, RHe a Pe sú priem. mesačné parametre v prostredí na vonkajšej strane konštrukcie (teplota, relatívna vlhkosť a čiastočný tlak vodnej pary). Číslo Kompletný názov vrstvy Interný výpočet tep. vodivosti 1 ŽB dutinovy panel PZD perlitove matrace 2x Siporex Asfaltový náter polymercementova malta penetracia Bitagit IPA 400 SH Glastek EPS 100S EPS 100S filtek Alkorplan Okrajové podmienky výpočtu : Priemerná mesačná vonkajšia teplota Te bola v súlade s STN EN ISO znížená o 2 C (orientačné zohľadnení výmeny tepla sálaním medzi strechou a oblohou). Pre vnútorné prostredie sa uplatnila prirážka priemernej relatívnej vlhkosti : 0.0 % Počiatočný mesiac pre výpočet bilancie sa stanovuje výpočtom podľa STN EN ISO Počet hodnotených rokov : 1 VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOTENEJ KONŠTRUKCIE : 83

85 Tepelný odpor a súčiniteľ prechodu tepla podľa STN EN ISO 6946: Tepelný odpor konštrukcie R : m2k/w Súčiniteľ prechodu tepla konštrukcie U : W/m2K Súčiniteľ prechodu zabudovanej kce U,kc : 0.14 / 0.17 / 0.22 / 0.32 W/m2K Uvedené orientačné hodnoty platia pre rôznu kvalitu riešení tep. mostov vyjadrenú približnou prirážkou podľa poznámok k čl. B.9.2 v ČSN Difúzny odpor a tepelne akumulačné vlastnosti: Difúzny odpor konštrukcie ZpT : 1.1E+0012 m/s Teplotný útlm konštrukcie Ny* podľa STN EN ISO 13786: Fázový posun teplotného kmitu Psi* podľa STN EN ISO 13786: 22.7 h Teplota vnútorného povrchu a teplotný faktor podľa STN a STN EN ISO 13788: Vnútorná povrchová teplota pri výpočtových podmienkach Tsi,p : C Teplotný faktor v návrhových podmienkach f,rsi,p : Obe hodnoty platia pre odpor pri prestupe tepla na vnútornej strane Rsi=0,25 m2k/w. Číslo Minimálne požadované hodnoty pri max. Vypočítané mesiaca rel. vlhkosti na vnútornom povrchu: hodnoty % % Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] Poznámka: RHsi je relatívna vlhkosť na vnútornom povrchu, Tsi je teplota vnútorného povrchu a f,rsi je teplotný faktor. Difúzia vodnej pary pri výp. podmienkach a bilancia vodnej pary podľa STN : (bez vplyvu zabudovanej vlhkosti a slnečného žiarenia) Priebeh teplôt a čiastočných tlakov vodnej pary pri výpočtových okrajových podmienkach: rozhranie: i theta [C]: p [Pa]: p,sat [Pa]: rozhranie: e theta [C]: p [Pa]: p,sat [Pa]: Poznámka: theta je teplota na rozhraní vrstiev, p je predpokladaný čiastočný tlak vodnej pary na rozhraní vrstiev a p,sat je čiastočný tlak nasýtenej vodnej pary na rozhraní vrstiev. 84

86 Pri vonkajšej výpočtovej teplote dochádza v konštrukcii ku kondenzácii vodnej pary. Kond.zóna Hranice kondenzačnej zóny Množstvo kondenzujúcej číslo ľavá [m] pravá vodnej pary [kg/(m2s)] E-0010 Ročná bilancia skondenzovanej a vyparitelnej vodnej pary: Množstvo skondenzovanej vodnej pary za rok Mc,a: kg/(m2.rok) Množstvo vyparitelnej vodnej pary za rok Mev,a: kg/(m2.rok) Ku kondenzácii dochádza pri vonkajšej teplote nižšej ako 0.0 C. Bilancia skondenzovanej a vyparenej vodnej pary podľa STN EN ISO 13788: Ročný cyklus č. 1 V konštrukcii dochádza ku kondenzácií počas modelového roka. Kondenzačná zóna č. 1 Hranice kond.zóny Dif.tok do/ze zóny Kondenz./výpar. Akumul. vlhkost v m od interiéru v kg/m2 za mesiac v kg/m2 za mesiac v kg/m2 za mesiac Mesiac ľavá pravá g,in g,out Mc/Mev Ma Max. množstvo zkondenzovanej vodnej pary za rok Mc,a: kg/m2 Množstvo vyparitelnej vodnej pary za rok Mev,a je min.: kg/m2 z toho sa odparí do exteriéru: kg/m2... a do interiéru: kg/m2 Na konci modelového roka je zóna suchá (tj. Mc,a < Mev,a). Poznámka: Hodnotenie difúzie vodnej pary bolo vyhotovené pre predpoklad 1D šírenia vodnej pary prevažujúcou skladbou konštrukcie. Pre konštrukcie s výraznými systematickými tepelnými mostami je výsledok výpočtu len orientačný. Presnejšie výsledky sa dajú získať pomocou 2D analýzy. Rozmedzie relatívnych vlhkosti v jednotlivých materiáloch (pre posledný ročný cyklus): Trvanie príslušnej relatívnej vlhkosti v materiáli v dňoch za rok Číslo Názov pod 60% 60-70% 70-80% 80-90% nad 90% 1 ŽB dutinovy pa perlitove matr Siporex Asfaltový náte polymercemento penetracia Bitagit IPA 400 SH

87 9 Glastek EPS 100S EPS 100S filtek Alkorplan Poznámka: S pomocou tejto tabuľky možno zjednodušene odhadnúť, aké je riziko dosiahnutie neprípustné hmotnostnej vlhkosti materiálu či riziko jeho korózie. Konkrétne pre drevo predpisuje ČSN /Z1 maximálnu prípustnú hmotnostnú vlhkosť 18 %. Zo sorpčnej krivky pre daný typ dreva možno odvodiť, pri akej rel. vlhkosti vzduchu dosahuje drevo tejto kritickej hmotnostnej vlhkosti. Obvykle ide o cca 80 %. Ak je v tabuľke vyššie pre drevo uvedený dlhodobejší výskyt relatívnej vlhkosti nad 80 %, možno predpokladať, že požiadavka ČSN na maximálnú hmotnostnú vlhkosť dreva nebude splnená. Teplo 2017, (c) 2016 Svoboda Software VYHODNOTENIE VÝSLEDKOV PODĽA STN /Z1 (2016) Názov konštrukcie : Rekapitulácia dát: Teplota vnútorného vzduchu Tai = C Rel. vlhkosť vnútorného vzduchu Fii = % STR2 a STR3 - strecha nad zdravotnou časťou a nad jedálňou Hodnotená konštrukcia: Číslo Názov vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 ŽB dutinovy panel PZD perlitove matrace 2x Siporex Asfaltový náter polymercementova malta penetracia Bitagit IPA 400 SH Glastek EPS 100S EPS 100S filtek Alkorplan I. Požiadavka na súčinitel prechodu tepla (čl. 4.1) Vypočítaná hodnota: U = W/(m2K) Normaliz. hodnota od 2013 do U,N: 0.20 W/(m2K) U < U,N... normalizovaná hodnota platná do je splnená. Normaliz. hodnota od 2016 do U,r1: 0.15 W/(m2K) U < U,r1... POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. Cieľová hodnota (normaliz. od 2021)... U,r2: 0.10 W/(m2K) U > U,r2... cieľová hodnota nie je splnená. II. Požiadavka na vnútornú povrchovú teplotu (čl. 4.3) Táto požiadavka sa nevzťahuje na presklené výplne. Požiadavka na vylúčenie vzniku plesní: Tsi,N = Tsi,80 + dtsi = = C Vypočítaná hodnota: Tsi = C Tsi > Tsi,N... POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. III. Požiadavky na šírenie vlhkosti konštrukciou (čl. 5) Požiadavky: 1. Skondenzovaná vodná para nesmie ohroziť funkciu kcie. 2. Ročná bilancia vodnej pary musí byť priaznivá, tj. M,c<M,ev (Ma,vysl=0). 3. Množstvo kondenzátu musí byť M,c < 0,1 kg/(m2.a). Vypočítané hodnoty: V kci dochádza pri ext. výpočt. teplote ku kondenzácii. V konštrukcii dochádza v modelovom roku ku kondenzácii. Kond. zóna č. 1: Max. množstvo akum. vlhkosti Ma = kg/m2 Na konci modelového roka je zóna suchá. Vyhodnotenie 1. požiadavky musí urobiť projektant. Ma,vysl = POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. Ma,max < 0,1 kg/m POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. 86

88 KOMPLEXNÉ POSÚDENIE SKLADBY KONŠTRUKCIE Z HĽADISKA ŠÍRENIA TEPLA A VODNEJ PARY podľa STN EN ISO 13788, STN EN ISO 6946, STN a ČSN Teplo 2017 Názov úlohy : Spracovateľ : Peter Mihalka Zakázka : Dátum : STR4 - strecha nad pozdĺžnou budovou ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMIENKY : Typ hodnotenej konštrukcie : Strecha jednoplášťová Korekcia súč. prechodu tepla du : W/m2K Skladba konštrukcie (od interiéru) : Číslo Názov D Lambda c Ro Mi Ma [m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2] 1 Železobeton perlitovy matr vzduchova duti * stresny panel polymercemento penetracia Bitagit IPA 400 SH Glastek EPS 100S spado EPS 100S Filtek Alkorplan Poznámka: D je hrúbka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelnej vodivosti vrstvy, C je merná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnosť vrstvy, Mi je faktor difúzneho odporu vrstvy a Ma je počiatočná zabudovaná vlhkosť vo vrstve. * ekvival. tep. vodivosť s vplyvom tepelných mostov, stanovená interným výpočtom 11 EPS 100S Filtek Alkorplan Okrajové podmienky výpočtu : Odpor pri prestupe tepla na vnútornej strane Rsi : 0.10 m2k/w dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rsi : 0.25 m2k/w Odpor pri prestupe tepla na vonkajšej strane Rse : 0.04 m2k/w dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rse : 0.04 m2k/w Návrhová vonkajšia teplota Te : C Návrhová teplota vnútorného vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relatívna vlhkosť vonkajšieho vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relatívna vlhkosť vnútorného vzduchu RHi : 50.0 % Mesiac Dĺžka [dni/hod.] Tai [C] RHi [%] Pi [Pa] Te [C] RHe [%] Pe [Pa] Poznámka: Tai, RHi a Pi sú priem. mesačné parametre vnútorného vzduchu (teplota, relatívna vlhkosť a čiastočný tlak a vodnej pary) a Te, RHe a Pe sú priem. mesačné parametre v prostredí na vonkajšej strane konštrukcie (teplota, relatívna vlhkosť a čiastočný tlak vodnej pary). Číslo Kompletný názov vrstvy Interný výpočet tep. vodivosti 1 Železobeton perlitovy matrac 2x vzduchova dutina veľká vzduch. dutina podľa EN ISO 6946 (štandard) Smer tepelného toku: hore Typ vzduchovej vrstvy: nevetraná Hrúbka vzduchovej vrstvy: m 4 stresny panel polymercementova malta penetracia Bitagit IPA 400 SH Glastek EPS 100S spadove dosky --- Priemerná mesačná vonkajšia teplota Te bola v súlade s STN EN ISO znížená o 2 C (orientačné zohľadnení výmeny tepla sálaním medzi strechou a oblohou). Pre vnútorné prostredie sa uplatnila prirážka priemernej relatívnej vlhkosti : 0.0 % 87

89 Počiatočný mesiac pre výpočet bilancie sa stanovuje výpočtom podľa STN EN ISO Počet hodnotených rokov : 1 na rozhraní vrstiev a p,sat je čiastočný tlak nasýtenej vodnej pary na rozhraní vrstiev. VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOTENEJ KONŠTRUKCIE : Tepelný odpor a súčiniteľ prechodu tepla podľa STN EN ISO 6946: Tepelný odpor konštrukcie R : m2k/w Súčiniteľ prechodu tepla konštrukcie U : W/m2K Súčiniteľ prechodu zabudovanej kce U,kc : 0.13 / 0.16 / 0.21 / 0.31 W/m2K Uvedené orientačné hodnoty platia pre rôznu kvalitu riešení tep. mostov vyjadrenú približnou prirážkou podľa poznámok k čl. B.9.2 v ČSN Difúzny odpor a tepelne akumulačné vlastnosti: Difúzny odpor konštrukcie ZpT : 1.1E+0012 m/s Teplotný útlm konštrukcie Ny* podľa STN EN ISO 13786: Fázový posun teplotného kmitu Psi* podľa STN EN ISO 13786: 7.3 h Teplota vnútorného povrchu a teplotný faktor podľa STN a STN EN ISO 13788: Vnútorná povrchová teplota pri výpočtových podmienkach Tsi,p : C Teplotný faktor v návrhových podmienkach f,rsi,p : Obe hodnoty platia pre odpor pri prestupe tepla na vnútornej strane Rsi=0,25 m2k/w. Číslo Minimálne požadované hodnoty pri max. Vypočítané mesiaca rel. vlhkosti na vnútornom povrchu: hodnoty % % Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] Poznámka: RHsi je relatívna vlhkosť na vnútornom povrchu, Tsi je teplota vnútorného povrchu a f,rsi je teplotný faktor. Difúzia vodnej pary pri výp. podmienkach a bilancia vodnej pary podľa STN : (bez vplyvu zabudovanej vlhkosti a slnečného žiarenia) Priebeh teplôt a čiastočných tlakov vodnej pary pri výpočtových okrajových podmienkach: rozhranie: i theta [C]: p [Pa]: p,sat [Pa]: rozhranie: e theta [C]: p [Pa]: p,sat [Pa]: Poznámka: theta je teplota na rozhraní vrstiev, p je predpokladaný čiastočný tlak vodnej pary 88

90 Pri vonkajšej výpočtovej teplote dochádza v konštrukcii ku kondenzácii vodnej pary. Kond.zóna Hranice kondenzačnej zóny Množstvo kondenzujúcej číslo ľavá [m] pravá vodnej pary [kg/(m2s)] E-0010 Ročná bilancia skondenzovanej a vyparitelnej vodnej pary: Množstvo skondenzovanej vodnej pary za rok Mc,a: kg/(m2.rok) Množstvo vyparitelnej vodnej pary za rok Mev,a: kg/(m2.rok) Ku kondenzácii dochádza pri vonkajšej teplote nižšej ako 0.0 C. Bilancia skondenzovanej a vyparenej vodnej pary podľa STN EN ISO 13788: Ročný cyklus č. 1 V konštrukcii dochádza ku kondenzácií počas modelového roka. Kondenzačná zóna č. 1 Hranice kond.zóny Dif.tok do/ze zóny Kondenz./výpar. Akumul. vlhkost v m od interiéru v kg/m2 za mesiac v kg/m2 za mesiac v kg/m2 za mesiac Mesiac ľavá pravá g,in g,out Mc/Mev Ma Max. množstvo zkondenzovanej vodnej pary za rok Mc,a: kg/m2 Množstvo vyparitelnej vodnej pary za rok Mev,a je min.: kg/m2 z toho sa odparí do exteriéru: kg/m2... a do interiéru: kg/m2 Na konci modelového roka je zóna suchá (tj. Mc,a < Mev,a). Poznámka: Hodnotenie difúzie vodnej pary bolo vyhotovené pre predpoklad 1D šírenia vodnej pary prevažujúcou skladbou konštrukcie. Pre konštrukcie s výraznými systematickými tepelnými mostami je výsledok výpočtu len orientačný. Presnejšie výsledky sa dajú získať pomocou 2D analýzy. Rozmedzie relatívnych vlhkosti v jednotlivých materiáloch (pre posledný ročný cyklus): Trvanie príslušnej relatívnej vlhkosti v materiáli v dňoch za rok Číslo Názov pod 60% 60-70% 70-80% 80-90% nad 90% 1 Železobeton perlitovy matr vzduchova duti stresny panel polymercemento penetracia Bitagit IPA 400 SH

91 9 Glastek EPS 100S spado EPS 100S Filtek Alkorplan Poznámka: S pomocou tejto tabuľky možno zjednodušene odhadnúť, aké je riziko dosiahnutie neprípustné hmotnostnej vlhkosti materiálu či riziko jeho korózie. Konkrétne pre drevo predpisuje ČSN /Z1 maximálnu prípustnú hmotnostnú vlhkosť 18 %. Zo sorpčnej krivky pre daný typ dreva možno odvodiť, pri akej rel. vlhkosti vzduchu dosahuje drevo tejto kritickej hmotnostnej vlhkosti. Obvykle ide o cca 80 %. Ak je v tabuľke vyššie pre drevo uvedený dlhodobejší výskyt relatívnej vlhkosti nad 80 %, možno predpokladať, že požiadavka ČSN na maximálnú hmotnostnú vlhkosť dreva nebude splnená. Teplo 2017, (c) 2016 Svoboda Software VYHODNOTENIE VÝSLEDKOV PODĽA STN /Z1 (2016) Názov konštrukcie : Rekapitulácia dát: STR4 - strecha nad pozdĺžnou budovou Teplota vnútorného vzduchu Tai = C Rel. vlhkosť vnútorného vzduchu Fii = % Hodnotená konštrukcia: Číslo Názov vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 Železobeton perlitovy matrac 2x vzduchova dutina stresny panel polymercementova malta penetracia Bitagit IPA 400 SH Glastek EPS 100S spadove dosky EPS 100S Filtek Alkorplan I. Požiadavka na súčinitel prechodu tepla (čl. 4.1) Vypočítaná hodnota: U = W/(m2K) Normaliz. hodnota od 2013 do U,N: 0.20 W/(m2K) U < U,N... normalizovaná hodnota platná do je splnená. Normaliz. hodnota od 2016 do U,r1: 0.15 W/(m2K) U < U,r1... POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. Cieľová hodnota (normaliz. od 2021)... U,r2: 0.10 W/(m2K) U > U,r2... cieľová hodnota nie je splnená. II. Požiadavka na vnútornú povrchovú teplotu (čl. 4.3) Táto požiadavka sa nevzťahuje na presklené výplne. Požiadavka na vylúčenie vzniku plesní: Tsi,N = Tsi,80 + dtsi = = C Vypočítaná hodnota: Tsi = C Tsi > Tsi,N... POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. III. Požiadavky na šírenie vlhkosti konštrukciou (čl. 5) Požiadavky: 1. Skondenzovaná vodná para nesmie ohroziť funkciu kcie. 2. Ročná bilancia vodnej pary musí byť priaznivá, tj. M,c<M,ev (Ma,vysl=0). 3. Množstvo kondenzátu musí byť M,c < 0,1 kg/(m2.a). Vypočítané hodnoty: V kci dochádza pri ext. výpočt. teplote ku kondenzácii. V konštrukcii dochádza v modelovom roku ku kondenzácii. Kond. zóna č. 1: Max. množstvo akum. vlhkosti Ma = kg/m2 Na konci modelového roka je zóna suchá. Vyhodnotenie 1. požiadavky musí urobiť projektant. Ma,vysl = POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. Ma,max < 0,1 kg/m POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. 90

92 KOMPLEXNÉ POSÚDENIE SKLADBY KONŠTRUKCIE Z HĽADISKA ŠÍRENIA TEPLA A VODNEJ PARY podľa STN EN ISO 13788, STN EN ISO 6946, STN a ČSN Teplo 2017 Názov úlohy : Spracovateľ : Peter Mihalka Zakázka : Dátum : POD2 - podlaha nad podjazdom ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMIENKY : Typ hodnotenej konštrukcie : Strop nad vonkajším prostredím Korekcia súč. prechodu tepla du : W/m2K Skladba konštrukcie (od interiéru) : Číslo Názov D Lambda c Ro Mi Ma [m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2] 1 Dlažba keramic lepiaca malta betonova mazan lepenka eps stary stropna konstr vzduchova duti * fukana izolaci FIPRO S tenkostenna om Poznámka: D je hrúbka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelnej vodivosti vrstvy, C je merná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnosť vrstvy, Mi je faktor difúzneho odporu vrstvy a Ma je počiatočná zabudovaná vlhkosť vo vrstve. Odpor pri prestupe tepla na vonkajšej strane Rse : 0.04 m2k/w dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rse : 0.04 m2k/w Návrhová vonkajšia teplota Te : C Návrhová teplota vnútorného vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relatívna vlhkosť vonkajšieho vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relatívna vlhkosť vnútorného vzduchu RHi : 50.0 % Mesiac Dĺžka [dni/hod.] Tai [C] RHi [%] Pi [Pa] Te [C] RHe [%] Pe [Pa] Poznámka: Tai, RHi a Pi sú priem. mesačné parametre vnútorného vzduchu (teplota, relatívna vlhkosť a čiastočný tlak a vodnej pary) a Te, RHe a Pe sú priem. mesačné parametre v prostredí na vonkajšej strane konštrukcie (teplota, relatívna vlhkosť a čiastočný tlak vodnej pary). * ekvival. tep. vodivosť s vplyvom tepelných mostov, stanovená interným výpočtom Číslo Kompletný názov vrstvy Interný výpočet tep. vodivosti 1 Dlažba keramická lepiaca malta betonova mazanina lepenka eps stary stropna konstrukcia vzduchova dutina veľká vzduch. dutina podľa EN ISO 6946 (štandard) Smer tepelného toku: hore Typ vzduchovej vrstvy: nevetraná Hrúbka vzduchovej vrstvy: m 8 fukana izolacia FIPRO S tenkostenna omietka --- Okrajové podmienky výpočtu : Odpor pri prestupe tepla na vnútornej strane Rsi : 0.17 m2k/w dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rsi : 0.25 m2k/w Pre vnútorné prostredie sa uplatnila prirážka priemernej relatívnej vlhkosti : 0.0 % Počiatočný mesiac pre výpočet bilancie sa stanovuje výpočtom podľa STN EN ISO Počet hodnotených rokov : 1 VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOTENEJ KONŠTRUKCIE : Tepelný odpor a súčiniteľ prechodu tepla podľa STN EN ISO 6946: Tepelný odpor konštrukcie R : m2k/w Súčiniteľ prechodu tepla konštrukcie U : W/m2K 91

93 Súčiniteľ prechodu zabudovanej kce U,kc : 0.22 / 0.25 / 0.30 / 0.40 W/m2K Uvedené orientačné hodnoty platia pre rôznu kvalitu riešení tep. mostov vyjadrenú približnou prirážkou podľa poznámok k čl. B.9.2 v ČSN Difúzny odpor a tepelne akumulačné vlastnosti: Difúzny odpor konštrukcie ZpT : 3.4E+0011 m/s Teplotný útlm konštrukcie Ny* podľa STN EN ISO 13786: Fázový posun teplotného kmitu Psi* podľa STN EN ISO 13786: 21.1 h Teplota vnútorného povrchu a teplotný faktor podľa STN a STN EN ISO 13788: Vnútorná povrchová teplota pri výpočtových podmienkach Tsi,p : C Teplotný faktor v návrhových podmienkach f,rsi,p : Obe hodnoty platia pre odpor pri prestupe tepla na vnútornej strane Rsi=0,25 m2k/w. Číslo Minimálne požadované hodnoty pri max. Vypočítané mesiaca rel. vlhkosti na vnútornom povrchu: hodnoty % % Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] Poznámka: RHsi je relatívna vlhkosť na vnútornom povrchu, Tsi je teplota vnútorného povrchu a f,rsi je teplotný faktor. Difúzia vodnej pary pri výp. podmienkach a bilancia vodnej pary podľa STN : (bez vplyvu zabudovanej vlhkosti a slnečného žiarenia) Priebeh teplôt a čiastočných tlakov vodnej pary pri výpočtových okrajových podmienkach: rozhranie: i e theta [C]: p [Pa]: p,sat [Pa]: Poznámka: theta je teplota na rozhraní vrstiev, p je predpokladaný čiastočný tlak vodnej pary na rozhraní vrstiev a p,sat je čiastočný tlak nasýtenej vodnej pary na rozhraní vrstiev. 92

94 VYHODNOTENIE VÝSLEDKOV PODĽA STN /Z1 (2016) Názov konštrukcie : POD2 - podlaha nad podjazdom Pri vonkajšej výpočtovej teplote nedochádza v konštrukcii ku kondenzácii vodnej pary. Množstvo difundujúcej vodnej pary Gd : 3.174E-0009 kg/(m2.s) Rekapitulácia dát: Teplota vnútorného vzduchu Tai = C Rel. vlhkosť vnútorného vzduchu Fii = % Hodnotená konštrukcia: Číslo Názov vrstvy d [m] Lambda [W/mK] Mi [-] 1 Dlažba keramická lepiaca malta betonova mazanina lepenka eps stary stropna konstrukcia vzduchova dutina fukana izolacia FIPRO S tenkostenna omietka I. Požiadavka na súčinitel prechodu tepla (čl. 4.1) - teplotný rozdiel nad 25K Vypočítaná hodnota: U = W/(m2K) Normaliz. hodnota od 2013 do U,N: 0.40 W/(m2K) U < U,N... normalizovaná hodnota platná do je splnená. Normaliz. hodnota od 2016 do U,r1: 0.30 W/(m2K) U < U,r1... POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. Cieľová hodnota (normaliz. od 2021)... U,r2: 0.15 W/(m2K) U > U,r2... cieľová hodnota nie je splnená. II. Požiadavka na vnútornú povrchovú teplotu (čl. 4.3) Táto požiadavka sa nevzťahuje na presklené výplne. Požiadavka na vylúčenie vzniku plesní: Tsi,N = Tsi,80 + dtsi = = C Vypočítaná hodnota: Tsi = C Tsi > Tsi,N... POŽIADAVKA JE SPLNENÁ. Pozn.: Povrch. teploty v mieste tepelných mostov v skladbe je nutné určiť riešením teplotného poľa. III. Požiadavky na šírenie vlhkosti konštrukciou (čl. 5) Požiadavky: 1. Skondenzovaná vodná para nesmie ohroziť funkciu kcie. 2. Ročná bilancia vodnej pary musí byť priaznivá, tj. M,c<M,ev (Ma,vysl=0). 3. Množstvo kondenzátu musí byť M,c < 0,5 kg/(m2.a). Vypočítané hodnoty: V kci nedochádza pri ext. výpočt. teplote ku kondenzácii. POŽIADAVKY SÚ SPLNENÉ. 93

95 STN EN ISO VÝPOČET SÚČINITEĽA PRECHODU TEPLA PODLAHY NA TERÉNE PROJEKT: Označenie konštr.: Názov konštrukcie: Plocha podlahy (m²) Obvod podlahy (m) POD1, STE3 podlaha na styku s terénom - predpo m² m Súčiniteľ tepelnej vodivosti zeminy = 2.0 W/(m.K) Číslo Skladba d Podiel 1 Podiel 2 λ 1 λ 2 d/λ z interiéru do exteriéru [m] [%] [%] [W/mK] [W/mK] [m²k/w] 1 cementovy poter betonova mazanina hydroizolacia a spodne vrstvy Celková hrúbka konštrukcie [m] Tepelný odpor podlahy na teréne z vrstiev uložených nad HI [m².k/w] Normová hodnota tepelného odporu R N [(m².k)/w] Konštrukcia nevyhovuje hodnote tepelného odporu vrstiev uložených nad HI Charakteristický rozmer podlahy [m]: B = m Hĺbka podlahy pod terénom z= m Celková hrúbka obvodovej steny [m]: w= m Tepelný odpor steny Rw= m².k/w Ekvivalentná hrúbka dt [m]: dt= m dw= m dt+0,5z= m ne-a mierne izolované podl. Podlaha Steny Ubf= Ubw= W/(m².K) W/(m².K) Šírenie tepla z celého suterénu U = Hg= W/(m².K) W/K Plocha podlahy Plocha stien A= m² z.p= m² KONŠTRUKCIA V SÚČASNOSTI NESPĹŇA POŽIADAVKY STN Z1/2016. FRAGMENT KONŠTRUKCIE NIE JE PREDMETOM ZLEPŠENIA TEPELNOIZOLAČNÝCH VLASTNOSTÍ TEJTO PROJEKTOVEJ DOKUMENTÁCIE A TO PREDOVŠETKÝM PRE NÁKLADOVÚ A TECHNICKÚ NEUSKUTOČNITEĽNOSŤ. Aby boli zabezpečené požiadavky STN Z1/2016 uplatňované pre obdobie výstavby od do bolo by potrebné aplikovať zateplenie XPS hr.80mm prípadne PIR doskou hr.60mm. 94

96 Tepelnotechnické posúdenie otvorových konštrukcií podľa STN /2012, bod.4, tab.2 Označenie otvorovej konštrukcie Popis otvorovej konštrukcie Rozmery Súčiniteľ prechodu tepla Lineárny stratový súčiniteľ Plocha Dĺžka dištančnej lišty Súčiniteľ prechodu tepla Posúdenie pre rôzne úrovne výstavby šírka výška rámu zasklenie / výplň rámu zasklenia / výplne maximálna hodnota Uw,max normalizovaná hodnota, Uw,N odporúčaná hodnota, Uw,r1 cieľová odporúčaná hodnota, Uw,r2 b h Uf Ug Ψ Af Ag l Uw požad. hodnotenie požad. hodnotenie požad. hodnotenie požad. hodnotenie (m) (m) (W/m 2 K) (W/m 2 K) (W/m.K) (m 2 ) (m 2 ) (m) (W/m 2 K) (W/m 2 K) (-) (W/m 2 K) (-) (W/m 2 K) (-) (W/m 2 K) (-) SEVEROZÁPAD 1PP okno 1200/1200 okno 1200/1200 okno 1200/1200 okno 1200/1200 okno 1200/1200 okno 1200/1200 okno 1200/1200 okno 1200/1200 okno 1200/1200 okno 1200/1200 okno 1200/1200 okno 1200/1200 okno 1200/1200 okno 1200/1200 okno 1200/1200 okno 1200/1200 okno 1200/1200 okno 1200/1200 iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje otvorové konštrukcie prekryté pancierovými prvkami vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje otvorové konštrukcie prekryté pancierovými prvkami vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje otvorové konštrukcie prekryté pancierovými prvkami vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje otvorové konštrukcie prekryté pancierovými prvkami vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje otvorové konštrukcie prekryté pancierovými vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje 95

97 okno 1200/1200 okno 1200/1200 okno 1200/1200 okno 1200/1200 prvkami otvorové konštrukcie prekryté pancierovými prvkami vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 okno 1200/1200 okna 1200/1200 iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje okna 1200/1200 iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje 1NP okna 1200/1600 iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje okna 1200/1600 iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje okna 1200/1600 iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje pancierové dvere transp. pancierové okná a dvere nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje zasklená stena pri vstupe okna 1200/1600 Heroal D92 + Iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje 2NP okna 1200/1600 okna 1200/1600 iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje 3NP okna 1200/1600 iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje 4NP okna 1200/1600 iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje 96

98 JUHOVÝCHOD 1PP okno 1200/1200 okno 1200/1200 okno 1200/1200 okno 1200/1200 okno 1200/1200 okno 1200/1200 okno 1200/1200 okno 1200/1200 okno 1200/1200 okno 1200/1200 okno 1200/1200 okno 1200/1200 okno 1200/1200 iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 okno 1200/1200 okno 1200/1200 okno 1200/1200 dvere 1200/2900 iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje Heroal D92 + Iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje okno 1200/1200 okno 1200/1200 okno 1200/1200 okno 1200/1200 iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje 1NP vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje 97

99 dvere lodžia iz.3-sklo + SWISSPACER iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje dvere lodžia okno 1200/1950 okno 1200/1950 okno 1200/1950 iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje dvere Heroal D92 + Iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje 98

100 2NP dvere lodžia iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje dvere lodžia iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje 99

101 3NP dvere lodžia iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje dvere lodžia iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje 100

102 iz.3-sklo + SWISSPACER 4NP vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje 101

103 dvere lodžia iz.3-sklo + SWISSPACER iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje dvere lodžia iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje 102

104 SEVEROVÝCHOD 1PP okna 1200/1200 iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje 1NP okna 1200/1600 iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje 2NP okna 1200/1600 3NP okna 1200/1600 4NP okna 1200/1600 jedalen 1PP okna 1200/1200 iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje 1NP okna 1200/1600 iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje 103

105 okná na lodžii 2NP 3NP 4NP iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje JUHOZÁPAD 1NP okna 1200/1600 iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje kuchyna a zdravotna cast 1PP okna 1200/1200 iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje 1NP okna 1200/1600 iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje 2NP okna 1200/1600 3NP okna 1200/1600 4NP okna 1200/1600 okná na lodžii 2NP 3NP 4NP iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje Deliace 104

106 konštrukcie pancierové okno v podjazde dvere v podjazde pancierové okná a dvere bez slnečných ziskov nevyhovuje 1.4 nevyhovuje 1 nevyhovuje 0.6 nevyhovuje iz.3-sklo + SWISSPACER - bez slnecneho ziarenia vyhovuje 1.4 vyhovuje 1 vyhovuje 0.6 nevyhovuje vnútorné deliace dvere deliace dvere vyhovuje 4 vyhovuje 3 vyhovuje 2 nevyhovuje Poznámka: požiadavka na maximálnu hodnotu platí len pre obnovované budovy, požiadavka na normalizované hodnoty platí pre obdobie výstavby do , požiadavka na odporúčanú hodnotu platí pre obdobie výstavby od do , požiadavka na Cieľovú odporúčanú hodnotu platí pre obdobie výstavby po Plnenie vedených požiadaviek pre jednotlivé obnobia výstavby je uvedené v horeuvedenej tabuľkovej časti. Vymieňané konštrukcie spĺňajú požiadavky pre obdobie výstavby od do Pre obdobie výstavby od do je potrebné splniť požiadavku Uw 1,0 W/m2K, po uvedenom termíne Uw 0,6 W/m2K Podľa STN /2012 Z1, tab.2, odvolávke 4 sa uvádza že požiadavky platia pre vonkajšie okná s plochou aspoň 1,8 m2. Okná ktoré nespĺňajú požadované hodnoty musia byť zhotovené z rovnakých komponentov ako okná spĺňajúce požiadavky. Okná ktoré nespĺňajú požiadavku na Uw max. 1,0 W/m2K sú menšie než 1,8m2 a je potrebné ich vyrobiť z rovnakých komponentov aby bola splnená požiadavka STN Z1/

107 Energetické hodnotenie podľa Vyhl. č. 364/2012 Z. z. a Vyhl.324/2016 Z.z. skutkový stav Tabuľka 1: Tepelná ochrana budovy, potreba tepla na vykurovanie Č.r. ZÁKLADNÉ ÚDAJE O BUDOVE 1 Názov budovy: 2 Ulica, číslo: Floriánska 18 3 Obec: Košice 4 Parc.č.: 3271/20 5 Katastrálne územie: Košice 6 Účel spracovania energetického certifikátu: 2 - významná obnova 7 Výpočet potreby tepla na vykurovanie VSTUPNÉ ÚDAJE Budova Kategória budovy (jeden účel využívania) 8 Zmiešaný účel využívania - kategória 1 9 Zmiešaný účel využívania - kategória 2 Modernizácia administratívnej budovy ÚVV a ÚVTOS Košice - aktuálny stav 3 - Administratívne budovy 10 Podiel celkovej podlahovej plochy - kategória % 11 Podiel celkovej podlahovej plochy - kategória 2 % 12 Rok kolaudácie 0 13 Rok poslednej zmeny tepelnej ochrany 0 14 Typ, konštrukčný systém, stavebná ústava (bytové domy) 0 15 Šírka budovy m 16 Dĺžka budovy m 17 Výška budovy 17.2 m 4 nadzemné, 1 18 Počet podlaží podzemné 19 Obostavaný objem m³ Celková podlahová 20 plocha m² 21 Celková teplovýmenná plocha m² 22 Priemerná konštrukčná výška 3.36 m Faktor 23 tvaru /m 24 Výpoč et Tepelné straty Výpočtová metóda sezónna 25 Počet dennostupňov 3104 K.deň Popis/názov obvodovej konštrukcie Súčiniteľ Teplovýmenná plocha prechodu A i (m²) tepla konštrukcie Ui (W/m².K)) Obvodový plášť: Teplotný redukčný faktor b (-) 26 1 STE1 - obvodová stena murovaná 1NP STE2 - obvodová stena 1PP nad úrovňou terénu STE3 - obvodová stena 1PP pod úrovňou terénu STE4 - obvodová stena lodžií STE5 - obvodová stena vrchné podlažia SZ zateplená STE6 - obvodová stena vrchné podlažia zateplený boletický plášť STE7 - obvodová stena vrchné podlažia nezateplená STE8 - obvodová stena vrchné podlažie nezateplený boletický plášť STE9 - deliaca stena k podjazdu - odvetrávaný priestor STE10 - obvodová stena murovaná časť zdravotnej časti

108 Strecha: 31 1 STR1 - strecha nad pozdĺžnou budovou STR2 - strecha nad zdravotnou časťou STR3 - strecha nad jedálňou STR4 - strecha nad pozdĺžnou budovou - časť s 34 4 dvojplášťovou strechou pokračovanie stien: STEx1 - deliaca stena zdravotnej časti k ubytovacej 6 časti - dilatácia STEx2 - deliaca stena k telocvični STEx3 - deliaca stena k bazénu STEx4 - deliaca stena 1PP ku skladom STEx5 - deliaca stena k ubytovacej časti - dilatácia Podlaha: 36 1 POD1 - podlaha suterénu na styku s terénom POD2 - podlaha nad vonkajsim prostredim - podjazd 37 2 odvetrávaný POD3 - podlahy strojovne výťahov POD4 - podlaha prizemia nad nevykurovanou a 39 4 chladenou castou suterenu Otvorové konštrukcie: 41 1 SEVEROZÁPAD PP okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okna 1200/

109 okna 1200/ NP okna 1200/ okna 1200/ okna 1200/ pancierové dvere transp zasklená stena pri vstupe okna 1200/ NP okna 1200/ okna 1200/ NP okna 1200/ NP okna 1200/ JUHOVÝCHOD PP okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ dvere 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ NP

110 dvere 93 lodžia dvere 95 lodžia okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ dvere NP dvere 126 lodžia dvere 128 lodžia

111 NP dvere 167 lodžia dvere 169 lodžia

112 NP dvere 210 lodžia dvere 212 lodžia

113 SEVEROVÝCHOD PP okna 1200/ sklobeton NP okna 1200/ NP okna 1200/ NP okna 1200/ NP okna 1200/ jedalen PP okna 1200/ NP okna 1200/ okná na lodžii NP NP NP JUHOZÁPAD NP okna 1200/ kuchyna a zdravotna 275 cast PP okna 1200/ NP okna 1200/ NP okna 1200/ NP okna 1200/

114 288 4NP okna 1200/ okná na lodžii NP NP NP Deliace konštrukcie pancierové okno v podjazde dvere v podjazde vnútorné deliace dvere Priemerný súčiniteľ prechodu tepla U m W/(m².K) 47 Tepelná vodivosť (priepustnosť) podlahy a stien vo vykur. suteréne Ls W/K W/K 48 Vplyv tepelných mostov U W/K 49 Zvýšenie tepelnej straty vplyvom tepelných mostov H TM W/K Popis otvorovej konštrukcie Celková dĺžka škár otvorových konštrukcií l (m) Súčiniteľ prievzdušnosti otvorových výplní i.104 (m²/(s.pa 0,67 )) 50 1 hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá plastové rámy, iz.2-sklo AL lišta pancierové okná a 52 3 dvere pancierové okná a dvere bez slnečných ziskov hliníkové rámy bez PTM, 2 sklá, bez slnečného žiarenia deliace dvere otvorové konštrukcie prekryté pancierovými prvkami sklobeton Charakteristické číslo budovy B (ak sa použije na výpočet výmeny vzduchu). Pa 0,67 54 Priemerná intenzita výmeny vzduchu vypočítaná n /h 55 Nameraná vzduchotesnosť n 50 1/h 56 Uvažovaná priemerná intenzita výmeny vzduchu n /h 113

115 57 Rekuperačná jednotka 58 Účinnosť rekuperačnej jednotky 0.00 % 59 Podiel vzduchu prechádzajúceho cez jednotku Tepelný výkon vnútorného zdroja q 6.00 W/m² 61 Vnútorné tepelné zisky Qi kwh/a Orientácia Intenzita slnečného žiarenia Isj (kwh/m²) Priepustnosť slnečného žiarenia g (-) korekčný faktor Tieniaci faktor (-) Plocha zasklených otvorových konštrukcií A (m²) SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ Účinná kolekčná plocha plné časti A (m²) (chladenie) 114

116 44 SZ SZ SZ JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV

117 97 JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV

118 150 JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV

119 203 JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV SV SV SV SV SV SV

120 SV SV SV SV SV JZ JZ JZ JZ JZ JZ JZ JZ JZ JZ JZ JV

121 Solárne tepelné zisky Merná potreba tepla na vykurovanie Sezónna metóda 71 Merná tepelná stra prechodom H t W/K 72 Merná tepelná strata vetraním H v W/K Merná tepelná strata H W/K 73 Faktor využitia tepelných ziskov Merná potreba tepla na vykurovanie - sezónna metóda 86.6 kwh/(m².a) Merná potreba tepla na vykurovanie Mesačná metóda 76 Priemerná vonkajšia teplota pre obdobie vykurovania 3.86 C 77 Trvanie obdobia vykurovania 212 dní 78 Požadovaná vnútorná teplota pre obdobie vykurovania 79 Prerušované vykurovanie (áno/nie) áno 80 Počet hodín s normálnou prevádzkou v pracovnom dni 81 Počet hodíín s normálnou prevádzkou počas dní víkendu 82 Spôsob uvažovania prerušeného vykurovania upravená vnútorná teplota (upravená vnútorná teplota / redukčný faktor) 83 Redukčný faktor pre prerušenované vykurovanie (ak sa uvažuje) 84 Upravená vnútorná teplota pre prerušované vykurovanie 18.5 (ak sa uvažuje) 85 Typ konštrukcie Stredne ťažká 86 C - vnútorná tepelná kapacita J/(K/m²) J/(K/m²) 87 Priemerný faktor využitia tepelných ziskov - vykurovanie merná potreba chladu na chladenie mesačná metóda Chladenie 88 Priemerná vonkajšia teplota pre obdobie chladenia C 89 Požadovaná vnútorná teplota pre obdobie chladenia C Trvanie obdobia 90 chladenia dni 91 Účinná solárna kolekčná plocha plných častí v m² m² 92 Priemerný faktor využitia tepelných strát - chladenie - mesačná metóda 93 Potreba chladu na chladenie - mesačná metóda kwh/(m².a) Výsledky 94 Merná tepelná strata bez tepelných ziskov W/K 95 Merná potreba tepla na vykurovanie - sezónna metóda 86.6 kwh/(m².a) 96 Merná potreba tepla na vykurovanie - mesačná metóda 74.4 kwh/(m².a) 97 Merná potreba chladu na chladenie - mesačná metóda kwh/(m².a) 120

122 Názov objektu: Modernizácia administratívnej budovy ÚVV a ÚVTOS Košice - aktuálny stav Popis: 0 Merná tepelná strata vetraním Obostavaný objem m 3 Stanovenie výmeny vzduchu intenzita výmeny vzduchu infiltráciou 0.47 h -1 min.intenzita výmeny vzduchu 0.5 h -1 intenzita výmeny vzduchu 0.50 h -1 Rekuperácia účinnosť ηhru = podiel toku vzduchu ktorý prechádza rekup.jedn. fve,frac = teplotný redukčný faktor bve = 1.00 Merná tepelná strata vetraním Hv = W/K Merná tepelná strata - prechodom tepla, H T W/K - vetraním, H v W/K Merná tepelná strata H = W/K STRATY PRECHODOM TEPLA Veličina MESIAC I. II. III. IV. X. XI. XII. Dĺžka výpočtového obdobia t [dni] Priemerná vonkajšia teplota [ o C] Požadovaná / upravená teplota vnútorná teplota [ o C] Tepelná strata Q L [kwh] Počet dennostupňov Spolu 3104 Rekapitulácia tepelných strát Obvodový plášť Strecha Podlaha Výplňové konštrukcie Infiltrácia Tepelné mosty Spolu

123 Názov objektu: Modernizácia administratívnej budovy ÚVV a ÚVTOS Košice - ak tuá Popis: 0 Vnútorný zisk plocha podlahy m 2 qi = 6 W/m 2 Verejná budova INTERNÉ ZISKY Veličina MESIAC I. II. III. IV. X. XI. XII. Dĺžka výpočtového obdobia t [dni] Počet hodín trvania Interné tepelné zisky Qi [kwh] SOLÁRNE TEPELNÉ ZISKY Veličina juh sever východ, západ juhovýchod, juhozápad severovýchod, severozápad horizontálna rovina MESIAC I. II. III. IV. X. XI. XII. Is As Qs Is As Qs Is As Qs Is As Qs Is As Qs Is As 0.00 Qs Spolu Qs [kwh]

124 FAKTOR VYUŽITIA TEPELNÝCH ZISKOV Veličina Pomer tepelných strát a ziskov,γ vnútorná tepelná kapacita C [J/(K.m 2 )] časová konštanta budovy τ a 0 τ 0 a MESIAC I. II. III. IV. X. XI. XII. η Interné tepelné zisky Qi [kwh] POTREBA TEPLA NA VYKUROVANIE Popis Potreba tepla na vyk. Qh [kwh] MESIAC I. II. III. IV. X. XI. XII Potreba tepla na vykurovanie Qh = kwh/rok Merná potreba tepla na vykurovanie E 1 = 22.2 kwh/m 3. rok Merná potreba tepla na vykurovanie E 2 = 74.4 kwh/m 2. rok Faktor tvaru budovy ΣAi/Vb = /m Tabuľka 2: Potreba energie na vykurovanie Č. r. ZÁKLADNÉ ÚDAJE O BUDOVE 1 Názov budovy: UVV a UVTOS Košice - skutkový stav 2 Ulica, číslo: Floriánska 3 Obec: Košice 4 Parc. č.: _ 5 Katastrálne územie Košice 6 Účel spracovania energetického certifikátu: výzmamná obnova Výpočet potreby energie na vykurovanie VSTUPNÉ ÚDAJE 7 Budova Kategória budovy Administratívna budova 8 Celková podlahová plocha m2 9 Vykurovací systém okruh (zóna) 1 Liatinové článkové 123

125 Vykurovací systém okruh (zóna) 2 Vykurovací systém okruh (zóna) 3 Vykurovací systém okruh (zóna) 4 Vykurovací systém okruh (zóna) 5 Distribučný systém - okruh (zóna) 1 Distribučný systém - okruh (zóna) 2 Distribučný systém - okruh (zóna) 3 Distribučný systém - okruh (zóna) 4 Liatinové článkové Liatinové článkové Liatinové článkové Liatinové článkové Oceľové (bezošvé) rozvody Oceľové (bezošvé) rozvody Oceľové (bezošvé) rozvody Oceľové (bezošvé) rozvody Distribučný systém - okruh (zóna) 5 Oceľové (bezošvé) rozvody Druh tepelnej ochrany rozvodov - pre okruh (zóna) 1 Minerálna vlna priestoroch suterénu Druh tepelnej ochrany rozvodov - pre okruh (zóna) 2 Minerálna vlna priestoroch suterénu Druh tepelnej ochrany rozvodov - pre okruh (zóna) 3 Minerálna vlna priestoroch suterénu Druh tepelnej ochrany rozvodov - pre okruh (zóna) 4 Minerálna vlna priestoroch suterénu Druh tepelnej ochrany rozvodov - pre okruh (zóna) 5 Minerálna vlna priestoroch suterénu Húbka tepelnej izolácie rozvodov -pre okruh (zóna) 1 min.hr. 9 mm Húbka tepelnej izolácie rozvodov -pre okruh (zóna) 2 min. hr. 9 mm Húbka tepelnej izolácie rozvodov -pre okruh (zóna) 3 min. hr. 9 mm Húbka tepelnej izolácie rozvodov -pre okruh (zóna) 4 min. hr. 9 mm Húbka tepelnej izolácie rozvodov -pre okruh (zóna) 5 min.hr. 9 mm Teplotný spád - pre okruh (zóna) 1 70/55 C Teplotný spád - pre okruh (zóna) 2 70/55 C Teplotný spád - pre okruh (zóna) 3 70/55 C Teplotný spád - pre okruh (zóna) 4 70/55 C Teplotný spád - pre okruh (zóna) 5 70/55 C Druh a typ rekuperácie - Druh a typ rekuperácie - Druh a typ rekuperácie - Druh a typ rekuperácie - Druh a typ rekuperácie - Teplotná regulácia na vykurovacích telesách - pre okruh (zona) 1 Ručné regulačné ventily Teplotná regulácia na vykurovacích telesách - pre okruh (zona) 2 Ručné regulačné ventily Teplotná regulácia na vykurovacích telesách - pre okruh (zona) 3 Ručné regulačné ventily Teplotná regulácia na vykurovacích telesách - pre okruh (zona) 4 Ručné regulačné ventily Teplotná regulácia na vykurovacích telesách - pre Ručné regulačné ventily 124

126 16 17 Zdroj tepla okruh (zona) 5 Teplotná regulácia v budove - pre okruh (zóna) 1 Teplotná regulácia v budove - pre okruh (zóna) 2 Teplotná regulácia v budove - pre okruh (zóna) 3 Teplotná regulácia v budove - pre okruh (zóna) 4 Teplotná regulácia v budove - pre okruh (zóna) 5 Typ zdroja Ekvitermická regulácia Ekvitermická regulácia Ekvitermická regulácia Ekvitermická regulácia Ekvitermická regulácia 18 Energetický nosič Zemný plyn a Čierne uhlie 19 Umiestnenie zdroja Mimo budovy 20 Účinnosť výroby tepla 88% 21 Potreba tepla a energie Potreba tepla na vykurovanie kwh/(m 2.a) 22 Druh výpočtovej metódy na potrebu tepelnej energie 23 Podrobná metóda: Uvažuje sa Dĺžka potrubia v zóne m Dĺžka potrubia v zóne m Dĺžka potrubia v zóne m Dĺžka potrubia v zóne m Dĺžka potrubia v zóne m Súčiniteľ tepelnej vodivosti tepelnej izolácie (v zóne 1) W/(m.K) Súčiniteľ tepelnej vodivosti tepelnej izolácie (v zóne 2) W/(m.K) Súčiniteľ tepelnej vodivosti tepelnej izolácie (v zóne 3) W/(m.K) Súčiniteľ tepelnej vodivosti tepelnej izolácie (v zóne 4) W/(m.K) Súčiniteľ tepelnej vodivosti tepelnej izolácie (v zóne 5) W/(m.K) Hrúbka tepelnej izolácie pre jednotlivé svetlosti potrubia (v zóne 1) min.hr mm Hrúbka tepelnej izolácie pre jednotlivé svetlosti potrubia (v zóne 2) min. hr 9.00 mm Hrúbka tepelnej izolácie pre jednotlivé svetlosti potrubia (v zóne 3) min. hr mm Hrúbka tepelnej izolácie pre jednotlivé svetlosti potrubia (v zóne 4) min. hr mm Hrúbka tepelnej izolácie pre jednotlivé svetlosti potrubia (v zóne 5) min. hr mm Teplota okolitého prostredia (v zóne 1) C Teplota okolitého prostredia (v zóne 2) C Teplota okolitého prostredia (v zóne 3) C Teplota okolitého prostredia (v zóne 4) C Teplota okolitého prostredia (v zóne 5) C Stredná teplota vykurovacej látky (v zóne 1) C Stredná teplota vykurovacej látky (v zóne 2) C Stredná teplota vykurovacej látky (v zóne 3) C CZT 125

127 29 Stredná teplota vykurovacej látky (v zóne 4) C Stredná teplota vykurovacej látky (v zóne 5) C Počet prevádzkových hodín za rok (v zóne 1) h Počet prevádzkových hodín za rok (od zdroju po vyk. zóny) h Počet prevádzkových hodín za rok (v zóne 2) h Počet prevádzkových hodín za rok (v zóne 3) h Počet prevádzkových hodín za rok (v zóne 4) h Počet prevádzkových hodín za rok (v zóne 5) h 30 Zjednodušená metóda: Neuvažuje sa 31 Dĺžka zóny m 32 Šírka zóny m 33 Výška zóny m 34 Počet podlaží v zóne 35 Merná tepelná strata W/m 36 Teplota okolitého prostredia C 37 Stredná teplota vykurovacej látky C 38 Počet prevádzkových hodín za rok h Potreba tepelnej energie pri jej odovzdávaní do 39 priestoru kwh/(m 2.a) 40 Potreba tepelnej energie na krytie strát distribúcie 0.03 kwh/(m 2.a) Potreba tepelnej energie na vykurovanie (bez 41 zohľanenia ziskov) kwh/(m 2.a) 42 Zisky tepelnej energie zo systému prípravy TV a elektropohonov (spätne získané teplo) 4.33 kwh/(m 2.a) Potreba tepelnej energie vykurovania po zohľadnení 43 tepelných ziskov kwh/(m 2.a) Príkon čerpadiel (okruh zóna 1) W Príkon čerpadiel (okruh zóna 2) W Príkon čerpadiel (okruh zóna 3) W Príkon čerpadiel (okruh zóna 4) W Príkon čerpadiel (okruh zóna 5) W Čas prevádzky počas roka h Čas prevádzky počas roka h Čas prevádzky počas roka h Čas prevádzky počas roka h Čas prevádzky počas roka h 46 Potreba vlastnej elektrickej energie (čerpadlá) 0.81 kwh/(m 2.a) 47 Potreba vlastnej elektrickej energie (rekuperácia tepla) 48 Výpočtový prietok vzduchu m3/s 49 Účinnosť % kwh/(m 2.a) 50 Získaná tepelná energia zo zariadenia 0.00 kwh/(m 2.a) 126

128 51 Spôsob uloženia potrubia 52 Dĺžka potrubia m 53 Technické údaje o tepelnej izolácii 54 Čas prevádzkovania siete h 55 Tepelná energia zo solárneho zdroja alebo iného obnoviteľného zdroja 0.00 kwh/(m 2.a) 56 Tepelné straty pri odovzdávaní mimo hranice budovy kwh/(m 2.a) 57 Tepelné straty pri distribúcii mimo hranice budovy a OST kwh/(m 2.a) 58 Strata pri výrobe (účinnosť zdroja) kwh/(m 2.a) VÝSLEDKY 59 Potreba energie bez strát pri odovzdávaní, distribúcii a výrobe tepla kwh/(m 2.a) 60 Potreba energie na vykurovanie vrátane strát pri odovzdávaní, distribúcii a výrobe tepla kwh/(m 2.a) Potreba energie na vykurovanie vrátane strát pri 61 odovzdávaní, distribúcii a výrobe tepla ( so zohľadnením obnoviteľného zdroja) - kwh/(m 2.a) 62 Vlastná elektrická energia 0.81 kwh/(m 2.a) 63 Podiel potreby energie na vykurovanie z celkovej potreby energie v budove 84% Tabuľka 3: Potreba energie na prípravu teplej vody (TV) Č.r. ZÁKLADNÉ ÚDAJE O BUDOVE 1 Názov budovy: UVV a UVTOS Košice - skutkový stav 2 Ulica, číslo: Floriánska 3 Obec: Košice 4 Parc. č.: _ 5 Katastrálne územie Košice 6 Účel spracovania energetického certifikátu: výzmamná obnova Výpočet potreby energie na prípravu teplej vody (TV) VSTUPNÉ ÚDAJE 7 Kategória budovy Administratívna budova 8 Spôsob hodnotenia Normalizované 9 Systém prípravy TV CZT ohrev teplej vody Budova 10 Celková podlahová plocha m2 11 Distribučný systém Oceľové a PPR rozvody s cirkuláciou 12 Druh tepelnej ochrany rozvodov - 13 Hrúbka tepelnej izolácie rozvodov min. hr mm 127

129 14 Meranie a regulácia Regulácia teploty teplej vody v CZT 15 Typ zdroja CZT Zdroj tepla 16 Energetický nosič Zemný plyn a Čierne uhlie 17 Umiestnenie zdroja Mimo budovy 18 Účinnosť výroby tepla 88% 19 Potrebný objem TV 2.17 m 3 /deň 20 Potrebný denný objem TV na m 2 celkovej podlahovej plochy m 3 /m 2 21 Potreba tepelnej energie na normalizovaný objem TV 6.00 kwh/(m 2.a) Súčiniteľ tepelnej vodivosti - vo vykurovanom priestore 0.06 W/(mK) Súčiniteľ tepelnej vodivosti - (bez cirkulácie) vo vykurovano priestore - W/(mK) Súčiniteľ tepelnej vodivosti - cirkulačných rozvodov vo vykurovanom priestore 0.06 W/(mK) Hrúbka tepelnej izolácie pre jednotlivé svetlosti potrubia - vo vyk. priestore 9.00 mm Hrúbka tepelnej izolácie pre jednotlivé svetlosti potrubia - (bez cirkulácie) vo vyk. pr mm Hrúbka tepelnej izolácie pre jednotlivé svetlosti potrubia - cirk. roz.vo vyk. priestore 9.00 mm Dĺžka potrubí - vo vykurovanom priestore m 24 Dĺžka potrubí - (bez cirkulácie) vo vykurovano priestore m Dĺžka potrubí - cirkulačných rozvodov vo vykurovanom priestore m 25 Potreba tepelnej energie a energie Merná tepelná strata - vo vykurovanom priestore W/K Merná tepelná strata - (bez cirkulácie) vo vykurovano priestore - W/K Merná tepelná strata - cirkulačných rozvodov vo vykurovanom priestore W/K Stratový lineárny tepelný tok - vo vykurovanom priestore W/m Stratový lineárny tepelný tok - (bez cirkulácie) vo vykurovano priestore - W/m Stratový lineárny tepelný tok - cirkulačných rozvodov vo vykurovanom priestore W/m 26 Teplota vody v potrubí C 27 Teplota okolitého prostredia - vo vykurovanom priestore C Teplota okolitého prostredia - (bez cirkulácie) vo vykurovano priestore C Teplota okolitého prostredia - cirkulačných rozvodov vo vykurovanom priestore C 28 Potreba tepelnej energie na krytie strát distribúcie (cirkulácia) kwh/(m 2.a) 29 Potreba tepelnej energie na krytie strát výroby (zásobník) kwh/(m 2.a) 30 Potreba tepelnej energie na krytie strát dodanej TV kwh/(m 2.a) 31 Potreba tepelnej energie pre systém teplej vody kwh/(m 2.a) 32 Dĺžka vykurovacieho obdobia dni 33 Tepelné straty systému prípravy TV využiteľné pre vykurovanie kwh/(m 2.a) 34 Typ čerpadla (pre rozvod cirkulávie teplej vody) Typ čerpadla (pre rozvod primárneho okruhu - zdroj tepla a zásobník) Typ čerpadla (pre rozvod primárneho okruhu - RZ a zásobník) 128

130 Typ čerpadla (pre rozvod zdroj tepla a RZ) Typ čerpadla (pre solárny okruh) Príkon čerpadla (pre rozvod cirkulávie teplej vody) v CZT nie je 0.0 kw Počet prevádzkových hodín v roku(pre rozvod cirkulávie teplej vody) h 37 Potreba vlastnej elektrickej energie (čerpadlá v budove) 0.00 kwh/(m 2.a) 38 Obnoviteľný zdroj 39 Ročné využiteľné teplo zo slnečného žiarenia 0.00 kwh/a 40 Plocha slnečných kolektorov m2 41 Účinnosť slnečných kolektorov % 42 Tepelná energia zo solárneho systému alebo iného obnoviteľného zdroja 0.00 kwh/(m 2.a) 43 Potreba tepelnej energie na prípravu TV po zohľadnení tepelnej energie zo solárneho systému alebo iného obnoviteľného zdroja kwh/(m 2.a) 44 Popis a spôsob uloženia potrubia 45 Dĺžka potrubia m 46 Hrúbka tepelnej izolácie mm 47 Tepelné straty pri distribúcii mimo hranice budovy a OST kwh/(m 2.a) 48 Strata pri výrobe (účinnosť výroby) mimo budovy kwh/(m 2.a) VÝSLEDKY 52 Potreba energie na prípravu TV budovy 6.00 kwh/(m 2.a) 53 Potreba energie na prípravu TV budovy vrátane strát pri distribúcii a výrobe TV kwh/(m 2.a) 54 Potreba energie na prípravu TV vrátane strát pri distribúcii a výrobe TV so zohľadnením obnoviteľného zdroja kwh/(m 2.a) 55 Vlastná elektrická energia (čerpadlá) 0.00 kwh/(m 2.a) 56 Podiel potreby energie na prípravu teplej vody z celkovej potreby energie v budove 16% 129

131 POTREBA ENERGIE NA OSVETLENIE Pôvodný stav. Odhad potreby energie na osvetlenie administratívnej budovy ÚVV a ÚVTOS Floriánska 18, Košice Cieľom odhadu potreby energie na osvetlenie pôvodnej osvetľovacej sústavy je porovnať túto potrebu energie na osvetlenie s potrebou energie navrhovaného stavu, ktorá bola vypočítaná v rámci projektového hodnotenia podľa poskytnutej projektovej dokumentácie, ktoré je realizované vo fáze projektovania. Poskytnuté podklady: správa elektro priložená k poskytnutej projektovej dokumentácii. Z hodnotenia je vyňatá časť bazénu a telocvične. Na základe dokumentácie boli priestory v objekte zatriedené podľa účelu využitia do kategórie administratívne budovy. Osvetľovacia sústava je tvorená prevažne žiarovkovými svietidlami osadenými klasickými žiarovkami s príkonom 60W. Ostatné svietidlá sú osadené lineárnymi žiarivkami. Na základe dokumentácie bol typ budovy zadefinovaný ako typ budovy B1. B1 administratíva Prevažujúci typ riadenia je riadenie typu R1. Časy využitia denného svetla: Čas využitia denného svetla t D= h/rok Čas využitia osvetlenia bez denného svetla t N = 100 h/rok Činiteľ využitia denného svetla F D = 0,92 Činiteľ obsadenosti budovy F O = 0,7 Činiteľ konštantnej osvetlenosti F c = 1 Celková merná plocha: A = 7 657,64 m2 Odhad ročnej potreby energie na osvetlenie W = ,03 kwh/rok Číselný ukazovateľ energie na osvetlenie LENI = 28,80 kwh/rok/m2 Použité normy: STN EN Energetická hospodárnosť budov. Energetické požiadavky na osvetlenie. Súvisiace právne predpisy: Vyhláška č. 364/2012 Z.z. MvaRR SR ktorou sa vykonáva zákon č.555/2005 Z.z. o energetickej hospodárnosti budov a o zmene a doplnení niektorých zákonov. Vyhláška č. 324/2016 Z.z. MvaRR SR ktorou sa mení a dopĺňa vyhláška MvaRR SR č. 364/2012 Z.z., ktorou sa vykonáva zákon č.555/2005 Z.z. o energetickej hospodárnosti budov a o zmene a doplnení niektorých zákonov. V Bratislave, dňa: Vypracoval: Ing. Jana Raditschová, PhD. 130

132 Tabuľka 7: Výpočet potreby energie Potreba energie Názov budovy: Ulica, číslo: Obec: Parc.č.: Katastrálne územie: Účel spracovania energetického certifikátu: Miesto spotreby UVV a UVTOS Košice Floriánska Košice _ Košice výzmamná obnova Vykurovanie Teplá voda Chladenie a Osvetlenie vetranie Spolu Zdroj/energetický nosič Potreba tepla/energie v kwh/(m 2.a) Straty vykurovacieho systému v budove: Straty pri odovzdávaní tepla a regulácii Straty pri rozvode tepla Straty pri akumulácii tepla Spätne získané teplo v kwh/(m 2.a) Vlastná energia v budove: Elektrická energia na čerpadlá, ventilátory, rekuperačnú jednotku Potreba energie v budove bez strát pri výrobe tepla v kwh/(m 2.a) Straty mimo hranice budovy: Straty pri výrobe tepla (transformácia) Straty pri distribúcii Vlastná elektrická energia Potreba energie so stratami pri výrobe tepla v kwh/(m 2.a) Energia z obnoviteľných zdrojov (solárna a iná) Dodaná energia bez energie z obnoviteľných zdrojov v kwh/(m 2.a): Tabuľka 8: Výpočet potreby primárnej energie a emisií CO 2 - aktuálny stav Č.r. Energetický nosič / miesto spotreby Potreba energie Vykurovací olej Zemný plyn Uhlie Diaľkové vykurovanie Diaľkové chladenie Drevo Tepelná energia z elektriny vyrobenej v budove 1 Vykurovanie Príprava teplej vody Chladenie a vetranie 4 Osvetlenie Celková potreba energie 5 v budove V budove a v blízkosti Mimo pozemku užívaného s budovou 9 Straty pri výrobe Straty pri distribúcii mimo budovy Straty pri odovzdávaní mimo budovy 12 Dodaná energia kwh/(m 2.a) Typ energetického nosiča ZP EE 14 Váhové faktory pre primárnu energiu Primárna energia kwh/(m 2.a) Potreba energie v budove OZE Mimo budovy Primárna energia. CO2 Váhové faktory pre emisie CO2 Elektrická energia Energetický nosič n Solárna tepelná energia Solárna energia fotovoltická energia Elektrická energia z kogenerácie Teplo z kogenerácie Vážená energia a CO Emisie CO 2 v kg/(m 2.a)

133 Energetické hodnotenie podľa Vyhl. č. 364/2012 Z. z. a Vyhl.324/2016 Z.z. projektované opatrenia Tabuľka 1: Tepelná ochrana budovy, potreba tepla na vykurovanie Č.r. ZÁKLADNÉ ÚDAJE O BUDOVE 1 Názov budovy: 2 Ulica, číslo: Floriánska 18 3 Obec: Košice 4 Parc.č.: 3271/20 5 Katastrálne územie: Košice 6 Účel spracovania energetického certifikátu: 2 - významná obnova 7 Výpočet potreby tepla na vykurovanie VSTUPNÉ ÚDAJE Budova Kategória budovy (jeden účel využívania) 8 Zmiešaný účel využívania - kategória 1 9 Zmiešaný účel využívania - kategória 2 Modernizácia administratívnej budovy ÚVV a ÚVTOS Košice - navrhovaný stav 3 - Administratívne budovy 10 Podiel celkovej podlahovej plochy - kategória % 11 Podiel celkovej podlahovej plochy - kategória 2 % 12 Rok kolaudácie 0 13 Rok poslednej zmeny tepelnej ochrany 0 14 Typ, konštrukčný systém, stavebná ústava (bytové domy) 0 15 Šírka budovy m 16 Dĺžka budovy m 17 Výška budovy 17.2 m 4 nadzemné, 1 18 Počet podlaží podzemné 19 Obostavaný objem m³ Celková podlahová 20 plocha m² 21 Celková teplovýmenná plocha m² 22 Priemerná konštrukčná výška 3.42 m Faktor 23 tvaru /m 24 Výpoč et Tepelné straty Výpočtová metóda sezónna 25 Počet dennostupňov 3104 K.deň Popis/názov obvodovej konštrukcie Súčiniteľ Teplovýmenná plocha prechodu A i (m²) tepla konštrukcie Ui (W/m².K)) Obvodový plášť: Teplotný redukčný faktor b (-) 26 1 STE1 - obvodová stena murovaná 1NP STE2 - obvodová stena 1PP nad úrovňou terénu STE3 - obvodová stena 1PP pod úrovňou terénu STE4 - obvodová stena lodžií STE5 - obvodová stena vrchné podlažia STE6 - obvodová stena vrchné podlažia - 6 zamurovanie STE7 - obvodová stena vrchné podlažia nezateplená STE8 - obvodová stena vrchné podlažia - zamurovanie STE9 - deliaca stena k podjazdu - odvetrávaný priestor STE10 - obvodová stena murovaná časť zdravotnej časti Strecha: 132

134 31 1 STR1 - strecha nad pozdĺžnou budovou STR2 - strecha nad zdravotnou časťou STR3 - strecha nad jedálňou STR4 - strecha nad pozdĺžnou budovou - časť s 34 4 dvojplášťovou strechou pokračovanie stien: STEx1 - deliaca stena zdravotnej časti k ubytovacej 6 časti - dilatácia STEx2 - deliaca stena k telocvični STEx3 - deliaca stena k bazénu STEx4 - deliaca stena 1PP ku skladom STEx5 - deliaca stena k ubytovacej časti - dilatácia Podlaha: 36 1 POD1 - podlaha suterénu na styku s terénom POD2 - podlaha nad vonkajsim prostredim - podjazd 37 2 odvetrávaný POD3 - podlahy strojovne výťahov Otvorové konštrukcie: 41 1 SEVEROZÁPAD PP okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okna 1200/

135 30 okna 1200/ NP okna 1200/ okna 1200/ okna 1200/ pancierové dvere transp zasklená stena pri vstupe okna 1200/ NP okna 1200/ okna 1200/ NP okna 1200/ NP okna 1200/ JUHOVÝCHOD PP okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ dvere 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ NP

136 dvere 93 lodžia dvere 95 lodžia okno 1200/ okno 1200/ okno 1200/ dvere NP dvere 126 lodžia dvere 128 lodžia

137 NP dvere 167 lodžia dvere 169 lodžia

138 NP dvere 210 lodžia dvere 212 lodžia

139 SEVEROVÝCHOD PP okna 1200/ NP okna 1200/ NP okna 1200/ NP okna 1200/ NP okna 1200/ jedalen PP okna 1200/ NP okna 1200/ okná na lodžii NP NP NP JUHOZÁPAD NP okna 1200/ kuchyna a zdravotna 275 cast PP okna 1200/ NP okna 1200/ NP okna 1200/ NP okna 1200/ NP

140 289 okna 1200/ okná na lodžii NP NP NP Deliace konštrukcie pancierové okno v podjazde dvere v podjazde vnútorné deliace dvere Priemerný súčiniteľ prechodu tepla U m W/(m².K) 47 Tepelná vodivosť (priepustnosť) podlahy a stien vo vykur. suteréne Ls W/K W/K 48 Vplyv tepelných mostov U W/K 49 Zvýšenie tepelnej straty vplyvom tepelných mostov H TM W/K Popis otvorovej konštrukcie Celková dĺžka škár otvorových konštrukcií l (m) Súčiniteľ prievzdušnosti otvorových výplní i.104 (m²/(s.pa 0,67 )) 50 1 iz.3-sklo + SWISSPACER iz.3-sklo + SWISSPACER pancierové okná a 52 3 dvere pancierové okná a dvere bez slnečných ziskov iz.3-sklo + SWISSPACER - bez slnecneho 5 ziarenia deliace dvere Heroal D92 + Iz.3-sklo + SWISSPACER otvorové konštrukcie prekryté pancierovými prvkami Charakteristické číslo budovy B (ak sa použije na výpočet výmeny vzduchu). Pa 0,67 54 Priemerná intenzita výmeny vzduchu vypočítaná n /h 55 Nameraná vzduchotesnosť n 50 1/h 56 Uvažovaná priemerná intenzita výmeny vzduchu n /h 139

141 57 Rekuperačná jednotka viď projekt VZT Katalógová hodnota 58 Účinnosť rekuperačnej jednotky 70 % 59 Podiel vzduchu prechádzajúceho cez jednotku Tepelný výkon vnútorného zdroja q 6.00 W/m² 61 Vnútorné tepelné zisky Qi kwh/a Orientácia Intenzita slnečného žiarenia Isj (kwh/m²) Priepustnosť slnečného žiarenia g (-) korekčný faktor Tieniaci faktor (-) Plocha zasklených otvorových konštrukcií A (m²) SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ SZ Účinná kolekčná plocha plné časti A (m²) (chladenie) 140

142 43 SZ SZ SZ SZ JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV

143 96 JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV

144 149 JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV

145 202 JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV JV SV SV SV SV SV

146 SV SV SV SV SV JZ JZ JZ JZ JZ JZ JZ JZ JZ JZ JZ JV

147 Solárne tepelné zisky Merná potreba tepla na vykurovanie Sezónna metóda 71 Merná tepelná stra prechodom H t W/K 72 Merná tepelná strata vetraním H v W/K Merná tepelná strata H W/K 73 Faktor využitia tepelných ziskov Merná potreba tepla na vykurovanie - sezónna metóda 26.5 kwh/(m².a) Mesačná metóda 76 Priemerná vonkajšia teplota pre obdobie vykurovania 3.86 C 77 Trvanie obdobia vykurovania 212 dní 78 Požadovaná vnútorná teplota pre obdobie vykurovania Merná potreba tepla na vykurovanie 79 Prerušované vykurovanie (áno/nie) áno 80 Počet hodín s normálnou prevádzkou v pracovnom dni 81 Počet hodíín s normálnou prevádzkou počas dní víkendu 82 Spôsob uvažovania prerušeného vykurovania upravená vnútorná teplota (upravená vnútorná teplota / redukčný faktor) 83 Redukčný faktor pre prerušenované vykurovanie (ak sa uvažuje) 84 Upravená vnútorná teplota pre prerušované vykurovanie 18.5 (ak sa uvažuje) 85 Typ konštrukcie Stredne ťažká 86 C - vnútorná tepelná kapacita J/(K/m²) J/(K/m²) 87 Priemerný faktor využitia tepelných ziskov - vykurovanie mesačná metóda merná potreba chladu na chladenie Chladenie 88 Priemerná vonkajšia teplota pre obdobie chladenia C 89 Požadovaná vnútorná teplota pre obdobie chladenia C 90 Trvanie obdobia chladenia 91 Účinná solárna kolekčná plocha plných častí v m² m² 92 Priemerný faktor využitia tepelných strát - chladenie - mesačná metóda 93 Potreba chladu na chladenie - mesačná metóda kwh/(m².a) Výsledky dni 94 Merná tepelná strata bez tepelných ziskov W/K 95 Merná potreba tepla na vykurovanie - sezónna metóda 26.5 kwh/(m².a) 96 Merná potreba tepla na vykurovanie - mesačná metóda 21.6 kwh/(m².a) 97 Merná potreba chladu na chladenie - mesačná metóda kwh/(m².a) 146

148 Tabuľka 2: Potreba energie na vykurovanie Č. r. ZÁKLADNÉ ÚDAJE O BUDOVE 1 Názov budovy: 2 Ulica, číslo: Košice 3 Obec: Košice 4 Parc. č.: 5 Katastrálne územie Košice 6 Účel spracovania energetického certifikátu: výzmamná obnova 7 Výpočet potreby energie na vykurovanie VSTUPNÉ ÚDAJE Budova Kategória budovy Modernizácia administratívnej budovy ÚVV a ÚVTOS Košice - navrhovaný stav Administratívne budovy 8 Celková podlahová plocha m Vykurovací systém okruh (zóna) 1 Vykurovací systém okruh (zóna) 2 Vykurovací systém okruh (zóna) 3 Vykurovací systém okruh (zóna) 4 Vykurovací systém okruh (zóna) 5 Distribučný systém - okruh (zóna) 1 Distribučný systém - okruh (zóna) 2 Distribučný systém - okruh (zóna) 3 Distribučný systém - okruh (zóna) 4 Distribučný systém - okruh (zóna) 5 Druh tepelnej ochrany rozvodov - pre okruh (zóna) 1 Druh tepelnej ochrany rozvodov - pre okruh (zóna) 2 Druh tepelnej ochrany rozvodov - pre okruh (zóna) 3 Druh tepelnej ochrany rozvodov - pre okruh (zóna) 4 Oceľové doskové vyk. telesá Oceľové doskové vyk. telesá Oceľové doskové vyk. telesá Oceľové doskové vyk. telesá Oceľové doskové vyk. telesá Rozvody zmysle projektu UK Rozvody zmysle projektu UK Rozvody zmysle projektu UK Rozvody zmysle projektu UK Rozvody zmysle projektu UK Penový polyetylén Penový polyetylén Penový polyetylén Penový polyetylén Druh tepelnej ochrany rozvodov - pre okruh (zóna) 5 Penový polyetylén Húbka tepelnej izolácie rozvodov -pre okruh (zóna) 1 min 9 mm Húbka tepelnej izolácie rozvodov -pre okruh (zóna) 2 min 9 mm Húbka tepelnej izolácie rozvodov -pre okruh (zóna) 3 min 9 mm Húbka tepelnej izolácie rozvodov -pre okruh (zóna) 4 min 9 mm Húbka tepelnej izolácie rozvodov -pre okruh (zóna) 5 min 9 mm Teplotný spád - pre okruh (zóna) 1 75/65 C Teplotný spád - pre okruh (zóna) 2 75/65 C Teplotný spád - pre okruh (zóna) 3 75/65 C Teplotný spád - pre okruh (zóna) 4 75/65 C 147

149 Teplotný spád - pre okruh (zóna) 5 75/65 C Druh a typ rekuperácie Druh a typ rekuperácie Druh a typ rekuperácie Druh a typ rekuperácie Druh a typ rekuperácie Teplotná regulácia na vykurovacích telesách - pre okruh (zona) 1 Teplotná regulácia na vykurovacích telesách - pre okruh (zona) 2 Teplotná regulácia na vykurovacích telesách - pre okruh (zona) 3 Teplotná regulácia na vykurovacích telesách - pre okruh (zona) 4 Teplotná regulácia na vykurovacích telesách - pre okruh (zona) 5 Teplotná regulácia v budove - pre okruh (zóna) 1 Teplotná regulácia v budove - pre okruh (zóna) 2 Teplotná regulácia v budove - pre okruh (zóna) 3 Teplotná regulácia v budove - pre okruh (zóna) 4 Teplotná regulácia v budove - pre okruh (zóna) 5 Zmysle projektu Zmysle projektu Zmysle projektu Zmysle projektu Zmysle projektu Regulačné ventily zmysle projektu Regulačné ventily zmysle projektu Regulačné ventily zmysle projektu Regulačné ventily zmysle projektu Regulačné ventily zmysle projektu Ekvitermická regulácia Ekvitermická regulácia Ekvitermická regulácia Ekvitermická regulácia Ekvitermická regulácia 17 Typ zdroja CZT 18 Energetický nosič Zemný plyn Čierne uhlie 19 Umiestnenie zdroja v budove 20 Účinnosť výroby tepla 87.5% 21 Potreba tepla na vykurovanie kwh/(m 2.a) 22 Druh výpočtovej metódy na potrebu tepelnej energie 23 Podrobná metóda: Uvažuje sa Dĺžka potrubia v zóne m Dĺžka potrubia v zóne m Dĺžka potrubia v zóne m Dĺžka potrubia v zóne m Dĺžka potrubia v zóne m Súčiniteľ tepelnej vodivosti tepelnej izolácie (v zóne 1) 0.04 W/(m.K) Súčiniteľ tepelnej vodivosti tepelnej izolácie (v zóne 2) 0.04 W/(m.K) Súčiniteľ tepelnej vodivosti tepelnej izolácie (v zóne 3) 0.04 W/(m.K) Súčiniteľ tepelnej vodivosti tepelnej izolácie (v zóne 4) 0.04 W/(m.K) Súčiniteľ tepelnej vodivosti tepelnej izolácie (v zóne 5) 0.04 W/(m.K) Hrúbka tepelnej izolácie pre jednotlivé svetlosti potrubia (v zóne 1)min 9 mm Hrúbka tepelnej izolácie pre jednotlivé svetlosti potrubia (v zóne 2) min 9 mm Hrúbka tepelnej izolácie pre jednotlivé svetlosti potrubia (v zóne 3) min 9 mm Hrúbka tepelnej izolácie pre jednotlivé svetlosti potrubia (v zóne 4)min 9 mm 148

150 Hrúbka tepelnej izolácie pre jednotlivé svetlosti potrubia (v zóne 5)min 9 mm Teplota okolitého prostredia (v zóne 1) C Teplota okolitého prostredia (v zóne 2) C Teplota okolitého prostredia (v zóne 3) C Teplota okolitého prostredia (v zóne 4) C Teplota okolitého prostredia (v zóne 5) C Stredná teplota vykurovacej látky (v zóne 1) C Stredná teplota vykurovacej látky (v zóne 2) C Stredná teplota vykurovacej látky (v zóne 3) C Stredná teplota vykurovacej látky (v zóne 4) C Stredná teplota vykurovacej látky (v zóne 5) C Počet prevádzkových hodín za rok (v zóne 1) h Počet prevádzkových hodín za rok (v zóne 2) h Počet prevádzkových hodín za rok (v zóne 3) h Počet prevádzkových hodín za rok (v zóne 4) h Počet prevádzkových hodín za rok (v zóne 5) h 30 Zjednodušená metóda: Neuvažuje sa 31 Dĺžka zóny m 32 Šírka zóny m 33 Výška zóny m 34 Počet podlaží v zóne 35 Merná tepelná strata W/m 36 Teplota okolitého prostredia C 37 Stredná teplota vykurovacej látky C 38 Počet prevádzkových hodín za rok h 39 Potreba tepelnej energie pri jej odovzdávaní do priestoru 1.65 kwh/(m 2.a) 40 Potreba tepelnej energie na krytie strát distribúcie 1.07 kwh/(m 2.a) Potreba tepelnej energie na vykurovanie (bez 41 zohľanenia ziskov) kwh/(m 2.a) 42 Zisky tepelnej energie zo systému prípravy TV a elektropohonov (spätne získané teplo) 0.58 kwh/(m 2.a) Potreba tepelnej energie vykurovania po zohľadnení 43 tepelných ziskov kwh/(m 2.a) Príkon čerpadiel (okruh zóna 1) 45 W Príkon čerpadiel (okruh zóna 2) 111 W Príkon čerpadiel (okruh zóna 3) 92 W Príkon čerpadiel (okruh zóna 4) 92 W Príkon čerpadiel (okruh zóna 5) 151 W Čas prevádzky počas roka (okruh zóna 1) h Čas prevádzky počas roka (okruh zóna 2) h Čas prevádzky počas roka (okruh zóna 3) h 149

151 Čas prevádzky počas roka (okruh zóna 4) h Čas prevádzky počas roka (okruh zóna 5) h 46 Potreba vlastnej elektrickej energie (čerpadlá) 0.09 kwh/(m 2.a) 47 Potreba vlastnej elektrickej energie (rekuperácia tepla) 4.50 kwh/(m 2.a) 48 Výpočtový prietok vzduchu 2.86 m3/s 49 Účinnosť 60% 50 Získaná tepelná energia zo zariadenia 0.21 kwh/(m 2.a) 51 Spôsob uloženia potrubia 52 Dĺžka potrubia m 53 Technické údaje o tepelnej izolácii 54 Čas prevádzkovania siete h Tepelná energia zo solárneho zdroja alebo iného 55 obnoviteľného zdroja 0.00 kwh/(m 2.a) 56 Tepelné straty pri odovzdávaní mimo hranice budovy kwh/(m 2.a) Tepelné straty pri distribúcii mimo hranice budovy a 57 OST 3.94 kwh/(m 2.a) 58 Strata pri výrobe (účinnosť zdroja) 3.92 kwh/(m 2.a) VÝSLEDKY 59 Potreba energie bez strát pri odovzdávaní, distribúcii a výrobe tepla kwh/(m 2.a) 60 Potreba energie na vykurovanie vrátane strát pri odovzdávaní, distribúcii a výrobe tepla kwh/(m 2.a) Potreba energie na vykurovanie vrátane strát pri 61 odovzdávaní, distribúcii a výrobe tepla ( so zohľadnením obnoviteľného zdroja) - kwh/(m 2.a) 62 Vlastná elektrická energia 4.59 kwh/(m 2.a) 63 Podiel potreby energie na vykurovanie z celkovej potreby energie v budove 48% Tabuľka 3: Potreba energie na prípravu teplej vody (TV) Č.r. ZÁKLADNÉ ÚDAJE O BUDOVE 1 Názov budovy: 2 Ulica, číslo: Košice 3 Obec: Košice 4 Parc. č.: _ 5 Katastrálne územie Košice 6 Účel spracovania energetického certifikátu: výzmamná obnova Výpočet potreby energie na prípravu teplej vody (TV) VSTUPNÉ ÚDAJE Modernizácia administratívnej budovy ÚVV a ÚVTOS Košice - navrhovaný stav 150

152 7 Kategória budovy Administratívne budovy 8 Spôsob hodnotenia Normalizované 9 Systém prípravy TV zásobníkový ohrev 10 Celková podlahová plocha m2 Budova 11 Distribučný systém Zmysle projektu - rozvody bez cirkulácie 12 Druh tepelnej ochrany rozvodov Zmysle projektu 13 Hrúbka tepelnej izolácie rozvodov 9.00 mm 14 Meranie a regulácia 15 Typ zdroja Snímač teploty v zásobníkoch a prietokových ohrievačoch El. špirála Zdroj tepla 16 Energetický nosič El. energia 17 Umiestnenie zdroja v budove 18 Účinnosť výroby tepla 99.5% Potreba tepelnej energie a energie Potrebný objem TV 2.16 m 3 /deň Potrebný denný objem TV na m 2 celkovej podlahovej plochy m 3 /m 2 Potreba tepelnej energie na normalizovaný objem TV 6.00 kwh/(m 2.a) Súčiniteľ tepelnej vodivosti - (bez cirkulácie) vo vykurovano priestore - W/(mK) Hrúbka tepelnej izolácie pre jednotlivé svetlosti potrubia - (bez cirkulácie) vo vyk. pr mm 24 Dĺžka potrubí - (bez cirkulácie) vo vykurovano priestore m 25 Merná tepelná strata - (bez cirkulácie) vo vykurovano priestore - W/K Stratový lineárny tepelný tok - (bez cirkulácie) vo vykurovano priestore - W/m 26 Teplota vody v potrubí C 27 Teplota okolitého prostredia - (bez cirkulácie) vo vykurovano priestore C 28 Potreba tepelnej energie na krytie strát distribúcie (cirkulácia) kwh/(m 2.a) 29 Potreba tepelnej energie na krytie strát výroby (zásobník) kwh/(m 2.a) 30 Potreba tepelnej energie na krytie strát dodanej TV kwh/(m 2.a) 31 Potreba tepelnej energie pre systém teplej vody 7 kwh/(m 2.a) 32 Dĺžka vykurovacieho obdobia dni Tepelné straty systému prípravy TV využiteľné pre 33 vykurovanie kwh/(m 2.a) Typ čerpadla (pre rozvod cirkulávie teplej vody) 34 Príkon čerpadla (pre rozvod cirkulávie teplej vody) kw Počet prevádzkových hodín v roku (pre rozvod cirkulávie teplej vody) 0 h 35 Potreba vlastnej elektrickej energie (čerpadlá v budove) 0.00 kwh/(m 2.a) 151

153 36 Obnoviteľný zdroj 37 Ročné využiteľné teplo zo slnečného žiarenia 0.00 kwh/a 38 Plocha slnečných kolektorov m2 39 Účinnosť slnečných kolektorov % 40 Tepelná energia zo solárneho systému alebo iného obnoviteľného zdroja 0.00 kwh/(m 2.a) 41 Potreba tepelnej energie na prípravu TV po zohľadnení tepelnej energie zo solárneho systému alebo iného obnoviteľného zdroja 7.24 kwh/(m 2.a) 42 Popis a spôsob uloženia potrubia 43 Dĺžka potrubia m 44 Hrúbka tepelnej izolácie mm Tepelné straty pri distribúcii mimo hranice budovy a 45 OST kwh/(m 2.a) 46 Strata pri výrobe (účinnosť výroby) mimo budovy kwh/(m 2.a) VÝSLEDKY 50 Potreba energie na prípravu TV budovy 6.00 kwh/(m 2.a) Potreba energie na prípravu TV budovy vrátane strát pri distribúcii a výrobe TV 7.28 kwh/(m 2.a) Potreba energie na prípravu TV vrátane strát pri distribúcii a výrobe TV so zohľadnením obnoviteľného zdroja - kwh/(m 2.a) 53 Vlastná elektrická energia (čerpadlá) 0.00 kwh/(m 2.a) 54 Podiel potreby energie na prípravu teplej vody z celkovej potreby energie v budove 14% 152

154 POTREBA ENERGIE NA OSVETLENIE PROJEKTOVÉ HODNOTENIE nový stav. Modernizácia administratívnej budovy ÚVV a ÚVTOS Floriánska 18, Košice Cieľom projektového hodnotenia je určenie potreby energie v objekte výpočtom podľa poskytnutej projektovej dokumentácie. Je realizované vo fáze projektovania Na základe dokumentácie boli priestory v objekte zatriedené podľa účelu využitia do kategórie administratívne budovy. Osvetľovacia sústava je tvorená prevažne svietidlami s LED technológiou, ktorými boli nahradené pôvodne nainštalované žiarivkové svietidlá a LED retrofitmi, ktoré nahrádzajú klasické žiarovky s päticou E27 v jestvujúcich svietidlách. Keďže svetelnotechnický návrh nebol k projektu doložený, je potrebné overiť, či takto navrhnutá osvetľovacia sústava spĺňa kvantitatívne aj kvalitatívne požiadavky kladené na riešený typ priestorov, ako napríklad intenzita osvetlenia, jeho rovnomernosť a pod. V časti zdravotného strediska sú podľa doloženej dokumentácie umiestnené žiarivkové svietidlá. Na základe dokumentácie bol typ budovy zadefinovaný ako typ budovy B1. B1 administratíva Prevažujúci typ riadenia je riadenie typu R1. Časy využitia denného svetla: Čas využitia denného svetla t D= h/rok Čas využitia osvetlenia bez denného svetla t N = 100 h/rok Činiteľ využitia denného svetla F D = 0,92 Činiteľ obsadenosti budovy F O = 0,7 Činiteľ konštantnej osvetlenosti F c = 1 Celková merná plocha: A = 8067,64 m2 Odhad ročnej spotreby energie na osvetlenie W = ,36 kwh/rok Číselný ukazovateľ energie na osvetlenie LENI = 14,88 kwh/rok/m2 Použité normy: STN EN Energetická hospodárnosť budov. Energetické požiadavky na osvetlenie. Súvisiace právne predpisy: Vyhláška č. 364/2012 Z.z. MvaRR SR ktorou sa vykonáva zákon č.555/2005 Z.z. o energetickej hospodárnosti budov a o zmene a doplnení niektorých zákonov. Vyhláška č. 324/2016 Z.z. MvaRR SR ktorou sa mení a dopĺňa vyhláška MvaRR SR č. 364/2012 Z.z., ktorou sa vykonáva zákon č.555/2005 Z.z. o energetickej hospodárnosti budov a o zmene a doplnení niektorých zákonov. V Bratislave, dňa: Vypracoval: Ing. Jana Raditschová, PhD. 153

155 Tabuľka 7: Výpočet potreby energie Potreba energie Názov budovy: Ulica, číslo: Obec: Parc.č.: Katastrálne územie: Účel spracovania energetického certifikátu: Modernizácia administratívnej budovy ÚVV a ÚVTOS Košice - navrhovaný stav Košice Košice _ Košice výzmamná obnova Miesto spotreby Vykurovanie Teplá voda Chladenie a Osvetlenie vetranie Spolu Zdroj/energetický nosič Potreba tepla/energie v kwh/(m 2.a) Straty vykurovacieho systému v budove: Straty pri odovzdávaní tepla a regulácii Straty pri rozvode tepla Straty pri akumulácii tepla Spätne získané teplo v kwh/(m 2.a) 0.00 Vlastná energia v budove: Elektrická energia na čerpadlá, ventilátory, rekuperačnú jednotku Potreba energie v budove bez strát pri výrobe tepla v kwh/(m 2.a) Straty mimo hranice budovy: Straty pri výrobe tepla (transformácia) Straty pri distribúcii Vlastná elektrická energia Potreba energie so stratami pri výrobe tepla v kwh/(m 2.a) Energia z obnoviteľných zdrojov (solárna a iná) Dodaná energia bez energie z obnoviteľných zdrojov v kwh/(m 2.a): Tabuľka 8: Výpočet potreby primárnej energie a emisií CO 2 - projektované opatrenia Č.r. Energetický nosič / miesto spotreby Potreba energie Vykurovací olej Zemný plyn Uhlie Diaľkové vykurovanie Diaľkové chladenie Drevo Tepelná energia z elektriny vyrobenej v budove 1 Vykurovanie Príprava teplej vody Chladenie a vetranie 4 Osvetlenie Celková potreba energie 5 v budove V budove a v blízkosti Mimo pozemku užívaného s budovou 9 Straty pri výrobe Straty pri distribúcii mimo budovy Straty pri odovzdávaní mimo budovy 12 Dodaná energia kwh/(m 2.a) Typ energetického nosiča ZP-UHL EE 14 Váhové faktory pre primárnu energiu Primárna energia kwh/(m 2.a) Potreba energie v budove OZE Mimo budovy Primárna energia. CO2 Váhové faktory pre emisie CO2 Elektrická energia Energetický nosič n Solárna tepelná energia Solárna energia fotovoltická energia Elektrická energia z kogenerácie Teplo z kogenerácie Vážená energia a CO Emisie CO 2 v kg/(m 2.a)

156 POPIS SYSTÉMU VYKUROVANIA A PRÍPRAVY TEPLEJ VODY Skutkový stav UK: Administratívna budova riešená v projektovej dokumentácii je súčasťou areálu ÚVV a ÚVTOS Košice. Areál nemá vlastný tepelný zdroj, je napojený na centrálnu mestskú tepláreň prípojkou ÚK a prípojkou TPV s cirkulačným potrubím, prípojky sú zaústené do hlavnej strojovne S1 areálu kde je meračmi tepla meraná spotreba tepelnej energie na vykurovanie a TPV, zo strojovne S1 je v rámci areálu tepelná energia distribuovaná samostatnými prípojkami do jednotlivých objektov areálu, do riešeného objektu Administratívna budova do strojovne S2 pre vykurovanie objektu je privedená teplovodná prípojka DN150. V strojovni S2 je privádzaná tepelná energia rozdelovaná do jednotlivých vykurovacích vetiev ktoré sú delené podľa členenia objektu Administratívna budova ( časť A, časť B ) a podľa orientácie na svetové strany ( vetva severná, vetva južná ), zo strojovne S2 do objektu AB vychádza 5 vykurovacích vetiev ekvitermicky regulovaných ( každá vetva je osadená obehovým čerpadlom SIGMA-NTV a 4- cestným zmiešavačom ) a 1 neregulovaná vetva pre bazénovú časť a VZT. Vykurovací systém objektu AB je teplovodný radiátorový, vykurovacie telesá sú liatinové článkové KALOR rozmer 500/160 a 900/160, osadené sú ručnými regulačnými ventilmi, potrubné rozvody sú zhotovené z oceľového bezošvého potrubia vedeného po povrchu po stenách a pod stropom, potrubné rozvody vedené priestormi ( suterén ) sú opatrené tepelnou izoláciou z minerálnej vlny s povrchovou úpravou Al-fóliou a PE izolačnými hadicami. Navrhovaný stav v zmysle projektovej dokumentácie a technickej správy: V rámci stavebnej časti tejto stavby je riešené zateplenie resp. výmena obvodového plášťa, zateplenie strechy, výmena výplní otvorov. Uvedené stavebné riešenie zabezpečí že budú dodržané požiadavky na stavebné konštrukcie. Nový vykurovací systém Strojné zariadenie strojovňa S2 V pôvodnej strojovni S2 v objekte Administratívna budova časť B v suteréne po prevedení demontáží je navrhnuté : - osadiť hydraulický vyrovnávač dynamických tlakov HVDT veľkosť 3 prietok max. 12 m 3 /h - osadiť združený rozdelovač a zberač RS KOMBI modul 120 prietok max. 15 m 3 /h, dlžka 2200mm, vrátane stojanov a tepelnej izolácie, prívod DN80, počet vykurovacích okruhov 5 - regulačný uzol 1 stála služba, osadený 3-cestným zmiešavačom s pohonom DN20 kvs=2,5 a elektronicky regulovaným čerpadlom Alpha alebo ekvivalent - regulačný uzol 2 časť A juh, osadený 3-cestným zmiešavačom s pohonom DN32 kvs=16 a elektronicky regulovaným čerpadlom Magna alebo ekvivalent - regulačný uzol 3 časť A sever, osadený 3-cestným zmiešavačom s pohonom DN25 kvs=10 a elektronicky regulovaným čerpadlom Magna alebo ekvivalent - regulačný uzol 4 časť B sever, osadený 3-cestným zmiešavačom s pohonom DN25 kvs=10 a elektronicky regulovaným čerpadlom Magna alebo ekvivalent - regulačný uzol 5 časť B juh, osadený 3-cestným zmiešavačom s pohonom DN40 kvs=25 155

157 a elektronicky regulovaným čerpadlom Magna alebo ekvivalent Združený rozdelovač RS KOMBI napojiť potrubím DN80 na existujúci rozdelovač R1 a zberač Z1, pred HVDT na spiatočku osadiť merač tepla SENSUS ( alebo ekvivalent ) ktorý pozostáva z prietokomeru, 2 snímačov teploty a vyhodnocovacej elektronickej jednotky. Teplotný spád Vykurovacie médium teplá vykurovacia voda 75/65 C ekvitermicky regulovaná Vykurovacie telesá Vo vykurovaných miestnostiach po demontáži pôvodných vykurovacích telies sú navrhnuté nové vykurovacie telesá oceľové doskové KORADO RADIK KLASIK ( alebo ekvivalent ) s bočným pripojením typ 11K,21K,22K, výška 600mm, 900mm. Spôsob pripojenia vykurovacích telies na vykurovaciu sústavu bude bočné jednostranné, pri vykurovacích telesách L > 3 x H sa doporučuje pripojenie bočné obojstranné uhlopriečné ( telesá výšky 600 mm dlžky nad 1800 mm ). Montáž vykurovacích telies previesť na stenové konzoly jednoduché. Potrubné rozvody ÚK Nové potrubné rozvody vykurovacej vody stupačky vrátane prípojok vykurovacích telies a ležaté rozvody pod stropom suterénu sú navrhnuté z oceľových bezošvých rúrok závitových spájaných zvarovaním ( alebo ekvivalent tenkostenné rúrky z ocele s nízkym obsahom uhlíka spájané lisovaním press fitingami ). Potrubné rozvody osadiť armatúrami podľa výkresovej dokumentácie, na najvyšších miestach osadiť odvzdušňovacie armatúry, na najnižších miestach osadiť vypúšťacie armatúry. Tepelné izolácie Ležaté potrubné rozvody ÚK v suteréne budú vedené temperovanými miestnosťami, ležaté potrubné rozvody a rozvody v strojovni tepelne izolovať PE izolačnými hadicami Tubolit ( alebo ekvivalent ) do dimenzie DN25 hrúbky 13mm, do dimenzie DN50 hrúbky 20mm, dimenzie DN80 a anuloid s rozdelovačom hrúbky 30mm. Hydraulické vyregulovanie vykurovacieho systému Vykurovacie telesá Vykurovacie telesá pri montáži osadiť na prívode regulačnými ventilmi s prednastavením OVENTROP AV9 ( alebo ekvivalent ) svetlosti DN10 vyhotovenie priame resp. rohové, na ventily osadiť termostatické hlavice OVENTROP Uni XH resp. LH ( alebo ekvivalent ). Na spiatočku vykurovacích telies osadiť spiatočkové ventily s vypúšťaním a uzatváraním OVENTROP Combi 4 ( alebo ekvivalent ) svetlosti DN10 vyhotovenie priame resp. rohové. Previesť nastavenie ventilov viď schémy vykurovania a príloha Technickej správy. Stúpačky Na nastavenie požadovaných prietokov na jednotlivých stupačkách je navrhnuté na prívodné potrubie osadiť regulačné ventily OVENTROP Hydrocontrol ( alebo ekvivalent ), na spiatočku osadiť uzatváracie guľové kohúty, osadiť vypúšťacie kohúty. Previesť nastavenie ventilov viď schémy vykurovania a príloha Technickej správy projekt UK. 156

158 Existujúci stav teplá voda: Ohrev teplej vody je zabezpečený pomocou prívodu vonkajšieho rozvodu teplej vody a cirkulácie. Toto potrubie sa odstaví po vstupe potrubia do budovy, uzatvorením prívodu vodovodního potrubia teplej vody a cirkulácie najbližším guľovým kohútom a zaslepením potrubia. V priestoroch administratívnej časti sa podľa výkresovej dokumentácie osadia nové elektrické zásobníkové ohrievače, ktoré budú pripravovať teplú pitnú vodu pre jednotlivé skupiny zariaďovacích predmetov. Navrhovaný stav v zmysle projektovej dokumentácie a technickej správy: Vnútorný vodovod: Pôdorys 1.PP: V 1.PP sa existujúce viditeľné potrubie teplej vody zdemontuje. V priestoroch v m.č. 0.10a a 0,,11a podľa výkresovej dokumetnácie sa osadia dva elektrické lokálne malolitrážne tlakové zásobníky teplej vody, každý objemu V = 10 l, typ EO 10 klasik, 1,5 kw. V miestnosti 0.21 sa tiež osadí elektrický lokálny malolitrážny tlakový zásobník teplej vody s objemom V = 10 l, typ EO 10 klasik, 1,5 kw Miestnosť č až 0.05a v 1.PP bude zásobovaná teplou vodou spolu s miestnosťami č až 1.05a v 1.NP a m.č až 2.05a v 2.NP, so spoločného elektrického zásobníka teplej vody, objemu V = 200 l, typ EOV 200 Trend, 1,8 kw. Pôdorys 1.NP: V 1.NP sa existujúce viditeľné potrubie teplej vody zdemontujú. Miestnosť č až 1.05a pozri popis pôdorysu 1.PP, vyššie. V miestnosti č a v miestnosti č. 1.57a podľa výkresovej dokumetnácie sa osadí elektrický lokálny malolitrážny tlakový zásobník teplej vody, objemu V = 10 l, typ EO 10 klasik, 1,5 kw. Miestnosť č. 1.51, 1.52 v 1.NP bude zásobovaná teplou vodou, pomocou lokálního elektrického zásobníka teplej vody, objemu V = 50 l, typ EOV 50 Trend, 1,8 kw. Miestnosť č. 1.24a v 1.NP bude zásobovaná teplou vodou, pomocou lokálního elektrického zásobníka teplej vody, objemu V = 30 l, typ EOV 30, 2 kw Pôdorys 2.NP: V 2.NP sa existujúce viditeľné potrubie teplej vody zdemontujú. Miestnosť č až 2.05a pozri popis pôdorysu 1.PP, vyššie. Miestnosť č. 2.55, 2.55b a skupiny zariaďovacich predmetov miestností č až 2.48b a 2.53 až 2.54b v 2.NP bude zásobovaná teplou vodou, pomocou lokálního elektrického zásobníka teplej vody, objemu V = 30 l, typ EOV 30, 2 kw (teda 3 kusy). Miestnosti č a 2.49b umiestnené pôdorysne v pravom dolnom rohu vedľa miestnosti 2.50 v 2.NP + obsluha pre kuchynku bude zásobovaná teplou vodou, pomocou lokálného elektrického zásobníka teplej vody, objemu V = 50 l, typ EOV 50 Trend, 1,8 kw. Pôdorys 3.NP: V 3.NP sa existujúce viditeľné potrubie teplej vody zdemontujú. Miestnosť č až 3.05a v 3.NP bude zásobovaná teplou vodou spolu s miestnosťami č až 4.05a v 4.NP, so spoločného elektrického zásobníka teplej vody, objemu V = 150 l, typ EOV 150 Trend, 1,8 kw. Zásobníkový ohrievač bude umiestnený v 4.NP v miestnosti č Miestnosť č. 3.51, 3.51b a skupiny zariaďovacich predmetov miestností č až 3.50b, 3.43 až 3.44b a 3.45, 3.45b v 3.NP bude zásobovaná teplou vodou, pomocou lokálního elektrického zásobníka teplej vody, objemu V = 30 l, typ EOV 30, 2 kw (teda 4 kusy). Miestnosti č. 3.23a, 3.24, 3.24a v 3.NP bude zásobovaná teplou vodou, pomocou lokálného elektrického zásobníka teplej vody, objemu V = 50 l, typ EOV 50 Trend, 1,8 kw. Pôdorys 4.NP: 157

159 V 4.NP sa existujúce viditeľné potrubie teplej vody zdemontujú. Miestnosť č až 4.05 pozri popis pôdorysu 3.PP, vyššie. Miestnosť č. 4.68, 4.68b, skupiny zariaďovacich predmetov miestností č. 4.31b, 4.32b, 4.33b a všetky skupiny zariaďovacich predmetov miestností č až 4.61b; 4.62, 4.62b; 4.66 až 4.67b v 4.NP bude zásobovaná teplou vodou, pomocou lokálního elektrického zásobníka teplej vody, objemu V = 30 l, typ EOV 30, 2 kw (teda 6 kusov). V miestnosti č a 4.17 podľa výkresovej dokumetnácie sa osadí elektrický lokálny malolitrážny tlakový zásobník teplej vody, objemu V = 10 l, typ EO 10 klasik, 1,5 kw. Ohrievače sa na studenú vodu napoja od najbližšieho možného miesta. Napojenie na existujúci rozvod studenej vody sa vyhotoví osadením T-kusu. Presný počet T-kusov a guľových kohútov sa upresní pri realizácii. Pripojovacie potrubia teplej vody pre jednotlivé zariaďovacie predmety budú vedené voľne popri stene, resp. pod stropom. Pred napojením zariaďovacieho predmetu cez rohový ventil sa potrubie zaseká do steny a vykoná sa spätná úprava. Potrubie teplej vody umiestňujeme nad potrubie studenej vody (aby ju neohrievalo). Materiálom potrubia bude plasthliníkové potrubie. Pri návrhu potrubia je nutné rešpektovať tepelnú rozťažnosť samotného potrubia, jeho dilatáciu a spôsob uloženia podľa montážnych návodov výrobcu. Potrubie vnútorného vodovodu sa musí upevniť na stavebné konštrukcie tak, aby sa zabezpečila poloha potrubia, upevnenie prenášalo hmotnosť potrubia, odolávalo dynamickým účinkom a tepelným vplyvom vznikajúcim v potrubí alebo v stavebnej konštrukcii. Pri prestupe vodovodného potrubia stavebnou konštrukciou sa musí zabrániť pevnému spojeniu s touto konštrukciou (napr. použitím spenenej PE izolácie ochrannej rúry). Z hľadiska upevňovania potrubí rozoznávame dva spôsoby upevnenia: a) pevný bod - je taký spôsob upevnenia, v ktorom potrubie nemá možnosť pohybovať sa (dilatovať) s konštrukciou uchytenia. Tento spôsob sa využíva pri osadzovaní armatúry, zmene smeru potrubia alebo v mieste napojenia tvarovky. b) klzné uloženie - je taký spôsob uchytenia, pri ktorom má potrubie možnosť dilatácie v smere osi potrubia, avšak nemá možnosť vybočiť z osi trasy potrubia. Príkladom takéhoto uchytenia je voľná objímka alebo uloženie potrubia v žľabe. Potrubie sa musí spojovať a upevniť tak, aby mohlo voľne tepelne dilatovať. Rozoberateľné potrubné spoje sa nesmú realizovať na neprístupných miestach. Prechody potrubia stenami a stropmi musia byť opatrené vhodnou chráničkou pre zaistenie voľného pohybu vplyvom teplotnej rozťažnosti tak, aby nedošlo k vzájomnému poškodeniu stavebných konštrukcií a rozvodov. Pri montáži výtokových armatúr nesmie dôjsť ku skrutkovému namáhaniu nástenných kolien. Potrubia budú opatrené tepelnou izoláciou S.V. Tubolit / DG hr.9mm a T.V. Tubolit / DG hr.20mm. Izolovať sa musia aj všetky tvarovky a armatúry na potrubiach. umývadlo, výlevku a tri WC nádržky. Tieto WC nádržky bude existujúce potrubie studenej vody opäť zásobovať po ukončení rekonštrukcie. 158

160 Tabuľka 6: Rekapitulácia a potenciál úspor po realizácii navrhovaných opatrení Č.r. ZÁKLADNÉ ÚDAJE O BUDOVE 1 Názov budovy: 2 Ulica, číslo: 3 Obec: Košice 4 Parc.č.: 3271/20 5 Katastrálne územie: Košice 6 Účel spracovania energetického certifikátu: 2 - významná obnova Modernizácia administratívnej budovy ÚVV a ÚVTOS Košice - navrhovaný stav Floriánska 18 Potenciál úspor po vykonaní navrhovaných úprav Veličina Potreba tepla/energie - aktuálny stav v kwh/(m².a) Podiel z celkovej potreby energie v budove v % Potreba tepla/energie - po realizácii navrhovaných úprav v kwh/(m².a) Podiel z celkovej potreby energie v budove v % Úspora tepla / energie v kwh/(m².a) Potenciál úspor v % 7 Potreba tepla na vykurovanie Potreba energie: 8 na vykurovanie na prípravu teplej vody na chladenie/vetranie 11 na osvetlenie Celková potreba energie (kwh/m².a) Primárna energia (kwh/m².a) Odpočítateľná tepelná a elektrická energia 15 solárna tepelná 16 solárna fotovoltaická 17 kogenerácia 18 tepelná energia z iného obnoviteľného zdroja 159

161 PROJEKTOVÉ ENERGETICKÉ HODNOTENIE SKUTKOVÝ STAV 160

162 PROJEKTOVÉ ENERGETICKÉ HODNOTENIE SKUTKOVÝ STAV 161

163 PROJEKTOVÉ ENERGETICKÉ HODNOTENIE PROJEKTOVANÉ OPATRENIA 162

164 PROJEKTOVÉ ENERGETICKÉ HODNOTENIE PROJEKTOVANÉ OPATRENIA 163

165 UPOZORNENIE: Výpočet vychádza z normalizovaných vstupných údajov v zmysle STN /2012, STN Z1/2016, STN /2012, STN EN ISO 13790, STN EN ISO NA, Zákona č.555/2005 Z.z. v neskoršom znení Zákona č.300/2012 Z.z., Vyhl.364/2012 Z.z. v neskoršom znení Vyhl.324/2016 Z.z. a ostatnej súvisiacej legislatívy. Metodika výpočtu slúži výlučne účelom uvedenej legislatívy a za žiadnych okolností nemôže byť porovnávaná so skutočnou spotrebou. Výpočet v zmysle uvedenej legislatívy nezohľadňuje lokálne klimatické podmienky pre miesto stavby, nie je zohľadnené reálne správanie sa užívateľov (vetranie, vnútorné tepelné zisky, obsluha vykurovacieho systému, osvetlenia, reálna spotreba teplej vody a pod.) Zateplením obalových konštrukcií dôjde k utesneniu množstva stavebných detailov. Uvedené bude mať za následok pokles skutočnej infiltrácie (nie teoretickej vypočítanej) čo bude spôsobovať rýchlejší nárast koncentrácie škodlivín a relatívnej vlhkosti v interiéri. Aj z tohto dôvodu je potrebné využívať projektovaný systém mechanického vetrania s rekuperačnými jednotkami. Za žiadnych okolností sa nesmie v priestoroch s rekuperáciou vetrať okennými konštrukciami. Na porovnanie výpočtu spracovanom v tomto tepelnotechnickom posúdení s reálnou spotrebou energie na vykurovanie nie je vhodné a ani možné použiť STN EN 15603, STN EN NA a STN a pod. nakoľko po realizácii zateplenia výrazne klesnú tepelné straty prechodom tepla ako aj vetraním a vzrastie vplyv nestabilných slnečných tepelných ziskov a vnútorných tepelných ziskov čo je v rozpore s odporúčaniami a požiadavkami v uvedených normách. Vyčíslená úspora je preto značne nadhodnotená a jedná sa len o úsporu na základe normalizovaného režimu a v žiadnom prípade nie je možné v skutočnej prevádzke očakávať takú vysokú úsporu počas monitorovacieho obdobia. Teoreticky reálne dosiahnuteľná úspora energie na vykurovaní sa pohybuje v odhadovanom rozsahu %. 164

166 HODNOTENIE PLNENIA POŽIADAVIEK STN NA NAJNIŽŠIU POVRCHOVÚ TEPLOTU, t.j. HYGIENICKÉ KRITÉRIUM Minimálna povrchová teplota v kritických detailoch bola stanovená na základe výpočtov ustáleného dvojrozmerného deformovaného teplotného poľa. Vlastnosti materiálov a parametre vonkajšieho vzduchu boli volené podľa STN (2012), okrajové podmienky výpočtu, parametre odporov prestupov tepla boli stanovené podľa STN EN ISO a STN EN ISO (použité boli prísnejšie hodnoty). Konkrétne pre mesto Košice je výpočtová teplota vonkajšieho vzduchu θe = -13 C a relatívna vlhkos ť vonkajšieho vzduchu 84%. Vo výpočte sa uvažovalo s normalizovanými podmienkami, t.j. teplotou vnútorného vzduchu θai = +20 C, ϕi = 50%. Požiadavky STN (2012) na minimálnu povrchovú teplotu pri teplote vnútorného vzduchu 20 C a relatívnej vlhkosti vzduc hu 50%, prerušované vykurovanie s poklesom teploty do 5K: θsi θsi,80 + θsi = 12,6 + 0,5 C = 13,1 C θsi θsi,80 + θsi = 12,6 + 1,0 C = 13,6 C Teplota rosného bodu pri uvažovaných parametroch vzduchu je +9,3 C. V prípade tepelných mostov je hi < 8,0 W/m2.K, t.j. na netransparentnej konštrukcii sa požaduje minimálna teplota 13,6 C UPOZORNENIE: Počas realizácie obhliadky a v štádiu spracovania projektovej dokumentácie nebolo možné realizovať sondy do stavebných konštrukcií a teda ani zistiť skutočné riešenie stavebných detailov. Počas realizácie je preto potrebné preveriť skutočnosť s predpokladmi uvedenými v tomto posúdení a v prípade zistenia odlišností okamžite kontaktovať projektanta a spracovateľa tohto posúdenia. Na stranu bezpečnosti boli pôvodné tepelnoizolačné vrstvy nachádzajúce sa na úpravách pôvodných stavebných detailov zanedbané, je to aj z dôvodu že nie je známa prítomnosť, typ ani hrúbka pôvodných stavebných detailov. Uvedené grafické vyobrazenia zobrazujú len ideové riešenie zateplenia stavebných konštrukcií a nie je možné ich považovať za konštrukčné detaily.

167 Detail č.1 Detail okenného nadpražia styk so žalúziovým boxom Varianta s prekladom YPOR Výpočtový model θ ai = +20 C h i = 2,86 W/m 2 K Minerálna vlna hr. 220mm PIR doska hr.60mm, presah PIR dosky na okennom ráme min.40mm θ ai = +20 C h i = 4 W/m 2 K θ e = -13 C h e = 25 W/m 2 K Preklad YTONG θ ai = +20 C h i = 7,69 W/m 2 K Ustálené plošné deformované teplotné pole θ si = +18,8 C, frsi=0,964 θ si = +17,9 C, frsi=0,936 θ si = +14,2 C, frsi=0,824 detail vyhovuje požiadavkám STN na najnižšiu povrchovú teplotu

168 Detail č.1 Detail okenného nadpražia styk so žalúziovým boxom Varianta bez prekladu Výpočtový model θ ai = +20 C h i = 2,86 W/m 2 K Minerálna vlna hr. 220mm PIR doska hr.60mm, presah PIR dosky na okennom ráme min.40mm θ ai = +20 C h i = 4 W/m 2 K θ e = -13 C h e = 25 W/m 2 K θ ai = +20 C h i = 7,69 W/m 2 K Ustálené plošné deformované teplotné pole θ si = +18,6 C, frsi=0,958 θ si = +14,5 C, frsi=0,833 detail vyhovuje požiadavkám STN na najnižšiu povrchovú teplotu

169 Detail č.2 Detail styku piliera s oknami Výpočtový model θ e = -13 C h e = 25 W/m 2 K Minerálna vlna hr. 100mm Minerálna vlna hr. 60mm θ ai = +20 C h i = 7,69 W/m 2 K θ ai = +20 C h i = 7,69 W/m 2 K Ustálené plošné deformované teplotné pole θ ai = +20 C h i = 4 W/m 2 K θ si = +13,7 C, frsi=0,809 detail vyhovuje požiadavkám STN na najnižšiu povrchovú teplotu

170 Detail č.3 Detail styku piliera s domurovaným parapetom Výpočtový model θ e = -13 C h e = 25 W/m 2 K Minerálna vlna hr. 100mm Minerálna vlna hr. 220mm Minerálna vlna hr. 60mm Murivo z plynosilikátových tvárnic YTONG hr.250mm θ ai = +20 C h i = 4 W/m 2 K Ustálené plošné deformované teplotné pole θ si = +16,8 C, frsi=0,903 detail vyhovuje požiadavkám STN na najnižšiu povrchovú teplotu

171 Detail č.4 Detail styku okna pri atike, so žalúziovým boxom Výpočtový model θ e = -13 C h e = 25 W/m 2 K XPS hr.50mm Minerálna vlna hr. 150mm Preklad YTONG PIR doska hr.60mm, presah PIR dosky na okennom ráme min.40mm θ ai = +20 C h i = 4 W/m 2 K θ ai = +20 C h i = 7,69 W/m 2 K θ e = -13 C h e = 25 W/m 2 K Ustálené plošné deformované teplotné pole θ si = +14,9 C, frsi=0,824 θ si = +14,2 C, frsi=0,824 detail vyhovuje požiadavkám STN na najnižšiu povrchovú teplotu

172 Detail č.5 Detail styku okna pri rímse nad 1NP, plechový žalúziový box Výpočtový model θ e = -13 C h e = 25 W/m 2 K θ ai = +20 C h i = 2,86 W/m 2 K Minerálna vlna hr. 220mm Minerálna vlna hr.100mm θ ai = +20 C h i = 4 W/m 2 K PIR doska hr.60mm, presah PIR dosky na okennom ráme min.40mm Rozširujúci profil θ ai = +20 C h i = 7,69 W/m 2 K Ustálené plošné deformované teplotné pole θ e = -13 C h e = 25 W/m 2 K θ si = +18,5 C, frsi=0,955 θ si = +14,5 C, frsi=0,833 detail vyhovuje požiadavkám STN na najnižšiu povrchovú teplotu

173 Detail č.6 Detail styku okna pri atike bez ext.žalúzií Výpočtový model XPS hr.50mm θ e = -13 C h e = 25 W/m 2 K θ e = -13 C h e = 25 W/m 2 K Minerálna vlna hr. 150mm Minerálna vlna hr.150mm θ ai = +20 C h i = 4 W/m 2 K θ ai = +20 C h i = 7,69 W/m 2 K Rozširujúci profil θ e = -13 C h e = 25 W/m 2 K Ustálené plošné deformované teplotné pole θ si = +14,1 C, frsi=0,821 detail vyhovuje požiadavkám STN na najnižšiu povrchovú teplotu

174 Detail č.7 Detail okenného nadpražia bez exteriérových žalúzií Varianta bez prekladu Výpočtový model θ ai = +20 C h i = 2,86 W/m 2 K Minerálna vlna hr. 220mm Presah 40mm na okenný rám θ ai = +20 C h i = 4 W/m 2 K θ ai = +20 C h i = 7,69 W/m 2 K Ustálené plošné deformované teplotné pole Rozširujúci profil θ e = -13 C h e = 25 W/m 2 K θ si = +18,9 C, frsi=0,967 θ si = +17,5 C, frsi=0,924 detail vyhovuje požiadavkám STN na najnižšiu povrchovú teplotu

175 Detail č.8 Detail horizontálnej konštrukcie lodžie Výpočtový model θ e = -13 C h e = 25 W/m 2 K XPS hr.30mm podklad Spádové dosky hr.20mm v čele, 55mm pri ráme θ ai = +20 C h i = 7,69 W/m 2 K Rozširujúci profil θ ai = +20 C h i = 2,86 W/m 2 K Minerálna vlna hr. 100mm θ e = -13 C h e = 25 W/m 2 K θ ai = +20 C h i = 7,69 W/m 2 K Rozširujúci profil θ ai = +20 C h i = 4 W/m 2 K Ustálené plošné deformované teplotné pole θ si = +15,0 C, frsi=0,848 θ si = +13,6 C, frsi=0,806 detail vyhovuje požiadavkám STN na najnižšiu povrchovú teplotu

176 Detail č.9 Detail horizontálnej konštrukcie, detail pod strechou Výpočtový model θ e = -13 C h e = 25 W/m 2 K Minerálna vlna hr. 100mm θ e = -13 C h e = 25 W/m 2 K Rozširujúci profil θ ai = +20 C h i = 7,69 W/m 2 K θ ai = +20 C h i = 4 W/m 2 K Ustálené plošné deformované teplotné pole θ si = +15,0 C, frsi=0,848 θ si = +12,4 C, frsi=0,770 Detail ani po navrhovaných opatreniach nevyhovuje požiadavkám STN na najnižšiu povrchovú teplotu. Príčinou je však pôvodná, nevhodne riešená stropná konštrukcia, pravdepodobne bez prerušenia tepelného mosta. Oproti skutkovému stavu však dôjde k zásadnému zlepšeniu. Konštrukcia sa navyše nachádza na chodbe s minimálnou produkciou vodnej pary a preto sa pri správnej realizácii hygienické problémy nepredpokladajú.

177 Detail č.10 Detail zateplenia lodžie pod strechou, priečny rez lodžiou Výpočtový model θ e = -13 C h e = 25 W/m 2 K Minerálna vlna hr. 100mm θ e = -13 C h e = 25 W/m 2 K θ ai = +20 C h i = 4 W/m 2 K Ustálené plošné deformované teplotné pole θ si = +14,3 C, frsi=0,827 detail vyhovuje požiadavkám STN na najnižšiu povrchovú teplotu

178 Detail č.11 Detail zateplenia lodžie, priečny rez lodžiou Výpočtový model θ e = -13 C h e = 25 W/m 2 K XPS hr.30mm podklad Spádové dosky hr.20mm v čele, 55mm pri ráme θ ai = +20 C h i = 2,86 W/m 2 K Minerálna vlna hr. 100mm θ ai = +20 C h i = 4 W/m 2 K θ e = -13 C h e = 25 W/m 2 K Ustálené plošné deformované teplotné pole θ si = +16,4 C, frsi=0,891 θ si = +15,4 C, frsi=0,861 detail vyhovuje požiadavkám STN na najnižšiu povrchovú teplotu

179 Detail č.12 Osadenie dverí na lodžii Výpočtový model θ ai = +20 C h i = 2,86 W/m 2 K Rozširujúci profil Minerálna vlna hr. 150mm θ e = -13 C h e = 25 W/m 2 K θ ai = +20 C h i = 2,86 W/m 2 K Ustálené plošné deformované teplotné pole θ si = +19,1 C, frsi=0,970 detail vyhovuje požiadavkám STN na najnižšiu povrchovú teplotu

180

181

182

183

184