8. EΛΕΓΧΟΣ ΚΙΝΔΥΝΟΥ ΡΕΥΣΤΟΠΟΙΗΣΗΣ

8. EΛΕΓΧΟΣ ΚΙΝΔΥΝΟΥ ΡΕΥΣΤΟΠΟΙΗΣΗΣ 8.1 ΕΙΣΑΓΩΓΗ - ΓΕΝΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΤΗΣ ΜΕΛΕΤΗΣ Ρευστοποίηση είναι το φαινόμενο της μερικής ή ολικής απώλειας της διατμητικής αντοχής χαλαρών αμμοϊλυωδών κορεσμένων εδαφών κατά τη διάρκεια μιας ισχυρής σεισμικής φόρτισης. Το έδαφος χάνει τη διατμητική του αντοχή λόγω μείωσης ή και μηδενισμού της ενεργού τάσης, σ, ως απόρροια της μεγάλης αύξησης της πίεσης των πόρων, υπό το καθεστώς αστράγγιστων συνθηκών. Στην Ελλάδα και διεθνώς έχουν παρατηρηθεί επανειλλημμένα φαινόμενα ρευστοποίησης, ειδικά σε παράκτιες ή παραποτάμιες περιοχές (Αίγιο 199, Κοζάνη 199, Λάρισα 1941, Αλκυονίδες 1981). Η αρχαία Ελίκη ίσως να έχει καταστραφεί από εκτεταμένη ρευστοποίηση του εδάφους, που προκάλεσε μεγάλης έκτασης κατολισθήσεις, τύπου «πλευρικών μετακινήσεων» (lateral spreading), όπως συνέβη πρόσφατα στο Γκιολτσούκ της Τουρκίας, κατά το σεισμό του Ismit 1999. Τα εδάφη στην παραλιακή ζώνη του Βόλου παρουσιάζουν τα βασικά χαρακτηριστικά εδαφών, τα οποία είναι δυνατόν να ρευστοποιηθούν. Κατά τον τελευταίο ισχυρό σεισμό (197) δεν αναφέρθηκαν παρόμοια φαινόμενα, αυτό όμως δεν αποκλείει την πιθανότητα να συμβούν στο μέλλον, εφόσον βέβαια συντρέχουν οι απαραίτητες προϋποθέσεις. Αυτές τις προϋποθέσεις θα εξετάσουμε αναλυτικά στο παρόν κεφάλαιο. Ο έλεγχος γίνεται σύμφωνα και με τις διεθνείς προδιαγραφές σε δύο (2) στάδια. Καταρχάς εξετάζεται το δυναμικό ρευστοποίησης ή αλλιώς η επιδεκτικότητα των συγκεκριμένων εδαφών να υποστούν το φαινόμενο της ρευστοποίησης, καθαρά από απόψεως κοκκομετρίας και παραμέτρων αντοχής (liquefaction succeptibility). Εφόσον η πρώτη αυτή προϋπόθεση 8-1

πληρούται (σε ορισμένες θέσεις) τότε ακολουθεί ο δεύτερος έλεγχος, όπου εκτιμάται ο κίνδυνος πλέον ρευστοποίησης, λαμβάνοντας υπόψη και τα χαρακτηριστικά του σεισμικού κραδασμού, ειδικά σε ότι αφορά τις αναπτυσσόμενες εδαφικές επιταχύνσεις και διατμητικές τάσεις. Στην παρούσα έρευνα, για τη μελέτη του δυναμικού ρευστοποίησης θα χρησιμοποιηθεί το σύνολο των γεωτρήσεων και των διαθέσιμων γεωτεχνικών πληροφοριών. Μετά την επιλογή των θέσεων, όπου ενδέχεται (λόγω σύστασης του εδάφους) να παρουσιασθεί το φαινόμενο της ρευστοποίησης, η μελέτη ολοκληρώνεται με τον έλεγχο του κινδύνου ρευστοποίησης στις θέσεις αυτές. Στόχος της έρευνας είναι η εκτίμηση του βαθμού του κινδύνου ρευστοποίησης στην παραλιακή ζώνη του Βόλου και φυσικά η χωροθέτηση των περιοχών αυτών. 8.2 ΠΡΟΚΑΤΑΡΚΤΙΚΟΣ ΕΛΕΓΧΟΣ ΔΥΝΑΜΙΚΟ ΡΕΥΣΤΟΠΟΙΗΣΗΣ (ΣΤΑΔΙΟ Ι) Ο προκαταρκτικός έλεγχος του κινδύνου ρευστοποίησης ή αλλιώς η εκτίμηση του δυναμικού ρευστοποίησης των εδαφικών σχηματισμών (ή επιδεκτικότητα για ρευστοποίηση), γίνεται με βάση : Την κοκκομετρική διαβάθμιση Το δείκτη πλαστικότητας, IΡ Τον αριθμό κτύπων Ν-SPT (έμμεση εκτίμηση της διατμητικής αντοχής του εδάφους) Το βάθος του εδαφικού σχηματισμού και τη στάθμη του υδροφόρου ορίζοντα Συγκεκριμένα όταν συντρέχουν οι κάτωθι προϋποθέσεις (α) η κοκκομετρική διαβάθμιση του υλικού ανήκει στην περιοχή που προσδιορίζεται από τη διεθνή εμπειρία (λεπτή ομοιόμορφη ιλυώδης άμμος), (β) τα ποσοστά διερχομένων είναι : Ρ < 3% και Ρ4 < 8%, (γ) ο δείκτης πλαστικότητας ΙΡ είναι μικρότερος του, (δ) ο αριθμός των κτύπων Ν-SPT είναι αρκετά χαμηλός (< 1 περίπου), ώστε η ανακυκλιζόμενη διατμητική αντοχή να είναι πολύ χαμηλή και τέλος (ε) η εδαφική στρώση βρίσκεται σε μικρό βάθος (< m) και κάτω από τον 8-2

υδροφόρο ορίζοντα (χαμηλές τιμές γεωστατικών τάσεων), τότε ο κίνδυνος ρευστοποίησης είναι υπαρκτός και απαιτείται συστηματικός και λεπτομερής έλεγχος. Προφανώς η ταυτόχρονη ικανοποίηση όλων των συνθηκών επιτείνει τον κίνδυνο ρευστοποίησης, χωρίς αυτός να αποκλείεται εντελώς όταν πληρούνται δύο ή τρεις από τις συνθήκες. Σε κάθε περίπτωση η κοκκομετρική διαβάθμιση, κατά πρώτο λόγο, καθώς και ο αριθμός κτύπων Ν-SPT αποτελούν τη βάση του προκαταρκτικού ελέγχου. Ακολουθεί διάγραμμα ροής της προκαταρκτικής ανάλυσης ρευστοποίησης. ΔΙΑΓΡΑΜΜΑ ΡΟΗΣ ΕΚΤΙΜΗΣΗΣ ΤΟΥ ΔΥΝΑΜΙΚΟΥ ΡΕΥΣΤΟΠΟΙΗΣΗΣ Με βάση το παραπάνω διάγραμμα ροής και το αρχείο γεωτεχνικών πληροφοριών (βλ. κεφάλαιο 6, παράγραφος 6.2.), ακολουθεί η εκτίμηση του δυναμικού ρευστοποίησης σε όλη την έκταση του πολεοδομικού συγκροτήματος Βόλου Ν.Ιωνίας. Στον Πίνακα 8.1. προσδιορίζονται όλες οι θέσεις (και τα βάθη) όπου πληρούνται οι συνθήκες ρευστοποίησης που προδιαγράφηκαν στον προκαταρκτικό έλεγχο. Σε ορισμένες περιπτώσεις του πίνακα 8.1. διαπιστώνεται ότι ο προκαταρκτικός έλεγχος καταλήγει στην ένταξη κάποιων εδαφών στην κατηγορία εδαφών μέσου ή υψηλού δυναμικού ρευστοποίησης, όπου απαιτείται λεπτομερής έλεγχος, ακόμη και όταν δεν πληρούνται ακριβώς και ταυτοχρόνως όλες οι συνθήκες (αρκεί βέβαια να βρίσκεται σε οριακή κατάσταση σχετικά με τη συνθήκη που ενδεχομένως δεν πληρούται). 8-3

Στο σχήμα 8.1. παρουσιάζεται ο χάρτης του πολεοδομικού συγκροτήματος Βόλου Ν.Ιωνίας, με όλες τις θέσεις όπου καταρχήν εντοπίσθηκαν εδαφικές στρώσεις, ποικίλου πάχους, έως και το βάθος των -2m από την επιφάνεια, που ενδέχεται να ρευστοποιηθούν. Παρουσιάζουν δηλαδή κάποιο, μικρό ή μεγάλο, δυναμικό ρευστοποίησης. Παρατηρούμε ότι πράγματι σε ολόκληρη την παραλιακή ζώνη τα εδάφη που συναντώνται σε βάθη -m (ιλυώδεις χαλαροί άμμοι και αμμοϊλείς με μικρό ποσοστό λεπτόκοκκων) σε συνδυασμό με τον υψηλό υδροφόρο ορίζοντα, παρουσιάζουν υψηλό δυναμικό ρευστοποίησης. Πρόκειται συνολικά για 63 παλαιές και νέες γεωτρήσεις, όπου οι στρώσεις που εμφανίζουν προϋποθέσεις ρευστοποίησης εμφανίζονται σε διάφορα βάθη μέχρι 2m από την επιφάνεια. Αφαιρώντας από το δείγμα στρώσεις με πάχη μικρότερα των 2,m, όταν βρίσκονται στην επιφάνεια (, έως 2, m) ή σε μεγάλο βάθος, καταλήγουμε σε γεωτρήσεις, στις οποίες απαιτείται μεγαλύτερη επεξεργασία. Οι θέσεις των γεωτρήσεων αυτών δίδονται στο σχήμα 8.2. (28 θέσεις). Στο σχήμα 8.3. δίδονται όλες οι καμπύλες της κοκκομετρικής διαβάθμισης, για τα εδάφη και τις εδαφικές στρώσεις όπου εντοπίσθηκε, βάσει του πίνακα 8.1. και του χάρτη 8.2., καταρχήν υψηλό δυναμικό ρευστοποίησης. Στο σχήμα 8.4. δίδονται σε πολύ αδρές γραμμές τα όρια, όπου με τον αριθμό κτύπων Ν-SPT καθορίζεται, σε προκαταρκτικό επίπεδο, πόσο υψηλό είναι το δυναμικό ρευστοποίησης εδαφών, τα οποία από απόψεως κοκκομετρίας και λοιπών φυσικών χαρακτηριστικών ανήκουν στην κατηγορία των ρευστοποιήσιμων εδαφών. Το γενικό συμπέρασμα, το οποίο προκύπτει από τους προκαταρκτικούς ελέγχους, είναι ότι τα εδάφη της παραλιακής ζώνης του Βόλου ανήκουν στην κατηγορία εδαφών που μπορεί να ρευστοποιηθούν σ ένα ισχυρό σεισμό. Απαιτείται λοιπόν ένας λεπτομερής αναλυτικός έλεγχος του κινδύνου ρευστοποίησης, λαμβάνοντας υπόψη και τις συγκεκριμένες σεισμικές δράσεις σχεδιασμού, δηλαδή την αναμενόμενη ισχυρή εδαφική κίνηση. 8-4

8.3 ΑΝΑΛΥΤΙΚΟΣ 8.3.1 ΓΕΝΙΚΑ Ο αναλυτικός υπολογισμός του κινδύνου ρευστοποίησης βασίζεται στη σύγκριση της αδιάστατης διατμητικής αντοχής σε ρευστοποίηση : R = τ e / σ ν με την αδιάστατη αναπτυσσόμενη τάση, L, κατά τη διάρκεια του ισχυρού σεισμικού κραδασμού: L = τ max / σ ν Οταν ο λόγος F = R/L είναι μικρότερος της μονάδας, τότε ο συγκεκριμένος εδαφικός σχηματισμός έχει υψηλό κίνδυνο ρευστοποίησης για τη δεδομένη σεισμική φόρτιση. Στην παρούσα μελέτη λόγω της δυνατότητας αναλυτικής εκτίμησης της αναπτυσσόμενης διατμητικής τάσης, τ max, ο λόγος της ισοδύναμης (αδιάστατης) τάσης, L, δεν υπολογίζεται προσεγγιστικά με βάση τον αριθμό των ισοδύναμων κύκλων φόρτισης Ν (βλ. διάγραμμα ροής), αλλά από ακριβείς αναλύσεις της εδαφικής απόκρισης για τους διάφορους σεισμούς σχεδιασμού (βλ. κεφάλαιο 7). Η διατμητική αντοχή σε ρευστοποίηση υπολογίζεται σύμφωνα με το διάγραμμα ροής, από τον αριθμό των κτύπων Ν-SPT (διορθωμένες τιμές) και την κοκκομετρία του υλικού (διάμετρος κόκκων διερχόμενων σε ποσοστό %, D ). Χρησιμοποιούνται συγκεκριμένα δύο (2) μέθοδοι, οι οποίες για λόγους συντόμευσης θα αναφέρονται με το όνομα των επιστημόνων που τις πρότειναν : 8-

Ishihara : R =,676 (N 1 ) 1/2 +,22 log(,3/d ) όταν,4 < D <,6 mm R =,676 (Ν 1 ) 1/2, όταν,6 < D < 1, mm Iwasaki : mm mm R =,882. [N 1 /(σ ν +,7)] 1/2 +,22 log(,3/d ) όταν,2 < D <,6 R =,882. [N 1 /(σ ν +,7)] 1/2, όταν,6 < D < 2, Οπου: σ ν η ενεργός κατακόρυφη γεωστατική τάση (kg/cm 2 ) D (mm) η διάμετρος διερχομένων % Ν 1 η διορθωμένη τιμή του Ν 3 -SPT N 1 = C N. N-SPT C N ο διορθωτικός συντελεστής πλευρικής τάσης = 1,7 / (σ ν +,7) Ο λόγος F = R/L είναι ένας είδος συντελεστή ασφαλείας έναντι πιθανής ρευστοποίησης ενός εδαφικού σχηματισμού σ ένα συγκεκριμένο σεισμό σχεδιασμού. Επειδή η εκτίμηση του σεισμού σχεδιασμού ενέχει πάντοτε ένα στοιχείο αβεβαιότητας, είναι σκόπιμο να λαμβάνεται : F > 1, για παράδειγμα F = 1,2 ώστε να περιορισθεί όσο το δυνατόν η επιρροή των διαφόρων αβεβαιοτήτων. 8.3.2 ΕΚΤΙΜΗΣΗ ΤΩΝ ΑΝΑΠΤΥΣΣΟΜΕΝΩΝ ΔΙΑΤΜΗΤΙΚΩΝ ΤΑΣΕΩΝ Η εκτίμηση των αναπτυσσόμενων διατμητικών τάσεων πραγματοποιήθηκε με «σεισμό σχεδιασμού», για τον οποίο έγιναν όλες οι αναλύσεις της εδαφικής απόκρισης (κεφάλαιο 7). 8-6

Χρησιμοποιήθηκαν 13 τυπικές αντιπροσωπευτικές εδαφικές τομές από τις 28 θέσεις όπου προσδιορίσθηκε η πιθανότητα για υψηλό δυναμικό ρευστοποίησης (παράγραφος 8.2.). Οι υπόλοιπες 1 θέσεις δεν θεωρήθηκε αναγκαίο να μελετηθούν αναλυτικά, είτε διότι δεν υπήρχαν όλες οι αναγκαίες γεωτεχνικές πληροφορίες, είτε διότι τα γεωμετρικά και δυναμικά χαρακτηριστικά έμοιαζαν σε μεγάλο βαθμό με μία από τις 13 αντιπροσωπευτικές εδαφικές τομές. Οι 13 εδαφικές τομές μελετήθηκαν με τους σεισμούς σχεδιασμού : Αλμυρός, Friuli (2 συνιστώσες), Αργοστόλι (2 συνιστώσες), συνθετικός, δηλαδή με 6 σεισμούς. Μέγιστη εδαφική επιτάχυνση σε βραχώδη έξαρση (outcrop) ελήφθη, όπως και σε όλες τις άλλες αναλύσεις, ίση προς,27g, η οποία αντιστοιχεί σε,14g περίπου στο βραχώδες υπόβαθρο. Συνολικά λοιπόν έγιναν : 13 x 6 = 78 αναλύσεις. Στα σχήματα 8. έως 8.17 παρουσιάζονται οι 13 αντιπροσωπευτικές εδαφικές τομές με τις τιμές των Ν-SPT και Vs. Οι τελευταίες προέκυψαν είτε από τις δοκιμές cross-hole και downhole, είτε από συσχετίσεις και εκτιμήσεις. Στα ίδια σχήματα δίδονται και οι εδαφικές στρώσεις που κινδυνεύουν να ρευστοποιηθούν. Με τις αναλύσεις της εδαφικής απόκρισης, εκτιμώνται στα αντίστοιχα βάθη (συνήθως περισσότερα του ενός, εντός της κάθε στρώσης) οι αναπτυσσόμενες μέγιστες εδαφικές επιταχύνσεις, α max (z), και οι διατμητικές τάσεις, τ max (z) (συνθήκες ολικών τάσεων). Στα σχήματα 8.19 έως 8.31 δίδονται για τις 13 θέσεις οι αναλύσεις που προέκυψαν για σεισμό σχεδιασμού, με βάση την καταγραφή στον Αλμυρό. Τα αποτελέσματα όλων των άλλων αναλύσεων παρουσιάζονται στο τέλος του παραρτήματος Β. Με τις λεπτομερής αυτές αναλύσεις της εδαφικής απόκρισης εκτιμήθηκαν με ακρίβεια οι αναπτυσσόμενες διατμητικές τάσεις, τ max, στα βάθη που ενδιαφέρουν για όλους τους σεισμούς σχεδιασμού (6) και για τις 13 αντιπροσωπευτικές εδαφικές τομές. 8-7

8.3.3 ΕΚΤΙΜΗΣΗ ΤΟΥ ΚΙΝΔΥΝΟΥ ΡΕΥΣΤΟΠΟΙΗΣΗΣ Οπως ήδη αναπτύχθηκε προηγουμένως, η αναλυτική εκτίμηση του κινδύνου ρευστοποίησης γίνεται διά του συντελεστή F = R/L. Για παράδειγμα, στη θέση G1 και σε βάθος 7,m όπου συναντάται η στρώση της χαλαρής αμμοϊλύος (μέσο της στρώσης) και για το σεισμό του Αλμυρού (ως σεισμικό κραδασμό στο βραχώδες υπόβαθρο), εφαρμόζοντας τη μέθοδο Iwasaki έχουμε : N-SPT = 6 άρα Ν 1 = 4, τ max (-7,m) =,33 kg/m 2 σ ν (-7,m) = 1,14 kg/m 2 D =,14 R =,882. (4, / 1,14+,7) 1/2 +,22. log(,3 /,14) =, L =,33 / 1,14 =,23 άρα F =, /,23 = 1,74 > 1, επομένως το έδαφος αυτό σε βάθος -7,m δεν ρευστοποιείται για το συγκεκριμένο σεισμό. Παρόμοιοι έλεγχοι έγιναν με τις δύο μεθοδολογίες (Ishihara, Iwasaki) για όλες τις θέσεις και όλους τους σεισμούς σχεδιασμού. Οι τιμές τ max που υπολογίσθηκαν δίδονται συγκεντρωτικά στον πίνακα 8.2. Τα συνθετικά αποτελέσματα των υπολογισμών του κινδύνου ρευστοποίησης παρουσιάζονται στον πίνακα 8.3. Με έντονους αριθμούς δίδονται όλες οι θέσεις όπου έχουμε : F < 1,2. Στον πίνακα 8.4. παρουσιάζονται τα αποτελέσματα της στατιστικής επεξεργασίας του συντελεστή F = R/L για κάθε θέση αντιπροσωπευτική εδαφική τομή. Διαπιστώνεται γενικά, ότι πράγματι σε όλες τις θέσεις ο συντελεστής ασφάλειας F έχει σχετικά χαμηλές τιμές, γεγονός που δικαιολογεί απόλυτα τις αρχικές εκτιμήσεις. Στις δε θέσεις G3, GK43, G7, GK67, Gπ33, Gs3, Gs4 έχει τιμές μικρότερες ή ελαφρά μεγαλύτερες της μονάδας. Σε ελάχιστες από τις θέσεις που μελετήθηκαν ο συντελεστής F έχει τόσο μεγάλη τιμή, ώστε να αποκλείεται τελείως, συνυπολογίζοντας όλες τις αβεβαιότητες και τα στατιστικά λάθη, ο κίνδυνος ρευστοποίησης. 8-8

8.4 ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ Ο κίνδυνος ρευστοποίησης στην παραλιακή ζώνη του Βόλου είναι υπαρκτός για ένα ισχυρό σεισμό ανάλογης έντασης με τους σεισμούς σχεδιασμού, που χρησιμοποιήθηκαν στην παρούσα μελέτη. Οι θέσεις όπου συναντώνται εδαφικοί σχηματισμοί, που παρουσιάζουν το μεγαλύτερο κίνδυνο ρευστοποίησης, δίδονται στο χάρτη του σχήματος 8.32. Πρόκειται για όλες τις θέσεις που προέκυψαν κατά τον προκαταρκτικό έλεγχο του δυναμικού ρευστοποίησης (ανοικτοί κύκλοι), καθώς και όλες οι θέσεις, όπου τα σεισμικά σενάρια που εξετάσθηκαν στην παρούσα μελέτη, προέκυψαν συντελεστές ασφάλειας F έναντι ρευστοποίησης, μικρότεροι ή γύρω στη μονάδα (γεμάτοι κύκλοι). Η πυκνότητα των γεωτρήσεων θέσεων ανάλυσης είναι σχετικά ικανοποιητική, όχι όμως και απολύτως επαρκής για την πλήρη χαρτογράφηση της ζώνης, όπου είναι πολύ πιθανόν να παρατηρηθούν φαινόμενα ρευστοποίησης σ ένα μελλοντικό ισχυρό σεισμό. Είναι προφανές ότι εάν ο μελλοντικός σεισμός είναι ισχυρότερος του σεισμού σχεδιασμού, που με πιθανολογικό τρόπο εκτιμήθηκε στα πλαίσια της παρούσας μελέτης, τότε ίσως σε όλες τις θέσεις που εκτιμήθηκε υψηλό δυναμικό ρευστοποίησης, να παρουσιασθούν φαινόμενα ρευστοποίησης. Το μέγεθος, το είδος και η έκταση των ζημιών, που θα προκληθούν από την εκδήλωση φαινομένων ρευστοποίησης, είναι πολύ δύσκολο να εκτιμηθούν συνολικά. Εξαρτώνται από την ακριβή στρωματογραφία, τη μορφολογία των κτισμάτων και των τεχνικών έργων, τους συντελεστές ασφάλειας, με τους οποίους έχουν σχεδιασθεί και βέβαια, την πραγματική τοπική ένταση του σεισμικού κραδασμού. Τα φαινόμενα αναμένεται να εκδηλωθούν με μεγαλύτερη ένταση στο δυτικό τμήμα της παραλιακής ζώνης, όπου οι χαλαροί κορεσμένοι σχηματισμοί της αμμοϊλύος έχουν σημαντικό πάχος και δεν διακόπτονται από αργιλικούς ή αμμοχαλικώδεις σχηματισμούς. 8-9

Στον χάρτη του σχήματος 8.33 προτείνονται οι ζώνες μέσου και υψηλού κινδύνου ρευστοποίησης στο πολεοδομικό συγκρότημα Βόλου Ν. Ιωνίας. Στο επόμενο κεφάλαιο προτείνεται και ένας συνολικός χάρτης με τη ζώνη που παρουσιάζει αυξημένο κίνδυνο ρευστοποίησης. Τα όρια των ζωνών είναι ενδεικτικά. Εκτιμήθηκαν με βάση το σύνολο των γεωτεχνικών πληροφοριών που ήταν διαθέσιμες. Η ακριβής οριοθέτηση των ζωνών προϋποθέτει σημαντική πύκνωση των πληροφοριών. Σε κάθε περίπτωση, σε όλες τις μελέτες κτιριακών και λοιπών τεχνικών έργων, που γίνονται στις συγκεκριμένες ζώνες, θα πρέπει να εξετάζεται συστηματικά ο κίνδυνος ρευστοποίησης και να λαμβάνονται τα αναγκαία μέτρα αντιμετώπισης του. 8. ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑ Remedial Measures against Soil Liquefaction. Edited by the Japanese Geotechnical Society (Balkema, 1998). Handbook on Liquefaction Remediation on Reclaimed Land. Edited by the Port & Harbour Research Institute, Japan (Balkema, 1997). Κ. Πιτιλάκης : Πανεπιστημιακές Σημειώσεις του Μεταπτυχιακού Προγράμματος Ειδίκευσης «Αντισεισμικός Σχεδιασμός Τεχνικών Εργων» (1999). 8-1

Πίνακας 8.1 Προκαταρτικός Έλεγχος Κινδύνου Ρευστοποίησης. Εκτίμηση του δυναμικού ρευστοποίησης των εδαφών. Κωδικός Αρχή Τέλος P P4 WP WL SPT PI USCS Αναγκαίος ο έλεγχος 13, 7, 29,, 21, Γ1 1, 2, 9, 62, SP- Χ Γ1 3,7 4, 46, 97, Χ Γ1 4, 6, 23, 69, Χ Γ1 6, 8, 37, 1, 12 Χ Γ1 8, 9, 36, 86, 16, 38, 1 22, SC Γ1 9, 1, 37, 66, 17, 26, 9, GC Γ1 17, 19, 16, 68, 6 Γ1 19, 21, 12, 8, 48 SP- Γ1 21, 23, 17, 69, 43 Γ1 23, 24, 1, 8, 4 SP- Γ1 24, 24, 23, 73, Γ1 24, 26, 33, 87, 1 GM Γ1 26, 27, 6, 1, 43 Γ2, 1, 38, 87, 17, 23, 6, -SC Χ Γ2 1, 2, 24, 71, Χ Γ2 2, 2, 24, 1, 1 Χ Γ2 2,, 34, 1, 7 Χ Γ2 6, 7, 94, 1, 3, 44, 3 14, -OL Χ Γ2 7, 8, 84, 1, 2, 3, 1, -OL Χ Γ2 9, 9, 84, 1, 3, 4, 1, -OL Χ Γ2 9, 1, 69, 1, 3 Γ2 1, 11, 93, 1, 2, 38, 13, -OL Γ2 12, 13, 69, 99, 8 Γ2 16, 17, 9, 6, 26 SP- Γ2 18, 18, 9, 97, 3 SP- Γ2 18,, 14, 7, X Γ2 22, 22, 78, 1, 7 X Γ2 23, 24, 1, 67, 33 SP- Γ2 24, 2,, 7, 17 Γ2 2, 26, 19, 71, Γ3, 2, 22, 61, 18 Χ Γ3 2, 3, 8, 99, 4 Χ Γ3 3, 4, 68, 1, Χ Γ3 4,,, 8, 1 Χ Γ3, 7, 3, 4, 4 SP Γ3 8, 8, 81, 1, -OL Γ3 8, 9, 94, 1, 27, 38, 11, OL Γ3 9, 11, 97, 1, 6 -OL Γ3 11, 12, 94, 1, 26, 38, 12, -OL Γ3 12, 14, 9, 1, 29,, 21, MH-OH Γ3 14, 1, 71, 98, 39, 64, 4 2, MH-OH Γ3 1, 1,, 99, -OL Γ3 1, 16, 89, 1, OL Γ3 16, 16, 84, 1, -OL 8-11

Γ3 16, 17, 62, 1, 8 -OL X Γ3 17, 18, 6, 9, Γ3, 21, 82, 1, Γ3 2, 26, 81, 1, Γ4, 1, 29, 67,, 38, 18, SC Γ4 1, 2, 4, 87, 16 X Γ4 2, 3, 21, 89, X Γ4 3, 4, 19, 9, 16 X Γ4 4,, 17, 66, Χ Γ4,, 32, 92, 4 Χ Γ4, 6, 32, 1, Χ Γ4 6, 7, 9, 89, 4 Χ Γ4 11, 14, 8, 99, 21, 39, 8 18, Χ Γ4 14, 1, 26,, 21 GM Γ4 18, 19, 24, 62, 12, 19, 9 7, SC Γ4 19, 21, 43, 67, 16, 4, 8 24, GC Γ4 21, 22, 11, 6, SP- Γ4 22, 23, 23, 62, 24 Γ4 23, 2, 14,, 16 GM Γ4 2, 26, 16, 63, 21 Γ 6, 8, 43, 9, 1 X Γ 18, 21, 29, 8, 19, 41, 13 22, GC Γ 21, 24, 2, 88, 16 Γ 2, 28, 24, 62,, 2, 3, -SC Γ6, 3, 81, 1, 7 Χ Γ6 3, 4, 64, 98, 6 Χ Γ6 4, 6, 12, 63, SP- Γ6 6, 8, 7, 97, 12 X Γ6 9, 1, 16, 86, 31 Γ6 13, 1, 12, 37, 3 SP- Γ6 1, 17, 19, 77, 32 Γ6 17, 19, 11, 66, 28 SP- Γ6 23, 24, 39, 9, Γ6 2, 26, 22, 69, 37 Γ7 4,7 6, 27, 74, 1 X Γ7 6, 9, 8, 6, 7 SP- X Γ7 9, 11, 8, 1, Χ Γ7 11, 12, 72, 97, Χ Γ7 12, 12, 14, 97, 4 Χ Γ7 1, 16, 41, 81, 23, 41, 18, SC Γ7 16, 18, 38, 87, 16, 34, 13 18, SC Γ7 18, 19, 1, 6, 26 SP- Γ7 22, 24, 36, 73, 17, 36, 8 19, SC Γ8, 4, 13, 4, 38 GM Γ8 4,, 1, 66, 18 GM Γ8, 6, 1, 62, 36 SP- Γ8 9, 11, 13, 7, 71 Γ8 11, 13, 37, 64, 1, 31, 18 16, GC Γ8 13, 1, 21,, 64 GM Γ8 1, 16, 13, 7, 4 8-12

Γ8 16, 18, 16, 7, 67 GM Γ8, 23, 17, 6, 82 GM Γ8 2, 27, 1, 69, 61 Γ9 7, 9, 32, 67, 33 Γ9 9, 1, 34, 69, 16, 4, 4 29, SC Γ9 1, 13, 13, 3, 4, 39, 1 3, GC Γ1, 2, 47, 88, 13 X Γ1 4, 6, 17, 62, 19 Γ1 6, 7, 23, 68, 19 Γ1 7, 8, 13, 63, 27 Γγ1-1, 1, DB Γγ1-1 1, 2, Γγ1-1 2, 4, SG Γγ1-1 4, 6, 12 -OH X Γγ1-1 6, 7, 17 -OH Γγ1-1 7, 1, 999 SG- Γγ1-1 1, 3, 999 SG- Γγ1-2, 1, DB Γγ1-2 1, 2, Γγ1-2 2, 4, 999 SG Γγ1-2 4, 6, 9 -OH X Γγ1-2 6, 7, 19 -OH Γγ1-2 7, 22, 999 SG- Γγ1-3, 1, DB Γγ1-3 1, 3, SG Γγ1-3 3,, 23 Γγ1-3, 1, 999 SG- Γγ1-4, 1, DB Γγ1-4 1, 1,8 Γγ1-4 1,8 4, 32 SG Γγ1-4 4,, -OH Γγ1-4, 12, 999 SG- Γγ48-1, 1, DB Γγ48-1 1, 2,8 SP- Γγ48-1 2,8 4,6 Γγ48-1 4,6 9, 2, 32, -OL Γγ48-1 9, 1, SP-GP Γγ48-1 1, 1, - Γγ48-1 1, 22, - Γγ48-1 22, 24, - Γγ48-1 24, 26, - Γγ48-1 26, 34, Γγ496-1, 1,6 DB Γγ6-1 9, 1, 12 SC Γγ6-1 1, 12, 13 SC Γγ6-1 17,3 18,4 SC Γγ6-1, 22, 78 SC Γγ6-1 22, 24, 2 SC Γγ6-1 24, 2,8 42 SC Γγ622-1, 4, 2, 33, X 8-13

Γγ622-1,3 7, X Γγ622-1 9, 1, X Γκ43-1 4,, 9, 99, 2 Χ Γκ43-1, 6, 73, 1, Χ Γκ43-1 6, 7,, 1, 2 Χ Γκ43-1 7, 8, 34, 1, 2 Χ Γκ43-1 8, 9, 32, 96, 4 Χ Γκ43-1 9, 1, 41, 92, 19, 26, 1 7, SC Χ Γκ43-1 1, 1, 6, 99, 13 Χ Γκ43-1 16, 17, 43, 97, 8 Χ Γκ43-1 17, 22, 17,, 999 GM Γκ43-2 6, 1, 1, 1, 4 Γκ43-2 16, 17, 67, 1, Γκ43-2 17,, 21, 6, 24 Γκ49-1 6, 1, 8, 67, 17, 22, 999, Γκ49-2 1,8 2,4 33, 1, Γκ49-2 2,4 4, 98, 1, 28, 36, 7 8, Γκ49-2 1, 12, 8, 76, 16, 21, 999, Γκ49-3, 1,6 98, 1, 39, 4, 1, Γκ49-3 1,6 2, 64, 1, 2, 7, 18, Γκ49-3 2, 4, 99, 1, 31, 48, 1 17, Γκ49-3 4, 6, 7, 9, 34, 47, 11 13, Γκ49-3 9, 11, 9, 63, 43 Γκ7-1, 1,3 DB Γκ7-1 1,3 3, 21, 9, 18 -SC Γκ7-1 4,, 94, 1, Γκ7-1, 6, 4, 1, 4 Γκ7-1 6, 7, 12, 8, 4 Χ Γκ7-1 7, 8, 3, 87, 4 Χ Γκ7-1 8, 8, 96, 1, 28, 38,9 1,9 Γκ7-1 8, 9, 1, 36, Γκ7-1 1, 11, 19, 6, 24 Γκ7-1 11, 12, 43, 79, Γκ7-1 13, 14, 1, 1, Γκ7-1 16, 18, 22, 71, 4 Γκ7-1 18, 19, 17, 63, 27 Γκ7-1 19, 21, 11, 46, 49 Γκ7-1 21, 22, 26, 66, 46 Γκ7-1 22, 23, 7 Γκ7-1 24, 26, 4, 87, 22 Γκ7-2, 1, DB Γκ7-2 1, 2, 31,, Χ Γκ7-2 2, 4, 81, 1, 2, 36,7 9 11,7 Γκ7-2 4,, 83, 1, Γκ7-2, 6, 49, 98, 3 X Γκ7-2 6, 7, 87, 1, 13 Γκ7-2 12, 13, 88, 1, Γκ7-2 13, 14, 3, 99, 11 X Γκ7-2 1,7 16, 34, 77, 9 X Γκ7-2 16, 18, 48, 84, 19, 23,8 44 4,8 8-14

Γκ7-2 18, 19, 36, 88, 18, 21, 14 3, GM-GC Γκ7-2 19, 21,, 81, 16, 21,3 64,3 GM-GC Γκ7-3, 2,3 DB Γκ7-3 2,3 3, 31, 83, 1 Χ Γκ7-3 3,, 36, 1, Χ Γκ7-3, 6, 27, 72, Χ Γκ7-3 6, 6, 17 Χ Γκ7-3 8, 9, 9, 1, 29, 36, 8 7, - Γκ7-3 9, 1, 16, 2, 32 Γκ7-3 1, 11, 36, 8, 17,,4 4 3,4 - Γκ7-3 11, 11, 88, 1, 23, 28, 31, - Γκ7-3 11, 12,, 6, 31 Γκ7-3 12, 13, 81, 1, 31 Γκ7-3 13, 13, 8, 1, X Γκ7-3 1, 16,, 1, 32 Γκ7-3 16, 16, 1, 9, Γκ7-3 16, 17,, 83, 14 X Γκ7-3 17, 18, 4, 9, 19, 24,3,3 GM-GL Γκ7-3 18, 19, 27, 83, 19, 22,6 3,6 GM-GL Γκ7-3, 21, 14, 2, Γκ7-3 21, 22, 21, 72, 24 Γκ7-3 22, 24, 39 Γκ7-3 24, 26, 38, 71, 18 Γκ8-1, 1, DB Γκ8-1 4, 6, 34, 97, X Γκ8-1 6, 8, 7, 1, 14 X Γκ8-1 8, 9, 64, 1, 2, 31,9 6,9 - Γκ8-1 1, 11, 74, 1, 9 X Γκ8-1 11, 12, 6, 1, Γκ8-1 12, 12, 43, 8, 12, 24,4 9 12,4 X Γκ8-1 1, 16, 34, 88, 1, 26, 3 11, - Γκ8-1 16, 16, 31, 64, Γκ8-1 16, 17, 29, 8, 19, 22,9 21 3,9 Γκ8-1,, 24, 77, Γκ8-1, 22, 49, 99, 19 Γκ8-1 22, 23, 32 Γκ8-2, 1, DB Γκ8-2 2, 3, 3, 7, 19, 24,6 11,6 Χ Γκ8-2 3, 4, 24,, 19, 24,6 13,6 Χ Γκ8-2 4, 6, 68, 1, 3 Χ Γκ8-2 6, 6, 66, 1, 21, 3,6 8 9,6 Χ Γκ8-2 6, 7,, 8, Χ Γκ8-2 7, 8, 87, 99, 26, 38,9 12,9 Γκ8-2 11, 12,, 9, 13 X Γκ8-2 12, 13, 28, 94, 12 X Γκ8-2 13, 14, 32, 68, 17, 2, 9 8, Γκ8-2 14, 1, 31, 78, 16 X Γκ8-2 1, 17, 27, 72, 43 Γκ9-1 2,7 4, 76, 1, Γκ9-1 6, 8, 84, 1, 28, 37,4 3 9,4 8-1

Γκ9-1 8, 9, 8, 1, 26, 3, 2 9, Γκ9-1 9, 1, 9, 1, 29, 46,1 3 17,1 Γκ9-1 1, 12, 92, 1, 2, 31,6 3 6,6 Γκ9-1 12, 14, 8, 1, 26, 39,9 3 13,9 Γκ9-1 14, 16, 68, 1, 7 PT Γκ9-1 19, 19, 47, 79, 17, 27,1 3 1,1 SC Χ Γκ9-1, 22, 3, 88, 16, 21,3 4,3 -SC Χ Γκ9-1 22, 24, 3, 74, 16, 36,1,1 SC Γκ9-2, 2, 42, 97, Χ Γκ9-2, 6, 82, 1, 27, 38,1 2 11,1 Γκ9-2 1, 11, 96, 1, 27, 36,3 6 9,3 Γκ9-2 11, 13, 79, 1, 26, 41,4 1,4 Γκ9-2 14, 14,, 1, 28, 41, 13, PT Γκ9-2 18, 19, 23, 87, 6 Χ Γκ9-3, 2, 23, 1, 2 Χ Γκ9-3 4, 6, 83, 1, 4 Γκ9-3 6, 7, 84, 1, 28, 37, 3 9, Γκ9-3 7, 8, 91, 1, 27, 3,1 8 8,1 Γκ9-3 18, 19, 26, 88, Χ Γκ9-3, 22, 23, 9, 14 GM Γκ9-3 22, 24, 39, 76, 18, 22,3 7 4,3 -SC Γκ9-4, 1,7 DB Χ Γκ9-4 1,7 2, 36, 1, 4 Χ Γκ9-4 2, 3, 41, 1, 3 Χ Γκ9-4 3, 4, 2 X Γκ9-4 4,, 87, 1, 26, 34,4 8,4 Γκ9-4, 6, 94, 1, 2, 3, 1, Γκ9-4 6, 7, 93, 1, 27, 37, 4 1, Γκ9-4 7, 8, 94, 1, 26, 36, 6 1, Γκ9-4 8, 1, 86, 1, Γκ9-4 1, 11, 9, 1, 27, 36,8 4 9,8 Γκ9-4 11, 12, 8, 1, 26, 37, 4 11, Γκ9-4 12, 13, 91, 1, 27, 39,3 12,3 OL Γκ9-4 13, 14, Γκ9-4 14, 1, 92, 1, 29, 38,8 4 9,8 Γκ9-4 21, 23, 26, 6, 16, 22, 1 6, SC- X Γκ62-2, 1, 17, 1, 17, 21,4 4,4 SC- X Γκ62-2 1, 2, 46, 68, GM Γκ62-2 2, 3, 94, 1, 29, 42,4 4 13,4 Γκ62-2 7, 1, 39, 7, 17, 22,4 34,4 -SC X Γκ62-2 1, 12, 2, 67, 14, 18,7 28 4,7 -SC X Γκ62-2 13, 14, 34, 6, 16, 22, 6, GC-GM Γκ64-1, 1, 7, 82, 26, 4,8 14,8 Γκ64-1 1, 2, 9, 1, 27, 41,9 14,9 Γκ64-1 2, 3, 8, 1, 27, 34,9 1 7,9 - Γκ64-1 3, 4, 67, 1, SC Γκ64-1 9, 12, 4, 1, SP X Γκ64-1 13, 14, 1, 1, 4 X Γκ64-1 14, 1, 4, 7, 1, 21, 14 6, - X Γκ64-1 1, 16, 43, 83, 14,,4 6,4-8-16

Γκ64-2, 1, 23, 43, 16, 22,1 6,1 SC Γκ64-2 1, 1, 36, 61, 21, 3,9 9,9 Γκ64-2 1, 2, 62, 1, 24, 34, 9 1, Γκ64-2 2, 3, 8, 1, SC Γκ64-2 3, 4, 8, 1, SC Γκ64-2 4,, 7, 1, 1 SC Γκ64-2, 6, 97, 1, 16 SC Γκ64-2 6, 7, 3, 66, 24 GP Γκ64-2 9, 11, 1, 6, 31 GP Γκ64-2 11, 13, 24, 6, 2 GP Γκ64-2 13, 14, 41, 1, 1, 18,9 3,9 SC Γκ64-3, 2, 3, 6, 24, 32,1 8,1 SC Γκ64-3 2, 2, 7, 1, 24, 29,6 7,6 SC Γκ64-3 9, 11, 16, 1, 27 SP Γκ64-3 13, 16, 26, 63, 1, 19,9 4,9 SC Γκ64-3 23, 2, 17, 1, 19 GP Γκ67-1, 2, DB Γκ67-1 2, 3, 69, 96, 23, 33,3 14 1,3 Γκ67-1 3,, 1, 6, 8 X Γκ67-1 6, 7, 39, 1, 6 X Γκ67-1 8, 9, 17, 1, 26, 37,3 3 11,3 Γκ67-1 9, 1, 8, 1, X Γκ67-1 1, 11, 76, 98, 3 X Γκ67-1 11, 12, 41, 1, 3 X Γκ67-1 14, 1, 84, 1, X Γκ67-1 1, 16, 78, 9, 9 X Γκ67-1 18, 19, 8, 1, 14 X Γκ67-1 19,, 36, 7, 17, 22, 6, Γκ67-1, 21, 9, 1, 16, 19,7 3,7 Γκ67-1 22, 23, 34, 66, 1, 22,4 9 7,4 - Γκ67-1 23, 2, 7, 1, Γκ67-2, 1, 79, 1, X Γκ67-2 1, 3,, 97, 3 X Γκ67-2 3, 3, 4, 1, X Γκ67-2 3, 4,, 1, X Γκ67-2 4,, 9, 1, 24, 33, 9, Γκ67-2, 6, 87, 1,, 36, 16, Γκ67-2 6, 8, 77, 1, 2 X Γκ67-2 8, 9, 8, 9, 2 X Γκ67-2 11, 12, 93, 1, Γκ67-2 12, 13, 86, 1, Γκ67-2 14, 1, 8, 1, 2, 31, 6, Γκ67-2 16, 17, 92, 1, 19, 2,1 6,1 Γκ67-2 17, 18, 87, 1, 14 Γκ67-2 18, 18, 93, 1, Γκ67-2 18, 19, 6, 1, Γκ67-3, 2, 33, 68, X Γκ67-3 2, 4, 33, 1, 7 X Γκ67-3 4,, 28, 98, X Γκ67-3, 6, 97, 1, 2, 3, 1, 8-17

Γκ67-3 6, 7, 81, 9, X Γκ67-3 7, 8, 82, 1, 2 X Γκ67-3 8, 1, 72, 1, 6 X Γκ67-3 1, 11, 8, 1, 1 X Γκ67-3 22, 23, 47, 69, 18, 23,1 8,1 X Γκ67-3 23, 24, 66, 9, 18, 24,1 8 6,1 Γκ67-3 24, 2, 37, 68, 1,,6,6 Γκ67-4, 3, 3, 1, X Γκ67-4 3, 4, 27, 9, X Γκ67-4 4,, 8, 88, 7 X Γκ67-4, 6, 27, 99, X Γκ67-4 6, 7, 46, 1, 3 X Γκ67-4 7, 8, 98, 1, 3 Γκ67-4 8, 9, 86, 1, Γκ67-4 9, 1, 78, 1, 3 Γκ67-4 1, 11, 3, 99, X Γκ67-4 11, 12,, 1, 8 X Γκ67-4 12, 12, 74, 1, 24, 33, 9, Γκ67-4 13, 14, 61, 99, Γκ67-4 14, 1, 83, 1, 6 Γκ67-4 1, 16, 8, 1, Γκ67-4 16, 17, 84, 1, 19, 24,7 7,7 - Γκ67-4 17, 17, 73, 99, 17, 24, 8 7, - Γκ67-4 17, 18, 77, 1, 18, 24,1 6,1 - Γκ67-4 18, 19, 88, 1, 19, 22,7 3,7 - Γκ67-4 19,, 88, 1, 19, 2, 8 6, - Γκ67-4, 21, 78, 1, 16,9 22,9 6, - Γκ69-1 1, 2, 22, 7, 16,,3 46 4,3 -SC Γκ69-1 2, 3, 28, 6, 16, 22,1 6,1 -SC Γκ69-1 3, 3, 4, 77, Γκ69-1 3, 4, 6, 88, 17, 2, 8, SC X Γκ69-1 4,, 31, 7, 1, 23,6 8,6 SC X Γκ69-1, 6, 17, 3, 1,,4,4 -SC X Γκ69-1 16, 17, 71, 99, Γκ69-1 21, 22, 11, 83, 13 SW- Γκ69-1 22, 24, 34, 83, 16, 22,4 6,4 -SC Γκ69-1 24, 2, 2, 86, 16, 21, 1, -SC Γκ69-2 1, 3, 27, 62, 16, 21, 4, -SC Γκ69-2 3, 4, 41, 72, 16, 24,6 4 8,6 SC X Γκ69-2 4,, 6, 89, 16, 23,4 4 7,4 SC X Γκ69-2 6, 8,, 7, 1, 19,7 4,7 -SC X Γκ69-2 8, 9, 2, 66, 1,,4 49,4 -SC X Γκ69-2 1, 12, 43, 6, 16, 27,9 4 11,9 SC X Γκ69-2 13, 14, 4, 98, 19, 27,9 8,9 SC X Γκ69-2 14, 1, 72, 1,, 26, 6, - Γκ69-2 1, 16, 74, 98, 17, 23,1 1 6,1 - Γκ69-2 23, 2, 31, 76, 16, 21,9,9 -SC Γκ72-1, 3, 1 DB X Γκ72-1 3, 6, 77, 1, 6 X Γκ72-1 1, 12, 96, 1, 2 X 8-18

Γκ72-1 12, 13, 97, 1, 24, 33, 3 9, X Γκ72-1 14, 16, 64, 1, 4 OL X Γκ72-2, 1, DB X Γκ72-2 1, 3, 6, 1, X Γκ72-2 8, 1, 98, 1, 26, 37, 2 11, X Γκ72-2 11, 13, 9, 1, 3 X Γκ72-2 13, 14, 7, 1, 44, 6, 4 16, OH X Γκ72-2 23, 2, 3, 9, 6 X Γκ72-3, 1, 6 DB X Γκ72-3 1, 3, 77, 1, 19, 26, 3 7, - Γκ72-3 3,, 1, 1, 3 X Γκ72-3 9, 1, 96, 1, 2, 34, 4 9, X Γκ72-3 1, 12, 9, 1, 29, 4, 11, X Γκ72-3 23, 24, 48, 1, 4 X Γκ72-4, 1, DB Γκ72-4 1, 3, 84, 1, Γκ72-4, 6, 98, 1, 2, 38, 3 13, Γκ72-4 6, 8, 98, 1, 2, 34,8 3 9,8 Γκ72-4 8, 1, 96, 1, 24, 34, 3 1, Γκ72-4 12, 14, 62, 99, OL Γκ73-1 2,7 3, 33, 6, 19, 3, 7 11, SC X Γκ73-1 3, 4,6 28,, 18, 26, 8, SC X Γκ73-1, 6, 33, 8, 17, 23, 47 6, -SC Γκ73-1 8, 9, 27, 96, 19, 27, 27 8, SC Γκ73-1 9, 9, 38, 74, 1, 26, 11, SC Γκ73-1 9, 1, 28, 62, 16,, 999 4, -SC Γκ73-1 1, 16, 32, 66, 18, 2, 7, -SC Γκ73-1 16, 17, 1, 1, 999 Γκ73-1 17, 19, 41, 9, 19, 26, 999 7, -SC Γκ73-2, 2, 41, 88, 16, 24, 27 8, SC Γκ73-2 3, 4, 4, 89, 16, 26, 4 1, SC Γκ73-2 7, 8, 48, 98, 18, 27, 13 9, SC X Γκ73-2 8, 9, 2, 88, 18, 23,4 8,4 - X Γκ73-2 17, 18, 26, 6, 17, 23,6 6,6 -SC Γκ73-3 2, 3, 46, 87, 17, 26, 11 9, SC Γκ73-3 7, 8, 4, 71, 14, 22,3 7 8,3 SC Γκ73-3 8, 1, 47, 97, 16, 24,4 31 8,4 SC Γκ73-3 1, 11,, 74, Γκ73-3 11, 13, 94, 1, 18, 24, 999 6, - Γκ73-3 13, 14, 19, 64, 17, 23,9 6,9 -SC Γκ73-3 14, 17, 29, 67, 16, 2, 9, SC Γκ73-4, 4, 22, 2, 18, 26, 13 8, SC Γκ73-4 4,, 29, 9, 18, 26, 21 8, SC Γκ73-4 7, 8, 37, 89, 17, 22,8 18,8 -SC Γκ73-4 8, 1, 26,, 16, 2,3 21 9,3 SC X Γκ73-4 13, 14, 43, 8, 16, 24, 8, SC X Γκ73-4 14, 1, 39, 96, 19, 26,1 7,1 SC X Γκ73-4 1, 16, 33, 76, 18, 2,4 9 7,4 SC X Γκ76-1 1, 1, 72, 1, Γκ76-1 1, 2, 77, 1, 4 8-19

Γκ76-1 2, 4, 96, 1, 2, 3,9 2 1,9 Γκ76-1,, 47, 1, X Γκ76-1, 6, 41, 1, 6 X Γκ76-1 6, 7, 98, 1, Γκ76-1 7, 9, 9, 1, 27, 38,1 4 11,1 Γκ76-1 11, 13, 82, 1, 23, 31,1 2 8,1 - Γκ76-1 13, 1, 76, 1, Γκ76-1 1, 16, 76, 1, Γκ76-1 16, 16, 82, 1, 11 Γκ76-1 16, 17, 86, 1, 18, 24,6 6,6 - Γκ76-1 18,, 37, 78, 17 Γκ76-2, 1, DB Γκ76-2 2, 3, 64, 1, Γκ76-2 3, 4, 9, 99, Γκ76-2 4,, 81, 1, 3 Γκ76-2 7, 9, 98, 1, 2, 4,1 4 1,1 Γκ76-2 9, 1, 77, 1, 2 Γκ76-2 1, 11, 63, 1, 21, 27,6 6,6 - Γκ76-2 11, 12, 9, 1, Γκ76-2 14, 14, 44, 1, Γκ76-2 17, 18, 1, 7, SW- Γκ76-2 18, 19, 84, 1, 14 Γκ8-1, 2, 49, 8, X Γκ8-1 2, 4, 8, 1, 7 Γκ8-1 1, 12, 49, 61, 17, 2, 999 8, -GC Γκ8-1 14, 1, 32, 7, 13, 18,, SC Γκ8-1 18, 19, 23, 67, 999 GM Γκ8-2, 3, 3, 1, X Γκ8-2 3, 6, 96, 1, 27, 42, 6 1, Γκ8-2 8, 1, 8, 99, 27 Γκ8-2 1, 11, 84, 1, Γκ8-2 11, 13, 46, 76, 1, 22,8 3 7,8 SC X Γκ8-2 14, 16, 22, 4, 39 GM Γκ8-2 18,, 26, 8, 13, 17,7 999 4,7 GM Γκ8-2 23, 2, 33, 63, 16, 22,1 6,1 GC Γκ8-3, 2, 9, 1, 8 X Γκ8-3 2, 4, 91, 97, X Γκ8-3 4, 7, 3, 1, 7 X Γκ8-3 1, 12, 79, 1, 12 X Γκ8-3 19,, 3, 64, 1, 21,9 999 6,9 GC Γκ8-3 24, 26, 4, 66, 1, 24,3 999 9,3 GC Γκ8-4, 3, 9, 1, 29, 44,4 8 1,4 Γκ8-4 3,, 87, 1, 11 X Γκ8-4 1, 16, 2, 8, 1, 21,7 999 6,7 GC Γκ8-4 19,, 28, 62, Γκ8-4 22, 24, 28, 6, 3 Γκ8-, 3, 98, 1, 1 Γκ8-3,, 88, 1, Γκ8-, 7, 96, 1, 29,,6 13 21,6 CH Γκ8-1, 17, 32, 6, 2 GM 8-

Γκ8-, 22, 29, 77, 999 Γπ1-1 24, 26, 4, 88, 1, 23, 1 8, Γπ1-1 7, 11, 88, 1, 24, 33, 2 9, Γπ1-1 13,6 1, 47, 91, 14, 27, 2 13, X Γπ1-1 1, 17, 31, 8, 13, 19, 6 6, X Γπ1-11 1, 1, 93, 1, 26, 37, 7 11, Γπ1-13,8 7,4 98, 1, 34, 44, 1, Γπ1-1 11, 14, 97, 1, 28, 4, 3 12, Γπ1-1 14, 17, 8, 96, 2, 3, 12 1, Γπ1-1 19,, 11, 83, 6 X Γπ1-4 22, 24, 43, 7, 1, 19, 27 4, Γπ1-1, 1, 41, 93, 17, 24, 8 7, X Γπ1-1, 18, 99, 1, 29, 48, 12 19, Γπ1-6 1, 12, 99, 1, 26, 4, 14, Γπ1-7 1,4 8, 76, 91, 2, 38, 2 13, Γπ1-8 1,4 6, 63, 9, 26, 3, 2 9, Γπ1-8 6, 8, 72, 97, 2, 36, 2 11, Γπ1-8 8, 11, 99, 1, 2, 37, 4 12, Γπ33-1 3, 4, 61, 1, 24, 32, 8, Γπ33-1 4,, 6, 1, 24, 34, 11 1, Γπ33-1, 6, 61, 67, 22, 28, 6, Γπ33-1 7, 8, 74, 1, 24, 39, 1, Γπ33-1 8, 9, 42, 99, Γπ33-1 9, 1, 41, 92, Γπ33-1 1, 1, 41, 96, Γπ33-1 1, 11, 1, 1, 28, 36, 1 8, X Γπ33-1 11, 12, 64, 1, 28, 32, 4, Γπ33-1 12, 12, 6, 1, 22, 26, 4, Γπ33-1 12, 13, 27, 1, 17, 23, 6, X Γπ33-1 13, 14, 34, 94, 17, 22,, Γπ33-2 2, 4, 23, 86, 23, 28, 14, SC- X Γπ33-2 7, 7, 61, 8, 28, 43, 1, Γπ33-2 9, 1, 39, 87, SC- X Γπ33-2 11, 11, 24, 93, 18 SC- X Γπ33-2 11, 12, 4, 94, 14, 23, 9, SC- Γπ33-2 14, 14, 44, 97, 18, 28, 11 1, SC- X Γπ33-2 14, 1, 39, 1, 18, 27, 9, SC- X Γπ33-2 16, 18, 39, 86, 19, 28, 62 9, SC- X Γπ33-3 11, 12, 28, 98, 11 SC- X Γπ3-1, 1,6 DB Γπ3-1 6, 7, 43, 1, 24, 34, 1, - X Γπ3-1 1, 11, 4, 97, 19, 26, 7, - X Γπ3-2, 2, DB Γπ3-2 9, 9, 4, 98, 17, 24, 12 7, - X Γπ3-2 9, 11, 19 - Γπ3-2 11, 12, 42, 1, 17, 31, 14, - Γπ3-2 12, 1, 34 - Γπ3-3, 2, DB Γπ37-1, 3, DB Γπ37-1 3, 4, 17, 1, 21, 32, 11, - 8-21

Γπ37-1 4, 6, 3, 68, 17, 28, 3 11, -GM Γπ37-1 6, 1, 8, 1, 27, 3, 18 8, Γπ37-1 1, 1, 7, 1, 22, 29, 2 7, Γπ37-1 1, 17, 18 Γπ37-1 17, 18,, 88, 27, 33, 18 6, Γπ37-1 18,,, 76, GM Γπ37-1, 23, 18, 63, 28 GM Γπ37-1 23, 24, 32, 86, 42 GM Γπ37-2, 2,7, 66, 17, 21, 4, GM Γπ37-2 2,7 6, 1, 62, 39 GW-SW Γπ37-2 6, 7, 1, 63, 1 GW-SW Γπ37-2 7, 12, 9, 1, 21, 31, 32 1, - Γπ37-2 12, 14, 18, 1, 2, 38, 17 13, - Γπ37-2 14, 18, 6, 2, 21, 31, 1 1, GM- Γπ37-2 18, 19,, 9, 13 GM- Γπ37-2 21,8 2, 16, 1, Γσ1-1, 1, 4 SC X Γσ1-1 1, 2, 3 SC X Γσ1-1 2, 3, 2 SC X Γσ1-1 7,2 8, 14, 82, 8 X Γσ1-1 8, 9, 1 X Γσ1-1 1,2 16, 18 SC X Γσ1-1 16, 17, 3, 77, 17, 26, 24 9, SC Γσ1-1 17, 18, 3 SC Γσ1-1 18, 19,7 14 SC Γσ1-1 19,7 21, 23 SW Γσ1-1 21, 22, 29 SW Γσ1-1 22, 23, 66 SW Γσ1-1 23, 24, 73 SW Γσ1-1 24, 2, 999 SW Γσ1-2, 2, 3 SC Γσ1-2 2, 3, 2 SC Γσ1-2 3,, 2 SC Γσ1-2 6,7 7, 13, 96, X Γσ1-2 7, 8, 1 Γσ1-2 8, 9,2 8 X Γσ1-2 1, 11, 8, 98, 3, 41, 13 11, Γσ1-2 12, 13,7 17 SC Γσ1-2 16, 17,2 26 SC Γσ1-2 18,2 19,2 4 SW Γσ1-2 19,2,2 34 SW Γσ1-2,2 21,2 3 SW Γσ1-2 21,2 22,2 24 SW Γσ1-2 22,2 23,2 6 SW Γσ1-2 23,2 24,2 3 SW Γσ1-2 24,2 2,2 999 SW Γσ2-1, 1, 16, 6, 999 GM Γσ2-2 1, 2,2 32, 76, 13, 23, 26 1, GM-SC Γσ2-2 3,2 4,2 24, 62, 14 GM-SC Γσ2-3 7, 8,, 62, 31 8-22

Γσ2-, 1, 3, 74, 999 GM- Γσ2-2,2 3,2 27, 61, 16, 2, 1 9, GC Γσ2-3,2 4,2 3, 62, 1 GC Γσ3-1, 1, 13, 1, 26, 32, 6, GM Γσ3-1 2, 3, 32, 94, 6 X Γσ3-1 3, 4, X Γσ3-1 4, 6, 2, 94, 4 X Γσ3-1 6, 7,2 X Γσ3-1 7,2 8, 7 X Γσ3-1 8, 9, 34, 1, 7 X Γσ3-1 9, 1,7 6, 1, 13 X Γσ3-1 1,7 11, 4 SC Γσ3-1 11, 12, 42 SC Γσ3-1 12, 13, 49, 91, 19, 3, 32 11, SC Γσ3-1 13, 14, 23 SC Γσ3-1 14, 1, 26 SC Γσ3-1 1, 16, 22, 76,, 29, 9, SC Γσ3-1 16, 17,7 23 SC Γσ3-1 17,7 18, 11 SC Γσ3-1 18, 19, 36, 8, 19, 3, 18 11, SC Γσ3-1 19,, 19 SC Γσ3-2, 1, 22, 28, 2 - Γσ3-2 1, 2, 3, 96, 13 X Γσ3-2 2, 3, 12 X Γσ3-2 3, 4, 38, 1, X Γσ3-2 4,, 9, 1, 9 X Γσ3-2, 6,2 9 X Γσ3-2 6,2 7, 8, 99, 26, 36, 1, X Γσ3-2 7, 8, 6 X Γσ3-2 8, 9, 4 SC- Γσ3-2 9, 1, 13, 6,, 26, 48 6, SC- Γσ3-2 12, 14, 44, 94,, 28, 24 8, SC Γσ3-2 14, 1, 26 SC Γσ3-2 1, 16, 31, 76, 18, 29, 11, SC Γσ3-2 16, 17, 19 SC Γσ3-2 17, 18, 22 SC Γσ3-2 18, 19, 33, 7, 18, 26, 21 8, SC Γσ3-2 19,, 23 SC Γσ3-2, 21, 3 SC Γσ3-3, 1, X Γσ3-3 1, 2, 6, 99, X Γσ3-3 2, 3, 2 X Γσ3-3 3,, 36, 97, 3 X Γσ3-3, 6, 4, 1, 2 X Γσ3-3 6, 7, 9 X Γσ3-3 7, 8, 19, 83, 17 Γσ3-3 8, 9, 31 Γσ3-3 9, 1, 24 Γσ3-3 1, 11, 33, 88, 27 Γσ3-3 11, 12, 27 8-23

Γσ3-3 12, 14, 36, 8, 19, 27, 7 8, SC X Γσ3-3 14, 1, 17 SC Γσ3-3 1, 16, 29, 76, 19, 26, 16 7, SC Γσ3-3 16, 17, 21 SC Γσ3-3 17, 18, 21 SC Γσ3-3 18, 19, 46, 81, 17, 27, 18 1, SC Γσ3-3 19,, SC Γσ4-1, 2, 999 Γσ4-1 2, 2, 21, 4, 23, 31, 12 8, GC Γσ4-1 2, 3, 47, 94, 21, 3, 37 9, Γσ4-1 3, 4, 999 Γσ4-1 4,, 13, 69,, 24, 41 4, Γσ4-1, 6, 3 Γσ4-1 6, 7, 1, 6, 7 Γσ4-1 7, 8, 12, 1, 17, 2, 8, GC-SC Γσ4-1 1, 11, 24, 6, 16, 24, 1 8, GC-SC Γσ4-1 11, 12, 23, 67, 19, 27, 32 8, GC-SC Γσ4-1 12, 14, 43, 82, 17, 26, 9 9, SC- Γσ4-1 14, 14, 999 SC- Γσ4-1 14, 1, 999 SC- Γσ4-1 1, 16, 999 SC- Γσ4-1 16, 17, 999 SC- Γσ4-1 17, 18, 31, 71, 18, 26, 28 8, GC-SC Γσ4-1 18, 19, 37, 64, 18, 29, 4 11, GC-SC Γσ4-1 19,, 63 GC-SC Γσ4-1, 21, 999 GC-SC Γσ4-1 21, 22, 41 GC-SC Γσ4-1 22, 23, 28, 61, 16, 24, 999 8, GC-SC Γσ4-1 23, 24, 999 GC-SC Γσ4-1 24, 2,, 6, 16, 24, 39 8, GC-SC Γσ4-1,,7 Γσ4-1,7 1,7 8 SC Γσ4-1 1,7 2, 13 X Γσ4-1 2, 3, 42, 9,, 28, 4 8, SC- Γσ4-1 3, 4,7 6 SC- Γσ4-1 4,7,7 19, 68, 18, 22, 12 4, SC-GC Γσ4-1 8, 9, 37, 72, 21, 27, 27 6, -SC Γσ4-1 9, 1, 46, 82, 19, 2, 8 6, -SC Γσ4-1 1, 11, -SC Γσ4-1 11, 11,7 1 -SC Γσ4-1 11,7 12,7 4, 79, 17, 29, 17 12, -SC Γσ4-1 1,7 17, 2, 8, 14, 2, 6 11, GC-SC Γσ4-1 17, 17,7 2 - Γσ4-1 17,7 19, 34, 77, 19, 23, 2 4, - Γσ4-1, 21, 2, 63, 17, 23, 999 6, -GM Γσ4-1 21, 21,7 72 -GM Γσ4-1 21,7 22,7 27, 78, 18, 22, 99 4, -GM Γσ4-1 22,7 23,7 86 -GM Γσ4-1 23,7 24,7 8 -GM Γσ4-1 24,7 2, 8 -GM 8-24

Γσ4-2 2, 3, 11, 4, 18, 2, 26 7, GC-SC Γσ4-2 4,, 29, 63,, 27, 11 7, GC Γσ4-2 6, 6, 14 SC X Γσ4-2 6, 7, 31, 77, 18, 27, 11 9, SC X Γσ4-2 7, 8, 9 SC X Γσ4-2 9, 1, 24, 63, 17, 2, 49 8, GC-SC Γσ4-2 1, 11, 19, 1, 19, 24, 44, GC-SC Γσ4-2 12, 13, 36, 74, 18, 29, 11, SC- X Γσ4-2 14, 14, 4, 8, 17, 28, 9 11, SC- Γσ4-2 14, 1,2 46, 86, 19, 31, 12, SC- Γσ4-2 1,2 16, 3 SC Γσ4-2 16, 16, 26, 68, 18, 2, 2 7, SC Γσ4-2 16, 17, 32, 99, 17, 24, 64 7, SC Γσ4-2 18,7 19, 22 SC Γσ4-2 19,, 36, 89, 17, 26, 9, SC Γσ4-2, 21, 28 SC Γσ4-2 21, 22, 98 SC Γσ4-2 22, 23, 31, 71, 19, 28, 999 9, SC Γσ4-2 23, 24, 29 SC Γσ4-3, 1, 7 SC- X Γσ4-3 1, 2, 48, 98, 19, 29, 1, SC- X Γσ4-3 2, 3, 42, 91,, 27, 1 7, SC- X Γσ4-3 4, 4, 31, 92, 21, 26, 12, SC X Γσ4-3 4,, 17 SC X Γσ4-3 6, 7, 32, 92, 19,21 2, 24,79 Γσ4-3 7, 8, 21 - X Γσ4-3 8, 9, 44, 1, 21 - Γσ4-3 9, 1, 43, 76, 17, 26, 23 9, SC- Γσ4-3 1, 11, 3, 7, 22, 31, 1 9, SC- Γσ4-3 11, 12, 3, 7, 999 SC- Γσ4-3 12, 13, 41, 8,, 29, 11 9, SC- Γσ4-3 14, 16, 46, 88, 18, 29, 11, SC- Γσ4-3 17, 18,7 22, 6, 17, 29, 23 12, GC Γσ4-3 19,, 26, 62, 17, 22, 999, GM- Γσ4-3 21, 22, 39, 82, 18, 28, 68 1, SC- Γσ4-4, 1, 8 -SC X Γσ4-4 1, 2, 9, 1,, 29, 1 9, -SC X Γσ4-4 2, 3, 83, 9, 28, 41, 11 13, -SC X Γσ4-4 3, 4, 6, 97, 22, 32, 9 1, -SC X Γσ4-4 4, 4, 32, 1, Γσ4-4 4,, 28 Γσ4-4,, 31 Γσ4-4, 6, 32, 83, 19, 22, 12 3, X Γσ4-4 6, 7,2 33, 97, 6 X Γσ4-4 7,2 8, 68, 1, X Γσ4-4 8, 8, 3 X Γσ4-4 8, 9, 37, 99, 23, 29, 3 6, X Γσ4-4 9, 9, 42, 97, 23, 28, 4, X Γσ4-4 9, 1, 4 X Γσ4-4 1, 1, 3 X 8-2

Γσ4-4 1, 11,7 49, 91, 2, 32, 9 7, X Γσ4-4 12, 13, 13 SC Γσ4-4 13, 14, 2, 74, 17, 2, 1 8, SC Γσ4-4 14, 1, 4, 81, 17, 28, 12 11, SC Γσ4-4 1, 16, 3 SC Γσ4-4 17,7 18, 999 SC- Γσ4-4 18, 19, 46, 88,, 29, 999 9, SC- Γσ4-4 19,, 4 SC- Γσ4-4, 21, 31, 73, 17, 2, 33 8, SC- Γσ4-4 21, 22, 4 SC- Γσ4-4 22, 23, 4, 76, 17, 31, 4 14, SC- Γσ4-4 23, 24, 1 SC Γσ4-4 24, 26, 46 SC Γσ4-2,7 3,7 28, 79, 23, 27, 12 4, X Γσ4-,,7 1 - Γσ4-,7 6,7 37, 84, 18, 22, 6 4, - Γσ4-6,7 8, 23, 61, 17, 23, 18 6, -GM Γσ4-9, 1, 18, 66, Γσ4-1, 1,7 12, 61, 31 Γσ4-1,7 11,7 9 X Γσ4-11,7 12,7 33, 87, 19, 24, 43, Γσ4-1, 16, 34 SC- Γσ4-16, 16, 43 SC- Γσ4-16, 17, 37, 89, 43 SC- Γσ4-17, 18, 6 SC- Γσ4-18, 19, 3, 8, 6 SC- Γσ4-23, 24, 23, 66, 19 Γσ4-6 1,7 2, 18, 6, 16 -GM Γσ4-6 2, 4, 4, 91, 23, 27, 29 4, - Γσ4-6, 6, 33, 8, 19, 2, 18 6, X Γσ4-6 6, 6,7 38 Γσ4-6 6,7 7,7 67 Γσ4-6 9,7 1,7 12 SC-GC Γσ4-6 1,7 11,7 36, 7, 14, 2, 13 11, SC-GC Γσ4-6 11,7 12, 39, 72, 19, 28, 37 9, -SC Γσ4-6 12, 13, 42, 86, 21, 3, 12 9, -SC Γσ4-6 16, 16, 36, 8, 41 - Γσ4-6 16, 18, 18, 23, 999 - Γσ4-7 4,7,7 34, 77, 17, 22, 41, SC Γσ4-7,7 6,7 11 SC Γσ4-7 6,7 7, 3, 69,, 28, 6 8, SC Γσ4-7 8, 9, 28, 71,, 27, 12 7, SC- Γσ4-7 9, 1, 6 SC- X Γσ4-7 1, 11, 3, 76, 19, 31, 6 12, SC- X Γσ4-7 11, 12, 48, 92,, 38, 18, SC- X Γσ4-7 12, 13, 7 SC- X Γσ4-7 13, 14,7 27, 7,, 26, 8 6, SC- X Γσ4-7 14,7 16, 43 Γσ4-7 16, 16,7 4 Γσ4-7 16,7 17,7 3, 76,, 23, 7 3, 8-26

Γσ4-7 17,7 18,7 19 Γσ4-7 18,7 19,7 33, 76,, 24, 87 4, Γσ4-7 19,7, 1 Γσ4-8, 1, 14 SC Γσ4-8 1, 2, 12 SC X Γσ4-8 2, 3, 24, 77,, 26, 6, SC X Γσ4-8 3,2 4, 12 -GM X Γσ4-8 4,, 22, 63, -GM Γσ4-8, 6,7 -GM Γσ4-8 6,7 7, 38, 76,, 23, 2 3, - Γσ4-8 7, 8, 41 - Γσ4-8 8, 9, 7,, 9 GM- Γσ4-8 9, 1, 43, 8, 18, 26, 9 8, -SC Γσ4-8 1, 11, 1 -SC Γσ4-8 11, 11,7 48, 83, 16, 26, 11 1, -SC Γσ4-8 11,7 12,7 26 -SC Γσ4-8 12,7 13,7 37, 68, 18, 28, 88 1, -SC Γσ4-8 14,7 1, 32 SC Γσ4-8 1, 16, 34, 9, 19, 2, 62 6, SC Γσ4-8 16, 17, 8 SC Γσ4-9 4,7, 999 Γσ4-9, 6, 24, 8, 6 Γσ4-9 6, 8, 13 Γσ4-9 8, 8,7, 6,, 26, 14 6, SC-GC Γσ4-9 8,7 9,7 6 SC-GC Γσ4-9 9,7 1,7 16 -SC Γσ4-9 1,7 11, 1 -SC Γσ4-9 11, 12, 6, 98, 19, 26, 17 7, -SC Γσ4-9 12, 13, 37, 72,, 26, 8 6, -SC X Γσ4-9 13, 14, 29, 62, 18, 2, 39 7, SC-GC Γσ4-9 14, 1, 3 SC-GC Γσ4-9 1, 16, 28, 77,, 26, 4 6, SC-GC Γσ4-9 16, 17, 49 SC-GC Γσ6-1 4, 4, 2, 6, 32 Γσ6-1 6, 7, 36, 7, 24, 32, 1 8, Γσ6-1 7, 8,, 1, 73 Γσ6-1 12, 13, 28, 62, Γσ6-1 14, 1, 17,, 39 Γσ6-1 1, 16, 44, 79, 23, 31, 43 8, Γσ6-1 16, 17, 39, 78, 6 Γσ6-2 8, 9, 17,, 7 Γσ6-2 1, 17, 21,, 999 8-27

Προκαταρτικός Έλεγχος Κινδύνου Ρευστοποίησης (Στάδιο Ι) Εκτίμηση Δυναμικού Ρευστοποίησης Εδαφών 98 97 97 96 96 9 9 94 94 93 Ãê62 Ãê64 Ãã622 G1 G6 Ãê69 G4 Ãê8 Ãê8 Ãê67 Ãð33 Ãê7 Ãê76 Ãó1 G2 Ãê9 G7 Ãð3 Ãó3 Ãê72 G G3 G1 Ãê73 Ãð1- Ãê43 Ãó4 Ãð1-1 Ãð1-1 Ãã1 131 13 132 133 133 134 134 13 13 Σχήμα 8.1 Θέσεις γεωτρήσεων όπου εντοπίζεται υψηλό δυναμικό ρευστοποίησης 8-28

98 97 97 96 96 9 Ãê62 Ãê69 9 Ãê67 Ãê8 Ãð33 94 94 G3 Ãê9 G2 G7 Ãó3 G1 Ãê43 Ãó4 93 131 13 132 133 133 134 134 13 13 Σχήμα 8.2 Τελικές θέσεις γεωτρήσεων με εδάφη με υψηλό δυναμικό ρευστοποίησης 8-29

K O K K O M E T Ρ I K H A N A Λ Y Σ H U.S.A. ASTM D422 ΛΕΠΤΗ ΜΕΣΗ ΧΟΝΤΡΗ ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΑΜΜΟΣ ΧΑΛΙΚΙΑ ΚΡΟΚΑΛΕΣ ΔΙΕΡΧΟΜΕΝΟ ΠΟΣΟΣΤΟ (%) 1 9 8 7 6 4 3 1 No. No. 4 No. 1 No. 4 3 inch G2 G3 G4 G G6 G7 Γκ49 Γκ7 Γκ8 Γκ9 Γκ64 Γκ67 Γκ69 Γκ76 Γκ8 Γπ1-1 Γπ33 Γπ37 Γσ1 Γσ3 Γσ4 ΣΥΓΚΡΑΤΟΥΜΕΝΟ ΠΟΣΟΣΤΟ (%) 1.E-3 1.E-2 1.E-1 1.E+ 1.E+1 1.E+2 1.E+3 ΜΕΓΕΘΟΣ ΚΟΚΚΩΝ ΣΕ ΧΙΛΙΟΣΤΑ BS 1377 : 197 ΛΕΠΤΗ ΜΕΣΗ ΧΟΝΔΡΗ ΛΕΠΤΗ ΜΕΣΗ ΧΟΝΔΡΗ ΛΕΠΤΑ ΜΕΣΑ ΧΟΝΔΡΑ ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΑΜΜΟΣ ΧΑΛΙΚΙΑ ΚΡΟΚΑΛΕΣ ΚΟΡΗΜ Σχήμα 8.3. Κοκκομετρικές καμπύλες εδαφών Βόλου- Ν. Ιωνία με κατ αρχήν υψηλό δυναμικό ρευστοποίησης 8-3

N 3-SPT 1 3 4 Βάθος (m) 4 8 12 16 Υψηλό δυναμικό ρευστοποίησης Μέσο δυναμικό ρευστοποίησης Χαμηλό δυναμικό ρευστοποίησης G1 G2 G3 G4 G G6 G7 G1 Γγ1 Γγ622 Γκ43 Γκ7 Γκ8 Γκ9 Γκ62 Γκ64 Γκ67 Γκ69 Γκ72 Γκ73 Γκ76 Γκ8 Γπ1 Γπ33 Γσ1 Γσ3 Γσ4 Σχήμα 8.4 Δυναμικό ρευστοποίησης με βάση το Ν 3 -SPT 8-31

UGCS Áñéèìüò ôýðùí N 3 -SPT Vs (m/s) GC 4 6 8 1 1 3 4 6 7 GP-GM 1 SC 1 1 1 2 SP- 2 3 GP-GM SC 3 3 3 4 4 ÂÜèïò (m) 4 SC GP-GM GP-GM 4 ÂÜèïò (m) 6 6 6 6 7 7 7 7 8 8 8 8 9 9 9 9 1 GC-GP-GM 'Εδαφος με υψηλό δυναμικό ρευστοποίησης 1 Σχήμα 8.. Εδαφική τομή G1 (Θέση : Άγιος Κωνσταντίνος) για την ανάλυση του κινδύνου ρευστοποίησης 8-32

UGCS Áñéèìüò ôýðùí N 3 -SPT Vs (m/s) DB 4 6 8 1 1 3 4 6 7 1 1 1 -OL 1 2 2 3 3 3-3 4 GP- 4 4 -SC GM 4 SC- ÂÜèïò (m) 6 6 7 6 6 7 ÂÜèïò (m) 7 GC-GM 7 8 8 8 8 9 9 9 9 1 1 1 1 11 11 11 11 1 1 12 12 13 SC- 'Εδαφος με υψηλό δυναμικό ρευστοποίησης 13 Σχήμα 8.6. Εδαφική τομή G2 (Θέση : Λιμεναρχείο) για την ανάλυση του κινδύνου ρευστοποίησης 8-33

UGCS Áñéèìüò ôýðùí N 3 -SPT Vs (m/s) 4 6 8 1 4 6 8 1 1 14 DB -SP 1 1 1 1 -OL 2 2 -SC ÂÜèïò (m) 3 3 GM SC 3 3 ÂÜèïò (m) 4 4 4 GC 4 6 6 6 6 'Εδαφος με υψηλό δυναμικό ρευστοποίησης Σχήμα 8.7. Εδαφική τομή G3 (Θέση : Πεδίον Άρεως) για την ανάλυση του κινδύνου ρευστοποίησης 8-34

UGCS Áñéèìüò ôýðùí N 3 -SPT Vs (m/s) CH 4 6 8 1 1 3 4 6 7 1 SP- 1 1 1 SC 2 3 GP-GM 2 3 3 3 4 GP-GM 4 4 4 ÂÜèïò (m) 6 6 6 6 ÂÜèïò (m) 7 7 7 7 8 8 8 8 9 9 9 9 1 1 1 1 11 11 11 11 1 1 12 GC-GM 'Εδαφος με υψηλό δυναμικό ρευστοποίησης 12 Σχήμα 8.8. Εδαφική τομή G7 (Θέση : Άγιος Νικόλαος) για την ανάλυση του κινδύνου ρευστοποίησης 8-3

UGCS Áñéèìüò ôýðùí N 3 -SPT Vs (m/s) 4 6 8 1 1 3 4 6 7 1 SC 1 1 - GM 1 GM 2 2 3 3 ÂÜèïò (m) 3 3 ÂÜèïò (m) 4 4 4 4 6 6 6 6 7 GM-GP 7 'Εδαφος με υψηλό δυναμικό ρευστοποίησης Σχήμα 8.9. Εδαφική τομή (Θέση : Γκ43-1) για την ανάλυση του κινδύνου ρευστοποίησης 8-36

UGCS Áñéèìüò ôýðùí N 3 -SPT Vs (m/s) 1 1 DB 4 6 8 1 1 3 4 6 7 1 1 2 3-2 3 3 3 4 4 4 4 ÂÜèïò (m) ÂÜèïò (m) 6 6 6 6 7 7 7 7 8 8 8 8 9 9 9 9 1 GM-GP 'Εδαφος με υψηλό δυναμικό ρευστοποίησης 1 Σχήμα 8.1. Εδαφική τομή (Θέση : Γκ8-2) για την ανάλυση του κινδύνου ρευστοποίησης 8-37

UGCS Áñéèìüò ôýðùí N 3 -SPT Vs (m/s) 4 6 8 1 1 3 4 6 7 1 1 1 PT 1 SC -SC 2 2 SC 3 -SC 3 ÂÜèïò (m) 3 3 ÂÜèïò (m) 4 -SC 4 4 4 6 6 6 6 7 7 'Εδαφος με υψηλό δυναμικό ρευστοποίησης Σχήμα 8.11. Εδαφική τομή (Θέση : Γκ9-1) για την ανάλυση του κινδύνου ρευστοποίησης 8-38

UGCS Áñéèìüò ôýðùí N 3 -SPT Vs (m/s) GM-GC 4 6 8 1 1 3 4 6 7 GM - CH 1 -SC 1 -SC -SC GC-GM 1-1 - ÂÜèïò (m) ÂÜèïò (m) 2 GC-GM 2 3 3 3 3 4 GC-GM 4 'Εδαφος με υψηλό δυναμικό ρευστοποίησης Σχήμα 8.12. Εδαφική τομή (Θέση : Γκ62-2) για την ανάλυση του κινδύνου ρευστοποίησης 8-39

UGCS Áñéèìüò ôýðùí N 3 -SPT Vs (m/s) 4 6 8 1 1 3 4 6 7 DB 1 1 1 1-2 2 ÂÜèïò (m) 3 - - 3 ÂÜèïò (m) 3 3 4 4 4 4 6 6 'Εδαφος με υψηλό δυναμικό ρευστοποίησης Σχήμα 8.13. Εδαφική τομή (Θέση : Γκ67-1) για την ανάλυση του κινδύνου ρευστοποίησης 8-4

UGCS Áñéèìüò ôýðùí N 3 -SPT Vs (m/s) 4 6 8 1 1 3 4 6 7 GW-GM -SC SC -SC 1 GM-GC 1 GC 1 1 SW- ÂÜèïò (m) 2 -SC 2 ÂÜèïò (m) 3 3 3 3 4 4 4 4 -SC 'Εδαφος με υψηλό δυναμικό ρευστοποίησης Σχήμα 8.14. Εδαφική τομή (Θέση : Γκ69-1) για την ανάλυση του κινδύνου ρευστοποίησης 8-41

UGCS Áñéèìüò ôýðùí N 3 -SPT Vs (m/s) 4 6 8 1 1 3 4 6 7 SC- 1 SC- 1 SC- 1 SC- 1 SC- 2 2 3 3 ÂÜèïò (m) 3 3 ÂÜèïò (m) 4 4 4 4 6 6 6 6 7 SC- 7 'Εδαφος με υψηλό δυναμικό ρευστοποίησης Σχήμα 8.1. Εδαφική τομή (Θέση : Γπ33-2) για την ανάλυση του κινδύνου ρευστοποίησης 8-42

UGCS Áñéèìüò ôýðùí N 3 -SPT Vs (m/s) GM 4 6 8 1 1 3 4 6 7 1 1 1 1 SC 2 2 3 3 3 3 4 4 4 4 ÂÜèïò (m) 6 6 6 6 ÂÜèïò (m) 7 7 7 7 8 8 8 8 9 9 9 9 1 1 1 1 11 11 11 11 1 GC-GM 1 'Εδαφος με υψηλό δυναμικό ρευστοποίησης Σχήμα 8.16. Εδαφική τομή (Θέση : Γσ3-1) για την ανάλυση του κινδύνου ρευστοποίησης 8-43

UGCS Áñéèìüò ôýðùí N 3 -SPT Vs (m/s) 4 6 8 1 1 3 4 6 7 GC-SC GC SC 1 GC-SC GP-SP 1 1 SC- 1 SC 2 SC 2 ÂÜèïò (m) 3 3 ÂÜèïò (m) 3 3 4 GC-SC 4 4 4 6 GM 6 'Εδαφος με υψηλό δυναμικό ρευστοποίησης Σχήμα 8.17. Εδαφική τομή (Θέση : Γσ4-2) για την ανάλυση του κινδύνου ρευστοποίησης 8-44

1 INPUT MOTION: ΑΛΜΥΡΟΣ - (amax=.27g outcrop) UGCS amax γ %..1..3..1..3 GC GP-GM SC,23,22,,33 1 1 1 2 SP- 2 3 GP-GM SC 3 3 3 4 4 Βάθος (m) 4 SC GP-GM GP-GM 4 Βάθος (m) 6 6 6 6 7 7 7 7 8 8 8 8 9 9 9 1 GC-GP-GM "Ρευστοποιήσιμο" έδαφος ΑΡΙΣΤΟΤΕΛΕΙΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΕΔΑΦΟΜΗΧΑΝΙΚΗΣ & ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΩΝ ΕΡΓΟ : ΜΙΚΡΟΖΩΝΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΒΟΛΟΥ-Ν. ΙΩΝΙΑΣ ΘΕΣΗ : G1 - ΑΓ. ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΟΣ - ΔΟΚΙΜΗ CROSS-HOLE γ (%) τ (max). 1. 2. τ(max) (kg/cm^2) 9 1 Σχήμα 8.19. Αναλυτική εκτίμηση της μεταβολής της μέγιστης επιτάχυνσης a max, της διατμητικής τάσης τ max και της διατμητικής παραμόρφωσης γ με το έδαφος. 8-4

1 1 2 INPUT MOTION: ΑΛΜΥΡΟΣ - (amax=.27g outcrop) UGCS DB -OL..1..3..1..3.4,12,11,13 amax,18,,16,23,28 γ % 1 1 2 3 3 4 - GP- 3 3 4 4 -SC GM SC- 4 Βάθος (m) 6 6 7 6 6 7 Βάθος (m) 7 8 GC-GM 7 8 8 9 8 9 9 9 1 1 1 1 11 11 11 11 1 12 13 SC- "Ρευστοποιήσιμο" έδαφος ΑΡΙΣΤΟΤΕΛΕΙΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΕΔΑΦΟΜΗΧΑΝΙΚΗΣ & ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΩΝ ΕΡΓΟ : ΜΙΚΡΟΖΩΝΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΒΟΛΟΥ-Ν. ΙΩΝΙΑΣ ΘΕΣΗ : G2 - ΛΙΜΕΝΑΡΧΕΙΟ - ΔΟΚΙΜΗ CROSS-HOLE γ (%) τ (max). 1. 2. τ(max) (kg/cm^2) 1 12 13 Σχήμα 8.. Αναλυτική εκτίμηση της μεταβολής της μέγιστης επιτάχυνσης a max, της διατμητικής τάσης τ max και της διατμητικής παραμόρφωσης γ με το έδαφος. 8-46

INPUT MOTION: ΑΛΜΥΡΟΣ - (amax=.27g outcrop) UGCS DB -SP amax..1..3..1..3.4.,18,23,22,6,1,23 γ % 1,16,29 1 1 -OL,21,38 1 2 2 -SC Βάθος (m) 3 3 GM SC 3 3 Βάθος (m) 4 4 4 GC 4 6 "Ρευστοποιήσιμο" έδαφος γ (%) τ (max) 6 6 ΑΡΙΣΤΟΤΕΛΕΙΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΕΔΑΦΟΜΗΧΑΝΙΚΗΣ & ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΩΝ ΕΡΓΟ : ΜΙΚΡΟΖΩΝΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΒΟΛΟΥ-Ν. ΙΩΝΙΑΣ ΘΕΣΗ : G3 - ΠΕΔΙΟΝ ΑΡΕΩΣ - ΔΟΚΙΜΗ CROSS-HOLE.. 1. τ(max) (kg/cm^2) 6 Σχήμα 8.21. Αναλυτική εκτίμηση της μεταβολής της μέγιστης επιτάχυνσης a max, της διατμητικής τάσης τ max και της διατμητικής παραμόρφωσης γ με το έδαφος. 8-47

1 1 INPUT MOTION: ΑΛΜΥΡΟΣ - (amax=.27g outcrop) UGCS CH SP- amax...1.1...1..3.4..6,14,13,11,27,17,23 γ % 1 1 SC 2 3 3 4 4 GP-GM GP-GM 2 3 3 4 4 Βάθος (m) 6 6 6 6 Βάθος (m) 7 7 7 7 8 8 8 8 9 9 9 9 1 1 1 1 11 11 11 γ (%) 11 1 12 GC-GM "Ρευστοποιήσιμο" έδαφος ΑΡΙΣΤΟΤΕΛΕΙΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΕΔΑΦΟΜΗΧΑΝΙΚΗΣ & ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΩΝ ΕΡΓΟ : ΜΙΚΡΟΖΩΝΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΒΟΛΟΥ-Ν. ΙΩΝΙΑΣ ΘΕΣΗ : G7 - ΑΓ. ΝΙΚΟΛΑΟΣ - ΔΟΚΙΜΗ CROSS-HOLE τ (max). 1. 2. τ(max) (kg/cm^2) 1 12 Σχήμα 8.22. Αναλυτική εκτίμηση της μεταβολής της μέγιστης επιτάχυνσης a max, της διατμητικής τάσης τ max και της διατμητικής παραμόρφωσης γ με το έδαφος. 8-48

1 1 INPUT MOTION: ΑΛΜΥΡΟΣ - (amax=.27g outcrop) UGCS SC - GM amax..1..3.4..4.8,28,27,26,8,22,26 γ % 1 1 GM 2 2 3 3 Βάθος (m) 3 3 Βάθος (m) 4 4 4 4 6 6 6 "Ρευστοποιήσιμο" έδαφος γ (%) τ (max) 6 7 GM-GP ΑΡΙΣΤΟΤΕΛΕΙΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΕΔΑΦΟΜΗΧΑΝΙΚΗΣ & ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΩΝ ΕΡΓΟ : ΜΙΚΡΟΖΩΝΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΒΟΛΟΥ-Ν. ΙΩΝΙΑΣ ΘΕΣΗ : Γk43-1. 1. 2. τ(max) (kg/cm^2) 7 Σχήμα 8.23. Αναλυτική εκτίμηση της μεταβολής της μέγιστης επιτάχυνσης a max, της διατμητικής τάσης τ max και της διατμητικής παραμόρφωσης γ με το έδαφος. 8-49

1 1 INPUT MOTION: ΑΛΜΥΡΟΣ - (amax=.27g outcrop) UGCS DB amax..1..3...4,13,14,17,8,,27 γ % 1 1 2 3 3-2 3 3 4 4 4 4 Βάθος (m) Βάθος (m) 6 6 6 6 7 7 7 7 8 8 8 8 9 9 9 "Ρευστοποιήσιμο" έδαφος 1 GM-GP ΑΡΙΣΤΟΤΕΛΕΙΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΕΔΑΦΟΜΗΧΑΝΙΚΗΣ & ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΩΝ ΕΡΓΟ : ΜΙΚΡΟΖΩΝΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΒΟΛΟΥ-Ν. ΙΩΝΙΑΣ ΘΕΣΗ : Γκ8-2 γ (%) τ (max).. 1. τ(max) (kg/cm^2) 9 1 Σχήμα 8.24. Αναλυτική εκτίμηση της μεταβολής της μέγιστης επιτάχυνσης a max, της διατμητικής τάσης τ max και της διατμητικής παραμόρφωσης γ με το έδαφος. 8-

INPUT MOTION: ΑΛΜΥΡΟΣ - (amax=.27g outcrop) UGCS amax γ %..1..3..4.8,16,8,14,19 1 1 1 PT,17,23 1 SC -SC,22,32 2 2 SC 3 -SC 3 Βάθος (m) 3 3 Βάθος (m) 4 -SC 4 4 4 6 6 6 γ (%) 6 "Ρευστοποιήσιμο" έδαφος τ (max) 7 ΑΡΙΣΤΟΤΕΛΕΙΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΕΔΑΦΟΜΗΧΑΝΙΚΗΣ & ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΩΝ ΕΡΓΟ : ΜΙΚΡΟΖΩΝΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΒΟΛΟΥ-Ν. ΙΩΝΙΑΣ ΘΕΣΗ : Γk9-1..4.8 τ(max) (kg/cm^2) 7 Σχήμα 8.2. Αναλυτική εκτίμηση της μεταβολής της μέγιστης επιτάχυνσης a max, της διατμητικής τάσης τ max και της διατμητικής παραμόρφωσης γ με το έδαφος. 8-1

INPUT MOTION: ΑΛΜΥΡΟΣ - (amax=.27g outcrop) UGCS GM-GC GM - CH amax..1..3.4..4.8,1,13 γ % 1 -SC 1 -SC -SC GC-GM,16,32 1 - -,27,3 1 Βάθος (m) Βάθος (m) 2 GC-GM 2 3 3 3 3 γ (%) 4 GC-GM "Ρευστοποιήσιμο" έδαφος ΑΡΙΣΤΟΤΕΛΕΙΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΕΔΑΦΟΜΗΧΑΝΙΚΗΣ & ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΩΝ ΕΡΓΟ : ΜΙΚΡΟΖΩΝΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΒΟΛΟΥ-Ν. ΙΩΝΙΑΣ ΘΕΣΗ : Γk62-2 τ (max)..4.8 τ(max) (kg/cm^2) 4 Σχήμα 8.26. Αναλυτική εκτίμηση της μεταβολής της μέγιστης επιτάχυνσης a max, της διατμητικής τάσης τ max και της διατμητικής παραμόρφωσης γ με το έδαφος. 8-2

INPUT MOTION: ΑΛΜΥΡΟΣ - (amax=.27g outcrop) UGCS amax γ %..1..3...4 DB,14,7,13,18 1,14,23 1 1 1 -,1,3 2 2 Βάθος (m) 3 - - 3 Βάθος (m) 3 3 4 4 4 4 "Ρευστοποιήσιμο" έδαφος γ (%) τ (max) 6 ΑΡΙΣΤΟΤΕΛΕΙΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΕΔΑΦΟΜΗΧΑΝΙΚΗΣ & ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΩΝ ΕΡΓΟ : ΜΙΚΡΟΖΩΝΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΒΟΛΟΥ-Ν. ΙΩΝΙΑΣ ΘΕΣΗ : Γκ67-1. 1. 2. τ(max) (kg/cm^2) 6 Σχήμα 8.27. Αναλυτική εκτίμηση της μεταβολής της μέγιστης επιτάχυνσης a max, της διατμητικής τάσης τ max και της διατμητικής παραμόρφωσης γ με το έδαφος. 8-3

INPUT MOTION: ΑΛΜΥΡΟΣ - (amax=.27g outcrop) UGCS amax γ %..1..3.4...4 GW-GM -SC SC -SC,17,13 1 GM-GC 1 GC 1,27,4 1 SW- Βάθος (m) 2 -SC 2 Βάθος (m) 3 3 3 3 4 4 4 4 γ (%) "Ρευστοποιήσιμο" έδαφος -SC ΑΡΙΣΤΟΤΕΛΕΙΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΕΔΑΦΟΜΗΧΑΝΙΚΗΣ & ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΩΝ ΕΡΓΟ : ΜΙΚΡΟΖΩΝΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΒΟΛΟΥ-Ν. ΙΩΝΙΑΣ ΘΕΣΗ : Γκ69-1 τ (max).. 1. τ(max) (kg/cm^2) Σχήμα 8.28. Αναλυτική εκτίμηση της μεταβολής της μέγιστης επιτάχυνσης a max, της διατμητικής τάσης τ max και της διατμητικής παραμόρφωσης γ με το έδαφος. 8-4

INPUT MOTION: ΑΛΜΥΡΟΣ - (amax=.27g outcrop) UGCS amax γ %..1..3.4...4 SC-,29,17 1 SC-,28,47 1 SC- 1 SC- 1 SC- 2 2 3 3 Βάθος (m) 3 3 Βάθος (m) 4 4 4 4 6 6 6 γ (%) 6 "Ρευστοποιήσιμο" έδαφος τ (max) 7 SC- ΑΡΙΣΤΟΤΕΛΕΙΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΕΔΑΦΟΜΗΧΑΝΙΚΗΣ & ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΩΝ ΕΡΓΟ : ΜΙΚΡΟΖΩΝΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΒΟΛΟΥ-Ν. ΙΩΝΙΑΣ ΘΕΣΗ : Γπ33-2. 1. 2. τ(max) (kg/cm^2) 7 Σχήμα 8.29. Αναλυτική εκτίμηση της μεταβολής της μέγιστης επιτάχυνσης a max, της διατμητικής τάσης τ max και της διατμητικής παραμόρφωσης γ με το έδαφος. 8-

1 1 INPUT MOTION: ΑΛΜΥΡΟΣ - (amax=.27g outcrop) UGCS GM amax..1..3...4,16,21,2,28,1,37 γ % 1 1 SC 2 2 3 3 3 3 4 4 4 4 Βάθος (m) 6 6 6 6 Βάθος (m) 7 7 7 7 8 8 8 8 9 9 9 9 1 1 1 1 11 11 1 GC-GM "Ρευστοποιήσιμο" έδαφος ΑΡΙΣΤΟΤΕΛΕΙΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΕΔΑΦΟΜΗΧΑΝΙΚΗΣ & ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΩΝ ΕΡΓΟ : ΜΙΚΡΟΖΩΝΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΒΟΛΟΥ-Ν. ΙΩΝΙΑΣ ΘΕΣΗ : Γσ3-1 γ (%) τ (max). 1. 2. τ(max) (kg/cm^2) 11 11 1 Σχήμα 8.3. Αναλυτική εκτίμηση της μεταβολής της μέγιστης επιτάχυνσης a max, της διατμητικής τάσης τ max και της διατμητικής παραμόρφωσης γ με το έδαφος. 8-6

INPUT MOTION: ΑΛΜΥΡΟΣ - (amax=.27g outcrop) UGCS amax γ %..1..3...4,26,14 GC-SC GC SC,23,37 1 GC-SC GP-SP 1 1 SC- 1 SC 2 SC 2 Βάθος (m) 3 3 Βάθος (m) 3 3 4 GC-SC 4 4 4 γ (%) "Ρευστοποιήσιμο" έδαφος τ (max) 6 GM ΑΡΙΣΤΟΤΕΛΕΙΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΕΔΑΦΟΜΗΧΑΝΙΚΗΣ & ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΩΝ ΕΡΓΟ : ΜΙΚΡΟΖΩΝΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΒΟΛΟΥ-Ν. ΙΩΝΙΑΣ ΘΕΣΗ : Γσ4-2 Σχήμα 8.31.. 1. 2. τ(max) (kg/cm^2) Αναλυτική εκτίμηση της μεταβολής της μέγιστης επιτάχυνσης a max, της διατμητικής τάσης τ max και της διατμητικής παραμόρφωσης γ με το έδαφος. 6 8-7

Πίνακας 8.2. Υπολογισθείσες τιμές μέγιστης διατμητικής τάσης τmax σε όλες τις θέσεις γαι τους 6 σεισμούς σχεδιασμού. CODE depth τmax (kgr/cm2) alm τmax (kgr/cm2) fri-y τmax (kgr/cm2) fri-x τmax (kgr/cm2) arg-y τmax (kgr/cm2) arg-x τmax (kgr/cm2) Synth. G1-4,,22,2,13,23,17,2-7,33,29,,34,2,3 G2-1,2,,3,2,4,4,4-3,7,12,9,7,12,11,11 -,,16,12,1,16,1,17-7,19,13,13,17,16,21-9,7,23,1,16,17,18,27-18,28,23,18,21,23,38 G3-1,2,6,,3,,, -3,2,1,13,9,14,11,13 -,,23,2,14,22,17,22-1,29,21,2,29,24,34-1,38,3,24,2,26,41 G7 -,3,17,17,1,21,1,1-7,7,23,22,14,28,2,21-11,27,27,19,3,27,28 Gk43-1,,8,7,,9,6,8 -,22,2,14,2,2,23-8,,26,22,2,28,29,31 Gk8-2,,8,7,,8,7,9-7,,2,17,13,22,19,2-12,,27,19,2,22,22,36 Gk9-2,,8,8,,8,7,8-7,,19,18,12,21,16,22-12,,23,19,1,21,18,32-17,,32,22,18,19,2,38 Gk62-4,13,17,14,14,12,13-13,32,27,18,32,27,31-17,3,26,21,22,23,4 Gk67-2,,7,7,6,1,8,7-7,,18,19,14,24,18,2-12,,23,19,1,23,21,32-17,,3,2,2,21,23,39 Gk69-3,,13,11,11,13,14,14-12,7,32,3,21,36,31,3-17,,4,29,2,28,29,4 Gp33-2,,17,16,14,2,1,16-7,,47,43,28,,37,42 Gs3-2,1,8,,1,7,9-6,28,24,1,28,2,2-1,37,31,22,38,3,4 Gs4-2,,14,11,9,14,1,14-7,,37,28,23,39,27,37-12,7,47,38,28,43,4,46 8-8