TEPELNOTECHNICKÝ POSUDOK A

e ADRESA : PRIBINOVA 33, ŽILINA TEL., FAX : 0905 35 85 93 E MAIL : mancik@enerma.sk PROJEKTOVANIE, POSUDKY, ENERGETICKÁ CERTIFIKÁCIA A ENERGETIKA STAVIEB TEPELNOTECHNICKÝ POSUDOK A PROJEKTOVÉ ENERGETICKÉ HODNOTENIE (PODĽA ZÁK. 555/2005 Z.Z, STN 73 0540 A STN EN ISO 13 790) Názov stavby : Miesto stavby : Investor: Spracovateľ posudku: Generálny projektant: Druh objektu: Stavebná konštrukcia: Obnova budovy obec. úradu s kultúrnym domom SNEŽNICA, OKR. KYSUCKÉ NOVÉ MESTO OBEC SNEŽNICA ENERMA S.R.O., ŽILINA, ING. PETER MANČÍK ING. JANKA SOLÁROVÁ OBJEKT PRE KULTÚRU A ADMINISTRATÍVU TRADIČNÁ MUROVANÁ ARCH. Č. E_563-17 Miesto a dátum vypracovania: ŽILINA, 03/2017

Projektové energetické hodnotenie str. 2 /26 OBSAH OBSAH... 2 ÚVOD.... 2 A1. PREUKAZNÉ VÝSLEDKY TEPELNOTECHNICKÉHO POSÚDENIA JESTVUJÚCEHO OBJEKTU... 3 1.Energetické kritérium a kritérium EHB... 3 A2. PREUKAZNÉ VÝSLEDKY TEPELNOTECHNICKÉHO POSÚDENIA OBJEKTU PO NAVRHOVANÝCH ÚPRAVÁCH... 5 1.Energetické kritérium a kritérium EHB... 5 2. Hygienické kritérium... 7 3. Čiastkový záver... 7 B. TEPELNOTECHNICKÝ NÁVRH A POSÚDENIE STAVEBNÝCH KONŠTRUKCIÍ A OBJEKTU... 8 1. Základné údaje o stavebných konštrukciách a budove (všetky pavilóny)... 8 2. Geometrická schéma budovy... 8 3. Výpočet a stanovenie tepelného odporu, resp. súčiniteľa prechodu tepla stavebných konštrukcií, posúdenie kondenzácie vodnej pary... 8 4. Posúdenie hygienického kritéria... 9 5. Posúdenie kritéria výmeny vzduchu... 9 6. Posúdenie energetického kritéria... 9 7. Posúdenie kritéria minimálnej požiadavky na energetickú hospodárnosť budov... 9 8. Výsledky výpočtu (hodnotenie v zmysle STN 73 0540/Z1)... 9 C. Posúdenie celkovej potreby energie a globálneho ukazovateľa... 9 1. Vykurovanie.... 10 2. Príprava teplej vody.... 10 3. Osvetlenie.... 10 4. Predikcia zaradenia objektu do energetickej triedy.... 10 D. ZÁVER... 12 E. PRÍLOHY... 12 ÚVOD. Budova obecného úradu s kultúrnym domom sa nachádza v centre obce Snežnica. Bola postavená vo dvoch etapách. Hlavný objekt bol realizovaný z plných pálených tehál, neskôr z tehál CDm bola pristavaná druhá časť. Navrhované úpravy riešia zlepšenie energetickej hospodárnosti objektu. Zastrešenie je šikmou sedlovou strechou na báze dreva, podkrovie nie je využívané.

Projektové energetické hodnotenie str. 3 /26 A1. PREUKAZNÉ VÝSLEDKY TEPELNOTECHNICKÉHO POSÚDENIA JESTVUJÚCEHO OBJEKTU 1.ENERGETICKÉ KRITÉRIUM A KRITÉRIUM EHB Druh budovy: Stavebný systém: Administratívny Murovaný atypický Tab 1. - Hodnotenie energetického kritéria (STN 730540-2:2012) Stavba: Obecný úrad, Snežnica Konštrukčné riešenie: Murivo Jestvujúci stav Merná tepelná strata prechodom konštrukcia U j plocha A j Red.faktor b x U j.a j.b x W/(m 2 K) (m 2 ) (-) (W/K) obvodový plášť 550mm PP 1,130 377,16 1,0 426,19 obvodový plášť 450mm PP 1,310 323,00 1,0 423,13 obvodový plášť 400mm CDm 1,300 47,63 1,0 61,92 strecha 0,800 546,55 0,9 393,52 strecha nad WC 0,300 27,85 1,0 8,36 podlaha nad exteriérom 1,200 20,40 1,0 24,48 Podlaha na teréne 0,345 331,64 1,0 114,39 Podlaha nad suterénom 2,000 222,35 0,5 222,35 stena do nevyk.priestorov 1,800 22,10 0,5 19,89 dvere 2,300 15,89 1,0 36,54 okná pôvodné 2,700 93,81 1,0 253,29 okná plastové už vymenené 1,300 27,73 1,0 36,05 SPOLU A = 2056,11 2 020,09 Obostavaný objem budovy V b = 3 851,9 m 3 Celková podlahová plocha A b = 1 100,5 m 2 zvýšenie U-vplyv tep.mostov DU = 0,10 W/(m 2 K) Vplyv tepelných mostov DH TM = 205,61 W/K priem. Súčiniteľ prestupu tepla U e,m = 1,082 W/(m 2 K) faktor tvaru A/V b = 0,534 m 2.m -3 priemerná výška podlažia h k = 3,500 m Merná tepelná strata prechodom H T = 2225,71 W/K Merná tepelná strata vetraním okná plast dvere okná pôv Celková dĺžka škár otvorových konštrukcií l = 85,7 36,3 337,7 m Súčiniteľ prievzdušnosti otvorov i lv = 0,00005 0,00018 0,00014 m 2.s -1.Pa -0,67 UVAŽUJE SA S VÝMENOU VZDUCHU npr=0,5 1/h V m = V b x 0,80 n = 20160 * SUM(i LV,j x l j )/V m = 0,38 1/h Vm (m3) = 3 082 pre infiltráciu sa uvažuje s H V = 508,4 W/K 508,4 W/K pre n=0,5 Vzduchotechnika nie infiltrácia škárami rekuperátor, účinnosť 0,0 % 1171 m3/h objem výmeny cez VZT 0,0 m3/h spĺňa VZT+inf. min. 0,5 násobnú výmenu NIE 0,38 násobná výmena pre VZT sa uvažuje s H V = 0,0 W/K Merná tepelná strata vetraním H V = 508,4 W/K MERNÁ TEPELNÁ STRATA H = H T + H V H = 2 734,15 W/K Tepelné zisky - okná Q s I sj A nj g nj Q sj Tepelné zisky - vnútorné Q i orientácia na svetové strany (kwh/m2) (m 2 ) (-) (kwh) H 340 0,00 0,625 0 JV 260,0 11,79 0,65 996 SV 130,0 4,08 0,65 173 SZ 130,0 13,42 0,65 567 JZ 260,0 45,41 0,65 3 837 SPOLU A n = 74,7 Q s = 5 573 priemerné tepelné výkony vnút.zdrojov tepla q i = 6 W/m-2 Tepelný zisk od vnútorných zdrojov tepla Qi = 33 597 kwh CELKOVÉ VNÚTORNÉ ZISKY Q i + Q s = 39 170 W/K Energetické požiadavky podľa STN 73 0540-2, čl.8 Normalizovaná potreba tepla na vykurovanie Q H,nd,N = 66,7 kwh/(m 2.a) (čl. 8.1.2) Normalizovaná hodnota na dosiahnutie EH - Q N,EP = 53,5 kwh/m 3 (čl. 8.2.2)

Projektové energetické hodnotenie str. 4 /26 Tab.2 - Výpočet potreby tepla na vykurovanie podľa STN EN ISO 13790 - po mesiacoch (pre energetické kritérium) Stavba: Obecný úrad, Snežnica Jestvujúci stav Konštrukčná výška nebytovej budovy: 3,500 m nebytová budova: áno Tepelná strata po mesiacoch (Energetické kritérium) požad.vnút. teplota bez uvažovania útlmov Ti= 20 20 20 20 20 20 20 mesiac I. II. III. IV. X. XI. XII. spolu priem.vonk. teplota počas výpočt.obdobia Te= -1,8 0,4 4,6 9,9 9,8 4,3-0,3 3,86 počet dní vykurovacieho obdobia t = 31 28 31 30 31 30 31 212 počet hodín vykurovacieho obdobia t = 744 672 744 720 744 720 744 5088 počet dennostupňov D = 675,8 548,8 477,4 303,0 316,2 471,0 629,3 3422 xi = 16,2 13,2 11,5 7,3 7,6 11,3 15,1 Tepelná strata (kwh) Q,L = H*(Ti-Te)*t = 44346 36012 31327 19883 20749 30907 41 294 224518 Interné tepelné zisky (kwh) Q,i Priemerný výkon int.tepelných ziskov FI,i = 6 603 W Interné tepelné zisky (kwh) Q,i = FI,i * t = 4 913 4 437 4 913 4 754 4 913 4 754 4 913 33 597 Interné tepelné zisky * NÍ (kwh) 4904 4425 4882 4649 4827 4732 4902 33321 Solárne tepelné zisky (kwh) Q,s I,s pre J 30,2 43,6 61,2 66,3 57,2 33,1 28,4 320 Q,s = 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0 JV 22,7 33,8 50,9 62 44,8 24,9 20,9 260 Q,s = 87,0 129,5 195,1 237,6 171,7 95,4 80,1 996 V 14,9 24,5 42 59,1 32,2 15,4 11,9 200 Q,s = 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0 SV 10,2 16,1 26,8 41,6 18,3 9,6 7,4 130 Q,s = 13,5 21,4 35,6 55,2 24,3 12,7 9,8 173 S 9,1 13,8 20,1 27,2 14,5 8,4 6,9 100 Q,s = 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0 SZ 10,2 16,1 26,8 41,6 18,3 9,6 7,4 130 Q,s = 44,5 70,2 116,9 181,5 79,8 41,9 32,3 567 Z 14,9 24,5 42 59,1 32,2 15,4 11,9 200 Q,s = 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0 JZ 22,7 33,8 50,9 62 44,8 24,9 20,9 260 Q,s = 335,0 498,8 751,2 915,0 661,2 367,5 308,5 3837 horiz 22,2 38,6 71,4 108,2 55 26,2 18,4 340 Q,s = 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0 Solárne zisky SPOLU / mesiac 480 720 1 099 1 389 937 518 431 5573 Solárne zisky SPOLU / mesiac * NÍ 479 718 1092 1359 921 515 430 5513 Faktor využitia tepelných ziskov pomer tepel.ziskov a strát gama = (Q,i+Q,s)/Q,L = 0,122 0,143 0,192 0,309 0,282 0,171 0,129 vnútorná tepelná kapacita (W/(m2.K) C = 72,22 --> Kcia budovy -> Ťažká a,0 = 1 časová konštanta budovy tau = C/H = 29,07 a = a,0+tau/tau,0 = 2,94 tau,0 = 15 POTREBA TEPLA NA VYKUROVANIE Qh (kwh) NÍ = 0,998 0,997 0,994 0,978 0,982 0,995 0,998 0,992 kwh/a Q,h = Q,L - ní*q,g = 38 963 30 869 25 353 13 875 15 002 25 659 35 962 185 684 Merná potreba tepla na vykurovanie Q H,nd = Q h / A b = 168,72 kwh/m 2 (pre Energetické kritérium cez plochu) Merná potreba tepla na vykurovanie Q H,nd = Q h / V b = 48,21 kwh/m 2 (pre Energetické kritérium cez objem) Tab.3 - Výpočet potreby tepla na vykurovanie podľa STN EN ISO 13790 - po mesiacoch (pre energ. hosp. budovy) Tepelná strata po mesiacoch (základné údaje sú prebraté z Tab.1. a 2.) požad.vnút. teplota so zohľadnením útlmov Ti= 18,5 18,5 18,5 18,5 18,5 18,5 18,5 mesiac I. II. III. IV. X. XI. XII. spolu priem.vonk. teplota počas výpočt.obdobia Te= -2,9-0,8 3,6 9,1 8,8 3,4-1,2 2,88 počet dní vykurovacieho obdobia t = 31 28 31 30 31 30 31 212 počet hodín vykurovacieho obdobia t = 744 672 744 720 744 720 744 5 088 počet dennostupňov D = 663,4 540,4 461,9 282,0 300,7 453,0 610,7 3 312 xi = 15,9 13,0 11,1 6,8 7,2 10,9 14,7 Tepelná strata (kwh) Q,L = H*(Ti-Te)*t = 43 532 35 461 30 310 18 505 19 732 29 726 40 074 217 339 Interné tepelné zisky (kwh) Q,i Priemerný výkon int.tepelných ziskov FI,i = 6 603 W Interné tepelné zisky (kwh) Q,i = FI,i * t = 4 913 4 437 4 913 4 754 4 913 4 754 4 913 33 597 Interné tepelné zisky * NÍ (kwh) 4903 4424 4879 4628 4815 4730 4901 33281 Solárne tepelné zisky (kwh) Q,s Solárne zisky SPOLU / mesiac 480 720 1 099 1 389 937 518 431 5 573 Solárne zisky SPOLU / mesiac * NÍ 479 718 1091 1352 918 515 430 5503 Faktor využitia tepelných ziskov pomer tepel.ziskov a strát gama = (Q,i+Q,s)/Q,L = 0,124 0,145 0,198 0,332 0,296 0,177 0,133 vnútorná tepelná kapacita (W/(m2.K) Cm = 72,22 --> Kcia budovy -> Ťažká a,0 = 1 časová konštanta budovy tau = Cm/(Htr+Hv e)= 29,07 ah = ah,0+tau/tauh,0 = 2,94 tau,0 = 15 NÍ = 0,998 0,997 0,993 0,973 0,980 0,995 0,998 0,991 POTREBA TEPLA NA VYKUROVANIE Qh (kwh) kwh/a Q,h = Q,L - ní*q,g = 38149 30319 24340 12524 13999 24481 34 743 178555 Merná potreba tepla na vykurovanie Q H,nd = Q h / A b = 162,24 kwh/m 2 (pre Energetickú hospodárnosť budovy) Tab.4 - VYHODNOTENIE splnenia Energetického kritéria a Predpokladu Energetickej hospodárnosti (STN 730540:2012) Vypočítaná Normová kwh/m2 Kritérium Splnenie/nesplnenie kwh/m2 Porovnanie hodnota hodnota (kwh/m3) Energetické kritérium - normalizovaná hodnota (plošná) : NESPĹŇA QH,nd = 168,72 > QH,nd,N = 66,7 Energetické kritérium - normalizovaná hodnota (objemová) : NESPĹŇA QH,nd = 48,21 > QH,nd,N = 23,8 Energetické kritérium - odporúčanú hodnotu budova : Nedosahuje QH,nd = 168,72 > QH,nd,r1 = 33,3 Energetické kritérium - normalizovaná hodnota (objemová) : Nedosahuje QH,nd = 48,21 > QH,nd,r1 = 11,9 Energetické krit. - cieľovú odporúčanú hodnotu budova : Nedosahuje QH,nd = 168,72 > QH,nd,r2 = 16,7 Predpoklad splnenia energetickej hospodárnosti budov sa nehodnotí z dôvodu nedefinovania požiadaviek pre tento typ budov (kultúrny dom) Normalizovanú hodnotu na dosiahnutie EH budovy : NESPĹŇA QEP = 162,24 > QN,EP = 53,5 Odporúčanú hodnotu na dosiahnutie EH budovy : V zmysle článku 8.2.2 v STN 730540-Z1, Poznámka 4, je potrebné pre dosiahnutie parametrov Cieľovú odporúčanú hodnotu na dosiahnutie EH budovy : deklarovať aj ostatné miesta spotreby*) - viď tiež Tab. v kapitole C. *) Preukázanie dosiahnutia úrovne ultranízkoenergetickej výstavby a úrovne budov s takmer nulovou potrebou energie ovplyvňuje okrem potreby tepla na vykurovanie aj potreba energie na vykurovanie a potreba energie pre ostatné miesta spotreby energie (príprava teplej vody, chladenie, vetranie, osvetlenie) Vzhľadom na to že objekt nevyhovuje z hľadiska energetického kritéria a sú nutné opatrenia na jeho splnenie neposudzuje sa v pôvodnom stave hygienické kritérium

Projektové energetické hodnotenie str. 5 /26 A2. PREUKAZNÉ VÝSLEDKY TEPELNOTECHNICKÉHO POSÚDENIA OBJEKTU PO NAVRHOVANÝCH ÚPRAVÁCH 1.ENERGETICKÉ KRITÉRIUM A KRITÉRIUM EHB Druh budovy: Stavebný systém: Administratívny Murovaný atypický + ETICS. Tab 5. - Hodnotenie energetického kritéria (STN 730540-2:2012) Stavba: Obecný úrad, Snežnica Konštrukčné riešenie: Murivo Navrhovaný stav Merná tepelná strata prechodom konštrukcia U j plocha A j Red.faktor b x U j.a j.b x W/(m 2 K) (m 2 ) (-) (W/K) obvodový plášť 550mm PP 0,210 377,2 1,0 79,20 obvodový plášť 450mm PP 0,214 323,0 1,0 69,12 obvodový plášť 400mm CDm 0,215 47,6 1,0 10,24 strecha 0,144 546,6 0,9 70,83 strecha nad WC 0,110 27,9 1,0 3,06 podlaha nad exteriérom 0,144 20,4 1,0 2,94 Podlaha na teréne 0,272 331,6 1,0 90,28 Podlaha nad suterénom 0,453 222,4 0,5 50,37 stena do nevyk.priestorov 0,442 22,1 0,5 4,88 dvere 1,000 15,9 1,0 15,89 okná pôvodné 1,000 93,8 1,0 93,81 okná plastové už vymenené 1,300 27,7 1,0 36,05 SPOLU A = 2056,11 526,69 Obostavaný objem budovy V b = 3 851,9 m 3 Celková podlahová plocha A b = 1 100,5 m 2 zvýšenie U-vplyv tep.mostov DU = 0,02 W/(m 2 K) Vplyv tepelných mostov DH TM = 41,12 W/K priem. Súčiniteľ prestupu tepla U e,m = 0,276 W/(m 2 K) faktor tvaru A/V b = 0,534 m 2.m -3 priemerná výška podlažia h k = 3,500 m Merná tepelná strata prechodom H T = 567,81 W/K Merná tepelná strata vetraním okná plast dvere okná pôv Celková dĺžka škár otvorových konštrukcií l = 423,4 36,3 0,0 m Súčiniteľ prievzdušnosti otvorov i lv = 0,00005 0,00007 0,00014 m 2.s -1.Pa -0,67 UVAŽUJE SA S VÝMENOU VZDUCHU npr=0,5 1/h V m = V b x 0,80 n = 20160 * SUM(i LV,j x l j )/V m = 0,16 1/h V m (m 3 ) = 3 082 pre infiltráciu sa uvažuje s H V = 157,7 W/K 508,4 W/K pre n=0,5 Vzduchotechnika áno infiltrácia škárami rekuperátor, účinnosť 85,0 % 478 m3/h objem výmeny cez VZT 500,0 m3/h spĺňa VZT+inf. min. 0,5 násobnú výmenu NIE 0,32 násobná výmena pre VZT sa uvažuje s H V = 25,0 W/K zostáva na vetranie bez rekup. a infiltr. Hv,v = 562,7 m3/h 0,18 násob.výmena Merná tepelná strata vetraním H V = 368,4 W/K MERNÁ TEPELNÁ STRATA H = H T + H V H = 936,26 W/K Tepelné zisky - okná Q s I sj A nj g nj Q sj orientácia na svetové strany (kwh/m2) (m 2 ) (-) (kwh) Tepelné zisky - vnútorné Q i H 340 0,00 0,625 0 JV 260,0 11,8 0,625 958 SV 130,0 4,1 0,625 166 SZ 130,0 13,4 0,625 545 JZ 260,0 45,4 0,625 3 690 SPOLU A n = 74,7 Q s = 5359 priemerné tepelné výkony vnút.zdrojov tepla q i = 6 W/m-2 Tepelný zisk od vnútorných zdrojov tepla Qi = 33 597 kwh CELKOVÉ VNÚTORNÉ ZISKY Q i + Q s = 38 956 W/K Energetické požiadavky podľa STN 73 0540-2, čl.8 Normalizovaná potreba tepla na vykurovanie Q H,nd,N = 66,7 kwh/(m 2.a) (čl. 8.1.2) Normalizovaná hodnota na dosiahnutie EH - Q N,EP = 53,5 kwh/m 3 (čl. 8.2.2) Tab 5.A - Vyhodnotenie Odporúčanej hodnoty Ue,m na splnenie energetického kritéria Ue,m vo W/(m2.K) Ue,m spĺňa / vypočítaný Tab.3 (STN) nespĺňa Priemerný Ue,m - normalizovaná hodnota : 0,276 < 0,481 SPĹŇA Priemerný Ue,m - odporúčaná hodnota : 0,276 < 0,323 SPĹŇA Priemerný Ue,m - cieľ.odporúčaná hodnota : 0,276 > 0,225 NESPĹŇA

Projektové energetické hodnotenie str. 6 /26 Tab.6 - Výpočet potreby tepla na vykurovanie podľa STN EN ISO 13790 - po mesiacoch (pre energetické kritérium) Stavba: Obecný úrad, Snežnica Navrhovaný stav Konštrukčná výška nebytovej budovy: 3,500 m nebytová budova: áno Tepelná strata po mesiacoch (Energetické kritérium) požad.vnút. teplota bez uvažovania útlmov Ti= 20 20 20 20 20 20 20 mesiac I. II. III. IV. X. XI. XII. spolu priem.vonk. teplota počas výpočt.obdobia Te= -1,8 0,4 4,6 9,9 9,8 4,3-0,3 3,86 počet dní vykurovacieho obdobia t = 31 28 31 30 31 30 31 212 počet hodín vykurovacieho obdobia t = 744 672 744 720 744 720 744 5088 počet dennostupňov D = 675,8 548,8 477,4 303,0 316,2 471,0 629,3 3422 xi = 16,2 13,2 11,5 7,3 7,6 11,3 15,1 Tepelná strata (kwh) Q,L = H*(Ti-Te)*t = 15185 12332 10727 6808 7105 10583 14140 76882 Interné tepelné zisky (kwh) Q,i Priemerný výkon int.tepelných ziskov FI,i = 6 603 W Interné tepelné zisky (kwh) Q,i = FI,i * t = 4 913 4 437 4 913 4 754 4 913 4 754 4 913 33 597 Interné tepelné zisky * NÍ (kwh) 4760 4234 4480 3737 4006 4428 4735 30381 Solárne tepelné zisky (kwh) Q,s I,s pre J 30,2 43,6 61,2 66,3 57,2 33,1 28,4 320 Q,s = 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0 JV 22,7 33,8 50,9 62 44,8 24,9 20,9 260 Q,s = 83,6 124,6 187,6 228,5 165,1 91,8 77,0 958 V 14,9 24,5 42 59,1 32,2 15,4 11,9 200 Q,s = 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0 SV 10,2 16,1 26,8 41,6 18,3 9,6 7,4 130 Q,s = 13,0 20,5 34,2 53,1 23,3 12,2 9,4 166 S 9,1 13,8 20,1 27,2 14,5 8,4 6,9 100 Q,s = 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0 SZ 10,2 16,1 26,8 41,6 18,3 9,6 7,4 130 Q,s = 42,8 67,5 112,4 174,5 76,8 40,3 31,0 545 Z 14,9 24,5 42 59,1 32,2 15,4 11,9 200 Q,s = 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0 JZ 22,7 33,8 50,9 62 44,8 24,9 20,9 260 Q,s = 322,1 479,7 722,3 879,8 635,8 353,4 296,6 3690 horiz 22,2 38,6 71,4 108,2 55 26,2 18,4 340 Q,s = 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0 Solárne zisky SPOLU / mesiac 462 692 1 056 1 336 901 498 414 5359 Solárne zisky SPOLU / mesiac * NÍ 447 661 964 1050 735 463 399 4719 Faktor využitia tepelných ziskov pomer tepel.ziskov a strát gama = (Q,i+Q,s)/Q,L = 0,354 0,416 0,556 0,895 0,818 0,496 0,377 vnútorná tepelná kapacita (W/(m2.K) C = 72,22 --> Kcia budovy -> Ťažká a,0 = 1 časová konštanta budovy tau = C/H = 84,89 a = a,0+tau/tau,0 = 6,66 tau,0 = 15 NÍ = 0,969 0,954 0,912 0,786 0,815 0,931 0,964 0,904 POTREBA TEPLA NA VYKUROVANIE Q h (kwh) kwh/a Q,h = Q,L - ní*q,g = 9978 7437 5283 2021 2365 5692 9006 41782 Merná potreba tepla na vykurovanie Q H,nd = Q h / A b = 2 37,97 kwh/m (pre Energetické kritérium cez plochu) Merná potreba tepla na vykurovanie Q H,nd = Q h / V b = 10,85 kwh/m 2 (pre Energetické kritérium cez objem) Tab.7 - Výpočet potreby tepla na vykurovanie podľa STN EN ISO 13 790 - po mesiacoch (pre energ. hosp. budovy) Tepelná strata po mesiacoch (základné údaje sú prebraté z Tab.1. a 2.) požad.vnút. teplota so zohľadnením útlmov Ti= 18,5 18,5 18,5 18,5 18,5 18,5 18,5 mesiac I. II. III. IV. X. XI. XII. spolu priem.vonk. teplota počas výpočt.obdobia Te= -2,9-0,8 3,6 9,1 8,8 3,4-1,2 2,88 počet dní vykurovacieho obdobia t = 31 28 31 30 31 30 31 212 počet hodín vykurovacieho obdobia t = 744 672 744 720 744 720 744 5 088 počet dennostupňov D = 663,4 540,4 461,9 282,0 300,7 453,0 610,7 3 312 xi = 15,9 13,0 11,1 6,8 7,2 10,9 14,7 Tepelná strata (kwh) Q,L = H*(Ti-Te)*t = 14 907 12 143 10 379 6 337 6 757 10 179 13 723 74 423 Interné tepelné zisky (kwh) Q,i Priemerný výkon int.tepelných ziskov FI,i = 6 603 W Interné tepelné zisky (kwh) Q,i = FI,i * t = 4 913 4 437 4 913 4 754 4 913 4 754 4 913 33 597 Interné tepelné zisky * NÍ (kwh) 4753 4226 4449 3616 3926 4399 4722 30092 Solárne tepelné zisky (kwh) Q,s Solárne zisky SPOLU / mesiac 462 692 1 056 1 336 901 498 414 5 359 Solárne zisky SPOLU / mesiac * NÍ 447 659 957 1016 720 460 398 4657 Faktor využitia tepelných ziskov pomer tepel.ziskov a strát gama = (Q,i+Q,s)/Q,L = 0,361 0,422 0,575 0,961 0,860 0,516 0,388 vnútorná tepelná kapacita (W/(m2.K) C m = 72,22 --> Kcia budovy -> Ťažká a,0 = 1 časová konštanta budovy tau = C m /(H tr +H ve )= 84,89 a H = a H,0 +tau/tau H,0 = 6,66 tau,0 = 15 NÍ = 0,967 0,952 0,906 0,761 0,799 0,925 0,961 0,896 POTREBA TEPLA NA VYKUROVANIE Q h (kwh) kwh/a Q,h = Q,L - ní*q,g = 9707 7257 4973 1704 2111 5320 8603 39674 Merná potreba tepla na vykurovanie Q H,nd = Q h / A b = 36,05 kwh/m 2 (pre Energetickú hospodárnosť budovy) Tab.8 - VYHODNOTENIE splnenia Energetického kritéria a Predpokladu Energetickej hospodárnosti (STN 730540:2012) Kritérium Splnenie/nesplnenie Vypočítaná Normová kwh/m2 kwh/m2 Porovnanie hodnota hodnota (kwh/m3) Energetické kritérium - normalizovaná hodnota (plošná) : SPĹŇA Q H,nd = 37,97 < Q H,nd,N = 66,7 Energetické kritérium - normalizovaná hodnota (objemová) : SPĹŇA Q H,nd = 10,85 < Q H,nd,N = 23,8 Energetické kritérium - odporúčanú hodnotu budova : Nedosahuje Q H,nd = 37,97 > Q H,nd,r1 = 33,3 Energetické kritérium - normalizovaná hodnota (objemová) : Dosahuje Q H,nd = 10,85 < Q H,nd,r1 = 11,9 Energetické krit. - cieľovú odporúčanú hodnotu budova : Nedosahuje Q H,nd = 37,97 > Q H,nd,r2 = 16,7 Predpoklad splnenia energetickej hospodárnosti budov sa nehodnotí z dôvodu nedefinovania požiadaviek pre tento typ budov (kultúrny dom) Normalizovanú hodnotu na dosiahnutie EH budovy : SPĹŇA Q EP = 36,05 < Q N,EP = 53,5 Odporúčanú hodnotu (pre ultranízkoenergetickú budovu) : V zmysle článku 8.2.2 v STN 730540-Z1, Poznámka 4, je potrebné pre dosiahnutie parametrov deklarovať Cieľovú odporúčanú hodnotu (budova s tamer nulovou spotrebou) : aj ostatné miesta spotreby*) - viď tiež Tab. v kapitole C. *) Preukázanie dosiahnutia úrovne ultranízkoenergetickej výstavby a úrovne budov s takmer nulovou potrebou energie ovplyvňuje okrem potreby tepla na vykurovanie aj potreba energie na vykurovanie a potreba energie pre ostatné miesta spotreby energie (príprava teplej vody, chladenie, vetranie, osvetlenie)

Projektové energetické hodnotenie str. 7 /26 2. HYGIENICKÉ KRITÉRIUM Teplotná oblasť : 3 Výpočtová teplota vonkajšieho vzduchu : -15 C Vnútorná teplota : 20 C Relatívna vlhkosť vnútorného vzduchu : 50% Spôsob vykurovania : prerušované Súčiniteľ prestupu tepla h i : 4 W/(m 2 K) Kritická povrchová teplota (plesne) : 12,6 C bezpečnostná prirážka : 1,0 K Minimálna požadovaná teplota na vnútornom povrchu stavebnej konštrukcie v kritickom detaile: 13,6 C Stanovenie a posúdenie najnižšej povrchovej teploty konštrukcie hygienické kritérium (STN 73 0540-2, čl.4.3) Det.D1 : θ si = 14,7 (13,7) C > θ si,n = 13,6 C Det.D2 : θ si = 18,0 (14,5) C > θ si,n = 13,6 C Kritické detaily spĺňajú hygienické kritérium STN 73 0540 Poznámky: V zátvorke je uvedená teplote v osadení okna Ako kritický detail bol vytypovaný: D.1 Detail styku fasády a strechy na štíte D.2 Detail kúta 3. ČIASTKOVÝ ZÁVER a) Kritérium minimálnych tepelnoizolačných vlastností stavebnej konštrukcie (maximálnej hodnoty súčiniteľa prechodu tepla konštrukcie U) podľa 4.1.1 a 4.1.5; fragmenty aj výplne otvorov spĺňajú (U konštrukcií viď Tab.1 a prílohy posudku) v zmysle STN 73 0540/Z1. Hodnotenie kritéria min. tepelnoizolačných vlastností Jestvujúci stav Navrhovaný stav U (požiadavky) U j (projekt) spĺňa/ U j (úprava) spĺňa/ Teplovýmenná plocha W/(m 2 K) W/(m 2 K) nespĺňa W/(m 2 K) nespĺňa obvodový plášť 550mm PP 0,22 1,13 nespĺňa 0,21 spĺňa obvodový plášť 450mm PP 0,22 1,31 nespĺňa 0,21 spĺňa obvodový plášť 400mm CDm 0,22 1,30 nespĺňa 0,22 spĺňa strecha 0,15 0,80 nespĺňa 0,14 spĺňa strecha nad WC 0,15 0,30 nespĺňa 0,11 spĺňa podlaha nad exteriérom 0,15 1,20 nespĺňa 0,14 spĺňa Podlaha na teréne neurčené 0,28 spĺňa 0,25 spĺňa Podlaha nad suterénom 0,50 2,00 nespĺňa 0,45 spĺňa stena do nevyk.priestorov 0,55 1,80 nespĺňa 0,44 spĺňa dvere 1,00 2,30 nespĺňa 1,00 spĺňa okná pôvodné 1,00 2,70 nespĺňa 1,00 spĺňa Priemerný súčiniteľ prechodu tepla Ue,m 0,33 1,05 nespĺňa 0,27 spĺňa b) Kritérium minimálnej teploty vnútorného povrchu (hygienické kritérium) podľa 4.3.1 a 4.3.6; detaily aj fragmenty konštrukcií spĺňajú (viď bod A.2). c) Kritérium minimálnej priemernej výmeny vzduchu v miestnosti (kritérium výmeny vzduchu) podľa 6.2.1, spĺňa pri používaní osadených lokálnych rekuperátorov d) Kritérium maximálnej mernej potreby tepla na vykurovanie (energetické kritérium) podľa 8.1.2.; spĺňa (QH,nd < QH,nd,N) pre ultranízkoenergetické budovy - viď Tab.7 a 8. e) Potreba tepla na vykurovanie s preukázaním predpokladu splnenia energetickej hospodárnosti budovy (kritérium minimálnej požiadavky na energetickú hospodárnosť budov) podľa 8.2.2.;

Projektové energetické hodnotenie str. 8 /26 spĺňa (QEP < QN,EP ) pre nízkoenergetické budovy - viď Tab.8. a pri používaní technických prostriedkov definovaných projektom aj pre ultranízkoenergetické budovy viď kapitola C. f) Po aplikácii navrhovaných opatrení v stavebnej časti je možné predpokladať nasledujúce úspory v potrebe tepla: Merná potreba tepla (súčasný stav) = 178 555 kwh/a Merná potreba tepla (navrhovaný stav) = 39 674 kwh/a Úspora mernej potreby tepla (pre EHB) = 77,8% B. TEPELNOTECHNICKÝ NÁVRH A POSÚDENIE STAVEBNÝCH KONŠTRUKCIÍ A OBJEKTU 1. ZÁKLADNÉ ÚDAJE O STAVEBNÝCH KONŠTRUKCIÁCH A BUDOVE (VŠETKY PAVILÓNY) Všeobecné údaje druh budovy: Administratívny objekt stavebný systém: Murovaný + ETICS zastavaná plocha: 554 m 2 merná plocha: 1101 m 2 obostavaný objem : 3.851 m 3 umiestenie : V čiastočne svahovitom teréne podlažnosť : 2 podlažia + čiastočný technický suterén Popis jestvujúcej materiálovej skladby rozhodujúcich stavebných konštrukcií: Obvodový plášť : Obvodový plášť je murovaný z tehál PP hr. 450mm s rôznymi hrúbkami omietok a dostavované časti z tehál CDm hr. 375mm. V rámci navrhovaných opatrení je obvodový plášť doplnený kontaktným zatepľovacím systémom s hrúbkou tepelnej izolácie min. 160mm EPS-F. Ostenia zatepliť min. 30mm XPS, nadpražia 40mm XPS Strešný plášť : Podlaha : Výplne otvorov : Pôvodný strešný plášť predpokladáme zo škvarového násypu na trámovom drevenom strope. Navrhujeme uvedenú skladbu zatepliť 300mm MW rohožami v drevenom rošte. V podlahových vrstvách nad suterénmi podľa dostupných informácií nie je tepelná izolácia. Navrhujeme aplikovať kontaktný zatepľovací systém so 70mm EPS, resp. MW. Podlaha vysunutého arkiera bude z exteriéru zateplená 250mm EPS v ETICS. Pôvodné ešte nevymenené drevené zdvojené výplne otvorov a dvere budú vymenené za plastové, zasklené izolačným trojsklom s teplým dištančným rámčekom s max. U w =1,0W/(m 2.K). V súčasnosti vymenené výplne otvorov majú parametre na úrovni U w =1,3W/(m 2.K). 2. GEOMETRICKÁ SCHÉMA BUDOVY Pozri výkresovú časť Projektu. 3. VÝPOČET A STANOVENIE TEPELNÉHO ODPORU, RESP. SÚČINITEĽA PRECHODU TEPLA STAVEBNÝCH KONŠTRUKCIÍ, POSÚDENIE KONDENZÁCIE VODNEJ PARY

Projektové energetické hodnotenie str. 9 /26 Výpočty tepelného odporu a ročnej bilancie skondenzovanej a vyparenej vodnej pary pre rozhodujúce stavebné konštrukcie (obvodový a strešný plášť) sú priložené v prílohách. Ostatné výpočty sú uložené v archíve spracovateľa a na vyžiadanie budú predložené. Posudzované fragmenty (viď prílohy) stavebných konštrukcií vyhovujú: z hľadiska kritéria minimálnych tepelnoizolačných vlastností stavebnej konštrukcie (maximálnej hodnoty súčiniteľa prechodu tepla konštrukcie U), podľa článku 4.1.1 a Tab.1 STN 730540/Z1. z hľadiska minimálnej povrchovej teploty (θsi > 13,6 C), podľa článku 4.3. z hľadiska skondenzovaného množstva vodnej pary v konštrukcii (Mc 0,1 kg/(m 2.a)), podľa článku 5.1.2 pre všetky posudzované konštrukcie. 4. POSÚDENIE HYGIENICKÉHO KRITÉRIA Na overenie vlastností kritického detailu bol vykonaný výpočet jeho vnútorných povrchových teplôt pomocou plošných teplotných polí. Podrobné výpočty sú uložené v archíve spracovateľa. Výsledný priebeh izoterm je priložený v prílohách. Posúdený bol kritický detail: D.1 Detail styku fasády a strechy na štíte D.2 Detail kúta Ďalšie detaily sú systémovým riešením vybratého systému zateplenia. Posudzované detaily vyhovujú z hygienického hľadiska požadovaným parametrom (viď bod A.2.). 5. POSÚDENIE KRITÉRIA VÝMENY VZDUCHU Priemerná hodnota výmeny vzduchu infiltráciou škárami otvorových výplní nezabezpečuje požadovanú hodnotu (0,5 1/h). Preto hygienickú potrebu výmeny vzduchu bude zabezpečená vetraním oknami tiež ju budú zabezpečovať lokálne rekuperátory umiestnené v najviac využívaných miestnostiach. 6. POSÚDENIE ENERGETICKÉHO KRITÉRIA Priemerná hodnota súčiniteľa prechodu tepla objektu, faktor tvaru budovy a intenzita výmeny vzduchu sú zrejmé z Tab. 1 spracovanej v bode A.1. Spotreba energie je stanovená na základe merných tepelných strát vypočítaných podľa STN EN ISO 13790, pri uvažovaní súčiniteľov prechodu tepla stanovených na základe bodu B.3. Vypočítané hodnoty spĺňajú požadované parametre pre ultranízkoenergetické budovy. 7. POSÚDENIE KRITÉRIA MINIMÁLNEJ POŽIADAVKY NA ENERGETICKÚ HOSPODÁRNOSŤ BUDOV Kritérium je splnené pre nízkoenergetické budovy v zmysle čl. 8.2.2. (viď Tab.8 v bode A.1). Kritérium je splnené aj pre ultranízkoenergetické budovy v zmysle kapitoly C. 8. VÝSLEDKY VÝPOČTU (HODNOTENIE V ZMYSLE STN 73 0540/Z1) Objekt s kvalitou konštrukcií popísaných v bode B1 spĺňa celkové požiadavky, stanovené STN 73 0540-2/Z1. C. POSÚDENIE CELKOVEJ POTREBY ENERGIE A GLOBÁLNEHO UKAZOVATEĽA

Projektové energetické hodnotenie str. 10 /26 Požiadavky na zaradenie objektu do energetickej triedy podľa globálneho ukazovateľa primárnej energie určuje najmä zákon 555/2005 Z.z. v znení zákona 300/2012 v 4b., resp. vyhláška 364/2012 Z.z. v 2 až 5 v znení vyhlášky 324/2016 Z.z. Rozsah posudzovaných miest spotreby energií je uvedený v nasledujúcom prehľade. Objekt je samostatne meraný plynomerom i elektromerom. 1. VYKUROVANIE. Na vykurovanie riešených priestorov vykurovacími telesami je navrhnutý 2x plynový kondenzačný kotol. Kotolňa sa nachádza v suteréne objektu.. V riešených priestoroch sú vykurovacie oceľové článkové telesá. Telesá sa opatria na potrubí pripájacím ventilom s prednastavením a termostatickou hlavicou. Na spiatočke bude osadené šróbenie HERZ RL-1. 2. PRÍPRAVA TEPLEJ VODY. Ohrev TV je pre sálu navrhnutý ako plynový zásobníkový. V administratíve je riešený elektrickým prietokovým ohrievačom. 3. OSVETLENIE. Jestvujúce osvetlenie je zrealizované žiarovkovými a žiarivkovými svietidlami. Pri výpočtoch dodanej energie na osvetlenie je použitý skrátený výpočet v zmysle vyhlášky 364/2012 a 324/2016. Návrh nových svietidiel je so zdrojmi LED v príslušnej novej osvetlenosti podľa priestorov. 4. PREDIKCIA ZARADENIA OBJEKTU DO ENERGETICKEJ TRIEDY. Sumarizácia výsledkov pri posúdení jestvujúceho stavu je v nasledujúcej tabuľke. Č. r. Potreba energie Vykurovací olej Zemný plyn Uhlie Diaľkové vykurovanie Diaľkové chladenie Drevo Tepelná energia z elektriny vyrobenej v budove 1 Vykurovanie 173,70 171,98 0,00 1,72 2 Príprava teplej vody 6,00 3,00 0,00 3,00 3 Chladenie a vetranie 4 Osvetlenie 23,15 23,15 5 Celková potreba energie v budove kwh/(m2.a) Elektrická energia Energetický nosič TČ Solárna tepelná energia 202,85 174,98 0,00 0,00 27,87 0,00 0,00 6 V budove a v blízkosti 0,00 7 Mimo pozemku užívaného s budovou 7 Straty pri výrobe 0,00 7 Straty pri distribúcii mimo budovy 0,00 8 Straty pri odovzdávaní mimo budovy 0,00 9 Dodaná energia 202,85 174,98 0,00 0,00 27,87 10 Typ energetického nosiča 11 12 13 14 Potreba energie v budove OZE Mimo budovy Primárna energia, CO 2 Energetický nosič / miesto spotreby Potreba primárnej energie a emisií CO2 - JESTVUJÚCI STAV Váhové faktory pre primárnu energiu 1,10 0,70 0,10 2,20 Primárna energia kwh/(m 2.a) 192,48 0,00 0,00 61,32 253,8 Váhové faktory pre emisie CO 2 0,220 0,360 0,02 0,167 Emisie CO 2 v kg/(m 2.a) 38,50 0,00 0,00 4,65 43,1 Solárna energia fotovoltická energia Váhové faktory pre primárnu energiu sú prevzaté z vyhlášky 324/2016 Z.z. Elektrická energia z kogenerácie Teplo z kogenerácie Vážená energia a C0 2

Sumarizácia výsledkov pri posúdení navrhovaného stavu je v nasledujúcej tabuľke. Potreba primárnej energie a emisií CO2 - NAVRHOVANÝ STAV Projektové energetické hodnotenie str. 11 /26 Č. r. Potreba energie Vykurovací olej Zemný plyn Uhlie Diaľkové vykurovanie Diaľkové chladenie Drevo Tepelná energia z elektriny vyrobenej v budove 1 Vykurovanie 37,85 37,85 0,00 0,30 2 Príprava teplej vody 6,00 3,00 0,00 3,00 0,00 3 Chladenie a vetranie 4 Osvetlenie 13,09 13,09 5 Celková potreba energie v budove kwh/(m2.a) 57,24 40,85 0,00 0,00 16,39 0,00 0,00 6 V budove a v blízkosti 7 Mimo pozemku užívaného s budovou 7 Straty pri výrobe 0,00 7 Straty pri distribúcii mimo budovy 8 Straty pri odovzdávaní mimo budovy 0,00 9 Dodaná energia 57,24 40,85 0,00 0,00 16,39 10 Typ energetického nosiča 11 12 13 14 Potreba energie v budove OZE Mimo budovy Primárna energia, CO2 Energetický nosič / miesto spotreby Váhové faktory pre primárnu energiu 1,10 0,70 0,10 2,200 Primárna energia kwh/(m 2.a) 44,94 0,00 0,00 36,06 81,0 Váhové faktory pre emisie CO 2 0,220 0,360 0,02 0,167 Emisie CO 2 v kg/(m 2.a) 8,99 0,00 0,00 2,74 11,7 Elektrická energia Energetický nosič n Solárna tepelná energia Solárna energia fotovoltická energia Elektrická energia z kogenerácie Teplo z kogenerácie Vážená energia a C02 Váhové faktory pre primárnu energiu sú prevzaté z vyhlášky 324/2016 Z.z. Z uvedenej tabuľky je zrejmé, že na základe globálneho ukazovateľa primárnej energie je objekt zaradený v zmysle projektového energetického hodnotenia do energetickej triedy A1, t.j. je možné v zmysle vyhlášky 324/2016 Z.z v 4, ods.2 deklarovať, že objekt spĺňa požiadavky pre ultranízkoenergetické budovy pri dodržaní technických riešení daných projektovou dokumentáciou. Pre primárnu energiu a kategóriu administratívne budovy je stanovená horná hranica energetickej triedy A1 (ultranízkoenergetické budovy) na 87 kwh/(m 2.a) a horná hranica pre energetickú triedu B (nízkoenergetické budovy) na úrovni 187 kwh/(m 2.a). Miesto spotreby kwh/(m2.a) kwh/a En.trieda kwh/(m2.a) kwh/a En.trieda kwh/(m2.a) kwh/a % Vykurovanie 173,70 191 161 G 37,85 41 658 B 135,84 149 503 78,2% Príprava teplej vody 6,00 6 603 B 6,00 6 603 B 0,00 0 0,0% Chladenie a vetranie nehodnotí sa Osvetlenie 23,15 25 480 B 13,09 14 405 A 10,06 11 075 43,5% Celková potreba energie v budove kwh/(m2.a) Globálny ukazovateľ - Primárna energia Potreba energie pred a po navrhovaných opatreniach, rekapitulácia jestvujúci stav navrhovaný stav úspora potreby energie 202,85 223 244 E 57,24 62 999 B 145,61 160 244 71,8% 253,79 279 309 D 81,00 89 143 A1 172,79 190 166 68,1%

Projektové energetické hodnotenie str. 12 /26 D. ZÁVER Posúdenie je spracované na základe projektovej dokumentácie na stavebné povolenie a informácií generálneho projektanta. Pre spracovanie bolo nutné použiť čiastočne i subjektívne informácie. Všetky uvedené údaje platia pre objekt bežne používaný ako objekt administratívny, t.zn. s okrajovými podmienkami vnútorného a vonkajšieho prostredia uvedenými v bode A.2. Je nutné dbať najmä v priestoroch so zvýšenou produkciou vlhkosti, aby nedochádzalo k prekročeniu relatívnej vlhkosti vzduchu v zimnom období nad normové okrajové podmienky. Taktiež je potrebné realizovať útlmy vo vykurovaní v rámci max. 5 C. Predpoklad zaradenia objektu z hľadiska celkovej potreby energie je do energetickej triedy B. V časti globálneho ukazovateľa primárnej energie je to energetická trieda A1, čo spĺňa požiadavky pre obnovované budovy v zmysle vyhlášky 324/2016 Z.z aj STN 73 0540/Z1. V Žiline, 03/2017 Ing. Peter Mančík E. PRÍLOHY 1. Porovnanie mernej potreby tepla po konštrukciách - graf 2. Priebeh izoterm v kritickom detaile : D.1 Detail styku fasády a strechy na štíte D.2 Detail kúta 3. Základné komplexné tepelnotechnické posúdenie vybratých konštrukcií Obvodové plášte pred a po zateplení Strešný plášť pred a po zateplení 4. Výpočet súčiniteľa prechodu tepla podlahy na teréne PRÍLOHA 1. GRAF - POROVNANIE MERNEJ POTREBY TEPLA PO KONŠTRUKCIÁCH Potreba (zisk) tepla na konštrukciu v kwh/(m 2.a) obvodový plášť 550mm PP obvodový plášť 450mm PP obvodový plášť 400mm CDm strecha strecha nad WC 31,8 5,9 31,6 5,2 4,6 0,8 29,4 5,3 0,6 0,2 Jestvujúci stav podlaha nad exteriérom 1,8 0,2 navrhovaný stav Podlaha na teréne Podlaha nad suterénom 8,5 6,7 16,6 3,8 stena do nevyk.priestorov dvere 1,5 0,4 2,7 1,2 okná pôvodné 18,9 7,0 okná plastové už vymenené Vplyv tepelných mostov DHTM = 2,7 2,7 15,3 3,1 Merná tepelná strata vetraním 37,9 27,5-5,0 Tepelné zisky - okná Qs Tepelné zisky - vnútorné Qi -4,3-30,3-27,6-40 -30-20 -10 0 10 20 30 40 50

PRÍLOHA 2. Projektové energetické hodnotenie str. 13 /26 DETAIL D1. - PRIEBEH IZOTERM DETAIL NAPOJENIA OBVODU NA STRECHU V PRÍSTAVBE - DETAIL VYHOVUJE HYGIENICKÉMU KRITÉRIU. DETAIL D2. - PRIEBEH IZOTERM DETAIL KÚTA - DETAIL VYHOVUJE HYGIENICKÉMU KRITÉRIU.

Projektové energetické hodnotenie str. 14 /26 PRÍLOHA 3. KOMPLEXNÉ POSÚDENIE SKLADBY KONŠTRUKCIE Z HĽADISKA ŠÍRENIA TEPLA A VODNEJ PARY podľa STN EN ISO 13788, STN EN ISO 6946, STN 730540 a ČSN 730540 Teplo 2015 Názov úlohy : Obvod PP 45 Spracovateľ : Enerma ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMIENKY : Typ hodnotenej konštrukcie : Korekcia súč. prechodu tepla du : Stena vonkajšia jednoplášťová 0.000 W/m2K Skladba konštrukcie (od interiéru) : Číslo Názov D Lambda c Ro Mi Ma [m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2] 1 Omietka vápenn 0,0250 0,8700 840,0 1600,0 6,0 0.0000 2 Murivo PP 0,4400 0,8000 900,0 1700,0 8,5 0.0000 3 Břízolit 0,0200 0,9000 840,0 1900,0 25,0 0.0000 D je hrúbka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelnej vodivosti vrstvy, C je merná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnosť vrstvy, Mi je faktor difúzneho odporu vrstvy a Ma je počiatočná zabudovaná vlhkosť vo vrstve. Okrajové podmienky výpočtu : Odpor pri prestupe tepla na vnútornej strane Rsi : dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rsi : Odpor pri prestupe tepla na vonkajšej strane Rse : dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová vonkajšia teplota Te : -15.0 C Návrhová teplota vnútorného vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relatívna vlhkosť vonkajšieho vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relatívna vlhkosť vnútorného vzduchu RHi : 50.0 % Mesiac Dĺžka[dni] Tai [C] RHi [%] Pi [Pa] Te [C] RHe [%] Pe [Pa] 1 31 20.0 62.5 1460.6-3.2 81.6 381.5 2 28 20.0 65.5 1530.7-1.1 80.7 449.8 3 31 20.0 65.6 1533.0 3.2 79.4 610.0 4 30 20.0 64.9 1516.7 8.0 77.3 828.8 5 31 20.0 66.5 1554.1 13.0 74.3 1112.2 6 30 20.0 68.5 1600.8 15.9 72.0 1300.1 7 31 20.0 69.9 1633.5 17.7 70.2 1421.0 8 31 20.0 69.4 1621.8 17.1 70.8 1379.9 9 30 20.0 66.4 1551.7 12.8 74.4 1099.3 10 31 20.0 64.9 1516.7 8.5 77.0 854.1 11 30 20.0 65.6 1533.0 3.2 79.4 610.0 12 31 20.0 65.0 1519.0-1.4 80.9 439.8 Tai, RHi a Pi sú priem. mesačné parametre vnútorného vzduchu (teplota, relatívna vlhkosť a čiastočný tlak vodnej pary) a Te, RHe a Pe sú priem. mesačné parametre v prostredí na vonkajšej strane konštrukcie (teplota, relatívna vlhkosť a čiastočný tlak vodnej pary). Pre vnútorné prostredie sa uplatnila prirážka priemernej relatívnej vlhkosti : 0.0 % Počiatočný mesiac pre výpočet bilancie sa stanovuje výpočtom podľa STN EN ISO 13788. Počet hodnotených rokov : 1

VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOTENEJ KONŠTRUKCIE : Tepelný odpor a súčiniteľ prechodu tepla podľa STN EN ISO 6946: Tepelný odpor konštrukcie R : Súčiniteľ prechodu tepla konštrukcie U : 0.601 m2k/w 1.300 W/m2K Difúzny odpor a tepelne akumulačné vlastnosti: Difúzny odpor konštrukcie ZpT : Projektové energetické hodnotenie str. 15 /26 2.3E+0010 m/s Teplotný útlm konštrukcie Ny* podľa STN EN ISO 13786: 62.1 Fázový posun teplotného kmitu Psi* podľa STN EN ISO 13786: 14.8 h Teplota vnútorného povrchu a teplotný faktor podľa STN 730540 a STN EN ISO 13788: Vnútorná povrchová teplota pri výpočtových podmienkach Tsi,p : 10.18 C Teplotný faktor v návrhových podmienkach f,rsi,p : 0.719 Číslo Minimálne požadované hodnoty pri max. Vypočítané mesiaca rel. vlhkosti na vnútornom povrchu: hodnoty --------- 80% --------- -------- 100% --------- Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] 1 16.1 0.831 12.6 0.682 13.5 0.719 94.5 2 16.8 0.849 13.3 0.684 14.1 0.719 95.3 3 16.8 0.812 13.4 0.605 15.3 0.719 88.3 4 16.7 0.722 13.2 0.433 16.6 0.719 80.2 5 17.0 0.578 13.6 0.082 18.0 0.719 75.2 6 17.5 0.394 14.0 ------ 18.8 0.719 73.6 7 17.8 0.060 14.3 ------ 19.4 0.719 72.8 8 17.7 0.215 14.2 ------ 19.2 0.719 73.0 9 17.0 0.587 13.6 0.104 18.0 0.719 75.3 10 16.7 0.710 13.2 0.409 16.8 0.719 79.4 11 16.8 0.812 13.4 0.605 15.3 0.719 88.3 12 16.7 0.845 13.2 0.683 14.0 0.719 95.1 RHsi je relatívna vlhkosť na vnútornom povrchu, Tsi je teplota vnútorného povrchu a f,rsi je teplotný faktor. Difúzia vodnej pary pri výp. podmienkach a bilancia vodnej pary podľa STN 730540-2: (bez vplyvu zabudovanej vlhkosti a slnečného žiarenia) Priebeh teplôt a čiastočných tlakov vodnej pary pri výpočtových okrajových podmienkach: rozhranie: i 1-2 2-3 e theta [C]: 14.3 13.0-12.0-13.0 p [Pa]: 1168 1133 256 138 p,sat [Pa]: 1630 1497 216 197 theta je teplota na rozhraní vrstiev, p je predpokladaný čiastočný tlak vodnej pary na rozhraní vrstiev a p,sat je čiastočný tlak nasýtenej vodnej pary na rozhraní vrstiev. Pri vonkajšej výpočtovej teplote dochádza v konštrukcii ku kondenzácii vodnej pary. Kond.zóna Hranice kondenzačnej zóny Množstvo kondenzujúcej číslo ľavá [m] pravá vodnej pary [kg/(m2s)] 1 0.3044 0.4324 2.447E-0008 Ročná bilancia skondenzovanej a vyparitelnej vodnej pary: Množstvo skondenzovanej vodnej pary za rok Mc,a: 0.0181 kg/(m2.rok) Množstvo vyparitelnej vodnej pary za rok Mev,a: 2.8492 kg/(m2.rok) Ku kondenzácii dochádza pri vonkajšej teplote nižšej ako -5.0 C. Bilancia skondenzovanej a vyparenej vodnej pary podľa STN EN ISO 13788: Ročný cyklus č. 1 V konštrukcii nedochádza počas modelového roka ku kondenzácii vodnej pary. Hodnotenie difúzie vodnej pary bolo vyhotovené pre predpoklad 1D šírenia vodnej pary prevažujúcou skladbou konštrukcie. Pre konštrukcie s výraznými systematickými tepelnými mostami je výsledok výpočtu len orientačný. Presnejšie výsledky sa dajú získať pomocou 2D analýzy. STOP, Teplo 2015

Projektové energetické hodnotenie str. 16 /26 KOMPLEXNÉ POSÚDENIE SKLADBY KONŠTRUKCIE Z HĽADISKA ŠÍRENIA TEPLA A VODNEJ PARY podľa STN EN ISO 13788, STN EN ISO 6946, STN 730540 a ČSN 730540 Teplo 2015 Názov úlohy : Spracovateľ : Zakázka : Obvod CDm 375mm ObÚ Snežnica ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMIENKY : Typ hodnotenej konštrukcie : Korekcia súč. prechodu tepla du : Stena vonkajšia jednoplášťová 0.000 W/m2K Skladba konštrukcie (od interiéru) : Číslo Názov D Lambda c Ro Mi Ma [m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2] 1 Omítka vápenná 0,0150 0,8700 840,0 1600,0 6,0 0.0000 2 Zdivo CDm tl. 0,3650 0,6900 960,0 1450,0 7,0 0.0000 3 Omítka vápenoc 0,0150 0,9900 790,0 2000,0 19,0 0.0000 D je hrúbka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelnej vodivosti vrstvy, C je merná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnosť vrstvy, Mi je faktor difúzneho odporu vrstvy a Ma je počiatočná zabudovaná vlhkosť vo vrstve. Okrajové podmienky výpočtu : Odpor pri prestupe tepla na vnútornej strane Rsi : dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rsi : Odpor pri prestupe tepla na vonkajšej strane Rse : dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová vonkajšia teplota Te : -15.0 C Návrhová teplota vnútorného vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relatívna vlhkosť vonkajšieho vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relatívna vlhkosť vnútorného vzduchu RHi : 50.0 % Mesiac Dĺžka[dni] Tai [C] RHi [%] Pi [Pa] Te [C] RHe [%] Pe [Pa] 1 31 20.0 62.5 1460.6-3.2 81.6 381.5 2 28 20.0 65.5 1530.7-1.1 80.7 449.8 3 31 20.0 65.6 1533.0 3.2 79.4 610.0 4 30 20.0 64.9 1516.7 8.0 77.3 828.8 5 31 20.0 66.5 1554.1 13.0 74.3 1112.2 6 30 20.0 68.5 1600.8 15.9 72.0 1300.1 7 31 20.0 69.9 1633.5 17.7 70.2 1421.0 8 31 20.0 69.4 1621.8 17.1 70.8 1379.9 9 30 20.0 66.4 1551.7 12.8 74.4 1099.3 10 31 20.0 64.9 1516.7 8.5 77.0 854.1 11 30 20.0 65.6 1533.0 3.2 79.4 610.0 12 31 20.0 65.0 1519.0-1.4 80.9 439.8 Tai, RHi a Pi sú priem. mesačné parametre vnútorného vzduchu (teplota, relatívna vlhkosť a čiastočný tlak vodnej pary) a Te, RHe a Pe sú priem. mesačné parametre v prostredí na vonkajšej strane konštrukcie (teplota, relatívna vlhkosť a čiastočný tlak vodnej pary). Pre vnútorné prostredie sa uplatnila prirážka priemernej relatívnej vlhkosti : 0.0 % Počiatočný mesiac pre výpočet bilancie sa stanovuje výpočtom podľa STN EN ISO 13788. Počet hodnotených rokov : 1

VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOTENEJ KONŠTRUKCIE : Tepelný odpor a súčiniteľ prechodu tepla podľa STN EN ISO 6946: Tepelný odpor konštrukcie R : Súčiniteľ prechodu tepla konštrukcie U : 0.561 m2k/w 1.367 W/m2K Difúzny odpor a tepelne akumulačné vlastnosti: Difúzny odpor konštrukcie ZpT : Projektové energetické hodnotenie str. 17 /26 1.5E+0010 m/s Teplotný útlm konštrukcie Ny* podľa STN EN ISO 13786: 31.3 Fázový posun teplotného kmitu Psi* podľa STN EN ISO 13786: 12.1 h Teplota vnútorného povrchu a teplotný faktor podľa STN 730540 a STN EN ISO 13788: Vnútorná povrchová teplota pri výpočtových podmienkach Tsi,p : 9.72 C Teplotný faktor v návrhových podmienkach f,rsi,p : 0.706 Číslo Minimálne požadované hodnoty pri max. Vypočítané mesiaca rel. vlhkosti na vnútornom povrchu: hodnoty --------- 80% --------- -------- 100% --------- Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] 1 16.1 0.831 12.6 0.682 13.2 0.706 96.4 2 16.8 0.849 13.3 0.684 13.8 0.706 97.0 3 16.8 0.812 13.4 0.605 15.1 0.706 89.6 4 16.7 0.722 13.2 0.433 16.5 0.706 81.0 5 17.0 0.578 13.6 0.082 17.9 0.706 75.6 6 17.5 0.394 14.0 ------ 18.8 0.706 73.8 7 17.8 0.060 14.3 ------ 19.3 0.706 72.9 8 17.7 0.215 14.2 ------ 19.1 0.706 73.2 9 17.0 0.587 13.6 0.104 17.9 0.706 75.8 10 16.7 0.710 13.2 0.409 16.6 0.706 80.2 11 16.8 0.812 13.4 0.605 15.1 0.706 89.6 12 16.7 0.845 13.2 0.683 13.7 0.706 96.8 RHsi je relatívna vlhkosť na vnútornom povrchu, Tsi je teplota vnútorného povrchu a f,rsi je teplotný faktor. Difúzia vodnej pary pri výp. podmienkach a bilancia vodnej pary podľa STN 730540-2: (bez vplyvu zabudovanej vlhkosti a slnečného žiarenia) Priebeh teplôt a čiastočných tlakov vodnej pary pri výpočtových okrajových podmienkach: rozhranie: i 1-2 2-3 e theta [C]: 13.8 13.0-12.4-13.1 p [Pa]: 1168 1137 239 138 p,sat [Pa]: 1575 1492 210 196 theta je teplota na rozhraní vrstiev, p je predpokladaný čiastočný tlak vodnej pary na rozhraní vrstiev a p,sat je čiastočný tlak nasýtenej vodnej pary na rozhraní vrstiev. Pri vonkajšej výpočtovej teplote dochádza v konštrukcii ku kondenzácii vodnej pary. Kond.zóna Hranice kondenzačnej zóny Množstvo kondenzujúcej číslo ľavá [m] pravá vodnej pary [kg/(m2s)] 1 0.2378 0.3421 3.531E-0008 Ročná bilancia skondenzovanej a vyparitelnej vodnej pary: Množstvo skondenzovanej vodnej pary za rok Mc,a: 0.0252 kg/(m2.rok) Množstvo vyparitelnej vodnej pary za rok Mev,a: 4.2534 kg/(m2.rok) Ku kondenzácii dochádza pri vonkajšej teplote nižšej ako -5.0 C. Bilancia skondenzovanej a vyparenej vodnej pary podľa STN EN ISO 13788: Ročný cyklus č. 1 V konštrukcii nedochádza počas modelového roka ku kondenzácii vodnej pary. Hodnotenie difúzie vodnej pary bolo vyhotovené pre predpoklad 1D šírenia vodnej pary prevažujúcou skladbou konštrukcie. Pre konštrukcie s výraznými systematickými tepelnými mostami je výsledok výpočtu len orientačný. Presnejšie výsledky sa dajú získať pomocou 2D analýzy. STOP, Teplo 20

Projektové energetické hodnotenie str. 18 /26 KOMPLEXNÉ POSÚDENIE SKLADBY KONŠTRUKCIE Z HĽADISKA ŠÍRENIA TEPLA A VODNEJ PARY podľa STN EN ISO 13788, STN EN ISO 6946, STN 730540 a ČSN 730540 Teplo 2015 Názov úlohy : Spracovateľ : Enerma Zakázka : KD Snežnica Dátum : 16.4.2017 Strecha do podkrovia ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMIENKY : Typ hodnotenej konštrukcie : Korekcia súč. prechodu tepla du : Strecha jednoplášťová 0.000 W/m2K Skladba konštrukcie (od interiéru) : Číslo Názov D Lambda c Ro Mi Ma [m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2] 1 Omietka na rák 0,0250 0,3200 1450,0 1300,0 19,0 0.0000 2 Dřevo měkké (t 0,0250 0,1800 2510,0 400,0 157,0 0.0000 3 Uzavřená vzduc 0,2400 1,2500 1010,0 1,2 0,1 0.0000 4 Dřevo měkké (t 0,0400 0,1800 2510,0 400,0 157,0 0.0000 5 Škvára 0,1000 0,2700 750,0 750,0 3,0 0.0000 6 Potěr cementov 0,0500 1,1600 840,0 2000,0 19,0 0.0000 D je hrúbka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelnej vodivosti vrstvy, C je merná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnosť vrstvy, Mi je faktor difúzneho odporu vrstvy a Ma je počiatočná zabudovaná vlhkosť vo vrstve. Okrajové podmienky výpočtu : Odpor pri prestupe tepla na vnútornej strane Rsi : dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rsi : Odpor pri prestupe tepla na vonkajšej strane Rse : dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rse : 0.10 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová vonkajšia teplota Te : -15.0 C Návrhová teplota vnútorného vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relatívna vlhkosť vonkajšieho vzduchu RHe : 84.0 % Návrhová relatívna vlhkosť vnútorného vzduchu RHi : 50.0 % Mesiac Dĺžka[dni] Tai [C] RHi [%] Pi [Pa] Te [C] RHe [%] Pe [Pa] 1 31 20.0 62.5 1460.6-5.2 81.6 321.8 2 28 20.0 65.5 1530.7-3.1 80.7 380.5 3 31 20.0 65.6 1533.0 1.2 79.4 528.7 4 30 20.0 64.9 1516.7 6.0 77.3 722.5 5 31 20.0 66.5 1554.1 11.0 74.3 974.8 6 30 20.0 68.5 1600.8 13.9 72.0 1142.9 7 31 20.0 69.9 1633.5 15.7 70.2 1251.5 8 31 20.0 69.4 1621.8 15.1 70.8 1214.5 9 30 20.0 66.4 1551.7 10.8 74.4 963.2 10 31 20.0 64.9 1516.7 6.5 77.0 745.0 11 30 20.0 65.6 1533.0 1.2 79.4 528.7 12 31 20.0 65.0 1519.0-3.4 80.9 371.9 Tai, RHi a Pi sú priem. mesačné parametre vnútorného vzduchu (teplota, relatívna vlhkosť a čiastočný tlak vodnej pary) a Te, RHe a Pe sú priem. mesačné parametre v prostredí na vonkajšej strane konštrukcie (teplota, relatívna vlhkosť a čiastočný tlak vodnej pary). Priemerná mesačná vonkajšia teplota Te bola v súlade s STN EN ISO 13788 znížená o 2 C (orientačné zohľadnení výmeny tepla sálaním medzi strechou a oblohou). Pre vnútorné prostredie sa uplatnila prirážka priemernej relatívnej vlhkosti : 0.0 % Počiatočný mesiac pre výpočet bilancie sa stanovuje výpočtom podľa STN EN ISO 13788. Počet hodnotených rokov : 1

VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOTENEJ KONŠTRUKCIE : Tepelný odpor a súčiniteľ prechodu tepla podľa STN EN ISO 6946: Tepelný odpor konštrukcie R : Súčiniteľ prechodu tepla konštrukcie U : 1.045 m2k/w 0.844 W/m2K Difúzny odpor a tepelne akumulačné vlastnosti: Difúzny odpor konštrukcie ZpT : Projektové energetické hodnotenie str. 19 /26 6.3E+0010 m/s Teplotný útlm konštrukcie Ny* podľa STN EN ISO 13786: 25.1 Fázový posun teplotného kmitu Psi* podľa STN EN ISO 13786: 8.6 h Teplota vnútorného povrchu a teplotný faktor podľa STN 730540 a STN EN ISO 13788: Vnútorná povrchová teplota pri výpočtových podmienkach Tsi,p : 13.44 C Teplotný faktor v návrhových podmienkach f,rsi,p : 0.813 Číslo Minimálne požadované hodnoty pri max. Vypočítané mesiaca rel. vlhkosti na vnútornom povrchu: hodnoty --------- 80% --------- -------- 100% --------- Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] 1 16.1 0.844 12.6 0.707 15.3 0.813 84.2 2 16.8 0.862 13.3 0.712 15.7 0.813 86.0 3 16.8 0.832 13.4 0.647 16.5 0.813 81.8 4 16.7 0.762 13.2 0.514 17.4 0.813 76.5 5 17.0 0.672 13.6 0.286 18.3 0.813 73.9 6 17.5 0.593 14.0 0.021 18.9 0.813 73.5 7 17.8 0.497 14.3 ------ 19.2 0.813 73.5 8 17.7 0.536 14.2 ------ 19.1 0.813 73.5 9 17.0 0.677 13.6 0.299 18.3 0.813 73.9 10 16.7 0.753 13.2 0.496 17.5 0.813 76.0 11 16.8 0.832 13.4 0.647 16.5 0.813 81.8 12 16.7 0.858 13.2 0.710 15.6 0.813 85.7 RHsi je relatívna vlhkosť na vnútornom povrchu, Tsi je teplota vnútorného povrchu a f,rsi je teplotný faktor. Difúzia vodnej pary pri výp. podmienkach a bilancia vodnej pary podľa STN 730540-2: (bez vplyvu zabudovanej vlhkosti a slnečného žiarenia) Priebeh teplôt a čiastočných tlakov vodnej pary pri výpočtových okrajových podmienkach: rozhranie: i 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 e theta [C]: 17.0 14.7 10.6 5.0-1.6-12.5-13.8 p [Pa]: 1168 1128 789 788 246 220 138 p,sat [Pa]: 1942 1676 1280 870 535 206 184 theta je teplota na rozhraní vrstiev, p je predpokladaný čiastočný tlak vodnej pary na rozhraní vrstiev a p,sat je čiastočný tlak nasýtenej vodnej pary na rozhraní vrstiev. Pri vonkajšej výpočtovej teplote dochádza v konštrukcii ku kondenzácii vodnej pary. Kond.zóna Hranice kondenzačnej zóny Množstvo kondenzujúcej číslo ľavá [m] pravá vodnej pary [kg/(m2s)] 1 0.4300 0.4300 3.205E-0009 Ročná bilancia skondenzovanej a vyparitelnej vodnej pary: Množstvo skondenzovanej vodnej pary za rok Mc,a: 0.0018 kg/(m2.rok) Množstvo vyparitelnej vodnej pary za rok Mev,a: 2.3283 kg/(m2.rok) Ku kondenzácii dochádza pri vonkajšej teplote nižšej ako -10.0 C. Bilancia skondenzovanej a vyparenej vodnej pary podľa STN EN ISO 13788: Ročný cyklus č. 1 V konštrukcii nedochádza počas modelového roka ku kondenzácii vodnej pary. Hodnotenie difúzie vodnej pary bolo vyhotovené pre predpoklad 1D šírenia vodnej pary prevažujúcou skladbou konštrukcie. Pre konštrukcie s výraznými systematickými tepelnými mostami je výsledok výpočtu len orientačný. Presnejšie výsledky sa dajú získať pomocou 2D analýzy. STOP, Teplo 2015