Αντισεισμικός Σχεδιασμός Αντιστηρίξεων και Ακροβάθρων Γεφυρών Seismic Design of Retaining Structures and Bridge Abutments
|
|
- Ἀβειρὼν Βιλαέτης
- 7 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 1 Αντισεισμικός Σχεδιασμός Αντιστηρίξεων και Ακροβάθρων Γεφυρών Seismic Design of Retaining Structures and Bridge Abutments Πρόδρομος ΨΑΡΡΟΠΟΥΛΟΣ 1, Γιώργος ΠΑΠΑΖΑΦΕΙΡΟΠΟΥΛΟΣ 2, Γιάννης ΤΣΟΜΠΑΝΑΚΗΣ 3 Λέξεις κλειδιά: τοίχος αντιστήριξης, δυναμική απόκριση, μη-γραμμικότητα υλικού ΠΕΡΙΛΗΨΗ : Μολονότι οι αντιστηρίξεις χαρακτηρίζονται από δομοστατική απλότητα, η σεισμική τους συμπεριφορά είναι ιδιαίτερα πολύπλοκη δεδομένου ότι υπάρχει το πρόβλημα της δυναμικής αλληλεπίδρασης εδάφους κατασκευής, καθώς και οι ενδεχόμενες μηχανικές ή/και γεωμετρικές μη γραμμικότητες. Η παρούσα εργασία εξετάζει την επιρροή της μη-γραμμικότητας του εδαφικού υλικού στη δυναμική καταπόνηση μιας άκαμπτης αντιστήριξης. Για τον λόγο αυτό διενεργήθηκε μία διεξοδική παραμετρική ανάλυση η οποία βασίστηκε σε δισδιάστατες δυναμικές αναλύσεις πεπερασμένων στοιχείων εξετάζοντας διάφορες σεισμικές διεγέρσεις και ποικίλα επίπεδα εδαφικής επιτάχυνσης και λαμβάνοντας υπόψη την εδαφική μη γραμμικότητα. Τα αποτελέσματα της εργασίας επιβεβαιώνουν την υπόθεση ότι η μη-γραμμική συμπεριφορά έχει σημαντικότατη επίδραση στις δυναμικές ωθήσεις που ασκούνται στον τοίχο, γεγονός το οποίο θα πρέπει να ληφθεί σοβαρά υπόψη από τους αντισεισμικούς κανονισμούς και να εφαρμοσθεί στον σχεδιασμό αντιστηρίξεων στα διάφορα έργα υποδομής. ABSTRACT : Despite their structural simplicity, the seismic response of retaining structures is rather complicated due to the problem of dynamic soilstructure interaction and the potential material and/or geometric nonlinearities. The present study investigates the effects of soil nonlinearity on the dynamic distress of a rigid retaining wall. A parametric numerical analysis is conducted, which includes two-dimensional models, and takes into account the soil nonlinearity. Various seismic excitations and peak acceleration levels are examined. The results of the study corroborate the fact that the nonlinear behavior has an important effect on the seismic pressures which develop at the wall. These effects have to be taken into account by the seismic norms and the design practice Δρ Πολιτικός Μηχανικός, Λέκτορας Σχολής Ικάρων, prod@central.ntua.gr Mηχανικός Υποδομών Σ.Μ.Α. Μεταπτυχιακός Φοιτητής Πολυτεχνείου Κρήτης, gpapazafeiropoulos@yahoo.gr Επίκουρος Καθηγητής Πολυτεχνείου Κρήτης, jt@science.tuc.gr
2 2 ΕΙΣΑΓΩΓΗ Παρά την κατασκευαστική του απλότητα, η σεισμική συμπεριφορά ενός τοίχου αντιστήριξης είναι ένα μάλλον πολύπλοκο πρόβλημα. Η δυναμική αλληλεπίδραση ανάμεσα στον τοίχο και στο αντιστηριζόμενο έδαφος είναι ο κύριος παράγοντας που αυξάνει την πολυπλοκότητα του προβλήματος, ειδικότερα όταν υπεισέρχονται και μη γραμμικότητες υλικού ή/και γεωμετρίας. (Kramer, 1996). Η σεισμική συμπεριφορά διαφόρων τύπων αντιστήριξης που υποστηρίζουν μία εδαφική στρώση έχει μελετηθεί από ένα πλήθος ερευνητών στο παρελθόν αναλυτικά, αριθμητικά ή και πειραματικά (π.χ. Wood 1975, Veletsos & Younan 1997, Psarropoulos et al. 2005). Με βάση τη θεωρούμενη συμπεριφορά του αντιστηριζόμενου εδαφικού υλικού και τον δυνατό τρόπο μετακίνησης ή παραμόρφωσης του τοίχου, υπάρχουν δύο βασικές κατηγορίες αναλυτικών μεθόδων που χρησιμοποιούνται στον σχεδιασμό των τοίχων αντιστήριξης έναντι σεισμού: α) οι ψευδοστατικές μέθοδοι που βασίζονται στην αρχή της οριακής ισορροπίας (λύσεις τύπου Mononobe Okabe), οι οποίες υποθέτουν ενδόσιμους τοίχους και απολύτως πλαστική συμπεριφορά του αντιστηριζόμενου εδάφους (Okabe 1926, Mononobe & Matsuo 1929, Seed & Whitman 1970), και β) οι ελαστικές λύσεις που θεωρούν το αντιστηριζόμενο έδαφος ως ένα γραμμικό ελαστικό ή ιξωδοελαστικό συνεχές μέσο (Wood 1975, Veletsos & Younan 1997). Σύμφωνα με μία πρακτική απλοποίηση της μεθόδου Mononobe-Okabe, που αναπτύχθηκε από τους Seed &Whitman (1970), η (μέγιστη) κανονικοποιημένη δυναμική ενεργητική δύναμη που ενεργεί στον τοίχο είναι: ΔPAE Δ P = 0.4 AE (1) 2 AρH όπου A είναι η μέγιστη επιτάχυνση στη βάση, ρ είναι η πυκνότητα του εδάφους, και H είναι το ύψος του τοίχου. Όμως, οι ελαστικές λύσεις που αναπτύχθηκαν στις αρχές της δεκαετίας του 80 από τον Wood (1975) υποδεικνύουν ότι στην περίπτωση διεγέρσεων που περιλαμβάνουν χαμηλές συχνότητες (οιονείστατικές), φαινόμενο αρκετά σύνηθες σε πολλούς σεισμούς, η κανονικοποιημένη δυναμική ενεργητική δύναμη που αναπτύσσεται σε ένα δύσκαμπτο πακτωμένο τοίχο είναι: ΔP AE 1 Η δυναμική απόκριση των δύσκαμπτων αντιστηρίξεων (τοίχων υπογείων, ακροβάθρων γεφυρών, κ.α.) θεωρείται ένα πολύ σημαντικό πρόβλημα σε περιοχές με υψηλή σεισμικότητα, με αποτέλεσμα πολλές μελέτες να έχουν εστιάσει στο θέμα αυτό κατά τη διάρκεια των τελευταίων ετών. Οι αντισεισμικοί κανονισμοί συνήθως συσχετίζουν την ένταση και την κατανομή των δυναμικών (2)
3 3 εδαφικών ωθήσεων με την ικανότητα του τοίχου να μετακινείται ή και να παραμορφώνεται. Στην περίπτωση ενός εύκαμπτου τοίχου, η πλειονότητα των κανονισμών υιοθετεί τις ψευδοστατικές μεθόδους, ενώ σε περιπτώσεις τοίχων των οποίων η δυνατότητα μετακίνησης και παραμόρφωσης είναι περιορισμένη, υιοθετούνται συνηθέστερα οι ελαστικές λύσεις. Τα παραπάνω φαίνονται με περισσότερες λεπτομέρειες στο Σχήμα 1, όπου δίδονται οι διατάξεις της Εγκυκλίου Ε39/99 του Υ.ΠΕ.ΧΩ.Δ.Ε. (1999) που εφαρμόζονται στον αντισεισμικό σχεδιασμό ακροβάθρων γεφυρών. Σύμφωνα με τους ισχύοντες αντισεισμικούς κανονισμούς (ΕΑΚ, EC8, κ.α.), η μέθοδος που εφαρμόζεται για τον καθορισμό του σεισμικού συντελεστή για τον αντισεισμικό σχεδιασμό των συστημάτων αντιστήριξης είναι η γνωστή μέθοδος Mononobe-Okabe, τροποποιημένη κατάλληλα για να συμπεριληφθεί η απόκριση του τοίχου αντιστήριξης. Σε κάθε περίπτωση, οι αντισεισμικοί κανονισμοί προτείνουν ότι οι σεισμικές εδαφικές ωθήσεις που ενεργούν σε ένα δύσκαμπτο τοίχο είναι τουλάχιστον διπλάσιες από αυτές που ενεργούν σε έναν εύκαμπτο τοίχο, θεωρώντας ότι οι διαστάσεις του τοίχου, οι εδαφικές ιδιότητες και η μέγιστη εδαφική επιτάχυνση παραμένουν σταθερές. Όπως θα δειχθεί στη συνέχεια, αυτή η υπόθεση δεν είναι πάντα ρεαλιστική. Οι δυο προαναφερθέντες δυνητικοί τρόποι συμπεριφοράς του συστήματος τοίχου-εδάφους είναι μάλλον ακραίοι, και σε πολλές περιπτώσεις αποτυγχάνουν να ανταποκριθούν στην πραγματικότητα εξαιτίας των υπερβολικά απλοποιητικών παραδοχών τους. Σχήμα 1. Οι διατάξεις της Εγκυκλίου Ε39/99 του Υ.ΠΕ.ΧΩ.Δ.Ε. για τον αντισεισμικό σχεδιασμό ακροβάθρων γεφυρών.
4 4 Οι κινηματικά περιορισμένοι τοίχοι υπογείων, τα ακρόβαθρα γεφυρών και άλλοι δύσκαμπτοι τοίχοι αντιστήριξης που υπόκεινται σε δυναμική φόρτιση συναντώνται συχνά σε πρακτικές εφαρμογές. Ένας τοίχος υπογείου ή ένα ακρόβαθρο γέφυρας, (όπως αυτά που φαίνονται στο Σχήμα 2) είναι γενικά μη ενδόσιμα συστήματα αντιστήριξης. Διαφορετικοί λόγοι σε κάθε περίπτωση αποτρέπουν την υποχώρηση του τοίχου. Στην περίπτωση ενός περιμετρικού τοίχου υπογείου, η δυσκαμψία επιβάλλεται από τις πλάκες σκυροδέματος στην κορυφή και στη βάση του, που περιορίζουν τη μετακίνησή του. Παρομοίως, ένα ακρόβαθρο γέφυρας είναι περιορισμένο στην κορυφή του από το κατάστρωμα της γέφυρας και στη βάση του συνήθως από βαθιά πασσαλοθεμελίωση. Σε αυτές τις περιπτώσεις η ύπαρξη κινηματικών περιορισμών στα άκρα του τοίχου είναι ασύμβατη με την έννοια της οριακής ισορροπίας, ενώ από την άλλη μεριά, οι διαθέσιμες ελαστικές λύσεις παραβλέπουν την εν δυνάμει μη γραμμική συμπεριφορά του αντιστηριζόμενου εδάφους, οδηγώντας έτσι είτε σε επισφαλείς είτε σε συντηρητικές λύσεις. (a) (b) Σχήμα 2. Δυο περιπτώσεις κινηματικά περιορισμένου τοίχου: (α) ένας τοίχος υπογείου περιορισμένος ως προς τη μετακίνησή του στην κορυφή και στη βάση του από πλάκες σκυροδέματος, και (β) ένα ακρόβαθρο γέφυρας περιορισμένο στην κορυφή του από το κατάστρωμα της γέφυρας και στη βάση του από πασσάλους. Για τη μελέτη των ανωτέρω θεμάτων πραγματοποιήθηκαν εκτενείς δισδιάστατες αριθμητικές προσομοιώσεις, με χρήση της μεθόδου των πεπερασμένων στοιχείων, με στόχο τη διερεύνηση των σημαντικότερων πτυχών του σύνθετου φαινομένου της δυναμικής μη γραμμικής αλληλεπίδρασης τοίχου-εδάφους. Εν γένει, η δυναμική απόκριση ενός οποιουδήποτε συστήματος εξαρτάται από τα χαρακτηριστικά της σεισμικής διέγερσης (τόσο στο πεδίο του χρόνου όσο και στο πεδίο των συχνοτήτων). Οι διεγέρσεις που χρησιμοποιήθηκαν στην παρούσα εργασία περιλαμβάνουν αρμονικές συναρτήσεις, απλούς παλμούς και πραγματικές καταγραφές σεισμών, ούτως ώστε να μελετηθεί πιο εκτενώς η επίδραση της μη-γραμμικότητας.
5 5 ΑΡΙΘΜΗΤΙΚΗ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ Για να εξεταστεί η μη γραμμική δυναμική καταπόνηση δύσκαμπτων τοίχων και η μη γραμμική εδαφική ενίσχυση, διεξήχθησαν δισδιάστατες αριθμητικές αναλύσεις του συστήματος αντιστήριξης που φαίνεται στο Σχήμα 3. Οι προσομοιώσεις πραγματοποιήθηκαν με το λογισμικό πεπερασμένων στοιχείων QUAD4M, το οποίο αναπτύχθηκε από τους Hudson et al. (1993) και έχει τη δυνατότητα να πραγματοποιεί δυναμικές μη γραμμικές αναλύσεις εφαρμόζοντας την αποτελεσματική επαναληπτική ισοδύναμη γραμμική διαδικασία. Κάθε επανάληψη περιλαμβάνει: (α) τη γραμμική δυναμική ανάλυση του προσομοιώματος, (β) τον υπολογισμό της μέγιστης ενεργής διατμητικής παραμόρφωσης γ eff για κάθε στοιχείο (υπολογισμένη ως ποσοστό της μέγιστης παραμόρφωσης), και (γ) τον υπολογισμό του μέτρου διατμήσεως G(γ eff ) και του κρίσιμου λόγου απόσβεσης ξ(γ eff ) που θα χρησιμοποιηθούν στην επόμενη επανάληψη, και τα οποία εξαρτώνται από τη διατμητική παραμόρφωση μέσω εργαστηριακών καμπυλών G/G max γ and ξ γ. Η διαδικασία τερματίζεται όταν επιτυγχάνεται σύγκλιση των τιμών G και ξ μεταξύ δύο διαδοχικών επαναλήψεων. Οι καμπύλες G/G max γ και ξ γ που χρησιμοποιήθηκαν αφορούν αμμώδες εδαφικό υλικό (Seed & Idriss 1970) και είναι τροποποιημένες κατάλληλα, ούτως ώστε να παρέχουν κρίσιμο λόγο απόσβεσης ίσο με 5% όταν οι διατμητικές παραμορφώσεις είναι μικρές. H ρ, G(γ), ξ(γ) A(t) Σχήμα 3. Το σύστημα αντιστήριξης που εξετάστηκε στην παρούσα εργασία: άκαμπτος τοίχος πακτωμένος στη βάση του που αντιστηρίζει ένα εδαφικό στρώμα με συμπεριφορά εξαρτώμενη από την εκάστοτε παραμόρφωση. Το σύστημα διεγείρεται στη βάση του από μία χρονοϊστορία επιτάχυνσης A(t). Δεδομένου ότι οι εδαφικές ωθήσεις κανονικοποιούνται ως προς ρ και H, η πυκνότητα του εδαφικού υλικού και το ύψος του τοίχου δεν επηρεάζουν τις αδιαστατοποιημένες δυναμικές ωθήσεις στον τοίχο (Veletsos & Younan 1997, Psarropoulos et al. 2005). Όλες οι ισοδύναμα γραμμικές αναλύσεις στο QUAD4M πραγματοποιήθηκαν θεωρώντας άκαμπτο πακτωμένο τοίχο ύψους 8m. Το αντιστηριζόμενο έδαφος χαρακτηρίζεται από μια σχετικά μικρή ταχύτητα
6 6 διάδοσης διατμητικών κυμάτων V s, που αντιστοιχεί σε μικρές παραμορφώσεις (στα όρια της ελαστικότητας) ίση με 100m/s και πυκνότητα υλικού ρ ίση με 1.8Mg/m 3. Η διακριτοποίηση του αντιστηριζόμενου εδάφους έγινε με τετρακομβικά τετράπλευρα στοιχεία επίπεδης παραμόρφωσης. Το προσομοίωμα ήταν αρκετά μακρύ έτσι ώστε να μπορεί να αναπαράγει επαρκώς τις συνθήκες μονοδιάστατης απόκρισης στη δεξιά πλευρά του. Ο δύσκαμπτος τοίχος προσομοιώθηκε από μια πολύ δύσκαμπτη στήλη με γραμμικά ελαστική συμπεριφορά. Χρησιμοποιήθηκε η απλοποιητική παραδοχή της μη αποκόλλησης ή ολίσθησης στη διεπιφάνεια τοίχου εδάφους A : m/s FFT t : s Σχήμα 4. Επιταχυνσιογράφημα (κανονικοποιημένο στο 1 m/s 2 ) και φάσμα Fourier του παλμού Ricker (με κεντρική συχνότητα f R =2Hz). f : Hz Shin-Kobe record Aigion record A /A max 0 A /A max t (sec) t (sec) 0.04 Aegion Kobe 0.03 SA (g) T (sec) Σχήμα 5. Οι καταγραφές χρονοϊστοριών επιτάχυνσης από τον σεισμό του Kobe (1995) και τον σεισμό του Αιγίου (1995), αμφότερες κανονικοποιημένες σε μέγιστη εδαφική
7 7 επιτάχυνση ίση με 0.50g. Παραθέτονται επίσης τα αντίστοιχα φάσματα ελαστικής απόκρισης ανηγμένα σε 0.01g. Η βάση τόσο του τοίχου όσο και του εδαφικού στρώματος θεωρήθηκε ότι διεγείρονται από οριζόντια σεισμική κίνηση. Το προσομοίωμα υποβλήθηκε αρχικώς σε αρμονικές διεγέρσεις και παλμούς Ricker που επιτρέπουν την καλύτερη κατανόηση και ερμηνεία των αποτελεσμάτων. Επιπλέον, τα αποτελέσματα των αρμονικών διεγέρσεων μπορούν να γενικευτούν εύκολα για οποιεσδήποτε πραγματικές σεισμικές διεγέρσεις, μέσω μετασχηματισμών Fourier. Ακολούθως, χρησιμοποιήθηκαν δυο χαρακτηριστικές σεισμικές καταγραφές: η καταγραφή Shinkobe από τον σεισμό Kobe του 1995 και η καταγραφή του κτιρίου του ΟΤΕ από τον σεισμό Αιγίου του Σε όλες τις περιπτώσεις, εφαρμόσθηκαν διάφορες χαρακτηριστικές τιμές μέγιστης επιτάχυνσης, αποσκοπώντας στην ανάπτυξη διαφόρων καταστάσεων μη γραμμικότητας του εδαφικού υλικού. Οι επιθυμητές τιμές της μέγιστης επιτάχυνσης στη βάση λήφθηκαν με επικλιμάκια αναγωγή των παλμών και των σεισμικών διεγέρσεων σε αυτές τις τιμές. Η χρονοϊστορία επιτάχυνσης του παλμού Ricker μαζί με το αντίστοιχο φάσμα Fourier δίδονται στο Σχήμα 4, ενώ οι χρονοιστορίες επιτάχυνσης και τα αντίστοιχα φάσματα ελαστικής απόκρισης (για 5% απόσβεση) των σεισμικών καταγραφών Αιγίου και Shinkobe φαίνονται στο Σχήμα 5. Αρμονικές διεγέρσεις ΑΝΑΛΥΣΗ ΔΥΝΑΜΙΚΗΣ ΑΠΟΚΡΙΣΗΣ Για να υπολογιστούν οι γραμμικά ελαστικές δυναμικές εδαφικές ωθήσεις που αναπτύσσονται πίσω από ένα άκαμπτο τοίχο αντιστήριξης με πλήρως περιορισμένη δυνατότητα μετακίνησης χρησιμοποιήθηκαν δυο αρμονικές διεγέρσεις που είχαν τις εξής χαρακτηριστικές συχνότητες: η πρώτη συχνότητα ήταν ίση με τη θεμελιώδη ιδιοσυχνότητα του εδαφικού στρώματος στην περιοχή των μικρών παραμορφώσεων (f =f o ), ενώ η δεύτερη ήταν έξι φορές μικρότερη (f = f o /6), προσεγγίζοντας έτσι μια οιονεί στατική διέγερση. Στο Σχήμα 6 παρουσιάζεται η καθ ύψος κατανομή των κανονικοποιημένων δυναμικών εδαφικών ωθήσεων για τις πέντε τιμές της μέγιστης επιβαλλόμενης επιτάχυνσης στη βάση του προσομοιώματος, στην περίπτωση αρμονικής διέγερσης με f = f o. Είναι προφανές ότι, όσο αυξάνει το μέγεθος της επιβαλλόμενης επιτάχυνσης οι δυναμικές εδαφικές ωθήσεις μειώνονται. Ειδικότερα, η αδιαστατοποιημένη δυναμική εδαφική δύναμη στον τοίχο μειώνεται σε τιμές που κυμαίνονται από 0.6 έως 0.9 (που αντιστοιχούν σε επιταχύνσεις A = 0.50g και A = 0.12g, αντίστοιχα) σε σύγκριση με την τιμή 3 που υπολογίστηκε προηγουμένως για γραμμική συμπεριφορά του εδάφους. Είναι προφανές ότι για διεγέρσεις που έχουν επικρατούσα συχνότητα κοντά στη θεμελιώδη ιδιοσυχνότητα στην περιοχή των μικρών παραμορφώσεων, η μη γραμμικότητα του εδάφους επιδρά ευεργετικά.
8 y/h A = g A = 0.12g A = 0.24g A = 0.36g A = 0.50g σ/aρh Σχήμα 6. Αποτελέσματα μη γραμμικής ανάλυσης: κατανομές καθ ύψος των κανονικοποιημένων δυναμικών εδαφικών ωθήσεων για αρμονική διέγερση με συχνότητα ίση με την πρώτη ιδιοσυχνότητα του εδαφικού στρώματος (f=f 0 ) σε μικρές παραμορφώσεις y/h 0.4 A = g A = 0.12g A = 0.24g A = 0.36g A = 0.50g σ/aρh Σχήμα 7. Αποτελέσματα μη γραμμικής ανάλυσης: κατανομές καθ ύψος των κανονικοποιημένων δυναμικών εδαφικών ωθήσεων για οιονεί στατική αρμονική διέγερση (f=f 0 /6).
9 9 Η περίπτωση της οιονεί-στατικής διέγερσης έχει μεγαλύτερο ενδιαφέρον. Στο Σχήμα 7 απεικονίζεται η κατανομή καθ ύψος των κανονικοποιημένων δυναμικών εδαφικών ωθήσεων για την περίπτωση της αρμονικής διέγερσης με χαμηλή συχνότητα (f = f o /6) για τις πέντε τιμές της μέγιστης επιβαλλόμενης εδαφικής επιτάχυνσης που εξετάστηκαν. Προφανώς για υψηλότερα επίπεδα σεισμικής έντασης, που επιφέρουν μη γραμμική απόκριση του αντιστηριζόμενου εδάφους, οι κανονικοποιημένες δυναμικές εδαφικές ωθήσεις είναι πάντα μεγαλύτερες από αυτές που αντιστοιχούν στη γραμμικά ελαστική απόκριση του εδάφους. Αυτή η φαινομενική ασυμφωνία αποδίδεται στο γεγονός ότι σε κάποιες αυξημένες τιμές της επιβαλλόμενης παραμόρφωσης, το μέτρο διάτμησης του αντιστηριζόμενου εδάφους γίνεται μικρότερο, σύμφωνα με τις καμπύλες G/G max γ που προτείνουν οι Seed & Idriss (1970). Συνεπώς, αυτή η μείωση της δυσκαμψίας του συστήματος τοίχου-εδάφους μετατοπίζει τη θεμελιώδη ιδιοσυχνότητά του σε μικρότερες τιμές, πλησιέστερες στην επιβαλλόμενη συχνότητα, με αποτέλεσμα την αυξημένη καταπόνηση λόγω συντονισμού. Για υψηλότερα επίπεδα επιβαλλόμενης παραμόρφωσης (A 0.50g), ο συντονισμός αποτρέπεται αφού η συχνότητα της διέγερσης είναι πλέον μεγαλύτερη από τη θεμελιώδη ιδιοσυχνότητα του συστήματος. Οπότε, στην περίπτωση της χαμηλόσυχνης αρμονικής διέγερσης, οι επιδράσεις της μη γραμμικότητας του εδάφους μπορεί να είναι ευεργετικές ή όχι ανάλογα με τις περιστάσεις. Παλμός Ricker και σεισμικές διεγέρσεις Όπως προαναφέρθηκε, εκτός των ημιτονοειδών παλμών χρησιμοποιήθηκε ένας παλμός Ricker (βλ. Σχήμα 4) και δύο σεισμικές καταγραφές (βλ. Σχήμα 5). Λόγω περιορισμών στην έκταση του άρθρου αναφέρονται συνοπτικά τα ευρήματα της διερεύνησης. Η κατανομή καθ ύψος των κανονικοποιημένων δυναμικών εδαφικών ωθήσεων στην περίπτωση της διέγερσης με παλμό Ricker για τα πέντε επίπεδα της εδαφικής επιτάχυνσης που εξετάσθηκαν ακολουθεί γενικά το μοτίβο του Σχήματος 6 για την αρμονική διέγερση συντονισμού. Παρομοίως, η μέγιστη κατανομή ωθήσεων προκύπτει για πολύ μικρό πλάτος της επιτάχυνσης που επιβάλλεται από τη σεισμική διέγερση και για τις δυο καταγραφές από τους σεισμούς στο Kobe και στο Αίγιο. Επιπλέον, οι κατανομές των ωθήσεων στην περίπτωση της γραμμικά ελαστικής απόκρισης (0.0001g), είναι σχεδόν ίδιες για αμφότερους τους δυο σεισμούς. Παρατηρήθηκε ότι το μοτίβο των κατανομών των ωθήσεων είναι παρεμφερές με αυτό που προκύπτει για την περίπτωση της διέγερσης Ricker και ημιτονοειδούς παλμού συντονισμού και διαφέρει ουσιαστικά από το αντίστοιχο της οιονεί-στατική αρμονικής διέγερσης. Σχολιασμός αποτελεσμάτων Το Σχήμα 8 παρουσιάζει τη μέγιστη κανονικοποιημένη δυναμική ενεργητική εδαφική δύναμη ως συνάρτηση της μέγιστης επιβαλλόμενης επιτάχυνσης στη βάση A για τις πέντε διεγέρσεις που εξετάστηκαν στην παρούσα εργασία. Στο ίδιο διάγραμμα συμπεριλαμβάνονται και οι τιμές του Δ P AE που προτείνονται από τον
10 10 Wood και από τους Seed & Whitman. Όπως έχει ήδη αναφερθεί, η λύση του Wood είναι ταυτόσημη με τις διατάξεις της Εγκυκλίου Ε39/99 για δύσκαμπτα ακρόβαθρα γεφυρών, ενώ η δυναμική δύναμη που προτείνεται από τους Seed & Whitman είναι αυτή που εφαρμόζεται για εύκαμπτους τοίχους. Λαμβάνοντας υπόψη τις τιμές (0.4 και 1.0, αντίστοιχα) που αντιστοιχούν στις απλοποιητικές μεθοδολογίες, όπως υπολογίζονται από τις εξ. (1) και (2), μπορεί εύκολα να εξαχθεί το συμπέρασμα ότι όταν η θεμελιώδης ιδιοσυχνότητα της επιβαλλόμενης διέγερσης f προσεγγίζει αυτήν του αντιστηριζόμενου εδαφικού στρώματος f o, η δυναμική εδαφική δύναμη Δ P είναι σχεδόν τρεις φορές μεγαλύτερη στην AE περίπτωση του συντονισμού, σε σύγκριση με την αντίστοιχη τιμή της γραμμικής οιονεί-στατικής απόκρισης (A = g), που είναι σχεδόν ίση με P AE 1.5 P AE Harmonic,f=fo/6 Harmonic,f=fo Ricker 2 Hz Wood (1973) Seed & Whitman (M-O) Shin-Kobe KOBE earthquake record Aigion AIGION Aegion record earthquake A (g) Σχήμα 8. Αποτελέσματα μη-γραμμικής ανάλυσης: μέγιστη κανονικοποιημένη δυναμική εδαφική δύναμη ως συνάρτηση της μέγιστης επιτάχυνσης στη βάση A, για όλες τις διεγέρσεις που εξετάστηκαν. Το διάγραμμα περιλαμβάνει επίσης τις λύσεις των Wood και Seed & Whitman (τα οποία υιοθετούνται από την Εγκύκλιο Ε39/99 του ΥΠΕΧΩΔΕ). Μπορεί, επίσης, να παρατηρηθεί ότι στην περίπτωση γραμμικής απόκρισης η καταπόνηση του τοίχου επηρεάζεται σε μεγάλο βαθμό από το συχνοτικό περιεχόμενο της διέγερσης. Πιο συγκεκριμένα, το Δ P AE μεταβάλλεται μεταξύ των τιμών 1 και 3, συνεπώς είναι πάντα μεγαλύτερο από τα καθιερωμένα άνω και κάτω όρια που υιοθετούνται από τους αντισεισμικούς κανονισμούς (αναφερόμενες στο Σχήμα 8 ως Wood και Seed & Whitman (M-O)). Πρέπει να αναφερθεί ότι η απόκλιση είναι μέγιστη όταν η επικρατούσα συχνότητα της διέγερσης στη βάση είναι ίση με τη θεμελιώδη ιδιοσυχνότητα του αντιστηριζόμενου εδάφους κάτω από μονοδιάστατες ελαστικές συνθήκες. Παρόλα αυτά, καθώς ο βαθμός της μη-γραμμικότητας αυξάνεται, η προκαλούμενη δυναμική ενεργητική εδαφική δύναμη μειώνεται σημαντικά, κυμαινόμενη ανάμεσα στα προαναφερθέντα άνω και κάτω όρια Wood και M-O αντίστοιχα, στις περιπτώσεις αρμονικής απόκρισης σε συντονισμό, του παλμού Ricker και των δυο καταγραφών.
11 11 Ένα σημαντικό συμπέρασμα που προκύπτει από το Σχήμα 8 είναι ότι, για υψηλές τιμές της επιβαλλόμενης επιτάχυνσης στη βάση, η προκύπτουσα δύναμη προσεγγίζει γενικά τα αποτελέσματα των Seed & Whitman, αν και οι συνθήκες οριακής ισορροπίας (που είναι προαπαιτούμενο για την εφαρμογή της μεθόδου M-O) δεν ισχύουν στο συγκεκριμένο σύστημα αντιστήριξης. Με άλλα λόγια, η δύναμη που ενεργεί σε έναν ενδόσιμο τοίχο αντιστήριξης (που προκύπτει από την αδρανειακή δύναμη μιας δύσκαμπτης σφήνας εδάφους πάνω από μια επίπεδη επιφάνεια αστοχίας, σύμφωνα με τη μέθοδο M-O) συμπίπτει με τη δύναμη που ενεργεί σε έναν περιορισμένο άκαμπτο τοίχο (που προκύπτει από τις ωθήσεις που ασκεί ένα έδαφος με μη γραμμική συμπεριφορά). ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ Η παρούσα εργασία εξέτασε πώς και σε ποιο βαθμό η δυνητική μη γραμμικότητα που επιδεικνύει ένα αντιστηριζόμενο εδαφικό στρώμα υποβαλλόμενο σε μέτριες έως σοβαρές σεισμικές διεγέρσεις, μπορεί να επηρεάσει τη δυναμική καταπόνηση άκαμπτων τοίχων αντιστήριξης. Διαπιστώθηκε ότι η μη γραμμικότητα του εδάφους μειώνει γενικά τις δυναμικές εδαφικές ωθήσεις, οδηγώντας έτσι σε μειωμένη καταπόνηση του τοίχου. Εντούτοις, καθώς η μη γραμμικότητα μεταβάλλει τις ιδιοσυχνότητες του συστήματος τοίχου-εδάφους, υπάρχει (κάτω από ορισμένες συνθήκες) η πιθανότητα ο τοίχος να δεχθεί αυξημένη καταπόνηση εξαιτίας της αυξημένης μη γραμμικότητας. Το φαινόμενο αυτό είναι πιο πιθανό να συμβεί όταν το συχνοτικό περιεχόμενο της διέγερσης είναι περιορισμένο και συγκεντρωμένο γύρω από μια θεμελιώδη συχνότητα που είναι μικρότερη από τη γραμμική ιδιοσυχνότητα του εδαφικού στρώματος. Ένα κύριο συμπέρασμα της παρούσας εργασίας είναι το γεγονός ότι η ενεργητική εδαφική δύναμη που αναπτύσσεται σε τοίχους με κινηματικούς περιορισμούς δεν είναι απαραίτητα πολύ μεγαλύτερη από αυτήν που αντιστοιχεί στους ενδόσιμους τοίχους. Εξαρτάται από τη δυνητική μη γραμμικότητα του αντιστηριζόμενου εδάφους και τη σχέση μεταξύ της δεσπόζουσας συχνότητας της επιβαλλόμενης διέγερσης και της θεμελιώδους ιδιοσυχνότητας του συστήματος αντιστήριξης που αντιστοιχεί σε μεγάλες παραμορφώσεις. Συνεπώς, η ύπαρξη ενός άκαμπτου τοίχου αντιστήριξης δεν σημαίνει απαραίτητα ότι η καταπόνησή του θα είναι αρκετά μεγαλύτερη από αυτήν που επιβάλλεται στον αντίστοιχο εύκαμπτο τοίχο, όπως προβλέπουν οι διατάξεις της πλειονότητας των αντισεισμικών κανονισμών. Συνεπώς, οι διατάξεις αυτές πρέπει να τροποποιηθούν αναλόγως, για να συμπεριλάβουν τις επιδράσεις της εδαφικής μη γραμμικότητας στη σεισμική καταπόνηση των κινηματικώς περιορισμένων τοίχων αντιστήριξης. ΕΥΧΑΡΙΣΤΙΕΣ Οι συγγραφείς ευχαριστούν ιδιαιτέρως την Βαρβάρα Ζανιά και τον Στέφανο Τσιμπουράκη για τα εποικοδομητικά σχόλιά τους.
12 12 ΑΝΑΦΟΡΕΣ Okabe, S., General theory of earth pressures, Journal of the Japan Society of Civil Engineering, Vol. 12, Νο 1 (1926) Psarropoulos, P.N., Klonaris, G. & Gazetas, G., Seismic earth pressures on rigid and flexible retaining walls, Soil Dynamics and Earthquake Engineering, Vol. 25, Νο 7-10 (2005) Veletsos, A.S. & Younan, A.H., Dynamic response of cantilever retaining walls, ASCE Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering, Ωολ. 123, Νο 2 (1997) Hudson, M., Idriss, I.M. & Beikae, M., «User s Manual for QUAD4M», Center for Geotechnical Modeling, Department of Civil and Environmental Engineering, University of California, Davis, USA (1994) Kramer, S.L., «Geotechnical Earthquake Engineering», Prentice-Hall, New Jersey (1996) Seed, H.B. & Idriss, I.M., Soil moduli and damping factors for dynamic response analyses, Report EERC 70-10, Earthquake Engineering Research Center, University of California, Berkeley, CA (1970) Mononobe, N. & Matsuo, H., On the determination of earth pressures during earthquakes, Proc. of the World Engineering Congress, Tokyo, Japan, Vol. 9, Paper 388 (1929) Seed, H.B. & Whitman, R.V., Design of earth retaining structures for dynamic loads, in Proceedings of the Special Conference on Lateral Stresses in the Ground and Design of Earth Retaining Structures, ASCE, (1970) pp Wood, J.H., Earthquake-induced pressures on a rigid wall structure, Bulletin of New Zealand National Earthquake Engineering, Vol. 8 (1975) E39/99, Greek Regulatory Guide for the seismic analysis of bridges, Ministry of Public Works, Athens, Greece (in Greek) (1999) EAK, Greek Seismic Code, Greek Ministry of Public Works, Athens, Greece (in Greek) (2000) EC8, Eurocode 8: Design of structures for earthquake resistance, European standard CEN-ENV , European Committee for Standardization, Brussels (2003)
Γιώργος ΠΑΠΑΖΑΦΕΙΡΟΠΟΥΛΟΣ 1, Πρόδρομος ΨΑΡΡΟΠΟΥΛΟΣ 2, Γιάννης ΤΣΟΜΠΑΝΑΚΗΣ 3
3 o Πανελλήνιο Συνέδριο Αντισεισμικής Μηχανικής & Τεχνικής Σεισμολογίας 5 7 Νοεμβρίου, 28 Άρθρο 1884 Επίδραση της εδαφικής μη-γραμμικότητας στη σεισμική συμπεριφορά άκαμπτων αντιστηρίξεων Effect of soil
Διαβάστε περισσότεραΠροσομοίωση της υναμικής Καταπόνησης Άκαμπτων και Εύκαμπτων Τοίχων Αντιστήριξης
Προσομοίωση της υναμικής Καταπόνησης Άκαμπτων και Εύκαμπτων Τοίχων Αντιστήριξης Simulation of the Dynamic Distress of Rigid and Flexible Retaining Walls ΠΑΠΑΖΑΦΕΙΡΟΠΟΥΛΟΣ, Γ. Ανθυποσμηναγός Π.Α., Υποψήφιος
Διαβάστε περισσότεραΔυναμική Ανάλυση Κατασκευών - Πειράματα Μονοβαθμίων Συστημάτων (ΜΒΣ) σε Σεισμική Τράπεζα
ΠΠΜ 5: Ανάλυση Κατασκευών με Η/Υ, Πειράματα ΜΒΣ σε Σεισμική Τράπεζα Πανεπιστήμιο Κύπρου Πολυτεχνική Σχολή Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών και Μηχανικών Περιβάλλοντος ΠΠΜ 5: Ανάλυση Κατασκευών με Η/Υ Δυναμική
Διαβάστε περισσότεραΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ & ΑΝΑΛΥΣΗ ΣΗΡΑΓΓΩΝ
Αναπλ. Καθ. Αιμίλιος Κωμοδρόμος 1 Φορτίσεις Σεισμική Δράση Ιδιο Βάρος Ωθήσεις Γαιών Υδροστατική Φόρτιση Κινητά Φορτία Θερμοκρασιακές Μεταβολές Καταναγκασμοί Κινηματική Αλληλεπίδραση Αδρανειακές Δυνάμεις
Διαβάστε περισσότεραΔημήτρης ΠΙΤΙΛΑΚΗΣ 1. 3 o Πανελλήνιο Συνέδριο Αντισεισμικής Μηχανικής & Τεχνικής Σεισμολογίας 5 7 Νοεμβρίου, 2008 Άρθρο 1932
t (sec) a (g) 3 o Πανελλήνιο Συνέδριο Αντισεισμικής Μηχανικής & Τεχνικής Σεισμολογίας 5 7 Νοεμβρίου, 2008 Άρθρο 1932 t (sec) Μη Γραμμική Αλληλεπίδραση Εδάφους Θεμελίωσης Ανωδομής: Παραδείγματα και Εφαρμογές
Διαβάστε περισσότεραΝ. Σαμπατακάκης Αν. Καθηγητής Εργαστήριο Τεχνικής Γεωλογίας Παν/μιο Πατρών
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ΥΝΑΜΙΚΗ ΤΩΝ Ε ΑΦΩΝ - ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΗ ΣΕΙΣΜΙΚΗ ΜΗΧΑΝΙΚΗ Με τον όρο «δυναμική» εννοείται η συμπεριφορά που παρουσιάζει το έδαφος υπό την επίδραση δυναμικών τάσεων που επιβάλλονται σε αυτό είδη δυναμικών
Διαβάστε περισσότεραΣΕΙΣΜΙΚΗ ΜΟΝΩΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΕΔΑΦΙΚΗΣ ΑΝΤΙΣΤΗΡΙΞΗΣ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΠΑΡΕΜΒΛΗΜΑΤΟΣ ΓΕΩΑΦΡΟΥ ΔΙΟΓΚΩΜΕΝΗΣ ΠΟΛΥΣΤΕΡΙΝΗΣ (EPS)
ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΗΣ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ (Tηλ.: 2610-996543, Fax: 2610-996576, e-mail: gaa@upatras.gr) ΠΡΟΤΑΣΗ ΕΡΕΥΝΗΤΙΚΟΥ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑΤΟΣ: ΣΕΙΣΜΙΚΗ ΜΟΝΩΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ
Διαβάστε περισσότεραΜικροζωνικές Μελέτες. Κεφάλαιο 24. Ε.Σώκος Εργαστήριο Σεισμολογίας Παν.Πατρών
Μικροζωνικές Μελέτες Κεφάλαιο 24 Ε.Σώκος Εργαστήριο Σεισμολογίας Παν.Πατρών Ορισμός Με τον όρο μικροζωνική μελέτη εννοούμε την εκτίμηση των αναμενόμενων εδαφικών κινήσεων σε μία περιοχή λαμβάνοντας υπ
Διαβάστε περισσότεραΕλαστικά με σταθερά ελαστικότητας k, σε πλευρικές φορτίσεις και άκαμπτα σε κάθετες φορτίσεις. Δυναμικό πρόβλημα..
Φάσματα Απόκρισης Κεφ.20 Θ. Σώκος Εργαστήριο Σεισμολογίας Τμήμα Γεωλογίας Δυναμική των κατασκευών Φάσματα Απόκρισης Το πρόβλημα της αλληλεπίδρασης σεισμού με τις κατασκευές είναι δυναμικό πρόβλημα του
Διαβάστε περισσότεραΣΕΙΣΜΙΚΗ ΜΟΝΩΣΗ ΤΟΙΧΩΝ Ε ΑΦΙΚΗΣ ΑΝΤΙΣΤΗΡΙΞΗΣ ΜΕ ΓΕΩΑΦΡΟ ΙΟΓΚΩΜΕΝΗΣ ΠΟΛΥΣΤΕΡΙΝΗΣ ΠΑΡΑΜΕΤΡΙΚΗ ΑΡΙΘΜΗΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ
ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΗΣ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ ΣΕΙΣΜΙΚΗ ΜΟΝΩΣΗ ΤΟΙΧΩΝ Ε ΑΦΙΚΗΣ ΑΝΤΙΣΤΗΡΙΞΗΣ ΜΕ ΓΕΩΑΦΡΟ ΙΟΓΚΩΜΕΝΗΣ ΠΟΛΥΣΤΕΡΙΝΗΣ ΠΑΡΑΜΕΤΡΙΚΗ ΑΡΙΘΜΗΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΙΑΤΡΙΒΗ ΓΙΑ
Διαβάστε περισσότεραΣΧΟΛΗ ΙΚΑΡΩΝ ΤΜΗΜΑ ΑΕΡΟΠΟΡΙΚΩΝ ΕΠΙΣΤΗΜΩΝ ΣΜΗΝΑΡΧΙΑ ΑΚΑΔΗΜΑΪΚΗΣ ΕΚΠΑΙΔΕΥΣΗΣ ΔΙΠΛΩΜΑΤΙΚΗ ΕΡΓΑΣΙΑ. «Αντισεισμικός Σχεδιασμός Συστημάτων Αντιστήριξης»
ΣΧΟΛΗ ΙΚΑΡΩΝ ΤΜΗΜΑ ΑΕΡΟΠΟΡΙΚΩΝ ΕΠΙΣΤΗΜΩΝ ΣΜΗΝΑΡΧΙΑ ΑΚΑΔΗΜΑΪΚΗΣ ΕΚΠΑΙΔΕΥΣΗΣ ΔΙΠΛΩΜΑΤΙΚΗ ΕΡΓΑΣΙΑ «Αντισεισμικός Σχεδιασμός Συστημάτων Αντιστήριξης» ΙΚ IV ΥΣΜΙΑΣ (ΜΑΕ) ΠΑΠΑΖΑΦΕΙΡΟΠΟΥΛΟΣ ΓΕΩΡΓΙΟΣ ΔΕΚΕΛΕΙΑ
Διαβάστε περισσότεραΣεισμική Συμπεριφορά Αντιστηρίξεων Μονωμένων με Γεωαφρό Seismic Response of Geofoam-Isolated Retaining Walls
3 o Πανελλήνιο Συνέδριο Αντισεισμικής Μηχανικής & Τεχνικής Σεισμολογίας 5 7 Νοεμβρίου, 28 Άρθρο 263 Σεισμική Συμπεριφορά Αντιστηρίξεων Μονωμένων με Γεωαφρό Seismic Response of Geofoam-Isolated Retaining
Διαβάστε περισσότεραΕπιρροή υπέργειων κατασκευών στη σεισμική συμπεριφορά αβαθών ορθογωνικών σηράγγων σε αστικό περιβάλλον
ΑΡΙΣΤΟΤΕΛΕΙΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗΣ ΠΟΛΥΤΕΧΝΙΚΗ ΣΧΟΛΗ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΜΕΤΑΠΤΥΧΙΑΚΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ ΣΠΟΥΔΩΝ «ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΤΕΧΝΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ» Μεταπτυχιακή διπλωματική εργασία Επιρροή υπέργειων
Διαβάστε περισσότεραΠροσομοίωση της Σεισμικής Συμπεριφοράς Εδαφικών Πρανών και Επιχωμάτων. Simulating the Seismic Behaviour of Soil Slopes and Embankments
Προσομοίωση της Σεισμικής Συμπεριφοράς Εδαφικών Πρανών και Επιχωμάτων Simulating the Seismic Behaviour of Soil Slopes and Embankments ΖΑΝΙΑ, Β. ρ. Πολιτικός Μηχανικός, Πολυτεχνείο Κρήτης ΤΣΟΜΠΑΝΑΚΗΣ, Ι.
Διαβάστε περισσότερα6. Δυναμική Ανάλυση Μονοβαθμίων Συστημάτων (ΜΒΣ)
ΠΠΜ 501: Προχωρημένη Ανάλυση Κατασκευών με Η/Υ 6. Δυναμική Ανάλυση Μονοβαθμίων Συστημάτων (ΜΒΣ) Χειμερινό εξάμηνο 2018 Πέτρος Κωμοδρόμος komodromos@ucy.ac.cy http://www.eng.ucy.ac.cy/petros 1 Θέματα Εισαγωγή
Διαβάστε περισσότεραΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕΘΟΔΩΝ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗΣ ΔΥΝΑΜΙΚΗΣ ΑΠΟΚΡΙΣΗΣ ΒΑΘΡΟΥ
ΑΡΙΣΤΟΤΕΛΕΙΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗΣ ΠΟΛΥΤΕΧΝΙΚΗ ΣΧΟΛΗ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΜΕΤΑΠΤΥΧΙΑΚΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ ΣΠΟΥΔΩΝ «ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΤΕΧΝΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ» ΜΕΤΑΠΤΥΧΙΑΚΗ ΔΙΠΛΩΜΑΤΙΚΗ ΕΡΓΑΣΙΑ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕΘΟΔΩΝ
Διαβάστε περισσότεραΕργαστήριο Αντισεισμικής Τεχνολογίας Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εθνικό Μετσόβιο Πολυτεχνείο
Εργαστήριο Αντισεισμικής Τεχνολογίας Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εθνικό Μετσόβιο Πολυτεχνείο Δυναμική Αλληλεπίδραση Εδάφους Κατασκευής: Ιστορική Εξέλιξη και Σύγχρονη Πρακτική Κ. Σπυράκος, Καθηγητής ΕΜΠ /ντής
Διαβάστε περισσότεραΔυναμική ανάλυση μονώροφου πλαισίου
Κεφάλαιο 1 Δυναμική ανάλυση μονώροφου πλαισίου 1.1 Γεωμετρία φορέα - Δεδομένα Χρησιμοποιείται ο φορέας του Παραδείγματος 3 από το βιβλίο Προσομοίωση κατασκευών σε προγράμματα Η/Υ (Κίρτας & Παναγόπουλος,
Διαβάστε περισσότεραΟ ΡΟΛΟΣ ΤΗΣ ΔΥΝΑΜΙΚΗΣ ΑΛΛΗΛΕΠΙΔΡΑΣΗΣ ΕΔΑΦΟΥΣ ΘΕΜΕΛΙΩΣΗΣ ΑΝΩΔΟΜΗΣ ΣΤΗΝ ΚΑΤΑΠΟΝΗΣΗ ΠΥΛΩΝΩΝ ΑΝΕΜΟΓΕΝΝΗΤΡΙΩΝ
Ο ΡΟΛΟΣ ΤΗΣ ΔΥΝΑΜΙΚΗΣ ΑΛΛΗΛΕΠΙΔΡΑΣΗΣ ΕΔΑΦΟΥΣ ΘΕΜΕΛΙΩΣΗΣ ΑΝΩΔΟΜΗΣ ΣΤΗΝ ΚΑΤΑΠΟΝΗΣΗ ΠΥΛΩΝΩΝ ΑΝΕΜΟΓΕΝΝΗΤΡΙΩΝ Μάριος Παναγιώτου Πρόδρομος Ψαρρόπουλος Μεταπτυχιακός Φοιτητής Πολιτικός Μηχανικός U. of California
Διαβάστε περισσότεραΣυμπεράσματα Κεφάλαιο 7.
7. ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ Ο κύριος στόχος της παρούσας διατριβής ήταν η προσομοίωση της σεισμικής κίνησης με τη χρήση τρισδιάστατων προσομοιωμάτων για τους εδαφικούς σχηματισμούς της ευρύτερης περιοχής της Θεσσαλονίκης.
Διαβάστε περισσότεραΓενικευμένα Mονοβάθμια Συστήματα
Εθνικό Μετσόβιο Πολυτεχνείο Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Γενικευμένα Mονοβάθμια Συστήματα Ε.Ι. Σαπουντζάκης Καθηγητής ΕΜΠ Δυναμική Ανάλυση Ραβδωτών Φορέων 1 1. Είδη γενικευμένων μονοβαθμίων συστημάτων xu
Διαβάστε περισσότεραΗ ΣΗΜΑΣΙΑ ΤΗΣ ΜΗ ΓΡΑΜΜΙΚΗΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΓΙΑ ΤΟΝ ΣΧΕ ΙΑΣΜΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ Η ΣΗΜΑΣΙΑ ΤΗΣ ΜΗ ΓΡΑΜΜΙΚΗΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΓΙΑ ΤΟΝ ΣΧΕ ΙΑΣΜΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ Μεταπτυχιακή Εργασία
Διαβάστε περισσότεραΕπίδραση Τοπικών Συνθηκών
Επίδραση Τοπικών Συνθηκών και Αλληλεπίδραση Εδάφους-Ανωδοµής Ιωάννης Β. Κωνσταντόπουλος, ScD (MIT) Ioannis.Constantopoulos@ulb.ac.be Σχ. 1 Επίδραση Τοπικών Συνθηκών Ο όρος Επίδραση Τοπικών Συνθηκών αναφέρεται
Διαβάστε περισσότεραΑστάθεια πρανών γεωφραγµάτων λόγω σεισµικής καταπόνησης
Αστάθεια πρανών γεωφραγµάτων λόγω σεισµικής καταπόνησης Β. Ζανιά Υποψήφια ιδάκτωρ, Τοµέας Μηχανικής, Γενικό Τµήµα Πολυτεχνείου Κρήτης Ι. Τσοµπανάκης Επίκουρος Καθηγητής, Τοµέας Μηχανικής, Γενικό Τµήµα
Διαβάστε περισσότεραΔιδάσκων: Κολιόπουλος Παναγιώτης
ΔΥΝΑΜΙΚΗ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ Ενότητα 7&8: ΦΑΣΜΑΤΑ ΑΠΟΚΡΙΣΗΣ Διδάσκων: Κολιόπουλος Παναγιώτης ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ 1 Άδειες Χρήσης Το παρόν εκπαιδευτικό υλικό υπόκειται σε άδειες χρήσης Creative Commons.
Διαβάστε περισσότεραΣΕΙΣΜΙΚΗ ΑΠΟΚΡΙΣΗ ΤΟΙΧΩΝ ΑΝΤΙΣΤΗΡΙΞΗΣ: ΒΑΡΥΤΗΤΑΣ ΚΑΙ ΜΟΡΦΗΣ ΑΝΕΣΤΡΑΜΕΝΟΥ Τ
Εθνικό Μετσόβιο Πολυτεχνείο Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Τομέας Γεωτεχνικής National Technical University of Athens School of Civil Engineering Geotechnical Division Διπλωματική Εργασία ΑΝΝΑ ΑΝΥΦΑΝΤΑΚΗ ΧΛΟΗ
Διαβάστε περισσότεραImpact of Dynamic Soil Structure Interaction on the Inertial Loading of Municipal Solid Waste Landfills
O Ρόλος της υναµικής Αλληλεπίδρασης Εδάφους Κατασκευής στην Αδρανειακή Καταπόνηση Χώρων Υγειονοµικής Ταφής Απορριµµάτων Impact of Dynamic Soil Structure Interaction on the Inertial Loading of Municipal
Διαβάστε περισσότεραΑριθμητική διερεύνηση της επιρροής επεμβάσεων στο έδαφος θεμελίωσης στην σεισμική απόκριση πολυώροφων πλαισιακών κατασκευών
Αριθμητική διερεύνηση της επιρροής επεμβάσεων στο έδαφος θεμελίωσης στην σεισμική απόκριση πολυώροφων πλαισιακών κατασκευών Numerical investigation of subsoil intervention s effect on the seismic response
Διαβάστε περισσότεραΑντισεισμικοί κανονισμοί Κεφ.23. Ε.Σώκος Εργαστήριο Σεισμολογίας Παν.Πατρών
Κεφ.23 Ε.Σώκος Εργαστήριο Σεισμολογίας Παν.Πατρών Ο αντισεισμικός σχεδιασμός απαιτεί την εκ των προτέρων εκτίμηση των δυνάμεων που αναμένεται να δράσουν επάνω στην κατασκευή κατά τη διάρκεια της ζωής της
Διαβάστε περισσότεραΑΡΙΣΤΟΤΕΛΕΙΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗΣ ΠΟΛΥΤΕΧΝΙΚΗ ΣΧΟΛΗ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ. Τεχνικές Προγραμματισμού και χρήσης λογισμικού Η/Υ στις κατασκευές
Τεχνικές Προγραμματισμού και χρήσης λογισμικού Η/Υ στις κατασκευές Θέματα Εξετάσεων ΟΝΟΜΑΤΕΠΩΝΥΜΟ: Α.Ε.Μ. Εξάμηνο : 9 ο 23 Ιανουαρίου 2013 ΣΗΜΕΙΩΣΕΙΣ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ: Επιτρέπεται κάθε βοήθημα σε αναλογική ή
Διαβάστε περισσότερα3. Ανάλυση & Σχεδιασμός ΕΥΚΑΜΠΤΩΝ ΑΝΤΙΣΤΗΡΙΞΕΩΝ
3. Ανάλυση & Σχεδιασμός ΕΥΚΑΜΠΤΩΝ ΑΝΤΙΣΤΗΡΙΞΕΩΝ Γιώργος Μπουκοβάλας Καθηγητής Ε.Μ.Π. ΜΑΡΤΙΟΣ 2009 ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ 3.1 Τύποι αντιστηρίξεων 3.2 Αυτοφερόμενες αντιστηρίξεις (πρόβολοι) 3.3 Αντιστηρίξεις με απλή
Διαβάστε περισσότεραΑλληλεπίδραση Ανωδοµής-Βάθρων-Θεµελίωσης-Εδάφους σε Τοξωτή Οδική Μεταλλική Γέφυρα µε Σύµµικτο Κατάστρωµα
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Αλληλεπίδραση Ανωδοµής-Βάθρων- Θεµελίωσης-Εδάφους σε Τοξωτή Οδική Μεταλλική Γέφυρα µε Σύµµικτο Κατάστρωµα ΙΠΛΩΜΑΤΙΚΗ
Διαβάστε περισσότεραΕπίδραση των γεωσυνθετικών υλικών στη σεισµική απόκριση και ευστάθεια
Επίδραση των γεωσυνθετικών υλικών στη σεισµική απόκριση και ευστάθεια γεωκατασκευών Effect of geosynthetic materials on the seismic response and the stability of geostructures ΖΑΝΙΑ, Β. Πολιτικός Μηχανικός,
Διαβάστε περισσότεραΗ επίδραση της ισοδύναμης μη γραμμικότητας στη σεισμική απόκριση εδαφών The effect of nonlinearity on soil seismic response
3 o Πανελλήνιο Συνέδριο Αντισεισμικής Μηχανικής & Τεχνικής Σεισμολογίας 5 7 Νοεμβρίου, Άρθρο 3 Η επίδραση της ισοδύναμης μη γραμμικότητας στη σεισμική απόκριση εδαφών The effect of nonlinearity on soil
Διαβάστε περισσότεραΓιώργος Μπουκοβάλας. Φεβρουάριος 2015. Γ. Δ. Μπουκοβάλας, Καθηγητής Σχολής Πολ. Μηχανικών, Ε.Μ.Π. 3.1
3. Ανάλυση & Σχεδιασμός ΕΥΚΑΜΠΤΩΝ ΑΝΤΙΣΤΗΡΙΞΕΩΝ Γιώργος Μπουκοβάλας Καθηγητής Ε.Μ.Π. Φεβρουάριος 2015 Γ. Δ. Μπουκοβάλας, Καθηγητής Σχολής Πολ. Μηχανικών, Ε.Μ.Π. 3.1 Γ. Δ. Μπουκοβάλας, Καθηγητής Σχολής
Διαβάστε περισσότεραΕπιρροή Τοίχων Αντιστήριξης στις Συναρτήσεις υναμικής Εμπέδησης Επιφανειακών Θεμελίων εδραζόμενων στα Ανάντη
Επιρροή Τοίχων Αντιστήριξης στις Συναρτήσεις υναμικής Εμπέδησης Επιφανειακών Θεμελίων εδραζόμενων στα Ανάντη Effect of Retaining Walls on the Dynamic Impedance Functions of Shallow Foundations lying over
Διαβάστε περισσότεραΔΥΝΑΜΙΚΗ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ Ενότητα 3&4: ΤΑΛΑΝΤΩΣΗ ΑΡΜΟΝΙΚΗΣ ΔΙΕΓΕΡΣΗΣ. Διδάσκων: Κολιόπουλος Παναγιώτης ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ
ΔΥΝΑΜΙΚΗ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ Ενότητα 3&4: ΤΑΛΑΝΤΩΣΗ ΑΡΜΟΝΙΚΗΣ ΔΙΕΓΕΡΣΗΣ Διδάσκων: Κολιόπουλος Παναγιώτης ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ 1 Άδειες Χρήσης Το παρόν εκπαιδευτικό υλικό υπόκειται σε άδειες χρήσης Creative
Διαβάστε περισσότερα1η φάση: Μόρφωση πεπερασμένων στοιχείων για τον υπολογισμό δεξαμενών.
ΜΕΛΕΤΗ ΤΗΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΔΕΞΑΜΕΝΩΝ ΥΓΡΩΝ ΧΩΡΙΣ ΑΓΚΥΡΩΣΕΙΣ ΜΕ ΤΗ ΒΟΗΘΕΙΑ ΑΡΙΘΜΗΤΙΚΩΝ & ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΩΝ ΜΕΘΟΔΩΝ ΠΕΡΙΛΗΨΗ Αντικείμενο του παρόντος ερευνητικού έργου είναι η ανάπτυξη του απαραίτητου υπόβαθρου
Διαβάστε περισσότεραΔυναμική Κατασκευών ΙΙ
Τίτλος μαθήματος: Δυναμική Κατασκευών ΙΙ Κωδικός μαθήματος: CE09_S05 Πιστωτικές μονάδες: 5 Φόρτος εργασίας (ώρες): 157 Επίπεδο μαθήματος: Προπτυχιακό Μεταπτυχιακό Τύπος μαθήματος: Υποχρεωτικό Επιλογής
Διαβάστε περισσότεραΕΠΙΔΡΑΣΗ ΓΕΙΤΟΝΙΚΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΤΗΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ
Επίδραση Γειτονικού Κτιρίου στην Αποτίμηση Κατασκευών Ο/Σ ΕΠΙΔΡΑΣΗ ΓΕΙΤΟΝΙΚΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΤΗΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΒΑΣΙΛΕΙΑΔΗ ΜΙΧΑΕΛΑ Μεταπτυχιακή Φοιτήτρια Π.Π., mikaelavas@gmail.com
Διαβάστε περισσότεραΑντισεισμικός Σχεδιασμός Υπόγειων Έργων Μεγάλων Διαστάσεων Seismic Design of Underground Structures with Large Dimensions
3 o Πανελλήνιο Συνέδριο Αντισεισμικής Μηχανικής & Τεχνικής Σεισμολογίας 5 7 Νοεμβρίου, 2008 Άρθρο 1948 Αντισεισμικός Σχεδιασμός Υπόγειων Έργων Μεγάλων Διαστάσεων Seismic Design of Underground Structures
Διαβάστε περισσότεραή/και με απόσβεση), και να υπολογίσουν αναλυτικά την απόκριση τους σε ελεύθερη ταλάντωση.
Τίτλος μαθήματος: Δυναμική Κατασκευών Ι Κωδικός μαθήματος: CE08_S02 Πιστωτικές μονάδες: 5 Φόρτος εργασίας (ώρες): 153 Επίπεδο μαθήματος: Προπτυχιακό Μεταπτυχιακό Τύπος μαθήματος: Υποχρεωτικό Επιλογής Κατηγορία
Διαβάστε περισσότεραΜελέτη υναµικής Αλληλεπίδρασης Τοίχων Αντιστήριξης Εδάφους Κατασκευής
ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΚΡΗΤΗΣ ΤΜΗΜΑ ΕΠΙΣΤΗΜΩΝ Μελέτη υναµικής Αλληλεπίδρασης Τοίχων Αντιστήριξης Εδάφους Κατασκευής Μεταπτυχιακή Εργασία Βαΐα Σ. Αβρανά Α.Μ.: 2004.04.0104 Εξεταστική Επιτροπή Ιωάννης Τσοµπανάκης,
Διαβάστε περισσότεραΜελέτη Φαινομένων Δυναμικής Αλληλεπίδρασης Εδάφους-Κατασκευής Κτιρίου Διοικητηρίου Λευκάδας κατά το Σεισμό της
Μελέτη Φαινομένων Δυναμικής Αλληλεπίδρασης Εδάφους-Κατασκευής Κτιρίου Διοικητηρίου Λευκάδας κατά το Σεισμό της 26-1-2014 Χρήστος Καρακώστας Δρ. Πολιτικός Μηχανικός, Δ/ντής Ερευνών ΟΑΣΠ-ΙΤΣΑK, christos@itsak.gr
Διαβάστε περισσότεραΕξίσωση Κίνησης Μονοβάθμιου Συστήματος (συνέχεια)
Εξίσωση Κίνησης Μονοβάθμιου Συστήματος (συνέχεια) Εξίσωση Κίνησης Μονοβάθμιου Συστήματος: Επιρροή Μόνιμου Φορτίου Βαρύτητας Δ03-2 Μέχρι τώρα στη διατύπωση της εξίσωσης κίνησης δεν έχει ληφθεί υπόψη το
Διαβάστε περισσότεραΕργαστήριο Αντισεισμικής Τεχνολογίας Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εθνικό Μετσόβιο Πολυτεχνείο
Εργαστήριο Αντισεισμικής Τεχνολογίας Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εθνικό Μετσόβιο Πολυτεχνείο Δυναμική Αλληλεπίδραση Εδάφους Κατασκευής: Ιστορική Εξέλιξη και Σύγχρονη Πρακτική Κ. Σπυράκος, Καθηγητής ΕΜΠ Δ/ντής
Διαβάστε περισσότεραΠαραµετρική διερεύνηση της οριακής κατάστασης πριν την κατάρρευση µικτών επίπεδων πλαισίων οπλισµένου σκυροδέµατος µε τη βοήθεια των δεικτών αστοχίας
Παραµετρική διερεύνηση της οριακής κατάστασης πριν την κατάρρευση µικτών επίπεδων πλαισίων οπλισµένου σκυροδέµατος µε τη βοήθεια των δεικτών αστοχίας Π. Παπαδόπουλος & Α.Μ. Αθανατοπούλου Επίκουρος Καθηγητής
Διαβάστε περισσότεραΕλαστικά Φάσματα Απαίτησης σε Διαφορετικές Εδαφικές Συνθήκες Elastic demand spectra for different soil conditions
o Πανελλήνιο Συνέδριο Αντισεισμικής Μηχανικής & Τεχνικής Σεισμολογίας 7 Νοεμβρίου, 8 Άρθρο 97 Ελαστικά Φάσματα Απαίτησης σε Διαφορετικές Εδαφικές Συνθήκες Elastic demand spectra for different soil conditions
Διαβάστε περισσότερα6. Δυναμική Ανάλυση Μονοβαθμίων Συστημάτων (ΜΒΣ)
ΠΠΜ 501: Προχωρημένη Ανάλυση Κατασκευών με Η/Υ 6. Δυναμική Ανάλυση Μονοβαθμίων Συστημάτων (ΜΒΣ) Χειμερινό εξάμηνο 2016 Πέτρος Κωμοδρόμος komodromos@ucy.ac.cy http://www.eng.ucy.ac.cy/petros 1 Θέματα Εισαγωγή
Διαβάστε περισσότεραΠΡΟΣΟΜΟΙΩΜΑΤΑ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΠΌ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ ΓΙΑ ΣΕΙΣΜΙΚΕΣ ΔΡΑΣΕΙΣ Προσομοίωση κτιρίων από τοιχοποιία με : 1) Πεπερασμένα στοιχεία 2) Γραμμικά στοιχεί
ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΜΑΤΑ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΠΌ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ ΓΙΑ ΣΕΙΣΜΙΚΕΣ ΔΡΑΣΕΙΣ Η σεισμική συμπεριφορά κτιρίων από φέρουσα τοιχοποιία εξαρτάται κυρίως από την ύπαρξη ή όχι οριζόντιου διαφράγματος. Σε κτίρια από φέρουσα
Διαβάστε περισσότεραΜελέτη της δυναμικής απόκρισης κατασκευών σε βελτιωμένο έδαφος. Study of the Dynamic Response of Structures on Improved Soil
Μελέτη της δυναμικής απόκρισης κατασκευών σε βελτιωμένο έδαφος Study of the Dynamic Response of Structures on Improved Soil ΤΡΕΥΛΟΠΟΥΛΟΣ, Κ. ΡΟΒΙΘΗΣ, E. ΑΝΑΣΤΑΣΙΑ ΗΣ, Α. ΠΙΤΙΛΑΚΗΣ, Κ. Πολιτικός Μηχανικός,
Διαβάστε περισσότεραΜΕΤΑΛΛΙΚΑ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ ΥΠΟ ΘΛΙΨΗ ΚΑΙ ΚΑΜΨΗ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕΤΑΛΛΙΚΑ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ ΥΠΟ ΘΛΙΨΗ ΚΑΙ ΚΑΜΨΗ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΛΥΣΕΩΝ ΚΑΝΟΝΙΣΤΙΚΩΝ ΙΑΤΑΞΕΩΝ ΚΑΙ
Διαβάστε περισσότεραΜεταπτυχιακή Διπλωματική εργασία. «Στρεπτική ευαισθησία κατασκευών λόγω αλλαγής διατομής υποστυλωμάτων»
ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ ΜΕΤΑΠΤΥΧΙΑΚΩΝ ΣΠΟΥΔΩΝ Αντισεισμική και Ενεργειακή Αναβάθμιση Κατασκευών και Αειφόρος Ανάπτυξη ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΔΥΤΙΚΗΣ ΑΤΤΙΚΗΣ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Μεταπτυχιακή Διπλωματική εργασία «Στρεπτική
Διαβάστε περισσότεραΕξάρτηση της σεισμικής κίνησης από τις τοπικές εδαφικές συνθήκες
Εξάρτηση της σεισμικής κίνησης από τις τοπικές εδαφικές συνθήκες Μηχανικές ιδιότητες του εδάφους θεμελίωσης Πάχος και δυσκαμψία του επιφανειακού ιζηματογενούς στρώματος Κλίση των στρωμάτων και τοπογραφία
Διαβάστε περισσότεραΓεωγραφική κατανομή σεισμικών δονήσεων τελευταίου αιώνα. Πού γίνονται σεισμοί?
Τι είναι σεισμός? Γεωγραφική κατανομή σεισμικών δονήσεων τελευταίου αιώνα Πού γίνονται σεισμοί? h
Διαβάστε περισσότεραΕ ΑΦΙΚΗ ΕΠΙ ΡΑΣΗ ΣΤΙΣ ΣΕΙΣΜΙΚΕΣ ΡΑΣΕΙΣ Παραδείγματα, ΕΑΚ &EC8, Μικροζωνικές
Ε. Μ. ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΗΣ Ε ΑΦΙΚΗ ΕΠΙ ΡΑΣΗ ΣΤΙΣ ΣΕΙΣΜΙΚΕΣ ΡΑΣΕΙΣ Παραδείγματα, ΕΑΚ &E8, Μικροζωνικές Γ. Δ. Μπουκοβάλας ΗΡΑΚΛΕΙΟ - Δεκέμβριος 8 ΙΣΤΟΡΙΚΑ ΠΕΡΙΣΤΑΤΙΚΑ
Διαβάστε περισσότεραΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΑΣΥΝΔΕΤΩΝ ΤΟΙΧΩΝ ΣΕ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ Κ.Α.Δ.Ε.Τ.
Διερεύνηση επιρροής ασύνδετων τοίχων σε κατασκευές από φέρουσα τοιχοποιία σύμφωνα με τον Κ.Α.Δ.Ε.Τ. ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΑΣΥΝΔΕΤΩΝ ΤΟΙΧΩΝ ΣΕ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ Κ.Α.Δ.Ε.Τ. ΤΣΙΜΕΡΗΣ
Διαβάστε περισσότεραπρος τον προσδιορισμό εντατικών μεγεθών, τα οποία μπορούν να υπολογιστούν με πολλά εμπορικά λογισμικά.
ΜΕΤΑΛΛΟΝ [ ΑΝΤΟΧΗ ΑΜΦΙΑΡΘΡΩΤΩΝ ΚΥΚΛΙΚΩΝ ΤΟΞΩΝ ΚΟΙΛΗΣ ΚΥΚΛΙΚΗΣ ΔΙΑΤΟΜΗΣ ΥΠΟ ΟΜΟΙΟΜΟΡΦΑ ΚΑΤΑΝΕΜΗΜΕΝΟ ΚΑΤΑΚΟΡΥΦΟ ΦΟΡΤΙΟ ΚΑΤΑ ΤΟΝ ΕΚ3 Χάρης Ι. Γαντές Δρ. Πολιτικός Μηχανικός, Αναπληρωτής Καθηγητής & Χριστόφορος
Διαβάστε περισσότεραΟΡΙΑΚΗ ΦΕΡΟΥΣΑ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑΚΩΝ ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΩΝ ΛΟΓΩ ΣΕΙΣΜΙΚΩΝ ΔΡΑΣΕΩΝ
ΟΡΓΑΝΙΣΜΟΣ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΚΑΙ ΠΡΟΣΤΑΣΙΑΣ (ΟΑΣΠ) Περίληψη του ερευνητικού έργου με τίτλο: ΟΡΙΑΚΗ ΦΕΡΟΥΣΑ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑΚΩΝ ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΩΝ ΛΟΓΩ ΣΕΙΣΜΙΚΩΝ ΔΡΑΣΕΩΝ Φορέας εκπόνησης : Τομέας Γεωτεχνικής,
Διαβάστε περισσότεραDynamic Interaction between Soil and Wind Turbine Towers
υναµική Αλληλεπίδραση Εδάφους και Πυλώνων Ανεµογεννητριών Dynamic Interaction between Soil and Wind Turbine Towers ΨΑΡΡΟΠΟΥΛΟΣ, Π. ρ. Πολιτικός Μηχανικός E.M.Π. ΠΑΝΑΓΙΩΤΟΥ, Μ. Πολιτικός Μηχανικός, Μετ/κός
Διαβάστε περισσότερα8.1.7 Κινηματική Κάμψη Πασσάλων
Επιχειρησιακό Πρόγραμμα Εκπαίδευση και ια Βίου Μάθηση Πρόγραμμα ια Βίου Μάθησης ΑΕΙ για την Επικαιροποίηση Γνώσεων Αποφοίτων ΑΕΙ: Σύγχρονες Εξελίξεις στις Θαλάσσιες Κατασκευές Α.Π.Θ. Πολυτεχνείο Κρήτης
Διαβάστε περισσότεραΕΠΙΡΡΟΗ ΔΙΑΦΟΡΩΝ ΠΑΡΑΓΟΝΤΩΝ ΣΤΑ ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΙΑΚΑ ΜΕΓΕΘΗ ΔΟΜΙΚΟΥ ΣΤΟΙΧΕΙΟΥ ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕ ΤΥΠΟΥΣ ΚΑΝ.ΕΠΕ
Επιρροή διαφόρων παραγόντων στα παραμορφωσιακά μεγέθη δομικού στοιχείου και σύγκριση με τύπους ΚΑΝ.ΕΠΕ ΕΠΙΡΡΟΗ ΔΙΑΦΟΡΩΝ ΠΑΡΑΓΟΝΤΩΝ ΣΤΑ ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΙΑΚΑ ΜΕΓΕΘΗ ΔΟΜΙΚΟΥ ΣΤΟΙΧΕΙΟΥ ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕ ΤΥΠΟΥΣ ΚΑΝ.ΕΠΕ
Διαβάστε περισσότεραΠIΝΑΚΑΣ ΠΕΡIΕΧΟΜΕΝΩΝ
ΠIΝΑΚΑΣ ΠΕΡIΕΧΟΜΕΝΩΝ Πρόλογος...11 Πίνακας κυριότερων συμβόλων...13 ΚΕΦΑΛΑIΟ 1: Εισαγωγή 21 ΚΕΦΑΛΑIΟ 2: Απόκριση μεμονωμένου πασσάλου υπό κατακόρυφη φόρτιση 29 2.1 Εισαγωγή...29 2.2 Οριακό και επιτρεπόμενο
Διαβάστε περισσότεραΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΜΕ ΕΑΚ, ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 84 ΚΑΙ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 59 ΚΑΙ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΜΕ ΚΑΝ.ΕΠΕ.
Σχεδιασμός κτιρίου με ΕΑΚ, Κανονισμό 84 και Κανονισμό 59 και αποτίμηση με ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΜΕ ΕΑΚ, ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 84 ΚΑΙ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 59 ΚΑΙ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΜΕ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΡΑΥΤΟΠΟΥΛΟΥ ΜΑΡΙΝΑ Περίληψη Αντικείμενο
Διαβάστε περισσότεραΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών
ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών H ανελαστική στατική ανάλυση (pushover) στον ΚΑΝ.ΕΠΕ. Επιτρεπόμενες μέθοδοι ανάλυσης στον ΚΑΝ.ΕΠΕ. Ελαστικές μέθοδοι
Διαβάστε περισσότεραΣεισµική µόνωση γεφυρών µε το SAP2000
Σεισµική µόνωση γεφυρών µε το SAP2000 Η σεισµική προστασία γεφυρών στην Ελλάδα σήµερα Γενικά Η σεισµική προστασία των γεφυρών αποτελεί ένα µέληµα πρωτίστης σηµασίας για την πολιτεία λόγω της εξαιρετικής
Διαβάστε περισσότεραΑξιολόγηση µεθόδων κανονικοποίησης επιταχυνσιογραφηµατών σε σχέση µε τον ΕΑΚ2000
Αξιολόγηση µεθόδων κανονικοποίησης επιταχυνσιογραφηµατών σε σχέση µε τον ΕΑΚ Μ. Παπαδρακάκης Καθηγητής, Εργαστήριο Στατικής & Αντισεισµικών Ερευνών. Εθνικό Μετσόβιο Πολυτεχνείο Ν.. Λαγαρός ρ. Πολιτικός
Διαβάστε περισσότερα( Σχόλια) (Κείµ ενο) Κοντά Υποστυλώµατα Ορισµός και Περιοχή Εφαρµογής. Υποστυλώµατα µε λόγο διατµήσεως. α s 2,5
( Σχόλια) (Κείµ ενο) 18.4.9 Κοντά Υποστυλώµατα 18.4.9 Κοντά Υποστυλώµατα 18.4.9.1 Ορισµός και Περιοχή Εφαρµογής N Sd Υποστυλώµατα µε λόγο διατµήσεως V Sd M Sd1 h N Sd M Sd2 V Sd L l s =M Sd /V Sd M Sd
Διαβάστε περισσότεραBEHAVIOR OF MASSIVE EARTH RETAINING WALLS UNDER EARTHQUAKE SHAKING Comparisons to EC-8 Provisions
UNIVERSITY OF PATRAS DEPARTMENT OF CIVIL ENGINEERING Laboratory of Geotechnical Engineering BEHAVIOR OF MASSIVE EARTH RETAINING WALLS UNDER EARTHQUAKE SHAKING Comparisons to EC-8 Provisions Prof. G. Athanasopoulos
Διαβάστε περισσότεραΗ φιλοσοφία του αντισεισμικού σχεδιασμού και το θεμελιώδες ερώτημα κατά την έναρξη της αντισεισμικής μελέτης
Η φιλοσοφία του αντισεισμικού σχεδιασμού και το θεμελιώδες ερώτημα κατά την έναρξη της αντισεισμικής μελέτης Ι. ΑΒΡΑΜΙΔΗΣ Εργαστήριο Στατικής και Δυναμικής των Κατασκευών, Τμήμα Πολ. Μηχ., Α.Π.Θ. Πλάστιμη
Διαβάστε περισσότερα«Αριθμητική και πειραματική μελέτη της διεπιφάνειας χάλυβασκυροδέματος στις σύμμικτες πλάκες με χαλυβδόφυλλο μορφής»
ΠΕΡΙΛΗΨΗ ΤΗΣ ΔΙΔΑΚΤΟΡΙΚΗΣ ΔΙΑΤΡΙΒΗΣ «Αριθμητική και πειραματική μελέτη της διεπιφάνειας χάλυβασκυροδέματος στις σύμμικτες πλάκες με χαλυβδόφυλλο μορφής» του Θεμιστοκλή Τσαλκατίδη, Δρ. Πολιτικού Μηχανικού
Διαβάστε περισσότεραΑΝΤΙΜΕΤΩΠΙΣΗ ΦΑΙΝΟΜΈΝΟΥ ΚΟΝΤΩΝ ΥΠΟΣΤΗΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΕΝΙΣΧΥΣΗ
Αντιμετώπιση Φαινομένου Κοντών Υποστυλωμάτων με Ενίσχυση των Παρακειμένων Φατνωμάτων ΑΝΤΙΜΕΤΩΠΙΣΗ ΦΑΙΝΟΜΈΝΟΥ ΚΟΝΤΩΝ ΥΠΟΣΤΗΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΤΩΝ ΠΑΡΑΚΕΙΜΕΝΩΝ ΦΑΤΝΩΜΑΤΩΝ ΛΥΚΟΥΡΑΣ ΙΩΑΝΝΗΣ Περίληψη Στόχος
Διαβάστε περισσότεραΤΥΠΟΛΟΓΙΟ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑΣ 2
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑΣ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑΣ ΣΤΡΟΦΗ ΕΛΑΣΤΙΚΩΝ ΣΥΣΤΗΜΑΤΩΝ Εκκεντρότητες: Στατικές: e = Χ ΚΜ Χ o, e = Y ΚΜ Y o όροφος
Διαβάστε περισσότεραΣεισμική Μόνωση Τοιχοπληρώσεων με Χρήση Περιμετρικών Αρμών από Κυψελωτά Υλικά: Πειραματική και Αριθμητική Μελέτη
Σεισμική Μόνωση Τοιχοπληρώσεων με Χρήση Περιμετρικών Αρμών από Κυψελωτά Υλικά: Πειραματική και Αριθμητική Μελέτη Αριστομένης Β. Τσαντίλης Υποψήφιος Διδάκτωρ, tsantilis.info@gmail.com Αθανάσιος Χ. Τριανταφύλλου
Διαβάστε περισσότεραΑΡΙΣΤΟΤΕΛΕΙΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗΣ ΠΟΛΥΤΕΧΝΙΚΗ ΣΧΟΛΗ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΥΔΡΑΥΛΙΚΗΣ ΚΑΙ ΤΕΧΝΙΚΗΣ ΠΕΡΙΒΑΛΛΟΝΤΟΣ
ΑΡΙΣΤΟΤΕΛΕΙΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗΣ ΠΟΛΥΤΕΧΝΙΚΗ ΣΧΟΛΗ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΥΔΡΑΥΛΙΚΗΣ ΚΑΙ ΤΕΧΝΙΚΗΣ ΠΕΡΙΒΑΛΛΟΝΤΟΣ ΕΥΑΓΓΕΛΙΑΣ Π. ΛΟΥΚΟΓΕΩΡΓΑΚΗ Διπλωματούχου Πολιτικού Μηχανικού ΟΛΟΚΛΗΡΩΜΕΝΟ
Διαβάστε περισσότεραΣύνθεση Ειδικών Κατασκευών Σκυροδέματος
Σύνθεση Ειδικών Κατασκευών Σκυροδέματος 6. Σεισμική Μόνωση Γεφυρών Τηλέμαχος Παναγιωτάκος 6. Σεισμική Μόνωση Γεφυρών Στην ενότητα αυτή θα γίνει περιγραφή της σεισμικής μόνωσης γεφυρών. Αρχικά θα γίνει
Διαβάστε περισσότεραΕγχειρίδιο χρήσης ABEL
Σκοπός της εφαρμογής ABEL είναι η κατανόηση της επιρροής της επιλεγόμενης σεισμικής δράσης (πραγματικό επιταχυνσιογράφημα ή φάσμα κανονισμού) στη σεισμική καταπόνηση μιας κατασκευής καθώς και της προσομοίωσης
Διαβάστε περισσότεραΑνελαστική σεισμική ανάλυση κτιρίου σε έντονη τοπογραφική έξαρση
Ανελαστική σεισμική ανάλυση κτιρίου σε έντονη τοπογραφική έξαρση Χαρούλα Αναστασιάδου Διπλωματούχος Πολιτικός Μηχανικός Α.Π.Θ. Επιβλέπων: Μέλη εξεταστικής επιτροπής: Κ. Πιτιλάκης, Καθηγητής Δ. Πιτιλάκης,
Διαβάστε περισσότεραΠρόβλεψη συµπεριφοράς διεπιφάνειας υποστυλώµατος ενισχυµένου µε πρόσθετες στρώσεις οπλισµένου σκυροδέµατος
Πρόβλεψη συµπεριφοράς διεπιφάνειας υποστυλώµατος ενισχυµένου µε πρόσθετες στρώσεις οπλισµένου σκυροδέµατος Α.Π.Λαµπρόπουλος, Ο.Θ.Τσιούλου Φοιτητές Τµήµατος Πολιτικών Μηχανικών Πανεπιστηµίου Πατρών Σ.Η.
Διαβάστε περισσότεραΚαινοτόμες Εφαρμογές του EPS σε Έργα Πολιτικού Μηχανικού Σεισμική Μόνωση Κατασκευών Πρόσφατες Εξελίξεις
Καινοτόμες Εφαρμογές του EPS σε Έργα Πολιτικού Μηχανικού Σεισμική Μόνωση Κατασκευών Πρόσφατες Εξελίξεις Γεώργιος Α. Αθανασόπουλος Καθηγητής, Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών, Πανεπιστήμιο Πατρών (Επιμέλεια παρουσίασης:
Διαβάστε περισσότεραΕλαστική και μετελαστική ανάλυση πολυώροφων πλαισιακών κτιρίων Ο/Σ για ισοδύναμη σεισμική φόρτιση σύμφωνα με τον EC8
Ελαστική και μετελαστική ανάλυση πολυώροφων πλαισιακών κτιρίων Ο/Σ για ισοδύναμη σεισμική φόρτιση σύμφωνα με τον EC8 Γιώργος Βακανάς Msc Πολιτικός Μηχανικός Πανεπιστημίου Frederick, Κύπρος Μίλτων Δημοσθένους
Διαβάστε περισσότεραασύμμετρων κτιριακών φορέων»
ΑΝΩΤΑΤΗ ΣΧΟΛΗ ΠΑΙ ΑΓΩΓΙΚΗΣ ΚΑΙ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΗΣ ΕΚΠΑΙ ΕΥΣΗΣ (Α.Σ.ΠΑΙ.Τ.Ε.) «Αρχιμήδης ΙΙΙ Ενίσχυση Ερευνητικών ομάδων στην Α.Σ.ΠΑΙ.Τ.Ε.» Υποέργο: 8 Τίτλος: «Εκκεντρότητες αντισεισμικού σχεδιασμού ασύμμετρων
Διαβάστε περισσότεραΔυναμική Συμπεριφορά Ορθογωνικών Σηράγγων σε Αλλουβιακές Αποθέσεις: Πειραματική και Αριθμητική Διερεύνηση
Δυναμική Συμπεριφορά Ορθογωνικών Σηράγγων σε Αλλουβιακές Αποθέσεις: Πειραματική και Αριθμητική Διερεύνηση Dynamic Response of Rectangular Tunnels in Soft Soils: Experimental and Numerical Investigation
Διαβάστε περισσότεραΕισηγητής: Αλέξανδρος Βαλσαμής. Θεμελιώσεις. Φέρουσα Ικανότητα επιφανειακών θεμελιώσεων Γενικά Βασικές εξισώσεις
Εισηγητής: Αλέξανδρος Βαλσαμής Θεμελιώσεις Φέρουσα Ικανότητα επιφανειακών θεμελιώσεων Γενικά Βασικές εξισώσεις Φέρουσα Ικανότητα Επιφανειακών θεμελιώσεων (πεδίλων) Φέρουσα Ικανότητα Τάσεις κάτω από το
Διαβάστε περισσότεραΑλληλεπίδραση εδάφους θεμελίωσης ανωδομής πλησίον φυσικών πρανών και τοπογραφικών ιδιαιτεροτήτων
Αλληλεπίδραση εδάφους θεμελίωσης ανωδομής πλησίον φυσικών πρανών και τοπογραφικών ιδιαιτεροτήτων Soil foundation structure interaction in the proximity of slopes on cliff-type topographic irregularities
Διαβάστε περισσότεραΑπό την Τεκμηρίωση έως τον λεπτομερή Σχεδιασμό Επεμβάσεων περιπτώσεις εφαρμογής
Από την Τεκμηρίωση έως τον λεπτομερή Σχεδιασμό Επεμβάσεων περιπτώσεις εφαρμογής Βασίλης Μπαρδάκης, πολιτικός μηχανικός, Δρ πρόεδρος Συλλόγου Πολιτικών Μηχανικών Ελλάδος περίπτωση σχολικού συγκροτήματος
Διαβάστε περισσότεραΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΠΟΚΡΙΣΗΣ ΣΥΣΤΗΜΑΤΩΝ ΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΜΟΝΩΣΗΣ ΑΛΕΞΑΚΗΣ Δ. ΧΑΡΑΛΑΜΠΟΣ, ΜΕΤΑΠΤΥΧΙΑΚΟΣ ΦΟΙΤΗΤΗΣ, Α.Μ Περίληψη
ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΠΟΚΡΙΣΗΣ ΣΥΣΤΗΜΑΤΩΝ ΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΜΟΝΩΣΗΣ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΠΟΚΡΙΣΗΣ ΣΥΣΤΗΜΑΤΩΝ ΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΜΟΝΩΣΗΣ ΑΛΕΞΑΚΗΣ Δ. ΧΑΡΑΛΑΜΠΟΣ, ΜΕΤΑΠΤΥΧΙΑΚΟΣ ΦΟΙΤΗΤΗΣ, Α.Μ. 241 Περίληψη Η παρούσα εργασία έχει ως στόχο την παρουσίαση
Διαβάστε περισσότερα8ο Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών 2002», Μάρτιος 2002
8ο Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών 2002», Μάρτιος 2002 Εργασία Νο 13 ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΔΟΚΟΥ ΚΑΙ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΣΥΝΤΕΛΕΣΤΩΝ ΜΟΝΟΛΙΘΙΚΟΤΗΤΑΣ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΤΟΥ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑΤΟΣ ANSYS ΟΙΚΟΝΟΜΟΥ ΜΙΧΑΛΗΣ ΠΙΣΤΕΝΤΗΣ ΓΕΩΡΓΙΟΣ
Διαβάστε περισσότεραΕΚΤΙΜΗΣΗ ΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΕΠΙΚΙΝΔΥΝΟΤΗΤΑΣ & ΑΝΑΜΕΝΟΜΕΝΗΣ ΕΔΑΦΙΚΗΣ ΚΙΝΗΣΗΣ ΣΤΗΝ ΠΕΡΙΟΧΗ ΤΟΥ ΓΕΦΥΡΙΟΥ ΤΗΣ ΠΛΑΚΑΣ
ΕΚΤΙΜΗΣΗ ΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΕΠΙΚΙΝΔΥΝΟΤΗΤΑΣ & ΑΝΑΜΕΝΟΜΕΝΗΣ ΕΔΑΦΙΚΗΣ ΚΙΝΗΣΗΣ ΣΤΗΝ ΠΕΡΙΟΧΗ ΤΟΥ ΓΕΦΥΡΙΟΥ ΤΗΣ ΠΛΑΚΑΣ Κωνσταντίνος Σπυράκος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός, Καθηγητής ΕΜΠ, Δ/ντής Εργαστηρίου Αντισεισμικής Τεχνολογίας
Διαβάστε περισσότεραΤΕΕ/ΤΚΜ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ. Πολυτεχνείου Πατρών, Επιστημονικά Υπεύθυνος
ΤΕΕ/ΤΚΜ ΠΕΡΙΠΤΩΣΕΙΣ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ ΤΟΥ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΠΑΡΑΔΕΙΓΜΑΤΑ «ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΔΙΟΙΚΗΤΗΡΙΟΥ ΜΕΣΣΗΝΙΑΣ» Ομάδα μελέτης Αναγνωστόπουλος Σταύρος, Ομ. Καθηγητής Πολυτεχνείου
Διαβάστε περισσότεραΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΣΕ ΚΤΙΡΙΟ ΜΕ PILOTIS ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΑΥΤΗΣ ΜΕ ΠΕΡΙΜΕΤΡΙΚΑ ΤΟΙΧΩΜΑΤΑ
Αποτίμηση σεισμικής συμπεριφοράς σε κτίριο με pilotis και ενίσχυση αυτής με περιμετρικά τοιχώματα ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΣΕ ΚΤΙΡΙΟ ΜΕ PILOTIS ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΑΥΤΗΣ ΜΕ ΠΕΡΙΜΕΤΡΙΚΑ ΤΟΙΧΩΜΑΤΑ ΑΝΑΓΝΩΣΤΟΠΟΥΛΟΣ
Διαβάστε περισσότερα0.3m. 12m N = N = 84 N = 8 N = 168 N = 32. v =0.2 N = 15. tot
ΚΕΦΑΛΑΙΟ : Αριθµητικές Εφαρµογές... Παράδειγµα γ: Ελαστική ευστάθεια πασσαλοθεµελίωσης Το παράδειγµα αυτό αφορά την µελέτη της ελαστικής ευστάθειας φορέως θεµελίωσης, ο οποίος αποτελείται από µια πεδιλοδοκό
Διαβάστε περισσότερα«ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ» 7ο Εξ. Πολ. Μηχανικών Ακ. Έτος
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ-ΤΟΜΕΑΣ ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΗΣ «ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ» 7ο Εξ. Πολ. Μηχανικών Ακ. Έτος 01-014 ΙΑΛΕΞΗ 1: ΟΡΙΖΟΝΤΙΑ ΦΟΡΤΙΣΗ ΜΕΜΟΝΩΜΕΝΩΝ ΠΑΣΣΑΛΩΝ Οι διαλέξεις υπάρχουν στην
Διαβάστε περισσότεραΣεισμική Απόκριση Μονοβάθμιου Συστήματος
Σεισμική Απόκριση Μονοβάθμιου Συστήματος Εισαγωγή Σεισμική Απόκριση Μονοβάθμιου Συστήματος: Δ16-2 Η κίνηση των στηρίξεων προκαλεί δυναμική καταπόνηση στην κατασκευή, έστω και αν δεν επενεργούν εξωτερικά
Διαβάστε περισσότεραΣεισµική απόκριση πασσαλοθεµελιώσεων σε πολύ µαλακά εδάφη. Seismic response of piled foundations in soft soil formations.
Σεισµική απόκριση πασσαλοθεµελιώσεων σε πολύ µαλακά εδάφη. Seismic response of piled foundations in soft soil formations. ΡΟΒΙΘΗΣ, ΕΜΜ.Ν. ΠΙΤΙΛΑΚΗΣ, Κ.. ΚΙΡΤΑΣ, ΕΜΜ.Α. Πολιτικός Μηχανικός, Msc, Υπ. ρ,
Διαβάστε περισσότεραΣΕΙΣΜΙΚΗ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΛΙΜΕΝΙΚΩΝ ΣΙΛΟ ΠΕΡΙΛΗΨΗ SEISMIC BEHAVIOR AND RETROFIT OF SILOS AT A PORT ABSTRACT
ΣΕΙΣΜΙΚΗ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΛΙΜΕΝΙΚΩΝ ΣΙΛΟ Κων/νος Σπυράκος, Αναπληρωτής Καθηγητής ΕΜΠ Εργαστήριο Αντισεισμικής Τεχνολογίας, Σχολή Πολιτικών Μηχανικών ΕΜΠ ΠΕΡΙΛΗΨΗ Στην εργασία εξετάζεται η μη γραμμική,
Διαβάστε περισσότεραΑνάλυση της Σεισμικής Απόκρισης Οπλισμένων Εδαφικών Πρανών
Ανάλυση της Σεισμικής Απόκρισης Οπλισμένων Εδαφικών Πρανών Seismic Response of Reinforced Soil Slopes ΤΖΑΒΑΡΑ, Ι. ΖΑΝΙΑ, Β. ΤΣΟΜΠΑΝΑΚΗΣ, Ι. ΨΑΡΡΟΠΟΥΛΟΣ, Π. Ν. Πολιτικός Μηχανικός, Υποψ. ιδάκτωρ, Πολυτεχνείο
Διαβάστε περισσότεραΚεφάλαιο 8 Ανισοτροπία
Κεφάλαιο 8 Ανισοτροπία Την ανισοτροπία στη μηχανική συμπεριφορά των πετρωμάτων δυνάμεθα να διακρίνουμε σε σχέση με την παραμορφωσιμότητα και την αντοχή τους. 1 Ανισοτροπία της παραμορφωσιμότητας 1.1 Ένα
Διαβάστε περισσότεραΠΕΡΙΛΗΨΗ. 1. Εισαγωγή
ΠΕΡΙΛΗΨΗ 1. Εισαγωγή Το εξωτερικό κέλυφος κάθε κτιρίου πρέπει να παρέχει στους χρήστες του προστασία από τις συνθήκες του εξωτερικού περιβάλλοντος, θερμική άνεση, ηχομόνωση, ασφάλεια και ευχάριστο περιβάλλον
Διαβάστε περισσότερα8.3.3 Αναλυτική Μέθοδος Σχεδιασμού Υπόγειων Αγωγών σε ιασταυρώσεις με Ενεργά Ρήγματα. George Mylonakis
8.3.3 Αναλυτική Μέθοδος Σχεδιασμού Υπόγειων Αγωγών σε ιασταυρώσεις με Ενεργά Ρήγματα George Mylonakis Παρουσίαση Προβλήματος z β y α Παρουσίαση Προβλήματος z f β y z y α Παρουσίαση Προβλήματος z f β y
Διαβάστε περισσότερα