* 94/2/28 پذیرش: * 94/4/2

Transcript

1 - علمي مقاالت آن کاستیهای نقد و نفت چاه پایداری تحلیلی روشهای بر مروری امیرکبیر صنعتي دانشگاه فهیمیفر احمد * توحیدی امین نفت ملی شرکت دریافت: * 94//8 پذیرش: * 94/4/ چاپ: برای ارسال * 94/5/6 زا حاصل مادی زیان فقط بهطوریکه اس ت آن پایداری گاز و نفت چاه حفاری حین در مس ائل مهمترین از یکی ]1[ است. شده برآورد دالر میلیارد 1/3 ساالنه شیلی سازندهای در چاه ناپایداری میباشند متفاوتی فرضیات دارای هریک نفت چاههای پایداری حوزه در شده ارائه تحلیلی روشهای اینکه به توجه با این از مشترک فهم بهمنظور میدهند. ارائه حفاری از ناشی شده ایجاد تنشهای برای را مختلفی معادالت نتیجه در از یک هر است. شده تقسیم پالستیک و پورواالستیک االستیک دسته سه به تحلیلی روشهای مقاله این در معادالت تفن چاههای در استفاده قابل رفتاری مدلهای به ادامه در یافتهاند. گسترش مرتبط زیردستههای به نیز دسته سه این است. شده پرداخته پالستیک ناحیه شعاع یافتن مسأله و تحلیلی روشهای چاه پایداری رفتاری مدلهای چاه موقع چه گردد مش خص باید ابتدا نفت چاههای پایداری آنالیز در چاه دیواره اطراف سنگ شکست دلیل به چاه ناپایداری میگردد. ناپایدار تجاوز س نگ اس تحکام از چاه دیواره در مؤثر تنش مقدار که حالتی در باشد القایی تنش مقدار از بیشتر سنگ استحکام اگر میشود. ایجاد کند و شد خواهد تسلیم س نگ عکس ش رایط در اما ماند خواهد پایدار چاه پایدار چاه هنگامی اجرایی لحاظ از دارد. وجود چاه در ناپایداری احتمال طوالنی مدت برای و باشد حفاری مته قطر برابر آن ق طر که میگردد تلقی سنگ دانههای محدود شدن جدا تعریف این با کند. حفظ را خود ش کل نمیشود.] 1 [ محسوب چاه ناپایداری جزو چاه اطراف از دارد وجود ناپایداری از مختلفی ان واع نفتی مخازن و چاهها م ورد در خود ناپایداری مخ زن پوشس نگ در ناپایداری آنه ا مهمترین ک ه حفاری سیال شیمیایی واکنش از ناشی ناپایداری چاه از ماسه تولید چاه ]6-3[ میباشد. و... چاه سازند با منفذی س یال فش ار زمین برجای تنشهای مانند مواردی کلی بهطور در غیرقابلکنترل عوامل از سنگ شیمیایی وخصوصیات مکانیکی مقاومت شیمیایی و مکانیکی خصوصیات نظیر عواملی و میباش ند چاهها پایداری چاهها پایداری قابلکنترل عوامل جزو چاه ش یب و آزیموت حفاری گل هستند.] 7 [ کوتاهمدت پایداری تأمین برای حفاری گل از ش د اشاره که همانطور از حفاری گل وزن از ناشی فش ار اگر که بدینصورت میگیرند بهره چاه ناپایدار چاه باشد ضعیف سازند در حفاری و شود کمتر مش خصی میزان ترک ایجاد باعث رود فراتر مشخصی حد از حفاری گل فشار اگر و شده گل هرزروی به منجر و گش ته س ازند در موجود ترکهای گس ترش یا گل ایمن پنجره حفاری گل مجاز محدوده به میش ود. سازند در حفاری گویند.] 8 [ حفاری سنگ مکانیک علم از حفارها موارد بیشتر در عمال اس ت ذکر به الزم و خود تجربیات به و نمیکنند اس تفاده حفاری گل بهینه وزن یافتن برای میکنند.] 9 [ بسنده سرچاه سرانگشتی قواعد چاه اطراف در تنش محاسبه 1- و تنش ميدان روابط خص وص در بس یاری تحليلي روشهاي تاكنون مهمترین تاریخچه ادامه در که است شده ارائه شده حفاری محیط كرنش بودن ساده تحليلي روشهاي مزيت میگردد. بیان گرفته صورت کارهای است حفاري محيط و سنگ به مربوط پارامترهاي از بس ياري به عدمنياز و باشد] 10 [همچنین نامعلوم حفاري ش روع زمان در آنها مقدار ش ايد كه حساسیتسنجی مسأله یک برای تحلیلی حل آوردن بهدست صورت در میگیرد. انجام سادگی به مختلف پارامترهای سازگاری) Compatibility ( تعادل تحلیلیمیبایستمعادالت برایحل و نیرو برای مرزی شرایط همچنین شوند. برقرار رفتاری) Constitutive ( و ]11[ گردد. ارضا توام بهصورت مکان تغییر )a.tohidi@aut.ac.ir( مکاتبات عهدهدار ی *نويسنده 54

2 ماهنامه علمی- ترویجی اکتشاف و تولید نفت و گاز/ شماره ی 19 σ σ σ σ σ σ σ σ σ σ معادالت س ازگاری با فرض پیوستگی محیط و در قالب روابط کرنش تغیی ر مکان ارائه میگردند. معادالت رفت اری به نوع رابطه بین تنشهای القایی با کرنشهای ناش ی از این تنشها میپردازند. تفاوتهای موجود در روشهای تحلیلی به لحاظ کردن مدلهای رفتاری متفاوت برمیگردد به طوری که همزمان با پیش رفتهای آزمایش گاهی مع ادالت رفتاری متنوعی ک ه توانایی کش ف پیچیدگیهای موجود در طبیعت را داش ته باشند ارائه گردیده است. در حل تحلیلی س عی بر این است که معادله تعادل ناشی از حفاری چاه حل گردد. معادالت تعادل در فرم تنشی که از نوشتن تعادل در سه جهت x,y,z بهدست میآید بهصورت معادالت- 1 میباشد. لات 1 ميباشد. σ x τ y τ z σ y τ x τ z ل در سه جهت بهدست ميآيد بهصورت معاد σ z τ x τ y معادالت- 1 : تعادل در مختصات دکارتی این معادالت در مختصات اس توانهای بهصورت معادالت نشان داده درشده مختصات استوانهاي است.] 1 [بهصورت معادلات نشان داده شده است. σ r 1 τ r θ τ z σ σ r σ z τ r 1 τ r θ τ r 1 σ r θ τ r τ z τ r معادالت- : تعادل در مختصات استوانه ای 1-1- روشهای تحلیلی االستیک س ادهترین فرض برای معادله رفتاری مصالح االستیک خطی میباشد. بدینص ورت که رابط ه تنش و کرنش بهصورت خطی ب وده و همزمان با بارب رداری کرنشهای ایجاد ش ده در مصالح از بی ن میروند. نتایج آزمایش گاهی نشان داده اس ت که بس یاری از مصالح باربر نظیر فلزات چوب س نگ س رامیک بتن و...در محدوده تغییر شکلهای کوچک دارای رفتار االستیک خطی میباشند. مسئله بهدس ت آوردن تنشهای ناشی از یک حفره دایرهای در محیط جامد بینهایت که تحت تنشهای یکنواخت دور از حفره قرار گرفته است نخستین بار توسط مهندس آلماني Kirsch در سال 1898 حل گردید. حل تحلیلی Kirsch در شکل- 1 و معادالت- 3 نمایش داده شده است. ]13[ معادالت- 3 : حل تحلیلی توسط Kirsch فرضی ات حل تحلیلی ف وق برپايهي دوبعدی بودن محیط االس تیک خط ی در نظر گرفتن محیط بهصورت غیرمتخلخل لحاظ نکردن فش ار ناش ی از گل حفاری و... میباشد. این معادالت بعدا توسط آزمایشهای اندازهگیری کرنش و روش فوتواالستیک تأیید گردید. ]14[ در ادام ه Bradley بر مبنای کارهایی ک ه Fairhurst انجام داده بود معادالت تنش اطراف چاه را مطابق معادالت- 4 منتش ر کرد. فرضیاتی که وی در نظر گرفت عبارتند از مدلس ازی س ازند اط راف چاه بهصورت االس تیک خطی در طول محور چاه شرایط کرنش مسطح برقرار است و جریان س یال به داخل یا خارج از سازند وجود ندارد. تفاوتی که معادالت Bradley با معادالت Kirsch دارد س هبعدی اس ت و فش ار ناشی از گل حفاری ک ه بر دیواره چ اه اعمال میش ود ) Pw (را لحاظ کرده اس ت. معادالت Bradley هنوز به طور گسترده در صنعت نفت به منظور طراحی وزن گل حفاری مورد استفاده قرار میگیرد. ]15[ عادلات هنوز به طور گسترده در صنعت نفت به منظور طراحي وزن گل حفاري مورد استفاده قرار ميگيرد.,, τ τ τ, r τ τ τ معادلات r 4 -حل تحليلي توسط معادالت- 4 : حل تحلیلی توسط Bradley τ rθ ترم البته Hiramatsu & Oka بیان داش تند که در معادالت- 4 بخش R w اول معادله در یک منفی میبایست ضرب گردد. ]17[ در معادالت فوق σ x,σ y,σ z,τ xy,τ yz,τ xz برابر شعاع چاه حفاری وr فاصله از مرکز چاه میباشد و تنشهای قائم و برشی برجا هستند که در جهت محور چاه دوران داده شدهاند. همچنین v ضریب پواسون میباشد. درنتیجه در جدار چاه τ rθ معادالت- 5 =τ rz Pو 0 = w = σ r )a r( = و ب ا اعم ال ش رایط م رزی شكل 1- حل نموداري (معادلات 3) 1 حل نموداری Kirsch )معادالت 3( بهدست خواهد آمد. 55

3 - علمي مقاالت,,, و Bradley حل براساس چاه جداره در تنش معادالت- 5 : گیرد قرار اصلی تنشهای مح ور جهت در چاه محور صورتیکه در معادالت- 6 در که میباش ند ارائه قابل س ادهتری بهش کل معادالت- 4 ]1[ است. شده داده نمایش cos cos cos, = sin, اصلی های تنش محور جهت در چاه محور که هنگامی معادالت- 4 معادالت- 6 : است. معادالت اس ت اصلی تنشهای جهت در چاه محور که افقی چ اه در جداره در اس ت. اس تفاده قابل چاه از دور تنشه ای تعوی ض با ف وق ]1[ میشود. ساده 7 معادالت به 6 معادالت )r=r w چاه) cos cos cos, sin, چاه جداره در معادالت- 7 :معادالت- 6 پورواالستیک تحلیلی های -1 -روش متخلخل غیر جامد محیط یک ب رای است(شكل- ). گردید ارائه تاکنون که معادالت ی و خاک مانند مصالحی مورد در طبیعت در درصورتیکه. داش ت کاربرد دیگری سیال محیط داخل در یعنی هستیم. مواجه متخلخل محیط با سنگ محیط در تنش مفه وم ترزاقی ب ار اولین دارد. وجود نف ت یا آب مانن د شکلپذیری تغییر و مقاومتی خواص که نمود بیان صورت بدین را متخلخل است. موثر) σ^'=σ-p (وابسته تنش به تنش جای به خاک متخلخل محیط در س نگ مانند مصالح برای که نمود بیان را کلیتری رابطه بایو آقای س پس ش د. ) σ^'=σ-α.p (معروف بایو موثر تنش رابطه به ک ه داش ت کاربرد نیز خروج و ورود محکم بسیار ساختار با س نگهایی برای که صورت بدین ضریب نتیجه در و نداش ته سنگ شکل تغییر و مقاومت در تأثیری س یال دارای که خاک مانند مصالحی برای عوض در میباشد صفر برابر )α( بایو گرفتن نظر در با اس ت. یک برابر ضریب این میباش ند ضعیفی س اختار ]17[ است. استفاده قابل معادالت- 8 چاه اطراف برای متخلخل محیط است. استفاده قابل معادلات- 8 چاه اطراف براي متخلخل محيط گرفتن نظر cos sin, cos θ sin θ η r r P r dr r P r r R R R r P r dr P R r, σ σ R v r cos θ R r sin θ η P v r η R R r P r dr حفرهاي فشار درنظرگرفتن با تحليلي 8 -حل معادلات حفرهای فشار درنظرگرفتن با تحلیلی حل معادالت- 8 : شده داده نمایش معادالت- 9 در معادالت- 8 در رفته بهکار نمادهای که است. a σ σ, a σ σ, σ I σ I σ I σ,σ I α, P r P r P, σ I σ I σ, σ I σ I I I σ, σ I σ,τ I I σ I I σ كه وري I a I a I a, I a I a I a, I I 0 I, معادالت- 8 در بکاررفته نمادهای معادالت- 9 : مايل به قاي م چاه هاي تنش تبديل براي و -زواياي شكل مایل به قائم چاه های تنش تبدیل برای وi a زوایای منفذی فشار P f0 و چاه جداره در سیال منفذی فش ار Pf درمعادالت- 8 تبدیل برای وi میباش د.] 13 [زوایایα چاه از دور نقاط در حفرهای س یال است)شكل- 18[.) [ مایل چاه به قائم چاه از تنشها با س ازند یک در اصلی تنشهای دانس تن صورت در س ادهتر تعبیر به و قائم تنشهای اصلی تنشهای در تنش)شکل 3-3 ( تبدیل تانسور ضرب ]1[ میآید. بهدست مایل چاه جهت در برشی a a 0 a a a a a a a a 0 a a a a a a مایل چاه جهت در ها تنش به اصلی های تنش تبدیل ماتریس

4 19 ی شماره گاز/ و نفت تولید و اکتشاف ترویجی علمی- ماهنامه با سیال حفرهای فش ار تغییرات اینکه فرض با معادالت- 8 نموداری حل است.] 1 [ شده داده نمایش شكل- 4 در باشد ثابت شعاع )معادله دارسی رابطه از متخلخل محیط در س یال جریان که صورتی در میگردد.] 17 [ معادالت- 11 برابر معادالت- 8 تحلیلی حل کند تبعیت 10( دارسی 10 -معادله معادله , , 4 شعاعی جریان فرض با معادالت- 8 معادالت- 11 : درمیآید. معادالت- 1 شكل به مایل چاه جدار در معادالت- 11 :, 4, 4, چاه جدار در معادالت- 11 تحلیلی حل معادالت- 1 :,,, حفرهای فشار ترم شدن اضافه در معادالت- 5 با معادالت- 1 تفاوت تنها میباشد. متخلخل محیط شرایط علت به معادالت در االس تیک محیط قبیل از مس ائلی بودن کامل علیرغم مع ادالت- 11 پوشش عنوان به چاه لوله و س یمانکاری کنش اندر نگرفتن نظر در خطی بدون پیوسته محیط یک عنوان به س نگ محیط گرفتن نظر در چاه جدار با فرضیات جز را زمان با سیال ای حفره فشار تغییرات نگرفتن نظر در ترک دارد. خود زمان تابع پورواالستیک بازتوزیع شوند فرض غیرمتخلخل و خطی االستیک مصالح هنگامیکه مصالح صورتیکه در میافت د. اتفاق بالدرنگ چاه حفاری هن گام تنش مرور به س یال اینکه دلیل ب ه ش وند گرفته نظر در نفوذپذی ر و متخلخ ل تحلیلهای در زم ان اثر میبرد بین از را وارده فش ار جابهجایی ب ا زمان فرض معادالت- 8 در شد اشاره که همانطور میشوند. لحاظ پورواالستیک درصورتی است ش عاع از تابعی فقط حفرهای س یال فش ار که بود این بر از ناشی اول دلیل میکند تغییر زمان با دلیل دو به حفرهای سیال فش ار که است. مخزن نشست از ناشی دوم دلیل و میباش د مخزن از سیال برداش ت نظرگرفته در نفوذپذیر باید چاه دیواره بیفتد اتفاق اول مکانیزم اینکه ب رای را مخزن نشست از ناشی س یال حفرهای فشار در تغییر اینکه برای و ش ود در شود جلوگیری مخزن در سیال حرکت از که است الزم آوریم بهدست میگردد.] 19 [ فرض نفوذناپذیر چاه دیواره نتیجه تنشهای تحت قائم چاه زمان تابعیت اثر ] ]0 Detourny&Cheng )1998) با اول حالت در صورتکه بدین کردن د. بررس ی را چاه از دور غیریکنواخت نتایج تحکیم و االستیسیته تعادل معادالت حل با چاه دیوارهي نفوذپذیری فرض 6 شکل و 5 شکل بهصورت را زمان با مماس ی تنش و حفرهای فش ار تغییرات دادند. نمایش از دور افقی وتنشهای کنیم فرض نفوذناپذیر را چاه دی واره که درحالتی مخزن در حجمی کرنش ایجاد به منجر چاه حفاری باش د ناهمسانگرد سازند مرور به حفرهای فشار این که میگردد س یال حفرهای فش ار در تغییر متعاقبا و حفرهای فشار محاس به برای میرود. بین از ش ده ایجاد جریان كمك به زمان میباشد. الزم چاه دیواره نفوذناپذیری فرض مخزن در تنش تغییرات از ناش ی تنش تغییرات چ اه دیواره نفوذناپذیری حال ت ب رای Detourny&Cheng تحلیلی حل 4 تحليلي -حل 4 شكل زمان و چاه از فاصله با اي حفره فشار 5 -تغييرات شكل زمان و چاه از فاصله با ای حفره فشار تغییرات 5 57

5 - علمي مقاالت نمودند ارائه گردیده بیب ع د اصلی تنشهای تفاوت با که را زمان با مماس ی 7(. )شکل- داده نشان شکل- 8 در زمان با چاه جداره در مماسی تنش تغییرات مثال برای گرفتن, Pw=0Mpa,sH=40Mpa نظر در با عملی مثال یک در اس ت. شده 0Mpa به اولیه زمانهای در 15Mpa از مماس ی تنش تغییرات sh=30mpa فضای در زمان تابعیت اثر است ذکر به الزم میکند. تغییر طوالنی زمانهای در هک می دهد رخ نیز شیمیایی واکنشهای و حرارتی تغییرات بهدلیل پورواالستیک است. نشده اشاره آنها به مقاله این در حفاری از ناشی تخریب اثر گرفتن نظر در با پورواالستیک --1 -تحلیل نظر در با را زم ان تابع پورواالس تیک تحلی ل Kaewjuea&etall )014) )مدول مکانیکی و )نفوذپذی ری( هیدرولیکی خصوصی ات تغییرات گرفتن مورد این کنون تا که قراردادند بررسی مورد حفاری علت به چاه اطراف برشی( چاه حفاری علت به که صورت بدین بود. نشده گرفته درنظر اهمیت رغم علی و یافته کاهش خطی صورت به برشی مدول چاه اطراف از مشخصی محدوده تا مکان تغییر تغییر این گرفتن نظر در با که طوری به مییابد افزایش پذیری نفوذ شود می زیاد چاه سمت به سیال شعاعی تخلیه چنین وهم مییابد افزایش شعاعی کاهش نشود لحاظ تغییرات این که حالتی به نسبت مماس ی تنش وجود این با میکند.] [ پیدا زمان و چاه از فاصله با مماسي تنش 6 -تغييرات شكل زمان و چاه از فاصله با مماسی تنش تغییرات 6 پالستیک ناحیه شعاع درنظر مبنای ب ر گردید بررس ی تاکنون که تحلیلی روشهای تمام ی حال میباشد حفاری مورد سازند برای پورواالستیک و االستیک محیط گرفتن فرض دیگر شرایطی چه در که اس ت این میگردد متبادر ذهن به که س والی شکلهای تغییر بهعلت مصالح رفتار و است نامناس ب مصالح بودن االستیک Parameter η( η( η( η( η( η( ناپذیر نفوذ دیواره حالت در مماسی تنش تغییرات 7 ln ln ln ln ln ln چاه جداره در زمان با مماسی تنش تغییرات 8 13 معادله در رفته بهکار های نماد 9 58

6 ماهنامه علمی- ترویجی اکتشاف و تولید نفت و گاز/ شماره ی 19 بزرگ وارد ناحیه پالستیک میگردد. یکی از مس ائلی که در تحلیل پالستیک مورد توجه قرار میگیرد بهدست آوردن محدوده پالستیک اطراف چاه میباشد که بهطور خالصه تحت عنوان ش عاع ناحیه پالس تیک مطرح میش ود. با جایگزینی تنشهای االستیک در معیارهای گس یختگی و مرتب کردن معادله بر حسبr شعاع ناحیه پالستیک Rp بهدس ت میآید. در نتیجه شروع ورود به ناحیه پالستیک زمانی است که Rp مقداری مثبت را اتخاذ کند. برای مثال با جایگذاری معادالت- 11 در معیار گسیختگی موهر کولومب معادله- 13 بهدست میآید.] 19 [, (,,, ستيك (جايگذاري معادلات 11 در معيار موهر كولومب),,,,,,,,,,,, معادله- 13: محاسبه شعاع پالستیک )جایگذاری معادالت- 11 در معیار موهر کولومب( پارامترهای معادله- 13 در ش کل 9-9 و در س ه حالت رژیم عمومی تنش)نرمال-امتداد لغز و معکوس( ارائه شده است. نکته جالب توجه این است که معادله- 13 وابسته به زاویه θ )زاویه نسبت به تنش افقی حداکثر( میباشد و بنابراين در حالت عمومی ناحیه پالستیک به شکل دایره نیست ک ه البته با فرضیات برابری تنشهای افقی و قائ م بودن چاه معادله- 13 مس تقل از زاویه θ میگردد و در نتیجه شعاع ناحیه پالستیک دور تا دور چاه یکسان میشود.] 19 [ 3-1 -روش های تحلیلی پالستیک پس از مش خص شدن اینکه در چه مواقعی وارد ناحیه پالستیک میگردیم و نحوه بهدس ت آوردن ش عاع ناحیه پالس تیک فعالیتهای انجام گرفته در محیط پالستیک مرور میشود. دراغلب روشهای حل پالستیک رفتار سنگ االستوپالس تیک یا االستیک ت رد شکن پالس تیک فرض میشود و تنشهای برجا بهصورت همسانگرد در نظر گرفته میشوند.همچنین در اکثر تحلیلهای پالس تیک از معیار گسیختگی خطی موهر کولومب یا غیرخطی هوک براون بهره گرفته شده است. با این وجود مطابق شکل- 10 ژئومتریالهایی مانند خاک و س نگ میتوانن د پس از ورود به ناحیه پالس تیک از خود رفتار نرمش ونده یا سختش ونده نش ان دهند. بهعبارت دیگر پارامترهای مقاومتی نظیر زاویه اصطکاک داخلی و چس بندگی در حین گسترش کرنش پالستیک در حالت نرمشوندگی کاهش و در حالت سختشوندگی افزایش مییابند اگرچه توقع بر این اس ت که دراکثر اوقات مصالح س نگی دارای رفتار نرم ش ونده باشند. تجربیات آزمایشگاهی نشان میدهد که تحت تنشهای محصور نسبتا زیاد )که در چاههای نفت و گاز اتفاق میافتد( مصالح رفتار سختشونده از خود نمایش میدهند.] 0 [ در ش کل- 11 نمادهای تحلیل پالستیک ارائه شده است. اگر رفتار مصالح مطابق شکل- 1 االستیک ت رد شکن پالستیکباشد و از معیار گسیختگی هوک براون طبق معادله- 14 تبعیت کند در شرایط تقارن محوری معادالت- تبدیل به معادله- 15 میش ود با حل همزمان معادله- 14 و معادل ه- 15 معادالت- 16 استخراج میگردد. با توجه به اینکه در مرز شعاع ناحیه پالستیک هر دو راهحل االستیک و پالستیک معتبر میباشد در نتیجه با جایگذاری حل تحلیلی االستیک در معیار گس یختگی و حل معادله بر حسب شعاع شعاع ناحیه پالستیک طبق معادالت- 17 براساس معیار گسیختگی هوک برآون بهدست میآید.] 1 [ نتيجهگيري در این مقاله مهمترین کارهای تحلیلی صورت گرفته در زمینه آنالیز پایداری چاههای نفت وگاز مرور و به س ه دس ته االستیک پورواالستیک و پالستیک 10 سمت چپ رفتار سخت شونده مصالح سمت راست رفتار نرمشونده مصالح به صورت واقعی و تقریب مهندسی شكل 11 -نماد هاي بكار رفته درمعادلات 16 و نماد های بکار رفته درمعادالت 16 و 17 59

7 - علمي مقاالت و زمان تابع زیردستههای به پورواالستیک روش همچنین گردید. دس تهبندی تحلیلی روشهای مورد در شد. تقسیم حفاری از ناش ی تخریب نظرگرفتن در پالستیک ناحیه شعاع یافتن و پالستیک ناحیه به ورود عمق مسائل به پالستیک همچنین شد. اش اره هوک-براون و موهر کولومب گس یختگی معیار دو با شد. بیان نیز روشها این از یک هر به مربوط محدودیتهای و فرضیات براون هوك گسيختگي 14 -معيار معادله براون هوک گسیختگی معادله 14 -معیار محوری تقارن حالت در 3( تعادل)معادالت 15 -معادله معادله ln ln, معیار از استفاده با پالستیک ناحیه در ومماسی شعاعی های 16 -تنش معادالت گسیختگیهوکبراوون معیار در االستیک تحلیلی حل جایگذاری پالستیک) ناحیه شعاع 17- معادالت ) برآون هوک گسیختگی پالستیک تردشکن االستیک مصالح رفتار 1 1. Cap Rock Integrity. Wellbore Instability 3. Sand Production ها نویس پا Petroleum related rock mechanics (Vol. 53). Elsevier. [13]Goodman, R. E., Taylor, R. L., & Brekke, T. L. (1968). A model for the mechanics of jointed rock. Journal of Soil Mechanics & Foundations Div. [14]Timoshenko, S., & Goodier, J. N. Theory of elasticity, New York, 41 [15]Bradley, W. B. (1979). Failure of inclined boreholes. Journal of Energy Resources Technology, 101(4), [16]Hiramatsu, Y., & Oka, Y. (1968, July). Determination of the stress in rock unaffected by boreholes or drifts, from measured strains or deformations. InInternational Journal of Rock Mechanics and Mining Sciences & Geomechanics Abstracts (Vol. 5, No. 4, pp ). Pergamon. [17]Heidarian, M., Jalalifar, H., Schaffie, M., & Jafari, S. (014). New Analytical Model for Predicting the Unstable Zone Around the Borehole. SPE Journal, (Preprint). [18]Al-Shaaibi, S. K., Al-Ajmi, A. M., & Al-Wahaibi, Y. (013). Three dimensional modeling for predicting sand production. Journal of Petroleum Science and Engineering, 109, [19]Detournay, E., & Cheng, A. D. (1988, June). Poroelastic response of a borehole in a non-hydrostatic stress field. In International Journal of Rock Mechanics and Mining Sciences & Geomechanics Abstracts (Vol. 5, No. 3, pp ). Pergamon. [0]Chen, S. L., Abousleiman, Y. N., & Muraleetharan, K. K. (011). Closed- Form Elastoplastic Solution for the Wellbore Problem in Strain Hardening/ Softening Rock Formations. International Journal of Geomechanics, 1(4), [1]Brown, E. T., Bray, J. W., Ladanyi, B., & Hoek, E. (1983). Ground response curves for rock tunnels. Journal of Geotechnical Engineering, 109(1), []Kaewjuea, W., & Senjuntichai, T. (014). Poromechanical response of borehole in excavation disturbed zone. Computers and Geotechnics, 56, منابع پايداري در ريزشها انواع بررسي ص.ا. دانشگاه & )1389( م. پ. عطايي پ. وند. معارف ه. ] 1 [پارسامهر آنها. پايدارسازي روشهاي و نفتي چاههاي ديواره []ang, Y., Yu, M., Miska, S. Z., & Takach, N. (009, January). Wellbore Stability: A Critical Review and Introduction to DEM. In SPE Annual Technical Conference and Exhibition. Society of Petroleum Engineers. [3]Shukla, R., Ranjith, P., Haque, A., & Choi, X. (010). A review of studies on CO sequestration and caprock integrity. Fuel, 89(10), [4]Wu, R. (006). Some fundamental mechanisms of hydraulic fracturing (Doctoral dissertation, Georgia Institute of Technology). ت. دانش گاهر & ف., ه. د. پرديس م. م. دانش کده )1388( س. موس وي م. موس وي س., آ. بداغ ]5[ عددي. مدلسازي از استفاده با ماسه توليد پيشبيني [6]bdulhadi, N. O., Germaine, J. T., & Whittle, A. J. (010). Experimental study of wellbore instability in clays. Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering, 137(8), [7]Salehi, S., Hareland, G., & Nygaard, R. (010). Numerical simulations of wellbore stability in under-balanced-drilling wells. Journal of Petroleum Science and Engineering, 7(3), [8]Charlez, P. A. (1997). The impact of constitutive laws on wellbore stability: a general review. SPE Drilling & Completion, 1(0), [9]Mohiuddin, M. A., Khan, K., Abdulraheem, A., Al-Majed, A., & Awal, M. R. (007). Analysis of wellbore instability in vertical, directional, and horizontal wells using field data. Journal of Petroleum Science and Engineering, 55(1), ن. م. دانشکده & ت. ت. و. ع. واحد ا. آ. دانشگاه م.) 1393 ( ياراحمدي م. ا. قاسم ع. ن. ] 10 [موحدي مطالعه انحرافي هاي چاه در شکست مختلف معيارهاي از استفاده با حفاري گل بهينه فشار برآورد گ. و. سلمان نفتي ميدان sk5 چاه موردي: [11]Potts, D. M., Zdravkovic, L., & Zdravković, L. (001). Finite element analysis in geotechnical engineering: application (Vol. ). Thomas Telford [1]Fjar, E., Holt, R. M., Raaen, A. M., Risnes, R., & Horsrud, P. (008). 60