Maşina sincronă. Probleme
|
|
- Παναγιώτα Γιαννακόπουλος
- 7 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 Probleme de generator sincron 1) Un generator sincron trifazat pentru alimentare de rezervă, antrenat de un motor diesel, are p = 3 perechi de poli, tensiunea nominală (de linie) U n = 380V, puterea nominala S n = 15 kva (factor de putere nominal cosϕ n =1). Se cunoaşte că pierderile mecanice şi în fier reprezintă p 0 %=3%, pierderile Joule nominale p Jn %=6% din puterea nominală iar puterea pe excitaţie obţinută de la o baterie de acumulatoare este p ex %=% din puterea nominală. Dacă generatorul alimentează un receptor trifazat echilibrat conexiune în stea cu un factor de putere cosϕ=0,8, la tensiunea şi frecventa nominală şi un curent debitat β%=85% din curentul nominal să se a) turaţia motorului de antrenare pentru ca generatorul să funcţioneze la frecvenţa nominală f n = 50Hz; b) curentul nominal I n ; c) impedanţa, rezistenţa şi reactanţa echivalentă a sarcinii nominale Z sn, R sn, X sn ; d) puterea mecanică primita de la motor şi cuplul rezistent in regim nominal P mn, M rn ; e) randamentul nominal η n ; f) puterea activă şi reactivă debitate pe receptor P, Q; g) impedanţa, rezistenţa şi reactanţa echivalente pe faza ale receptorului Z s, R s, X s ; h) puterea mecanică primita de la motor şi cuplul rezistent P m, M r ; i) randamentul η. Rezultate: a) n = 1000 rot/min; b) I n =,79 A; c) Z sn = 9,63 Ω ; R sn = 9,63 Ω; X sn = 0 Ω d) P mn =16350W; M rn = 156,13 Nm; e) η n = 0,9174 = 91,74%; f) P = 1000 W; Q = 7650 VAr g) Z s =11,33 Ω; R s = 9,06 Ω; X s = 6,795 Ω; h) P m = W = 11,415 kw; M r =109 Nm; i) η = 0,8793 = 87,93% ) Generatorul sincron al unei microhidrocentrale are 1 poli, o putere nominală S n = 48 kva (cosϕ n =1), tensiunea nominală (de linie) U n = 380V, frecvenţa nominală f n = 50Hz, pierderile in fier P 0 = 0,6 kw şi prin frecări şi ventilaţie P f,v = 0,5 kw, pierderile Joule nominale P Jn =,56 kw, iar puterea necesară antrenării excitatricei P ex = 0,975 kw. Dacă generatorul alimentează, la tensiunea şi frecventa nominală, un receptor trifazat echilibrat conexiune în stea având impedanţa de fază Z s = 6Ω şi un factor de putere cosϕ=0,8, să se a) turaţia motorului de antrenare pentru ca generatorul să funcţioneze la frecvenţa nominală; b) curentul nominal I n ; c) rezistenţa echivalentă a sarcinii rezistive nominale R sn ; d) puterea mecanică primita de la motor şi cuplul rezistent in regim nominal P mn, M rn ; e) randamentul nominal η n, factorul de încărcare corespunzător randamentului maxim şi valoarea acestuia la sarcina rezistivă ; f) curentul debitat, puterea aparantă şi factorul de încarcare al generatorului; g) puterea activă şi reactivă P, Q debitate pe receptorul considerat ; h) puterea mecanică primita de la motor şi cuplul rezistent P m, M r ; i) randamentul η şi randamentul maxim η m corespunzător factorul de putere al receptorului; j) frecvenţa f 1 a tensiunii la bornele generatorului dacă turaţia motorului de antrenare scade cu ε% = 0%. Rezultate: a) n = 500 rot/min; b) I n = 7,9 A; c) R sn = 3 Ω; d) P mn = 51660W =51,66 kw; M rn = 986,63 Nm e) η n = 9,915%; β 0 =0,81; η nm = 91,84%; f) I =36,56A; S =4,067 kva; β = 0,5014; g) P = 19,5 kw; Q=14,44 kvar; h) P m =0,997 kw; M r =401 Nm; i) P 0 =,075 kw; η = 0,876 = 87,6 %; η m =0,898=89,8% j) f 1 = 40 Hz 3). Un generator sincron trifazat cu 8 poli are tensiunea nominală (de linie) U nl = 3 kv, impedanţa sarcinii, conectată în stea, Z s =,5 Ω la un factor de putere cos φ =0,8, frecvenţa nominală f n = 50 Hz, randamentul η n =90%, pierderile mecanice prin frecări si ventilaţie P f,v = 4,4 kw. Pentru antrenarea excitatricei se consumă o putere p ex % = % din puterea activă nominală. Cunoscând că rezistenţa de fază a generatorului sincron este r% = 4% din impedanţa sarcinii să se determine în regimul considerat: a) rezistenţa şi reactanţa echivalentă a sarcinii R s, X s ; b) curentul I şi puterea aparentă debitată S; c) puterile activă şi reactivă generate P, Q; d) puterea mecanică P m a turbinei de antrenare a generatorului şi cuplul mecanic rezistent al generatorului M r ; e) puterea electromagnetică P e şi cuplul electromagnetic M e ; f) Pierderile Joule şi cele în circuitul magnetic P Fe. Rezultate: a) R s = Ω; X s = 1,5 Ω; b) I = 69,8 A; S = 3, W = 3,6 MVA; c) P =,88 MW; Q = 3,6 0,6 VAr =,16 MVAr; d) P m = 3, MW; Ω = 78,54 rad/s; M r = 40,74 knm; e) P ex = 57,6 kw ; P e = 3100 kw = 3,1 MW; M e = 39,47 knm; f) R = 0,1 Ω ; P J = 144 kw; P Fe = 76 kw
2 4) Un generator sincron trifazat (cu înfăşurarea indusului în conexiune stea) având puterea nominală S n = 40 kva, tensiunea nominală de linie U n = 400 V, frecvenţă nominală f n = 50 Hz, turaţie nominală n n = 1500 rot/min, randament nominal η n = 0,9 alimentează o reţea trifazată independentă de consumatori cu un factor de putere cosφ = 0,8, la tensiunea şi puterea aparentă nominală. Să se a) rezistenţa R s şi reactanţa X s de sarcină; b) frecvenţa tensiunii la borne f când turaţia turbinei de antrenare scade la n = 100 rot/min. Rezultate: a) I = 57,735 A; Z s = 6,98 Ω; R s = 5,54 Ω; X s = 4,157 Ω; b) p = ; f = 40 Hz. 5) Un generator sincron trifazat (conectat în stea) având puterea nominală S n = 300 kva, tensiunea nominală de linie U n = 3 kv, reactanţa sincronă de fază X = 50 Ω, rezistenţa înfăşurării de fază neglijabilă R 0, turaţie nominală n n = 750 rot/min, randament global nominal η n = 0,96, este conectat la reţeaua trifazată de frecvenţă nominală f n = 50 Hz. Generatorul funcţionând la un factor de putere nominal unitar cos φ n = 1 să se a) cuplul turbinei de antrenare egal cu cuplul rezistent al generatorului M rn la funcţionarea în regim nominal; b) tensiunea electromotoare E 0n şi unghiul intern θ n în regim nominal. Rezultate: a) P mn = 31, W; M rn = 3, Nm; b) R 0, şi I n = 57,735 A; X I n = 886,75 V; E 0n = 4163,3 V; sin θ n = 0,6934; θ n = 43, ' 31" 6) Un generator sincron trifazat (conectat în stea) având puterea nominală S n = 10 kva, tensiunea nominală de linie U n = 3 kv, reactanţa sincronă de fază X = 50 Ω, rezistenţa înfăşurării de fază r% = 4,1% din impedanţa de sarcină în regim nominal, turaţie nominală n n = 1500 rot/min, randament nominal η n = 0,94, puterea pentru alimentarea excitatiei de la o sursa separată p ex = 3% din puterea activa generată în regim nominal, alimentează o reţea de consumatori independentă. Să se a) curentul nominal debitat I n în regim nominal; b) impedanţa de sarcină Z sn în regim nominal; c) puterea motorului de antrenare P mn la funcţionarea în regim nominal sub un factor de putere cos φ =0,95; d) pierderile Joule nominale P Jn ; e) puterea electromagnetică P en în regim nominal; f) cuplul electromagnetic M en nominal; g) pierderile de mers în gol P 0 (în fier şi prin frecări şi ventilaţie); h) frecvenţa tensiunii la borne când turaţia turbinei de antrenare scade la n = 100 rot/min. 7) Un generator sincron trifazat pentru alimentare de rezervă, antrenat de un motor diesel, are p = 4 perechi de poli, tensiunea nominală (de linie) U n = 380V, puterea nominala S n = 8 kva (factor de putere nominal cosϕ n =1). Se cunoaşte că pierderile mecanice reprezintă p f,v %=%, în fier sunt p Fe %=4%, iar pierderile Joule nominale p Jn %=7% din puterea nominală. Puterea pe excitaţie obţinută de la o excitatrice este p ex %=% din puterea mecanică cedată de motor in regimul nominal al generatorului. Dacă generatorul alimentează un receptor trifazat echilibrat conexiune în stea cu un factor de putere cosϕ=0,8, la tensiunea, frecventa şi curentul nominal să se a) puterea mecanică primita de la motor şi cuplul rezistent in regim nominal P mn, M rn ; b) randamentul nominal η n ; c) impedanţa, rezistenţa şi reactanţa echivalente pe fază Z sn, R sn, X sn ale receptorului în regim nominal; d) puterea şi cuplul electromagnetic în regim nominal P en, M en.. 8) Generatorul sincron al unei minihidrocentrale are 16 poli, o putere nominală S n = 95 kva (cosϕ n =1), tensiunea nominală (de linie) U n = 380V, frecvenţa nominală f n = 50Hz, pierderile in fier P 0 = 1, kw şi prin frecări şi ventilaţie P f,v = 1.1 kw, pierderile Joule nominale P Jn = 10,4 kw, iar puterea necesară antrenării excitatricei P ex = 1,95 kw. Dacă generatorul alimentează, la tensiunea şi frecventa nominală, un receptor trifazat echilibrat conexiune în stea având impedanţa de fază Z s = 4 Ω şi un factor de putere cosϕ=0,8, să se a) turaţia motorului de antrenare pentru ca generatorul să funcţioneze la frecvenţa nominală; b) curentul nominal I n ; c) rezistenţa echivalentă a sarcinii rezistive nominale R sn ; d) puterea mecanică primita de la motor şi cuplul rezistent in regim nominal P mn, M rn ; e) randamentul nominal η n, factorul de încărcare corespunzător randamentului maxim şi valoarea acestuia la sarcina rezistivă. 9) Generatorul sincron al unei microhidrocentrale are 0 poli, o putere nominală S n = 0 kva (cosϕ n =1), tensiunea nominală (de linie) U n = 380V, frecvenţa nominală f n = 50Hz, pierderile in fier P 0 = 0,4 kw şi prin frecări şi ventilaţie P f,v = 0,3 kw, rezistenţa înfăşurării de fază este r%=30% din impedanţa de sarcină nominală Z sn, iar puterea necesară antrenării excitatricei P ex = 0,45 kw. Dacă generatorul alimentează, la tensiunea şi frecventa nominală, un receptor trifazat echilibrat conexiune în stea având impedanţa de fază z%=75% din impedanţa de sarcina nominală Z sn şi un factor de putere cosϕ=0,8, să se
3 a) puterea mecanică primita de la motor şi cuplul rezistent in regim nominal P mn, M rn ; b) randamentul nominal η n, factorul de încărcare corespunzător randamentului maxim şi valoarea acestuia la sarcina rezistivă; c) curentul debitat, puterea aparantă şi factorul de încarcare al generatorului in darcina considerată; g) puterea activă şi reactivă P, Q debitate pe receptorul considerat ; h) puterea mecanică primita de la motor şi cuplul rezistent P m, M r ; i) randamentul η şi randamentul maxim η m corespunzător factorul de putere al receptorului; j) frecvenţa f 1 a tensiunii la bornele generatorului dacă turaţia motorului de antrenare scade cu ε% = 0% în raport cu turaţia nominală. 10). Un generator sincron trifazat cu 10 poli are tensiunea nominală (de linie) U nl = 6 kv, impedanţa sarcinii nominale, conectată în triunghi, Z sn = 3,6 Ω la un factor de putere nominal cos φ n =0,9, frecvenţa nominală f n = 50 Hz, randamentul η n =90%, pierderile mecanice prin frecări si ventilaţie P f,v = 600 kw. Pentru antrenarea excitatricei se consumă o putere p ex % = % din puterea electromaagnetica nominală. Cunoscând că rezistenţa de fază a generatorului sincron este r% = 4% din impedanţa sarcinii nominale să se determine în regimul nominal: a) puterea aparentă, activă şi reactivă generate debitate S n, P n, Q n ; b) puterea mecanică P mn a turbinei de antrenare a generatorului şi cuplul mecanic rezistent al generatorului M rn ; c) puterea electromagnetică P en şi cuplul electromagnetic M en ; f) Pierderile Joule P jn şi cele în circuitul magnetic P Fe. Probleme de motor sincron 11) Un motor sincron trifazat cu 16 poli, înfăşurarea indusului fiind conectată în triunghi, are puterea nominală P n = 5 kw, tensiunea nominală de linie U n =380 V, randamentul global nominal η n = 9%, frecvenţa nominală a tensiunii f n = 50 Hz, pierderile mecanice prin frecări şi ventilaţie p f,v = % din puterea de nominală. Puterea electrică utilizată pentru alimentarea de la o sursă separată a excitaţiei este p ex = 3% din puterea nominală P an de alimentare a indusului. Cunoscând că motorul funcţionează în sarcina nominală la un factor de putere cos φ n = 0,8 capacitiv, să se calculeze: a) puterea nominală de alimentare P an ; b) curentul de fază I fn şi de linie I ln absorbiţi de la reţea; c) putere reactivă Q an debitată de motor in reţea; d) capacitatea pe fază a unei baterii trifazate conexiune triunghi care ar produce aceeaşi putere reactivă; e) turaţia n şi viteza unghiulară nominală Ω; f) puterea electromagnetică nominală P en ; g) cuplul electromagnetic nominal M en ; h) cuplul nominal M n şi cuplul de pierderi nominal ΔM n. Rezultate: a) P an = 638,44 W; b) I fn = 9,57 A; Il n = 3 Ifn = 51, A; c) Q an = 05,88 VAr; d) C =1, F = 148,6 μf; e) n = 375 rot/min; Ω = 39,7 [rad/s]; f) P en = 5, W=5,5 kw; g) M en = 649,35 Nm; h) M n = 636,6 Nm; Δ M = M en M n = 1,73 Nm. 1) Un motor sincron trifazat cu 10 poli are puterea nominală P n = 15 kw, tensiunea nominală U ln =380 V, frecvenţa nominală a tensiunii de alimentare f n = 50 Hz, randamentul nominal η n = 9%, pierderile mecanice prin frecări şi ventilaţie p f,v = % din puterea nominală iar puterea mecanică utilizată pentru antrenarea generatorului tensiunii de alimentarea a excitaţiei p ex = 3% din puterea nominală. Cunoscând că motorul este conectat în triunghi şi funcţionează în sarcina nominală la un factor de putere cos φ n = 0,8 capacitiv, să se calculeze: a) cuplul activ nominal al motorului M n ; b) puterile activă P an, reactivă Q an şi aparentă S an consumate de motor; c) curentul de fază I fn şi de linie I absorbiţi de la reţea; d) puterea electromagnetică nominală P en şi cuplul electromagnetic M en ; e) energia calorică ΔW n dezvoltată în motor datorită pierderilor în fier P Fe şi pierderilor Joule în regim nominal P Jn într-un timp t 0 =1 oră. Rezultate: a) n=600 rot/min; M n =38,73 Nm; b); P an =16, W=16,3 kw; Q an = -1,5 kvar putere reactivă generată; S an = 0,38 kva; c) I fn = 17,88 A; Inl = 3 In = 30,96 A; d) P en = 15,75 kw; M en = 50,67 Nm; e) ΔW n = 0,55 kwh = 0, = 1980 kj. 13) Un motor sincron trifazat cu 6 poli având conexiunea înfăşurării statorice în stea, are puterea mecanică nominală P n =, MW, tensiunea nominală U ln = 6,3 kv, frecvenţa nominală a tensiunii de alimentare f n =50Hz, randamentul nominal η n = 9%, factor de putere nominal unitar cosφ n =1, rezistenţa pe fază este R =0,6 Ω, pierderile în fier P Fe sunt ε%=5% din pierderile Joule nominale P Jn, iar pierderile mecanice prin frecări şi ventilaţie sunt egale cu puterea mecanică utilizată pentru antrenarea excitatricei P f,v = P ex. Cunoscând că motorul, funcţionând într-o anumită sarcină la tensiune şi curent de excitaţie nominale, consumă o putere P a =1,5 MW să se a) cuplul activ nominal al motorului M n ; b) puterea activă P an, curentul de fază I fn
4 şi de linie I ln absorbit; c) pierderile Joule nominale în înfăşurări P Jn şi pierderile în fier P Fe ; d) puterea electromagnetică P en şi cuplul electromagnetic M en în regim nominal; e) puterea utilizată pentru antrenarea excitatricei P ex ; f) pierderile Joule în regimul considerat P J ; g) puterea P şi cuplul util M în regimul considerat; h) randamentul motorului în regimul considerat. Rezultate: a) n =1000rot/min; M n = 1008,4 Nm = 1 knm; b) P an =, W =391,3 kw; I fn =19,146A; c) P Jn = W = 86,445 kw; PFe = ε PJn = 1,61 kw; d) P en =83,43 kw; M en = 066,8 Nm; e)p ex =P f,v = 41,6 kw; f) β = P a /P an = I /I n = 0,67; PJ = β PJn =0,67 86,445 = 34 kw; g) ΔP =138,85 kw; P = Pa ΔP = 1361,148 kw; M = 13 knm; h) η n = 90,74%. 14) Un motor sincron trifazat cu p = 6 poli, cu conexiune triunghi, are puterea mecanică nominală P n =00kW, tensiunea nominală de linie U n =,15 kv, frecvenţa nominală a tensiunii de alimentare f n = 50 Hz, randamentul global nominal η n = 0,9, reactanţa sincronă pe fază X = 40 Ω, iar rezistenţa înfăşurării pe fază este neglijabilă R 0. Cunoscând că motorul funcţionează la un factor de putere nominal unitar cos φ n = 1, cu indusul conectat la reţeaua de tensiune şi frecvenţă constantă, iar pe excitaţie este alimentat cu puterea P ex = 4,5 kw de la o sursă separată, să se determine pentru regimul nominal: a) cuplul activ M n al motorului; b) valoarea tensiunii electromotoare E 0n şi unghiul intern θ n. Rezultate: a) n = 50 rot/min; M n = 7, Nm; b) I n = 33 A; X I n = 130,5 V; U n = E 0n + jx I n ; dar cosφ n =1 => φ n =0 deci jx I n I n => jx I n U n => E = U + (X I = 53 V; E 0n sin n = X In cos ϕn = X In 0 n n n ) θ ; sin θ n = 0,533; θ n = 31, ' 14" 15) Un motor sincron trifazat cu 1 poli având conexiunea înfăşurării statorice în triunghi, are puterea mecanică nominală P n = 1, MW, tensiunea nominală U nl =6 kv, frecvenţa nominală a tensiunii de alimentare f n = 50 Hz, randamentul nominal η n = 90%, factor de putere nominal unitar cosφ n =1, rezistenţa pe fază este R=0,8Ω, pierderile în fier P Fe sunt ε%=% din pierderile Joule nominale P Jn, iar pierderile mecanice prin frecări şi ventilaţie sunt egale cu α% = 80% din puterea mecanică utilizată pentru antrenarea excitatricei P f,v =α P ex. Cunoscând că motorul, funcţionând într-o anumită sarcină la tensiune şi curent de excitaţie nominal, absoarbe o putere P a =0,8 MW să se a) puterea activă P an, curentul de fază I fn şi de linie I ln absorbit; b) pierderile Joule nominale P Jn şi piederile în fier P Fe ; c) puterea electromagnetică P en şi cuplul electromagnetic M en în regim nominal; d) puterea utilizată pentru antrenarea excitatricei P ex şi pierderile prin frecări şi ventilaţie P f,v ; e) pierderile Joule în regimul considerat P J ; f) puterea P şi cuplul util M în regimul considerat; g) randamentul motorului în regimul considerat. Rezultate: n =500rot/min; M n = 918,6 Nm; b) P an = 1,3333 MW; I fn = 74,074 A; I ln = 18,3 A; c) P Jn = 13,168 kw; PFe = ε PJn =,897 kw; d) P en = 1317,68 kw; M en = 5,158 knm; e) Pen Pn = Pex + Pf,v = Pex(1 + α) ; P ex =65,149 kw; Pf,v = α Pex = 5,119 kw; f) β = P a /P an = I /I n = 0,6 ; PJ = β PJn =0,6 13,168 = 4,74 kw; g) Δ P = PJ + PFe + Pf,v + Pex = 14,905 kw; P = 675,095 kw; M = 1,89 knm; h) η = 84,38% 16) Un motor sincron trifazat cu 8 poli, înfăşurarea indusului fiind conectată în triunghi, are puterea nominală P n = 0 kw, tensiunea nominală de linie U n =380 V, randamentul global nominal η n = 91%, frecvenţa nominală a tensiunii f n = 50 Hz. Pierderile mecanice prin frecări şi ventilaţie sunt p f,v %=,5% din puterea electromagnetica nominală P en, iar puterea mecanică necesară antrenarii excitatricei este p ex % = 3% din puterea electromagnetica nominală P en. Cunoscând că motorul funcţionează în sarcina nominală la un factor de putere cos φ n = 0,8 capacitiv, să se calculeze: a) puterea nominală de alimentare P an ; b) curentul de fază I fn şi de linie I ln absorbiţi de la reţea; c) putere reactivă Q an debitată de motor in reţea; d) capacitatea pe fază a unei baterii trifazate conexiune triunghi care ar produce aceeaşi putere reactivă; e) turaţia n şi viteza unghiulară nominală Ω; f) puterea electromagnetică nominală P en; g) cuplul electromagnetic nominal M en ; h) cuplul nominal M n şi cuplul de pierderi nominal ΔM n ; i) costul energiei pierdute într-o zi C nz, prin încălzirea motorului la funcţionarea în regim nominal, dacă tariful este de c = 1,5 Ron/kWh. Rezultate: a) P an = 1,978 kw; b) I fn = 4,1A; Il n = 3 Ifn = 41,74 A; c) Q an =16484,4 VAr; d) C=11,15μF e) n = 750 rot/min; Ω = 78,54 rad/s; f) P en = Pn + Pf,v + Pex ; P en = 1164 W; g) M en = 69,468 Nm.
5 h) M n = 54,647 Nm; Δ Mn = Men Mn = 14,81 Nm; i) ΔP n = 1343,1 W; C nz = 48,35 Ron. 17) Un motor sincron trifazat cu p = 16 poli, înfăşurarea indusului fiind conectată în triunghi, are puterea nominală P n = 5 kw, tensiunea nominală de linie U n =380 V, randamentul global nominal η n = 9%, frecvenţa nominală a tensiunii f n = 50 Hz, pierderile mecanice prin frecări şi ventilaţie p f,v = % din puterea de nominală. Puterea electrică utilizată pentru alimentarea de la o sursă separată a excitaţiei este p ex = 3% din puterea nominală P an de alimentare a indusului. Cunoscând că motorul funcţionează în sarcina nominală la un factor de putere cos φ n = 0,8 capacitiv, să se calculeze: a) curentul de fază I fn şi de linie I nl absorbiţi de la reţea; b) cuplul electromagnetic nominal M en. Rezultate: a) I fn = 9,57 A; I nl = 3 I = 51, A; b) n n = 375 rot/min; P en = 5, W; M en = 649,35 Nm. n
M. Stef Probleme 3 11 decembrie Curentul alternativ. Figura pentru problema 1.
Curentul alternativ 1. Voltmetrele din montajul din figura 1 indică tensiunile efective U = 193 V, U 1 = 60 V și U 2 = 180 V, frecvența tensiunii aplicate fiind ν = 50 Hz. Cunoscând că R 1 = 20 Ω, să se
Διαβάστε περισσότεραFig Impedanţa condensatoarelor electrolitice SMD cu Al cu electrolit semiuscat în funcţie de frecvenţă [36].
Componente şi circuite pasive Fig.3.85. Impedanţa condensatoarelor electrolitice SMD cu Al cu electrolit semiuscat în funcţie de frecvenţă [36]. Fig.3.86. Rezistenţa serie echivalentă pierderilor în funcţie
Διαβάστε περισσότεραa. Caracteristicile mecanice a motorului de c.c. cu excitaţie independentă (sau derivaţie)
Caracteristica mecanică defineşte dependenţa n=f(m) în condiţiile I e =ct., U=ct. Pentru determinarea ei vom defini, mai întâi caracteristicile: 1. de sarcină, numită şi caracteristica externă a motorului
Διαβάστε περισσότερα7. RETELE ELECTRICE TRIFAZATE 7.1. RETELE ELECTRICE TRIFAZATE IN REGIM PERMANENT SINUSOIDAL
7. RETEE EECTRICE TRIFAZATE 7.. RETEE EECTRICE TRIFAZATE IN REGIM PERMANENT SINSOIDA 7... Retea trifazata. Sistem trifazat de tensiuni si curenti Ansamblul format din m circuite electrice monofazate in
Διαβάστε περισσότεραProiectarea filtrelor prin metoda pierderilor de inserţie
FITRE DE MIROUNDE Proiectarea filtrelor prin metoda pierderilor de inserţie P R Puterea disponibila de la sursa Puterea livrata sarcinii P inc P Γ ( ) Γ I lo P R ( ) ( ) M ( ) ( ) M N P R M N ( ) ( ) Tipuri
Διαβάστε περισσότεραProblema a II - a (10 puncte) Diferite circuite electrice
Olimpiada de Fizică - Etapa pe judeţ 15 ianuarie 211 XI Problema a II - a (1 puncte) Diferite circuite electrice A. Un elev utilizează o sursă de tensiune (1), o cutie cu rezistenţe (2), un întrerupător
Διαβάστε περισσότεραTEORIA CIRCUITELOR ELECTRICE
TEOA TEO EETE TE An - ETT S 9 onf. dr.ing.ec. laudia PĂA e-mail: laudia.pacurar@ethm.utcluj.ro TE EETE NAE ÎN EGM PEMANENT SNSODA /8 EZONANŢA ÎN TE EETE 3/8 ondiţia de realizare a rezonanţei ezonanţa =
Διαβάστε περισσότεραENUNŢURI ŞI REZOLVĂRI 2013
ENUNŢURI ŞI REZOLVĂRI 8. Un conductor de cupru ( ρ =,7 Ω m) are lungimea de m şi aria secţiunii transversale de mm. Rezistenţa conductorului este: a), Ω; b), Ω; c), 5Ω; d) 5, Ω; e) 7, 5 Ω; f) 4, 7 Ω. l
Διαβάστε περισσότεραN 1 U 2. Fig. 3.1 Transformatorul
SRSE ŞI CIRCITE DE ALIMETARE 3. TRASFORMATORL 3. Principiul transformatorului Transformatorul este un aparat electrotehnic static, bazat pe fenomenul inducţiei electromagnetice, construit pentru a primi
Διαβάστε περισσότερα5.5. REZOLVAREA CIRCUITELOR CU TRANZISTOARE BIPOLARE
5.5. A CIRCUITELOR CU TRANZISTOARE BIPOLARE PROBLEMA 1. În circuitul din figura 5.54 se cunosc valorile: μa a. Valoarea intensității curentului de colector I C. b. Valoarea tensiunii bază-emitor U BE.
Διαβάστε περισσότεραMOTOARE DE CURENT CONTINUU
MOTOARE DE CURENT CONTINUU În ultimul timp motoarele de curent continuu au revenit în actualitate, deşi motorul asincron este folosit în circa 95% din sistemele de acţionare electromecanică. Această revenire
Διαβάστε περισσότεραComponente şi Circuite Electronice Pasive. Laborator 3. Divizorul de tensiune. Divizorul de curent
Laborator 3 Divizorul de tensiune. Divizorul de curent Obiective: o Conexiuni serie şi paralel, o Legea lui Ohm, o Divizorul de tensiune, o Divizorul de curent, o Implementarea experimentală a divizorului
Διαβάστε περισσότεραa. 11 % b. 12 % c. 13 % d. 14 %
1. Un motor termic funcţionează după ciclul termodinamic reprezentat în sistemul de coordonate V-T în figura alăturată. Motorul termic utilizează ca substanţă de lucru un mol de gaz ideal având exponentul
Διαβάστε περισσότεραPROBLEME DE ELECTRICITATE
PROBLEME DE ELECTRICITATE 1. Două becuri B 1 şi B 2 au fost construite pentru a funcţiona normal la o tensiune U = 100 V, iar un al treilea bec B 3 pentru a funcţiona normal la o tensiune U = 200 V. Puterile
Διαβάστε περισσότεραClasa a X-a, Producerea si utilizarea curentului electric continuu
1. Ce se întămplă cu numărul de electroni transportaţi pe secundă prin secţiunea unui conductor de cupru, legat la o sursă cu rezistenta internă neglijabilă dacă: a. dublăm tensiunea la capetele lui? b.
Διαβάστε περισσότεραCircuite electrice in regim permanent
Ovidiu Gabriel Avădănei, Florin Mihai Tufescu, Electronică - Probleme apitolul. ircuite electrice in regim permanent. În fig. este prezentată diagrama fazorială a unui circuit serie. a) e fenomen este
Διαβάστε περισσότερα10. STABILIZATOAE DE TENSIUNE 10.1 STABILIZATOAE DE TENSIUNE CU TANZISTOAE BIPOLAE Stabilizatorul de tensiune cu tranzistor compară în permanenţă valoare tensiunii de ieşire (stabilizate) cu tensiunea
Διαβάστε περισσότεραV O. = v I v stabilizator
Stabilizatoare de tensiune continuă Un stabilizator de tensiune este un circuit electronic care păstrează (aproape) constantă tensiunea de ieșire la variaţia între anumite limite a tensiunii de intrare,
Διαβάστε περισσότεραCurs 11 IMBUNĂTĂŢIREA FACTORULUI DE PUTERE
Curs 11 IMBUNĂTĂŢIREA FACTORULUI DE PUTERE În domeniul energiei electrice, una din căile de conservare a resurselor energetice o reprezintă îmbunătăţirea factorului de putere şi gospodărirea judicioasă
Διαβάστε περισσότεραUNIVERSITATEA POLITEHNICA DIN TIMIŞOARA. Facultatea de Electronică şi Telecomunicaţii EXAMEN LICENŢĂ SPECIALIZAREA ELECTRONICĂ APLICATĂ
UNIVERSITATEA POLITEHNICA DIN TIMIŞOARA Facultatea de Electronică şi Telecomunicaţii EXAMEN LICENŢĂ SPECIALIZAREA ELECTRONICĂ APLICATĂ 2015-2016 UNIVERSITATEA POLITEHNICA DIN TIMIŞOARA Facultatea de Electronică
Διαβάστε περισσότεραVII.2. PROBLEME REZOLVATE
Teoria Circuitelor Electrice Aplicaţii V PROBEME REOVATE R7 În circuitul din fiura 7R se cunosc: R e t 0 sint [V] C C t 0 sint [A] Se cer: a rezolvarea circuitului cu metoda teoremelor Kirchhoff; rezolvarea
Διαβάστε περισσότεραCurs 2 DIODE. CIRCUITE DR
Curs 2 OE. CRCUTE R E CUPRN tructură. imbol Relația curent-tensiune Regimuri de funcționare Punct static de funcționare Parametrii diodei Modelul cu cădere de tensiune constantă Analiza circuitelor cu
Διαβάστε περισσότερα4. CIRCUITE LOGICE ELEMENTRE 4.. CIRCUITE LOGICE CU COMPONENTE DISCRETE 4.. PORŢI LOGICE ELEMENTRE CU COMPONENTE PSIVE Componente electronice pasive sunt componente care nu au capacitatea de a amplifica
Διαβάστε περισσότεραLOCOMOTIVE ELECTRICE
LOCOMOTIVE ELECTRICE Prof.dr. ing. Vasile TULBURE 1 Capitolul 1 Generalitati si notiuni introductive 1.1 Elemente principale ale ansamblului de tractiune electrica 1 Centrala Electrica : T turbina; G generator;
Διαβάστε περισσότερα(a) se numeşte derivata parţială a funcţiei f în raport cu variabila x i în punctul a.
Definiţie Spunem că: i) funcţia f are derivată parţială în punctul a în raport cu variabila i dacă funcţia de o variabilă ( ) are derivată în punctul a în sens obişnuit (ca funcţie reală de o variabilă
Διαβάστε περισσότεραCurs 10 Funcţii reale de mai multe variabile reale. Limite şi continuitate.
Curs 10 Funcţii reale de mai multe variabile reale. Limite şi continuitate. Facultatea de Hidrotehnică Universitatea Tehnică "Gh. Asachi" Iaşi 2014 Fie p, q N. Fie funcţia f : D R p R q. Avem următoarele
Διαβάστε περισσότερα1.7. AMPLIFICATOARE DE PUTERE ÎN CLASA A ŞI AB
1.7. AMLFCATOARE DE UTERE ÎN CLASA A Ş AB 1.7.1 Amplificatoare în clasa A La amplificatoarele din clasa A, forma de undă a tensiunii de ieşire este aceeaşi ca a tensiunii de intrare, deci întreg semnalul
Διαβάστε περισσότεραPROBLEME DE ELECTRICITATE ȘI MAGNETISM GIMNAZIU
Colegiul Național Moise Nicoară Arad Catedra de fizică PROBLEME DE ELECTRICITATE ȘI MAGNETISM GIMNAZIU Cuprins 1. Electrostatica.... 3 2. Producerea şi utilizarea curentului continuu... 4 2.1. Curentul
Διαβάστε περισσότεραAplicaţii ale principiului I al termodinamicii la gazul ideal
Aplicaţii ale principiului I al termodinamicii la gazul ideal Principiul I al termodinamicii exprimă legea conservării şi energiei dintr-o formă în alta şi se exprimă prin relaţia: ΔUQ-L, unde: ΔU-variaţia
Διαβάστε περισσότερα2CP Electropompe centrifugale cu turbina dubla
2CP Electropompe centrifugale cu turbina dubla DOMENIUL DE UTILIZARE Capacitate de până la 450 l/min (27 m³/h) Inaltimea de pompare până la 112 m LIMITELE DE UTILIZARE Inaltimea de aspiratie manometrică
Διαβάστε περισσότεραCAP.5. MAŞINI ŞI TRANSFORMATOARE ELECTRICE
35 CAP.5. MAŞINI ŞI TRANSFORMATOARE ELECTRICE 5.. Transformatoare electrice 5... Transformatorul monofazat 5... Generalităţi Se numeşte transformator electric un dispozitiv electromagnetic care prin fenomenul
Διαβάστε περισσότεραFENOMENE TRANZITORII Circuite RC şi RLC în regim nestaţionar
Pagina 1 FNOMN TANZITOII ircuite şi L în regim nestaţionar 1. Baze teoretice A) ircuit : Descărcarea condensatorului ând comutatorul este pe poziţia 1 (FIG. 1b), energia potenţială a câmpului electric
Διαβάστε περισσότεραLucrarea nr. 9 Comanda motoareloe electrice
1 Lucrarea nr. 9 Comanda motoareloe electrice 1. Probleme generale De regula, circuitele electrice prin intermediul carota se realizeaza alimentarea cu energie electrica a motoarelor electrice sunt prevazute
Διαβάστε περισσότεραMIJLOACE ŞI METODE DE AMELIORARE A FACTORULUI DE PUTERE
Aplicaţia MIJLOACE ŞI METODE DE AMELIORARE A FACTORULUI DE UTERE. Generalităţi Echipamentele electrice sunt proiectate la o anumită putere aparentă S ce este proporţională cu produsul valorilor eficace
Διαβάστε περισσότεραTRANSFORMATOARE TRIFAZATE DE PUTERE
CURS 7 TRANSFORMATOARE TRIFAZATE DE PUTERE Un avantaj semnificativ al curentului alternativ şi al sistemelor trifazate asupra sistemelor în c.c. este acela că energia electrică poate fi generată, economic,
Διαβάστε περισσότεραDefiniţia generală Cazul 1. Elipsa şi hiperbola Cercul Cazul 2. Parabola Reprezentari parametrice ale conicelor Tangente la conice
1 Conice pe ecuaţii reduse 2 Conice pe ecuaţii reduse Definiţie Numim conica locul geometric al punctelor din plan pentru care raportul distantelor la un punct fix F şi la o dreaptă fixă (D) este o constantă
Διαβάστε περισσότεραSISTEME DE ACTIONARE II. Prof. dr. ing. Valer DOLGA,
SISTEME DE ACTIONARE II Prof. dr. ing. Valer DOLGA, Cuprins_9 Actionare electrica prin motoare de c.a.: Introducere Complemente de masina asincrona Pornirea motorului asincron Prof. dr. ing. Valer DOLGA
Διαβάστε περισσότεραAnaliza în curent continuu a schemelor electronice Eugenie Posdărăscu - DCE SEM 1 electronica.geniu.ro
Analiza în curent continuu a schemelor electronice Eugenie Posdărăscu - DCE SEM Seminar S ANALA ÎN CUENT CONTNUU A SCHEMELO ELECTONCE S. ntroducere Pentru a analiza în curent continuu o schemă electronică,
Διαβάστε περισσότεραSIGURANŢE CILINDRICE
SIGURANŢE CILINDRICE SIGURANŢE CILINDRICE CH Curent nominal Caracteristici de declanşare 1-100A gg, am Aplicaţie: Siguranţele cilindrice reprezintă cea mai sigură protecţie a circuitelor electrice de control
Διαβάστε περισσότερα1. PROPRIETĂȚILE FLUIDELOR
1. PROPRIETĂȚILE FLUIDELOR a) Să se exprime densitatea apei ρ = 1000 kg/m 3 în g/cm 3. g/cm 3. b) tiind că densitatea glicerinei la 20 C este 1258 kg/m 3 să se exprime în c) Să se exprime în kg/m 3 densitatea
Διαβάστε περισσότερα2. CONDENSATOARE 2.1. GENERALITĂŢI PRIVIND CONDENSATOARELE DEFINIŢIE UNITĂŢI DE MĂSURĂ PARAMETRII ELECTRICI SPECIFICI CONDENSATOARELOR SIMBOLURILE
2. CONDENSATOARE 2.1. GENERALITĂŢI PRIVIND CONDENSATOARELE DEFINIŢIE UNITĂŢI DE MĂSURĂ PARAMETRII ELECTRICI SPECIFICI CONDENSATOARELOR SIMBOLURILE CONDENSATOARELOR 2.2. MARCAREA CONDENSATOARELOR MARCARE
Διαβάστε περισσότεραLUCRAREA A1 MODELAREA ANALOGICĂ A FENOMENELOR DE COMUTAŢIE DIN STAŢIILE DE ÎNCERCĂRI DIRECTE
LUCRAREA A1 MODELAREA ANALOGICĂ A FENOMENELOR DE COMUTAŢIE DIN STAŢIILE DE ÎNCERCĂRI DIRECTE 1. Tematica lucrării 1. Studiul modelului de simulare a sursei, a liniei de transport şi a întreruptorului de
Διαβάστε περισσότεραAnexa nr. 3 la Certificatul de Acreditare nr. LI 648 din
Valabilă de la 14.04.2008 până la 14.04.2012 Laboratorul de Încercări şi Verificări Punct lucru CÂMPINA Câmpina, str. Nicolae Bălcescu nr. 35, cod poştal 105600 judeţul Prahova aparţinând de ELECTRICA
Διαβάστε περισσότεραPROBLEME - CIRCUITE ELECTRICE
LEGEA LU OHM LEGLE LU KCHHOFF POBLEME - CCUTE ELECTCE POBLEMA 0 / Se dau : 0 Ω 0 Ω 0 Ω 0 Ω V V Se cer : ezisten a echivalent ntensitatea curentului Ampermetru ezolvare : Calculez rezisten a, i rezisten
Διαβάστε περισσότεραL6. PUNŢI DE CURENT ALTERNATIV
niversitatea POLITEHNI din Timişoara epartamentul Măsurări şi Electronică Optică 6.1. Introducere teoretică L6. PNŢI E ENT LTENTIV Punţile de curent alternativ permit măsurarea impedanţelor. Măsurarea
Διαβάστε περισσότεραAplicaţii ale principiului I al termodinamicii în tehnică
Aplicaţii ale principiului I al termodinamicii în tehnică Sisteme de încălzire a locuinţelor Scopul tuturor acestor sisteme, este de a compensa pierderile de căldură prin pereţii locuinţelor şi prin sistemul
Διαβάστε περισσότεραTRANSFORMATOARE MONOFAZATE DE SIGURANŢĂ ŞI ÎN CARCASĂ
TRANSFORMATOARE MONOFAZATE DE SIGURANŢĂ ŞI ÎN CARCASĂ Transformatoare de siguranţă Este un transformator destinat să alimenteze un circuit la maximum 50V (asigură siguranţă de funcţionare la tensiune foarte
Διαβάστε περισσότεραNumarul de perechi de poli: n = 60 * f / p. Legatura intre unghiul electric si cel mecanic: θ el = p * θ mec
STABIITATEA SI CONTROU SISTEMEOR EECTROENERGETICE Moelarea Aspecte constructive Numarul e perechi e poli: n = 60 * / p Aspecte constructive SEE egatura intre unghiul electric si cel mecanic: θ el = p *
Διαβάστε περισσότεραGEOMETRIE PLANĂ TEOREME IMPORTANTE ARII. bh lh 2. abc. abc. formula înălţimii
GEOMETRIE PLNĂ TEOREME IMPORTNTE suma unghiurilor unui triunghi este 8º suma unghiurilor unui patrulater este 6º unghiurile de la baza unui triunghi isoscel sunt congruente într-un triunghi isoscel liniile
Διαβάστε περισσότεραPlanul determinat de normală şi un punct Ecuaţia generală Plane paralele Unghi diedru Planul determinat de 3 puncte necoliniare
1 Planul în spaţiu Ecuaţia generală Plane paralele Unghi diedru 2 Ecuaţia generală Plane paralele Unghi diedru Fie reperul R(O, i, j, k ) în spaţiu. Numim normala a unui plan, un vector perpendicular pe
Διαβάστε περισσότεραCAP. 13. ACŢIONAREA PRIN SERVOMOTOARE DE CURENT CONTINUU
CP. 13. CŢION PIN SVOOTO D CUNT CONTINUU 13.1 Introducere cţionarea electrică ocupă principalul loc în acţionarea roboţilor industriali. cest lucru este explicabil prin multitudinea facilităţilor oferite
Διαβάστε περισσότεραOvidiu Gabriel Avădănei, Florin Mihai Tufescu,
vidiu Gabriel Avădănei, Florin Mihai Tufescu, Capitolul 6 Amplificatoare operaţionale 58. Să se calculeze coeficientul de amplificare în tensiune pentru amplficatorul inversor din fig.58, pentru care se
Διαβάστε περισσότεραRĂSPUNS Modulul de rezistenţă este o caracteristică geometrică a secţiunii transversale, scrisă faţă de una dintre axele de inerţie principale:,
REZISTENTA MATERIALELOR 1. Ce este modulul de rezistenţă? Exemplificaţi pentru o secţiune dreptunghiulară, respectiv dublu T. RĂSPUNS Modulul de rezistenţă este o caracteristică geometrică a secţiunii
Διαβάστε περισσότεραSeminariile Capitolul X. Integrale Curbilinii: Serii Laurent şi Teorema Reziduurilor
Facultatea de Matematică Calcul Integral şi Elemente de Analiă Complexă, Semestrul I Lector dr. Lucian MATICIUC Seminariile 9 20 Capitolul X. Integrale Curbilinii: Serii Laurent şi Teorema Reiduurilor.
Διαβάστε περισσότεραEcuaţia generală Probleme de tangenţă Sfera prin 4 puncte necoplanare. Elipsoidul Hiperboloizi Paraboloizi Conul Cilindrul. 1 Sfera.
pe ecuaţii generale 1 Sfera Ecuaţia generală Probleme de tangenţă 2 pe ecuaţii generale Sfera pe ecuaţii generale Ecuaţia generală Probleme de tangenţă Numim sferă locul geometric al punctelor din spaţiu
Διαβάστε περισσότερα5. Circuite electrice liniare în regim periodic nesinusoidal Elemente introductive
5. Circuite electrice liniare în regim periodic nesinusoidal 5.. Elemente introductive În acest capitol se urmăreşte analizarea circuitelor electrice liniare în care semnalele de excitaţie aplicate au
Διαβάστε περισσότεραAmplificatoare liniare
mplificatoare liniare 1. Noţiuni introductie În sistemele electronice, informaţiile sunt reprezentate prin intermediul semnalelor electrice, care reprezintă mărimi electrice arible în timp (de exemplu,
Διαβάστε περισσότεραREDRESOARE MONOFAZATE CU FILTRU CAPACITIV
REDRESOARE MONOFAZATE CU FILTRU CAPACITIV I. OBIECTIVE a) Stabilirea dependenţei dintre tipul redresorului (monoalternanţă, bialternanţă) şi forma tensiunii redresate. b) Determinarea efectelor modificării
Διαβάστε περισσότεραCapacitatea electrică se poate exprima în 2 moduri: în funcţie de proprietăţile materialului din care este construit condensatorul (la rece) S d
2. CONDENSATOARE 2.1. GENERALITĂŢI PRIVIND CONDENSATOARELE 2.1.1 DEFINIŢIE. CONDENSATORUL este un element de circuit prevăzut cu două conductoare (armături) separate printr-un material izolator(dielectric).
Διαβάστε περισσότεραÎNCERCĂRILE UNUI TRANSFORMATOR ELECTRIC MONOFAZAT 1) Schema de montaj
ÎNCERCĂRLE N TRNSFORMTOR ELECTRC MONOFZT ) Schema de montaj Lista de aparate T autotransformator relabil de tip TR 8, 0 / 0 50, 8, voltmetre feromanetice de 65-30, ampermetre feromanetice de - pe scara
Διαβάστε περισσότεραSistem de conversie a energiei eoliene în energie electrică, sincron cu rețeaua de curent alternativ
Laboratorul nr. 2 Sistem de conersie a energiei eoliene în energie electrică, sincron cu rețeaua de curent alternati În Figura este prezentată cea mai simplă arhitectură de sistem de conersie a energiei
Διαβάστε περισσότεραLucrarea Nr. 11 Amplificatoare de nivel mare
Lucrarea Nr. 11 Amplificatoare de nivel mare Scopul lucrării - asimilarea conceptului de nivel mare; - studiul etajului de putere clasa B; 1. Generalităţi Caracteristic etajelor de nivel mare este faptul
Διαβάστε περισσότεραElectronică STUDIUL FENOMENULUI DE REDRESARE FILTRE ELECTRICE DE NETEZIRE
STDIL FENOMENLI DE REDRESARE FILTRE ELECTRICE DE NETEZIRE Energia electrică este transportată şi distribuită la consumatori sub formă de tensiune alternativă. În multe aplicaţii este însă necesară utilizarea
Διαβάστε περισσότεραClasa a IX-a, Lucrul mecanic. Energia
1. LUCRUL MECANIC 1.1. Un resort având constanta elastică k = 50Nm -1 este întins cu x = 0,1m de o forță exterioară. Ce lucru mecanic produce forța pentru deformarea resortului? 1.2. De un resort având
Διαβάστε περισσότεραProfesor Blaga Mirela-Gabriela DREAPTA
DREAPTA Fie punctele A ( xa, ya ), B ( xb, yb ), C ( xc, yc ) şi D ( xd, yd ) în planul xoy. 1)Distanţa AB = (x x ) + (y y ) Ex. Fie punctele A( 1, -3) şi B( -2, 5). Calculaţi distanţa AB. AB = ( 2 1)
Διαβάστε περισσότεραCapitolul 4 Amplificatoare elementare
Capitolul 4 mplificatoare elementare 4.. Etaje de amplificare cu un tranzistor 4... Etajul emitor comun V CC C B B C C L L o ( // ) V gm C i rπ // B // o L // C // L B ro i B E C E 4... Etajul colector
Διαβάστε περισσότεραConf.dr.ing. Lucian PETRESCU CURS 4 ~ CURS 4 ~
Conf.dr.ing. Lucian PETRESC CRS 4 ~ CRS 4 ~ I.0. Circuite electrice în regim sinusoidal În regim dinamic, circuitele electrice liniare sunt descrise de ecuaţii integro-diferenţiale. Tensiunile şi curenţii
Διαβάστε περισσότερα1. REZISTOARE 1.1. GENERALITĂŢI PRIVIND REZISTOARELE DEFINIŢIE. UNITĂŢI DE MĂSURĂ. PARAMETRII ELECTRICI SPECIFICI REZISTOARELOR SIMBOLURILE
1. REZISTOARE 1.1. GENERALITĂŢI PRIVIND REZISTOARELE DEFINIŢIE. UNITĂŢI DE MĂSURĂ. PARAMETRII ELECTRICI SPECIFICI REZISTOARELOR SIMBOLURILE REZISTOARELOR 1.2. MARCAREA REZISTOARELOR MARCARE DIRECTĂ PRIN
Διαβάστε περισσότεραa n (ζ z 0 ) n. n=1 se numeste partea principala iar seria a n (z z 0 ) n se numeste partea
Serii Laurent Definitie. Se numeste serie Laurent o serie de forma Seria n= (z z 0 ) n regulata (tayloriana) = (z z n= 0 ) + n se numeste partea principala iar seria se numeste partea Sa presupunem ca,
Διαβάστε περισσότεραCAPITOLUL 3. STABILIZATOARE DE TENSIUNE
CAPTOLL 3. STABLZATOAE DE TENSNE 3.1. GENEALTĂȚ PVND STABLZATOAE DE TENSNE. Stabilizatoarele de tensiune sunt circuite electronice care furnizează la ieșire (pe rezistența de sarcină) o tensiune continuă
Διαβάστε περισσότεραV.7. Condiţii necesare de optimalitate cazul funcţiilor diferenţiabile
Metode de Optimizare Curs V.7. Condiţii necesare de optimalitate cazul funcţiilor diferenţiabile Propoziţie 7. (Fritz-John). Fie X o submulţime deschisă a lui R n, f:x R o funcţie de clasă C şi ϕ = (ϕ,ϕ
Διαβάστε περισσότεραSisteme diferenţiale liniare de ordinul 1
1 Metoda eliminării 2 Cazul valorilor proprii reale Cazul valorilor proprii nereale 3 Catedra de Matematică 2011 Forma generală a unui sistem liniar Considerăm sistemul y 1 (x) = a 11y 1 (x) + a 12 y 2
Διαβάστε περισσότεραStabilizator cu diodă Zener
LABAT 3 Stabilizator cu diodă Zener Se studiază stabilizatorul parametric cu diodă Zener si apoi cel cu diodă Zener şi tranzistor. Se determină întâi tensiunea Zener a diodei şi se calculează apoi un stabilizator
Διαβάστε περισσότερα5.4. MULTIPLEXOARE A 0 A 1 A 2
5.4. MULTIPLEXOARE Multiplexoarele (MUX) sunt circuite logice combinaţionale cu m intrări şi o singură ieşire, care permit transferul datelor de la una din intrări spre ieşirea unică. Selecţia intrării
Διαβάστε περισσότεραFunctii definitie, proprietati, grafic, functii elementare A. Definitii, proprietatile functiilor X) functia f 1
Functii definitie proprietati grafic functii elementare A. Definitii proprietatile functiilor. Fiind date doua multimi X si Y spunem ca am definit o functie (aplicatie) pe X cu valori in Y daca fiecarui
Διαβάστε περισσότεραFig Dependenţa curentului de fugă de temperatură. I 0 este curentul de fugă la θ = 25 C [30].
Fig.3.43. Dependenţa curentului de fugă de temperatură. I 0 este curentul de fugă la θ = 25 C [30]. Fig.3.44. Dependenţa curentului de fugă de raportul U/U R. I 0 este curentul de fugă la tensiunea nominală
Διαβάστε περισσότεραSistem hidraulic de producerea energiei electrice. Turbina hidraulica de 200 W, de tip Power Pal Schema de principiu a turbinei Power Pal
Producerea energiei mecanice Pentru producerea energiei mecanice, pot fi utilizate energia hidraulica, energia eoliană, sau energia chimică a cobustibililor în motoare cu ardere internă sau eternă (turbine
Διαβάστε περισσότεραElectronică anul II PROBLEME
Electronică anul II PROBLEME 1. Găsiți expresiile analitice ale funcției de transfer şi defazajului dintre tensiunea de ieşire şi tensiunea de intrare pentru cuadrupolii din figurile de mai jos și reprezentați-le
Διαβάστε περισσότεραConice. Lect. dr. Constantin-Cosmin Todea. U.T. Cluj-Napoca
Conice Lect. dr. Constantin-Cosmin Todea U.T. Cluj-Napoca Definiţie: Se numeşte curbă algebrică plană mulţimea punctelor din plan de ecuaţie implicită de forma (C) : F (x, y) = 0 în care funcţia F este
Διαβάστε περισσότεραDISTANŢA DINTRE DOUĂ DREPTE NECOPLANARE
DISTANŢA DINTRE DOUĂ DREPTE NECOPLANARE ABSTRACT. Materialul prezintă o modalitate de a afla distanţa dintre două drepte necoplanare folosind volumul tetraedrului. Lecţia se adresează clasei a VIII-a Data:
Διαβάστε περισσότεραSeria 77 - Relee electronice modulare - SSR 5 A. Caracteristici SERIA 77
Seria 77 - Relee electronice modulare - SSR 5 A SERIA 77 Caracteristici Relee modulare SSR de 5A, ieşire 1 N 77.01.x.xxx.8050 77.01.x.xxx.8051 17.5 mm latime Ieşire în C.A. de la 60 la 240 V (cu tiristoare
Διαβάστε περισσότεραElectronică Analogică. Redresoare -2-
Electronică Analogică Redresoare -2- 1.2.4. Redresor monoalternanţă comandat. În loc de diodă, se foloseşte un tiristor sau un triac pentru a conduce, tirisorul are nevoie de tensiune anodică pozitivă
Διαβάστε περισσότεραFunctii definitie, proprietati, grafic, functii elementare A. Definitii, proprietatile functiilor
Functii definitie, proprietati, grafic, functii elementare A. Definitii, proprietatile functiilor. Fiind date doua multimi si spunem ca am definit o functie (aplicatie) pe cu valori in daca fiecarui element
Διαβάστε περισσότεραTEST GRILĂ DE VERIFICARE A CUNOŞTINŢELOR LA MATEMATICĂ-FIZICĂ VARIANTA 1 MATEMATICĂ
ROMÂNIA MINISTERUL APĂRĂRII NAŢIONALE ŞCOALA MILITARĂ DE MAIŞTRI MILITARI ŞI SUBOFIŢERI A FORŢELOR TERESTRE BASARAB I Concurs de admitere la Programul de studii postliceale cu durata de 2 ani (pentru formarea
Διαβάστε περισσότεραIII. Serii absolut convergente. Serii semiconvergente. ii) semiconvergentă dacă este convergentă iar seria modulelor divergentă.
III. Serii absolut convergente. Serii semiconvergente. Definiţie. O serie a n se numeşte: i) absolut convergentă dacă seria modulelor a n este convergentă; ii) semiconvergentă dacă este convergentă iar
Διαβάστε περισσότεραCAP. 3. CIRCUITE DE CURENT ALTERNATIV Circuite de curent alternativ monofazat
7 AP. 3. RTE DE RENT ATERNATV 3.. ircuite de curent alternativ monofazat 3... Producerea curentului alternativ monofazat. onsiderăm o spiră plasată într-un câmp magnetic omogen (fig.3.). Dacă spira se
Διαβάστε περισσότεραIntegrala nedefinită (primitive)
nedefinita nedefinită (primitive) nedefinita 2 nedefinita februarie 20 nedefinita.tabelul primitivelor Definiţia Fie f : J R, J R un interval. Funcţia F : J R se numeşte primitivă sau antiderivată a funcţiei
Διαβάστε περισσότεραCircuite cu tranzistoare. 1. Inversorul CMOS
Circuite cu tranzistoare 1. Inversorul CMOS MOSFET-urile cu canal indus N si P sunt folosite la familia CMOS de circuite integrate numerice datorită următoarelor avantaje: asigură o creştere a densităţii
Διαβάστε περισσότεραPolarizarea tranzistoarelor bipolare
Polarizarea tranzistoarelor bipolare 1. ntroducere Tranzistorul bipolar poate funcţiona în 4 regiuni diferite şi anume regiunea activă normala RAN, regiunea activă inversă, regiunea de blocare şi regiunea
Διαβάστε περισσότεραLaborator 11. Mulţimi Julia. Temă
Laborator 11 Mulţimi Julia. Temă 1. Clasa JuliaGreen. Să considerăm clasa JuliaGreen dată de exemplu la curs pentru metoda locului final şi să schimbăm numărul de iteraţii nriter = 100 în nriter = 101.
Διαβάστε περισσότεραCurs 4 Serii de numere reale
Curs 4 Serii de numere reale Facultatea de Hidrotehnică Universitatea Tehnică "Gh. Asachi" Iaşi 2014 Criteriul rădăcinii sau Criteriul lui Cauchy Teoremă (Criteriul rădăcinii) Fie x n o serie cu termeni
Διαβάστε περισσότεραGEOMETRIE PLANĂ TEOREME IMPORTANTE ARII. = înălţimea triunghiului echilateral h =, R =, r = R = bh lh 2 A D ++ D. abc. abc =
GEOMETRIE PLNĂ TEOREME IMPORTNTE suma unghiurilor unui triunghi este 8º suma unghiurilor unui patrulater este 6º unghiurile de la baza unui triunghi isoscel sunt congruente într-un triunghi isoscel liniile
Διαβάστε περισσότεραCIRCUITE DE REDRESARE ŞI FILTRARE
LCAEA N.4 CICITE DE EDEAE ŞI FILTAE 1.Introducere edresarea este procesul de transformare a curentului alternativ în curent continuu. edresarea este necesară pentru mulţi consumatori electrici la care
Διαβάστε περισσότεραCapitolul 14. Asamblari prin pene
Capitolul 14 Asamblari prin pene T.14.1. Momentul de torsiune este transmis de la arbore la butuc prin intermediul unei pene paralele (figura 14.1). De care din cotele indicate depinde tensiunea superficiala
Διαβάστε περισσότεραTRASAREA CARACTERISTICLOR DE TRACŢIUNE
Universitatea Tehnică Gh. Asachi Iaşi Facultatea de Inginerie Electrică, Energetică şi Informatică Aplicată Laborator Tracţiune Electrică TASAEA CAACTEISTICLO DE TACŢIUNE Efectuarea calculelor de tracţiune
Διαβάστε περισσότεραR R, f ( x) = x 7x+ 6. Determinați distanța dintre punctele de. B=, unde x și y sunt numere reale.
5p Determinați primul termen al progresiei geometrice ( b n ) n, știind că b 5 = 48 și b 8 = 84 5p Se consideră funcția f : intersecție a graficului funcției f cu aa O R R, f ( ) = 7+ 6 Determinați distanța
Διαβάστε περισσότερα2. NOŢIUNI SUMARE ASUPRA DEPLASĂRII AUTOMOBILULUI
2. NOŢIUNI SUMARE ASUPRA DEPLASĂRII AUTOMOBILULUI 2.1. Consideraţii generale Utilizarea automobilului constă în transportul pe drumuri al pasagerilor, încărcăturilor sau al utilajului special montat pe
Διαβάστε περισσότεραI. NOŢIUNI TEORETICE DE ELECTRICITATE, ELECTROMAGNETISM SI RADIO
I. NOŢIUNI TEORETICE DE ELECTRICITATE, ELECTROMAGNETISM SI RADIO 1. CONDUCTIBILITATE 01A11/ Rigiditatea dielectricilor reprezintă calitatea unui izolator de a rezista la: 1) O sarcină electrică mare. 2)
Διαβάστε περισσότεραW-metru. R unde: I.C.Boghitoiu, Electronica peste tot, Editura Albatros, 1985
W-metru I.C.Boghitoiu, Electronica peste tot, Editura Albatros, 95 n amplificator de audiofrecventa de putere poate fi considerat drept un generator de energie electrica, deoarece la bornele sale de iesire,
Διαβάστε περισσότεραCapitolul 4 MAŞINA SINCRONĂ
Capitolul 4 MAŞNA SNCRONĂ Maşina incronă ete tipul de maşină electrică rotativă de curent alternativ care, pentru o teniune la borne de frecventă dată, funcţionează cu o turaţie riguro contantă. Regimul
Διαβάστε περισσότερα