Statické posúdenie novostavby materskej školy na stavebné povolenie STATICKÝ VÝPOČET

Σχετικά έγγραφα
ČASŤ STATICKÝ POSUDOK

Pilota600mmrez1. N Rd = N Rd = M Rd = V Ed = N Rd = M y M Rd = M y. M Rd = N 0.

YQ U PROFIL, U PROFIL

Statický posudok stavby Dokumentácia pre realizáciu stavby.

Požiarna odolnosť trieda reakcie na oheň: A1 (STN EN ) požiarna odolnosť REI 120 (podhľad omietnutý MVC hr. 15 mm)

YTONG U-profil. YTONG U-profil

Baumit StarTrack. Myšlienky s budúcnosťou.

η = 1,0-(f ck -50)/200 pre 50 < f ck 90 MPa

C. Kontaktný fasádny zatepľovací systém

STATICKÝ POSUDOK. zväzok 1/1

TECHNICKÁ SPRÁVA A STATICKÝ POSUDOK STAVBY

KONŠTRUKCIA STROPOV A STRIECH

ZOZNAM PRÍLOH OPTIMAL 539

KOMPOSTÁREŇ KYSUCKÉ NOVÉ MESTO

Návrh vzduchotesnosti pre detaily napojení

Názov stavby: Rekonštrukcia objektu Materskej školy v Ohradoch Miesto stavby: k.ú.: Ohrady, č.p.: 21/5, okres: DS Časť: Statika Investor: obec

Ing. Milan Hurák, autorizovaný inžinier pre statiku a dynamiku stavebných konštrukcií, Zákamenné č.21,

Zateplite fasádu! Zabezpečte, aby Vám neuniklo teplo cez fasádu

NÁZOV AKCIE: Modernizácia administratívnej budovy ÚVV a ÚVTOS Košice ČASŤ STATICKÝ VÝPOČET. Floriánska 18,04142 Košice. Ing. RADOSLAV TÍNES- SADAK

SLOVENSKO maloobchodný cenník (bez DPH)

Navrhovanie na základe EN odsek pomocou tab

RODINNÝ DOM - CHMEĽOVEC

Prehľad základných produktov a ceny Platný od februára Ušetrite za energiu, priestor a čas...

Výpočet potreby tepla na vykurovanie NOVÝ STAV VSTUPNÉ ÚDAJE. Č. r. ZÁKLADNÉ ÚDAJE O BUDOVE. 1 Názov budovy: 2

EUROLINE SLOVAKIA spol. s r.o. Vajnorská 134/A, P.O.BOX 68, Bratislava 3 tel.: 02/ , fax: 02/ OPTIMAL 539

PROJEKTOVÉ ENERGETICKÉ HODNOTENIE podľa zákona č. 555/2005 Z.z., vyhlášky MDVRR SR č. 364/2012 Z.z.

HASLIM112V, HASLIM123V, HASLIM136V HASLIM112Z, HASLIM123Z, HASLIM136Z HASLIM112S, HASLIM123S, HASLIM136S

DIELCE PRE VSTUPNÉ ŠACHTY

Príručka pre dimenzovanie drevených tenkostenných nosníkov PALIS. (Stena z OSB/3 Kronoply)

YTONG - presné tvárnice pre nenosné steny

Projektové hodnotenie energetickej hospodárnosti budovy

Vyhlásenie o parametroch stavebného výrobku StoPox GH 205 S

difúzne otvorené drevovláknité izolačné dosky - ochrana nie len pred chladom...

Ks/paleta Hmotnosť Spotreba tehál v murive. [kg] PENA DRYsystem. Orientačná výdatnosť (l) 5 m 2 /dóza ml m 2 /dóza 2.

Dozretá kvalita

Suché podlahy Rigips a vstavky do hál RigiRaum

ING. MARIÁN PETRÁŠ AUTORIZOVANÝ STAVEBNÝ INŽINIER PRE NOSNÉ KONŠTRUKCIE A STATIKU STAVIEB

Navrh a posudenie mosta: D1 Hubova-Ivachnova

Návod k programu POROTHERM 2010

Parciálne súčinitele spoľahlivosti zaťažení pre pozemných stavieb v trvalých a dočasných návrhových situáciách

A. Ploché strechy. A.3. Strechy s obráteným poradím vrstiev DUO. Strecha zelená

Start. Vstup r. O = 2*π*r S = π*r*r. Vystup O, S. Stop. Start. Vstup P, C V = P*C*1,19. Vystup V. Stop

Overenie odolnosti murovaných prvkov z tehál Porotherm podľa normy STN EN

kombinovaný roletový a žalúziový preklad 1/X

SO-01 D2 D3. LEGENDA - verejné vedenia. LEGENDA - riešené stavebné objekty. LEGENDA - búrané/prekladané inžinierske objekty

Zateplite svoj dom od základu!

Pevné ložiská. Voľné ložiská

Obvod a obsah štvoruholníka

Tabuľka NA1 Hodnoty parciálneho súčiniteľa γ M

PRIEMER DROTU d = 0,4-6,3 mm

hmotnosť na jednotku plochy 252 kg/m 2 súč. tepelnej vodivosti λ equ = 1,20 W/(mK) faktor difúzneho odporu μ equ = 45/130

1. písomná práca z matematiky Skupina A

Tehliarske murovacie tvarovky Leier Podklady pre návrh a zabudovanie

Odporníky. 1. Príklad1. TESLA TR

SVETLOTECHNICKÝ POSUDOK VPLYVU HALY NA SUSEDNÝ NEZASTAVANÝ POZEMOK (dokumentácia pre ÚR)

STAVBA: OBNOVA OBJEKTU MATERSKEJ ŠKOLY V OBCI ILIJA,

Všeobecná charakteristika stropného systému Ipeľských tehelní (IT) Príklady vytvorenia otvorov v strope a vytvorenie konzol pre balkóny

OBNOVA DOMU KULTÚRY BISKUPOVÁ - Zvyšovanie energetickej účinnosti verejnej budovy

STATIKA STAVEBNÝCH KONŠTRUKCIÍ I Doc. Ing. Daniela Kuchárová, PhD. Priebeh vnútorných síl na prostom nosníku a na konzole od jednotlivých typov

CNM, s.r.o. Projektovanie - Realizácia - Revízia CNM, s.r.o., A.Dubčeka 43/40, , Žiar nad Hronom

Univerzálna schránka pre rolety a žalúzie

TEPELNOTECHNICKÝ POSUDOK PRE KONŠTRUKCIE MONTOVANÉHO DOMU FIRMY Mgr. Radovan Kuzma Ekoline - Montované stavby

TEPELNOTECHNICKÝ POSUDOK BUDOVY spracovaný podľa STN : 2012 a STN : 2012

VŠEOBECNÝ POSTUP ULOŽENIA PLOTOVÝCH TVÁRNIC. Ing. Peter Perina

STREŠNÉ DOPLNKY UNI. SiLNÝ PARTNER PRE VAŠU STRECHU

stavba : Rekonštrukcia vodohospodárskych objektov. Protipožiarne nádrže na Železnej studienke č. 3 a 4. B.1

1. IDENTIFIKAČNÉ ÚDAJE STAVBY A INVESTORA Úvod Vstupné podklady Okrajové podmienky... 2

Nevhodné základové pôdy sú neuľahlé násypy a sedimenty organického pôvodu (rašeliny, slatiny, bahnité náplavy).

ZADANIE 1_ ÚLOHA 3_Všeobecná rovinná silová sústava ZADANIE 1 _ ÚLOHA 3

EN ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΔΟΚΟΥ Ο.Σ. ΓΙΑ ΣΕΙΣΜΙΚΑ ΦΟΡΤΊΑ. γεωμετρία: b= 0,30 m h= 0,70 m L= 6,00 m L/h= 8,57 Εντατικά Μεγέθη Σχεδιασμού

Trapézové profily Lindab Coverline

KONŠTRUKČNÝ SYSTÉM YTONG PRE STROPY A STRECHY

Matematika Funkcia viac premenných, Parciálne derivácie

Správa. z. MPSVR SR, STN , STN , STN , STN EN ( ).

FUNKČNÉ POŽIADAVKY NA OBVODOVÉ PLÁŠTE

Nice Architects s.r.o.

Staromlynská 29, Bratislava tel: , fax: http: // SLUŽBY s. r. o.

Modul pružnosti betónu

ZAŤAŽITEĽNOSŤ CESTNÝCH MOSTOV A LÁVOK

TABUĽKY STATICKÝCH HODNÔT A ÚNOSTNOSTI

Akumulátory. Membránové akumulátory Vakové akumulátory Piestové akumulátory

PROJEKT STAVBY PRE STAVEBNÉ POVOLENIE A REALIZÁCIU

Chemická kotva PURE EPOXY

Harmonizované technické špecifikácie Trieda GP - CS lv EN Pevnosť v tlaku 6 N/mm² EN Prídržnosť

KATALÓG KRUHOVÉ POTRUBIE

PLOCHÉ STRECHY. Tepelné, zvukové a protipožiarne izolácie

Praktikum požiarnej ochrany. Rigips 2016

TECHNICKÁ NORMA NA MECHANICKÉ KOTVENIE ETICS

PČOZ MS rozširujúci projekt k administratívnej budove. Technická správa. Lukáš Bosák SPŠ stavebná v Trnave 2007/2008, 4. B

Moderné vzdelávanie pre vedomostnú spoločnosť/projekt je spolufinancovaný zo zdrojov EÚ

Metodicko pedagogické centrum. Národný projekt VZDELÁVANÍM PEDAGOGICKÝCH ZAMESTNANCOV K INKLÚZII MARGINALIZOVANÝCH RÓMSKYCH KOMUNÍT

Keramický polomontovaný strop

OBSAH PREDHOVOR ÚVOD VŠEOBECNE TERMÍNY A DEFINÍCIE...

Skúšobné laboratórium materiálov a výrobkov Technická 5, Bratislava

SLOVENSKÝ VÝROBCA S 20 ROČNOU TRADÍCIOU. PREFA STAV s.r.o. Topoľčany.

Výška, šírka, hrúbka a pravouhlosť krídla skúška postupom podľa: EN 951: 1998 Dverové krídla. Metóda merania výšky, šírky, hrúbky a pravouhlosti

M6: Model Hydraulický systém dvoch zásobníkov kvapaliny s interakciou

Tehly. Stvorené pre ľudí. Infolinka WIENERBERGER Vodorovné konštrukcie

Ekvačná a kvantifikačná logika

MATERIÁLY NA VÝROBU ELEKTRÓD

Transcript:

Statické posúdenie novostavby materskej školy na stavebné povolenie STATICKÝ VÝPOČET Investor: Obec Turie, Hlavná 14 013 1 Turie Miesto stavby: parc. č. KN 813/1, 813/4, 81 Kú: Turie Projektant arch. Časti: Projekt: Vypracoval: AD-PROJECTION, s.r.o. Materská škola Turie Ing. Jakub Randiak Zodp. projektant statiky: Ing. Tomáš Kocúr, Komárov 9, 086 11 Hrabovec Sihelné, 10/016

Obsah ÚVOD...3 1. Základné údaje o stavbe...3. Konštrukčné riešenie...3.1. Základy...3.. Zvislé konštrukcie...4.3. Vodorovné konštrukcie...4.4. Strecha...4 3. Prehľad východiskových podkladov...5 4. Predpoklady výpočtu...6 5. Výpočet zaťažení...7 6. Posúdenie oceľových konštrukcií... 10 6.1. Posúdenie profilu xu140... 10 7. Posúdenie železobetónových konštrukcií... 11 7.1 Posúdenie obvodového venca Vo -1NP... 11 7. Posúdenie Vnútorného Venca R3-1NP... 1 7.3 Posúdenie Vnútorných Rámov R -1NP... 13 7.4 Posúdenie Vnútorných Rámov R1-1NP... 14 7.5 Posúdenie Vnútorných Rámov R4-1NP... 15 7.6 Posúdenie Venca V - NP... 16 7.7 Posúdenie krížom vystuženej dosky... 17 7 Posúdenie základových konštrukcií... 18 9.1 Návrh základového pásu pod obvodovou nosnou stenou... 18 9. Návrh základového pásu pod vnútornou stenou... 19 9.3 Návrh základovej pätky pod vnútornými stĺpmi... 0 9.4 Návrh základovej pätky pod obvodovými stĺpmi... 1 10. Záver... 11. Príloha... 3

ÚVOD 1. Základné údaje o stavbe Statický posudok rieši novostavbu materskej školy. Materská škola sa náchadza v katastrálnom území Turie, okres Žilina. Ide o dvojpodlažný samostatne stojaci objekt. Na prízemí sa nachádzajú dve triedy, jedáleň, socialne zariadenia a miestnosti pre dennú časť. Na druhom nadzemnom podlaží sa nachádza jedna trieda, socialne zariadenia, terasa a miestnosti pre dennú časť. Konštrukcia strechy je tvorená sedlovou strechou so sklonom strešných rovín 16. Strešná krytina je navrhnutá ako ľahká oceľová krytina.. Konštrukčné riešenie.1. Základy Základové konštrukcie pod objektom sú riešené v dvoch etapách. Prvá etapa je riešená ako monolitická, druhá etapa je z prefabrikovaných betónových debniacích tvárnic. Monolitická časť plošných základov pod nosnými stenami je navrhnutá ako základový rošt zo základových pásov so spodnou hranou pásu v úrovni -1,600. Základové pásy sú prierezu 600x500mm. Na nich je vytvorený základový pás zo šalovacích dielcov šírky 300 mm (celková výška 750 mm). Zeminu v úrovni základovej škáry je potrebné zhutniť na I 0,9. d Monolitická časť základov a výplň šalovacích dielcov bude z betónu triedy C1/15. Nadmurovanú časť základov je potrebné prepojiť s monolitickou časťou výstužou. Zvislú výstuž priemeru 1mm v osových vzdialenostiach 00mm k obom povrchom, vodorovnú výstuž priemeru 8mm je potrebné osadiť k obom povrchom v každej vodorovnej škáre. Základové pätky pod stĺpmi sú štvorcového tvaru (1800x1800mm) a (1300x1300mm), vykreslené vo výkrese základov časti ASR. Spodná hrana základovej pätky je na úrovni - 1,600. Pätky sú vystužené oceľov B500B a betónom triedy C5/30. Podkladový betón triedy C16/0 hr. 150mm je potrebné vystužiť kari sieťami. Kari siete KY50 (veľkosť oka 150x150 mm a priemer prútov 8 mm) je potrebné prekladať na vzdialenosť ôk. Podsyp pod podkladovým betónom je potrebné zhutniť na I 0, 8. Hydrogeologický prieskum nebol vykonáný preto pri realizačnom projekte je potrebné overiť posúdenie základových konštrukcií podľa vykonaného hydrogeologického prieskumu, ktorý určí pomery v základovej pôde a únosnosť základovej škáry. V tomto výpočte sa prítomnosť podpovrchovej vody neuvažuje. A trieda zeminy pre výpočet je stanovená ako hlina F6-CL pevnej konzistenscie s únosnosťou základovej pôdy R d 00kPa d 3

.. Zvislé konštrukcie Zvislé nosné konštrukcie sú zo systému Heluz a sú rozkreslené vo výkresovej časti ASR. V prípade požiadaviek investora je možné použiť tvarovky iných výrobcov s rovnakými vlastnosťami. Nostné steny sú tvorené z tehál Heluz Family hr. 300 mm (rozmery: 300 49 47 mm) na systémové lepidlo. Pevnosť v tlaku 10,0 MPa. Obvodové konštrukcie sú zateplené tepelnou izoláciou hr. 150mm. Deliacie priečky sú z tvárnic Heluz na systémové lepidlo. V alternatíve možno použiť SDK priečky..3. Vodorovné konštrukcie Vodorovné konštrukcie sú navrhnuté s betónu C5/30 a betonárskej výstuže B500B. Nad 1.NP je navrnutá krížom vystužená stropná doska hr.00 mm so spodnou hranou na úrovni +3,050 m a +,800 m podľa výkresu tvaru. Preklady nad otvormi v nosných stenách sú navrhnuté ako prefabrikované Heluz 3,8 s ich nasledným vyskladaním. V alternatíve je možné použiť monolitické preklady. Preklady je potrebné osadzať podľa pokynov dodávateľa (výrobcu). Preklady nie je možné skracovať rezaním, menšia svetlosť otvoru sa dosiahne väčším uložením. Na obvodových a vnútorných nosných stenách sú navrhnuté stužujúce vence výšky 450mm (vrátane dosky) širky 300mm na úrovni +,800 m spodná hrana. Na NP sú navrnuté stužujúce vence na obvodových a vnútorných nosných stenách výšky 450 mm šírky 300mm na úrovni +6,50 m. spodná hrana..4. Strecha Strešná konštrukcia nad objektom je navrhnutá ako sedlová strecha. Konštrukcia je tvorená väzníkovým krovom uloženým na obvodových stenách a vnútornej nostnej stene. Statický posudok krovu nie je súčasťou statického posudku na stavebné povolenie. Statické posúdenie strešnej konštrukcie je nutné skonzultovať so zodpovedným projektantom statiky matereskej školy. 4

3. Prehľad východiskových podkladov Podkladom pre spracovanie statického posudku bola: - Projektová dokuemtácia, vypracovaná: AD- Projektion s.r.o Ing. arch. Jaroslav Ondrašina U Hluška 1197, 0 01 Čadca [1] Projektová dokumentácia za účelom vydania DSP, spracoval Ing. arch. Jaroslav Ondrašina, AD-Projection, s.r.o. [] STN EN 1990: Zásady navrhovania. [3] STN EN 1991-1-1: Zaťaženia konštrukcií. Časť 1-1: Všeobecné zaťaženia Objemová tiaž, vlastná tiaž a úžitkové zaťaženia. [4] STN EN 1991-1-3: Zaťaženia konštrukcií. Časť 1-3: Všeobecné zaťaženia Zaťaženia snehom. [5] STN EN 1991-1-3/NA: Zaťaženia konštrukcií. Časť 1-3: Všeobecné zaťaženia Zaťaženia snehom. Národná príloha. [6] STN EN 1991-1-4: Zaťaženia konštrukcií. Časť 1-4: Všeobecné zaťaženia Zaťaženia vetrom. [7] STN EN 1991-1-4/NA: Zaťaženia konštrukcií. Časť 1-4: Všeobecné zaťaženia Zaťaženia vetrom. Národná príloha.. [8] STN EN 199-1-1: Navrhovanie betónových konštrukcií. Časť 1-1: Všeobecné pravidlá a pravidlá pre budovy. [9] STN EN 1995-1-1+A1: Navrhovanie drevených konštrukcií. Časť 1-1: Všeobecné pravidlá pre a pravidlá pre budovy. [10] STN EN 1996-1-1: Navrhovanie murovaných konštrukcií. Časť 1-1: Všeobecné pravidlá pre vystužené a nevystužené murované konštrukcie. [11] STN EN 1996-1-1/NA: Navrhovanie murovaných konštrukcií. Časť 1-1: Všeobecné pravidlá pre vystužené a nevystužené murované konštrukcie. Národná príloha. [1] STN EN 1997-1-1: Navrhovanie geotechnických konštrukcií. Časť 1: Všeobecné pravidlá. 5

4. Predpoklady výpočtu V statickom výpočte bolo uvažované: - Úžitkové zaťaženia podľa STN EN 1991 1 1 Zaťaženie konštrukcií objemová tiaž, súčinitele spoľahlivosti ( ) podľa EC, pre stále zaťaženie 1, 35, pre náhodilé zaťaženie 1, 5 f - Náhodilé zaťaženie podlahy podľa EN 1991 1 1: f f 6.1 A stropy, q k 4,0kN - balkóny a lodžie (terasa) A schodiská, q k 3,0kN C1 - plochy v školách q k 3,0kN - Náhodilé zaťaženie strechy podľa tab. 6.9 H strechy neprístupné, prístup len počas opráv a údržby uvažované - q k 0,75kN - podľa STN EN 1991 1 3 (obr. C15-NA/CD) dané územie sa nachádza v Zóne 4, nadmorská výška objektu je uvažovaná 446 m.n.m. - podľa STN EN 1991 1 4 (tab.4.1) sa územie nachádza v kategórií terénu II, základný tlak vetra v b 6 / sec, 0 m - z uvedených zaťažení boli vytvorené charaktreristické kombinácie zaťaženia. Vo výpočtoch bolo uvažované s najnepriaznivejšou kombináciou 6

5. Výpočet zaťažení 1) STÁLE Pozn: Nosná konštrukcia je uvažovaná nulovou tiažou nakoľko je generovaná výpočtovým programom. Zaťaženie na stropnú konštrukciu: Názov vrstvy hrúbka [mm] ρ [kg/m 3 ] g k [kn/m ] Keramická dlažba 8 000 0,16 Cementové lepidlo 5 100 0,105 Anhydritovy poter 35 000 0,7 podlahový polsytren 50 80 0,04 Fatrafol 803 1400 0,08 Vápenno-cementová omietka 10 1900 0,19 Ʃ 1,3 Zaťaženie na stropnú konštrukciu terasa: Názov vrstvy hrúbka [mm] ρ [kg/m 3 ] g k [kn/m ] Povlaková hydroizolácia Fatrafol,5 1400 0,035 Tepelná izolácia EPS 400 50 0, Vápennocementová omietka 10 1900 0,19 Ʃ 0,39 Zaťaženie na strešnú konštrukciu: Názov vrstvy hrúbka [mm] ρ [kg/m 3 ] g k [kn/m ] Ľahká plechová krytina 7800 0,156 Záklop 5 800 0, Ʃ 0,36 Zaťaženie na spodný pás väzníka: Názov vrstvy hrúbka [mm] ρ [kg/m 3 ] g k [kn/m ] Záklop 5 800 0, Tepelná izolácia 400 80 0,3 sadrokartónová konštrukcia 15 100 0,18 Ʃ 0,7 7

Zaťaženie od atiky: Názov vrstvy hrúbka x výška [m ] ρ [kg/m 3 ] g k [kn/m 1 ] Veniec 0,3mx0,m 0,06 500 1,5 Murivo 1mx0,3m 0,3 800,4 Tepelná izolácia 0,3mx1m 0,3 40 0,1 Ʃ 4,0 ) PREMENNÉ a) ÚŽITKOVÉ ZAŤAŽENIE H strechy neprístupné ( s výnimkou bežnej údržby) q k 0,75kN A stropy, q k 4,0kN - balkóny a lodžie (terasa) A schodiská, q k 3,0kN C1 - plochy v školách q k 3,8kN (premiestineľné priečk q k 0,8kN + C1 plochy v školách: q k 3,0kN ) b) ZAŤAŽENIE SNEHOM Charakteristická hodnota zaťaženia snehom na povrchu zeme Turie, okres Žilina. Nadmorská výška 446 m.n.m, Zóna 4. Súčinitele podľa národnej prílohy C.14NA/CD Charakteristické zaťaženie na povrchu: s k a A/ b 0,716 446/ 430 1,75kN 0,8 1 s. C. C. s 0,8.1,0.1,0.1,75 1,40kN m 1 1 e t k / 8

c) ZAŤAŽENIE VETROM Základná rýchlosť vetra: v b 6, 0 m / sec merná hmotnosť vzduchu: 1,5kg 3 Základný tlak vetra: q b 1/.. vb ( z) 1/.1,5.6 0,45kN Súčiniteľ vystaveniu vetra: C e (z)=,0 Špičkový tlak vetra: q p c ( z). q,0.0,45 0,845kN e b Vonkajšie súčinitele pre tlak/sanie : w e q ( z). c 0,845.( 1,0) 0,85kN p pe w e q ( z). c 0,845.0,75 0,63kN p pe 9

6. Posúdenie oceľových konštrukcií Uvažujem, že prierezy sú z ocele typu S75 f yk 75N m ; f u 430N m ; E 10000 N m 6.1. Posúdenie profilu xu140 Uvažujem, že prierez xu140 a je z ocele typu S75, zvarený prerušovaným zvarom. N ed = 33,98 kn Overenie vzpernej odolnosti:, = χ.. = 0,759.4,075. 10. 75 = 309,13 1,0, 309,13 > 31,77 -VYHOVUJE 10

7. Posúdenie železobetónových konštrukcií Posudzované železobetónové konštrukcie sú z betónu triedy C5/30 a betonárskej výstuže B 500B 7.1 Posúdenie obvodového venca Vo -1NP M ed = -111,46kNm Rozmery trámu: Účinná výška: h w = 450 mm b w = 300 mm, = 5 + =35 mm = 407 Návrh 4φ16 A s,prov =0,000804m Overenie plochy výstuže: A s,min < A s,prov < A s,max A s,min = 0,0013.b w.d = 0,000158 m A s,min = 0,6.f cd.b w.d / f yk = 0,000184 m A s,max =0,04.b.h w =0,0054 m Posúdenie: = 0,0699 = 130,09 > 130,09 > 111,46 Návrh a posúdenie šmykovej výstuže = 10,73 Návrh strmienkov: žý 8, = 0,000101 Osová vzdialenosť strmienkov = Posúdenie odolnosti priečle so šmykovou výstužou:, =,.. 0,9.. = 150, 150 > 10,73 11

7. Posúdenie Vnútorného Venca R3-1NP STATICKÉ RIEŠENIE STAVBY M ed = 188,73 knm Rozmery trámu: Účinná výška: h w = 450 mm b w = 300 mm, = 5 + =35 mm = 405 Návrh 5φ0 A s,prov =0,00157m Overenie plochy výstuže: A s,min < A s,prov < A s,max A s,min = 0,0013.b w.d = 0,00016 m A s,min = 0,6.f cd.b w.d / f yk = 0,000184 m A s,max =0,04.b.h w =0,0054 m Posúdenie: = 0,1365 = 9,95 > 9,95 > 188,73 Návrh a posúdenie šmykovej výstuže = 0 Návrh strmienkov: žý 10, = 0,000157 Osová vzdialenosť strmienkov = Posúdenie odolnosti priečle so šmykovou výstužou:, =,.. 0,9.. = 311, 311 > 0 1

7.3 Posúdenie Vnútorných Rámov R -1NP STATICKÉ RIEŠENIE STAVBY M ed = 66,58kNm Rozmery trámu: Účinná výška: h w = 600 mm b w = 300 mm, = 5 + =35 mm = 555 Návrh 5φ0 A s,prov =0,00157m Overenie plochy výstuže: A s,min < A s,prov < A s,max A s,min = 0,0013.b w.d = 0,00016 m A s,min = 0,6.f cd.b w.d / f yk = 0,00051m A s,max =0,04.b.h w =0,007 m Posúdenie: = 0,1365 = 33,40 > 33,40 > 66,58 Návrh a posúdenie šmykovej výstuže = 314,56 Návrh strmienkov: žý 10, = 0,000157 Osová vzdialenosť strmienkov = Posúdenie odolnosti priečle so šmykovou výstužou:, =,.. 0,9.. = 409,36, 409,36 > 314,56 13

7.4 Posúdenie Vnútorných Rámov R1-1NP STATICKÉ RIEŠENIE STAVBY M ed = 54,05 knm Rozmery trámu: Účinná výška: h w = 600 mm b w = 300 mm, = 5 + =35 mm = 555 Návrh 4φ0 A s,prov =0,0015m Overenie plochy výstuže: A s,min < A s,prov < A s,max A s,min = 0,0013.b w.d = 0,00016 m A s,min = 0,6.f cd.b w.d / f yk = 0,00051 m A s,max =0,04.b.h w =0,007m Posúdenie: = 0,1365 = 73,40 > 73,40 > 54,05 Návrh a posúdenie šmykovej výstuže = 88,66 Návrh strmienkov: žý 10, = 0,000157 Osová vzdialenosť strmienkov = Posúdenie odolnosti priečle so šmykovou výstužou:, =,.. 0,9.. = 409,36, 409,36 > 88,66 14

7.5 Posúdenie Vnútorných Rámov R4-1NP STATICKÉ RIEŠENIE STAVBY M ed = 36,88 knm Rozmery trámu: Účinná výška: h w = 600 mm b w = 300 mm, = 5 + =35 mm = 555 Návrh 4φ0 A s,prov =0,0015m Overenie plochy výstuže: A s,min < A s,prov < A s,max A s,min = 0,0013.b w.d = 0,00016 m A s,min = 0,6.f cd.b w.d / f yk = 0,00051 m A s,max =0,04.b.h w =0,007 m Posúdenie: = 0,1365 = 73,40 > 73,40 > 36,88 Návrh a posúdenie šmykovej výstuže = 338,60 Návrh strmienkov: žý 10, = 0,000157 Osová vzdialenosť strmienkov = Posúdenie odolnosti priečle so šmykovou výstužou:, =,.. 0,9.. = 409,36, 409,36 > 338,60 15

7.6 Posúdenie Venca V - NP M ed = 4,88 knm Rozmery trámu: Účinná výška: h w = 450 mm b w = 300 mm, = 5 + =35 mm = 409 Návrh 4φ1 A s,prov =0,00045 m Overenie plochy výstuže: A s,min < A s,prov < A s,max A s,min = 0,0013.b w.d = 0,000160m A s,min = 0,6.f cd.b w.d / f yk = 0,000185 m A s,max =0,04.b.h w =0,0054 m Posúdenie: = 0,0393 = 76,58 > 76,58 > 4,88 Návrh a posúdenie šmykovej výstuže = 5,67 Návrh strmienkov: žý 8, = 0,000101 Osová vzdialenosť strmienkov = Posúdenie odolnosti priečle so šmykovou výstužou:, =,.. 0,9.. = 134,08, 134,08 > 76,37 16

7.7 Posúdenie krížom vystuženej dosky STATICKÉ RIEŠENIE STAVBY M ed = 43,47 knm Rozmery dosky: Účinná výška: h w =00 mm b w = 1000 mm, = 0=0 mm = 174 Návrh 6,666φ1/m A s,prov =0,000393m =a=150 mm Overenie plochy výstuže: A s,min < A s,prov < A s,max A s,min = 0,0013.b w.d = 0,0007m A s,min = 0,6.f cd.b w.d / f yk = 0,0006 m A s,max =0,04.b.h w =0,008m Posúdenie: = 0,0168 = 53,81 > 53,81 > 43,47 Výška dosky [mm] šírka dosky [mm] priemer výstuže φ [mm] d [mm] Počet výstuži na meter dĺžky [ks] Návrhový momet M ed [kn/m] Momentová odolnosť M rd [kn/m] Posudok 00 1000 1 174 10-70,00 78,31 vyhovuje 00 1000 1 16 10-70,00 7,41 vyhovuje 00 1000 1 16 10 56,46 7,41 vyhovuje 00 1000 1 174 6,66 43,47 53,81 vyhovuje 00 1000 1 16 6,66 35,00 49,88 vyhovuje Výstuž ukladať podľa zásad vystužovania. Pozor pri otvoroch výstuž dvojnásobne zahustiť podľa zásad vystužovania. Výstuž pri hornom povrchu 10φ1/m a= 100mm v obidvoch smeroch. Výstuž pri spodnom povrchu 6,66φ1/m a= 150mm v obidvoch smeroch. 17

7 Posúdenie základových konštrukcií Na mieste stavby nebol vykonaný hydrogeologický prieskum, preto uvažujem zeminu ako hlina F6-CL pevnej konzistenscie s únosnosťou základovej pôdy R d 00kPa 9.1 Návrh základového pásu pod obvodovou nosnou stenou Zaťaženie na základovú škáru: Názov vrstvy šírka [m] výška [m] ρ [kg/m 3 ] g k [kn/m ] Parciálny súčiniteľ g d [kn/m ] Maximálna Rz Rakcia - - - - 1,35 13,00 Podkladový betón 0,45 0,15 4,00 1,6 1,35,19 šalovacie tvárnice 0,30 0,75 4,00 5,40 1,35 7,9 Zemina 0,30 0,75 0,00 4,50 1,35 6,08 Základ 0,80 0,50 3,00 9,0 1,35 1,4 Ʃ 0,7 1,35 159,97 Návrh základového pásu pod stenou Navrhnutý základ: Betón C1/15 B 0, 8m H 0, 5m L 1, 0m f ck 1MPa f ck, cube 15MPa f cm 0MPa f ctm 1, 6MPa E cm 7GPa Vlastná tiaž základu: Zaťažovacia plocha: Gz h. A. b, G 0,8.0,5.3.1,35 1, 4kN A 0,8.1,0 0,8m Napätie v základovej škáre: V Vd Gz 159,97 d 199,96kPa Rdt 00kPa vyhovuje A A 0,8 18

9. Návrh základového pásu pod vnútornou stenou Zaťaženie na základovú škáru: Názov vrstvy šírka [m] výška [m] ρ [kg/m 3 ] g k [kn/m ] Parciálny súčiniteľ g d [kn/m ] Maximálna Rz Rakcia - - - - 1,35 186,0 Podkladový betón 0,45 0,15 4,00 1,6 1,35,19 šalovacie tvárnice 0,30 0,75 4,00 5,40 1,35 7,9 Zemina 0,30 0,75 0,00 4,50 1,35 6,08 Základ 1,0 0,50 3,00 13,80 1,35 18,63 Ʃ 5,3 1,35 0,38 Návrh základového pásu pod stenou Navrhnutý základ: Betón C1/15 B 1, m H 0, 5m L 1, 0m f ck 1MPa f ck, cube 15MPa f cm 0MPa f ctm 1, 6MPa E cm 7GPa Vlastná tiaž základu: Zaťažovacia plocha: Gz h. A. b, G 0,5.1,.3.1,35 18, 63kN A 1,.1,0 1,m Napätie v základovej škáre: V Vd Gz 0,38 d 183,65kPa Rdt 00kPa vyhovuje A A 1, 19

9.3 Návrh základovej pätky pod vnútornými stĺpmi Zaťaženie na základovú škáru: Názov vrstvy šírka x šírka [m ] výška [m] ρ [kg/m 3 ] g k [kn/m ] Parciálny súčiniteľ g d [kn/m ] Maximálna Rz Rakcia - - - - 1,35 570,34 Podkladový betón 3,4 0,15 4,00 11,66 1,35 15,75 šalovacie tvárnice - 0,75 4,00-1,35 - Zemina - 0,75 0,00-1,35 - Základ 3,4 0,50 3,00 37,6 1,35 50,30 Ʃ 48,94 1,35 636,39 Návrh základovej pätky pod vnútornými stĺpmi Navrhnutý základ: Betón C1/15 B 1, 8m H 0, 5m L 1, 8m f ck 1MPa f ck, cube 15MPa f cm 0MPa f ctm 1, 6MPa E cm 7GPa Vlastná tiaž základu: Zaťažovacia plocha: Gz h. A. b, G 1,8.1,8.3.1,35 50, 30kN A 1,8.1,8 3,4m Napätie v základovej škáre: V Vd Gz 636,39 d 196,4kPa Rdt 00kPa vyhovuje A A 3,4 0

9.4 Návrh základovej pätky pod obvodovými stĺpmi Zaťaženie na základovú škáru: Názov vrstvy šírka x šírka [m ] výška [m] ρ [kg/m 3 ] g k [kn/m ] Parciálny súčiniteľ g d [kn/m ] Maximálna Rz Rakcia - - - - 1,35 305,38 Podkladový betón 1,69 0,15 4,00 5,08 1,35 6,86 šalovacie tvárnice - 0,75 4,00-1,35 - Zemina - 0,75 0,00-1,35 - Základ 1,69 0,50 3,00 19,44 1,35 6,4 Ʃ 4,515 1,35 337,48 Návrh základovej pätky pod vnútornými stĺpmi Navrhnutý základ: Betón C1/15 B 1, 3m H 0, 5m L 1, 3m f ck 1MPa f ck, cube 15MPa f cm 0MPa f ctm 1, 6MPa E cm 7GPa Vlastná tiaž základu: Zaťažovacia plocha: Gz h. A. b, G 1,3.1,3.3.1,35 6, 4kN A 1,3.1,3 1,69m Napätie v základovej škáre: V Vd Gz 337,48 d 199,69kPa Rdt 00kPa vyhovuje A A 1,69 1

10. Záver Cieľom tohto statického posudku bolo preukázať stabilitu a odolnosť navrhovaných konštrukcií a tým preukázať reálnosť architektonického návrhu. Na základe statického výpočtu a celkovej analýzy nosných konštrukcií je možné konštatovať, že posudzovaná stavba v tomto posudku spĺňa požadované kritéria bezpečnosti vyplývajúce z príslušných noriem za predpokladu kvalitnej realizácie podľa projektu a pri dodržaní všetkých predpokladov uvedených v tomto statickom výpočte a posudku. Tento statický posudok je vyhotovený len pre účely stavebného konania. Pre účely realizácie stavby je potrebné spracovať podrobnejšiu dokumentáciu, ktorá bude obsahovať detaily styku jednotlivých prvkov, kotvenia a spoje prvkov, podrobné výrobné výkresy atď. V posúdení boli uvažované len hlavné nosné časti objektu. Ostatné a doplnkové konštrukcie, ako napr. lešenia, zábradlia a pod. nie sú súčasťou tejto dokumentácie a je ich potrebné overiť dodatočne. Pri akejkoľvek možnej zmene alebo nepredpokladanej odchýlke, ktorá by zásadným spôsobom ovplyvnila tvar, stabilitu alebo inú požadovanú podmienku a funkciu stavebných konštrukcií pri realizácii a užívaní stavby, je nutné túto skutočnosť konzultovať so statikom. Taktiež pri vzniku nepredpokladaných udalosti počas prác je potrebné ďalší postup konzultovať s hlavným projektantom, projektantom statiky, stavebným dozorom. Hydrogeologický prieskum nebol vykonáný preto pri realizačnom projekte je potrebné overiť rozmery základových pásov pomocou vykonania sond a posúdenie základových konštrukcií podľa vykonaného hydrogeologického prieskumu, ktorý určí pomery v základovej pôde a únosnosť základovej škáry. V tomto výpočte sa prítomnosť podpovrchovej vody neuvažuje. Trieda zeminy pre výpočet je stanovená ako hlina piesčitá pevnej konzistenscie s únosnosťou základovej pôdy R d 00kPa. Tento predpoklad je potrebné overiť. V Sihelnom,október 016 Vypracoval: Ing. Jakub Randiak Zodpovedný projektant statiky: Ing. Tomáš Kocúr

11. Príloha Priebehy momentov a vnútorných síl na rámoch Rám R1 Rám R 3

Rám R3 Rám R4 4