SO01-2 STATICKÝ POSUDOK SAPORT KOMPOSTÁREŇ KYSUCKÉ NOVÉ MESTO SAPORT s.r.o. Chotárna 270/15 911 05 Trenčín tel. 0905 / 606 801 email: info@saport.sk web: www.saport.sk STAVBA : Kompostáreň Kysucké Nové Mesto OBJEKT : SO01 812 7971 Hala Sklad INVESTOR : Kysucké Nové Mesto, Námestie slobody 94, 024 01 Kysucké Nové Mesto MIESTO STAVBY : Obec Dolný Hričov, STUPEŇ : Dokumentácia pre stavebné povolenie ZODPOVEDNÝ PROJEKTANT: Ing. Martin Blaško, reg. číslo: 5696*I3 Dátum : 02/2016 Vypracoval: Ing. Jaroslav Hrabovský Č. Paré: 6
Statický posudok na : SO01 812 7971 Hala Sklad Predmet posudku : Predmetom statického posudku je posúdenie mechanickej odolnosti a stability stavby v zmysle 43d, ods.l, pism. a, Zákona c.50/1976 Zb. v znení neskorších predpisov a spoľahlivosti (t.j. bezpečnosti, použiteľnosti a trvanlivosti) predmetnej stavby v zmysle STN EN 73 0002 Navrhovanie nosných konštrukcii stavieb - základné ustanovenia. Statický výpočet : Zaťaženie na nosnú konštrukciu je vypočítané pomocou normy STN EN 1991-1-1 Zaťaženie konštrukcií časť 1-1: Objemové hmotnosti, vlastná tiaž a úžitkové zaťaženia, STN EN 1991-1-3 Zaťaženie konštrukcií, časť 1-3: Zaťaženie snehom a STN EN 1991-1-4 Zaťaženie konštrukcií, časť 1-4: Zaťaženie vetrom. Predbežný návrh rozmerov jednotlivých prvkov je vykonaný na základe architektonického riešenia a predbežných predpokladov skutočného pôsobenia konštrukcie. Dimenzovanie, posudzovanie a overovanie rozmerov nosných konštrukcií z hľadiska medzných stavov je vykonané podľa normy STN EN 1992-1-1 Navrhovanie betónových konštrukcií, všeobecné pravidlá a pravidlá pre budovy, STN EN 1993-1-6 EC3 Navrhovanie oceľových konštrukcií, všeobecné pravidlá a STN EN 1997-1 Navrhovanie geotechnických konštrukcií, všeobecné pravidlá. Použité materiály : Materiály použité v statickom výpočte: - Betón: trieda B 30, C25/30 - Základová doska, základové pätky - Oceľové konštrukcie: betonárska výstuž B500B, stavebná oceľ S450 Údaje o zaťažení : Konštrukcie objektu sú dimenzované na nasledovné zaťaženia: Stále zaťaženie: - vlastná hmotnosť strešných konštrukcií Klimatické zaťaženie: - zaťaženie snehom II. Snehová oblasť - zaťaženie vetrom 26m/s, kategória terénu III Úžitkové zaťaženie: - závisí od účelu jednotlivých miestností. Súčiniteľ zaťaženia pre stále zaťaženia γ G = 1,35 Súčiniteľ zaťaženia pre premenné zaťaženia γ F = 1,50 1. Výpočet zaťaženia 1.1 Stále zaťaženie a. Strecha KAPITOLA A Číslo strany: 1
1.2. Klimatické zaťaženie 1.2.1. Zaťaženie snehom KAPITOLA A Číslo strany: 2
1.2.2. Zaťaženie vetrom KAPITOLA A Číslo strany: 3
2.1. Statický výpočet : Statický výpočet haly zrealizovala firma LLENTAB Slovakia spol. s r.o., Hraničná 18, 821 05 Bratislava, ktorá bude nasledovnú halu aj vyrábať a montovať. Firma firma LLENTAB Slovakia spol. s r.o. poslala zo statického výpočtu reakcie na základy. Úlohou posudku je navrhnúť základy na účinky na základy zaslané firmou LLENTAB Slovakia spol. kn kn KNm Horizontální síla Vertikální síla Moment Sloupy podélných stěn 16.80-76,80 65.80 36.13-278.98 132.8 25,20-211.33 125.9 V realizačnej fáze po presnom stanovení účinkov na základy firmou LLENTAB Slovakia spol. s r.o a geologickom prieskume je potrebné overiť rozmer základov. KAPITOLA A Číslo strany: 4
2.1.1.Pôdorys haly PÔDORYS 1.NP M 1:100 ±0,000 2.1.2.Rez halou REZ A-A M1:75 +6.125 +5.250 +4.525 +4.000-0.060 ±0.000-0.180-0.130-0.680-0.430-1.380-1.080 3.1. Návrh a posúdenie základov Pre danú stavbu nebol spracovaný inžiniersko geologický prieskum. K dispozícií bol prieskum zo susednej lokality. Z daných podkladov možno predpokladať, že skladbu podložia do hĺbky 0m do 0,2m je ornica, od 0,2m do 1,2m sú piesčité hliny tuhej konzistencie. Od hĺbky 1,2 do hĺbky 6,5 m sú riečne štrky s indexom uľahnutosti 0,67. Od hĺbky 6,5m sú rozložené a zvetrané slieňovce. Hladina podzemnej vody sa nachádza 1,9m - 2,5 m pod úrovňou terénu. Vzhľadom na skladbu podložia a reakcie z haly dodané firmou LLENTAB Slovakia spol je najvhodnejšia metóda založenia na základových pätkách vo vrstve štrkov. Pre presný návrh základov a hĺbky založenia je potrebné zrealizovať inžiniersko geologický prieskum pre parcelu, kde sa predmetná budova bude nachádzať. Predložený inžiniersko geologický prieskum vedľajšej lokality nie je smerodajný pre určenie správnej hĺbky založenia a presného návrhu rozmerov základov avšak je dostatočný pre predbežný návrh základov pre stavebné povolenie KAPITOLA A Číslo strany: 5
4.1. Návrh základovej pätky Základní parametry zemin Číslo Název Vzorek j ef c ef g g su d [ ] [kpa] [kn/m 3 ] [kn/m 3 ] [ ] 1 Piesčitá hlina triedy F3 24.00 8.00 18.00 8.00 2 Štrk triedy G2 - zle zrnený 36.00 0.00 20.00 10.00 Pro výpočet tlaku v klidu jsou všechny zeminy zadány jako nesoudržné. Parametry zemin Piesčitá hlina triedy F3 Objemová tíha : γ = 18,00 kn/m 3 Úhel vnitřního tření : ϕ ef = 24,00 Soudržnost zeminy : c ef = 8,00 kpa Modul přetvárnosti : E def = 5,00 MPa Poissonovo číslo : ν = 0,35 Koef. strukturní pevnosti : m = 0,12 Obj.tíha sat.zeminy : γ sat = 18,00 kn/m 3 Štrk triedy G2 - zle zrnený Objemová tíha : γ = 20,00 kn/m 3 Úhel vnitřního tření : ϕ ef = 36,00 Soudržnost zeminy : c ef = 0,00 kpa Modul přetvárnosti : E def = 120,00 MPa Poissonovo číslo : ν = 0,20 Koef. strukturní pevnosti : m = 0,20 Obj.tíha sat.zeminy : γ sat = 20,00 kn/m 3 Založení Typ základu: centrická patka Hloubka založení h z = 1.38 m Hloubka upraveného terénu d = 1.30 m Tloušťka základu t = 1.10 m Sklon upraveného terénu s 1 = 0.00 Sklon základové spáry s 2 = 0.00 Objemová tíha zeminy nad základem = 20.00 kn/m 3 Geometrie konstrukce Typ základu: centrická patka Délka patky x = 1.40 m Šířka patky y = 1.60 m Šířka sloupu ve směru x c x = 0.40 m Šířka sloupu ve směru y c y = 0.40 m Objem patky = 2.46 m 3 Materiál konstrukce Objemová tíha γ = 23.00 kn/m 3 Výpočet betonových konstrukcí proveden podle normy ČSN 73 1201 R. Beton : B 20 Pevnost v tlaku R bd = 11.50 MPa Pevnost v tahu R btd = 0.90 MPa Modul pružnosti E b = 27000.00 MPa Ocel podélná : 10 216 E KAPITOLA A Číslo strany: 6
Pevnost v tahu R sd = 190.00 MPa Pevnost v tlaku R scd = 190.00 MPa Modul pružnosti E s = 210000.00 MPa Ocel příčná: 10 216 E Pevnost v tahu R sd = 190.00 MPa Pevnost v tlaku R scd = 190.00 MPa Modul pružnosti E s = 210000.00 MPa Geologický profil a přiřazení zemin Vrstva Číslo Přiřazená zemina [m] Vzorek 1 1.20 Piesčitá hlina triedy F3 2 5.30 Štrk triedy G2 - zle zrnený 3 - Štrk triedy G2 - zle zrnený Zatížení Číslo Zatížení N M x M y H x H y Název Typ nové změna [kn] [knm] [knm] [kn] [kn] 1 ANO Zatížení č. 1 Výpočtové 76.80 65.80 0.00 0.00 16.80 2 ANO Zatížení č. 2 Výpočtové 278.98 132.80 0.00 0.00 36.13 3 ANO Zatížení č. 3 Výpočtové 211.33 125.90 0.00 0.00 25.20 4 ANO 5 ANO 6 ANO Zatížení č. 1 - provozní Zatížení č. 2 - provozní Zatížení č. 3 - provozní Nastavení výpočtu Typ výpočtu - Výpočet pro odvodněné podmínky Výpočet svislé únosnosti - ČSN 73 1001 Výpočet sednutí - Výpočet pomocí oedometrického modulu (ČSN 73 1001) Omezení deformační zóny - pomocí strukturní pevnosti Parametry zemin jsou redukovány podle ČSN 73 1001. Provozní 56.89 48.74 0.00 0.00 12.44 Provozní 206.65 98.37 0.00 0.00 26.76 Provozní 156.54 93.26 0.00 0.00 18.67 Posouzení čís. 1 Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha patky G = 62.34 kn Spočtená tíha nadloží Z = 10.82 kn Posouzení svislé únosnosti Tvar kontaktního napětí : obdélník Parametry smykové plochy pod základem: Hloubka smykové plochy z sp = 2.77 m Dosah smykové plochy l sp = 9.30 m Výpočtová únosnost zákl. půdy R d = 712.72 kpa Extrémní kontaktní napětí σ = 405.67 kpa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti Zemní odpor: klidový Výpočtová velikost zemního odporu S pd = 9.99 kn KAPITOLA A Číslo strany: 7
Úhel tření základ-základová spára ψ = 36.00 Soudržnost základ-základová spára a = 0.00 kpa Horizontální únosnost základu R dh = 103.69 kn Extrémní horizontální síla H = 16.80 kn Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost základu VYHOVUJE Posouzení čís. 1 Sednutí a natočení základu - vstupní data Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Výpočet proveden s uvažováním koeficientu κ 1 (vliv hloubky založení). Napětí v základové spáře uvažováno od upraveného terénu. Spočtená vlastní tíha patky G = 56.67 kn Spočtená tíha nadloží Z = 8.32 kn Výpočet proveden za vyloučení tahu. Rozměry patky po vyloučení tažených okrajů: Délka patky (x) = 1.40 m Šírka patky (y) = 0.99 m Sednutí středu hrany x - 1 = 0.8 mm Sednutí středu hrany x - 2 = 0.0 mm Sednutí středu hrany y - 1 = 0.5 mm Sednutí středu hrany y - 2 = 0.5 mm Sednutí středu základu = 0.9 mm Sednutí charakterist. bodu = 0.6 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Sednutí a natočení základu - výsledky Tuhost základu: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti E def = 120.00 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k=109.14) Základ je ve směru šířky tuhý (k=73.11) Celkové sednutí a natočení základu: Sednutí základu = 0.6 mm Hloubka deformační zóny = 2.11 m Natočení ve směru x = 0.000 (tan*1000) Natočení ve směru y = 0.526 (tan*1000) Posouzení výztuže železobetonového základu Posouzení podélné výztuže základu ve směru x Tloušťka základu je větší než max.vyložení, výztuž není nutná. Posouzení podélné výztuže základu ve směru y Tloušťka patky je větší než max. vyložení, výztuž není nutná. Posouzení patky na protlačení Síla namáhající beton na protlačení je rovna nule. Patka na protlačení VYHOVUJE KAPITOLA A Číslo strany: 8
Tento posudok slúži pre účely vydania stavebného povolenia nie je realizačnou dokumentáciou. Pre účely výstavby je potrebné spodrobniť statický výpočet a predložiť projektovú dokumentáciu statiky (viď 66 ods. 3 písm. a a g Zákona č. 50/1976Zb. v znení neskorších predpisov), ktorá bude obsahovať výkresy tvaru a výstuže železobetónových konštrukcii a realizačnú dokumentáciu oceľových konštrukcii. KAPITOLA A Číslo strany: 9