(& επανάληψη Εδαφομηχανικής)

2. ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΕΔΑΦΙΚΩΝ ΩΘΗΣΕΩΝ (& επανάληψη Εδαφομηχανικής) Γιώργος Μπουκοβάλας Καθηγητής Ε.Μ.Π. ΜΑΡΤΙΟΣ 2009 ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ 2.1 Ξηρό ή κορεσμένο έδαφος υπό στραγγιζόμενεςσυνθήκεςφόρτισης 2.2 Κορεσμένο έδαφος υπό αστράγγιστες συνθήκες φόρτισης 2.3 Κορεσμένο έδαφος υπό συνθήκες σταθερής ροής (aπό τον «ΠΙΝΑΚΑ» ) Γ. Δ. Μπουκοβάλας, Καθηγητής Σχολής Πολ. Μηχανικών, Ε.Μ.Π. 1

2.1 Ξηρό ή κορεσμένο έδαφος υπό σραγγιζόμενες συνθήκες φόρτισης Ενεργητική ώθηση κατά Rankine για ξηρό έδαφος λείο τοίχο οριζόντια ελεύθερη επιφάνεια κατακόρυφη επιφάνεια επαφής τοίχου εδάφους Μικρή προς τα έξω μετακίνηση του τοίχου (~ 1 έως 2% του ύψους) προκαλεί μείωση των οριζόντιων ενεργών τάσεων, από σ ho o σ νο ( o συντ. ουδετέρας ωθήσεως) σε σ hα < σ ho Η ενεργητική ώθηση σ ha υπολογίζεται, υπό τις ανωτέρω παραδοχές, ά ύ λ βά ό ά M h τ φ γεωστατικές τάσεις c σ hα σ ho σ νo σ κατάσταση ενεργητικής ώθησης c/tanφ σταδιακά μειώνεται η σ h μέχρι την αστοχία, οπότε c c (σ ' ha + ) Κα (σ ' νο + ) tan φ tan φ ή σ ' ha Κ α σ ' νο 2c a ) Κ tan φ 45-2 2 α Γ. Δ. Μπουκοβάλας, Καθηγητής Σχολής Πολ. Μηχανικών, Ε.Μ.Π. 2 όπου

Παθητική ώθηση κατά Rankine Κάτω από τις ίδιες προϋποθέσεις, σταδιακή μετατόπιση του τοίχου αντιστηρίξεως προς τα έσω προκαλεί αύξηση των οριζοντίων ενεργών τάσεων, από σ ho o σ νο σε σ hp >> σ ho τ γεωστατικές τάσεις φ c ' hp + ) Κp (σ ' + tan φ (σ νο ή σ ' hp Κpσ ' νο + 2c p c tan φ ) ) c σ νo σ hp σ ho σ όπου Κ p tan 45 2 + φ 2 c/tanφ κατάσταση παθητικής ώθησης Ειδική Περίπτωση: Ξηρή Άμμος c0, φ 0 σ ha a σ νο, a tan 2 (45-φ/2) u 0 σ ha σ ha Ειδική Περίπτωση: Κορεσμένη Άμμος c0, φ 0 σ ha a σ νο u υδροστατική σ ha Κa σ νο + υδροστατική πίεση Γ. Δ. Μπουκοβάλας, Καθηγητής Σχολής Πολ. Μηχανικών, Ε.Μ.Π. 3

Ειδική Περίπτωση: Κορεσμένη Άργιλος Μακροπρόθεσμα (μετά από πολλά χρόνια όταν οι υπερπιέσεις του ύδατος των πόρων έχουν μηδενιστεί) σ ha a σ νο -2c a u υδροστατική σ ha σ ha + υδροστατική πίεση Προσοχή! Επιφανειακά, όταν a σ νο <2c a ήσ νο <2c/ a,έχουμε ρηγμάτωση του εδάφους λόγω αδυναμίας ανάληψης εφελκυστικών τάσεων. Οι ωθήσεις στο ρηγματωμένο τμήμα (αρνητικές) αγνοούνται. τι γίνεται σε ένα εύκαμπτο τοίχο που είναι πακτωμένος στο έδαφος; F I F II t0 t1 μήνας t>1 μήνα Πως μεταβάλλονται οι F I και F II με τον χρόνό; Θα σταματήσει ο τοίχος να μετακινείται και πότε; Γ. Δ. Μπουκοβάλας, Καθηγητής Σχολής Πολ. Μηχανικών, Ε.Μ.Π. 4

Αναγκαίες μετατοπίσεις για Ενεργητική Παθητική Ώθηση π.χ. για άμμους 8,0 4,0 3,0 1,9 8/42,0 3,0/1,9 1,6 Κατά τον υπολογισμό των παθητικών ωθήσεων λαμβάνεται ένας συντελεστή ασφαλείας ίσος με 1.50 2.00, δηλ. P p οριακή Pp 1.50 2.00 Τύπος εδάφους Πυκνόμησυνεκτικό Χαλαρό μη συνεκτικό Στιφρό συνεκτικό Μαλακό συνεκτικό Υ/Η Ενεργός ώθηση Παθητική ώθηση 0,001 0,02 0,004 0,06 0,010 0,02 0,020 0,04 Γ. Δ. Μπουκοβάλας, Καθηγητής Σχολής Πολ. Μηχανικών, Ε.Μ.Π. 5

2.2 Κορεσμένο έδαφος υπό αστράγγιστες συνθήκες φόρτισης Α. ΜΗΧΑΝΙΚΗ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑ & ΑΣΤΟΧΙΑ ΤΟΥ ΚΟΡΕΣΜΕΝΟΥ ΕΔΑΦΟΥΣ (επανάληψη από Εδαφομηχανική Ι) Α1. Ο τρίπτυχος ρόλος της υγρής φάσης (νερού) Χημική αλληλεπίδραση Φυσική αλληλεπίδραση Μηχανική αλληλεπίδραση Α2. Ανάπτυξη (υπερ-) πίεσης των πόρων υπό «αστράγγιστες» συνθήκες 1-Δ & ισότροπη συμπίεση Διάτμηση Α3. Η έννοια της «αστράγγιστης διατμητικής αντοχής» Α1. Ο τρίπτυχος ρόλος της υγρής φάσης (του νερού των πόρων δηλαδή) Χημική αλληλεπίδραση Την έχουμε κουβεντιάσει ήδη. Αφορά το διπλό στρώμα νερού που επηρεάζει τον τρόπο μεταφοράς των δυνάμεων μεταξύ των α ρ γ ι λ ι κ ώ ν πλακιδίων. Είναι σημαντική μόνον για λεπτόκοκκα εδάφη, δηλαδή αργίλους και κάποιους τύπους (πλαστικών) ιλύων. Δεν παίζει κανένα ρόλο σε πιο χονδρόκοκκα εδάφη, όπως άμμους και χάλικες (γιατί άραγε;) Γ. Δ. Μπουκοβάλας, Καθηγητής Σχολής Πολ. Μηχανικών, Ε.Μ.Π. 6

Φυσική Χημική αλληλεπίδραση Όταν υπάρχει ροή νερού μέσω των πόρων του εδάφους, τότε ασκούνται δυνάμεις επί των στερεών κόκκων (κάτι ανάλογο προς τις δυνάμεις που ασκεί ένας χείμαρρος σε ογκόλιθους που βρίσκονται εντός της κοίτης του), οι οποίες μεταβάλλουν τις τάσεις επαφής. Η μορφή αυτή αλληλεπίδρασης είναι σημαντική σε χονδρόκοκκα κυρίως εδάφη (άμμους, χάλικες, κλπ..) όπου το νερό δεν είναι δεσμευμένο στο διπλό στρώμα αλλά είναι ελεύθερο και μπορεί να δημιουργήσει εσωτερική ροή. Φυσική Χημική αλληλεπίδραση Υδροστατικές συνθήκες δεν υπάρχει ροή νερού προς τα άνω. Η μόνη δύναμη που ασκείται στους κόκκους είναι η άνωση Α, η οποία μειώνειτοβάροςτουκόκκουαπόg σε G G-A. Για συνήθη εδάφη G >0 (γιατί ;) Ροή προς τα άνω. Τώρα, εκτός από την άνωση Α, ασκείται και μία υδροδυναμική δράση F υδρ. και επομένως το βάρος του κόκκου μειώνεται ακόμη περισσότερο, από G σε G G-A- F υδρ, και μπορεί ακόμη και να μηδενισθεί (G 0 φαινόμενο ρευστής άμμου) Γ. Δ. Μπουκοβάλας, Καθηγητής Σχολής Πολ. Μηχανικών, Ε.Μ.Π. 7

Φυσική Χημική αλληλεπίδραση Ερώτηση: Ένας μικρός και αμέριμνος βεδουίνος πέφτει κατά λάθος σε ρευστή (κινούμενη κατά κόσμον) άμμο. Τι θα του συμβεί; Θα πνιγεί άραγε ή όχι; (από την κλασσική ταινία Laurence of Arabia με πρωταγωνιστή τον Peter O Toul) 1 2 3 4 ρευστή άμμος α μ μ ο χ ά λ ι κ α Μηχανική Χημική αλληλεπίδραση Να σχεδιασθεί η μεταβολή των P, U, F, δ με τον χρόνο στις παρακάτω περιπτώσεις : (α) P σταθ., αδιαπέρατη πλάκα φόρτισης (β) P σταθ., διαπερατή πλάκα φόρτισης P U + F U u A A επιφάνεια πλάκας Γ. Δ. Μπουκοβάλας, Καθηγητής Σχολής Πολ. Μηχανικών, Ε.Μ.Π. 8

+ + + + s w s w s w s w s w s 1 1 P F δ F 1 1 P U δ U 1 1 P δ P δ δ w 10 8 kpa s 10 5 kpa w 10 8 kpa s 10 5 kpa 0 F P U 0 δ 0 w s s w s w >>> (α) Αδιαπέρατη Αδιαπέρατη πλάκα πλάκα (χωρίς χωρίς διαφυγή διαφυγή νερού νερού) (β) Διαπερατή Διαπερατή πλάκα πλάκα (σταδιακή σταδιακή διαφυγή διαφυγή νερού νερού) t0+ δεν έχει προλάβει να διαφύγει νερό, άρα ως (α) t έχει προλάβει να διαφύγει το περισσευούμενο νερό P F 0 U P δ 0 s w s s w Κ w 0 -> ( α ) χωρίς δυνατότητα στράγγισης : ( β ) με δυνατότητα στράγγισης : (β) με δυνατότητα στράγγισης Γ. Δ. Μπουκοβάλας, Καθηγητής Σχολής Πολ. Μηχανικών, Ε.Μ.Π. 9

από την ΕΙΣΑΓΩΓΗ έκλεψα λίγο στην Θεμελίωση αλλά ποτέ δεν θα μαθευτεί!!! 850 χρόνια μετά... σας θυμίζει τίποτα; Γ. Δ. Μπουκοβάλας, Καθηγητής Σχολής Πολ. Μηχανικών, Ε.Μ.Π. 10

Α2. Ανάπτυξη (υπέρ-) πίεσης των πόρων υπό «αστράγγιστες» συνθήκες φόρτισης 1-Δ συμπίεση Την έχουμε κουβεντιάσει ήδη... Δσv Δu Δσv Δσ v 0 κορεσμένο έδαφος ή πιο γενικά Δu Β Δσv Δσ v (1-Β) Δσv Β1 για πλήρως κορεσμένο (Sr >98%) και Β0 γιαξηρόήμερικώςκορεσμένοέδαφος ισοτροπική συμπίεση Για τους ίδιους λόγους με την 1-Δ συμπίεση(μηχανική αλληλεπίδραση μεταξύ εδαφικού σκελετού και ασυμπίεστου νερού).. ΔσC έδαφος Δu Β ΔσC Δσ C (1-Β) ΔσC Β1 για πλήρως κορεσμένο (Sr >98%) και Β0 γιαξηρόήμερικώςκορεσμένοέδαφος ΔσC Γ. Δ. Μπουκοβάλας, Καθηγητής Σχολής Πολ. Μηχανικών, Ε.Μ.Π. 11

μονο-αξονική φόρτιση Δu Δσ d Στην περίπτωση αυτή δεν ισχύει άμεσα το μηχανικό ανάλογο που παρουσιάσαμε προηγουμένως για την 1-Δ καιτην ισοτροπική συμπίεση, μια και η τάση για μεταβολή του όγκου δεν προέρχεται από την επιβαλλόμενη ορθή τάση, αλλά κυρίως από την διάτμητική (διαστολικότητα). Έτσι, με βάση πειραματικά αποτελέσματα για κορεσμένο έδαφος, προκύπτει ότι: Δu A Δσ d [ ή γενικότερα: Δu Β(A Δσ d )] 1.0 OCR 1.0 1/3 0 όπου: A(ε, OCR) OCR >>1.0-1.0 0 αξονική παραμόρφωση ε d 1.0 OCR 1.0 1/3 0 A(ε, OCR) OCR >>1.0-1.0 0 αξονική παραμόρφωση ε d Δύο ερωτήματα σχετικά με τον δείκτη πίεσης πόρων Α: Γιατί γίνεται αρνητικός όταν OCR >> 1.0 ; Γιατί γίνεται ίσος με 1/3 ανεξαρτήτως OCR, όταν ε d 0; Γ. Δ. Μπουκοβάλας, Καθηγητής Σχολής Πολ. Μηχανικών, Ε.Μ.Π. 12

τριαξονική φόρτιση Δσ 1 Δσ 3 Δσ 1 - Δσ 3 Δσ 3 Δu + Δσ 3 Δu 1 Δu 2 ισοτροπική συμπίεση (Δσ c Δσ 3 ) μονοαξονική συμπίεση (Δσ d Δσ 1 - Δσ 3 ) Δu 1 ΒΔσ 3 Δu 2 Β A (Δσ 1 -Δσ 3 ) άρα, τελικώς. Δu B [Δσ 3 + Α(Δσ 1 -Δσ 3 )] Α Α(ε, OCR) & Β1 για πλήρως κορεσμένο έδαφος (ή αλλοιώςβ0) τριαξονική φόρτιση Δσ 1 Δσ 3 Δu Δu B [Δσ 3 + Α(Δσ 1 -Δσ 3 )] Γ. Δ. Μπουκοβάλας, Καθηγητής Σχολής Πολ. Μηχανικών, Ε.Μ.Π. 13

τριαξονική φόρτιση πολυ-αξονική φόρτιση Δu B [Δσ 3 + Α(Δσ 1 -Δσ 3 )] Skempton (1954) Δu B [Δσ OCT + 3aΔτ OCT ] Henkel (1960) πολυ-αξονική φόρτιση όπου: Δσ και OCT Δσ + Δσ + Δσ 1 2 3 3 Δτ OCT 1 ( Δσ Δσ ) ( Δσ Δσ ) ( Δσ Δσ ) 3 2 2 2 1 2 + 2 3 + 3 1 Δu B [Δσ OCT + 3aΔτ OCT ] Henkel (1960) Γ. Δ. Μπουκοβάλας, Καθηγητής Σχολής Πολ. Μηχανικών, Ε.Μ.Π. 14

πολυ-αξονική φόρτιση όπου: Δσ και Δτ OCT OCT Δσ1 + Δσ 2 + Δσ 3 3 1 ( Δσ Δσ ) ( Δσ Δσ ) ( Δσ Δσ ) 3 2 2 2 1 2 + 2 3 + 3 1 Για εξ-άσκηση, μπορείτε να αποδείξετε ότι: 1 Α ( + α 2 ) 3 ή 1 1 α ( Α ) 2 3? Δu B [Δσ OCT + 3aΔτ OCT ] Henkel (1960) ΠΑΡΑΔΕΙΓΜΑ 1 Να υπολογισθούν οι ενεργές και οι ολικές τάσεις στο τέλος της ακόλουθης 1-Δ συμπίεσης: στάδιο 1: στερεοποίηση υπό κατακόρυφη τάση σ VO σ VO 100 kpa στάδιο 2: κατακόρυφη φόρτιση υπό αστράγγιστες συνθήκες, με Δσ V 200 kpa Το εδαφικό δοκίμιο είναι κορεσμένο και έχει συντελεστή o0.50 Δσv σvo τα μπλέ βέλη δείχνουν αστράγγιστη φόρτιση και τα μαύρα στραγγιζόμενη κορεσμένο έδαφος Γ. Δ. Μπουκοβάλας, Καθηγητής Σχολής Πολ. Μηχανικών, Ε.Μ.Π. 15

ΠΑΡΑΔΕΙΓΜΑ 2 Να υπολογισθούν οι ενεργές και οι ολικές τάσεις στο τέλος της ακόλουθης τριαξονικής φόρτισης: στάδιο 1: στερεοποίηση υπό ισοτροπική τάση σ c σ c 100 kpa στάδιο 2: ισοτροπική φόρτιση υπό αστράγγιστες συνθήκες, με Δσ c 100 kpa στάδιο 3: αξονική συμπίεση με υπό αστράγγιστες συνθήκες, με Δσ α 200 kpa Το εδαφικό δοκίμιο είναι κορεσμένο και έχει Δσ α συντελεστή πίεσης πόρων τα μπλέ βέλη δείχνουν Α0.50 Δσ C αστράγγιστη φόρτιση και τα μαύρα σ στραγγιζόμενη C Δσ C σ C Δu; Γ. Δ. Μπουκοβάλας, Καθηγητής Σχολής Πολ. Μηχανικών, Ε.Μ.Π. 16

Α3. Η έννοια της «αστράγγιστης διατμητικής αντοχής» του εδάφους Ας ξεκινήσουμε με ένα «θεωρητικό πείραμα» που θα μπορούσε να ήταν και άσκηση επάνω στον υπολογισμό των υδατικών υπερπιέσεων υπό αστράγγιστες συνθήκες φόρτισης. Εκτελώ βήμα προς βήμα μία τριαξονική δοκιμή φόρτισης, και σε κάθε βήμα υπολογίζω τις πιέσεις πόρων και τις αντίστοιχες ενεργές τάσεις: 1o ΒΗΜΑ: Ισοτροπική στερεοποίηση υπό πλήρως στραγγιζόμενες συνθήκες σ C σ 1 σ 3 σ C Δu0 σ C σ C σ C σ 1 σ 3 σ C 2o ΒΗΜΑ: Ισοτροπική στερεοποίηση υπό αστράγγιστες συνθήκες (κλείνω τις στρόφιγγες της στράγγισης και δεν τις ξανανοίγω μέχρι το τέλος του πειράματος). σ C +Δσ C σ 1 σ 3 σ C +Δσ C ΔuΔσ C σ C +Δσ C σ 1 σ 3 σ C (δεν αλλάζουν!) 3o ΒΗΜΑ: Αύξηση της κατακόρυφης τάσης υπό αστράγγιστες συνθήκες Δσ α σ C +Δσ C σ 3 σ C +Δσ C σ 1 σ C +Δσ C +Δσ α ΔuΔσ C + ΑΔσ α (Β1.0) σ 3 σ C - ΑΔσ α σ C +Δσ C σ 1 σ C + (1-Α)Δσ α Γ. Δ. Μπουκοβάλας, Καθηγητής Σχολής Πολ. Μηχανικών, Ε.Μ.Π. 17

4ο ΒΗΜΑ: Εάν η γωνία τριβής του εδάφους είναι φ (c0), να υπολογισθεί η πρόσθετη ολική τάση που απαιτείται για να προκληθεί αστοχία. (σ 1-σ 3)/(σ 1 +σ 3 ) sin φ σ α Δ sin φ 2σ ' c 1 a ( 1 2Α ) sin φ όπου Α α είναι ο συντελεστής πίεσης πόρων 1.20 κατά την αστοχία που προσεγγιστικά είναι A a 0. 20 OCR 1.17 5ο ΒΗΜΑ: Ναεφαρμοσθούνοιανωτέρωσχέσειςγιασ C 150 kpa, Φ30 ο, OCR1 και δύο τιμές της πρόσθετης ολικής τάσης στερεοποίησης Δσ C 0 και 50 kpa. να σχεδιασθούν οι κύκλοι Mohr των ολικών και των ενεργών τάσεων κατά την αστοχία και να ορισθούν οι αντίστοιχες περιβάλλουσες αστοχίας. Τι παρατηρείτε;; Δοκιμή Α (Δσ C 0 kpa) Δοκιμή Β (Δσ C 50 kpa) A α 1.0 Δσ α 100 kpa σ 3 50 kpa σ 1 150 kpa Δu100 kpa σ 3 150 kpa σ 1 250 kpa A α 1.0 Δσ α 100 kpa σ 3 50 kpa σ 1 150 kpa Δu150 kpa σ 3 200 kpa σ 1 300 kpa (γιατί ; ελέγξτε τις πράξεις..) τ (kpa) 100 50 περιβάλλουσα ενεργών τάσεων (c', φ') περιβάλλουσα ολικών τάσεων (cδσ α /2, φ0) A & B A B 0 0 100 200 300 σ, σ' (kpa) Γ. Δ. Μπουκοβάλας, Καθηγητής Σχολής Πολ. Μηχανικών, Ε.Μ.Π. 18

Τι παρατηρείτε; τ (kpa) 100 50 περιβάλλουσα ενεργών τάσεων (c', φ') περιβάλλουσα ολικών τάσεων (cδσ α /2, φ0) A & B A B 0 0 100 200 300 σ, σ' (kpa) Οι κύκλοι Mohr των ολικών τάσεων διαφέρουν αλλά οι αντίστοιχοι κύκλοι των ενεργών τάσεων ταυτίζονται. H περιβάλλουσα αστοχίας των ενεργών τάσεων είναι η γνωστή μας (Mohr Coulomb) Η περιβάλλουσα αστοχίας των ολικών τάσεων είναι οριζόντια, σαν να είχαμε δηλαδή cδσ α /2 και φ0! Εάνγνωρίζουμετην«αστράγγιστη διατμητκή αντοχή» CC U Δσ α /2 (π.χ. από την δοκιμή Α) μπορούμε να ορίσουμε τις συνθήκες με βάση τις ολικές τάσεις, χωρίς να έχουμε υπολογίσει πρώτα τις υπερ-πιέσεις πόρων (πράγμα καθόλου εύκολο στην πράξη). Η ευκολία αυτή έκανε την έννοια της αστράγγιστης διατμητικής αντοχής ιδιαίτερα δημοφιλή στην πράξη. τ (kpa) 100 50 0 περιβάλλουσα ενεργών τάσεων (c', φ') A & B A B περιβάλλουσα ολικών τάσεων (cδσ α /2, φ0) 0 100 200 300 σ, σ' (kpa) Προσοχή όμως!!!!!!!! Η περιβάλλουσα αστοχίας των ολικών τάσεων, και καιη «αστράγγιστη διατμητικήαντοχή» αντοχή» CC CC U Δσ U Δσ α /2, α /2, Εξαρτώνται από την τηνενεργό τάση στερεοποίησης σ σ C και καιτον τονλόγο προφόρτισης OCR, ΔΕΝ ΑΠΟΤΕΛΟΥΝ ΔΗΛΑΔΗ ΜΗΧΑΝΙΚΕΣ ΙΔΙΟΤΗΤΕΣ ΤΟΥ ΕΔΑΦΟΥΣ (όπως τα ταc c και καιφ ). Θα Θαπρέπει να ναχρησιμοποιούνται αποκλειστικά και καιμόνον με μεολικεσ ΤΑΣΕΙΣ, όχι με μεενεργές. Γ. Δ. Μπουκοβάλας, Καθηγητής Σχολής Πολ. Μηχανικών, Ε.Μ.Π. 19

Β. Ωθήσεις γαιών υπό αστράγγιστες συνθήκες φόρτισης Κορεσμένη Άργιλος, Μακροπρόθεσμα (μετά από πολλά χρόνια όταν οι υπερπιέσεις του ύδατος των πόρων έχουν μηδενιστεί) σ ha a σ νο -2c a u υδροστατική σ ha σ ha + υδροστατική πίεση Προσοχή! Επιφανειακά, όταν a σ νο <2c a ήσ νο <2c/ a,έχουμε ρηγμάτωση του εδάφους λόγω αδυναμίας ανάληψης εφελκυστικών τάσεων. Οι ωθήσεις στο ρηγματωμένο τμήμα (αρνητικές) αγνοούνται. Κορεσμένη Άργιλος, Βραχυπρόθεσμα ( αμέσως μετά την κατασκευή τηςεκσκαφήςκαιτηςαντιστήριξης ) Οι συνθήκες της φόρτισης είναι αστράγγιστες. Στην περίπτωση αυτή, οι ολικές ενεργητικές ωθήσεις μπορούν να υπολογισθούν με την παραδοχή c S u, φ0. Τότε a tan 2 (45-φ/2) 1.00 και σ ha? u? σ ha σ νο -2S u πάλι αναπτύσσεται ρωγμή λόγω εφελκυστικών τάσεων Γ. Δ. Μπουκοβάλας, Καθηγητής Σχολής Πολ. Μηχανικών, Ε.Μ.Π. 20

Αναγκαίες μετατοπίσεις για Ενεργητική Παθητική Ώθηση για άμμους 8,0 4,0 3,0 1,9 8/42,0 3,0/1,9 1,6 για αργίλους Τύπος εδάφους Στιφρό συνεκτικό Μαλακό συνεκτικό Υ/Η Ενεργός ώθηση Παθητική ώθηση 0,010 0,02 0,020 0,04 Αναγκαίες μετατοπίσεις για Ενεργητική Παθητική Ώθηση Κατά τον υπολογισμό των παθητικών ωθήσεων λαμβάνεται συντελεστή ασφαλείας ίσος με 1.00, δηλ. P p οριακή 1.00 P p γιατί αυτή η διαφορά ;; για αργίλους Τύπος εδάφους Ενεργός ώθηση Υ/Η Παθητική ώθηση Στιφρό συνεκτικό 0,010 0,02 Μαλακό συνεκτικό 0,020 0,04 Γ. Δ. Μπουκοβάλας, Καθηγητής Σχολής Πολ. Μηχανικών, Ε.Μ.Π. 21

δ σ ο σ ο Π σ ο Δσ Δσ σ ο Ε Εδαφικό Στοιχείο Π α. αρχικές τάσεις σ 1ο σ 3ο σ ο uu o Εδαφικό Στοιχείο Ε α. αρχικές τάσεις σ 1ο σ 3ο σ ο uu o σ 1ο σ 3ο σ ο -u o β. τελικές τάσεις (μετά την μετακίνηση του πετάσματος) σ 1τ σ ο + Δσ σ 3τ σ ο uu o + [Δσ 3 +Α (Δσ 1 -Δσ 3 )] u o + Α Δσ σ 1τ σ 1τ u σ ο + (1-Α) Δσ σ 3τ σ 3τ u σ ο -ΑΔσ σ 1ο σ 3ο σ ο -u o β. τελικές τάσεις (μετά την μετακίνηση του πετάσματος) σ 1τ σ ο σ 3τ σ ο - Δσ uu o + [Δσ 3 +Α (Δσ 1 -Δσ 3 )] u o -(1-Α) Δσ σ 1τ σ 1τ u σ ο + (1-Α) Δσ σ 3τ σ 3τ u σ ο -ΑΔσ Γ. Δ. Μπουκοβάλας, Καθηγητής Σχολής Πολ. Μηχανικών, Ε.Μ.Π. 22

2.3 Κορεσμένο έδαφος υπό συνθήκες σταθερής ροής Πως υπολογίζονται οι ενεργητικές καιοιπαθητικέςωθήσειςγαιών, πίσω και μπροστά από το πέτασμα αντίστοιχα, σε αυτή την περίπτωση; χώρος για προσωπικές σημειώσεις Γ. Δ. Μπουκοβάλας, Καθηγητής Σχολής Πολ. Μηχανικών, Ε.Μ.Π. 23

Γ. Δ. Μπουκοβάλας, Καθηγητής Σχολής Πολ. Μηχανικών, Ε.Μ.Π. 24

Γ. Δ. Μπουκοβάλας, Καθηγητής Σχολής Πολ. Μηχανικών, Ε.Μ.Π. 25