ORIENTAČNÝ INŽINIERSKOGEOLOGICKÝ PRIESKUM

Σχετικά έγγραφα
Návrh vzduchotesnosti pre detaily napojení

Pilota600mmrez1. N Rd = N Rd = M Rd = V Ed = N Rd = M y M Rd = M y. M Rd = N 0.

HASLIM112V, HASLIM123V, HASLIM136V HASLIM112Z, HASLIM123Z, HASLIM136Z HASLIM112S, HASLIM123S, HASLIM136S

C. Kontaktný fasádny zatepľovací systém

Zateplite fasádu! Zabezpečte, aby Vám neuniklo teplo cez fasádu

PRIEMER DROTU d = 0,4-6,3 mm

Vyhlásenie o parametroch stavebného výrobku StoPox GH 205 S

Vykonávanie inžinierskogeologického prieskumu pre cestné stavby

Navrhovanie netuhých a polotuhých vozoviek

NÁVRH A POSÚDENIE SKLADBY VOZOVKY

Staromlynská 29, Bratislava tel: , fax: http: // SLUŽBY s. r. o.

1. INVESTIČNÁ VÝSTAVBA A JEJ ÚČASTNÍCI

Harmonizované technické špecifikácie Trieda GP - CS lv EN Pevnosť v tlaku 6 N/mm² EN Prídržnosť

KOMPOSTÁREŇ KYSUCKÉ NOVÉ MESTO

Odporníky. 1. Príklad1. TESLA TR

Kontrolné otázky na kvíz z jednotiek fyzikálnych veličín. Upozornenie: Umiestnenie správnej a nesprávnych odpovedí sa môže v teste meniť.

Baumit StarTrack. Myšlienky s budúcnosťou.

Matematika Funkcia viac premenných, Parciálne derivácie

Modul pružnosti betónu

Pevné ložiská. Voľné ložiská

DOPRAVOPROJEKT, a.s. BRATISLAVA

Ekvačná a kvantifikačná logika

,Zohrievanie vody indukčným varičom bez pokrievky,

DIELCE PRE VSTUPNÉ ŠACHTY

KATALÓG KRUHOVÉ POTRUBIE

O b s a h : strana č.:

Navrh a posudenie mosta: D1 Hubova-Ivachnova

Obvod a obsah štvoruholníka

Start. Vstup r. O = 2*π*r S = π*r*r. Vystup O, S. Stop. Start. Vstup P, C V = P*C*1,19. Vystup V. Stop

KATEDRA DOPRAVNEJ A MANIPULAČNEJ TECHNIKY Strojnícka fakulta, Žilinská Univerzita

Katalóg vozoviek poľných ciest

STREŠNÉ DOPLNKY UNI. SiLNÝ PARTNER PRE VAŠU STRECHU

Výpočet potreby tepla na vykurovanie NOVÝ STAV VSTUPNÉ ÚDAJE. Č. r. ZÁKLADNÉ ÚDAJE O BUDOVE. 1 Názov budovy: 2

DEKONTA Slovensko, spol. s.r.o. ZÁVEREČNÁ SPRÁVA PRIESKUM ENVIRONMENTÁLNEJ ZÁŤAŽE VRAKUNSKÁ CESTA - SKLÁDKA CHZJD - SK/EZ/B2/136

DEKONTA Slovensko, spol. s.r.o. ZÁVEREČNÁ SPRÁVA

1. písomná práca z matematiky Skupina A

TECHNICKÉ PODMIENKY INŽINIERSKOGEOLOGICKÝ PRIESKUM PRE TUNELY

SLOVENSKO maloobchodný cenník (bez DPH)

Prechod z 2D do 3D. Martin Florek 3. marca 2009

Trapézové profily Lindab Coverline

Η ιπταμένη τέφρα ως υλικό υποβάσεων οδοστρωμάτων

Statické posúdenie novostavby materskej školy na stavebné povolenie STATICKÝ VÝPOČET

Odvodňovanie a úprava tokov Sprievodná správa, Súhrnná technická správa, Dokumentácia a stavebné výkresy

Priamkové plochy. Ak každým bodom plochy Φ prechádza aspoň jedna priamka, ktorá (celá) na nej leží potom plocha Φ je priamková. Santiago Calatrava

100626HTS01. 8 kw. 7 kw. 8 kw

Rozsah akreditácie 1/5. Príloha zo dňa k osvedčeniu o akreditácii č. K-003

CHÉMIA Ing. Iveta Bruončová

Kontaktná adresa: Hospodárska 7, Nitra

Akumulátory. Membránové akumulátory Vakové akumulátory Piestové akumulátory

difúzne otvorené drevovláknité izolačné dosky - ochrana nie len pred chladom...

Kontrolné otázky z jednotiek fyzikálnych veličín

Požiarna odolnosť trieda reakcie na oheň: A1 (STN EN ) požiarna odolnosť REI 120 (podhľad omietnutý MVC hr. 15 mm)

Jednotkový koreň (unit root), diferencovanie časového radu, unit root testy

YTONG U-profil. YTONG U-profil

AerobTec Altis Micro

1 Prevod miestneho stredného slnečného času LMT 1 na iný miestny stredný slnečný čas LMT 2

Certifikovaná energetická účinnosť.

KAGEDA AUTORIZOVANÝ DISTRIBÚTOR PRE SLOVENSKÚ REPUBLIKU

PROMO AKCIA. Platí do konca roka 2017 APKW 0602-HF APKT PDTR APKT 0602-HF

2.8. OBJEMOVO NESTÁLE ZEMINY

RIEŠENIA 3 ČASŤ

SLOVENSKÝ VÝROBCA S 20 ROČNOU TRADÍCIOU. PREFA STAV s.r.o. Topoľčany.

podzemné plastové nádrže a žumpy plastové vodomerné šachty návod na osadenie PN3-10 VS Condor plast, s.r.o.

ZÁKLADNÉ ÚDAJE Ⴧ叧 z 勇 勇kuჇ叧 Ⴧ叧 勇 : Z d p Ú pl b H d š H s Ⴧ叧 Ꮷ勇 勇kuჇ叧 Ⴧ叧 勇 : ៗ厧b H d š H ៗ厧 úp ៗ厧 J ៗ厧 ៗ厧 ៗ厧 ៗ厧 ៗ厧 b p ៗ厧 d db ៗ厧pៗ厧ៗ厧 b l ៗ厧 ៗ厧 b p d

Ασκήσεις Προβλήματα. Μετρήσεις Μονάδες Γνωρίσματα της Ύλης

Motivácia Denícia determinantu Výpo et determinantov Determinant sú inu matíc Vyuºitie determinantov. Determinanty. 14. decembra 2010.

M6: Model Hydraulický systém dvoch zásobníkov kvapaliny s interakciou

stavba : Rekonštrukcia vodohospodárskych objektov. Protipožiarne nádrže na Železnej studienke č. 3 a 4. B.1

ZVLÁŠTNE ZEMNÉ KONŠTRUKCIE

Einsteinove rovnice. obrázkový úvod do Všeobecnej teórie relativity. Pavol Ševera. Katedra teoretickej fyziky a didaktiky fyziky

η = 1,0-(f ck -50)/200 pre 50 < f ck 90 MPa

Technická univerzita v Košiciach. ROČNÍKOVÁ PRÁCA č. 3 PRIBLIŽNÝ VÝPOČET TEPELNÉHO OBEHU LTKM

vantum s.r.o. VŠETKO PRE ELEKTROERÓZIU V3 Kap.11 / str. 1

DOSKY NA STLAČITEĽNOM PODLOŽÍ

Príklad tabuliek spracovania klimatických pomerov na príklade Nitry (Špánik, Šiška a kol., 2004)

DOMÁCE ZADANIE 1 - PRÍKLAD č. 2

YQ U PROFIL, U PROFIL

Ispitivanje toka i skiciranje grafika funkcija

7. FUNKCIE POJEM FUNKCIE

➆t r r 3 r st 40 Ω r t st 20 V t s. 3 t st U = U = U t s s t I = I + I

Στεγανωση Υγροµονωση

Život vedca krajší od vysnívaného... s prírodou na hladine α R-P-R

Goniometrické rovnice a nerovnice. Základné goniometrické rovnice

Inkrementy na výpočet chemických posunov protónov >C=CH substituovaných alkénov

Príprava nástrojov pre implementáciu smernice Európskeho parlamentu a Rady 2006/21/ES o nakladaní s odpadom z ťažobného priemyslu

Podnikateľ 90 Mobilný telefón Cena 95 % 50 % 25 %

1. Limita, spojitost a diferenciálny počet funkcie jednej premennej

Strana 1/5 Príloha k rozhodnutiu č. 544/2011/039/5 a k osvedčeniu o akreditácii č. K-052 zo dňa Rozsah akreditácie

..,..,.. ! " # $ % #! & %

TEPLA S AKUMULACÍ DO VODY

Matematika prednáška 4 Postupnosti a rady 4.5 Funkcionálne rady - mocninové rady - Taylorov rad, MacLaurinov rad

Rozsah hodnotenia a spôsob výpočtu energetickej účinnosti rozvodu tepla

Gramatická indukcia a jej využitie

Zadanie pre vypracovanie technickej a cenovej ponuky pre modul technológie úpravy zemného plynu

ŠMYKOVÁ PEVNOSŤ ZEMÍN

Výpočet. grafický návrh

8 VLASTNOSTI VZDUCHU CIEĽ LABORATÓRNEHO CVIČENIA ÚLOHY LABORATÓRNEHO CVIČENIA TEORETICKÝ ÚVOD LABORATÓRNE CVIČENIA Z VLASTNOSTÍ LÁTOK

1 MERANIE VLASTNOSTÍ PARTIKULÁRNYCH LÁTOK



Transcript:

ORIENTAČNÝ INŽINIERSKOGEOLOGICKÝ PRIESKUM I. ÚVOD Na základe objednávky objednávateľa R-project invest s.r.o. Bratislava realizovala AGEO spol. s r.o. Bratislava orientačný inžinierskogeologický prieskum pre Prepojenie MČ Trnava - západ s priemyselným areálom Trnava - juh. Lokalita sa nachádza v extraviláne i v intraviláne mesta Trnava. K vypracovaniu IG správy bola poskytnutá situácia v M = 1 : 50 000. II. ÚDAJE O SKÚMANOM ÚZEMÍ II.1 Účel vypracovania geologickej správy Účelom realizácie geologických prác v súlade s požiadavkami objednávateľa bolo na základe štúdia archívnych materiálov zistiť: - inžinierskogeologické a hydrogeologické pomery - základové pomery mostných objektov - podklady pre návrh konštrukcie vozoviek - triedy ťažiteľnosti a vrtateľnosti II. 2 Charakteristika územia a jeho preskúmanosť Pre Severný obchvat Trnavy bol realizovaný podrobný IG prieskum. Pre južný obchvat Trnavy bol realizovaný orientačný IG prieskum. III. VŠEOBECNÁ ČASŤ III. 1 Inžinierskogeologické a hydrogeologické pomery Podľa geomorfologického členenia patrí skúmané územie do celku Podunajská pahorkatina, podcelku Trnavská pahorkatina, časti Trnavská tabuľa. Skúmané územie je tvorené: - ornicou a humusom mocnosti 0,3-0,5 m - podorničnou vrstvou mocnosti 0,3-0,8 m charkateru hliny so strednou plasticitou, tr. F5,MI tuhej konzistencie, ktorá však nie je všade vyvinutá - sprašou - eolickým sedimentom, sivožltej svetlej farby, vápnitou s obsahom konkrécií a vápnitých polôh (granulometricky ide o íl s nízkou až strednou plasticitou, tr.f6, CL-CI, pevnej až tvrdej konzistencie, niekedy s pochovanými pôdami) - preplavenou sprašou - preplaveným eolickým sedimentom žltohnedej až sivohnedej farby,vápnitou s obsahom konkrécií a vápnitých polôh (granulometricky ide o íl s nízkou až strednou plasticitou tr. F6, CL-CI, tuhej až pevnej 1

konzistencie). Táto poloha sa vyskytuje v podloží spraše, ale niekedy sa spraše a preplavené spraše viackrát vystriedajú. - fluviálnymi sedimentami v mieste, kde sa trasa približuje k potoku Parná, ktoré majú charakter ílu so štrkom tr. F2, CG, štrku ílovitého tr. G5, GC, štrku hlinitého tr. G4, GM a štrku s prímesou jemnozrnnej zeminy tr. G3, G-F s zaoblených valúnov 1-6 cm a s obsahom výplne 45-55 % - neogénnymi sedimentami charakteru ílu s vysokou plasticitou tr. F8, CH pestrého sfarbenia tuhej až pevnej konzistencie, ílu so strednou plasticitou tuhej až pevnej konzistencie a pieskom ílovitým tr. S5, SC sivožltej farby Hladina podzemnej vody nebola archívnymi prácami zistená. Miestami boli pozorované iba jej priesaky. Na základe chemického rozboru bolo zistené, že podzemná voda bude v dôsledku zvýšenej koncentrácie síranov agresívne pôsobiť na betón. Ide o nízku agresivitu. Na oceľ bude podzemná voda pôsobiť vysoko agresívne. III. 2 Klimatické pomery Podľa Atlasu podnebia SR patrí skúmané územie do klimatickej oblasti teplej, okrsku A 3 teplého, mierne suchého s miernou zimou. Priemerné teploty vzduchu (merané v stanici Trnava 1951-1980) : C -1,8 0,3 4,4 9,7 14,6 18,1 19,6 19,0 15,0 9,6 4,6 0,4 9,4 Priemerné teploty vzduchu (1931-1960) z pozorovaní stanice Trnava-Kamenný mlyn: C -2,2-0,4 4,0 10,0 15,0 18,2 20,3 19,5 15,6 9,8 4,7 0,4 9,6 C Priemerný počet ľadových dní v roku (max. -0,1 C a menej) Priemerný počet mrazových dní v roku (min. -0,1 C a menej) 30 dní 100 dní Priemerné úhrny zrážok (merané v stanici Trnava 1951-1980) : mm 38 36 33 40 49 71 60 57 35 41 54 46 560 Priemerné úhrny zrážok (1931-1960) z pozorovaní stanice Trnava - Kamenný mlyn: mm 38 35 36 32 57 60 61 58 34 50 54 45 560 2

Priemerný dátum prvého dňa so snehovou pokrývkou: 11.12. Priemerný dátum posledného dňa so snehovou pokrývkou: 1.03. Častosť smerov a sily vetra v roku (1946-1953): S 12 % 5 B SZ 33 % 5 B Z 7 % 5 B JZ 5 % 2-4 B J 6 % 2-4 B JV 19 % 5 B V 8 % 2-4 B SV 8 % 2-4 B bezvetrie 2 % - III. 3 Seizmicita územia Podľa STN 73 0036, prílohy A.2 patrí Trnava do rajónu s predpokladanou seizmickou intenzitou 6 MSK-64. V tejto lokalite bolo zaznamenané tektonické zemetrasenie do roku 1870 s intenzitou maximálne 4,5-5,1 M. Podľa čl. 4.1.2.1 citovanej normy je najbližšia zdrojova oblasť seizmického rizika medzi Trnavou a Senicou, vzdialená 20 km a má hodnotu "2". Samotná Trnava sa nachádza v oblasti seizmického rizika "4" so základným seizmickým zrýchlením a r = 0,3 m.s -2. Podľa čl. 4.3.1.4 vrstvy stredne tuhých ílov mocnosti viac ako 3 m patria do kategórie "D", ktorá je charakterizovaná rýchlosťou šmykových vĺn V S < 180 m.s -1. Podľa čl. 4.1.2.4 návrhové seizmické zrýchlenie a g = 1,5 x a r = 1,5 x 0,3 = 0,45 m.s -2 Pri epicentre zemetrasenia medzi Trnavou a Senicou, ktorému bolo priradené základné seizmické zrýchlenie a r = 1,0 m.s -2 vypočítame návrhové seizmické zrýchlenie a g = 0,5 x 1,5 x 1,0 = 0,75 m.s -2 Doporučená hodnota návrhového seizmického zrýchlenia a g = 0,75 m.s -2 IV. PODROBNÁ ČASŤ IV. 1 Posúdenie základových pomerov mostných objektov Pod vrstvou ornice 0,3 m mocnou predpokladám nasledovný profil: 0,3-0,6 m hlina so strednou plasticitou tr. F5,MI tuhej konzistencie 0,6-9,8 m spraš, presadavá, miestami preplavená tr. F6, CL-CI konzistencia do hĺbky 4 m tvrdá, v hĺbke 4-7 m konzistencia pevná, v hĺbke 7-9,8 m konzistencia tuhá 9,8-10,0 m štrk s prímesou jemnozrnnej zeminy tr. G3, G - F 3

Hladina podzemnej vody nebola narazená. Mostné objekty doporučujem založiť na plávajúcich, alebo do štrku votknutých pilót. IV. 2 Posúdenie podložia násypov a zárezov Podložie násypov je pod 0,3 m mocnou ornicou tvorené sprašou tr. F6, CL tvrdej konzistencie do hĺbky 4,1-5,5 m. Spraš je v hĺbke 1 m presadavá. Patrí do skupiny VIII. - X. Je nebezpečne namŕzavá, pri napojení vodou nestabilná a veľmi rozbriedavá. Poskytuje málo vhodné až nevhodné podložie. Je nutné zamedziť prístup vody k podložiu tvorenému prašou. Zlepšenie únosnosti je možné dosiahnuť cementovou stabilizáciou. Požadovaná miera zhutnenia podložia násypu je 92 % PŠ. Technologické charakteristiky spraší v podloží: ρ d max = 1755 kg.m -3 w opt = 15,5 % ρ d92% = 1615 kg.m -3 Ako násypový materiál sú spraše málo vhodné až nevhodné zeminy. Pri ich použití ako násypového materiálu je nutné zhutniť túto zeminu na D = 100 % v telese násypu. Doporučujem túto zeminu použiť sendvičovým spôsobom s vhodným materiálom, s mocnosťou vrstiev max. 20 cm. Násypy by nemali pri takomto spôsobe sypania prekročiť 4 m. Spraš tr. F6, CL-CI patrí podľa vhodnosti pre podložie do skupiny VIII.-X. Je nutné zamedziť k nim prístup vody, pretože ide o zeminy rozbriedavé a pri napojení vodou nestabilné. Na pláni zárezu sú slabo presadavé až presadavé. Poskytujú málo vhodné až nevhodné podložie. V záreze doporučujem zemnú pláň stabilizovať cementom. Tieto zeminy na pláni je nutné zhutniť na D = 100 %, čo predstavuje ρ d 100 % = 1755 kg.m -3 pri w opt = 15,5 %. Svahy zárezu je nutné chrániť proti vyplvavovaniu zrážkovou vodou a tvorbou rónových rýh. IV. 3 Zemné práce Pri použití spraše tr. F6, CI - CL vyťaženej zo zárezu ako násypového materiálu bol v predošlej časti doporučený sendvičový spôsob sypania násypu. Násyp je nutné hutniť na D = 100 % (pri ρ d max = 1755 kg.m -3, w opt = 15,5 %). Pre priemernú hodnotu ρ d = 1593 kg.m -3 bola vypočítaná nadkubatúra zeminy 110,2 %. Pláň zárezu v spraši je potrebné zhutniť taktiež D = 100 % pri rovnakej potrebe nadkubatúry 110,2 %. Podložie násypov budovaných sprašou tr. F6, CI - CL je nutné zhutniť na D = 92 %, čo zodpovedá ρ d 92% = 1615 kg.m -3. Pre tento stupeň zhutnenia bola vypočítaná nadkubatúra zeminy 101,4 %. Pretože je nedostatok násypového materiálu, doporučujem použiť drvený kameň z lomu Trstín (ALAS SLOVAKIA spol. s r.o.). Posledné prehodnotenie zásob tohoto ložiska stavebného kameňa bolo robené v r. 1995 (Földes A., 1995: Výpočet zásob stavebného kameňa na výhradnom ložisku Trstín, Kameňolom 4

Trstín š.p.). V lome sú ťažené dolomity, dolomitické vápence a zlepence. Dolomity sú lavicovité až hrubolavicovité. Na nerovnom dolomitovom podklade sú balvany a niekoľkokubíkové bloky. Veľmi často sa v nadloží dolomitov striedajú pieskovce, zlepence a brekcie. Lom sa nachádza nad miestnou eróznou bázou a je nezvodnený. Základné charakteristiky ťaženého dolomitu prevzaté z pasportu kameňolomu: merná hmotnosť ρ s = 2,75-2,83 g.cm -3 pórovitosť n = 1,10-12,38 % nasiakavosť = 0,9 % otlk = 27,2-58,4 % mrazuvzdornosť = 0,08-0,25 % Ako násypový materiál je vhodný drvený kameň so zrnitosťou 0-12 cm s plynulou krivkou zrnitosti. Použitie skrývky nie je možné, pretože je tvorená humusom (0,3 m mocným) v podloží s hlinitokamenitou suťou (0,3 m mocnou) malej mocnosti. Doporučujem pred zahájením stavby vykonať zhutňovací pokus, aby bolo možné v teréne overiť parametre násypového materiálu. Násypy z kamenitého materiálu charakteru tr. G2, GP je nutné hutniť na: I D = 0,85 na pláni násypu do hĺbky 0,5 m I D = 0,75 v telese násyp Svahy svahov násypov doporučujem budovať v sklone1 : 2. Svahy násypov budovaných sendvičovým spôsobom bude nutné chrániť pred vyplavovaním spraše. Na zhutňovanie násypov doporučujem použiť hladký valec s možnosťou vibrácie s hmotnosťou na behúni min. 9 t. Spraše bude nutné hutniť bez použitia vibrácie, kým kamenitý materiál s použitím vibrácie. Mocnosť zhutňovanej vrstvy spraše nemá prekročiť 20 cm a kamenitého materiálu 25 cm. Predpokladaný počet pojazdov valca je 6-8. Kamenitý materiál doporučujem hutniť: 6 pojazdov s vibráciou a 2 pojazdy bez vibrácie v stope. Rýchlosť pojazdov má byť 2-3 km/hod a prekrytie stôp 20 cm. Tažiteľnosť a vrtateľnosť zemín Zeminy podložia zatrieďujeme do nasledovných tried ťažiteľnosti (STN 73 3050) a vrtateľnosti (VOC-800-2): zeminy tr.ťažiteľnosti tr.vrtateľnosti ornica, hlina piesčitá 1. I. spraš tr. F6, CL-CI konz.tuhá, štrk, navážka 3. II. spraš tr. F6, CL-CI, konz.pevná až tvrdá 4. II. navážka - betónové panely, balvany 5. - 5

IV. 4 Podklady pre návrh konštrukcie vozovky hĺbka premŕzania h pr = 93,5 cm návrhový index mrazu s periodicitou 1:10 I m10 = 350 C návrhový index mrazu s periodicitou 1:15 I m15 = 317 C návrhový index mrazu s periodicitou 1:25 I m25 = 206 C vodný režim podložia: difúzny zeminy podložia sú nebezpečne namŕzavé doporučujem uvažovať CBR návrh = 5 % návrhový modul pružnosti podložia E ns = 31 MPa V. ZÁVER Základové pomery mostných objektov v zmysle STN 73 1001 charakterizujem ako zložité. Dôvodom je výskyt presadavých spraší a agresivita podzemnej vody. Pri návrhu základov je potrebné postupovať podľa zásad 3. geotechnickej kategórie. V tejto kategórii vstupujú do výpočtov normové charakteristiky základovej pôdy stanovené z výsledkov laboratórneho výskumu štatisticky zhodnoteného. V ďalšej etape prieskumných prác doporučujem: V rámci podrobného inžinierskogeologického prieskumu doporučujem : - doplniť prieskum o vrty a dynamické penetračné skúšky v mieste opôr mostných objektov a v mieste projektovaných násypov a zárezov - overiť laboratórnymi skúškami presadavosť spraší - navrhnúť optimálny postup hutnenia budovaní násypov - doporučiť spôsob ochrany presadavých spraší pred presakujúcou vodou - doplniť podklady pre návrh konštrukcie vozoviek Bratislava, máj 2008 Vypracoval : RNDr. Ladislav Obert CSc. 6