TEPELNOTECHNICKÝ POSUDOK

e ADRESA : PRIBINOVA 33, ŽILINA TEL., FAX : 0905 35 85 93 E MAIL : mancik@enerma.sk PROJEKTOVANIE, POSUDKY, ENERGETICKÁ CERTIFIKÁCIA A ENERGETIKA STAVIEB TEPELNOTECHNICKÝ POSUDOK (PODĽA STN 73 0540 A STN EN ISO 13 790) (PROJEKTOVÉ HODNOTENIE TOB) Názov objektu: Druh objektu: Stavebná konštrukcia: Druh realizácie: Miesto stavby: TELOCVIČŇA PRI ZŠ A MŠ STAVBA PRE ŠPORT MUROVANÁ ATYPICKÁ ČIASTOČNE DOKONČENÁ STAVBA LIPTOVSKÁ LÚŽNA, OKR. RUŽOMBEROK Investor: OBEC LIPTOVSKÁ LÚŽNA, Č.629 Generálny projektant: MARTA BABÍKOVÁ, ING. ARCH. JANA ULBRYCHT, PRI CELULÓZKE 23, ŽILINA Spracovateľ: ENERMA S.R.O., ŽILINA, ING. PETER MANČÍK Miesto a dátum vypracovania: ŽILINA, 05/2014 ARCH..Č. E_476-14

Tepelnotechnický posudok str. 2 /17 OBSAH OBSAH... 2 A. PREUKAZNÉ VÝSLEDKY TEPELNOTECHNICKÉHO POSÚDENIA JESTVUJÚCEHO OBJEKTU... 3 1.ENERGETICKÉ KRITÉRIUM... 3 2. HYGIENICKÉ KRITÉRIUM... 4 B. PREUKAZNÉ VÝSLEDKY TEPELNOTECHNICKÉHO POSÚDENIA OBJEKTU PO OBNOVE... 5 1.ENERGETICKÉ KRITÉRIUM... 5 2. HYGIENICKÉ KRITÉRIUM... 7 3.ČIASTKOVÝ ZÁVER... 7 B. TEPELNOTECHNICKÝ NÁVRH A POSÚDENIE STAVEBNÝCH KONŠTRUKCIÍ A OBJEKTU... 8 1. Základné údaje o stavebných konštrukciách a budove... 8 2. Geometrická schéma budovy... 8 3. Výpočet a stanovenie tepelného odporu, resp. súčiniteľa prechodu tepla stavebných konštrukcií, posúdenie kondenzácie vodnej pary... 8 4. Posúdenie hygienického kritéria... 9 5. Posúdenie kritéria výmeny vzduchu... 9 6. Posúdenie energetického kritéria... 9 7. Posúdenie kritéria minimálnej požiadavky na energetickú hospodárnosť budov... 9 8. Výsledky výpočtu... 9 C. ZÁVER... 9 D. PRÍLOHY... 9

Tepelnotechnický posudok str. 3 /17 A1. PREUKAZNÉ VÝSLEDKY TEPELNOTECHNICKÉHO POSÚDENIA JESTVUJÚCEHO OBJEKTU 1.ENERGETICKÉ KRITÉRIUM Druh budovy: Telocvičňa a šatne Stavebný systém: murovaný, sedlová + pultová strecha Tab 1. - Hodnotenie energetického kritéria (STN 73 0540-2:2012) Stavba: TV+šatne Lipt.Lúžna Konštrukčné riešenie: murovaný, Projektovaný stav Merná tepelná strata prechodom konštrukcia U j plocha A j Red.faktor b x U j.a j.b x W/(m 2 K) (m 2 ) (-) (W/K) obvod TV 0,495 639,7 1,0 316,54 obvod šatne 0,495 347,5 1,0 171,95 strecha TV 0,143 944,3 0,9 121,53 strecha šatne 0,134 291,9 0,9 35,20 podlaha na teréne TV 0,134 944,3 1,0 126,06 podlaha na teréne šatne 0,185 291,9 1,0 53,86 dvere 1,380 13,0 1,0 17,94 okná 1,310 173,2 1,0 226,89 SPOLU A = 3645,80 1069,98 Obostavaný objem budovy V b = 10156,9 m 3 Celková podlahová plocha A b = 1 528,0 m 2 zvýšenie U-vplyv tep.mostov DU = 0,10 W/(m 2 K) Vplyv tepelných mostov DH TM = 364,58 W/K priem. Súčiniteľ prestupu tepla U e,m = 0,393 W/(m 2 K) faktor tvaru A/V b = 0,359 m 2.m -3 priemerná výška podlažia h k = 6,647 m Merná tepelná strata prechodom H T = 1434,56 W/K Merná tepelná strata vetraním okná dvere Celková dĺžka škár otvorových konštrukcií l = 550,9 25,6 m Súčiniteľ prievzdušnosti otvorov i lv = 0,00005 0,00007 m 2.s -1.Pa -0,67 UVAŽUJE SA S VÝMENOU VZDUCHU npr=0,5 1/h n = 25 200 * SUM(i LV,j x l j )/V b = 0,07 1/h pre infiltráciu sa uvažuje s H V = 1340,7 W/K Vzduchotechnika nie rekuperátor, účinnosť 0 % objem výmeny 0 m3/h spĺňa VZT+inf. min. 0,5 násobnú výmenu pre VZT sa uvažuje s H V = NIE Merná tepelná strata vetraním H V = 0,0 W/K 1 340,7 W/K MERNÁ TEPELNÁ STRATA H = H T + H V H = 2 775,27 W/K Tepelné zisky - okná Q s I sj A nj g nj Q sj orientácia na svetové strany (kwh/m2) (m 2 ) (-) (kwh) Tepelné zisky - vnútorné Q i H 340 0,00 0,625 0 J 320,0 42,4 0,63 4 269 V 200,0 34,5 0,63 2 176 S 100,0 40,9 0,63 1 289 Z 200,0 30,3 0,63 1 906 SPOLU A n = 148,1 Q s = 9 640 priemerné tepelné výkony vnút.zdrojov tepla q i = 6 W/m-2 Tepelný zisk od vnútorných zdrojov tepla Qi = 46 647 kwh CELKOVÉ VNÚTORNÉ ZISKY Q i + Q s = 56 286 W/K Energetické požiadavky podľa STN 73 0540-2, čl.8 Normalizovaná potreba tepla na vykurovanie Q H,nd,N = 54,2 kwh/(m 2.a) (čl. 8.1.2) Normalizovaná hodnota na dosiahnutie EH - Q N,EP = 63,0 kwh/m 3 (čl. 8.2.2)

Tepelnotechnický posudok str. 4 /17 Tab.2 - Výpočet potreby tepla na vykurovanie podľa STN EN ISO 13790 - po mesiacoch (pre energetické kritérium) Stavba: TV+šatne Lipt.Lúžna Projektovaný stav Konštrukčná výška nebytovej budovy: 8,37 m nebytová budova: áno Tepelná strata po mesiacoch (Energetické kritérium) požad.vnút. teplota bez uvažovania útlmov Ti= 20 20 20 20 20 20 20 mesiac I. II. III. IV. X. XI. XII. spolu priem.vonk. teplota počas výpočt.obdobia Te= -1,8 0,4 4,6 9,9 9,8 4,3-0,3 3,86 počet dní vykurovacieho obdobia t = 31 28 31 30 31 30 31 212 počet hodín vykurovacieho obdobia t = 744 672 744 720 744 720 744 5088 počet dennostupňov D = 675,8 548,8 477,4 303,0 316,2 471,0 629,3 3422 xi = 16,2 13,2 11,5 7,3 7,6 11,3 15,1 Tepelná strata (kwh) Q,L = H*(Ti-Te)*t = 45013 36554 31 798 20182 21 061 31372 41 915 227894 Interné tepelné zisky (kwh) Q,i Priemerný výkon int.tepelných ziskov FI,i = 9168 W Interné tepelné zisky (kwh) Q,i = FI,i * t = 6821 6161 6821 6601 6821 6601 6821 46647 Interné tepelné zisky * NÍ (kwh) 6755 6101 6755 6537 6755 6537 6755 46196 Solárne tepelné zisky (kwh) Q,s I,s pre J 30,2 43,6 61,2 66,3 57,2 33,1 28,4 320 Q,s = 402,9 581,6 816,4 884,5 763,1 441,6 378,9 4269 JV 22,7 33,8 50,9 62 44,8 24,9 20,9 260 V 14,9 24,5 42 59,1 32,2 15,4 11,9 200 Q,s = 162,1 266,6 457,0 643,0 350,3 167,6 129,5 2 176 SV 10,2 16,1 26,8 41,6 18,3 9,6 7,4 130 S 9,1 13,8 20,1 27,2 14,5 8,4 6,9 100 Q,s = 117,3 177,9 259,1 350,6 186,9 108,3 88,9 1 289 SZ 10,2 16,1 26,8 41,6 18,3 9,6 7,4 130 Z 14,9 24,5 42 59,1 32,2 15,4 11,9 200 Q,s = 142,0 233,5 400,2 563,1 306,8 146,7 113,4 1906 JZ 22,7 33,8 50,9 62 44,8 24,9 20,9 260 horiz 22,2 38,6 71,4 108,2 55 26,2 18,4 340 Solárne zisky SPOLU / mesiac 824 1260 1933 2441 1607 864 711 9640 Solárne zisky SPOLU / mesiac * NÍ 816 1247 1914 2418 1592 856 704 9546 Faktor využitia tepelných ziskov pomer tepel.ziskov a strát gama = (Q,i+Q,s)/Q,L = 0,170 0,203 0,275 0,448 0,400 0,238 0,180 vnútorná tepelná kapacita (W/(m2.K) C = 72,22 --> Kcia budovy -> Ťažká a,0 = 1 časová konštanta budovy tau = C/H = 39,76 a = a,0+tau/tau,0 = 3,65 tau,0 = 15 POTREBA TEPLA NA VYKUROVANIE Q h (kwh) NÍ = 0,999 0,998 0,993 0,970 0,979 0,996 0,998 0,990 kwh/a Q,h = Q,L - ní*q,g = 37 377 29 151 23 102 11 412 12 814 23 937 34 396 172 188 Merná potreba tepla na vykurovanie Q H,nd = Q h / A b = 112,69 kwh/m 2 (pre Energetické kritérium cez plochu) Merná potreba tepla na vykurovanie Q H,nd = Q h / V b = 16,95 kwh/m 2 (pre Energetické kritérium cez objem) Tab.3 - Výpočet potreby tepla na vykurovanie podľa STN EN ISO 13790 - po mesiacoch (pre energ. hosp. budovy) Tepelná strata po mesiacoch (základné údaje sú prebraté z Tab.1. a 2.) požad.vnút. teplota so zohľadnením útlmov Ti= 16,5 16,5 16,5 16,5 16,5 16,5 16,5 mesiac I. II. III. IV. X. XI. XII. spolu priem.vonk. teplota počas výpočt.obdobia Te= -1,8 0,4 4,6 9,9 9,8 4,3-0,3 3,86 počet dní vykurovacieho obdobia t = 31 28 31 30 31 30 31 212 počet hodín vykurovacieho obdobia t = 744 672 744 720 744 720 744 5 088 počet dennostupňov D = 567,3 450,8 368,9 198,0 207,7 366,0 520,8 2 680 xi = 13,6 10,8 8,9 4,8 5,0 8,8 12,5 Tepelná strata (kwh) Q,L = H*(Ti-Te)*t = 37 786 30 026 24 571 13 188 13 834 24 378 34 689 178 472 Interné tepelné zisky (kwh) Q,i Priemerný výkon int.tepelných ziskov FI,i = 71 276 286 W Interné tepelné zisky (kwh) Q,i = FI,i * t = 6 821 6 161 6 821 6 601 6 821 6 601 6 821 46 647 Interné tepelné zisky * NÍ (kwh) 6805 6133 6719 5968 6336 6540 6801 45302 Solárne tepelné zisky (kwh) Q,s Solárne zisky SPOLU / mesiac 824 1 260 1 933 2 441 1 607 864 711 9 640 Solárne zisky SPOLU / mesiac * NÍ 822 1 254 1 904 2 207 1 493 856 709 9 245 Faktor využitia tepelných ziskov pomer tepel.ziskov a strát gama = (Q,i+Q,s)/Q,L = 0,202 0,247 0,356 0,686 0,609 0,306 0,217 vnútorná tepelná kapacita (W/(m2.K) Cm = 72,22 --> Kcia budovy -> Ťažká a,0 = 1 časová konštanta budovy tau = Cm/(H tr+h v e)= 39,76 ah = a H,0+tau/tau H,0 = 3,65 tau,0 = 15 NÍ = 0,998 0,995 0,985 0,904 0,929 0,991 0,997 0,971 POTREBA TEPLA NA VYKUROVANIE Qh (kwh) kwh/a Q,h = Q,L - ní*q,g = 30158 22640 15 949 5012 6005 16982 27 179 123926 Merná potreba tepla na vykurovanie Q H,nd = Q h / A b = 81,10 kwh/m 2 (pre Energetickú hospodárnosť budovy) Tab.4 - VYHODNOTENIE splnenia Energetického kritéria a Predpokladu Energetickej hospodárnosti (STN 730540:2012) Vypočítaná Kritérium kwh/m2 Porovnanie Normová kwh/m2 Splnenie/nesplnenie hodnota hodnota (kwh/m3) Energetické kritérium - normalizovaná hodnota (plošná) : NESPĹŇA Q H,nd = 112,69 > Q H,nd,N = 54,2 Energetické kritérium - normalizovaná hodnota (objemová) : SPĹŇA Q H,nd = 16,95 < Q H,nd,N = 19,4 2. HYGIENICKÉ KRITÉRIUM Energetické kritérium - odporúčanú hodnotu budova : Nedosahuje Q H,nd = 112,69 > Q H,nd,r1 = 27,1 Energetické krit. - cieľovú odporúčanú hodnotu budova : Nedosahuje Q H,nd = 112,69 > Q H,nd,r2 = 13,5 Normalizovanú hodnotu na dosiahnutie EH budovy : NESPĹŇA Q EP = 81,10 > Q N,EP = 63,0 Odporúčanú hodnotu na dosiahnutie EH budovy : Nedosahuje Q EP = 81,10 > Q r1,ep = 31,5 Cieľovú odporúčanú hodnotu na dosiahnutie EH budovy : Nedosahuje Q EP = 81,10 > Q r2,ep = 15,8 Vzhľadom k tomu, že objekt nespĺňa energetické kritérium, hygienické kritérium nebolo hodnotené.

Tepelnotechnický posudok str. 5 /17 A2. PREUKAZNÉ VÝSLEDKY TEPELNOTECHNICKÉHO POSÚDENIA OBJEKTU PO OBNOVE 1.ENERGETICKÉ KRITÉRIUM Druh budovy: Telocvičňa a šatne Stavebný systém: murovaný, sedlová + pultová strecha Tab 1. - Hodnotenie energetického kritéria (STN 73 0540-2:2012) Stavba: TV+šatne Lipt.Lúžna Konštrukčné riešenie: murovaný, Projektovaný stav Merná tepelná strata prechodom konštrukcia U j plocha A j Red.faktor b x U j.a j.b x W/(m 2 K) (m 2 ) (-) (W/K) obvod TV 0,205 639,7 1,0 131,14 obvod šatne 0,205 347,5 1,0 71,24 strecha TV 0,143 944,3 0,9 121,53 strecha šatne 0,134 291,9 0,9 35,20 podlaha na teréne TV 0,134 944,3 1,0 126,06 podlaha na teréne šatne 0,185 291,9 1,0 53,86 dvere 1,380 13,0 1,0 17,94 okná 1,310 173,2 1,0 226,89 SPOLU A = 3645,80 783,86 Obostavaný objem budovy V b = 10156,9 m 3 Celková podlahová plocha A b = 1 528,0 m 2 zvýšenie U-vplyv tep.mostov DU = 0,05 W/(m 2 K) Vplyv tepelných mostov DH TM = 182,29 W/K priem. Súčiniteľ prestupu tepla U e,m = 0,265 W/(m 2 K) faktor tvaru A/V b = 0,359 m 2.m -3 priemerná výška podlažia h k = 6,647 m Merná tepelná strata prechodom H T = 966,15 W/K Merná tepelná strata vetraním okná dvere Celková dĺžka škár otvorových konštrukcií l = 550,9 25,6 m Súčiniteľ prievzdušnosti otvorov i lv = 0,00005 0,00007 m 2.s -1.Pa -0,67 UVAŽUJE SA S VÝMENOU VZDUCHU npr=0,5 1/h n = 25 200 * SUM(i LV,j x l j )/V b = 0,07 1/h pre infiltráciu sa uvažuje s H V = 1340,7 W/K Vzduchotechnika nie rekuperátor, účinnosť 0 % objem výmeny 0 m3/h spĺňa VZT+inf. min. 0,5 násobnú výmenu pre VZT sa uvažuje s H V = Merná tepelná strata vetraním H V = NIE 0,0 W/K 1 340,7 W/K MERNÁ TEPELNÁ STRATA H = H T + H V H = 2 306,86 W/K Tepelné zisky - okná Q s I sj A nj g nj Q sj orientácia na svetové strany (kwh/m2) (m 2 ) (-) (kwh) Tepelné zisky - vnútorné Q i H 340 0,00 0,625 0 J 320,0 42,4 0,63 4 269 V 200,0 34,5 0,63 2 176 S 100,0 40,9 0,63 1 289 Z 200,0 30,3 0,63 1 906 SPOLU A n = 148,1 Q s = 9 640 priemerné tepelné výkony vnút.zdrojov tepla q i = 6 W/m-2 Tepelný zisk od vnútorných zdrojov tepla Qi = 46 647 kwh CELKOVÉ VNÚTORNÉ ZISKY Q i + Q s = 56 286 W/K Energetické požiadavky podľa STN 73 0540-2, čl.8 Normalizovaná potreba tepla na vykurovanie Q H,nd,N = 54,2 kwh/(m 2.a) (čl. 8.1.2) Normalizovaná hodnota na dosiahnutie EH - Q N,EP = 63,0 kwh/m 3 (čl. 8.2.2)

Tepelnotechnický posudok str. 6 /17 Tab.2 - Výpočet potreby tepla na vykurovanie podľa STN EN ISO 13790 - po mesiacoch (pre energetické kritérium) Stavba: TV+šatne Lipt.Lúžna Projektovaný stav Konštrukčná výška nebytovej budovy: 8,37 m nebytová budova: áno Tepelná strata po mesiacoch (Energetické kritérium) požad.vnút. teplota bez uvažovania útlmov Ti= 20 20 20 20 20 20 20 mesiac I. II. III. IV. X. XI. XII. spolu priem.vonk. teplota počas výpočt.obdobia Te= -1,8 0,4 4,6 9,9 9,8 4,3-0,3 3,86 počet dní vykurovacieho obdobia t = 31 28 31 30 31 30 31 212 počet hodín vykurovacieho obdobia t = 744 672 744 720 744 720 744 5088 počet dennostupňov D = 675,8 548,8 477,4 303,0 316,2 471,0 629,3 3422 xi = 16,2 13,2 11,5 7,3 7,6 11,3 15,1 Tepelná strata (kwh) Q,L = H*(Ti-Te)*t = 37415 30384 26 431 16776 17 506 26077 34 841 189430 Interné tepelné zisky (kwh) Q,i Priemerný výkon int.tepelných ziskov FI,i = 9168 W Interné tepelné zisky (kwh) Q,i = FI,i * t = 6821 6161 6821 6601 6821 6601 6821 46647 Interné tepelné zisky * NÍ (kwh) 6747 6094 6747 6529 6747 6529 6747 46141 Solárne tepelné zisky (kwh) Q,s I,s pre J 30,2 43,6 61,2 66,3 57,2 33,1 28,4 320 Q,s = 402,9 581,6 816,4 884,5 763,1 441,6 378,9 4269 JV 22,7 33,8 50,9 62 44,8 24,9 20,9 260 V 14,9 24,5 42 59,1 32,2 15,4 11,9 200 Q,s = 162,1 266,6 457,0 643,0 350,3 167,6 129,5 2 176 SV 10,2 16,1 26,8 41,6 18,3 9,6 7,4 130 S 9,1 13,8 20,1 27,2 14,5 8,4 6,9 100 Q,s = 117,3 177,9 259,1 350,6 186,9 108,3 88,9 1 289 SZ 10,2 16,1 26,8 41,6 18,3 9,6 7,4 130 Z 14,9 24,5 42 59,1 32,2 15,4 11,9 200 Q,s = 142,0 233,5 400,2 563,1 306,8 146,7 113,4 1906 JZ 22,7 33,8 50,9 62 44,8 24,9 20,9 260 horiz 22,2 38,6 71,4 108,2 55 26,2 18,4 340 Solárne zisky SPOLU / mesiac 824 1260 1933 2441 1607 864 711 9640 Solárne zisky SPOLU / mesiac * NÍ 815 1246 1912 2415 1590 855 703 9535 Faktor využitia tepelných ziskov pomer tepel.ziskov a strát gama = (Q,i+Q,s)/Q,L = 0,204 0,244 0,331 0,539 0,481 0,286 0,216 vnútorná tepelná kapacita (W/(m2.K) C = 72,22 --> Kcia budovy -> Ťažká a,0 = 1 časová konštanta budovy tau = C/H = 47,84 a = a,0+tau/tau,0 = 4,19 tau,0 = 15 POTREBA TEPLA NA VYKUROVANIE Q h (kwh) NÍ = 0,999 0,998 0,993 0,964 0,975 0,996 0,999 0,989 kwh/a Q,h = Q,L - ní*q,g = 29 778 22 979 17 735 8 060 9 287 18 640 27 319 133 798 Merná potreba tepla na vykurovanie Q H,nd = Q h / A b = 87,56 kwh/m 2 (pre Energetické kritérium cez plochu) Merná potreba tepla na vykurovanie Q H,nd = Q h / V b = 13,17 kwh/m 2 (pre Energetické kritérium cez objem) Tab.3 - Výpočet potreby tepla na vykurovanie podľa STN EN ISO 13790 - po mesiacoch (pre energ. hosp. budovy) Tepelná strata po mesiacoch (základné údaje sú prebraté z Tab.1. a 2.) požad.vnút. teplota so zohľadnením útlmov Ti= 16,5 16,5 16,5 16,5 16,5 16,5 16,5 mesiac I. II. III. IV. X. XI. XII. spolu priem.vonk. teplota počas výpočt.obdobia Te= -1,8 0,4 4,6 9,9 9,8 4,3-0,3 3,86 počet dní vykurovacieho obdobia t = 31 28 31 30 31 30 31 212 počet hodín vykurovacieho obdobia t = 744 672 744 720 744 720 744 5 088 počet dennostupňov D = 567,3 450,8 368,9 198,0 207,7 366,0 520,8 2 680 xi = 13,6 10,8 8,9 4,8 5,0 8,8 12,5 Tepelná strata (kwh) Q,L = H*(Ti-Te)*t = 31 408 24 958 20 424 10 962 11 499 20 263 28 834 148 350 Interné tepelné zisky (kwh) Q,i Priemerný výkon int.tepelných ziskov FI,i = 71 276 286 W Interné tepelné zisky (kwh) Q,i = FI,i * t = 6 821 6 161 6 821 6 601 6 821 6 601 6 821 46 647 Interné tepelné zisky * NÍ (kwh) 6807 6134 6708 5784 6202 6537 6803 44974 Solárne tepelné zisky (kwh) Q,s Solárne zisky SPOLU / mesiac 824 1 260 1 933 2 441 1 607 864 711 9 640 Solárne zisky SPOLU / mesiac * NÍ 823 1 254 1 901 2 139 1 461 856 709 9 142 Faktor využitia tepelných ziskov pomer tepel.ziskov a strát gama = (Q,i+Q,s)/Q,L = 0,243 0,297 0,429 0,825 0,733 0,368 0,261 vnútorná tepelná kapacita (W/(m2.K) C m = 72,22 --> Kcia budovy -> Ťažká a,0 = 1 časová konštanta budovy tau = C m/(h tr+h v e)= 47,84 a H = a H,0+tau/tau H,0 = 4,19 tau,0 = 15 NÍ = 0,998 0,996 0,983 0,876 0,909 0,990 0,997 0,964 POTREBA TEPLA NA VYKUROVANIE Q h (kwh) kwh/a Q,h = Q,L - ní*q,g = 23779 17570 11 816 3039 3836 12871 21 322 94233 Merná potreba tepla na vykurovanie Q H,nd = Q h / A b = 61,67 kwh/m 2 (pre Energetickú hospodárnosť budovy) Tab.4 - VYHODNOTENIE splnenia Energetického kritéria a Predpokladu Energetickej hospodárnosti (STN 730540:2012) Vypočítaná Kritérium kwh/m2 Porovnanie Normová kwh/m2 Splnenie/nesplnenie hodnota hodnota (kwh/m3) Energetické kritérium - normalizovaná hodnota (plošná) : NESPĹŇA Q H,nd = 87,56 > Q H,nd,N = 54,2 Energetické kritérium - normalizovaná hodnota (objemová) : SPĹŇA Q H,nd = 13,17 < Q H,nd,N = 19,4 Energetické kritérium - odporúčanú hodnotu budova : Nedosahuje Q H,nd = 87,56 > Q H,nd,r1 = 27,1 Energetické krit. - cieľovú odporúčanú hodnotu budova : Nedosahuje Q H,nd = 87,56 > Q H,nd,r2 = 13,5 Normalizovanú hodnotu na dosiahnutie EH budovy : SPĹŇA Q EP = 61,67 < Q N,EP = 63,0 Odporúčanú hodnotu na dosiahnutie EH budovy : Nedosahuje Q EP = 61,67 > Q r1,ep = 31,5 Cieľovú odporúčanú hodnotu na dosiahnutie EH budovy : Nedosahuje Q EP = 61,67 > Q r2,ep = 15,8

Tepelnotechnický posudok str. 7 /17 2. HYGIENICKÉ KRITÉRIUM Teplotná oblasť : 3 Výpočtová teplota vonkajšieho -16 C vzduchu : Vnútorná teplota : 15-24 C Relatívna vlhkosť vnútorného 50-80% vzduchu : Spôsob vykurovania : prerušované Súčiniteľ prestupu tepla h i : 4 W/(m 2 K) Kritická povrchová teplota (plesne): 12,6 C bezpečnostná prirážka : 0,5 K Minimálna požadovaná teplota na vnútornom povrchu stavebnej konštrukcie v kritickom detaile: 13,1 C Stanovenie a posúdenie najnižšej povrchovej teploty konštrukcie hygienické kritérium (STN 73 0540-2, čl.4.3) Det.A : θ si = 13,3 C > θ si,n = 13,12 C Kritické detaily spĺňajú hygienickú požiadavku STN Poznámky: Ako kritické detaily boli vytypované: A. Styk fasády so základom Výsledky posúdenia priebeh izoterm v kritických detailoch sú priložené v prílohách 3.ČIASTKOVÝ ZÁVER Kritérium minimálnych tepelnoizolačných vlastností stavebnej konštrukcie (maximálnej hodnoty súčiniteľa prechodu tepla konštrukcie U) podľa 4.1.1 a 4.1.5; fragmenty aj výplne otvorov spĺňajú (U konštrukcií viď Tab.1 a prílohy posudku) Kritérium minimálnej teploty vnútorného povrchu (hygienické kritérium) podľa 4.3.1 a 4.3.6; detaily aj fragmenty konštrukcií spĺňajú (viď bod A.2) Kritérium minimálnej priemernej výmeny vzduchu v miestnosti (kritérium výmeny vzduchu) podľa 6.2.1, spĺňa iba pri používaní osadeného mikrovetrania a manuálneho vetrania Kritérium maximálnej mernej potreby tepla na vykurovanie (energetické kritérium) podľa 8.1.2.; spĺňa (QH,nd < QH,nd,N) pri použití podmienky prepočítania cez obostavaný objem pre nebytové budovy výšky nad 2,8m; viď Tab.2 a 4 Potreba tepla na vykurovanie s preukázaním predpokladu splnenia energetickej hospodárnosti budovy (kritérium minimálnej požiadavky na energetickú hospodárnosť budov) podľa 8.2.2.; spĺňa (QEP < QN,EP ); viď Tab.3 a 4

Tepelnotechnický posudok str. 8 /17 B. TEPELNOTECHNICKÝ NÁVRH A POSÚDENIE STAVEBNÝCH KONŠTRUKCIÍ A OBJEKTU 1. ZÁKLADNÉ ÚDAJE O STAVEBNÝCH KONŠTRUKCIÁCH A BUDOVE Všeobecné údaje druh budovy: Stavba pre šport stavebný systém: murovaný, zastrešenie železobetón / drevené vzníky zastavaná plocha: 1.236 m 2 merná plocha: 1.528 m 2 obostavaný objem : 10.157 m 3 umiestenie : v rovinatom teréne podlažnosť : 2 nadzemné podlažia šatne a 1 podlažie telocvičňa Popis jestvujúcej materiálovej skladby rozhodujúcich stavebných konštrukcií: obvodový plášť : strešný plášť : Podlaha : Pôvodné murivo je z tehál SETA 38 čiastočne Porotherm 38 TI. V rámci navrhovaných opatrení je doplnené kontaktným zatepľovacím systémom s hrúbkou tepelnej izolácie min. 120mm EPS-F, resp. alternatívne min. 100mm EPS Neopor V telocvični na spodnej pásnici drevených priehradových väzníkov v drevenom rošte 300mm MW, v šatniach na železobetónovom prefa strope voľne položené 300mm MW. Podlaha na teréne v telocvični aj šatniach je zateplená 100mm EPS. V rámci navrhovaných opatrení je navrhnutá okrajová izolácia zvislá z exteriéru z XPS hr. 60mm do hĺbky 0,6m výplne otvorov : Výplne otvorov plastové 6-komorové zasklené izolačným dvojsklom s hliníkovým dištančným rámčekom. 2. GEOMETRICKÁ SCHÉMA BUDOVY Pozri výkresovú časť Projektu. 3. VÝPOČET A STANOVENIE TEPELNÉHO ODPORU, RESP. SÚČINITEĽA PRECHODU TEPLA STAVEBNÝCH KONŠTRUKCIÍ, POSÚDENIE KONDENZÁCIE VODNEJ PARY Výpočty tepelného odporu a ročnej bilancie skondenzovanej a vyparenej vodnej pary pre rozhodujúce stavebné konštrukcie (obvodový a strešný plášť a podlaha) sú priložené v prílohách. Ostatné výpočty sú uložené v archíve spracovateľa a na vyžiadanie budú predložené. Posudzované fragmenty (viď prílohy) stavebných konštrukcií po sanácii vyhovujú: z hľadiska kritéria minimálnych tepelnoizolačných vlastností stavebnej konštrukcie (maximálnej hodnoty súčiniteľa prechodu tepla konštrukcie U), podľa článku 4.1.1 a Tab.1 STN 730540:2012 z hľadiska minimálnej povrchovej teploty (θsi > 13,1 C), podľa článku 4.3. z hľadiska skondenzovaného množstva pary v konštrukcii (Mc 0,1 kg/(m2.a)), podľa článku 5.1.2 pre všetky posudzované konštrukcie, nielen pre jednoplášťové strechy

Tepelnotechnický posudok str. 9 /17 4. POSÚDENIE HYGIENICKÉHO KRITÉRIA Na overenie vlastností kritického detailu bol vykonaný výpočet jeho vnútorných povrchových teplôt pomocou plošných teplotných polí. Podrobné výpočty sú uložené v archíve spracovateľa. Výsledný priebeh izoterm je priložený v prílohách. Posúdený bol kritický detail: styk obvodového plášťa a základu Posudzované detaily vyhovujú z hygienického hľadiska požadovaným parametrom (viď bod A.2.). 5. POSÚDENIE KRITÉRIA VÝMENY VZDUCHU Priemerná hodnota výmeny vzduchu infiltráciou škárami otvorových výplní nedosahuje požadovanú hodnotu (0,5 1/h). Preto hygienickú potrebu výmeny vzduchu budú zabezpečovať technické prostriedky v súbehu s osadeným mikrovetraním v oknách. Kritérium za spoluúčasti VZT bude splnené. 6. POSÚDENIE ENERGETICKÉHO KRITÉRIA Priemerná hodnota súčiniteľa prechodu tepla objektu, faktor tvaru budovy a intenzita výmeny vzduchu sú zrejmé z Tab. 1 spracovanej v bode A.1. Spotreba energie je stanovená na základe merných tepelných strát vypočítaných podľa STN EN ISO 13790, pri uvažovaní súčiniteľov prechodu tepla stanovených na základe bodu B.3. Vypočítané hodnoty spĺňajú požadované parametre (pozri bod A.3). 7. POSÚDENIE KRITÉRIA MINIMÁLNEJ POŽIADAVKY NA ENERGETICKÚ HOSPODÁRNOSŤ BUDOV Kritérium je splnené v zmysle čl. 8.2.2. (viď Tab.4 v bode A2.1) 8. VÝSLEDKY VÝPOČTU Objekt s konštrukciami popísanými v bode B1 spĺňa celkové požiadavky, stanovené STN 73 0540-2. ÚSPORA MERNEJ POTREBY TEPLA (podľa STN 73 0540) = 24,0% C. ZÁVER Posúdenie je spracované na základe projektovej dokumentácie na stavebné povolenie a informácií generálneho projektanta. Pre spracovanie bolo nutné použiť i subjektívne informácie. Všetky uvedené údaje platia pre objekt bežne používaný ako športový, t.zn. s okrajovými podmienkami vnútorného a vonkajšieho prostredia uvedenými v bode A2. Je nutné dbať najmä v priestoroch so zvýšenou produkciou vlhkosti, aby nedochádzalo k prekročeniu relatívnej vlhkosti vzduchu v zimnom období nad normové okrajové podmienky. Predpoklad zaradenia po navrhovaných úpravách je do energetickej triedy B za dodržania kvalitnej vykurovacej sústavy vrátane jej vyregulovania, detto aj prípravy teplej vody. V Žiline, 05/2014 Ing. Peter Mančík D. PRÍLOHY 1. Porovnanie mernej potreby tepla po konštrukciách pred a po aplikácii opatrení 2. Priebeh izoterm v kritickom detaile: styk základu s obvodovým plášťom 3. Podlaha na teréne výpočet U 4. Základné komplexné tepelnotechnické posúdenie stavebných konštrukcií obvodový plášť strecha telocvične strecha šatní

GRAF 1. - POROVNANIE MERNEJ POTREBY TEPLA PO KONŠTRUKCIÁCH Potreba (zisk) tepla na konštrukciu v kwh/(m 2.a) Tepelnotechnický posudok str. 10 /17-40,00-20,00 0,00 20,00 40,00 60,00 80,00 obvod TV obvod šatne strecha TV strecha šatne podlaha na teréne TV podlaha na teréne šatne dvere okná Vplyv tepelných mostov DHTM = Merná tepelná strata vetraním Tepelné zisky - okná Qs Tepelné zisky - vnútorné Qi 7,0 3,8 9,2 6,5 6,5 1,9 1,9 6,8 6,8 2,9 2,9 1,0 1,0 12,2 12,2 9,8-6,2-6,2-30,2-30,2 17,0 19,6 72,1 72,1 DETAIL A. - PRIEBEH IZOTERM - OSADENIE FASÁDY NA ZÁKLAD; VONKAJŠIA TEPELNÁ IZOLÁCIA ZÁKLADU 60MM XPS - DETAIL VYHOVUJE HYGIENICKÉMU KRITÉRIU

Podlahy na teréne NAVRHOVANÝ STAV šatne Výpočet súčiniteľa prechodu tepla podlahy na teréne Stavba: TV+šatne Lipt.Lúžna plocha A = 291,9 m 2 obvod P = 53,25 m Priemerný tepelný odpor podlahy Rf = 2,45 m 2.K/W hrúbka obvodového muriva w = 0,46 m tep.vodivosť zeminy lambda = 2,00 W/(m.K) Odpor pri prestupe tepla podlahy Rsi = 0,17 W/(m 2.K) Odpor pri prestupe tepla steny Rsi = 0,13 W/(m 2.K) Odpor pri prestupe tepla vonkajší Rsi = 0,04 W/(m 2.K) P/A = 0,182 m Charakteristický rozmer podlahy B = 10,962 m ekvivalentná hrúbka podlahy dt = 5,790 m pre dt<b (neiz., alebo mierne izol. podlahy) splnené základná hodnota súč.prech.tepla Uo = 0,193 W/(m2.K) pre dt>b (dobre izolované podlahy) nesplnené základná hodnota súč.prech.tepla Uo = nehodnotí sa W/(m2.K) súčiniteľ prechodu tepla (bez okr.izolácie) U = 0,193 W/(m 2.K) Výpočet U podlahy pre okrajovú tep.izoláciu (čl. 7.2.4) Uo = 0,193 W/(m.K) Umiestnenie izolácie Vodorovné/Zvislé z tep.vodivosť tep. izolácie lambda TI = 0,035 W/(m.K) hrúbka tepelnej izolácie po okraji d n = 0,060 m hĺbka tep.izol. pod terénom D = 0,60 m tepelný odpor zvislej (vodorovnej) tep. izolácie R D = 1,714 m 2.K/W prídavná efektívna hrúbka d = 3,369 m (pre vodorov.tep.izol.) korekčný stratový súč. delta psí = -0,022 W/(m.K) (pre zvislú tep.izol.) korekčný stratový súč. delta psí = -0,042 W/(m.K) výpočet sa realizuje pre tep.izoláciu - ZVISLÚ hodnota súčiniteľa prechodu tepla U = 0,185 W/(m 2.K) Ustálená tepelná priepustnosť L s = 54,05 W/K Tepelnotechnický posudok str. 11 /17 NAVRHOVANÝ STAV telocvičňa Výpočet súčiniteľa prechodu tepla podlahy na teréne Stavba: TV+šatne Lipt.Lúžna plocha A = 944,3 m 2 obvod P = 88,2 m tepelný odpor podlahy Rf = 2,48 m 2.K/W hrúbka obvodového muriva w = 0,460 m tep.vodivosť zeminy lambda = 2,00 W/(m.K) Odpor pri prestupe tepla podlahy Rsi = 0,17 W/(m 2.K) Odpor pri prestupe tepla steny Rsi = 0,13 W/(m 2.K) Odpor pri prestupe tepla vonkajší Rsi = 0,04 W/(m 2.K) P/A = 0,093 m Charakteristický rozmer podlahy B = 21,412 m ekvivalentná hrúbka podlahy dt = 5,835 m pre dt<b (neiz., alebo mierne izol. podlahy) splnené základná hodnota súč.prech.tepla Uo = 0,138 W/(m2.K) pre dt>b (dobre izolované podlahy) nesplnené základná hodnota súč.prech.tepla Uo = nehodnotí sa W/(m2.K) súčiniteľ prechodu tepla (bez okr.izolácie) U = 0,138 W/(m 2.K) Výpočet U podlahy pre okrajovú tep.izoláciu (čl. 7.2.4) Uo = Umiestnenie izolácie Vodorovné/Zvislé tep.vodivosť tep. izolácie lambda TI = 0,138 W/(m.K) z 0,035 W/(m.K) hrúbka tepelnej izolácie po okraji d n = 0,060 m hĺbka tep.izol. pod terénom D = 0,60 m tepelný odpor zvislej (vodorovnej) tep. izolácie R D = 1,714 m 2.K/W prídavná efektívna hrúbka d = 3,369 m (pre vodorov.tep.izol.) korekčný stratový súč. delta psí = -0,022 W/(m.K) (pre zvislú tep.izol.) korekčný stratový súč. delta psí = -0,041 W/(m.K) výpočet sa realizuje pre tep.izoláciu - ZVISLÚ hodnota súčiniteľa prechodu tepla U = 0,134 W/(m 2.K) Ustálená tepelná priepustnosť L s = 127,00 W/K

Tepelnotechnický posudok str. 12 /17 ZÁKLADNÉ KOMPLEXNÉ POSÚDENIE STAVEBNEJ KONŠTRUKCIE Z HĽADISKA JEDNOROZMERNÉHO ŠÍRENIA TEPLA A VODNEJ PARY podľa STN EN ISO 13788, STN EN ISO 6946, STN 730540 a ČSN 730540 Teplo 2014 Názov úlohy : Spracovateľ : ENERMA Dátum : 10.5.2014 obvod SETA 38 + 120mm EPS ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMIENKY : Typ hodnotenej konštrukcie : Korekcia súč. prechodu tepla du : Skladba konštrukcie (od interiéru) : Stena vonkajšia 0.000 W/m2K Číslo Názov D[m] L[W/mK] c[j/kgk] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Omítka vápenná 0,0150 0,8700 840,0 1600,0 6,0 0.0000 2 SETA 38 0,3800 0,2100 960,0 800,0 8,0 0.0000 3 Baumit lep. st 0,0040 0,8000 920,0 1300,0 50,0 0.0000 4 Baumit EPS-F 0,1200 0,0420 1270,0 17,0 40,0 0.0000 5 Baumit lep. st 0,0040 0,8000 920,0 1300,0 50,0 0.0000 6 Baumit silikon 0,0030 0,7000 920,0 1700,0 37,0 0.0000 Okrajové podmienky výpočtu : Odpor pri prestupe tepla na vnútornej strane Rsi : dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rsi : Odpor pri prestupe tepla na vonkajšej strane Rse : dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová vonkajšia teplota Te : -16.0 C Návrhová teplota vnútorného vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relatívna vlhkosť vonkajšieho vzduchu RHe : 85.0 % Návrhová relatívna vlhkosť vnútorného vzduchu RHi : 50.0 % Mesiac Dĺžka[dni] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] 1 31 20.0 61.4 1434.9-4.1 81.8 354.3 2 28 20.0 63.7 1488.6-2.3 81.1 409.0 3 31 20.0 66.2 1547.1 1.8 79.9 555.5 4 30 20.0 64.8 1514.3 7.1 77.7 783.4 5 31 20.0 66.0 1542.4 12.0 75.0 1051.4 6 30 20.0 67.7 1582.1 14.8 72.9 1226.6 7 31 20.0 68.9 1610.2 16.4 71.5 1332.9 8 31 20.0 68.4 1598.5 15.8 72.1 1293.6 9 30 20.0 66.0 1542.4 11.9 75.1 1045.8 10 31 20.0 64.8 1514.3 7.3 77.6 793.2 11 30 20.0 66.1 1544.7 2.1 79.9 567.6 12 31 20.0 63.5 1484.0-2.5 81.3 403.2 Pre vnútorné prostredie sa uplatnila prirážka priemernej relatívnej vlhkosti : 0.0 % Počiatočný mesiac pre výpočet bilancie sa stanovuje výpočtom podľa STN EN ISO 13788. Počet hodnotených rokov : 1 VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOTENEJ KONŠTRUKCIE : Tepelný odpor a súčiniteľ prechodu tepla podľa STN EN ISO 6946: Tepelný odpor konštrukcie R : Súčiniteľ prechodu tepla konštrukcie U : 4.70 m2k/w 0.205 W/m2K Difúzny odpor a tepelne akumulačné vlastnosti: Difúzny odpor konštrukcie ZpT : 4.5E+0010 m/s Teplotný útlm konštrukcie Ny* podľa STN EN ISO 13786: 1522.4 Fázový posun teplotného kmitu Psi* podľa STN EN ISO 13786: 18.8 h Teplota vnútorného povrchu a teplotný faktor podľa STN 730540 a STN EN ISO 13788: Vnútorná povrchová teplota pri výpočtových podmienkach Tsi,p : 18.20 C Teplotný faktor v návrhových podmienkach f,rsi,p : 0.950

Tepelnotechnický posudok str. 13 /17 Číslo Minimálne požadované hodnoty pri max. Vypočítané mesiaca rel. vlhkosti na vnútornom povrchu: hodnoty --------- 80% --------- -------- 100% --------- Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] 1 15.8 0.826 12.4 0.683 18.8 0.950 66.2 2 16.4 0.837 12.9 0.682 18.9 0.950 68.3 3 17.0 0.834 13.5 0.643 19.1 0.950 70.1 4 16.6 0.740 13.2 0.471 19.4 0.950 67.5 5 16.9 0.616 13.5 0.182 19.6 0.950 67.7 6 17.3 0.487 13.8 ------ 19.7 0.950 68.8 7 17.6 0.336 14.1 ------ 19.8 0.950 69.7 8 17.5 0.403 14.0 ------ 19.8 0.950 69.3 9 16.9 0.621 13.5 0.192 19.6 0.950 67.7 10 16.6 0.735 13.2 0.463 19.4 0.950 67.4 11 17.0 0.830 13.5 0.636 19.1 0.950 69.9 12 16.3 0.837 12.9 0.683 18.9 0.950 68.1 Poznámka: RHsi je relatívna vlhkosť na vnútornom povrchu, Tsi je teplota vnútorného povrchu a f,rsi je teplotný faktor. Difúzia vodnej pary pri výp. podmienkach a bilancia vodnej pary podľa STN 730540-2: (bez vplyvu zabudovanej vlhkosti a slnečného žiarenia) Priebeh teplôt a čiastočných tlakov vodnej pary pri výpočtových okrajových podmienkach: rozhranie: i 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 e theta [C]: 19.0 18.9 5.5 5.5-15.6-15.7-15.7 p [Pa]: 1168 1157 783 758 166 141 128 p,sat [Pa]: 2201 2184 905 902 155 155 154 Poznámka: theta je teplota na rozhraní vrstiev, p je predpokladaný čiastočný tlak vodnej pary na rozhraní vrstiev a p,sat je čiastočný tlak nasýtenej vodnej pary na rozhraní vrstiev. Pri vonkajšej výpočtovej teplote dochádza v konštrukcii ku kondenzácii vodnej pary. Kond.zóna Hranice kondenzačnej zóny Množstvo kondenzujúcej číslo ľavá [m] pravá vodnej pary [kg/(m2s)] 1 0.4684 0.5063 1.149E-0008 Ročná bilancia skondenzovanej a vyparitelnej vodnej pary: Množstvo skondenzovanej vodnej pary Mc,a: 0.006 kg/(m2.rok) Množstvo vyparitelnej vodnej pary Mev,a: 1.574 kg/(m2.rok) Ku kondenzácii dochádza pri vonkajšej teplote nižšej ako -10.0 C. Bilancia skondenzovanej a vyparenej vodnej pary podľa STN EN ISO 13788: Ročný cyklus č. 1 V konštrukcii nedochádza počas modelového roka ku kondenzácii vodnej pary. Poznámka: Hodnotenie difúzie vodnej pary bolo vyhotovené pre predpoklad 1D šírenia vodnej pary prevažujúcou skladbou konštrukcie. Pre konštrukcie s výraznými systematickými tepelnými mostami je výsledok výpočtu len orientačný. Presnejšie výsledky sa dajú získať pomocou 2D analýzy. STOP, Teplo 2014 VYHODNOTENIE viď bod B.3 v textovej časti posudku

Tepelnotechnický posudok str. 14 /17 ZÁKLADNÉ KOMPLEXNÉ POSÚDENIE STAVEBNEJ KONŠTRUKCIE Z HĽADISKA JEDNOROZMERNÉHO ŠÍRENIA TEPLA A VODNEJ PARY podľa STN EN ISO 13788, STN EN ISO 6946, STN 730540 a ČSN 730540 Teplo 2014 Názov úlohy : strecha Telocvične ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMIENKY : Typ hodnotenej konštrukcie : Korekcia súč. prechodu tepla du : Skladba konštrukcie (od interiéru) : Strecha jednoplášťová 0.000 W/m2K Číslo Názov D[m] L[W/mK] c[j/kgk] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Sádrokarton 0,0150 0,2200 1060,0 750,0 9,0 0.0000 2 Nobasil M 0,3000 0,0520 840,0 75,0 1,2 0.0000 Okrajové podmienky výpočtu : Odpor pri prestupe tepla na vnútornej strane Rsi : dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rsi : Odpor pri prestupe tepla na vonkajšej strane Rse : dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rse : 0.10 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová vonkajšia teplota Te : -16.0 C Návrhová teplota vnútorného vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relatívna vlhkosť vonkajšieho vzduchu RHe : 85.0 % Návrhová relatívna vlhkosť vnútorného vzduchu RHi : 50.0 % Mesiac Dĺžka[dni] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] 1 31 20.0 61.4 1434.9-6.1 81.8 298.6 2 28 20.0 63.7 1488.6-4.3 81.1 345.4 3 31 20.0 66.2 1547.1-0.2 79.9 479.8 4 30 20.0 64.8 1514.3 5.1 77.7 682.2 5 31 20.0 66.0 1542.4 10.0 75.0 920.5 6 30 20.0 67.7 1582.1 12.8 72.9 1077.1 7 31 20.0 68.9 1610.2 14.4 71.5 1172.4 8 31 20.0 68.4 1598.5 13.8 72.1 1137.1 9 30 20.0 66.0 1542.4 9.9 75.1 915.6 10 31 20.0 64.8 1514.3 5.3 77.6 690.9 11 30 20.0 66.1 1544.7 0.1 79.9 491.4 12 31 20.0 63.5 1484.0-4.5 81.3 340.4 Priemerná mesačná vonkajšia teplota Te bola v súlade s STN EN ISO 13788 znížená o 2 C (orientačné zohľadnení výmeny tepla sálaním medzi strechou a oblohou). Pre vnútorné prostredie sa uplatnila prirážka priemernej relatívnej vlhkosti : 0.0 % Počiatočný mesiac pre výpočet bilancie sa stanovuje výpočtom podľa STN EN ISO 13788. Počet hodnotených rokov : 1 VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOTENEJ KONŠTRUKCIE : Tepelný odpor a súčiniteľ prechodu tepla podľa STN EN ISO 6946: Tepelný odpor konštrukcie R : Súčiniteľ prechodu tepla konštrukcie U : 5.84 m2k/w 0.167 W/m2K Difúzny odpor a tepelne akumulačné vlastnosti: Difúzny odpor konštrukcie ZpT : 2.6E+0009 m/s Teplotný útlm konštrukcie Ny* podľa STN EN ISO 13786: 82.2 Fázový posun teplotného kmitu Psi* podľa STN EN ISO 13786: 5.2 h Teplota vnútorného povrchu a teplotný faktor podľa STN 730540 a STN EN ISO 13788: Vnútorná povrchová teplota pri výpočtových podmienkach Tsi,p : 18.53 C Teplotný faktor v návrhových podmienkach f,rsi,p : 0.959 Číslo Minimálne požadované hodnoty pri max. Vypočítané mesiaca rel. vlhkosti na vnútornom povrchu: hodnoty --------- 80% --------- -------- 100% ---------

Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] 1 15.8 0.839 12.4 0.707 18.9 0.959 65.6 2 16.4 0.851 12.9 0.708 19.0 0.959 67.7 3 17.0 0.850 13.5 0.678 19.2 0.959 69.7 4 16.6 0.775 13.2 0.542 19.4 0.959 67.3 5 16.9 0.693 13.5 0.346 19.6 0.959 67.7 6 17.3 0.629 13.8 0.146 19.7 0.959 68.9 7 17.6 0.573 14.1 ------ 19.8 0.959 69.9 8 17.5 0.596 14.0 0.033 19.7 0.959 69.5 9 16.9 0.696 13.5 0.352 19.6 0.959 67.7 10 16.6 0.771 13.2 0.536 19.4 0.959 67.3 11 17.0 0.847 13.5 0.672 19.2 0.959 69.5 12 16.3 0.850 12.9 0.709 19.0 0.959 67.6 Poznámka: RHsi je relatívna vlhkosť na vnútornom povrchu, Tsi je teplota vnútorného povrchu a f,rsi je teplotný faktor. Tepelnotechnický posudok str. 15 /17 Difúzia vodnej pary pri výp. podmienkach a bilancia vodnej pary podľa STN 730540-2: (bez vplyvu zabudovanej vlhkosti a slnečného žiarenia) Priebeh teplôt a čiastočných tlakov vodnej pary pri výpočtových okrajových podmienkach: rozhranie: i 1-2 e theta [C]: 19.4 19.0-15.8 p [Pa]: 1168 885 128 p,sat [Pa]: 2251 2194 154 Poznámka: theta je teplota na rozhraní vrstiev, p je predpokladaný čiastočný tlak vodnej pary na rozhraní vrstiev a p,sat je čiastočný tlak nasýtenej vodnej pary na rozhraní vrstiev. Pri vonkajšej výpočtovej teplote nedochádza v konštrukcii ku kondenzácii vodnej pary. Množstvo difundujúcej vodnej pary Gd : 4.206E-0007 kg/(m2.s) Bilancia skondenzovanej a vyparenej vodnej pary podľa STN EN ISO 13788: Ročný cyklus č. 1 V konštrukcii nedochádza počas modelového roka ku kondenzácii vodnej pary. Poznámka: Hodnotenie difúzie vodnej pary bolo vyhotovené pre predpoklad 1D šírenia vodnej pary prevažujúcou skladbou konštrukcie. Pre konštrukcie s výraznými systematickými tepelnými mostami je výsledok výpočtu len orientačný. Presnejšie výsledky sa dajú získať pomocou 2D analýzy. STOP, Teplo 2014 VYHODNOTENIE viď bod B.3 v textovej časti posudku

Tepelnotechnický posudok str. 16 /17 ZÁKLADNÉ KOMPLEXNÉ POSÚDENIE STAVEBNEJ KONŠTRUKCIE Z HĽADISKA JEDNOROZMERNÉHO ŠÍRENIA TEPLA A VODNEJ PARY podľa STN EN ISO 13788, STN EN ISO 6946, STN 730540 a ČSN 730540 Teplo 2014 Názov úlohy : Spracovateľ : strecha Šatne ENERMA ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMIENKY : Typ hodnotenej konštrukcie : Korekcia súč. prechodu tepla du : Strecha jednoplášťová 0.000 W/m2K Skladba konštrukcie (od interiéru) : Číslo Názov D[m] L[W/mK] c[j/kgk] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Dutinový panel 0,2500 1,2000 840,0 1200,0 23,0 0.0000 2 Nobasil M 0,3000 0,0420 840,0 75,0 1,2 0.0000 Okrajové podmienky výpočtu : Odpor pri prestupe tepla na vnútornej strane Rsi : dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rsi : Odpor pri prestupe tepla na vonkajšej strane Rse : dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rse : 0.10 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová vonkajšia teplota Te : -16.0 C Návrhová teplota vnútorného vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relatívna vlhkosť vonkajšieho vzduchu RHe : 85.0 % Návrhová relatívna vlhkosť vnútorného vzduchu RHi : 50.0 % Mesiac Dĺžka[dni] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] 1 31 20.0 61.4 1434.9-6.1 81.8 298.6 2 28 20.0 63.7 1488.6-4.3 81.1 345.4 3 31 20.0 66.2 1547.1-0.2 79.9 479.8 4 30 20.0 64.8 1514.3 5.1 77.7 682.2 5 31 20.0 66.0 1542.4 10.0 75.0 920.5 6 30 20.0 67.7 1582.1 12.8 72.9 1077.1 7 31 20.0 68.9 1610.2 14.4 71.5 1172.4 8 31 20.0 68.4 1598.5 13.8 72.1 1137.1 9 30 20.0 66.0 1542.4 9.9 75.1 915.6 10 31 20.0 64.8 1514.3 5.3 77.6 690.9 11 30 20.0 66.1 1544.7 0.1 79.9 491.4 12 31 20.0 63.5 1484.0-4.5 81.3 340.4 Priemerná mesačná vonkajšia teplota Te bola v súlade s STN EN ISO 13788 znížená o 2 C (orientačné zohľadnení výmeny tepla sálaním medzi strechou a oblohou). Pre vnútorné prostredie sa uplatnila prirážka priemernej relatívnej vlhkosti : 0.0 % Počiatočný mesiac pre výpočet bilancie sa stanovuje výpočtom podľa STN EN ISO 13788. Počet hodnotených rokov : 1 VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOTENEJ KONŠTRUKCIE : Tepelný odpor a súčiniteľ prechodu tepla podľa STN EN ISO 6946: Tepelný odpor konštrukcie R : 7.35 m2k/w Súčiniteľ prechodu tepla konštrukcie U : 0.133 W/m2K Difúzny odpor a tepelne akumulačné vlastnosti: Difúzny odpor konštrukcie ZpT : 3.2E+0010 m/s Teplotný útlm konštrukcie Ny* podľa STN EN ISO 13786: 392.0 Fázový posun teplotného kmitu Psi* podľa STN EN ISO 13786: 12.3 h Teplota vnútorného povrchu a teplotný faktor podľa STN 730540 a STN EN ISO 13788: Vnútorná povrchová teplota pri výpočtových podmienkach Tsi,p : 18.82 C Teplotný faktor v návrhových podmienkach f,rsi,p : 0.967 Číslo Minimálne požadované hodnoty pri max. Vypočítané mesiaca rel. vlhkosti na vnútornom povrchu: hodnoty

--------- 80% --------- -------- 100% --------- Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] 1 15.8 0.839 12.4 0.707 19.1 0.967 64.7 2 16.4 0.851 12.9 0.708 19.2 0.967 66.9 3 17.0 0.850 13.5 0.678 19.3 0.967 69.0 4 16.6 0.775 13.2 0.542 19.5 0.967 66.8 5 16.9 0.693 13.5 0.346 19.7 0.967 67.4 6 17.3 0.629 13.8 0.146 19.8 0.967 68.7 7 17.6 0.573 14.1 ------ 19.8 0.967 69.7 8 17.5 0.596 14.0 0.033 19.8 0.967 69.3 9 16.9 0.696 13.5 0.352 19.7 0.967 67.4 10 16.6 0.771 13.2 0.536 19.5 0.967 66.8 11 17.0 0.847 13.5 0.672 19.3 0.967 68.8 12 16.3 0.850 12.9 0.709 19.2 0.967 66.7 Poznámka: RHsi je relatívna vlhkosť na vnútornom povrchu, Tsi je teplota vnútorného povrchu a f,rsi je teplotný faktor. Tepelnotechnický posudok str. 17 /17 Difúzia vodnej pary pri výp. podmienkach a bilancia vodnej pary podľa STN 730540-2: (bez vplyvu zabudovanej vlhkosti a slnečného žiarenia) Priebeh teplôt a čiastočných tlakov vodnej pary pri výpočtových okrajových podmienkach: rozhranie: i 1-2 e theta [C]: 19.5 18.5-15.8 p [Pa]: 1168 189 128 p,sat [Pa]: 2268 2131 153 Poznámka: theta je teplota na rozhraní vrstiev, p je predpokladaný čiastočný tlak vodnej pary na rozhraní vrstiev a p,sat je čiastočný tlak nasýtenej vodnej pary na rozhraní vrstiev. Pri vonkajšej výpočtovej teplote nedochádza v konštrukcii ku kondenzácii vodnej pary. Množstvo difundujúcej vodnej pary Gd : 3.407E-0008 kg/(m2.s) Bilancia skondenzovanej a vyparenej vodnej pary podľa STN EN ISO 13788: Ročný cyklus č. 1 V konštrukcii nedochádza počas modelového roka ku kondenzácii vodnej pary. Poznámka: Hodnotenie difúzie vodnej pary bolo vyhotovené pre predpoklad 1D šírenia vodnej pary prevažujúcou skladbou konštrukcie. Pre konštrukcie s výraznými systematickými tepelnými mostami je výsledok výpočtu len orientačný. Presnejšie výsledky sa dajú získať pomocou 2D analýzy. STOP, Teplo 2014 VYHODNOTENIE viď bod B.3 v textovej časti posudku