MIJLOACE ŞI METODE DE AMELIORARE A FACTORULUI DE PUTERE
|
|
- Σέλευκος Παπαντωνίου
- 7 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 Aplicaţia MIJLOACE ŞI METODE DE AMELIORARE A FACTORULUI DE UTERE. Generalităţi Echipamentele electrice sunt proiectate la o anumită putere aparentă S ce este proporţională cu produsul valorilor eficace ale tensiunii U şi curentului I. Vehicularea acestei puteri în sistemul electroenergetic este însoţită, în funcţie de structura consumatorului de energie electrică, de circulaţia puterilor active, reactive Q şi deformante D. Singura utilă dintre acestea este puterea activă şi aprecierea cotei părţi ce-i revine din necesarul de putere aparentă se face cu ajutorul factorului de putere k definit prin raportul: k S + Q + D onderile puterilor reactive şi deformante se estimează prin factorii reactiv ρ şi deformant τ ai regimului permanent nesinusoidal, conform relaţiilor: Q ρ tgϕ τ D tgψ + Q unde fazorii, Q, D formează un sistem triortogonal de referinţă, iar defazajele φ şi ψ au semnificaţiile din fig... Astfel se obţine o nouă expresie pentru factorul de putere: k cos ϕ cos ψ Dacă se consideră un circuit monofazat în regim permanent sinusoidal atunci: S D ( ψ k cos ϕ, deci factorul de putere este numeric egal cu cosinusul unghiului de defazaj dintre tensiune şi curent. La circuitele trifazate echilibrate, liniare Q şi alimentate cu tensiuni sinusoidale, factorul D de putere are aceiaşi expresie matematică şi ψ semnificaţie ca în cazul circuitelor monofazate. Dacă receptoarele electrice sunt ϕ uşor asime-trice, atunci defazajele tensiunecurent diferă de la fază la fază ϕ ϕ ϕ3 şi Fig.. Explicativă pentru factorul reactiv ρ şi deformant τ al regimului factorul de putere va fi: k ( ( Q + Q + Q3 în care j şi Q j sunt puterile active şi reactive pe fiecare fază în parte (j,,3. Relaţiile anterioare definesc factorul de putere instantaneu ce corespunde unui anumit moment din funcţionarea instalaţiilor consumatorului. Deoarece sarcina electrică prezintă fluctuaţii, normele în vigoare recomandă determinarea factorului de putere mediu ponderat pe baza consumurilor de energie activă E a şi reactivă E r dintr-o anumită perioadă, în ipoteza că receptoarele consumatorului se comportă ca o sarcină trifazată liniară, echilibrată, care lucrează în regim permanent sinusoidal. cos ϕ Ea Ea + Er Referitor la factorul de putere mediu ponderat acesta poate fi natural când se determină fără a considera instalaţiile de compensare a puterii reactive, şi general, când la evaluarea sa se au în vedere şi puterile furnizate de aceste instalaţii. Valoarea factorului de putere mediu ponderat general de la care nu se mai tarifează consumul de energie reactivă se numeşte factor de putere neutral şi pentru sistemul energetic naţional este de cos ϕ * n, 9. În instalaţiile electrice din incinta consumatorului, studiul şi analiza receptoarelor de putere reactivă urmăreşte mai multe aspecte: cauzele scăderii factorului de putere, efectele unui factor de putere redus, mijloace şi metode de ameliorare a factorului de putere, calculul tehnico-economic al amplasării surselor de putere reactivă etc.. Cauzele scăderii factorului de putere Din punct de vedere al puterii reactive deosebim receptoare inductive ce solicită din sistem putere reactivă pentru producerea câmpului magnetic propriu (motoare asincrone, transformatoare etc. şi receptoare capacitive care furnizează putere reactivă sistemului (condensatoare statice, maşini sincrone supraexcitate etc.. În calcule, puterile cerute de la reţeaua de alimentare se consideră pozitive (> şi Q>, iar cele furnizate acestuia se consideră negative (< şi Q<. La nivelul sistemului electroenergetic naţional, motoarele asincrone solicită circa 6%, iar transformatoarele % din puterea reactivă totală produsă în centrale. La nivelul consumatorului industrial proporţia este de % pentru transformatoare şi 7% pentru motoarele asincrone (datorită numărului apreciabil al acestora.
2 Diferenţa între consumul de putere reactivă al acestor receptoare la aceeaşi putere activă şi solicitare magnetică se datorează faptului că puterea reactivă de magnetizare Q o (principala componentă a puterii reactive depinde direct proporţional de volumul fierului V Fe şi al întrefierului V δ, iar puterea reactivă de dispersie Q d variază în acelaşi sens cu pătratul factorului (coeficientului, gradului de încărcare. La motoarelor asincrone puterea reactivă de magnetizare se determină cu: VFe fb µ Vδ + µ Q, 3 I [VAr] Un r în care: f - frecvenţa tensiunii de alimentare, [Hz] B - inducţia de lucru în circuitul magnetic, [T] µ µ µ permeabilitatea magnetică, [H/m] U n - tensiunea nominală de lucru, [V] I o - curentul de mers în gol al motorului, [A]. Din prima expresie rezultă că majorarea acestei puteri este generată de: - cauze de fabricaţie, cum ar fi: volum mărit al întrefierului, impus de siguranţa în exploatare şi cerinţele constructive materiale magnetice cu performanţe modeste (µ r - scăzut turaţii nominale reduse ce implică volum mare de fier etc. - cauze de exploatare, mai cosϕ cosϕ n,8 cosϕ n,7 cosϕ n,7 cosϕ n,9 cosϕ n,9 cosϕ n,8 frecvente fiind reparaţiile necorespunzătoare nesimetrii ale circuitului magnetic deplasări ale pachetelor de tole etc. La motoarelor asincrone puterea reactivă de dispersie se determină cu: ( Q Q Qd n [VAr] s c unde: coeficient de sarcină sau încărcare dat de raportul între puterea în sarcină tehnologică s şi puterea mecanică Fig.. Caracteristicile cosϕf(,cosϕ n nominală n sau între puterea cerută din reţea c şi puterea electrică nominală en n /η n, cu η n randamentul nominal al motorului electric. Qn en tgϕn - puterea reactivă nominală, iar φ n defazajul nominal. uterea reactivă cerută Q c la sarcina, va fi: ( Q Qc Q + Qd Q + ( Qn Q Qn a + ( a unde a. Q n În final, factorul de putere al motorului asincron poate fi pus sub forma: n en cos ϕ c c + Qc + ( a + ( a tg ϕn f (, cosϕn şi din reprezentarea grafică (fig.. rezultă că: - factorul de putere scade rapid cu reducerea gradului de încărcare, indiferent de factorul de putere nominal cosφ n al motorului asincron - la aceiaşi variaţie, factorul de putere se modifică mai mult la motoarele ce au factorul de putere nominal mai mic - dacă, atunci Q c Q o şi puterea reactivă consumată este practic independentă de sarcina pe arbore şi se poate considera Q o,8q n. Această situaţie frecventă în exploatare, este generată de scara redusă de puteri nominale n şi de funcţionarea agregatelor la sarcini mult mai mici decât cele proiectate. La o creştere a tensiunii de alimentare cu mai mult de % apare saturarea circuitului magnetic, ceea ce conduce la creşterea consumului de putere reactivă. La transformatoare, puterea reactivă de magnetizare este dată de: VFe Q, fb i, 8 µ şi se observă ca nu este influenţată de sarcina vehiculată S, dar depinde de creşterea tensiunii de alimentare care va majora curentul relativ de magnetizare i o şi de putere nominală S n a transformatorului. La transformatoare, puterea reactivă de dispersie este dependentă de tensiunea relativă de scurtcircuit u sc, puterea aparentă S n şi factorul de încărcare, conform relaţiei: Qd usc Sn, Sn cu: S m /S n, S m - puterea medie sau medie pătratică pe intervalul de timp dat. La liniile electrice de transport şi distribuţie a energiei electrice, consumul propriu de putere reactivă este dat de: Q Q L Q C, cu: X L X LQ QL 3XLI 3 XL(Ia + Ir + U U Un Q C 3ΧCI 3 XC Q L consumul propriu de putere reactivă, datorat inductivităţii proprii L şi proporţional cu pătratul puterii reactive Q vehiculate la transportul aceleiaşi puteri active Q C puterea reactivă generată datorată capacităţii proprii C, mărime proporţională cu pătratul tensiunii de lucru U n. Liniile electrice aeriene ce lucrează la U n kv şi au un caracter inductiv cu Q> şi factorul de putere scade în sensul consumator centrală, iar dacă U n > kv sau U n kv şi gradul de încărcare este redus, comportamentul liniei este capacitiv cu Q<.
3 Receptoarele deformante solicită din sistem atât putere reactivă, cât şi deformantă. Din punct de vedere al puterii deformante, elementele componente ale sistemului electroenergetic pot fi: - de prima speţă sau neliniare: linii de transport supradimensionate, transformatoare de sudare, cuptoare cu arc, surse de lumină luminiscente, bobine cu miez de fier saturat etc. - de speţa a doua sau liniare care, în prezenţa bobinelor de reactanţă, amplifică regimul deformant prin generarea de curenţi distorsionaţi, chiar dacă tensiunile de alimentare sunt sinusoidale (de exemplu, condensatoarele statice. Efectele regimului deformant sunt aceleaşi indiferent de încărcarea reţelei (simetrică sau nu şi statisticile recente arată o creştere semnificativă a puterii instalate în receptoarele deformante ale marilor consumatori industriali. 3. Efectele unui factor de putere redus Funcţionarea instalaţiilor electrice ale consumatorului la un factor de putere redus prezintă o serie de dezavantaje pentru sistemul electroenergetic naţional, dintre care menţionăm: creşterea pierderilor de putere activă în reţelele de transport şi distribuţie a energiei electrice, majorarea pierderilor de tensiune în reţelele electrice, investiţii suplimentare în sistem etc. a ierderile de putere în liniile de transport şi distribuţie sunt date de : RS R 3RI U U cos ϕ şi se observă că variază invers proporţional cu pătratul factorului de putere la ct. şi Uct. Astfel, dacă aceiaşi putere activă este transportată sub factori de putere diferiţi cos ϕ < cos ϕ, atunci pierderile de putere şi sunt interdependente conform relaţiei: cos ϕ cos ϕ de unde rezultă că prin îmbunătăţirea factorului de putere se obţine diminuarea pierderilor de putere. ierderile de putere a şi rd cauzate de transportul puterilor active, respectiv reactive şi deformante au expresii ce rezultă din: R R RQ + a + rd U cos ϕ U U R rd a U cos ϕ şi deci termenul rd creşte rapid cu scăderea factorului de putere. b ierderile de tensiune în reţelele de distribuţie variază direct proporţional cu puterea reactivă la aceiaşi putere activă transportată deoarece: R X U 3 RI cos ϕ + 3XI sin ϕ + Q U a + Urd U U unde: U a, U rd sunt căderile de tensiune active, respectiv reactive şi deformante. La liniile electrice aeriene subîncărcate sau cu tensiunii de peste kv, pierderile de tensiune se transformă în creşteri de tensiune deoarece Q L < Q C ceea ce conduce la U U a Urd <. c Capacitatea de încărcare cu putere activă a reţelelor electrice este diminuată de un factor de putere scăzut. Astfel, la aceeaşi putere aparentă S corespund mai multe puteri active S cos ϕ, S cos ϕ funcţie de valoarea factorului de putere. Dacă cos ϕ > cos ϕ vom avea: cos ϕ cos ϕ de unde rezultă creşterea puterii active > prin reducerea consumului de putere reactivă. d Sporirea investiţiilor în liniile de transport şi distribuţie a energiei electrice care funcţionează la un factor de putere scăzut se explică prin aceea că linia se dimensionează la pierderea de tensiune admisibilă şi se verifică la încălzire în regim de durată. Dacă avem în vedere expresia pierderilor de tensiune admisibile U ad U a + U rd, a căror mărime este normalizată, atunci la şi Q daţi rezultă Urd X Q / Un ct., ceea ce conduce la: L L Ua Uad Urd ρ ct. sau s ρ s Un Ua Un unde: L lungimea liniei s secţiunea conductorului de fază ρ - rezistivitatea materialului conductor puterea activă vehiculată. entru o putere activă dată, investiţiile în centralele electrice sunt invers proporţionale cu pătratul factorului de putere, iar puterea aparentă instalată variază invers proporţional cu factorul de putere. e Regimul deformant generat de receptoarele consumatorului conduce atât la scăderea factorului de putere (apare D în componenţa lui S, cât şi la o serie de efecte negative, cum ar fi: amplificarea armonicelor de tensiune şi curent, pierderi suplimentare de tensiune şi putere (cresc termenii U rd şi rd, fenomene de rezonanţă armonică, cupluri parazite de frânare în motoarele electrice etc. Rezonanţa de curent are ca efect, printre altele, supraîncărcarea sau distrugerea bateriilor de condensatoare atunci când armonicele sunt de rang, 7, sau 3. Rezonanţa de tensiune, asociată în general celei de curent, suprasolicită izolaţia cablurilor şi dielectricul condensatoarelor. În cazul cablurilor de energie, armonicele de rang superior majorează pierderile prin efect Joule-Lenz şi accelerează efectele de coroziune. Dezavantajele regimului deformant pot fi practic înlăturate dacă în etapa de proiectare se estimează fenomenele de rezonanţă şi amplificarea acestora, ceea ce va permite o dimensionare corespunzătoare a filtrelor de armonici.
4 4. Mijloace naturale de ameliorare a factorului de putere Necesitatea ameliorării (îmbunătăţirii, compensării factorului de putere prin reducerea puterilor reactive şi deformante este impusă de faptul că marea majoritate a receptoarelor electrice, deşi lucrează la sarcina nominală, au un factor de putere cu mult sub cel neutral. Din această cauză măsurile de îmbunătăţire a factorului de putere trebuie să vizeze două aspecte şi anume: - aducerea factorului de putere al receptoarelor în exploatare la valori cât mai apropiate de cea nominală - creşterea factorului de putere cel puţin până la valoarea factorului de putere neutral. Corespunzător acestor criterii, metodele de compensare a factorului de putere se grupează în: mijloace naturale ce constau în aplicarea unor măsuri tehnico-organizatorice şi mijloace speciale ce presupun instalarea unor surse de putere reactivă, de regulă baterii de condensatoare statice. Mijloacele naturale de ameliorare a factorului de putere se referă la alegerea şi exploatarea corectă a utilajelor din instalaţiile consumatorului şi anume: - încărcarea cât mai aproape de sarcina nominală a motoarelor asincrone - alimentarea cu tensiune redusă a motoarelor asincrone subîncărcate, prin trecerea de la conexiunea triunghi la conexiunea stea a infăşurărilor - înlocuirea receptoarelor supradimensionate (motoare asincrone, transformatoare cu altele de puteri mai mici - înlocuirea motoarelor asincrone cu motoare sincrone, dacă procesul tehnologic o permite şi puterile instalate sunt mai mari de kw - funcţionarea transformatoarelor trifazate după graficul de pierderi minime - folosirea optimă a capacităţii de compensare a motoarelor sincrone - perfecţionarea procesului tehnologic (încărcare, întreţinere, reparaţii şi evitarea mersului la gol, în vederea îmbunătăţirii regimului energetic - configuraţia reţelelor de alimentare şi distribuţie să conducă la pierderi minime şi la un factor de putere ridicat. 4. Mijloacele naturale de ameliorare în cazul motoarelor asincrone a Înlocuirea motoarelor electrice supradimensionate se recomandă atunci când: nu apar suprasarcini de durată în timpul funcţionării, reducerea puterii nu afectează randamentul energetic al utilajului prin creşterea excesivă a pierderilor în noul motor, există condiţii de montaj corespunzătoare. Schimbarea motorului este rentabilă dacă rezultă o reducere de putere activă în noul motor şi în sistemul electroenergetic, iar cheltuielile ocazionate de înlocuire se amortizează în 7 ani. În practică, motoarele cu,4 se înlocuiesc fără nici un calcul economic, cele cu,7 sau care funcţionează sub ore/an nu se înlocuiesc, iar pentru cele cu,4..,7 se impune un calcul tehnico-economic pe baza căruia se ia decizia de înlocuire sau nu. Înlocuirea motoarelor asincrone cu motoare sincrone se face pe baza unui studiu tehnico-economic atât în faza de proiectare, cât şi în cazul instalaţiilor în funcţiune, numai dacă procesul tehnologic permite acest lucru (absenţa şocurilor de sarcină, turaţie constantă, porniri adecvate etc.. Avantajul metodei constă în capacitatea motorului sincron de a funcţiona supraexcitat la un factor de putere capacitiv de,8. b Alimentarea motoarelor asincrone cu tensiune redusă constă în comutarea conexiunilor înfăşurărilor statorice din triunghi ( în stea (Y, numai dacă varianta constructivă de maşină permite acest lucru (cazul motoarelor cu pornire stea-triunghi manuală sau automată. rin această metodă tensiunea aplicată înfăşurării se reduce de 3 ori, ceea ce conduce la scăderea curentului de magnetizare şi, implicit, a puterii reactive. Funcţionarea în conexiunea stea va fi stabilă dacă valoarea cuplului rezistent pe arbore este de cel mult,44m n, altfel maşina se supraîncălzeşte. Dacă avem în vedere proporţionalităţile dintre cuplurile de desprindere M d şi cele nominale M n pentru cele două conexiuni Md Mn Md Y Mn Y Mn 3 atunci, rezultă pentru cuplul maxim pe arbore la conexiunea stea valoarea: Md Y Mmax Mn, 44Mn, 4, pentru un coeficient de siguranţă de,. Randamentul electric η la o încărcare a motorului de acţionare va fi: s s n η c s + p + pvn n + pvn ( γ + + χ( γ + cu: p pierderile de mers în gol ale motorului, constante la o conexiune dată p vn pierderile variabile ale motorului la sarcină nominală pn p + pvn ( ηn n / ηn - pierderile nominale de putere γ p / p vn - raportul pierderilor constante şi variabile ηn χ - constantă de calcul pentru o conexiune dată a înfăşurărilor. ( + γ ηn Randamentul şi factorul de putere pentru un motor care lucrează în conexiunea stea sau triunghi a înfăşurărilor statorice prezintă valori diferite (fig..3 în zona încărcărilor reduse. Utilizarea conexiunii stea la, este performantă prin scăderea pierderilor în circuitul magnetic. Raportul randamentelor A ηy / η şi factorilor de putere B cos ϕy / cos ϕ pentru celor două conexiuni (fig..4 este supraunitar în domeniul, şi care se recomandă pentru conexiunea stea. Funcţia B cos ϕy / cos ϕ este descrisă cu suficientă aproximaţie de relaţia: ( 3, 7, 66 (, 3 cos B ϕ n dedusă pe baza determinărilor experimentale.
5 4. Mijloacele naturale de ameliorare în cazul transformatoarelor La transformatoarelor trifazate cu două înfăşurări ce funcţionează în paralel, se poate stabili un grafic de conectare al acestora astfel încât să se obţină un minim pentru pierderile totale de putere: cu:. 7.. t [kw] t, Fig.. Graficul de pierderi minime totale active t f(s şi reactive Q t f(s t Fe + Cu a + bs Fe Q i - pierderi de putere la funcţionarea în gol a transformatorului Cu sc Qsc sc usc - pierderi de putere la funcţionarea în sarcină nominală a transformatorului, Q - pierderi de putere activă/reactivă la mersul în gol sc, Qsc t, T T T [%] η Y t, cosϕ Y S [kva] cosϕ η Fig..3 Curbele ηf( şi cosϕf( pentru conexiunile stea şi triunghi ale înfăşurărilor pierderi de putere activă/reactivă la scurtcircuit k Q - echivalentul energetic al puterii reactive definit ca puterea activă 3 3 Q t [kvar] Q t, Q t, Q t, T T T A A S [kva] B B Fig..4 Curbele Af( şi Bf( pentru motoarele asincrone cu rotorul necesară transportului unei unităţi de putere reactivă de la sursă până la punctul de utilizare, [kw/kvar]s - puterea aparentă vehiculată prin transformator S/S n - gradul de încărcare al transformatorului a Fe b Cu / S n - notaţii de calcul. Conectarea-deconectarea transformatoarelor se face conform graficului de pierderi minime totale care, pentru două transformatoare de puteri diferite are forma din fig... Determinarea puterii aparente S de la care se deconectează un transformator şi se conectează celălalt se poate stabili şi analitic. Dacă S n <S n sunt puterile nominale ale transformatoarelor T si T, atunci pierderile de putere la funcţionarea individuală ( t,, respectiv t, sau în paralel ( t, vor fi: t, a + bs, t, a + bs şi t, a + bs Sarcina S de la cre trebuie deconectat T şi conectat T respectiv funcţionarea în paralel T T, a a a a S pentru t, t, şi S pentru t, t, b b b b Graficul de pierderi minime (fig.. include şi curbele de variaţie ale S Qsc pierderilor reactive totale: Qt Qo + S n. Desfăşurarea aplicaţiei - Se va studia schema electrică a instalaţiei din laborator - Se vor trasa caracteristicile: η Y, η, cos ϕy, cos ϕ, A, Bf( - Ridicarea datelor experimentale se face pe un stand de probă, realizat cu două motoare asincrone MA, MA cuplate ax în ax şi încărcate cu ajutorul unei frâne rony, în următoarea succesiune: se citesc de pe plăcuţa maşinii datele nominale: n, U n, I n, n n, cosϕ n corespunzătoare conexiunii triunghi a înfăşurării statorice se determină, din proba de mers în gol mărimile: p Y, I Y, p şi I se determină, la diverse grade de încărcare, puterile şi curenţii ceruţi: cy, I cy, c şi I c se calculează pierderile de putere: pn p + pvn ( ηn n / ηn, pvny pn py, pvn pn p şi rapoartele γ Y p Y / pvny, γ p / pvn se evaluează coeficientul de sarcină c /( en, en 3 UnIn cos ϕn se calculează randamentul electric şi factorul de putere la diverse grade de încărcare: η ( + χ( γ + şi cos ϕ c ( 3U sic în care γ depinde de conexiunea înfăşurărilor. - Se vor trasa curbele t f ( S şi Q t f ( S pentru două transformatoare de puteri diferite
a. Caracteristicile mecanice a motorului de c.c. cu excitaţie independentă (sau derivaţie)
Caracteristica mecanică defineşte dependenţa n=f(m) în condiţiile I e =ct., U=ct. Pentru determinarea ei vom defini, mai întâi caracteristicile: 1. de sarcină, numită şi caracteristica externă a motorului
Διαβάστε περισσότεραMaşina sincronă. Probleme
Probleme de generator sincron 1) Un generator sincron trifazat pentru alimentare de rezervă, antrenat de un motor diesel, are p = 3 perechi de poli, tensiunea nominală (de linie) U n = 380V, puterea nominala
Διαβάστε περισσότεραFig Impedanţa condensatoarelor electrolitice SMD cu Al cu electrolit semiuscat în funcţie de frecvenţă [36].
Componente şi circuite pasive Fig.3.85. Impedanţa condensatoarelor electrolitice SMD cu Al cu electrolit semiuscat în funcţie de frecvenţă [36]. Fig.3.86. Rezistenţa serie echivalentă pierderilor în funcţie
Διαβάστε περισσότεραCurs 11 IMBUNĂTĂŢIREA FACTORULUI DE PUTERE
Curs 11 IMBUNĂTĂŢIREA FACTORULUI DE PUTERE În domeniul energiei electrice, una din căile de conservare a resurselor energetice o reprezintă îmbunătăţirea factorului de putere şi gospodărirea judicioasă
Διαβάστε περισσότερα10. STABILIZATOAE DE TENSIUNE 10.1 STABILIZATOAE DE TENSIUNE CU TANZISTOAE BIPOLAE Stabilizatorul de tensiune cu tranzistor compară în permanenţă valoare tensiunii de ieşire (stabilizate) cu tensiunea
Διαβάστε περισσότεραV O. = v I v stabilizator
Stabilizatoare de tensiune continuă Un stabilizator de tensiune este un circuit electronic care păstrează (aproape) constantă tensiunea de ieșire la variaţia între anumite limite a tensiunii de intrare,
Διαβάστε περισσότεραAnaliza în curent continuu a schemelor electronice Eugenie Posdărăscu - DCE SEM 1 electronica.geniu.ro
Analiza în curent continuu a schemelor electronice Eugenie Posdărăscu - DCE SEM Seminar S ANALA ÎN CUENT CONTNUU A SCHEMELO ELECTONCE S. ntroducere Pentru a analiza în curent continuu o schemă electronică,
Διαβάστε περισσότερα1.7. AMPLIFICATOARE DE PUTERE ÎN CLASA A ŞI AB
1.7. AMLFCATOARE DE UTERE ÎN CLASA A Ş AB 1.7.1 Amplificatoare în clasa A La amplificatoarele din clasa A, forma de undă a tensiunii de ieşire este aceeaşi ca a tensiunii de intrare, deci întreg semnalul
Διαβάστε περισσότεραMetode iterative pentru probleme neliniare - contractii
Metode iterative pentru probleme neliniare - contractii Problemele neliniare sunt in general rezolvate prin metode iterative si analiza convergentei acestor metode este o problema importanta. 1 Contractii
Διαβάστε περισσότερα7. RETELE ELECTRICE TRIFAZATE 7.1. RETELE ELECTRICE TRIFAZATE IN REGIM PERMANENT SINUSOIDAL
7. RETEE EECTRICE TRIFAZATE 7.. RETEE EECTRICE TRIFAZATE IN REGIM PERMANENT SINSOIDA 7... Retea trifazata. Sistem trifazat de tensiuni si curenti Ansamblul format din m circuite electrice monofazate in
Διαβάστε περισσότεραVII.2. PROBLEME REZOLVATE
Teoria Circuitelor Electrice Aplicaţii V PROBEME REOVATE R7 În circuitul din fiura 7R se cunosc: R e t 0 sint [V] C C t 0 sint [A] Se cer: a rezolvarea circuitului cu metoda teoremelor Kirchhoff; rezolvarea
Διαβάστε περισσότεραTEORIA CIRCUITELOR ELECTRICE
TEOA TEO EETE TE An - ETT S 9 onf. dr.ing.ec. laudia PĂA e-mail: laudia.pacurar@ethm.utcluj.ro TE EETE NAE ÎN EGM PEMANENT SNSODA /8 EZONANŢA ÎN TE EETE 3/8 ondiţia de realizare a rezonanţei ezonanţa =
Διαβάστε περισσότερα5.5. REZOLVAREA CIRCUITELOR CU TRANZISTOARE BIPOLARE
5.5. A CIRCUITELOR CU TRANZISTOARE BIPOLARE PROBLEMA 1. În circuitul din figura 5.54 se cunosc valorile: μa a. Valoarea intensității curentului de colector I C. b. Valoarea tensiunii bază-emitor U BE.
Διαβάστε περισσότεραCurs 10 Funcţii reale de mai multe variabile reale. Limite şi continuitate.
Curs 10 Funcţii reale de mai multe variabile reale. Limite şi continuitate. Facultatea de Hidrotehnică Universitatea Tehnică "Gh. Asachi" Iaşi 2014 Fie p, q N. Fie funcţia f : D R p R q. Avem următoarele
Διαβάστε περισσότεραCircuite electrice in regim permanent
Ovidiu Gabriel Avădănei, Florin Mihai Tufescu, Electronică - Probleme apitolul. ircuite electrice in regim permanent. În fig. este prezentată diagrama fazorială a unui circuit serie. a) e fenomen este
Διαβάστε περισσότεραM. Stef Probleme 3 11 decembrie Curentul alternativ. Figura pentru problema 1.
Curentul alternativ 1. Voltmetrele din montajul din figura 1 indică tensiunile efective U = 193 V, U 1 = 60 V și U 2 = 180 V, frecvența tensiunii aplicate fiind ν = 50 Hz. Cunoscând că R 1 = 20 Ω, să se
Διαβάστε περισσότεραComponente şi Circuite Electronice Pasive. Laborator 3. Divizorul de tensiune. Divizorul de curent
Laborator 3 Divizorul de tensiune. Divizorul de curent Obiective: o Conexiuni serie şi paralel, o Legea lui Ohm, o Divizorul de tensiune, o Divizorul de curent, o Implementarea experimentală a divizorului
Διαβάστε περισσότεραFunctii definitie, proprietati, grafic, functii elementare A. Definitii, proprietatile functiilor X) functia f 1
Functii definitie proprietati grafic functii elementare A. Definitii proprietatile functiilor. Fiind date doua multimi X si Y spunem ca am definit o functie (aplicatie) pe X cu valori in Y daca fiecarui
Διαβάστε περισσότεραCurs 2 DIODE. CIRCUITE DR
Curs 2 OE. CRCUTE R E CUPRN tructură. imbol Relația curent-tensiune Regimuri de funcționare Punct static de funcționare Parametrii diodei Modelul cu cădere de tensiune constantă Analiza circuitelor cu
Διαβάστε περισσότερα(a) se numeşte derivata parţială a funcţiei f în raport cu variabila x i în punctul a.
Definiţie Spunem că: i) funcţia f are derivată parţială în punctul a în raport cu variabila i dacă funcţia de o variabilă ( ) are derivată în punctul a în sens obişnuit (ca funcţie reală de o variabilă
Διαβάστε περισσότεραFunctii definitie, proprietati, grafic, functii elementare A. Definitii, proprietatile functiilor
Functii definitie, proprietati, grafic, functii elementare A. Definitii, proprietatile functiilor. Fiind date doua multimi si spunem ca am definit o functie (aplicatie) pe cu valori in daca fiecarui element
Διαβάστε περισσότεραProblema a II - a (10 puncte) Diferite circuite electrice
Olimpiada de Fizică - Etapa pe judeţ 15 ianuarie 211 XI Problema a II - a (1 puncte) Diferite circuite electrice A. Un elev utilizează o sursă de tensiune (1), o cutie cu rezistenţe (2), un întrerupător
Διαβάστε περισσότερα5.4. MULTIPLEXOARE A 0 A 1 A 2
5.4. MULTIPLEXOARE Multiplexoarele (MUX) sunt circuite logice combinaţionale cu m intrări şi o singură ieşire, care permit transferul datelor de la una din intrări spre ieşirea unică. Selecţia intrării
Διαβάστε περισσότεραa. 11 % b. 12 % c. 13 % d. 14 %
1. Un motor termic funcţionează după ciclul termodinamic reprezentat în sistemul de coordonate V-T în figura alăturată. Motorul termic utilizează ca substanţă de lucru un mol de gaz ideal având exponentul
Διαβάστε περισσότεραREDRESOARE MONOFAZATE CU FILTRU CAPACITIV
REDRESOARE MONOFAZATE CU FILTRU CAPACITIV I. OBIECTIVE a) Stabilirea dependenţei dintre tipul redresorului (monoalternanţă, bialternanţă) şi forma tensiunii redresate. b) Determinarea efectelor modificării
Διαβάστε περισσότερα5. FUNCŢII IMPLICITE. EXTREME CONDIŢIONATE.
5 Eerciţii reolvate 5 UNCŢII IMPLICITE EXTREME CONDIŢIONATE Eerciţiul 5 Să se determine şi dacă () este o funcţie definită implicit de ecuaţia ( + ) ( + ) + Soluţie ie ( ) ( + ) ( + ) + ( )R Evident este
Διαβάστε περισσότεραCurs 4 Serii de numere reale
Curs 4 Serii de numere reale Facultatea de Hidrotehnică Universitatea Tehnică "Gh. Asachi" Iaşi 2014 Criteriul rădăcinii sau Criteriul lui Cauchy Teoremă (Criteriul rădăcinii) Fie x n o serie cu termeni
Διαβάστε περισσότεραN 1 U 2. Fig. 3.1 Transformatorul
SRSE ŞI CIRCITE DE ALIMETARE 3. TRASFORMATORL 3. Principiul transformatorului Transformatorul este un aparat electrotehnic static, bazat pe fenomenul inducţiei electromagnetice, construit pentru a primi
Διαβάστε περισσότεραCurs 14 Funcţii implicite. Facultatea de Hidrotehnică Universitatea Tehnică "Gh. Asachi"
Curs 14 Funcţii implicite Facultatea de Hidrotehnică Universitatea Tehnică "Gh. Asachi" Iaşi 2014 Fie F : D R 2 R o funcţie de două variabile şi fie ecuaţia F (x, y) = 0. (1) Problemă În ce condiţii ecuaţia
Διαβάστε περισσότεραV.7. Condiţii necesare de optimalitate cazul funcţiilor diferenţiabile
Metode de Optimizare Curs V.7. Condiţii necesare de optimalitate cazul funcţiilor diferenţiabile Propoziţie 7. (Fritz-John). Fie X o submulţime deschisă a lui R n, f:x R o funcţie de clasă C şi ϕ = (ϕ,ϕ
Διαβάστε περισσότερα5. Circuite electrice liniare în regim periodic nesinusoidal Elemente introductive
5. Circuite electrice liniare în regim periodic nesinusoidal 5.. Elemente introductive În acest capitol se urmăreşte analizarea circuitelor electrice liniare în care semnalele de excitaţie aplicate au
Διαβάστε περισσότερα4. CIRCUITE LOGICE ELEMENTRE 4.. CIRCUITE LOGICE CU COMPONENTE DISCRETE 4.. PORŢI LOGICE ELEMENTRE CU COMPONENTE PSIVE Componente electronice pasive sunt componente care nu au capacitatea de a amplifica
Διαβάστε περισσότεραMARCAREA REZISTOARELOR
1.2. MARCAREA REZISTOARELOR 1.2.1 MARCARE DIRECTĂ PRIN COD ALFANUMERIC. Acest cod este format din una sau mai multe cifre şi o literă. Litera poate fi plasată după grupul de cifre (situaţie în care valoarea
Διαβάστε περισσότερα2. CONDENSATOARE 2.1. GENERALITĂŢI PRIVIND CONDENSATOARELE DEFINIŢIE UNITĂŢI DE MĂSURĂ PARAMETRII ELECTRICI SPECIFICI CONDENSATOARELOR SIMBOLURILE
2. CONDENSATOARE 2.1. GENERALITĂŢI PRIVIND CONDENSATOARELE DEFINIŢIE UNITĂŢI DE MĂSURĂ PARAMETRII ELECTRICI SPECIFICI CONDENSATOARELOR SIMBOLURILE CONDENSATOARELOR 2.2. MARCAREA CONDENSATOARELOR MARCARE
Διαβάστε περισσότεραFENOMENE TRANZITORII Circuite RC şi RLC în regim nestaţionar
Pagina 1 FNOMN TANZITOII ircuite şi L în regim nestaţionar 1. Baze teoretice A) ircuit : Descărcarea condensatorului ând comutatorul este pe poziţia 1 (FIG. 1b), energia potenţială a câmpului electric
Διαβάστε περισσότεραAnexa nr. 3 la Certificatul de Acreditare nr. LI 648 din
Valabilă de la 14.04.2008 până la 14.04.2012 Laboratorul de Încercări şi Verificări Punct lucru CÂMPINA Câmpina, str. Nicolae Bălcescu nr. 35, cod poştal 105600 judeţul Prahova aparţinând de ELECTRICA
Διαβάστε περισσότεραStabilizator cu diodă Zener
LABAT 3 Stabilizator cu diodă Zener Se studiază stabilizatorul parametric cu diodă Zener si apoi cel cu diodă Zener şi tranzistor. Se determină întâi tensiunea Zener a diodei şi se calculează apoi un stabilizator
Διαβάστε περισσότεραSisteme diferenţiale liniare de ordinul 1
1 Metoda eliminării 2 Cazul valorilor proprii reale Cazul valorilor proprii nereale 3 Catedra de Matematică 2011 Forma generală a unui sistem liniar Considerăm sistemul y 1 (x) = a 11y 1 (x) + a 12 y 2
Διαβάστε περισσότεραDISTANŢA DINTRE DOUĂ DREPTE NECOPLANARE
DISTANŢA DINTRE DOUĂ DREPTE NECOPLANARE ABSTRACT. Materialul prezintă o modalitate de a afla distanţa dintre două drepte necoplanare folosind volumul tetraedrului. Lecţia se adresează clasei a VIII-a Data:
Διαβάστε περισσότεραCurs 1 Şiruri de numere reale
Bibliografie G. Chiorescu, Analiză matematică. Teorie şi probleme. Calcul diferenţial, Editura PIM, Iaşi, 2006. R. Luca-Tudorache, Analiză matematică, Editura Tehnopress, Iaşi, 2005. M. Nicolescu, N. Roşculeţ,
Διαβάστε περισσότεραREFERAT PENTRU LUCRAREA DE LABORATOR MIJLOACE ŞI METODE DE AMELIORARE A FACTORULUI DE PUTERE
Facultatea de Igierie Electrică, Eergetică şi Iformatică Alicată Iaşi Deartametul Utilizări, Acţioări şi Automatizări Idustriale Laboratorul Utilizări ale eergiei electrice tudet: ecializarea: Grua: Data:.
Διαβάστε περισσότεραPlanul determinat de normală şi un punct Ecuaţia generală Plane paralele Unghi diedru Planul determinat de 3 puncte necoliniare
1 Planul în spaţiu Ecuaţia generală Plane paralele Unghi diedru 2 Ecuaţia generală Plane paralele Unghi diedru Fie reperul R(O, i, j, k ) în spaţiu. Numim normala a unui plan, un vector perpendicular pe
Διαβάστε περισσότεραMOTOARE DE CURENT CONTINUU
MOTOARE DE CURENT CONTINUU În ultimul timp motoarele de curent continuu au revenit în actualitate, deşi motorul asincron este folosit în circa 95% din sistemele de acţionare electromecanică. Această revenire
Διαβάστε περισσότεραIII. Serii absolut convergente. Serii semiconvergente. ii) semiconvergentă dacă este convergentă iar seria modulelor divergentă.
III. Serii absolut convergente. Serii semiconvergente. Definiţie. O serie a n se numeşte: i) absolut convergentă dacă seria modulelor a n este convergentă; ii) semiconvergentă dacă este convergentă iar
Διαβάστε περισσότεραa n (ζ z 0 ) n. n=1 se numeste partea principala iar seria a n (z z 0 ) n se numeste partea
Serii Laurent Definitie. Se numeste serie Laurent o serie de forma Seria n= (z z 0 ) n regulata (tayloriana) = (z z n= 0 ) + n se numeste partea principala iar seria se numeste partea Sa presupunem ca,
Διαβάστε περισσότεραAplicaţii ale principiului I al termodinamicii la gazul ideal
Aplicaţii ale principiului I al termodinamicii la gazul ideal Principiul I al termodinamicii exprimă legea conservării şi energiei dintr-o formă în alta şi se exprimă prin relaţia: ΔUQ-L, unde: ΔU-variaţia
Διαβάστε περισσότεραAnaliza funcționării și proiectarea unui stabilizator de tensiune continuă realizat cu o diodă Zener
Analiza funcționării și proiectarea unui stabilizator de tensiune continuă realizat cu o diodă Zener 1 Caracteristica statică a unei diode Zener În cadranul, dioda Zener (DZ) se comportă ca o diodă redresoare
Διαβάστε περισσότεραCapitolul 14. Asamblari prin pene
Capitolul 14 Asamblari prin pene T.14.1. Momentul de torsiune este transmis de la arbore la butuc prin intermediul unei pene paralele (figura 14.1). De care din cotele indicate depinde tensiunea superficiala
Διαβάστε περισσότεραMetode de interpolare bazate pe diferenţe divizate
Metode de interpolare bazate pe diferenţe divizate Radu Trîmbiţaş 4 octombrie 2005 1 Forma Newton a polinomului de interpolare Lagrange Algoritmul nostru se bazează pe forma Newton a polinomului de interpolare
Διαβάστε περισσότεραCapitolul ASAMBLAREA LAGĂRELOR LECŢIA 25
Capitolul ASAMBLAREA LAGĂRELOR LECŢIA 25 LAGĂRELE CU ALUNECARE!" 25.1.Caracteristici.Părţi componente.materiale.!" 25.2.Funcţionarea lagărelor cu alunecare.! 25.1.Caracteristici.Părţi componente.materiale.
Διαβάστε περισσότεραSubiecte Clasa a VII-a
lasa a VII Lumina Math Intrebari Subiecte lasa a VII-a (40 de intrebari) Puteti folosi spatiile goale ca ciorna. Nu este de ajuns sa alegeti raspunsul corect pe brosura de subiecte, ele trebuie completate
Διαβάστε περισσότεραFig Dependenţa curentului de fugă de temperatură. I 0 este curentul de fugă la θ = 25 C [30].
Fig.3.43. Dependenţa curentului de fugă de temperatură. I 0 este curentul de fugă la θ = 25 C [30]. Fig.3.44. Dependenţa curentului de fugă de raportul U/U R. I 0 este curentul de fugă la tensiunea nominală
Διαβάστε περισσότεραIntegrala nedefinită (primitive)
nedefinita nedefinită (primitive) nedefinita 2 nedefinita februarie 20 nedefinita.tabelul primitivelor Definiţia Fie f : J R, J R un interval. Funcţia F : J R se numeşte primitivă sau antiderivată a funcţiei
Διαβάστε περισσότεραCapacitatea electrică se poate exprima în 2 moduri: în funcţie de proprietăţile materialului din care este construit condensatorul (la rece) S d
2. CONDENSATOARE 2.1. GENERALITĂŢI PRIVIND CONDENSATOARELE 2.1.1 DEFINIŢIE. CONDENSATORUL este un element de circuit prevăzut cu două conductoare (armături) separate printr-un material izolator(dielectric).
Διαβάστε περισσότεραDefiniţia generală Cazul 1. Elipsa şi hiperbola Cercul Cazul 2. Parabola Reprezentari parametrice ale conicelor Tangente la conice
1 Conice pe ecuaţii reduse 2 Conice pe ecuaţii reduse Definiţie Numim conica locul geometric al punctelor din plan pentru care raportul distantelor la un punct fix F şi la o dreaptă fixă (D) este o constantă
Διαβάστε περισσότεραOvidiu Gabriel Avădănei, Florin Mihai Tufescu,
vidiu Gabriel Avădănei, Florin Mihai Tufescu, Capitolul 6 Amplificatoare operaţionale 58. Să se calculeze coeficientul de amplificare în tensiune pentru amplficatorul inversor din fig.58, pentru care se
Διαβάστε περισσότεραLucrarea nr. 9 Comanda motoareloe electrice
1 Lucrarea nr. 9 Comanda motoareloe electrice 1. Probleme generale De regula, circuitele electrice prin intermediul carota se realizeaza alimentarea cu energie electrica a motoarelor electrice sunt prevazute
Διαβάστε περισσότερα11.3 CIRCUITE PENTRU GENERAREA IMPULSURILOR CIRCUITE BASCULANTE Circuitele basculante sunt circuite electronice prevăzute cu o buclă de reacţie pozitivă, folosite la generarea impulsurilor. Aceste circuite
Διαβάστε περισσότερα11.2 CIRCUITE PENTRU FORMAREA IMPULSURILOR Metoda formării impulsurilor se bazează pe obţinerea unei succesiuni periodice de impulsuri, plecând de la semnale periodice de altă formă, de obicei sinusoidale.
Διαβάστε περισσότεραCap.5. REDRESOARE TRIFAZATE
INTRODUCERE IN ELECTRONICA APLICATA - S.l. ing. ILIEV MIRCEA Pag. 5. Cap.5. REDRESOARE TRIFAZATE 5.. Redresoare trifazate necomandate Intr-o serie de domenii de utilizare, energia de curent continuu are
Διαβάστε περισσότεραTranzistoare bipolare şi cu efect de câmp
apitolul 3 apitolul 3 26. Pentru circuitul de polarizare din fig. 26 se cunosc: = 5, = 5, = 2KΩ, = 5KΩ, iar pentru tranzistor se cunosc următorii parametrii: β = 200, 0 = 0, μa, = 0,6. a) ă se determine
Διαβάστε περισσότεραSERII NUMERICE. Definiţia 3.1. Fie (a n ) n n0 (n 0 IN) un şir de numere reale şi (s n ) n n0
SERII NUMERICE Definiţia 3.1. Fie ( ) n n0 (n 0 IN) un şir de numere reale şi (s n ) n n0 şirul definit prin: s n0 = 0, s n0 +1 = 0 + 0 +1, s n0 +2 = 0 + 0 +1 + 0 +2,.......................................
Διαβάστε περισσότερα1. PROPRIETĂȚILE FLUIDELOR
1. PROPRIETĂȚILE FLUIDELOR a) Să se exprime densitatea apei ρ = 1000 kg/m 3 în g/cm 3. g/cm 3. b) tiind că densitatea glicerinei la 20 C este 1258 kg/m 3 să se exprime în c) Să se exprime în kg/m 3 densitatea
Διαβάστε περισσότεραIV. CUADRIPOLI SI FILTRE ELECTRICE CAP. 13. CUADRIPOLI ELECTRICI
V. POL S FLTE ELETE P. 3. POL ELET reviar a) Forma fundamentala a ecuatiilor cuadripolilor si parametrii fundamentali: Prima forma fundamentala: doua forma fundamentala: b) Parametrii fundamentali au urmatoarele
Διαβάστε περισσότεραConf.dr.ing. Lucian PETRESCU CURS 4 ~ CURS 4 ~
Conf.dr.ing. Lucian PETRESC CRS 4 ~ CRS 4 ~ I.0. Circuite electrice în regim sinusoidal În regim dinamic, circuitele electrice liniare sunt descrise de ecuaţii integro-diferenţiale. Tensiunile şi curenţii
Διαβάστε περισσότερα4. Măsurarea tensiunilor şi a curenţilor electrici. Voltmetre electronice analogice
4. Măsurarea tensiunilor şi a curenţilor electrici oltmetre electronice analogice oltmetre de curent continuu Ampl.c.c. x FTJ Protectie Atenuator calibrat Atenuatorul calibrat divizor rezistiv R in const.
Διαβάστε περισσότεραElectronică STUDIUL FENOMENULUI DE REDRESARE FILTRE ELECTRICE DE NETEZIRE
STDIL FENOMENLI DE REDRESARE FILTRE ELECTRICE DE NETEZIRE Energia electrică este transportată şi distribuită la consumatori sub formă de tensiune alternativă. În multe aplicaţii este însă necesară utilizarea
Διαβάστε περισσότεραEsalonul Redus pe Linii (ERL). Subspatii.
Seminarul 1 Esalonul Redus pe Linii (ERL). Subspatii. 1.1 Breviar teoretic 1.1.1 Esalonul Redus pe Linii (ERL) Definitia 1. O matrice A L R mxn este in forma de Esalon Redus pe Linii (ERL), daca indeplineste
Διαβάστε περισσότεραErori si incertitudini de măsurare. Modele matematice Instrument: proiectare, fabricaţie, Interacţiune măsurand instrument:
Erori i incertitudini de măurare Sure: Modele matematice Intrument: proiectare, fabricaţie, Interacţiune măurandintrument: (tranfer informaţie tranfer energie) Influente externe: temperatura, preiune,
Διαβάστε περισσότεραAsupra unei inegalităţi date la barajul OBMJ 2006
Asupra unei inegalităţi date la barajul OBMJ 006 Mircea Lascu şi Cezar Lupu La cel de-al cincilea baraj de Juniori din data de 0 mai 006 a fost dată următoarea inegalitate: Fie x, y, z trei numere reale
Διαβάστε περισσότεραTRANSFORMATOARE MONOFAZATE DE SIGURANŢĂ ŞI ÎN CARCASĂ
TRANSFORMATOARE MONOFAZATE DE SIGURANŢĂ ŞI ÎN CARCASĂ Transformatoare de siguranţă Este un transformator destinat să alimenteze un circuit la maximum 50V (asigură siguranţă de funcţionare la tensiune foarte
Διαβάστε περισσότεραSubiecte Clasa a VIII-a
Subiecte lasa a VIII-a (40 de intrebari) Puteti folosi spatiile goale ca ciorna. Nu este de ajuns sa alegeti raspunsul corect pe brosura de subiecte, ele trebuie completate pe foaia de raspuns in dreptul
Διαβάστε περισσότεραPolarizarea tranzistoarelor bipolare
Polarizarea tranzistoarelor bipolare 1. ntroducere Tranzistorul bipolar poate funcţiona în 4 regiuni diferite şi anume regiunea activă normala RAN, regiunea activă inversă, regiunea de blocare şi regiunea
Διαβάστε περισσότεραLucrarea Nr. 5 Circuite simple cu diode (Aplicaţii)
ucrarea Nr. 5 Circuite simple cu diode (Aplicaţii) A.Scopul lucrării - Verificarea experimentală a rezultatelor obţinute prin analiza circuitelor cu diode modelate liniar pe porţiuni ;.Scurt breviar teoretic
Διαβάστε περισσότεραValori limită privind SO2, NOx şi emisiile de praf rezultate din operarea LPC în funcţie de diferite tipuri de combustibili
Anexa 2.6.2-1 SO2, NOx şi de praf rezultate din operarea LPC în funcţie de diferite tipuri de combustibili de bioxid de sulf combustibil solid (mg/nm 3 ), conţinut de O 2 de 6% în gazele de ardere, pentru
Διαβάστε περισσότεραCapitolul 4 Amplificatoare elementare
Capitolul 4 mplificatoare elementare 4.. Etaje de amplificare cu un tranzistor 4... Etajul emitor comun V CC C B B C C L L o ( // ) V gm C i rπ // B // o L // C // L B ro i B E C E 4... Etajul colector
Διαβάστε περισσότεραProiectarea filtrelor prin metoda pierderilor de inserţie
FITRE DE MIROUNDE Proiectarea filtrelor prin metoda pierderilor de inserţie P R Puterea disponibila de la sursa Puterea livrata sarcinii P inc P Γ ( ) Γ I lo P R ( ) ( ) M ( ) ( ) M N P R M N ( ) ( ) Tipuri
Διαβάστε περισσότεραLUCRAREA NR. 1 STUDIUL SURSELOR DE CURENT
LUCAEA N STUDUL SUSELO DE CUENT Scopul lucrării În această lucrare se studiază prin simulare o serie de surse de curent utilizate în cadrul circuitelor integrate analogice: sursa de curent standard, sursa
Διαβάστε περισσότεραTRANSFORMATOARE TRIFAZATE DE PUTERE
CURS 7 TRANSFORMATOARE TRIFAZATE DE PUTERE Un avantaj semnificativ al curentului alternativ şi al sistemelor trifazate asupra sistemelor în c.c. este acela că energia electrică poate fi generată, economic,
Διαβάστε περισσότεραSeminariile Capitolul X. Integrale Curbilinii: Serii Laurent şi Teorema Reziduurilor
Facultatea de Matematică Calcul Integral şi Elemente de Analiă Complexă, Semestrul I Lector dr. Lucian MATICIUC Seminariile 9 20 Capitolul X. Integrale Curbilinii: Serii Laurent şi Teorema Reiduurilor.
Διαβάστε περισσότεραLaborator 11. Mulţimi Julia. Temă
Laborator 11 Mulţimi Julia. Temă 1. Clasa JuliaGreen. Să considerăm clasa JuliaGreen dată de exemplu la curs pentru metoda locului final şi să schimbăm numărul de iteraţii nriter = 100 în nriter = 101.
Διαβάστε περισσότεραSEMINAR 14. Funcţii de mai multe variabile (continuare) ( = 1 z(x,y) x = 0. x = f. x + f. y = f. = x. = 1 y. y = x ( y = = 0
Facultatea de Hidrotehnică, Geodezie şi Ingineria Mediului Matematici Superioare, Semestrul I, Lector dr. Lucian MATICIUC SEMINAR 4 Funcţii de mai multe variabile continuare). Să se arate că funcţia z,
Διαβάστε περισσότεραCIRCUITE LOGICE CU TB
CIRCUITE LOGICE CU T I. OIECTIVE a) Determinarea experimentală a unor funcţii logice pentru circuite din familiile RTL, DTL. b) Determinarea dependenţei caracteristicilor statice de transfer în tensiune
Διαβάστε περισσότεραLOCOMOTIVE ELECTRICE
LOCOMOTIVE ELECTRICE Prof.dr. ing. Vasile TULBURE 1 Capitolul 1 Generalitati si notiuni introductive 1.1 Elemente principale ale ansamblului de tractiune electrica 1 Centrala Electrica : T turbina; G generator;
Διαβάστε περισσότεραDispozitive Electronice şi Electronică Analogică Suport curs 01 Notiuni introductive
1. Reprezentarea sistemelor electronice sub formă de schemă bloc În figura de mai jos, se prezintă schema de principiu a unui circuit (sistem) electronic. sursă de energie electrică intrare alimentare
Διαβάστε περισσότεραClasa a X-a, Producerea si utilizarea curentului electric continuu
1. Ce se întămplă cu numărul de electroni transportaţi pe secundă prin secţiunea unui conductor de cupru, legat la o sursă cu rezistenta internă neglijabilă dacă: a. dublăm tensiunea la capetele lui? b.
Διαβάστε περισσότεραL6. PUNŢI DE CURENT ALTERNATIV
niversitatea POLITEHNI din Timişoara epartamentul Măsurări şi Electronică Optică 6.1. Introducere teoretică L6. PNŢI E ENT LTENTIV Punţile de curent alternativ permit măsurarea impedanţelor. Măsurarea
Διαβάστε περισσότερα2CP Electropompe centrifugale cu turbina dubla
2CP Electropompe centrifugale cu turbina dubla DOMENIUL DE UTILIZARE Capacitate de până la 450 l/min (27 m³/h) Inaltimea de pompare până la 112 m LIMITELE DE UTILIZARE Inaltimea de aspiratie manometrică
Διαβάστε περισσότεραConice. Lect. dr. Constantin-Cosmin Todea. U.T. Cluj-Napoca
Conice Lect. dr. Constantin-Cosmin Todea U.T. Cluj-Napoca Definiţie: Se numeşte curbă algebrică plană mulţimea punctelor din plan de ecuaţie implicită de forma (C) : F (x, y) = 0 în care funcţia F este
Διαβάστε περισσότεραLucrarea nr. 5 STABILIZATOARE DE TENSIUNE. 1. Scopurile lucrării: 2. Consideraţii teoretice. 2.1 Stabilizatorul derivaţie
Lucrarea nr. 5 STABILIZATOARE DE TENSIUNE 1. Scopurile lucrării: - studiul dependenţei dintre tensiunea stabilizată şi cea de intrare sau curentul de sarcină pentru stabilizatoare serie şi derivaţie; -
Διαβάστε περισσότεραElectronică Analogică. Redresoare
Electronică Analogică Redresoare Cuprins 1. Redresoare 2. Invertoare 3. Circuite de alimentare în comutaţie 4. Stabilizatoare electronice de tensiune 5. Amplificatoare 6. Oscilatoare electronice Introducere
Διαβάστε περισσότεραSeminar 5 Analiza stabilității sistemelor liniare
Seminar 5 Analiza stabilității sistemelor liniare Noțiuni teoretice Criteriul Hurwitz de analiză a stabilității sistemelor liniare În cazul sistemelor liniare, stabilitatea este o condiție de localizare
Διαβάστε περισσότεραSISTEME DE ACTIONARE II. Prof. dr. ing. Valer DOLGA,
SISTEME DE ACTIONARE II Prof. dr. ing. Valer DOLGA, Cuprins_9 Actionare electrica prin motoare de c.a.: Introducere Complemente de masina asincrona Pornirea motorului asincron Prof. dr. ing. Valer DOLGA
Διαβάστε περισσότεραDioda Zener şi stabilizatoare de tensiune continuă
Laborator 2 Dioda Zener şi stabilizatoare de tensiune continuă Se vor studia dioda Zener şi stabilizatoarele de tensiune continua cu diodă Zener şi cu diodă Zener si tranzistor serie. Pentru diodă se va
Διαβάστε περισσότεραAmplificatoare liniare
mplificatoare liniare 1. Noţiuni introductie În sistemele electronice, informaţiile sunt reprezentate prin intermediul semnalelor electrice, care reprezintă mărimi electrice arible în timp (de exemplu,
Διαβάστε περισσότερα2.1 Amplificatorul de semnal mic cu cuplaj RC
Lucrarea nr.6 AMPLIFICATOAE DE SEMNAL MIC 1. Scopurile lucrării - ridicarea experimentală a caracteristicilor amplitudine-frecvenţă pentru amplificatorul cu cuplaj C şi amplificatorul selectiv; - determinarea
Διαβάστε περισσότεραMăsurări în Electronică şi Telecomunicaţii 4. Măsurarea impedanţelor
4. Măsurarea impedanţelor 4.2. Măsurarea rezistenţelor în curent continuu Metoda comparaţiei ceastă metodă: se utilizează pentru măsurarea rezistenţelor ~ 0 montaj serie sau paralel. Montajul serie (metoda
Διαβάστε περισσότεραi R i Z D 1 Fig. 1 T 1 Fig. 2
TABILIZATOAE DE TENINE ELECTONICĂ Lucrarea nr. 5 TABILIZATOAE DE TENINE 1. copurile lucrării: - studiul dependenţei dintre tensiunea stabilizată şi cea de intrare sau curentul de sarcină pentru stabilizatoare
Διαβάστε περισσότερα8 Intervale de încredere
8 Intervale de încredere În cursul anterior am determinat diverse estimări ˆ ale parametrului necunoscut al densităţii unei populaţii, folosind o selecţie 1 a acestei populaţii. În practică, valoarea calculată
Διαβάστε περισσότεραR R, f ( x) = x 7x+ 6. Determinați distanța dintre punctele de. B=, unde x și y sunt numere reale.
5p Determinați primul termen al progresiei geometrice ( b n ) n, știind că b 5 = 48 și b 8 = 84 5p Se consideră funcția f : intersecție a graficului funcției f cu aa O R R, f ( ) = 7+ 6 Determinați distanța
Διαβάστε περισσότερα