Χρήστος ΖΕΡΗΣ 1, ηµήτριος Μ. ΚΩΤΣΟΒΟΣ 2
|
|
- Αργυρις Αλεξιάδης
- 7 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 Επιρροή της ταχύτητας επιβολής φορτίου στη συµπεριφορά δοκών οπλισµένου σκυροδέµατος The effect of loading-rate on the strctral response of reinforced concrete beams Χρήστος ΖΕΡΗΣ 1, ηµήτριος Μ. ΚΩΤΣΟΒΟΣ 2 Λέξεις κλειδιά: οκός, Οπλισµένο Σκυρόδεµα, υναµική Απόκριση, Ταχύτητα Φόρτισης, Μη Γραµµική Ανάλυση, Σχεδιασµός ΠΕΡΙΛΗΨΗ: Μεγάλος αριθµός πειραµατικών δεδοµένων καταδεικνύουν πως η απόκριση δοκών οπλισµένου σκυροδέµατος (ΟΣ) υπό την δράση εγκάρσιου συγκεντρωµένου φορτίου µε µεγάλη ταχύτητα επιβολής (π.χ. κρουστικού φορτίου) διαφοροποιείται σηµαντικά σε σχέση µε την απόκριση του ίδιου φορέα υπό την δράση του αντίστοιχου στατικού φορτίου. Η διαφοροποίηση αυτή αυξάνεται όσο µεγαλώνει η ταχύτητα επιβολής του φορτίου και εκφράζεται κυρίως µε αύξηση της φέρουσα ικανότητας του φορέα και ταυτόχρονη µείωση του τµήµατος του φορέα που αποκρίνεται στην επιβαλλόµενη δράση και περιορίζεται σε µία περιοχή γύρω από το σηµείο επιβολής του φορτίου. Στην παρούσα εργασία διερευνάται η εγκυρότητα των προβλέψεων µίας αναλυτικής µεθόδου που προβλέπει την συµπεριφορά δοκών ΟΣ υπό τη δράση συγκεντρωµένων φορτίων µε µεγάλη ταχύτητα επιβολής και τον τρόπο που αυτή αλλάζει µε την ταχύτητα επιβολής του φορτίου. Σε αντίθεση µε την κρατούσα αντίληψη που υποστηρίζει πως η παραπάνω αλλαγή της συµπεριφοράς των δοκών οφείλεται σε µεγάλο βαθµό στο γεγονός ότι τα µηχανικά χαρακτηριστικά τόσο του χάλυβα όσο και του σκυροδέµατος σε επίπεδο υλικού επηρεάζονται σηµαντικά από τον ρυθµό παραµόρφωσης τους, η παρούσα µέθοδος αποδίδει την παραπάνω µεταβολή στην αλλαγή της µηχανικής συµπεριφοράς του φορέα που αποδίδεται, µε την σειρά της, αποκλειστικά στις αδρανειακές δυνάµεις που αναπτύσσονται. Η απόδειξη της εγκυρότητας της προτεινόµενης µεθόδου βασίζεται στη σύγκριση των προβλέψεων της µε δηµοσιευµένα πειραµατικά αποτελέσµατα καθώς και µε αριθµητικές προβλέψεις που προκύπτουν από την χρήση λογισµικών πεπερασµένων στοιχείων µε δυνατότητα εκτέλεσης µη γραµµικής στατικής και δυναµικής ανάλυσης. 1 Επίκουρος Καθηγητής, Εργαστήριο Οπλισµένου Σκυροδέµατος, Εθνικό Μετσόβιο Πολυτεχνείο, Ζωγράφου zeris@central.nta.gr 2 Πολιτικός Μηχανικός, Concept Engineering Consltants, 8 Warple Mews, Warple Way, London W3 RF, UK, dkotsovos76@yahoo.co.k 1
2 ABSTRACT: The present article sets ot to investigate the validity of the predictions of a method for evalating the load-carrying capacity of reinforced concrete beams when sbjected to impact loading at mid-span. The method links the experimentally observed enhancement of load-carrying capacity with the shortening of the portion of the beam which has been fond both experimentally and nmerically to respond to the applied load, nder increasing loading rates. The validation of the predictions obtained from the proposed method is carried ot throgh a comparative stdy of its predictions with pblished experimental data, as well as nmerical reslts obtained by means of three dimensional dynamic nonlinear finite-element analyses. ΕΙΣΑΓΩΓΗ Η επιβολή κρουστικού φορτίου σε έναν φορέα ΟΣ έχει ως αποτέλεσµα την δηµιουργία κυµάτων τα οποία, καθώς διαδίδονται µέσα στον φορέα, προκαλούν τοπικά την ανάπτυξη υψηλών συγκεντρώσεων τάσης οι οποίες σε συνδυασµό µε την ετερογένεια που χαρακτηρίζει την δοµή του σκυροδέµατος και την ρηγµάτωση που αναπτύσσεται στο υλικό αυτό έχουν ως αποτέλεσµα, την ανάπτυξη ενός τριαξονικού εντατικού πεδίου. Η πολυπλοκότητα του συγκεκριµένου πεδίου αυξάνει αν ληφθούν υπόψη ενδεχόµενα φαινόµενα ανάκλασης των κυµάτων κυρίως στα σύνορα και, τοπικά, στην ελεύθερη επιφάνεια του φορέα. Με βάση τα παραπάνω συµπεραίνεται πως το πρόβληµα επιβολής κρουστικών φορτίων σε φορείς ΟΣ είναι εξαιρετικά σύνθετο και αντιµετωπίζεται πληρέστερα ως ένα τρισδιάστατο µη-γραµµικό δυναµικό πρόβληµα και, συγκεκριµένα, ως ένα πρόβληµα διάδοσης κύµατος µέσα σε ένα ασυνεχές µέσο. Πέρα από τις ιδιαιτερότητες υλοποίησης και το κόστος, µια από τις σηµαντικότερες δυσκολίες που παρουσιάζει η πειραµατική διερεύνηση του παραπάνω προβλήµατος είναι η εκτέλεση έγκυρων µετρήσεων. Η µικρή διάρκειά των πειραµάτων (της τάξης των µερικών msec) αλλά και το ενδεχόµενο τα όργανα µέτρησης να υποστούν ζηµιές κατά την εκτέλεση του πειράµατος υπονοµεύει την εγκυρότητα των αποτελεσµάτων και ταυτόχρονα συµβάλει στη µεγάλη διασπορά που τα χαρακτηρίζει. Ως εκ τούτου, η χρήση λογισµικών πεπερασµένων στοιχείων (ΠΣ), µε δυνατότητα εκτέλεσης δυναµικής µη γραµµικής ανάλυσης, αποτελεί έναν ασφαλέστερο και οικονοµικότερο τρόπο διερεύνησης της συµπεριφοράς φορέων ΟΣ υπό κρουστικά φορτία. Η µέθοδος αυτή επιτρέπει αφενός µεν την διερεύνηση της συµπεριφοράς πιο σύνθετων φορέων ΟΣ αφετέρου δε την πιο λεπτοµερή καταγραφή της εντατικής 2
3 κατάστασης που αναπτύσσεται στον φορέα καθώς και της απόκρισης του. Παρατηρείται ωστόσο ότι τα προσοµοιώµατα που αναπτύσσονται για την αριθµητική διερεύνηση του εξεταζόµενου προβλήµατος εξαρτώνται από ένα µεγάλο αριθµό παραµέτρων οι οποίες εξαρτώνται, µε την σειρά τους, από τα χαρακτηριστικά του εκάστοτε προβλήµατος (Cotsovos et al 29). Έτσι, η εφαρµογή του συγκεκριµένου προσοµοιώµατος σε κάποιο άλλο πρόβληµα χωρίς προηγουµένως τον επαναπροσδιορισµό των επιµέρους παραµέτρων µπορεί να οδήγηση σε εσφαλµένες προβλέψεις (Cotsovos et al 29). Με δεδοµένες τις παραπάνω παρατηρήσεις, το παρόν άρθρο διερευνά την εγκυρότητα των προβλέψεων µιας απλής µεθόδου στο να περιγράφει τη συµπεριφορά αµφιέριστων δοκών οπλισµένου σκυροδέµατος (ΟΣ) υπό τη δράση συγκεντρωµένου φορτίου µε µεγάλη ταχύτητα επιβολής στο µέσο του ανοίγµατος τους. Η απόδειξη της εγκυρότητας των προβλέψεων της προτεινόµενης µεθόδου βασίζεται στην σύγκριση των προβλέψεων αυτών µε πειραµατικά αποτελέσµατα και αριθµητικές προβλέψεις που προκύπτουν για την περίπτωση µιας σειράς αµφιέριστων δοκών ΟΣ η συµπεριφορά των οποίων έχει διερευνηθεί πειραµατικά στο παρελθόν [Hghes and Speirs (1982)]. ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΩΝ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΩΝ Μέχρι σήµερα έχει εκτελεστεί ένας ικανός αριθµός πειραµάτων που διερευνούν την επίδραση της ταχύτητας φόρτισης στην απόκριση αµφιέριστων και αµφιαρθρωτών δοκών ΟΣ υπό τη δράση κεντρικού συγκεντρωµένου φορτίου (Hghes and Speirs 1982, Miyamoto et al 1989, 1991, Kishi et al 21, 22). Το κρουστικό φορτίο συνήθως ασκείται µέσω µεταλλικής µάζας η όποια αφήνεται να πέσει από προκαθορισµένο ύψος ώστε να προσκρούσει µε συγκεκριµένη ταχύτητα στο δοκίµιο. Κατά την διάρκεια τέτοιων πειραµάτων καταγράφονται: η παραµόρφωση, η µετατόπιση, η ταχύτητα και η επιτάχυνση ορισµένων προεπιλεγµένων σηµείων του φορέα καθώς και οι αντιδράσεις που αναπτύσσονται στις περιοχές στήριξης. Ταυτόχρονα, καταγράφεται η εξέλιξη της ρηγµάτωσης και οι µηχανισµοί αστοχίας που αναπτύσσονται. Στόχος των πειραµάτων είναι τα αποτελέσµατα που καταγράφονται να δίνουν µια όσο το δυνατό πληρέστερη εικόνα για την δυναµική απόκριση των φορέων αυτών. Στην παρούσα εργασία η προσοχή επικεντρώνεται στην διερεύνηση της συµπεριφοράς µιας σειράς αµφιέριστων δοκών ΟΣ των οποίων η συµπεριφορά έχει µελετηθεί πειραµατικά από τους Hghes and Speirs (1982). Τα γεωµετρικά χαρακτηριστικά καθώς και οι λεπτοµέρειες οπλισµού των υπό εξέταση δοκών 3
4 παρουσιάζονται στο Σχήµα 1 και στον Πίνακα 1, αντιστοίχως. Το µέτρο ελαστικότητας (ES), η τάση διαρροής (fy) και η τάση αστοχίας (f) του χάλυβα είναι 26GPa, 46MPa και 56MPa, αντιστοίχως. Τέλος, η αντοχή του σκυροδέµατος σε µοναξονική θλίψη και εφελκυσµό µετρήθηκαν 45MPa και 3MPa αντιστοίχως. Κατά την επιβολή συγκεντρωµένου στατικού φορτίου στο µέσο του ανοίγµατος τους όλα τα δοκίµια (Α έως Ε) χαρακτηρίζονται από πλάστιµη συµπεριφορά, ενώ τα διαγράµµατα φορτίου-µετατόπισης για κάθε δοκίµιο, όπως καταγράφηκαν, παρουσιάζονται στο Σχήµα 2. Σχήµα 1. Γεωµετρικά χαρακτηριστικά και λεπτοµέρειες όπλισης των δοκών (Hghes and Speirs, 1982). Σχήµα 2. ιαγράµµατα φορτίου-µετατόπισης στο µέσο του ανοίγµατος των δοκών (Hghes and Speirs, 1982). οκίµιο Εφελκυόµενος οπλισµός A st (mm 2 ) Θλιβόµενος οπλισµός A sc (mm 2 ) L (m) ρ (%) ρ v (%) P (kn) A Β C D E Πίνακας 1. Γεωµετρικά χαρακτηριστικά και λεπτοµέρειες όπλισης των δοκών (Hghes and Speirs, 1982). Από την πειραµατική διερεύνηση προκύπτει ότι η απόκριση των δοκών επηρεάζεται σηµαντικά από την ταχύτητα επιβολής του φορτίου και διαφέρει ουσιαστικά από την αντίστοιχη στατική. Από τα πειραµατικά αποτελέσµατα (Σχήµατα 3 και 4) διαπιστώνεται πως όσο αυξάνεται η ταχύτητα επιβολής του φορτίου, τόσο περισσότερο διαφοροποιείται η απόκριση των δοκών 4
5 χαρακτηριζόµενη από σηµαντική αύξηση τόσο της φέρουσας ικανότητας όσο και της δυσκαµψίας τους σε σχέση µε τις αντίστοιχες τιµές υπό στατική φόρτιση Impact loading - Experiment Static loading - Experiment Σχήµα 3. Αύξηση της φέρουσας ικανότητας συναρτήσει της ταχύτητας επιβολής του φορτίου (Hghes and Speirs, 1982). displacement (mm) Σχήµα 4. Καµπύλες επιβαλλόµενου φορτίου- µετατόπισης για διαφορετικές ταχύτητες φόρτισης (Miyamoto et al 1989) 1 2 (α) 1 2 (β) Σχήµα 5. Ρηγµάτωση του δοκιµίου υπό (α) στατικό και (β) δύο διαφορετικού ρυθµού κρουστικά φορτία (Hghes and Speirs, 1982). Σχήµα 6. Παραµόρφωση των δοκιµίων για διαφορετικές ταχύτητες επιβαλλόµενου φορτίου (Miyamoto et al., 1989). Στα Σχήµατα 5α και 5β απεικονίζεται η ρηγµάτωση που αναπτύσσεται σε µια δοκό ΟΣ υπό στατικό και κρουστικό φορτίο, αντίστοιχα, όπου και διαπιστώνεται πως η εξέλιξη της ρηγµάτωσης εξαρτάται άµεσα από την ταχύτητα επιβολής του εξωτερικού φορτίου. Κατά την επιβολή του στατικού φορτίου, οι ρωγµές εµφανίζονται αρχικά στην κάτω παρειά, στο µέσο του ανοίγµατος της δοκού, όπου η ροπή λαµβάνει την µέγιστη τιµή της. Στη συνέχεια, µε την αύξηση του επιβαλλόµενου φορτίου, η ρηγµάτωση επεκτείνεται σταδιακά σε ολόκληρο το µήκος του φορέα. Αντίθετα, κατά την επιβολή κρουστικού φορτίου παρατηρείται πως περιορίζεται η περιοχή του φορέα στην οποία εκδηλώνονται ρωγµές. 5
6 Συγκεκριµένα παρατηρείται πως η ρηγµάτωση εµφανίζεται περισσότερο συγκεντρωµένη σε δύο περιοχές του φορέα: (1) στο µέσο του ανοίγµατός του (θέση 1 Σχήµα 5β) και (2) σε µία συγκεκριµένη απόσταση από την µεσαία διατοµή (θέση 2 Σχήµα 5β). Οι ρωγµές που αναπτύσσονται στο µέσο του ανοίγµατος της δοκού (θέση 1) εµφανίζονται στην κάτω παρειά όπως και κατά την επιβολή στατικού φορτίου µε την διαφορά ότι η ανάπτυξή τους περιορίζεται σε µία µικρή σχετικά περιοχή γύρω από το σηµείο επιβολής του φορτίου. Οι ρωγµές που αναπτύσσονται σε συγκεκριµένη απόσταση από τη µεσαία διατοµή (θέση 2 Σχήµα 5β), ξεκινούν από την άνω παρειά της δοκού και επεκτείνονται προς τα κάτω, δεν συµβαδίζουν δε µε την παραµόρφωση του φορέα υπό στατική φόρτιση. Συγκρίνοντας την πειραµατικά καταγεγραµµένη κατανοµή των παραµορφώσεων µιας δοκού υπό στατικό και κρουστικό φορτίο (Miyamoto et al., 1989), παρατηρείται πως στη δεύτερη περίπτωση παρουσιάζεται µία απότοµή αλλαγή στην κλίση του καµπτικού βέλους, γεγονός που όπως θα αποδειχθεί πιο κάτω, συνδέεται άµεσα µε την κατανοµή της ρηγµάτωσης υπό κρουστικό φορτίο. ΑΡΙΘΜΗΤΙΚΗ ΙΕΡΕΥΝΗΣΗ Λόγω της σηµαντικής διασποράς που χαρακτηρίζει τα πειραµατικά αποτελέσµατα αυτά παρέχουν µια ποιοτική περιγραφή της συµπεριφοράς της δοκού υπό κρουστικό φορτίο αδυνατώντας να ποσοτικοποιήσουν µε ακρίβεια την αλλαγή που παρατηρείται στην συµπεριφορά τους µε την αύξηση ταχύτητας φόρτισης. Για τον λόγο αυτό διερευνήθηκε αριθµητικά το παραπάνω πρόβληµα, µε την χρήση δύο λογισµικών ΠΣ: (α) του ANSYS και (β) του RC-FINEL. Tο ANSYS είναι ένα λογισµικό ΠΣ ευρείας χρήσης για την επίλυση σύνθετων µη γραµµικών στατικών και δυναµικών προβληµάτων. Το RC-FINEL είναι ένα εξειδικευµένο λογισµικό ΠΣ στην ανάλυση κατασκευών ΟΣ υπό στατική και δυναµική δράση. Τόσο η µη γραµµική συµπεριφορά του σκυρόδεµατος όσο και του χάλυβα περιγράφονται από καταστατικά προσοµοιωµάτων τα οποία είναι ενσωµατωµένα στο παραπάνω λογισµικά. Στο ANSYS η µη γραµµική συµπεριφορά του σκυροδέµατος περιγράφεται από µία καµπύλη τάσης-παραµόρφωσης που περιλαµβάνει έναν ανοδικό κλάδο που εκφράζει τη µη γραµµική συµπεριφορά του σκυροδέµατος µέχρι το µέγιστο φορτίο, και ένα καθοδικό (φθιτό) κλάδο που εκφράζει την συµπεριφορά του σκυροδέµατος κατά τη διάρκεια της προοδευτικής απώλειας της φέρουσας ικανότητας του υλικού (Cotsovos et al 28, 29). Σε αντίθεση µε το ANSYS, to RC-FINEL προσοµοιάζει το σκυρόδεµα σαν ένα ψαθυρό υλικό αγνοώντας παντελώς τον φθιτό κλάδο (Kotsovos and Pavlovic 6
7 1995). Σε κάθε περίπτωση, η προσοµοίωση της ρηγµάτωσης γίνεται µε τη µέθοδο της διανεµηµένης ρωγµής (smeared crack approach). (α) Σχήµα 7. (β) ιακριτοποιηση της δοκού µε ΠΣ (α) ANSYS και (β) RC-FINEL. Λόγω της µη γραµµικότητας που χαρακτηρίζει τη συµπεριφορά του σκυροδέµατος και του χάλυβα, η εξίσωση κίνησης επιλύεται αριθµητικά µε χρήση της µεθόδου αριθµητικής ολοκλήρωσης Newmark, η οποία βασίζεται σε µια επαναληπτική έµµεση (implicit) διαδικασία. Το κυριότερο χαρακτηριστικό της παρούσας αριθµητικής διερεύνησης είναι η θεώρηση πως τα µηχανικά χαρακτηριστικά τόσο του σκυροδέµατος όσο και του χάλυβα είναι ανεξάρτητα από την ταχύτητα επιβολής του εξωτερικού φορτίου και τον ρυθµό παραµόρφωσης που υφίσταται ο υπό διερεύνηση φορέας, µε αποτέλεσµα η όποια αλλαγή παρατηρείται στη συµπεριφορά του φορέα λόγω της ταχύτητας επιβολής του εξωτερικού φορτίου να αποδίδεται αποκλειστικά στις αδρανειακές δυνάµεις που αναπτύσσονται µέσα στη µάζα του φορέα (Cotsovos et al 28). Η διακριτοποίηση του φορέα µε ΠΣ απεικονίζεται στο Σχήµα 7. Η προσοµοίωση του σκυροδέµατος στο ANSYS βασίζεται στα εξαεδρικά στοιχεία 8 κόµβων, η διάσταση των οποίων δεν ξεπερνά τα 2cm µε 3cm, ενώ στο RC-FINEL µε οκταεδρικά στοιχεία 27 κόµβων (Cotsovos et al 28, Cotsovos 29). Σε αντίθεση µε το σκυρόδεµα, ο οπλισµός διακριτοποιείται µε στοιχεία δικτυώµατος. Λόγω της διπλής συµµετρίας που χαρακτηρίζει τον φορέα και για λόγους οικονοµίας το δίκτυο των πεπερασµένων στοιχείων αναπαριστά τον φορέα µόνο κατά το ένα τέταρτο (Σχήµα 7α). Το φορτίο επιβάλλεται ως σηµειακό (συγκεντρωµένο) φορτίο στο µέσο του ανοίγµατος της δοκού, µε την τιµή του να αυξάνεται σταθερά µε ρυθµούς επιβολής από 2kN/msec έως 2kN/msec, µέχρι την αστοχία του δοκιµίου. Στα Σχήµατα 8 έως παρουσιάζονται ενδεικτικά οι αριθµητικές προβλέψεις για την παραµόρφωση αλλά και την ρηγµάτωση που υφίσταται η δοκός C. Οι αριθµητικές προβλέψεις επιβεβαιώνουν τα πειραµατικά αποτελέσµατα αναφορικά µε την παραµόρφωση άλλα και την ρηγµάτωση που υφίσταται µία δοκός υπό την δράση συγκεντρωµένου φορτίου στο µέσο του ανοίγµατος της. 7
8 Στατική φόρτιση 2 kn/msec 2 kn/msec 2 kn/msec Σχήµα 8. Πρόβλεψη κατά ANSYS της παραµόρφωσης της δοκού C, για (α) στατική φόρτιση, και κρούσεις (β) 2kN/msec, (γ) 2kN/msec and (δ) 2kN/msec. L eff L eff / 2/ 2L eff / 2 2 kn/msec 2 kn/msec 2 kn/msec 2% 22% 26% 45% 75% % 61% % Σχήµα 9. Πρόβλεψη κατά ANSYS της εξέλιξης της ρηγµάτωσης της δοκού C, υπό την δράση συγκεντρωµένου φορτίου στο µέσο του ανοίγµατός της για: (α) στατική φόρτιση, και κρούσεις (β) 2kN/msec, (γ) 2kN/msec and (δ) 2kN/msec ( = φορτίο αστοχίας). 32% 58% 71% % 49% 49% L eff L eff / 2/ 2 P & = 2.4 kn/msec % % P & = 24 kn/msec 36% 32% 7% 66% L eff / 2L eff / 2 % % P & = 12 kn/msec P & = 24 kn/msec Σχήµα. Πρόβλεψη κατά RC-FINEL της ρηγµάτωσης και παραµόρφωσης της δοκού C, υπό την δράση συγκεντρωµένου φορτίου στο µέσο του ανοίγµατός της για: (α) στατική φόρτιση, και κρούσεις (β) 2kN/msec, (γ) 2kN/msec and (δ) 2kN/msec (όπου P & ο ρυθµός επιβολής του φορτίου στο µέσον του ανοίγµατος και το φορτίο αστοχίας.). 8
9 ΑΝΑΛΥΤΙΚΗ ΠΡΟΒΛΕΨΗ ΤΗΣ ΑΝΤΟΧΗΣ ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ Με βάση τα παραπάνω πειραµατικά και αριθµητικά αποτελέσµατα προτάθηκε µία µέθοδος η οποία περιγράφει της δυναµικής απόκρισης πλάστιµων αµφιέριστων δοκών ΟΣ υπό την δράση συγκεντρωµένου φορτίου στο µέσο του ανοίγµατος (Cotsovos et al 28). Η µέθοδος αποδίδει την αλλαγή που παρατηρείται κατά την απόκριση δοκών ΟΣ λόγω αύξησης της ταχύτητας φόρτισης, στη µείωση του µήκους της δοκού (ενεργό µήκος L eff, Σχήµα 11) που επηρεάζεται από τη επιβολή του δυναµικού φορτίου και περιλαµβάνει το τµήµα της δοκού στην οποία αναπτύσσεται άνω ρηγµάτωση. Με βάση την προτεινόµενη µέθοδο, υποθέτουµε πως για υψηλούς ρυθµούς επιβολής φόρτισης το τµήµα της δοκού, µε ενεργό µήκος L eff που αποκρίνεται, συµπεριφέρεται προσεγγιστικά σαν µία αµφίπακτη δοκός (Σχήµα 11) µε τον υπόλοιπο φορέα να µένει πρακτικά απαραµόρφωτος. L L eff Σχήµα 11. Mcr (α) ιάγραµµα ροπών κάµψης Μ M M ιαγράµµατα καµπτικής αντοχής που αναπτύσσονται στη δοκό για την περίπτωση επιβολής συγκεντρωµένου (α) στατικού και (β) δυναµικούκρουστικού φορτίου στο µέσο του ανοίγµατός του. M (β) Για τον υπολογισµό των τιµών τόσο του L eff όσο και της αντοχής P d της δοκού, αρχικά είναι απαραίτητος ο υπολογισµός του συντελεστή α, που ισούται µε τον λόγο της ροπής ρηγµάτωσης M cr προς τη ροπή αντοχής Μ της δοκού (α=m cr / Μ ) και του συντελεστή β, που είναι ο λόγος της αρνητικής ροπής αντοχής Μ προς την αντίστοιχη θετική Μ (β=μ /Μ ) (θετική ροπή θεωρείται αυτή που εφελκύει την κάτω ίνα). Για την περίπτωση της αµφίπακτης δοκού µήκους L eff, η ροπή που αναπτύσσεται στο µέσον του ανοίγµατός δίδεται από την σχέση: P d L eff M =,για την περίπτωση γραµµικής συµπεριφοράς, και (1α) 8 Pd Leff M = M (1β) 4 9
10 στην αστοχία, κατά την οποία σχηµατίζονται πλαστικές αρθρώσεις τόσο στο µέσο του ανοίγµατος της δοκού όσο και στα άκρα του L eff, όπου M είναι η θετική ροπή που αναπτύσσεται στο µέσο του L eff, M = β M η αρνητική ροπή που αναπτύσσεται στα άκρα του L eff και P d το συγκεντρωµένο φορτίο που επιβάλλεται στο µέσο του ανοίγµατος, η τιµή του οποίου προκύπτει από το γινόµενο της ταχύτητας επιβολής του φορτίου P & και της διάρκειας της φόρτισης t (P d = Ρ & t ). Θεωρώντας ότι το L eff συσχετίζεται µε την έναρξη ανάπτυξης καµπτικών ρωγµών στο άνω µέρος της δοκού µεταξύ των άκρων και εκατέρωθεν του µέσου του ανοίγµατός της, υποθέτοντας δε ότι το τµήµα της δοκού µε µήκος L eff συµπεριφέρεται σαν αµφίπακτη δοκός, οι ρωγµές στα άκρα της δοκού θα αναπτυχθούν σε καµπτική ροπή ίση προς M = a M = α β Μ. Ορίζοντας L eff = 2& w t c (όπου & w = (G/ρ) και λύνοντας την σχέση (1α) ως προς t c προκύπτει ο χρόνος που απαιτείται προκειµένου να ξεκινήσει η ανάπτυξη ρωγµών στα άκρα του L eff : 4 a β M tc = (2) P& & w Ωστόσο το L eff δεν µπορεί να πάρει τιµές µεγαλύτερες του καθαρού µήκους της δοκού. Λαµβάνοντας υπόψη τα παραπάνω είναι δυνατό να υπολογιστεί από τη σχέση (1β) το µέγιστο φορτίο που θα οδηγήσει στην ανάπτυξη τριών πλαστικών αρθρώσεων, µίας στο µέσον και δύο στα άκρα του τµήµατος L eff : ( M + M ) Pd = 4 4 ( 1+ β) M =, όπου M = β M (3) L L eff eff Επισηµαίνεται πως όταν η ταχύτητα φόρτισης είναι µικρή, όλο το µήκος της δοκού επηρεάζεται από το επιβαλλόµενο φορτίο οπότε η πιο πάνω µέθοδος δεν ισχύει: άρα, για χαµηλές ταχύτητες φόρτισης η δοκός θεωρείται πως συµπεριφέρεται σαν αµφιέρειστη δοκός κατά την πρώτη ιδιοµορφή της. Ωστόσο, καθώς η ταχύτητα φόρτισης αυξάνεται, η συµπεριφορά της δοκού σταδιακά αλλάζει από αµφιέρειστη σε αµφίπακτη (όταν L eff L) ενώ περαιτέρω αύξηση οδηγεί σε µείωση του L eff (οπότε και L eff < L). Προκειµένου να προσδιοριστεί το όριο κατά το οποίο η συµπεριφορά της δοκού αλλάζει από αµφιέριστη σε αµφίπακτη γίνεται χρήση της σχέσης (4) η οποία προσδιορίζει αναλυτικά την πρώτη ιδιοπερίοδο της δοκού T 1 που αντιστοιχεί στην κύρια ιδιοµορφή της. Όταν ο χρόνος επιβολής του φορτίου είναι µικρότερος απο Τ 1 τότε η δοκός θεωρείται πως συµπεριφέρεται σαν αµφιέριστη ένω όταν ο παραπάνω χρόνος έχει σαν αποτέλεσµα L eff = L τότε η δοκός θεωρείται πως συµπεριφέρεται ως αµφίπακτη.
11 2 2 π π E I T 1 = (όπου ω ω 1 = ) (4) 1 L ρ A Στο Σχήµα 12 γίνεται µια σύγκριση µεταξύ των πειραµατικών αποτελεσµάτων αντοχής και των προβλέψεων της παρούσης, όπου καθίσταται φανερό ότι οι τελευταίες αποτελούν το κάτω όριο των πρώτων. Επί πλέον, στα Σχήµατα 13α-ε συγκρίνονται τα πειραµατικά αποτελέσµατα µε τις αναλυτικές προβλέψεις της προτεινόµενης µεθόδου καθώς και τις αριθµητικές προβλέψεις των δύο λογισµικών ΠΣ, ANSYS και RC-FINEL, που περιγράφηκαν προηγουµένως test proposed method 1 Loading rate (kn/msec) Spec: A, ρ =.28% 1 Ρυθµός Επιβολής Φορτίου (kn/msec) Σχήµα 12. Σύγκριση των πειραµατικών αποτελεσµάτων µε τις αναλυτικές προβλέψεις της προτεινόµενης µεθόδου. Αποτελέσµατα ANSYS Αποτελέσµατα RC-FINEL Πειραµατικά αποτελέσµατα Προβλέψεις Μεθόδου Spec: B, ρ =.5% 1 Ρυθµός Επιβολής Φορτίου (kn/msec) Spec: C, ρ = 1.13% 1 Ρυθµός Επιβολής Φορτίου (kn/msec) Spec: D, ρ = 2.% Ρυθµός Επιβολής Φορτίου (kn/msec) 11
12 14 12 Spec: D, ρ = 2.% Σχήµα 13. Σύγκριση των προβλέψεων αντοχής σε κρούση της προτεινόµενης µεθόδου µε τις αριθµητικές προβλέψεις των ANSYS και RC-FINEL, δοκίµια A έως D. Ρυθµός Επιβολής Φορτίου (kn/msec) ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ Περιγράφονται αριθµητικές και αναλυτικές προβλέψεις της αύξησης της αντοχής δοκών υπό κρουστική φόρτιση. Οι προβλέψεις της προτεινόµενης µεθόδου αποτελούν το κάτω όριο τόσο των αριθµητικών προβλέψεων µη γραµµικών αναλύσεων ΠΣ όσο και των πειραµατικών αποτελεσµάτων της βιβλιογραφίας. Τόσο η µορφή της αστοχίας, όσο και η ρηγµάτωση αλλά και οι αναλυτικές προβλέψεις των πειραµάτων αποδεικνύουν ότι η συµπεριφορά των δοκών λόγω αύξησης της ταχύτητας επιβολής του φορτίου οφείλεται κυρίως στην αδρανειακή απόκριση του φορέα και όχι στην επιρροή του ρυθµού παραµόρφωσης του φορέα στα χαρακτηριστικά των υλικών. Το γεγονός αυτό αντιβαίνει µε την κρατούσα αντίληψη σχεδιασµού σε κρούση, η οποία σχετίζει την συµπεριφορά φορέων ΟΣ υπό την δράση φορτίων µε µµεγάλη ταχύτητα επιβολής στην αύξηση των µηχανικών ιδιοτήτων του υλικού λόγω της ταχύτητας παραµόρφωσης του υλικού. ΑΝΑΦΟΡΕΣ 1. ANSYS Inc. (24) ANSYS Release 9, Docmentation. 2. Cotsovos D.M., Stathopolos N.D. and Zeris C. (28), Fndamental behavior of RC beams sbjected to high rates of concentrated loading, Jornal of Strct. Eng., ASCE, 134, Cotsovos D.M., Zeris Ch.και Abbas A.A. (29), Finite Element Modeling of Strctral Concrete, COMPDYN 29, ECCOMAS Thematic Conf. on Comptational Methods in Str. Dynamics and Earthq. Eng., Rhodes, Greece. 4. Hghes G. and Spiers D.M. (1982) An investigation on the beam impact problem. Cement and Concrete Association, Technical Report Kishi, N., Mikami, H. and Ando, T. (21) An applicability of the FE impact analysis on shear-failre-type RC beams with shear rebars. 4th Asia-Pacific Conference on Shock and Impact Loads on Strctres
13 6. Kishi, N., Mikami, H., Matsoka K. G. and Ando, T. (22) Impact behavior of shear- failre-type RC beams withot shear rebar. Int. J. Impact Eng., 27, Kotsovos, M. D. and Pavlović, M. N. (1995) Strctral Concrete: Finiteelement analysis and design, London, Thomas Telford. 8. Miyamoto A., King M. W. and Fjii M. (1989) Non-linear dynamic analysis and design concepts for RC beams nder implsive loads. Blletin of the New Zealand National Society for Earthqake Engineering, 22,
ιερεύνηση της επιρροής της ταχύτητας επιβολής του φορτίου στη συµπεριφορά γραµµικών στοιχείων από οπλισµένο σκυρόδεµα
ιερεύνηση της επιρροής της ταχύτητας επιβολής του φορτίου στη συµπεριφορά γραµµικών στοιχείων από οπλισµένο σκυρόδεµα.m. Κωτσοβός Πολιτικός Μηχανικός, Concept Engineering Consultants, 8 Warple Mews, Warple
Διαβάστε περισσότεραΜαρία ΚΑΡΔΑΛΑ 1, Κωνσταντίνος ΣΠΗΛΙΟΠΟΥΛΟΣ 2
Διερεύνηση της συμπεριφοράς των πλαστικών αρθρώσεων σε στοιχεία οπλισμένου σκυροδέματος υπό διαξονική κάμψη με τη χρήση μη γραμμικών τρισδιάστατων πεπερασμένων στοιχείων Investigation of the behavior of
Διαβάστε περισσότεραΣΥΜΒΟΛΗ ΣΤΗΝ ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΜΕΘΟ ΩΝ ΠΟΥ ΕΞΑΣΦΑΛΙΖΟΥΝ ΤΙΣ ΑΠΑΙΤΗΣΕΙΣ ΤΟΥ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΥ
ΣΥΜΒΟΛΗ ΣΤΗΝ ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΜΕΘΟ ΩΝ ΠΟΥ ΕΞΑΣΦΑΛΙΖΟΥΝ ΤΙΣ ΑΠΑΙΤΗΣΕΙΣ ΤΟΥ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΥ Γ.Μ. Κωτσοβός και Μ.. Κωτσοβός Εργαστήριο Οπλισµένου Σκυροδέµατος, ΕΜΠ Λέξεις κλειδιά: Αντισεισµικός σχεδιασµός,
Διαβάστε περισσότεραΕκτίμηση της στροφικής ικανότητας χαλύβδινων δοκών στις υψηλές θερμοκρασίες θεωρώντας την επιρροή των αρχικών γεωμετρικών ατελειών
Βόλος 29-3/9 & 1/1 211 Εκτίμηση της στροφικής ικανότητας χαλύβδινων δοκών στις υψηλές θερμοκρασίες θεωρώντας την επιρροή των αρχικών γεωμετρικών ατελειών Δάφνη Παντούσα και Ευριπίδης Μυστακίδης Εργαστήριο
Διαβάστε περισσότεραΠρόβλεψη συµπεριφοράς διεπιφάνειας υποστυλώµατος ενισχυµένου µε πρόσθετες στρώσεις οπλισµένου σκυροδέµατος
Πρόβλεψη συµπεριφοράς διεπιφάνειας υποστυλώµατος ενισχυµένου µε πρόσθετες στρώσεις οπλισµένου σκυροδέµατος Α.Π.Λαµπρόπουλος, Ο.Θ.Τσιούλου Φοιτητές Τµήµατος Πολιτικών Μηχανικών Πανεπιστηµίου Πατρών Σ.Η.
Διαβάστε περισσότεραΨαθυρή αστοχία υποστυλωµάτων περί το µέσον του ύψους τους: Αίτια και αποτροπή της
Ψαθυρή αστοχία υποστυλωµάτων περί το µέσον του ύψους τους: Αίτια και αποτροπή της Γ. Μ. Κωτσοβός Υποψήφιος ιδάκτορας. Εργαστήριο Οπλισµένου Σκυροδέµατος ΕΜΠ. Μ.. Κωτσοβός Καθηγητής. Εργαστήριο Οπλισµένου
Διαβάστε περισσότεραιατµητική αντοχή πολύ κοντών υπεροπλισµένων δοκών από οπλισµένο σκυρόδεµα Shear strength of very short over reinforced concrete beams
ιατµητική αντοχή πολύ κοντών υπεροπλισµένων δοκών από οπλισµένο σκυρόδεµα Shear strength of very short over reinforced concrete beams Πρόδροµος ΖΑΡΑΡΗΣ 1, Μαρία ΚΑΡΑΒΕΖΥΡΟΓΛΟΥ 2, Ιωάννης ΖΑΡΑΡΗΣ 3, Γεώργιος
Διαβάστε περισσότεραπρος τον προσδιορισμό εντατικών μεγεθών, τα οποία μπορούν να υπολογιστούν με πολλά εμπορικά λογισμικά.
ΜΕΤΑΛΛΟΝ [ ΑΝΤΟΧΗ ΑΜΦΙΑΡΘΡΩΤΩΝ ΚΥΚΛΙΚΩΝ ΤΟΞΩΝ ΚΟΙΛΗΣ ΚΥΚΛΙΚΗΣ ΔΙΑΤΟΜΗΣ ΥΠΟ ΟΜΟΙΟΜΟΡΦΑ ΚΑΤΑΝΕΜΗΜΕΝΟ ΚΑΤΑΚΟΡΥΦΟ ΦΟΡΤΙΟ ΚΑΤΑ ΤΟΝ ΕΚ3 Χάρης Ι. Γαντές Δρ. Πολιτικός Μηχανικός, Αναπληρωτής Καθηγητής & Χριστόφορος
Διαβάστε περισσότεραΠλαστική Κατάρρευση Δοκών
Πλαστική Κατάρρευση Δοκών ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ Σταδιακή Μελέτη Πλαστικής Κατάρρευσης o Παράδειγμα 1 (ισοστατικός φορέας) o Παράδειγμα 2 (υπερστατικός φορέας) Αμεταβλητότητα Φορτίου Πλαστικής Κατάρρευσης Προσδιορισμός
Διαβάστε περισσότεραΣχεδιασµός επιπέδων πλακών έναντι διάτρησης µε τη µεθοδολογία της «τροχιάς θλιπτικής δύναµης»
Σχεδιασµός επιπέδων πλακών έναντι διάτρησης µε τη µεθοδολογία της «τροχιάς θλιπτικής δύναµης» Γ.Μ. Κωτσοβός & Μ.. Κωτσοβός Εργαστήριο Οπλισµένου Σκυροδέµατος, ΕΜΠ Λέξεις κλειδιά: ανάλυση, διάτρηση, επίπεδες
Διαβάστε περισσότεραΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΠΡΟΒΛΕΨΕΩΝ ΚΑΝΕΠΕ ΜΕ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΔΕΔΟΜΕΝΑ ΑΠΟ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΙΟΠ
ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΠΡΟΒΛΕΨΕΩΝ ΚΑΝΕΠΕ ΜΕ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΔΕΔΟΜΕΝΑ ΑΠΟ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΙΟΠ ΜΠΕΡΝΑΚΟΣ ΑΝΤΩΝΙΟΣ Περίληψη Στόχος της παρούσας εργασίας είναι η πρακτική εφαρμογή αναλυτικών προβλέψεων του ΚΑΝΕΠΕ
Διαβάστε περισσότεραΔρ. Μηχ. Μηχ. Α. Τσουκνίδας. Σχήμα 1
Σχήμα 1 Η εντατική κατάσταση στην οποία βρίσκεται μία δοκός, που υποβάλλεται σε εγκάρσια φόρτιση, λέγεται κάμψη. Αμφιέριστη δοκός Πρόβολος Κατά την καταπόνηση σε κάμψη αναπτύσσονται καμπτικές ροπές, οι
Διαβάστε περισσότερα4.5 Αµφιέρειστες πλάκες
Τόµος B 4.5 Αµφιέρειστες πλάκες Οι αµφιέρειστες πλάκες στηρίζονται σε δύο απέναντι παρυφές, όπως η s1 στην εικόνα της 4.1. Αν µία αµφιέρειστη πλάκα στηρίζεται επιπρόσθετα σε µία ή δύο ακόµη παρυφές και
Διαβάστε περισσότερα«ΦΑΕΘΩΝ: Λογισμικό για Ανάλυση Κρίσιμων Διατμητικά Υποστυλωμάτων Οπλισμένου Σκυροδέματος»
«ΦΑΕΘΩΝ: Λογισμικό για Ανάλυση Κρίσιμων Διατμητικά Υποστυλωμάτων Οπλισμένου Σκυροδέματος» Κωνσταντίνος Γ. Μεγαλοοικονόμου Ερευνητής Μηχανικός Κέντρο Συστημάτων Έγκαιρης Προειδοποίησης Γερμανικό Ερευνητικό
Διαβάστε περισσότεραΠειραµατική µελέτη της αντοχής σύµµικτων πλακών σκυροδέµατος
Πειραµατική µελέτη της αντοχής σύµµικτων πλακών σκυροδέµατος Φ. Κ. Περδικάρης Καθηγητής, Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών, Πανεπιστήµιο Θεσσαλίας Ε. Σ. Μυστακίδης Αναπληρωτής Καθηγητής, Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών,
Διαβάστε περισσότεραΜε βάση την ανίσωση ασφαλείας που εισάγαμε στα προηγούμενα, το ζητούμενο στο σχεδιασμό είναι να ικανοποιηθεί η εν λόγω ανίσωση:
Με βάση την ανίσωση ασφαλείας που εισάγαμε στα προηγούμενα, το ζητούμενο στο σχεδιασμό είναι να ικανοποιηθεί η εν λόγω ανίσωση: S d R d Η εν λόγω ανίσωση εφαρμόζεται και ελέγχεται σε κάθε εντατικό μέγεθος
Διαβάστε περισσότεραΑΝΤΟΧΗ ΥΛΙΚΩΝ Πείραμα Κρούσης. ΕργαστηριακήΆσκηση 6 η
ΑΝΤΟΧΗ ΥΛΙΚΩΝ Πείραμα Κρούσης ΕργαστηριακήΆσκηση 6 η Σκοπός Σκοπός του πειράµατος είναι να κατανοηθούν οι αρχές του πειράµατος κρούσης οπροσδιορισµόςτουσυντελεστήδυσθραυστότητας ενόςυλικού. Η δοκιµή, είναι
Διαβάστε περισσότεραΜάθημα: Πειραματική Αντοχή των Υλικών Πείραμα Κάμψης
Μάθημα: Πειραματική Αντοχή των Υλικών Πείραμα Κάμψης Κατασκευαστικός Τομέας Τμήμα Μηχανολόγων Μηχανικών Σχολή Τεχνολογικών Εφαρμογών Τεχνολογικό Εκπαιδευτικό Ίδρυμα Σερρών Περιεχόμενα Σχήμα 1 Α. Ασημακόπουλος
Διαβάστε περισσότεραΜοντέλο Προσοµοίωσης οκού Οπλισµένου Σκυροδέµατος µε Πεπερασµένα Στοιχεία για έλεγχο αστοχίας από τέµνουσα.
Μοντέλο Προσοµοίωσης οκού Οπλισµένου Σκυροδέµατος µε Πεπερασµένα Στοιχεία για έλεγχο αστοχίας από τέµνουσα. Γ. Ν. ΒΑ ΑΛΟΥΚΑΣ Πολιτικός Μηχανικός, 4Μ-VK Προγράµµατα Πολιτικού Μηχανικού, Ε.Π.Ε. Α. Γ. ΠΑΠΑΧΡΗΣΤΙ
Διαβάστε περισσότεραΣχήμα 1: Διάταξη δοκιμίου και όργανα μέτρησης 1 BUILDNET
Παραμετρική ανάλυση κοχλιωτών συνδέσεων με μετωπική πλάκα χρησιμοποιώντας πεπερασμένα στοιχεία Χριστόφορος Δημόπουλος, Πολιτικός Μηχανικός, Υποψήφιος Διδάκτωρ ΕΜΠ Περίληψη Η εν λόγω εργασία παρουσιάζει
Διαβάστε περισσότερα3o Πανελλήνιο Συνέδριο Αντισεισμικής Μηχανικής & Τεχνικής Σεισμολογίας 5 7 Νοεμβρίου, 2008
3 o Πανελλήνιο Συνέδριο Αντισεισμικής Μηχανικής & Τεχνικής Σεισμολογίας 5 7 Νοεμβρίου, 2008 Άρθρο1788 Ρηγμάτωση κόμβων δοκών/υποστυλωμάτων από οπλισμένο σκυρόδεμα: Επιπτώσεις στον αντισεισμικό σχεδιασμό
Διαβάστε περισσότεραΕπιρροή του διαμήκους οπλισμού των ακραίων περισφιγμένων περιοχών, στην αντοχή τοιχωμάτων μεγάλης δυσκαμψίας
Επιρροή του διαμήκους οπλισμού των ακραίων περισφιγμένων περιοχών, στην αντοχή τοιχωμάτων μεγάλης δυσκαμψίας Γεώργιος Κωνσταντινίδης Πολιτικός Μηχανικός MSc, DIC, PhD, Αττικό Μετρό Α.Ε. email gkonstantinidis@ametro.gr
Διαβάστε περισσότεραΕΠΙΔΡΑΣΗ ΓΕΙΤΟΝΙΚΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΤΗΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ
Επίδραση Γειτονικού Κτιρίου στην Αποτίμηση Κατασκευών Ο/Σ ΕΠΙΔΡΑΣΗ ΓΕΙΤΟΝΙΚΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΤΗΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΒΑΣΙΛΕΙΑΔΗ ΜΙΧΑΕΛΑ Μεταπτυχιακή Φοιτήτρια Π.Π., mikaelavas@gmail.com
Διαβάστε περισσότεραΛΥΣΕΙΣ άλυτων ΑΣΚΗΣΕΩΝ στην Αντοχή των Υλικών
ΛΥΣΕΙΣ άλυτων ΑΣΚΗΣΕΩΝ στην Αντοχή των Υλικών Ασκήσεις για λύση Η ράβδος του σχήματος είναι ομοιόμορφα μεταβαλλόμενης κυκλικής 1 διατομής εφελκύεται αξονικά με δύναμη Ρ. Αν D d είναι οι διάμετροι των ακραίων
Διαβάστε περισσότεραΝοέμβριος 2008. Άσκηση 5 Δίνεται αμφίπακτη δοκός μήκους L=6,00m με διατομή IPE270 από χάλυβα S235.
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Τομέας Δομοστατικής Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Μάθημα : Σιδηρές Κατασκευές Ι Διδάσκοντες : Ι Βάγιας Γ. Ιωαννίδης Χ. Γαντές Φ. Καρυδάκης Α. Αβραάμ
Διαβάστε περισσότεραΟυρανία ΤΣΙΟΥΛΟΥ 1, Ανδρέας ΛΑΜΠΡΟΠΟΥΛΟΣ 2, Κύπρος ΠHΛΑΚΟΥΤΑΣ 3, Στέφανος ΡΙΤΣΟΣ 4
Επιρροή της συστολής ξήρανσης στην καµπτική συµπεριφορά δοκών ενισχυµένων µε πρόσθετη στρώση σκυροδέµατος Shrinkage influence on flexural behavior of reinforced concrete beams strengthened with concrete
Διαβάστε περισσότερα«Αριθμητική και πειραματική μελέτη της διεπιφάνειας χάλυβασκυροδέματος στις σύμμικτες πλάκες με χαλυβδόφυλλο μορφής»
ΠΕΡΙΛΗΨΗ ΤΗΣ ΔΙΔΑΚΤΟΡΙΚΗΣ ΔΙΑΤΡΙΒΗΣ «Αριθμητική και πειραματική μελέτη της διεπιφάνειας χάλυβασκυροδέματος στις σύμμικτες πλάκες με χαλυβδόφυλλο μορφής» του Θεμιστοκλή Τσαλκατίδη, Δρ. Πολιτικού Μηχανικού
Διαβάστε περισσότεραΤΕΙ ΠΑΤΡΑΣ ΤΜΗΜΑ ΜΗΧΑΝΟΛΟΓΙΑΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΑΝΤΟΧΗΣ ΥΛΙΚΩΝ. Γεώργιος Κ. Μπαράκος Διπλ. Αεροναυπηγός Μηχανικός Καθηγητής Τ.Ε.Ι. ΚΑΜΨΗ. 1.
ΤΕΙ ΠΑΤΡΑΣ ΤΜΗΜΑ ΜΗΧΑΝΟΛΟΓΙΑΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΑΝΤΟΧΗΣ ΥΛΙΚΩΝ Γεώργιος Κ. Μπαράκος Διπλ. Αεροναυπηγός Μηχανικός Καθηγητής Τ.Ε.Ι. ΚΑΜΨΗ 1. Γενικά Με τη δοκιμή κάμψης ελέγχεται η αντοχή σε κάμψη δοκών από διάφορα
Διαβάστε περισσότερα3.2 Οδηγίες χρήσης του προγράμματος πεπερασμένων στοιχείων RATe ΟΔΗΓΙΕΣ ΧΡΗΣΗΣ ΤΟΥ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑΤΟΣ ΠΕΠΕΡΑΣΜΕΝΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ RATe
3.2 Οδηγίες χρήσης του προγράμματος πεπερασμένων στοιχείων RATe 67 3.2 ΟΔΗΓΙΕΣ ΧΡΗΣΗΣ ΤΟΥ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑΤΟΣ ΠΕΠΕΡΑΣΜΕΝΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ RATe Στις επόμενες σελίδες παρουσιάζεται βήμα-βήμα ο τρόπος με τον οποίο μπορεί
Διαβάστε περισσότεραΔιατμητική αστοχία τοιχώματος ισογείου. Διατμητική αστοχία υποστυλώματος λόγω κλιμακοστασίου
Διατμητική αστοχία τοιχώματος ισογείου Διατμητική αστοχία υποστυλώματος λόγω κλιμακοστασίου Ανάλογα με τη στατική φόρτιση δημιουργούνται περιοχές στο φορέα όπου έχουμε καθαρή κάμψη ή καμπτοδιάτμηση. m(x)
Διαβάστε περισσότεραΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ *
ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ * 1 η σειρά ΑΣΚΗΣΗ 1 Ζητείται ο έλεγχος σε κάμψη μιάς δοκού ορθογωνικής διατομής 250/600 (δηλ. Πλάτους 250 mm και ύψους 600 mm) για εντατικά μεγέθη: Md = 100 KNm Nd = 12 KN Προσδιορίστε
Διαβάστε περισσότεραAΛΥΤΕΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΑΥΤΟΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗΣ
ΑΛΥΤΕΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΑΥΤΟΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗΣ (ΚΕΦ. 6-11) 371 AΛΥΤΕΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΑΥΤΟΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗΣ (ΚΕΦ. 6-11) ΑΣΚΗΣΗ 1 Το µηκυνσιόµετρο στο σηµείο Α της δοκού του σχήµατος καταγράφει θλιπτική παραµόρφωση ίση µε 0.05. Πόση
Διαβάστε περισσότεραΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 Κάµψη καθαρή κάµψη, τάσεις, βέλος κάµψης
5.1. Μορφές κάµψης ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 Κάµψη καθαρή κάµψη, τάσεις, βέλος κάµψης Η γενική κάµψη (ή κάµψη), κατά την οποία εµφανίζεται στο φορέα (π.χ. δοκό) καµπτική ροπή (Μ) και τέµνουσα δύναµη (Q) (Σχ. 5.1.α).
Διαβάστε περισσότεραΜΕΤΑΛΛΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ (602)
Τ.Ε.Ι. Θεσσαλίας Σχολή Τεχνολογικών Εφαρμογών (Σ.Τ.ΕΦ.) ΜΕΤΑΛΛΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ (602) 3 η Διάλεξη Δημήτριος Ν. Χριστοδούλου Δρ. Πολιτικός Μηχανικός, M.Sc. Τ.Ε.Ι. Θεσσαλίας - Σχολή Τεχνολογικών Εφαρμογών
Διαβάστε περισσότεραΓεωγραφική κατανομή σεισμικών δονήσεων τελευταίου αιώνα. Πού γίνονται σεισμοί?
Τι είναι σεισμός? Γεωγραφική κατανομή σεισμικών δονήσεων τελευταίου αιώνα Πού γίνονται σεισμοί? h
Διαβάστε περισσότεραΕνίσχυση, µε χρήση ινοπλισµένων πολυµερών, δοκιµίων σχεδιασµένων µε τη µέθοδο της τροχιάς της θλιπτικής δύναµης
Ενίσχυση, µε χρήση ινοπλισµένων πολυµερών, δοκιµίων σχεδιασµένων µε τη µέθοδο της τροχιάς της θλιπτικής δύναµης Γεράσιµος Μ. Κωτσοβός, Εµµανουήλ Βουγιούκας και Μιχαήλ. Κωτσοβός Εργαστήριο Οπλισµένου Σκυροδέµατος,
Διαβάστε περισσότεραΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΚΑΙ ΑΡΙΘΜΗΤΙΚΩΝ ΜΕΘΟ ΩΝ ΓΙΑ ΤΗ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΚΑΙ ΑΡΙΘΜΗΤΙΚΩΝ ΜΕΘΟ ΩΝ ΓΙΑ ΤΗ ΦΟΙΤΗΤΡΙΑ: Γ.ΦΕΒΡΑΝΟΓΛΟΥ ΕΠΙΒΛΕΠΩΝ ΚΑΘΗΓΗΤΗΣ: Χ.ΓΑΝΤΕΣ ΑΘΗΝΑ, ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 2000
Διαβάστε περισσότεραΠίνακες σχεδιασμού σύμμικτων πλακών με τραπεζοειδές χαλυβδόφυλλο SYMDECK 100
Πίνακες σχεδιασμού σύμμικτων πλακών με τραπεζοειδές χαλυβδόφυλλο SYMDECK 100 ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ & ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑΣ ΥΛΙΚΩΝ ΠΑΤΡΑ 26504 Ομάδα εκτέλεσης έργου: Αθανάσιος
Διαβάστε περισσότεραΔΟΚΙΔΩΤΕΣ ΠΛΑΚΕΣ. Ενότητα Ζ 1. ΔΙΑΜΟΡΦΩΣΗ ΔΟΚΙΔΩΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ. 1.1 Περιγραφή Δοκιδωτών Πλακών. 1.2 Περιοχή Εφαρμογής. προκύπτει:
Ενότητα Ζ ΔΟΚΙΔΩΤΕΣ ΠΛΑΚΕΣ 1. ΔΙΑΜΟΡΦΩΣΗ ΔΟΚΙΔΩΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ 1.1 Περιγραφή Δοκιδωτών Πλακών Δοκιδωτές πλάκες, γνωστές και ως πλάκες με νευρώσεις, (σε αντιδιαστολή με τις συνήθεις πλάκες οι οποίες δηλώνονται
Διαβάστε περισσότερα6. Κάμψη. Κώστας Γαλιώτης, καθηγητής Τμήμα Χημικών Μηχανικών
6. Κάμψη Κώστας Γαλιώτης, καθηγητής Τμήμα Χημικών Μηχανικών 1 Περιεχόμενα ενότητας Ανάλυση της κάμψης Κατανομή ορθών τάσεων Ουδέτερη γραμμή Ροπές αδρανείας Ακτίνα καμπυλότητας 2 Εισαγωγή (1/2) Μελετήσαμε
Διαβάστε περισσότεραΜΕΤΑΛΛΙΚΑ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ ΥΠΟ ΘΛΙΨΗ ΚΑΙ ΚΑΜΨΗ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕΤΑΛΛΙΚΑ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ ΥΠΟ ΘΛΙΨΗ ΚΑΙ ΚΑΜΨΗ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΛΥΣΕΩΝ ΚΑΝΟΝΙΣΤΙΚΩΝ ΙΑΤΑΞΕΩΝ ΚΑΙ
Διαβάστε περισσότεραΣυµπεριφορά συγκολλήσεων ράβδων οπλισµού σκυροδέµατος, Κ.Γ. Τρέζος, M-A.H. Μενάγια, 1
Συµπεριφορά συγκολλήσεων ράβδων οπλισµού σκυροδέµατος Κ.Γ. Τρέζος, M-A.H. Μενάγια Εργαστήριο Ωπλισµένου Σκυροδέµατος Ε.Μ.Π. Λέξεις κλειδιά: Ράβδοι οπλισµού σκυροδέµατος, συγκολλήσεις, ΠΕΡΙΛΗΨΗ: Στην παρούσα
Διαβάστε περισσότεραΕΠΙΡΡΟΗ ΔΙΑΦΟΡΩΝ ΠΑΡΑΓΟΝΤΩΝ ΣΤΑ ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΙΑΚΑ ΜΕΓΕΘΗ ΔΟΜΙΚΟΥ ΣΤΟΙΧΕΙΟΥ ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕ ΤΥΠΟΥΣ ΚΑΝ.ΕΠΕ
Επιρροή διαφόρων παραγόντων στα παραμορφωσιακά μεγέθη δομικού στοιχείου και σύγκριση με τύπους ΚΑΝ.ΕΠΕ ΕΠΙΡΡΟΗ ΔΙΑΦΟΡΩΝ ΠΑΡΑΓΟΝΤΩΝ ΣΤΑ ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΙΑΚΑ ΜΕΓΕΘΗ ΔΟΜΙΚΟΥ ΣΤΟΙΧΕΙΟΥ ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕ ΤΥΠΟΥΣ ΚΑΝ.ΕΠΕ
Διαβάστε περισσότεραΓιώργος ΒΑ ΑΛΟΥΚΑΣ 1, Κρίστης ΧΡΥΣΟΣΤΟΜΟΥ 2. Λέξεις κλειδιά: Ευρωκώδικας 2, CYS159, όγκος σκυροδέµατος, βάρος χάλυβα
Συγκριτική µελέτη τυπικών κτιρίων οπλισµένου σκυροδέµατος µε το Ευρωκώδικα 2 και τον CYS 159 Comparative Study of typical reinforced concrete structures according το EC2 and CYS 159 Γιώργος ΒΑ ΑΛΟΥΚΑΣ
Διαβάστε περισσότεραΕΠΙΛΥΣΗ ΥΠΕΡΣΤΑΤΙΚΩΝ ΦΟΡΕΩΝ Μέθοδος Castigliano Ελαστική γραμμή. Διδάσκων: Γιάννης Χουλιάρας
ΕΠΙΛΥΣΗ ΥΠΕΡΣΤΑΤΙΚΩΝ ΦΟΡΕΩΝ Μέθοδος Castigliano Ελαστική γραμμή Διδάσκων: Γιάννης Χουλιάρας Επίλυση υπερστατικών φορέων Για την επίλυση των ισοστατικών φορέων (εύρεση αντιδράσεων και μεγεθών έντασης) αρκούν
Διαβάστε περισσότεραΜΗΧΑΝΙΚΗ ΤΩΝ ΥΛΙΚΩΝ 2017
ΜΗΧΑΝΙΚΗ ΤΩΝ ΥΛΙΚΩΝ 2017 Β5. Κάμψη Κώστας Γαλιώτης, καθηγητής Τμήμα Χημικών Μηχανικών galiotis@chemeng.upatras.gr 1 Περιεχόμενα ενότητας Ανάλυση της κάμψης Κατανομή ορθών τάσεων Ουδέτερη γραμμή Ροπές αδρανείας
Διαβάστε περισσότεραΠίνακες σχεδιασμού σύμμικτων πλακών με τραπεζοειδές χαλυβδόφυλλο SYMDECK 50
Πίνακες σχεδιασμού σύμμικτων πλακών με τραπεζοειδές χαλυβδόφυλλο SYMDECK 50 Εγχειρίδιο σχεδιασμού σύμμικτων πλακών σύμφωνα με τον Ευρωκώδικα 3 (ΕΝ 1993.01.03:2006) και τον Ευρωκώδικα 4 (EN 1994.01.04:
Διαβάστε περισσότερα10,2. 1,24 Τυπική απόκλιση, s 42
Ασκηση 3.1 (a) Αν μία ράβδος οπλισμού θεωρηθεί ότι λυγίζει μεταξύ δύο διαδοχικών συνδετήρων με μήκος λυγισμού το μισό της απόστασης, s w, των συνδετήρων, να υπολογισθεί η απόσταση συνδετήρων, s w, πέραν
Διαβάστε περισσότεραΟριακή Κατάσταση Αστοχίας έναντι κάμψης με ή χωρίς ορθή δύναμη [ΕΝ ]
Οριακή Κατάσταση Αστοχίας έναντι Κάμψης με ή χωρίς ορθή δύναμη ΓΙΑΝΝΟΠΟΥΛΟΣ ΠΛΟΥΤΑΡΧΟΣ Δρ. Πολ. Μηχανικός Αν. Καθηγητής Ε.Μ.Π. Οριακή Κατάσταση Αστοχίας έναντι κάμψης με ή χωρίς ορθή δύναμη [ΕΝ 1992-1-1
Διαβάστε περισσότεραΕΙΣΑΓΩΓΗ. Γεράσιμος Μ. ΚΩΤΣΟΒΟΣ 1, Δημήτριος Μ. ΚΩΤΣΟΒΟΣ 2
3 o Πανελλήνιο Συνέδριο Αντισεισμικής Μηχανικής & Τεχνικής Σεισμολογίας 5 7 Νοεμβρίου, 28 Άρθρο Αντισεισμικός σχεδιασμός τοιχωμάτων από οπλισμένο σκυρόδεμα: Μια προσπάθεια αποφυγής υπερ-όπλισης Seismic
Διαβάστε περισσότεραΗ ΑΝΤΟΧΗ ΤΟΥ ΠΛΟΙΟΥ. Αντικείμενο της αντοχής του πλοίου. Έλεγχος της κατασκευής του πλοίου
Η ΑΝΤΟΧΗ ΤΟΥ ΠΛΟΙΟΥ Αντικείμενο της αντοχής του πλοίου Αντικείμενο της αντοχής του πλοίου είναι η μελέτη της κατασκευής του πλοίου σε σχέση με την ικανότητα της να φέρει ασφαλώς τις κάθε είδους δράσεις
Διαβάστε περισσότερα(M+V+T) F = x. F = y. F + = y
ΗΜΟΚΡΙΤΕΙΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΡΑΚΗΣ Πολυτεχνική Σχολή Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών Τοµέας οµικών Κατασκευών Εργαστήριο Ωπλισµένου Σκυροδέµατος και Αντισεισµικών Κατασκευών ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΩΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟ ΕΜΑΤΟΣ ΩΠΛΙΣΜΕΝΟ
Διαβάστε περισσότεραΗ μηχανική επαφής και η στατική των πέτρινων γεφυριών
Η μηχανική επαφής και η στατική των πέτρινων γεφυριών Καθηγητής Γεώργιος Σταυρουλάκης Σχολή Μηχανικών Παραγωγής και Διοίκησης, Πολυτεχνείο Κρήτης Επίκουρη Καθηγήτρια Μαρία Σταυρουλάκη Σχολή Αρχιτεκτόνων
Διαβάστε περισσότεραSRP 3X , SRP12X-23-12, CFRP, STEEL. f(mpa) SRP 12X, stress. strain
Συµπεριφορά οκών Υφιστάµενων Κατασκευών από Ο.Σ. ενισχυµένων µε Ινοπλισµένα Πολυµερή από Ίνες Άνθρακα (CFRP) και Ίνες Χάλυβα (SRP) ΜιτολίδηςΙ. Γιώργος ιπλ. Πολ. Μηχανικός MSc, Υπ. ιδάκτοραςα.π.θ. Ινοπλισµένα
Διαβάστε περισσότεραιάλεξη 7 η, 8 η και 9 η
ΠΠΜ 220: Στατική Ανάλυση των Κατασκευών Ι ιάλεξη 7 η, 8 η και 9 η Ανάλυση Ισοστατικών οκών και Πλαισίων Τρίτη,, 21, Τετάρτη,, 22 και Παρασκευή 24 Σεπτεµβρίου,, 2004 Πέτρος Κωµοδρόµος komodromos@ucy.ac.cy
Διαβάστε περισσότεραΔρ. Μηχ. Μηχ. Α. Τσουκνίδας. Σχήμα 1
Σχήμα 1 Τεχνικής Μηχανικής Διαγράμματα Ελευθέρου Σώματος (Δ.Ε.Σ.) Υπολογισμός Αντιδράσεων Διαγράμματα Φορτίσεων Διατομών (MNQ) Αντοχή Φορέα? Αντικείμενο Τεχνικής Μηχανικής Σχήμα 2 F Y A Γ B A Y B Y 1000N
Διαβάστε περισσότεραΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΜΕ ΕΑΚ, ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 84 ΚΑΙ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 59 ΚΑΙ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΜΕ ΚΑΝ.ΕΠΕ.
Σχεδιασμός κτιρίου με ΕΑΚ, Κανονισμό 84 και Κανονισμό 59 και αποτίμηση με ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΜΕ ΕΑΚ, ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 84 ΚΑΙ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 59 ΚΑΙ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΜΕ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΡΑΥΤΟΠΟΥΛΟΥ ΜΑΡΙΝΑ Περίληψη Αντικείμενο
Διαβάστε περισσότεραΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ Κεφ. 4 ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ
Κεφάλαιο 4 ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ Τα υποστυλώµατα έχουν συνήθως τη µορφή κατακόρυφου αµφίπακτου ραβδόµορφου φορέα όπως φαίνεται στο σχήµα 1.8. Τα τµήµατα του υποστυλώµατος µεταξύ πάκτωσης και σηµείου καµπής θα µπορούσαν
Διαβάστε περισσότεραΣιδηρές Κατασκευές Ι. Άσκηση 7: Δικτύωμα πεζογέφυρας (εφελκυσμός, κάμψη και διάτμηση κάτω πέλματος) Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ
Σιδηρές Κατασκευές Ι Άσκηση 7: Δικτύωμα πεζογέφυρας (εφελκυσμός, κάμψη και διάτμηση κάτω πέλματος) Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Άδειες Χρήσης
Διαβάστε περισσότεραΤΕΧΝΙΚΗ ΜΗΧΑΝΙΚΗ. Ασκήσεις προηγούμενων εξετάσεων ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΑΓΡΟΝΟΜΩΝ ΚΑΙ ΤΟΠΟΓΡΑΦΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΑΓΡΟΝΟΜΩΝ ΚΑΙ ΤΟΠΟΓΡΑΦΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΕΡΓΩΝ ΥΠΟΔΟΜΗΣ ΚΑΙ ΑΓΡΟΤΙΚΗΣ ΑΝΑΠΤΥΞΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΔΟΜΙΚΗΣ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ ΚΑΙ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ ΤΕΧΝΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ ΤΕΧΝΙΚΗ ΜΗΧΑΝΙΚΗ Ασκήσεις προηγούμενων
Διαβάστε περισσότερα20/10/2016. Δρ. Σωτήρης Δέμης. Εργαστηριακές Σημειώσεις Κάμψη Ξυλινης Δοκού. Πανεπιστημιακός Υπότροφος
Εργαστηριακές Σημειώσεις Κάμψη Ξυλινης Δοκού Δρ. Σωτήρης Δέμης Πανεπιστημιακός Υπότροφος Τσιμεντοπολτός Περιλαμβάνονται διαγράμματα από τα βιβλία «Μηχανική των Υλικών» και «Δομικά Υλικά» του Αθανάσιου
Διαβάστε περισσότεραΜΗ- ΓΡΑΜΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΠΛΑΙΣΙΩΝ ΓΙΑ ΤΟ ΣΥΝΔΥΑΣΜΕΝΟ ΣΕΝΑΡΙΟ ΤΗΣ ΠΥΡΚΑΓΙΑΣ ΜΕΤΑ ΑΠΟ ΣΕΙΣΜΙΚΑ ΓΕΓΟΝΟΤΑ
Βόλος 29-3/9 & 1/1 211 ΜΗ- ΓΡΑΜΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΠΛΑΙΣΙΩΝ ΓΙΑ ΤΟ ΣΥΝΔΥΑΣΜΕΝΟ ΣΕΝΑΡΙΟ ΤΗΣ ΠΥΡΚΑΓΙΑΣ ΜΕΤΑ ΑΠΟ ΣΕΙΣΜΙΚΑ ΓΕΓΟΝΟΤΑ Δάφνη Παντούσα, Msc, Υπ. Διδάκτωρ Ευριπίδης Μυστακίδης, Αναπληρωτής Καθηγητής
Διαβάστε περισσότεραΑκραίοι κόµβοι δοκού - υποστυλωµάτων Ω/Σ µε χιαστί ράβδους υπό ανακυκλιζόµενη καταπόνηση
Ακραίοι κόµβοι δοκού - υποστυλωµάτων Ω/Σ µε χιαστί ράβδους υπό ανακυκλιζόµενη καταπόνηση Χ.Γ. Καραγιάννης Καθηγητής. Τοµέας οµικών Κατασκευών Εργαστήριο Ωπλισµένου Σκυροδέµατος ΠΘ. Κ.Ε. Χαλιορής Λέκτορας.
Διαβάστε περισσότεραΑΝΤΟΧΗ ΥΛΙΚΩΝ ΠείραμαΚάμψης(ΕλαστικήΓραμμή) ΕργαστηριακήΆσκηση 7 η
ΑΝΤΟΧΗ ΥΛΙΚΩΝ ΠείραμαΚάμψης(ΕλαστικήΓραμμή) ΕργαστηριακήΆσκηση 7 η Σκοπός Σκοπός του πειράµατος είναι ο προσδιορισµός των χαρακτηριστικών τιµών αντοχής του υλικού που ορίζονταιστηκάµψη, όπωςτοόριοδιαρροήςσεκάµψηκαιτοόριοαντοχής
Διαβάστε περισσότεραΠΕΡΙΛΗΨΗ ΕΞΑΣΦΑΛΙΣΗ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ ΣΕ ΝΕΕΣ ΚΑΙ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΠΟΥ ΑΠΑΙΤΟΥΝ ΕΠΙΣΚΕΥΗ Η ΕΝΙΣΧΥΣΗ
ΕΡΕΥΝΗΤΙΚΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ: ΕΞΑΣΦΑΛΙΣΗ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ ΣΕ ΝΕΕΣ ΚΑΙ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΠΟΥ ΑΠΑΙΤΟΥΝ ΕΠΙΣΚΕΥΗ Η ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΑΝΑΘΕΣΗ: ΟΡΓΑΝΙΣΜΟΣ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΚΑΙ ΠΡΟΣΤΑΣΙΑΣ (Ο.Α.Σ.Π.)
Διαβάστε περισσότεραΕργασία Νο21 ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΟΣ ΕΛΕΓΧΟΣ ΤΕΧΝΙΚΩΝ ΕΠΙΣΚΕΥΗΣ ΔΟΚΩΝ ( ΡΗΤΙΝΕΝΕΣΕΙΣ, ΕΚΤΟΞΕΥΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ, ΜΕΤΑΛΛΙΚΟ ΕΛΑΣΜΑ)
Εργασία Νο21 ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΟΣ ΕΛΕΓΧΟΣ ΤΕΧΝΙΚΩΝ ΕΠΙΣΚΕΥΗΣ ΔΟΚΩΝ ( ΡΗΤΙΝΕΝΕΣΕΙΣ, ΕΚΤΟΞΕΥΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ, ΜΕΤΑΛΛΙΚΟ ΕΛΑΣΜΑ) ΠΑΠΑΘΑΝΑΣΙΟΥ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΟΣ Περίληψη Η επισκευή δοκών οι οποίες έχουν αστοχήσει λόγω ανεπαρκούς
Διαβάστε περισσότεραΠΡΟΛΟΓΟΣ ΕΙΣΑΓΩΓΗ... 15
ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ ΠΡΟΛΟΓΟΣ... 11 ΕΙΣΑΓΩΓΗ... 15 1. Εισαγωγικές έννοιες... 17 1.1 Φορτία... 17 1.2 Η φέρουσα συμπεριφορά των βασικών υλικών... 22 1.2.1 Χάλυβας... 23 1.2.2 Σκυρόδεμα... 27 1.3 Η φέρουσα συμπεριφορά
Διαβάστε περισσότεραΓεώργιος ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΙ ΗΣ 1, Ιωάννα ΠΑΠΑΖΙΩΓΑ 2, Ιωάννης ΖΑΡΑΡΗΣ 3, Πρόδροµος ΖΑΡΑΡΗΣ 4
Επιρροή του κατανεµηµένου οπλισµού κορµού στη διατµητική αντοχή των κοντών τοιχωµάτων Effect of the Distributed Web Reinforcement at the Shear Strength of Low Rise Shear Walls Γεώργιος ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΙ ΗΣ 1,
Διαβάστε περισσότεραΟΚΙΜΗ ΕΡΠΥΣΜΟΥ. Σχήµα 1: Καµπύλη επιβαλλόµενης τάσης συναρτήσει του χρόνου
ΟΚΙΜΗ ΕΡΠΥΣΜΟΥ Ερπυσµός ονοµάζεται το φαινόµενο της συνεχούς παραµόρφωσης ενός υλικού υπό την επίδραση σταθερής τάσης µε την πάροδο του χρόνου (Σχήµατα 1 και 2). Σχήµα 1: Καµπύλη επιβαλλόµενης τάσης συναρτήσει
Διαβάστε περισσότεραΔρ. Μηχ. Μηχ. Α. Τσουκνίδας. Σχήμα 1
Σχήμα 1 Εξαιτίας της συνιστώσας F X αναπτύσσεται εντός του υλικού η ορθή τάση σ: N σ = A N 2 [ / ] Εξαιτίας της συνιστώσας F Υ αναπτύσσεται εντός του υλικού η διατμητική τάση τ: τ = mm Q 2 [ N / mm ] A
Διαβάστε περισσότεραΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ 9.1 ΣΚΟΠΟΣ Βλ. Κεφ. 4, Παρ. 4.4, για την λογική των ελέγχων. 9.1.1 Το παρόν Κεφάλαιο περιλαµβάνει τα κριτήρια ελέγχου της ανίσωσης ασφαλείας, κατά την αποτίµηση ή τον ανασχεδιασµό,
Διαβάστε περισσότερα8ο Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών 2002», Μάρτιος 2002
8ο Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών 2002», Μάρτιος 2002 Εργασία Νο 13 ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΔΟΚΟΥ ΚΑΙ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΣΥΝΤΕΛΕΣΤΩΝ ΜΟΝΟΛΙΘΙΚΟΤΗΤΑΣ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΤΟΥ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑΤΟΣ ANSYS ΟΙΚΟΝΟΜΟΥ ΜΙΧΑΛΗΣ ΠΙΣΤΕΝΤΗΣ ΓΕΩΡΓΙΟΣ
Διαβάστε περισσότεραΑναποτελεσµατικότητα θλιβόµενου οπλισµού κατά την κάµψη των δοκών
Αναποτελεσµατικότητα θλιβόµενου οπλισµού κατά την κάµψη των δοκών Ι.Π. Ζαράρης ιπλ. Πολιτικός Μηχανικός Α.Π.Θ. Β. Παπαποστόλου ιπλ. Πολιτικός Μηχανικός Α.Π.Θ.. Αλεξανδρής ιπλ. Πολιτικός Μηχανικός Α.Π.Θ.
Διαβάστε περισσότεραΣιδηρές Κατασκευές ΙΙ
Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Άσκηση 1: Πλευρικός λυγισμός δοκού γέφυρας Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Άδειες Χρήσης Το παρόν εκπαιδευτικό υλικό υπόκειται
Διαβάστε περισσότεραFespa 10 EC. For Windows. Προσθήκη ορόφου και ενισχύσεις σε υφιστάμενη κατασκευή. Αποτίμηση
Fespa 10 EC For Windows Προσθήκη ορόφου και ενισχύσεις σε υφιστάμενη κατασκευή Αποτίμηση της φέρουσας ικανότητας του κτιρίου στη νέα κατάσταση σύμφωνα με τον ΚΑΝ.ΕΠΕ 2012 Αθήνα, εκέμβριος 2012 Version
Διαβάστε περισσότερα20/3/2016. Δρ. Σωτήρης Δέμης. Σημειώσεις Εργαστηριακής Άσκησης Εφελκυσμός χαλύβδινης ράβδου. Πολιτικός Μηχανικός (Πανεπιστημιακός Υπότροφος)
Σημειώσεις Εργαστηριακής Άσκησης Εφελκυσμός χαλύβδινης ράβδου Δρ. Σωτήρης Δέμης Πολιτικός Μηχανικός (Πανεπιστημιακός Υπότροφος) Εργαστηριακή Άσκηση 1 Εισαγωγή στη Δοκιμή Εφελκυσμού Δοκίμιο στερεωμένο ακλόνητα
Διαβάστε περισσότεραΜοντέλο Προσοµοίωσης οκού Οπλισµένου Σκυροδέµατος για τον έλεγχο αστοχίας από τέµνουσα. Modeling Concrete Beam Elements under Shear Failure
3 o Πανελλήνιο Συνέδριο Αντισεισµικής Μηχανικής & Τεχνικής Σεισµολογίας 7 Νοεµβρίου, 8 Άρθρο 8 Μοντέλο Προσοµοίωσης οκού Οπλισµένου Σκυροδέµατος για τον έλεγχο αστοχίας από τέµνουσα. Modeling Concrete
Διαβάστε περισσότερα6/5/2017. Δρ. Σωτήρης Δέμης. Σημειώσεις Εργαστηριακής Άσκησης Θλίψη Σκυροδέματος. Πολιτικός Μηχανικός (Λέκτορας Π.Δ.
Σημειώσεις Εργαστηριακής Άσκησης Θλίψη Σκυροδέματος Δρ. Σωτήρης Δέμης Πολιτικός Μηχανικός (Λέκτορας Π.Δ. 407/80) Έως τώρα Καταστατικός νόμος όλκιμων υλικών (αξονική καταπόνιση σε μία διεύθυνση) σ ε Συμπεριφορά
Διαβάστε περισσότεραΟριακή κατάσταση αστοχίας έναντι ιάτµησης-στρέψης- ιάτρησης
Σχεδιασµός φορέων από σκυρόδεµα µε βάση τον Ευρωκώδικα 2 Οριακή κατάσταση αστοχίας έναντι ιάτµησης-στρέψης- ιάτρησης Καττής Μαρίνος, Αναπληρωτής Καθηγητής ΕΜΠ Λιβαδειά, 26 Σεπτεµβρίου 2009 1 ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ
Διαβάστε περισσότεραΕλληνική Επιστημονική Εταιρία Ερευνών Σκυροδέματος (ΕΠΕΣ) ΤΕΕ / Τμήμα Κεντρικής Μακεδονίας
Πειραματική διερεύνηση της επιρροής της αντοχής σκυροδέματος και της πύκνωσης των συνδετήρων στη φέρουσα ικανότητα και τους μηχανισμούς αστοχίας δοκών Ο/Σ που υπόκεινται σε καμπτική φόρτιση Παναγιώτης
Διαβάστε περισσότεραιαλέξεις Παρασκευή 8 Οκτωβρίου,, Πέτρος Κωµοδρόµος Στατική Ανάλυση των Κατασκευών Ι 1
ΠΠΜ 220: Στατική Ανάλυση των Κατασκευών Ι ιαλέξεις 13-15 Εισαγωγή στις Παραµορφώσεις και Μετακινήσεις Τρίτη, 5, και Τετάρτη, 6 και Παρασκευή 8 Οκτωβρίου,, 2004 Πέτρος Κωµοδρόµος komodromos@ucy.ac.cy http://www.ucy.ac.cy/~petrosk
Διαβάστε περισσότερα16/4/2018. Δρ. Σωτήρης Δέμης. Σημειώσεις Εργαστηριακής Άσκησης Εφελκυσμός χαλύβδινης ράβδου. Πολιτικός Μηχανικός (Πανεπιστημιακός Υπότροφος)
Σημειώσεις Εργαστηριακής Άσκησης Εφελκυσμός χαλύβδινης ράβδου Δρ. Σωτήρης Δέμης Πολιτικός Μηχανικός (Πανεπιστημιακός Υπότροφος) Το υλικό «πονάει». Πως; Πόσο; P P Εξωτερικό εφελκυστικό φορτίο P N = P N
Διαβάστε περισσότεραΆσκηση 1. Παράδειγμα απλά οπλισμένης πλάκας
Άσκηση 1. Παράδειγμα απλά οπλισμένης πλάκας Δίνεται ο ξυλότυπος του σχήματος που ακολουθεί καθώς και τα αντίστοιχα μόνιμα και κινητά φορτία των πλακών. Ζητείται η διαστασιολόγηση των πλακών, συγκεκριμένα:
Διαβάστε περισσότεραΣτην παρακάτω εργασία γίνεται µια έρευνα για τη συµπεριφορά ενισχυµένων κοντών υποστυλωµάτων µε σύνθετα υλικά (CFRP-GFRP), υπό ανακυκλωνόµενα
Ενίσχυση κοντών υποστυλωµάτων µε σύνθετα υλικά ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΟΝΤΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ ΚΑΡΒΕΛΑΣ Γ. ΧΑΡΑΛΑΜΠΟΣ Περίληψη Στην παρακάτω εργασία γίνεται µια έρευνα για τη συµπεριφορά ενισχυµένων κοντών
Διαβάστε περισσότεραΑΝΑΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΚΕΦΑΛΟΥ ΚΑΛΛΙΟΠΗ Α.Μ. 554
ΑΝΑΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΚΕΦΑΛΟΥ ΚΑΛΛΙΟΠΗ Α.Μ. 554 Προσομοίωση του κτιρίου στο πρόγραμμα ΧΩΡΙΣ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΙΣ ΜΕ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΙΣ Παράμετροι - Χαρακτηριστικά Στάθμη Επιτελεστικότητας Β Ζώνη Σεισμικότητας
Διαβάστε περισσότεραΘλιβόµενος οπλισµός Πραγµατικότητα ή µύθος;
Θλιβόµενος οπλισµός Πραγµατικότητα ή µύθος; Πρόδροµος. Ζαράρης Καθηγητής Σιδηροπαγούς Σκυροδέµατος, Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών Α.Π.Θ. Γεώργιος Κ. Κωνσταντινίδης ιπλ. Πολιτικός Μηχανικός Α.Π.Θ., Υποψήφιος
Διαβάστε περισσότεραΕνότητα: Διαμήκης Αντοχή Πλοίου- Ορθές τάσεις λόγω κάμψης
ΔΙΑΜΗΚΗΣ ΑΝΤΟΧΗ ΠΛΟΙΟΥ Ενότητα: Διαμήκης Αντοχή Πλοίου- Ορθές τάσεις λόγω κάμψης Α. Θεοδουλίδης Η αντοχή του πλοίου Διαμήκης αντοχή Εγκάρσια αντοχή Τοπική αντοχή Ανάλυση του σύνθετου εντατικού πεδίου Πρωτεύουσες,
Διαβάστε περισσότεραΕΛΕΓΧΟΣ ΟΚΟΥ ΣΕ ΚΑΜΨΗ
Επίλυση γραμμικών φορέων ΟΣ σύμφωνα με τους EC & EC8 ΑΣΚΗΣΗ 4 (3/3/017) ΕΛΕΓΧΟΣ ΟΚΟΥ ΣΕ ΚΑΜΨΗ Να υπολογιστεί σε κάµψη η µονοπροέχουσα δοκός του σχήµατος για συνδυασµό φόρτισης 135G15Q Η δοκός ανήκει σε
Διαβάστε περισσότεραΝέα έκδοση προγράμματος STeel CONnections 2010.354
http://www.sofistik.gr/ Μεταλλικές και Σύμμικτες Κατασκευές Νέα έκδοση προγράμματος STeel CONnections 2010.354 Aξιότιμοι συνάδελφοι, Κυκλοφόρησε η νέα έκδοση του προγράμματος διαστασιολόγησης κόμβων μεταλλικών
Διαβάστε περισσότεραΤο πρόγραµµα ALGOR και εφαρµογές σε ναυπηγικές κατασκευές
Παράρτηµα Γ Το πρόγραµµα ALGOR και εφαρµογές σε ναυπηγικές κατασκευές 1. Εισαγωγή Το σύνολο των προγραµµάτων ALGOR είναι ένα εργαλείο µελέτης (σχεδιασµού και ανάλυσης) κατασκευών και βασίζεται στη µέθοδο
Διαβάστε περισσότεραΙωάννης ΖΑΡΑΡΗΣ 1, Μαρία ΚΑΡΑΒΕΖΥΡΟΓΛΟΥ 2. Λέξεις κλειδιά: ιατµητική αστοχία, Τοιχώµατα οπλισµένου σκυροδέµατος
Πειράµατα διατµητικής αντοχής πολύ κοντών αντισεισµικών τοιχωµάτων Experimental study on the shear strength of reinforced concrete very short shear walls Ιωάννης ΖΑΡΑΡΗΣ 1, Μαρία ΚΑΡΑΒΕΖΥΡΟΓΛΟΥ 2 Λέξεις
Διαβάστε περισσότεραΣΧΕ ΙΑΣΜΟΣ ΓΡΑΜΜΙΚΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟ ΕΜΑΤΟΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ. ΑΣΚΗΣΗ 1 η και 2 η Α) Έλεγχος Κάµψης Πλάκας Β) Έλεγχος Κάµψης οκού
ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΣ ΓΡΑΜΜΙΚΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟ ΕΜΑΤΟΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ ΑΣΚΗΣΗ 1 η και η Α) Έλεγχος Κάµψης Πλάκας Β) Έλεγχος Κάµψης οκού Στον ξυλότυπο τυπικού ορόφου κτιρίου όπως φαίνεται στο σχήµα,
Διαβάστε περισσότερα0.3m. 12m N = N = 84 N = 8 N = 168 N = 32. v =0.2 N = 15. tot
ΚΕΦΑΛΑΙΟ : Αριθµητικές Εφαρµογές... Παράδειγµα γ: Ελαστική ευστάθεια πασσαλοθεµελίωσης Το παράδειγµα αυτό αφορά την µελέτη της ελαστικής ευστάθειας φορέως θεµελίωσης, ο οποίος αποτελείται από µια πεδιλοδοκό
Διαβάστε περισσότεραΕλικοειδείς ρωγµές Καθαρή στρέψη ( τυχαία διατοµή ) 2F 2F + = F F 2 Gϑ τ = τ = 2 x 2 y zy zx x y
ΗΜΟΚΡΙΤΕΙΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΡΑΚΗΣ Πολυτεχνική Σχολή Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών Τοµέας οµικών Κατασκευών Εργαστήριο Ωπλισµένου Σκυροδέµατος Σχεδιασµός φορέων από ΗΜΕΡΙ Α από σκυρόδεµα µε βάση τον Ευρωκώδικα
Διαβάστε περισσότεραΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ ΤΩΝ ΙΣΧΥΟΥΣΩΝ ΜΕΘΟ ΩΝ ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΥ. Ο σχεδιασµός ενός δοµικού στοιχείου από οπλισµένο σκυρόδεµα στην οριακή
Κεφάλαιο 1 ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ ΤΩΝ ΙΣΧΥΟΥΣΩΝ ΜΕΘΟ ΩΝ ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΥ 1.1 ΕΙΣΑΓΩΓΗ Ο σχεδιασµός ενός δοµικού στοιχείου από οπλισµένο σκυρόδεµα στην οριακή κατάσταση αστοχίας του προϋποθέτει την ύπαρξη µεθόδων υπολογισµού
Διαβάστε περισσότεραΜΗΧΑΝΙΚΗ ΤΩΝ ΥΛΙΚΩΝ 2017
ΜΗΧΑΝΙΚΗ ΤΩΝ ΥΛΙΚΩΝ 017 3. Διαγράμματα NQM Κώστας Γαλιώτης, καθηγητής Τμήμα Χημικών Μηχανικών galiotis@chemeng.upatras.gr Α3. Διαγράμματα NQΜ/ Μηχανική Υλικών 1 Σκοποί ενότητας Να εξοικειωθεί ο φοιτητής
Διαβάστε περισσότεραΕυρωκώδικας 2: Σχεδιασμός φορέων από Σκυρόδεμα. Μέρος 1-1: Γενικοί Κανόνες και Κανόνες για κτίρια. Κεφάλαιο 7
Ευρωκώδικας 2: Σχεδιασμός φορέων από Σκυρόδεμα Μέρος 1-1: Γενικοί Κανόνες και Κανόνες για κτίρια Κεφάλαιο 7 Διαφάνειες παρουσίασης εκπαιδευτικών σεμιναρίων Γεώργιος Πενέλης, ομότιμος καθηγητής Α.Π.Θ. Ανδρέας
Διαβάστε περισσότερα9 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9. ΚΑΔΕΤ-ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΚΔΟΣΗ 2η ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ 9.1 ΣΚΟΠΟΣ
9 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ 9.1 ΣΚΟΠΟΣ Βλ. Κεφ. 4, Παρ. 4.4, για την λογική των ελέγχων. Το παρόν Κεφάλαιο περιλαμβάνει τα κριτήρια ελέγχου της ανίσωσης ασφαλείας, κατά την αποτίμηση ή τον ανασχεδιασμό,
Διαβάστε περισσότεραΑΣΤΟΧΙΑ ΚΟΝΤΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕΘΟΔΟΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ
Αστοχία Κοντών Υποστυλωμάτων Μέθοδοι Ενίσχυσης ΑΣΤΟΧΙΑ ΚΟΝΤΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕΘΟΔΟΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΣΠΑΝΟΣ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΟΣ Περίληψη Στην παρούσα εργασία εξετάζεται η αστοχία των κοντών υποστυλωμάτων όπως προκύπτει
Διαβάστε περισσότεραΜΕΤΑΛΛΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ (602)
Τ.Ε.Ι. Θεσσαλίας Σχολή Τεχνολογικών Εφαρμογών (Σ.Τ.ΕΦ.) ΜΕΤΑΛΛΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ (602) 5 η Διάλεξη Δημήτριος Ν. Χριστοδούλου Δρ. Πολιτικός Μηχανικός, M.Sc. Τ.Ε.Ι. Θεσσαλίας - Σχολή Τεχνολογικών Εφαρμογών
Διαβάστε περισσότερα