TEPELNOTECHNICKÝ POSUDOK

Transcript

1 e ADRESA : PRIBINOVA 33, ŽILINA TEL., FAX : E MAIL : mancik@enerma.sk PROJEKTOVANIE, POSUDKY, ENERGETICKÁ CERTIFIKÁCIA A ENERGETIKA STAVIEB TEPELNOTECHNICKÝ POSUDOK (PODĽA STN A STN EN ISO ) (PROJEKTOVÉ HODNOTENIE TOB) Názov objektu: Druh objektu: Stavebná konštrukcia: Druh realizácie: Miesto stavby: TELOCVIČŇA PRI ZŠ A MŠ STAVBA PRE ŠPORT MUROVANÁ ATYPICKÁ ČIASTOČNE DOKONČENÁ STAVBA LIPTOVSKÁ LÚŽNA, OKR. RUŽOMBEROK Investor: OBEC LIPTOVSKÁ LÚŽNA, Č.629 Generálny projektant: MARTA BABÍKOVÁ, ING. ARCH. JANA ULBRYCHT, PRI CELULÓZKE 23, ŽILINA Spracovateľ: ENERMA S.R.O., ŽILINA, ING. PETER MANČÍK Miesto a dátum vypracovania: ŽILINA, 05/2014 ARCH..Č. E_476-14

2 Tepelnotechnický posudok str. 2 /17 OBSAH OBSAH... 2 A. PREUKAZNÉ VÝSLEDKY TEPELNOTECHNICKÉHO POSÚDENIA JESTVUJÚCEHO OBJEKTU ENERGETICKÉ KRITÉRIUM HYGIENICKÉ KRITÉRIUM... 4 B. PREUKAZNÉ VÝSLEDKY TEPELNOTECHNICKÉHO POSÚDENIA OBJEKTU PO OBNOVE ENERGETICKÉ KRITÉRIUM HYGIENICKÉ KRITÉRIUM ČIASTKOVÝ ZÁVER... 7 B. TEPELNOTECHNICKÝ NÁVRH A POSÚDENIE STAVEBNÝCH KONŠTRUKCIÍ A OBJEKTU Základné údaje o stavebných konštrukciách a budove Geometrická schéma budovy Výpočet a stanovenie tepelného odporu, resp. súčiniteľa prechodu tepla stavebných konštrukcií, posúdenie kondenzácie vodnej pary Posúdenie hygienického kritéria Posúdenie kritéria výmeny vzduchu Posúdenie energetického kritéria Posúdenie kritéria minimálnej požiadavky na energetickú hospodárnosť budov Výsledky výpočtu... 9 C. ZÁVER... 9 D. PRÍLOHY... 9

3 Tepelnotechnický posudok str. 3 /17 A1. PREUKAZNÉ VÝSLEDKY TEPELNOTECHNICKÉHO POSÚDENIA JESTVUJÚCEHO OBJEKTU 1.ENERGETICKÉ KRITÉRIUM Druh budovy: Telocvičňa a šatne Stavebný systém: murovaný, sedlová + pultová strecha Tab 1. - Hodnotenie energetického kritéria (STN :2012) Stavba: TV+šatne Lipt.Lúžna Konštrukčné riešenie: murovaný, Projektovaný stav Merná tepelná strata prechodom konštrukcia U j plocha A j Red.faktor b x U j.a j.b x W/(m 2 K) (m 2 ) (-) (W/K) obvod TV 0, ,7 1,0 316,54 obvod šatne 0, ,5 1,0 171,95 strecha TV 0, ,3 0,9 121,53 strecha šatne 0, ,9 0,9 35,20 podlaha na teréne TV 0, ,3 1,0 126,06 podlaha na teréne šatne 0, ,9 1,0 53,86 dvere 1,380 13,0 1,0 17,94 okná 1, ,2 1,0 226,89 SPOLU A = 3645, ,98 Obostavaný objem budovy V b = 10156,9 m 3 Celková podlahová plocha A b = 1 528,0 m 2 zvýšenie U-vplyv tep.mostov DU = 0,10 W/(m 2 K) Vplyv tepelných mostov DH TM = 364,58 W/K priem. Súčiniteľ prestupu tepla U e,m = 0,393 W/(m 2 K) faktor tvaru A/V b = 0,359 m 2.m -3 priemerná výška podlažia h k = 6,647 m Merná tepelná strata prechodom H T = 1434,56 W/K Merná tepelná strata vetraním okná dvere Celková dĺžka škár otvorových konštrukcií l = 550,9 25,6 m Súčiniteľ prievzdušnosti otvorov i lv = 0, ,00007 m 2.s -1.Pa -0,67 UVAŽUJE SA S VÝMENOU VZDUCHU npr=0,5 1/h n = * SUM(i LV,j x l j )/V b = 0,07 1/h pre infiltráciu sa uvažuje s H V = 1340,7 W/K Vzduchotechnika nie rekuperátor, účinnosť 0 % objem výmeny 0 m3/h spĺňa VZT+inf. min. 0,5 násobnú výmenu pre VZT sa uvažuje s H V = NIE Merná tepelná strata vetraním H V = 0,0 W/K 1 340,7 W/K MERNÁ TEPELNÁ STRATA H = H T + H V H = 2 775,27 W/K Tepelné zisky - okná Q s I sj A nj g nj Q sj orientácia na svetové strany (kwh/m2) (m 2 ) (-) (kwh) Tepelné zisky - vnútorné Q i H 340 0,00 0,625 0 J 320,0 42,4 0, V 200,0 34,5 0, S 100,0 40,9 0, Z 200,0 30,3 0, SPOLU A n = 148,1 Q s = priemerné tepelné výkony vnút.zdrojov tepla q i = 6 W/m-2 Tepelný zisk od vnútorných zdrojov tepla Qi = kwh CELKOVÉ VNÚTORNÉ ZISKY Q i + Q s = W/K Energetické požiadavky podľa STN , čl.8 Normalizovaná potreba tepla na vykurovanie Q H,nd,N = 54,2 kwh/(m 2.a) (čl ) Normalizovaná hodnota na dosiahnutie EH - Q N,EP = 63,0 kwh/m 3 (čl )

4 Tepelnotechnický posudok str. 4 /17 Tab.2 - Výpočet potreby tepla na vykurovanie podľa STN EN ISO po mesiacoch (pre energetické kritérium) Stavba: TV+šatne Lipt.Lúžna Projektovaný stav Konštrukčná výška nebytovej budovy: 8,37 m nebytová budova: áno Tepelná strata po mesiacoch (Energetické kritérium) požad.vnút. teplota bez uvažovania útlmov Ti= mesiac I. II. III. IV. X. XI. XII. spolu priem.vonk. teplota počas výpočt.obdobia Te= -1,8 0,4 4,6 9,9 9,8 4,3-0,3 3,86 počet dní vykurovacieho obdobia t = počet hodín vykurovacieho obdobia t = počet dennostupňov D = 675,8 548,8 477,4 303,0 316,2 471,0 629, xi = 16,2 13,2 11,5 7,3 7,6 11,3 15,1 Tepelná strata (kwh) Q,L = H*(Ti-Te)*t = Interné tepelné zisky (kwh) Q,i Priemerný výkon int.tepelných ziskov FI,i = 9168 W Interné tepelné zisky (kwh) Q,i = FI,i * t = Interné tepelné zisky * NÍ (kwh) Solárne tepelné zisky (kwh) Q,s I,s pre J 30,2 43,6 61,2 66,3 57,2 33,1 28,4 320 Q,s = 402,9 581,6 816,4 884,5 763,1 441,6 378, JV 22,7 33,8 50, ,8 24,9 20,9 260 V 14,9 24, ,1 32,2 15,4 11,9 200 Q,s = 162,1 266,6 457,0 643,0 350,3 167,6 129, SV 10,2 16,1 26,8 41,6 18,3 9,6 7,4 130 S 9,1 13,8 20,1 27,2 14,5 8,4 6,9 100 Q,s = 117,3 177,9 259,1 350,6 186,9 108,3 88, SZ 10,2 16,1 26,8 41,6 18,3 9,6 7,4 130 Z 14,9 24, ,1 32,2 15,4 11,9 200 Q,s = 142,0 233,5 400,2 563,1 306,8 146,7 113, JZ 22,7 33,8 50, ,8 24,9 20,9 260 horiz 22,2 38,6 71,4 108, ,2 18,4 340 Solárne zisky SPOLU / mesiac Solárne zisky SPOLU / mesiac * NÍ Faktor využitia tepelných ziskov pomer tepel.ziskov a strát gama = (Q,i+Q,s)/Q,L = 0,170 0,203 0,275 0,448 0,400 0,238 0,180 vnútorná tepelná kapacita (W/(m2.K) C = 72,22 --> Kcia budovy -> Ťažká a,0 = 1 časová konštanta budovy tau = C/H = 39,76 a = a,0+tau/tau,0 = 3,65 tau,0 = 15 POTREBA TEPLA NA VYKUROVANIE Q h (kwh) NÍ = 0,999 0,998 0,993 0,970 0,979 0,996 0,998 0,990 kwh/a Q,h = Q,L - ní*q,g = Merná potreba tepla na vykurovanie Q H,nd = Q h / A b = 112,69 kwh/m 2 (pre Energetické kritérium cez plochu) Merná potreba tepla na vykurovanie Q H,nd = Q h / V b = 16,95 kwh/m 2 (pre Energetické kritérium cez objem) Tab.3 - Výpočet potreby tepla na vykurovanie podľa STN EN ISO po mesiacoch (pre energ. hosp. budovy) Tepelná strata po mesiacoch (základné údaje sú prebraté z Tab.1. a 2.) požad.vnút. teplota so zohľadnením útlmov Ti= 16,5 16,5 16,5 16,5 16,5 16,5 16,5 mesiac I. II. III. IV. X. XI. XII. spolu priem.vonk. teplota počas výpočt.obdobia Te= -1,8 0,4 4,6 9,9 9,8 4,3-0,3 3,86 počet dní vykurovacieho obdobia t = počet hodín vykurovacieho obdobia t = počet dennostupňov D = 567,3 450,8 368,9 198,0 207,7 366,0 520, xi = 13,6 10,8 8,9 4,8 5,0 8,8 12,5 Tepelná strata (kwh) Q,L = H*(Ti-Te)*t = Interné tepelné zisky (kwh) Q,i Priemerný výkon int.tepelných ziskov FI,i = W Interné tepelné zisky (kwh) Q,i = FI,i * t = Interné tepelné zisky * NÍ (kwh) Solárne tepelné zisky (kwh) Q,s Solárne zisky SPOLU / mesiac Solárne zisky SPOLU / mesiac * NÍ Faktor využitia tepelných ziskov pomer tepel.ziskov a strát gama = (Q,i+Q,s)/Q,L = 0,202 0,247 0,356 0,686 0,609 0,306 0,217 vnútorná tepelná kapacita (W/(m2.K) Cm = 72,22 --> Kcia budovy -> Ťažká a,0 = 1 časová konštanta budovy tau = Cm/(H tr+h v e)= 39,76 ah = a H,0+tau/tau H,0 = 3,65 tau,0 = 15 NÍ = 0,998 0,995 0,985 0,904 0,929 0,991 0,997 0,971 POTREBA TEPLA NA VYKUROVANIE Qh (kwh) kwh/a Q,h = Q,L - ní*q,g = Merná potreba tepla na vykurovanie Q H,nd = Q h / A b = 81,10 kwh/m 2 (pre Energetickú hospodárnosť budovy) Tab.4 - VYHODNOTENIE splnenia Energetického kritéria a Predpokladu Energetickej hospodárnosti (STN :2012) Vypočítaná Kritérium kwh/m2 Porovnanie Normová kwh/m2 Splnenie/nesplnenie hodnota hodnota (kwh/m3) Energetické kritérium - normalizovaná hodnota (plošná) : NESPĹŇA Q H,nd = 112,69 > Q H,nd,N = 54,2 Energetické kritérium - normalizovaná hodnota (objemová) : SPĹŇA Q H,nd = 16,95 < Q H,nd,N = 19,4 2. HYGIENICKÉ KRITÉRIUM Energetické kritérium - odporúčanú hodnotu budova : Nedosahuje Q H,nd = 112,69 > Q H,nd,r1 = 27,1 Energetické krit. - cieľovú odporúčanú hodnotu budova : Nedosahuje Q H,nd = 112,69 > Q H,nd,r2 = 13,5 Normalizovanú hodnotu na dosiahnutie EH budovy : NESPĹŇA Q EP = 81,10 > Q N,EP = 63,0 Odporúčanú hodnotu na dosiahnutie EH budovy : Nedosahuje Q EP = 81,10 > Q r1,ep = 31,5 Cieľovú odporúčanú hodnotu na dosiahnutie EH budovy : Nedosahuje Q EP = 81,10 > Q r2,ep = 15,8 Vzhľadom k tomu, že objekt nespĺňa energetické kritérium, hygienické kritérium nebolo hodnotené.

5 Tepelnotechnický posudok str. 5 /17 A2. PREUKAZNÉ VÝSLEDKY TEPELNOTECHNICKÉHO POSÚDENIA OBJEKTU PO OBNOVE 1.ENERGETICKÉ KRITÉRIUM Druh budovy: Telocvičňa a šatne Stavebný systém: murovaný, sedlová + pultová strecha Tab 1. - Hodnotenie energetického kritéria (STN :2012) Stavba: TV+šatne Lipt.Lúžna Konštrukčné riešenie: murovaný, Projektovaný stav Merná tepelná strata prechodom konštrukcia U j plocha A j Red.faktor b x U j.a j.b x W/(m 2 K) (m 2 ) (-) (W/K) obvod TV 0, ,7 1,0 131,14 obvod šatne 0, ,5 1,0 71,24 strecha TV 0, ,3 0,9 121,53 strecha šatne 0, ,9 0,9 35,20 podlaha na teréne TV 0, ,3 1,0 126,06 podlaha na teréne šatne 0, ,9 1,0 53,86 dvere 1,380 13,0 1,0 17,94 okná 1, ,2 1,0 226,89 SPOLU A = 3645,80 783,86 Obostavaný objem budovy V b = 10156,9 m 3 Celková podlahová plocha A b = 1 528,0 m 2 zvýšenie U-vplyv tep.mostov DU = 0,05 W/(m 2 K) Vplyv tepelných mostov DH TM = 182,29 W/K priem. Súčiniteľ prestupu tepla U e,m = 0,265 W/(m 2 K) faktor tvaru A/V b = 0,359 m 2.m -3 priemerná výška podlažia h k = 6,647 m Merná tepelná strata prechodom H T = 966,15 W/K Merná tepelná strata vetraním okná dvere Celková dĺžka škár otvorových konštrukcií l = 550,9 25,6 m Súčiniteľ prievzdušnosti otvorov i lv = 0, ,00007 m 2.s -1.Pa -0,67 UVAŽUJE SA S VÝMENOU VZDUCHU npr=0,5 1/h n = * SUM(i LV,j x l j )/V b = 0,07 1/h pre infiltráciu sa uvažuje s H V = 1340,7 W/K Vzduchotechnika nie rekuperátor, účinnosť 0 % objem výmeny 0 m3/h spĺňa VZT+inf. min. 0,5 násobnú výmenu pre VZT sa uvažuje s H V = Merná tepelná strata vetraním H V = NIE 0,0 W/K 1 340,7 W/K MERNÁ TEPELNÁ STRATA H = H T + H V H = 2 306,86 W/K Tepelné zisky - okná Q s I sj A nj g nj Q sj orientácia na svetové strany (kwh/m2) (m 2 ) (-) (kwh) Tepelné zisky - vnútorné Q i H 340 0,00 0,625 0 J 320,0 42,4 0, V 200,0 34,5 0, S 100,0 40,9 0, Z 200,0 30,3 0, SPOLU A n = 148,1 Q s = priemerné tepelné výkony vnút.zdrojov tepla q i = 6 W/m-2 Tepelný zisk od vnútorných zdrojov tepla Qi = kwh CELKOVÉ VNÚTORNÉ ZISKY Q i + Q s = W/K Energetické požiadavky podľa STN , čl.8 Normalizovaná potreba tepla na vykurovanie Q H,nd,N = 54,2 kwh/(m 2.a) (čl ) Normalizovaná hodnota na dosiahnutie EH - Q N,EP = 63,0 kwh/m 3 (čl )

6 Tepelnotechnický posudok str. 6 /17 Tab.2 - Výpočet potreby tepla na vykurovanie podľa STN EN ISO po mesiacoch (pre energetické kritérium) Stavba: TV+šatne Lipt.Lúžna Projektovaný stav Konštrukčná výška nebytovej budovy: 8,37 m nebytová budova: áno Tepelná strata po mesiacoch (Energetické kritérium) požad.vnút. teplota bez uvažovania útlmov Ti= mesiac I. II. III. IV. X. XI. XII. spolu priem.vonk. teplota počas výpočt.obdobia Te= -1,8 0,4 4,6 9,9 9,8 4,3-0,3 3,86 počet dní vykurovacieho obdobia t = počet hodín vykurovacieho obdobia t = počet dennostupňov D = 675,8 548,8 477,4 303,0 316,2 471,0 629, xi = 16,2 13,2 11,5 7,3 7,6 11,3 15,1 Tepelná strata (kwh) Q,L = H*(Ti-Te)*t = Interné tepelné zisky (kwh) Q,i Priemerný výkon int.tepelných ziskov FI,i = 9168 W Interné tepelné zisky (kwh) Q,i = FI,i * t = Interné tepelné zisky * NÍ (kwh) Solárne tepelné zisky (kwh) Q,s I,s pre J 30,2 43,6 61,2 66,3 57,2 33,1 28,4 320 Q,s = 402,9 581,6 816,4 884,5 763,1 441,6 378, JV 22,7 33,8 50, ,8 24,9 20,9 260 V 14,9 24, ,1 32,2 15,4 11,9 200 Q,s = 162,1 266,6 457,0 643,0 350,3 167,6 129, SV 10,2 16,1 26,8 41,6 18,3 9,6 7,4 130 S 9,1 13,8 20,1 27,2 14,5 8,4 6,9 100 Q,s = 117,3 177,9 259,1 350,6 186,9 108,3 88, SZ 10,2 16,1 26,8 41,6 18,3 9,6 7,4 130 Z 14,9 24, ,1 32,2 15,4 11,9 200 Q,s = 142,0 233,5 400,2 563,1 306,8 146,7 113, JZ 22,7 33,8 50, ,8 24,9 20,9 260 horiz 22,2 38,6 71,4 108, ,2 18,4 340 Solárne zisky SPOLU / mesiac Solárne zisky SPOLU / mesiac * NÍ Faktor využitia tepelných ziskov pomer tepel.ziskov a strát gama = (Q,i+Q,s)/Q,L = 0,204 0,244 0,331 0,539 0,481 0,286 0,216 vnútorná tepelná kapacita (W/(m2.K) C = 72,22 --> Kcia budovy -> Ťažká a,0 = 1 časová konštanta budovy tau = C/H = 47,84 a = a,0+tau/tau,0 = 4,19 tau,0 = 15 POTREBA TEPLA NA VYKUROVANIE Q h (kwh) NÍ = 0,999 0,998 0,993 0,964 0,975 0,996 0,999 0,989 kwh/a Q,h = Q,L - ní*q,g = Merná potreba tepla na vykurovanie Q H,nd = Q h / A b = 87,56 kwh/m 2 (pre Energetické kritérium cez plochu) Merná potreba tepla na vykurovanie Q H,nd = Q h / V b = 13,17 kwh/m 2 (pre Energetické kritérium cez objem) Tab.3 - Výpočet potreby tepla na vykurovanie podľa STN EN ISO po mesiacoch (pre energ. hosp. budovy) Tepelná strata po mesiacoch (základné údaje sú prebraté z Tab.1. a 2.) požad.vnút. teplota so zohľadnením útlmov Ti= 16,5 16,5 16,5 16,5 16,5 16,5 16,5 mesiac I. II. III. IV. X. XI. XII. spolu priem.vonk. teplota počas výpočt.obdobia Te= -1,8 0,4 4,6 9,9 9,8 4,3-0,3 3,86 počet dní vykurovacieho obdobia t = počet hodín vykurovacieho obdobia t = počet dennostupňov D = 567,3 450,8 368,9 198,0 207,7 366,0 520, xi = 13,6 10,8 8,9 4,8 5,0 8,8 12,5 Tepelná strata (kwh) Q,L = H*(Ti-Te)*t = Interné tepelné zisky (kwh) Q,i Priemerný výkon int.tepelných ziskov FI,i = W Interné tepelné zisky (kwh) Q,i = FI,i * t = Interné tepelné zisky * NÍ (kwh) Solárne tepelné zisky (kwh) Q,s Solárne zisky SPOLU / mesiac Solárne zisky SPOLU / mesiac * NÍ Faktor využitia tepelných ziskov pomer tepel.ziskov a strát gama = (Q,i+Q,s)/Q,L = 0,243 0,297 0,429 0,825 0,733 0,368 0,261 vnútorná tepelná kapacita (W/(m2.K) C m = 72,22 --> Kcia budovy -> Ťažká a,0 = 1 časová konštanta budovy tau = C m/(h tr+h v e)= 47,84 a H = a H,0+tau/tau H,0 = 4,19 tau,0 = 15 NÍ = 0,998 0,996 0,983 0,876 0,909 0,990 0,997 0,964 POTREBA TEPLA NA VYKUROVANIE Q h (kwh) kwh/a Q,h = Q,L - ní*q,g = Merná potreba tepla na vykurovanie Q H,nd = Q h / A b = 61,67 kwh/m 2 (pre Energetickú hospodárnosť budovy) Tab.4 - VYHODNOTENIE splnenia Energetického kritéria a Predpokladu Energetickej hospodárnosti (STN :2012) Vypočítaná Kritérium kwh/m2 Porovnanie Normová kwh/m2 Splnenie/nesplnenie hodnota hodnota (kwh/m3) Energetické kritérium - normalizovaná hodnota (plošná) : NESPĹŇA Q H,nd = 87,56 > Q H,nd,N = 54,2 Energetické kritérium - normalizovaná hodnota (objemová) : SPĹŇA Q H,nd = 13,17 < Q H,nd,N = 19,4 Energetické kritérium - odporúčanú hodnotu budova : Nedosahuje Q H,nd = 87,56 > Q H,nd,r1 = 27,1 Energetické krit. - cieľovú odporúčanú hodnotu budova : Nedosahuje Q H,nd = 87,56 > Q H,nd,r2 = 13,5 Normalizovanú hodnotu na dosiahnutie EH budovy : SPĹŇA Q EP = 61,67 < Q N,EP = 63,0 Odporúčanú hodnotu na dosiahnutie EH budovy : Nedosahuje Q EP = 61,67 > Q r1,ep = 31,5 Cieľovú odporúčanú hodnotu na dosiahnutie EH budovy : Nedosahuje Q EP = 61,67 > Q r2,ep = 15,8

7 Tepelnotechnický posudok str. 7 /17 2. HYGIENICKÉ KRITÉRIUM Teplotná oblasť : 3 Výpočtová teplota vonkajšieho -16 C vzduchu : Vnútorná teplota : C Relatívna vlhkosť vnútorného 50-80% vzduchu : Spôsob vykurovania : prerušované Súčiniteľ prestupu tepla h i : 4 W/(m 2 K) Kritická povrchová teplota (plesne): 12,6 C bezpečnostná prirážka : 0,5 K Minimálna požadovaná teplota na vnútornom povrchu stavebnej konštrukcie v kritickom detaile: 13,1 C Stanovenie a posúdenie najnižšej povrchovej teploty konštrukcie hygienické kritérium (STN , čl.4.3) Det.A : θ si = 13,3 C > θ si,n = 13,12 C Kritické detaily spĺňajú hygienickú požiadavku STN Poznámky: Ako kritické detaily boli vytypované: A. Styk fasády so základom Výsledky posúdenia priebeh izoterm v kritických detailoch sú priložené v prílohách 3.ČIASTKOVÝ ZÁVER Kritérium minimálnych tepelnoizolačných vlastností stavebnej konštrukcie (maximálnej hodnoty súčiniteľa prechodu tepla konštrukcie U) podľa a 4.1.5; fragmenty aj výplne otvorov spĺňajú (U konštrukcií viď Tab.1 a prílohy posudku) Kritérium minimálnej teploty vnútorného povrchu (hygienické kritérium) podľa a 4.3.6; detaily aj fragmenty konštrukcií spĺňajú (viď bod A.2) Kritérium minimálnej priemernej výmeny vzduchu v miestnosti (kritérium výmeny vzduchu) podľa 6.2.1, spĺňa iba pri používaní osadeného mikrovetrania a manuálneho vetrania Kritérium maximálnej mernej potreby tepla na vykurovanie (energetické kritérium) podľa ; spĺňa (QH,nd < QH,nd,N) pri použití podmienky prepočítania cez obostavaný objem pre nebytové budovy výšky nad 2,8m; viď Tab.2 a 4 Potreba tepla na vykurovanie s preukázaním predpokladu splnenia energetickej hospodárnosti budovy (kritérium minimálnej požiadavky na energetickú hospodárnosť budov) podľa ; spĺňa (QEP < QN,EP ); viď Tab.3 a 4

8 Tepelnotechnický posudok str. 8 /17 B. TEPELNOTECHNICKÝ NÁVRH A POSÚDENIE STAVEBNÝCH KONŠTRUKCIÍ A OBJEKTU 1. ZÁKLADNÉ ÚDAJE O STAVEBNÝCH KONŠTRUKCIÁCH A BUDOVE Všeobecné údaje druh budovy: Stavba pre šport stavebný systém: murovaný, zastrešenie železobetón / drevené vzníky zastavaná plocha: m 2 merná plocha: m 2 obostavaný objem : m 3 umiestenie : v rovinatom teréne podlažnosť : 2 nadzemné podlažia šatne a 1 podlažie telocvičňa Popis jestvujúcej materiálovej skladby rozhodujúcich stavebných konštrukcií: obvodový plášť : strešný plášť : Podlaha : Pôvodné murivo je z tehál SETA 38 čiastočne Porotherm 38 TI. V rámci navrhovaných opatrení je doplnené kontaktným zatepľovacím systémom s hrúbkou tepelnej izolácie min. 120mm EPS-F, resp. alternatívne min. 100mm EPS Neopor V telocvični na spodnej pásnici drevených priehradových väzníkov v drevenom rošte 300mm MW, v šatniach na železobetónovom prefa strope voľne položené 300mm MW. Podlaha na teréne v telocvični aj šatniach je zateplená 100mm EPS. V rámci navrhovaných opatrení je navrhnutá okrajová izolácia zvislá z exteriéru z XPS hr. 60mm do hĺbky 0,6m výplne otvorov : Výplne otvorov plastové 6-komorové zasklené izolačným dvojsklom s hliníkovým dištančným rámčekom. 2. GEOMETRICKÁ SCHÉMA BUDOVY Pozri výkresovú časť Projektu. 3. VÝPOČET A STANOVENIE TEPELNÉHO ODPORU, RESP. SÚČINITEĽA PRECHODU TEPLA STAVEBNÝCH KONŠTRUKCIÍ, POSÚDENIE KONDENZÁCIE VODNEJ PARY Výpočty tepelného odporu a ročnej bilancie skondenzovanej a vyparenej vodnej pary pre rozhodujúce stavebné konštrukcie (obvodový a strešný plášť a podlaha) sú priložené v prílohách. Ostatné výpočty sú uložené v archíve spracovateľa a na vyžiadanie budú predložené. Posudzované fragmenty (viď prílohy) stavebných konštrukcií po sanácii vyhovujú: z hľadiska kritéria minimálnych tepelnoizolačných vlastností stavebnej konštrukcie (maximálnej hodnoty súčiniteľa prechodu tepla konštrukcie U), podľa článku a Tab.1 STN :2012 z hľadiska minimálnej povrchovej teploty (θsi > 13,1 C), podľa článku 4.3. z hľadiska skondenzovaného množstva pary v konštrukcii (Mc 0,1 kg/(m2.a)), podľa článku pre všetky posudzované konštrukcie, nielen pre jednoplášťové strechy

9 Tepelnotechnický posudok str. 9 /17 4. POSÚDENIE HYGIENICKÉHO KRITÉRIA Na overenie vlastností kritického detailu bol vykonaný výpočet jeho vnútorných povrchových teplôt pomocou plošných teplotných polí. Podrobné výpočty sú uložené v archíve spracovateľa. Výsledný priebeh izoterm je priložený v prílohách. Posúdený bol kritický detail: styk obvodového plášťa a základu Posudzované detaily vyhovujú z hygienického hľadiska požadovaným parametrom (viď bod A.2.). 5. POSÚDENIE KRITÉRIA VÝMENY VZDUCHU Priemerná hodnota výmeny vzduchu infiltráciou škárami otvorových výplní nedosahuje požadovanú hodnotu (0,5 1/h). Preto hygienickú potrebu výmeny vzduchu budú zabezpečovať technické prostriedky v súbehu s osadeným mikrovetraním v oknách. Kritérium za spoluúčasti VZT bude splnené. 6. POSÚDENIE ENERGETICKÉHO KRITÉRIA Priemerná hodnota súčiniteľa prechodu tepla objektu, faktor tvaru budovy a intenzita výmeny vzduchu sú zrejmé z Tab. 1 spracovanej v bode A.1. Spotreba energie je stanovená na základe merných tepelných strát vypočítaných podľa STN EN ISO 13790, pri uvažovaní súčiniteľov prechodu tepla stanovených na základe bodu B.3. Vypočítané hodnoty spĺňajú požadované parametre (pozri bod A.3). 7. POSÚDENIE KRITÉRIA MINIMÁLNEJ POŽIADAVKY NA ENERGETICKÚ HOSPODÁRNOSŤ BUDOV Kritérium je splnené v zmysle čl (viď Tab.4 v bode A2.1) 8. VÝSLEDKY VÝPOČTU Objekt s konštrukciami popísanými v bode B1 spĺňa celkové požiadavky, stanovené STN ÚSPORA MERNEJ POTREBY TEPLA (podľa STN ) = 24,0% C. ZÁVER Posúdenie je spracované na základe projektovej dokumentácie na stavebné povolenie a informácií generálneho projektanta. Pre spracovanie bolo nutné použiť i subjektívne informácie. Všetky uvedené údaje platia pre objekt bežne používaný ako športový, t.zn. s okrajovými podmienkami vnútorného a vonkajšieho prostredia uvedenými v bode A2. Je nutné dbať najmä v priestoroch so zvýšenou produkciou vlhkosti, aby nedochádzalo k prekročeniu relatívnej vlhkosti vzduchu v zimnom období nad normové okrajové podmienky. Predpoklad zaradenia po navrhovaných úpravách je do energetickej triedy B za dodržania kvalitnej vykurovacej sústavy vrátane jej vyregulovania, detto aj prípravy teplej vody. V Žiline, 05/2014 Ing. Peter Mančík D. PRÍLOHY 1. Porovnanie mernej potreby tepla po konštrukciách pred a po aplikácii opatrení 2. Priebeh izoterm v kritickom detaile: styk základu s obvodovým plášťom 3. Podlaha na teréne výpočet U 4. Základné komplexné tepelnotechnické posúdenie stavebných konštrukcií obvodový plášť strecha telocvične strecha šatní

10 GRAF 1. - POROVNANIE MERNEJ POTREBY TEPLA PO KONŠTRUKCIÁCH Potreba (zisk) tepla na konštrukciu v kwh/(m 2.a) Tepelnotechnický posudok str. 10 /17-40,00-20,00 0,00 20,00 40,00 60,00 80,00 obvod TV obvod šatne strecha TV strecha šatne podlaha na teréne TV podlaha na teréne šatne dvere okná Vplyv tepelných mostov DHTM = Merná tepelná strata vetraním Tepelné zisky - okná Qs Tepelné zisky - vnútorné Qi 7,0 3,8 9,2 6,5 6,5 1,9 1,9 6,8 6,8 2,9 2,9 1,0 1,0 12,2 12,2 9,8-6,2-6,2-30,2-30,2 17,0 19,6 72,1 72,1 DETAIL A. - PRIEBEH IZOTERM - OSADENIE FASÁDY NA ZÁKLAD; VONKAJŠIA TEPELNÁ IZOLÁCIA ZÁKLADU 60MM XPS - DETAIL VYHOVUJE HYGIENICKÉMU KRITÉRIU

11 Podlahy na teréne NAVRHOVANÝ STAV šatne Výpočet súčiniteľa prechodu tepla podlahy na teréne Stavba: TV+šatne Lipt.Lúžna plocha A = 291,9 m 2 obvod P = 53,25 m Priemerný tepelný odpor podlahy Rf = 2,45 m 2.K/W hrúbka obvodového muriva w = 0,46 m tep.vodivosť zeminy lambda = 2,00 W/(m.K) Odpor pri prestupe tepla podlahy Rsi = 0,17 W/(m 2.K) Odpor pri prestupe tepla steny Rsi = 0,13 W/(m 2.K) Odpor pri prestupe tepla vonkajší Rsi = 0,04 W/(m 2.K) P/A = 0,182 m Charakteristický rozmer podlahy B = 10,962 m ekvivalentná hrúbka podlahy dt = 5,790 m pre dt<b (neiz., alebo mierne izol. podlahy) splnené základná hodnota súč.prech.tepla Uo = 0,193 W/(m2.K) pre dt>b (dobre izolované podlahy) nesplnené základná hodnota súč.prech.tepla Uo = nehodnotí sa W/(m2.K) súčiniteľ prechodu tepla (bez okr.izolácie) U = 0,193 W/(m 2.K) Výpočet U podlahy pre okrajovú tep.izoláciu (čl ) Uo = 0,193 W/(m.K) Umiestnenie izolácie Vodorovné/Zvislé z tep.vodivosť tep. izolácie lambda TI = 0,035 W/(m.K) hrúbka tepelnej izolácie po okraji d n = 0,060 m hĺbka tep.izol. pod terénom D = 0,60 m tepelný odpor zvislej (vodorovnej) tep. izolácie R D = 1,714 m 2.K/W prídavná efektívna hrúbka d = 3,369 m (pre vodorov.tep.izol.) korekčný stratový súč. delta psí = -0,022 W/(m.K) (pre zvislú tep.izol.) korekčný stratový súč. delta psí = -0,042 W/(m.K) výpočet sa realizuje pre tep.izoláciu - ZVISLÚ hodnota súčiniteľa prechodu tepla U = 0,185 W/(m 2.K) Ustálená tepelná priepustnosť L s = 54,05 W/K Tepelnotechnický posudok str. 11 /17 NAVRHOVANÝ STAV telocvičňa Výpočet súčiniteľa prechodu tepla podlahy na teréne Stavba: TV+šatne Lipt.Lúžna plocha A = 944,3 m 2 obvod P = 88,2 m tepelný odpor podlahy Rf = 2,48 m 2.K/W hrúbka obvodového muriva w = 0,460 m tep.vodivosť zeminy lambda = 2,00 W/(m.K) Odpor pri prestupe tepla podlahy Rsi = 0,17 W/(m 2.K) Odpor pri prestupe tepla steny Rsi = 0,13 W/(m 2.K) Odpor pri prestupe tepla vonkajší Rsi = 0,04 W/(m 2.K) P/A = 0,093 m Charakteristický rozmer podlahy B = 21,412 m ekvivalentná hrúbka podlahy dt = 5,835 m pre dt<b (neiz., alebo mierne izol. podlahy) splnené základná hodnota súč.prech.tepla Uo = 0,138 W/(m2.K) pre dt>b (dobre izolované podlahy) nesplnené základná hodnota súč.prech.tepla Uo = nehodnotí sa W/(m2.K) súčiniteľ prechodu tepla (bez okr.izolácie) U = 0,138 W/(m 2.K) Výpočet U podlahy pre okrajovú tep.izoláciu (čl ) Uo = Umiestnenie izolácie Vodorovné/Zvislé tep.vodivosť tep. izolácie lambda TI = 0,138 W/(m.K) z 0,035 W/(m.K) hrúbka tepelnej izolácie po okraji d n = 0,060 m hĺbka tep.izol. pod terénom D = 0,60 m tepelný odpor zvislej (vodorovnej) tep. izolácie R D = 1,714 m 2.K/W prídavná efektívna hrúbka d = 3,369 m (pre vodorov.tep.izol.) korekčný stratový súč. delta psí = -0,022 W/(m.K) (pre zvislú tep.izol.) korekčný stratový súč. delta psí = -0,041 W/(m.K) výpočet sa realizuje pre tep.izoláciu - ZVISLÚ hodnota súčiniteľa prechodu tepla U = 0,134 W/(m 2.K) Ustálená tepelná priepustnosť L s = 127,00 W/K

12 Tepelnotechnický posudok str. 12 /17 ZÁKLADNÉ KOMPLEXNÉ POSÚDENIE STAVEBNEJ KONŠTRUKCIE Z HĽADISKA JEDNOROZMERNÉHO ŠÍRENIA TEPLA A VODNEJ PARY podľa STN EN ISO 13788, STN EN ISO 6946, STN a ČSN Teplo 2014 Názov úlohy : Spracovateľ : ENERMA Dátum : obvod SETA mm EPS ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMIENKY : Typ hodnotenej konštrukcie : Korekcia súč. prechodu tepla du : Skladba konštrukcie (od interiéru) : Stena vonkajšia W/m2K Číslo Názov D[m] L[W/mK] c[j/kgk] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Omítka vápenná 0,0150 0, ,0 1600,0 6, SETA 38 0,3800 0, ,0 800,0 8, Baumit lep. st 0,0040 0, ,0 1300,0 50, Baumit EPS-F 0,1200 0, ,0 17,0 40, Baumit lep. st 0,0040 0, ,0 1300,0 50, Baumit silikon 0,0030 0, ,0 1700,0 37, Okrajové podmienky výpočtu : Odpor pri prestupe tepla na vnútornej strane Rsi : dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rsi : Odpor pri prestupe tepla na vonkajšej strane Rse : dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rse : 0.13 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová vonkajšia teplota Te : C Návrhová teplota vnútorného vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relatívna vlhkosť vonkajšieho vzduchu RHe : 85.0 % Návrhová relatívna vlhkosť vnútorného vzduchu RHi : 50.0 % Mesiac Dĺžka[dni] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] Pre vnútorné prostredie sa uplatnila prirážka priemernej relatívnej vlhkosti : 0.0 % Počiatočný mesiac pre výpočet bilancie sa stanovuje výpočtom podľa STN EN ISO Počet hodnotených rokov : 1 VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOTENEJ KONŠTRUKCIE : Tepelný odpor a súčiniteľ prechodu tepla podľa STN EN ISO 6946: Tepelný odpor konštrukcie R : Súčiniteľ prechodu tepla konštrukcie U : 4.70 m2k/w W/m2K Difúzny odpor a tepelne akumulačné vlastnosti: Difúzny odpor konštrukcie ZpT : 4.5E+0010 m/s Teplotný útlm konštrukcie Ny* podľa STN EN ISO 13786: Fázový posun teplotného kmitu Psi* podľa STN EN ISO 13786: 18.8 h Teplota vnútorného povrchu a teplotný faktor podľa STN a STN EN ISO 13788: Vnútorná povrchová teplota pri výpočtových podmienkach Tsi,p : C Teplotný faktor v návrhových podmienkach f,rsi,p : 0.950

13 Tepelnotechnický posudok str. 13 /17 Číslo Minimálne požadované hodnoty pri max. Vypočítané mesiaca rel. vlhkosti na vnútornom povrchu: hodnoty % % Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] Poznámka: RHsi je relatívna vlhkosť na vnútornom povrchu, Tsi je teplota vnútorného povrchu a f,rsi je teplotný faktor. Difúzia vodnej pary pri výp. podmienkach a bilancia vodnej pary podľa STN : (bez vplyvu zabudovanej vlhkosti a slnečného žiarenia) Priebeh teplôt a čiastočných tlakov vodnej pary pri výpočtových okrajových podmienkach: rozhranie: i e theta [C]: p [Pa]: p,sat [Pa]: Poznámka: theta je teplota na rozhraní vrstiev, p je predpokladaný čiastočný tlak vodnej pary na rozhraní vrstiev a p,sat je čiastočný tlak nasýtenej vodnej pary na rozhraní vrstiev. Pri vonkajšej výpočtovej teplote dochádza v konštrukcii ku kondenzácii vodnej pary. Kond.zóna Hranice kondenzačnej zóny Množstvo kondenzujúcej číslo ľavá [m] pravá vodnej pary [kg/(m2s)] E-0008 Ročná bilancia skondenzovanej a vyparitelnej vodnej pary: Množstvo skondenzovanej vodnej pary Mc,a: kg/(m2.rok) Množstvo vyparitelnej vodnej pary Mev,a: kg/(m2.rok) Ku kondenzácii dochádza pri vonkajšej teplote nižšej ako C. Bilancia skondenzovanej a vyparenej vodnej pary podľa STN EN ISO 13788: Ročný cyklus č. 1 V konštrukcii nedochádza počas modelového roka ku kondenzácii vodnej pary. Poznámka: Hodnotenie difúzie vodnej pary bolo vyhotovené pre predpoklad 1D šírenia vodnej pary prevažujúcou skladbou konštrukcie. Pre konštrukcie s výraznými systematickými tepelnými mostami je výsledok výpočtu len orientačný. Presnejšie výsledky sa dajú získať pomocou 2D analýzy. STOP, Teplo 2014 VYHODNOTENIE viď bod B.3 v textovej časti posudku

14 Tepelnotechnický posudok str. 14 /17 ZÁKLADNÉ KOMPLEXNÉ POSÚDENIE STAVEBNEJ KONŠTRUKCIE Z HĽADISKA JEDNOROZMERNÉHO ŠÍRENIA TEPLA A VODNEJ PARY podľa STN EN ISO 13788, STN EN ISO 6946, STN a ČSN Teplo 2014 Názov úlohy : strecha Telocvične ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMIENKY : Typ hodnotenej konštrukcie : Korekcia súč. prechodu tepla du : Skladba konštrukcie (od interiéru) : Strecha jednoplášťová W/m2K Číslo Názov D[m] L[W/mK] c[j/kgk] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Sádrokarton 0,0150 0, ,0 750,0 9, Nobasil M 0,3000 0, ,0 75,0 1, Okrajové podmienky výpočtu : Odpor pri prestupe tepla na vnútornej strane Rsi : dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rsi : Odpor pri prestupe tepla na vonkajšej strane Rse : dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rse : 0.10 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová vonkajšia teplota Te : C Návrhová teplota vnútorného vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relatívna vlhkosť vonkajšieho vzduchu RHe : 85.0 % Návrhová relatívna vlhkosť vnútorného vzduchu RHi : 50.0 % Mesiac Dĺžka[dni] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] Priemerná mesačná vonkajšia teplota Te bola v súlade s STN EN ISO znížená o 2 C (orientačné zohľadnení výmeny tepla sálaním medzi strechou a oblohou). Pre vnútorné prostredie sa uplatnila prirážka priemernej relatívnej vlhkosti : 0.0 % Počiatočný mesiac pre výpočet bilancie sa stanovuje výpočtom podľa STN EN ISO Počet hodnotených rokov : 1 VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOTENEJ KONŠTRUKCIE : Tepelný odpor a súčiniteľ prechodu tepla podľa STN EN ISO 6946: Tepelný odpor konštrukcie R : Súčiniteľ prechodu tepla konštrukcie U : 5.84 m2k/w W/m2K Difúzny odpor a tepelne akumulačné vlastnosti: Difúzny odpor konštrukcie ZpT : 2.6E+0009 m/s Teplotný útlm konštrukcie Ny* podľa STN EN ISO 13786: 82.2 Fázový posun teplotného kmitu Psi* podľa STN EN ISO 13786: 5.2 h Teplota vnútorného povrchu a teplotný faktor podľa STN a STN EN ISO 13788: Vnútorná povrchová teplota pri výpočtových podmienkach Tsi,p : C Teplotný faktor v návrhových podmienkach f,rsi,p : Číslo Minimálne požadované hodnoty pri max. Vypočítané mesiaca rel. vlhkosti na vnútornom povrchu: hodnoty % %

15 Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] Poznámka: RHsi je relatívna vlhkosť na vnútornom povrchu, Tsi je teplota vnútorného povrchu a f,rsi je teplotný faktor. Tepelnotechnický posudok str. 15 /17 Difúzia vodnej pary pri výp. podmienkach a bilancia vodnej pary podľa STN : (bez vplyvu zabudovanej vlhkosti a slnečného žiarenia) Priebeh teplôt a čiastočných tlakov vodnej pary pri výpočtových okrajových podmienkach: rozhranie: i 1-2 e theta [C]: p [Pa]: p,sat [Pa]: Poznámka: theta je teplota na rozhraní vrstiev, p je predpokladaný čiastočný tlak vodnej pary na rozhraní vrstiev a p,sat je čiastočný tlak nasýtenej vodnej pary na rozhraní vrstiev. Pri vonkajšej výpočtovej teplote nedochádza v konštrukcii ku kondenzácii vodnej pary. Množstvo difundujúcej vodnej pary Gd : 4.206E-0007 kg/(m2.s) Bilancia skondenzovanej a vyparenej vodnej pary podľa STN EN ISO 13788: Ročný cyklus č. 1 V konštrukcii nedochádza počas modelového roka ku kondenzácii vodnej pary. Poznámka: Hodnotenie difúzie vodnej pary bolo vyhotovené pre predpoklad 1D šírenia vodnej pary prevažujúcou skladbou konštrukcie. Pre konštrukcie s výraznými systematickými tepelnými mostami je výsledok výpočtu len orientačný. Presnejšie výsledky sa dajú získať pomocou 2D analýzy. STOP, Teplo 2014 VYHODNOTENIE viď bod B.3 v textovej časti posudku

16 Tepelnotechnický posudok str. 16 /17 ZÁKLADNÉ KOMPLEXNÉ POSÚDENIE STAVEBNEJ KONŠTRUKCIE Z HĽADISKA JEDNOROZMERNÉHO ŠÍRENIA TEPLA A VODNEJ PARY podľa STN EN ISO 13788, STN EN ISO 6946, STN a ČSN Teplo 2014 Názov úlohy : Spracovateľ : strecha Šatne ENERMA ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMIENKY : Typ hodnotenej konštrukcie : Korekcia súč. prechodu tepla du : Strecha jednoplášťová W/m2K Skladba konštrukcie (od interiéru) : Číslo Názov D[m] L[W/mK] c[j/kgk] Ro[kg/m3] Mi[-] Ma[kg/m2] 1 Dutinový panel 0,2500 1, ,0 1200,0 23, Nobasil M 0,3000 0, ,0 75,0 1, Okrajové podmienky výpočtu : Odpor pri prestupe tepla na vnútornej strane Rsi : dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rsi : Odpor pri prestupe tepla na vonkajšej strane Rse : dtto pre výpočet vnútornej povrchovej teploty Rse : 0.10 m2k/w 0.25 m2k/w 0.04 m2k/w 0.04 m2k/w Návrhová vonkajšia teplota Te : C Návrhová teplota vnútorného vzduchu Tai : 20.0 C Návrhová relatívna vlhkosť vonkajšieho vzduchu RHe : 85.0 % Návrhová relatívna vlhkosť vnútorného vzduchu RHi : 50.0 % Mesiac Dĺžka[dni] Tai[C] RHi[%] Pi[Pa] Te[C] RHe[%] Pe[Pa] Priemerná mesačná vonkajšia teplota Te bola v súlade s STN EN ISO znížená o 2 C (orientačné zohľadnení výmeny tepla sálaním medzi strechou a oblohou). Pre vnútorné prostredie sa uplatnila prirážka priemernej relatívnej vlhkosti : 0.0 % Počiatočný mesiac pre výpočet bilancie sa stanovuje výpočtom podľa STN EN ISO Počet hodnotených rokov : 1 VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOTENEJ KONŠTRUKCIE : Tepelný odpor a súčiniteľ prechodu tepla podľa STN EN ISO 6946: Tepelný odpor konštrukcie R : 7.35 m2k/w Súčiniteľ prechodu tepla konštrukcie U : W/m2K Difúzny odpor a tepelne akumulačné vlastnosti: Difúzny odpor konštrukcie ZpT : 3.2E+0010 m/s Teplotný útlm konštrukcie Ny* podľa STN EN ISO 13786: Fázový posun teplotného kmitu Psi* podľa STN EN ISO 13786: 12.3 h Teplota vnútorného povrchu a teplotný faktor podľa STN a STN EN ISO 13788: Vnútorná povrchová teplota pri výpočtových podmienkach Tsi,p : C Teplotný faktor v návrhových podmienkach f,rsi,p : Číslo Minimálne požadované hodnoty pri max. Vypočítané mesiaca rel. vlhkosti na vnútornom povrchu: hodnoty

17 % % Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi,m[C] f,rsi,m Tsi[C] f,rsi RHsi[%] Poznámka: RHsi je relatívna vlhkosť na vnútornom povrchu, Tsi je teplota vnútorného povrchu a f,rsi je teplotný faktor. Tepelnotechnický posudok str. 17 /17 Difúzia vodnej pary pri výp. podmienkach a bilancia vodnej pary podľa STN : (bez vplyvu zabudovanej vlhkosti a slnečného žiarenia) Priebeh teplôt a čiastočných tlakov vodnej pary pri výpočtových okrajových podmienkach: rozhranie: i 1-2 e theta [C]: p [Pa]: p,sat [Pa]: Poznámka: theta je teplota na rozhraní vrstiev, p je predpokladaný čiastočný tlak vodnej pary na rozhraní vrstiev a p,sat je čiastočný tlak nasýtenej vodnej pary na rozhraní vrstiev. Pri vonkajšej výpočtovej teplote nedochádza v konštrukcii ku kondenzácii vodnej pary. Množstvo difundujúcej vodnej pary Gd : 3.407E-0008 kg/(m2.s) Bilancia skondenzovanej a vyparenej vodnej pary podľa STN EN ISO 13788: Ročný cyklus č. 1 V konštrukcii nedochádza počas modelového roka ku kondenzácii vodnej pary. Poznámka: Hodnotenie difúzie vodnej pary bolo vyhotovené pre predpoklad 1D šírenia vodnej pary prevažujúcou skladbou konštrukcie. Pre konštrukcie s výraznými systematickými tepelnými mostami je výsledok výpočtu len orientačný. Presnejšie výsledky sa dajú získať pomocou 2D analýzy. STOP, Teplo 2014 VYHODNOTENIE viď bod B.3 v textovej časti posudku