Materiale Metalice Avansate utilizate în Medicină BIOMATERIALE 1. SCURT ISTORIC

Transcript

1 BIOMATERIALE 1. SCURT ISTORIC Nefiind scrisă o istorie completă a biomaterialelor, se poate urmări dezvoltarea multimilenară a lor prin intermediul progreselor realizate în arta şi ştiinţă. Realizările în domeniul biomaterialelor au la bază trei domenii ştiinţifice: chimia, biologia şi fizica, apoi aplicaţiile tehnice sau punerea în operă culminând cu realizările clinice. Din totdeauna oamenii au fost preocupaţi de restaurarea unor părţi ale corpului, deteriorate sau pierdute datorită unor accidente sau boli. Printre primele griji ale oamenilor a fost restaurarea danturii care, de regulă, se deteriora prima datorită modului de viaţă şi de hrană. Astfel, cele mai vechi exemple de proteze dentare se pare că au fost lucrărilor din aur ale fenicienilor, etruscilor şi, mai târziu, ale grecilor şi romanilor. Aurul este considerat unul din cele mai vechi materiale utilizate, fiind folosit în scopuri stomatologice de cel puţin 2500 ani. De asemenea, babilonienii, asirienii şi egiptenii ( îen) prelucrau şi utilizau aurul, argintul, cuprul şi plumbul. Fenicienii (2700 îen), unul din cel mai mare popor comercial al lumii antice, erau consideraţi cei mai pricepuţi metalurgişti ai antichităţii au răspândit în bazinul mediteranian cultura prelucrării metaleor precum cea a cositorului (epoca bronzului, îen) sau a fierului (~990 îen). Dinţii folosiţi de antici erau umani sau ciopliţi din dinţi de animal, precum cei din fildeş. Hippocrates (născut în 460 îen) utiliza firele din aur şi in în imobilizarea fracturilor osoase. Tot Hippocrates a fost inventatorul unui cleşte de extracţie dentară precum şi a altor instrumente stomatologice. Se pare, totuşi, că în perioada antică materialele utilizate în restaurarea dentară erau simple şi în număr redus, iar lucrările erau grosolane. Realizările în domeniul biomaterialelor în perioada de la începutul erei noastre şi până în jurul anului 1500, datorită misticismului şi fanatismului religios, sunt total dezamăgitoare. Totuşi în anul 659 e.n. s-a turnat primul aliaj dentar utilizat de om în medicina chineză: amalgamul cu compoziţia 100 părţi Hg, 45 părţi Ag şi 900 părţi Sn. Sfârşitul Evului mediu, marcat de inventarea tiparului (1436) şi de descoperirea Americii (1492) constituie practic trezirea popoarelor. S-au înfiinţat numeroase universităţi cu facultăţi tehnice şi medicale la 1

2 Bolognia, Oxford, Paris sau Montpellier. Deşi erau cunoscute încă din antichitate utilizarea foliilor de aur pentru obturarea cavităţilor a reprezentat un salt semnificativ în tehnica de restaurare. O serie de scrieri ale lui Plinius (23-79), Theophilus (sec.xi) şi Cellini (1558) descriu activităţi desfăşurate de pictori, bijutieri, sculptori, metalurgi etc. Niciunul dintre ei nu-şi arogă originalitatea practicilor lor, ceea ce demonstrează existenţa acestor metode. Preotul Theophilus în Eseu asupra artelor descrie turnarea unei cupe de argint prin metoda cerii pierdute sau metoda eliminării modelului de ceară. Această metodă s-a aplicat în stomatologie după multe secole. De asemenea, şi Plinius şi Theophilus şi Cellini au descris lipirea aurului prin utilizarea acetatului de cupru, salpetrului (azotat de potasiu) şi boraxului. La sfârşitul secolului al XVI-lea, în Italia, Franţa şi Germania, dinţii din os şi fildeş se fixau de cei vecini prin sârme de aur şi argint. În 1728 Pierre Fouchard menţionează plumbul, cositorul şi aurul ca materiale de obturaţie, iar utilizarea acelor dentare era o practică de rutină. Anul 1789 este anul introducerii porţelanului în uzul dentar, un eveniment deosebit pentru practica utilizării biomaterialelor în stomatologie. Începând cu secolul XVII (1746) încep să apară primele cărţi despre stomatologia mecanică şi deci şi noi biomateriale restaurative. Studiul biomaterialelor a realizat un salt semnificativ după Folosirea biomaterialelor nu a fost utilă până la descoperirea tehnicii chirurgicale aseptice, descoperită şi studiată de Lister în anii Intervenţiile chirurgicale precedente, fie că biomaterialele erau sau nu folosite, în general eşuau, din cauza infecţiilor ce apăreau. Problemele cauzate de infecţii tind să se agraveze în prezenţa biomaterialelor, deoarece implantul poate fi incompatibil cu celulele care conferă imunitate corpului. În general, implanturile care s-au bucurat de succes, atât cele timpurii, cât şi o mare parte a implanturilor moderne, au fost acelea realizate la nivelul sistemului osos. Plăcile osoase au început să fie înlocuite de pe la începutul secolului XX, pentru vindecarea fracturilor. La început, primele placi se rupeau, din cauza modelului mecanic rudimentar : erau prea subţiri, iar centrul de greutate era situat pe colţuri. Totodată, s-a descopeit că materiale precum vanadiul, materiale alese tocmai pentru proprietăţile lor mecanice, sufereau procesul de coroziune în interiorul corpului. Modele şi materiale mult mai bune au fost ulterior descoperite. Odată cu descoperirea metalelor inoxidabile, şi a aliajelor de cobalt şi crom în anii 1930, procesul de fixare şi de vindecare a fracturilor a cunoscut mult mai mult succes, iar prima intervenţie de înlocuire a articulaţilor a reuşit. Cât despre polimeri, s-a descoperit că piloţii de avioane de război din timpul celui de-al II-lea Război Mondial care erau răniţi cu fragmente din acoperişul din plastic al aparatului de zbor (polimetil metacrilat PMMA), nu sufereau de reacţii adverse cronice din cauza prezenţei acelor fragmentate în corp. De atunci, PMMA a 2

3 început sa fie foarte des folosit în operaţiile de înlocuire a corneei sau chiar în înlocuirea unor porţiuni de os cranian afectate. Ulterior, noi descoperiri s-au făcut în ceea ce priveşte folosirea biomaterialelor, cum ar fi de exemplu înlocuirea vaselor de sînge, tehnică descoperită în anii 1950 ; înlocuirea valvulei cardiace şi a articulaţiilor în anii În ultimii ani, multe alte inovaţii în acest domeniu au fos făcute. Astăzi, există centre specializate de studiere a biomaterialelor, afiliate sau nu, pe lângă universităţi de prestigiu, colective interdisciplinare de chimişti, biologi, fizicieni, informaticieni sau ingineri metalurgi. Cercetările sunt focalizate pe materiale metalice, ceramice, polimerice sau de tip compozit. 2. INTRODUCERE IN BIOMATERIALE S-a descoperit, că in tratarea bolilor si rănilor, pot fi utile o multitudine de materii nevii. Exemple comune ar fi suturile şi lipirea dinţilor. Prin biomaterial se intelege un material sintetic folosit pentru a înlocui o parte a unui sistem viu sau pentru a funcţiona in strânsa legatură cu un ţesut viu. După Catedra de Biomateriale a Universitătii Clemson, in mod formal, biomaterialul este o substantă inertă din punct de vedere sistematic şi farmacologic, creată pentru a fi implantată în sau pentru a convietui alături de sisteme vii. Dimpotrivă, prin material biologic se înţalege un material cum ar fi structura osoasă sau smalţul dinţilor, produs de un sistem biologic. Materiale artificiale care pur şi simplu intră in contact cu pielea, cum ar fi aparatele auditive sau protezele pentru braţe, nu sunt biomateriale de vreme ce pielea joacă rol de barieră faţă de mediul extern. Biomaterialele sunt folosite, aşa cum indică şi Tabelul 1-1, pentru a înlocui o parte a corpului care şi-a pierdut funcţiile din cauza unei boli, ca sprijin in procesul vindecării, pentru a ameliora funcţii şi pentru a corecta anomalii. Importanţa biomaterialelor a crescut şi datorită inovaţiilor aduse în multe ramuri ale medicinei. De exemplu, o dată cu descoperirea antibioticelor, bolile infecţioase nu mai reprezintă o aşa mare ameninţare cum fuseseră în trecut, aşa încât bolile degenerative capătă o mai mare importanţă. Ba mai mult, inovaţiile în tehnicile de chirurgie au făcut posibilă folosirea materialelor în domenii în care până atunci nici nu fusese posibilă utilizarea lor. Scopul acestui curs este familiarizarea cu tehnicile de folosire a materialelor în medicină şi cu bazele aplicării acestor tehnici. Cursul de biomateriale poate fi o bază, nivel începători dar şi avansaţi, pentru studenţii la bioinginerie medicală dar şi la masterate pentru fizicieni, chimişti, ingineri sau artişti. 3

4 Acţiunea şi performanţa materialelor în corpul uman poate fi studiată din mai multe perspective. În primul rând, putem caracteriza biomaterialele din punct de vedere al zonei cu probleme ce trebuie vindecată, ca în Tabelul 2-1. Tabelul 2-1. Folosirea biomaterialelor. Zonele afectate Exemple Înlocuirea unui părţi bolnave sau afectate -articulaţia artificială a şoldului, aparat pentru dializă renală Îmbunatăţirea funcţiilor Tratarea unor anomalii Corectarea problemelor cosmetice Ajutor în diagnosticare Ajutor în tratament -suturi, proteze si şuruburi osoase dentare -proteză Harrington pentru coloana vertebrală -mamoplastie, corectarea bărbiei -probe şi catetere -catetere, tuburi de dren În al doilea rând, putem lua în consideratie corpul doar la nivelul ţesuturilor, organelor (Tabelul 2-2) sau întregului sistem (Tabelul 2-3). În al treilea rând, putem pune accent pe clasificarea materialelor în metale, polimeri, ceramice şi compuşii lor, după cum se prezintă în Tabelul 2-4. În acest caz, funcţia principală a unor materiale precum biomaterialele vizează felul cum interacţioneaza materialul şi corpul, mai exact, influenţa pe care o exercită mediul din corp asupra materialului şi efectul materialului asupra corpului. Tabelul 2-2. Biomateriale în organe Inimă Pămâni Ochi Ureche Oase Rinichi Vezica urinară Organ Exemple -pacemaker cardiac, valvulă cardiacă artificială -oxigenator -lentile de contact, transplant de cristalin -aparate auditive, refacerea cosmetica a urechii externe -proteze osoase -aparat pentru dializa renală -cateter Este evident faptul că cele mai curente aplicaţii ale biomaterialelor vizează chiar şi acele organe şi sisteme care nu sunt neapărat structurale prin însăşi natura lor sau funcţii chimice sau fizice. Funcţiile chimice complexe precum cele ale ficatului şi funcţiile fizice sau electromagnetice ca ale creierului şi organelor de simţ nu pot fi îndeplinite de biomateriale. [Pentru completări, a fost introdus în curs şi un capitol despre transplantul de organe şi ţesuturi.] Tabelul 2-3. Biomaterialele în sistemele din corp 4

5 Sistemul osos Sistemul muscular Sistemul digestiv Sistemul circulator Sistemul respirator Sistemul tegumentar Sistemul urinar Sistemul nervos Sistemul endocrin Sistemul reproductiv Sistem Exemple Proteză osoasa, înlosuirea totală a articulaţiilor Suturi Suturi Valvulă cardiacă artificială, vase sangvine artificiale Aparat pentru respiraţie artificială Suturi, pansament osos, pliele artificială Catetere, aparat pentru dializă renală Drenaj hidrocefalic, pacemaker cardiac Grupări de celule pancreatice încapsulate Mamoplastie şi alte ameliorări cosmetice 2.1. Clasificarea biomaterialelor Calitatea unui material utilizat la construcţia unui implant trebuie să respecte următoarele două criterii : criteriul biochimic şi criteriul biomecanic. Conform criteriului biochimic, aplicabilitatea unui material este determinată de biocompatibilitatea sa, iar din punct de vedere biomecanic de rezistenţa la oboseală, cel mai important parametru dar nu singurul. O clasificare uzuală a biomaterialelor, /V.Bulancea, St.Lacatusu, I.Alexandru (2006)/, este realizată pe criterii structurale, în patru clase mari de biomateriale, Tabelul 2-4, metalice, ceramice, polimerice şi compozite. Cele mai uzuale şi cunoscute sunt biomaterialele metalice. Majoritatea materialelor metalice, Fe, Cr, Co, Ni, Ti, Ta, Mo şi W, utilizate pentru majoritatea implantelor, sunt tolerate de ţesuturile vii în cantităţi foarte mici, deşi unele elemente metalice sunt esenţiale pentru funcţiile celulare. Se menţionează o categorie specială de aliaje cu «memoria formei», după deformare plastică ele revin, prin încălzire, la forma iniţială. [Aplicaţii medicale: pentru anevrisme intracraniene, filtre pentru vena cavă, implanturi ortopedice etc.]. Biomaterialele ceramice sunt compuşi policristalini, de obicei anorganici: oxizi metalici (alumina), carburi, hidride refractare, sulfide, selenide. [Principalele biomateriale ceramice sunt utilizate, în special, în stomatologie: coroane dentare, pentru aspectul estetic deosebit, rezistenţei mari la compresiune şi lipsei de reacţie cu lichidele corpului uman]. Biomaterialele compozite se formează din două sau mai multe faze distincte cu proprietăţi diferite de materialul omogen. Materialul de adaos dintr-un compozit poate avea formă de particule, fibre sau benzi. Materialele compozite fibroase sau sub formă de benzi laminate sunt compozite anizotrope, iar cele cu incluziuni sub formă de particule distribuite uniform în matrice sunt compozite izotrope. Compozitele anizotrope au rezistenţă mai mare 5

6 decât cele izotrope. Compozitele anizotrope pot fi folosite doar dacă se cunoaşte direcţia de aplicare a tensiunii. De asemenea, este necesar ca fiecare constituent al compozitului să fie biocompatibil ceea ce înseamnă ca interfaţa dintre constituenţi să nu fie degradată de mediul corpului. [Aplicaţii medicale: compozite dentare pentru plombe, metilmetacrilatul ranforsat cu fibre de carbon sau cu particule osoase, zirconia, ciment osos]. Biomateriale polimerice sunt materiale realizate prin legarea unor molecule mai mici (meri) prin legături covalente primare într-un lanţ principal.. [Aplicaţii medicale: implante pentru înlocuirea sau refacerea ţesuturilor moi umane suturi, vase de sânge, piele artificială]. Tabelul 2-4. Materiale folosite în corpul uman Materiale Avantaje Dezavantaje Exemple POLIMERI Nylon Silicon Teflon Dacron METALE Titan Oţeluri inoxidabile Aliaje Co-Cr Aur CERAMICE Oxid de aluminiu Carbon Hidroxiapatită Zirconia Sticlele ceramice Elastic Uşor de fabricat - - Dur, greu Elastice Foarte biocompatibil Inert Rezistent la compresie Nu e rezistent Se deformează în timp Se poate degrada - Poate intra în coroziune Dens Fragil, sfărâmicios Greu de obţinut Nu este elastic Suturi, vase sangvine, articulaţiile şoldului, ureche, nas, alte ţesuturi moi Înlocuirea articulaţiilor, plăcilor şi şuruburilor osoase, implanturi de rădăcină dentară Alveole dentare ; articulaţia şoldului COMPOSITE Carbon-Carbon Rezistent, maleabil Greu de obţinut Implanturi de articulaţii ; valvule cardiace O clasificare completă este propusă de Muster (1999) care introduce un nou criteriu privind originea biomaterialelor. După acest criteriu clasificarea biomaterialelor poate fi: 1. Biomateriale care nu sunt de origine vie: 1.1. Biomateriale metalice Metale pure - preţioase (Au, Ag, Pt) - nepreţioase (Ti, Ta, W, Nb) Aliaje metalice - oţeluri inoxidabile austenitice - de titan (TiAl 6 V 4, TiAl 5 Fe 2,5 ) - tip cobalt crom (cu sau fără W, Mo, Ni) 6

7 Compuşi intermetalici - amalgame dentare - compuşi sau aliaje cu memoria formei 1.2. Biomateriale ceramice Bioinerte - pe bază de oxizi (Al 2 O3, ZrO 2 ) - pe bază de carburi şi nitruri (Si, Ti) Bioactive - pe bază de fosfat de calciu (hidroxiapatită HA, fosfat tricalcic TCP) - pe bază de alte săruri ale calciului (carbonaţi, sulfaţi, aluminaţi) 1.3. Biomateriale pe bază de polimeri de sinteză Elastomeri: siliconi, poliuretani; Materiale plastice - termodurificabile (răţini epoxi, triazine etc.) - termoplastice (PMMA, PHEMA, PVA, polietilena, PTFE, polisulfon, PEEK etc.) - bioresorbabile: acid poliglicolic PGA, acid polilactic PLA) 1.4. Biomateriale composite de sinteză De tip organo organice De tip mineralo minerale De tip organo minerale 2. Biomateriale de origine biologică 3. Biomateriale composite mixte [ Totuşi din gama de biomateriale descrise puţine sunt cele utilizate, şi aceasta datorită biocompatibilităţii reduse a unei părţi din ele. Ca tehnică de vârf, se fac cercetări privind elaborarea unor biomateriale spongioase dar în acelaşi timp şi cu rezistenţă mecanică mare. Din această categorie pot face parte spumele poliuretanice sau aliajele metalice tip spumă în care pot fi cultivate celule vii pentru realizarea unor ţesuturi vii deci cu biocompatibilitate foarte ridicată]. Pentru selecţia biomaterialelor, în scopul realizării unui implant, este necesară luarea în consideraţie a unei multitudini de factori ca: economic, mecanic, electric, mediu (chimic), siguranţă (biologic), termic, suprafaţă, estetic, porformanţă şi cercetare, /Bunea/ Proprietăţile biomaterialelor 7

8 Reuşita acţiunii unui biomaterial în corp depinde de anumiţi factori cum ar fi proprietăţile materiale, design şi biocompatibilitatea materialului folosit, precum şi alţi factori care nu se află sub controlul direct al inginerului, incluzând în această categorie şi tehnica folosită de chirurg, starea de sănătate a pacientului, precum şi preocupările pacientului. Dacă desemnăm o valoare numerică f probabilităţii de eşec (nereuşită) al unui implant, atunci coeficientul de fiabilitate (reabilitate)(r) poate fi exprimat astfel : r = 1 - f 1.1 Dacă, aşa cum se intâmplă de cele mai multe ori, se întâmplă să existe mai multe modalităţi de eşec, fiabilitatea totală r t este dat de produsul fiabilităţilor r i = (1- f i ), etc.: r t = r 1 r 2 r n 1.2 Astfel, la un implant făcut în cazul unei fracturi, chiar dacă una dintre modalităţile de eşec este ţinută sub control astfel încât fiabilitatea corespunzătoare să rămană unitară, pot apărea alte posibilităţi de eşec, cum ar fi o infecţie, limitând utilitatea implantului reprezentată de fiabilitatea totală implantului. Alte modalităţi de eşec care se poate întâmpla în cazul folosirii unui biomaterial sunt cazul afectării implantului de către sistemul imunitar al corpului, acţiunea nedorită a implantului asupra corpului ex. toxicitate, pot induce la inflamaţii sau chiar la cancer. Prin urmare, dintre condiţiile importante necesare pentru o bună funcţionare a implantului sunt, printre altele, bio-compatibilitatea, bio-funcţionalitatea şi bio-degradabilitatea. Biocompatibilitaea presupune acceptarea unui implant artificial de către ţesuturile din jur şi implicit de către corp în general. Biofuncţionalitatea este capacitatea implantului de a-şi realiza funcţia pentru care este introdus în corp un timp cât mai mare. Biodegradabilitatea este o proprietate a implantului de a se degrada în aceeaşi durată de timp cu ţesuturile vii înconjurătoare sau de a se degrada după realizarea rolului pentru care a fost introdus. Materialele biocompatibile nu produc iritaţii structurilor înconjurătoare, nu provoacă inflamaţii, nu dau naştere unor reacţii alergice, şi nu cauzează cancer. Alte caracteristici care ar putea fi importante în acţiunea şi structura unui implant pe bază de biomateriale sunt proprietăţi mecanice adecvate, cum ar fi rezistenta, duritatea şi durata la oboseală ; proprietăţi optice adecvate în cazul în care materialul urmează să fie folosit în ochi, piele sau dinţi ; densitate adecvată ; gradul de prelucrare ; şi designul tehnic adecvat. Cu cât trece mai mult timp de la realizarea implantului, cu atât şi importanţa şi gravitatea acestor cazuri de eşec diferă din ce în ce mai mult. Să luăm ca exemplu cazul înlocuirii tuturor articulaţiilor în care infecţia poate să apară cel mai probabil imediat după intervenţia chirurgicală, pe cînd gravitatea slăbirii legăturilor articulare şi a fracturilor devine 8

9 din ce în ce mai mare o dată cu trecerea timpului, aşa cum ne arată şi Figura 1-1. Modaliităţile de eşec depind de asemenea şi de tipul implantului şi de locaţia şi funcţia acestuia în corp. De exemplu, e mult mai probabil ca un vas artificial de sânge să cauzeze probleme prin formarea unui cheag sau prin ruperea pereţilor acestuia.. Figura 2.1. Diagramă schematică reprezentând rolul diferitelor posibilităţi de eşec, având în vedere faptul ca acestea depind de timp în ceea ce priveşte introducerea protezei pentru articulaţii. Nu sunt prezentate posibilităţi de eşec de mică probabilitate, cum ar fi erorile chirurgicale sau reacţiile alergice la metale. Exemplul 2-1 Fie probabilitatea de eşec a unui implant la genunchi în primul an de 5% caz de infecţie, 3% de uzură, 2% de slăbirea articulaţiilor (fragiliate), 1% apariţia unor complicaţii chirurgicale şi 4% fractură. Calculaţi fiabilitatea implantului în primul an. Presupunând că alte 10% din pacienţi se plâng de dureri excesive, calculaţi din nou fiabilitatea. Răspuns : r = (1-0.05)(1-0.03)(1-0.02)(1-0.01) = 0.89 adică una din zece intervenţii nu se va bucura de succes. Dacă la aceasta se mai adauga 10% cazuri în care apar dureri, atunci r = 0.89(1-0.10) = Se poate observa că procentajele de eşuare sunt în mare parte independente. De fapt, durerile pot surveni datorită slăbirii legăturilor în interiorul implantului ce pot avea cauze necunoscute. Probleme : 2-2. Determinaţi şansele de eşec în cazul unei artroplastii de şold la un an şi la doi ani, având în vedere următoarele date. t reprezintă numarul de ani. Infecţie : f i = 0.05 exp( -t) Slăbirea articulaţiilor : f lo = 0.01 exp(+0.2t) Fractură : f fr = 0.01 exp (+0.12t) 9

10 Uzură: f w = 0.01 exp(+0.1t) Eroare chirurgicală : f su = Cum ar deveni procentajele de la 1-1 dacă în efectuarea implantului de şold s-ar folosi un material cum ar fi vanadiul? 2-4. Discutaţi fiabilitatea şi consecinţele înlocuirii întregului braţ/ înlocuirii întregii danturi. SIMBOLURI / DEFINIŢII Litere latine : f = probabilitate de eşec r = fiabilitatea probabilităţii de realizare a implantului : r = 1 f Terminologie : biocompatibilitate = acceptarea unui implant artificial de către ţesuturile înconjurătoare şi de corpul uman în totalitate; material biologic = substanţa produsă de un sistem biologic; biomaterial = materie sintetică folosită la înlocuirea unei părţi a unui sistem viu sau pentru a funcţiona în contact strâns cu ţesutul viu ; 2. STRUCTURA SOLIDELOR Proprietăţile unei substanţe sunt determinate de structura acesteia şi de compoziţia chimică. De vreme ce comportamentul chimic depinde esenţialmente de structura dispoziţiei interne a atomilor, toate proprietăţile substanţei pot fi atribuite structurii. Există numeroase niveluri de structură. Aceste niveluri pot fi caracterizate în mod arbitrar ca fiind : moleculare sau atomice (0.1 1nm), de ordinul nanometrilor, ultrastructurale sau substructurale (1nm 1μm), microstructurale (1μm 1mm) şi macrostructurale (>1mm). În cazul elementelor pure, aliajelor, ceramicelor şi polimerilor, majoritatea caracteristicilor structurale sunt la nivel atomic/molecular. Substanţele policristaline, precum metalele maleabile, sunt alcătuite din grăunţi/granule, care pot fi chiar de dimensiuni mari ; cu toate acestea, legăturile dintre granule sunt de natură atomică. 3.1 Legăturile atomice 10

11 Toate substanţele solide sunt formate din atomi legaţi între ei datorită interacţiunii celor mai îndepărtaţi electroni (de valenţă). Forţele de legătură dintre atomi sunt de natură electrică. Forţele de legătură sau de interacţiune pot fi primare (puternice sau principale caracterizate prin energii mari de legătură între atomi de la 1 la 10 ev/at: Legătura ionică sau heteropolară, Legătura covalentă sau homopolară, Legătura metalică) şi secundare (slabe caracterizate prin energii mici de legătură între atomi de la 0,01 la 0,1 ev/at: legătura de hidrogen şi legătura Van der Waals). Cu toate că legăturile au fost clasificate astfel, în realitate substanţele pot prezenta combinaţii ale caracteristicilor acestor legături. De exemplu, atomii de silicon împart electronii covalenţi, dar o parte dintre aceşti electroni pot fi eliberaţi şi permit o conductivitate limitată (semiconductivitate). De aceea, siliconul prezintă atât caracteristici covalente, cât şi metalice, aşa cum se prezintă în Figura 3-1. Tabelul 3-1. Rezistenţa unor legături chimice văzută din punct de vedere a temperaturii de vaporizare Tipul legăturii Substanţa Căldura specifică, kj/mol Van der Waals N 2 13 Hidrogen Metalică Ionică fenol HF Na Fe NaCl MgO Covalentă diamant 1180 SiO IONICǍ 11

12 FeO LiF NaCl TiO TiC ZnO SiO 2 Cu Fe W Sn Si C METALICǍ COVALENTǍ Figura 3-1. Majoritatea substanţelor prezintă o combinaţie de diferite legături, făcând dificil procesul de generalizare a legăturilor Structurile cristaline Atomi de aceeaşi mărime Dispunerea atomilor poate fi reprezentată grafic ca un aranjament de sfere grele, avându-se în vedere păstrarea caracteristicii principale a acestora, şi anume distanţele echilibrate (lungimea legăturilor). Măsurarea acestor distanţe se face cu ajutorul razelor X, care prezintă lungimi de undă scurte, de ordinul unui angstrom (Å =10-10 m), apropiindu-se de raza atomului. Aranjarea atomilor în reţeaua cristalină a unui corp solid se face după reguli stricte caracteristice pentru fiecare metal sau aliaj. Reţeaua cristalină este formată prin repetarea în spaţiu a unor paralelipipede elementare aflate în contact şi egale între ele, Figura 3-2.a. Aceste paralelipipede poartă denumirea de celule elementare, care sunt definite de laturile şi unghiurile paralelipipedului elementar, Figura 3-2.b. 12

13 a. b. Figura 3-2. Reţeaua cristalină (a) şi celula elementară (b). Sistemul cristalin se defineşte prin parametrii celulei elementare. În funcţie de valoarea parametrilor există şapte sisteme cristaline şi 14 reţele cristaline numite şi reţele Bravais, Tabelul 3-2. Marea majoritate a metalelor cristalizează în unul din sistemele (1) cubic cu feţe centrate (CFC), (2) cubic centrat (CC) sau cubic cu volum centrat (CVC) şi (3) hexagonal compact (HC). Structura cubică ale cărei elemente sunt concentrate pe o latură a cubului (cfc), Figura 3-3, se mai numeşte şi cu legături strânse (de fapt ar trebui să se numească cu legăturile cele mai strânse) tridimensional. Având în vedere că fiecare atom este în legătură cu 12 vecini (de unde şi numărul de coordinaţie CN = 12), şi nu cu 6 atomi ca în cadrul structurii simple, structura rezultată este strâns legată. Tabelul 3.2. Sistemele şi reţelele cristaline Sistem cristalin Parametrii caracteristici Reţeaua cristalină Cubic a = b = c; α = β = γ = 90 0 Simplă; cu volum centrat; cu feţe centrate. Tetragonal a = b c; α = β = γ = 90 0 Simplă ; cu volum centrat. Ortorombic (Rombic) a b c; α = β = γ = 90 0 Simplă; cu volum centrat; cu baze centrate; cu feţe centrate. Romboedric a = b = c; α = β = γ 90 0 Simplă. (Trigonal) Hexagonal a = b c; α = β = 90 0, γ = Simplă. Monoclinic a b c; α = γ = 90 0 β Simplă ; cu baze centrate. Triclinic a b c; α β γ 90 0 Simplă. 13

14 Vederea unei feţe cubice Vedere plan diagonal al cubului Figura 3-3. Structura cubică cu feţe centrate. Un alt tip de structură cubică este cea centrată pe întreg corpul cubului ( cvc ) în cadrul căreia un atom se află în centrul cubului, ca în Figura 3-4. Această structură se caracterizează printr-o eficienţă a sistemului de legături mult mai mică (68%) decăt cea a structurii cfc. Figura 3-4. Structură cubică cu volum centrat. Diagonala cubului 4r = a/ 3. Structura hexagonală cu legături strânse ( hcp ) este formată din straturi repetitive din două în două sisteme de acest gen, adică atomii din al treilea strat se găsesc exact peste atomii din primul strat aşa cum demonstrează Figura 3-5. Această structură ar putea fi reprezentată ca ABAB... în timp ce structura cfc se poate schematiza sub forma a trei straturi ABCABC...Atât cfc cât şi hc au aceelaşi procentaj de eficienţa (74%) din punct de vedere al 14

15 legăturilor ; ambele structuri conţin cele mai eficiente sisteme de legături atomice cu acelaşi număr de coordinaţie. Figura 3-5. Structura hexagonală compactă, hc. Există cazuri când unele metale cristalizează în sisteme diferite funcţie de temperatură. Această temperatură poartă denumirea de temperatură critică, iar fenomenul poartă denumirea de alotropie şi structurile, structuri alotropice. Căteva exemple de structuri cristaline a unor substanţe reale sunt date în Tabelul 3-3. Tabelul 3-3. Exemple de structuri cristaline Cr Co - α - β Fe Ferită (α) Austenită (γ) Fier delta (δ) Sn - α - β Mo Ni Ti Sare gemă (NaCl) Alumina (Al 2 O 3 ) Polietilena Poliizopren Substanţa cvc hc (sub 417ºC) cfc (peste 417ºC) cvc (sub 912ºC) cfc ( ºC) cvc (peste 1394ºC) Tip diamant (sub 18 0 C) Tetragonală centrată cvc cfc hc (sub 900ºC) cvc (peste 900ºC) cfc hc ortorombic ortorombic Structura cristalină 15

16 Exemplul 3-1. Fierul (Fe) are o structură cvc la temperatura camerei cu raza atomică 1.24Å. Calculaţi-i densitatea (masa atomică a Fe = g/mol). Răspuns: Din figura 3-4, a=4r / 3 iar densitatea r este dată de masa / unitateacelulară 2atomi / u. c. x55,85g / mol r = volum / unitateacelulară (4x1,24/ 3x10 cm) / u. c.6,02x10 atomi / mol = = 7,87g / SIMBOLURI/DEFINIŢII CN - număr de coordinaţie. Numărul de coordinaţie - numărul de atomi la distanţă egală şi cea mai mică de un atom dat. În cazul sistemului cfc fiecare atom are 12 atomi vecini depărtaţi la distanţa a 2/2. cm Atomi de mărimi diferite Pentru realizarea unui implant, se folosesc adesea substanţe pure. Majoritatea substanţelor folosite pentru un implant sunt formate din mai mult de două elemente. Atunci când doi sau mai mulţi atomi de mărimi diferite sunt alăturaţi într-un solid, trebuie luaţi în considerare doi factori : (1) tipul structurii şi (2) numărul structurii ocupate. Fie structura din Figura 3-6.a) şi b) atomii interstiţiali se ating de atomii mai mari şi, cu toate acestea, sunt stabili, dar nu şi în cazul c), unde aceştia nu mai sunt stabili. Atingând o anumită valoare critică, atomul interstiţial va ocupa spaţiul dintre 6 atomi ( doar 4 atomi se pot vedea în reprezentarea bidimensională), ceea ce va da naştere unor interacţiuni maxime între atomi şi, deci, celei mai stabile structuri. De aceea, la o anumită valoare a razei primitorului şi atomilor interstiţiali, structura obţinută va fi cea mai stabilă. a. b. c. Stabil Stabil Instabil Figura 3-6. Aranjamente posibile ale atomilor interstiţiali. 16

17 Exemplul 3-2 Calculaţi valoarea minimă a raportului razelor dacă CN = 6, r raza atomului interstiţial, R raza atomului structurii de bază. Răspuns : cos 45º = R / (R + r ) 1/ 2 = R / (R+r) 2R = R+r r/r = 2 1 = Imperfecţiuni în structurile cristaline Imperfecţiunile în solidele cu structură cristalină sunt numite uneori defecte şi joacă un rol major în stabilirea proprietăţilor lor fizice. Imperfecţiunile reprezintă abateri de la aranjamentul ordonat al atomilor în reţeaua cristalină. Ele pot fi clasificate după un criteriu geometric: imperfecţiuni punctiforme vacanţe, atomi interstiţiali, imperfecţiuni liniare - dislocaţii şi imperfecţiuni plane (de suprafaţă sau bidimensionale) limite de grăunte, limită de subgrăunte şi defect de împachetare. Volumul imperfecţiunilor de reţea în volumul materialului cristalin reprezintă o fracţiune foarte mică. De exemplu, chiar în materialele puternic deformate proporţia imperfecţiunilor este mai mică de unu la mie. Totuşi influenţa lor asupra proprietăţilor importante (ex. proprietăţile de rezistenţă şi plasticitate) este foarte ridicată. Astfel, proprietăţile metalelor şi aliajelor pot fi: a. Proprietăţi independente sau foarte puţin dependente de structură: mecanice (constante elastice, densitae), termice (temperatură de topire, căldură specifică, conductibilitate termică, dilatare), magnetice (caracteristici de diamagnetism şi paramagnetism), electrice (caracteristici termoelectrice), optice (putere de reflexie) şi nucleare. b. Proprietăţi dependente de structură sau sensibile la structură dar şi de istoricul lor: proprietăţi mecanice de rezistenţă şi plasticitate şi unele proprietăţi magnetice şi electrice (caracteristici feromagnetice, rezistivitate electrică) Imperfecţiuni punctiforme apar adesea în structură sub forma unor spaţii goale numite vacanţe (defect Schottky), unor atomi substituţionali şi atomi interstiţiali, Figura 3-7. Uneori un atom deplasat în poziţie interstiţială şi vacanţa asociată pe care o creează formează un defect complex numit defect Frenkel. Atomii substituţionali sau interstiţiali sunt numiţi uneori 17

18 elemente de aliere dacă au fost introduse intenţionat, sau impurităti dacă nu au fost introduse intenţionat. Figura 3-7. Defecte punctiforme în cristale. Imperfecţiuni liniare sunt create atunci când un plan de atomi este mutat sau dislocat din structura lui obişnuită, Figura 3-8. Defectele liniare sau dislocaţiile vor slăbi foarte mult duritatea cristalului solid deoarece astfel îi trebuie mult mai puţină energie pentru a se mişca sau deforma o întreagă structură, plan cu plan şi nu tot o dată. La fel şi dacă prea multe dislocaţii sunt introduse într-o structură, atunci rezistenţa solidului scade considerabil. Explicaţia ar fi următoarea : dacă dislocaţiile interacţioneaxă atunci mişcarea lor va fi împiedicată. Figura 3-8. Defecte liniare (faţa frontală a cristalului posedă o dislocaţie elicoidală iar faţa laterală o dislocaţie tip pană), b - vector Burgers de închidere a circuitului. Imperfecţiunile plane (de suprafaţă) se localizează la marginile grăunţilor (granule). Acestea apar, de regulă, în materialele policristaline atunci când două sau mai multe cristale interacţionează la margini ; acest lucru se întâmplă în timpul cristalizării. La graniţele dintre 18

19 cristale, atomii formează o structură orientată specific care poartă denumirea de limite dintre grăunţi. Limitele dintre grăunţi au un aranjament de tranziţie cu un grad ridicat de dezordine, fiind o reţea complexă de dislocaţii şi vacanţe. Limitele de subgrăunte sunt limite între granule a căror diferenţă de orientare este foarte mică, de ordinul câtorva grade. Sublimite de grăunţi sunt limite aflate în interiorul grăunţilor. Ele separă porţiuni mici de reţea perfectă numite blocuri de mozaic orientate la unghiuri relativ mici de ordinul minutelor, Figura 3-9. Blocurile în mozaic sunt separate deci de limite la unghiuri mici sau sublimite. Defectele de împachetare trasează planul de separare dintre două zone cristaline identice între care s-a produs o anomalie a succesiunii normale a straturilor atomice. Aceste defecte apar la cristalele compacte (CFC, HC). Astfel la reţeaua CFC cu succesiune ABCABC se intercalează porţiuni de reţea HC cu succesiunea ABAB : ABCABCABABC. Defectele de împachetare se produc prin cristalizare şi prin deformare plastică. a. b. Figura 3-9. Structura în mozaic a unui cristal : a schema unei structuri în blocuri ; b structura în blocuri a unui aliaj Fe-Ni, x. Alte defecte de suprafaţă pot fi limitele de macle, pereţii dintre domeniile magnetice, suprafeţele dintre domeniul de antifază etc. SIMBOLURI/DEFINIŢII Atomi interstiţiali Atomi suplimentari în poziţie interstiţială. Atomi de substituţie sau de înlocuire, atomi de altă natură ce substituie atomii din reţea. Vacanţă (defect Schottky) atom absent dintr-un punct al reţelei. Defect Frenkel Atom deplasat în poziţie interstiţială şi vacanţa asociată pe care o creează. 19

20 Dislocaţie pană (marginală sau de tip Taylor) constă într-un şir de atomi ce au un atom vecin în minus (un plan cristalin incomplet sau un semiplan). Dislocaţie elicoidală (de tip Burgers) şir de atomi în jurul căruia un plan cristalin normal se desfăşoară în formă de spirală. Limită de grăunte limita între două cristale (grăunţi) într-un material policristalin. Limita de subgrăunte limita dintre două zone adiacente perfecte în acelaşi cristal a cărei diferenţă de orientare este de ordinul câtorva grade. Sublimitele de grăunţi - sunt limite aflate în interiorul grăunţilor care separă blocurile de mozaic orientate la unghiuri relativ mici de ordinul minutelor Compuşi moleculari cu catene lungi (polimeri) Polimerii conţin catene lungi de molecule formate prin legături covalente de-a lungul lanţului principal. Legăturile de-a lungul catenelor lungi sunt întărite fie prin legături secundare de tipul van der Waals şi de hidrogen, fie prin legături primare covalente prin legături încrucişate între catene. Catenele lungi sunt foarte flexibile şi pot fi dezordonate cu uşurinţă. Structura parţial cristalizată se numeşte semicristalină, aceasta fiind structura comuna a polimerilor lineari. Structura semicristalină se caracterizează prin grupări noncristaline dezordonate şi grupări cristaline ordonate, care pot conţine catene încrucişate, Figura Figura Modelul unui polimer liniar cu o structură semicristalină. Gradul de polimerizare (DP) este unul dintre cei mai importanţi parametri în determinarea proprietăţilor polimerilor. DP se defineşte ca fiind media unităţilor repetitive per moleculă (mer), ex. catenă. De aceea, avem de a face cu gradul mediu de polimerizare sau masa moleculară medie (M). Relaţia dintre masa moleculară şi gradul de polimerizare poate fi exprimat astfel : M = DP masa moleculară per mer (sau unitate repetitivă) (3-1) 20

21 Masa moleculară medie poate fi calculată în funcţie de masa fracţionară (W i ) din fiecare masă fracţionară moleculară (MW i ) : M = ( Σ W i MW i ) / Σ W i = Σ W i. MW i (3-2) în care Σ W i = 1. Cu cât catenele moleculare devin mai lungi în urma continuării procesului de polimerizare, scade şi mobilitatea lor relativăexistă trei moduri de aranjare a catenelor polimerice : liniară, ramificată şi în reţea încrucişată sau tridimensională ca în Figura Figura Tipuri de catene polimerice. Polimerii lineari, precum polivinilii, poliamidele şi poliesterii, sunt mult mai uşor de cristalizat decât polimerii ramificaţi sau cei încrucişaţi. Cu toate acestea, nici aceştia nu pot fi cristalizaţi 100% ca metalele, în schimb, ei devin polimeri semicristalini. Structura catenelor în grupări cristaline este o combinaţie de catene încrucişate şi extinse. Polimerii vinili conţin o structură repetitivă CH 2 CHX, în care X reprezintă o grupare monovalentă oarecare. Există trei structuri posibile ale grupării X : (1) atactică, (2) isotactică, (3) sindiotactică ca în Figura În structurile atactice aceste grupări se găsesc în poziţii alternative sau într-una din marginile catenei principale. 21

22 Figura Tacticitatea polimerilor vinil. Dacă aceste grupări sunt mici ca polietilena (X = H) şi catenele sunt liniare, polimerul cristalizează cu uşurinţă. Cu toate acestea, dacă grupările X sunt mari, precum clorura de polivinil (X = Cl) şi polistirenul (X = C 6 H 6 ), şi sunt distribuite haotic de-a lungul catenelor (atactică), atunci se formează o structură noncristalină. De obicei, polimerii isotactici şi sindiotactici cristalizează şi atunci când grupările X sunt mari. Copolimerizarea, în care doi sau mai mulţi homopolimeri (un fel de structură repetitivă de-a lungul structurii) formează compuşi chimici, întotdeauna disturbă regularitatea catenelor polimerice, ducând astfel la formarea structurilor noncristaline. Elastomerii sau cauciucurile sunt polimeri cu o elasticitate puternică la temperatura camerei şi pot reveni repede la dimensiunile originale în condiţii normale. Elastomerii sunt polimeri noncristalini care prezintă o structura mediană formată din catene lungi moleculare în reţele tridimensionale. 22

23 3.5. Structuri solide la temperaturi scăzute Unele solide cum ar fi sticla de geam nu au o structură cristalină regulată. Solidele cu o asemenea structură atomică se numesc substanţe amorfe sau noncristaline, Figura Figura Variaţia volumului cu temperatura solidului. Temperatura de tranziţie a sticlelor (Tg) depinde de viteza de răcire şi sub Tg materialul devine un solid ca sticla de cuarţ (mai corect: sticlă de silice). Structura reţelei unui solid este tridimensională şi amorfă, datorită legăturilor restrictive şi rigidităţii subunităţilor sale care le împiedică să cristalizeze. Substanţe cu o structură comună sunt polimerul fenolformaldehida (bachelită) şi sticla de silice (SiO 2 ) ca în Figura Exemplul 3-3 Calculaţi volumul rămas după ce 100g de iodură a fost răcită din stare lichidă, având densitatea de 4.8 g/cm 3. Presupuneţi că densitatea iodurii amorfe este de 4.3 g/cm 3 iar densitatea cristalină de 4.93 g/cm 3. Răspuns : Procentajul de iodură răcită poate fi calculat prin extrapolare. Se consideră densitatea proporţională cu cristalinitatea : ( ) / ( ) = 0.21 Masa lichidului răcit este mg = 21g ; de aceea, volumul total este: (1/4.3 cm 3 /g ¼.93 cm 3 /g ) 21g = 0.65 cm 3 După cristalizarea completă, volumul de iodură va scădea la 0.65 cm Structura substanţelor compozite Substanţele compuse sunt acelea care sunt formate din două sau mai multe părţi distincte. Termenul compus desemnează de obicei acele substanţe în care proprietăţi ca elasticitatea sunt puternic alterate faţă de cazul substanţelor omogene. Astfel, oasele şi fibrele de sticlă sunt considerate substanţe compuse, pe când aliaje neferoase, precum alama, sau aliajele metalice, precum oţelul cu particule de carburi, nu sunt. Cu toate că substanţele tehnice, incluse biomaterialele, nu sunt compuşi, teoretic toate substanţele naturale biologice sunt compuse. 23

24 Figura Structura solidelor amorfe : (a) fenolformaldehida (bachelita) ; (b) silice. Celula elementară pentru silice este un tetragon centrat cu un atom de siliciu. Proprietăţile substanţelor compuse depind de forma eterogenă (a doua stare a substanţei), de volumul pe care îl ocupă şi de durittea şi integritatea spaţiului dintre constituenţi. Neomogenităţilor dintr-o substanţă compusă pot avea diferire forme, pe care le putem clasifica după cum urmează. Una dintre acestea este particula, formată din lanţuri scurte ; fibra, cu un singur lanţ ; trombocitul sau lamela, cu doua lanţuri. Exemple de structuri complexe sunt compozitele dentare din Figura 3-18 care prezintă o structură aparte. Această compoziţie se introduce în cavitatea dentară cât este încă moale, iar după aceea se polimerizează in situ. Particulele de silice sunt folosite pentru a conferi duritate şi rezistenţă superioară compoziţiei. Un exemplu tipic de solid fibros este arătat în Figura Fibrele ajută la întărirea şi mărirea rezistenţei structurii polimerice. În acest exemplu, extragerea fibrelor în timpul fracturii absoarbe energie mecanică, mărind rezistenţa 24

25 Figura Aliaj dentar tip compozit, / Boyer/. Particulele de silice (SiO 2 ) într-o matrice polimerică. materialului. Fibrele au fost adăugate fragmentelor polimerice în cazul protezelor totale de articulaţii, în încercarea de a le îmbunătăţi proprietăţile mcanice. Figura 3-20 arată o structură laminată fibroasă, iar Figura 3-21 arată materiale celulare sintetice reprezentative. Figura Compozit sticlă-fibră-epoxy : extragerea fibrelor în timpul fracturii, /Agarwal/ Figura Structură laminată fibroasă, / Agarwal /. Figura Material celular sintetic (a) şi natural (b), / Gibson /. 25

26 4. CARACTERIZAREA MATERIALELOR Caracterizarea materialelor este un pas important înainte de utilizarea lor în orice scop. În funcţie de felul cum urmează a fi folosit, materielului poate să i se facă o caracterizare amănunţită din punct de vedere mecanic, termic, chimic, optic, electric etc., pentru a stabili sigur condiţiile în care trebuiesc folosite cu succes în fabricarea produsului final. În capitolul de faţă, se vor lua în considerare doar caracteristicile mecanice, termice şi proprietăţile de suprafaţă, precum şi cele electrice, optice şi de difuziune Rezistenţa la presiune şi deformare În cazul unui material supus deformării, presiunea specifică se defineşte ca forţa pe unitatea de suprafaţă, ceea ce în mod curent se exprimă în newtoni pe metru pătrat ( pascal, Pa), newtoni pe mm 2 (Megapascal, Mpa) sau pound pe inch pătrat (lbf/in 2 sau psi). σ = F / A, [ MPa, psi] (4-1) în care: σ presiunea, F forţa de acţionare, A aria secţiunii transversale. Forţa poate fi aplicată unui material sub tensiune de alungire, tensiune de compresie sau tensiune de forfecare, sau orice combinaţie dintre aceste forţe (presiuni). Deformarea unui solid în urma aplicării unei forţe se numeşte deformaţie. ε = L L L 0 0 ΔL =, L 0 m m sau in in în care : ε deformaţia, L 0 lungimea iniţială a epruvetei, L lungimea după deformare. (4-2) Deformaţia se poate calcula şi prin determinarea raportului de deformare sau alungirea, λ = L / L 0. Deformările asociate cu diferite tipuri de presiune se numesc deformaţii de extensie (alungire), de compresie şi de rupere. Dacă ar fi să reprezentăm grafic rezistenţa unui material la compresie şi presiune, ca în Figura 4-1, am obţine o linie curbă care reprezintă răspunsul continuu al materialului faţă de forţa aplicată. Câteodată, această curbă poate fi împărţită de către randament (σ c ) în regiunea plastică şi regiunea elastică. În regiunea elastică, deformarea ε creşte direct proporţional cu forţa aplicată σ. (legea lui Hooke) : σ = E ε presiunea = (panta iniţială) (deformaţia), [MPa] (4-3) în care: E = tgα este panta iniţială a zonei de proporţionalitate şi se măsoară în Gpa (Gigapascal). 26

27 Figura 4-1. Curba tehnică tensiune deformaţie pentru un material ideal Panta (E) sau constanta de proporţionalitate a forţei de extensie/compresie cu deformaţia mai este numită şi coeficientul lui Young sau modul de elasticitate longitudinal. De ex. oţelul are modulul de elasticitate E = 21GPa. Cu cât un material este mai rigid, cu atăt modulul de elasticitate longitudinal este mai mare iar deformarea este mai dificilă. In cazul deformării prin forfecare coeficientul de rupere G se defineşte ca fiind panta iniţială a curbei forţei de forfecare versus deformaţiei de rupere prin forfecare. Relaţia dintre coeficientul de rupere al unui material isotrop G sau modul de elasticitate transversal şi coeficientul lui Young E este redată de relaţia : E = 2G (1 + v), [MPa] (4-4) în care v este coeficient de contracţie transversală sau coeficientul lui Poisson. În regiunea plastică, deformarea nu mai este proporţională cu forţa. Ulterior, când forţa aplicată este îndepărtată, materialul nu va reveni la forma iniţială, ci va rămâne deformat, fenomen numit deformare plastică Vâscoelasticitatea Materialele cărora proprietăţile mecanice nu depind de viteza de aplicare a solicitărilor sunt denumite materiale elastice. Materialele care au proprietăţi mecanice ce depind de viteza de aplicare a solicitărilor sunt denumite materiale vâscoelastice. Materiale vâscoelastice au caracteristici intermediare între solid cu proprietăţi elastice şi fluid cu proprietăţi de vâscozitate (fluiditate). Materialele vâscoelastice au două componente principale ale proprietăţilor şi anume (1) detensionarea şi (2) fluajul. Detensionarea constă în reducerea tensiunilor interne în materialul solicitat la o valoare constantă a deformării, în timp ce fluajul constă într-o creştere a deformării la o solicitare constantă. 27

28 4.2. Proprietăţi termice Cele mai importante proprietăţi termice sunt topirea (la încălzire) şi solidificarea (la răcire). Acestea sunt transformări de fază care au loc la temperaturi specifice. Aceste temperaturi de transformare depind de energia de legătură ; ex. cu căt energia de legătură este mai mare, cu atăt e mai mare şi temperatura de topire. Dacă materialul are în alcătuirea lui diferite elemente sau compuşi (aliaj sau substanţă compusă), atunci ar putea avea diferite temperaturi de topire sau solidificare, adică, lichidul va coexista cu solidul o dată cu schimbarea temperaturilor, în mod complet diferit de un material pur. Energia termică consumată pentru a transforma 1 gram de substanţa din stare solidă în stare lichidă se numeşte căldură de fuziune (J/g) (J=N.m). Căldura de fuziune este în strânsă legătură cu temperatura de topire (T m ) ; ex. cu cât creşte Tm, cu atât creşte şi căldura de fuziune, cu toate că există multe excepţii. (Tabelul 4-1). Energia termică consumată la schimbarea temperaturii unei substanţe cu 1 0 C pe unitate de masă se numeşte căldură specifică (J/g). De obicei, apa este aleasă ca substanţă standard, iar 1 calorie este energia consumată pentru a ridica temperatura a 15 grame de apă de la 15 C la 16 C; (1 calorie = 4187 J). Tabelul 4-1. Proprietăţile termice ale substanţelor Substanţa Mercur Aur Argint Cupru Platină Dentină Acrilic Apă Parafină Ceară de albine Alcool Glicerină Amalgam Porţelan Temperatura de topire ( C) -38, Căldura specifică (J/g) 0,138 0,13 0,2345 0,385 0,134 0,75 1,17 1,465 4,187 2,889 2,428 1,09 Căldura de fuziune (J/g) 12, ,9 205, ,9(gheaţă) 146,5 175,8 2,29 75,4 Conductivitatea termică (W/mK) ,82 0,59 0,2 0,4 104, Coef. de dilatare termică liniară ( 10-6 / C) 60,6 14,4 19,2 16,8 11,4 8,3 81, ,1-28 4,1 Variaţiile în lungime Δl pentru o unitate de lungime l 0 pe unitatea de temperatură se numeşte coeficient de dilatare liniară (α), care poate fi exprimat astfel: α=δl / (l 0 ΔT) (4-15) 29

29 Creşterea temperaturii poate depinde de direcţie în cadrul unui singur cristal sau compozit, şi poate de asemena să depindă de temperatură. Dacă metalul este omogen şi izotropic, atunci coeficientul de dilatare termică de volum (V) poate fi aproximat astfel : V 3α (4-16) O altă proprietate temică importantă este conductivitatea termică, care se defineşte ca totalitatea căldurii într-un timp dat, pe o suprafaţa şi la o densitate a substanţei dată. Unitatea de măsură este watt/mk (W/mK), unde 1 watt =1 joule/secundă (W=J/s). În general, conductivitatea metalelor este mult mai mare decât a ceramicii şi polimerilor datorită electronilor liberi din metale, care au rol de conductori de energie Diagrame de fază Atunci când două sau mai multe elemente metalice sunt topite sau răcite împreună, ele formează un compus intermetalic, o soluţie solidă, sau, mai des chiar, un amestec mecanic. Asemenea combinaţii se numesc aliaje. Aliajele pot fi mono- sau pluri-fazice, depinzând de temperatură şi compoziţie. Faza se defineşte ca o parte omogenă din punct de vedere fizic a unui sistem material. De aceea, lichidele şi gazele sunt fiecare mono-fazice, dar solidele sunt pluri-fazice, ca de exemplu fierul cfc sau fierul cvc care depind de tensiune şi temperatură. Printre metalele pluri-fazice, oţelurile sunt aliaje pe bază de fier şi faze conţinănd cantităti variate de carburi (de obicei Fe 3 C). Un sistem de aliaje realizat din doi sau mai mulţi componenţi adoptă în condiţii de echilibru acea stare care asigură la fiecare compoziţie energia liberă minimă a aliajului. Din curbele de variaţie ale energiei libere cu compoziţia la diverse temperaturi se poate deduce starea stabilă a sistemului în fincţie de compoziţie şi de temperatură, ceea ce poate conduce la construirea diagramei de echilibru fazic a sistemului. Diagrama fazică se realizează mai întăi prin prepararea unor compoziţii cunoscute de Cu-Ni ; topirea şi răcirea lor în echilibru termic. În timpul ciclului de răcire trebuie determinată temperatura la care apare prima fază solidă (α) şi tot lichidul dispare. Aceste puncte vor forma linia liquidus şi solidus din diagrama fazică. Din această diagramă fazică se pot determina tipurile de faze şi suma tuturor elementelor prezente pentru fiecare compoziţie şi temperatură date.astfel, fie o soluţie lichidă care se răceşte şi conţine 40 % Ni-60 % Cu, ca în Figura 4-6 : 29

30 Figura 4-6. Diagrama fazică Cu-Ni, un exemplu de aliaj cu solubilitate totală în lichid şi solid. Temperatura ( C) Faza (suma relativă) Compoziţia fiecărei faze Peste sub 1210 Lichid (total) lichid (63%) α (37%) lichid (5%) α (95%) α (total) 40 Ni - 60 Cu 33 Ni - 67 Cu 52 Ni - 48 Cu 26 Ni - 74 Cu 43 Ni - 57 Cu 40 Ni - 60 Cu Totalul relativ al fiecărei faze prezente la o temperatură şi compoziţie date este determinat de regula pârghiei după ce se trasează o linie orizontală a temperaturii ce ne interesează (tie line). Putem considera cantităţile de faze ca nişte forţe aplicate în extremităţile izotermei (conodei) iar braţele izotermei ca braţele unei pârghii cu punctul de sprijin în O. Pentru concentraţia aliajului, cantităţile fazelor rezultă luând momentul forţelor faţă de punctul opus. Astfel putem avea :L.c = S.d sau L.(c+d) = (S+L).d. Apreciind cantităţile de faze şi fie C A şi C B compoziţiile elementelor A (Ni) şi B (Cu) într-o porţiune bifazică ce intersectează linia temperaturii ( fie 1240 C) cu aceeaşi compoziţie dată mai sus (40 wt% Ni = C A ), atunci cantitatea de lichid (L) poate fi calculată astfel : L α Cl CA = = = 0,63 (4-17) C C L l α în care C A este compoziţia iniţială a elementului A. Principiul acesta poate fi aplicat în sisteme mult mai complicate cum ar fi Ag-Cu (eutectic) sau Fe-C (eutectic+eutectoid) ca în Figura 4-7 şi Figura 4-8. Reacţiile eutectice şi eutectoide se definesc astfel : L 2 <=> S 1 + S 3 (eutectic) (4-18) S 2 <=> S 1 + S 3 (eutectoid) 30

31 Figura 4-7. Diagrama Cu-Ag, liniile întrerupte indică durificarea prin precipitare la răcirea fazei α. unde L se referă la lichid, S se referă la solid, iar numerele indică fazele. Există o cantitate destul de mare din unul din componente. De exemplu, cantitatea de cupru creşte de la 8,8% (S 1 sau α), 28,1% (L) şi 92% (S 3 sau β) pentru aliajul Cu-Ag la 779,4 C aşa cum se deduce din Figura 4-7. A se observa faptul că lichidul va dispărea la temperatura şi compoziţia eutectică. Figura 4-8. Diagrama de faze Fe C. 31

32 4.4. Proprietăţi de suprafaţă şi aderare Proprietăţile de suprafaţă sunt foarte importante în rezolvarea multor probleme legate de substanţe. Acestea sunt în strânsă legătură cu proprietatea de masă de vreme ce suprafaţa este legătura discontinuă între diferitele faze. Dacă gheaţa este topită, atunci avem de a face cu două suprafete între aceste trei faze, ex. lichidă (apă), gazoasă (aer şi vaporii de apă) şi solidă (gheaţă). Tensiunea de suprafaţă se dezvoltă în preajma legăturilor fazice de vreme ce echilibrul legăturilor este întrerupt ducând la un exces de energie, care va micşora suprafaţa. Tabelul 4-2.Tensiunea de suprafaţă a materialelor Substanţa Temperatura ( C) Tensiunea de suprafaţă (N/m 2 ) Mercur Plumb Zinc Cupru Aur ,465 0,452 0,785 1,103 1,128 Unităţile convenţionale folosite pentru a descrie suprafeţele sunt dynes/cm 2 sau ergs/cm 2 pentru energia (tensiunea) de suprafaţă, dar aceste unităţi sunt egale, de vreme ce 1 dyne = 1 erg (1N/m 2 = 10 3 ergs/cm 2 = 10 3 dynes/ cm 2 ), (Tabelul 4-2). Dacă un lichid este scăpat pe o suprafaţă solidă, atunci picătura de lichid se va împrăştia sau se vor forma globule sferice ca în Figura 4-9. Figura 4-9. Umezirea şi nonumezirea unei suprafeţe plane, solide, de catre un lichid. La echilibru, suma tensiunilor de suprafaţă (γ GS, γ LS şi γ GL ) de-a lungul a trei faze (gazoasă, lichidă şi solidă) în planul solid ar trebui să fie zero, de vreme ce lichidul este liber să se mişte până la stabilirea echilibrului. Astfel, γ GS - γ LS - γ GL cosθ = 0 cosθ = (γ GS - γ LS ) / γ GL (4-19) unde θ se numeşte unghi de contact. Functie de valoarea unghiului θ se disting : θ = 0 0, umezire completă ; 33

33 0 0 < θ < 90 0, umezire parţială ; θ > 90 0, nonumezire. Câteva valori ale unghiului de contact sunt date în Tabelul 4-3. Tabelul 4-3. Valorile unghiului de contact Lichid Substrat Unghi de contact, θ Iodură de metilen (CH 2 I 2 ) Apă Mercur Sticlă de carbonat de sodiu-oxid de calciu Cuarţ topit Ceară parafină Sticlă de carbonat de sodiu-oxid de calciu Cea mai mică tensiune de suprafată a unui lichid (γ GL ) în contact cu o suprafaţă solidă cu un unghi de contact (θ) mai mare ca zero se numeşte tensiune critică de suprafaţă (γ c ), Aceasta poate fi obţinută măsurând unghiurile de contact a unei serii de lichide omogene. Tensiunea critică de suprafaţă pentru unii polimeri este prezentată în Tabelul 4-4. Tabelul 4-4. Tensiunea critică de suprafaţă pentru polimeri Polimeri γ c, (dynes/cm 2 ) Polyhexamethylene adipamide, nylon Polyethilene terephthalate 43 Poly(6-amino caproic acid), nylon 6 42 Polyvinyl chloride 39 Polyvinyl alcohol 37 Polymethyl methacrylate Polyethylene 31 Polysthyrene Polydimethyl siloxane 24 Polytetrafluoroethylene 18.5 Când între două suprafeţe există o strânsă legătură, se numeşte adeziune dacă materialele sunt diferite şi coeziune dacă sunt identice. Toate suprafeţele cimentate cu agent cimentat sunt legate prin adeziune ; de aceea agentul cimentat se numeşte adeziv. În aplicaţii dentare şi medicale, adezivele ar trebui considerate un remediu temporar de vreme ce ţesuturile sunt vii, înlocuind celulele vechi cu unele noi, deşi distrug legăturile iniţiale. Această problemă a dus la dezvoltarea implanturilor poroase, care permit ţesuturilor să crească în spaţiile interstiţiale (pori), realizând un viabil sistem de blocaj între implanturi şi ţesuturi. 34

34 4.4. Proprietăţi electrice Prprietăţile electrice ale substanţelor sunt importante în cazuri precum pacemakerul sau stimulatorul, cât şi în cazul implanturilor piezoelectrice pentru a stimula creşterea oaselor. Rezistenţa electrică R se defineşte ca raportul dintre diferenţa de potenţial (voltaj) V aplicat obiectului şi curentul I care trece prin acesta : R = V / I, (4-20) Unde V se măsoară în volţi (V) şi intensitatea curentului I în amperi (A), iar rezistenţa R în V/A, adică în Ohm (Ω). Legea lui Ohm susţine că, într-un conductor, diferenţa de potenţial este proporţională cu intensitatea curentului, astfel încât rezistenţa R este independentă de voltaj. Metalele se supun legii lui Ohm, dacă temperatura nu se schimbă prea mult, dar semiconductorii nu. Prin contrast, rezistivitatea, este caracteristica asociată cu materialul însuşi. Rezistivitatea p e se defineşte ca raportul dintre câmpul electric E şi densitatea curentului J, care este intensitatea curentului pe o secţiune transversală : p e =E / J, (4-21) Unitatea de măsură a rezistivităţii este ohm-metru (Ω.m). Rezistivitatea electrică a materialelor variază. Insulatorii (materiale izolante), sau materialele cu o rezistivitate foarte ridicată, sunt folosite în izolarea echipamentelor electrice, chiar şi a aparatelor implantabile precum pacemakerul sau alţi stimulatori, de ţesuturile corpului. Polimerii şi ceramidele tind să fie buni izolatori. Piezoelectricitatea este relaţia dintre deformarea mecanică şi polarizarea materialului. Forţa mecanică rezultă din polarizarea electrică, efectul direct al acesteia; aplicarea unui câmp electric produce deformarea, efectul invers. Doar materialele suficient asimetrice manifestă piezoelectricitate sau piroelectricitate şi deci au coeficienţii d (coeficient piroelectric) şi p (tensor piezoelectric senzitiv) diferiţi de zero. Fukada şi Yasuda au demonstrat pentru prima dată că osul uscat este piezoelectric în sensul clasic, proprietăţile piezoelectrice ale osului sunt de mare interes având în vedere rolul lor ipotetic în remodelarea oaselor. Osul compact manifestă de asemenea o polarizare electrică permanentă, cât şi piroelectricitate., care reprezintă schimbarea polarizării la temperaturi mari. Proprietăţile electrice ale oaselor sunt utile nu numai în procesul de remodelare a oaselor, dar şi în contextul extern de stimulare electrică a oaselor ca ajutor în procesul vindecării şi reparatoriu. 35

35 4.5. Proprietăţile optice Proprietăţile optice ale materialelor sunt relevante în performanta lor atunci cînd sunt folosite la nivelul ochilor, cât şi ca aspect cosmetic, ca material dentar. O rază de lumină incidentă unui material transparent va fi în parte reflectată, în parte transmisă. Raza transmisă este refractată de material. S-a observat experimental (ecuaţiile lui Maxwell) că raza incidentă, normala la suprafaţă, şi raza refractată, se găsesc amândouă în acelaşi plan, iar unghiul de incidenţă este egal cu unghiul de reflexie. Unghiul razei refractate depinde de o proprietate a materialului numită indice de refracţie de obicei simbolizat prin n. Acesta se defineşte ca fiind raportul dintre viteza luminii in vacuum şi viteza luminii în centru. Relaţia dintre unghiul de incidenţă şi cel de refracţie este dată de legea lui Snell : n 1 sinθ 1 =n 2 sinθ 2, (4-22) în care θ 1 este unghiul razei incidente în raport normala la suprafaţă, n 1 este indicele de refractie a mediului ce conţine raza incidentă, θ 2 este unghiul razei refractate în raport cu normala la suprafaţa materialului, cu indice de refracţie n 2. (Figura 4-10). Figura Legea lui Snell pentru lumina refractată. Indicii de refracţie ai unor materiale reprezentative sunt daţi în Tabelul 4-5. Tabelul 4-5. Indici de refracţie ai unor materiale Materiale Vacuum (vid) Aer Apa Umoare apoasă umană Umoare vitroasă (sticloasă) umană Cornee umană Lentile umane Hydrogel HEMA, umezit PMMA Polyetylenă (film) Sticlă crown Sticlă flint Indici de refracţie 1,0 1,0003 1,33 1,336 1,338 1,376 1,42 1,44 1,49 1,5 1,52 1,66 În biomaterialele oftalmologice, materialele transparente îşi găsesc mare utilizare în fabricarea lentilelor. Refracţia luminii printr-o lentilă convexă este arătată în Figura

36 Figura Refracţia luminii de către lentile convexe. Lungimea focală aunor asemena lentile este definită ca fiind distanţa de la lentilă la imaginea plană, atunci când raze paralele de lumină (de departe) se proiectează pe lentilă. Lungimea focarului f a unei lentile simple, subţiri (în aer sau vacuum) depinde de indicele de refracţie n şi de suprafaţa de curbură r 1 şi r 2 astfel : 1 / f = (n-1) (1/r 1 1/r 2 ) (4-23) Biomaterialele transparente sunt folosite pentru realizarea lentilelor de contact şi intraoculare. PMMA este materialul ales pentru acest tip de lentile. Dezavantajul acestui material, utilizat la lentilele de contact, este slaba permiabilitate la oxygen, încât corneea, care îşi primeşte oxigenul prin difuzia aerului, suferă de hipoxie. Proprietăţile reprezentative ale unor materialelor utilizate sunt prezentate în Tabelul 4-6. Tabelul 4-6. Proprietăţile fizice ale unor materiale transparente Material PMMA Cauciuc siliconic Cauciuc siliconic, lentile de contact Polycarbonat Densitate (g/cm 3 ) 1,19 0,99-1,5 1,09 1,2 Indice de refracţie 1,49 1,43 1,43 1,59 Modulul Young, (Mpa) Rezistenţa la rupere, (Mpa) 55 2, , Absorbţia razelor X Capacitatea materialelor de a absoarbe raze X are mare importanţă în vizualizarea în radiografii ale obiectului implantat. Razele X sunt unde electromagnetice asemănătoare cu lumina doar că lungimea de undă este mult mai scurtă,iar energia ei este mult mai mare. Indicele de refracţie pentru razele X este aproape de unitate. Astfel, razele X nu sunt nici curbate, nici reflectate la distanţe apreciabile la contactul cu materialul. Problemele ce se ridică sunt în gradul de absorbţie a acestor raze. Absorbţia se calculează după legea lui Beer : I=I 0 e -αx, (4-24) în care I este intensitatea la o adăncime x, iar α este coeficientul de absorbţie. Elementele cele mai grele absorb puternic razele X (Tabelul 4-7). 37

37 Tabelul 4-7. Coeficienţi de absorbţie masică pentru diferite materiale Material Numărul atomic Densitatea, ρ (g/cm 3 ) Coef. de absorbţie specific, µ/ρ, (cm 2 /g) Al P Ca Cr Fe Co Pb ,70 1,82 1,55 7,19 7,87 8,9 11,34 48, Pentru razele X Cu Kα, lungimea de undă este λ = 1.54 Å sau nm. Ţesuturile umane moi conţin o mulţime de elemente uşoare ca hidrogen, carbon şi oxigen şi sunt, în consecinţă, relativ transparente la raze X. Scheletul uman, în virtutea conţinutului de calciu şi fosfor, absoarbe mult mai puternic şi de aceea este puternic evidenţiat în imaginile de raze X. La fel, şi implanturile metalice sunt puternic vizibile în imaginile de raze X. Polimerii, din contra, sunt relativ transparenţi la razele X. Sulfatul de bariu este încorporat în cimentul scheletului să-l facă vizibil în diagnoza cu raze X Densitatea şi porozitatea Densitatea ρ a unui material se defineşte ca fiind raportul dintre masa şi volumul unui material : ρ = m / V, (4-25) Un biomaterial care înlocuieşte un volum echivalent de ţesut poate avea masă diferită, ca rezultat al diferenţei de densitate. Densităţile unor materiale reprezentative sunt prezentate în Tabelul 4-8. Tabelul 4-8. Densitatea materialelor Material Aer Grăsime Polyethilenă, UHMW Apă Ţesut moale Cauciuc Cauciuc siliconic PMMA Os compact Sticla Al Ti Oţel inox CoCr forjat Au Densitatea ρ (g/cm 3 ) 0,0013 0,94 0,94 1,0 1,01-1,06 1,1-1,2 0,99-1,50 1,19 1,8-2,1 1,4-2,8 2,8 4,5 7,93 9,2 19,3 2

38 Materialele poroase sunt folosite într-o gamă largă de aplicaţii biomedicale, incluse fiind implanturile şi filtrele pentru aparatele extracorporale cum ar fi aparatele cardiace şi cele respiratorii. În alte aplicaţii cum ar fi plăcile osoase, porozitatea poate fi o caracteristică nedorită, de vreme ce porii măresc forţa şi scad rezistenţa mecanică. Cea mai importantă caracteristică asociată cu materialele poroase este volumul fracţionar solid V s. Porozitaea este dată de relatia : Porozitatea=1-V s (4-26) Există trei feluri de volum : real, aparent şi total : Volumul real = Volumul total Volumul total al porilor, Volumul aparent = Volumul total - Volumul porilor deschişi, Volumul total al porilor = Volumul porilor deschişi + Volumul porilor închişi, Dimensiunile porilor sunt de asemeni importante în situaţii în care este încurajată creşterea tesuturilor, sau dacă permeabilitatea porilor este importantă. Materialele poroase se caracterizează printr-o singură mărime a porilor, sau aceasta poate diferi. Introducerea de mercur este o metodă bună pentru a calcula aceste dimensiuni şi distribuţia porilor Proprietăţi acustice şi ultrasonice Proprietăţile acustice şi ultrasonice ale biomaterialelor sunt importante în contextul diagnosticării imaginilor pe bază de ultarasunete. Proprietăţi importante sunt viteza acustică υ, atenuarea acustică α şi densitatea materialului ρ. Relaţia prin care se defineşte amortizarea acustică este aceeaşi cu cea din cazul razelor X, (ecuaţia 4-24). Proprietăţi acustice asemănătoare ale unor materiale relevante sunt date şi în Tabelul 4-9. Tabelul 4-9. Proprietăţile acustice ale materialelor Materialul Aer Apă Grăsime Sânge Rinichi Ţesuturi Ficat Muşchi Os PMMA UHMWPE Ti6Al4V Oţel inox Titanat de bariu * krayl = 10 4 kg/m 2 /sec Viteza acustică, υ (m/s) Impedanţa, Z (krayl)* 0, Coef. de atenuare acustică, α (db/cm) 12,000 0,002 0,630 0,180 1,000 0,700 0,940 1,3-3,3 15,000 3

39 4.9. Proprietăţi de difuziune Aceste proprietăţi sunt imporatante în aplicaţii ce presupun transportul unor constituenţi biologici importanţi (transportul de oxigen şi dioxid de carbon din atmosferă în sânge într-o componentă a unui plămân artificial a implantului inimă-plămân sau transportul de oxigen spre cornee prin lentilele de contact). Ecuaţia de difuziune, care controlează mişcarea materialelor dizolvate sub un grad de dizolvare C, este demonstrată de relaţia: C/ t = D 2 C, (4-29) în care D este coeficientul de difuziune, iar 2 este Laplacian. Forţa conductoare a transportului de material poate fi gradient de presiune, şi nu de concentraţie. Mai mult, geometria structurii multor aplicaţii ale biomaterialelor poate fi aproximată vizual. În acest caz, fluxul volumetric F (în unităţi de volum per timp) de-a lungul unui strat de suprafaţă A este dat de: F = K.A.ΔP, (4-30) în care ΔP diferenţa de presiune de-a lungul stratului, iar K este coeficientul de permeabilitate. Permeabilităţile reprezentative pentru transportul de oxigen sunt date în Tabelul 4-8. Permeabilităţile pentru alte gaze sunt în general diferite. Dioxidul de carbon, de exemplu, difuzează în aceste materiale de 2-5 ori mai rapid decât oxigenul. Tabelul 4-8. Permeabilitatea unor materiale la O 2 Material Permiabilitatea la O 2 (cm 3 /sec) Cauciuc siliconic 50 Polyalkylsulfonic 6 Polyethylenecellulose-perfluorobutyrat 5 Film teflon 1,1 Poly-HEMA 0,69 PMMA 0,0077 Aplicaţii Lentile de contact, plămân Plămân Plămân Plămân Lentile de contact Lentile de contact Când se doreşte un transport maxim de oxigen, ar trebui ales un material cu un coeficient de permeabilitate mare, dacă celelate materiale sunt compatibile. În cazul lentilelor de contact, lentilele poli-hema sunt adesea folosite ca lentile moi, chiar dacă permeabilitatea este mai mică decât cea a cauciucului siliconat. permeabilitatea lui este compatibilă oxigenării corneei, fiind folosit şi în alte scopuri, cum ar fi prelucrarea. Cât despre materialele membranare pentru aparatele de oxigenare în implanturile inimă-plămâni, transportul de oxigen depinde atât de grosimea membranei, cât şi de permeabilitate. 4

40 5. Biomateriale metalice folosite în implanturi De-a lungul vremii, metalele au fost folosite, sub diferite forme, în implanturi. Primul metal studiat specific pentru folosirea lui în implanturile în corpul uman a fost vanadiul ( Sherman Vanadium Steel ), care a fost folosit în fabricarea plăcilor şi şuruburilor utilizate la fracturi osoase. Majoritatea metalelor precum Fe, Cr, Co, Ni, Ti, Ta, Mo şi W folosite pentru realizarea implanturilor pot fi acceptate de corpul uman după numai căteva minute. Câteodată aceste elemente metalice, în formă naturală, sunt esenţiale în funcţiile celulare (Fe) sau în sinteza vitaminei B 12 (Co), dar nu pot fi tolerate atunci când se folosesc în corp în cantităţi mari. Biocompatibilitatea implantulurilor metalice este o problemă considerabilă pentru că acestea au tendiţa de a se coroda într-un mediu ostil. Consecinţa coroziunii este pierderea de material, care va slăbi rezistenţa implantului, şi poate chiar mai important de atât, coroziunea produce deteriorări în ţesuturi, acest lucru ducând la efecte nedorite. În continuare, se studiază relaţia dintre compoziţia, structura şi proprietăţile metalelor şi aliajelor folosite pentru fabricarea implanturilor Oţelurile inoxidabile Primul oţel inoxidabil folosit ca material pentru realizarea unui implant a fost 18-8 (302 AISI), care are o rezistenţă mai mare decăt vanadiul şi mult mai rezistent la coroziune. Oţelul pe bază de vanadiu nu mai este folosit în implanturi deoarece în prezent rezistenţa la coroziune este inadecvată, aşa cum este prezentat şi în subcapitolul 5.6. Ulterior, a început să fie folosit oţelul inoxidabil Mo 18-8, care conţine molibden pentru a îmbunătăţi rezistenţa la coroziune în apă sărată. Aliajul astfel obţinut a început să fie cunoscut ca tipul 316 de oţel inoxidabil (AISI). În anii 1950, cantitatea de carbon din tipul 316 a fost redus de la 0,08 % la 0,03 % greutate maxim pentru o mai mare rezistenţă la coroziune în cloruri ; acest nou aliaj a fost cunoscut ca tipul 316L. [Se menţionează că aceste oţeluri se pot aproxima, în standardul românesc, cu oţelurile 10TiNiCr180 şi 2MoNiCr175.] Tipurile şi compoziţia oţelurilor inoxidabile Cromul este componentul major al metalelor inoxidabile rezistente la coroziune. Valoarea minimă efectivă a concentraţiei de crom este de 11% greutate. Cromul este un element reactiv dar atât el cât şi aliajele pe baza de crom pot fi pasivizate astfel încât să se obţină o excelentă rezistenţă la coroziune. 35

41 Oţelurile inoxidabile austenitice, mai ales tipurile 316 şi 316L, sunt cel mai des folosite în implanturi. Acestea nu se durifică prin tratament termic, ci prin precipitare la răcire. Acest grup de oţeluri inoxidabile este nonmagnetic şi prezintă o rezistenţă la coroziune mai mare decât alte metale sau aliaje. Incluzând molibdenul în această categorie, cresc şansele rezistenţei la coroziune în apă sărată. ASTM (American Society of Testing Materials Societatea americană de testare a materialelor) recomandă tipul 316L, şi nu 316 în realizarea implanturilor.. Compoziţiile tipurilor 316 şi 316L (precum şi a mărcilor româneşti) sunt prezentate în Tabelul 5-1. Nichelul este folosit în stabilizarea fazei austenice la temperatura camerei şi, mai mult decât atât, în creşterea probabilităţii rezistenţei la coroziune. Stabilitatea fazei austenice, în cazul oţelurilor inoxidabile cu carbon 0,10 % greutate, poate fi influenţată şi de prezenţa Ni şi Cr, aşa cum ne arată şi Figura 5-1. Tabelul 5-1.Compoziţia oţelurilor inoxidabile* Element 316 AISI Carbon 0,08 Mangan 2,00 Fosfor 0,03 Sulf 0,03 Siliciu 0,75 Crom 17,00-20,00 Nichel 12,00-14,00 Molibden 2,00-4,00 Titan - Compoziţie (max), % 316L 10TiMoNiCr175 AISI STAS ,03 0,08 2,00 2,00 0,03 0,035 0,03 0, ,00 17,00-20,00 16,50-18,50 12,00-14,00 10,50-13,50 2,00-4,00 2,00-2,50-0,40-0,80 2MoNiCr175 STAS ,03 2,00-0,0025 1,00 17,00-19,00 12,50-15,00 2,50-3,00 - Figura 5-1. Efectul Ni% şi Cr% asupra austenitei din oţelurile inoxidabile cu un conţinut de 0,1%C. (Din: Concise Metals Engineering Data Book, ASM, Ed. Joseph R. Davis, 1997) Proprietăţile oţelurilor inoxidabile 36

42 Proprietăţile oţelurilor inoxidabile de tipul 316 şi 316L (AISI) sunt prezentate în Tabelul 5-2. Aşa cum se poate observa, o mare varietate de proprietăţi pot fi obţinute în funcţie de procesul de încălzire (pentru a obţine materiale moi) sau de răcire (pentru o rezistenţă mai mare şi duritate). Proiectantul trebuie să fie foarte atent la alegerea materialului de acest tip. Chiar şi tipul 316L poate intra în coroziune în corpul uman în anumite circumstanţe precum o zonă cu presiune foarte mare şi lipsită de oxigen. Cu toate acestea, este indicată folosirea lor în implanturi temporare precum tije, şuruburi, articulaţiile şoldului ş.a. Tabelul 5-2. Proprietăţile mecanice ale oţelurilor inoxidabile folosite în implanturile chirurgicale Condiţii de prelucrare Normalizat Finisat la rece Durificat la rece Normalizat Finisat la rece Durificat la rece Rezistenţa la rupere, min, psi, (MPa) (515) (620) (860) (505) (605) (860) Limita de curgere (0,2% echilibru), min, psi (MPa) tipul (205) (310) (690) tipul 316L (195) (295) (690) Alungirea 2 in. (50,8mm), min, % Duritatea Rockwell, max. 95 HRB HRB Fabricarea implanturilor folosind oţelurile inoxidabile Oţelurile inoxidabile austenitice se durifică foarte rapid în urma prelucrării mecanice (aşchiere, deformare), ca în Figura 5-2, care nu pot fi prelucrate la rece decât în urma unei tratări la cald. Cu toate acestea, prelucrările la cald nu ar trebui să inducă formarea carburii de crom (CCr 4 ) care ar putea cauza coroziune. Din acelaşi motiv, implanturile din oţeluri inoxidabile austenitice nu sunt bine legate. 37

43 Figura 5-2. Efectul prelucrării la rece asupra limitelor la curgere şi la rupere a unor oţeluri inoxidabile de tip (Cr-Ni) (Book on Industrial Alloy and Engineering Data, ASM, Metal Park, Ohio, 1978, p.223). Distorsiunea componentelor în urma prelucrării la cald poate avea loc, dar această problemă poate fi rezolvată cu uşurinţă tinând sub control temperatura constantă. Un alt efect nedorit al prelucrării la cald este formarea la suprafaţă a unor straturi de oxizi, care trebuie să fie îndepărtate fie chimic (cu acizi) fie mecanic (prin sablare). După îndepărtarea straturilor, suprafaţa compusului este finisată până ce devine ca o oglindă sau mată. Ulterior, suprafaţa este curăţată, degresată, şi pasivizată cu acid azotic (Standard ASTM F86). Compusul este spălat şi curăţat din nou înaintea împachetării şi sterilizării. Pe plan mondial, utilizarea oţelurilor inoxidabile austenitice este limitată datorită eliberării produşilor de coroziune sub forma de ioni metalici Ni 2+, Cr 3+, Cr 6+ care produc efecte locale în organism şi care distrug implantul Aliaje pe bază de cobalt Aceste aliaje sunt numite în general aliaje cobalt-crom. În principiu, există două tipuri de astfel de aliaje ; unul este aliajul CoCrMo (F76), care este folosit în general pentru turnarea matriţei unui produs, iar celălalt este aliajul CoNiCrMo (F562), care de obicei este prelucrat prin forjare la cald. Aliajul CoCrMo a fost folosit mult timp în stomatologie şi, mai nou, în fabricarea articulaţiilor artificiale. Aliajul forjat CoNiCrMo este nou, folosit astăzi în fabricarea rădăcinilor protezelor, mai ales în cazul articulaţiilor asupra cărora acţionează o presiune mare, precum genunchiul şi şoldul. 38

44 Tipuri şi compozitia aliajelor bazate pe Co Standardul american (ASTM) descrie 4 tipuri de astfel de aliaje recomandate în implanturile chirurgicale : (1) aliaj CoCrMo turnat (F76), (2) aliaj CoCrWNi forjat (F90), (3) CoNiCrMo forjat (F562) şi (4) aliaj CoNiCrMoWFe (F563). Compoziţiile chimice a primelor trei tipuri sunt prezentate pe scurt în Tabelul 5-3. Element Cr Mo Ni Fe C Si Mn W P S Ti Co Tabelul 5-3.Compoziţia chimică a aliajelor pe bază de Co CoCrMo (F75) CoCrWNi (F90) CoNiCrMo (F562) min. % max. % min. % max. % min. % max. % 27,0 30,0 19,0 21,5 19,0 21,0 5,0 7,0 10,5 2,5 9,0 11,0 9,0 37,5 0,75 3,0 33,0 1,0 0,35 0,05 0,15 0,025 1,00 1,00 0,15 1,00 2,00 0,15 14,0 16,0 0,015 0,010 1,0 echilibru echilibru echilibru echilibru echilibru echilibru În prezent, doar două dintre cele patru aliaje sunt folosite foarte mult în fabricarea implanturilor, şi anume aliajul CoCrMo pentru turnat şi aliajul CoNiCrMo pentru forjat. Aşa cum se poate vedea şi în Tabelul 5-3, compoziţia aliajelor diferă Proprietăţile aliajelor pe bază de Co Cele două elemente de bază ale aliajului pe bază de Co formează o soluţie solidă conţinând până la 65 % Co, iar restul Cr, aşa cum arată şi Figura 5-3. Molibdenul este adăugat pentru a obţine granule mai fine, care duc la mărirea ezistenţei în urma forjării sau turnării. 39

45 Figura 5-3. Diagrama fazelor Co-Cr. (Sursa: Metals Reference Book, C.J. Smithells (ed.) Butterworths, London, 1976). Unul dintre cele mai eficiente aliaje de forjare pe bază de Co este aliajul CoNiCrMo, iniţial numit MP35N (Co standard presat), care conţine aproximativ 35% Co, respectiv Ni. Aliajul prezintă un grad avansat de rezistenţă la coroziune în apă de mare (conţinând ioni de clorură) sub o presiune foarte mare. Prelucrarea la rece poate mări considerabil rezistenţa aliajului ca în Figura 5-4. Cu toate acestea, prelucrarea la rece este dificilă, mai ales în cazul fabricării unor aparate de dimensiuni mari, cum ar fi baza implantului de şold. Doar prelucrarea la cald se poate folosi în fabricarea unui implant din acest aliaj. Proprietăţile abrazive ale aliajului forjat CoNiCrMo sunt asemănătoare cu cele ale aliajului de turnare CoCrMo (aproximativ 0.14 mm/an din testele de simulare a implantului de şold) ; cu toate acestea, primul nu este recomandabil pentru părţile libere ale protezelor articulare din cauza gradului redus de frecare faţă de el însuşi şi faţă de alte materiale. Rezistenţa maximă la oboseală 40

46 Figura 5-4. Dependenţa rezistenţei la tracţiune de deformarea la rece a aliajului CoNiCrMo. (După T.M. Devine and J. Wulff, Cast vs. Wrought Cobalt Chromium Surgical Implant Alloys, J. Biomed. Mater. Res., 9, ,1975). şi rezistenţa maximă la tracţiune a aliajului forjat CoNiCrMo fac ca acesta să fie indicat în implanturile cu durabilitate ridicată, fără a induce fracturi sau tensiuni la oboseală. Este cazul protezelor articulare la şold. Avantajul este mult mai apreciat şi vizibil atunci când un implant trebuie înlocuit cu un altul, deoarece este foarte dificil de înlocuit un implant eşuat, mai ales dacă acesta se află poziţionat adânc în canalul medular femural. Mai mult, o artroplastie refăcută este de obicei mai puţin rezistentă decât cea iniţială, din punct de vedere a funcţiilor sale, aceasta fiind mult mai slab fixată în implant decât precedenta. Tabelul 5-4 prezintă proprietăţile mecanice impuse aliajelor pe bază de Co. Ca şi în cazul altor aliaje, cu cât e mai mare rezistenţa, cu cât e mai mică ductilitatea. Ambele tipuri de aliaje sunt foarte rezistente la coroziune. Procesul pentru determinarea experimentală a cantităţii de Ni eliberat din aliajul CoNiCrMo şi din 316L la 37 C, l-a condus pe Ringer la o soluţie interesantă. Cu toate că în cazul aliajului pe bază de Co, cantitatea iniţială de ioni de Ni eliberaţi în soluţie este mai mare, procentajul era mereu aproximativ acelaşi ( g/cm 3 ) pentru ambele aliaje, aşa cum arată şi Figura 5-5. Acest lucru este surprinzător deoarece cantitatea de Ni din aliajul CoNiCrMo este cam de 3 ori mai mare decât cea din aliajul 316 L. Modulul de elasticitate pentru aliajele pe bază de Co nu se schimbă o dată cu modificarea valorii rezistenţei finale. Valoarea modulului este între 220 şi 234 GPa, mai mare decăt în cazul altor materiale, precum oţelurile inoxidabile. Acest lucru poate influenţa schimbarea valorii forţei de tensiune a osului, deşi nu s-au stabilit încă exact care sunt efectele creşterii coeficientului. 41

47 Proprietate Rezistenţa la tracţiune (MPa) Limita de curgere (0.2%) (MPa) Alungire (%) Gâtuirea (%) Rezistenţa la oboseala (MPa) b Tabelul 5-4. Proprietăţile mecanice impuse aliajelor pe bază de Co a CoCrMo turnat (F76) CoCrWNi forjat (F90) Soluţie recoaptă ,0 65,0 CoCrNiMo (F562) forjat Prelucrat la rece şi îmbătrânit ,0 35,0 a Conform : Annual Book of Standards, Part 46, American Society for Testing and Materials, b După M. Smelithsch, Eng. Med., 9, ,1980. Recoacere completă Construcţia implanturilor folosind aliaje pe bază de Co Aliajul Co-Cr este susceptibil să se durifice în urma prelucrării mecanice, astfel încât procesul normal al fabricaţiei folosit în cazul altor materiale, nu poate fi folosit. În schimb, aliajul este turnat printr-o metodă veche de ceruire (turnare prin injecţie) care presupune următoarele etape : 1. Se fabrică o matriţa/formă de turnare din ceară a piesei dorite. 2. Forma (de turnare) este acoperită cu o substanţa refractară, mai întâi prin acoperirea în strat subţire cu o pastă/ceramică (suspensia siliciului în soluţia de silicat de ethyl), urmată de acoperirea completă după uscare. 3. Ceara este topită într-un cuptor ( C). 4. Forma este încălzită la temperatură mare, arzându-se orice urmă de ceară sau substanţe ce eliberează gaz. 5. Aliajul topit este turnat cu ajutorul forţei gravitaţionale sau centrifuge. Temperatura de turnare este de aproximativ C, iar aliajul se află la C. Controlând temperatura de turnare, aceasta va influenţa marimea grăunţilor topiturii finale; grăunţii mari formaţi la temperaturi ridicate vor micşora rezistenţa. Cu toate acestea, la temperaturi mari de turnare vom obţine precipitate (carburice) mai mari, cu distanţele dintre ele mai mari, dând naştere unui material mai puţin sfărâmicios. Din nou, există o relaţie de complementaritate între rezistenţă şi duritate Ti şi aliajele pe bază de Ti Încercări de a folosi titanul în fabricarea implanturilor datează din anii S-a descoperit că titanul era tolerat în femurul pisicii, la fel cum erau şi oţelurile inoxidabile şi Vittallium (aliaj CoCrMo). S-a descoperit că titanul era tolerat în femurul pisicii, la fel cum erau şi oţelurile inoxidabile şi Vittallium (CoCrMo). Faptul că este un material uşor (4,5 42

48 g/cm 3 comparat cu 7,9 g/cm 3 pentru tipul 316, 8,3 g/cm 3 pentru CoCrMo turnat şi 9,2 g/cm 3 pentru aliajul CoNiCrMo forjat) şi proprietăţile mecano-chimice sunt caracteristici necesare realizării implanturilor Compoziţiile titanului şi aliajelor pe bază de titan Există patru tipuri de titan nealiat pentru aplicaţiile implanturilor chirurgicale (Tabelul 5-5). Titanul conţine mai multe impurităţi dar, oxigenul, fierul şi azotul sunt controlate foarte strict. Oxigenul are o mare influenţă asupra ductilităţii şi rezistenţei titanului. În funcţie de gradul de impurificare avem grad 1 (Ti 1), grad 2 (Ti 2) etc. Unul dintre aliajele titanului (Ti 6Al 4V) este foarte des folosit în fabricarea implanturilor, iar compoziţia chimică este prezentată în Tabelul 5-5. Principalele elemente ce intră în alcătuirea acestui aliaj sunt aluminiul (5,5-6,5 % greutate) şi vanadiul (3,5-4,5 %) plus impurităţi. Tabelul 5-5. Compoziţia chimică a titanului şi aliajelor sale (ASTM F67, F136) Element Ti 1 Ti 2 Ti 3 Ti 4 Ti 6Al 4V a Azot Carbon Hidrogen Fier Oxigen Titan 0,03 0,10 0,015 0,20 0,18 echilibru 0,03 0,10 0,015 0,30 0,25 echilibru 0,05 0,10 0,015 0,30 0,35 echilibru 0,05 0,10 0,015 0,50 0,40 echilibru 0,05 0,08 0,0125 0,25 0,13 echilibru a Aluminiul 6,00%(5.50-6,50), Vanadiul 4,00%(3,50-4,50), alte elemente 0,1% max. sau 0,4% în total Structura şi proprietăţile Ti şi ale aliajelor pe bază de Ti Titanul este o substantă alotropică care se găseşte într-o structură hexagonală foarte restrânsă (compactă) (α-ti) până la 882 C şi într-o structură cubică centrată (β-ti) peste această temperatură. Figura 5-5. Diagramă parţială de faze Ti-Al-4V ; (După C.J.E. Smith &A.N.Hughes, The Corrosion Fatigue Behavior of a Ti-6%Al-4%V Alloy, Eng.Med.,7, , 1966). 43

49 Adăugarea de elemente în aceste aliaje alături de titan îl ajută pe acesta să capete o varietate de proprietăţi : 1. Aluminiul tinde să stabilizeze faza α, adică să mărească temperatura de transformare de la faza α la β (Figura 5-5). 2. Vanadiul stabilizează faza β coborând temperatura de transformare de la α la β. Aliajele α au o microstructură monofazică (Figura 5-6.a), având drept caracteristică pregnantă capacitatea de a fi sudate. Capacitatea de stabilizare a acestor substanţe bogate în aluminiu din acest grup de aliaje se finalizează într-o duritate excelentă şi o rezistenţă la oxidare la temperaturi ridicate ( C). Aceste aliaje nu pot fi tratate la cald în scopul durificării, deoarece sunt monofazice. Figura 5-6. Microstructura aliajelor de Ti (500x). (a) aliaj α-ti recopt, (b) Ti 6Al 4V, aliaj α-β recopt, (c) aliaj β-ti recopt. (După G.H.Hille, Titanium for Surgical Implants, J.Mater, 1, ,1966). Adăugarea unei cantităţi controlate de elemente stabilizatoare β face ca faza β superioară să reziste transformărilor de temperatură, ceea ce se realiează într-un sistem bifazic. Precipitatele fazei β vor apărea în urma tratării la cald la temperatura de călire a soluţiei solide, urmată de îmbătrânire (durificare prin precipitare) la o anumită temperatură joasă. Ciclul de îmbătrânire determină precipitarea unor particule fine α din metastabilul β ce intersectează structura α, care este mult mai rezistentă decât structura recoaptă α-β, (Figura 5-6.b). Un procentaj mai mare de elemente stabilizatoare β (13% greutate V în aliajul Ti 13 V 11 Cr 3 Al) dă naştere unei microstructuri predominant β care poate fi durificată prin tratament termic, (Figura 5-6.c). Proprietătile mecanice ale titanului pur comercial şi ale aliajului Ti 6Al 4V sunt date în Tabelul 5-6. Coeficientul de elasticitate al acestor materiale este de 110 GPa, ceea ce este jumătate din valoarea celui din cazul aliajelor Co-Cr. Din Tabelul 5-6 se poate observa 44

50 conţinutul ridicat de impurităţi care induce la o rezistenţă ridicată şi o ductilitate redusă. Rezistenţa materialului variază de la o valoare mult mai scăzută decât cea în cazul tipului de aliaj 316 sau al aliajelor pe bază de Co, până la o valoare aproape egală cu cea a aliajului 316 normalizat sau al aliajului turnat CoCrMo. Cu toate acestea, atunci când este comparat din punct de vedere al rezistenţei specifice (rezistenţă/densitate), aliajul de titan excelează peste toate celelalte materiale folosite la realizarea implanturilor, ca în Figura 5-7. Astfel, titanul are o rezistenţă de mărginire scăzută, făcându-l indesirabil pentru implanturile de şuruburi osoase, plăci osoase şi alte aplicaţii similare. Figura 5-7. Raportul rezistenţă/densitate pentru materialele de implanturi. (După G.H.Hille, Titanium for Surgical Implants, J.Mater, 1, ,1966). Tabelul 5-6. Proprietăţile mecanice ale Ti şi ale aliajelor pe bază de Ti Proprietăţi Ti 1 Ti 2 Ti 3 Ti 4 Ti 6Al 4V Rezistenţa la tracţiune (MPa) Limita de curgere 0,2% (MPa) Alungire (%) Gâtuirea (%) Titanul datorează rezistenţa sa la coroziune formării unui strat de oxid solid. În condiţii in vivo, oxidul (TiO 2 ) este singurul produs de reacţie stabil. Stratul de oxid formează 45

51 un înveliş subţire aderent care ajută la pasivizarea materialului. Rezistenţa la coroziune va fi discutată în capitolul Fabricarea implanturilor din Ti Titanul este puternic reactiv la temperaturi mari şi arde imediat în prezenţa oxigenului. De aceea, este nevoie de un mediu inert pentru ca prelucrarea la temperaturi mari să aibă loc, sau poate fi prelucrat prin topirea prin absorbţie. Oxigenul difuzează rapid în titan, iar oxigenul dizolvat face ca metalul să devină sfărâmicios. Prin urmare, orice proces de topire la temperaturi mari sau forjare ar trebui realizate la temperaturi mai mici de 925 C. Prelucrarea la temperatura camerei nu este întotdeauna o soluţie pentru aceste probleme, deoarece materialul tinde să strice şi să rupă instrumentele de tăiere. Uneltele foarte ascuţite cu viteză mică şi lame mari sunt folosite pentru a micşora acest efect. Prelucrarea electrochimică este un mijloc interesant, de altfel Metale folosite în stomatologie Amalgamul dentar Un amalgam este un aliaj în care unul din componente este mercurul. Motivul folosirii amalgamului ca material pentru plombe dentare este faptul că, având în vedere că la temperatura camerei mercurul este în stare lichidă, el poate reacţiona cu alte substanţe precum argintul şi staniul şi să formeze o masă plastică care poate fi introdusă în cavitate şi care se întăreşte în timp. Pentru a umple o cavitate, stomatologul amestecă aliajul solid, care se găseşte sub o anumită formă, cu mercur, folosind un instrument de triturare. Materialul obţinut este deformabil şi, astfel, este introdus în cavitatea dentară şi ia forma acesteia. Aliajul solid conţine cel puţin 65% greutate argint şi cel mult 29% staniu, 6% cupru, 2% zinc şi 3% mercur. Astfel, reacţia întregului proces este γ + Hg γ + γ 1 + γ 2 (5-1) în care, faza γ este Ag 3 Sn, γ 1 este Ag 2 Hg, γ 2 este Sn 7 Hg (Figura 5-8). 46

52 Figura 5-8. Diagrama sistemului Ag-Sn. Diagrama pentru sistemul Ag-Sn-Hg arată că de-a lungul întregului proces compoziţional, toate cele trei faze sunt prezente. Amalgamele dentare, la sfâşitul întregului proces, conţin 45% - 55% greutate mercur, 35%-45% argint şi aproximativ 15% staniu. De-a lungul procesului de fixare, rezistenţa creşte, astfel încât amalgamul într-o singură oră atinge 1 / 4 din rezistenţa finală, şi atinge întreaga valoare după o zi Aurul Aurul şi aliajele acestora sunt metale utile în stomatologie datorită durabilităţii lor, stabilităţii şi rezistenţei la coroziune. Plombele de aur pot fi aplicate prin două metode : turnare sau topire. Turnarea se face luănd un mulaj de ceară a cavităţii pregătite ulterior, folosind acest mulaj, se face o o matriţă dintr-un material precum silicatul de gips, rezistent la temperaturi mari, şi se toarnă aurul topit în matriţă. Pacientului i se aplică o plombă temporară până la fixarea celei definitive. Aliajele din aur sunt folosite pentru reconstituiri prin turnare, deoarece prezintă proprietăţi mecanice superioare aurului pur. Rezistenţa la coroziune a acestor aliaje este mică, deşi conţin 75 % sau chiar mai mult aur sau alte metale nobile. Cuprul în aliaj cu aurul produce mărirea semnificativă a rezistenţei. De asemena şi platina, dar nu putem adăuga mai mult de 4% platină, deoarece astfel punctul de topire al aliajului ar creşte considerabil. Argintul compensează culoarea cuprului. O cantitate mică de zinc ar putea fi adăugată pentru a micşora punctul de topire şi pentru a elimina oxizii formaţi în timpul topirii. Pe piaţă sunt disponibile aliajele de aur cu diferiţi compuşi. Aliaje mai moi conţinând mai mult de 83% aur sunt folosite pentru plombe, deoarece nu sunt supuse unor tensiuni prea 47

53 mari. Aliajele mai tari conţinând mai puţin aur sunt preferate în realizarea coroanelor şi rădăcinilor dentare, asupra cărora acţionează tnsiuni mult mai mari. Reconstituirile maleabile sunt fabricate în cavitate din straturi de foiţe de aur pur. Foiţele sunt degazate înainte de folosire, iar straturile sunt sudate unul de celălalt datorită presiunii la temperatura camerei. Acest tip de sudare constă în lipirea straturile prin difuziune termică a atomilor de pe un strat pe altul. De vreme ce contactul strâns este una dintre condiţiile cerute de acest procedeu, evitarea îmbinării lor este foarte importantă. Aurul pur este relativ moale, astfel încât acest tip de reconstituire este limitat la suprafeţe ce nu sunt supuse unor tensiuni mari Aliajele Ni Ti Aceste aliaje prezintă o caracteristică neobişnuită, ex. după deformarea materialului, acesta poate reveni imediat la forma precedentă încălzirii materialului. Fenomenul este numit efectul memoriei de formă (SME Shape Memory Effect). Comportamentul aliajului Ni-Ti a fost studiat pentru prima oară de către Buehler şi Wiley în Laboratorul artileriei marine al Statelor Unite. Acest aliaj echiatomic (Nitinol) prezintă un SME excepţional aproape de temperatura camerei: dacă sub temperatura camerei, acesta suferă deformare plastică, el revine la forma iniţială o dată cu creşterea temperaturii. În general, SME este în strânsă legătură cu faza de transformare martensitică fără difuzie care în realitate este termoelastică, termoelasticitatea fiind în legătură cu ordinea în faza iniţială şi cea martensitică. Această transformare prezintă următoarele caracteristici: 1. Formarea martensitei poate începe o dată cu răcirea materialului sub temperatura M s, definită ca temperatura la care această transformare începe. Formarea martensitei poate începe şi o dată cu aplicarea unei forţe mecanice la temperatură mai mare de M s. 2. Temperaturile M s şi A s (temperatura la care începe transformarea opusă, cea austenitică, o dată cu încălzirea) pot fi mărite aplicând forţe sub punctul de transformare ; creşterea este proporţională cu forţa aplicată. 3. Materialul rezultat este mai elastic decât orice alt metal. 4. Transformarea este reversibilă. Aceste aliaje îşi pot găsi utilizare în fabricarea aparatelor ortodontice, cleme pentru anevrisme intracraniane, filtru pentru vena cavă, muşchi contractili artificiali pentru o inimă artificială, implanturi ortopedice şi alte instrumente medicale. Pentru a fabrica asemenea instrumente, este necesară înţelegerea completă a comportamentului mecanic şi termic din timpul fazei de transformare martensitică. Un aliaj Ni-Ti cunoscut este Nitinol 55 (55 % greutate sau 50 % Ni atomic), care prezintă o singură 48

54 fază şi memoria mecanică plus alte proprietăţi, ex. amortizare acustică ridicată, conversia directă a energiei calorice în energie mecanică, rezistenţă ridicată la oboseală, şi ductilitate la temperaturi mici. Trecerea de la Nitinol 55 (aproape de NiTi stoichiometric) la aliaj bogat în Ni dă naştere unui grup de aliaje care sunt şi ele complet nemagnetice, dar diferă de Nitinol 55 prin capacitatea de a se durifica la cald. Cu cât conţinutul de Ni se apropie de 60%gr, capacitatea de a reveni la forma iniţială scade iar sensibilitatea la tratarea la cald creşte rapid. Atât Nitinol 55 cât şi Nitinol 60 au moduli de elasticitate mici şi pot fi mai duri şi mai elastici decât oţelurile inoxidabile, aliajele Ni-Cr sau Co-Cr. Eficienţa revenirii la forma inţială a Nitinolului 55 poate fi controlată prin schimbarea temperaturii finale de normalizare din timpul preparării aliajului. Pentru a obţine cele mai bune rezultate, forma este prestabilită prin expunerea mostrei la o temperatură de C. Dacă firul normalizat se deformează la o temperatură mai mică decât cea stabilită, revenirea la forma iniţială va avea loc o dată cu creşterea temperaturii, chiar dacă deformarea nu a atins limitele deformării cristaline (~8% forţă de deformare). Aliajele Ni-Ti prezintă de asemena o bună biocompatibilitate şi rezistenţă la coroziune in vivo. Proprietătile mecanice ale aliajului Ni-Ti sunt mai ales sensibile la stoichiometria compoziţiei (Tabelul 5-7) şi la precedentul calorimetric şi mecanic. Cu toate că se cunosc multe despre acest procedeu şi în special despre proprietăţile mecanice şi proprietăţile legate de SME, foarte puţine sunt cunoscute despre metalurgia termomecanică şi fizică a aliajului. Tabelul 5-7.Compoziţia chimică a firului din aliaj Ni-Ti Element Compoziţie, (%) Ni Co Cr Mn Fe Ti 54,01 0,64 0,76 0,64 0,66 echilibru Calorimetrul diferenţial (DSC Differential Scanning Calorimeter) este un aparat capabil să măsoare rezistenţa la căldură a materialelor în funcţie de temperatură. Figura 5-7 arată o mostră tipică pentru aliajul Ni-Ti şi identifică unii parametri relevanţi. Aliajele Ni-Ti prezintă în general două valori maxime pentru temperatura de transformare martensitică la răcire (temperaturile de început şi de sfârşit de transformare M s şi M f ), respectiv la cald (temperaturile de început şi de sfârşit de transformare austenitică A s şi A f ). Raportul dintre suprafaţa sub căldura specifică şi temperatura curbei poate fi folosită pentru a calcula totalitatea energiei calorice folosită pentru transformarea de fază. 49

55 Curbele specifice momentului de încovoiere versus unghiul de încovoiere sunt reprezentate în Figura 5-8. Aliajele Ni-Ti au fost testate la 0 C şi la temperatura camerei. Figura 5-7. Curba DSC specifică energiei termice (căldura specifică) vs. temperatura. (După J.H.Lee, J.B.Park, S.F.Andreasen, R.S.Lakes, Thermomechanical Studies of NiTi Alloys, J.Biomed. Mater. Res. 22, , 1989). Aşa cum se poate observa din grafic, probele deformate la temperatura camerei reveneau aproape complet la forma iniţială, indicând faptul că temperatura de transformare este apropiată ca valoare de temperatura camerei. Din grafic, elasticitatea aliajului este calculată în funcţie de forţele aplicate şi sunt date în Tabelul 5-8. Rezultatele demonstrează că coeficientul de elasticitate este mai mare la temperatură mai mare. Figura 5-8. Variaţia momentului de încovoiere cu unghiul de încovoiere pentru aliajul NiTi la 0 0 C şi la temperatura camerei. (După J.H.Lee, J.B.Parks, S.F.Andreasen şi R.S.Lakes, J. Biomed. Mater. Res. 22, 1989). 50

56 Figura 5-9 prezintă o microstructură tipică a aliajului Ni-Ti la temperatura camerei. Imaginea microscopică optică a secţiunii transversale a firului este dată în Figura 5-9a şi ilustrează incluziunile nemetalice dispersate eschidistant în structura Ni-Ti. Incluziunile sunt presupuse a fi în principiu din carbonitraţi de titan, cu putini oxizi de Ni-Ti. Imaginile b şi c prezintă microfotografii SEM a fragmentelor legate sau nelegate la temperatura camerei. Figura 5-9. Microstructura probei din NiTi la temperatura mediului ambiant. (a) Micrografia optică (100x) a secţiunii transversale prezintă incluziuni nemetalice (particule negre) în matricea de NiTi (fondul alb). (b) Micrografie prin scanare electronică a sârmei nedeformată (neîndoită) în secţiune longitudinală (1000x) ce prezintă pori alungiţi în direcţia axială. (c) Micrografie prin scanare electronică a probei deformată (îndoită) în secţiune longitudinală (1000x). Se obseră martensita formată la aprox în direcţia trefilarii sârmei (partea din dreapta a micrografiei). Din aceste microfotografii, se pot observa porii mari aliniaţi de-a lungul axei longitudinale a reţelei. Porii mari par a fi creaţi în urma etapelor de finisare şi prelucrare chimică în prepararea probei. Cu toate acestea, Figura 5-9c arată structura martensitică transformată aproape de suprafaţă în contrast cu structura nedeformată din Figura 5-9b, care nu prezintă structură martensitică la temperatura camerei. Temperatura de testare ( 0 C) 0 0 Tabelul 5-8. Proprietăţile elastice ale firului din aliaj Ni-Ti Elasticitatea (E b ) a Lbf in/grad 10-3 N m/grad 10-4 (GPa) Modulul de elasticitate Young (E) Temperatura camerei 1,4 4,3 1,58 4,86 a E b = ΔI b /Δω (momentul de încovoiere/unghiul de încovoiere)

57 5.5. ALTE METALE Multe alte metale au fost folosite în numeroase implanturi specializate. Tantalul a fost folosit în studiul implanturilor la animale şi s-au dovedit a fi biocompatibile. Din cauza proprietăţilos sale mecanice sărace (Tabelul 5-9) şi densităţii sale mari (16,6 g/cm 3 ), acesta este folosit în puţine implanturi precum suturile în chirurgia plastică şi neurochirurgie şi pentru radioisotopi în tumorile la vezica urinară. Platina şi alte metale nobile din clasa platinei au o mare rezistenţă la coroziune, dar se caracterizează prin proprietăţi mecanice sărace. Sunt folosite mai ales în aliaje pentru fabricarea electrozilor din pacemaker de exemplu, datorită rezistenţei mari la coroziune şi a potenţialului de prag scăzut. Tabelul 5-9. Proprietăţile mecanice ale Ta (ASTM F560) Proprietăţi Recoacere completă Prelucrat la rece Rezistenţa la tracţiune, (MPa) Limita de curgere, 0,2% (MPa) Alungirea, (%) Coeficientul lui Young, (GPa) COROZIUNEA IMPLANTURILOR METALICE Coroziunea este o racţie chimică nedorită a metalelor la contactul cu mediul înconjurător, provocând degradarea continuă a acestuia în prezenţa oxizilor, hidroxizilor şi a altor compuşi. Lichidul din ţesuturile corpului omenesc conţine apă, oxigen dizolvat, proteine şi diferiţi ioni precum clorura şi hidroxidul. Prin urmare, corpul omenesc este un mediu foarte agresiv pentru metalele folosite în implanturi. Rezistenţa la coroziune a substanţelor metalice folosite în implanturi este un aspect important al biocompatibilităţii Aspecte electrochimice Starea multor metale în care acţionează cea mai mică energie într-un mediu oxigenat sau hidratat este cea de oxid. Coroziunea are loc atunci când atomii de metal ionizează şi intră în soluţie, sau se combină cu oxigen sau alte substanţe pentru a forma un compus care este eliminat sau se dizolvă. Mediul corpului uman este foarte agresiv când este vorba despre coroziune, deoarece nu este numai lichid, dar conţine şi ioni de clorură şi proteine. O multitudine de reacţii chimice diferite au loc atunci când un metal este introdus într-un mediu apos, ca în Figura

58 Figura Celulă electrochimică. Electrolitul, care conţine ioni în soluţie, are rolul de a completa circuitul electric. În corpul uman, ionii necesari se găsesc în număr mare în fluidele din corp. Anionii sunt ioni negativi, care migrează spre anod, iar cationii sunt ioni pozitivi care migrează spre catod. Componenta electrică V în Figura 5-10 poate fi un voltmetru cu care se poate măsura potenţialul produs ; sau poate fi o baterie, iar în acest caz celula este o celulă electroplacată ; poate fi un ţesut de rezistentă atunci când celula electrochimică este de fapt o celulă ce provoacă coroziunea nedorită de un biomaterial în corp. În corp, o sursă electrică conducătoare externă poate fi prezentă sub forma unui stimulator cardiac, sau a unui electrod cu rol în stimularea creşterii oaselor. La anod, sau electrodul pozitiv, metalul oxidează. Pot avea loc următoarele reacţii ale metalului M: M M +n + ne -1 (5-2) La catod, sau electrod negativ, următoarele reacţii de reducere sunt importante : M + + e - M (5-3) M 2+ + OH - + 2e - MOH (5-4) 2H 3 O e - H 2 + 2H 2 O (5-5) 1 / 2 O 2 + H 2 O + 2 e - 2OH - (5-6) Fie, ca exemplu, coroziunea unui metal cum ar fi fierul. Ionul metalic se duce în soluţie în formă ionizată după cum urmează : Fe + 2H 2 O Fe 2+ + H 2 +2OH - (5-7) În prezenţa oxigenului, se poate forma rugină în reacţiile următoare : 4Fe 2+ + O 2 + 2H 2 O Fe OH - (5-8) 4 Fe OH - 4Fe(OH) 3 (5-9) 53

59 Dacă este puţin oxigen disponibil, Fe 3 O 4, magnetită, poate forma un precipitat mai mult decăt un hidroxid feric. Tendinţa metalelor de a intra în coroziunese se exprimă cel mai simplu prin seria electrochimică standard a potenţialelor Nernst, ca în Tabelul Aceste potenţiale sunt obţinute prin măsurători electrochimice în care un electrod este un hidrogen standard format de o bulă de hidrogen de-a lungul unui strat de platină pulverizat fin. Potenţialul acestui electrod de referinţă este considerat a fi zero. Metalele nobile sunt acelea cu potenţial mai mare decât electrodului de hidrogen standard ; metalele de bază au potenţial mai mic. Dacă două metale similare sunt prezente în acelaşi mediu, cel care este cel mai negativ în seria galvanică va deveni anod, şi va avea loc coroziunea bimetalică (sau galvanică). Coroziunea galvanică poate fi mult mai rapidă decât coroziunea unui singur metal. În consecinţă, implanturile din metale diferite (metale mixte) trebuie evitată. Acţiunea galvanică poate sfârşi cu o coroziune cu un singur metal, dacă avem de a face cu lipsa omogenităţii în metal sau în mediul în care se află acesta. Tabelul Seria electrochimică standard Reacţie Li Li + Na Na + Al Al + Ti Ti 2+ Fe Fe 2+ H 2 2H + Ag Ag + Au Au + ΔE 0 (volţi) -3,045-2,714-1,66-1,63-0,44 0,000 +0,799 +1,68 Diferenţa de potenţial E observată de concentraţia ionilor metalici în soluţie conform ecuaţiei Nernst, E = E 0 + (RT / nf) ln [M n+ ] (5-10) în care E 0 este potenţialul electrochimic standard, T este temperatura absolută, F este constanta lui Farraday, 96,485 coulombi / moli, iar n numărul de ioni. Ordinea nobilităţii observată în practică poate diferi de cea prezisă termodinamic. Motivul este faptul că unele metale devin acoperite cu un strat pasivator de produşi de reacţie, care protejează metalul de un atac ulterior. Reacţia de disoluţie poate fi puternic ireversibilă astfel încât o barieră de potenţial trebuie depăşită. În acest caz, coroziunea poate fi oprită chiar dacă devine favorabilă energetic. Într-un final, reacţiile de coroziune pot continua încet : cinetica nu este determinată de termodinamică. 54

60 Diagramele Pourbaix ale coroziunii Diagrama Pourbaix reprezintă regiuni de coroziune, pasivitate şi imunitate, care depind de un potenţial de electrod şi ph. Diagramele Pourbaix derivă din ecuaţiile Nernst şi din solubilitatea produselor de degradare şi a constantelor de echilibru ale reacţiei. De dragul definirii, aria de coroziune este aleasă arbitrar la o concentraţie mai mare de 10-6 g atom per litru (molar) sau mai mult metal în soluţie. Aceasta este echivalentă cu 0,06 mg/litru pentru metale cum ar fi fierul sau cuprul, şi 0,03 mg/litru pentru aluminiu. Figura Diagrama Pourbaix pentru Cr prezintă regiuni asociate diferitelor fluide ale corpului. ( J.H.Dumbleton şi J.Black, An Introduction to Orthopaedic Materials, Charles C.Thomas,Springfield, 1975) Imunitatea se defineşte ca echilibrul dintre metal şi ionii săi la mai puţin de 10-6 molar. În regiunea imună, coroziunea este imposibilă din punct de vedere energetic. Imunitatea se mai numeşte şi protecţie catodică. În domeniul pasivizării, constituentul solid stabil este un oxid, un hidroxid, un hidrat sau o sare a unui metal. Pasivitatea se defineşte ca echilibrul dintre un metal şi produşii săi de reacţie (oxizi, hidroxizi etc.) la o concentraţie de 10-6 molar sau mai puţin. Această situaţie este folositoare dacă produşii de reacţie sunt aderenţi. În domeniul biomaterialelor, pasivitatea poate fi sau nu adecvată : distrugerea unui strat pasiv poate cauza o creştere a gradului de coroziune. Starea de echilibru poate avea loc dacă produşii de reacţie sunt îndepărtaţi de fluidul din ţesut. Materialele acţionează diferit în refacerea unui strat pasiv care a fost afectat. Acest strat de material poate proteja materialul de bază dacă acesta este ferm aderent sau nonporos ; în acest caz coroziunea ulterioară este împiedicată. 55

61 Figura Diagrama Pourbaix pentru un metal imun : aurul. (După M.Pourbaix, Atlas of Electrochemical Equilibria in Aqueous Solutions, NACE, Houston/CEBELCOR, Brussels,1974) Pasivizarea poate fi cauzată şi de o polarizare concentrată datorată unui zid de ioni lângă electrozi. Acest lucru rareori poate avea loc în corp de vreme ce ionii sunt permanent completaţi. Reacţiile de depolarizare catodică pot participa la pasivizarea unui metal prin intermediul unei bariere de energie care împiedică cinetica. Câteva exemple sunt ecuaţiile (5-5) şi (5-6). Figura Diagrama Pourbaix pentru un metal pasiv : titaniul. (După M.Pourbaix, Atlas of Electrochemical Equilibria in Aqueous Solutions, NACE, Houston/CEBELCOR, Brussels,1974) În Figurile 5-11 la 5-14 există două linii diagonale. Linia de sus (oxigenul) reprezintă limita superioară a stabilităţii apei şi este asociată cu soluţiile bogate în oxigen sau electrolţi alături de materiale oxidante. În regiunea de deasupra liniei, oxigenul evoluează conform ecuaţiei 2H 2 O O 2 + 4H e-. În corpul uman, saliva, fluid intracelular, şi lichidul interstiţial ocupă regiuni lângă linia de oxigen, de vreme ce ele sunt saturate cu oxigen. Linia diagonală inferioară (hidrogenul) reprezintă limita inferioară a stabilităţii apei. Hidrogenul gazos evoluează conform ecuaţiei (5-5). Coroziunea apoasă are loc în regiunea dintre cele două linii diagonale din diagrama Pourbaix. În corpul uman, urina, bila, tractul 56

62 gastrointestinal inferior şi secreţiile glandelor netubulare ocupă regiunea de deasupra liniei de hidrogen. Figura Diagrama Pourbaix pentru Mg. Regiunea haşurată : coroziune ; regiunea nemarcată : pasivitate. (După M.Pourbaix, Atlas of Electrochemical Equilibria in Aqueous Solutions, NACE, Houston/CEBELCOR, Brussels,1974) Semnificaţia diagramei lui Pourbaix este următoarea. Diferite părţi ale corpului au ph diferit şi concentraţii de oxigen diferite. Astfel, un metal care se comportă bine (este imun sau pasiv) într-o parte a corpului poate suferi o coroziune accentuată în altă parte. Mai mult, ph-ul îşi poate schimba dramatic valoarea în ţesuturi care pot fi rănite sau infectate. În particular, un lichid obişnuit din ţesut are ph de aproximativ 7,4, dar într-o rană poate scădea la 3,5, iar în infecţie poate creşte la 9,0. Diagramele Pourbaix sunt folositoare, dar nu spun întreaga poveste ; sunt limitate. Ele sunt realizate în funcţie de echilibrul dintre metal, apă şi produşii de reacţie. Prezenţa altor ioni, ex. cloruri, pot avea comportament foarte diferit, iar moleculele mari pot şi ele să schimbe situaţia. Prezicerea pasivităţii poate fi uneori optimistă, dacă nu este luată în considerare probabilitatea reacţiei Probabilitatea de coroziune şi curbe de polarizare Regiunile din diagrama Pourbaix specifică dacă coroziunea va avea loc, dar nu determină probabilitatea. exprimată ca o densitate a curentului electric (curent pe unitatea de arie) depinde de potenţialul la electrozi aşa cum este arătat şi în curbele de polarizare din Figura Din aceste curbe, se poate calcula numărul de ioni eliberaţi în ţesut pe unitatea de timp, precum şi grosimea metalului înlăturat de coroziune într-un timp dat. Un experiment alternativ este acela în care masa pierdută a unui specimen de metal din cauza coroziunii este măsurată în funcţie de timp. 57

63 Probabilitatea coroziunii depinde şi de factorii sinergetici, cum ar fi cei de origine mecanică. De exemplu, oboseala, deformarea repetatăa unui metal într-un mediu coroziv, ce produce accentuarea coroziunii şi microafecţiunilor cauzate de oboseală. Figura Curbele Potenţial Densitate de curent pentru unele biomateriale. (E.H.Greener, J.K. Harcourt, E.P. Lautenschlager, Materials Science in Dentistry, Williams and Wilkins, Baltimore, 1972) De vreme ce mediul corpului uman presupune atât aplicarea unei forţe mecanice repetitiv cât şi prezenţa unui mediu chimic agresiv, testarea la oboseală a materialelor folosite pentru implant ar trebui făcută întotdeauna în condiţiile unui mediu fisiologic : soluţia lui Ringer la temperatura camerei. În coroziunea prin măcinare frecarea de o parte şi de alta distruge stratul de pasivizare, provocând coroziune accelerată. În îngropare, coroziunea este accelerată în local. Metalele inoxidabile sunt vulnerabile la acest proces. Coroziunea localizată are loc dacă metalul sau mediul nu sunt omogene. Legăturile dintre grupări într-un metal pot fi suspectate de început de coroziune din cauza nivelului ridicat de energie. Fisurile sunt vulnerabile la coroziune, de vreme ce mediul chimic din fisură poate fi diferit de mediul înconjurător. Suprafaţa de contact dintre şurub şi suprafaţa osoasă de exemplu poate suferi coroziune în fisuri. 58

64 Coroziunea metalelor disponibile Alegera unui metal pentru implantare ar trebui să se facă în funcţie de proprietăţile corozive discutate mai sus. Metalele folosite curent precum biomaterialele includ aurul, aliajele Co-Cr, metalul inoxidabil tipul 316, titanul, aliajul Ni-Ti şi amalgamul Ag-Hg. Metalele nobile sunt imune la coroziune şi ar fi materiale ideale dacă rezistenţa la coroziune ar fi singura condiţie. Aurul este foarte des utilizat în coroanele dentare, oferind performanţă superioară şi longevitate. Cu toate acestea, aurul nu este folosit în aplicaţii ortopedice din cauza densităţii sale mari, rezistenţa insuficientă şi costul mare. Titanul este un metal de bază din seria electrochimică; cu toate acestea, formează un strat pasivizant robust (Figura 5-13), rămânând pasiv în condiţii fiziologice. Curenţii de coroziune în condiţii normale saline sunt foarte slabi : 10-8 A/cm 2. Implanturile de titan rămân în aparenţă neschimbate. Ti oferă o rezistenţă la coroziune superioară, dar nu este la fel de dur şi rezistent ca oţelul. Aliajele Co-Cr,ca şi Ti, sunt pasive în corpul uman. Sunt folosite foarte des în aplicaţiile ortopedice. Metalele inoxidabile conţin îndeajuns crom pentru a avea rezistenţă la coroziune prin pasivizare. Stratul pasiv nu este la fel de robust ca în cazul Ti sau aliajului Co-Cr. Doar cele mai rezistente la coroziune dintre metalele inoxidabile sunt potrivite pentru implanturi. Acestea sunt tipurile austenitice 316, 316L, 317 (AISI) şi 10TiMoNiCr175, 2MoNiCr175 (STAS) care conţin Mo. Chiar şi acestea sunt vulnerabile la coroziunea în fisurile din jurul şuruburilor. Amalgamul dentar este un aliaj de Hg, Ag, şi Sn. Cu toate că fazele sunt pasive la ph neutru, potenţielul transpasiv pentru etapa γ 2 este un pic exagerat, din cauza cuplurilor galvanice interfazice sau potenţialelor, datorate aerisirii diferite sub placa dentară. De aceea, amalgamul adesea corodează şi este cel mai activ material coroziv folosit în stomatologie Minimalizarea coroziunii: studii de caz Cu toate că investigaţiile de laborator sunt esenţiale în alegerea metalului, evaluarea clinică continuă este de asemena esenţială. Coroziunea unui implant în mediu clinic se poate manifesta prin simptome precum dureri locale sau imflamarea porţiunii cu implant, fără dovadă de infecţie ; crăparea sau ruperea implantului observate pe radiografii, o excreţie excesivă de ioni metalici. Prin operaţie, se poate observa o decolorare gri-negru a ţesutului înconjurător şi fâşii de metal pot fi găsite în ţesut. De asemenea coroziunea este cauza eşuării 59

65 mecanice a implanturilor ortopedice, mai ales din cauza oboselii şi prezenţei mediului salin, care accentuează oboseala. Câteva cazuri specifice sunt : Cazul 1. Ruperea unui implant total de şold după 1.5 ani de utilizare. După radiografie, s-a observat fractura la nivel de rădăcină femurală superioară. Implantul femural a fost îndepărtat prin operaţie şi analizat. Era fabricat din metal inoxidabil turnat. Cimentarea implantului nu a fost alegerea cea mai bună, dar adecvată. Alegerea materialului a fost nefericită pentru asemenea aplicaţie pretenţioasă, metalele inoxidabile turnate fiind mecanic inferioare celor forjate. Astfel, sunt necesare doar câteva zgârieturi făcute la implantare pentru a provoca coroziunea fisurilor. Cazul 2. Radiografia braţului unui pacient. O placă osoasă (Figura 5-16) a fost lăsată acolo 30 de ani. Figura Curbele Potenţial Densitate de curent pentru unele biomateriale. (E.H.Greener, J.K. Harcourt, E.P. Lautenschlager, Materials Science in Dentistry, Williams and Wilkins, Baltimore, 1972) Şuruburile îşi pierduseră forma din cauza coroziunii. Iar efectul iritant al coroziunii a dat naştere proliferării osoase. Placa era din vanadiu, un metal considerat indicat în 1920, dar abandonat în prezent. Cazul 3. Radiografia unei artroplastii a arătat că implantul fusese făcut din fier normal (Figura 5-17) pentru a suda trocanterul osteotomizat. Cartilajul fusese făcut din CoCrMo. Şurubul a fost îndepărtat şi era puternic corodat. Tehnica şablonării este foarte rar folosită azi, iar chirurgii de azi nici nu s-ar gândi să folosească un cui comun. 60

66 Figura Coroziune datorată folosirii improprii a metalelor. A. Radiografia unei artroplastii a unui şold turnat dintr-un aliaj CoCrMo. S-a folosit un cui din fier ordinar pentru legarea trocanterului osteomizat. B. Cuiul recuperat este puternic ruginit. (C.O.Bechtol, A.B. Ferguson, Jr., P.G. Laing, Metals and Enginnering in Bone and Joint Surgerz, Williams and Wilkins, Baltimore, 1959) Cazul 4. Un pacient s-a plâns de dureri şi imposibilitatea de a-şi mişca umărul. Şuruburile care fixau umărul au fost îndepărtate şi examinate. Unul era de CoCrMo iar celălalte din oţel inoxidabil ceea ce a cauzat apariţia coroziunii bimetalice. Asemenea cazuri pot fi evitate prin eforturi conjugate ale inginerilor şi chirurgilor în a evita metalele mixte. Experienţa în implanturi ortopedice şi dentare sugerează că procesul de coroziune poate fi încetinit astfel : 1. Folosirea unor metale adecvate. 2. Evitarea implantării unor metale diferite în aceeaşi zonă. În procesul fabricării, să se folosească aliaje formate din elemente din aceeaşi clasă, de acelaşi tip. 3. Implantul să fie realizat astfel încât cavităţile şi fisurile să fie înlăturate. 4. În chirurgie trebuie să se evite transferul de metale de la instrumente în ţesut sau implant. 5. Medicii trebuie să fie conştienţi de faptul că un metal care rezistă la coroziune într-o regiune a corpului, poate intra în coroziune într-o altă zonă a corpului. Experienţa în implanturile dentare a dus la următoarele concluzii în ceea ce priveşte încetinirea coroziunii : 1. Evitarea folosirii de metale diferite alăturate sau, dacă se poate, în aceeaşi cavitate bucală. 2. Folosirea unei baze izolatoare în aplicarea de implanturi metalice pentru a micşora conducţia electrcă înainte de finalizarea implantului. 61