Τ.Ε.Ι. Τμήμα Κατασκευές ΣΕΡΡΩΝ Πολιτικών Οπλισμένου Δομικών Σκυροδέματος Έργων ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ Ι Η επικάλυψη των ΕΠΙΚΑΛΥΨΗΣ οπλισμών υπολογίζεται ΠΛΑΚΩΝ σύμφωνα με την 4.(σχήμα 4.1) και από Β προκύπτει d1cnom+øw+øl/ το που χρησιμοποιείται για τον προσδιορισμό του στατικού ύψους d ως αυτήν Επικάλυψη εξής: cmin Διόρθωση Πρόσθετα για συνθήκες για 5mm πλάκες (διαφορά περιβάλλοντος cmin cnom) 1 0 Συνδετήρας δεν υπάρχει στην πλάκα -5 Οπλισμός Ø8 (8/4mm) 45 Σύνολο d1 4mm - ΕΚΛΟΓΗ Οι Θα γίνει με ΕΝΙΑΙΟΥ βάση τον ΠΑΧΟΥΣ έλεγχο λειτουργικότητας ΠΛΑΚΩΝ σταυροειδώς Π1, Π και Π3 είναι τετραέριστες με λόγο πλευρών (περιορισμός μικρότερο βελών του κάμψης). Π1: οπλισμένες. άρα είναι Διεύθυνση x: αριστερά Lx6.00m α1.00 έδραση, δεξιά έδραση Διεύθυνση y: αριστερά πάκτωση, δεξιά α Lx έδραση 6.00m Ly5.00m α0.80 α Ly 4.00m d (α L)min/304.00/300.133m Π: Διεύθυνση Lπρ1/L1./6.00.37>0.33 x: αριστερά (έλεγχος), δεξιά οπότε πάκτωση Lx6.00m α0.60 α L3.60m αριστερά πάκτωση Διεύθυνση y: αριστερά Ly6.00m α0.80 έδραση, δεξιά πάκτωση α L4.80m d (α L)min/303.60/300.10m
Π3: Διεύθυνση Lπρ/L1.3/5.00.6<0.33 x: αριστερά πάκτωση, δεξιά οπότε (έλεγχος) Παρατηρώ ότι οι πλάκες Π1 και Π3 είναι όμοιες δεξιά (έχουν έδραση δεν απαιτείται να γίνουν οι έλεγχοι δύο φορές. την ίδια στατική λειτουργία) οπότε Πρ1: L.0m α.40 Πρ: (δεν είναι απαραίτητος ο έλεγχος, α L5.8m καθώς Lπρ1>Lπρ) d (α L)/305.8/300.176m L1.30m α.40 d 0.176m d+d1 0.176+0.04 h 0.00m α L3.1m d (α L)/303.1/300.104m Επιλέγω ΣΥΝΔΥΑΣΜΟΙ h0 cm & d17.6 cm Ίδιο GoλGεπ.+ βάρος πλακών ΦΟΡΤΙΣΗΣ Δυσμενής GΙ.Β.8.6 και KN/m προβόλων Q6.8 GΙ.Β.h γσκυρ0.0m 5KN/m35KN/m PΔ1.35Goλ+1.50Q1.81 συνδυασμός πλακών KN/m και KN/m προβόλων στην Ο.Κ.Α. P0.175Goλ Συνδυασμοί P11.175Goλ για +0.750Q6.61 +0.750Q15.1 μέθοδο πεσσοειδών KN/m φορτίσεων Πρ1: ΣΤΑΤΙΚΟ εφαρμόζεται ΜΟΝΤΕΛΟ ΕΠΙΛΥΣΗ PΔ1.81 KN/m Μπρ1-PΔ L/-1.81./-5.78 δυσμενής φόρτιση PΔ1.81 KNm/m KN/m L.0 Πρ: εφαρμόζεται δυσμενής φόρτιση PΔ1.81 KN/m PΔ1.81 L1.30 KN/m Μπρ1-PΔ L/-1.81 1.3/-18.43 KNm/m
Π1: Ροπές Η Π1 είναι στις Εφαρμόζεται τύπου στηρίξεις α καθολική (πάκτωση δυσμενής μόνο στη φόρτιση μια μεγάλη και πλευρά) υπολογίζεται με Ly/Lx6/51. πίνακα mxerm-pδ Lx/10.-1.81 5/10.-53.46 Czerny για τον κανονικό τύπο της πλάκας KNm/m (α). η ροπή πάκτωσης από τον Ροπές στα Εφαρμόζεται ανοίγματα (με χρήση εναλλακτών φορτίσεων) mxmp1 Lx/4.515.1 5/4.515.5 τον πίνακα Czerny καθολική για τον φόρτιση κανονικό με τύπο και υπολογίζονται της πλάκας (α). οι ροπές στα ανοίγματα από mymaxp1 Lx/48.815.1 5/48.87.79 KNm/m από mxmp Lx/19.16.61 5/19.18.65 Εφαρμόζεται τον πίνακα εναλλακτή Czerny για φόρτιση πλάκα με τύπου ±P 1. και υπολογίζονται οι ροπές στα ανοίγματα mymaxp Lx/9.16.61 5/9.15.68 KNm/m max mxm15.9-8.657.7 mxm15.9+8.654.57 min mymax7.79-5.68.11 mymax7.79+5.6813.47 KNm/m KNm/m (αμελείται γιατί είναι θετική και και μικρότερη μικότερη από από τη τη max max mymax) mxm) Π3: Η mxerm-53.46 mxm15.9+8.654.57 Π3 είναι ίδια KNm/m ακριβώς περίπτωση με την Π1, δηλαδή τύπου α, με τις ίδιες διαστάσεις. Π: mymax7.79+5.6813.47 KNm/m Η μελετήσουμε Ροπές Π1 είναι στις τύπου στηρίξεις είναι 5 σαν (πάκτωση 5α είτε στις σαν τρεις 5β καθώς πλευρές) οι πλευρές με Ly/Lx6/61. τις είναι ίδιες Μπορούμε (6m). να τη πίνακα mxermin-pδ Lx/16.-1.81 6/16.-48.47 Εφαρμόζεται Czerny καθολική για τον κανονικό δυσμενής τύπο φόρτιση της πλάκας και υπολογίζεται (5α). η ροπή πάκτωσης από τον Ροπές στα Εφαρμόζεται myerm-pδ Lx/18.3-1.81 6/18.3-4.90 ανοίγματα (με χρήση εναλλακτών φορτίσεων) KNm/m τον mxmp1 Lx/44.115.1 6/44.11.4 πίνακα Czerny καθολική για τον φόρτιση κανονικό με τύπο και υπολογίζονται της πλάκας (5α). οι ροπές στα ανοίγματα από Εφαρμόζεται mymaxp1 Lx/55.915.1 6/55.99.80 KNm/m από τον πίνακα εναλλακτή Czerny για φόρτιση πλάκα με τύπου ±P 1. και υπολογίζονται οι ροπές στα ανοίγματα
mxmp Lx/19.16.61 6/7.8.75 mymaxp Lx/9.16.61 6/7.8.75 mxm1.4+8.751.17 KNm/m KNm/m max min mymax9.8-8.751.05 mxm1.4-8.753.67 mymax9.8+8.7518.55 KNm/m KNm/m (αμελείται (αμελείται γιατί γιατί είναι είναι θετική θετική και και μικρότερη μικρότερη από από max τη max mymax) mxm) Π1-Π: Π-Π3: (-53.46-4.9)/-48.18 LΠ1/LΠ5/60.83>0.75 LΠ3/LΠ5/60.83>0.75 ΚΝm/m Οπότε σαν ροπή σχεδιασμού λαμβάνεται ο όρος των ροπών (-53.46-48.47)/-50.97 LΠρ1/LΠ./60.37<0.75 KNm/m μέσος Στήριξη Πρ1-Π: LΠρ/LΠ31.3/60.<0.75-57.78 Οπότε σαν ροπή σχεδιασμού λαμβάνεται μεγαλύτερη τιμή, δηλαδή του προβόλου -18.43 KNm/m η 13.47 6.0 5.0-57.78-48.47-53.46-48.18-4.9 4.57 18.55-48.47-50.97-53.46 13.47-18.43 1.17 4.57. 6.0 5.0 1.3
ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ Για ds500 μlim0.31 sd,maxεπαρκειασ ΔΙΑΤΟΜΗΣ limbfcd 0.311 57.18 010 1.53 0.11811.8cm17.6cm Καταρχάς ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΟΠΛΙΣΜΩΝ λειτουργικότητας, των ράβδων υπολογίζω οπλισμού. καθώς τον ελάχιστο και μέγιστο απαιτούμενο επιτρεπόμενο οπλισμό οπλισμό για εξασφάλιση και τη μέγιστη αντοχής απόσταση και μεταξύ Α 1.5 0.6fyk b d 0.0015 0.6 500 100cm17.6cm MPa.1cm.64cm λειτ.,minmaxctm sct ctm yk.64cm s,maxk4% fbdσa 0.04 kf100cm (h 0.7b)/ 17.6cm f0.570.4.0mpa cm0cm100cm/ 0.75003.14cm smin Ξεκινάω 1.5h1.50cm30cm τη διαστασιολόγηση από τη μεγαλύτερη 0cm βρω σε αυτό ότι χρειάζεται το άνοιγμα, λιγότερος αλλά και οπλισμός σε όλα τα από άλλα, τον αφού ελάχιστο, ροπή η ροπή ανοίγματος. τότε τους θα θα τοποθετήσω Ο είναι λόγος μικρότερη. είναι τον ότι ελάχιστο αν εκεί και Π3, Md4.57kNm/mMsd άνοιγμα bdf M cd κατά τη διεύθυνση 4.57 010 x 3(ή 0.059 ομοίως στην Π1 κατά τη διεύθυνση y): Οπλισμός) 1.00.176 1.5 < 0.31μlim (άρα δεν απαιτείται θλιβόμενος ω0.0614 s yd cd 1500Mpa 10 Τοποθετώ A ωbø8/15 df (3.35cm) 0.0614100cm17.6cm.15Mpa.5 3.31cm Ο είναι ίδιος 4.57 οπλισμός ΚΝm θα μπει και στην Π1 κατά τη διεύθυνση y, γιατί κι εκεί η ροπή ανοίγματος ανοίγματος Χρειάστηκαν με το περισσότερα ίδιο σκεπτικό σίδερα με πριν. από τα ελάχιστα. Πηγαίνω στην αμέσως μικρότερη ροπή απ Μ < µ A Α µ
Π, Md1.17kNm/mMsd άνοιγμα κατά τη διεύθυνση y: Οπλισμός) bdf Mcd1.00.176 1.17 010 1.530.051< 0.31μlim (άρα δεν απαιτείται θλιβόμενος ω0.059 s yd cd 1500Mpa 10 Θα οπλίσω ωbdαυτό f 0.059 άνοιγμα 100cm17.6cm και όλα υπόλοιπα.15mpa.5ανοίγματα.86cm (εκτός 3.14cm Π1 κατά y και As,min λειτ. Τοποθετώ με βάση τον Ø8/16 ελάχιστο (3.14cm) οπλισμό στα για ανοίγματα εξασφάλιση Π1 λειτουργικότητας κατά x, Π κατά x (3.14cm). και y, Π3 κατά y) Π3 κατά x) Στήριξη Md-48.18kNm/m sdbdf MΠ1-Π: sdcd1.00.176 Msd48.18kNm/m 010 1.530.117 ω0.168 s yd cd 1500Mpa 10 A ωbπ1 d f 0.168 100cm17.6cm.15Mpa.5 Ø8/30 (1.67cm) 6.84 Απαιτούνται Στη Από στήριξη την Π κάμπτεται πρόσθετα έρχεται οπλισμός και 6.84-3.43.60cm ανεβαίνει 1.67+1.573.4cm οπλισμός Ø8/3 (1.57cm) Στήριξη Τοποθετώ Π-Π3: πρόσθετο Ø8/14 (3.59 cm) σύνολο δηλαδή 3.4+3.596.83cm Md-50.97kNm/m sdbdf Msdcd 1.00.176 Msd50.97kNm/m 010 1.530.13 ω0.1339 s yd cd 1500Mpa 10 A ωbπ1 d f 0.1339 100cm17.6cm.15Mpa.5 Ø8/30 (1.67cm) 7.3 Απαιτούνται Στη Από στήριξη την Π κάμπτεται πρόσθετα έρχεται οπλισμός και 7.3-3.43.99cm ανεβαίνει 1.67+1.573.4cm οπλισμός Ø8/3 (1.57cm) Τοποθετώ πρόσθετο Ø8/1.5 (4.0 cm) σύνολο δηλαδή 3.4+4.07.6cm µ A < µ µ
Πρ1: Κύριος Md-57.78kNm/m sdbdf οπλισμός Msdcd 1.00.176 Msd57.78 010 1.5 knm/m 30.140 ω0.1544 s yd cd 1500Mpa 10 Από Aτην ωbπ dκάμπτεται f 0.1544 και ανεβαίνει 100cm17.6cm οπλισμός.15mpa Ø8/3.5 (1.57cm) 8.33 Τοποθετώ Απαιτείται Οπλισμός πρόσθετος οπλισμός Ø10/11.5 8.33-1.576.76cm max0%8.40cm1.68cm διανομής 1.68cm(6.83 cm) σύνολο δηλαδή 1.57+6.838.40cm Οπλισμός τις μικρές τύπου 6/5cm1.13cm πλευρές φουρκέτας Τοποθετώ Ø6/16.5 διανομής (1.71cm) Για τη μεγάλη πλευρά διαμορφώνω κατάλληλα τον οπλισμό κύριο οπλισμό (1.71cm). Πρ: την Π (3.14cm). Στις γωνίες του οπλισμού φουρκέτας τοποθετώ διαμήκη που οπλισμό έρχεται Ø8. από Κύριος Md-18.43 sdbdf οπλισμός MsdkNm/m cd1.00.176 Msd18.43 010 1.5 knm/m 30.045 ω0.0465 s yd 1500Mpa 10 Από Aτην ωbπ3 dκάμπτεται f 0.0465 και ανεβαίνει 100cm17.6cm οπλισμός.15mpa Ø8/30.5 (1.67cm).51 Τοποθετώ Οπλισμός Απαιτείται πρόσθετος οπλισμός Ø8/60.51-1.670.84cm max0%.51cm διανομής 0.50cm 1.13cm (0.84cm) σύνολο δηλαδή 1.67+0.84.51cm Οπλισμός τις μικρές τύπου 6/5cm1.13cm πλευρές φουρκέτας Τοποθετώ Ø6/5 διανομής (1.13cm) Για την τη Π3 μεγάλη (3.35cm). πλευρά Στις διαμορφώνω γωνίες του οπλισμού κατάλληλα φουρκέτας τον οπλισμό τοποθετώ κύριο οπλισμό διαμήκη (1.13cm). που οπλισμό έρχεται Ø8. από µ µ
Ø8/16 6.0 5.0 Ø6/16.5 Ø10/11.5 Ø8/15 Ø8/16 Ø8/14 Ø8/1.5 Ø8/15 Ø8/60 Ø8/16 Ø8/16 Ø6/5 Παρατήρηση Η πυκνώσεων ποσότητες επιλογή του οπλισμού. και οπλισμού αραιώσεων στις οπλισμού πλάκες έγινε στις στηρίξεις χωρίς να και ληφθεί απλά υπόψη τοποθετήθηκαν μέριμνα για οι την απαιτούμενες αποφυγή Στην τοποθετήσει και στη πράξη συνέχεια ο Ø8/15 μελετητής ο πρόσθετος σε όλα μηχανικός ανοίγματα οπλισμός για την στις (με αποφυγή στηρίξεις μια πολύ του μικρή θα παραπάνω επιλέγονταν αύξηση φαινομένου στις να απαιτούμενες τοποθετηθεί θα επέλεγε σε ποσότητες) να αποστάσεις Ø10/15, βάρος της Ø8/7.5, οικονομίας) οποίες Ø8/60 είναι θα κ.ο.κ. είναι πάντα Η όμως επιλογή πολλαπλάσιες κατασκευαστικά αυτή θα ή υποπολλαπλάσιες οδηγούσε απλούστερη. σε αύξηση του του 15, πχ συνολικού Ø8/30, οπλισμού Ø10/30, (εις. 6.0 5.0 1.3