ΕΚΛΟΓΗ ΕΝΙΑΙΟΥ ΠΑΧΟΥΣ ΠΛΑΚΩΝ

Σχετικά έγγραφα
Η επικάλυψη των ΕΠΙΚΑΛΥΨΗΣ οπλισμών υπολογίζεται ΠΛΑΚΩΝ σύμφωνα με την 4.2(σχήμα 4.1) και από

Τ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τµήµα Πολιτικών οµικών Έργων Κατασκευές Οπλισµένου Σκυροδέµατος Ι Εργαστήριο ιδάσκοντες: Παναγόπουλος Γ., Σους Ι.

Gεπ Q Qπρ L1 L2 Lπρ Υλικά Περιβάλλον (KN/m²) (KN/m²) (KN/m²) (m) (m) (m) A C25 Ελάχιστα

Τ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τμήμα Πολιτικών Δομικών Έργων Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι Ασκήσεις Διδάσκων: Παναγόπουλος Γεώργιος Ονοματεπώνυμο:

Π1 Ππρ. Δ1 (20x60cm) Σ1 (25x25cm) Άσκηση 1 η

Άσκηση 3. Παράδειγμα σταυροειδώς οπλισμένων πλακών

Παράδειγμα 1. Διαστασιολόγηση δοκού Ο/Σ

25x30. 25x30. Π2 Πρ1. Π1 Πρ2. Άσκηση 3 η

ΖΗΤΗΜΑ 1 ο (μονάδες 3.0)

ΖΗΤΗΜΑ 1 ο (μονάδες 3.0)


Παράδειγμα 2. Διαστασιολόγηση δοκού Ο/Σ σε διάτμηση

Άσκηση 1. Παράδειγμα απλά οπλισμένης πλάκας

Άσκηση 2. Παράδειγμα μονοπροέχουσας απλά οπλισμένης πλάκας

Σέρρες Βαθμολογία:

Σέρρες Βαθμολογία: ΖΗΤΗΜΑ 1 ο (μονάδες 4.0)


2η Εφαρμογή. 45kN / m και το κινητό της φορτίο είναι qk. 40kN / m.

Βιομηχανικός χώρος διαστάσεων σε κάτοψη 24mx48m, περιβάλλεται από υποστυλώματα πλευράς 0.5m

ΕΛΕΓΧΟΣ ΟΚΟΥ ΣΕ ΚΑΜΨΗ

ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΣ ΓΡΑΜΜΙΚΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟ ΕΜΑΤΟΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ. ΑΣΚΗΣΗ 1 η και 2 η Α) Έλεγχος Κάµψης Πλάκας Β) Έλεγχος Κάµψης οκού

EN ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΔΟΚΟΥ Ο.Σ. ΓΙΑ ΣΕΙΣΜΙΚΑ ΦΟΡΤΊΑ. γεωμετρία: b= 0,30 m h= 0,70 m L= 6,00 m L/h= 8,57 Εντατικά Μεγέθη Σχεδιασμού

ADAPTOR. Λογισµικό Προσαρµογής του ETABS στις Απαιτήσεις της Ελληνικής Πράξης. Εγχειρίδιο Επαλήθευσης για Πλάκες

Να πραγματοποιηθούν οι παρακάτω έλεγχοι για τον τοίχο αντιστήριξης.

Λειτουργία της πλάκας Επίδραση στο σχεδιασμό της δοκού. Φορτία Συνεργαζόμενο πλάτος. Προκατασκευή

ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΟΥ ΕΛΛΗΝΙΚΟΥ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥ ΣΕ ΠΟΛΥΩΡΟΦΑ ΚΤΙΡΙΑ ΜΕ ΜΕΙΚΤΟ ΦΕΡΟΝΤΑ ΟΡΓΑΝΙΣΜΟ

ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ *

4.5 Αµφιέρειστες πλάκες

Ονοματεπώνυμο φοιτητή:... ΑΕΜ:...

3 ΚΑΝΟΝΕΣ ΔΙΑΜΟΡΦΩΣΗΣ ΔΟΜΙΚΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ

ΕΙΔΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΚΑΙ ΠΡΟΕΝΤΕΤΑΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών

Με βάση την ανίσωση ασφαλείας που εισάγαμε στα προηγούμενα, το ζητούμενο στο σχεδιασμό είναι να ικανοποιηθεί η εν λόγω ανίσωση:

Τα θεµέλια είναι τα δοµικά στοιχεία ή φορείς που µεταφέρουν µε επάρκεια τα φορτία του κτιρίου (µόνιµα, κινητά, σεισµός, άλλοι συνδυασµοί) στο έδαφος.

ΔΟΚΙΔΩΤΕΣ ΠΛΑΚΕΣ. Ενότητα Ζ 1. ΔΙΑΜΟΡΦΩΣΗ ΔΟΚΙΔΩΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ. 1.1 Περιγραφή Δοκιδωτών Πλακών. 1.2 Περιοχή Εφαρμογής. προκύπτει:

Διατμητική αστοχία τοιχώματος ισογείου. Διατμητική αστοχία υποστυλώματος λόγω κλιμακοστασίου

Επίλυση γραµµικών φορέων ΟΣ σύµφωνα µε τους EC2 & EC8. Άσκηση 1η ΑΣΚΗΣΗ 1

Τεχνική Οδηγία 6 Όπλιση πλακών

(MPa) f ctk0.05 = 0.7f ctm (MPa); E s = 200 GPa

Οριακή Κατάσταση Αστοχίας έναντι κάμψης με ή χωρίς ορθή δύναμη [ΕΝ ]

Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι

W H W H. 3=1.5εW. F =εw 2. F =0.5 εw. Παράδειγμα 6: Ικανοτικός Σχεδιασμός δοκών, υποστυλωμάτων και πεδίλων

ΕΙΔΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΚΑΙ ΠΡΟΕΝΤΕΤΑΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών

ΕΙΔΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΚΑΙ ΠΡΟΕΝΤΕΤΑΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών

ΕΙΔΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΚΑΙ ΠΡΟΕΝΤΕΤΑΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών

ΆΣΚΗΣΗ 1.: Να οπλισθεί η δοκός του ακόλουθου σχήματος με συνολικό φορτίο 1000 ΚΝ (εξωτερικό και ίδιο βάρος, όλα παραγοντοποιημένα φορτία σχεδιασμού).

ΕΙΔΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΚΑΙ ΠΡΟΕΝΤΕΤΑΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών

Ανάλυση τοίχου βαρύτητας Εισαγωγή δεδομένων

Κατασκευές Ωπλισμένου. Σκυροδέματος ΙΙ: ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΟΚΛ

Ανάλυση του διατμητικού πασσάλου Εισαγωγή δεδομένων

ΕΙ ΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΚΑΙ ΠΡΟΕΝΤΕΤΑΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟ ΕΜΑ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρµογών, ΤΕΙ Σερρών

ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΑΝΑΜΟΝΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ. ΓΕΩΡΓΑΚΟΠΟΥΛΟΣ ΝΙΚΟΛΑΟΣ Προπτυχιακός Φοιτητής Π.Π.,

: συντελεστής που λαμβάνει υπόψη την θέση των ράβδων κατά τη σκυροδέτηση [=1 για ευνοϊκές συνθήκες, =0.7 για μη ευνοϊκές συνθήκες]

Παρουσίαση Ευρωκώδικα 2 Εφαρµογή στο FESPA. Χάρης Μουζάκης Επίκουρος Καθηγητής Ε.Μ.Π

Παράδειγμα διαστασιολόγησης και όπλισης υποστυλώματος

ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΚΑΘΙΖΗΣΕΩΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑΚΩΝ ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΩΝ

Ανάλυση κεκλιμένων καρφιών Εισαγωγή δεδομένων

Ευρωκώδικας 2: Σχεδιασμός φορέων από Σκυρόδεμα. Μέρος 1-1: Γενικοί Κανόνες και Κανόνες για κτίρια. Κεφάλαιο 7

(M+V+T) F = x. F = y. F + = y

Διάτρηση: Εφαρμογή Την επιμέλεια της εφαρμογής είχε η Γαλήνη Καλαϊτζοπούλου

Παράδειγμα διαστασιολόγησης και όπλισης δοκών

ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ

ΤΕΧΝΙΚΗ ΕΚΘΕΣΗ ΓΙΑ ΤΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΟ ΦΟΡΕΑ

ΕΠΙΡΡΟΗ ΔΙΑΦΟΡΩΝ ΠΑΡΑΓΟΝΤΩΝ ΣΤΑ ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΙΑΚΑ ΜΕΓΕΘΗ ΔΟΜΙΚΟΥ ΣΤΟΙΧΕΙΟΥ ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕ ΤΥΠΟΥΣ ΚΑΝ.ΕΠΕ

ΕΛΕΓΧΟΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΟΜΒΩΝ ΟΚΩΝ- ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ ΚΑΠΕΤΑΝΑΚΗ ΚΑΛΗ ΜΟΧΙΑΝΑΚΗΣ ΑΝ ΡΕΑΣ

ADAPTOR. Λογισµικό Προσαρµογής του ETABS στις Απαιτήσεις της Ελληνικής Πράξης. Εγχειρίδιο Επαλήθευσης για Μεµονωµένα Πέδιλα

ΑΠΑΙΤΟΥΜΕΝΟ ΥΛΙΚΟ ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗΣ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΕΦ ΜΕ ΚΕΦ ΓΙΑ ΤΗΝ ΕΠΙΤΕΥΞΗ ΣΤΟΧΕΥΜΕΝΗΣ ΓΩΝΙΑΣ ΣΤΡΟΦΗΣ ΧΟΡ ΗΣ θ d.

Γιώργος ΒΑ ΑΛΟΥΚΑΣ 1, Κρίστης ΧΡΥΣΟΣΤΟΜΟΥ 2. Λέξεις κλειδιά: Ευρωκώδικας 2, CYS159, όγκος σκυροδέµατος, βάρος χάλυβα

ΗΜΟΚΡΙΤΕΙΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΡΑΚΗΣ

ΕΛΕΓΧΟΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΟΜΒΟΥ ΔΟΚΟΥ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΜΕ ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ ΓΙΑ WINDOWS

ΕΙΔΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΚΑΙ ΠΡΟΕΝΤΕΤΑΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών

Επαλήθευση ενισχυμένης τοιχοποιίας Εισαγωγή δεδομένων

2ο Mέρος: Αριθμητικά παραδείγματα

Μικρή επανάληψη Χ. Ζέρης Δεκέμβριος

Να γίνει έλεγχος διάτμησης στη δοκό της εφαρμογής 3 για συνδυασμό. Λύση. Τα διαγράμματα τεμνουσών δυνάμεων για κάθε μία από τις 3 περιπτώσεις

fk = K fb 0,70 fm 0,30 Κ=0,45 από Πίνακα 3.3 fb = 4,675 MPa fm= 5 MPa fk = 0,45 4,675 0,70 5,0 0,30 = 2,15 N/mm 2

ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ ΤΩΝ ΛΥΣΕΩΝ ΓΙΑ ΤΗΝ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΔΟΚΟΥ ΣΕ ΚΑΜΨΗ ΩΣ ΠΡΟΣ ΤΟ ΚΟΣΤΟΣ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ

Βασικές Αρχές Σχεδιασμού Δράσεις

BETONexpress,

ΕΛΕΓΧΟΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΚΟΜΒΩΝ ΟΚΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ.

Επαλήθευση της ομάδας πασσάλων Εισαγωγή δεδομένων

ΑΠΑΙΤΟΥΜΕΝΟ ΥΛΙΚΟ ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗΣ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΙΑΤΑΞΕΩΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΓΙΑ ΤΟΝ ΠΡΟΣ ΙΟΡΙΣΜΟ ΣΤΟΧΕΥΟΜΕΝΗΣ ΓΩΝΙΑΣ ΣΤΡΟΦΗΣ ΧΟΡ ΗΣ θ d

Π A N E Π I Σ T H M I O Θ E Σ Σ A Λ I A Σ TMHMA MHXANOΛOΓΩN MHXANIKΩN

ΑΓΚΥΡΩΣΕΙΣ ΟΠΛΙΣΜΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ

Ι Απόστολου Κωνσταντινίδη υσµενείς φορτίσεις και περιβάλλουσες εντάσεων βελών. Τόµος B

ΣΥΜΜΙΚΤΟ ΠΟΛΥΟΡΟΦΟ ΚΤΙΡΙΟ. διπλωµατική Μ. Φούντος - Ν. Καρράς. Άρης Αβδελάς,, Αναπληρωτής Καθηγητής Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών

ΑΚΑΔ. ΕΤΟΣ ΕΚΦΩΝΗΣΕΙΣ ΑΣΚΗΣΕΩΝ Η ΕΠΙΛΥΣΗ ΤΟΥΣ ΕΓΙΝΕ ΣΤΟ ΜΑΘΗΜΑ

τομή ακροβάθρου δεδομένα

ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΠΡΟΒΛΕΨΕΩΝ ΚΑΝΕΠΕ ΜΕ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΔΕΔΟΜΕΝΑ ΑΠΟ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΙΟΠ

Τ.Ε.Ι. ΑΘΗΝΩΝ - ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Τ.Ε. ΑΝΤΟΧΗ ΥΛΙΚΩΝ ΙΙ

Drill. Έλεγχος ιάτρησης. Έλεγχος πλακών οπλισμένου σκυροδέματος έναντι διάτρησης, σύμφωνα με τον Ευρωκώδικα 2 (Μέρος 1)

ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΣΥΜΜΙΚΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ


XΑΛΥΒΔOΦΥΛΛΟ SYMDECK 73

BETONexpress,

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8. Διαστασιολόγηση πλακών

Ευθύγραμμη αγκύρωση. Βρόγχος. Προσοχή: Οι καμπύλες και τα άγκιστρα δεν συμβάλλουν στην περίπτωση θλιβομένων ράβδων.!!!

16.8 Υλικά Κεντρική θλίψη κεντρικός εφελκυσμός. Τριαξονική θλίψη

ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών

Προφανώς, λόγω των ίσων προβόλων, ο ανά μέτρο μήκους. 4 Ηδη από αυτό καταλαβαίνουμε ότι δεν έχει νόημα ο έλεγχος. σε διάτρηση.

: ΕΛΕΓΧΟΣ ΣΤΑΤΙΚΗΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΔΗΜΟΤΙΚΗΣ ΚΑΠΝΑΠΟΘΗΚΗΣ ΔΗΜΟΥ ΚΑΒΑΛΑΣ : ΔΗΜΟΣ ΚΑΒΑΛΑΣ : ΚΑΣΣΑΝΔΡΟΥ & ΑΒΕΡΩΦ : ΚΑΒΑΛΑΣ

Transcript:

Τ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τµήµα Πολιτικών οµικών Έργων Β Κατασκευές Οπλισµένου Σκυροδέµατος Ι ιδάσκοντες: Μητούλης Στ., Παναγόπουλος Γ., Σους Ι. Σέρρες 8-6-01 ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΕΠΙΚΑΛΥΨΗΣ ΠΛΑΚΩΝ Επικάλυψη c min για συνθήκες περιβάλλοντος 3 5 Διόρθωση για πλάκες -5 Πρόσθετα 5mm +5 Συνδετήρας δεν έχουμε - Οπλισμός Ø8 (8/=4mm) 4 Σύνολο d 1 9mm ΕΚΛΟΓΗ ΕΝΙΑΙΟΥ ΠΑΧΟΥΣ ΠΛΑΚΩΝ Π1: Διέυθηνση x: αριστερά έδραση,δεξιά πάκτωση L πρ /L 1 =1.0/3.10=0.38>0.33 οπότε αριστερα πάκτωση α = 0.8 α L x =3.60m L x =4.50m d (α L) min /30=3.60/30=0.10m Διέυθηνση y: αριστερά έδραση,δεξιά έδραση α =1.00 α L y =5.85m L y =5.85m Π: Διέυθηνση x: αριστερά πάκτωση,δεξιά πάκτωση α =0.60 α L x =.7m L x =4.50m d (α L) min /30=.7/30=0.09m Διέυθηνση y: αριστερά έδραση,δεξιά (έλεγχος) L 3 /L 4 =.10/5.85=0.35>0.33 οπότε έχουμε πάκτωση α =0.8 α L y =4.68m L y =5.85m

Π3: Για την πλάκα Π3 αρκεί να κάνουμε τους ελέγχους για τους προβόλους και αν μας βγει ότι κατά την διέυθηνση x δεξιά ειναι έδραση και κατά την διέυθηνση y αριστερά ειναι έδραση τοτε έχουν τις ίδιες συνθήκες στήριξης και τις ίδιες διαστάσεις οπότε αρκεί ο υπολογισμός που έγινε για την Π1 Έλεγχος στον πρόβολο : L /L 4 =1.30/5.85=0.<0.33 οπότε έχουμε έδραση Έλεγχος στον πρόβολο 3: L /L 1 =1.30/4.50=0.8<0.33 οπότε έχουμε έδραση Πρ1: α =.4 α L=5.04m d (α L) /30=5.04/30=0.168m L=.10 Πρ & Πρ3 α =.4 α L=3.1m d (α L) /30=3.1/30=0.104m L=1.3m d 0.168m d+d1 0.168+0.09 h 0.197m Επιλέγω h=0 cm & d=17.1 cm ΣΥΝΔΥΑΣΜΟΙ ΦΟΡΤΙΣΗΣ Ίδιο βάρος πλακών και προβόλων G Ι.Β.= h γ σκυρ =0.0m 5KN/m 3 =5 KN/m Ίδιο βάρος πλακών και προβόλων GΙ.Β.=h γσκυρ=0.0m 5KN/m3=5KN/m G oλ =G επ.+ G Ι.Β. =3.8+5=8.8 KN/m Q=4.10KN/m Δυσμενής συνδυασμός πλακών και προβόλων στην Ο.Κ.Α. P Δ =1.35G oλ +0Q=18.03KN/m Συνδυασμοί για μέθοδο πεσσοειδών φορτίσεων P 1 =1.175G oλ +0.75Q=13.415KN/m P =0.175G oλ +0.75Q=4.615 KN/m

ΣΤΑΤΙΚΟ ΜΟΝΤΕΛΟ ΕΠΙΛΥΣΗ P Δ =18.03 ΚΝ/m Πρ1: Εφαρμόζεται δυσμενής φόρτιση P Δ =18.03 ΚΝ/m L=.10m Μ πρ1 =-P Δ L /=-18.03.10 /=-39.75KNm/m P Δ =18.03 ΚΝ/m Πρ & Πρ3: Εφαρμόζεται δυσμενής φόρτιση P Δ =18.03 ΚΝ/m L=.10m Μ πρ1 =-P Δ L /=-18.03 1.3 /=-30.47KNm/m Π1: Η πλάκα Π1 είναι τύπου α και Ly/Lx=5.85/4.5=1.3 Ροπές στις στηρίξεις Υπολογίζονται με τον δυσμενή συνδιασμό m xerm =-P Δ Lx /9.7=-18.03 4.5 /9.7=-37.63 KNm/m Ροπές στα ανοίγμα (με χρήση εναλλακτών φορτίσεων) Καθολική φόρτιση με P 1 =1.175G+0.75Q=13.415KN/m (πλάκα τύπου α) m xm =P 1 Lx /.4=13.415 4.5 /.4=1.1 KNm/m m ymax =P 1 Lx /51.8=13.415 4.5 /51.8=5.4 KNm/m Eναλλακτή φόρτιση με ±P για πλάκα τύπου 1 m xm =P Lx /16.8=4.615 4,5 /16.8=5.56 KNm/m m ymax =P Lx /30.9=4.615 4.5 /30.9=3.0 KNm/m max m xm =1.1+5.56=17.68 KNm/m min m xm =1.1-5.56=6.56 KNm/m (αμελείται) max m ymax =5.4+3.0=8.6 KNm/m min m ymax =5.4-3.0=. KNm/m (αμελείται)

Π3: Η Π3 είναι ίδια ακριβώς περίπτωση με την Π1, δηλαδή τύπου α, με τις ίδιες διαστάσεις m xerm =-P Δ Lx /9.7=-18.03 4.5 /9.7=-37.63 KNm/m max m xm =1.1+5.56=17.68 KNm/m max m ymax =5.4+3.0=8.6 KNm/m Π: Η πλάκα Π είναι τύπου 5α και Ly/Lx=5.85/4.5=1.3 Ροπές στις στηρίξεις Υπολογίζονται με τον δυσμενή συνδιασμό mx ermin =-P Δ Lx /13.=-18.03 4.5 /13.=-7.65 KNm/m my erm =-P Δ Lx /17.5=-18.03 4.5 /17.5=-0.86 KNm/m Ροπές στα ανοίγμα (με χρήση εναλλακτών φορτίσεων) Καθολική φόρτιση με P 1 =1.175G+0.75Q=13.415KN/m (πλάκα τύπου 5α) m xm =P 1 Lx /31=13.415 4.5 /31=8.76 KNm/m m ymax =P 1 Lx /69=13.415 4.5 /69=3.93 KNm/m Eναλλακτή φόρτιση με ±P για πλάκα τύπου 1 m xm =P Lx /16.8=4.615 4,5 /16.8=5.56 KNm/m m ymax =P Lx /30.9=4.615 4.5 /30.9=3.0 KNm/m max m xm =8.76+5.56=14.3 KNm/m min m xm =8.76-5.56=3. KNm/m (αμελείται) max m ymax =3.93+3.0=6.95 KNm/m min m ymax =3.93-3.0=0.91 KNm/m (αμελείται) Στήριξη Π1-Π: L Π1 /L Π =1>0.75 άρα σαν ροπή ο μέσος όρος (-37.63-7.65)/=-3.64 KNm/m Στήριξη Π-Π3: L Π3 /L Π =1>0.75 άρα σαν ροπή ο μέσος όρος (-7.65-37.63)/=-3.64 KNm/m

ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΔΙΑΤΟΜΗΣ d απ =, =... =0.098m=9.8cm<17.1cm ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΟΠΛΙΣΜΩΝ bd 0.0015100cm17.1cm.56cm., min max 0.6 b d 0.6 100cm 17.1cm.05cm. 56cm yk 500MPa ( h b) / (0cm100cm) /. ct, min k ctm k ctm 0.5.0MPa. 85 0.7 yk 0.7500 cm, max % b d 0.04 100cm 17.1cm 68. 4 4 cm S min 0cm 0cm

Ξεκινάω από την μεγαλύτερη ροπή Π1,άνοιγμα κατά την διέυθυνση x: M d =17,68KNm=M d M d 17,68KNm 0,045 0.31 = μlim 3 010 d (Δεν απαιτείται θλιβόμενος Οπλισμός) b d cd 1m 0.171 KPa ω = 0,0466 b d cd yd 0.0466100cm17.1cm 0 500 1.15,44cm,85cm.,min Θα τοποθετήσω λοιπόν σε όλα τα ανοίγματα τον ελάχιστο οπλισμό λειτουρικότητας Τοποθετώ Ø8/17.5 (.87cm ) Στήριξη Π1-Π: M d =-3.64KNm M d =3.64KNm d M b d 3.64KNm 0 10 1m 0.171 d 3 cd KPa 0.083 ω =0.087 b d cd yd 0 0.087 100cm 17.1cm 4,56cm 500 1.15 Από την Π1 ανεβαίνει οπλισμός Ø8/35 (1.435cm ) Από την Π ανεβαίνει οπλισμός Ø8/35 (1.435cm ) Στη στήριξη έρχεται οπλισμός 1.435+1.435=.87cm Απαιτούνται πρόσθετα 4.56-.87=1.69cm Τοποθετώ πρόσθετο οπλισμό Ø8/9 (1.73 cm ) σύνολο δηλαδή.87+1.73=4.60cm

Στήριξη Π-Π3: Ισχύει ότι και στην στήριξη Π-Π3 εφόσον έχουμε την ίδια ροπη και στις δύο στηρίξεις Από την Π ανεβαίνει οπλισμός Ø8/35 (1.435cm ) Από την Π3 ανεβαίνει οπλισμός Ø8/35 (1.435cm ) Στη στήριξη έρχεται οπλισμός 1.435+1.435=.87cm Απαιτούνται πρόσθετα 4.56-.87=1.69cm Τοποθετώ πρόσθετο οπλισμό Ø8/9 (1.73 cm ) σύνολο δηλαδή.87+1.73=4.60cm Πρ1: Κύριος οπλισμός M d =-39.75KNm M d =39.75KNm d M b d 39.75KNm 0 10 1m 0.171 d 3 cd KPa 0.100 ω =0.1093 b d cd yd 0 0.1093100cm 17.1cm 5.73cm 500 1.15 Από την Π ανεβαίνει οπλισμός Ø8/35 (1.435cm ) Απαιτείται πρόσθετος οπλισμός 5.73-1.435=4.3cm Τοποθετώ πρόσθετο οπλισμό Ø8/1 (4.37 cm ) σύνολο δηλαδή 1.435+4.37=5.80cm Οπλισμός διανομής 0% 5.8cm 1.16cm max 6/5cm 1.13cm 1.16cm Τοποθετώ Ø6/4 (1.18cm )

Οπλισμός τύπου φουρκέτας Για την μικρή πλευρά διαμορφώνω κατάλληλα τον οπλισμό διανομής (1.18cm ). Για τη μεγάλη πλευρά διαμορφώνω κατάλληλα τον κύριο οπλισμό που έρχεται από την Π (1.435cm ). Στις γωνίες του οπλισμού φουρκέτας τοποθετώ διαμήκη οπλισμό Ø8. Πρ: Κύριος οπλισμός M d =-30.47KNm M d =30.47KNm d M b d 30.47KNm 0 10 1m 0.171 d 3 cd KPa 0.078 ω=0.084 b d cd yd 0 0.084 100cm 17.1cm 4.3cm 500 1.15 Από την Π3 ανεβαίνει οπλισμός Ø8/35 (1.435cm ) Απαιτείται πρόσθετος οπλισμός 4.3-1.435=.88cm Τοποθετώ πρόσθετο οπλισμό Ø8/17 (.96 cm ) σύνολο δηλαδή 1.435+.96=4.39cm Οπλισμός διανομής 0% 4.3cm 0.86cm max 6/5cm 1.13cm 1.13cm Τοποθετώ Ø6/5 (1.13cm ) Οπλισμός τύπου φουρκέτας Για τις μικρές πλευρές διαμορφώνω κατάλληλα τον οπλισμό διανομής (1.13cm ). Για τη μεγάλη πλευρά διαμορφώνω κατάλληλα τον οπλισμό κύριο οπλισμό που έρχεται από την Π3 (1.435cm ). Στις γωνίες του οπλισμού φουρκέτας τοποθετώ διαμήκη οπλισμό Ø8. Πρ3: Ακριβώς το ίδιο με τον πρόβολο