POMPELE DIN INSTALATII DE INCALZIRE

Σχετικά έγγραφα
a. 11 % b. 12 % c. 13 % d. 14 %

Aplicaţii ale principiului I al termodinamicii la gazul ideal

Fig Impedanţa condensatoarelor electrolitice SMD cu Al cu electrolit semiuscat în funcţie de frecvenţă [36].


Problema a II - a (10 puncte) Diferite circuite electrice

1.7. AMPLIFICATOARE DE PUTERE ÎN CLASA A ŞI AB

Analiza în curent continuu a schemelor electronice Eugenie Posdărăscu - DCE SEM 1 electronica.geniu.ro

2CP Electropompe centrifugale cu turbina dubla

Studiu privind soluţii de climatizare eficiente energetic

5.5. REZOLVAREA CIRCUITELOR CU TRANZISTOARE BIPOLARE

V O. = v I v stabilizator

Aplicaţii ale principiului I al termodinamicii în tehnică

V5433A vană rotativă de amestec cu 3 căi

5. FUNCŢII IMPLICITE. EXTREME CONDIŢIONATE.

Metode iterative pentru probleme neliniare - contractii

Curs 10 Funcţii reale de mai multe variabile reale. Limite şi continuitate.


DISTANŢA DINTRE DOUĂ DREPTE NECOPLANARE

Capitolul ASAMBLAREA LAGĂRELOR LECŢIA 25

Maşina sincronă. Probleme

Planul determinat de normală şi un punct Ecuaţia generală Plane paralele Unghi diedru Planul determinat de 3 puncte necoliniare

MOTOARE DE CURENT CONTINUU

Componente şi Circuite Electronice Pasive. Laborator 3. Divizorul de tensiune. Divizorul de curent

5.4. MULTIPLEXOARE A 0 A 1 A 2

MARCAREA REZISTOARELOR

Subiecte Clasa a VII-a

Integrala nedefinită (primitive)

Control confort. Variator de tensiune cu impuls Reglarea sarcinilor prin ap sare, W/VA

TRANSFORMATOARE MONOFAZATE DE SIGURANŢĂ ŞI ÎN CARCASĂ

LOCOMOTIVE ELECTRICE

Curs 14 Funcţii implicite. Facultatea de Hidrotehnică Universitatea Tehnică "Gh. Asachi"

I X A B e ic rm te e m te is S

Curs 1 Şiruri de numere reale

1. PROPRIETĂȚILE FLUIDELOR

Curs 2 DIODE. CIRCUITE DR

V.7. Condiţii necesare de optimalitate cazul funcţiilor diferenţiabile

SIGURANŢE CILINDRICE

Valori limită privind SO2, NOx şi emisiile de praf rezultate din operarea LPC în funcţie de diferite tipuri de combustibili

RĂSPUNS Modulul de rezistenţă este o caracteristică geometrică a secţiunii transversale, scrisă faţă de una dintre axele de inerţie principale:,

Curs 4 Serii de numere reale

a n (ζ z 0 ) n. n=1 se numeste partea principala iar seria a n (z z 0 ) n se numeste partea

Functii definitie, proprietati, grafic, functii elementare A. Definitii, proprietatile functiilor X) functia f 1

(a) se numeşte derivata parţială a funcţiei f în raport cu variabila x i în punctul a.

Aparate de măsurat. Măsurări electronice Rezumatul cursului 2. MEE - prof. dr. ing. Ioan D. Oltean 1

Functii definitie, proprietati, grafic, functii elementare A. Definitii, proprietatile functiilor

Stabilizator cu diodă Zener

Sisteme diferenţiale liniare de ordinul 1

Componente şi Circuite Electronice Pasive. Laborator 4. Măsurarea parametrilor mărimilor electrice


Noi moduri de echilibrare a sistemelor cu două conducte

Laborator 11. Mulţimi Julia. Temă

Polarizarea tranzistoarelor bipolare

Capitolul 30. Transmisii prin lant

Pioneering for You Prezentare WILO SE

Capitolul 14. Asamblari prin pene

Tranzistoare bipolare şi cu efect de câmp

Lucrarea nr. 9 Comanda motoareloe electrice

VII.2. PROBLEME REZOLVATE

VIESMANN VITODENS 200-W

PN Promovarea unor procese de îmbinare ecologice şi cu consum energetic redus

3. ENERGIA GEOTERMALĂ Grafica acesti capitol este realizată în colaborare cu: ing. Ioan VERES şi stud. Cristian TĂNASE

Seminariile Capitolul X. Integrale Curbilinii: Serii Laurent şi Teorema Reziduurilor

1. Caracteristicile motoarelor cu ardere internă Introducere Caracteristici de reglaj Caracteristica de consum de

Analiza funcționării și proiectarea unui stabilizator de tensiune continuă realizat cu o diodă Zener

COMPARATOARE DE TENSIUNE CU AO FĂRĂ REACŢIE

4. Măsurarea tensiunilor şi a curenţilor electrici. Voltmetre electronice analogice

Tranzistoare bipolare cu joncţiuni

a. Caracteristicile mecanice a motorului de c.c. cu excitaţie independentă (sau derivaţie)

LUCRAREA NR. 1 STUDIUL SURSELOR DE CURENT

( ) Recapitulare formule de calcul puteri ale numărului 10 = Problema 1. Să se calculeze: Rezolvare: (

GRUNDFOS INSTRUCŢIUNI GRUNDFOS ALPHA2 L. Instrucţiuni de instalare şi utilizare GRUNDFOS INSTRUCTIONS. ALPHA2 L

Erori si incertitudini de măsurare. Modele matematice Instrument: proiectare, fabricaţie, Interacţiune măsurand instrument:

III. Serii absolut convergente. Serii semiconvergente. ii) semiconvergentă dacă este convergentă iar seria modulelor divergentă.

Cap. 11 CONSIDERAŢII GENERALE PRIVIND REGLAREA VITEZEI ÎN SISTEMELE DE ACŢIONARE ELECTRICĂ


Transformări de frecvenţă

COLEGIUL NATIONAL CONSTANTIN CARABELLA TARGOVISTE. CONCURSUL JUDETEAN DE MATEMATICA CEZAR IVANESCU Editia a VI-a 26 februarie 2005.

Subiecte Clasa a VIII-a

Seria 77 - Relee electronice modulare - SSR 5 A. Caracteristici SERIA 77

Vane zonale ON/OFF AMZ 112, AMZ 113

Dispozitive Electronice şi Electronică Analogică Suport curs 01 Notiuni introductive

7. RETELE ELECTRICE TRIFAZATE 7.1. RETELE ELECTRICE TRIFAZATE IN REGIM PERMANENT SINUSOIDAL

Asupra unei inegalităţi date la barajul OBMJ 2006

Electronică STUDIUL FENOMENULUI DE REDRESARE FILTRE ELECTRICE DE NETEZIRE

R R, f ( x) = x 7x+ 6. Determinați distanța dintre punctele de. B=, unde x și y sunt numere reale.

Proiectarea filtrelor prin metoda pierderilor de inserţie

M. Stef Probleme 3 11 decembrie Curentul alternativ. Figura pentru problema 1.

ENUNŢURI ŞI REZOLVĂRI 2013

AMPLIFICATOR CU TRANZISTOR BIPOLAR ÎN CONEXIUNE CU EMITORUL COMUN

REDRESOARE MONOFAZATE CU FILTRU CAPACITIV

Esalonul Redus pe Linii (ERL). Subspatii.

Metode de interpolare bazate pe diferenţe divizate

RX Electropompe submersibile de DRENAJ

i R i Z D 1 Fig. 1 T 1 Fig. 2

Economisirea energiei in sistemele de ventilatie. - Lindab Ventilation Guide L V G. -nr.1- Mai 2008

Ovidiu Gabriel Avădănei, Florin Mihai Tufescu,

Dioda Zener şi stabilizatoare de tensiune continuă

CAPITOLUL 3. STABILIZATOARE DE TENSIUNE

2.1 Sfera. (EGS) ecuaţie care poartă denumirea de ecuaţia generală asferei. (EGS) reprezintă osferă cu centrul în punctul. 2 + p 2

Functii Breviar teoretic 8 ianuarie ianuarie 2011

Transcript:

POMPELE DIN INSTALATII DE INCALZIRE Pompele din centralele termoficare reprezintă elemente componente esenţiale ale acestora, oarece ele asigură circulaţia agentului termic (apei cal) între sursă şi consumatori, participând astfel cu o cotă energetică importantă la consumul energie electrică total pe perioada funcţionare a instalaţiei. Numărul, poziţia şi caracteristicile funcţionare ale acestor aparate se stabilesc în funcţie sistemul încălzire adoptat, puterea termică şi regimul funcţionare. Prin variaţia turaţiei pompelor se poate controla continuu presiunea în funcţie sarcina termică la un moment dat. Pe durata funcţionare a unui sistem încălzire, se urmăreşte ca, la consumatori, să se asigure bitele agent termic corespunzătoare condiţiilor confort interior cerute din faza proiectare, şi în concordanţă cu parametrii climatici exteriori; din acest motiv, instalaţia trebuie prevăzută cu un sistem reglare calitativ, cantitativ sau mixt. Reglarea cantitativă impune o variaţie a bitului agent termic în timpul funcţionării instalaţiei păstrând constantă temperatura agentului termic, şi se poate realiza: - cu pompe cu caracteristici tehnice diferite (bit şi înălţime pompare); - cu pompe cu turaţie variabilă, având posibilitatea a modifica bitul şi înălţimea pompare în funcţie necesităţi, pentru a minimiza puterea electrică consumată pompă Asigurarea bitelor agent termic, respectiv a bitelor căldură solicitate consumatori, impun asigurarea unei reglări pe traseul reţelei conducte, între sursă şi consumatori. În funcţie metole reglare, adoptate în exploatare, consumurile energetice sunt stul diferite. În figura mai jos sunt prezentate, spre comparaţie, curbele consum energetic pentru două meto reglare: cu turaţie constantă şi cu turaţie variabilă, în funcţie diverse procente din bitul nominal al pompei (maxim).

Consumul energie in funcţie tipul pompei Forma unei curbe consum energetic pin şi randamentul global al instalaţiei, configuraţia reţelei conducte, punctul funcţionare şi natura echipamentului reglare şi comandă. Depennţa randamentului variaţia turaţiei unei pompe este dată relaţia: η ( η ) n 1 2 = 1 1 1 n2 0,5 De fapt, la majoritatea pompelor, modificarea randamentului se poate neglija la un domeniu variaţie a turaţiei la 1/3 din turaţia nominală. În figura mai jos se prezintă variaţia caracteristicilor: H, G, P, η ale pompelor centrifuge cu turaţia n, constatând că prin reducerea cu 20% a turaţiei, puterea absorbită sca cu 50%, iar randamentul pompei rămâne neschimbat, un reiese posibiliatea reducerii consumului energie la pompare prin reglarea turaţiei pompelor. O dată cu aplicarea proceelor electronice la acţionarea motoarelor electrice, reglarea turaţiei a fost extinsă în unele ţări la scară industrială. Variaţia turaţiei motorului antrenare a pompei se poate realiza cu următoarele soluţii: convertizoare frecvenţă, motoare curent continuu, controlul tensiunii şi cuplaje cu curenţi turbionari. Dintre acestea motorul asincron cu rotorul în scurtcircuit, asociat cu un convertizor static frecvenţă cu tiristoare sau tranzistoare putere

(200 Kw şi respectiv 25 kw) formează un echipament electric acţionare cu turaţie reglabilă în limite largi. Analiza energetică comparativă a proceelor reglare optimizată Eficienţa energetică a proceelor reglare prezentate se evinţiază printr-un exemplu analiză comparativă a funcţionării unei pompe şa patru turaţii diferite (vezi figura). Variaţia caracteristicilor pompelor centrifuge cu turaţia Dacă încărcarea maximă este 350 m 3 /h la o înălţime pompare 28 m, puterea alimentare va fi 42,5 Kw. Prin vana reglare, bitul este redus la 100 m 3 /h, iar înălţimea pompare creşte la 50 m. Puterea necesară alimentare sca la 23 kw, la o turaţie constantă 1650 ro/min. Curbele funcţionare sunt marcate cu A-B pe diagrama H-G şi cu A -B în diagrama putere. Prin utilizarea pompe cu turaţie variabilă, reglarea se bazează pe menţinerea constantă a diferenţei presiune 8 m H 2 O într-un anumit loc din centrala termică. Presiunea realizată pompă va urmări curba D-A, după cum bitul apă creşte. Coresponnţa cu relaţiile putere este prezentată în graficul punctat din diagrama putere. Astfel este posibilă compararea necesarului putere alimentare a pompelor în cele două variante: reglare cu vane şi reglare cu turaţie variabilă. Prin urmare, dacă se cunoaşte distribuţia încărcărilor pe perioada unui an, se poate calcula consumul energie aferent.

Curbele functionare si necesarul putere pentru pompa, la turatii diferite Din analiza efectuată pe cazul prezentat, se constată o scăre a consumului annual energie la 275 064 kwh la 124 173 kwh prin reglarea turaţiei, realizând o economie energie 151 000 kwh, respective 55%. Orice modalitate reglare a turaţiei implică pierri energie. Pentru a calcula pierrile energie în motorul unei pompe aplicând reglarea bitelor cu ajutorul vanelor, trebuie luate în consirare randamentul motorului şi puterea sa alimentare. În cazul reglării bitului prin variaţia turaţiei, randamentul sistemului motor-convertizor frecvenţă, mai scăzut, trebuie corelat cu scărea substanţială a puterii alimentare. Pompa analizată în exemplul precent va fi conectată la un motor standard 45 Kw. Randamentul unui astfel motor este 90% şi se menţine constant pentru valori ale puterii alimentare (P) între 50% şi 100% din valoarea nominală a acesteia (P n ). Randamentul convertizorului frecvenţă este 96% la încărcare nominală, fără pierri suplimentare în motor. În figura mai jos este prezentat graficul randamentului în funcţie puterea alimentare. Ţinând seama aceste randamente şi puterile alimentare calculate în tabelul 1, se obţin pierrile putere prezentate în tabelul 2. Rezultă că

prin proceul variaţiei turaţiei, faţă proceul cu vană reglare, s-a realizat o scăre a pierrilor anuale energie la 30660 kwh la 27243 kwh, adică 11%. Randamentul motorului pompei functie putere Debitul G Distribuţia Vane reglare Turaţie variabilă (m 3 /h) % ore Puterea P Energia E Puterea P Energia E 350 5 438 42,5 18615 42,5 18614 300 15 1314 38,5 50589 29,0 38106 250 20 1752 35,0 61320 18,5 32412 200 20 1752 31,5 55188 10,0 17520 150 20 1752 28,0 49056 6,5 11388 100 20 1752 23,0 40296 3,5 6132 TOTAL 100 8760-275064 - 124173 Tabelul 1: Puterea alimentare şi consumul energie al unei pompe în cazul reglării prin vane, respectiv cu variaţia turaţiei Debitul Ore Vane reglare Turaţie variabilă G (m 3 /h) Puterea P η M (%) Pierri putere Pierri energie (kwh) Puterea P η M (%) Pierri putere Pierri energie (kwh) 350 438 42,5 90 4,7 2059 42,5 86 6,9 3022 300 1314 38,5 90 4,3 5650 29,0 85 5,1 6701 250 1752 35,0 90 3,9 6833 18,5 84 3,5 6132 200 1752 31,5 90 3,5 6132 10,0 79 2,7 4730 150 1752 28,0 90 3,1 5431 6,5 74 2,3 4030 100 1752 23,0 90 2,6 4555 3,5 70 1,5 2628 TOTAL 8760 - - - 30660 - - - 27243 Tabelul 2: Pierrile putere din motor în cazul reglajului prin vane şi cu variaţia turaţiei

Aspectul economic Practica a arătat că, costurile investiţie cu instalaţiile auxiliare menţinere a siguranţei pompelor cu turaţie variabilă, reprezintă circa 10% din totalul cheltuielilor exploatare. Aşadar, 90% reprezintă consumul energetic pe durata vieţii unei pompe, durată ce se poate estima între 15 şi 20 ani. De asemenea, trebuie subliniat că, economia energie realizată, utilizând pompele cu turaţie variabilă, duce la amortizarea investiţiei într-un timp relativ scurt. Orientativ, în diagrama mai jos se poate calcula economia energie electrică, prin utilizarea pompe cu turaţie variabilă, în funcţie puterea motorului pompei, raportul G/G max şi durata funcţionare anuală a pompei. Astfel, pentru o putere a motorului pompei 15 kw, cu o funcţionare a pompei la un bit mediu 70% din bitul nominal, pe o durată 60% din totalul orelor dintr-un an (5300 ore), se realizează o economie aproximativ 43000 kwh. Generalizarea utilizării pompelor cu turaţie variabilă în sistemele încălzire este preferat, pe o parte pentru economia energie, iar pe altă parte, pentru fiabilitatea lor. Economia energie anuala in cazul pompelor cu turaţie variabila