STATICKÝ POSUDOK. zväzok 1/1

Transcript

1 Stavba / akcia : Klasifikácia stavby : Druh stavby : Stupeň projektu : Szymon Luczak KMM PROJEKT mob. (+421) Szymon.Luczak@kmmprojekt.sk IČO: DIČ: IČ DPH: SK archívne číslo : SK číslo zákazky : SK revízia : číslo kópie : STATICKÝ POSUDOK zväzok 1/1 Novostavba rodinného domu 1110 Jednobytové budovy novostavba projekt pre stavebné povolenie Miesto stavby : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 Okres : Poprad Kraj : prešovský Katastrálne územie : Hôrka Parcelové číslo : 579/31 Projektanti : Vypracoval : Zodpovedný projektant : Investor : Ing. Robert Štec s manželkou Stavebník : Titul, meno a priezvisko mgr ing. Szymon Łuczak mgr ing. Szymon Łuczak Pečiatka a podpis A B Zmena Vykonal Dátum Podpis Poprad, január 2014 Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

2 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : OBSAH STATICKÉHO POSUDKU: 1.ÚVOD Základne údaje o projekte Metodika výpočtu Použité normy a literatúra Podklady Použité materiály KONŠTRUKČNÉ RIEŠENIE Základy Zvislé nosné konštrukcie Vodorovné nosné konštrukcie Stropné dosky a balkónové dosky Vence Preklady a prievlaky Schody Strecha Stuženie objektu Prístrešok ZMENY STAVBÁRSKYCH VÝKRESOV VYPLÝVAJÚCE ZO STATICKÉHO VÝPOČTU Základy Strop VÝPOČTOVÁ ČASŤ Zaťaženia Zaťaženie stále a premenlivé podľa STN EN Zaťaženie snehom podľa STN EN Zaťaženie vetrom podľa STN EN Výpočtové položky Zaťaženia pôsobiace na strechu Výpočet strechy podľa STN EN Výpočet stropných dosiek podľa STN EN Výpočet prievlakov podľa STN EN Výpočet stĺpov podľa STN EN Výpočet schodov podľa STN EN Výpočet vencov podľa STN EN Výpočet prekladov a nadpraží podľa STN EN 1992 a STN EN Preklady na 1.NP Preklady na 2.NP Výpočet stien podľa STN EN Výpočet podlahy garáže podľa STN EN Výpočet prístrešku podľa STN EN Výpočet základov podľa STN EN 1997 a STN Základový pás OZP1 pod obvodovou stenou (okrem steny S2) šírka 0,80m Základový pás OZP2 pod obvodovou stenou S2 šírka 1,20m Základový pás OZP3 pod garážovou bránou šírka 0,40m Základový pás VZP1 pod vnútornou stenou S1 šírka 1,0m Základový pás VZP2 pod vnútornou stenou šírka 0,70m Základová pätka ZPT1 pod stĺpom St Základová pätka ZPT2, ZPT3 pod stĺpom St2 a St Základová pätka ZPT6, ZPT7 pod stĺpom St6 a St Základová pätka ZPT8 pod stĺpom St Základové pásy pod stĺpy prístrešku ZÁVER POSUDKU Podmienky pre dodávateľa stavby VYHLÁSENIE ZODPOVEDNÉHO PROJEKTANTA Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

3 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : ÚVOD Predmetom statického posudku je posúdenie mechanickej odolnosti a stability stavby v zmysle 43d, ods.1, písm. a, Zákona č.50/1976 Zb. v znení neskorších predpisov a spoľahlivosti (t.j. bezpečnosti, použiteľnosti a trvanlivosti) predmetnej stavby v zmysle STN EN 1990 Navrhovanie nosných konštrukcií stavieb Základné ustanovenia. Predmetom posudku je statický výpočet pre stavbu / akciu: Novostavba rodinného domu na úrovni: projekt pre stavebné povolenie. Ide o posúdenie vodorovných a zvislých nosných konštrukcií a základov. Vplyv na susedné stavby nie je v tomto statickom posudku obsiahnutý, vzhľadom na malé zaťaženie generované cez budovu. V každom prípade treba overiť toto pôsobenie v konkrétnej lokalite použitia projektu. Toto statické vyjadrenie vydávam na základe požiadavky investora Základne údaje o projekte Stavba / akcia : Klasifikácia stavby : Druh stavby : Stupeň projektu : Miesto stavby : Novostavba rodinného domu 1110 Jednobytové budovy novostavba projekt pre stavebné povolenie Hôrka (Primovce) p.č.579/31 Okres : Poprad Kraj: prešovský Katastrálne územie : Hôrka Parcelové číslo : 579/31 Investor : Zodpovedný projektant : Ing. Robert Štec s manželkou Stavebník : Vypracoval : 1.2. Metodika výpočtu mgr ing. Szymon Łuczak mgr ing. Szymon Łuczak Pre jednotlivé prvky konštrukcie je potrebné urobiť statický výpočet a jednotlivé časti posúdiť na nižšie spomenuté zaťaženia. Pri realizácii treba overiť splnenie predpokladov statického výpočtu so skutočnosťou. Pre výpočty boli použite nasledujúce počítačové programy: R3D3 Rám 3D + EuroDrevo + EuroOceľ + Euroželazobetón dimenzovanie prútových sústav; Plato 4 dimenzovanie železobetónových dosiek. ZwCAD Pro program CAD. ArCADia program CAD. Apache Open Office 4 kancelársky balík. Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

4 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Použité normy a literatúra Eurokód 0 STN EN 1990 Zásady navrhovania konštrukcií. Eurokód 1 STN EN 1991 Zaťaženia konštrukcií. Eurokód 2 STN EN 1992 Navrhovanie betónových konštrukcií. Eurokód 3 STN EN 1993 Navrhovanie oceľových konštrukcií. Eurokód 4 STN EN 1994 Navrhovanie spriahnutých oceľobetónových konštrukcií. Eurokód 5 STN EN 1995 Navrhovanie drevených konštrukcií. Eurokód 6 STN EN 1996 Navrhovanie murovaných konštrukcií. Eurokód 7 STN EN 1997 Navrhovanie geotechnických konštrukcií. Eurokód 8 STN EN 1998 Navrhovanie konštrukcií na seizmickú odolnosť. STN Geotechnické konštrukcie. Zakladanie stavieb. STN Výkresy stavebných konštrukcií. Spoločné požiadavky na výkresy stavebných konštrukcií. STN Výkresy stavebných konštrukcií. Výkresy betónových konštrukcií. STN Výkresy stavebných konštrukcií. Výkresy kovových konštrukcií. STN Výkresy stavebných konštrukcií. Značky spojovacích súčastí a dier na výkresoch kovových konštrukcií STN Výkresy stavebných konštrukcií. Výkresy drevených stavebných konštrukcií Podklady Podkladmi pre vypracovanie posudku boli: projekt pre stavebné povolenie časť architektúra konzultácie s autorom projektu architektúry príslušne normy STN a STN EN techničke materiály a prospekty stavebných výrobkov 1.5. Použité materiály Materiály použite v statickom výpočte: Materiál: Trieda / druh: Norma Poznámky betón : C 16/20 STN EN 2061 základy betón : C 20/25 STN EN 2061 stĺpy, nosníky, preklady, vence, žb doska betón : C 25/30 STN EN 2061 žb doska podlahy v garáži vystuž : R ø6, ø8, ø10, ø12, ø16 drevo : SI C24 STN EN 338 a STN krokvy, väznice, pásiky, stĺpy, pomúrnice drevo : SII C16 STN EN 338 a STN laty, kontralaty murivo : Porotherm 38 STN EN Ti Profi P8 murivo : Porotherm 30 STN EN Profi P10 murivo : malta : Porotherm 11,5 Profi P8 Porotherm Profi M10 STN EN STN EN oceľ : S235 STN EN skrutky : 8.8 STN EN obvodové steny vnútorné steny priečky Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

5 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : KONŠTRUKČNÉ RIEŠENIE Novostavba je navrhnutá ako rodinný dom. Budovu tvoria prízemie a poschodie. Celkové pôdorysné rozmery sú 18,66 x 16,71m. Konštrukčná výška prízemia je 2,60 m. Strecha je v princípe pultová (nad 2.NP) a plochá (nad 1.NP). Celková výška hrebeňa nad terénom je cca.6,60 m. Obvodové a nosné steny budovy sú navrhnuté z prvkov systému Porotherm Profi tehlový systém, lepené tenkovrstvovou maltou Porotherm Profi M10. Stropnú konštrukciu tvorí stropná doska, ktorá je navrhnutá ako železobetónová doska hrúbky 170mm (nad garážou) a 150mm (nad ostatnými miestnosťami), betón C20/25. Nosná konštrukcia stavby je doplnená o monolitické železobetónové konštrukcie vence, stĺpy, prievlaky, schody. Budova RD tvorí jeden dilatačný celok Základy Základy sú navrhované ako monolitické betónové pásy šírky mm (obvodové steny domu), mm (pod vnútornými nosnými stenami) a výšky 500mm (pod obvodovými stenami), 750mm (pod vnútornými stenami) výpočtová položka OZP1,OZP2 a VZP1, VZP2. Nad vonkajšími základovými pásmi bude stena z betónových blokov tr.15. Pod stenou s garážovou bránou bude základ OZP3, ktorého výstuž je nutné prepojiť s výstužou ostatných základov. Lokálne základové pásy sú rozšírene kvôli stĺpom. V miestach napojenia stĺpov je nutné vytiahnuť zo základov potrebné množstvo čakajúcich prútov ø12 pozri bod 4.6. Materiálom základových pásov je prostý betón C16/20 zosilnený vencovou výstužou 4Ø12 z ocele R a strmeňmi Ø6 po mm výstuž zabezpečujúca pred nerovnomerným sadaním budovy. Spôsob ukladania výstuže je taký istý, ako pri ukladaní vencov výstuž je nutné uložiť v dolnej časti základu. Nesmie sa zabudnúť na vynechanie prípadných prestupov pre zdravotechnické rozvody (viď príslušné výkresy). Tak isto sa musí pred betonážou základu pod schodmi osadiť prekotvovacia (čakajúca) výstuž. Základová škára obvodových pásov a pätiek musí ležať v nezamrznej hĺbke približne 1,3m. Podlaha prízemia bude z betónu C20/25 hr.150mm armovaný sieťovinou Ø8/Ø8 oka 150/150. Spätné zásypy pod konštrukciami je potrebné zhutniť po vrstvách 150mm na únosnosť min. 200 kpa. Podlaha garáže bude z betónu C30/35 hr.150mm armovaný sieťovinou Ø8/Ø8 oka 100/100. Spätné zásypy pod konštrukciami je potrebné zhutniť po vrstvách 150mm na únosnosť min. 200 kpa. POZNÁMKA Vzhľadom k tomu, že geologický prieskum nebol doposiaľ zrealizovaný, základové konštrukcie sú posúdené pre priemernú únosnosť základovej pôdy v zmysle STN triedy F5 R dt = 150 [kpa]. Pred samotnou realizáciou je nutné preveriť skutočné geologické zloženie podložia stavby odborne spôsobilou osobou (geológom), a v prípade zistenia rozdielu medzi predpokladom a skutočnosťou, kontaktovať zodpovedného projektanta statiky, aby upravil šírku základov, prípadne hĺbku základovej škáry. V prípade zistenia, že sa hladina podzemnej vody nachádza v hĺbke do 2m od základovej škáry je nutné kontaktovať zodpovedného projektanta statiky. Vzhľadom na veľkú pravdepodobnosť, že sa na stavenisku nachádza pôda s lepšími parametrami ako trieda F5 (o ktorú sa opieraju statické výpočty) odporúča zodpovedný statik vykonať geologický prieskum. Na základe tohto prieskumu by potom bolo možné zmenšenie základov stavby a zníženie nákladov Zvislé nosné konštrukcie Murované obvodové steny domu sú navrhované z brúseného muriva Porotherm 38 Ti Profi tr.8, a vnútorné nosné steny z brúseného muriva Porotherm 30 Profi tr.10, murované na maltu Porotherm Profi M10. Murivo, ktoré bude ukladané pri žb stĺpoch je nutné kotviť do stĺpov pomocou oceľových murivových spojok. Vnútorné nosné priečky je nutné realizovať pred betonážou žel.betónovej stropnej dosky. V prípade zmeny materiálu stien (napr. na systém Heluz, Ytong a pod.) je nutné o tom informovať zodpovedného statika a zmenu s ním prekonzultovať. K zvislým nosným konštrukciám patria aj stĺpy, ktoré budú mať rozmer x mm výpočtová položka ST1 po ST9. Stĺpy budú vystužené pomocou prútov Ø12. Výstuž stĺpov bude napojená na čakajúcu výstuž skôr zabetónovanú v základových pätkách a pásoch. Stĺpy ST10 plnia úlohu stuženia proti seizmickým otrasom. Zo stĺpov treba vynechať výstuž, ktorá vojde do nosníkov a dosky. Princípy výstuže stĺpov sú ukázané v statickom výpočte. Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

6 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Vodorovné nosné konštrukcie Stropné dosky a balkónové dosky Stropná doska bola navrhnutá ako železobetónová doska hr. 170 mm (nad garážou) a 150mm (nad ostatnými miestnosťami). Doska bude vyliata z betónu C20/25 XC1, a vystužená dvojsmerne prútmi ø12 po 100mm (nad garážou) a ø10 po 150mm (nad ostatnými miestnosťami) z ocele R. Presnejší rozklad výstuže v stropnej doske je nutné vypracovať podľa priebehu momentov v doske a plôch nutnej výstuže ktoré sú uvedené vo výpočtovej časti posudku. Dosku je nutné vyliať spolu z prievlakmi, vencami. V doske vynechať po 4 čakajúce prúty ø12 pod stĺpy ST10 na 2.NP Vence Stužujúce vence sú navrhnuté v úrovni stropov resp. pod pomúrnicami krovu. Do vencov pod pomúrnicami je nutné zabetónovať kotevné šruby krovu M12 po 2000mm (oceľ A4 alebo 8.8). Štandardnou výstužou vencov sú 4Ø12 z ocele R stykované s presahom dĺžky min. 1500mm. Strmene vo venci Ø6 po 300mm. Vence majú rozmery 330x270mm, 330x250mm, 300x250mm a budú vyliate z betónu C20/ Preklady a prievlaky Nosníky sú navrhnuté ako monolitické vybetónované spolu so žb doskou. Rozmery a princíp vystuženia nosníkov je uvedený v statickom výpočte. Výstuž nosníkov N1, N2, N3, N4 a N5 (na koncoch ich konzolových častí) je potrebné uzavrieť prútmi v tvare U. Preklady boli navrhnuté ako systémové Porotherm KPP (viď statický výpočet), a tam kde to nebolo možné boli navrhnuté monolitické preklady. Nosníky a preklady vyliať z betónu C20/ Schody Navrhované schodisko je železobetónové (betón C20/25 XC1, bet.oceľ R, základný raster výstuže ø10 100). Schodisko je uložené na základe, vnútornej stene hr.300mm a doske 1.NP. Hrúbka schodiskovej dosky je 120 mm. Uloženie schodiska na vnútornej stene musí byť min.120 mm (priamo pod miestom uloženia na stene vymurovať vrstvu z tehál). Schodisko treba betónovať spolu so stropnou doskou. Výstuž schodiska prepojiť s čakajúcou výstužou trčiacou zo základu schodiska a s výstužou dosky a nosníka N Strecha Strecha nad 2.NP je navrhnutá z dreva triedy C24 (SI). Drevo pred zabudovaním musí mať maximálnu vlhkosť nie väčšiu ako 18%. Osová vzdialenosť krokiev je maximálne 1,0 m. Pomúrnice je nutné kotviť do vencov pomocou kotevných šrúb M12 (tr.a4 prip. 8.8) po 2000mm. Hlavná konštrukcia strechy: krokvy 80x180 C24 (SI) pomúrnice 150x150 C24 (SI) laty a kontralaty 60x60 C16 (SII) Krokvy je potrebné stužiť v priečnom smere oceľovým perforovaným pásom natiahnutým krížom napr. firmy BMF a podobne. Strecha nad 1.NP je navrhnutá ako žb doska hr mm z betónu C20/ Stuženie objektu Stuženie objektu vo zvislých rovinách je zabezpečené nosnými stenami. Stuženie vo vodorovnej rovine je zabezpečené stropnými doskami a stužujúcimi vencami. Stuženie v rovine strechy je zabezpečené samotnou priestorovou tuhosťou konštrukcie krovu Prístrešok K objektu patrí aj prístrešok o rozmeroch 7,65 3,5m a výške 3,0m. Prístrešok bol navrhnutý z reziva triedy SI (C24). Rozmery prvkov prístrešku boli uvedene v statickom výpočte. Prístrešok je založený na základových pásoch (oddilatovaných od budovy) š.500mm z betónu C16/20 (podrobné rozmery sú uvedené v statickom výpočte). Okrem toho prístrešok bude kotvený do venca budovy pomocou mechanických alebo chemických kotiev M12 tr.8.8 (Zn). Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

7 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : ZMENY STAVBÁRSKYCH VÝKRESOV VYPLÝVAJÚCE ZO STATICKÉHO VÝPOČTU Zmeny stavbárskych výkresov vyplývajúce zo statického výpočtu, ktoré je potrebné realizovať v stavebných prácach: 3.1. Základy zmeny rozmerov základov pozri str.18 a Strop Stropná doska nad garážou bude mat hr.170mm a nad ostatnými miestnosťami hr.150mm. Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

8 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : VÝPOČTOVÁ ČASŤ V tomto statickom posudku sú uvedené len výsledky hlavných statických výpočtov. Ostatné výpočty nie sú uvedené vzhľadom na ich objem. Výpočty a výsledky pre jednotlivé prvky je však možné obdržať od projektanta na požiadanie Zaťaženia Zaťaženie stále a premenlivé podľa STN EN 1991 ZAŤAŽENIA podľa STN EN 1990, STN a STN položka a jej označenie v architektonickom projekte: skladba strechy nad 2.NP S1 G k,j γ Gj,sup γ Gj,inf G dj,sup G dj,inf p.č. Stále zaťaženia špecifikácia : j [kn/m²] [] [] [kn/m²] [kn/m²] 1 plechová krytina 0,2 = 0,20 1,35 1,00 0,27 0,20 2 laty 60/60mm po 300mm 5,5*(0,06*0,06)*(1/0,3) = 0,07 1,35 1,00 0,09 0,07 3 kontralaty 60/60mm po 900mm 5,5*(0,06*0,06)*(1/0,9) = 0,02 1,35 1,00 0,03 0,02 4 kontaktná paropriepustná fólia 0,02 = 0,02 1,35 1,00 0,03 0,02 5 minerálna vlna Nobasil M hr.200mm 1*0,2 = 0,20 1,35 1,00 0,27 0,20 6 parotesná fólia 0,02 = 0,02 1,35 1,00 0,03 0,02 7 sadrokartónová doska 15mm 11*0,015 = 0,17 1,35 1,00 0,22 0,17 8 sadrová omietka 5mm 12*0,005 = 0,06 1,35 1,00 0,08 0,06 Pre kombináciu podľa STN EN 1990: 2009: G k γ G,sup γ G,inf G d,sup G d,inf STR/GEO súbor B, podľa tab. A1.2(B) výraz 6.10 [kn/m²] [] [] [kn/m²] [kn/m²] poznámka 2 0,75 1,35 1,00 1,02 0,75 Hmotnosť krokvy a väzníc bola pridaná automaticky výpočtovým programom. p.č. Q Premenné zaťaženia špecifikácia : k,i γ Q,i ψ 0 ψ 1 ψ 2 i [kn/m²] [] [] [] [] 1 kategória H strechy sklon 20 0,75 = 0,75 2 zavešene zaťaženie 0,3 = 0,30 1,50 0,00 0,00 0,00 3 kategória H strechy sklon 20 sústredne premenne zaťaženie [kn] 1,00 Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

9 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : p.č. j p.č. i 1 ZAŤAŽENIA podľa STN EN 1990, STN a STN položka a jej označenie v architektonickom projekte: skladba strechy nad 1.NP S2 G k,j γ Gj,sup γ Gj,inf G dj,sup G dj,inf Stále zaťaženia špecifikácia : strešna fólia z mpvc Sikaplan G Geotextília 300g/m² polystyrén EPS 100 hr.200mm parostrešná fólia spádový lahčený betón 50mm vápennocementová omietka 20mm 0,04 = 0,02 = 0,3*0,2 = 0,02 = 20*0,05 = 20*0,02 = [kn/m²] [] [] [kn/m²] [kn/m²] 0,04 1,35 1,00 0,05 0,04 0,02 1,35 1,00 0,03 0,02 0,06 1,35 1,00 0,08 0,06 0,02 1,35 1,00 0,03 0,02 1,00 1,35 1,00 1,35 1,00 0,40 1,35 1,00 0,54 0,40 Pre kombináciu podľa STN EN 1990: 2009: G k γ G,sup γ G,inf G d,sup G d,inf STR/GEO súbor B, podľa tab. A1.2(B) výraz 6.10 [kn/m²] [] [] [kn/m²] [kn/m²] poznámka 2 1,54 1,35 1,00 2,08 1,54 Hmotnosť ŽB dosky bola pridaná automaticky výpočtovým programom. Premenné zaťaženia špecifikácia : kategória H strechy sklon 20 0,75 = Q k,i γ Q,i ψ 0 ψ 1 ψ 2 [kn/m²] [] [] [] [] 0,75 1,50 0,00 0,00 0,00 ZAŤAŽENIA podľa STN EN 1990, STN a STN položka a jej označenie v architektonickom projekte: skladba strechy nad 1.NP terasa S3 p.č. G k,j γ Gj,sup γ Gj,inf G dj,sup G dj,inf Stále zaťaženia špecifikácia : j [kn/m²] [] [] [kn/m²] [kn/m²] 1 dosky terasy hr.32mm 5,5*0,032 = 0,18 1,35 1,00 0,24 0,18 2 tramova konštrukcia mm po 1000mm 2*(5,5*(0,12*0,12)*(1/1)) = 0,16 1,35 1,00 0,21 0,16 3 strešna fólia z mpvc Sikaplan G 0,04 = 0,04 1,35 1,00 0,05 0,04 4 Geotextília 300g/m² 0,02 = 0,02 1,35 1,00 0,03 0,02 5 polystyrén EPS 100 hr.200mm 0,3*0,2 = 0,06 1,35 1,00 0,08 0,06 6 parostrešná fólia 0,02 = 0,02 1,35 1,00 0,03 0,02 7 spádový lahčený betón 50mm 20*0,05 = 1,00 1,35 1,00 1,35 1,00 8 vápennocementová omietka 20mm 20*0,02 = 0,40 1,35 1,00 0,54 0,40 Pre kombináciu podľa STN EN 1990: 2009: G k γ G,sup γ G,inf G d,sup G d,inf STR/GEO súbor B, podľa tab. A1.2(B) výraz 6.10 [kn/m²] [] [] [kn/m²] [kn/m²] poznámka 2 1,87 1,35 1,00 2,53 1,87 Hmotnosť ŽB dosky bola pridaná automaticky výpočtovým programom. p.č. Q Premenné zaťaženia špecifikácia : k,i γ Q,i ψ 0 ψ 1 ψ 2 i [kn/m²] [] [] [] [] kategória A obytné plochy loggie 1 4,00 4 = 1,50 0,70 0,50 0,30 kategória A obytné plochy loggie sústredne 2 2,00 premenne zaťaženie [kn] Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

10 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : p.č. j ZAŤAŽENIA podľa STN EN 1990, STN a STN položka a jej označenie v architektonickom projekte: skladba strechy nad pristreškom S4 G k,j γ Gj,sup γ Gj,inf G dj,sup G dj,inf Stále zaťaženia špecifikácia : plechová krytina laty 60/60mm po 300mm 0,2 = 5,5*(0,06*0,06)*(1/0,3) = kontralaty 60/60mm po 1000mm kontaktná paropriepustná fólia 5,5*(0,06*0,06)*(1/1) = 0,02 = [kn/m²] [] [] [kn/m²] [kn/m²] 0,20 1,35 1,00 0,27 0,20 0,07 1,35 1,00 0,09 0,07 0,02 1,35 1,00 0,03 0,02 0,02 1,35 1,00 0,03 0,02 Pre kombináciu podľa STN EN 1990: 2009: G k γ G,sup γ G,inf G d,sup G d,inf STR/GEO súbor B, podľa tab. A1.2(B) výraz 6.10 [kn/m²] [] [] [kn/m²] [kn/m²] poznámka 2 0,31 1,35 1,00 0,41 0,31 Hmotnosť krokvy a väzníc bola pridaná automaticky výpočtovým programom. p.č. Q Premenné zaťaženia špecifikácia : k,i γ Q,i ψ 0 ψ 1 ψ 2 i [kn/m²] [] [] [] [] 1 kategória H strechy sklon 20 0,75 = 0,75 2 zavešene zaťaženie 0,3 = 0,30 1,50 0,00 0,00 0,00 3 kategória H strechy sklon 20 sústredne premenne zaťaženie [kn] 1,00 ZAŤAŽENIA podľa STN EN 1990, STN a STN skladba stropu P6 a P7 G k,j γ Gj,sup γ Gj,inf G dj,sup G dj,inf položka a jej označenie v architektonickom projekte: p.č. Stále zaťaženia špecifikácia : j [kn/m²] [] [] [kn/m²] [kn/m²] 1 keramická dlažba + lepidlo hr.10mm 0,44 = 0,44 1,35 1,00 0,59 0,44 2 poter z cementovej malty 60mm 21*0,06 = 1,26 1,35 1,00 1,70 1,26 3 tvrda minerálna vlna 30mm 2*0,03 = 0,06 1,35 1,00 0,08 0,06 4 vápennocementová omietka 20mm 20*0,02 = 0,40 1,35 1,00 0,54 0,40 Pre kombináciu podľa STN EN 1990: 2009: G k γ G,sup γ G,inf G d,sup G d,inf STR/GEO súbor B, podľa tab. A1.2(B) výraz 6.10 [kn/m²] [] [] [kn/m²] [kn/m²] poznámka 2 2,16 1,35 1,00 2,92 2,16 Hmotnosť ŽB dosky bola pridaná automaticky výpočtovým programom. p.č. i 1 Premenné zaťaženia špecifikácia : kategória A obytné plochy stropy 2 = Q k,i γ Q,i ψ 0 ψ 1 ψ 2 [kn/m²] [] [] [] [] 2,00 1,50 0,70 0,50 0,30 Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

11 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : p.č. j p.č. j p.č. j ZAŤAŽENIA podľa STN EN 1990, STN a STN položka a jej označenie v architektonickom projekte: skladba obvodovej steny G k,j γ Gj,sup γ Gj,inf G dj,sup G dj,inf Stále zaťaženia špecifikácia : omietka 10mm fasádny polystyrén hr.100mm murivo Porotherm 38 Ti Profi vápennocementová omietka 20mm 20*0,01 = 0,45*0,1 = 2,94 = 20*0,02 = Pre kombináciu podľa STN EN 1990: 2009: STR/GEO súbor B, podľa tab. A1.2(B) výraz 6.10 poznámka 2 [kn/m²] [] [] [kn/m²] [kn/m²] 0,20 1,35 1,00 0,27 0,20 0,05 1,35 1,00 0,06 0,05 2,94 1,35 1,00 3,97 2,94 0,40 1,35 1,00 0,54 0,40 G k γ G,sup γ G,inf G d,sup G d,inf [kn/m²] [] [] [kn/m²] [kn/m²] 3,59 1,35 1,00 4,84 3,59 ZAŤAŽENIA podľa STN EN 1990, STN a STN skladba vnútornej nosnej steny G k,j γ Gj,sup γ Gj,inf G dj,sup G dj,inf položka a jej označenie v architektonickom projekte: Stále zaťaženia špecifikácia : vápennocementová omietka 20mm murivo Porotherm 30 Profi vápennocementová omietka 20mm 20*0,02 = 2,41 = 20*0,02 = Pre kombináciu podľa STN EN 1990: 2009: STR/GEO súbor B, podľa tab. A1.2(B) výraz 6.10 poznámka 2 [kn/m²] [] [] [kn/m²] [kn/m²] 0,40 1,35 1,00 0,54 0,40 2,41 1,35 1,00 3,25 2,41 0,40 1,35 1,00 0,54 0,40 G k γ G,sup γ G,inf G d,sup G d,inf [kn/m²] [] [] [kn/m²] [kn/m²] 3,21 1,35 1,00 4,33 3,21 ZAŤAŽENIA podľa STN EN 1990, STN a STN priečka G k,j γ Gj,sup γ Gj,inf G dj,sup G dj,inf položka a jej označenie v architektonickom projekte: Stále zaťaženia špecifikácia : vápennocementová omietka 20mm murivo Porotherm 11,5 Profi vápennocementová omietka 20mm 20*0,02 = 0,82 = 20*0,02 = Pre kombináciu podľa STN EN 1990: 2009: STR/GEO súbor B, podľa tab. A1.2(B) výraz 6.10 poznámka 2 [kn/m²] [] [] [kn/m²] [kn/m²] 0,40 1,35 1,00 0,54 0,40 0,82 1,35 1,00 1,11 0,82 0,40 1,35 1,00 0,54 0,40 G k γ G,sup γ G,inf G d,sup G d,inf [kn/m²] [] [] [kn/m²] [kn/m²] 1,62 1,35 1,00 2,19 1,62 Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

12 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : p.č. j p.č. j ZAŤAŽENIA podľa STN EN 1990, STN a STN položka a jej označenie v architektonickom projekte: atika + veniec G k,j γ Gj,sup γ Gj,inf G dj,sup G dj,inf Stále zaťaženia špecifikácia : murivo Porotherm 17,5 Profi h=600mm fasádny polystyrén hr.100mm h=600mm 2 omietka hr.10mm h=600mm žb veniec mm fasádny polystyrén hr.200mm h=400mm omietka hr.10mm h=400mm 1,44*0,6 = 0,45*0,1*0,6 = 2*20*0,01*0,6 = 25*0,3*0,2 = 0,45*0,2*0,4 = 20*0,01*0,4 = Pre kombináciu podľa STN EN 1990: 2009: STR/GEO súbor B, podľa tab. A1.2(B) výraz 6.10 poznámka 2 [kn/m] [] [] [kn/m] [kn/m] 0,86 1,35 1,00 1,17 0,86 0,03 1,35 1,00 0,04 0,03 0,24 1,35 1,00 0,32 0,24 1,50 1,35 1,00 2,03 1,50 0,04 1,35 1,00 0,05 0,04 0,08 1,35 1,00 0,11 0,08 G k γ G,sup γ G,inf G d,sup G d,inf [kn/m] [] [] [kn/m] [kn/m] 2,75 1,35 1,00 3,71 2,75 ZAŤAŽENIA podľa STN EN 1990, STN a STN skladba schodiskového ramena G k,j γ Gj,sup γ Gj,inf G dj,sup G dj,inf položka a jej označenie v architektonickom projekte: Stále zaťaženia špecifikácia : drevený obklad žb stupne omietka hr.10mm (5,5*(0,03*0,17+0,03*0,31))*(1/0,28) = 25*0,5*0,15 = 20*0,01 = [kn/m²] [] [] [kn/m²] [kn/m²] 0,28 1,35 1,00 0,38 0,28 1,88 1,35 1,00 2,53 1,88 0,20 1,35 1,00 0,27 0,20 Pre kombináciu podľa STN EN 1990: 2009: G k γ G,sup γ G,inf G d,sup G d,inf STR/GEO súbor B, podľa tab. A1.2(B) výraz 6.10 [kn/m²] [] [] [kn/m²] [kn/m²] poznámka 2 2,36 1,35 1,00 3,18 2,36 Hmotnosť ŽB dosky bola pridaná automaticky výpočtovým programom. p.č. Q Premenné zaťaženia špecifikácia : k,i γ Q,i ψ 0 ψ 1 ψ 2 i [kn/m²] [] [] [] [] kategória A obytné plochy schodiska 1 3,00 3 = 1,50 0,70 0,50 0,30 kategória A obytné plochy schodiska sústredne 2 2,00 premenne zaťaženie [kn] Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

13 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : p.č. j 1 2 ZAŤAŽENIA podľa STN EN 1990, STN a STN položka a jej označenie v architektonickom projekte: skladba schodiskového odpočívadla G k,j γ Gj,sup γ Gj,inf G dj,sup G dj,inf Stále zaťaženia špecifikácia : drevený obklad 30mm omietka hr.10mm 5,5*0,03 = 20*0,01 = [kn/m²] [] [] [kn/m²] [kn/m²] 0,17 1,35 1,00 0,22 0,17 0,20 1,35 1,00 0,27 0,20 Pre kombináciu podľa STN EN 1990: 2009: G k γ G,sup γ G,inf G d,sup G d,inf STR/GEO súbor B, podľa tab. A1.2(B) výraz 6.10 [kn/m²] [] [] [kn/m²] [kn/m²] poznámka 2 0,37 1,35 1,00 0,49 0,37 Hmotnosť ŽB dosky bola pridaná automaticky výpočtovým programom. p.č. Q k,i γ Q,i ψ 0 ψ 1 ψ 2 Premenné zaťaženia špecifikácia : i [kn/m²] [] [] [] [] kategória A obytné plochy schodiska 1 3,00 3 = 1,50 0,70 0,50 0,30 kategória A obytné plochy schodiska sústredne 2 2,00 premenne zaťaženie [kn] Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

14 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Zaťaženie snehom podľa STN EN Miesto: Hôrka (Primovce) p.č.579/31 Zóna: 3 Región: 4 Topografia: normálna A = 580 m.n.m. s k = 1,06 kpa C esl = 3,70 C e = 1,00 C t = 1,00 Pripady: A, B1, B3 podľa NA.2.2 a pril.a s Ad = 3,92 kpa Ψ 0 = 0,50 Ψ 1 = 0,40 Ψ 2 = 0,08 Pultová strecha "1" µ 0,8 µ 0,8 α i [º] 8,0 s [kpa] 0,85 s [kpa] 3,14 snehové zábrany? NIE b i [m] "1" "1" F s,i [kn/m] s e,i [kn/m] α 1 α 1 normálne podmienky α = [ o ] α s s α Prístrešky a strechy pripojené k vyšším budovám sneh na terase (JZ) Parametre strech normálne podmienky výnimočné podmienky h = 3,61 [m] rozdziel vyšok striech (okapov) b 2 = 7,98 [m] širka vyžšiej budovy s (I) s (I) α 2 = 0,00 [ o ] sklon strechy vyžsiej budovy b 1 = 3,68 [m] širka nižšiej budovy l s s 1, s 2 l s 0,00 sklon strechy nižšiej budovy (II) (II) 1 x = 0,00 [m] vzdialenost medzi budovami s 2 l s * γ = 2,00 [kn/m 3 ] obj.taž snehu l s * l s * teoreticka dĺžka záveja α 1 α 1 l s skutočna dĺžka záveja h prípad I situácia nezávejová prípad I situácia nezávejová µ 1 = 0,80 [] µ 1 = 0,80 [] s = 0,85 [kpa] s = 3,14 [kpa] prípad II situácia závejová prípad II situácia závejová µ s = 0,00 [] b = 7,98 [m] µ w = 1,61 [] l s * = 3,68 [m] l s * = 7,22 [m] µ 3 = 4,34 [] µ 1 (x) = µ 1 (l s ) = 0,80 [] l s = 3,68 [m] µ 2 = 1,61 [] µ 1 (x) = 4,34 [] l s = 3,68 [m] µ 2 (x) = 4,34 [] µ(x)= 1,61 [] h s 1 (x) = 4,60 [kpa] µ(x+l s )= 1,20 [] s 2 (x) = 4,60 [kpa] µ(x+b 1 )= 1,20 [] výnimočné podmienky b 2 x b 1 b 2 x b 1 s 2 (x) = 1,71 [kpa] x = 0,00 [m] s 1 (x+l s ) = 1,27 [kpa] x+l s = 3,68 [m] s(x+b 1 ) = 1,27 [kpa] x+b 1 = 3,68 [m] Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

15 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : α 1 = [ o ] α 2 s s α 2 Prístrešky a strechy pripojené k vyšším budovám sneh streha nad garažou (SV) Parametre strech normálne podmienky výnimočné podmienky h = 2,31 [m] rozdziel vyšok striech (okapov) b 2 = 7,98 [m] širka vyžšiej budovy s (I) s (I) α 2 = 8,00 [ o ] sklon strechy vyžsiej budovy b 1 = 6,80 [m] širka nižšiej budovy l s s 1, s 2 l s 0,00 sklon strechy nižšiej budovy (II) (II) x = 0,00 [m] vzdialenost medzi budovami 2 1 s l s * γ = 2,00 [kn/m 3 ] obj.taž snehu l s * l s * teoreticka dĺžka záveja α 1 α 1 l s skutočna dĺžka záveja h b 2 x b 1 b 2 x b 1 prípad I situácia nezávejová h prípad I situácia nezávejová µ 1 = 0,80 [] µ 1 = 0,80 [] s = 0,85 [kpa] s = 3,14 [kpa] prípad II situácia závejová prípad II situácia závejová µ s = 0,00 [] b = 7,98 [m] µ w = 3,20 [] l s * = 6,80 [m] l s * = 5,00 [m] µ 3 = 2,35 [] µ 1 (x) = µ 1 (l s ) = 0,80 [] l s = 6,80 [m] µ 2 = 3,20 [] µ 1 (x) = 2,35 [] l s = 5,00 [m] µ 2 (x) = 2,35 [] µ(x)= 3,20 [] s 1 (x) = 2,49 [kpa] µ(x+l s )= 0,80 [] s 2 (x) = 2,49 [kpa] µ(x+b 1 )= 0,80 [] s 2 (x) = 3,39 [kpa] x = 0,00 [m] s 1 (x+l s ) = 0,85 [kpa] x+l s = 5,00 [m] s(x+b 1 ) = 0,85 [kpa] x+b 1 = 6,80 [m] α = [ o ] α s s α Prístrešky a strechy pripojené k vyšším budovám sneh streha (SZ) Parametre strech normálne podmienky výnimočné podmienky h = 2,80 [m] rozdziel vyšok striech (okapov) b 2 = 12,71 [m] širka vyžšiej budovy s (I) s (I) α 2 = 0,00 [ o ] sklon strechy vyžsiej budovy b 1 = 4,00 [m] širka nižšiej budovy l s s 1, s 2 l s 0,00 sklon strechy nižšiej budovy (II) (II) 1 x = 0,00 [m] vzdialenost medzi budovami s 2 l s * γ = 2,00 [kn/m 3 ] obj.taž snehu l s * l s * teoreticka dĺžka záveja α 1 α 1 l s skutočna dĺžka záveja h b 2 x b 1 b 2 x b 1 prípad I situácia nezávejová prípad I situácia nezávejová µ 1 = 0,80 [] µ 1 = 0,80 [] s = 0,85 [kpa] s = 3,14 [kpa] prípad II situácia závejová prípad II situácia závejová µ s = 0,00 [] b = 12,71 [m] µ w = 2,98 [] l s * = 4,00 [m] l s * = 5,60 [m] µ 3 = 5,28 [] µ 1 (x) = µ 1 (l s ) = 0,80 [] l s = 4,00 [m] µ 2 = 2,98 [] µ 1 (x) = 5,28 [] l s = 4,00 [m] µ 2 (x) = 5,28 [] µ(x)= 2,98 [] h s 1 (x) = 5,60 [kpa] µ(x+l s )= 1,42 [] s 2 (x) = 5,60 [kpa] µ(x+b 1 )= 1,42 [] s 2 (x) = 3,16 [kpa] x = 0,00 [m] s 1 (x+l s ) = 1,51 [kpa] x+l s = 4,00 [m] s(x+b 1 ) = 1,51 [kpa] x+b 1 = 4,00 [m] Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

16 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Zaťaženie vetrom podľa STN EN Oblasť: II podľa mapy NB1; Terén kategórie: II A = 580 m n.m nadmorská výška v mieste staveniska; v b,0 = 26,0 m/s fundamentálna hodnota základnej rýchlosti vetra; c dir = 1,00 súčiniteľ smerovosti; v b = 26,0 m/s základná rýchlosť vetra; c season = 1,00 súčiniteľ sezónnosti; z 0 = 0,05 m dľžka drsnosti; c probe = 1,00 pravdepodobnostný súčiniteľ; z min = 2,00 m minimálna výška; k r = 0,190 súčiniteľ terénu; z max = 200 m maximálna výška; k l = 1,000 súčiniteľ turbulencie; ρ = 1,25 kg/m 3 hustota vzduchu; c s c d = 1,000 Zvislé steny budov pravouhlého pôdorysu: podľa STN EN :2007 kap výška nad zemou; súčiniteľ orografie; súčiniteľ drsnosti; stredná rýchlosť vetra; intenzita turbulencie; špičkový tlak vetra; z e = 7,0 m c o (z e ) = 1,00 c r (z e ) = 0,939 v m (z e ) = 24,4 m/s I v (z e ) = 0,202 q p (z e ) = 0,91 kpa θ = 0 º b = 18,0 m d = 18,00 m θ = 90 º b = 18,00 m d = 18,00 m h = 7,00 m e = 14,0 m h/d = 0,39 h = 7,00 m e = 14,00 m h/d = 0,39 m c pi = 0,00 d fr = 0,00 m c fr = 0,02 c pi = 0,00 d fr = 0,00 m c fr = 0,02 bočná stena náv. záv. bočná stena náv. záv. A B C priem. D E A B C priem. D E b [m] 18,00 18,00 b [m] 18,00 18,00 d [m] 2,80 11,20 4,00 18,00 d [m] 2,80 11,20 4,00 18,00 A [m 2 ] 9,24 36,96 13,20 59,4 59,40 59,40 A [m 2 ] 9,24 36,96 13,20 59,4 59,40 59,40 násobiteľ výslednej sily: 0,85 násobiteľ výslednej sily: 0,85 c pe 1,20 0,80 0,50 0,80 0,72 0,34 c pe 1,20 0,80 0,50 0,80 0,72 0,34 w e [kpa] 1,09 0,73 0,46 0,72 0,66 0,31 w e [kpa] 1,09 0,73 0,46 0,72 0,66 0,31 w i [kpa] 0,00 w i [kpa] 0,00 Plochá strecha: podľa STN EN :2007 tab.7.2/na výška nad zemou; súčiniteľ orografie; súčiniteľ drsnosti; stredná rýchlosť vetra; intenzita turbulencie; špičkový tlak vetra; z e = 3,3 m c o (z e ) = 1,00 c r (z e ) = 0,796 v m (z e ) = 20,7 m/s I v (z e ) = 0,239 q p (z e ) = 0,72 kpa θ = 0 º b = 18,0 m d = 18,00 m θ = 90 º b = 18,00 m d = 18,00 m h = 3,30 m e = 6,6 m h = 3,30 m e = 6,60 m ostre odkvapy ostre odkvapy c pi = 0,00 d fr = 4,80 m c fr = 0,04 c pi = 0,00 d fr = 4,80 m c fr = 0,04 Varianta 1 Varianta 2 Pultová strecha: α = F G H priem. I F G H priem. I b [m] 1,65 14,70 18,00 18,00 18,00 b [m] 1,65 14,70 18,00 18,00 18,00 d [m] 0,66 0,66 2,64 3,30 14,70 d [m] 0,66 0,66 2,64 3,30 14,70 A [m 2 ] 1,1 9,7 47,5 59,4 264,6 A [m 2 ] 1,1 9,7 47,5 59,4 264,6 1,90 1,30 0,70 0,84 0,20 1,90 1,30 0,70 0,84 0,20 Varianta 1 1,37 0,94 0,50 0,61 0,14 w e [kpa] 1,37 0,94 0,50 0,61 0,14 1,90 1,30 0,70 0,84 0,20 c pe 1,90 1,30 0,70 0,84 0,20 Varianta 2 1,37 0,94 0,50 0,61 0,14 w e [kpa] 1,37 0,94 0,50 0,61 0,14 0,00 w i [kpa] 0,00 d F G F H I b 8,0 podľa STN EN :2007 tab.7.3a/na, 7.3b/NA výška nad zemou; súčiniteľ orografie; súčiniteľ drsnosti; stredná rýchlosť vetra; intenzita turbulencie; špičkový tlak vetra; z e = 7,0 m c o (z e ) = 1,00 c r (z e ) = 0,939 v m (z e ) = 24,4 m/s I v (z e ) = 0,202 q p (z e ) = 0,91 kpa θ = 0 º b = 12,00 m d = 7,60 m θ = 90 º b = 7,60 m d = 12,00 m h = 7,00 m e = 12,00 m h = 7,00 m e = 7,60 m c pi = 0,00 d fr = 0,00 m c fr = 0,04 c pi = 0,00 d fr = 0,00 m c fr = 0,04 Varianta 1 Varianta 2 c pe w e [kpa] c pe w e [kpa] w i [kpa] F G H priem. F up F low G H priem. I b [m] 3,00 6,00 12,00 12,00 b [m] 1,90 1,90 3,80 7,60 7,60 7,60 d [m] 1,20 1,20 6,40 7,60 b* [m] 1,92 1,92 3,84 7,67 7,67 7,67 d* [m] 1,21 1,21 6,46 7,67 d [m] 0,76 0,76 0,76 3,04 3,80 8,20 A [m 2 ] 3,6 7,3 77,6 92,1 A [m 2 ] 1,5 1,5 2,9 23,3 29,2 62,9 c pe w e [kpa] c pe w e [kpa] w i [kpa] 0,06 0,06 0,06 0,06 2,29 1,95 1,43 0,70 0,92 0,65 Varianta 1 0,05 0,05 0,05 0,05 w e [kpa] 2,08 1,77 1,30 0,64 0,83 0,59 1,53 1,08 0,53 0,65 c pe Varianta 2 1,39 0,98 0,48 0,59 w e [kpa] 0,00 w i [kpa] 0,00 θ = 180 º d d c pi = 0,00 0º F 180º 90º F up c pe F G H priem. 2,40 1,20 0,83 0,98 G H G H I w e [kpa] 2,18 1,09 0,76 0,89 F F low w i [kpa] 0,00 d fr d fr d fr c pe c pe b Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

17 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Výpočtové položky 2.NP OV2 PK 21 ST10 PK 25 PK 24 PK 26 PK 24 OV2 ST10 PK 26 1.NP OV1 PK 11 OV1 PK 11 OV1 ST2 PK 21 N4 PK 11 OV1 N1 PK 13 PK 13 PK 11 PK 13 N9 VV2 OV2 S2 VV1 VV1 PK 25 PK 11 SCH1 PK 23 ST10 PK 22 PK 22 ST10 OV2 ST1 ST5 ST4 D1 ST3 ST8 N8 N2 S1 ST9 PK 12 OV1 OV1 OV1a PK 12 OV1a PK 12 OV1a PK 11 N11 N5 N3 St6 N10 St7 Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

18 mob. (+421) Základy 18 / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : základový pás prístreška základový pás prístreška OZP1 OZP1 OZP1 OZP2 ZPT2 ZPT1 ZPT2 OZP1 VZP1 OZP1 ZPT8 VZP2 VZP2 VZP2 OZP1 ZPT6 VZP2 VZP2 OZP3 OZP1 OZP1 ZPT7 Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

19 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Zaťaženia pôsobiace na strechu g stále zaťaženie charakteristické q premenlivé úžitkové zaťaženie charakteristické s charakteristické zaťaženie snehom s* mimoriadne zaťaženie snehom I s** mimoriadne zaťaženie snehom II Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

20 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Výpočet strechy podľa STN EN 1995 Do výpočtu boli prijaté nasledujúce údaje: drevo C24 SI, trieda použitia 2 krokva: 80x180 mm v rozostupoch 0,95m Zaťaženia pôsobiace na krokvu (charakteristické hodnoty): LF1: stále podľa skladby strechy S1 g k = 0,72 kn/m γ G = 1,35/1,00 stále LF2: premenné strecha H q k = 0,72 kn/m γ Q = 1,50 okamžité LF3: úžitkové zavesené prvky qk = 0,29 kn/m γ Q = 1,50 krátkodobé LF4: premenné zoskupené P k = 1,0 kn γ Q = 1,50 okamžité LF5: sneh s k = 0,81 kn/m γ Q = 1,50 strednodobé LF6: vietor w k = 0,05 kn/m γ Q = 1,50 krátkodobé LF7: snehmimoriadny s k = 2,99 kn/m γ Q = 1,00 okamžité Kombinácie uvažované pri výpočte stropnej dosky: ULS1: (1,35/1,00) LF1 + 1,5 LF2 + 1,5 LF3 ULS2: (1,35/1,00) LF1 + 1,5 LF3 + 1,5 LF4 ULS3: (1,35/1,00) LF1 + 1,5 LF3 + 1,5 LF5 + 1,5 LF6 ULS4 mimoriadna: 1,00 LF1 + 1,0 LF3 + 1,0 LF7 SLS1: 1,00 LF1 + 1,0 LF2 + 1,0 LF3 SLS2: 1,00 LF1 + 1,0 LF3 + 1,0 LF4 SLS3: 1,00 LF1 + 1,0 LF3 + 1,0 LF5 + 1,0 LF6 Statická schéma: Obálka ohybových momentov kombinácia ULS normálna: f m,k = 24,0 [MPa]; γ M = 1,3; k mod = 0,90; (2 trieda, krátkodobe vietor) f m,y,d = (k mod f m,k)/γ M = (0,90 24,0)/1,3 = 16,6 [MPa] W y = b h 2 /6 = 0,08 0,18 2 /6 = 4,32e4 [m 3 ],y = 4,54 [kn/m] σ m,y,d =,y/w y = 4,54/4,32e4 = [kpa] = 10,51 [MPa] < f m,y,d = 16,6 [MPa] vyhovuje Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

21 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Využitie krokvy pri kombinácii ULS (program Rám 3D + modul EuroDrevo): Využitie krokvy pri kombinácii SLS (program Rám 3D + modul EuroDrevo): Obálka ohybových momentov kombinácia ULS mimoriadna: f m,k = 24,0 [MPa]; γ M = 1,0; k mod = 0,90; (2 trieda, krátkodobé vietor) f m,y,d = (k mod f m,k)/γ M = (0,90 24,0)/1,0 = 21,6 [MPa] W y = b h 2 /6 = 0,08 0,18 2 /6 = 4,32e4 [m 3 ],y = 7,0 [kn/m] σ m,y,d =,y/w y = 7,0/4,32e4 = [kpa] = 16,2[MPa] < f m,y,d = 21,6 [MPa] vyhovuje Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

22 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Výpočet stropných dosiek podľa STN EN 1992 Do výpočtu prijaté nasledujúce údaje: betón C20/25, výstuž: R ø10, krytie: XC1 c nom = 25 mm hrúbka dosky: 170mm (nad garážou) a 150mm (nad ostatnými miestnosťami) Zaťaženia stropnej dosky (charakteristické hodnoty): LF1: stále zaťaženia tiaž dosky spolu z vrstvami stropu, prievlaky, atika, steny nad doskou, vence, schody LF3: sneh LF4: zaťaženie od schodiska LF5: sneh mimoriadny I LF6: sneh mimoriadny II LF7: 35cm vody na terase mimoriadne III LF8: 35cm vody na streche nad garážou a miestnosťami 1.05, 1.06, 1.07 mimoriadne III PT1: premenlivé zaťaženie na terase q k = 4,0 kn/m² PL2 PL4: premenlivé zaťaženie na streche nad garážou a miestnosťami 1.05, 1.06 a 1.07 q k = 0,75 kn/m² Pl5 PL15: premenlivé zaťaženie miestnosti q k = 2,0 kn/m² Program PlaTo4 automaticky kombinuje spolupôsobenie zaťaženia PT1 a PL2 PL15. Tabuľka kombinácií: Názov a typ kombinácií LF1 LF3 LF4 LF5 LF6 LF7 LF8 PT 1,PL 2 PL15 LK1 ULS1, max 1,35 1,50 1,50 1,50 LK2 ULS2, min 1,00 1,50 1,50 1,50 LK3 SLS1 LK4 SLS2 LK5 SLS3 charakteristická charakteristická kvázistála 1,00 0,50 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,70 1,00 0,08 0,30 LK6 mimoriadna I 1,00 1,00 0,30 LK7 mimoriadna II 1,00 1,00 0,30 LK8 mimoriadna III 1,00 1,00 1,00 0,30 Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

23 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Priebeh výpočtových momentov v doske M x,min [knm/m] Priebeh výpočtových momentov v doske M x,max [knm/m] M x = 16,0 knm M x = 22,0 knm Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

24 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Priebeh výpočtových momentov v doske M y,min [knm/m] Priebeh výpočtových momentov v doske M y,max [knm/m] M y = 22,0 knm Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

25 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Pružný priehyb dosky (obálka kombinácií SLS1 alebo SLS2) charakteristická f max =1,56mm M Ek,x = 10,4 knm M Ek,y = 8,4 knm Pružný priehyb dosky (obálka kombinácii SLS3) kvázistála f max =1,00mm M Ek,x = 6,7 knm M Ek,y = 6,1 knm f max =4,93mm M Ek,x = 15,5 knm M Ek,y = 14,7 knm f max =3,64mm M Ek,x = 11,5 knm M Ek,y = 10,8 knm Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

26 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Výpočtové zaťaženie od dosky a 2.NP pôsobiace na steny N Ed [kn/m] obálka kombinácií ULS [kn] Výpočtové zaťaženie od dosky a 2.NP pôsobiace na stĺpy N Ed [kn] obálka kombinácii ULS [kn] 233 N Ed,1 120 kn/m výp.steny S2 N Ed,1 90 kn/m výp.steny S Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

27 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Nutné plochy výstuží v doske dolná výstuž smer x A s,xd [cm²/m] zakladaný raster ø10150 (spodná) Nutné plochy výstuží v doske dolná výstuž smer x A s,xd [cm²/m] zakladaný raster ø Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

28 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Nutné plochy výstuží v doske horná výstuž smer x A s,xh [cm²/m] zakladaný raster ø10150 zatiahnutá do 1/3 pola Nutné plochy výstuží v doske horná výstuž smer y A s,yh [cm²/m] zakladaný raster ø10150 zatiahnutá do 1/3 pola Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

29 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Vypočtova položka: D1 stropná doska nad garážou tr. konštr.: S4 navrh. životnosť: 50 rokov návrh.situácia: trvalá stat.prvok: prosto podopretá doska nosná v dvoch smeroch betón: C20/25 f ck = 20,0 MPa γ c = 1,50 α cc,pl = 1,00 α ct,pl = 1,00 f cd = 13,33 MPa f ctm = 2,20 MPa kamenivo: kremičité d g = 22,0 mm cement: N CEM 32,5 R E cm = 30,0 GPa v ek betónu: t = dni t 0 = 28 dni t s = 2 dni f ck (t) = 20,00 MPa f ctm (t)= 2,20 MPa E cm (t) = 30,0 GPa bet.oceľ: R f yk = 1,15 f yd = 426 MPa ξ eff,lim = 0,497 st. prostr.: XC1 c min,dur = 10 mm c dev = 10 mm c nom = 22 mm Geometrické parametre prierezu a hlavnej výstuže: h = 170 mm b = 1000 mm d = 130 mm a 1 = 40 mm a 2 = 0 [mm] A s1,min = 1,69 cm² minimálna plocha výstuže; A s,max = 68,0 cm 2 Parametre viac ťahanej výstuže A s1 : ø12100 A s1,prov = 11,31 cm² > A s1,req = 4,19 cm² Parametre menej tahanej vystuže A s2 : A s2,prov = 0,00 cm² > A s2,req = 0,00 cm² Kontrola ULS (MSU) ohyb: podľa STN EN :2006 kap (3) = 22,0 knm návrhová hodnot a ohybového moment u v priereze; ξ eff = 0,103 µ eff = 0,098 x eff = 13,4 [mm] = 22,0 knm < M Rd = 53,9 knm vyhovuje 41% Kontrola SLS (MSP) trhliny od ohybového momentu: podľa STN EN :2006 kap.7.3 A s,min,cr = 1,53 cm² < A s,t = 11,31 cm² M E,qp = 11,5 knm charakterist ická hodnota ohybového momentu v priereze; > M cr = 10,5 knm faza: II RH = 50 % u = 2000 mm h 0 = 170 mm φ (,t0) = 2,95 E c,eff = 7,59 GPa α e = 26,34 f ct,eff = 2,20 MPa x = 57 mm σ s = 101 MPa h c,ef = 38 mm A c,eff = 378 cm 2 A = s 11,31 cm 2 Ø = 12,0 mm c = 34 mm ρ = eq p,eff 0,03 k 1 = 0,80 k 2 = 0,50 k 3 = 3,40 k 4 = 0,425 k t = 0,40 dlhodobe74% s r,max = 184 mm ε sm ε cm = 0,30 w k = 0,06 mm < w max = 0,40 mm vyhovuje 14% Kontrola SLS (MSP) štíhlosť a priehyb: podľa STN EN :2006 kap l eff = 6,90 m K = 1,00 ρ 0 = 0,447% ρ = 0,322% ρ` = 0,000% σ s = 101 MPa 310/σ s = 3,1 x/l eff = 1,00 500/(f yk A s,1,req /A s,1,prov ) = 2,76 l eff /d = 53,1 < (l eff /d) lim = 202 vyhovuje 26% Kontrola SLS (MSP) priehyb: podľa STN EN :2006 kap M cr = 10,5 knm < M E,dp = 11,5 knm typ zaťaženia: dlhodobe74% φ (,t0) = 2,95 J c = cm 4 β = 0,50 ζ = 0,58 B=E J = cm c knm² ε (t) = cs 0, J I = cm 4 z = 1,I 38 mm z = 2,I mm S = I 43,3 cm³ B = I 3499 knm² J II = cm 4 z = 1,II 73 mm z = 2,II mm S = II 82,9 cm³ B = II 1677 knm² α M = f I = mm f II = mm α cs = f cs,i = mm f cs,ii = mm orientačný násobiteľ pružného prehybu 7,32 f pruž. = 3,6 mm f = 26,7 mm < l eff / 250 = 27,6 mm vyhovuje 97% Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

30 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Vypočtova položka: D2 stropná doska tr. konštr.: S4 navrh. životnosť: 50 rokov návrh.situácia: trvalá stat.prvok: prosto podopretá doska nosná v dvoch smeroch betón: C20/25 f ck = 20,0 MPa γ c = 1,50 α cc,pl = 1,00 α ct,pl = 1,00 f cd = 13,33 MPa f ctm = 2,20 MPa kamenivo: kremičité d g = 22,0 mm cement: N CEM 32,5 R E cm = 30,0 GPa v ek betónu: t = dni t 0 = 28 dni t s = 2 dni f ck (t) = 20,00 MPa f ctm (t)= 2,20 MPa E cm (t) = 30,0 GPa bet.oceľ: R f yk = 1,15 f yd = 426 MPa ξ eff,lim = 0,497 st. prostr.: XC1 c min,dur = 10 mm c dev = 10 mm c nom = 20 mm Geometrické parametre prierezu a hlavnej výstuže: h = 150 mm b = 1000 mm d = 115 mm a 1 = 35 mm a 2 = 0 [mm] A s1,min = 1,50 cm² minimálna plocha výstuže; A s,max = 60,0 cm 2 Parametre viac ťahanej výstuže A s1 : ø10150 A s1,prov = 5,24 cm² > A s1,req = 3,43 cm² Parametre menej tahanej vystuže A s2 : A s2,prov = 0,00 cm² > A s2,req = 0,00 cm² Kontrola ULS (MSU) ohyb: podľa STN EN :2006 kap (3) = 16,0 knm návrhová hodnot a ohybového moment u v priereze; ξ eff = 0,095 µ eff = 0,091 x eff = 11,0 [mm] = 16,0 knm < M Rd = 23,8 knm vyhovuje 67% Kontrola SLS (MSP) trhliny od ohybového momentu: podľa STN EN :2006 kap.7.3 A s,min,cr = 1,35 cm² < A s,t = 5,24 cm² M E,qp = 6,7 knm charakterist ická hodnota ohybového momentu v priereze; < M cr = 8,2 knm faza: I RH = 50 % u = 2000 mm h 0 = 150 mm φ (,t0) = 3,01 E c,eff = 7,48 GPa α e = 26,73 f ct,eff = 2,20 MPa x = 32 mm σ s = 22 MPa h c,ef = mm A c,eff = cm 2 A = s cm 2 Ø = mm c = mm ρ = eq p,eff k 1 = k 2 = k 3 = k 4 = k t = 0,40 dlhodobe64% s r,max = mm ε sm ε cm = w k = 0,00 mm < w max = 0,40 mm vyhovuje 0% Kontrola SLS (MSP) štíhlosť a priehyb: podľa STN EN :2006 kap l eff = 3,70 m K = 1,00 ρ 0 = 0,447% ρ = 0,298% ρ` = 0,000% σ s = 22 MPa 310/σ s = 14,3 x/l eff = 1,00 500/(f yk A s,1,req /A s,1,prov ) = 1,56 l eff /d = 32,2 < (l eff /d) lim = 581 vyhovuje 6% Kontrola SLS (MSP) priehyb: podľa STN EN :2006 kap M cr = 8,2 knm > M E,dp = 6,7 knm typ zaťaženia: dlhodobe64% φ (,t0) = 3,01 J c = cm 4 β = 0,50 ζ = 0,00 B=E J = 8438 knm² ε (t) = cm c cs 0, J I = cm 4 z = 37 mm z = mm S = 19,2 cm³ B = 1,I 2,I I I 2257 knm² J II = cm 4 z = mm z = mm S = cm³ B = 1,II 2,II II II knm² α M = f I = mm f II = mm α cs = f cs,i = mm f cs,ii = mm orientačný násobiteľ pružného prehybu 3,74 f pruž. = 1,0 mm f = 3,7 mm < l eff / 250 = 14,8 mm vyhovuje 25% Spôsob vystuženia stropnej dosky: čast: nad garážou Betón: C20/25 XC1, betonárska oceľ: R alebo BSt 500, hrúbka dosky: 170mm pri dolnom povrchu je nutné dosku vystužiť dvojsmerne: ø12100mm / ø12100mm krytie 25mm pri hornom povrchu je nutné dosku vystužiť dvojsmerne: ø12100mm / ø12100mm krytie 25mm Hornú výstuž ukladať nad vnútornými a obvodovými stenami a nad prievlaky výstuž musí zasahovať do 1/3 rozpätia poľa + kotevná dĺžka 570mm. V strede poľa horná výstuž nie je nutná. Minimálna dĺžka kotvenia prútov ø10 l bd = 470mm Minimálna dĺžka presahu stýkovania prútov ø10 l 0 = 710mm čast: nad ostatnými miestnosťami Betón: C20/25 XC1, betonárska oceľ: R alebo BSt 500, hrúbka dosky: 150mm pri dolnom povrchu je nutné dosku vystužiť dvojsmerne: ø10150mm / ø10150mm krytie 25mm pri hornom povrchu je nutné dosku vystužiť dvojsmerne: ø10150mm / ø10150mm krytie 25mm Hornú výstuž ukladať nad vnútornými a obvodovými stenami a nad prievlaky výstuž musí zasahovať do 1/3 rozpätia poľa + kotevná dĺžka 470mm. V strede poľa horná výstuž nie je nutná. Minimálna dĺžka kotvenia prútov ø10 l bd = 570mm Minimálna dĺžka presahu stýkovania prútov ø10 l 0 = 850mm Pri okrajoch dosky (vonkajší okraj dosky, a okraj otvoru schodiska) dolnú a hornú výstuž prepojiť so sebou pomocou prútov výstuže v tvare U. Výstuž dosky prepojiť s výstužou stĺpov, prievlakov a schodov. Spolu s doskou je nutné vyliať vence a prievlaky. Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

31 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Výpočet prievlakov podľa STN EN 1992 Vypočtova položka: N1 nosník N1 (nad stĺpom ST2) tr. konštr.: S4 navrh. životnosť: 50 rokov návrh.situácia: trvalá stat.prvok: prosto podoprený nosník betón: C20/25 f ck = 20,0 MPa γ c = 1,50 α cc,pl = 1,00 α ct,pl = 1,00 f cd = 13,33 MPa f ctm = 2,20 MPa kamenivo: kremičité d g = 22,0 mm cement: N CEM 32,5 R E cm = 30,0 GPa vek betónu: t = dni t 0 = 28 dni t s = 2 dni f ck (t) = 20,00 MPa f ctm (t)= 2,20 MPa E cm (t) = 30,0 GPa bet.oceľ: R f yk = 1,15 f yd = 426 MPa ξ eff,lim = 0,497 st. prostr.: XC1 c min,dur = 15 mm c dev = 10 mm c nom = 26 mm Geometrické parametre prierezu a hlavnej výstuže: h = 650 mm b = 330 mm d = 606 mm a 1 = 44 mm a 2 = 0 [mm] A s1,min = 2,60 cm² minimálna plocha výstuže; A s,max = 85,8 cm 2 Parametre viac ťahanej výstuže A s1 : 5ø16 A s1,prov = 10,05 cm² > A s1,req = 6,32 cm² Parametre menej tahanej vystuže A s2 : A s2,prov = 0,00 cm² > A s2,req = 0,00 cm² Kontrola ULS (MSU) ohyb: podľa STN EN :2006 kap (3) = 155,0 knm návrhová hodnota ohybového momentu v priereze; ξ eff = 0,101 µ eff = 0,096 x eff = 61,2 [mm] = 155,0 knm < M Rd = 238,6 knm vyhovuje 65% Kontrola SLS (MSP) trhliny od ohybového momentu: podľa STN EN :2006 kap.7.3 A s,min,cr = 1,45 cm² < A s,t = 10,05 cm² M E,qp = 111 knm charakteristická hodnota ohybového momentu v priereze; > M cr = 51,1 knm faza: II RH = 50 % u = 1960 mm h 0 = 219 mm φ (,t0) = 2,84 E c,eff = 7,82 GPa α e = 25,58 f ct,eff = 2,20 MPa x = 266 mm σ s = 191 MPa h c,ef = 110 mm A c,eff = 363 cm 2 A = s 10,05 cm 2 Ø = 16,0 mm c = 0 mm ρ = eq p,eff 0,03 k 1 = 0,80 k 2 = 0,50 k 3 = 3,40 k 4 = 0,425 k t = 0,40 dlhodobe100% s r,max = 98 mm ε sm ε cm = 0,68 w k = 0,07 mm < w max = 0,40 mm vyhovuje 17% Kontrola SLS (MSP) štíhlosť a priehyb: podľa STN EN :2006 kap l eff = 4,80 m K = 1,00 ρ 0 = 0,447% ρ = 0,316% ρ` = 0,000% σ s = 191 MPa 310/σ s = 1,6 x/l eff = 1,00 500/(f yk A s,1,req /A s,1,prov ) = 1,62 l eff /d = 7,9 < (l eff /d) lim = 64 vyhovuje 12% Kontrola šmyku prenašaneho cez betón ULS (MSU): podľa STN EN :2006 kap = 203,0 kn návrhová priečna sila v priereze; b w =b = 330 mm d = 606 mm k = 1,57 υ = 0,55 A sl = 10,05 cm 2 5ø16 ρ = 0,50 % σ = 0,0 MPa ν = l cp min 0,31 MPa s l,max = 400 [mm] maximálny dovolený pozdĺžny rozostup strmeňov; v Rd,c = 0,41 MPa V Rd,c = 81,5 kn V Rd,c,max = 733,2 kn = 203,0 kn > V Rd = min{ V Rd,c ; V Rd,c,max } = 81,5 [kn] nevyhovuje! 249% Kontrola šmykovej výstuže strmeňov ULS (MSU): podľa STN EN :2006 kap bet.oceľ strmeňov: R f ywk = 1,15 f ywd = 426 MPa z = 545 mm A sw = 1,01 cm 2 2 ø8100 α = 1,0 ρ = 0,31 % ρ = cw w w,min 0,08 % l t = 1,09 m ctgθ = 2,00 s l,max = 400 mm s t,max = 450 mm V Rd,s = 468,9 kn V Rd,max = 527,5 kn = 203,0 kn < V Rd = min{ V Rd,s ; V Rd,max } = 468,9 kn vyhovuje 43% Výpočtove ohybové momenty [knm] (,max = 155 knm / +136 knm) N3 N4 St3 St1 St2 Výpočtová priečna sila [kn] (,max = 203 kn) Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

32 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Vypočtova položka: N2 nosník N2 (konzolová čast) tr. konštr.: S4 navrh. životnosť: 50 rokov návrh.situácia: trvalá stat.prvok: konzolový nosník betón: C20/25 f ck = 20,0 MPa γ c = 1,50 α cc,pl = 1,00 α ct,pl = 1,00 f cd = 13,33 MPa f ctm = 2,20 MPa kamenivo: kremičité d g = 22,0 mm cement: N CEM 32,5 R E cm = 30,0 GPa vek betónu: t = dni t 0 = 28 dni t s = 2 dni f ck (t) = 20,00 MPa f ctm (t)= 2,20 MPa E cm (t) = 30,0 GPa bet.oceľ: R f yk = 1,15 f yd = 426 MPa ξ eff,lim = 0,497 st. prostr.: XC1 c min,dur = 15 mm c dev = 10 mm c nom = 26 mm Geometrické parametre prierezu a hlavnej výstuže: h = 650 mm b = 330 mm d = 606 mm a 1 = 44 mm a 2 = 0 [mm] A s1,min = 2,60 cm² minimálna plocha výstuže; A s,max = 85,8 cm 2 Parametre viac ťahanej výstuže A s1 : 3ø16 A s1,prov = 6,03 cm² > A s1,req = 1,97 cm² Parametre menej tahanej vystuže A s2 : A s2,prov = 0,00 cm² > A s2,req = 0,00 cm² Kontrola ULS (MSU) ohyb: podľa STN EN :2006 kap (3) = 50,0 knm návrhová hodnota ohybového momentu v priereze; ξ eff = 0,031 µ eff = 0,031 x eff = 19,1 [mm] = 50,0 knm < M Rd = 148,1 knm vyhovuje 34% Kontrola SLS (MSP) štíhlosť a priehyb: podľa STN EN :2006 kap l eff = 1,50 m K = 0,40 ρ 0 = 0,447% ρ = 0,098% ρ` = 0,000% σ s = 28 MPa 310/σ s = 11,2 x/l eff = 1,00 500/(f yk A s,1,req /A s,1,prov ) = 3,13 l eff /d = 2,5 < (l eff /d) lim = 1927 vyhovuje 0% Kontrola šmyku prenašaneho cez betón ULS (MSU): podľa STN EN :2006 kap = 65,0 kn návrhová priečna sila v priereze; b w =b = 330 mm d = 606 mm k = 1,57 υ = 0,55 A sl = 6,03 cm 2 3ø16 ρ = 0,30 % σ = 0,0 MPa ν = l cp min 0,31 MPa s l,max = 400 [mm] maximálny dovolený pozdĺžny rozostup strmeňov; v Rd,c = 0,34 MPa V Rd,c = 68,7 kn V Rd,c,max = 733,2 kn = 65,0 kn < V Rd = min{ V Rd,c ; V Rd,c,max } = 68,7 [kn] vyhovuje 95% Kontrola šmykovej výstuže strmeňov ULS (MSU): podľa STN EN :2006 kap bet.oceľ strmeňov: R f ywk = 1,15 f ywd = 426 MPa z = 545 mm A sw = 1,01 cm 2 2 ø8100 α = 1,0 ρ = 0,31 % ρ = cw w w,min 0,08 % l t = 1,09 m ctgθ = 2,00 s l,max = 400 mm s t,max = 450 mm V Rd,s = 468,9 kn V Rd,max = 527,5 kn = 65,0 kn < V Rd = min{ V Rd,s ; V Rd,max } = 468,9 kn vyhovuje 14% Výpočtove ohybové momenty [knm] (,max = 48 knm / +21 knm) N3 Výpočtová priečna sila [kn] (,max = 64 kn) N4 Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

33 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Vypočtova položka: N3 nosník N3 tr. konštr.: S4 navrh. životnosť: 50 rokov návrh.situácia: trvalá stat.prvok: prosto podoprený nosník betón: C20/25 f ck = 20,0 MPa γ c = 1,50 α cc,pl = 1,00 α ct,pl = 1,00 f cd = 13,33 MPa f ctm = 2,20 MPa kamenivo: kremičité d g = 22,0 mm cement: N CEM 32,5 R E cm = 30,0 GPa vek betónu: t = dni t 0 = 28 dni t s = 2 dni f ck (t) = 20,00 MPa f ctm (t)= 2,20 MPa E cm (t) = 30,0 GPa bet.oceľ: R f yk = 1,15 f yd = 426 MPa ξ eff,lim = 0,497 st. prostr.: XC1 c min,dur = 15 mm c dev = 10 mm c nom = 25 mm Geometrické parametre prierezu a hlavnej výstuže: h = 450 mm b = 330 mm d = 408 mm a 1 = 42 mm a 2 = 0 [mm] A s1,min = 1,76 cm² minimálna plocha výstuže; A s,max = 59,4 cm 2 Parametre viac ťahanej výstuže A s1 : 3ø12 A s1,prov = 3,39 cm² > A s1,req = 1,76 cm² Parametre menej tahanej vystuže A s2 : A s2,prov = 0,00 cm² > A s2,req = 0,00 cm² Kontrola ULS (MSU) ohyb: podľa STN EN :2006 kap (3) = 30,0 knm návrhová hodnota ohybového momentu v priereze; ξ eff = 0,042 µ eff = 0,041 x eff = 17,1 [mm] = 30,0 knm < M Rd = 56,5 knm vyhovuje 53% Kontrola SLS (MSP) štíhlosť a priehyb: podľa STN EN :2006 kap l eff = 4,00 m K = 1,00 ρ 0 = 0,447% ρ = 0,131% ρ` = 0,000% σ s = 35 MPa 310/σ s = 9,0 x/l eff = 1,00 500/(f yk A s,1,req /A s,1,prov ) = 1,96 l eff /d = 9,8 < (l eff /d) lim = 1543 vyhovuje 1% Kontrola SLS frekvencia vibrácií: ` podľa STN EN :2006 kap α 1 = 3,14 q k +g k 3,0 kn/m g k = 3,7 kn/m l eff = 4,00 m f 1 = 32,5 Hz < f min = Hz vyhovuje 0% Kontrola šmyku prenašaneho cez betón ULS (MSU): podľa STN EN :2006 kap = 41,0 kn návrhová priečna sila v priereze; b w =b = 330 mm d = 408 mm k = 1,70 υ = 0,55 A sl = 3,39 cm 2 3ø12 ρ = 0,25 % σ = 0,0 MPa ν = l cp min 0,35 MPa s l,max = 300 [mm] maximálny dovolený pozdĺžny rozostup strmeňov; v Rd,c = 0,35 MPa V Rd,c = 47,0 kn V Rd,c,max = 493,6 kn = 41,0 kn < V Rd = min{ V Rd,c ; V Rd,c,max } = 47 [kn] vyhovuje 87% Kontrola šmykovej výstuže strmeňov ULS (MSU): podľa STN EN :2006 kap bet.oceľ strmeňov: R f ywk = 1,15 f ywd = 426 MPa z = 367 mm A sw = 1,01 cm 2 2 ø8200 α = 1,0 ρ = 0,15 % ρ = cw w w,min 0,08 % l t = 0,73 m ctgθ = 2,00 s l,max = 300 mm s t,max = 300 mm V Rd,s = 157,9 kn V Rd,max = 355,2 kn = 41,0 kn < V Rd = min{ V Rd,s ; V Rd,max } = 157,9 kn vyhovuje 26% Výpočtove ohybové momenty [knm] (,max = 12 knm / +30 knm) N1 N2 Výpočtová priečna sila [kn] (,max = 41 kn) N5 Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

34 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Vypočtova položka: N4 nosník N4 konzolová čast tr. konštr.: S4 navrh. životnosť: 50 rokov návrh.situácia: trvalá stat.prvok: konzolový nosník betón: C20/25 f ck = 20,0 MPa γ c = 1,50 α cc,pl = 1,00 α ct,pl = 1,00 f cd = 13,33 MPa f ctm = 2,20 MPa kamenivo: kremičité d g = 22,0 mm cement: N CEM 32,5 R E cm = 30,0 GPa vek betónu: t = dni t 0 = 28 dni t s = 2 dni f ck (t) = 20,00 MPa f ctm (t)= 2,20 MPa E cm (t) = 30,0 GPa bet.oceľ: R f yk = 1,15 f yd = 426 MPa ξ eff,lim = 0,497 st. prostr.: XC1 c min,dur = 15 mm c dev = 10 mm c nom = 26 mm Geometrické parametre prierezu a hlavnej výstuže: h = 650 mm b = 330 mm d = 606 mm a 1 = 44 mm a 2 = 0 [mm] A s1,min = 2,60 cm² minimálna plocha výstuže; A s,max = 85,8 cm 2 Parametre viac ťahanej výstuže A s1 : 3ø16 A s1,prov = 6,03 cm² > A s1,req = 4,13 cm² Parametre menej tahanej vystuže A s2 : A s2,prov = 0,00 cm² > A s2,req = 0,00 cm² Kontrola ULS (MSU) ohyb: podľa STN EN :2006 kap (3) = 103,0 knm návrhová hodnota ohybového momentu v priereze; ξ eff = 0,066 µ eff = 0,064 x eff = 39,9 [mm] = 103,0 knm < M Rd = 148,1 knm vyhovuje 70% Kontrola SLS (MSP) trhliny od ohybového momentu: podľa STN EN :2006 kap.7.3 A s,min,cr = 1,45 cm² < A s,t = 6,03 cm² M E,qp = 73,57 knm charakteristická hodnota ohybového momentu v priereze; > M cr = 51,1 knm faza: II RH = 50 % u = 1960 mm h 0 = 219 mm φ (,t0) = 2,84 E c,eff = 7,82 GPa α e = 25,58 f ct,eff = 2,20 MPa x = 198 mm σ s = 224 MPa h c,ef = 110 mm A c,eff = 363 cm 2 A = s 6,03 cm 2 Ø = 16,0 mm c = 0 mm ρ = eq p,eff 0,02 k 1 = 0,80 k 2 = 0,50 k 3 = 3,40 k 4 = 0,425 k t = 0,40 dlhodobe100% s r,max = 164 mm ε sm ε cm = 0,74 w k = 0,12 mm < w max = 0,40 mm vyhovuje 30% Kontrola SLS (MSP) štíhlosť a priehyb: podľa STN EN :2006 kap l eff = 2,90 m K = 0,40 ρ 0 = 0,447% ρ = 0,206% ρ` = 0,000% σ s = 224 MPa 310/σ s = 1,4 x/l eff = 1,00 500/(f yk A s,1,req /A s,1,prov ) = 1,49 l eff /d = 4,8 < (l eff /d) lim = 36 vyhovuje 13% Kontrola SLS (MSP) priehyb: podľa STN EN :2006 kap M cr = 51,1 knm < M E,dp = 73,6 knm typ zaťaženia: dlhodobe100% φ (,t0) = 2,84 J c = cm 4 β = 0,50 ζ = 0,76 B=E J = cm c knm² ε (t) = cs 0, J I = cm 4 z = 1,I 262 mm z = 2,I mm S = I 158,1 cm³ B = I knm² J II = cm 4 z = 1,II 408 mm z = 2,II mm S = II 246,0 cm³ B = II knm² α M = 1/ 4 f I = 2,3 mm f II = 5,8 mm α cs = 1/ 2 f cs,i = 0,9 mm f cs,ii = 2,4 mm orientačný násobiteľ pružného prehybu 8,47 f pruž. = 0,3 mm f = 2,9 mm < l eff / 250 = 11,6 mm vyhovuje 25% Kontrola šmyku prenašaneho cez betón ULS (MSU): podľa STN EN :2006 kap = 71,0 kn návrhová priečna sila v priereze; b w =b = 330 mm d = 606 mm k = 1,57 υ = 0,55 A sl = 6,03 cm 2 3ø16 ρ = 0,30 % σ = 0,0 MPa ν = l cp min 0,31 MPa s l,max = 400 [mm] maximálny dovolený pozdĺžny rozostup strmeňov; v Rd,c = 0,34 MPa V Rd,c = 68,7 kn V Rd,c,max = 733,2 kn = 71,0 kn > V Rd = min{ V Rd,c ; V Rd,c,max } = 68,7 [kn] nevyhovuje! 103% Kontrola šmykovej výstuže strmeňov ULS (MSU): podľa STN EN :2006 kap bet.oceľ strmeňov: R f ywk = 1,15 f ywd = 426 MPa z = 545 mm A sw = 1,01 cm 2 2 ø8200 α = 1,0 ρ = 0,15 % ρ = cw w w,min 0,08 % l t = 1,09 m ctgθ = 2,00 s l,max = 400 mm s t,max = 450 mm V Rd,s = 234,4 kn V Rd,max = 527,5 kn = 71,0 kn < V Rd = min{ V Rd,s ; V Rd,max } = 234,4 kn vyhovuje 30% Výpočtove ohybové momenty [knm] (,max = 103 knm / +7 knm) N1 N2 Výpočtová priečna sila [kn] (,max = 71 kn) Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

35 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Vypočtova položka: N5 nosník N5 konzolová čast tr. konštr.: S4 navrh. životnosť: 50 rokov návrh.situácia: trvalá stat.prvok: konzolový nosník betón: C20/25 f ck = 20,0 MPa γ c = 1,50 α cc,pl = 1,00 α ct,pl = 1,00 f cd = 13,33 MPa f ctm = 2,20 MPa kamenivo: kremičité d g = 22,0 mm cement: N CEM 32,5 R E cm = 30,0 GPa vek betónu: t = dni t 0 = 28 dni t s = 2 dni f ck (t) = 20,00 MPa f ctm (t)= 2,20 MPa E cm (t) = 30,0 GPa bet.oceľ: R f yk = 1,15 f yd = 426 MPa ξ eff,lim = 0,497 st. prostr.: XC1 c min,dur = 15 mm c dev = 10 mm c nom = 26 mm Geometrické parametre prierezu a hlavnej výstuže: h = 650 mm b = 330 mm d = 606 mm a 1 = 44 mm a 2 = 0 [mm] A s1,min = 2,60 cm² minimálna plocha výstuže; A s,max = 85,8 cm 2 Parametre viac ťahanej výstuže A s1 : 4ø16 A s1,prov = 8,04 cm² > A s1,req = 6,54 cm² Parametre menej tahanej vystuže A s2 : A s2,prov = 0,00 cm² > A s2,req = 0,00 cm² Kontrola ULS (MSU) ohyb: podľa STN EN :2006 kap (3) = 160,0 knm návrhová hodnota ohybového momentu v priereze; ξ eff = 0,104 µ eff = 0,099 x eff = 63,3 [mm] = 160,0 knm < M Rd = 194,2 knm vyhovuje 82% Kontrola SLS (MSP) trhliny od ohybového momentu: podľa STN EN :2006 kap.7.3 A s,min,cr = 1,45 cm² < A s,t = 8,04 cm² M E,qp = 114 knm charakteristická hodnota ohybového momentu v priereze; > M cr = 51,1 knm faza: II RH = 50 % u = 1960 mm h 0 = 219 mm φ (,t0) = 2,84 E c,eff = 7,82 GPa α e = 25,58 f ct,eff = 2,20 MPa x = 234 mm σ s = 255 MPa h c,ef = 110 mm A c,eff = 363 cm 2 A = s 8,04 cm 2 Ø = 16,0 mm c = 0 mm ρ = eq p,eff 0,02 k 1 = 0,80 k 2 = 0,50 k 3 = 3,40 k 4 = 0,425 k t = 0,40 dlhodobe100% s r,max = 123 mm ε sm ε cm = 0,97 w k = 0,12 mm < w max = 0,40 mm vyhovuje 30% Kontrola SLS (MSP) štíhlosť a priehyb: podľa STN EN :2006 kap l eff = 1,50 m K = 0,40 ρ 0 = 0,447% ρ = 0,327% ρ` = 0,000% σ s = 255 MPa 310/σ s = 1,2 x/l eff = 1,00 500/(f yk A s,1,req /A s,1,prov ) = 1,25 l eff /d = 2,5 < (l eff /d) lim = 14 vyhovuje 17% Kontrola šmyku prenašaneho cez betón ULS (MSU): podľa STN EN :2006 kap = 127,0 kn návrhová priečna sila v priereze; b w =b = 330 mm d = 606 mm k = 1,57 υ = 0,55 A sl = 8,04 cm 2 4ø16 ρ = 0,40 % σ = 0,0 MPa ν = l cp min 0,31 MPa s l,max = 400 [mm] maximálny dovolený pozdĺžny rozostup strmeňov; v Rd,c = 0,38 MPa V Rd,c = 75,6 kn V Rd,c,max = 733,2 kn = 127,0 kn > V Rd = min{ V Rd,c ; V Rd,c,max } = 75,6 [kn] nevyhovuje! 168% Kontrola šmykovej výstuže strmeňov ULS (MSU): podľa STN EN :2006 kap bet.oceľ strmeňov: R f ywk = 1,15 f ywd = 426 MPa z = 545 mm A sw = 1,01 cm 2 2 ø8100 α = 1,0 ρ = 0,31 % ρ = cw w w,min 0,08 % l t = 1,09 m ctgθ = 2,00 s l,max = 400 mm s t,max = 450 mm V Rd,s = 468,9 kn V Rd,max = 527,5 kn = 127,0 kn < V Rd = min{ V Rd,s ; V Rd,max } = 468,9 kn vyhovuje 27% Výpočtove ohybové momenty [knm] (,max = 160 knm / 10 knm) N3 N6 Výpočtová priečna sila [kn] (,max = 127 kn) Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

36 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Vypočtova položka: N6 nosník N6 tr. konštr.: S4 navrh. životnosť: 50 rokov návrh.situácia: trvalá stat.prvok: prosto podoprený nosník betón: C20/25 f ck = 20,0 MPa γ c = 1,50 α cc,pl = 1,00 α ct,pl = 1,00 f cd = 13,33 MPa f ctm = 2,20 MPa kamenivo: kremičité d g = 22,0 mm cement: N CEM 32,5 R E cm = 30,0 GPa vek betónu: t = dni t 0 = 28 dni t s = 2 dni f ck (t) = 20,00 MPa f ctm (t)= 2,20 MPa E cm (t) = 30,0 GPa bet.oceľ: R f yk = 1,15 f yd = 426 MPa ξ eff,lim = 0,497 st. prostr.: XC1 c min,dur = 15 mm c dev = 10 mm c nom = 26 mm Geometrické parametre prierezu a hlavnej výstuže: h = 650 mm b = 330 mm d = 606 mm a 1 = 44 mm a 2 = 0 [mm] A s1,min = 2,60 cm² minimálna plocha výstuže; A s,max = 85,8 cm 2 Parametre viac ťahanej výstuže A s1 : 2ø16 A s1,prov = 4,02 cm² > A s1,req = 0,58 cm² Parametre menej tahanej vystuže A s2 : A s2,prov = 0,00 cm² > A s2,req = 0,00 cm² Kontrola ULS (MSU) ohyb: podľa STN EN :2006 kap (3) = 15,0 knm návrhová hodnota ohybového momentu v priereze; ξ eff = 0,009 µ eff = 0,009 x eff = 5,7 [mm] = 15,0 knm < M Rd = 100,4 knm vyhovuje 15% Kontrola šmyku prenašaneho cez betón ULS (MSU): podľa STN EN :2006 kap = 46,0 kn návrhová priečna sila v priereze; b w =b = 330 mm d = 606 mm k = 1,57 υ = 0,55 A sl = 4,02 cm 2 2ø16 ρ = 0,20 % σ = 0,0 MPa ν = l cp min 0,31 MPa s l,max = 400 [mm] maximálny dovolený pozdĺžny rozostup strmeňov; v Rd,c = 0,31 MPa V Rd,c = 61,8 kn V Rd,c,max = 733,2 kn = 46,0 kn < V Rd = min{ V Rd,c ; V Rd,c,max } = 61,8 [kn] vyhovuje 74% Kontrola šmykovej výstuže strmeňov ULS (MSU): podľa STN EN :2006 kap bet.oceľ strmeňov: R f ywk = 1,15 f ywd = 426 MPa z = 545 mm A sw = 0,57 cm 2 2 ø6200 α = 1,0 ρ = 0,09 % ρ = cw w w,min 0,08 % l t = 1,09 m ctgθ = 2,00 s l,max = 400 mm s t,max = 450 mm V Rd,s = 132,3 kn V Rd,max = 527,5 kn = 46,0 kn < V Rd = min{ V Rd,s ; V Rd,max } = 132,3 kn vyhovuje 35% Výpočtove ohybové momenty [knm] (,max = +15 knm / 10 knm) N5 N4 Výpočtová priečna sila [kn] (,max = 46 kn) Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

37 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Vypočtova položka: N7 nosník N7 tr. konštr.: S4 navrh. životnosť: 50 rokov návrh.situácia: trvalá stat.prvok: prosto podoprený nosník betón: C20/25 f ck = 20,0 MPa γ c = 1,50 α cc,pl = 1,00 α ct,pl = 1,00 f cd = 13,33 MPa f ctm = 2,20 MPa kamenivo: kremičité d g = 22,0 mm cement: N CEM 32,5 R E cm = 30,0 GPa vek betónu: t = dni t 0 = 28 dni t s = 2 dni f ck (t) = 20,00 MPa f ctm (t)= 2,20 MPa E cm (t) = 30,0 GPa bet.oceľ: R f yk = 1,15 f yd = 426 MPa ξ eff,lim = 0,497 st. prostr.: XC1 c min,dur = 15 mm c dev = 10 mm c nom = 26 mm Geometrické parametre prierezu a hlavnej výstuže: h = 300 mm b = 250 mm d = 256 mm a 1 = 44 mm a 2 = 0 [mm] A s1,min = 0,84 cm² minimálna plocha výstuže; A s,max = 30,0 cm 2 Parametre viac ťahanej výstuže A s1 : 3ø16 A s1,prov = 6,03 cm² > A s1,req = 2,76 cm² Parametre menej tahanej vystuže A s2 : A s2,prov = 0,00 cm² > A s2,req = 0,00 cm² Kontrola ULS (MSU) ohyb: podľa STN EN :2006 kap (3) = 28,0 knm návrhová hodnota ohybového momentu v priereze; ξ eff = 0,138 µ eff = 0,128 x eff = 35,2 [mm] = 28,0 knm < M Rd = 55,8 knm vyhovuje 50% Kontrola SLS (MSP) trhliny od ohybového momentu: podľa STN EN :2006 kap.7.3 A s,min,cr = 0,67 cm² < A s,t = 6,03 cm² M E,qp = 20 knm charakteristická hodnota ohybového momentu v priereze; > M cr = 8,2 knm faza: II RH = 50 % u = 1100 mm h 0 = 136 mm φ (,t0) = 3,06 E c,eff = 7,39 GPa α e = 27,05 f ct,eff = 2,20 MPa x = 144 mm σ s = 134 MPa h c,ef = 52 mm A c,eff = 130 cm 2 A = s 6,03 cm 2 Ø = 16,0 mm c = 36 mm ρ = eq p,eff 0,05 k 1 = 0,80 k 2 = 0,50 k 3 = 3,40 k 4 = 0,425 k t = 0,40 dlhodobe100% s r,max = 181 mm ε sm ε cm = 0,45 w k = 0,08 mm < w max = 0,40 mm vyhovuje 21% Kontrola SLS (MSP) štíhlosť a priehyb: podľa STN EN :2006 kap l eff = 3,70 m K = 1,00 ρ 0 = 0,447% ρ = 0,431% ρ` = 0,000% σ s = 134 MPa 310/σ s = 2,3 x/l eff = 1,00 500/(f yk A s,1,req /A s,1,prov ) = 2,23 l eff /d = 14,5 < (l eff /d) lim = 94 vyhovuje 15% Kontrola SLS (MSP) priehyb: podľa STN EN :2006 kap M cr = 8,2 knm < M E,dp = 20,0 knm typ zaťaženia: dlhodobe100% φ (,t0) = 3,06 J c = cm 4 β = 0,50 ζ = 0,92 B=E J = knm² ε (t) = cm c cs 0, J I = cm 4 z = 87 mm z = mm S = 52,5 cm³ B = 1,I 2,I I I 5272 knm² J II = cm 4 z = 112 mm z = mm S = 67,5 cm³ B = 1,II 2,II II II 3353 knm² α M = 5/ 48 f I = 5,4 mm f II = 8,5 mm α cs = 1/ 8 f cs,i = 1,8 mm f cs,ii = 2,9 mm orientačný násobiteľ pružného prehybu 5,03 f pruž. = 2,2 mm f = 11,0 mm < l eff / 250 = 14,8 mm vyhovuje 75% Kontrola šmyku prenašaneho cez betón ULS (MSU): podľa STN EN :2006 kap = 63,0 kn návrhová priečna sila v priereze; b w =b = 250 mm d = 256 mm k = 1,88 υ = 0,55 A sl = 6,03 cm 2 3ø16 ρ = 0,94 % σ = 0,0 MPa ν = l cp min 0,40 MPa s l,max = 190 [mm] maximálny dovolený pozdĺžny rozostup strmeňov; v Rd,c = 0,6 MPa V Rd,c = 38,5 kn V Rd,c,max = 234,6 kn = 63,0 kn > V Rd = min{ V Rd,c ; V Rd,c,max } = 38,5 [kn] nevyhovuje! 164% Kontrola šmykovej výstuže strmeňov ULS (MSU): podľa STN EN :2006 kap bet.oceľ strmeňov: R f ywk = 1,15 f ywd = 426 MPa z = 230 mm A sw = 0,57 cm 2 2 ø6150 α = 1,0 ρ = 0,15 % ρ = cw w w,min 0,08 % l t = 0,46 m ctgθ = 2,00 s l,max = 190 mm s t,max = 190 mm V Rd,s = 74,4 kn V Rd,max = 168,6 kn = 63,0 kn < V Rd = min{ V Rd,s ; V Rd,max } = 74,4 kn vyhovuje 85% Výpočtove ohybové momenty [knm] (,max = +28 knm / 26 knm) N9 N6 N2 Výpočtová priečna sila [kn] (,max = 63 kn) Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

38 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Vypočtova položka: N8, N9 nosníky N8, N9 tr. konštr.: S4 navrh. životnosť: 50 rokov návrh.situácia: trvalá stat.prvok: prosto podoprený nosník betón: C20/25 f ck = 20,0 MPa γ c = 1,50 α cc,pl = 1,00 α ct,pl = 1,00 f cd = 13,33 MPa f ctm = 2,20 MPa kamenivo: kremičité d g = 22,0 mm cement: N CEM 32,5 R E cm = 30,0 GPa vek betónu: t = dni t 0 = 28 dni t s = 2 dni f ck (t) = 20,00 MPa f ctm (t)= 2,20 MPa E cm (t) = 30,0 GPa bet.oceľ: R f yk = 1,15 f yd = 426 MPa ξ eff,lim = 0,497 st. prostr.: XC1 c min,dur = 15 mm c dev = 10 mm c nom = 26 mm Geometrické parametre prierezu a hlavnej výstuže: h = 250 mm b = 200 mm d = 206 mm a 1 = 44 mm a 2 = 0 [mm] A s1,min = 0,54 cm² minimálna plocha výstuže; A s,max = 20,0 cm 2 Parametre viac ťahanej výstuže A s1 : 3ø16 A s1,prov = 6,03 cm² > A s1,req = 4,40 cm² Parametre menej tahanej vystuže A s2 : A s2,prov = 0,00 cm² > A s2,req = 0,00 cm² Kontrola ULS (MSU) ohyb: podľa STN EN :2006 kap (3) = 32,0 knm návrhová hodnota ohybového momentu v priereze; ξ eff = 0,341 µ eff = 0,283 x eff = 70,2 [mm] = 32,0 knm < M Rd = 40,5 knm vyhovuje 79% Kontrola šmyku prenašaneho cez betón ULS (MSU): podľa STN EN :2006 kap = 97,0 kn návrhová priečna sila v priereze; b w =b = 200 mm d = 206 mm k = 1,99 υ = 0,55 A sl = 6,03 cm 2 3ø16 ρ = 1,46 % σ = 0,0 MPa ν = l cp min 0,44 MPa s l,max = 150 [mm] maximálny dovolený pozdĺžny rozostup strmeňov; v Rd,c = 0,73 MPa V Rd,c = 30,2 kn V Rd,c,max = 151 kn = 97,0 kn > V Rd = min{ V Rd,c ; V Rd,c,max } = 30,2 [kn] nevyhovuje! 321% Kontrola šmykovej výstuže strmeňov ULS (MSU): podľa STN EN :2006 kap bet.oceľ strmeňov: R f ywk = 1,15 f ywd = 426 MPa z = 185 mm A sw = 1,01 cm 2 2 ø8100 α = 1,0 ρ = 0,51 % ρ = cw w w,min 0,08 % l t = 0,37 m ctgθ = 2,00 s l,max = 150 mm s t,max = 150 mm V Rd,s = 159,1 kn V Rd,max = 108,5 kn = 97,0 kn < V Rd = min{ V Rd,s ; V Rd,max } = 108,5 kn vyhovuje 89% Nosník N8 Výpočtove ohybové momenty [knm] (,max = +5 knm / 32 knm) St4 N9 Nosník N8 Výpočtová priečna sila [kn] (,max = 97 kn) Nosník N9 Výpočtove ohybové momenty [knm] (,max = +7 knm / 4 knm) N8 Nosník N9 Výpočtová priečna sila [kn] (,max = 28 kn) SCH1 N2 N7 Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

39 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Vypočtova položka: N10 nosník N10 tr. konštr.: S4 navrh. životnosť: 50 rokov návrh.situácia: trvalá stat.prvok: prosto podoprený nosník betón: C20/25 f ck = 20,0 MPa γ c = 1,50 α cc,pl = 1,00 α ct,pl = 1,00 f cd = 13,33 MPa f ctm = 2,20 MPa kamenivo: kremičité d g = 22,0 mm cement: N CEM 32,5 R E cm = 30,0 GPa vek betónu: t = dni t 0 = 28 dni t s = 2 dni f ck (t) = 20,00 MPa f ctm (t)= 2,20 MPa E cm (t) = 30,0 GPa bet.oceľ: R f yk = 1,15 f yd = 426 MPa ξ eff,lim = 0,497 st. prostr.: XC1 c min,dur = 15 mm c dev = 10 mm c nom = 26 mm Geometrické parametre prierezu a hlavnej výstuže: h = 520 mm b = 330 mm d = 476 mm a 1 = 44 mm a 2 = 0 [mm] A s1,min = 2,05 cm² minimálna plocha výstuže; A s,max = 68,6 cm 2 Parametre viac ťahanej výstuže A s1 : 4ø16 A s1,prov = 8,04 cm² > A s1,req = 5,93 cm² Parametre menej tahanej vystuže A s2 : A s2,prov = 0,00 cm² > A s2,req = 0,00 cm² Kontrola ULS (MSU) ohyb: podľa STN EN :2006 kap (3) = 113,0 knm návrhová hodnota ohybového momentu v priereze; ξ eff = 0,121 µ eff = 0,113 x eff = 57,4 [mm] = 113,0 knm < M Rd = 149,7 knm vyhovuje 75% Kontrola SLS (MSP) trhliny od ohybového momentu: podľa STN EN :2006 kap.7.3 A s,min,cr = 1,30 cm² < A s,t = 8,04 cm² M E,qp = 80,71 knm charakteristická hodnota ohybového momentu v priereze; > M cr = 32,7 knm faza: II RH = 50 % u = 1700 mm h 0 = 202 mm φ (,t0) = 2,87 E c,eff = 7,75 GPa α e = 25,82 f ct,eff = 2,20 MPa x = 205 mm σ s = 229 MPa h c,ef = 105 mm A c,eff = 347 cm 2 A = s 8,04 cm 2 Ø = 16,0 mm c = 0 mm ρ = eq p,eff 0,02 k 1 = 0,80 k 2 = 0,50 k 3 = 3,40 k 4 = 0,425 k t = 0,40 dlhodobe100% s r,max = 117 mm ε sm ε cm = 0,84 w k = 0,10 mm < w max = 0,40 mm vyhovuje 25% Kontrola SLS (MSP) priehyb: podľa STN EN :2006 kap M cr = 32,7 knm < M E,dp = 80,7 knm typ zaťaženia: dlhodobe100% φ (,t0) = 2,87 J c = cm 4 β = 0,50 ζ = 0,92 B=E J = cm c knm² ε (t) = cs 0, J I = cm 4 z = 1,I 193 mm z = 2,I mm S = I 154,9 cm³ B = I knm² J II = cm 4 z = 1,II 271 mm z = 2,II mm S = II 218,2 cm³ B = II knm² α M = 5/ 48 f I = 6,2 mm f II = 11,9 mm α cs = 1/ 8 f cs,i = 1,4 mm f cs,ii = 2,7 mm orientačný násobiteľ pružného prehybu 6,06 f pruž. = 2,3 mm f = 14,0 mm < l eff / 250 = 20,8 mm vyhovuje 67% Kontrola šmyku prenašaneho cez betón ULS (MSU): podľa STN EN :2006 kap = 130,0 kn návrhová priečna sila v priereze; b w =b = 330 mm d = 476 mm k = 1,65 υ = 0,55 A sl = 8,04 cm 2 4ø16 ρ = 0,51 % σ = 0,0 MPa ν = l cp min 0,33 MPa s l,max = 350 [mm] maximálny dovolený pozdĺžny rozostup strmeňov; v Rd,c = 0,43 MPa V Rd,c = 67,4 kn V Rd,c,max = 575,9 kn = 130,0 kn > V Rd = min{ V Rd,c ; V Rd,c,max } = 67,4 [kn] nevyhovuje! 193% Kontrola šmykovej výstuže strmeňov ULS (MSU): podľa STN EN :2006 kap bet.oceľ strmeňov: R f ywk = 1,15 f ywd = 426 MPa z = 428 mm A sw = 1,01 cm 2 2 ø8200 α = 1,0 ρ = 0,15 % ρ = cw w w,min 0,08 % l t = 0,86 m ctgθ = 2,00 s l,max = 350 mm s t,max = 350 mm V Rd,s = 184,1 kn V Rd,max = 414,3 kn = 130,0 kn < V Rd = min{ V Rd,s ; V Rd,max } = 184,1 kn vyhovuje 71% Výpočtove ohybové momenty [knm] (,max = +113 knm / 10 knm) St6 Výpočtová priečna sila [kn] (,max = 130 kn) St7 Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

40 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Vypočtova položka: N11 nosník N11 tr. konštr.: S4 navrh. životnosť: 50 rokov návrh.situácia: trvalá stat.prvok: prosto podoprený nosník betón: C20/25 f ck = 20,0 MPa γ c = 1,50 α cc,pl = 1,00 α ct,pl = 1,00 f cd = 13,33 MPa f ctm = 2,20 MPa kamenivo: kremičité d g = 22,0 mm cement: N CEM 32,5 R E cm = 30,0 GPa vek betónu: t = dni t 0 = 28 dni t s = 2 dni f ck (t) = 20,00 MPa f ctm (t)= 2,20 MPa E cm (t) = 30,0 GPa bet.oceľ: R f yk = 1,15 f yd = 426 MPa ξ eff,lim = 0,497 st. prostr.: XC1 c min,dur = 15 mm c dev = 10 mm c nom = 25 mm Geometrické parametre prierezu a hlavnej výstuže: h = 350 mm b = 330 mm d = 308 mm a 1 = 42 mm a 2 = 0 [mm] A s1,min = 1,33 cm² minimálna plocha výstuže; A s,max = 46,2 cm 2 Parametre viac ťahanej výstuže A s1 : 2ø12 A s1,prov = 2,26 cm² > A s1,req = 1,01 cm² Parametre menej tahanej vystuže A s2 : A s2,prov = 0,00 cm² > A s2,req = 0,00 cm² Kontrola ULS (MSU) ohyb: podľa STN EN :2006 kap (3) = 13,0 knm návrhová hodnota ohybového momentu v priereze; ξ eff = 0,032 µ eff = 0,031 x eff = 9,7 [mm] = 13,0 knm < M Rd = 28,5 knm vyhovuje 46% Kontrola šmyku prenašaneho cez betón ULS (MSU): podľa STN EN :2006 kap = 102,0 kn návrhová priečna sila v priereze; b w =b = 330 mm d = 308 mm k = 1,81 υ = 0,55 A sl = 2,26 cm 2 2ø12 ρ = 0,22 % σ = 0,0 MPa ν = l cp min 0,38 MPa s l,max = 230 [mm] maximálny dovolený pozdĺžny rozostup strmeňov; v Rd,c = 0,38 MPa V Rd,c = 38,6 kn V Rd,c,max = 372,6 kn = 102,0 kn > V Rd = min{ V Rd,c ; V Rd,c,max } = 38,6 [kn] nevyhovuje! 264% Kontrola šmykovej výstuže strmeňov ULS (MSU): podľa STN EN :2006 kap bet.oceľ strmeňov: R f ywk = 1,15 f ywd = 426 MPa z = 277 mm A sw = 1,01 cm 2 2 ø8150 α = 1,0 ρ = 0,2 % ρ = cw w w,min 0,08 % l t = 0,55 m ctgθ = 2,00 s l,max = 230 mm s t,max = 230 mm V Rd,s = 158,9 kn V Rd,max = 268,1 kn = 102,0 kn < V Rd = min{ V Rd,s ; V Rd,max } = 158,9 kn vyhovuje 64% Výpočtove ohybové momenty [knm] (,max = +12 knm / 13 knm) RB27 St9 Výpočtová priečna sila [kn] (,max = 102 kn) RB22 Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

41 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

42 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Výpočet stĺpov podľa STN EN 1992 Do výpočtu boli prijaté nasledujúce údaje: betón: C20/25, výstuž R ø12, strmene: R ø6, krytie: XC1 c nom =25mm Stĺpy St1, St4 Rozmer stĺpa: b h = 0,30 m 0,30 m; L = 2,75 m Maximálna osová sila v stĺpe N Ed = 322 kn (stĺp St1, vrátane vlastnej hmotnosti) Statická schéma stĺpa: kĺbkĺb L 0 = 4,95m Výpočet zohľadňuje účinky II rádu podľa STN EN Dovolený ohybový moment zodpovedajúci osovej sile 35 knm. vyhovuje Stĺp St2 Rozmer stĺpa: b h = 0,38 m 0,33 m; L = 3,75 m Maximálna osová sila v stĺpe N Ed = 235 kn (stĺp St2, vrátane vlastnej hmotnosti) Statická schéma stĺpa: kĺbkĺb L 0 = 6,75m Výpočet zohľadňuje účinky II rádu podľa STN EN Dovolený ohybový moment zodpovedajúci osovej sile 30 knm. vyhovuje Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

43 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Stĺp St3 Rozmer stĺpa: b h = 0,33 m 0,30 m; L = 3,75 m Maximálna osová sila v stĺpe N Ed = 250 kn (stĺp St3, vrátane vlastnej hmotnosti) Statická schéma stĺpa: kĺbkĺb L 0 = 6,75m Výpočet zohľadňuje účinky II rádu podľa STN EN Výstuž: 2ø12 + 2ø12 Dovolený ohybový moment zodpovedajúci osovej sile 25 knm. vyhovuje Stĺp St5 Rozmer stĺpa: b h = 0,20 m 0,20 m; L = 2,75 m Maximálna osová sila v stĺpe N Ed = 14 kn (stĺp St5, vrátane vlastnej hmotnosti) Statická schéma stĺpa: kĺbkĺb L 0 = 4,95m Výpočet zohľadňuje účinky II rádu podľa STN EN Výstuž: 2ø12 + 2ø12 Dovolený ohybový moment zodpovedajúci osovej sile 12 knm. vyhovuje Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

44 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Stĺp St6, St7 Rozmer stĺpa: b h = 0,33 m 0,20 m; L = 3,75 m Maximálna osová sila v stĺpe N Ed = 120 kn (stĺp St6, vrátane vlastnej hmotnosti) Statická schéma stĺpa: kĺbkĺb L 0 = 6,75m Výpočet zohľadňuje účinky II rádu podľa STN EN Výstuž: 2ø12 + 2ø12 Dovolený ohybový moment zodpovedajúci osovej sile 4 knm. vyhovuje Stĺp St8 Rozmer stĺpa: b h = 0,70 m 0,33 m; L = 3,75 m Maximálna osová sila v stĺpe N Ed = 330kN (stĺp St8, vrátane vlastnej hmotnosti) Statická schéma stĺpa: kĺbkĺb L 0 = 6,75m Výpočet zohľadňuje účinky II rádu podľa STN EN Výstuž: 4ø12 + 4ø12 Dovolený ohybový moment zodpovedajúci osovej sile 40 knm. vyhovuje Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

45 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Stĺp St9 Rozmer stĺpa: b h = 0,30 m 0,30 m; L = 3,75 m Maximálna osová sila v stĺpe N Ed = 48 kn (stĺp St9, vrátane vlastnej hmotnosti) Statická schéma stĺpa: kĺbkĺb L 0 = 6,75m Výpočet zohľadňuje účinky II rádu podľa STN EN Výstuž: 4ø12 + 4ø12 Dovolený ohybový moment zodpovedajúci osovej sile 22 knm. vyhovuje Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

46 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Výpočet schodov podľa STN EN 1992 Do výpočtu boli prijaté nasledujúce údaje: betón C20/25, výstuž R ø10, krytie XC1 c nom = 25mm, hrúbka dosky: 120mm Zaťaženia pôsobiace na schodisko: stále zaťaženie podľa bodu 4.1.1; premenné zaťaženie q k = 3,0 kn/m² momenty M xmin [knm/m] momenty M ymin [knm/m] momenty M xmax [knm/m] momenty M ymax [knm/m] Výpočtové reakcie zo schodov pôsobiace na stenu, strop a základ N Ed [kn/m] kombinácia ULS N Ed = 16,0 kn/m N Ed = 23,0 kn/m = 7,5 knm/m N Ed,2 12 kn/m výp.steny S1 N Ed = 12,0 kn/m Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

47 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Vypočtova položka: SCH1 schodisko tr. konštr.: S4 navrh. životnosť: 50 rokov návrh.situácia: trvalá stat.prvok: prosto podoprený nosník betón: C20/25 f ck = 20,0 MPa γ c = 1,50 α cc,pl = 1,00 α ct,pl = 1,00 f cd = 13,33 MPa f ctm = 2,20 MPa kamenivo: kremičité d g = 22,0 mm cement: N CEM 32,5 R E cm = 30,0 GPa vek betónu: t = dni t 0 = 28 dni t s = 2 dni f ck (t) = 20,00 MPa f ctm (t)= 2,20 MPa E cm (t) = 30,0 GPa bet.oceľ: R f yk = 1,15 f yd = 426 MPa ξ eff,lim = 0,497 st. prostr.: XC1 c min,dur = 15 mm c dev = 10 mm c nom = 25 mm Geometrické parametre prierezu a hlavnej výstuže: h = 120 mm b = 1000 mm d = 80 mm a 1 = 40 mm a 2 = 0 [mm] A s1,min = 1,04 cm² minimálna plocha výstuže; A s,max = 48,0 cm 2 Parametre viac ťahanej výstuže A s1 : ø10100 A s1,prov = 7,85 cm² > A s1,req = 5,24 cm² Parametre menej tahanej vystuže A s2 : A s2,prov = 0,00 cm² > A s2,req = 0,00 cm² Kontrola ULS (MSU) ohyb: podľa STN EN :2006 kap (3) = 16,0 knm návrhová hodnota ohybového moment u v priereze; ξ eff = 0,209 µ eff = 0,188 x eff = 16,8 [mm] = 16,0 knm < M Rd = 22,5 knm vyhovuje 71% Kontrola SLS (MSP) trhliny od ohybového momentu: podľa STN EN :2006 kap.7.3 A s,min,cr = 1,08 cm² < A s,t = 7,85 cm² M E,qp = 11,43 knm charakterist ická hodnota ohybového momentu v priereze; > M cr = 5,2 knm faza: II RH = 50 % u = 2240 mm h 0 = 107 mm φ (,t0) = 3,18 E c,eff = 7,17 GPa α e = 27,89 f ct,eff = 2,20 MPa x = 31 mm σ s = 250 MPa h c,ef = 30 mm A c,eff = 295 cm 2 A = s 7,85 cm 2 Ø = 10,0 mm c = 35 mm ρ = eq p,eff 0,03 k 1 = 0,80 k 2 = 0,50 k 3 = 3,40 k 4 = 0,425 k t = 0,40 dlhodobe100% s r,max = 183 mm ε sm ε cm = 0,96 w k = 0,18 mm < w max = 0,40 mm vyhovuje 44% Schodisko treba vystužiť dvojsmerne prútami ø10 100mm (výstuž pri dolnom aj hornom povrchu), dodatočne vnútorný voľný okraj schodiska zosilniť pomocou 2ø16. Voľné okraje schodiskovej dosky uzavrieť prútami v tvare U. Prúty dolného ramena schodiska prepojiť s výstužou trčiacou zo základu. Prúty horného ramena schodiska prepojiť s nosníkom N9 a stropnou doskou. Schéma výstuží schodiska: Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

48 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Výpočet vencov podľa STN EN 1992 Do výpočtu boli prijaté nasledujúce údaje: betón: C20/25, výstuž: R ø12, krytie: XC1 c nom = 25mm Vypočtova položka: OV1, OV1a obvodový veniec betón: C20/25 návrh.situácia: mimoriadna norma: STN EN γ c = 1,20 f ck = 20 MPa f ctd = 1,28 MPa bet.oceľ: R f yk = 1,00 f yd = 490 MPa Rozmery prierezu a hlavná vystuž: b = 330 mm šírka h = 250 mm výška l i = 7,53 m dĺžka prijatá hlavná vystuž: 4ø12 A s = 4,52 cm² > A s,min = 3,70 cm² vyhovuje 82% prijate strmene: ø6300mm 2strižne z ocele R Kontrola normovej podmienky podľa bodu : F tie,per = 70,0 kn < F = A s f yd = 221 kn vyhovuje 32% Dĺžka kotvenia a presahu hlavných prútov vystuží: l bd = 520 mm kotevná dĺžka hlavných prútov l 0 = 1040 mm dĺžka presahu stykovania hlavných prútov Vypočtova položka: VV1 vnútorný veniec betón: C20/25 návrh.situácia: mimoriadna norma: STN EN γ c = 1,20 f ck = 20 MPa f ctd = 1,28 MPa bet.oceľ: R f yk = 1,00 f yd = 490 MPa Rozmery prierezu a hlavná vystuž: b = 300 mm šírka h = 250 mm výška l i = 4,10 m dĺžka prijatá hlavná vystuž: 4ø12 A s = 4,52 cm² > A s,min = 3,37 cm² vyhovuje 74% prijate strmene: ø6300mm 2strižne z ocele R Kontrola normovej podmienky podľa bodu : F tie,per = 41,0 kn < F = A s f yd = 221 kn vyhovuje 19% Dĺžka kotvenia a presahu hlavných prútov vystuží: l bd = 520 mm kotevná dĺžka hlavných prútov l 0 = 1040 mm dĺžka presahu stykovania hlavných prútov Vypočtova položka: OV2 obvodový veniec betón: C20/25 návrh.situácia: mimoriadna norma: STN EN γ c = 1,20 f ck = 20 MPa f ctd = 1,28 MPa bet.oceľ: R f yk = 1,00 f yd = 490 MPa Rozmery prierezu a hlavná vystuž: b = 330 mm šírka h = 250 mm výška l i = 12,10 m dĺžka prijatá hlavná vystuž: 4ø12 A s = 4,52 cm² > A s,min = 3,70 cm² vyhovuje 82% prijate strmene: ø6300mm 2strižne z ocele R Kontrola normovej podmienky podľa bodu : F tie,per = 70,0 kn < F = A s f yd = 221 kn vyhovuje 32% Dĺžka kotvenia a presahu hlavných prútov vystuží: l bd = 520 mm kotevná dĺžka hlavných prútov l 0 = 1040 mm dĺžka presahu stykovania hlavných prútov Vypočtova položka: VV2 vnútorný veniec betón: C20/25 návrh.situácia: mimoriadna norma: STN EN γ c = 1,20 f ck = 20 MPa f ctd = 1,28 MPa bet.oceľ: R f yk = 1,00 f yd = 490 MPa Rozmery prierezu a hlavná vystuž: b = 330 mm šírka h = 250 mm výška l i = 12,10 m dĺžka prijatá hlavná vystuž: 4ø12 A s = 4,52 cm² > A s,min = 3,70 cm² vyhovuje 82% prijate strmene: ø6300mm 2strižne z ocele R Kontrola normovej podmienky podľa bodu : F tie,per = 70,0 kn < F = A s f yd = 221 kn vyhovuje 32% Dĺžka kotvenia a presahu hlavných prútov vystuží: l bd = 520 mm kotevná dĺžka hlavných prútov l 0 = 1040 mm dĺžka presahu stykovania hlavných prútov Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

49 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

50 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Výpočet prekladov a nadpraží podľa STN EN 1992 a STN EN Preklady na 1.NP Preklad PK 11 Maximálne prierezové sily v preklade výpočet programom PlaTo4: = +13,0 knm, = 69,0 kn Vypočtova položka: PK 11 preklad PK11 tr. konštr.: S4 navrh. životnosť: 50 rokov návrh.situácia: trvalá stat.prvok: prosto podoprený nosník betón: C20/25 f ck = 20,0 MPa γ c = 1,50 α cc,pl = 1,00 α ct,pl = 1,00 f cd = 13,33 MPa f ctm = 2,20 MPa kamenivo: kremičité d g = 22,0 mm cement: N CEM 32,5 R E cm = 30,0 GPa v ek betónu: t = dni t 0 = 28 dni t s = 2 dni f ck (t) = 20,00 MPa f ctm (t)= 2,20 MPa E cm (t) = 30,0 GPa bet.oceľ: R f yk = 1,15 f yd = 426 MPa ξ eff,lim = 0,497 st. prostr.: XC1 c min,dur = 15 mm c dev = 10 mm c nom = 25 mm Geometrické parametre prierezu a hlavnej výstuže: h = 350 mm b = 300 mm d = 309 mm a 1 = 41 mm a 2 = 0 [mm] A s1,min = 1,21 cm² minimálna plocha výstuže; A s,max = 42,0 cm 2 Parametre viac ťahanej výstuže A s1 : 2ø12 A s1,prov = 2,26 cm² > A s1,req = 1,00 cm² Parametre menej tahanej vystuže A s2 : A s2,prov = 0,00 cm² > A s2,req = 0,00 cm² Kontrola ULS (MSU) ohyb: podľa STN EN :2006 kap (3) = 13,0 knm návrhová hodnota ohybového momentu v priereze; ξ eff = 0,035 µ eff = 0,034 x eff = 10,7 [mm] = 13,0 knm < M Rd = 28,5 knm vyhovuje 46% Kontrola šmyku prenašaneho cez betón ULS (MSU): podľa STN EN :2006 kap = 69,0 kn návrhová priečna sila v priereze; b w =b = 300 mm d = 309 mm k = 1,80 υ = 0,55 A sl = 2,26 cm 2 2ø12 ρ = 0,24 % σ = 0,0 MPa ν = l cp min 0,38 MPa s l,max = 230 [mm] maximálny dovolený pozdĺžny rozostup strmeňov; v Rd,c = 0,38 MPa V Rd,c = 35,1 kn V Rd,c,max = 339,9 kn = 69,0 kn > V Rd = min{ V Rd,c ; V Rd,c,max } = 35,1 [kn] nevyhovuje! 197% Kontrola šmykovej výstuže strmeňov ULS (MSU): podľa STN EN :2006 kap bet.oceľ strmeňov: R f ywk = 1,15 f ywd = 426 MPa z = 278 mm A sw = 0,57 cm 2 2 ø6150 α = 1,0 ρ = 0,13 % ρ = cw w w,min 0,08 % l t = 0,56 m ctgθ = 2,00 s l,max = 230 mm s t,max = 230 mm V Rd,s = 90 kn V Rd,max = 244,6 kn = 69,0 kn < V Rd = min{ V Rd,s ; V Rd,max } = 90 kn vyhovuje 77% Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

51 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Preklad PK 12 Maximálne prierezové sily v preklade výpočet programom PlaTo4: = +17,0 knm / 31,0 knm = 268 kn Vypočtova položka: PK 12 preklad PK12 tr. konštr.: S4 navrh. životnosť: 50 rokov návrh.situácia: trvalá stat.prvok: prosto podoprený nosník betón: C20/25 f ck = 20,0 MPa γ c = 1,50 α cc,pl = 1,00 α ct,pl = 1,00 f cd = 13,33 MPa f ctm = 2,20 MPa kamenivo: kremičité d g = 22,0 mm cement: N CEM 32,5 R E cm = 30,0 GPa v ek betónu: t = dni t 0 = 28 dni t s = 2 dni f ck (t) = 20,00 MPa f ctm (t)= 2,20 MPa E cm (t) = 30,0 GPa bet.oceľ: R f yk = 1,15 f yd = 426 MPa ξ eff,lim = 0,497 st. prostr.: XC1 c min,dur = 15 mm c dev = 10 mm c nom = 25 mm Geometrické parametre prierezu a hlavnej výstuže: h = 570 mm b = 300 mm d = 529 mm a 1 = 41 mm a 2 = 0 [mm] A s1,min = 2,07 cm² minimálna plocha výstuže; A s,max = 68,4 cm 2 Parametre viac ťahanej výstuže A s1 : 2ø12 A s1,prov = 2,26 cm² > A s1,req = 1,40 cm² Parametre menej tahanej vystuže A s2 : A s2,prov = 0,00 cm² > A s2,req = 0,00 cm² Kontrola ULS (MSU) ohyb: podľa STN EN :2006 kap (3) = 31,0 knm návrhová hodnota ohybového momentu v priereze; ξ eff = 0,028 µ eff = 0,028 x eff = 14,9 [mm] = 31,0 knm < M Rd = 49,7 knm vyhovuje 62% Kontrola šmyku prenašaneho cez betón ULS (MSU): podľa STN EN :2006 kap = 268,0 kn návrhová priečna sila v priereze; b w =b = 300 mm d = 529 mm k = 1,61 υ = 0,55 A sl = 2,26 cm 2 2ø12 ρ = 0,14 % σ = 0,0 MPa ν = l cp min 0,32 MPa s l,max = 390 [mm] maximálny dovolený pozdĺžny rozostup strmeňov; v Rd,c = 0,32 MPa V Rd,c = 50,9 kn V Rd,c,max = 581,9 kn = 268,0 kn > V Rd = min{ V Rd,c ; V Rd,c,max } = 50,9 [kn] nevyhovuje! 527% Kontrola šmykovej výstuže strmeňov ULS (MSU): podľa STN EN :2006 kap bet.oceľ strmeňov: R f ywk = 1,15 f ywd = 426 MPa z = 476 mm A sw = 1,01 cm 2 2 ø8100 α = 1,0 ρ = 0,34 % ρ = cw w w,min 0,08 % l t = 0,95 m ctgθ = 2,00 s l,max = 390 mm s t,max = 390 mm V Rd,s = 409,6 kn V Rd,max = 418,8 kn = 268,0 kn < V Rd = min{ V Rd,s ; V Rd,max } = 409,6 kn vyhovuje 65% Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

52 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Preklad PK 13 Maximálne prierezové sily v preklade výpočet programom PlaTo4: = +15,0 knm = +97,0 kn Vypočtova položka: PK 13 preklad PK13 tr. konštr.: S4 navrh. životnosť: 50 rokov návrh.situácia: trvalá stat.prvok: prosto podoprený nosník betón: C20/25 f ck = 20,0 MPa γ c = 1,50 α cc,pl = 1,00 α ct,pl = 1,00 f cd = 13,33 MPa f ctm = 2,20 MPa kamenivo: kremičité d g = 22,0 mm cement: N CEM 32,5 R E cm = 30,0 GPa v ek betónu: t = dni t 0 = 28 dni t s = 2 dni f ck (t) = 20,00 MPa f ctm (t)= 2,20 MPa E cm (t) = 30,0 GPa bet.oceľ: R f yk = 1,15 f yd = 426 MPa ξ eff,lim = 0,497 st. prostr.: XC1 c min,dur = 15 mm c dev = 10 mm c nom = 25 mm Geometrické parametre prierezu a hlavnej výstuže: h = 350 mm b = 300 mm d = 309 mm a 1 = 41 mm a 2 = 0 [mm] A s1,min = 1,21 cm² minimálna plocha výstuže; A s,max = 42,0 cm 2 Parametre viac ťahanej výstuže A s1 : 2ø12 A s1,prov = 2,26 cm² > A s1,req = 1,16 cm² Parametre menej tahanej vystuže A s2 : A s2,prov = 0,00 cm² > A s2,req = 0,00 cm² Kontrola ULS (MSU) ohyb: podľa STN EN :2006 kap (3) = 15,0 knm návrhová hodnota ohybového momentu v priereze; ξ eff = 0,040 µ eff = 0,039 x eff = 12,4 [mm] = 15,0 knm < M Rd = 28,5 knm vyhovuje 53% Kontrola šmyku prenašaneho cez betón ULS (MSU): podľa STN EN :2006 kap = 97,0 kn návrhová priečna sila v priereze; b w =b = 300 mm d = 309 mm k = 1,80 υ = 0,55 A sl = 2,26 cm 2 2ø12 ρ = 0,24 % σ = 0,0 MPa ν = l cp min 0,38 MPa s l,max = 230 [mm] maximálny dovolený pozdĺžny rozostup strmeňov; v Rd,c = 0,38 MPa V Rd,c = 35,1 kn V Rd,c,max = 339,9 kn = 97,0 kn > V Rd = min{ V Rd,c ; V Rd,c,max } = 35,1 [kn] nevyhovuje! 276% Kontrola šmykovej výstuže strmeňov ULS (MSU): podľa STN EN :2006 kap bet.oceľ strmeňov: R f ywk = 1,15 f ywd = 426 MPa z = 278 mm A sw = 1,01 cm 2 2 ø8150 α = 1,0 ρ = 0,22 % ρ = cw w w,min 0,08 % l t = 0,56 m ctgθ = 2,00 s l,max = 230 mm s t,max = 230 mm V Rd,s = 159,4 kn V Rd,max = 244,6 kn = 97,0 kn < V Rd = min{ V Rd,s ; V Rd,max } = 159,4 kn vyhovuje 61% Ostatné preklady na 1.NP Preklady nad dverami v stenách hr.300mm 2 Porotherm KPP L = 1,25m Preklady nad dverami v stenách hr.120mm 1 Porotherm KPP L = 1,25m Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

53 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Preklady na 2.NP Preklad PK21 nad rohovým oknom: Zaťaženia: atika q k = 2,75 kn/m krokvy a strecha nad 2.NP q k = 2 0, ,5 0,08 = 1,70 kn/m zaťaženie prekladom automatický pripočítané programom Rám 3D sneh mimoriadny s k = 2 3,14 = 6,30 kn/m Výpočtove ohybové momenty [knm],max = 34,0 knm,,max = 41 kn Výpočtove priečne sily [kn] Vypočtova položka: PK21 preklad PK21 tr. konštr.: S4 navrh. životnosť: 50 rokov návrh.situácia: trvalá stat.prvok: konzolový nosník betón: C20/25 f ck = 20,0 MPa γ c = 1,50 α cc,pl = 1,00 α ct,pl = 1,00 f cd = 13,33 MPa f ctm = 2,20 MPa kamenivo: kremičité d g = 22,0 mm cement: N CEM 32,5 R E cm = 30,0 GPa v ek betónu: t = dni t 0 = 28 dni t s = 2 dni f ck (t) = 20,00 MPa f ctm (t)= 2,20 MPa E cm (t) = 30,0 GPa bet.oceľ: R f yk = 1,15 f yd = 426 MPa ξ eff,lim = 0,497 st. prostr.: XC1 c min,dur = 15 mm c dev = 10 mm c nom = 25 mm Geometrické parametre prierezu a hlavnej výstuže: h = 600 mm b = 300 mm d = 549 mm a 1 = 51 mm a 2 = 0 [mm] A s1,min = 2,15 cm² minimálna plocha výstuže; A s,max = 72,0 cm 2 Parametre viac ťahanej výstuže A s1 : 2ø12 A s1,prov = 2,26 cm² > A s1,req = 1,47 cm² Parametre menej tahanej vystuže A s2 : A s2,prov = 0,00 cm² > A s2,req = 0,00 cm² Kontrola ULS (MSU) ohyb: podľa STN EN :2006 kap (3) = 34,0 knm návrhová hodnota ohybového momentu v priereze; ξ eff = 0,029 µ eff = 0,028 x eff = 15,7 [mm] = 34,0 knm < M Rd = 51,6 knm vyhovuje 66% Kontrola šmyku prenašaneho cez betón ULS (MSU): podľa STN EN :2006 kap = 41,0 kn návrhová priečna sila v priereze; b w =b = 300 mm d = 549 mm k = 1,60 υ = 0,55 A sl = 2,26 cm 2 2ø12 ρ = 0,14 % σ = 0,0 MPa ν = l cp min 0,32 MPa s l,max = 400 [mm] maximálny dovolený pozdĺžny rozostup strmeňov; v Rd,c = 0,32 MPa V Rd,c = 52,3 kn V Rd,c,max = 603,9 kn = 41,0 kn < V Rd = min{ V Rd,c ; V Rd,c,max } = 52,3 [kn] vyhovuje 78% Kontrola šmykovej výstuže strmeňov ULS (MSU): podľa STN EN :2006 kap bet.oceľ strmeňov: R f ywk = 1,15 f ywd = 426 MPa z = 494 mm A sw = 0,57 cm 2 2 ø6200 α = 1,0 ρ = 0,1 % ρ = cw w w,min 0,08 % l t = 0,99 m ctgθ = 2,00 s l,max = 400 mm s t,max = 410 mm V Rd,s = 119,9 kn V Rd,max = 434,7 kn = 41,0 kn < V Rd = min{ V Rd,s ; V Rd,max } = 119,9 kn vyhovuje 34% Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

54 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Preklad PK 22 nad bočnými oknami (v rámci venca OV2) Zaťaženia: atika spolu z vencom q k = 2,75 kn/m = 0,125 γ f q k L² = 0,125 1,35 2,75 2,45² = 2,8 knm < M Rd,venca = 18,0 knm = 0,5 γ f q k L = 0,5 1,35 2,75 2,45 = 4,6 kn < V Rd,venca = 28,0 kn vyhovuje 18% Preklad PK 23 nad oknom š.2,0m (v rámci venca OV2) Zaťaženia: veniec g Ed,1 = γ f g k b h = 1, ,3 0,25 = 2,6 kn/m strecha q Ed,2 = γ f g k l = 1,35 0,75 2 = 2,1 kn/m krokvy g Ed,3 = γ f g k b h l = 1,35 5,5 0,08 0,18 2 = 0,22 kn/m sneh s Ed = γ f s k l = 1,50 3,14 2 = 9,50 kn/m spolu G Ed = 14,4 kn/m = 0,125 G Ed L² = 0,125 14,4 2,25² = 10 knm < M Rd,venca = 18,0 knm = 0,5 γ f G Ed L = 0,5 14,4 2,25 = 16,0 kn < V Rd,venca = 28,0 kn vyhovuje 56% Preklad PK 24 nad dverami (v rámci venca OV2) Zaťaženia: atika spolu z vencom g Ed,1 = γ f g k = 1,35 2,75 = 3,8 kn/m strecha q Ed,2 = γ f g k l = 1,35 0,75 2 = 2,1 kn/m krokvy g Ed,3 = γ f g k b h l = 1,35 5,5 0,08 0,18 2 = 0,22 kn/m sneh s Ed = γ f s k b = 1,50 3,14 2 = 9,50 kn/m spolu G Ed = 15,6 kn/m = 0,125 G Ed L² = 0,125 15,6 1,25² = 4 knm < M Rd,venca = 18,0 knm = 0,5 γ f G Ed L = 0,5 15,6 1,25 = 10kN < V Rd,venca = 28,0 kn vyhovuje 36% Preklad PK 25 nad vnútornými dverami (v rámci venca VV2) Zaťaženia: veniec g Ed,1 = γ f g k b h = 1, ,3 0,25 = 2,6 kn/m strecha q Ed,2 = γ f g k l = 1,35 0,75 4 = 4,1 kn/m krokvy g Ed,3 = γ f g k b h l = 1,35 5,5 0,08 0,18 4 = 0,44 kn/m sneh s Ed = γ f s k l = 1,50 3,14 4 = 19,0 kn/m spolu G Ed = 27,0 kn/m = 0,125 G Ed L² = 0, ,25² = 6 knm < M Rd,venca = 18,0 knm = 0,5 γ f G Ed L = 0,5 27 1,25 = 17,0kN < V Rd,venca = 28,0 kn vyhovuje 60% Pod vencom použiť 2x Porotherm KPP L = 1,25m Preklad PK 26 nad vnútornými dverami v stenách hr.120mm Použiť 1x Porotherm KPP L = 1,25m Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

55 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Výpočet stien podľa STN EN 1996 Vnútorná stena S1: zaťaženie z 2.NP a stropnej dosky N Ed,1 = 90,0 kn/m zaťaženie zo schodiska N Ed,2 = 12,0 kn/m zaťaženie z polovice výšky steny N Ed.3 = G 0 0,5 H = 4,33 kn/m² 0,5 2,75m = 6,0 kn/m SPOLU: N Ed = 108 kn/m výpočtová položka: S1 vnútorná stena Murovaci prvok: Prortherm 30 PROFI P10 tehlový kategória: I skupina: 2 f b = 10,0 MPa Malta: Porotherm Profi M10 na tenkě škáry navrhnutého zloženia f m = 10,0 MPa Posúdenie únosnosti steny: f k = 3,86 MPa γ M = 2,00 f d = 1,93 MPa t = t ef = 0,300 m b = 1,00 m h = 2,75 m ρ n = 1,00 h ef = 2,75 m λ = h ef /t ef = 9,17 c A = 0,50 podľa STN EN 19933:2007 pril.a.2 N Rd = c A b t ef f d = 289 kn > N Ed = 108 kn vyhovuje 37% N Rd 289 kn/m Vonkajšia stena S2: zaťaženie z 2.NP a stropnej dosky N Ed,1 = 120,0 kn/m zaťaženie z polovice výšky steny N Ed.3 = G 0 0,5 H = 4,84 kn/m² 0,5 2,75m = 7,0 kn/m SPOLU: N Ed = 127 kn/m výpočtová položka: S2 vonkajšia stena Murovaci prvok: Prortherm 38 Ti PROFI P8 tehlový kategória: I skupina: 2 f b = 8,0 MPa Malta: Porotherm Profi M10 na tenkě škáry navrhnutého zloženia f m = 10,0 MPa Posúdenie únosnosti steny: f k = 3,31 MPa γ M = 2,00 f d = 1,66 MPa t = t ef = 0,380 m b = 1,00 m h = 2,75 m ρ n = 1,00 h ef = 2,75 m λ = h ef /t ef = 7,24 c A = 0,50 podľa STN EN 19933:2007 pril.a.2 N Rd = c A b t ef f d = 314 kn > N Ed = 127 kn vyhovuje 40% N Rd 314 kn/m Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

56 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Výpočet podlahy garáže podľa STN EN 1992 Do výpočtu boli prijaté nasledujúce údaje: hrúbka nosnej časti dosky: h = 150mm betón: C25/30, výstuž R ø8, krytie: XC3, XM1 krytie z dola c nom = 75mm Zaťaženie podlahy garáže podľa STN EN : Kategória F q k = 2,5 kn/m², Q k = 20 kn zaťaženie na os nápravy Zaťaženie na 1 koleso: Q k,1 = Q k/2 = 10 kn σ k,1 = Qk1/(0,1 0,1) = 10/(0,1 0,1) = 1000 kpa = 1,0 MPa Q Ed,1 = γ f Q k,1 = 1,5 10 kn = 15 kn σ Ed,1 = 1,5 MPa Pružnosť podlažia Winklera C z 1668 kn/m³ (0,2m S2 SP uľahnutý + 13m F5 ML tuhá) Doska bola vypočítaná pomocou programu PlaTo4 modul doska na pružnom podloží. Maximálne ohybové momenty v doske = + 17,5 knm / 2,0 knm Nutne plochy spodnej výstuže [cm²/m] Výstuž dosky ukladať v strede dosky (krytie z dola cca.75mm). Dosku vystužiť kari setmi KY81 alebo KY85 (ø8100 / ø8100) z ocele R alebo BSt 500M, dĺžka presahu 490mm (po dĺžke siete) a 700mm (po šírke). Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

57 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Výpočet prístrešku podľa STN EN 1995 Zaťaženie užitkové a snehom bolo uvedene v bode a Zaťaženie vetrom pôsobiace na prístrešok podľa STN EN : v b = 26 m/s, terén: II, ze = 3,0m, q p(z e) = 0,693 kn/m² Maximálne hodnoty c f podľa tab.7.6: c f = +0,5, c f = 1,4 (sklon 10 ) A ref = b d = 7,7 3,5 = 26,95 m², c sc d = 1,0 F w,max = c sc d c f q p(z e) A ref = 1,0 0,5 0,693 26,95 = +9,4 kn F w,min = c sc d c f q p(z e) A ref = 1,0 1,4 0,693 26,95 = 26,2 kn Do výpočtu boli prijaté nasledujúce údaje: rezivo: SI (C24) (smrek) krokvy: mm, pásiky: 60x120mm, stĺpy: 140x140mm, väznice: 140x160mm Statická schéma prístrešku: Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

58 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Výsledky výpočtu MSÚ podľa STN EN (stupeň využitia nad 0,5) Výsledky výpočtu MSP podľa STN EN (stupeň využitia nad 0,5) Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

59 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Výsledky výpočtu MSÚ (mimoriadna) podľa STN EN (stupeň využitia nad 0,5) Reakcie (obálka) R Ed [kn] Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

60 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Výpočet základov podľa STN EN 1997 a STN Základový pás OZP1 pod obvodovou stenou (okrem steny S2) šírka 0,80m maximálna reakcia z dosky N Ed,1 80,0 kn/m hmotnosť steny N Ed,2 =2,75 4,84 = 13,4 kn/m hmotnosť steny z betónových blokov N Ed,3 = 1, ,0 0,40 = 13,0 kn/m Spolu: N Ed = 107 kn/m Vypočtova položka: OZP1 betónový základový pas pod obvodovou stenou Parametre betónu: betón: C16/20 f ck = 16,0 MPa α ct,pl = 0,80 α cc,pl = 0,80 γ c = 1,50 f cd,pl = 8,53 MPa f ctk,0,05 = 1,33 MPa f ctd,pl = 0,70 MPa Rozmery spodnej časti základu: b f,y = 0,80 m l f,x = 1,00 m h f,z = 0,50 m a max = 0,20 m γ = 24,0 kn/m³ objemov á hmotnosť základu γ G = 1,35 N Ed,zakl. = 13,0 knm náv rhov á hmotností základu Rozmery steny nad základom: b s,y = 0,40 m l s,x = 1,00 m N Ed = 107,0 knm náv rhov é zv isle zaťaženie základu Parametre excentricity a efektívna tlačená plocha základovej škáry: e b,y = 0,00 m e l,x = 0,00 m e b,y /b f,y + e l,x /l f,x = 0,00 < 1/6 vyhovuje 0% A eff = (b f,y 2 e b,y ) (l f,x 2 e l,x ) = 0,80 m² Kontrola únosnosti základu podľa STN EN : Dodatočne pod dvermi zo závetria 1.05 do miestnosti 1.02 vystužiť základový pás pomocou: 2ø16 a 2ø12 (dole) + 2ø16 a 2ø12 (hore) Základový pás OZP2 pod obvodovou stenou S2 šírka 1,20m maximálna reakcia z dosky N Ed,1 120 kn/m hmotnosť steny N Ed,2 =2,75 4,84 = 13,4 kn/m hmotnosť steny z betónových blokov N Ed,3 = 1, ,0 0,40 = 13,0 kn/m Spolu: N Ed = 147 kn/m Vypočtova položka: OZP2 betónový základový pas pod obvodovou stenou S2 Parametre betónu: betón: C16/20 f ck = 16,0 MPa α ct,pl = 0,80 α cc,pl = 0,80 γ c = 1,50 f cd,pl = 8,53 MPa f ctk,0,05 = 1,33 MPa f ctd,pl = 0,70 MPa Rozmery spodnej časti základu: b f,y = 1,20 m l f,x = 1,00 m h f,z = 0,50 m a max = 0,40 m γ = 24,0 kn/m³ objemov á hmotnosť základu γ G = 1,35 N Ed,zakl. = 20,0 knm náv rhov á hmotností základu Rozmery steny nad základom: b s,y = 0,40 m l s,x = 1,00 m N Ed = 147,0 knm náv rhov é zv isle zaťaženie základu Parametre excentricity a efektívna tlačená plocha základovej škáry: e b,y = 0,00 m e l,x = 0,00 m e b,y /b f,y + e l,x /l f,x = 0,00 < 1/6 vyhovuje 0% A eff = (b f,y 2 e b,y ) (l f,x 2 e l,x ) = 1,20 m² Kontrola únosnosti základu podľa STN EN : 0,85 h f /a = 2,125 > (3 σ gd /f ctd ) 0,5 = 0,80 vyhovuje 38% = 3,00 knm < M Rd = 23,33 knm vyhovuje 13% Kontrola únosnosti základovej pôdy podľa STN : σ gd = (N Ed+ N Ed,zakl. )/(A eff ) = 150 kpa < R dt = 150 kpa vyhovuje 100% 0,85 h f /a = 1,063 > (3 σ gd /f ctd ) 0,5 = 0,77 vyhovuje 73% = 11,13 knm < M Rd = 35 knm vyhovuje 32% Kontrola únosnosti základovej pôdy podľa STN : σ gd = (N Ed+ N Ed,zakl. )/(A eff ) = 139 kpa < R dt = 150 kpa vyhovuje 93% Dodatočne pod dvermi z terasy 1.15 do miestnosti 1.07 vystužiť základový pás pomocou: 2ø16 a 2ø12 (dole) + 2ø16 a 2ø12 (hore). Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

61 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Základový pás OZP3 pod garážovou bránou šírka 0,40m Priemerný odpor zeminy v okolí brány g Ed = 100 kn/m Maximálny ohybový moment v základovom páse OZP3: = ± g Ed l eff² / 12 = ±100 6,25²/12 = ± 325 knm Maximálna priečna sila v základovom páse OZP3: = 0,5 g Ed l eff = 0, ,25 = 313 kn Vypočtova položka: OZP3 základový pas OZP3 tr. konštr.: S4 navrh. životnosť: 50 rokov návrh.situácia: trvalá stat.prvok: prosto podoprený nosník betón: C16/20 f ck = 16,0 MPa γ c = 1,50 α cc,pl = 1,00 α ct,pl = 1,00 f cd = 10,67 MPa f ctm = 1,90 MPa kamenivo: kremičité d g = 22,0 mm cement: N CEM 32,5 R E cm = 29,0 GPa vek betónu: t = dni t 0 = 28 dni t s = 2 dni f ck (t) = 16,00 MPa f ctm (t)= 1,90 MPa E cm (t) = 29,0 GPa bet.oceľ: R f yk = 1,15 f yd = 426 MPa ξ eff,lim = 0,497 st. prostr.: XC2 c min,dur = 25 mm c dev = 10 mm c nom = 35 mm Geometrické parametre prierezu a hlavnej výstuže: h = 1250 mm b = 330 mm d = 1197 mm a 1 = 53 mm a 2 = 0 [mm] A s1,min = 5,14 cm² minimálna plocha výstuže; A s,max = 165,0 cm 2 Parametre viac ťahanej výstuže A s1 : 2ø16 + 2ø16 A s1,prov = 8,04 cm² > A s1,req = 6,59 cm² Parametre menej tahanej vystuže A s2 : A s2,prov = 0,00 cm² > A s2,req = 0,00 cm² Kontrola ULS (MSU) ohyb: podľa STN EN :2006 kap (3) = 325,0 knm návrhová hodnota ohybového momentu v priereze; ξ eff = 0,067 µ eff = 0,064 x eff = 79,8 [mm] = 325,0 knm < M Rd = 393,3 knm vyhovuje 83% Kontrola šmyku prenašaneho cez betón ULS (MSU): podľa STN EN :2006 kap = 313,0 kn návrhová priečna sila v priereze; b w =b = 330 mm d = 1197 mm k = 1,41 υ = 0,56 A sl = 4,02 cm 2 2ø16 ρ = 0,10 % σ = 0,0 MPa ν = l cp min 0,23 MPa s l,max = 400 [mm] maximálny dovolený pozdĺžny rozostup strmeňov; v Rd,c = 0,23 MPa V Rd,c = 92,4 kn V Rd,c,max = 1180 kn = 313,0 kn > V Rd = min{ V Rd,c ; V Rd,c,max } = 92,4 [kn] nevyhovuje! 339% Kontrola šmykovej výstuže strmeňov ULS (MSU): podľa STN EN :2006 kap bet.oceľ strmeňov: R f ywk = 1,15 f ywd = 426 MPa z = 1077 mm A sw = 1,01 cm 2 2 ø8200 α = 1,0 ρ = 0,15 % ρ = cw w w,min 0,08 % l t = 2,15 m ctgθ = 2,00 s l,max = 400 mm s t,max = 600 mm V Rd,s = 463,3 kn V Rd,max = 849,1 kn = 313,0 kn < V Rd = min{ V Rd,s ; V Rd,max } = 463,3 kn vyhovuje 68% Základový pás VZP1 pod vnútornou stenou S1 šírka 1,0m maximálna reakcia z dosky N Ed,1 90 kn/m zaťaženie zo schodiska N Ed,2 = 12 kn/m hmotnosť steny N Ed,3 =2,75 4,33 = 12 kn/m Spolu: N Ed = 114 kn/m Vypočtova položka: VZP1 betónový základový pas pod vnútornou stenou Parametre betónu: betón: C16/20 f ck = 16,0 MPa α ct,pl = 0,80 α cc,pl = 0,80 γ c = 1,50 f cd,pl = 8,53 MPa f ctk,0,05 = 1,33 MPa f ctd,pl = 0,70 MPa Rozmery spodnej časti základu: b f,y = 1,00 m l f,x = 1,00 m h f,z = 0,75 m a max = 0,35 m γ = 24,0 kn/m³ objemov á hmotnosť základu γ G = 1,35 N Ed,zakl. = 25,0 knm náv rhov á hmotností základu Rozmery steny nad základom: b s,y = 0,30 m l s,x = 1,00 m N Ed = 114,0 knm náv rhov é zv isle zaťaženie základu Parametre excentricity a efektívna tlačená plocha základovej škáry: e b,y = 0,00 m e l,x = 0,00 m e b,y /b f,y + e l,x /l f,x = 0,00 < 1/6 vyhovuje 0% A eff = (b f,y 2 e b,y ) (l f,x 2 e l,x ) = 1,00 m² Kontrola únosnosti základu podľa STN EN : 0,85 h f /a = 1,821 > (3 σ gd /f ctd ) 0,5 = 0,77 vyhovuje 42% = 8,51 knm < M Rd = 65,63 knm vyhovuje 13% Kontrola únosnosti základovej pôdy podľa STN : σ gd = (N Ed+ N Ed,zakl. )/(A eff ) = 139 kpa < R dt = 150 kpa vyhovuje 93% Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

62 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Základový pás VZP2 pod vnútornou stenou šírka 0,70m maximálna reakcia z dosky N Ed,1 70 kn/m hmotnosť steny N Ed,3 =2,75 4,33 = 12 kn/m Spolu: N Ed = 82 kn/m Výpočtová položka: VZP2 betónový základový pás pod vnútornou stenou Parametre betónu: betón: C16/20 f ck = 16,0 MPa α ct,pl = 0,80 α cc,pl = 0,80 γ c = 1,50 f cd,pl = 8,53 MPa f ctk,0,05 = 1,33 MPa f ctd,pl = 0,70 MPa Rozmery spodnej časti základu: b f,y = 0,70 m l f,x = 1,00 m h f,z = 0,75 m a max = 0,20 m γ = 24,0 kn/m³ objemov á hmotnosť základu γ G = 1,35 N Ed,zakl. = 18,0 knm náv rhov á hmotnosť základu Rozmery steny nad základom: b s,y = 0,30 m l s,x = 1,00 m N Ed = 82,0 knm náv rhov é zv islé zaťaženie základu Parametre excentricity a efektívna tlačená plocha základovej škáry: e b,y = 0,00 m e l,x = 0,00 m e b,y /b f,y + e l,x /l f,x = 0,00 < 1/6 vyhovuje 0% A eff = (b f,y 2 e b,y ) (l f,x 2 e l,x ) = Základová pätka ZPT1 pod stĺpom St1 Vypočtova položka: ZPT1 betónová základová pätka pod stĺp St1 Parametre betónu: betón: C16/20 f ck = 16,0 MPa α ct,pl = 0,80 α cc,pl = 0,80 γ c = 1,50 f cd,pl = 8,53 MPa f ctk,0,05 = 1,33 MPa f ctd,pl = 0,70 MPa Rozmery spodnej časti základu: b f,y = 1,70 m l f,x = 1,70 m h f,z = 0,75 m a max = 0,70 m γ = 24,0 kn/m³ objemov á hmotnosť základu γ G = 1,35 N Ed,zakl. = 71,0 kn náv rhov á hmotností základu Rozmery stĺpa nad základom: b s,y = 0,30 m l s,x = 0,30 m N Ed = 322,0 kn náv rhov é zv isle zaťaženie základu Parametre excentricity a efektívna tlačená plocha základovej škáry: e b,y = 0,00 m e l,x = 0,00 m e b,y /b f,y + e l,x /l f,x = 0,00 < 1/6 vyhovuje 0% A eff = (b f,y 2 e b,y ) (l f,x 2 e l,x ) = 2,89 m² Kontrola únosnosti základu podľa STN EN : 0,85 h f /a = 0,911 > (3 σ gd /f ctd ) 0,5 = 0,76 vyhovuje 84% = 33,32 knm < M Rd = 112 knm vyhovuje 30% Kontrola únosnosti základovej pôdy podľa STN : σ gd = (N Ed+ N Ed,zakl. )/(A eff ) = 136 kpa < R dt = 150 kpa vyhovuje 91% Základová pätka ZPT2, ZPT3 pod stĺpom St2 a St3 Vypočtova položka: ZPT2, ZPT3 betónová základová pätka pod stĺp St2 a St3 Parametre betónu: betón: C16/20 f ck = 16,0 MPa α ct,pl = 0,80 α cc,pl = 0,80 γ c = 1,50 f cd,pl = 8,53 MPa f ctk,0,05 = 1,33 MPa f ctd,pl = 0,70 MPa Rozmery spodnej časti základu: 0,70 m² Kontrola únosnosti základu podľa STN EN : b f,y = 1,40 m l f,x = 1,40 m h f,z = 0,65 m a max = 0,55 m γ = 24,0 kn/m³ objemov á hmotnosť základu γ G = 1,35 N Ed,zakl. = 42,0 kn náv rhov á hmotností základu Rozmery stĺpa nad základom: b s,y = 0,30 m l s,x = 0,30 m N Ed = 250,0 kn náv rhov é zv isle zaťaženie základu Parametre excentricity a efektívna tlačená plocha základovej škáry: e b,y = 0,00 m e l,x = 0,00 m e b,y /b f,y + e l,x /l f,x = 0,00 < 1/6 vyhovuje 0% A eff = (b f,y 2 e b,y ) (l f,x 2 e l,x ) = 1,96 m² Kontrola únosnosti základu podľa STN EN : 0,85 h f /a = 3,188 > (3 σ gd /f ctd ) 0,5 = 0,78 vyhovuje 25% = 2,86 knm < M Rd = 45,94 knm vyhovuje 6% Kontrola únosnosti základovej pôdy podľa STN : σ gd = (N Ed+ N Ed,zakl. )/(A eff ) = 143 kpa < R dt = 150 kpa vyhovuje 95% 0,85 h f /a = 1 > (3 σ gd /f ctd ) 0,5 = 0,80 vyhovuje 80% = 22,53 knm < M Rd = 69 knm vyhovuje 33% Kontrola únosnosti základovej pôdy podľa STN : σ gd = (N Ed+ N Ed,zakl. )/(A eff ) = 149 kpa < R dt = 150 kpa vyhovuje 99% Pozor! Pätka ma výšku 0,65m (DH = 1,65m, HH = 1,00m) Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí

63 mob. (+421) / 66 adresa : Hôrka (Primovce) p.č.579/31 dátum : Základová pätka ZPT6, ZPT7 pod stĺpom St6 a St7 Vypočtova položka: ZPT6, ZPT7 betónová základová pätka pod stĺp St6 a St7 Parametre betónu: betón: C16/20 f ck = 16,0 MPa α ct,pl = 0,80 α cc,pl = 0,80 γ c = 1,50 f cd,pl = 8,53 MPa f ctk,0,05 = 1,33 MPa f ctd,pl = 0,70 MPa Rozmery spodnej časti základu: b f,y = 1,00 m l f,x = 1,00 m h f,z = 0,50 m a max = 0,35 m γ = 24,0 kn/m³ objemov á hmotnosť základu γ G = 1,35 N Ed,zakl. = 17,0 kn náv rhov á hmotností základu Rozmery stĺpa nad základom: b s,y = 0,30 m l s,x = 0,30 m N Ed = 120,0 kn náv rhov é zv isle zaťaženie základu Parametre excentricity a efektívna tlačená plocha základovej škáry: e b,y = 0,00 m e l,x = 0,00 m e b,y /b f,y + e l,x /l f,x = 0,00 < 1/6 vyhovuje 0% A eff = (b f,y 2 e b,y ) (l f,x 2 e l,x ) = 1,00 m² Kontrola únosnosti základu podľa STN EN : 0,85 h f /a = 1,214 > (3 σ gd /f ctd ) 0,5 = 0,77 vyhovuje 63% = 8,39 knm < M Rd = 29,17 knm vyhovuje 29% Kontrola únosnosti základovej pôdy podľa STN : σ gd = (N Ed+ N Ed,zakl. )/(A eff ) = 137 kpa < R dt = 150 kpa vyhovuje 91% Základová pätka ZPT8 pod stĺpom St8 Vypočtova položka: ZPT8 betónová základová pätka pod stĺp St8 Parametre betónu: betón: C16/20 f ck = 16,0 MPa α ct,pl = 0,80 α cc,pl = 0,80 γ c = 1,50 f cd,pl = 8,53 MPa f ctk,0,05 = 1,33 MPa f ctd,pl = 0,70 MPa Rozmery spodnej časti základu: b f,y = 1,70 m l f,x = 1,70 m h f,z = 0,65 m a max = 0,69 m γ = 24,0 kn/m³ objemov á hmotnosť základu γ G = 1,35 N Ed,zakl. = 61,0 kn náv rhov á hmotností základu Rozmery stĺpa nad základom: b s,y = 0,33 m l s,x = 1,00 m N Ed = 330,0 kn náv rhov é zv isle zaťaženie základu Parametre excentricity a efektívna tlačená plocha základovej škáry: e b,y = 0,00 m e l,x = 0,00 m e b,y /b f,y + e l,x /l f,x = 0,00 < 1/6 vyhovuje 0% A eff = (b f,y 2 e b,y ) (l f,x 2 e l,x ) = 2,89 m² Kontrola únosnosti základu podľa STN EN : 0,85 h f /a = 0,807 > (3 σ gd /f ctd ) 0,5 = 0,76 vyhovuje 94% = 31,74 knm < M Rd = 83,8 knm vyhovuje 38% Kontrola únosnosti základovej pôdy podľa STN : σ gd = (N Ed+ N Ed,zakl. )/(A eff ) = 135 kpa < R dt = 150 kpa vyhovuje 90% Pozor! Pätka ma výšku 0,65m (DH = 1,65m, HH = 1,00m) Základové pásy pod stĺpy prístrešku Rozhoduje sada síl z podpery 6 (R x = 0,05 kn, R y = 1,94 kn, R z = 10,81 kn) Stĺpy prístrešku musia byt kĺbovo uchytené do dvoch rovnobežných základových pásov šírky 0,5m a výšky 1,2m, základová škára 1,40m (pásy musia byť oddilatované od budovy). Na jednom základovom páse budu opreté 3 stĺpy. Základový pás je navrhnutý z prostého betónu C16/20. Názov súboru: SK.odt Vytvorený cez: Szymon Łuczak Posledná modifikácia: 11:19, január , Szymon Łuczak Tento posudok je platný len ako originál, kópia je neplatná a autor za kópiu neručí