ΣΤΑΤΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΦΩΤΟΒΟΛΤΑΙΚΩΝ ΦΟΡΕΩΝ
|
|
|
- Σαμουήλ Αργυριάδης
- 6 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 ΣΤΑΤΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΦΩΤΟΒΟΛΤΑΙΚΩΝ ΦΟΡΕΩΝ ΕΡΓΟΔΟΤΗΣ : ΔΕΛΑΒΕΡΙΔΗΣ ΧΑΡΑΛΑΜΠΟΣ ΜΕΛΕΤΗΤΗΣ : ΘΕΟΧΑΡΗ ΜΑΡΙΑ ΗΜΕΡΟΜΗΝΙΑ : ΦΕΒ 2011
2 ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ 1. ΤΙΤΛΟΙ ΥΠΕΥΘΥΝΕΣ ΔΗΛΩΣΕΙΣ - ΤΕΧΝΙΚΗ ΕΚΘΕΣΗ 2. ΦΟΡΤΙΣΕΙΣ (ΔΡΑΣΕΙΣ ΚΑΙ ΣΥΝΔΥΑΣΜΟΙ) 3. ΣΤΑΤΙΚΗ ΕΠΙΛΥΣΗ 4. ΕΛΕΓΧΟΙ ΕΥΣΤΑΘΕΙΑΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ 5. ΕΛΕΓΧΟΙ ΜΕΛΩΝ 6. ΕΛΕΓΧΟΙ ΣΥΝΔΕΣΕΩΝ 7. ΕΛΕΓΧΟΙ ΛΕΙΤΟΥΡΓΙΚΟΤΗΤΑΣ.
3 ΦΕΒΡΟΥΑΡΙΟΣ 2011 Ο ΜΗΧΑΝΙΚΟΣ
4 ΥΠΕΥΘΥΝΗ ΔΗΛΩΣΗ ΤΟΥ ΜΕΛΕΤΗΤΗ ΜΗΧΑΝΙΚΟΥ ΤΩΝ ΣΤΑΤΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ Η υπογεγραμμένη ΘΕΟΧΑΡΗ ΜΑΡΙΑ Διπλωματούχος ΠΟΛΙΤΙΚΟΣ ΜΗΧΑΝΙΚΟΣ βάσει του νόμιμου δικαιώματος ασκήσεως επαγγέλματος κάτοικος ΒΟΛΟΥ Οδός ΑΧΙΛΛΟΠΟΥΛΟΥ αριθ. 178 τηλ Αρ. Αστυνομικής ταυτότητας ΑΒ και χρονολογία εκδόσεως εκδοθείσα υπό του παρ/τος Ασφαλείας ΒΟΛΟΥ ΔΗΛΩΝΩ ΥΠΕΥΘΥΝΑ 1. Ότι συμμορφώθηκα με τους κανονισμούς : a. EC9 DDENV : 2000 για την μελέτη των στοιχείων αλουμινίου. b. EC1 P1.4 preen : Jan 2004 για τους υπολογισμούς της ανεμοπίεσης. c. EC1 EN : 2003 για τους υπολογισμούς του φορτίου χιονιού. 2. Ότι αναλαμβάνω την πλήρη ευθύνη για την ακρίβεια των υπολογισμών. Ημερομηνία Ο ΔΗΛΩΝ
5 1 1I I2 [mm^4] sc [mm] st [mm] A [mm^4] [mm^2] F s
6 F s 1I I2 [mm^4] sc [mm] st [mm] A [mm^4] [mm^2]
7 1 3 1I I2 [mm^4] sc [mm] st [mm] A [mm^4] [mm^2] F s
8 I I2 [mm^4] sc [mm] st [mm] A [mm^4] [mm^2] F s
9
10
11
12
13
14
15 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2: ΦΟΡΤΙΣΕΙΣ 2.1. Φόρτιση ΙΒ Φ/Β πανέλων. Είναι μια κατακόρυφη φόρτιση g=.15kn/m 2. (Το κάθε πάνελ διάστασης 1,0Χ1,5 ζυγίζει Β = 1,0*1,5m 2 *0,15ΚΝ/m 2 = 0.225KN = 22,5Kg.) Γραμμικοποίηση του φορτίου : g = 0.15KN/m 2 *0.8m = 0.12KN/m. g 2 = 0.15KN/m 2 *0.5m = 0.075KN/m. 2.2 Φόρτιση Χιονιού. Όλες οι αναφορές μας γίνονται στο πρότυπο EC1-1.3 EN : 2003 E. Σύμφωνα με το παράρτημα Annex C, στον χάρτη φορτίσεων χιονιού C4 η περιοχή του Κιλκίς χαρακτηρίζεται σαν ζώνη ΙΙ (Z=2) με χαρακτηριστική τιμή χιονιού στο έδαφος στη στάθμη της θάλασσας s k,0 = 0.8KN/m 2. Σύμφωνα με τον πίνακα C1 η χαρακτηριστική τιμή του χιονιού στο έδαφος για την Ελλάδα εξαρτάται από το υψόμετρο και τη ζώνη της περιοχής. Καθότι δεν βρισκόμαστε σε μηδενικό υψόμετρο s k = 0.8KN/m 2. Σύμφωνα με τον πίνακα Ε1/Annex E το ειδικό βάρος του φρέσκου χιονιού είναι γ s = 1.0KN/m 3, άρα η χαρακτηριστική τιμή εδάφους στο Κιλκίς ισοδυναμεί με συσσώρευση χιονιού επί εδάφους 0,8m. Η τιμή του χιονιού επί της κατασκευής είναι σύμφωνα με τη σχέση (5.1) : s = μ 1 *C e *C t *s k, C t : συντελεστής θέρμανσης. C t =1, καθώς το φωτοβολταικό δεν είναι θερμαινόμενη επιφάνεια. C e : συντελεστής έκθεσης. C e = 1.0, όταν δεν συνδυάζεται με άνεμο. C e = 0.8, σύμφωνα με τον πίνακα 5.1, καθώς η περιοχή (εξοχή) χαρακτηρίζεται έκθετη ( winswept ), όταν συνδυάζεται με άνεμο. μ 1 : συντελεστής κατανομής χιονιού επί της κατασκευής.
16 Στην περίπτωση της μονοκλινής στέγης με γωνία α = 27 ο (0 < α < 30 ο ), σύμφωνα με τον πίνακα 5.1 της παραγράφου Mono-pitch roofs μ 1 = 0.8. Σύμφωνα με την ίδια παράγραφο για την περίπτωση της μονοκλινής στέγης πρέπει να εφαρμόζεται η κατανομή στέγης που εμφανίζει στο fig.5.2 (ομοιόμορφη φόρτιση με χρήση συντελεστή μ 1 ). Τελικώς : s = μ 1 *C e *C t *s k = 0.8*1*1*0.8KN/m 2 = 0.64KN/m KN/m 2. Γραμμικοποίηση του φορτίου : s = 0.64KN/m 2 *0.8m = 0.51KN/m. s 2 = 0.64KN/m 2 *0.5m = 0.32KN/m. s win = μ 1 *C e *C t *s k = 0.8*0.8*1*0.8KN/m 2 = 0.512KN/m KN/m 2. Γραμμικοποίηση του φορτίου : S win = 0.51KN/m 2 *0.8m = 0.41KN/m. S win,2 = 0.51KN/m 2 *0.5m = 0.26KN/m. Στην επόμενη σελίδα φαίνονται σε σχήματα οι φορτίσεις που επιβάλλουν στην κατασκευή το ίδιο βάρος του Φ/Β πανέλων και το χιόνι.
17 2.3. Φόρτιση Ανέμου. Οι αναφορές μας σε αυτό το κεφάλαιο γίνονται στον EC1 P1.4 preen (Jan 2004). Η περιοχή θεωρείται κατηγορία Ι, σύμφωνα με τον πίνακα 4.1 (περιοχή χωρίς εμπόδια). Στην Ελλάδα, σύμφωνα με τις τελευταίες εθνικές οδηγίες, σε περιοχές ηπειρωτικές που απέχουν περισσότερο από 10Km από τη θάλασσα η βασική τιμή της βασικής ταχύτητας ανέμου είναι v b,o = 27m/sec. (4.2-παρ.1 : χαρακτηριστική μέση ταχύτητα 10min, σε ύψος 10m από το έδαφος σε περιοχή κατηγορίας ΙΙ). Βασική ταχύτητα ανέμου v b = v b,o *C ir *C season. C ir : συντελεστής διεύθυνσης (4.2 σημείωση 2 : προτείνει C ir = 1.0). C season : συντελεστής εποχής (4.2 σημείωση 3 : προτείνει C season = 1.0). Έτσι η βασική ταχύτητα ανέμου v b = 27m/sec. Σύμφωνα με την εξ. 4.2 επιλέγοντας p την πιθανότητα να ξεπεραστεί σε ένα έτος η βασική ταχύτητα ανέμου v b,i = C prob *v b, όπου το C prob : C prob = {[(1- K*In (-In (1-p))]/[(1- K*In (-In (0.98))]} n K = 0.2 n = 0.5 C prob = {[(1-0.2*In (-In (1-p))]/[(1-0.2*In (-In (0.98))]} 0.5. Αν p = 0.02 δηλαδή πιθανότητα να ξεπεραστεί η v b,i 1/50 τότε C prob = 1. Άρα η βασική ταχύτητα ανέμου v b = 27m/sec ξεπερνιέται 1 φορά στα 50 χρόνια και είναι αποδεκτή για κτιριακές κατασκευές που θεωρούνται υψίστης σημασίας όσον αφορά την ασφάλεια και με διάρκεια ζωής τα 50 χρόνια. Ένα φωτοβολταικό πάρκο, που δεν έχει τις ίδιες απαιτήσεις ασφάλειας, ενώ και η διάρκεια ζωής του είναι περίπου τα 20 χρόνια είναι λογικό να επιλύεται με μειωμένη βασική ταχύτητα ανέμου. Έστω λοιπόν να ξεπερνιέται 1 φορά στα 20 χρόνια : p = 1/20 = 0.05 => C prob = {[(1-0.2*In (-In (.95))]/[(1-0.2*In (-In (0.98))]}.5 = C prob = [1.59/1.78] 0.5 = 0.94 v b = 0.94*27m/sec = 25.3m/sec Το ύψος αναφοράς της κατασκευής μας είναι Z e = 1.6m για τον φορέα 3 και Ζ e = 1.0m για τους 2 πρώτους φορείς σύμφωνα με την παράγραφο (8) του κεφαλαίου 7.3 Ανοικτά υπόστεγα, που αναφέρεται στα σχήματα fig.7.16, fig.7.1. Η μέση ταχύτητα v m (z e ) = C r (z e )*C o (z e )*v b (εξ. 4.3).
18 C r (z): συντελεστής τραχύτητας περιοχής Πίνακας 4.1, για κατηγορία Ι : z o = 0.01m, z min = 1m Κατά την (εξ. 4.4), καθώς z min = 1m < z e = 1.6m : C r (z e ) = k r *In(z/z o ). k r = 0.19*(z o /z o,ii ) 0.07 = 0.19*(0.01/0.05) 0.07 = 0.17 C r (1.6m) = 0.17*In(1.6/.01) = C o (z) : συντελεστής τοπογραφίας. Αφού δεν βρισκόμαστε σε λόφο με κλίση Φ = Η/L < 0.05 C o (1.7m) = 1, κατά το Annex A, A.1. Τελικά η μέση ταχύτητα v m (1.6m) = 0.862*1*25.3m/sec = 22.0m/sec (82.8Km/h). Πίεση αιχμής q p (z e ) = [1+7*I v (z e )]*1/2*ρ*v m 2 (z e ) (εξ.4.8). (εξ. 4.7) : Ι v (z e ) = k I /{C o (z e )*In(z e /z o )} = 1/(1*In(1.6/0.01) = q b (z e ) = ½*ρ*[v m (2)] 2 = ½* * = 0.3KN/m 2. q p (1.6m) = (1+7*0.197)*0.3 = 0.72KN/m 2. (34m/sec = 122Km/h). q p (1m) = 0.63KN/m 2. Σύμφωνα με την (εξ. 5.1) w e = c pe * q p (z e ), είναι οι ανεμοπιέσεις στην επιφάνειες της κατασκευής μας. Ο συντελεστής μπλοκαρίσματος λαμβάνεται φ = 0, καθώς η υπήνεμη πλευρά είναι εξολοκλήρου ανοιχτή. Θεωρούμε άνεμο : 1. W z,+ που φυσά από την εμπρός πλευρά του φορέα, α = 0 ο. 2. W z,- που φυσά από την πίσω πλευρά του φορέα, α = 0 ο. 3. W x,+ που φυσά από την πλάγια πλευρά του φορέα, α = 0 ο. Για όλες αυτές τις περιπτώσεις θεωρούμε: Α) Καθολικά φαινόμενα διαστασιολόγηση του φορέα εκτός των τεγίδων των πάνελ. 1. ομοιόμορφη κατανομή των ανεμοπιέσεων. W pr,3 = +1.1*q = 1.1*0.72 = 0.79KN/m 2. W pr,1&2 = +1.1*q = 1.1*0.63 = 0.69KN/m 2.
19 Γραμμικοποίηση του φορτίου πάνω στην τεγίδα: w pr,lin,1 = 0.63*0.8 = 0.5KN/m. w pr,lin,2 = 0.63*0.5 = 0.32KN/m. w pr,lin,3 = 0.79*0.8 = 0.63KN/m. Για την υποπίεση: W su = -1.7*q = -1.7*0.72 = -1.22KN/m 2 W su = -1.7*q = -1.7*0.63 = -1.07KN/m 2 Γραμμικοποίηση του φορτίου πάνω στην τεγίδα: w su,lin,1 = -1.07*0.8 = -0.86KN/m. w su,lin,2 = -1.07*0.5 = -0.54KN/m. w su,lin,3 = -1.22*0.8 = -0.98KN/m. 2. έκκεντρη κατανομή των ανεμοπιέσεων. Φορτίζεται η κατασκευή με εκκεντρότητα e z = ± l z /4 και e x = + l x /4, δηλαδή φορτίζουμε τα πάνω μισά των τεγίδων, τα κάτω μισά των τεγίδων και τις μισές τεγίδες από την μια μεριά με διπλάσια φορτία. Β) Τοπικά φαινόμενα για την διαστασιολόγηση των τεγίδων. Θα διαστασιολογήσουμε τις 2 ακραίες τεγίδες (στον πρώτο φορέα 2 είναι όλες τους) με την τιμή: Φορέας 1 Α tot = 3.2m 2. A central = ( *2)(2-0.2*2) = 1.92m 2 {c p = 2.1, c su = -2.8} A per = = 1.28m 2 {c p = 2.3, c su = -3.4 } C p = [1.92* *2.3]/3.2 = +2.18
20 C su = [1.92* *3.4]/3.2 = W loc, pr,lin,1 = 2.18*0.63KN/m 2 *0.8m = 1.1KN/m. W loc, pr,lin,2 = 2.18*0.63KN/m 2 *0.5m = 0.67KN/m. W loc, pr,lin,3 = 2.18*0.72KN/m 2 *0.8m = 1.25KN/m. W loc,su,lin = -3*0.72KN/m 2 *0.8m = -1.72KN/m. W loc,su,lin = -3*0.63KN/m 2 *0.8m = -1.51KN/m. W loc,su,lin,2 = -3*0.63KN/m 2 *0.5m = -0.95KN/m. Θεωρούμε άνεμο 1. W z,+ που φυσά από την εμπρός πλευρά του φορέα, σε ομοιόμορφη και έκκεντρη πίεση. 2. W z,- που φυσά από την πίσω πλευρά του φορέα, σε ομοιόμορφη και έκκεντρη πίεση.
21 2.4 Συνδυασμοί φόρτισης Συνδυασμοί αστοχίας (ULS). εξής: Ως κρίσιμοι συνδυασμοί αστοχίας για καθολικές επιδράσεις επιλέγονται οι ΦΟΡΕΑΣ ΟΡΙΖΟΝΤΙΩΜΕΝΟΣ. COMB1: 1.35*G + 1.5*Snow COMB2: 1.35*G + 1.5*Snow, winswept + 0.9*W pr,gl,un COMB3: 1.35*G + 1.5*Snow, winswept + 0.9*W z-, pr,gl,ec COMB4: 1.35*G + 1.5*Snow, winswept + 0.9*W z+, pr,gl,ec COMB5: 1.35*G + 1.5*Snow, winswept + 0.9*W x+, pr,gl,ec COMB6: 1.35*G *Snow, winswept + 1.5*W pr,gl,un COMB7: 1.35*G *Snow, winswept + 1.5*W z-, pr,gl,ec COMB8: 1.35*G *Snow, winswept + 1.5*W z+, pr,gl,ec COMB9: 1.35*G *Snow, winswept + 1.5*W x+, pr,gl,ec COMB10: G + 1.5*W su,gl,un COMB11: G + 1.5*W z-,su,gl,ec COMB12: G + 1.5*W z+,su,gl,ec COMB13: G + 1.5*W x,su,gl,ec COMB14: 1.35*G + 1.5*Snow, winswept + 0.9*W pr,loc COMB15: 1.35*G *Snow, winswept + 1.5*W pr,loc COMB16: G + 1.5*W su,loc Συνδυασμοί λειτουργικότητας (SLS). Ως συνδυασμοί λειτουργικότητας επιλέγονται οι εξής: COMB17: G + Snow COMB18: G + Snow, winswept + 0.6*W y-, pr,un
22 COMB19: G + Snow, winswept + 0.6*W y-, pr,ec COMB20: G + Snow, winswept + 0.6*W y+, pr,ec COMB21: G + Snow, winswept + 0.6*W x+, pr, ec COMB22: G + 0.5*Snow, winswept + W y-, pr, un COMB23: G + 0.5*Snow, winswept W y-, pr, ec + COMB24: G + 0.5*Snow, winswept + W y+, pr, ec COMB25: G + 0.5*Snow, winswept W x+, pr, ec + COMB26: G + W y-, su,un COMB27: G + W y-, su,ec COMB28: G + W y+, su,ec COMB29: G + W x+, su,ec ΦΟΡΕΑΣ ΣΕ ΚΛΙΣΗ 65 Ο. Συνδυασμοί αστοχίας (ULS). εξής: Ως κρίσιμοι συνδυασμοί αστοχίας για καθολικές επιδράσεις επιλέγονται οι COMB1: 1.0*G + 1.5*W z+,un COMB2: 1.0*G + 1.5*W z+, pr,ec COMB3: 1.0*G + 1.5*W z-, pr,un COMB4: 1.0*G + 1.5*W z-, pr,e c Συνδυασμοί λειτουργικότητας (SL S). Ως συνδυασμοί λειτουργι κότητας επιλέγονται οι εξής : COMB5: 1.0*G + W z+,un
23 COMB6: 1.0*G + W z+,ec COMB7: 1.0*G + W z-,un COMB8: 1.0*G + W z-,ec Επεξηγήσεις: Snow: φορτίο χιονιού. W: φορτίο ανέμου. z+, z-, x : διεύθυνση ανέμου. pr / su : πίεση ανέμου / υποπίεση ανέμου. gl / loc : καθολικά / τοπικά φαινόμενα. un / ecc : ομοιόμορφες / έκκεντρες φορτίσεις. Επισημαίνουμε ότι εφαρμόσαμε την ακριβή θεώρηση του EC1 για τους συνδυασμούς και όχι την απλοποιητική, και αφαιρέσαμε τους συνδυασμούς που είναι προφανώς ευμενέστεροι. Καθότι δεν χρειαζόμαστε διαγώνια στα πλαίσια που υποστηρίζουν τα πάνελ, δεν υπάρχει και λόγος να θεωρήσουμε τις θερμοκρασιακές μεταβολές. Τα πλαίσια είναι ελεύθερα να παραμορφωθούνε. Οι βασικές φορτίσεις λοιπόν που πρέπει να μας απασχολήσουν είναι οι ανεμοπιέσεις και το χιόνι.
24 1 Job Information Engineer Checke Approve Name: Date: 01-Feb-11 Structure Type SPACE FRAME Number of Noes 42 Highest Noe 46 Number of Elements 54 Highest Beam 58 Number of Basic Loa Cases 14 Number of Combination Loa Cases 16 Inclue in this printout are ata for: All The Whole Structure Inclue in this printout are results for loa cases: Type L/C Name Primary 1 SELF-WEIGHT Primary 2 G Primary 3 SNOW Primary 4 SNOW_WINDSWEPT Primary 5 WGL_PR_UN Primary 6 WGL_PR_ECCZ Primary 7 WGL_PR_ECCX+ Primary 8 WGL_PR_ECCX- Primary 9 WGL_SU_UN Primary 10 WGL_SU_ECCZ Primary 11 WGL_SU_ECCX+ Primary 12 WGL_SU_ECCX- Primary 13 WLOC_PR Primary 14 WLOC_SU Combination G+1.5SN Combination G+1.5SNW+0.9WPR_UN Combination G+1.5SNW+0.9WPR_ECCZ Combination G+1.5SNW+0.9WPR_ECCX+ Combination G+1.5SNW+0.9WPR_ECCX- Combination G+0.75SNW+1.5WPR_UN Combination G+0.75SNW+1.5WPR_ECCZ Combination G+0.75SNW+1.5WPR_ECCX+ Combination G+0.75SNW+1.5WPR_ECCX- Combination 24 G+1.5SU Combination 25 G+1.5SU_ECCZ Combination 26 G+1.5SU_ECCX+ Combination 27 G+1.5SU_ECCX- Combination G+1.5SN+0.9WLOC_PR Combination G+0.75SN+1.5WLOC_PR Combination 30 G+1.5WLOC_SU Print Run 1 of 152
25 2 Y X Z Loa 30 PicRenere Y X Z Loa 30 PicForeas Print Run 2 of 152
26 Y X Z Loa 30 PicBeamnumbers Noes Noe X Y Z Print Run 3 of 152
27 4 Noes Cont... Noe X Y Z Beams Beam Noe A Noe B Length Property (egrees) Print Run 4 of 152
28 5 Beams Cont... Beam Noe A Noe B Length Property (egrees) Section Properties Prop Section Area I yy I zz J Material (cm 2 ) (cm 4 ) (cm 4 ) (cm 4 ) 1 TUB STEEL 2 70X40X ALUMINUM 3 76X50X ALUMINUM 4 TUB ALUMINUM 5 Rect 0.04x ALUMINUM Materials Mat Name E (kn/mm 2 ) Density (kg/m 3 ) (1/ K) 1 STEEL E 3 12E -6 2 ALUMINUM E 3 23E -6 3 CONCRETE E 3 10E -6 Print Run 5 of 152
29 6 Supports Noe X Y Z rx (kn/mm) (kn/mm) (kn/mm) (kn - m/eg) ry (kn - m/eg) rz (kn - m/eg) 1 Fixe Fixe Fixe Fixe Fixe Fixe Fixe Fixe Fixe Fixe Fixe Fixe Fixe Fixe Fixe Fixe Fixe Fixe Fixe Fixe Fixe Fixe Fixe Fixe Releases Beam ens not shown in this table are fixe in all irections. Beam Noe x y z rx ry rz Fixe Fixe Fixe Fixe Pin Pin Fixe Fixe Fixe Fixe Pin Pin Fixe Fixe Fixe Fixe Pin Pin Fixe Fixe Fixe Fixe Pin Pin Fixe Fixe Fixe Fixe Pin Pin Fixe Fixe Fixe Fixe Pin Pin Fixe Fixe Fixe Fixe Pin Pin Fixe Fixe Fixe Fixe Pin Pin Fixe Fixe Fixe Fixe Pin Pin Fixe Fixe Fixe Fixe Pin Pin Fixe Fixe Fixe Fixe Pin Pin Fixe Fixe Fixe Fixe Pin Pin Basic Loa Cases Number Name 1 SELF-WEIGHT 2 G 3 SNOW 4 SNOW_WINDSWEPT 5 WGL_PR_UN 6 WGL_PR_ECCZ 7 WGL_PR_ECCX+ 8 WGL_PR_ECCX- 9 WGL_SU_UN 10 WGL_SU_ECCZ 11 WGL_SU_ECCX+ 12 WGL_SU_ECCX- 13 WLOC_PR 14 WLOC_SU Print Run 6 of 152
30 7 Combination Loa Cases Comb. Combination L/C Name Primary Primary L/C Name Factor G+1.5SN 1 SELF-WEIGHT G SNOW G+1.5SNW+0.9WPR_UN 1 SELF-WEIGHT G SNOW_WINDSWEPT WGL_PR_UN G+1.5SNW+0.9WPR_ECCZ 1 SELF-WEIGHT G SNOW_WINDSWEPT WGL_PR_ECCZ G+1.5SNW+0.9WPR_ECCX+ 1 SELF-WEIGHT G SNOW_WINDSWEPT WGL_PR_ECCX G+1.5SNW+0.9WPR_ECCX- 1 SELF-WEIGHT G SNOW_WINDSWEPT WGL_PR_ECCX G+0.75SNW+1.5WPR_UN 1 SELF-WEIGHT G SNOW_WINDSWEPT WGL_PR_UN G+0.75SNW+1.5WPR_ECCZ 1 SELF-WEIGHT G SNOW_WINDSWEPT WGL_PR_ECCZ G+0.75SNW+1.5WPR_ECCX+ 1 SELF-WEIGHT G SNOW_WINDSWEPT WGL_PR_ECCX G+0.75SNW+1.5WPR_ECCX- 1 SELF-WEIGHT G SNOW_WINDSWEPT WGL_PR_ECCX G+1.5SU 1 SELF-WEIGHT G WGL_SU_UN G+1.5SU_ECCZ 1 SELF-WEIGHT G WGL_SU_ECCZ G+1.5SU_ECCX+ 1 SELF-WEIGHT G WGL_SU_ECCX G+1.5SU_ECCX- 1 SELF-WEIGHT G WGL_SU_ECCX G+1.5SN+0.9WLOC_PR 1 SELF-WEIGHT G 1.35 Print Run 7 of 152
31 8 Combination Loa Cases Cont... Comb. Combination L/C Name Primary Primary L/C Name Factor 4 SNOW_WINDSWEPT WLOC_PR G+0.75SN+1.5WLOC_PR 1 SELF-WEIGHT G SNOW_WINDSWEPT WLOC_PR G+1.5WLOC_SU 1 SELF-WEIGHT G WLOC_SU 1.50 Selfweight : 1 SELF-WEIGHT Direction Factor Y Beam Loas : 2 G Beam Type Direction Fa Da Fb Db Ecc. 51 UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY Beam Loas : 3 SNOW Beam Type Direction Fa Da Fb Db Ecc. 51 UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY Print Run 8 of 152
32 9 Beam Loas : 4 SNOW_WINDSWEPT Beam Type Direction Fa Da Fb Db Ecc. 51 UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY Beam Loas : 5 WGL_PR_UN Beam Type Direction Fa Da Fb Db Ecc. 51 UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY Beam Loas : 6 WGL_PR_ECCZ Beam Type Direction Fa Da Fb Db Ecc. 52 UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY Beam Loas : 7 WGL_PR_ECCX+ Beam Type Direction Fa Da Fb Db Ecc. 54 UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY Print Run 9 of 152
33 10 Beam Loas : 8 WGL_PR_ECCX- Beam Type Direction Fa Da Fb Db Ecc. 51 UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY Beam Loas : 9 WGL_SU_UN Beam Type Direction Fa Da Fb Db Ecc. 51 UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY Beam Loas : 10 WGL_SU_ECCZ Beam Type Direction Fa Da Fb Db Ecc. 52 UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY Beam Loas : 11 WGL_SU_ECCX+ Beam Type Direction Fa Da Fb Db Ecc. 54 UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY Beam Loas : 12 WGL_SU_ECCX- Beam Type Direction Fa Da Fb Db Ecc. 51 UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY Print Run 10 of 152
34 11 Beam Loas : 13 WLOC_PR Beam Type Direction Fa Da Fb Db Ecc. 51 UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY Beam Loas : 14 WLOC_SU Beam Type Direction Fa Da Fb Db Ecc. 51 UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY UNI kn/m GY Y X Z Loa 2 G Print Run 11 of 152
35 12 Y X Z Loa 3 Snow Y X Z Loa 4 SnowW Print Run 12 of 152
36 13 Y X Z Loa 5 PressureUniform Y X Z Loa 6 PresEccZ Print Run 13 of 152
37 14 Y X Z Loa 7 Y X Z Loa 8 PresEccX- PressureEccX- Print Run 14 of 152
38 15 Y X Z Loa 9 SuctionUniform Y X Z Loa 10 SuEccZ Print Run 15 of 152
39 16 Y X Z Loa 11 SuctionEccX- Y X Z Loa 12 SuctionEccX Print Run 16 of 152
40 17 Y X Z Loa 13 LocalPressure Y X Z Loa 14 LocalSuction Print Run 17 of 152
41 18 Y X Z Loa 0 : Bening Z EnvelopeMz Beam Maximum Moments Distances to maxima are given from beam en A. Beam Noe A Length L/C Max My Max Mz :SELF-WEIGH Max -ve Max +ve :G Max -ve Max +ve :SNOW Max -ve Max +ve :SNOW_WIND Max -ve Max +ve :WGL_PR_UN Max -ve Max +ve :WGL_PR_EC Max -ve Max +ve :WGL_PR_EC Max -ve Max +ve :WGL_PR_EC Max -ve Print Run 18 of 152
42 19 Beam Maximum Moments Cont... Beam Noe A Length L/C Max My Max Mz Max +ve :WGL_SU_UN Max -ve Max +ve :WGL_SU_E Max -ve Max +ve :WGL_SU_E Max -ve Max +ve :WGL_SU_E Max -ve Max +ve :WLOC_PR Max -ve Max +ve :WLOC_SU Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :G+1.5SU Max -ve Max +ve :G+1.5SU_E Max -ve Max +ve :G+1.5SU_E Max -ve Max +ve :G+1.5SU_E Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :G+1.5WLOC Max -ve Max +ve :SELF-WEIGH Max -ve Max +ve :G Max -ve Max +ve Print Run 19 of 152
43 20 Beam Maximum Moments Cont... Beam Noe A Length L/C Max My Max Mz 3:SNOW Max -ve Max +ve :SNOW_WIND Max -ve Max +ve :WGL_PR_UN Max -ve Max +ve :WGL_PR_EC Max -ve Max +ve :WGL_PR_EC Max -ve Max +ve :WGL_PR_EC Max -ve Max +ve :WGL_SU_UN Max -ve Max +ve :WGL_SU_E Max -ve Max +ve :WGL_SU_E Max -ve Max +ve :WGL_SU_E Max -ve Max +ve :WLOC_PR Max -ve Max +ve :WLOC_SU Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :G+1.5SU Max -ve Max +ve :G+1.5SU_E Max -ve Max +ve :G+1.5SU_E Max -ve Max +ve :G+1.5SU_E Max -ve Print Run 20 of 152
44 21 Beam Maximum Moments Cont... Beam Noe A Length L/C Max My Max Mz Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :G+1.5WLOC Max -ve Max +ve :SELF-WEIGH Max -ve :G Max -ve :SNOW Max -ve :SNOW_WIND Max -ve :WGL_PR_UN Max -ve :WGL_PR_EC Max -ve :WGL_PR_EC Max -ve :WGL_PR_EC Max -ve :WGL_SU_UN Max -ve :WGL_SU_E Max -ve :WGL_SU_E Max -ve :WGL_SU_E Max -ve :WLOC_PR Max -ve :WLOC_SU Max -ve :1.35G+1.5S Max -ve :1.35G+1.5S Max -ve :1.35G+1.5S Max -ve :1.35G+1.5S Max -ve :1.35G+1.5S Max -ve :1.35G+0.75 Max -ve :1.35G+0.75 Max -ve Print Run 21 of 152
45 22 Beam Maximum Moments Cont... Beam Noe A Length L/C Max My Max Mz 22:1.35G+0.75 Max -ve :1.35G+0.75 Max -ve :G+1.5SU Max -ve :G+1.5SU_E Max -ve :G+1.5SU_E Max -ve :G+1.5SU_E Max -ve :1.35G+1.5S Max -ve :1.35G+0.75 Max -ve :G+1.5WLOC Max -ve :SELF-WEIGH Max -ve :G Max -ve :SNOW Max -ve :SNOW_WIND Max -ve :WGL_PR_UN Max -ve :WGL_PR_EC Max -ve :WGL_PR_EC Max -ve :WGL_PR_EC Max -ve :WGL_SU_UN Max -ve :WGL_SU_E Max -ve :WGL_SU_E Max -ve :WGL_SU_E Max -ve :WLOC_PR Max -ve :WLOC_SU Max -ve :1.35G+1.5S Max -ve :1.35G+1.5S Max -ve Print Run 22 of 152
46 23 Beam Maximum Moments Cont... Beam Noe A Length L/C Max My Max Mz 17:1.35G+1.5S Max -ve :1.35G+1.5S Max -ve :1.35G+1.5S Max -ve :1.35G+0.75 Max -ve :1.35G+0.75 Max -ve :1.35G+0.75 Max -ve :1.35G+0.75 Max -ve :G+1.5SU Max -ve :G+1.5SU_E Max -ve :G+1.5SU_E Max -ve :G+1.5SU_E Max -ve :1.35G+1.5S Max -ve :1.35G+0.75 Max -ve :G+1.5WLOC Max -ve :SELF-WEIGH Max -ve Max +ve :G Max -ve Max +ve :SNOW Max -ve Max +ve :SNOW_WIND Max -ve Max +ve :WGL_PR_UN Max -ve Max +ve :WGL_PR_EC Max -ve Max +ve :WGL_PR_EC Max -ve Max +ve :WGL_PR_EC Max -ve Max +ve :WGL_SU_UN Max -ve Max +ve :WGL_SU_E Max -ve Max +ve Print Run 23 of 152
47 24 Beam Maximum Moments Cont... Beam Noe A Length L/C Max My Max Mz 11:WGL_SU_E Max -ve Max +ve :WGL_SU_E Max -ve Max +ve :WLOC_PR Max -ve Max +ve :WLOC_SU Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :G+1.5SU Max -ve Max +ve :G+1.5SU_E Max -ve Max +ve :G+1.5SU_E Max -ve Max +ve :G+1.5SU_E Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :G+1.5WLOC Max -ve Max +ve :SELF-WEIGH Max -ve Max +ve :G Max -ve Max +ve :SNOW Max -ve Max +ve :SNOW_WIND Max -ve Max +ve :WGL_PR_UN Max -ve Print Run 24 of 152
48 25 Beam Maximum Moments Cont... Beam Noe A Length L/C Max My Max Mz Max +ve :WGL_PR_EC Max -ve Max +ve 7:WGL_PR_EC Max -ve Max +ve :WGL_PR_EC Max -ve Max +ve :WGL_SU_UN Max -ve Max +ve 10:WGL_SU_E Max -ve Max +ve :WGL_SU_E Max -ve Max +ve :WGL_SU_E Max -ve Max +ve :WLOC_PR Max -ve Max +ve :WLOC_SU Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :G+1.5SU Max -ve Max +ve 25:G+1.5SU_E Max -ve Max +ve :G+1.5SU_E Max -ve Max +ve :G+1.5SU_E Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve Print Run 25 of 152
49 26 Beam Maximum Moments Cont... Beam Noe A Length L/C Max My Max Mz 30:G+1.5WLOC Max -ve Max +ve :SELF-WEIGH Max -ve Max +ve :G Max -ve Max +ve :SNOW Max -ve Max +ve :SNOW_WIND Max -ve Max +ve :WGL_PR_UN Max -ve Max +ve :WGL_PR_EC Max -ve Max +ve :WGL_PR_EC Max -ve Max +ve :WGL_PR_EC Max -ve Max +ve :WGL_SU_UN Max -ve Max +ve :WGL_SU_E Max -ve Max +ve :WGL_SU_E Max -ve Max +ve :WGL_SU_E Max -ve Max +ve :WLOC_PR Max -ve Max +ve :WLOC_SU Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :G+1.5SU Max -ve Print Run 26 of 152
50 27 Beam Maximum Moments Cont... Beam Noe A Length L/C Max My Max Mz Max +ve :G+1.5SU_E Max -ve Max +ve :G+1.5SU_E Max -ve Max +ve :G+1.5SU_E Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :G+1.5WLOC Max -ve Max +ve :SELF-WEIGH Max -ve :G Max -ve :SNOW Max -ve :SNOW_WIND Max -ve :WGL_PR_UN Max -ve :WGL_PR_EC Max -ve :WGL_PR_EC Max -ve :WGL_PR_EC Max -ve :WGL_SU_UN Max -ve :WGL_SU_E Max -ve :WGL_SU_E Max -ve :WGL_SU_E Max -ve :WLOC_PR Max -ve :WLOC_SU Max -ve :1.35G+1.5S Max -ve :1.35G+1.5S Max -ve :1.35G+1.5S Max -ve :1.35G+1.5S Max -ve Print Run 27 of 152
51 28 Beam Maximum Moments Cont... Beam Noe A Length L/C Max My Max Mz 19:1.35G+1.5S Max -ve :1.35G+0.75 Max -ve :1.35G+0.75 Max -ve :1.35G+0.75 Max -ve :1.35G+0.75 Max -ve :G+1.5SU Max -ve :G+1.5SU_E Max -ve :G+1.5SU_E Max -ve :G+1.5SU_E Max -ve :1.35G+1.5S Max -ve :1.35G+0.75 Max -ve :G+1.5WLOC Max -ve :SELF-WEIGH Max -ve :G Max -ve :SNOW Max -ve :SNOW_WIND Max -ve :WGL_PR_UN Max -ve :WGL_PR_EC Max -ve :WGL_PR_EC Max -ve :WGL_PR_EC Max -ve :WGL_SU_UN Max -ve :WGL_SU_E Max -ve :WGL_SU_E Max -ve :WGL_SU_E Max -ve :WLOC_PR Max -ve Print Run 28 of 152
52 29 Beam Maximum Moments Cont... Beam Noe A Length L/C Max My Max Mz 14:WLOC_SU Max -ve :1.35G+1.5S Max -ve :1.35G+1.5S Max -ve :1.35G+1.5S Max -ve :1.35G+1.5S Max -ve :1.35G+1.5S Max -ve :1.35G+0.75 Max -ve :1.35G+0.75 Max -ve :1.35G+0.75 Max -ve :1.35G+0.75 Max -ve :G+1.5SU Max -ve :G+1.5SU_E Max -ve :G+1.5SU_E Max -ve :G+1.5SU_E Max -ve :1.35G+1.5S Max -ve :1.35G+0.75 Max -ve :G+1.5WLOC Max -ve :SELF-WEIGH Max -ve Max +ve :G Max -ve Max +ve :SNOW Max -ve Max +ve :SNOW_WIND Max -ve Max +ve :WGL_PR_UN Max -ve Max +ve :WGL_PR_EC Max -ve Max +ve :WGL_PR_EC Max -ve Max +ve Print Run 29 of 152
53 30 Beam Maximum Moments Cont... Beam Noe A Length L/C Max My Max Mz 8:WGL_PR_EC Max -ve Max +ve :WGL_SU_UN Max -ve Max +ve :WGL_SU_E Max -ve Max +ve :WGL_SU_E Max -ve Max +ve :WGL_SU_E Max -ve Max +ve :WLOC_PR Max -ve Max +ve :WLOC_SU Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :G+1.5SU Max -ve Max +ve :G+1.5SU_E Max -ve Max +ve :G+1.5SU_E Max -ve Max +ve :G+1.5SU_E Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :G+1.5WLOC Max -ve Max +ve :SELF-WEIGH Max -ve Max +ve :G Max -ve Print Run 30 of 152
54 31 Beam Maximum Moments Cont... Beam Noe A Length L/C Max My Max Mz Max +ve :SNOW Max -ve Max +ve :SNOW_WIND Max -ve Max +ve :WGL_PR_UN Max -ve Max +ve :WGL_PR_EC Max -ve Max +ve :WGL_PR_EC Max -ve Max +ve :WGL_PR_EC Max -ve Max +ve :WGL_SU_UN Max -ve Max +ve :WGL_SU_E Max -ve Max +ve :WGL_SU_E Max -ve Max +ve :WGL_SU_E Max -ve Max +ve :WLOC_PR Max -ve Max +ve :WLOC_SU Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :G+1.5SU Max -ve Max +ve :G+1.5SU_E Max -ve Max +ve :G+1.5SU_E Max -ve Max +ve Print Run 31 of 152
55 32 Beam Maximum Moments Cont... Beam Noe A Length L/C Max My Max Mz 27:G+1.5SU_E Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :G+1.5WLOC Max -ve Max +ve :SELF-WEIGH Max -ve Max +ve :G Max -ve Max +ve :SNOW Max -ve Max +ve :SNOW_WIND Max -ve Max +ve :WGL_PR_UN Max -ve Max +ve :WGL_PR_EC Max -ve Max +ve :WGL_PR_EC Max -ve Max +ve :WGL_PR_EC Max -ve Max +ve :WGL_SU_UN Max -ve Max +ve :WGL_SU_E Max -ve Max +ve :WGL_SU_E Max -ve Max +ve :WGL_SU_E Max -ve Max +ve :WLOC_PR Max -ve Max +ve :WLOC_SU Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Print Run 32 of 152
56 33 Beam Maximum Moments Cont... Beam Noe A Length L/C Max My Max Mz Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :G+1.5SU Max -ve Max +ve :G+1.5SU_E Max -ve Max +ve :G+1.5SU_E Max -ve Max +ve :G+1.5SU_E Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :G+1.5WLOC Max -ve Max +ve :SELF-WEIGH Max -ve Max +ve :G Max -ve Max +ve :SNOW Max -ve Max +ve :SNOW_WIND Max -ve Max +ve :WGL_PR_UN Max -ve Max +ve :WGL_PR_EC Max -ve Max +ve :WGL_PR_EC Max -ve Max +ve :WGL_PR_EC Max -ve Max +ve :WGL_SU_UN Max -ve Max +ve :WGL_SU_E Max -ve Max +ve :WGL_SU_E Max -ve Max +ve :WGL_SU_E Max -ve Max +ve :WLOC_PR Max -ve Max +ve :WLOC_SU Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve Print Run 33 of 152
57 34 Beam Maximum Moments Cont... Beam Noe A Length L/C Max My Max Mz 16:1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :G+1.5SU Max -ve Max +ve :G+1.5SU_E Max -ve Max +ve :G+1.5SU_E Max -ve Max +ve :G+1.5SU_E Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :G+1.5WLOC Max -ve Max +ve :SELF-WEIGH Max -ve Max +ve :G Max -ve Max +ve :SNOW Max -ve Max +ve :SNOW_WIND Max -ve Max +ve :WGL_PR_UN Max -ve Max +ve :WGL_PR_EC Max -ve Max +ve :WGL_PR_EC Max -ve Max +ve :WGL_PR_EC Max -ve Max +ve :WGL_SU_UN Max -ve Max +ve :WGL_SU_E Max -ve Print Run 34 of 152
58 35 Beam Maximum Moments Cont... Beam Noe A Length L/C Max My Max Mz Max +ve :WGL_SU_E Max -ve Max +ve :WGL_SU_E Max -ve Max +ve :WLOC_PR Max -ve Max +ve :WLOC_SU Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :G+1.5SU Max -ve Max +ve :G+1.5SU_E Max -ve Max +ve :G+1.5SU_E Max -ve Max +ve :G+1.5SU_E Max -ve Max +ve :1.35G+1.5S Max -ve Max +ve :1.35G+0.75 Max -ve Max +ve :G+1.5WLOC Max -ve Max +ve :SELF-WEIGH Max -ve Max +ve :G Max -ve Max +ve :SNOW Max -ve Max +ve :SNOW_WIND Max -ve Max +ve Print Run 35 of 152
ΣΤΑΤΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΣΥΣΤΗΜΑ ΣΤΗΡΙΞΗΣ ΦΩΤΟΒΟΛΤΑΪΚΩΝ ΠΑΝΕΛ ΣΕ ΚΕΡΑΜΟΣΚΕΠΗ
ΣΤΑΤΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΣΥΣΤΗΜΑ ΣΤΗΡΙΞΗΣ ΦΩΤΟΒΟΛΤΑΪΚΩΝ ΠΑΝΕΛ ΣΕ ΚΕΡΑΜΟΣΚΕΠΗ ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ 1. ΤΕΧΝΙΚΗ ΕΚΘΕΣΗ. 2. ΦΟΡΤΙΣΕΙΣ (ΔΡΑΣΕΙΣ ΚΑΙ ΣΥΝΔΥΑΣΜΟΙ). 3. ΣΤΑΤΙΚΗ ΕΠΙΛΥΣΗ ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΜΕΛΩΝ - ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΕΙΣ. 4. ΣΥΝΔΕΣΕΙΣ
2013 AF/009b ΣΤΑΤΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΦΩΤΟΒΟΛΤΑΙΚΩΝ ΦΟΡΕΩΝ ΣΤΑΘΕΡΟ ΣΥΣΤΗΜΑ ΑΠΛΟ ΤΡΙΓΩΝΟ
2013 AF/009b ΣΤΑΤΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΦΩΤΟΒΟΛΤΑΙΚΩΝ ΦΟΡΕΩΝ ΣΤΑΘΕΡΟ ΣΥΣΤΗΜΑ ΑΠΛΟ ΤΡΙΓΩΝΟ ΕΡΓΟΔΟΤΗΣ : ΔΕΛΑΒΕΡΙΔΗΣ ΟΕ ΜΕΛΕΤΗΤΗΣ : ΦΩΤΙΑΔΗΣ ΑΝΤΩΝΗΣ ΗΜΕΡΟΜΗΝΙΑ : ΙΟΥΛΙΟΣ 2013 ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ 1. ΤΙΤΛΟΙ ΥΠΕΥΘΥΝΕΣ ΔΗΛΩΣΕΙΣ
2013 AF/09 ΣΤΑΤΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΦΩΤΟΒΟΛΤΑΙΚΩΝ ΦΟΡΕΩΝ ΣΤΑΘΕΡΟ ΣΥΣΤΗΜΑ ΑΠΛΟ ΤΡΙΓΩΝΟ
2013 AF/09 ΣΤΑΤΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΦΩΤΟΒΟΛΤΑΙΚΩΝ ΦΟΡΕΩΝ ΣΤΑΘΕΡΟ ΣΥΣΤΗΜΑ ΑΠΛΟ ΤΡΙΓΩΝΟ ΕΡΓΟΔΟΤΗΣ : ΔΕΛΑΒΕΡΙΔΗΣ ΟΕ ΜΕΛΕΤΗΤΗΣ : ΦΩΤΙΑΔΗΣ ΑΝΤΩΝΗΣ ΗΜΕΡΟΜΗΝΙΑ : ΙΟΥΛΙΟΣ 2013 ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ 1. ΤΙΤΛΟΙ ΥΠΕΥΘΥΝΕΣ ΔΗΛΩΣΕΙΣ -
2012 AF/01 ΣΤΑΤΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΦΩΤΟΒΟΛΤΑΙΚΩΝ ΦΟΡΕΩΝ ΣΤΑΘΕΡΟ ΣΥΣΤΗΜΑ 4 ΠΟΔΙΩΝ ΔΕΛΑΒΕΡΙΔΗ
2012 AF/01 ΣΤΑΤΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΦΩΤΟΒΟΛΤΑΙΚΩΝ ΦΟΡΕΩΝ ΣΤΑΘΕΡΟ ΣΥΣΤΗΜΑ 4 ΠΟΔΙΩΝ ΔΕΛΑΒΕΡΙΔΗ ΕΡΓΟΔΟΤΗΣ : ΔΕΛΑΒΕΡΙΔΗΣ ΟΕ ΜΕΛΕΤΗΤΗΣ : ΦΩΤΙΑΔΗΣ ΑΝΤΩΝΗΣ ΗΜΕΡΟΜΗΝΙΑ : ΙΑΝΟΥΑΡΙΟΣ 2012 ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ 1. ΤΙΤΛΟΙ ΥΠΕΥΘΥΝΕΣ ΔΗΛΩΣΕΙΣ
2013 AF/009 ΣΤΑΤΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ
2013 AF/009 ΣΤΑΤΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΜΕΤΑΒΛΗΤΟΥ ΣΥΣΤΗΜΑΤΟΣ ΣΤΗΡΙΞΗΣ ΦΩΤΟΒΟΛΤΑΙΚΩΝ ΦΟΡΕΩΝ ΕΡΓΟ ΟΤΗΣ : ΕΛΑΒΕΡΙ ΗΣ DEAL ΜΕΛΕΤΗΤΗΣ : ΦΩΤΙΑ ΗΣ ΑΝΤΩΝΗΣ ΗΜΕΡΟΜΗΝΙΑ : ΦΕΒΡΟΥΑΡΙΟΣ 2013 ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ 1. ΤΙΤΛΟΙ ΥΠΕΥΘΥΝΕΣ ΗΛΩΣΕΙΣ
ΣΤΑΤΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΣΥΣΤΗΜΑ ΣΤΗΡΙΞΗΣ ΦΩΤΟΒΟΛΤΑΪΚΩΝ ΠΑΝΕΛ ΣΕ ΒΙΟΜΗΧΑΝΙΚΗ ΣΤΕΓΗ
2012-AF30 ΣΤΑΤΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΣΥΣΤΗΜΑ ΣΤΗΡΙΞΗΣ ΦΩΤΟΒΟΛΤΑΪΚΩΝ ΠΑΝΕΛ ΣΕ ΒΙΟΜΗΧΑΝΙΚΗ ΣΤΕΓΗ ΔΕΛΑΒΑΡΙΔΗΣ Ο.Ε. ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ 1. ΤΕΧΝΙΚΗ ΕΚΘΕΣΗ. 2. ΦΟΡΤΙΣΕΙΣ (ΔΡΑΣΕΙΣ ΚΑΙ ΣΥΝΔΥΑΣΜΟΙ). 3. ΣΤΑΤΙΚΗ ΕΠΙΛΥΣΗ ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ
Στόχοι μελετητή. (1) Ασφάλεια (2) Οικονομία (3) Λειτουργικότητα (4) Αισθητική
Στόχοι μελετητή (1) Ασφάλεια (2) Οικονομία (3) Λειτουργικότητα (4) Αισθητική Τρόπος εκτέλεσης Διάρκεια Κόστος Εξέταση από το μελετητή κάθε κατάστασης ή φάσης του φορέα : Ανέγερση Επισκευές / μετατροπές
Ingenieurbüro Frank Blasek - Beratender Ingenieur Am Kohlhof 10, Osterholz-Scharmbeck Tel: 04791/ Fax: 04791/
Page: 10 CONTENTS Contents... 10 General Data... 10 Structural Data des... 10 erials... 10 Sections... 10 ents... 11 Supports... 11 Loads General Data... 12 LC 1 - Vollast 120 km/h 0,694 kn/qm... 12 LC,
Ingenieurbüro Frank Blasek - Beratender Ingenieur Am Kohlhof 10, Osterholz-Scharmbeck Tel: 04791/ Fax: 04791/
Page: 1 CONTENTS Contents... 1 General Data... 1 Structural Data des... 1 erials... 1 Sections... 1 ents... 2 Supports... 2 Loads General Data... 3 LC 1 - Vollast 90 km/h 0,39 kn/qm... 3 LC, LG Results
Πρόλογος νέας έκδοσης...13 Πρόλογος Κεφάλαιο 1: EN 1990 : Βασικές αρχές σχεδιασμού (Απρίλιος 2002)... 17
Περιεχόμενα Πρόλογος νέας έκδοσης...13 Πρόλογος...15 Κεφάλαιο 1: EN 1990 : Βασικές αρχές σχεδιασμού (Απρίλιος 2002)... 17 1 Γενικά...17 2 Οριακές καταστάσεις Δράσεις...18 3 Συνδυασμοί δράσεων...19 3.1
Πρόλογος νέας έκδοσης...13 Πρόλογος Κεφάλαιο 1: EN 1990 : Βασικές αρχές σχεδιασμού (Απρίλιος 2002)... 17
Περιεχόμενα Πρόλογος νέας έκδοσης...13 Πρόλογος...15 Κεφάλαιο 1: EN 1990 : Βασικές αρχές σχεδιασμού (Απρίλιος 2002)... 17 1 Γενικά...17 2 Οριακές καταστάσεις Δράσεις...18 3 Συνδυασμοί δράσεων...19 3.1
Παράδειγμα 2. Διαστασιολόγηση δοκού Ο/Σ σε διάτμηση
Τ.Ε.Ι. K.M. Τμήμα ΠΓ&ΜΤΓ Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι Διδάσκων: Παναγόπουλος Γιώργος Παράδειγμα. Διαστασιολόγηση δοκού Ο/Σ σε διάτμηση Για τη δοκό του παραδείγματος 1 να γίνει η διαστασιολόγηση
APPENDIX 1: Gravity Load Calculations. SELF WEIGHT: Slab: 150psf * 8 thick slab / 12 per foot = 100psf ROOF LIVE LOAD:
APPENDIX 1: Gravity Load Calculations SELF WEIGHT: Slab: 150psf * 8 thick slab / 12 per foot = 100psf ROOF LIVE LOAD: A t = 16.2 * 13 = 208 ft^2 R 1 = 1.2 -.001* A t = 1.2 -.001*208 =.992 F = 0 for a flat
Τ Ε Χ Ν Ι Κ Η Ε Κ Θ Ε Σ Η
Τ Ε Χ Ν Ι Κ Η Ε Κ Θ Ε Σ Η ΤΕΧΝΙΚΗ ΕΚΘΕΣΗ 1. Γενικά Η παρούσα τεχνική έκθεση αφορά στη στατική μελέτη για τη κατασκευή πρότυπου συστήματος στήριξης φωτοβολταϊκών πλαισίων. 2. Ισχύοντες κανονισμοί Ευρωκώδικας
Παράρτημα Έκδοση 2017
Παράρτημα Έκδοση 2017 Εργαλείο μετατόπισης ευθείας Εργαλεία υπολογισμού φορτίου Ανέμου και Χιονιού σύμφωνα με Ευρωκώδικα 1 Ορισμός επιφανειακού φορτίου σε πολλαπλές ράβδους ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ 1. Εισαγωγή... 2
Βασικές Αρχές Σχεδιασμού Δράσεις
Βασικές Αρχές Σχεδιασμού Δράσεις Δομική Μηχανική ΙΙΙ Χρ. Ζέρης Σχολή Πολιτικών Μηχανικών, ΕΜΠ Εξέλιξη των Κανονισμών 1959 Κανονισμός Έργων από Σκυρόδεμα και Αντισεισμικός Κανονισμός (ΒΔ 59) Επιτρεπόμενες
Τ..Ε..ΙΙ.. ΠΕΙΙΡΑΙΙΑ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΔΟΜΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ. Τομέας Β Δομοστατικού Σχεδιασμού
Τ.Ε.Ι. ΠΕΙΡΑΙΑ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΔΟΜΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ Τομέας Β Δομοστατικού Σχεδιασμού ΦΟΡΤΙΑ ΧΙΟΝΙΟΥ & ΦΟΡΤΙΑ ΑΝΕΜΟΥ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΕΥΡΩΚΩΔΙΚΑ1 ΠΤΥΧΙΙΑΚΗ ΕΡΓΑΣΙΙΑ ΠΑΠΑΓΙΙΑΝΝΗ ΜΑΡΙΙΝΑΣ
4.5 Αµφιέρειστες πλάκες
Τόµος B 4.5 Αµφιέρειστες πλάκες Οι αµφιέρειστες πλάκες στηρίζονται σε δύο απέναντι παρυφές, όπως η s1 στην εικόνα της 4.1. Αν µία αµφιέρειστη πλάκα στηρίζεται επιπρόσθετα σε µία ή δύο ακόµη παρυφές και
Έρευνα & Ανάπτυξη ΦΥΛΛΟ ΤΕΧΝΙΚΩΝ ΧΑΡΑΚΤΗΡΙΣΤΙΚΩΝ
Date: 2/2/6 Doc. n SDT13A1EL Rev. 1 5/6/12 Page 1 of 26 Date: 2/2/6 Doc. n. SDT13A1EL Rev. 1 5/6/12 Page 2 of 26 ΠΙΝΑΚΑΣ ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΩΝ Γενικές πληροφορίες... 3 1.1 Γενική περιγραφή... 3 1.2 Αναφορές...
Σύνθεση Ειδικών Κατασκευών Σκυροδέματος
Σύνθεση Ειδικών Κατασκευών Σκυροδέματος 3. Δράσεις Σχεδιασμού Γεφυρών Τηλέμαχος Παναγιωτάκος 3. Δράσεις Σχεδιασμού Γεφυρών Στην ενότητα αυτή θα γίνει περιγραφή των βασικών δράσεων σχεδιασμού γεφυρών. Έμφαση
ΤΕΧΝΙΚΗ ΕΚΘΕΣΗ ΓΙΑ ΤΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΟ ΦΟΡΕΑ
Έργο Ιδιοκτήτες Θέση ΤΕΧΝΙΚΗ ΕΚΘΕΣΗ ΓΙΑ ΤΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΟ ΦΟΡΕΑ Η µελέτη συντάχθηκε µε το πρόγραµµα VK.STEEL 5.2 της Εταιρείας 4M -VK Προγράµµατα Πολιτικού Μηχανικού. Το VK.STEEL είναι πρόγραµµα επίλυσης χωρικού
ΤΕΥΧΟΣ ΣΤΑΤΙΚΩΝ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΩΝ
Νικόλας Ρίγγας Πλατεία Νέου Φρουρίου 14α Κέρκυρα 49131 Τηλ. +30 6942919198 E mail: nringas@outlook.com ΤΕΥΧΟΣ ΣΤΑΤΙΚΩΝ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΩΝ ΕΥΡΩΚΩΔΙΚΕΣ 1 2 3 8 ΚΕΝΤΡΙΚΟ ΚΤΙΡΙΟ ΙΣΟΓΕΙΟ ΤΜΗΜΑ Έργο: Μελέτη του Σταθμού
Κανονισμοί. Θεσμικό πλαίσιο μελέτης και εκτέλεσης έργων
Κανονισμοί Θεσμικό πλαίσιο μελέτης και εκτέλεσης έργων Ευρωκώδικες Ευρωκώδικας 1 : Βασικές αρχές σχεδιασμού και δράσεις στις κατασκευές Ευρωκώδικας 2 : Σχεδιασμός κατασκευών από σκυρόδεμα Ευρωκώδικας 3
ΘΕΜΑΤΑ ΕΞΕΤΑΣΕΩΝ ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΥ 2005 ΘΕΜΑ 1
ΔΕΔΟΜΕΝΑ: ΘΕΜΑ 1 Στο φορέα του σχήματος ζητούνται: α) να χαραχθούν τα διαγράμματα Μ, Q, N (3.5 μονάδες) β) η κατακόρυφη βύθιση του κόμβου 7 λόγω της φόρτισης και μιας ομοιόμορφης μείωσης της θερμοκρασίας
Παράδειγμα 1. Διαστασιολόγηση δοκού Ο/Σ
Τ.Ε.Ι. K.M. Τμήμα ΠΓ&ΜΤΓ Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι Διδάσκων: Παναγόπουλος Γιώργος Παράδειγμα 1. Διαστασιολόγηση δοκού Ο/Σ Δίνεται η κάτοψη του σχήματος που ακολουθεί και ζητείται να εξεταστεί
Τ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τµήµα Πολιτικών οµικών Έργων Κατασκευές Οπλισµένου Σκυροδέµατος Ι Εργαστήριο ιδάσκοντες: Παναγόπουλος Γ., Σους Ι.
ΤΕΙ ΣΕΡΡΩΝ Τµήµα Πολιτικών οµικών Έργων Κατασκευές Οπλισµένου Σκυροδέµατος Ι Εργαστήριο ιδάσκοντες: Παναγόπουλος Γ, Σους Ι Ονοµατεπώνυµο: ΑΕΜ Σέρρες 6-6-2013 Βαθµολογία: ίνεται ο ξυλότυπος του σχήµατος
ΔΡΑΣΕΙΣ ΑΝΕΜΩΝ KAI ΦΟΡΤΙΑ XIONIOY
Σ Τ Α Τ Ι Κ Ε Σ Μ Ε Λ Ε Τ Ε Σ Κ Τ Ι Ρ Ι Ω Ν Εκδ. 5.xx ΔΡΑΣΕΙΣ ΑΝΕΜΩΝ KAI ΦΟΡΤΙΑ XIONIOY Ευρωκώδικες 0, 1.3 και 1.4 ΤΕΧΝΙΚΟΣ ΟΙΚΟΣ ΛΟΓΙΣΜΙΚΟΥ www.tol.com.gr Σεπτέμβριος 2016 ΤΕΧΝΙΚΟΣ ΟΙΚΟΣ ΛΟΓΙΣΜΙΚΟΥ Καρτερού
Συµπεριφορά µεταλλικών και σύµµικτων συστηµάτων πλάκας σε πυρκαγιά. Νέα πειραµατικά στοιχεία
Συµπεριφορά µεταλλικών και σύµµικτων συστηµάτων πλάκας σε πυρκαγιά Νέα πειραµατικά στοιχεία Περιεχόµενα παρουσίασης των νέων δοκιµών πυρκαγιάς οκιµές πραγµατικής κλίµακας στα πλαίσια των FRACOF ( οκιµή
Gεπ Q Qπρ L1 L2 Lπρ Υλικά Περιβάλλον (KN/m²) (KN/m²) (KN/m²) (m) (m) (m) A C25 Ελάχιστα
ΤΕΙ ΣΕΡΡΩΝ Τµήµα Πολιτικών οµικών Έργων Κατασκευές Οπλισµένου Σκυροδέµατος Ι ιδάσκoντες: Μελισσανίδης Σ, Παναγόπουλος Γ, Τερζή Β Ονοµατεπώνυµο: Βαθµολογία: Σέρρες 19-1-2012 ΑΕΜ Εξάµηνο ίνεται ο ξυλότυπος
Σιδηρές Κατασκευές Ι. Άσκηση 6: Διαστασιολόγηση τεγίδας στεγάστρου. Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ. Σχολή Πολιτικών Μηχανικών
Σιδηρές Κατασκευές Ι Άσκηση 6: Διαστασιολόγηση τεγίδας στεγάστρου Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Άδειες Χρήσης Το παρόν εκπαιδευτικό υλικό υπόκειται
W H W H. 3=1.5εW. F =εw 2. F =0.5 εw. Παράδειγμα 6: Ικανοτικός Σχεδιασμός δοκών, υποστυλωμάτων και πεδίλων
1 Παράδειγμα 6: Ικανοτικός Σχεδιασμός δοκών, υποστυλωμάτων και πεδίλων F 3=1.5εW W H F =εw W F =0.5 εw 1 Υ4 Δ1 Υ Δ1 W H Υ3 Υ1 H Π L L To τριώροφο επίπεδο πλαίσιο του σχήματος έχει (θεωρητικό) ύψος ορόφου
Μελέτη τοίχου ανιστήριξης
FESPA 5.2.0.88-2012 LH Λογισμική Μελέτη τοίχου ανιστήριξης Σύμφωνα με τους Ευρωκώδικες Ο Μηχανικός Σχέδιο τοίχου αντιστήριξης 0 0.55 1.1 1.65 2.2 2.75 3.3 3.85 4.4 4.95 5.5 0 0.53 1.06 1.59 2.12 2.65 3.18
ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΟΥ ΕΛΛΗΝΙΚΟΥ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥ ΣΕ ΠΟΛΥΩΡΟΦΑ ΚΤΙΡΙΑ ΜΕ ΜΕΙΚΤΟ ΦΕΡΟΝΤΑ ΟΡΓΑΝΙΣΜΟ
ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟ ΕΚΠΑΙΔΕΥΤΙΚΟ ΙΔΡΥΜΑ (Τ.Ε.Ι.) ΠΕΙΡΑΙΑ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΔΟΜΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΟΥ ΕΛΛΗΝΙΚΟΥ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥ ΣΕ ΠΟΛΥΩΡΟΦΑ ΚΤΙΡΙΑ ΜΕ ΜΕΙΚΤΟ ΦΕΡΟΝΤΑ ΟΡΓΑΝΙΣΜΟ
Γεωργικές και Θερμοκηπιακές κατασκευές (Εργαστήριο)
Ελληνική Δημοκρατία Τεχνολογικό Εκπαιδευτικό Ίδρυμα Ηπείρου Γεωργικές και Θερμοκηπιακές κατασκευές (Εργαστήριο) Ενότητα 1 : Ασκήσεις υπολογισμού των φορτίσεων και διαστασιολόγησης της επικάλυψης των υαλόφρακτων
ΑΣΚΗΣΗ 6. Διαλέγουμε ως υπερστατικά μεγέθη τις κατακόρυφες αντιδράσεις στις τρεις αριστερές στηρίξεις.
Άσκηση 6 Μέθοδος των υνάμεων ΑΣΚΗΣΗ 6 ΕΟΜΕΝΑ: Για τη δοκό του σχήματος με ίσα ανοίγματα και ροπές αδρανείας σταθερές αλλά όχι ίδιες σε κάθε άνοιγμα, ζητείται να μορφωθεί το διάγραμμα ροπών κάμψεως. 6 mm
Analyse af skrå bjælke som UPE200
Analyse af skrå bjælke som UPE Project: Opgave i stål. Skrå bjælke som UPE Description: Snitkræfter, forskydningscentrum, samling Customer: LC FEDesign. StruSoft Designed: LC Date: 9 Page: / 4 Documentation
ΑΣΚΗΣΗ 8. Για το φορέα του σχήματος να μορφωθούν τα διαγράμματα M, Q, N για ομοιόμορφο φορτίο και θερμοκρασιακή φόρτιση.
ΑΣΚΗΣΗ 8 ΕΟΜΕΝΑ: Για το φορέα του σχήματος να μορφωθούν τα διαγράμματα, Q, N για ομοιόμορφο φορτίο και θερμοκρασιακή φόρτιση. ίνονται: 50 KNm I/ A 0, T T 5 C 0 h 0,5m 5 C l l 0m T a t 5 C / C ΕΠΙΛΥΣΗ:
Καθηγητής Ε.Μ.Π. ΜΗΧΑΝΙΚΗ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑ. 6.2 Δά Διάφορες Περιπτώσεις Προφόρτισης. 6.3 Συνδυασμός Προφόρτισης με Στραγγιστήρια. 6.4 Σταδιακή Προφόρτιση
6. ΠΡΟΦΟΡΤΙΣΗ (αργιλικών εδαφών) Γιώργος Μπουκοβάλας Καθηγητής Ε.Μ.Π. ΦΕΒΡΟΥΑΡΙΟΣ 016 ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ Ε 6.1 Επίδραση της Προφόρτισης στην ΜΗΧΑΝΙΚΗ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑ 6. Δά Διάφορες Περιπτώσεις Προφόρτισης 6.3 Συνδυασμός
ΔΟΚΙΔΩΤΕΣ ΠΛΑΚΕΣ. Ενότητα Ζ 1. ΔΙΑΜΟΡΦΩΣΗ ΔΟΚΙΔΩΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ. 1.1 Περιγραφή Δοκιδωτών Πλακών. 1.2 Περιοχή Εφαρμογής. προκύπτει:
Ενότητα Ζ ΔΟΚΙΔΩΤΕΣ ΠΛΑΚΕΣ 1. ΔΙΑΜΟΡΦΩΣΗ ΔΟΚΙΔΩΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ 1.1 Περιγραφή Δοκιδωτών Πλακών Δοκιδωτές πλάκες, γνωστές και ως πλάκες με νευρώσεις, (σε αντιδιαστολή με τις συνήθεις πλάκες οι οποίες δηλώνονται
MasterSeries MasterPort Lite Sample Output
MasterSeries MasterPort Lite Sample Output The following output is from the MasterPort Lite Design program. Contents 2 Frame Geometry and Loading 3 Tabular Results Output 4 Bending Moment and Diagrams
Γενικές πληροφορίες μαθήματος: Τίτλος CE07_S04 Πιστωτικές. Φόρτος εργασίας μονάδες:
Γενικές πληροφορίες μαθήματος: Τίτλος Μεταλλικές Κωδικός CE07_S04 μαθήματος: Κατασκευές ΙI μαθήματος: Πιστωτικές Φόρτος εργασίας μονάδες: 5 150 (ώρες): Επίπεδο μαθήματος: Προπτυχιακό Μεταπτυχιακό Τύπος
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΔΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΔΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΔΙΠΛΩΜΑΤΙΚΗ ΕΡΓΑΣΙΑ: Η ΟΡΙΑΚΗ ΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΛΕΙΤΟΥΡΓΙΚΟΤΗΤΑΣ ΣΕ ΒΙΟΜΗΧΑΝΙΚΑ ΚΤΙΡΙΑ ΜΕ ΓΕΡΑΝΟΓΕΦΥΡΕΣ
Αντιστηρίξεις Τοίχοι από Οπλισµένο Σκυρόδεµα
Τοίχοι Βαρύτητας Οπλισµένου Σκυροδέµατος Οπλισµένα Γη - Επιχώµατα Βαθιές Πασσαλοσανίδες Διαφραγµατικοί Τοίχοι Πασσαλότοιχοι Οριακή Κατάσταση Σχεδιασµός έναντι θραύσης Αριθµητικές Μέθοδοι Κατάσταση Λειτουργικότητας
ΙΑπόστολου Κωνσταντινίδη ιαφραγµατική λειτουργία. Τόµος B
Τόµος B 3.1.4 ιαφραγµατική λειτουργία Γενικά, αν υπάρχει εκκεντρότητα της φόρτισης ενός ορόφου, π.χ. από την οριζόντια ώθηση σεισµού, λόγω της ύπαρξης της πλάκας που στο επίπεδό της είναι πρακτικά άκαµπτη,
MSE 210 Ορθοστάτης επίπεδης στέγης OneTurn
Hλιακά συστήματα MSE 210 Ορθοστάτης επίπεδης στέγης OneTurn Oδηγίες εγκατάστασης Έκδοση 04 Οδηγίες εγκατάστασης: Ορθοστάτης επίπεδης στέγης OneTurn. Κωδ. Πρ. : 256431. 02.2012 Εκτυπώθηκε στη Γερμανία.
ΘΕΜΑ 1. Στο φορέα του σχήματος ζητούνται να χαραχθούν τα διαγράμματα M, Q, N. (3 μονάδες)
ΘΕΜΑ ΔΕΔΟΜΕΝΑ: Στο φορέα του σχήματος ζητούνται να χαραχθούν τα διαγράμματα M, Q, N. (3 μονάδες) ΕΠΙΛΥΣΗ: Ο φορέας χωρίζεται στα τμήματα Α και Β. Το τμήμα Α είναι τριαρθρωτό τόξο. Απομονώνοντας το Α και
ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΧΑΛΥΒΔΙΝΟΥ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ (EN & EN1998-1)
ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΧΑΛΥΒΔΙΝΟΥ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ (EN 1993-1-1 & EN1998-1) Επιλογή Διατομής υλικά: fy (N/mm 2 ) E (N/mm 2 ) G (N/mm 2 ) γ Μο = 1,00 2 Χάλυβας 1 235 210000 80769 γ Μ1 = 1,00 γ Μ2 = 1,25 13 ύψος στύλου
Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ
Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Άσκηση 1: Αντισεισμικός σχεδιασμός στεγάστρου με συνδέσμους δυσκαμψίας με εκκεντρότητα Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Άδειες
BETONexpress, www.runet.gr
Πέδιλα ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ 1. Υπ ολογισμοί τμήματος κατασκευής : ΠΕΔΙΛΟ-001, Μεμονωμένο, κεντρικό πέδιλο, με ροπ ή και σεισμό 1.1. Διαστάσεις-Υλικά-Φορτία 1.2. Κανονισμοί 1.3. Ελεγχοι φέρουσας ικανότητας εδάφους
Τ.Ε.Ι. ΑΘΗΝΩΝ - ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Τ.Ε. ΑΝΤΟΧΗ ΥΛΙΚΩΝ ΙΙ
1 Τ.Ε.Ι. ΑΘΗΝΩΝ - ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Τ.Ε. ΑΝΤΟΧΗ ΥΛΙΚΩΝ ΙΙ 22/02/2011 ΘΕΜΑ 1 ο Στον πρόβολο του σχήματος μήκους l, η διατομή είναι ορθογωνική διαστάσεων bxh (για τις οποίες δίνεται h=3b). Aν σ εφ
ΤΕΥΧΟΣ ΣΤΑΤΙΚΗΣ ΜΕΛΕΤΗΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ METAΛΛΙΚΟΥ ΠΑΤΑΡΙΟΥ
ΕΡΓΟ : ΡΥΘΜΙΣΗ ΒΑΣΕΙ Ν.4178/2013 ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕΤΑΛΛΙΚΟΥ ΠΑΤΑΡΙΟΥ ΘΕΣΗ : Λεωφόρος Χαλανδρίου και οδός Παλαιών Λατομείων, στα Μελίσσια του Δήμου Πεντέλης ΤΕΥΧΟΣ ΣΤΑΤΙΚΗΣ ΜΕΛΕΤΗΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ METAΛΛΙΚΟΥ ΠΑΤΑΡΙΟΥ
fk = K fb 0,70 fm 0,30 Κ=0,45 από Πίνακα 3.3 fb = 4,675 MPa fm= 5 MPa fk = 0,45 4,675 0,70 5,0 0,30 = 2,15 N/mm 2
3. Υπολογισμός χαρακτηριστικών αντοχών 3.1. Αντοχή σε θλίψη της τοιχοποιίας, fk Για κονίαμα γενικής χρήσης η αντοχή σε θλίψη της τοιχοποιίας προσδιορίζεται από τη σχέση: fk = K fb 0,70 fm 0,30 Κ=0,45 από
Π1 Ππρ. Δ1 (20x60cm) Σ1 (25x25cm) Άσκηση 1 η
Πλάκες 1 ο μάθημα εργαστηρίου 1 Άσκηση 1 η Δίνεται ο ξυλότυπος του σχήματος που ακολουθεί καθώς και τα αντίστοιχα μόνιμα και κινητά φορτία των πλακών. Ζητείται η διαστασιολόγηση των πλακών, συγκεκριμένα:
ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ *
ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ * 1 η σειρά ΑΣΚΗΣΗ 1 Ζητείται ο έλεγχος σε κάμψη μιάς δοκού ορθογωνικής διατομής 250/600 (δηλ. Πλάτους 250 mm και ύψους 600 mm) για εντατικά μεγέθη: Md = 100 KNm Nd = 12 KN Προσδιορίστε
Εισηγητής: Αλέξανδρος Βαλσαμής. Θεμελιώσεις. Φέρουσα Ικανότητα επιφανειακών θεμελιώσεων Γενικά Βασικές εξισώσεις
Εισηγητής: Αλέξανδρος Βαλσαμής Θεμελιώσεις Φέρουσα Ικανότητα επιφανειακών θεμελιώσεων Γενικά Βασικές εξισώσεις Φέρουσα Ικανότητα Επιφανειακών θεμελιώσεων (πεδίλων) Φέρουσα Ικανότητα Τάσεις κάτω από το
ΟΧΕΤΟΣ ver.1. Φακής Κωνσταντίνος, Πολιτικός μηχανικός 1/9
ΟΧΕΤΟΣ ver. Πρόκειται για ένα υπολογιστικό φύλλο που εφαρμόζει διαδικασία στατικού και υδραυλικού υπολογισμού ενός κιβωτιοειδούς φορέα (συνήθως οδικές κάτω διαβάσεις αρτηριών ή οχετοί εκτόνωσης ρεμμάτων).
ΥΛΙΚΑ ΧΑΛΥΒΑΣ. Θερμής ελάσεως (ΕΝ10025) : 1. S225 (fy=235n/mm 2 fu=360n/mm 2 ) 2. S275 (fy=270n/mm2 fu=430n/mm2) 3. S355 (fy=355n/mm2 fu=510n/mm2)
ΥΛΙΚΑ ΧΑΛΥΒΑΣ Ψυχρής ελάσεως (ΕΝ10147) : 1. FeE 220G (fy=220n/mm 2 fu=300n/mm 2 ) 2. FeE 250G (fy=250n/mm2 fu=330n/mm2) 3. FeE 280G (fy=280n/mm2 fu=360n/mm2) Θερμής ελάσεως (ΕΝ10025) : 1. S225 (fy=235n/mm
τομή ακροβάθρου δεδομένα
B 1 = 4,4 m B 2 = 1,6 m B 3 = m B 4 = m B 5 =,3 m B 6 = m Η 1 = 1,6 m Η 2 = m Η 3 = m Η 4 = m Η 5 = m Η 6 =,3 m Η 7 = 1,3 m L 1 = m L 2 = 1 m L 3 = m E C = 28847,6 ΜPa μέτρο ελαστικότητας f ck = 2 ΜPa
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 1 Οριακές Καταστάσεις Σχεδιασµού - Συντελεστές Ασφαλείας - ράσεις Σχεδιασµού - Συνδυασµοί ράσεων - Εντατικές Καταστάσεις
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 1 Οριακές Καταστάσεις Σχεδιασµού - Συντελεστές Ασφαλείας - ράσεις Σχεδιασµού - Συνδυασµοί ράσεων - Εντατικές Καταστάσεις 1.1. Οριακές καταστάσεις σχεδιασµού (Limit States) Κατά τη διάρκεια ζωής
Εισηγητής: Αλέξανδρος Βαλσαμής. Θεμελιώσεις. Φέρουσα Ικανότητα επιφανειακών θεμελιώσεων Γενικά
Εισηγητής: Αλέξανδρος Βαλσαμής Θεμελιώσεις Φέρουσα Ικανότητα επιφανειακών θεμελιώσεων Γενικά Το πρόβλημα Γεωτεχνική Επιστήμη Συνήθη προβλήματα Μέσο έδρασης των κατασκευών (θεμελιώσεις) Μέσο που πρέπει
ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΣΥΜΜΙΚΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ
ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ 1. ΕΙΣΑΓΩΓΗ... 3 2. ΓΕΝΙΚΕΣ ΠΑΡΑΜΕΤΡΟΙ... 5 3. ΔΙΑΤΟΜΕΣ ΧΑΛΥΒΔΟΦΥΛΛΩΝ... 6 4. ΟΠΛΙΣΜΟΣ ΣΥΜΜΙΚΤΗΣ ΠΛΑΚΑΣ... 9 5. ΦΟΡΤΙΑ... 9 6. ΑΝΑΛΥΣΗ... 11 7. ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ... 11 8. ΤΕΥΧΟΣ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΩΝ...
(αργιλικών εδαφών) 6.1 Επίδραση της Προφόρτισης στην ΜΗΧΑΝΙΚΗ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑ. 6.2 Διάφορες Περιπτώσεις Προφόρτισης
6. ΠΡΟΦΟΡΤΙΣΗ (αργιλικών εδαφών) Γιώργος Μπουκοβάλας Καθηγητής Ε.Μ.Π. ΦΕΒΡΟΥΑΡΙΟΣ 2013 ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ 6.1 Επίδραση της Προφόρτισης στην ΜΗΧΑΝΙΚΗ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑ 6.2 Διάφορες Περιπτώσεις Προφόρτισης 6.3 Συνδυασμός
XΑΛΥΒΔOΦΥΛΛΟ SYMDECK 73
XΑΛΥΒΔOΦΥΛΛΟ SYMDECK 73 20 1 XΑΛΥΒΔΌΦΥΛΛΟ SYMDECK 73 ΓΕΝΙΚΑ ΠΕΡΙ ΣΥΜΜΙΚΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ Σύμμικτες πλάκες ονομάζονται οι φέρουσες πλάκες οροφής κτιρίων, οι οποίες αποτελούνται από χαλυβδόφυλλα και επί τόπου έγχυτο
EN EN Μερικοί συντ αντιστάσεων (R) g b = g s = Συντελεστές μείωσης Συντ μείωσης καμπύλης φορτίου καθίζησης : k = 1,00 [ ] Έλεγχοι Συντ.
![EN EN Μερικοί συντ αντιστάσεων (R) g b = g s = Συντελεστές μείωσης Συντ μείωσης καμπύλης φορτίου καθίζησης : k = 1,00 [ ] Έλεγχοι Συντ.](/thumbs/54/35037369.jpg "EN EN Μερικοί συντ αντιστάσεων (R) g b = g s = Συντελεστές μείωσης Συντ μείωσης καμπύλης φορτίου καθίζησης : k = 1,00 [ ] Έλεγχοι Συντ.")
Ανάλυση πασσάλου CPT Εισαγωγή δεδομένων Μελέτη Ημερομηνία : 09.10.2008 Ρυθμίσεις Πρότυπο - EN 1997 - DA1 CPT πάσσαλος Μεθοδολογία επαλήθευσης : Τύπος ανάλυσης : Μερικός συντ αντίστασης αιχμής : Μερικός
Τελική γραπτή εξέταση διάρκειας 2,5 ωρών
τηλ: 410-74178, fax: 410-74169, www.uth.gr Τελική γραπτή εξέταση διάρκειας,5 ωρών Ονοματεπώνυμο: Αριθμός Μητρώου Φοιτητή: Μάθημα: Εδαφομηχανική Ι, 5 ο εξάμηνο. Διδάσκων: Ιωάννης-Ορέστης Σ. Γεωργόπουλος,
ΑΝΩ ΔΙΑΒΑΣΗ ver.1. Φακής Κωνσταντίνος, Πολιτικός μηχανικός 1/14
ΑΝΩ ΔΙΑΒΑΣΗ ver. Πρόκειται για ένα υπολογιστικό φύλλο που εφαρμόζει διαδικασία στατικού και αντισεισμικού υπολογισμού ενός φορέα 3 ανοιγμάτων με συνεχές προεντεταμένο κατάστρωμα (συνήθως αφορά οδικές άνω
Αντιστηρίξεις. Αντιστηρίξεις ιαφραγµατικοί Τοίχοι. Τοίχοι Βαρύτητας Οπλισµένου Σκυροδέµατος Οπλισµένα Γη - Επιχώµατα
Αντιστηρίξεις Τοίχοι Βαρύτητας Οπλισµένου Σκυροδέµατος Οπλισµένα Γη - Επιχώµατα Βαθειές Πασσαλοσανίδες Διαφραγµατικοί Τοίχοι Πασσαλότοιχοι Οριακή Κατάσταση Σχεδιασµός έναντι θραύσης Αριθµητικές Μέθοδοι
MS SERIES MS DESK TOP ENCLOSURE APPLICATION EXAMPLE FEATURE. Measuring instruments. Power supply equipments
MS SERIES MS DESK TOP ENCLOSURE FEATURE Available in 176 sizes. Screws are not appeared on the surface. Usable as rack mount case with optinal mounting bracket. There are no ventilation hole for cover
ΕΛΕΓΧΟΣ ΟΚΟΥ ΣΕ ΚΑΜΨΗ
Επίλυση γραμμικών φορέων ΟΣ σύμφωνα με τους EC & EC8 ΑΣΚΗΣΗ 4 (3/3/017) ΕΛΕΓΧΟΣ ΟΚΟΥ ΣΕ ΚΑΜΨΗ Να υπολογιστεί σε κάµψη η µονοπροέχουσα δοκός του σχήµατος για συνδυασµό φόρτισης 135G15Q Η δοκός ανήκει σε
«ΜΕΛΕΤΗ ΓΙΑ ΤΗΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗ ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗΣ ΑΠΟΘΗΚΕΥΣΗΣ ΤΟΞΙΚΩΝ ΑΠΟΒΛΗΤΩΝ»
-1- ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟ ΕΚΠΑΙΔΕΥΤΙΚΟ ΙΔΡΥΜΑ ΠΕΙΡΑΙΑ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΔΟΜΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ «ΜΕΛΕΤΗ ΓΙΑ ΤΗΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗ ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗΣ ΑΠΟΘΗΚΕΥΣΗΣ ΤΟΞΙΚΩΝ ΑΠΟΒΛΗΤΩΝ» ΚΑΘΗΓΗΤΡΙΑ : ΜΕΤΑΞΑ ΣΟΦΙΑ ΣΠΟΥΔΑΣΤΡΙΕΣ
3DR Engineering Software Λ. Κηφισίας 340, 152 33 Χαλάνδρι Tηλ. 211 7702197, fax. 211 7702198 www.3dr.eu info@3dr.eu
3DR Engineering Software Λ. Κηφισίας 340, 152 33 Χαλάνδρι Tηλ. 211 7702197, fax. 211 7702198 www.3dr.eu info@3dr.eu Βελτιώσεις προγράμματος 3DR.Pessos 1 Τα φορτία κάθε τοίχου φαίνονται συγκεντρωτικά μετά
MSN DESK TOP ENCLOSURE WITH STAND / CARRYING HANDLE
MSN SERIES MSN DESK TOP ENCLOSURE WITH STAND / CARRYING HANDLE W H FEATURE Available in 176 sizes. Stand / carrying handle can be adjusted in 30 degree. Maximum load is kg. There are no ventilation hole
Υ ΡΑΥΛΙΚΟΙ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΙ
Υ ΡΑΥΛΙΚΟΙ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΙ ΓΕΝΙΚΑ ΓΙΑ ΤΑ ΙΚΤΥΑ ίκτυο αγωγών είναι ένα σύνολο αγωγών που συνδέονται µεταξύ τους σε σηµεία που λέγονται κόµβοι Σχηµατίζουν είτε ανοικτούς κλάδους µε τη µορφή ενός δένδρου είτε
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΔΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΔΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ΠΑΡΑΔΕΙΓΜΑΤΑ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΥ ΥΠΕΡΣΤΑΤΙΚΩΝ ΦΟΡΕΩΝ ΜΕ ΤΗ ΜΕΘΟΔΟ ΤΩΝ ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΕΩΝ Κ. Β. ΣΠΗΛΙΟΠΟΥΛΟΣ Καθηγητής ΕΜΠ Πορεία επίλυσης. Ευρίσκεται
ΕΠΙΛΥΣΗ ΑΣΚΗΣΗΣ. Π. Σιδηρόπουλος. Εργαστήριο Υδρολογίας και Ανάλυσης Υδατικών Συστημάτων Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Π.Θ.
ΕΠΙΛΥΣΗ ΑΣΚΗΣΗΣ Π. Σιδηρόπουλος Εργαστήριο Υδρολογίας και Ανάλυσης Υδατικών Συστημάτων Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Π.Θ. E-mail: psidirop@uth.gr Ύδρευση Οικισμού Ύδρευση Οικισμού Ύδρευση Οικισμού Λύση Εύρεση
Σιδηρές Κατασκευές Ι Άσκηση 6 Διαστασιολόγηση τεγίδας στεγάστρου. Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών
ιδηρές ατασκευές Άσκηση 6 Διαστασιολόγηση τεγίδας στεγάστρου χολή Πολιτικών ηχανικών ργαστήριο εταλλικών ατασκευών Άδεια Χρήσης ο παρόν εκπαιδευτικό υλικό υπόκειται σε άδειες χρήσης Creative Commons. ια
ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΑΦΡΑΓΜΑΤΙΚΗ ΛΕΙΤΟΥΡΓΙΑ ΠΟΛΥΩΡΟΦΟΥ ΧΩΡΙΚΟΥ ΠΛΑΙΣΙΟΥ ΓΕΝΙΚΗ ΠΕΡΙΠΤΩΣΗ
Στατική και υναµική Ανάλυση ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΑΦΡΑΓΜΑΤΙΚΗ ΛΕΙΤΟΥΡΓΙΑ ΠΟΛΥΩΡΟΦΟΥ ΧΩΡΙΚΟΥ ΠΛΑΙΣΙΟΥ ΓΕΝΙΚΗ ΠΕΡΙΠΤΩΣΗ.1 Περιγραφή του θέµατος Η αξιολόγηση της λειτουργίας των µονώροφων επίπεδων πλαισίων σε οριζόντιες
Τ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τμήμα Πολιτικών Δομικών Έργων Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι Ασκήσεις Διδάσκων: Παναγόπουλος Γεώργιος Ονοματεπώνυμο:
Τ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τμήμα Πολιτικών Δομικών Έργων Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι Ασκήσεις Διδάσκων: Παναγόπουλος Γεώργιος Α Σέρρες 6-6-009 Ονοματεπώνυμο: Εξάμηνο Βαθμολογία: ΖΗΤΗΜΑ 1 ο Δίνεται ο ξυλότυπος
Struct4u b.v. Calculation number : Revision : 0 Page 1 of 8 Project number : Date - time : :25 Project description : Part :
Calculation number : Revision : 0 Page 1 of 8 GENERAL File: document1.xcol Applied standards: Consequence class Structural Class : NEN-EN 1992-1-1 + C2:2011/NB:2011 (nl) : NEN-EN 1992-1-2 + C1:2011/NB:2011
Σχεδιασμός Θολωτής Κατασκευής
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Σχεδιασμός Θολωτής Κατασκευής ΔΙΠΛΩΜΑΤΙΚΗ ΕΡΓΑΣΙΑ Βασιλική Γ. Θεοδώρου Επιβλέπων: Γεώργιος Ιωαννίδης Αθήνα, Ιούλιος
Με βάση την ανίσωση ασφαλείας που εισάγαμε στα προηγούμενα, το ζητούμενο στο σχεδιασμό είναι να ικανοποιηθεί η εν λόγω ανίσωση:
Με βάση την ανίσωση ασφαλείας που εισάγαμε στα προηγούμενα, το ζητούμενο στο σχεδιασμό είναι να ικανοποιηθεί η εν λόγω ανίσωση: S d R d Η εν λόγω ανίσωση εφαρμόζεται και ελέγχεται σε κάθε εντατικό μέγεθος
5.0 DESIGN CALCULATIONS
5.0 DESIGN CALCULATIONS Load Data Reference Drawing No. 2-87-010-80926 Foundation loading for steel chimney 1-00-281-53214 Boiler foundation plan sketch : Figure 1 Quantity Unit Dia of Stack, d 6.00 m
Σιδηρές Κατασκευές Ι. Άσκηση 3: Δικτύωμα πεζογέφυρας (θλιβόμενο άνω πέλμα) Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ. Σχολή Πολιτικών Μηχανικών
Σιδηρές Κατασκευές Ι Άσκηση 3: Δικτύωμα πεζογέφυρας (θλιβόμενο άνω πέλμα) Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Άδειες Χρήσης Το παρόν εκπαιδευτικό
ΕΚΛΟΓΗ ΕΝΙΑΙΟΥ ΠΑΧΟΥΣ ΠΛΑΚΩΝ
Τ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τµήµα Πολιτικών οµικών Έργων Β Κατασκευές Οπλισµένου Σκυροδέµατος Ι ιδάσκοντες: Μητούλης Στ., Παναγόπουλος Γ., Σους Ι. Σέρρες 8-6-01 ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΕΠΙΚΑΛΥΨΗΣ ΠΛΑΚΩΝ Επικάλυψη c min για συνθήκες
Α.Π.Θ.- ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ- ΣΤΑΤΙΚΗ ΙΙΙ - 19 ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΥ 2008
1 Α.Π.Θ.- ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ- ΣΤΑΤΙΚΗ ΙΙΙ - 19 ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΥ 008 ΘΕΜΑ 1o Για τον φορέα του σχήματος ζητούνται: Tο Γεωμετρικό Κύριο Σύστημα με τα ελάχιστα άγνωστα μεγέθη. Το μητρώο δυσκαμψίας Κ του
Σχεδιασµός κτηρίων Με και Χωρίς Αυξηµένες Απαιτήσεις Πλαστιµότητας: Συγκριτική Αξιολόγηση των δύο επιλύσεων
Σχεδιασµός κτηρίων Με και Χωρίς Αυξηµένες Απαιτήσεις Πλαστιµότητας: Συγκριτική Αξιολόγηση των δύο επιλύσεων (βάσει των ΕΑΚ-ΕΚΩΣ) Μ.Λ. Μωρέττη ρ. Πολιτικός Μηχανικός. ιδάσκουσα Παν. Θεσσαλίας.. Παπαλοϊζου
Π. Ασβεστάς Γ. Λούντος Τμήμα Τεχνολογίας Ιατρικών Οργάνων
Π. Ασβεστάς Γ. Λούντος Τμήμα Τεχνολογίας Ιατρικών Οργάνων Χρήσιμοι Σύνδεσμοι Σημειώσεις μαθήματος: http://medisp.bme.teiath.gr/eclass/ E-mail: gloudos@teiath.gr ΚΑΤΑΝΕΜΗΜΕΝΕΣ ΔΥΝΑΜΕΙΣ Κέντρο βάρους μάζας
Γιώργος ΒΑ ΑΛΟΥΚΑΣ 1, Κρίστης ΧΡΥΣΟΣΤΟΜΟΥ 2. Λέξεις κλειδιά: Ευρωκώδικας 2, CYS159, όγκος σκυροδέµατος, βάρος χάλυβα
Συγκριτική µελέτη τυπικών κτιρίων οπλισµένου σκυροδέµατος µε το Ευρωκώδικα 2 και τον CYS 159 Comparative Study of typical reinforced concrete structures according το EC2 and CYS 159 Γιώργος ΒΑ ΑΛΟΥΚΑΣ
Solar-field AL310. Τεχνικό εγχειρίδιο συστήματος αλουμινίου στήριξης φωτοβολταϊκών για πάρκα / δώματα
Solar-field A310 Τεχνικό εγχειρίδιο συστήματος αλουμινίου στήριξης φωτοβολταϊκών για πάρκα / δώματα 1 1. Σύστημα αλουμινίου για πάρκα. 1.1 ΓΕΝΙΚΑ Το σύστημα στήριξης αλουμινένιου τύπου για πάρκα είναι
Συστήματα στήριξης φωτοβολταϊκών πλαισίων σε οροφές, στέγες και πάρκα
Συστήματα στήριξης φωτοβολταϊκών πλαισίων σε οροφές, στέγες και πάρκα Στηρίζουμε ό,τι αγαπάτε ΗΛΕΚΤΡΑ ΙΙ Σύστημα στήριξης Φ/Β πλαισίων σε επίπεδες οροφές Το σύστημα ΗΛΕΚΤΡΑ II προσαρμόστηκε στις απαιτήσεις
Σέρρες Βαθμολογία: ΖΗΤΗΜΑ 1 ο (μονάδες 4.0)
Τ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τμήμα Πολιτικών Δομικών Έργων Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι (Εργαστήριο) Διδάσκοντες: Λιαλιαμπής Ι., Μελισσανίδης Σ., Παναγόπουλος Γ. A Σέρρες 18-1-2008 Ονοματεπώνυμο: Εξάμηνο Βαθμολογία:
Ανάλ κατακόρ φρεατίου Εισαγωγή δεδομένων
Ανάλ κατακόρ φρεατίου Εισαγωγή δεδομένων Μελέτη Ημερομηνία : 22.0.204 Ρυθμίσεις Πρότυπο - οριακές καταστάσεις Ανάλυση πίεσης Μεθοδολογία επαλήθευσης : Οριακ καταστ (LSD) Μειωτικός συντ εσωτερικής τριβής
TUBO LED T8 LLUMOR PROLED 18W 120CM
Luminaire Property Luminaire: Report NO.: Test NO.: Lamp: LLUMOR-PL-T8-18W 6000K Sum Lumens: 2483.33 lm Number of Lamps: 1 Diameter: 0mm Length: 1200mm Photometric Type: Type C Photometric Results Voltage:
Η επικάλυψη των ΕΠΙΚΑΛΥΨΗΣ οπλισμών υπολογίζεται ΠΛΑΚΩΝ σύμφωνα με την 4.2(σχήμα 4.1) και από
Τ.Ε.Ι. Τμήμα Κατασκευές ΣΕΡΡΩΝ Πολιτικών Οπλισμένου Δομικών Σκυροδέματος Έργων ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ Ι Η επικάλυψη των ΕΠΙΚΑΛΥΨΗΣ οπλισμών υπολογίζεται ΠΛΑΚΩΝ σύμφωνα με την 4.(σχήμα 4.1) και από Β προκύπτει d1cnom+øw+øl/
STATIC ANALYSIS / STRUCTURAL DESIGN GLASSCON SHADOGLASS LOUVERS SYSTEM
STATIC ANALYSIS / STRUCTURAL DESIGN GLASSCON SHADOGLASS LOUVERS SYSTEM 1/28 CONTENTS 1. Technical Description - Assumptions... 3 1.1 Technical Description... 3 1.2 Design Standards and Norms... 3 1.3 Loads
Επαλήθευση ενισχυμένης τοιχοποιίας Εισαγωγή δεδομένων
Επαλήθευση ενισχυμένης τοιχοποιίας Εισαγωγή δεδομένων Μελέτη Ημερομηνία : 0.08.006 Ρυθμίσεις (εισαγωγή τρέχουσας εργασίας) Υλικά και πρότυπα Κατασκευές από σκυρόδεμα : Συντελεστές EN 99-- : Ενισχυμένη
ΠΑΛΙ 4 ομάδες κατάταξης ανάλογα με : ΠΑΛΙΟΤΕΡΗ ΚΑΤΑΤΑΞΗ ΛΙΘΟΣΩΜΑΤΩΝ ποσοστό κενών κ.ο, όγκο κάθε κενού, πάχος τοιχωμάτων.
ΚΑΤΑΤΑΞΗ ΛΙΘΟΣΩΜΑΤΩΝ ΚΑΤΆ EC6 4 ομάδες κατάταξης ανάλογα με: Υλικό λιθοσώματος, προσανατολισμό οπών, ποσοστό κενών κ.ο, όγκο κάθε κενού, πάχος τοιχωμάτων. ΠΑΛΙ 4 ομάδες κατάταξης ανάλογα με : ΠΑΛΙΟΤΕΡΗ
ΓΕΦΥΡΟΠΟΙΪΑ: ΜΟΝΙΜΑ ΚΑΙ ΚΙΝΗΤΑ ΦΟΡΤΙΑ. ΔΙΟΝΥΣΙΟΣ Ε. ΜΠΙΣΚΙΝΗΣ Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Τ.Ε. Τ.Ε.Ι. Δυτικής Ελλάδας
1 ΓΕΦΥΡΟΠΟΙΪΑ: ΜΟΝΙΜΑ ΚΑΙ ΚΙΝΗΤΑ ΦΟΡΤΙΑ ΔΙΟΝΥΣΙΟΣ Ε. ΜΠΙΣΚΙΝΗΣ Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Τ.Ε. Τ.Ε.Ι. Δυτικής Ελλάδας Μόνιμα Φορτία Ίδιον Βάρος (για Οπλισμένο Σκυρόδεμα): g=25 KN/m 3 Σε οδικές γέφυρες πρέπει
ΖΗΤΗΜΑ 1 ο (μονάδες 3.0)
Τ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τμήμα Πολιτικών Δομικών Έργων Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι Ασκήσεις Διδάσκων: Παναγόπουλος Γεώργιος Α Σέρρες 11-9-2009 Ονοματεπώνυμο: Εξάμηνο Βαθμολογία: ΖΗΤΗΜΑ 1 ο (μονάδες 3.0)
ΕΛΑΣΤΙΚΟΣ ΛΥΓΙΣΜΟΣ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ
ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ ΤΜΗΜΑ ΝΑΥΠΗΓΙΚΗΣ ΕΛΑΣΤΙΚΟΣ ΛΥΓΙΣΜΟΣ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ Λυγισμός - Ευστάθεια Κρίσιμο φορτίο λυγισμού Δρ. Σ. Π. Φιλόπουλος Εισαγωγή Μέχρι στιγμής στην ανάλυση των κατασκευών επικεντρώσαμε