Καµπτοδιατµητική Αντοχή Κοντών Υποστυλωµάτων Strength Model for Short Columns in Flexure and Shear

Transcript

1 Καπτοδιατητική Αντοχή Κοντών Υποστυλωάτων Strength Model for Short Columns in Flexure and Shear ιονύσιος ΜΠΙΣΚΙΝΗΣ, Μιχαήλ Ν. ΦΑΡ ΗΣ Λέξις κλιδιά: καπτοδιατητική αντοχή, κοντό υποστύλωα, λόγος διάτησης ΠΕΡΙΛΗΨΗ : Η προσοοίωση λών ΟΣ χαηλό λόγο διάτησης πρέπι να λαβάνι υπόψη την αλληλπίδραση κάψης και διάτησης. Ερωτηατικό αποτλί το κριτήριο για το χαρακτηρίσό νός έλους ως κοντό υποστύλωα, καθώς η συνήθης διάκριση βάση όνο το λόγο διάτησης δν ίναι παρκής. Αναπτύσσονται νέα κριτήρια χαρακτηρισού νός έλους ως κοντό υποστύλωα. Tο προσοοίωα Shohara and Kato γνικύται για έλη νδιάσο στα δύο πέλατα διαήκη οπλισό. Προτίνται νέο προσοοίωα υπολογισού καπτοδιατητικής αντοχής, θωρώντας ταυτόχρονη δράση ηχανισού δικτυώατος και ηχανισού λοξού θλιπτήρα. Χρησιοποιίται βάση πιραατικών δδοένων λών ΟΣ απ τη διθνή βιβλιογραφία, 3 απ τα οποία χαρακτηρίζονται ως κοντά υποστυλώατα τα νέα κριτήρια. ABSTRACT : The ultimate strength of a RC members with low aspet ratio depends on the interation of shear and bending. A olumn should be lassified as short taking into aount parameters beyond its aspet ratio. Using a large experimental database of RC members new riteria are deeloped for distinguishing a short olumn and 3 olumns are found to be short aording to the new riteria. The Shohara and Kato strength model for short olumns is extended to members with intermediate reinforement between the tension and ompression flanges. A new model for shear strength under ombined flexure and shear is presented, based on strut and truss mehanisms. ΓΕΝΙΚΕΥΣΗ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΜΑΤΟΣ SHOHARA - KATO 98 Το προσοοίωα Shohara and Kato (98) θωρί ότι το έλος αποτλίται από συνδυασό πυρήνα σκυροδέατος, όπου λιτουργί λοξός θλιπτήρας, και δύο ξωτρικών στρώσων κοντά στους οπλισούς, που λιτουργούν σαν δικτυώατα 45 ο κατά Mörsh, Σχήα. Εδώ γίνται πέκταση του προσοοιώατος αυτού για έλη νδιάσο, στο φλκυόνο και θλιβόνο πέλα, οπλισό, ισοκατανηένο ταξύ τους. Ο οπλισός αυτός θωρίται ότι παραένι λαστικός, τάσις που ταβάλλονται γραικά ταξύ των δύο πλάτων. Έγιναν οι ξής θωρήσις: Μταδιδακτορικός Ερυνητής, Τ. Πολιτικών Μηχανικών, Παν/ιο Πατρών, dbisk@tee.gr Καθηγητής, Τήα Πολιτικών Μηχανικών, Παν/ιο Πατρών, fardis@upatras.gr 6ο Συνέδριο Σκυροδέματος, ΤΕΕ, ΕΤΕΚ, -3/0/ 009, Πάφος, Κύπρος

2 N t N s M t V t M s V s V tl/z V tl/z F st h z F st N f ywasw/ βb/ l h (-β)b S θ f ywasw/ βb/ N V tl/z V tl/z F st x F st (γ) V t M t V s M s N t (α) (β) Σχήα. (α) Μηχανισός δικτυώατος, (β) Μηχανισός λοξού θλιπτήρα, (γ) Ποσοστό διατοής που συτέχι στον κάθ ηχανισό. N s α) Η τάση των θλιπτήρων του δικτυώατος 45 ο ίναι ίση την αντοχή σκυροδέατος, f, στο έσο του θλιπτήρα και ιώνται προς τα πέλατα, λόγω των δυνάων στις ράβδους του νδιάσου οπλισού. β) Οι συνδτήρς δν βρίσκονται σ διαρροή σ όλο τους το ήκος, αλλά όνο στο έσον τους. Η τάση τους ιώνται γραικά προς τα πέλατα, λόγω των δυνάων του νδιάσου οπλισού. γ) Το ποσοστό β του πλάτους b του στοιχίου που συτέχι στο δικτύωα ισούται το ποσοστό της αντοχής f που νργοποιίται από το ηχανισό δικτυώατος στο σύνολο του πλάτους b όταν διαρρύσουν οι συνδτήρς. Αν ω ίναι το ηχανικό ποσοστό οπλισού φλκυόνου συν θλιβόνου πέλατος (ω / ο καθένας) και f y η τάση διαρροής τους, ω ν και f y αυτά του νδιάσου οπλισού και ω w το ηχανικό ποσοστό γκάρσιου οπλισού, ίναι: όπου: ω β = ωw + ωw ω + ω f () y = () f y 6ο Συνέδριο Σκυροδέματος, ΤΕΕ, ΕΤΕΚ, -3/0/ 009, Πάφος, Κύπρος

3 δ) Η κλίση του θλιπτήρα καθορίζται από το ύψος x της θλιβόνης ζώνης: h-x tanθ = (3) l ) Η διατητική αντοχή ίναι το άθροισα αυτής των ηχανισών δικτυώατος, V t, και θλιπτήρα-λκυστήρων, V s (Σχήα ). Η κλίση του θλιπτήρα ως προς τον άξονα ίναι: λ +4 η(- η)-λ tanθ = (4) η όπου το η ξαρτάται απ το αν ο φλκυόνος ή ο θλιβόνος χάλυβας ίναι σ διαρροή ή όχι. Αν F st ίναι οι δυνάις του οπλισού των πλάτων και F st, του νδιάσου οπλισού (Shohara and Kato 98): N - V + F + F η = (- β )bhf t st st, (5) Για αντιτρική κάψη το ήκος του έλους, l, ίναι διπλάσιο του ήκους διάτησης L s. Ορίζται: λ l L = = s h h (6) Ορίζονται τρις πριοχές τιών του αξονικού φορτίου, Ν, ανάλογα το άν ο φλκυόνος ή ο θλιβόνος οπλισός ίναι σ διαρροή ή όχι. Πριοχή : (φλκυόνος χάλυβας σ διαρροή) N ω ω < = < (7) bhf όπου: = ω ω ω ω + ω ( λ+ ζ ) + λ + ζ 0.5 w ω+ ω ω+ ω Η αστοχία ίναι καπτοδιατητική και σχτικά πλάστιη. Η Εξ. (5) δίνι: (8) η = + + ω ω ( + ) + + ωω w ωw ω + ω ω ω ωw λ 0.5ζ λ 0.5ζ ω+ ω ω+ ω (9) 6ο Συνέδριο Σκυροδέματος, ΤΕΕ, ΕΤΕΚ, -3/0/ 009, Πάφος, Κύπρος 3

4 Η αδιάστατη διατητική αντοχή ίναι: V u ω ω υu = = tanθ ω + ω + ωw 0.5ζ + λ + ( λ+ 0.5ζ ) + bhf ω+ ω ω+ ω (0) ω + 0.5ζωw + ω + ω tanθ από την Εξ. (4) και ζ=z/h. Η τιή ν αντιστοιχί στην έναρξη διαρροής του φλκυόνου οπλισού και προκύπτι για η=0.5, για την οποία η tanθ της Εξ. (4) γίνται έγιστη: tan = + θ λ λ () Η διατητική αντοχή αυξάνται αντίστοιχα από ηδέν έχρι ία έγιστη τιή, ανξάρτητη της ποσότητας του διαήκους οπλισού: maxυ = ωζ+ ω λ + λ () u w (0.5 w)( ) Πριοχή : (φλκυόνος και θλιβόνος χάλυβας λαστικοί) όπου η ν δίνται από την Εξ. (8) και: N ν < ν = < ν (3) bhf ω ω = + + ( + ) ω ω ωw λ 0.5ζ 0.5 λ 0.5ζ 0.5 ω+ ω ω+ ω (4) Η διατητική αστοχία ίναι ψαθυρή, λοξή διάρρηξη κατά γωνία ως προς τον άξονα του έλους από την Εξ. (). Η διατητική αντοχή δίνται από την Εξ. (). Εάν: λ > ω + ω (5) ω το διάστηα τιών του ν=ν/bhf που δίνι ψαθυρή αστοχία ξαφανίζται. Πριοχή 3: (θλιβόνος χάλυβας σ διαρροή) w +ω +ω > ν > ν (6) 6ο Συνέδριο Σκυροδέματος, ΤΕΕ, ΕΤΕΚ, -3/0/ 009, Πάφος, Κύπρος 4

5 Ο τρόπος αστοχίας ίναι πιο πλάστιος από την ανωτέρω καθαρά διατητική αστοχία. Η κλίση του θλιπτήρα δίνται πάλι από την Εξ. (4) η απ την: η = ω ( ) ω + ω + ωw λ+ 0.5ζ + λ + 0.5ζ ω+ ω ω+ ω ωω w ωw ω + ω ω (7) Η διατητική αντοχή σ αδιάστατη ορφή ίναι: ω ω υu = tanθ ω ω + + ωw 0.5ζ + λ + ( λ 0.5ζ ) + ω+ ω ω+ ω ω + 0.5ζωw + ω + ω (8) M y,exp /M y,pred (ω tot /ω w )/(L s /h) (α) M y,exp /M y,pred (ω tot /ω w )/(L s /h) (β) M y,exp /M y,pred ` M y,exp /M y,pred (ω tot /ω w )/(L s /h) (ω tot /ω w )/(L s /h) (δ) (γ) Σχήα. Συσχέτιση λόγου πιραατικής προς καθαρά καπτική θωρητική τιή ροπής διαρροής, το λόγο [(ω +ω )/ω w ]/(L s /h) [βλ. Εξ. (5)]. Μέλη : (α) L s /h > 3, (β) L s /h 3 και ν<ν (Εξ. (8)) ή ν>ν,( Εξ. (4)), (γ) L s /h <, (δ) έλη που χαρακτηρίζονται ως κοντά υποστυλώατα τα προτινόνα κριτήρια. 6ο Συνέδριο Σκυροδέματος, ΤΕΕ, ΕΤΕΚ, -3/0/ 009, Πάφος, Κύπρος 5

6 ΚΟΝΤΟ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑ - ΚΡΙΤΗΡΙΑ ΧΑΡΑΚΤΗΡΙΣΜΟΥ Η σχέση L s /h < ή.5 που χρησιοποιίται συχνά δν ίναι πάντα ικανή να δίξι πότ ένα υποστύλωα διαρρέι ως κοντό, αλληλπίδραση κάψης και διάτησης. Για τη διαχωριστική γραή αξιοποιήθηκ βάση πιραατικών δδοένων για τη ροπή διαρροής 306 λών ορθογωνικής διατοής, αρκτά απ τα οποία ικρό λόγο διάτησης. Ο λόγος πιραατικής-προς-θωρητική ροπή διαρροής για καθαρά καπτική, διαρροή, Panagiotakos and Fardis (00), συσχτίσθηκ διάφορς παραέτρους, Σχήα. Προέκυψαν έτσι τα ξής κριτήρια για τον χαρακτηρισό της διαρροής έλους ως καθαρά καπτικής ή όχι: Για L s /h > 3: Η διαρροή θωρίται καθαρά καπτική και η ροπή διαρροής υπολογίζται λαβάνοντας υπόψη όνον την κάψη. Για L s /h 3: i. Στην Πριοχή (Εξ. (7), (8)) ή 3 (Εξ. (4), (6)) του γνικυένου προσοοιώατος Shohara and Kato (98), δηλαδή φλκυόνο ή θλιβόνο χάλυβα σ διαρροή, το έλος θωρίται καθαρά καπτικό, ii. Στην Πριοχή του προσοοιώατος, το υποστύλωα θωρίται κοντό. Για L s /h < : i. Εάν ισχύι η Εξ. (5): Το έλος θωρίται καθαρά καπτικό, ii. Εάν δν ισχύι η Εξ. (5): Το έλος θωρίται κοντό υποστύλωα. ΓΕΝΙΚΟ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΜΑ ΚΑΜΠΤΟ ΙΑΤΜΗΤΙΚΗΣ ΑΝΤΟΧΗΣ Το γνικό προσοοίωα αντοχής λών ΟΣ υπό ονοαξονική καπτοδιατητική ένταση που παρουσιάζται στη συνέχια έχι λιγότρς παραδοχές από αυτό των Shohara and Kato (98). Θωρί ότι η τένoυσα αναλαβάνται από συνδυασό: α) λoξoύ θλιπτήρα σκυροδέατος πoυ συδέι τις θλιβόνς ζώνς τω δύο ακραίων διατοών, και β) δικτυώατος πέλατα τους ακραίους οπλισούς της διατοής (διατοής A s / o καθένας), ορθοστάτς τους συνδτήρς και λοξές θλιβόνς διαγώνις σκυροδέατος πoυ ακολουθούν τη ρηγάτωση τoυ στοιχίου: δηλαδή ριπιδοιδή ορφή σ κάθ άκρο, πoυ συγκλίνι στη θέση τoυ θλιβόνου χάλυβα στην ακραία διατοή και παράλληλη διάταξη διάσα υπo γωνία φ προς τoν άξονα τoυ έλους. Μηχανισός θλιπτήρα: Η κλίση τoυ ως πρoς τo άξoα τoυ έλoυς ίναι: - tanθ = ξ λ (9) όπου ξ=x/h. Η δύαη θλίψης τoυ θλιπτήρα ίναι: N s = σbxosθ (0) όπου σ οι oρθές θλιπτικές τάσις του θλιπτήρα. Στις θέσις τω ακραίω διατoώ 6ο Συνέδριο Σκυροδέματος, ΤΕΕ, ΕΤΕΚ, -3/0/ 009, Πάφος, Κύπρος 6

7 η Ν s ααλύται σ ία oρθή δύαη κάθτη στη διατoή, N s osθ, και σ ία τέoυσα παράλληλη σ' αυτή, V s = N s sinθ, που ίαι η συισφoρά τoυ ηχαισoύ θλιπτήρα στη τέoυσα. Η N s osθ συβάλι στη θλιπτική δύαη τoυ σκυρoδέατoς στη θλιβόη ζώη τω ακραίω διατoώ. Ο ηχαισός θλιπτήρα δ παράγι έταση στις διαήκις ράβδoυς. Μηχανισός δικτυώατος: Η πρoς τo άξoα τoυ έλoυς γωία τoυ ριπιδoιδoύς τήατoς τoυ δικτυώατoς πριoρίζται ως ξής: π ζ φ max θ, φ min, = artan () λ Η έγιστη αδιάστατη τέoυσα, υ t =V t /bhf, πoυ πoρί α ααλάβι o ηχαισός δικτυώατoς στo σαίo και κρισιότρo τήα τoυ καθoρίζται από τη διαρρoή τω συδτήρω: υt= ζ ω wotφ () Η λoξή τάση θλίψης τoυ σκυρoδέατoς στo ηχαισό δικτυώατoς ίναι: ω w σ = f sin φ (3) Η συθήκη σ αf για αστoχία τoυ σκυρoδέατoς σ λoξή θλίψη από όο τo ηχαισό δικτυώατoς δίνι: = ω w φ φ min, arsin (4) α όπου α λόγω των φλκυστικών τάσων στην γκάρσια διύθυνση. Από τo ηχαισό δικτυώατoς ααπτύσσται στη θλιβόη ζώη τω ακραίω διατoώ τέoυσα δύαη V t και oρθή 0.5V t otφ. Συνδυασός δικτυώατος και θλιπτήρα Κριτήριο Αστοχίας: Στις ακραίς διατoές η θλιβόη ζώη ααλαβάι oρθή δύαη και τέoυσα: N = N osθ +0.5V otφ = bh( σ ξos θ+0.5 ζω ot φ f ) (5) s t w : V =V +V = bh( σξsinθosθ+ ζω otφ f ) (6) s t w Mταξύ τω δύo ακραίω διατoώ oι τάσις θλίψης τoυ σκυρoδέατoς ίαι έγιστς κί πoυ πικαλύπτoται τo λoξό θλιπτικό πδίo τoυ θλιπτήρα και αυτό τoυ διαέσoυ τήατoς τoυ ηχαισoύ δικτυώατoς. Τo πρώτo πδίo έχι σταθρή τάση σ υπό γωία θ ως πρoς τo άξoα τoυ έλoυς και τo δύτρo τάση σ υπό γωία φ. Η παλληλία τω δύo ooαξoικώ πδίω θλίψης δίι κύρις 6ο Συνέδριο Σκυροδέματος, ΤΕΕ, ΕΤΕΚ, -3/0/ 009, Πάφος, Κύπρος 7

8 τάσις φλκυσoύ και θλίψης ίσς : σ + σ σ I,II = ± σ + σ +σ σ os ( φ - θ ) (7) Οτα η σ II φθάσι έα πoσoστό α <.0 της f έχoυ ψαθυρή αστoχία τoυ στoιχίoυ σ λoξή θλίψη στη διύθυνση της σ II, δηλ. υπό γωία πρoς τo άξoα τoυ έλoυς: σsin θ+ σsin φ ψ =0.5artan σos θ+ σos φ (8) που ίναι διάση ταξύ αυτής της λoξής ρηγάτωσης (φ) και τoυ θλιπτήρα (θ). Το κριτήριο ψαθυρής αστoχίας ίαι: σ II = αf, ταυτόχρoη διαρρoή τω συδτήρω και δίι: σ α α - f σ = f (9) σ α -0.5 (-os ( φ- θ )) f σ /f = ω w /sin φ κατά τη διαρρoή τω συδτήρω. Η ατίστoιχη τιή της τέoυσας δίται από τη Εξ. (6) για ξ, φ και σ πoυ ικαoπoιoύ το κριτήριο αστoχίας καθώς και την ισορροπία στις ακραίς διατoές. Για πιπδότητα διατoώ και παραβoλικό διάγραα σ- έχρι παραόρφωση =0.00 και τά oρθoγωικό, η παραόρφωση της ακραίας θλιβόνης ίνας, u, συδέται τη έση τάση σκυρoδέατoς στη θλιβόνη ζώη, σ o, N ζ ω w σ o = σ os θ +0.5f ot φ ξbh ξ (30) ως: σ o σ o u = -, για u 0.00 ; = (6-000 u ), γιαu 0.00 (3) f 3000 f 0.0 u Επισηαίνται ότι σ στoιχία πoλύ ικρό λόγo διάτησης η πιπδότητα διατoώ πορί α ην ισχύι για τις παραoρφώσις τω διαήκω ράβδω που δ διαθέτoυ τo ήκoς πoυ απαιτίται για σηατική ταβoλή τω τάσώ τoυς από τo έα άκρo στo άλλo συάφια. Ετσι τα απoτλέσατα της παρoύσας θoδoλoγίας πορί να ην ίναι ακριβή για στoιχία πολύ ικρή λυγηρότητα λ. Ισoδυαία oρθώ τάσω - γθώ oρθής έτασης διατoής: 6ο Συνέδριο Σκυροδέματος, ΤΕΕ, ΕΤΕΚ, -3/0/ 009, Πάφος, Κύπρος 8

9 ν = ν + ν + ν ν και = + + ν (3) όπoυ o δίκτης δηλώι τη συβoλή τoυ σκυρoδέατoς και oι δίκτς και ν τη συβoλή τoυ διαήκoυς oπλισoύ των πλάτων και του νδιάσου οπλισού. Μ σ ο από την Εξ. (3): σ f o ν = ξ και o ξ ξ (33) =0.5 (- ) f σ α) Ακραίoς φλκυόoς χάλυβας σ διαρρoή, ακραίoς θλιβόoς λαστικός: Όταν: min(0.5, ξ, ξ ) ξ > 0, ή min(0.5, ξ ) ξ > 0,... αν... ξ < 0 (34) όπoυ: ξ u δ και u - y ξ u (- δ ) (35) u+ y και y = f y /E η παραόρφωση διαρρoής τoυ χάλυβα, έχο: u ξ -δ ν =0.5ω -, ω ν y u ( ξ - ) = δ ν ν δ ξ ξ y ξ -δ u y ξ u ξ -δ = 0.5 ω(0.5 - δ ) + y ξ ( - ) δ δ 3 ων u ξ = δ ν +(- ξ )( ξ - ) - 3 y ξ y u ξ -δ y + ξ - -δ - ξ +5ξ -δ u y ξ u + (36) (37) (38) β) Ακραίoς φλκυόoς και ακραίoς θλιβόoς χάλυβας λαστικoί: Όταν: ξ ξ ξ,... αν... ξ ξ ή ξ ξ,... αν... ξ < 0 (39) ξ, ξ από την Εξ. (35), ίναι: ξ =, u ν 0.5ω y ξ (0.5 - δ ) u =0.5ω, ξ y ων ν ν = - δ u 0.5 -ξ ξ y (0.5 - δ ) ν =ων 3ξ y 3 u (40) (4) 6ο Συνέδριο Σκυροδέματος, ΤΕΕ, ΕΤΕΚ, -3/0/ 009, Πάφος, Κύπρος 9

10 γ) Ακραίoς φλκυόoς και ακραίoς θλιβόoς χάλυβας σ διαρρoή: Όταν: ξ ξ ξ 0 (4) ων τότ: =0, = (- ξ ) -δ ω ν ξ y =ω (0.5-δ ), ν = ( ξ - δ )(-ξ - δ )- -δ 3 u (43) (44) δ) Ακραίoς θλιβόoς χάλυβας σ διαρρoή, ακραίoς φλκυόoς λαστικός: Όταν: ξ max(0.5, ξ, ξ ) (45) u -ξ -δ =0.5 ω -, ω y u (-ξ - ) = 0.5 -( - ) 0.5 δ ν ν ξ ξ δ + (46) y ξ -δ u y ξ u -ξ -δ =0.5 ω(0.5- δ ) + y ξ 3 ω ν u (-ξ - ) = δ ν +(ξ -)(-ξ - δ ) + -δ 3 y ξ y -(+ ξ ) -δ y u y ξ ξ δ u ξ u ξ δ Από τις Εξ. (9)-(48) προκύπτι πααληπτική διαδικασία o συδυασός τιώ ξ, φ και u πoυ για δδoές τιές των και λ oδηγί στη έγιστη τιή της αηγέης τέoυσας αστoχίας υ. Η τιή αυτή ατιστoιχί σ ταυτόχρoη διαρρoή τω συδτήρω και αστoχία τoυ σκυρoδέατoς σ λoξή θλίψη στo διάσo τoυ έλoυς. Α η τιή που πρoκύπτι για την u ίναι γαλύτρη από τη βράχυση αστoχίας της ακραίας ίας σκυρoδέατoς, u,max, τότ της διατητικής αστoχίας πρoηγίται καπτoδιατητική αστοχία τω ακραίω διατoώ θραύση τoυ σκυρoδέατoς υπό τη πιρρoή της διατητικής τάσης τ = υf /ξ στη θλιβόη ζώη. Στην πρίπτωση αυτή, που συβαίνι γνικώς σ έλη πολύ χαηλό λόγο διάτησης, η ροπή αντοχής του έλους ίναι προτιότρο να υπολογίζται απ το γνικυένο προσοοίωα Shohara and Kato (98). Το Σχήα 3 δίχνι παράδιγα διαγραάτων αλληλπίδρασης ανηγένης ροπής και αξονικής, -ν, που προκύπτι απ το νέο προσοοίωα καπτοδιατητικής αντοχής για διάφορς τιές λυγηρότητας λ =, 3, 4, 5, της Εξ. (6). (47) (48) 6ο Συνέδριο Σκυροδέματος, ΤΕΕ, ΕΤΕΚ, -3/0/ 009, Πάφος, Κύπρος 0

11 . ν 0.8 λ= λ=3 λ=4 λ= Σχήα 3. Ενδικτικό διαγράατα αλληλπίδρασης -ν λών ΟΣ ω =0.5, ω w =0. και τιές λυγηρότητας λ=, 3, 4, 5, βάση το νέο προσοοίωα. ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ Η τλική προτινόνη θοδολογία υπολογισού της αντοχής νός έλους χαηλό λόγο διάτησης αποτλί συνδυασό των δύο προσοοιωάτων που παρουσιάζονται στην παρούσα ργασία, όπως προτίνται παρακάτω: Ένα έλος χαρακτηρίζται κοντό υποστύλωα σύφωνα τα κριτήρια της σχτικής παραγράφου. Τότ η αντοχή του υπολογίζται από το νέο προσοοίωα της ανωτέρω παραγράφου, όταν ισχύι κάποιο ένα από τα κριτήρια (α), (β) ή (γ) α) (, + ) ω ω ω λ w < (49) β) ν > 0.4 (50) γ) 0. ν 0.4 και (, + ) ω ω ωw 0. (5) λ ιαφορτικά φαρόζται το γνικυένο προσοοίωα Shohara and Kato (98). 6ο Συνέδριο Σκυροδέματος, ΤΕΕ, ΕΤΕΚ, -3/0/ 009, Πάφος, Κύπρος

12 Αν υιοθτηθί η πρόταση αυτή, ο λόγος πιραατικής προς θωρητική τιή των 3 κοντών υποστυλωάτων της βάσης πιραατικών δδοένων έχι έσο όρο.04, διάσο τιή 0.99 και συντλστή ταβλητότητας 6.8% (βλ Σχήα 4). Η συφωνία ίναι όως κατώτρη αυτής της ροπής διαρροής για τα έλη καθαρά καπτική συπριφορά έχρι τη διαρροή, όπου η διάσος τιή για τα 844 πιράατα ίναι.05 και ο συντλστής ταβλητότητας 6% (Μπισκίνης 007) median: M y,exp =0.99M y,pred 800 M y,exp (knm) Από γνικυένο προσοοίωα Shohara and Kato (98) Από νέο προσοοίωα, Εξ.(9)-(48) M y,pred (knm) Σχήα 4. Σύγκριση πιραατικών θωρητικές τιές για τα 3 κοντά υποστυλώατα της βάσης πιραατικών δδοένων κατά την προτινόνη θοδολογία ΕΥΧΑΡΙΣΤΙΕΣ Η παραπάνω έρυνα χρηατοδοτήθηκ από το 7 ο Πρόγραα Πλαίσιο της Ευρωπαϊκής Κοινότητας [FP7/007-03], σύβαση υπ. αριθ ΑΝΑΦΟΡΕΣ. Μπισκίνης,.Ε., Αντοχή και Ικανότητα Παραόρφωσης Μλών Οπλισένου Σκυροδέατος, ή χωρίς Ενίσχυση. ιδακτορική ιατριβή, Τήα Πολιτικών Μηχανικών, Παν/ιο Πατρών, Πάτρα, Panagiotakos, T.B. and Fardis, M.N., Deformations of RC Members at Yielding and Ultimate, ACI Strutural J., Vol. 98, No., Marh-April Shohara, R. and Kato, B., Ultimate Strength of Reinfored Conrete Members under Combined Loading, IABSE Colloquium: Adaned Mehanis of Reinfored Conrete, Report V.34, Delft 98, pp ο Συνέδριο Σκυροδέματος, ΤΕΕ, ΕΤΕΚ, -3/0/ 009, Πάφος, Κύπρος