Βιομηχανικός χώρος διαστάσεων σε κάτοψη 24mx48m, περιβάλλεται από υποστυλώματα πλευράς 0.5m

Βιομηχανικός χώρος διαστάσεων σε κάτοψη 24mx48m, περιβάλλεται από υποστυλώματα πλευράς 0.5m μέσα στο επίπεδο του πλαισίου, 0.4m κάθετα σ αυτό. Τα γωνιακά υποστυλώματα είναι διατομής 0.4x0.4m. Υπάρχουν 7 ενδιάμεσα υποστυλώματα στις μεγάλες πλευρές και ένα κεντρικό στις μικρές. Η δοκός του πλαισίου έχει ύψος 1.0m, πλάτος κορμού 0.4m και πέλματα πλάτους 0.6m και πάχους 0.2m (βλ. δεξιά σχήμα). Ο άξονάς της απέχει από τη βάση των υποστυλωμάτων 8m (καθαρό ύψος υποστυλώματος 7.5m). Η δοκός έχει ομοιόμορφο οιονεί-μόνιμο φορτίο p=17.5 kn/m. Επιπλέον στηρίζει μεταλλικό στέγαστρο, το βάρος του οποίου προκαλεί αξονικές δυνάμεις: (σύνολο: 1470 kn) - 40kN στις γωνιακές κολώνες - 60kN στην κεντρική των μικρών πλευρών - 85kN στις ενδιάμεσες των μεγάλων πλευρών. Το γραμμικό φορτίο p των δοκών μεταφέρεται στο πλησιέστερο υποστύλωμα. Τα κατακόρυφα φορτία δεν προκαλούν ροπές στα υποστυλώματα. Ο σεισμός προκαλεί συνολική οριζόντια δύναμη στην κορυφή του πλαισίου ίση με τα εξής ποσοστά των oλικών οιονεί μονίμων φορτίων που ασκούνται εκεί: - παράλληλα στις μεγάλες πλευρές (Χ): 16.5%, - παράλληλα στις μικρές πλευρές (Υ) 12.5%. Η συνολική σεισμική δύναμη κατανέμεται στα υποστυλώματα σε τέμνουσες ανάλογες με τη δυσκαμψία τους. Ενδιάμεσα υποστυλώματα έχουν δυσκαμψία 12ΕΙ/Η 3 μέσα στο επίπεδο του πλαισίου (αμφίπακτα), 3ΕΙ/Η 3 κάθετα σ αυτό (πρόβολος) όπου ΕΙ η δυσκαμψία της διατομής περί τον αντίστοιχο άξονα και Η το καθαρό ύψος του υποστυλώματος. Τα γωνιακά υποστυλώματα έχουν πάντα δυσκαμψία 12ΕΙ/Η 3. Το διάγραμμα σεισμικών ροπών του υποστυλώματος στη διεύθυνση όπου λειτουργεί ως αμφίπακτο μηδενίζεται στο μέσο του θεωρητικού ύψους των 8m. Σ αυτήν όπου λειτουργεί ως πρόβολος, μηδενίζεται στο θεωρητικό

κόμβο της κορυφής του (8m από τη βάση). Η σεισμική ροπή στην κορυφή του υποστυλώματος μοιράζεται εξίσου ως ροπή κάμψης στις δοκούς που συνδέονται εκεί. Τα ομοιόμορφα κατανεμημένα φορτία στις δοκούς προκαλούν ροπή: (1-2.5b/L)pL 2 /8 στις παρειές στήριξης στην κεντρική κολώνα των μικρών πλευρών (όπου L=12m το θεωρητικό τους άνοιγμα και b=0.5m η διάσταση διατομής του υποστυλώματος) (1-3b/L)pL 2 /12 στις στηρίξεις των δοκών των μεγάλων πλευρών, όπου L=6m και b=0.5m. Επιπλέον, η μεταφορά των φορτίων της στέγης στα υποστυλώματα προκαλεί ροπές κάμψης στις στηρίξεις των δοκών των μεγάλων πλευρών ίσες με τη λόγω φορτίου στέγης αξονική δύναμη του υποστυλώματος (80kN) επί (L-b)/4. Οι ροπές αυτές προκαλούν εφελκυσμό στο πάνω πέλμα στην 1 η και 3 η εσωτερική στήριξη, και στο κάτω στη 2 η και 4 η. Ζητείται ο υπολογισμός των εντατικών μεγεθών σχεδιασμού και η διαστασιολόγηση κατά ΕΚ8 σε κάμψη και διάτμηση των γωνιακών και των εσωτερικών υποστυλωμάτων των πλευρών, και των δοκών στις εσωτερικές στήριξεις της κάθε πλευράς. Για τις δοκούς να ληφθεί υπόψη και η φόρτιση 1.35G. Σκυρόδεμα C20/25, χάλυβας S500, επικάλυψη οπλισμών 30mm. Κατηγορία Πλαστιμότητας Μέση (Μ) κατά ΕΚ8, =2. 1) Ολικό βάρος και σεισμικές τέμνουσες: Ολικό βάρος: 1470+2 (24+48) 17.5=4000 kn α) Σεισμός κατά X (μεγάλη διεύθυνση): σεισμική τέμνουσα = 0.165 4000 = 660 kn β) Σεισμός κατά Υ (μικρή διεύθυνση): σεισμική τέμνουσα = 0.125 4000 = 500 kn 2) Δυσκαμψίες υποστυλωμάτων: Ενδιάμεσο ισχυρή διεύθυνση: (EI) c,s = 0.5 30,000,000 0.4 0.5 3 /12= 62,500 knm 2 Ασθενής διεύθυνση: (EI) c,w = 0.5 30,000,000 0.5 0.4 3 /12= 40,000 knm 2 Γωνιακό: (EI) c,w = 0.5 30,000,000 0.4 4 /12= 32,000 knm 2 ~ η μισή ενδιάμεσου ισχυρής διεύθυνσης. Δυσκαμψίες - διεύθυνση X: Πλαίσια: K X.s = 2 12(n c +1)(EI) c,s /Η 3 = 2 12 (7+1) 62500/8 3 = 23440 kn/m Ενδιάμεσα υποστυλώματα μικρών πλευρών, ως πρόβολοι: K X.w = 2 3(EI) c,w /Η 3 = 2 3 40000/8 3 = 469 kn/m Δυσκαμψίες - διεύθυνση Y: Πλαίσια μικρών πλευρών: K Y,s = 2 2 12(EI) c,s /Η 3 = 2 2 12 62500/8 3 =5860 kn/m 14 ενδιάμεσα υποστυλώματα μεγάλων πλευρών, ως πρόβολοι: K Y,w = 2 7 3(EI) c,w /Η 3 = 14 234.5 = 3283 kn/m

3) Σεισμικές ροπές υποστυλωμάτων. α)σεισμός κατά X (μεγάλη διεύθυνση): Τα δύο πλαίσια αναλαμβάνουν σεισμική τέμνουσα: 660 0.5 23440/(23440+469)=323.5 kn το καθένα, η διαφορά (660-2 323.5)=13 kn, αναλαμβάνεται από τις μεσαίες κολώνες των μικρών πλευρών που αναλαμβάνουν η κάθε μία 6.5 kn. Τέμνουσα ενδιάμεσων υποστυλωμάτων 323.5/8=40.4 kn; Γωνιακών υποστυλωμάτων 20.2 kn. Ροπή σχεδιασμού ενδιάμεσων υποστυλωμάτων στην ισχυρή: 40.4 4.0=161.5 knm Στην κορυφή η ροπή αυτή μοιράζεται στις δύο δοκούς εκατέρωθεν Σεισμική ροπή στη βάση μεσαίων υποστυλωμάτων μικρών: 6.5 8=52 knm b) Σεισμός κατά Y: Καθένα από τα δύο πλαίσια των στενών πλευρών αναλαμβάνει σεισμική τέμνουσα: 500 0.5 5860/(3283+5860)=160 kn; η διαφορά, (500-2 160)=180 kn, αναλαμβάνεται από τα 14 ενδιάμεσα υποστυλώματα των μεγάλων πλευρών, που αναλαμβάνουν το καθένα 180/14=12.9 kn. Οι μεσαίες κολώνες των στενών πλευρών αναλαμβάνουν τέμνουσα 160/2=80 kn, οι γωνιακές 40 kn η κάθε μια. Η σεισμική ροπή των μεσαίων υποστυλωμάτων είναι (βάση και κορυφή): 80 4.0=320 knm. Στην κορυφή μοιράζεται στις δύο δοκούς εκατέρωθεν. Σεισμική ροπή στη βάση ενδιάμεσων υποστυλωμάτων μεγάλων πλευρών: 12.9 8=103.2 knm (ασθενής Άξονας) Σεισμικές ροπές υποστυλωμάτων (knm) Κολώνα: Ενδιάμεση, μεγάλων πλευρές Μεσαία, μικρών πλευρών Γωνιακή Άξονας Ισχυρός Ασθενής Ισχυρός Ασθενής Κατά X Κατά Y Βάση Κορυφή Βάση Βάση Κορυφή Βάση Βάση Κορυφή Βάση Κορυφή EX 161.5 161.5 - - - 52 80.8 80.8 - - EY - - 103.2 320 320 - - - 160 160 Οι υπογραμμισμένες ροπές δίνουν αξονικές δυνάμεις στις γωνιακές 80.8/3= 26.9 kn για EX και 160/6=26.6 kn για EY (βλ. Παρακάτω 4). 4) Σεισμικές ροπές δοκών και αξονικές δυνάμεις.

Μεγάλες πλευρές, δοκοί 8-ανοιγμάτων, στον κόμβο με υποστυλώματα: 161.5/2 = 80.8 knm; στην παρειά 80.8 (1-0.5/6) = 74 knm. Δοκοί δύο ανοιγμάτων στο θεωρητικό κόμβο με υποστυλώματα: 320/2 = 160 knm; στην παρειά 160 (1-0.5/12) = 153 knm. Αξονικές δυνάμεις αναπτύσσονται σε υποστυλώματα μονο λόγω διαφοράς τεμνουσών των εκατέρωθεν δοκών, πράγμα που συμβαίνει μόνο στις γωνιακές κολώνες, όπου: N = 80.8/3= 26.9 kn για EX και 160/6=26.6 kn για EY. 5) Αξονικές δυνάμεις υποστυλωμάτων λόγω κατακόρυφων. Στην κορυφή: Μεσαία υποστυλώματα στενής πλευράς: Από τη στέγη: 60 kn; από δοκό 17.5 12=210 kn; Σύνολο: 270 kn Ενδιάμεσα υποστυλώματα μεγάλων πλευρών: Από τη στέγη: 85 kn; από δοκό 17.5 6=105 kn; Σύνολο: 190 kn Γωνιακά: Από τη στέγη: 40 kn; Από δοκό 17.5 (3+6)=157.5 kn; Σύνολο: 197.5 kn Στις βάσεις: Προστίθενται 25 0.2 7.5=37.5 kn στις ενδιάμεσες κολώνες, 25 0.16 7.5=30 kn στις γωνιακές. 6) Κατακόρυφοι οπλισμοί υποστυλωμάτων. Λόγω μονορόφου δεν γίνεται ικανοτικός υποστυλωμάτων. f cd =20/1.5=13.33 MPa; f ctm =2.2 MPa; f yd =500/1.15=434.8 MPa; ε yd =434.8/200000=0.217%; d 1 = c+d bh +d bl /2 ~ 0.03+0.008+0.02/2 ~0.05m. Από τον Πίνακα για τις κολώνες: Μεσαίο υποστύλωμα μικρών πλευρών: Στην ισχυρή διεύθυνση M Ed =320 knm, Ν Ed = 270+37.5 = 307.5 kn Ενδιάμεσο υποστύλωμα μεγάλων πλευρών: στην ισχυρή διεύθυνση M Ed = 161.5 knm, στην ασθενή Μ Ed 103.2 knm, Ν Ed =190+37.5 = 227.5 kn Γωνιακές κολώνες: M Ed = 160 knm, Ν Ed = 197.5+30-26.6 = 201 kn a) Μεσαίο υποστύλωμα στενής πλευράς στον ισχυρό άξονα: d 1 /h =0.1, ν d = 307.5/(0.4 0.5 13333)=0.115, μ d = 320/(0.4 0.5 2 13333)=0.24

ω 1 =0.25; A s1 = 0.25 (400 500) 13.333/434.8= 1533 mm 2 5Φ20 (1571 mm 2 ) στις στενές πλευρές και 1Φ20 στο μέσο των μεγάλων, οι μεσαίες ράβδοι συγκρατούνται με συνδετήρα, σύνολο 12Φ20 (3770 mm 2 ) ρ = 3770/(400 500)= 0.01885. Ροπή αντοχής κολώνας: Προσμετρώντας τη μισή γωνιακή ράβδο στις πλευρές για να προκύψει ομοιόμορφα κατανεμημένος οπλισμός σε κάθε μία από αυτές: ω 1 = ω 2 = 1257/(400 500) 434.8/13.333=0.205, ω vd = 2 628/(400 500) 434.8/13.333= 0.205. Στη βάση: ν d = 0.115, άρα: M Rd,c = 354 knm Κορυφή: ν d = 270/(0.4 0.5 13333)=0.101 : M Rd,c = 350 knm. b) Ενδιάμεσα υποστυλώματα μεγάλων πλευρών. Ισχυρή διεύθυνση: d 1 /h =0.1, ν d = 227.5/(0.4 0.5 13333)=0.085, μ d = 161.5/(0.4 0.5 2 13333)=0.121. ω 1d =0.11; A s1 = 0.11 (400 500) 13.333/434.8= 675 mm 2 Ασθενής διεύθυνση: d 1 /h =0.125, ν d = 0.085, μ d =103.2/(0.5 0.4 2 13333)=0.097. Αρα ω 1d =0.10; A s1 = 0.1 (500 400) 13.333/434.8= 613 mm 2 Τοποθετούνται 3Φ20 (942 mm 2 ) στις στενές πλευρές και 1Φ20 στη μέση των μεγάλων (συγκράτηση με συνδετήρα). Σύνολο: 8Φ20 (2513 mm 2 ) ρ = 2513/(400 500)= 0.01257 > ρ min. Ροπή αντοχής ισχυρής διεύθυνσης: Με θεώρηση ομοιόμορφα κατανεμημένου οπλισμού: ω 1d = ω 2d = 628/(400 500) 434.8/13.333=0.1025, ω vd = 2ω 2d = 0.205. Βάση: ν d = 0.085. M Rd,c = 236 knm Κορυφή: ν d = 190/(0.4 0.5 13333)=0.071, M Rd,c = 231 knm. c) Γωνιακές κολώνες: d 1 /h =0.125, ν d = 201/(0.4 0.4 13333)=0.094, μ d =160/(0.4 0.4 2 13333)=0.1875. Άρα ω 1d =0.2, A s1 = 0.2 (400 400) 13.333/434.8= 980 mm 2 3Φ20 (942 mm 2 ) σε κάθε πλευρά (με τη μεσαία ράβδο να συγκρατείται από συνδετήρες) 8Φ20 (2513 mm 2 ) ρ = 2513/(400 400)= 0.0157 > ρ min.=0.001 Ροπή αντοχής για maxn = 197.5+26.6 = 224 kn στην κορυφή, maxn=224+30=254 kn στη βάση, minn =

197.5-26.6 = 171 kn στην κορυφή; minn = 171+30 = 201 kn στη βάση. Για ομοιόμορφο οπλισμό: ω 1d = ω 2d = 628/(400 400) 434.8/13.333=0.128, ω vd = 2ω 2d = 0.256. Στη βάση για maxn: ν d = 254/(0.4 0.4 13333)=0.119, M Rd,c = 172.5 knm Στην κορυφή maxn: ν d = 224/(0.4 0.4 13333)=0.105, M Rd,c = 170 knm Στη βάση minn: ν d = 201/(0.4 0.4 13333)=0.0942, M Rd,c = 168 knm. Στην κορυφή για minn: ν d = 171/(0.4 0.4 13333)=0.08, M Rd,c = 165.5 knm. 8) Υποστύλωμα σε διάτμηση. Τέμνουσες σχεδιασμού (kn) Υποστύλωμα: Εσωτερική μακράς πλευράς Μεσαία στενής πλευράς Γωνιακή Άξονας Ισχυρός Ισχυρός Κατά X Κατά Y EX- Ανάλυση 40.4-20.2 - EY- Ανάλυση - 80-40 Ικανοτικές maxn minn 1.1 (236+231)/7.5=68.5 1.1 (350+354)/7.5= 103.3 1.1 (170+172.5)/7.5=50.2 1.1 (165.5+168)/7.5=48.9 Για ένα ρομβοειδή και ένα περιμετρικό συνδετήρα: n l = 2+ 2=3.4142 σκέλη στις γωνιακές κολώνες. Σ όλες τις άλλες n l =2+2 0.7887=3.562 σκέλη στον ισχυρό άξονα, n l =2+2 0.6247=3.25 σκέλη κατά τον ασθενή. Κατά ΕΚ2 : V Rd,max = 0.3 (1-20/250) 13333 0.9bd(1+ν d ) sin2θ = 3312bd(1+ν d )sin2θ. Γωνιακές: Για maxn στη βάση, minn στην κορυφή. Οι υπόλοιπες κολώνες: μέση τιμή Ν. Μεσαίο υποστύλωμα: V Rd,max = 3312 0.4 0.45 (1+287.6/(0.2 13333)) = 660sin2θ Ενδιάμεσες κολώνες, ισχυρή διεύθυνση: V Rd,max = 3312 0.4 0.45 (1+244.6/(0.2 13333)) (1+0.0785) = 651sin2θ Γωνιακές: maxn: V Rd,max = 3312 0.4 0.35 (1+253.2/(0.16 13333))=519sin2θ minn: V Rd,max = 3312 0.4 0.35 (1+170/(0.16 13333))=500sin2θ Ελάχιστος οπλισμός εκτός κρισίμων περιοχών Φ6/400 (70.7 mm 2 /m/σκελος); δίνει στην ισχυρή διεύθυνση: V Rd,s = 0.9dN/7.5+0.9 0.4348 70.7n l dcotθ = 0.12dN+27.67n l dcotθ Μεσαία κολώνα στενών πλευρών, ισχυρή διεύθυνση: V Rd,s = 0.12 0.45 287.6+27.67 3.562 0.45cotθ =15.5+44.35cotθ Για cotθ=2.5, V Rd,s = 126.4 kn, V Rd,max = 455.2 kn>> V Ed = 103.3 kn

Ενδιάμεσες κολώνες μακρών πλευρών, ισχυρή διεύθυνση: V Rd,s = 0.12 0.45 268.8+ 27.67 3.562 0.45cotθ = 14.5+44.35cotθ Για cotθ=2.5, V Rd,s = 125.4 kn, V Rd,max = 449 kn, >> V Ed = 68.5 kn. Γωνιακές: Για maxn: V Rd,s =0.12 0.35 253.2 +27.67 3.4142 0.35cotθ =10.6+33.06cotθ Για cotθ=2.5, V Rd,s = 93.2 kn, V Rd,max = 358 kn, >> V Ed = 50.2 kn Για minn: V Rd,s =0.12 0.35 170 +27.67 3.4142 0.35cotθ = 7.1+33.06cotθ. Για cotθ=2.5, V Rd,s = 89.8 kn, V Rd,max = 345 kn, >> V Ed = 48.9 kn. Στις ακραίες κρίσιμες περιοχές μήκους 1.25 m-long (: H cl /6). Μέγιστη απόσταση συνδετήρων 8d bl = 160 mm Ογκομετρικό μηχανικό ποσοστό συνδετήρων > 0.08. Συνδετήρες Φ6/160 δίνουν στις ενδιάμεσες κολώνες: wd = 28.3 (434.8/13.33) 2 (2+2 0.6247)/(434 160) = 0.0864 > 0.08. Η απαίτηση: a wd > 30 d yd b c /b o -0.035 δίνει a wd < 0 για =2, b c = 400 mm, b o = 400-2 30-6= 334 mm, yd = 0.00217 και d = 0.119 (η μέγιστη τιμή σ' όλες τις κολώνες, στη βάση των γωνιακών): 9) Ροπές στήριξης δοκών για τα κατακόρυφα φορτία: Στην παρειά μεσαίας στήριξης στις στενές πλευρές: 17.5 12 2 /8 (1-2.5 0.5/12)=282 knm Στην παρειά ενδιάμεσων στηρίξεων στις μακρές πλευρές: 17.4 6 2 /12 (1-3 0.5/6)=39.5 knm Στις στηρίξεις των μακρών δοκών για τη μεταφορά των αντιδράσεων της στέγης (αρνητική ροπή στην 1 η και 3 η εσωτερική στήριξη, θετική στη 2 η και 4 η ): 85 5.5/4=117 knm 10) Ροπές σχεδιασμού δοκών στην παρειά στήριξης. Μακρές δοκοί: Σεισμικός συνδυασμός: Σεισμική ροπή: 74 knm; Οιονεί-μόνιμες δράσεις: 39.5 knm (αρνητική) ±117 knm (αρνητική στην 1 η και 3 η, θετική στη 2 η και 4 η στήριξη). Ολική αρνητική: 74 + 39.5 + 117 = 230.5 knm;

Ολική θετική: 74-39.5 + 117 = 151.5 knm. 1.35G +1.50Q: Αρνητική: 1.35 (39.5 + 117) = 211 knm (< 230.5 knm); Θετική: 1.35 (-39.5 + 117) = 104.5 knm (< 151.5 knm). Αν θεωρήσουμε ένα κινούμενο συγκεκριμένο φορτίο 1.5 200 kn, προστίθεται αρνητική ροπή 1.5 200 (0.079 6-0.25 0.5) = 104.7 knm και θετική 1.5 200 (0.021 6-0.25 0.1) = 30.3 knm, δίνοντας συνολικές: Αρνητική: 211 + 104.5 = 315.5 knm (> 230.5 knm); Θετική: 104.5+30.3 = 134 knm (< 151.5 knm). Δοκοί στενών πλευρών: Σεισμικός συνδυασμός: Σεισμική ροπή: 153 knm: Οιονεί-μόνιμες δράσεις: 282 knm: Ολική αρνητική: 153 + 282 = 435 knm; Ολική θετική: 153-282 < 0. 1.35g+1.5Q: Ολική αρνητική: 1.35 282 = 381 knm (< 435 knm). 11) Διαμήκεις οπλισμοί δοκών (παρειές στήριξης). d 1 = c+d bh +d bl /2 ~ 0.03+0.008+0.02/2 ~0.05m. d = 1.0-0.05 = 0.95 m;: Χρειάζεται επιφανειακός οπλισμός στις δύο πλευρές με μέγιστη απόσταση 300 mm και ολικό ποσοστό 0.001. Τοποθετούνται Φ10 στο μέσο του ύψους και στη στάθμη πέλματος (6Φ10 σύνολο). Ελάχιστος οπλισμός πελμάτων: ρ min =0.5f ctm /f yk =0.5 2.2/500=0.0022; A s,min =0.0022 400 950= 836 mm 2 ; προσμετρώντας τα 2Φ10 (157 mm 2 ): Χρειάζονται 5Φ14 (770 mm 2 ), δίνοντας σύνολο 927 mm 2. Επιπλέον, 4Φ10 (314 mm 2 ) στην άλλη επιφάνεια του προεξέχοντος τμήματος, δίνονται 1241 mm 2 για κάθε πέλμα (χωρίς τα 2Φ10 του μέσου). A s,1 = A s,2 =770 mm 2 ; ω 1d = ω 2d = 770/(1000 950) 434.8/13.333=0.0265. Περιλαμβάνοντας 6Φ10 (471 mm 2 ) στη ροπή αντοχής d 1 /d =50/950=0.053, ν d =0, ω vd = 471/(1000 950) 434.8/13.333=0.016: M Rd,c = 395.5 knm

Ο ελάχιστος οπλισμός αρκεί σ όλο το μήκος των δοκών της μεγάλης πλευράς. Στις δοκούς της μικρής πλευράς χρειάζεται να προστεθούν (435-395.5)/(0.4348 0.9)=100 mm 2 : επιπλέον 1Φ14 (154 mm 2 ) M Rd,c =451.9 knm 12) Τέμνουσες σχεδιασμού δοκών. Τέμνουσες από ανάλυση: Δοκοί μεγάλων πλευρών: Σεισμικός συνδυασμός: Σεισμική τέμνουσα: 74/5.5 = 13.5 kn; Οιονεί μόνιμες δράσεις (στην παρειά υποστυλώματος): 17.5 5.5/2 ±2 117/5.5 = 48 ± 42.5 kn; Σύνολο στην παρειά εσωτερικού υποστυλώματος: 13.5 + 48 + 42.5 = 104 kn; Σύνολο σε απόσταση d = 0.95 m από την παρειά εσωτερικού υποστυλώματος: 104-17.5 0.95 = 87.5 kn. Στήριξη σε 1 η εσωτερική κολώνα: Από μόνιμες δράσεις: 17.5 0.605 5.5+42.5 = 100.5 kn. Σύνολο: 100.5+13.5 = 114 kn. Σε απόσταση d=0.95 m από παρειά 1 ης εσωτερικής κολώνας: 114-17.5 0.95=97.5 kn Θεμελιώδης συνδυασμός δράσεων 1.35G+1.5Q: Στην παρειά εσωτερικής κολώνας: 1.35 (48 +42.5)+1.5 200 = 422 kn; Σε απόσταση d = 0.95 m από την παρειά εσωτερικής κολώνας: 1.35 (48 +42.5-17.5 0.95) +1.5 200 (1-0.95/5.5) = 348 kn Στην παρειά 1 ης εσωτερικής κολώνας: 1.35 (17.5 0.605 5.5+42.5)+1.5 200 = 436 kn. Σε απόσταση d = 0.95 m από την παρειά 1 ης εσωτερικής κολώνας: 1.35 (17.5 0.605 5.5+42.5-17.5 0.95) +1.5 200 (1-0.95/5.5) = 362 kn

Δοκός στενής πλευράς: Σεισμικός συνδυασμός: Σεισμική τέμνουσα: 153/11.55 = 13.2 kn; Στην παρειά γωνιακής κολώνας: Από οιονεί μόνιμες δράσεις : (3/8) 17.5 11.55=75.8 kn, σύνολο 13.2+75.8 = 89 kn. Σε απόσταση d=0.95 m από την παρειά γωνιακής κολώνας: 89-17.4 0.95=72.5 kn Στην παρειά της μεσαίας κολώνας: Από οιονεί μόνιμες δράσεις (5/8) 17.5 11.55=126.3 kn, σύνολο 13.2+126.3=139.5 kn Σε απόσταση d=0.95 m από την παρειά της μεσαίας κολώνας: 139.5-17.5 0.95 = 122.5 kn Θεμελιώδης συνδυασμός 1.35G+1.5Q: Στην παρειά γωνιακής κολώνας: 1.35 75.8 = 102.5 kn; Σε απόσταση d = 0.95 m από την παρειά γωνιακής κολώνας: 1.35 72.5 = 98 kn Στην παρειά μεσαίας κολώνας: 1.35 126.3=170.5 kn; Σε απόσταση d = 0.95 m από την παρειά γωνιακής κολώνας: 1.35 122.5= 165.5 kn. Ικανοτικές τέμνουσες (για τη μέγιστη αξονική του υποστυλώματος). Μεγάλου μήκους δοκοί: Εσωτερική στήριξη: V CD = 2 395.5 231.2/(2 395.5 5.5)= 42 kn. Ολική τέμνουσα στην παρειά εσωτερικής κολώνας: 42 + 48 + 42.5 = 132.5 kn. Ολική τέμνουσα σε απόσταση d = 0.95 m από την παρειά εσωτερικής κολώνας: 132.5-17.5 0.95 = 116 kn Στήριξη σε γωνιακή κολώνα: Από οιονεί-μόνιμες δράσεις: 17.5 0.395 5.5-42.5 = -4.5 kn. Για τη φορά του σεισμού που προκαλεί εφελκυσμό στη γωνιακή κολώνα: V CD = [395.5 165.5/395.5+395.5 231/(2 395.5)]/5.55 = 50.5 kn Ολική τέμνουσα: 50.5+4.5 = 55 kn Ολική τέμνουσα σε απόσταση d=0.95 m από την παρειά στήριξης σε γωνιακή κολώνα: 55+17.5 0.95=71.5 kn Στήριξη σε γωνιακή κολώνα: Από οιονεί-μόνιμες δράσεις: 100 kn. Σύνολο: 104+50.5 = 154.5 kn.

Ολική τέμνουσα σε απόσταση d=0.95 m από την εσωτερική κολώνα: 154.5-17.5 0.95=138 kn Δοκός στενών πλευρών. Στην παρειά γωνιακής κολώνας (ο σεισμός που προκαλεί θλίψη στη γωνιακή κολώνα): V CD = [395.5 170/395.5+395.5 350/(2 395.5)]/11.55 = 30 kn Λόγω οιονεί-μονίμων δράσεων: 75.8 kn; σύνολο: 30+75.8 = 106 kn. Ολική τέμνουσα σε απόσταση d=0.95 m από την παρειά γωνιακής δοκού: 106-17.5 0.95=89.5 kn Στην παρειά της μεσαίας κολώνας (ο σεισμός προκαλεί εφελκυσμό στη γωνιακή κολώνα): V CD = [395.5 165.5/395.5+451.9 350/(451.9+395.5)]/11.55 = 30.5 kn Λόγω οιονεί-μονίμων δράσεων: 126.3 kn; σύνολο: 30.5+126.3 = 157 kn. Ολική τέμνουσα σε απόσταση d=0.95m από παρειά γωνιακού υποστυλώματος: 157-17.5 0.95=140 kn Τέμνουσες σχεδιασμού (kn) (υπογραμμίζονται οι καθοριστικές). Δοκοί μεγάλων πλευρών Δοκοί μικρών πλευρών Διατομή κοντά σε: 1 η εσωτερική κολώνα 3 η, 5 η εσωτερική κολώνα Γωνιακή κολώνα Μεσαία κολώνα Απόσταση από παρειά 0 d=0.95m 0 d=0.95m 0 d=0.95m 0 d=0.95m Θεμελιώδης συνδυασμός 436 362 422 348 102.5 98 170.5 165.5 Σεισμικός συνδυασμός 114 97.5 104 87.5 89 72.5 139 122.5 Ικανοτική τέμνουσα 50.5 50.5 42 42 30 30 30.5 30.5 Σεισμική τέμνουσα σχεδιασμού 154.5 138 132.5 116 106 89.5 157 140 Καθοριστικός είναι ο συνδυασμός 1.35G+1.5Q. 13) Διαστασιολόγηση δοκών σε διάτμηση. V Rd,max = 0.3 (1-20/250) 13333 0.9 0.4 0.95sin2θ= 1260sin2θ Για cotθ = 2.5: V Rd,max =868 kn > 436 kn V Rd,s = 0.9 0.95 0.4348(A sw /s)cotθ = 0.3718(A sw /s)cotθ. Σε ακραίες κρίσιμες περιοχές μήκους 1 m: s w < 8 14 = 112 mm: Φ6/110 (514 mm 2 /m) Για cotθ = 2.5: V Rd,s = 478 kn > 362 kn Εκτός κρισίμων: min w =0.08 20/500=0.000716, mina sw /s=0.000716 400 1000=286 mm 2 /m; για Φ6: s < 197 mm: Δοκός στενών πλευρών Φ6/200 (283 mm 2 /m). w = 283/(200 400) = 0.000708 ~min w Για cotθ = 2.5: V Rd,s = 263 kn > 165.5 kn Μεγάλου μήκους δοκοί: Φ6/150 (377 mm 2 /m). Για cotθ = 2.5: V Rd,s = 351 kn ~ 362 kn