Θεµελιώσεις - Αντιστηρίξεις Επιφανειακές Θεµελιώσεις

Οριακή Κατάσταση Σχεδιασµός έναντι θραύσης Απαιτήσεις Ευρωκώδικα 7 Μηχανισµός Θραύσης - Παραδοχές Υπολογισµός Φέρουσας Ικανότητας Μέθοδοι: Terzaghi, Meyerhof, Hansen, Vesic, Caquot-Kerisel, Ευρωκώδικας 7 Αστοχία σε ολίσθηση Επιτρεπόµενη εκκεντρότητα

Απαιτήσεις Ευρωκώδικα 7 ΡΑΣΕΙΣ Ε ΑΦΙΚΕΣ Ι ΙΟΤΗΤΕΣ ΓΕΩΜΕΤΡΙΑ ΜΕΘΟ ΟΙ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΥ ΠΕΡΙΟΡΙΣΜΟΙ

Απαιτήσεις Ευρωκώδικα 7 ΡΑΣΕΙΣ 2.4.2

Απαιτήσεις Ευρωκώδικα 7 Απαιτούµενοι Έλεγχοι σε Οριακή Κατάσταση Απώλεια γενικής ισορροπίας Φέρουσα Ικανότητα, διάτρηση Αστοχία σε ολίσθηση Συνδυασµένη Αστοχία εδάφους-θεµελίωσης οµική Αστοχία λόγω µετακίνησης της Θεµελίωσης Υπερβολική καθίζηση Υπερβολική Ανύψωση Μη αποδεκτό όριο δόνησης

Ευρωκώδικας 7: Μέθοδος επιµέρους συντελεστών (partial factors) - ΡΑΣΕΙΣ (actions F) φορτία και λοιπές επιπονήσεις Γεωτεχνικές δράσεις (G) ράσεις που προέρχονται από το έδαφος Αποτελέσµατα δράσεων (Action effects E) π.χ. εντατικά µεγέθη (N, V, M) - Ε ΑΦΙΚΕΣ ΠΑΡΑΜΕΤΡΟΙ (Χ) π.χ. φ, c, γ - ΑΝΤΙΣΤΑΣΕΙΣ (Resistances R) Αντιστάσεις στα αποτελέσµατα των δράσεων π.χ. φέρουσα ικανότητα, αντίσταση σε ολίσθηση ΧΑΡΑΚΤΗΡΙΣΤΙΚΕΣ ΤΙΜΕΣ F k, E k, X k, R k ΤΙΜΕΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ Εφαρµογή επιµέρους συντελεστών γ F, γ M, γ R F d, E d, X d, R d

Ευρωκώδικας 7: Μέθοδος επιµέρους συντελεστών (partial factors) Tιµές σχεδιασµού δράσεων (F d ) : τιµές που προκύπτουν από τις χαρακτηριστικές τιµές των δράσεων (F k ) µε εφαρµογή των αντίστοιχων επιµέρους συντελεστών δράσεων (γ F 1) και των συντελεστών συνδυασµού δράσεων (ψ 1) : Tιµές σχεδιασµού εδαφικών παραµέτρων (Xd) : τιµές που προκύπτουν από τις χαρακτηριστικές τιµές εδαφικών παραµέτρων (X k ) µε εφαρµογή των αντίστοιχων επιµέρους συντελεστών (γ Μ ) :

Ευρωκώδικας 7: Μέθοδος επιµέρους συντελεστών (partial factors) Tιµές σχεδιασµού γεωτεχνικών δράσεων (G d ) : τιµές που προκύπτουν µε εφαρµογή των εναλλακτικών σχέσεων : Tιµές σχεδιασµού αποτελεσµάτων δράσεων (Ε d ) : τιµές που προκύπτουν µε εφαρµογή των εναλλακτικών σχέσεων : όπου : γ Ε = επιµέρους συντελεστής αποτελεσµάτων δράσεων (συνήθως = γ F )

Ευρωκώδικας 7: Μέθοδος επιµέρους συντελεστών (partial factors) Tιµές σχεδιασµού αντιστάσεων (R d ) : τιµές που προκύπτουν µε εφαρµογή των εναλλακτικών σχέσεων :

Μηχανισµός Θραύσης - Παραδοχές

Μηχανισµός Θραύσης - Παραδοχές ιαφοροποίηση Φόρτισης

Μηχανισµός Θραύσης - Παραδοχές Ισορροπία δυνάµεων σε καθορισµένη γεωµετρία Η

Μηχανισµός Θραύσης - Παραδοχές Πυκνή άµµος, σκληρή άργιλος Αντιστοίχηση µε δοκιµές διατµητικής αντοχής Μέσης πυκνότητας άµµος Κανονικά Στερεοποιηµένη άργιλος Πολύ χαλαροί σχηµατισµοί

Μηχανισµός Θραύσης - Παραδοχές

Οριακή Κατάσταση Υπολογισµός Φέρουσας Ικανότητας

Οριακή Κατάσταση Υπολογισµός Φέρουσας Ικανότητας Σηµειώσεις Μ. Καββαδά

Υπολογισµός Φέρουσας Ικανότητας Μέθοδοι Terzaghi, Meyerhof, Hensen Vesic Τιµές Νq, Νc, Nγ=f(φ) Terzaghi (1943)

Υπολογισµός Φέρουσας Ικανότητας Μέθοδοι Terzaghi, Meyerhof Τιµές Νq, Νc, Nγ=f(φ) Terzaghi (1943)

Μέθοδος Μeyerhof q οριακή =(s c *d c *i c )*c*n c +(s q *d q *i q )* γ Α *D f *N q + 1/2*B*γ Κ *Ν γ *(s γ *d γ *i γ ) φ c γ Df όπου B=B' 2.50 18 25 19 1.5 όπου L=L' 3.40 Ν q =e πtanφ * tan 2 (45+φ/2) 5.24 N c =(N q -1) * cotφ 13.07 N γ =(N q -1) * tan(1,4*φ) 2.00 Υπολογισµός Φέρουσας Ικανότητας Εφαρµογή Μεθόδου Meyerhof, s c =1+tan 2 (45+φ/2)*0,2*(B/L) 1.28 για φ>10 ο sq=sγ=1+0,1*tan 2 (45+φ/2)*(B/L) 1.14 για φ<10 ο sq=sγ 1.00 dc=1+0,2*tan(45+φ/2)*(d f /B) 1.16 για φ>10 ο dq=dγ=1+ 0,1*tan(45+φ/2)(D f /B) 1.08 για φ<10 ο dq=dγ 1 Οριζόντια φόρτιση Η 0.00 kn Κατακόρυφη φόρτιση Ν 1,500.00 kn H κλίση του φορτίου είναι θ=arctan(h/n) 0.0000 i C =i q = [1- (θ/90)] 2 1.00 i γ = [1- (θ/90)] 2 1.00 για φ=0 i γ 0.00 q οριακή =(s c *d c *i c )*c*n c +(s q *d q *i q )* γ Α *D f *N q + 1/2*B*γ Κ *Ν γ *(s γ *d γ *i γ ) 729 kpa q ωφέλ. =q οριακή - γ Α *D 701 kpa Συντελεστής ασφαλείας F 3 και q επ =q ωφελ /F 233.54 kpa Απαιτούµενη επιφάνεια Α = maxn/q επ 6.42 m 2 Ισχύει Β*L= 8.50 Α απαιτούµενο

Μέθοδος Μeyerhof q οριακή =(s c *d c *i c )*c*n c +(s q *d q *i q )* γ Α *D f *N q + 1/2*B*γ Κ *Ν γ *(s γ *d γ *i γ ) φ c γ Df όπου B=B' 2.50 18 25 19 1.5 όπου L=L' 3.40 Ν q =e πtanφ * tan 2 (45+φ/2) 5.24 N c =(N q -1) * cotφ 13.07 N γ =(N q -1) * tan(1,4*φ) 2.00 s c =1+tan 2 (45+φ/2)*0,2*(B/L) 1.28 για φ>10 ο sq=sγ=1+0,1*tan 2 (45+φ/2)*(B/L) 1.14 για φ<10 ο sq=sγ 1.00 Υπολογισµός Φέρουσας Ικανότητας Εφαρµογή Μεθόδου Meyerhof, dc=1+0,2*tan(45+φ/2)*(d f /B) 1.16 για φ>10 ο dq=dγ=1+ 0,1*tan(45+φ/2)(D f /B) 1.08 για φ<10 ο dq=dγ 1 Οριζόντια φόρτιση Η 300.00 kn Κατακόρυφη φόρτιση Ν 1,500.00 kn H κλίση του φορτίου είναι θ=arctan(h/n) 11.3099 i C =i q = [1- (θ/90)] 2 0.76 i γ = [1- (θ/90)] 2 0.76 για φ=0 i γ 0.00 q οριακή =(s c *d c *i c )*c*n c +(s q *d q *i q )* γ Α *D f *N q + 1/2*B*γ Κ *Ν γ *(s γ *d γ *i γ ) 557 kpa q ωφέλ. =q οριακή - γ Α *D 529 kpa Συντελεστής ασφαλείας F 3 και q επ =q ωφελ /F 176.29 kpa Απαιτούµενη επιφάνεια Α = maxn/q επ 8.51 m 2 Ισχύει Β*L=? 8.50 Α απαιτούµενο

Υπολογισµός Φέρουσας Ικανότητας Ευρωκώδικας 7 Αστράγγιστες Συνθήκες

Υπολογισµός Φέρουσας Ικανότητας Ευρωκώδικας 7 Στραγγιζόµενες Συνθήκες

Υπολογισµός Φέρουσας Ικανότητας Ευρωκώδικας 7 Συµβολισµοί

[ c b s i q] R k = A 5.14 u c c c + A = B L

A = B L

Σηµειώσεις Μ. Καββαδά

Ευρωκώδικας 7: Μέθοδος επιµέρους συντελεστών (partial factors) Απαιτούµενος έλεγχος (γενικώς Ε d R d ) - Έλεγχος φέρουσας ικανότητας V d R v,d - Έλεγχος ολίσθησης H d R h,d + R p,d V d, Η d R v,d, R h,d R p,d : Tιµές σχεδιασµού των δράσεων : Tιµές σχεδιασµού της αντίστασης του εδάφους : Tιµή σχεδιασµού της παθητικής ώθησης πλευρικά του θεµελίου

Ευρωκώδικας 7: Μέθοδος επιµέρους συντελεστών (partial factors) 1 oς τρόπος: Tιµές σχεδιασµού δράσεων (V d, H d ) 2 oς τρόπος:

Ευρωκώδικας 7: Μέθοδος επιµέρους συντελεστών (partial factors) 1 oς τρόπος: Tιµές σχεδιασµού αντιστάσεων (R d ) 2 oς τρόπος:

Ευρωκώδικας 7: Μέθοδος επιµέρους συντελεστών (partial factors)

Ευρωκώδικας 7: Μέθοδος επιµέρους συντελεστών (partial factors) ράση Μόνιµη Μεταβλητή υσµενής Οµάδα Συµβολισµός Α1 Α2 γ G 1.35 1.0 Ευνοϊκή 1.0 1.0 υσµενής γ Q 1.5 1.3 Ευνοϊκή 0 0 Επιµέρους συντελεστές δράσεων γ Ε, γ F Εδαφική παράµετρος Συµβολισµός Οµάδα Μ1 Μ2 Γωνία διατµητικής αντοχής * γ φ 1.0 1.25 Ενεργός συνοχή γ c 1.0 1.25 Αστράγγιστη διατµητική αντοχή γ cu 1.0 1.4 Αντοχή ανεµπόδιστης θλίψης γ qu 1.0 1.4 Ειδικό βάρος γ γ 1.0 1.0 * Ο συντελεστής εφαρµόζεται στην τιµή tan φ Επιµέρους συντελεστές εδαφικού υλικού γ Μ Αντίσταση Συµβολισµός Οµάδα R1 R2 R3 Φέρουσας Ικανότητας γ R:v 1.0 1.4 1.0 Ολίσθησης γ R:h 1.0 1.1 1.0 Επιµέρους συντελεστές αντιστάσεων γ R

Ελεγχος σε ολίσθηση Όπου H R + R d d pd Η d : η ολική οριζόντια δύναµη σχεδιασµού R d : η αντοχή σχεδιασµού σε ολίσθηση στη διεπιφάνεια εδάφους θεµελίου R pd : µέρος της παθητικής ώθησης µπροστά από το θεµέλιο R = V tan δ d d d / R d = A cu Στραγγιζόµενες συνθήκες Αστράγγιστες συνθήκες

Εφαρµογή µερικού συντελεστή είτε στη συνολική αντίσταση (γ R ) είτε στις εδαφικές παραµέτρους (γ Μ ) : ή ή

Επιτρεπόµενη εκκεντρότητα

Επιτρεπόµενη εκκεντρότητα Μικρή e Μεγάλη e Πολύ µεγάλη e 1/6 1/3 B/6 e B/2)

Κατάσταση Λειτουργικότητας Υπολογισµός Καθιζήσεων Άµεσες (Θεωρία Ελαστικότητα Παραδοχές) Στερεοποίηση (Σύζευξη Υδραυλικών Μηχανικών Εξισώσεων) Υπολογισµός Καµπύλης Απόκρισης

Υπολογισµός Άµεσων Καθιζήσεων Μονοδιάστατο πρόβληµα ιδιάστατο πρόβληµα E q H E H H S h = = = = σ ε = = = = = n 1 i n 1 i si zi i si i i E I H q E H S h σ

Κατανοµή τάσεων Ισχύει για ελαστικό ισότροπο ηµίχωρο

Υπολογισµός Καθιζήσεων από Στερεοποίηση Μεταβολή πίεσης πόρων και τάσεων συναρτήσει του χρόνου Μονοδιάστατη στερεοποίηση

Υπολογισµός Καθιζήσεων από Στερεοποίηση P Μεταβολή πίεσης πόρων και τάσεων συναρτήσει του χρόνου H E σ h = H ε= Η = Ε P E H Μονοδιάστατο πρόβληµα P Τριδιάστατο πρόβληµα µε παρεµποδιζόµενες οριακές συνθήκες ε ε vol vol h = ε = 1 h + ε2+ ε3 = ε1= H V s( eo e1 ) e = = V (1+ e ) (1+ e V V e = H (1+ e ) o s o o )

Υπολογισµός Καθιζήσεων από Στερεοποίηση Μεταβολή πίεσης πόρων και τάσεων συναρτήσει του χρόνου ε ε vol vol h= = ε = 1 h + ε 2+ ε3 = ε1= H V s( eo e1 ) e = = V (1+ e ) (1+ e V V e H (1+ e C e = c logσ = o s ) o e σi log σ in o ) είκτης κενών - Void ratio e 0.60 0.58 0.56 0.54 0.52 0.50 0.48 0.46 0.44 50 0.579 Cc eo 0.42 Η = Η Cc (1+ e o ) σ log σ i in 0.40 10 100 1,000 Ενεργός ορθή τάση στερεοποίησης - Effective normal consolidation stress σ' 1 (kpa)

Υπολογισµός Καθιζήσεων από Στερεοποίηση Μεταβολή πίεσης πόρων και τάσεων συναρτήσει του χρόνου S r = H C r 1+ e i i= 1 o log σ σ c o + H i C c 1+ e o log σ σ f c 2 d u dz C v 2 = du dt όπου: i: o αριθµός της εξεταζόµενης στρώσης r: ο συνολικός αριθµός στρώσεων H i : το πάχος της στρώσης i C c : ο δείκτης συµπιεστότητας C r : ο δείκτης διόγκωσης ή δείκτης συµπιεστότητας σε επαναφόρτιση e o : ο αρχικός λόγος κενών σ c : η τάση προστερεοποίησης σ ο : η αρχική κατακόρυφη τάση σ f : η τελική τάση µετά τη φόρτιση όπου Cv: ο συντελεστής στερεοποίησης κατά την κατακόρυφη έννοια u: η πίεση πόρων z: το εξεταζόµενο βάθος t: δεδοµένη τιµή χρόνου

Υπολογισµός Καθιζήσεων από Στερεοποίηση Μεταβολή πίεσης πόρων και τάσεων συναρτήσει του χρόνου S fin r = H C r 1+ e i i= 1 o log σ σ c o + H i Cc 1+ e o log σ σ f c 2 d u dz C v 2 = du dt S(t) = U(t) S fin U= 6 T 3 v c h v Tv = 2 3 Tv Tv (U= 2 ; U< + 0.5 π t 0.50) Οι τιµές των t 50, C c, C r, σ c υπολογίζονται από τη δοκιµή οιδηµέτρου k E c v = = γ w 0.197 H t 50 2

Υπολογισµός Καθιζήσεων από Στερεοποίηση Συσκευή Οιδηµέτρου

Υπολογισµός Καθιζήσεων από Στερεοποίηση Προσδιορισµός t 0, t 100 καιt 50

ΟΚΙΜΗ ΜΟΝΟ ΙΑΣΤΑΤΗΣ ΣΤΕΡΕΟΠΟΙΗΣΗΣ - UNIAXIAL CONSOLIDATION TEST (ΥΠΕΧΩ Ε Ε105/86-13, ASTM D2435-80) ΕΡΓΟ - PROJECT : ΕΓΝΑΤΙΑ Ο ΟΣ-ΤΜΗΜΑ 59.2 (ΑΕΡΟ ΡΟΜΙΟ - ΧΑΛΚΙ ΙΚΗ) Υπολογισµός Καθιζήσεων από Στερεοποίηση Προσδιορισµός t 0, t 100 καιt 50, C c, C r, σ p Γεώτρηση-Borehole: ΓA9-1N είγµα - Sample : 32 H o (mm)= 20.00 γ ο (kn/m 3 )= 19.58 e o = 0.678 Βάθος - Depth (m) : 27,70-28,20 D (mm)= 50.00 γd o (kn/m 3 )= 16.09 Sr o (%)= 86 Κατάταξη - USCS Classification : CL, Φαιοκάστανη Αργιλος µε W o (%)= 21.70 διάσπαρτα ασβεστιτικά συγκρίµατα 0.0 1.0 2.0 Χρόνος - Time t (sec) 1 10 100 1,000 10,000 100,000 1,000,000 ΟΚΙΜΗ ΜΟΝΟ ΙΑΣΤΑΤΗΣ ΣΤΕΡΕΟΠΟΙΗΣΗΣ - UNIAXIAL CONSOLIDATION TEST (ΥΠΕΧΩ Ε Ε105/86-13, ASTM D2435-80) ΕΡΓΟ - PROJECT : ΕΓΝΑΤΙΑ Ο ΟΣ-ΤΜΗΜΑ 59.2 (ΑΕΡΟ ΡΟΜΙΟ - ΧΑΛΚΙ ΙΚΗ) Γεώτρηση - Borehole : ΓA9-1N είγµα - Sample : 32 H o (mm)= 20.00 γ ο (kn/m 3 )= 19.58 e o = 0.68 Βάθος - Depth (m) : 27,70-28,20 D (mm)= 50.00 γd o (kn/m 3 )= 16.09 Sr o (%)= 86 Κατάταξη - USCS Classification : CL, Φαιοκάστανη Αργιλος µε W o (%)= 21.70 σ' 1 S = Η/Η 0 (%) t 50% e=e 100% Es Cv Ca K είκτες Συµπιεστότητας (kpa) S 0% S 50% S 100% (sec) (kpa) (cm 2 /sec) =- e/ logt (cm/sec) Compressibility Indexes 25 0.23 0.27 0.32 8 0.673 7712 2.47E-02 3.21E-07 50 0.34 0.41 0.48 714 0.670 11271 2.74E-04 0.0001 2.43E-09 Cc= 0.224 150 0.70 1.10 1.50 204 0.653 9929 9.44E-04 0.0012 9.51E-09 µεσca= 0.0018 250 1.59 2.03 2.47 292 0.637 10461 6.47E-04 0.0023 6.19E-09 500 2.74 3.79 4.83 385 0.597 11461 4.73E-04 0.0032 4.13E-09 Cg= 0.042 1000 5.16 7.00 8.84 905 0.530 1.88E-04 0.0022 250 7.61 0.550 50 5.87 0.580 7143 Ενεργός Τάση Προφόρτισης : Effective Preconsolidation Pressure: p'c= 332 kpa 0.75 Αξονική Παραµόρφωση - Axial Strain H/Ho (%) 3.0 4.0 5.0 6.0 7.0 σ'1 (kpa) 25 50 150 250 500 1000 250 50 είκτης κενών - Void ratio e 0.70 0.65 0.60 50 0.678 Cc Cr eo 0.55 8.0 9.0 0.50 10 100 1,000 Ενεργός ορθή τάση στερεοποίησης - Effective normal consolidation stress σ' 1 (kpa) 10.0

Υπολογισµός Καθιζήσεων από Στερεοποίηση ΟΚΙΜΗ ΜΟΝΟ ΙΑΣΤΑΤΗΣ ΣΤΕΡΕΟΠΟΙΗΣΗΣ - UNIAXIAL CONSOLIDATION TEST (ΥΠΕΧΩ Ε Ε105/86-13, ASTM D2435-80) ΟΚΙΜΗ ΜΟΝΟ ΙΑΣΤΑΤΗΣ ΣΤΕΡΕΟΠΟΙΗΣΗΣ - UNIAXIAL CONSOLIDATION TEST (ΥΠΕΧΩ Ε Ε105/86-13, ASTM D2435-80) ΕΡΓΟ - PROJECT : ΕΓΝΑΤΙΑ Ο ΟΣ-ΤΜΗΜΑ 59.2 (ΑΕΡΟ ΡΟΜΙΟ - ΧΑΛΚΙ ΙΚΗ) Γεώτρηση - Borehole : ΓA9-1N είγµα - Sample : 32 H o (mm)= 20.00 γ ο (kn/m 3 )= 19.58 e o = 0.68 Βάθος - Depth (m) : 27,70-28,20 D (mm)= 50.00 γd o (kn/m 3 )= 16.09 Sr o (%)= 86 Κατάταξη - USCS Classification : CL, Φαιοκάστανη Αργιλος µε W o (%)= 21.70 Προσδιορισµός c v, E s Αξονική Παραµόρφωση - Axial Strain S 100 (%) 12.0 8.0 4.0 0.0 0 200 400 600 800 1000 1200 Ενεργός ορθή τάση στερεοποίησης - Effective normal consolidation stress σ'1 (kpa) Μέτρο Συµπιεστότητας - Compressibility Modulus Es (kpa) 100000 10000 1000 0 100 200 300 400 500 600 700 800 Ενεργός ορθή τάση στερεοποίησης - Effective normal consolidation stress σ'1 (kpa) 1.0E-1 Ενεργός ορθή τάση στερεοποίησης - Effective normal consolidation stress σ'1 (kpa) 0 200 400 600 800 1000 1200 Συντελεστής Στερεοποίησης - Consolidation Coefficient Cv (cm 2 /sec) 1.0E-2 1.0E-3 1.0E-4

Υπολογισµός Καθιζήσεων από Στερεοποίηση Μεταβολή πίεσης πόρων και τάσεων συναρτήσει του χρόνου S fin r = H C r 1+ e i i= 1 o log σ σ c o + H i Cc 1+ e o log σ σ f c 2 d u dz C v 2 = du dt S(t)=U(t) S fin U = 6 T w 3 v c h v Tv = 2 k E c v = = γ 3 Tv Tv (U= 2 ; U< + 0.5 π t 0.197 H t 50 2 0.50) Μετά από την επεξεργασία των αποτελεσµάτων του οιδηµέτρου υπολογίζεται αρχικά η S fin, στη συνέχεια ο C v, ο T v για συγκεκριµένο χρόνο t, ο βαθµός στερεοποίησης U και τέλος η καθίζηση S(t) για το δεδοµένο χρόνο t.

Υπολογισµός Καθιζήσεων από Στερεοποίηση Αυτόµατος Υπολογισµός µε χρήση λογισµικού φύλλου ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΙ ΚΑΘΙΖΗΣΕΩΝ x(m)= 1.3 y(m)= 0.5 Στρώσεις: 11 Αµεσες Καθιζήσ. zε(m)= -2.5 Στάθµη νερού W(m)= -50.0 C v C α = Καθιζήσ. από Στερ. S 0 +Sc Στρώση z b (m) z i (m) σ 1 (kpa) σ' 10 (kpa) p' c0 (kpa) σ' 1c (kpa) γ(kn/m 3 ) e 0 Cc Cr Es (MPa) Eu (MPa) (m 2 /month) - e/ logt S 0 (cm) S c (cm) (cm) 1-4.0-3.3 246 15 121 261 19.6 0.750 0.181 0.030 0.220 0.007 0.0 7.1 7.1 2-6.0-5.0 139 50 121 189 20.2 0.647 0.181 0.030 0.220 0.007 0.0 5.6 5.6 3-8.5-7.3 85 95 194 180 20.3 0.631 0.158 0.026 0.098 0.006 0.0 1.1 1.1 4-11.0-9.8 55 146 194 201 20.3 0.631 0.158 0.026 0.098 0.006 0.0 0.9 0.9 5-13.0-12.0 39 192 194 231 20.3 0.631 0.158 0.026 0.098 0.006 0.0 1.5 1.5 6-15.0-14.0 30 232 304 263 20.5 0.600 0.113 0.019 0.143 0.005 0.0 0.1 0.1 7-17.0-16.0 24 273 304 297 20.5 0.600 0.113 0.019 0.143 0.005 0.0 0.1 0.1 8-19.0-18.0 19 314 333 333 20.5 0.600 0.113 0.019 0.143 0.005 0.0 0.1 0.1 9-22.0-20.5 15 368 400 383 22.0 0.400 40.0 0.0 0.1 0.1 10-26.0-24.0 11 442 453 453 20.5 0.600 0.113 0.019 0.143 0.005 0.0 0.0 0.0 11-30.0-28.0 8 524 532 532 20.5 0.600 0.113 0.019 0.143 0.005 0.0 0.0 0.0 0.0 16.6 16.6 Χρονική εξέλιξη καθιζήσεων S=So+Sc(t)+Ss(t-tc) Βαθµός στερεοποίησης U ( t σε µήνες, S σε cm ) ( t σε µήνες ) tc (U>98%) t= t= t= t= t= t= t= t= t= t= t= t= t= t= Στρώση H i (m) h (m) (month) 0.1 1 3 6 8 12 24 0.1 1 3 6 8 12 24 1 1.5 0.8 4 1.6 4.9 6.8 7.1 7.1 7.1 7.1 22% 69% 96% 100% 100% 100% 100% 2 2.0 1.0 7 0.6 1.5 4.4 5.3 5.6 5.6 5.6 17% 52% 85% 97% 100% 100% 100% 3 2.5 1.3 25 0.1 0.4 0.6 0.8 0.9 1.0 1.1 9% 28% 49% 68% 77% 88% 98% 4 2.5 1.3 25 0.1 0.2 0.3 0.4 0.4 0.5 0.8 9% 28% 49% 68% 77% 88% 98% 5 2.0 1.0 16 0.1 0.5 0.9 1.2 1.3 1.4 1.5 11% 35% 60% 81% 89% 96% 100% 6 2.0 1.0 11 0.0 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 13% 42% 72% 91% 95% 100% 100% 7 2.0 1.0 11 0.0 0.0 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 13% 42% 72% 91% 95% 100% 100% 8 2.0 1.0 11 0.0 0.0 0.0 0.1 0.1 0.1 0.1 13% 42% 72% 91% 95% 100% 100% 9 3.0 1.5 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 0.1 100% 100% 100% 100% 100% 100% 100% 10 4.0 2.0 44 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 7% 21% 37% 52% 60% 72% 91% 11 4.0 2.0 44 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 7% 21% 37% 52% 60% 72% 91% Καθίζηση απ' αρχής S(cm)= 2.7 7.7 13.4 15.2 15.7 16.0 16.5 Αποµένουσα καθίζηση Sf-S= 13.9 8.9 3.2 1.3 0.9 0.6 0.1 Sfin= 16.6 S/Sf= 16% 47% 81% 92% 95% 97% 99% Χρόνος απ' αρχής της Φόρτισης t (µήνες) 0.1 1.0 10.0 100.0 0.0 100% 80% Καθίζηση S (cm) 10.0 Καθίζηση (cm) Ποσοστό Καθίζησης 60% 40% 20% 20.0 0%

Αριθµητικές Μέθοδοι Κατάσταση Λειτουργικότητας Χρήση Αριθµητικών Μεθόδων Μέθοδος Πεπερασµένων Στοιχείων Πεπερασµένων ιαφορών Παραδοχές Προσοµοίωση Καταστατικοί Νόµοι Υπολογισµός Καµπύλης Απόκρισης Απλοποιηµένη προσοµοίωση εδάφους κατασκευών Υπολογισµός Εντατικού και Κινηµατικού Πεδίου Σηµαντικές πληροφορίες για την απόκριση ευπαθών εδαφών, πληροφορίες σε ειδικές θέσεις

Απόκριση Πεδίλου Μηχανισµός Θραύσης σε Οριακή Κατάσταση

ιαστασιολόγηση Κανονισµοί ράσεις Συνδυασµοί Φορτίσεων Ευρωκώδικας 7 Αντισεισµικός Σχεδιασµός ΕΑΚ, Ευρωκώδικας 8 Ικανοτικός Σχεδιασµός ιαστασιολόγηση

Τέλος