Návrh 3-fázového transformátora

Σχετικά έγγραφα
Návrh 1-fázového transformátora

Meranie na jednofázovom transformátore

Analýza poruchových stavov s využitím rôznych modelov transformátorov v programe EMTP-ATP

STRIEDAVÝ PRÚD - PRÍKLADY

Obvod a obsah štvoruholníka

Príklad 1.3. Riešenie:

Matematika Funkcia viac premenných, Parciálne derivácie

Odporníky. 1. Príklad1. TESLA TR

3. Meranie indukčnosti

Transformátory 1. Obr. 1 Dvojvinuťový transformátor. Na Obr. 1 je naznačený rez dvojvinuťovým transformátorom, pre ktorý platia rovnice:

TRANSFORMÁTOR PODKLADY PRE VÝUKU V ELEKTRONICKEJ FORME

MANUÁL NA INŠTALÁCIU A SERVISNÉ NASTAVENIE

ELEKTRICKÉ STROJE. Fakulta elektrotechniky a informatiky. Pavel Záskalický

MERANIE NA TRANSFORMÁTORE Elektrické stroje / Externé štúdium

PRIEMER DROTU d = 0,4-6,3 mm

RIEŠENIE WHEATSONOVHO MOSTÍKA

Prechod z 2D do 3D. Martin Florek 3. marca 2009

Pevné ložiská. Voľné ložiská

1. MERANIE VÝKONOV V STRIEDAVÝCH OBVODOCH

,Zohrievanie vody indukčným varičom bez pokrievky,

HASLIM112V, HASLIM123V, HASLIM136V HASLIM112Z, HASLIM123Z, HASLIM136Z HASLIM112S, HASLIM123S, HASLIM136S

YTONG U-profil. YTONG U-profil

4. MERANIE PREVÁDZKOVÝCH PARAMETROV TRANSFORMÁTORA

Kontrolné otázky na kvíz z jednotiek fyzikálnych veličín. Upozornenie: Umiestnenie správnej a nesprávnych odpovedí sa môže v teste meniť.

3. Striedavé prúdy. Sínusoida

Návrh vzduchotesnosti pre detaily napojení

1. písomná práca z matematiky Skupina A

MERACIE TRANSFORMÁTORY (str.191)

a = PP x = A.sin α vyjadruje okamžitú hodnotu sínusového priebehu

M6: Model Hydraulický systém dvoch zásobníkov kvapaliny s interakciou

KATEDRA DOPRAVNEJ A MANIPULAČNEJ TECHNIKY Strojnícka fakulta, Žilinská Univerzita

Meranie na trojfázovom asynchrónnom motore Návod na cvičenia z predmetu Elektrotechnika

Motivácia Denícia determinantu Výpo et determinantov Determinant sú inu matíc Vyuºitie determinantov. Determinanty. 14. decembra 2010.

UČEBNÉ TEXTY. Pracovný zošit č. 11. Moderné vzdelávanie pre vedomostnú spoločnosť Elektrotechnické merania. Ing. Alžbeta Kršňáková

1. OBVODY JEDNOSMERNÉHO PRÚDU. (Aktualizované )

Matematika 2. časť: Analytická geometria

difúzne otvorené drevovláknité izolačné dosky - ochrana nie len pred chladom...

u R Pasívne prvky R, L, C v obvode striedavého prúdu Činný odpor R Napätie zdroja sa rovná úbytku napätia na činnom odpore.

Priamkové plochy. Ak každým bodom plochy Φ prechádza aspoň jedna priamka, ktorá (celá) na nej leží potom plocha Φ je priamková. Santiago Calatrava

Elektrický prúd v kovoch

Zateplite fasádu! Zabezpečte, aby Vám neuniklo teplo cez fasádu

Start. Vstup r. O = 2*π*r S = π*r*r. Vystup O, S. Stop. Start. Vstup P, C V = P*C*1,19. Vystup V. Stop

ZOZNAM POUŽITÝCH SKRATIEK A SYMBOLOV. - prúd primárnej strany. - prúd sekundárnej strany prepočítaný na primárnu stranu. - percentuálny prúd naprázdno

Pilota600mmrez1. N Rd = N Rd = M Rd = V Ed = N Rd = M y M Rd = M y. M Rd = N 0.

UČEBNÉ TEXTY. Pracovný zošit č.7. Moderné vzdelávanie pre vedomostnú spoločnosť Elektrotechnické merania. Ing. Alžbeta Kršňáková

1. VZNIK ELEKTRICKÉHO PRÚDU

7. FUNKCIE POJEM FUNKCIE

Cvičenia z elektrotechniky II

24. Základné spôsoby zobrazovania priestoru do roviny

REZISTORY. Rezistory (súčiastky) sú pasívne prvky. Používajú sa vo všetkých elektrických

Rozsah hodnotenia a spôsob výpočtu energetickej účinnosti rozvodu tepla

Laboratórna práca č.1. Elektrické meracie prístroje a ich zapájanie do elektrického obvodu.zapojenie potenciometra a reostatu.

5/2.3 Dimenzovanie podľa dovolenej prúdovej zaťažiteľnosti

Goniometrické rovnice a nerovnice. Základné goniometrické rovnice

Z O S I L Ň O V A Č FEARLESS SÉRIA D

Staromlynská 29, Bratislava tel: , fax: http: // SLUŽBY s. r. o.

Cvičenie č. 4,5 Limita funkcie

Matematika prednáška 4 Postupnosti a rady 4.5 Funkcionálne rady - mocninové rady - Taylorov rad, MacLaurinov rad

MOSTÍKOVÁ METÓDA 1.ÚLOHA: 2.OPIS MERANÉHO PREDMETU: 3.TEORETICKÝ ROZBOR: 4.SCHÉMA ZAPOJENIA:

KAGEDA AUTORIZOVANÝ DISTRIBÚTOR PRE SLOVENSKÚ REPUBLIKU

Harmonizované technické špecifikácie Trieda GP - CS lv EN Pevnosť v tlaku 6 N/mm² EN Prídržnosť

Ekvačná a kvantifikačná logika

KATALÓG KRUHOVÉ POTRUBIE

UČEBNÉ TEXTY. Pracovný zošit č.2. Moderné vzdelávanie pre vedomostnú spoločnosť Elektrotechnické merania. Ing. Alžbeta Kršňáková

T11 Elektrické stroje ( Základy elektrotechniky II., strany ) Zostavil: Peter Wiesenganger

ELEKTRICKÉ POLE. Elektrický náboj je základná vlastnosť častíc, je viazaný na častice látky a vyjadruje stav elektricky nabitých telies.

UČEBNÉ TEXTY. Pracovný zošit č.8. Moderné vzdelávanie pre vedomostnú spoločnosť Elektrotechnické merania. Ing. Alžbeta Kršňáková

KLP-100 / KLP-104 / KLP-108 / KLP-112 KLP-P100 / KLP-P104 / KLP-P108 / KLP-P112 KHU-102P / KVM-520 / KIP-603 / KVS-104P

η = 1,0-(f ck -50)/200 pre 50 < f ck 90 MPa

Moderné vzdelávanie pre vedomostnú spoločnosť Projekt je spolufinancovaný zo zdrojov EÚ M A T E M A T I K A

Servopohon vzduchotechnických klapiek 8Nm, 16Nm, 24Nm

Komplexné čísla, Diskrétna Fourierova transformácia 1

1. Limita, spojitost a diferenciálny počet funkcie jednej premennej

YQ U PROFIL, U PROFIL

Rozsah akreditácie. Označenie (PP 4 16)

Stredná priemyselná škola Poprad. Výkonové štandardy v predmete ELEKTROTECHNIKA odbor elektrotechnika 2.ročník

Modul pružnosti betónu

16 Elektromagnetická indukcia

Príklady 1: Induktor s indukčnosťou 2mH: Lload m. Induktor s indukčnosťou 2µH, počiatočný prúd je 2 ma: Lsense 2 7 2uH IC=2mA

Meranie pre potreby riadenia. Prístrojové transformátory Senzory

Príručka pre dimenzovanie drevených tenkostenných nosníkov PALIS. (Stena z OSB/3 Kronoply)

Nestacionárne magnetické pole

LABORATÓRNE CVIČENIA Z ELEKTROTECHNIKY

C. Kontaktný fasádny zatepľovací systém

Metodicko pedagogické centrum. Národný projekt VZDELÁVANÍM PEDAGOGICKÝCH ZAMESTNANCOV K INKLÚZII MARGINALIZOVANÝCH RÓMSKYCH KOMUNÍT

ETCR - prehľadový katalóg 2014

Žilinská univerzita v Žiline Elektrotechnická fakulta

ŠPECIÁLNE TRANSFORMÁTORY

MERANIE NA TRANSFORMÁTORE Elektrické stroje

UČEBNÉ TEXTY. Pracovný zošit č.5. Moderné vzdelávanie pre vedomostnú spoločnosť Elektrotechnické merania. Ing. Alžbeta Kršňáková

5 Ι ^ο 3 X X X. go > 'α. ο. o f Ο > = S 3. > 3 w»a. *= < ^> ^ o,2 l g f ^ 2-3 ο. χ χ. > ω. m > ο ο ο - * * ^r 2 =>^ 3^ =5 b Ο? UJ. > ο ο.

Riešenie rovníc s aplikáciou na elektrické obvody

MATERIÁLY NA VÝROBU ELEKTRÓD

Obr. 4.1: Paralelne zapojené napäťové zdroje. u 1 + u 2 =0,

Miniatúrne a motorové stýkače, stýkače kondenzátora, pomocné stýkače a nadprúdové relé

ŽILINSKÁ UNIVERZITA V ŽILINE

MERANIE NA ASYCHRÓNNOM MOTORE Elektrické stroje

Riadenie elektrizačných sústav

ARMA modely čast 2: moving average modely (MA)

Povrch a objem zrezaného ihlana

Transcript:

Zadanie : Návrh 3-fázového transformátora Návrh pripravil Doc. Ing. Bernard BEDNÁRIK, PhD. Navrhnite trojfázový transformátor s olejovým chladením s nasledovnými parametrami: zdanlivý výkon 50 kva zapojenie vinutí Yz5 združené 3 fáz. napätia 0500 / 400 V f 50 Hz u k < 5,5% Fázorový diagram: A U f c α 50 ~ 5h U fii b U fi C Obr. Tvar fázorového diagramu a B Obvodová schéma: 30 V a b c A B C 606 V I 8,4 A I 7,4 A Obr. Obvodová schéma zapojenia

Návrh prierezu železného jadra Na vytvorenie jadra budú použité orientované transformátorové plechy typového označenia E00 o hrúbke t 0,35 mm. Tvar jadra bude trojstĺpový klasický. Prierez jadra navrhneme podľa empirického vzťahu c 4 6 pre chladenie olejové 6 8 pre chladenie vzduchové K pre fázový plášťový transformátor pre - fázový jadrový transformátor 3 pre 3 - fázový jadrový transformátor Konkrétne bude: s uvážením izolácie plechov hrubý prierez bude: Fe Fe 3.0 c [ cm, kva, k.f ] 3 50 0 5. 58, cm 0,058 m 3 50 Fe 0,9 Fe 58, 0,9 75,8 cm Tvar prierezu Fe jadra zvolíme s trojitým odstupňovaním podľa Obr. 3. D 0,44. D 0,707. D 0,905. D 0,44. D 0,707. D 0,905. D Obr. 3 Priemer opísanej kružnice D vypočítame pre toto odstupňovanie podľa vzťahu: Fe 75,8 D & 6,3 cm k 0,667753 D3

Hrubá plocha prierezu Fe jadra vypĺňa plochu kruhu o priemere D na koeficient percentuálneho využitia k v%. k v% Fe k. 00 75, 8 π. 6, 3 4.00 85,0 % Pri plechu typu E00 možno voliť maximálnu hodnotu magnetickej indukcie B,5 T. Potom indukované napätie v jednom závite transformátora bude: u iz 4,44. B. Fe. f 4,44.,5. 0,058. 50 5,7 V & Potom počet závitov jednej fázy primárneho /VN/ vinutia bude: Uf 606 N 50,8 & 50 závitov U 5,7 z ekundárne vinutie jednej fázy sa v tomto prípade /pri lomenej hviezde/ skladá z dvoch rovnakých cievok, z ktorých každá je umiestnená v inom jadre. /Pozri obr. a obr. /. Preto počet závitov jednej dielčej cievky sekundárnej fázy N I resp. N II možno určiť pomocou vzťahu, pričom ε je pomerný úbytok napätia pri menovitom zaťažení U + ε 30 ( + 0,05) f ( ).. o 0,866 N I N II cos 30 6,46 & 6, t. j. 6 závitov U 5,7 Menovité prúdy primárneho a sekundárneho vinutia budú iz I 3.U f 50000 8,48 A 3.606 I 3. U f 50000 7,4 A 3.30 Voľba vodičov pre primár a pre sekundár Na zhotovenie vinutia sa použijú v tomto prípade hliníkové vodiče s merným odporom Ω ρ Al & 0,0333 30 m. mm Pri olejovom chladení volím prúdové zaťaženie prierezu hliníkového vodiča obyčajne Pre primárne vinutie vyjde požadovaný prierez: A σ Al mm I 8,48 Al & 4,4 mm σ Al

Výberom z tabuľky okrúhlych /valcových/ vodičov nájdeme najbližší prierez vyrobeného vodiča Al 3,8 mm s odpovedajúcim priemerom d, mm. Vodič tohoto priemeru sa izoluje dvojnásobným opradením bavlnou, čo zväčší jeho priemer o 0,35 mm. Takže priemer opradeného vodiča bude d,55 mm. Tieto údaje prehľadne zapíšeme: Pre sekundárny vodič vychádza potrebný prierez: d /d,/,55 mm I σ Al 7,4 08,7 mm Výberom z tabuľky vyrábaných plochých vodičov vyberieme tiež vodič izolovaný opradením dvomi vrstvami bavlny, ktorého rozmery sú a x b / a x b x 5 /,6 x 5,6 Vodivý prierez tohoto vodiča je 55 mm a preto potrebný prierez dosiahneme paralelným spojením dvoch vodičov, čo bude 0 mm. Návrh rozmerov cievok sekundára Počet závitov dielčich cievok N I N II 6. Tento počet závitov usporiadame do jednej vrstvy, takže dĺžka sekundárnej cievky bude: l c (6 + ).,6.,05 & 39 mm Hrúbka jednej dielčej cievky bude x 5,6, mm. Keďže na každom stĺpe sú dve dielčie cievky, celková hrúbka sekundárneho vinutia /vinutia NN/ bude: a x, + x 0,,8 mm Návrh rozmerov vinutia primárneho vinutia /vinutia VN/ Na dĺžku l c 39-5 304 mm vojde cca 304 : (,45.,05) & 8, & 8 polôh. Počet vrstiev VN cievky bude 50 : 8 & 9, 745 & 0 Vinutie VN vzhľadom na izolačnú odolnosť rozdelíme na 6 cievok, takže na jednu vrstvu dielčej cievky vyjde cca 8 : 6 & 0 polôh. Nakoľko počet vrstiev VN cievky vychádza 0, t. z. tiež, že 6 dielčich cievok, ktoré tvoria celé vinutie jednej VN fázy, má rovnaký počet vrstiev. To znamená, že hrúbka vinutia primárnej /VN/ cievky je: Dĺžka jednej dielčej cievky primárneho vinutia bude: a 0.,45 4,5 mm l cd 0.,45.,05 5,45 mm Dĺžka celej cievky primárneho vinutia /pozri obr. 4/ pri hrúbke oddeľovacích kotúčov z tvrdej lepenky h l mm bude: V jednej dielčej cievke VN bude: l c 6 x 5,45 + 5. & 39 mm

0. 9 90 závitov. V šiestich cievkach to bude: 90. 6 40 závitov. Pôvodne sme navrhovali N 50 závitov. Aby boli všetky cievky rovnaké uvažujeme len N 40 závitov. Potom sa indukcia v železe o niečo zvýši: B B p. Napätie na závit sa zvýši v tom istom pomere: U izs U iz. N N N N p s p s 50,5.,53 T 40 50 5,7. 5,3 V/z 40 Pri stave naprázdno bude výška sekundárneho fázového napätia U f0. N I. U zs. cos 30 o. 6. 5,3. 0,866 39, V Ak pri menovitom zaťažení toto napätie poklesne cca o 4%, potom na jednej fáze sekundára bude: U fn 39,. ( - 0,04) 9,5 V To je takmer presné požadované napätie, môžeme preto navrhnuté usporiadanie a rozmery cievok považovať za vyhovujúce. A teda platí: N 40 závitov N I N II 6 závitov Prehľad a rozmery vinutia na jednom stĺpe transformátora sú potom dané rozmerovým náčrtom uvedeným na obr. 4. Cievka VN sa na cievku NN upevní a vystredí pomocou rozperiek K a po nalisovaní jadier sa obidve vinutia fixujú na jadro pomocou rozperiek K. Návrh rozmerov jadra Nakoľko sú jednoznačne určené rozmery a usporiadania primárneho a sekundárneho vinutia prostredníctvom predchádzajúceho vypočtu a rozmerového náčrtu na obr. 4, možno pristúpiť k návrhu rozmerov celého jadra. Výsledok návrhu je uvedený náčrtkom na obr. 5 (mierka :5)

Obr. 4 Obr. 4

Obr.5

Hlavné rozmery jadra sú: vzdialenosť osí jadier je: OJ D c + C 96,8 + 5, 3 mm celkový priečny rozmer jadra s cievkami je: l p 3D c + C 3. 96,8 +. 5,8 94 mm výška okna L je: L l c + C 39 +. 5 369 mm šírka okna B je: B D c - š + C 96,8-46,8 + 5 75 mm celková výška jadra VJ je: VJ L + š 369 +. 46,8 66,6 mm vzdialenosť krajných osí jadra je: ŠO 644 mm vzdialenosť osí jariem VO je: VO L + Š 369 + 46,8 55,8 mm Železné jadro zaberá celkový objem: V jd ( x ŠO + x VO + L). ( x 0,644 + x 0,558 + 0,369). 75,8. 0-4 0,047655 m 3 Fe celková hmotnosť železného jadra je: O jd V j. γ Fe 0,047655. 7700 & 364 kg Výpočet odporov primáru a sekundáru a strát vo vinutí. tredná dĺžka závitu vinutia VN je: l cs π(d vvn + a ) π(0,478 + 0,045) 0,85545 m tredná dĺžka závitu vinutia NN je: l cs π(d vnn + a ) π(0,76 + 0,08) 0,65 m Odpor vinutia fázy VN: R ρ. l cs.n 0,85545..40 & 8,555Ω & 8, 6Ω 30 3,8 Odpor vinutia fázy NN:

l cs 0,65 R ρ..n 6 0,00985Ω & 0,0 Ω 30 0 Poznámka: Pri výpočte R je celkový počet závitov v sérii N I + N II 6 + 6. V každej fáze sekundára sú zapojené v sérii N I a N II, pričom závity N I budú reprezentované vnútornou cievkou N I (s celkovým priemerom x paralelne 55 mm ) a závity N II budú reprezentované vonkajšou cievkou N II, na druhom stĺpe jadra (taktiež s celkovým priemerom x paralelne 55 mm ). Prepočítaná hodnota R na primár je R R. U U f f 606 0,0. 6,947 Ω 30 Činný odpor nakrátko jednej fázy trafa je: R k R + R 8,6 + 6,947 & 5,55 Ω Výkonové straty vo vinutí traty v primárnom vinutí jednej fázy sú: traty v sekundárnom vinutí jednej fázy sú: P Al R. 8,6. 8,48 & 585 W I P Al R. I 0,0.7, & 473 W 4 Celkové straty vo vinutí transformátora sú: P Alc 3. P Al + 3 P Al 755 + 49 374 W Výpočet rozptylovej reaktancie tredný obvod rozptylových ciest: O b π. D b π. (0,8 + 0,03) π. 0,348 0,7376 m tredná dĺžka cievok vinutia jednej fázy je: l b l + lc 0,39 0,39 0,34 m c + Rozptylovú reaktanciu (reaktanciu nakrátko) X k vypočítame nasledovne X k 8. π. Ob.N 7 0,7376.40 7 l b a + a.f b + 3.0 8. π 0,34 0,045 + 0,08.50 0,03 +.0 3 & 33,6Ω

Celková impedancia jednej fázy transformátora nakrátko je: Z k R + + 37,0 Ω k X k 5,55 33, 6 Napätie nakrátko trafa je: U RK% U XK% R k U X U.I f k.i f 5,55.8,48.00. 00,57 % 606 33,6.8,48.00. 00 4,5737 % 606 U K% U RK% + U XK%,57 + 4, 576 5,037 % Výpočet strát v železnom jadre Vyššie bola uvedená definitívna hodnota magnetickej indukcie v jadre B,53 T. Ďalej bola určená hmotnosť železného jadra Q jd 364 kg. Železné jadro vyhotovíme z orientovaných transformátorových plechov E00 o hrúbke 0,35 mm. Merné straty pre B,53 T sú odčítané z grafu p 0 f(b) uvedeného v [Šimkovic, F.: Elektrické stroje III. Návrh transformátora. VŠT V Bratislave 988] v obr. -. Odčítaná hodnota p 0 &, W/kg pre uvedenú frekvenciu 50 Hz. Merný zdanlivý magnetizačný príkon pre B,53 T, f 50 Hz je odčítaný z grafu q 0 f(b), ktorý je uvedený v [Šimkovic, F.: Elektrické stroje III. Návrh transformátora. VŠT V Bratislave 988] v obr. - 4. Odčítaná hodnota je q 0,3 VA/kg. Činné straty v železe teda sú: Odpovedajúci činný prúd naprázdno v jednej fáze: P Fe p 0. Q jd,. 364 400,4 W I Op P 3U Fe f 400,4 3.606 0,0 A Magnetizačný príkon je: Odpovedajúci magnetizačný prúd v jednej fáze: Q Oq q 0. Q jd,3. 364 473, VA I 0q Q 0q 3U f 473, 3.606 0,060 A Celkový prúd naprázdno je: I 0 I 0 p + I 0 q 0,0 + 0, 060 0,034 A I 0 0,034 I 0%.00. 00 0,43 % I 8,48 N

Menovitá energetická účinnosť transformátora pri cos ϕ bude: η.00 P Alc + P 50000.00 97,67 % 50000 + 374 400,4 + 0 p + Celková hmotnosť primárneho Al vinutia je: Q Al Al. 0-6. l c. N. m. γ Al 3,8. 0-6.0,85545. 40. 3. 700 30,0 kg Celková hmotnosť sekundárneho (NN) Al vinutia je: Q Al Al. 0-6. l c. N. m. γ Al 0. 0-6. 0,65. 5. 3. 700 8,97 kg Celková hmotnosť aktívnych častí transformátora je: Q A Q jd + Q Al + Q Al 364 + 30,0 + 8,97 & 43 kg Výpočet oteplenia vinutí a železa Jednotlivé cievky primára aj sekundára obteká chladiaci olej z vonkajšej i vnútornej strany, každá cievka odvádza vzniknuté teplo svojim povrchom. Železné jadro taktiež odvádza svoje teplo celou plochou, avšak plochy povrchu rovnobežné s listami plechov sú pre chladenie podstatne menej účinné. Šírenie tepla vo vnútri železa kolmo na plochy tepla je podstatne horšie ako šírenie tepla v smere rovnobežnom s listami plechov. Preto odvádzané teplo z jadra plochami kolmými na listy plechov zanedbávame a uvedomujeme si, že to ostáva ako určitá rezerva. Potom vypočítané oteplenie bude nižšie ako jeho vypočítaná hodnota. Uvažujme izoláciu triedy B, ktorá má dovolenú teplotu 00 0 C. Keďže podľa normy je predpokladaná najvyššia teplota chladiaceho vzduchu 40 0 C, tak na odvod vzniknutého tepla cez olejové prostredie do vzduchového prostredia je možné využiť šesťdesiat stupňový teplotný rozdiel, to je maximálne oteplenie 60 0 C. Obyčajne na oteplenie medzi živými časťami transformátora a olejom pripúšťame cca 0-5 0 C. Potom na odvod tepla z oleja do vzduchového prostredia cez steny olejovej nádoby zostáva 50, prípadne 45 0 C. Pri výpočte chladiaceho povrchu olejovej nádoby musíme uvažovať teda zostávajúci rozdiel 50, resp. 45 0 C. Chladiaci povrch nádoby môžeme potom ľubovolne meniť počtom a výškou chladiacich rebier nádoby, poprípade pripojením radiátorov. Výpočet chladiacej nádoby sa však v zadaní úlohy nevyžaduje. Výpočet oteplenia primárnej cievky voči oleju Ochladzovací povrch primárnej cievky: Oteplenie primárneho vinutia: CH l c.. π (D vvn + a ) 0,39. π(0,478 + 0,045) 0,546 m ν α P 0L Al. CH 585 80.0,546 3,4 0 C Výpočet oteplenia sekundárnej cievky voči oleju Ochladzovací povrch sekundárnej cievky Oteplenie sekundárneho vinutia: CH l c. π(d vnn + a ) 0,39. π(0,76 + 0,08) 0,44 m

P ν α. 0L Al CH 473 80.0,44 4,4 0 C Výpočet oteplenia železného jadra voči oleju Ochladzovací povrch železného jadra: FeCH š[(l p + VJ) + 4(B + L)] 0,468 [. (0,9408 + 0,668) + 4. (0,75 + 0,369)] 0,79 m Oteplenie železného jadra: ν Fe α P 0L. Fe FeCH 400,4 80.0,79 6,335 0 C