TEHNOLOGIA ŞI PROIECTAREA TRANSFORMATORULUI DE REŢEA MONOFAZIC DE MICĂ PUTERE - Ghid pentru tema de casă CCP-
|
|
- Κλειώ Γιάγκος
- 7 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 TEHNOLOGIA ŞI PROIECTAREA TRANSFORMATORULUI DE REŢEA MONOFAZIC DE MICĂ PUTERE - Ghid pentru tema de casă CCP- 1. Generalităţi Prezentarea de faţă are ca scop cunoaşterea structurii constructive, a tehnologiei de fabricaţie, precum şi a metodologiei de proiectare a transformatorului de reţea de mică putere (P<500W), utilizat în alimentarea aparaturii electronice. Transformatorul de reţea monofazic, de mică putere, este o componentă prezentă în majoritatea schemelor de alimentare, a aparaturii electronice de tip staţionar. El este destinat să modifice valoarea tensiunii şi curentului, de la nivelul oferit de reţea circuitului primar, la nivelul sau nivelele necesare în circuitul sau circuitele secundare. Transformatorul oferă în plus şi izolarea galvanică faţă de reţeaua de curent alternativ, a şasiului aparatului electronic în care este încorporat, asigurând electrosecuritatea persoanelor care îl manipulează. Din punct de vedere constructiv, un transformator de reţea de mică putere, prezintă următoarele părţi componente principale: carcasă electroizolantă; bobinaj miez feromagnetic, din tole de tablă silicioasă (format E+I, U+I, I), din benzi (cu coloane, în manta, toroidale) sistem de strângere a miezului magnetic şi de fixare a transformatorului de şasiul aparatului electronic (a) (b) Fig.1 (a) Transformator de reţea asamblat cu manta; (b) Transformator de reţea asamblat cu prezoane; 1- carcasă, - bobinaj, 3- miez magnetic, 4- manta de strângere, 5- eclise de prindere, 6- prezoane de strângere, 7- piuliţe, 8- orificii de fixare, 9- cose În cele ce urmează toate referirile se vor face la miezul feromagnetic cu tole de tip E+I. 1
2 . Tehnologia de realizare a transformatorului de reţea monofazic, de mică putere Realizarea unui transformator de reţea monofazic, de mică putere, în producţia de serie, implică următoarele etape tehnologice: a) obţinerea tolelor, din tablă de ferosiliciu (STAS ), prin ştanţare în matriţă; b) tratamentul termic al tolelor ştanţate (recoacere la temperatura de cca C, urmată de răcire lentă), pentru detensionare mecanică şi refacerea proprietăţilor magnetice, afectate de procesul de prelucrare mecanică; c) realizarea carcasei, prin injecţie de material plastic în matriţă sau prin montaj din elemente constituente specifice, obţinute în prealabil prin ştanţare, din preşpan, textolit, pertinax, steclostratitex, etc.; d) bobinarea înfăşurărilor, pe carcasa obţinută anterior, cu ajutorul unor maşini de bobinat semiautomate sau automate, utilizând conductori din cupru izolaţi cu (STAS ); Bobinarea transformatoarelor de reţea se poate realiza, în funcţie de cerinţele tehnico-economice impuse, în două tehnici: - "fără izolaţie între straturi" - "cu izolaţie între straturi" În primul caz se bobinează în următoarea ordine: 1) înfăşurarea primară; ) se introduc consecutiv două straturi de folie de izolaţie "trafo" (hârtie specială parafinată sau folie de poliester, cu grosimea de 30 50μm); 3) prima înfăşurare secundară, urmată de introducerea unui strat de izolaţie, etc; 4) întreaga bobină se mai izolează în final şi la exterior. În al doilea caz, se introduce către un strat de izolaţie după fiecare strat de spire bobinate. 5) introducerea tolelor în carcasă - operaţie denumită "lamelarea transformatorului". În cazul transformatorului de reţea, neexistând componentă de curent continuu, se realizează o lamelare întreţesută, adică se introduc alternativ, pe o parte şi pe cealaltă a carcasei, mai întâi tolele de tip E, apoi cele de tip I. Ultimele -3 tole se introduc forţat, prin batere uşoară cu un ciocan din cupru sau alamă, transformatorul fiind aşezat pe o placă din oţel. Lamelarea neîntreţesută se realizează prin introducerea în carcasă, pe aceeaşi parte, a tuturor tolelor E, respectiv I şi se utilizează la transformatoare (sau bobine) care sunt străbătute şi de o componentă de curent continuu, cum ar fi transformatoarele de audiofrecvenţă. f) strângerea miezului magnetic cu o manta sau cu scoabe, prezoane şi piuliţe pentru a împiedica vibraţia tolelor în timpul funcţionării transformatorului.
3 Mantaua se realizează prin ştanţare, din tablă TDA cu grosimea de 1 1,5mm, după care se acoperă galvanic prin zincare pasivizată. În anumite aplicaţii se practică şi ecranarea transformatorului, cu ajutorul unor capace laterale, executate prin ambutisare din TDA, sau prin aplicarea unei spire în scurtcircuit, din folie de cupru care înconjoară bobinajul şi miezul magnetic pe exterior. g) impregnarea transformatorului prin imersie în parafină topită sau în lac poliuretanic (de ex Ez) care polimerizează prin încălzire în cuptor, la o temperatură de C, timp de cca. 1 oră. Impregnarea transformatoarelor de reţea se realizează într-o incintă cu capac etanş, care mai întâi se videază la torr (pentru eliminarea urmelor de apă, de pe bobinaj şi din hârtia de izolaţie trafo), după care se introduce impregnantul respectiv. h) Controlul tehnic de calitate în cadrul căruia se verifică parametrii electrici (tensiunea sau tensiunile din secundar, rezistenţa înfăşurărilor, raportul de transformare, rezistenţa de izolaţie între înfăşurări, respectiv între primar şi miezul magnetic) şi mecanici ai produsului 3. Proiectarea transformatorului de reţea monofazic, de mică putere 3.1. Noţiuni introductive Pentru a înţelege mai uşor metodica proiectării unui transformator de reţea se cer precizate mai întâi unele noţiuni care vor interveni în calcule. Tipul de tolă - De obicei se utilizează tole STAS de tip E+I "economice", fig..a denumite astfel, întrucât dintr-o bandă de tablă silicioasă de lăţime adecvată se obţin prin ştanţare, concomitent, două tole E şi două tole I, fără a se pierde din suprafaţa utilă a materialului, fig..b Dimensiunile tolei economice se precizează prin litera E, urmată de a[mm], care reprezintă dimensiunea da bază (parametrul) tolei. Astfel, există următoarele tipuri de tolă STAS economică: E5; E6,4; E8; E10; E1,5; E14; E16; E18; E0; E5; E3. Principalii parametri geometrici ai unei tole STAS de tip E+I, economică sunt prezentaţi în figura.a. 3
4 (a) (b) Fig. (a) Dimensiunile tolei STAS economice; A f - aria ferestrei tolei; (b) Obţinerea tolelor economice Grosimea tolelor este şi ea standardizată la valorile g 1 =0,35mm şi respectiv, g =0,5mm. Aria ferestrei tolei A F [cm ] - reprezintă suprafaţa destinată introducerii înfăşurărilor şi este prezentată haşurat în figura.a. Valoarea acesteia este: A F [cm ]=0,03 a [mm] Secţiunea în fier S Fe [cm ] - reprezintă aria secţiunii miezului magnetic situat în interiorul carcasei bobinate, figura 3.a. Mărimea sa este: S Fe [cm ]=0,0 a[mm] b[mm], unde b[mm] - reprezintă grosimea pachetului de tole S Fe - secţiunea în fier A t =A 1 +A ; γ=a t /A f (a) (b) Fig. 3 (a) Secţiune transversală printr-un transformator de reţea; (b) Repartizarea spaţiului în fereastra tolei Factorul de umplere a ferestrei tolei γ - definit ca raportul dintre aria totală, ocupată de înfăşurări în fereastra tolei, A t [cm ] şi aria ferestrei, A F [cm ], conform relaţiei: 4
5 [ ] [ cm ] At cm γ = = A F [ ] + A [ cm ] A1 cm 003, a [ mm], unde A 1 [cm ] - reprezintă aria ocupată de înfăşurarea primară; A [cm ] - reprezintă aria ocupată de înfăşurarea sau înfăşurările secundare; (A k - aria ocupată de înfăşurarea secundară k); A t [cm ] = A 1 [cm ] +A [cm ] - aria totală ocupată de înfăşurări. Pentru ca un transformator de reţea să se poată realiza uşor în producţia de serie, valoarea optimă pentru factorul de umplere este γ o =0,7 dar, în general se poate accepta o valoare γ [0,64 0,76]. Un factor de umplere prea mare duce la dificultăţi în faza de lamelare, la introducerea tolelor iar un factor de umplere mic este neeconomic, transformatorul fiind supradimensionat. 3.. Date iniţiale de proiectare Proiectarea unui transformator de reţea, de mică putere, se face pornindu-se de la următoarele mărimi cunoscute (date iniţiale de proiectare): - U 1 [V] - valoarea eficace a tensiunii din primar, reprezentând de regulă, tensiunea reţelei monofazice, de curent alternativ (110V, 0V); - f[hz] - frecvenţa reţelei monofazice, de curent alternativ; - k - numărul de înfăşurări secundare; - U k [V] - tensiunea eficace în sarcină, în înfăşurarea secundară k; - I k [A] - curentul eficace în sarcină, în înfăşurarea secundară k; - B M [T] - inducţia maximă admisă în miezul magnetic; - Procedeul de bobinare implementat ("cu sau fără izolaţie între straturi"), impus de condiţiile electrice şi climatice, în care se va utiliza transformatorul de reţea respectiv. În figura 4 este reprezentată schema electrică a unui transformator de reţea, cu mărimile specificate mai sus. Prin proiectarea transformatorului de reţea se urmăreşte determinarea prin calcul a datelor necesare realizării sale în practică şi anume: n 1 - numărul de spire din înfăşurarea primară; n k - numărul de spire din înfăşurarea secundară k; d 1 [mm] - diametrul conductorului de bobinaj, din înfăşurarea primară; d k [mm] - diametrul conductorului de bobinaj, din secundarul k; a[mm]- tipul de tolă STAS ce se utilizează astfel încât, γ STAS [0,64 0,76]; b[cm] - grosimea pachetului de tole; N - numărul de tole necesar 5
6 I1 (1) I 1 U 1 ; n 1, d 1 U 1 n 1 d () I 1 U ; n, d (k) I 3 U k ; n k, d k Fig. 4 Schema electrică a transformatorului de reţea 3.3. Metodologia de proiectare a transformatorului de reţea monofazic, de mică putere Proiectarea unui transformator de reţea cuprinde următoarele etape de calcul: a) se evaluează puterea totală absorbită din secundar, P [W], astfel: PW = P = U I [ ] k k k k k b) se calculează puterea absorbită în primar, P 1 [W], pentru un randament estimat al transformatorului, η=0,85; [ ] [ ] P [ W] P W P W 1 = = = 1176, P [ W] η 085, Într-un transformator de reţea real există pierderi prin magnetizare (histerezis) şi prin curenţi turbionari (Foucault) în miezul magnetic, precum şi pierderi prin efect Joule în conductorii de cupru ai înfăşurărilor. Aceste pierderi conduc la încălzirea miezului şi a conductorului înfăşurărilor, în timpul funcţionării transformatorului. Pentru un transformnator de reţea cu puterea P 1 100W, realizat cu tole E+I româneşti, pierderile prin magnetizare se pot aprecia la cca. 8%, pierderile prin curenţi turbionari la cca. % şi pierderile prin efect Joule la cca. 5%, deci un total pierderi estimate la cca. 15%, ceea ce justifică randamentul de mai sus. c) se dimensionează secţiunea în fier, S Fe [cm ] a miezului magnetic, cu relaţia: S cm = 1, P W Fe [ ] 1[ ] Legătura dintre secţiune şi putere se explică prin aceea că, datorită formei circuitului magnetic, spaţiul disponibil pentru înfăşurări este limitat. Când puterea creşte, aria ocupată de înfăşurări creşte, iar aria ferestrei tolei este proporţională cu S Fe. De asemenea, la putere mare creşte şi puterea pierdută, ceea ce impune creşterea S Fe, pentru a se mări suprafaţa de răcire (suprafaţa de contact a miezului cu aerul, reprezentată de suprafaţa laterală a pachetului de tole). Experimental, s-a ajuns la 6
7 valoarea optimă a coeficientului de proporţionalitate dintre secţiune şi putere şi anume 1,. d) se calculează numărul de spire pe volt n 0, cu relaţia: n = 0 S Fe dedusă din legea inducţiei electromagnetice, pentru f=50hz şi B M =1,T. Relaţia de mai sus a fost dedusă astfel: Tensiunea U, indusă într-o înfăşurare cu n spire, conform legii inducţiei electromagnetice, are expresia: U max n d Φmax =, dar Φ max = Bmax SFe, iar Umax = U dt ef În regim permanent armonic (sinusoidal), derivarea unei mărimi este echivalentă cu înmulţirea acesteia cu ω=πf, astfel că se obţine: n U = π f n Bmax S, de unde n0 = are expresia: n 0 ef = Fe 1 = f B S 444, f B S π max Fe max Pentru f=50hz, B max =B M =1,T şi S Fe exprimat în cm, relaţia de mai sus devine: Fe U ef (1) n0 [ sp/ V] = = () 444, 50 1, SFe cm S cm [ ] Fe[ ] Cifra teoretică de mai sus, 38, se majorează cu circa 0% la valoarea 45 48, întrucât miezul magnetic nu trebuie să ajungă la saturaţie nici la tensiunea de 4V (0V+10%) în primar şi nici în cazul conectării unora dintre înfăşurările secundare în scheme de redresare, caz în care aceste înfăşurări vor fi parcurse şi de o componentă de curent continuu, care va produce o magnetizare suplimentară a miezului. Se recomandă utilizarea valorii 48, deoarece ea corespunde unui regim termic optim (cca C) al transformatorului, verificat experimental, conducând la o bună concordanţă a valorilor măsurate cu cele calculate, evitâdu-se intrarea în saturaţie a miezului, chiar în condiţiile cele mai nefavorabile (cazul în care B M =0,8 1,T). OBSERVAŢIE: Relaţia () este obţinută pentru f=50hz şi B max =1,T. Pentru valori diferite se utilizează relaţia (1), urmată de majorarea cu 0% e) se calculează numărul de spire din înfăşurarea primară n 1, cu relaţia: n 1 =n 0 U 1 7
8 Valoarea rezultată n 1 se rotunjeşte, prin adaos, la următoarea valoare întreagă f) se determină numărul de spire din secundarul k, n k, cu relaţia: n k =1,1 n 0 U k În relaţia de mai sus, n 0 s-a majorat cu 10% pentru a se compensa căderea de tensiune în sarcină, pe secundarul k. Valoarea rezultată pentru n k, se rotunjeşte prin adaos, la următoarea valoare întreagă. g) se determină mărimea curentului din primar, I 1, cu relaţia: P1 [ W] I1[ A] = U1[ V] h) se dimensionează diametrele conductoarelor de bobinaj d 1 [mm], pentru primar, respectiv d k [mm], pentru secundarul k, cu relaţia: d1 ; k[ mm] = 065, I1 ; k[ A] Relaţia de mai sus s-a dedus pentru o densitate de curent I maxim admisibilă J M = [ A mm ] d = 3 /. Valoarea rezultată prin calcul pentru π 4 diametrul conductorului, d 1;k,se rotunjeşte prin adaos la valoarea standardizată imediat superioară, din Tabelul 1, după cum urmează: - pentru d 1;k 0,7 mm; numai dacă depăşirea de către valoarea calculată a valorii standardizate imediat inferioară, este >,5%; - pentru 0,7<d 1;k 1mm; numai dacă depăşirea de către valoarea calculată a valorii standardizate imediat inferioară, este >5%; - pentru d 1;k >1mm; numai dacă depăşirea de către valoarea calculată a valorii standardizate imediat inferioară, este >10%. i) se calculează ariile ocupate de înfăşurarea primară, A 1 [cm ], respectiv de înfăşurarea secundară, A [cm ], în fereastra tolei, utilizându-se coeficienţii de umplere C 1 sau C indicaţi în tabelul 1, în funcţie de procedeul de bobinare adoptat, conform relaţiilor: n1 nk A1[ cm ] = A [ cm ] A k C = = 1 ; k k C1 ; Coeficienţii de umplere au fost stabiliţi experimental, în condiţiile producţiei de serie, pentru fiecare diametru STAS. j) se calculează aria totală ocupată de înfăşurări A t [cm ] cu relaţia: A t [cm ] =A 1 [cm ]+ A [cm ] k) se dimensionează tola necesară, respectiv se determină mărimea parametrului a[mm], pentru un factor de umplere optim γ 0 =0,7, cu relaţia: 8
9 At [ cm ] [ ] = amm = 69, 003, 07, [ ] At cm Dacă valoarea determinată prin calcul pentru a nu este standardizată, atunci se poate alege valoarea STAS cea mai apropiată, atât prin lipsă cât şi prin adaos, cu condiţia ca valoarea factorului de umplere cu tola STAS aleasă, să îndeplinească condiţia: At γ STAS [ cm ] [0,64 0,76], unde = γ STAS 003, a STAS [ mm] Tabelul 1 Diametre standardizate şi coeficienţi de umplere pentru conductoare de bobinaj Diametrul STAS al C 1 [sp/cm ] conductorului [mm] (cu izolaţie între C [sp/cm ] (fără izolaţie între straturi) straturi) 0, , , , , , , , , , , , , , , , , , , ,8 95,5 17 0, , 40,5 5 1,5 6,5 33,5 15,5 19 l) se calculează grosimea pachetului de tole b[mm], cu tola STAS, utilizându-se relaţia: 9
10 SFe[ cm ] [ ] bmm = 00, astas [ mm] m) se evaluează numărul de tole necesar, N în funcţie de grosimea acestora g 1, (g 1 = 0,35mm; g = 0,5mm) bmm [ ] Ntole [ ] = [ ] g 1 ; mm Numărul de tole obţinut N, se rotunjeşte la valoarea întreagă prin adaos Exemplu de proiectare a unui transformator reţea monofazic, de mică putere Se cere să se proiecteze un transformator de reţea, având următoarele date iniţiale: U 1 =0V; f=50hz; U 1 =6,3V; I 1 =0,3A; U =U 3 =15V; I =I 3 =,54A; B=1,T; OBSERVAŢIE: Atenţie la alte valori ale frecvenţei şi inducţiei maxime, vezi 3.3 Se vor considera ambele procedee de bobinare, "cu izolaţie între straturi" şi "fără izolaţie între straturi". Calculele se desfăşoară conform metodologiei de proiectare indicate, după cum urmează: a) se evaluează puterea totală absorbită din secundar, P : P =6,3 0,3+ 15,54=78,09W b) se calculează puterea absorbită în primar, P 1 pentru η=0,85; P 1 =78,09/0,85=91,87W c) se determină secţiunea miezului magnetic, S Fe ; SFe = 1, 9187, = 115, cm d) se calculează numărul de spire/v, n 0, necesar: n 0 =48/11,5=4,173 sp/v e) se determină numărul de spire din înfăşurarea primară, n 1 : n 1 =4,173 0=918,06 sp. Valoarea obţinută se poate rotunji la n 1 =90 spire, pentru a fi uşor reţinută şi urmărită de către operatorul maşinii de bobinat, toleranţa admisă în acest caz fiind sub 1%, ceea ce este acceptabil; , 06 t = 100% = 0, 1% < 1% 918, 06 f) se calculează numărul de spire necesar pentru cele trei înfăşurări secundare: n 1 =1,1 4,173 6,3=8,91 sp n =n 3 =1,1 4,173 15=68,85 sp Valorile rezultate prin calcul se rotunjesc la n 1 =9 sp şi respectiv, n =n 3 =69 sp g) se evaluează curentul din înfăşurarea primară, L 1 : L 1 =91,87/0=0,417A h) se dimensionează diametrele conductoarelor de bobinaj din primar, d 1 şi pentru secundare, d k ; 10
11 d d 1 1 = 0, 65 0, 417 = 0, 419mm = 0, 65 0, 3 = 0, 365mm d = d3 = 0, 65, 54 = 1, 035mm Pe baza indicaţiilor date la metodica de proiectare, se aleg diametrele standardizate: d 1 =0,45 mm; d 1 =0,35 mm; d =d 3 =1 mm i) se calculează ariile ocupate de înfăşurări în fereastra tolei, în ambele procedee de bobinare: 90 - cu izolaţie între straturi - A1 = = 3, 31cm 77 9 A = + 69 =, 177cm ' 90 - fără izolaţie între straturi - A1 = =, 479cm 371 ' 9 A = + 69 = 1888, cm j) se evaluează ariile totale, ocupate de înfăşurări, în ambele cazuri: A t =3,31+,177=5,498 cm ; ' At =, , 888 = 4, 367cm k) se dimensionează tola necesară în ambele situaţii: a = 6, 9 5, 498 = 16, 17mm a' = 6, 9 4, 367 = 14, 41mm Se aleg tolele STAS E16 şi respectiv E14 şi se verifică factorul de umplere cu tola STAS, γ STAS : 5, 498 γ STAS = = 071, 003, 16 ' 4, 367 γ STAS = = 074, 003, 14 Tolele se acceptă întrucât γ STAS şi γ' STAS [0,64 0,76] l) se calculează grosimea pachetului de tole b, respectiv b', utilizându-se tolele STAS alese: 115, b = = 35, 93mm 00, , b' = = 41, 07mm 00, 14 m) se determină numărul de tole necesar în ambele cazuri, pentru g 1 =0,35mm; 35, 93 N = = 10, 65 tole 035, 41, 07 N ' = = 117, 34 tole 035, Valorile obţinute se rotunjesc prin adaos la N=103 tole şi respectiv, N'=118 tole. 11
Transformatoare de mică putere Relaţii de proiectare
U.T. Gh. Asachi Iaşi Facultatea de Electronică şi Telecomunicaţii Componente şi Circuite Pasive Notaţii utilizate : Transformatoare de mică putere Relaţii de proiectare B [T] - valoarea efectivă a inducţiei
Διαβάστε περισσότεραAnaliza în curent continuu a schemelor electronice Eugenie Posdărăscu - DCE SEM 1 electronica.geniu.ro
Analiza în curent continuu a schemelor electronice Eugenie Posdărăscu - DCE SEM Seminar S ANALA ÎN CUENT CONTNUU A SCHEMELO ELECTONCE S. ntroducere Pentru a analiza în curent continuu o schemă electronică,
Διαβάστε περισσότεραFig Impedanţa condensatoarelor electrolitice SMD cu Al cu electrolit semiuscat în funcţie de frecvenţă [36].
Componente şi circuite pasive Fig.3.85. Impedanţa condensatoarelor electrolitice SMD cu Al cu electrolit semiuscat în funcţie de frecvenţă [36]. Fig.3.86. Rezistenţa serie echivalentă pierderilor în funcţie
Διαβάστε περισσότεραProblema a II - a (10 puncte) Diferite circuite electrice
Olimpiada de Fizică - Etapa pe judeţ 15 ianuarie 211 XI Problema a II - a (1 puncte) Diferite circuite electrice A. Un elev utilizează o sursă de tensiune (1), o cutie cu rezistenţe (2), un întrerupător
Διαβάστε περισσότεραComponente şi Circuite Electronice Pasive. Laborator 3. Divizorul de tensiune. Divizorul de curent
Laborator 3 Divizorul de tensiune. Divizorul de curent Obiective: o Conexiuni serie şi paralel, o Legea lui Ohm, o Divizorul de tensiune, o Divizorul de curent, o Implementarea experimentală a divizorului
Διαβάστε περισσότεραN 1 U 2. Fig. 3.1 Transformatorul
SRSE ŞI CIRCITE DE ALIMETARE 3. TRASFORMATORL 3. Principiul transformatorului Transformatorul este un aparat electrotehnic static, bazat pe fenomenul inducţiei electromagnetice, construit pentru a primi
Διαβάστε περισσότερα10. STABILIZATOAE DE TENSIUNE 10.1 STABILIZATOAE DE TENSIUNE CU TANZISTOAE BIPOLAE Stabilizatorul de tensiune cu tranzistor compară în permanenţă valoare tensiunii de ieşire (stabilizate) cu tensiunea
Διαβάστε περισσότεραV O. = v I v stabilizator
Stabilizatoare de tensiune continuă Un stabilizator de tensiune este un circuit electronic care păstrează (aproape) constantă tensiunea de ieșire la variaţia între anumite limite a tensiunii de intrare,
Διαβάστε περισσότερα5.5. REZOLVAREA CIRCUITELOR CU TRANZISTOARE BIPOLARE
5.5. A CIRCUITELOR CU TRANZISTOARE BIPOLARE PROBLEMA 1. În circuitul din figura 5.54 se cunosc valorile: μa a. Valoarea intensității curentului de colector I C. b. Valoarea tensiunii bază-emitor U BE.
Διαβάστε περισσότεραTRANSFORMATOARE MONOFAZATE DE SIGURANŢĂ ŞI ÎN CARCASĂ
TRANSFORMATOARE MONOFAZATE DE SIGURANŢĂ ŞI ÎN CARCASĂ Transformatoare de siguranţă Este un transformator destinat să alimenteze un circuit la maximum 50V (asigură siguranţă de funcţionare la tensiune foarte
Διαβάστε περισσότερα1.7. AMPLIFICATOARE DE PUTERE ÎN CLASA A ŞI AB
1.7. AMLFCATOARE DE UTERE ÎN CLASA A Ş AB 1.7.1 Amplificatoare în clasa A La amplificatoarele din clasa A, forma de undă a tensiunii de ieşire este aceeaşi ca a tensiunii de intrare, deci întreg semnalul
Διαβάστε περισσότεραMetode iterative pentru probleme neliniare - contractii
Metode iterative pentru probleme neliniare - contractii Problemele neliniare sunt in general rezolvate prin metode iterative si analiza convergentei acestor metode este o problema importanta. 1 Contractii
Διαβάστε περισσότεραEPSICOM. MULTI-PURPOSE INVERTER V 3.2 INVERTOR 12Vcc-220Vca EP Ready Prototyping. Cuprins. Idei pentru afaceri. Hobby & Proiecte Educationale
EPSICOM Ready Prototyping Coleccț ția Home Automation EP 0014... Cuprins Prezentare Proiect Fișa de Asamblare 1. Funcționare 2 2. Schema 2 3. PCB 3 4. Lista de componente 3 4. Tutorial Calculul transformatorului
Διαβάστε περισσότεραMARCAREA REZISTOARELOR
1.2. MARCAREA REZISTOARELOR 1.2.1 MARCARE DIRECTĂ PRIN COD ALFANUMERIC. Acest cod este format din una sau mai multe cifre şi o literă. Litera poate fi plasată după grupul de cifre (situaţie în care valoarea
Διαβάστε περισσότεραa. Caracteristicile mecanice a motorului de c.c. cu excitaţie independentă (sau derivaţie)
Caracteristica mecanică defineşte dependenţa n=f(m) în condiţiile I e =ct., U=ct. Pentru determinarea ei vom defini, mai întâi caracteristicile: 1. de sarcină, numită şi caracteristica externă a motorului
Διαβάστε περισσότερα5.4. MULTIPLEXOARE A 0 A 1 A 2
5.4. MULTIPLEXOARE Multiplexoarele (MUX) sunt circuite logice combinaţionale cu m intrări şi o singură ieşire, care permit transferul datelor de la una din intrări spre ieşirea unică. Selecţia intrării
Διαβάστε περισσότεραCurs 10 Funcţii reale de mai multe variabile reale. Limite şi continuitate.
Curs 10 Funcţii reale de mai multe variabile reale. Limite şi continuitate. Facultatea de Hidrotehnică Universitatea Tehnică "Gh. Asachi" Iaşi 2014 Fie p, q N. Fie funcţia f : D R p R q. Avem următoarele
Διαβάστε περισσότεραElectronică STUDIUL FENOMENULUI DE REDRESARE FILTRE ELECTRICE DE NETEZIRE
STDIL FENOMENLI DE REDRESARE FILTRE ELECTRICE DE NETEZIRE Energia electrică este transportată şi distribuită la consumatori sub formă de tensiune alternativă. În multe aplicaţii este însă necesară utilizarea
Διαβάστε περισσότεραIV. CUADRIPOLI SI FILTRE ELECTRICE CAP. 13. CUADRIPOLI ELECTRICI
V. POL S FLTE ELETE P. 3. POL ELET reviar a) Forma fundamentala a ecuatiilor cuadripolilor si parametrii fundamentali: Prima forma fundamentala: doua forma fundamentala: b) Parametrii fundamentali au urmatoarele
Διαβάστε περισσότερα(a) se numeşte derivata parţială a funcţiei f în raport cu variabila x i în punctul a.
Definiţie Spunem că: i) funcţia f are derivată parţială în punctul a în raport cu variabila i dacă funcţia de o variabilă ( ) are derivată în punctul a în sens obişnuit (ca funcţie reală de o variabilă
Διαβάστε περισσότεραM. Stef Probleme 3 11 decembrie Curentul alternativ. Figura pentru problema 1.
Curentul alternativ 1. Voltmetrele din montajul din figura 1 indică tensiunile efective U = 193 V, U 1 = 60 V și U 2 = 180 V, frecvența tensiunii aplicate fiind ν = 50 Hz. Cunoscând că R 1 = 20 Ω, să se
Διαβάστε περισσότεραCurs 2 DIODE. CIRCUITE DR
Curs 2 OE. CRCUTE R E CUPRN tructură. imbol Relația curent-tensiune Regimuri de funcționare Punct static de funcționare Parametrii diodei Modelul cu cădere de tensiune constantă Analiza circuitelor cu
Διαβάστε περισσότεραREDRESOARE MONOFAZATE CU FILTRU CAPACITIV
REDRESOARE MONOFAZATE CU FILTRU CAPACITIV I. OBIECTIVE a) Stabilirea dependenţei dintre tipul redresorului (monoalternanţă, bialternanţă) şi forma tensiunii redresate. b) Determinarea efectelor modificării
Διαβάστε περισσότεραAnaliza funcționării și proiectarea unui stabilizator de tensiune continuă realizat cu o diodă Zener
Analiza funcționării și proiectarea unui stabilizator de tensiune continuă realizat cu o diodă Zener 1 Caracteristica statică a unei diode Zener În cadranul, dioda Zener (DZ) se comportă ca o diodă redresoare
Διαβάστε περισσότεραDISTANŢA DINTRE DOUĂ DREPTE NECOPLANARE
DISTANŢA DINTRE DOUĂ DREPTE NECOPLANARE ABSTRACT. Materialul prezintă o modalitate de a afla distanţa dintre două drepte necoplanare folosind volumul tetraedrului. Lecţia se adresează clasei a VIII-a Data:
Διαβάστε περισσότεραV.7. Condiţii necesare de optimalitate cazul funcţiilor diferenţiabile
Metode de Optimizare Curs V.7. Condiţii necesare de optimalitate cazul funcţiilor diferenţiabile Propoziţie 7. (Fritz-John). Fie X o submulţime deschisă a lui R n, f:x R o funcţie de clasă C şi ϕ = (ϕ,ϕ
Διαβάστε περισσότερα4. Măsurarea tensiunilor şi a curenţilor electrici. Voltmetre electronice analogice
4. Măsurarea tensiunilor şi a curenţilor electrici oltmetre electronice analogice oltmetre de curent continuu Ampl.c.c. x FTJ Protectie Atenuator calibrat Atenuatorul calibrat divizor rezistiv R in const.
Διαβάστε περισσότεραRĂSPUNS Modulul de rezistenţă este o caracteristică geometrică a secţiunii transversale, scrisă faţă de una dintre axele de inerţie principale:,
REZISTENTA MATERIALELOR 1. Ce este modulul de rezistenţă? Exemplificaţi pentru o secţiune dreptunghiulară, respectiv dublu T. RĂSPUNS Modulul de rezistenţă este o caracteristică geometrică a secţiunii
Διαβάστε περισσότερα5. FUNCŢII IMPLICITE. EXTREME CONDIŢIONATE.
5 Eerciţii reolvate 5 UNCŢII IMPLICITE EXTREME CONDIŢIONATE Eerciţiul 5 Să se determine şi dacă () este o funcţie definită implicit de ecuaţia ( + ) ( + ) + Soluţie ie ( ) ( + ) ( + ) + ( )R Evident este
Διαβάστε περισσότεραComponente şi Circuite Electronice Pasive. Laborator 4. Măsurarea parametrilor mărimilor electrice
Laborator 4 Măsurarea parametrilor mărimilor electrice Obiective: o Semnalul sinusoidal, o Semnalul dreptunghiular, o Semnalul triunghiular, o Generarea diferitelor semnale folosind placa multifuncţională
Διαβάστε περισσότεραStabilizator cu diodă Zener
LABAT 3 Stabilizator cu diodă Zener Se studiază stabilizatorul parametric cu diodă Zener si apoi cel cu diodă Zener şi tranzistor. Se determină întâi tensiunea Zener a diodei şi se calculează apoi un stabilizator
Διαβάστε περισσότεραExemple de probleme rezolvate pentru cursurile DEEA Tranzistoare bipolare cu joncţiuni
Problema 1. Se dă circuitul de mai jos pentru care se cunosc: VCC10[V], 470[kΩ], RC2,7[kΩ]. Tranzistorul bipolar cu joncţiuni (TBJ) este de tipul BC170 şi are parametrii β100 şi VBE0,6[V]. 1. să se determine
Διαβάστε περισσότεραCapitolul 14. Asamblari prin pene
Capitolul 14 Asamblari prin pene T.14.1. Momentul de torsiune este transmis de la arbore la butuc prin intermediul unei pene paralele (figura 14.1). De care din cotele indicate depinde tensiunea superficiala
Διαβάστε περισσότερα4. CIRCUITE LOGICE ELEMENTRE 4.. CIRCUITE LOGICE CU COMPONENTE DISCRETE 4.. PORŢI LOGICE ELEMENTRE CU COMPONENTE PSIVE Componente electronice pasive sunt componente care nu au capacitatea de a amplifica
Διαβάστε περισσότεραCurs 1 Şiruri de numere reale
Bibliografie G. Chiorescu, Analiză matematică. Teorie şi probleme. Calcul diferenţial, Editura PIM, Iaşi, 2006. R. Luca-Tudorache, Analiză matematică, Editura Tehnopress, Iaşi, 2005. M. Nicolescu, N. Roşculeţ,
Διαβάστε περισσότεραCircuite electrice in regim permanent
Ovidiu Gabriel Avădănei, Florin Mihai Tufescu, Electronică - Probleme apitolul. ircuite electrice in regim permanent. În fig. este prezentată diagrama fazorială a unui circuit serie. a) e fenomen este
Διαβάστε περισσότεραSIGURANŢE CILINDRICE
SIGURANŢE CILINDRICE SIGURANŢE CILINDRICE CH Curent nominal Caracteristici de declanşare 1-100A gg, am Aplicaţie: Siguranţele cilindrice reprezintă cea mai sigură protecţie a circuitelor electrice de control
Διαβάστε περισσότεραAparate de măsurat. Măsurări electronice Rezumatul cursului 2. MEE - prof. dr. ing. Ioan D. Oltean 1
Aparate de măsurat Măsurări electronice Rezumatul cursului 2 MEE - prof. dr. ing. Ioan D. Oltean 1 1. Aparate cu instrument magnetoelectric 2. Ampermetre şi voltmetre 3. Ohmetre cu instrument magnetoelectric
Διαβάστε περισσότερα2CP Electropompe centrifugale cu turbina dubla
2CP Electropompe centrifugale cu turbina dubla DOMENIUL DE UTILIZARE Capacitate de până la 450 l/min (27 m³/h) Inaltimea de pompare până la 112 m LIMITELE DE UTILIZARE Inaltimea de aspiratie manometrică
Διαβάστε περισσότεραVII.2. PROBLEME REZOLVATE
Teoria Circuitelor Electrice Aplicaţii V PROBEME REOVATE R7 În circuitul din fiura 7R se cunosc: R e t 0 sint [V] C C t 0 sint [A] Se cer: a rezolvarea circuitului cu metoda teoremelor Kirchhoff; rezolvarea
Διαβάστε περισσότεραCurs 4 Serii de numere reale
Curs 4 Serii de numere reale Facultatea de Hidrotehnică Universitatea Tehnică "Gh. Asachi" Iaşi 2014 Criteriul rădăcinii sau Criteriul lui Cauchy Teoremă (Criteriul rădăcinii) Fie x n o serie cu termeni
Διαβάστε περισσότεραCapitolul ASAMBLAREA LAGĂRELOR LECŢIA 25
Capitolul ASAMBLAREA LAGĂRELOR LECŢIA 25 LAGĂRELE CU ALUNECARE!" 25.1.Caracteristici.Părţi componente.materiale.!" 25.2.Funcţionarea lagărelor cu alunecare.! 25.1.Caracteristici.Părţi componente.materiale.
Διαβάστε περισσότεραPlanul determinat de normală şi un punct Ecuaţia generală Plane paralele Unghi diedru Planul determinat de 3 puncte necoliniare
1 Planul în spaţiu Ecuaţia generală Plane paralele Unghi diedru 2 Ecuaţia generală Plane paralele Unghi diedru Fie reperul R(O, i, j, k ) în spaţiu. Numim normala a unui plan, un vector perpendicular pe
Διαβάστε περισσότερα1. PROPRIETĂȚILE FLUIDELOR
1. PROPRIETĂȚILE FLUIDELOR a) Să se exprime densitatea apei ρ = 1000 kg/m 3 în g/cm 3. g/cm 3. b) tiind că densitatea glicerinei la 20 C este 1258 kg/m 3 să se exprime în c) Să se exprime în kg/m 3 densitatea
Διαβάστε περισσότεραa. 11 % b. 12 % c. 13 % d. 14 %
1. Un motor termic funcţionează după ciclul termodinamic reprezentat în sistemul de coordonate V-T în figura alăturată. Motorul termic utilizează ca substanţă de lucru un mol de gaz ideal având exponentul
Διαβάστε περισσότεραMetode de interpolare bazate pe diferenţe divizate
Metode de interpolare bazate pe diferenţe divizate Radu Trîmbiţaş 4 octombrie 2005 1 Forma Newton a polinomului de interpolare Lagrange Algoritmul nostru se bazează pe forma Newton a polinomului de interpolare
Διαβάστε περισσότεραFig Dependenţa curentului de fugă de temperatură. I 0 este curentul de fugă la θ = 25 C [30].
Fig.3.43. Dependenţa curentului de fugă de temperatură. I 0 este curentul de fugă la θ = 25 C [30]. Fig.3.44. Dependenţa curentului de fugă de raportul U/U R. I 0 este curentul de fugă la tensiunea nominală
Διαβάστε περισσότεραCurs 14 Funcţii implicite. Facultatea de Hidrotehnică Universitatea Tehnică "Gh. Asachi"
Curs 14 Funcţii implicite Facultatea de Hidrotehnică Universitatea Tehnică "Gh. Asachi" Iaşi 2014 Fie F : D R 2 R o funcţie de două variabile şi fie ecuaţia F (x, y) = 0. (1) Problemă În ce condiţii ecuaţia
Διαβάστε περισσότεραValori limită privind SO2, NOx şi emisiile de praf rezultate din operarea LPC în funcţie de diferite tipuri de combustibili
Anexa 2.6.2-1 SO2, NOx şi de praf rezultate din operarea LPC în funcţie de diferite tipuri de combustibili de bioxid de sulf combustibil solid (mg/nm 3 ), conţinut de O 2 de 6% în gazele de ardere, pentru
Διαβάστε περισσότεραwscopul lucrării: prezentarea modului de realizare şi de determinare a valorilor parametrilor generatoarelor de semnal.
wscopul lucrării: prezentarea modului de realizare şi de determinare a valorilor parametrilor generatoarelor de semnal. Cuprins I. Generator de tensiune dreptunghiulară cu AO. II. Generator de tensiune
Διαβάστε περισσότερα2. CONDENSATOARE 2.1. GENERALITĂŢI PRIVIND CONDENSATOARELE DEFINIŢIE UNITĂŢI DE MĂSURĂ PARAMETRII ELECTRICI SPECIFICI CONDENSATOARELOR SIMBOLURILE
2. CONDENSATOARE 2.1. GENERALITĂŢI PRIVIND CONDENSATOARELE DEFINIŢIE UNITĂŢI DE MĂSURĂ PARAMETRII ELECTRICI SPECIFICI CONDENSATOARELOR SIMBOLURILE CONDENSATOARELOR 2.2. MARCAREA CONDENSATOARELOR MARCARE
Διαβάστε περισσότεραTranzistoare bipolare şi cu efect de câmp
apitolul 3 apitolul 3 26. Pentru circuitul de polarizare din fig. 26 se cunosc: = 5, = 5, = 2KΩ, = 5KΩ, iar pentru tranzistor se cunosc următorii parametrii: β = 200, 0 = 0, μa, = 0,6. a) ă se determine
Διαβάστε περισσότεραTEORIA CIRCUITELOR ELECTRICE
TEOA TEO EETE TE An - ETT S 9 onf. dr.ing.ec. laudia PĂA e-mail: laudia.pacurar@ethm.utcluj.ro TE EETE NAE ÎN EGM PEMANENT SNSODA /8 EZONANŢA ÎN TE EETE 3/8 ondiţia de realizare a rezonanţei ezonanţa =
Διαβάστε περισσότεραAplicaţii ale principiului I al termodinamicii la gazul ideal
Aplicaţii ale principiului I al termodinamicii la gazul ideal Principiul I al termodinamicii exprimă legea conservării şi energiei dintr-o formă în alta şi se exprimă prin relaţia: ΔUQ-L, unde: ΔU-variaţia
Διαβάστε περισσότεραSeminariile Capitolul X. Integrale Curbilinii: Serii Laurent şi Teorema Reziduurilor
Facultatea de Matematică Calcul Integral şi Elemente de Analiă Complexă, Semestrul I Lector dr. Lucian MATICIUC Seminariile 9 20 Capitolul X. Integrale Curbilinii: Serii Laurent şi Teorema Reiduurilor.
Διαβάστε περισσότεραOvidiu Gabriel Avădănei, Florin Mihai Tufescu,
vidiu Gabriel Avădănei, Florin Mihai Tufescu, Capitolul 6 Amplificatoare operaţionale 58. Să se calculeze coeficientul de amplificare în tensiune pentru amplficatorul inversor din fig.58, pentru care se
Διαβάστε περισσότεραMaşina sincronă. Probleme
Probleme de generator sincron 1) Un generator sincron trifazat pentru alimentare de rezervă, antrenat de un motor diesel, are p = 3 perechi de poli, tensiunea nominală (de linie) U n = 380V, puterea nominala
Διαβάστε περισσότεραTransformări de frecvenţă
Lucrarea 22 Tranformări de frecvenţă Scopul lucrării: prezentarea metodei de inteză bazate pe utilizarea tranformărilor de frecvenţă şi exemplificarea aceteia cu ajutorul unui filtru trece-jo de tip Sallen-Key.
Διαβάστε περισσότεραriptografie şi Securitate
riptografie şi Securitate - Prelegerea 12 - Scheme de criptare CCA sigure Adela Georgescu, Ruxandra F. Olimid Facultatea de Matematică şi Informatică Universitatea din Bucureşti Cuprins 1. Schemă de criptare
Διαβάστε περισσότεραCAPITOLUL 3. STABILIZATOARE DE TENSIUNE
CAPTOLL 3. STABLZATOAE DE TENSNE 3.1. GENEALTĂȚ PVND STABLZATOAE DE TENSNE. Stabilizatoarele de tensiune sunt circuite electronice care furnizează la ieșire (pe rezistența de sarcină) o tensiune continuă
Διαβάστε περισσότεραErori si incertitudini de măsurare. Modele matematice Instrument: proiectare, fabricaţie, Interacţiune măsurand instrument:
Erori i incertitudini de măurare Sure: Modele matematice Intrument: proiectare, fabricaţie, Interacţiune măurandintrument: (tranfer informaţie tranfer energie) Influente externe: temperatura, preiune,
Διαβάστε περισσότεραLucrarea Nr. 5 Circuite simple cu diode (Aplicaţii)
ucrarea Nr. 5 Circuite simple cu diode (Aplicaţii) A.Scopul lucrării - Verificarea experimentală a rezultatelor obţinute prin analiza circuitelor cu diode modelate liniar pe porţiuni ;.Scurt breviar teoretic
Διαβάστε περισσότεραPolarizarea tranzistoarelor bipolare
Polarizarea tranzistoarelor bipolare 1. ntroducere Tranzistorul bipolar poate funcţiona în 4 regiuni diferite şi anume regiunea activă normala RAN, regiunea activă inversă, regiunea de blocare şi regiunea
Διαβάστε περισσότεραIntegrala nedefinită (primitive)
nedefinita nedefinită (primitive) nedefinita 2 nedefinita februarie 20 nedefinita.tabelul primitivelor Definiţia Fie f : J R, J R un interval. Funcţia F : J R se numeşte primitivă sau antiderivată a funcţiei
Διαβάστε περισσότερα( ) Recapitulare formule de calcul puteri ale numărului 10 = Problema 1. Să se calculeze: Rezolvare: (
Exemple e probleme rezolvate pentru curs 0 DEEA Recapitulare formule e calcul puteri ale numărului 0 n m n+ m 0 = 0 n n m =0 m 0 0 n m n m ( ) n = 0 =0 0 0 n Problema. Să se calculeze: a. 0 9 0 b. ( 0
Διαβάστε περισσότεραStudiul câmpului magnetic în exteriorul unui conductor liniar foarte lung parcurs de un curent electric. Verificarea legii lui Biot şi Savart
Legea lui Biot şi Savart Studiul câmpului magnetic în exteriorul unui conductor liniar foarte lung parcurs de un curent electric. Verificarea legii lui Biot şi Savart Obiectivul experimentului Măsurarea
Διαβάστε περισσότερα1. REZISTOARE 1.1. GENERALITĂŢI PRIVIND REZISTOARELE DEFINIŢIE. UNITĂŢI DE MĂSURĂ. PARAMETRII ELECTRICI SPECIFICI REZISTOARELOR SIMBOLURILE
1. REZISTOARE 1.1. GENERALITĂŢI PRIVIND REZISTOARELE DEFINIŢIE. UNITĂŢI DE MĂSURĂ. PARAMETRII ELECTRICI SPECIFICI REZISTOARELOR SIMBOLURILE REZISTOARELOR 1.2. MARCAREA REZISTOARELOR MARCARE DIRECTĂ PRIN
Διαβάστε περισσότεραTRANSFORMATOARE DE MASURA DE CURENT TIP TP
TRANSFORMATOARE DE MASURA DE CURENT TIP TP GENERALITATI Transformatoarele de masura de curent de tipul TP servesc pentru transformarea curentilor primari la 1A sau A, valori prescrise în standarde. Acesti
Διαβάστε περισσότεραElectronică Analogică. Redresoare
Electronică Analogică Redresoare Cuprins 1. Redresoare 2. Invertoare 3. Circuite de alimentare în comutaţie 4. Stabilizatoare electronice de tensiune 5. Amplificatoare 6. Oscilatoare electronice Introducere
Διαβάστε περισσότεραFunctii definitie, proprietati, grafic, functii elementare A. Definitii, proprietatile functiilor X) functia f 1
Functii definitie proprietati grafic functii elementare A. Definitii proprietatile functiilor. Fiind date doua multimi X si Y spunem ca am definit o functie (aplicatie) pe X cu valori in Y daca fiecarui
Διαβάστε περισσότεραSubiecte Clasa a VII-a
lasa a VII Lumina Math Intrebari Subiecte lasa a VII-a (40 de intrebari) Puteti folosi spatiile goale ca ciorna. Nu este de ajuns sa alegeti raspunsul corect pe brosura de subiecte, ele trebuie completate
Διαβάστε περισσότεραLucrarea nr. 5 STABILIZATOARE DE TENSIUNE. 1. Scopurile lucrării: 2. Consideraţii teoretice. 2.1 Stabilizatorul derivaţie
Lucrarea nr. 5 STABILIZATOARE DE TENSIUNE 1. Scopurile lucrării: - studiul dependenţei dintre tensiunea stabilizată şi cea de intrare sau curentul de sarcină pentru stabilizatoare serie şi derivaţie; -
Διαβάστε περισσότεραi R i Z D 1 Fig. 1 T 1 Fig. 2
TABILIZATOAE DE TENINE ELECTONICĂ Lucrarea nr. 5 TABILIZATOAE DE TENINE 1. copurile lucrării: - studiul dependenţei dintre tensiunea stabilizată şi cea de intrare sau curentul de sarcină pentru stabilizatoare
Διαβάστε περισσότερα11.2 CIRCUITE PENTRU FORMAREA IMPULSURILOR Metoda formării impulsurilor se bazează pe obţinerea unei succesiuni periodice de impulsuri, plecând de la semnale periodice de altă formă, de obicei sinusoidale.
Διαβάστε περισσότεραTRANSFORMATOARE DE MĂSURĂ DE CURENT TIP TPU
TRANSFORMATOARE DE MĂSURĂ DE CURENT TIP TPU GENERALITĂŢI Transformatoarele de măsură de curent de tip TPU servesc pentru transformarea valorii curenţilor primari la o valoare a curentului secundar de 1A
Διαβάστε περισσότεραSubiecte Clasa a VIII-a
Subiecte lasa a VIII-a (40 de intrebari) Puteti folosi spatiile goale ca ciorna. Nu este de ajuns sa alegeti raspunsul corect pe brosura de subiecte, ele trebuie completate pe foaia de raspuns in dreptul
Διαβάστε περισσότεραStudiu privind soluţii de climatizare eficiente energetic
Studiu privind soluţii de climatizare eficiente energetic Varianta iniţială O schemă constructivă posibilă, a unei centrale de tratare a aerului, este prezentată în figura alăturată. Baterie încălzire/răcire
Διαβάστε περισσότεραLUCRAREA 2 REDRESOARE ŞI MULTIPLICATOARE DE TENSIUNE
CRAREA REDRESOARE ŞI MTIPICATOARE DE TENSINE 1 Prezentare teoretică 1.1 Redresoare Prin redresare înţelegem transformarea curentului alternativ în curent continuu. Prin alimentarea circuitelor electronice
Διαβάστε περισσότεραMOTOARE DE CURENT CONTINUU
MOTOARE DE CURENT CONTINUU În ultimul timp motoarele de curent continuu au revenit în actualitate, deşi motorul asincron este folosit în circa 95% din sistemele de acţionare electromecanică. Această revenire
Διαβάστε περισσότεραCircuite cu tranzistoare. 1. Inversorul CMOS
Circuite cu tranzistoare 1. Inversorul CMOS MOSFET-urile cu canal indus N si P sunt folosite la familia CMOS de circuite integrate numerice datorită următoarelor avantaje: asigură o creştere a densităţii
Διαβάστε περισσότεραTranzistoare bipolare cu joncţiuni
Tranzistoare bipolare cu joncţiuni 1. Noţiuni introductive Tranzistorul bipolar cu joncţiuni, pe scurt, tranzistorul bipolar, este un dispozitiv semiconductor cu trei terminale, furnizat de către producători
Διαβάστε περισσότεραFunctii definitie, proprietati, grafic, functii elementare A. Definitii, proprietatile functiilor
Functii definitie, proprietati, grafic, functii elementare A. Definitii, proprietatile functiilor. Fiind date doua multimi si spunem ca am definit o functie (aplicatie) pe cu valori in daca fiecarui element
Διαβάστε περισσότεραLUCRAREA NR. 1 STUDIUL SURSELOR DE CURENT
LUCAEA N STUDUL SUSELO DE CUENT Scopul lucrării În această lucrare se studiază prin simulare o serie de surse de curent utilizate în cadrul circuitelor integrate analogice: sursa de curent standard, sursa
Διαβάστε περισσότεραDioda Zener şi stabilizatoare de tensiune continuă
Laborator 2 Dioda Zener şi stabilizatoare de tensiune continuă Se vor studia dioda Zener şi stabilizatoarele de tensiune continua cu diodă Zener şi cu diodă Zener si tranzistor serie. Pentru diodă se va
Διαβάστε περισσότερα7. RETELE ELECTRICE TRIFAZATE 7.1. RETELE ELECTRICE TRIFAZATE IN REGIM PERMANENT SINUSOIDAL
7. RETEE EECTRICE TRIFAZATE 7.. RETEE EECTRICE TRIFAZATE IN REGIM PERMANENT SINSOIDA 7... Retea trifazata. Sistem trifazat de tensiuni si curenti Ansamblul format din m circuite electrice monofazate in
Διαβάστε περισσότεραL1. DIODE SEMICONDUCTOARE
L1. DIODE SEMICONDUCTOARE L1. DIODE SEMICONDUCTOARE În lucrare sunt măsurate caracteristicile statice ale unor diode semiconductoare. Rezultatele fiind comparate cu relaţiile analitice teoretice. Este
Διαβάστε περισσότεραa n (ζ z 0 ) n. n=1 se numeste partea principala iar seria a n (z z 0 ) n se numeste partea
Serii Laurent Definitie. Se numeste serie Laurent o serie de forma Seria n= (z z 0 ) n regulata (tayloriana) = (z z n= 0 ) + n se numeste partea principala iar seria se numeste partea Sa presupunem ca,
Διαβάστε περισσότεραIII. Serii absolut convergente. Serii semiconvergente. ii) semiconvergentă dacă este convergentă iar seria modulelor divergentă.
III. Serii absolut convergente. Serii semiconvergente. Definiţie. O serie a n se numeşte: i) absolut convergentă dacă seria modulelor a n este convergentă; ii) semiconvergentă dacă este convergentă iar
Διαβάστε περισσότεραSEMINAR 14. Funcţii de mai multe variabile (continuare) ( = 1 z(x,y) x = 0. x = f. x + f. y = f. = x. = 1 y. y = x ( y = = 0
Facultatea de Hidrotehnică, Geodezie şi Ingineria Mediului Matematici Superioare, Semestrul I, Lector dr. Lucian MATICIUC SEMINAR 4 Funcţii de mai multe variabile continuare). Să se arate că funcţia z,
Διαβάστε περισσότεραR R, f ( x) = x 7x+ 6. Determinați distanța dintre punctele de. B=, unde x și y sunt numere reale.
5p Determinați primul termen al progresiei geometrice ( b n ) n, știind că b 5 = 48 și b 8 = 84 5p Se consideră funcția f : intersecție a graficului funcției f cu aa O R R, f ( ) = 7+ 6 Determinați distanța
Διαβάστε περισσότεραAsupra unei inegalităţi date la barajul OBMJ 2006
Asupra unei inegalităţi date la barajul OBMJ 006 Mircea Lascu şi Cezar Lupu La cel de-al cincilea baraj de Juniori din data de 0 mai 006 a fost dată următoarea inegalitate: Fie x, y, z trei numere reale
Διαβάστε περισσότεραL6. PUNŢI DE CURENT ALTERNATIV
niversitatea POLITEHNI din Timişoara epartamentul Măsurări şi Electronică Optică 6.1. Introducere teoretică L6. PNŢI E ENT LTENTIV Punţile de curent alternativ permit măsurarea impedanţelor. Măsurarea
Διαβάστε περισσότεραProiectarea filtrelor prin metoda pierderilor de inserţie
FITRE DE MIROUNDE Proiectarea filtrelor prin metoda pierderilor de inserţie P R Puterea disponibila de la sursa Puterea livrata sarcinii P inc P Γ ( ) Γ I lo P R ( ) ( ) M ( ) ( ) M N P R M N ( ) ( ) Tipuri
Διαβάστε περισσότερα* * * 57, SE 6TM, SE 7TM, SE 8TM, SE 9TM, SC , SC , SC 15007, SC 15014, SC 15015, SC , SC
Console pentru LEA MT Cerinte Constructive Consolele sunt executate in conformitate cu proiectele S.C. Electrica S.A. * orice modificare se va face cu acordul S.C. Electrica S.A. * consolele au fost astfel
Διαβάστε περισσότεραFENOMENE TRANZITORII Circuite RC şi RLC în regim nestaţionar
Pagina 1 FNOMN TANZITOII ircuite şi L în regim nestaţionar 1. Baze teoretice A) ircuit : Descărcarea condensatorului ând comutatorul este pe poziţia 1 (FIG. 1b), energia potenţială a câmpului electric
Διαβάστε περισσότεραBobine de reactanţă fără miez feromagnetic
Bobine de reactanţă fără miez feromagnetic Anoaica Nicolae Anoaica Paul - Gabriel Bobine de reactanţă fără miez feromagnetic 009 Prefaţă Lucrarea se adresează inginerilor electrotehnicieni proiectanţi,
Διαβάστε περισσότεραCOLEGIUL NATIONAL CONSTANTIN CARABELLA TARGOVISTE. CONCURSUL JUDETEAN DE MATEMATICA CEZAR IVANESCU Editia a VI-a 26 februarie 2005.
SUBIECTUL Editia a VI-a 6 februarie 005 CLASA a V-a Fie A = x N 005 x 007 si B = y N y 003 005 3 3 a) Specificati cel mai mic element al multimii A si cel mai mare element al multimii B. b)stabiliti care
Διαβάστε περισσότερα2. Sisteme de forţe concurente...1 Cuprins...1 Introducere Aspecte teoretice Aplicaţii rezolvate...3
SEMINAR 2 SISTEME DE FRŢE CNCURENTE CUPRINS 2. Sisteme de forţe concurente...1 Cuprins...1 Introducere...1 2.1. Aspecte teoretice...2 2.2. Aplicaţii rezolvate...3 2. Sisteme de forţe concurente În acest
Διαβάστε περισσότεραTRANSFORMATOARE TRIFAZATE DE PUTERE
CURS 7 TRANSFORMATOARE TRIFAZATE DE PUTERE Un avantaj semnificativ al curentului alternativ şi al sistemelor trifazate asupra sistemelor în c.c. este acela că energia electrică poate fi generată, economic,
Διαβάστε περισσότεραSisteme diferenţiale liniare de ordinul 1
1 Metoda eliminării 2 Cazul valorilor proprii reale Cazul valorilor proprii nereale 3 Catedra de Matematică 2011 Forma generală a unui sistem liniar Considerăm sistemul y 1 (x) = a 11y 1 (x) + a 12 y 2
Διαβάστε περισσότερα