Ι. Σπυρόπουλος Ε. Σταθόπουλος Κ. Σταθόπουλος ιπλ. Πολ. Μηχανικός ιπλ. Πολ. Μηχανικός ρ. Πολ. Μηχανικός

Transcript

1 ΓΕΦΥΡΑ ΒΟΤΟΝΟΣΙΟΥ Σ. Σταθόπουλος Τ. Κοτσανόπουλος ρ. Πολ. Μηχανικός MSc Πολ. Μηχανικός Ι. Σπυρόπουλος Ε. Σταθόπουλος Κ. Σταθόπουλος ιπλ. Πολ. Μηχανικός ιπλ. Πολ. Μηχανικός ρ. Πολ. Μηχανικός ΠΕΡΙΛΗΨΗ Πρόκειται για µία δίδυµη οδογέφυρα στο τµήµα 3.2 της Εγνατίας Οδού, πάνω από το Μετσοβίτικο ποτάµι, 12 km δυτικά του Μετσόβου. Η γέφυρα µορφώνεται ως πλαίσιο τριών ανοιγµάτων µε συνολικό µήκος 490m και κεντρικό άνοιγµα 230 m (130/230/130), κατασκευαζόµενη µε τη µέθοδο της προβολοδόµησης. Με άνοιγµα 230 m η γέφυρα θα είναι η δεύτερη µεγαλύτερη στην Ελλάδα (µετά τη γέφυρα του Ρίου 560 m) και µία από τις 15 µεγαλύτερες στον κόσµο, που κατασκευάσθηκαν µε τη µέθοδο της προβολοδόµησης. Το έργο βρίσκεται υπό κατασκευή (έχουν ολοκληρωθεί οι πρόβολοι των αριστερών µεσοβάθρων και έχουν αναπτυχθεί σηµαντικά οι πρόβολοι των δεξιών) η ολοκλήρωσή του αναµένεται περί τον Μάιο ΣΥΝΟΠΤΙΚΗ ΠΕΡΙΓΡΑΦΗ Σύµφωνα µε την προµελέτη του έργου και την τελική απόφαση της ΕΟΑΕ µορφώθηκαν δύο ανεξάρτητες µεταξύ τους, γέφυρες τριών (3) ανοιγµάτων, συνολικού µήκους L = m στον Α.Κ. και L = m στο.κ. (µήκη µετρούµενα επί του άξονα οδοποιίας κάθε κλάδου). Αναλυτικά τα ανοίγµατα έχουν ως ακολούθως (σε παρένθεση τα ανοίγµατα στον άξονα του φορέα): Α.Κ ( ).Κ ( ) Οριζοντιογραφικά και οι δύο κλάδοι παρουσιάζουν µία κλωθοειδή (Α = 300) επί µήκους ~90m στην περιοχή του αριστερού ακροβάθρου και ένα κυκλικό τόξο (R 1000 m) στο υπόλοιπο µήκος τους (Σχήµα 1). Μηκοτοµικά και οι δύο κλάδοι έχουν συνεχή κλίση 5.000% (Α.Κ.) και 5.122% (.Κ.) (Σχήµα 2). Η εγκάρσια κλίση του καταστρώµατος µεταβάλλεται µεταξύ 2.5% και 5.0% στην κλωθοειδή και παραµένει σταθερή 5% στο κυκλικό τόξο.

2 Τα µεσόβαθρα και των δύο κλάδων, που καθορίζουν το κεντρικό άνοιγµα, τοποθετούνται σε προσβάσιµες και απολύτως υγιείς από πλευράς συνθηκών θεµελίωσης θέσεις, πολύ κοντά στα πρανή. Η θεµελίωσή τους πραγµατοποιείται µε φρέατα (shafts), ενεργού βάθους 25.0 m στα µεσόβαθρα Μ1α, Μ2δ και 20.0 m στα µεσόβαθρο Μ1δ και Μ2α. Η καθαρή διάµετρος των φρεάτων ανέρχεται σε 10.0 m. Στα µεσόβαθρα Μ1α και Μ1δ προβλέπεται και προφρέαρ (preshaft) βάθους 10.0 m εσωτερικής διαµέτρου 12.0 m ενώ στο Μ2δ προβλέπεται προφρέαρ βάθους 7.0 m εσωτερικής διαµέτρου 12.0 m. Τα προφρέατα καλύπτονται µε µεταλλικά στέγαστρα για προστασία έναντι βροχής. Οι πυλώνες των µεσοβάθρων παρουσιάζουν σταθερή διατοµή καθ' όλο το ύψος τους m (Μ1α, Μ1δ, Μ2α) ή m (Μ2δ). Το πάχος των τοιχωµάτων είναι 0.60 ή 0.75 m. Το καθαρό ύψος των πυλώνων, µεταξύ της πάκτωσης στο φρέαρ και στο κατάστρωµα, κυµαίνεται µεταξύ (Μ1δ) και (Μ2δ). Οι πυλώνες είναι πλήρως επισκέψιµοι και ελέγξιµοι. Η επίσκεψη γίνεται από ανθρωποθυρίδα στο δάπεδο του κιβωτιοειδούς καταστρώµατος. Στο εσωτερικό των πυλώνων η πρόσβαση εξασφαλίζεται µε µεταλλικά κλιµακοστάσια. Τα ζυγώµατα των φορέων συνδέονται µονολιθικά προς τα µεσόβαθρα, ενώ εδράζονται ελεύθερα στα ακρόβαθρα. Η στήριξή τους στα ακρόβαθρα επιτρέπει στροφή περί τον εγκάρσιο και κατακόρυφο άξονα (δέσµευση περί το διαµήκη) και µετακίνηση κατά το διαµήκη (δέσµευση κατά τον εγκάρσιο και τον κατακόρυφο). Τα ζυγώµατα έχουν κιβωτιοειδή διατοµή σταθερού εξωτερικού πλάτους 7.00m (Σχήµα 3). Το ύψος τους µεταβάλλεται από στη γένεση σε 5.50 στην κλείδα. Το πάχος του κορµού διατηρείται σταθερό κατά τµήµατα (κλιµακούµενο σε τρεις βαθµίδες 0.60/0.525/0.45). Η µεταβολή πραγµατοποιείται γραµµικά σε µήκος 0.75m. Η άνω πλάκα έχει σταθερό πάχος 0.30 αυξανόµενο στους κορµούς σε Στην περιοχή των µεσοβάθρων µορφώνεται µε σταθερό ύψος 0.50 m. Η κάτω πλάκα έχει µεταβλητό πάχος, κυµαινόµενο από 1.30 (γένεση) έως 0.30m (κλείδα). Τα ζυγώµατα προεντείνονται µόνο κατά τη διαµήκη έννοια. Ο κύριος όγκος των τενόντων διατάσσεται στην πάνω πλάκα. Μικρός µόνο αριθµός διατάσσεται στο πάχος του κορµού, στην περιοχή των µεσοβάθρων. Η ελάχιστη ελεύθερη απόσταση µεταξύ τενόντων επελέγη ~100 mm, ώστε να επιτρέπει την ευχερή σκυροδέτηση και τη διέλευση των αναρτήρων του φορείου. Το µέγιστο µήκος τένοντος είναι της τάξεως των 200 m. Η τάνυση γίνεται απευθείας επί των µετώπων, στις θέσεις των αρµών σκυροδέτησης, χωρίς την ανάγκη διάταξης εξωτερικών τάκων προέντασης. Κανένα από τα καλώδια της πλάκας δεν εισέρχεται στη διατοµή του κορµού. Η προένταση υλοποιείται µε µονάδες 19Τ15, που θεωρήθηκαν (ύστερα από µακρές συζητήσεις) ως ένας καλός συµβιβασµός µεταξύ θεωρίας και πράξης. Οι κεφαλές αγκυρώσεως προβλέπονται ολόσωµες χυτοσιδηρές. Η προένταση προβλέπεται γενικά αµφίπλευρη. Το αριστερό ακρόβαθρο µορφώνεται αντηριδωτό λόγω του πολύ µεγάλου ύψους του, µε επιφανειακή θεµελίωση, επιχωνόµενο εξ ολοκλήρου. Αντίθετα, το δεξιό ακρόβαθρο µορφώνεται ολόσωµο, µε θεµελίωση επιφανειακή, πτυχωτή ώστε να ενταχθεί καλύτερα στο πολύ απότοµο πρανές και να µειωθούν έτσι οι επικίνδυνες εκσκαφές. Η έδραση του φορέα στα ακρόβαθρα προβλέπεται µε εφέδρανα εγκιβωτισµένου ελαστικού, ελεύθερα ολισθαίνοντα (free sliding pot bearings), µε δυνατότητα ανάληψης και εφελκυστικού φορτίου (antilifting devices). Σε κάθε ακρόβαθρο, παράλληλα προς τα παραπάνω εφέδρανα, προβλέπεται η διάταξη ενός εγκάρσιου διατµητικού συνδέσµου, ολισθαίνοντος επίσης κατά τη διαµήκη (εφαπτοµενική) διεύθυνση. Ο διατµητικός σύνδεσµος είναι χαλύβδινος, βιοµηχανικού τύπου µε δυνατότητα περιστροφής περί κατακόρυφο άξονα. Τα "pot bearings" µαζί µε τον διατµητικό σύνδεσµο συνιστούν το πρωτεύον σύστηµα έδρασης του καταστρώµατος στα

3 ακρόβαθρα. Παράλληλα προς το πρωτεύουν σύστηµα οργανώνεται και ένα δευτερεύον, αποτελούµενο από 2 2 ελαστοµεταλλικά εφέδρανα τοποθετούµενα κατακόρυφα (προς ανάληψη µόνο οριζοντίων δυνάµεων), ενεργοποιούµενα µετά από εγκάρσια µετακίνηση του φορέα ίση προς 10 mm. Αρµοί συστολοδιαστολής ικανότητας 400 mm προβλέπονται στην αρχή και στο τέλος της γέφυρας (δύο για κάθε κλάδο). ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΙ / ΑΡΧΕΣ ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΥ Εφαρµόσθηκαν οι γνωστοί γερµανικοί κανονισµοί, σε συνδυασµό προς την εγκύκλιο Ε39/99 (αντισεισµικός σχεδιασµός) και τις οδηγίες του Κ.Ε. (ΟΣΜΕΟ 1998). Επικουρικά, λόγω της σοβαρότητας του έργου, εφαρµόσθηκαν και οι απαιτήσεις της ZTVK 96 (Zusätzliche Technische Vorschrifte für Bauwerke). Επιλεκτικά εφαρµόσθηκαν και ορισµένες διατάξεις του DIN , που αντιµετώπιζαν αυστηρότερα από το DIN 1045 κάποια θέµατα. Σε θέµατα περίσφιγξης διατοµών έγινε χρήση του EC 8 Part 2 (Οκτώβριος 1994) και του M.C Από πλευράς υλικών εφαρµόσθηκαν σκυρόδεµα Β45 (συλλεκτά ποταµίσια υλικά), χάλυβες S500s (µέγιστη διάµετρος ράβδων 32) και χάλυβες προεντάσεως 1570/1770 (συρµατόσχοινα 0.6, 150 mm 2 ). Πέραν των γνωστών κανονιστικών φορτίων προβλέφθηκαν, ύστερα από συµφωνία µε τον Κ.Ε., ένα οµοιόµορφο φορτίο εξοµάλυνσης επιφανειών 0.5 kn/m 2 και ένας µελλοντικός ασφαλτοτάπητας 0.05 m. Στο στάδιο κατασκευής ελέγχθηκε ακόµη (µε µειωµένο συντελεστή ασφαλείας v = 1.2) και η περίπτωση ατυχηµατικής κατάρρευσης ενός νωπού σπονδύλου. Η οριζόντια σεισµική επιτάχυνση ορίσθηκε ίση προς 0.16g µε συντελεστή σπουδαιότητας 1.3 (κατακόρυφη συνιστώσα 70% της οριζόντιας). Στο στάδιο κατασκευής η παραπάνω τιµή µειώθηκε στο 50%. Λόγω του πλαισιακού σχεδιασµού του έργου επετράπη η θεώρηση συντελεστή συµπεριφοράς q = 3 στη φάση λειτουργίας αντίθετα, στη φάση κατασκευής και ύστερα από συµφωνία µε τον Κ.Ε., ελήφθη q = 1 (ελαστικός σεισµός) προς αποτροπή οποιωνδήποτε βλαβών πριν την οριστική παράδοση του έργου. Το βάρος του φορείου ανήλθε σε 850 kn. Πρόσθετα κατασκευαστικά φορτία στοιβασίας ελήφθησαν υπόψη στη φάση κατασκευής του έργου. ΕΣΠΟΖΟΝΤΑ ΜΕΓΕΘΗ ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΥ Ο φορέας αναλύθηκε και διαστασιολογήθηκε τόσον για τη φάση κατασκευής του έργου όσο και το στάδιο λειτουργίας. Στο στάδιο λειτουργίας ελήφθη υπόψη και η ανακατανοµή της έντασης λόγω ερπυσµού οι σχετικές αναλύσεις έγιναν λαµβάνοντας υπόψη τόσο τις φάσεις κατασκευής όσο και το χρονοδιάγραµµα του έργου. Λόγω των συνήθων αβεβαιοτήτων του χρονοδιαγράµµατος (αλλά και των τιµών του συντελεστή ερπυσµού) ελέγχθηκαν διάφορα σενάρια και ελήφθησαν τα δυσµενή αποτελέσµατα. Η εξέλιξη του ερπυσµού της συστολής ξήρανσης και του µέτρου ελαστικότητας ήταν σύµφωνη µε τους νόµους που δίδονται στο DIN

4 Στους παρακάτω πίνακες παρουσιάζονται τα δεσπόζοντα εντατικά µεγέθη του έργου. Σηµειώνεται ότι όλα τα βάθρα παρουσιάζουν παρεµφερή εντατικά µεγέθη (για το λόγο αυτό δίδονται ενδεικτικά τα µεγέθη του δυσµενέστερου βάθρου). Πίνακας 1. Εντατικά µεγέθη στην κεφαλή και τη βάση των βάθρων στο στάδιο κατασκευής Ν (ΜΝ) Qy (MN) Qz (MN) Μt (MNm) Μy (MNm) Μz (MNm) 1. Στατικοί συνδυασµοί Κεφαλή Βάση Σεισµικοί συνδυασµοί Κεφαλή Βάση Πίνακας 2. Εντατικά µεγέθη στην κεφαλή και τη βάση των βάθρων στο στάδιο λειτουργίας Ν (ΜΝ) Qy (MN) Qz (MN) Μt (MNm) Μy (MNm) Μz (MNm) 1. Στατικοί συνδυασµοί Κεφαλή Βάση Σεισµικοί συνδυασµοί Κεφαλή Βάση Πίνακας 3. Εντατικά µεγέθη στη γένεση και την κλείδα του καταστρώµατος 1. Φάση κατασκευής Φόρτιση Μ (ΜΝm) σ ο (MPa) σ u (MPa) Γένεση Ίδιο βάρος Προένταση εσπόζων συνδυασµός Φάση λειτουργίας Ίδιο βάρος Γένεση Προένταση εσπόζων συνδυασµός -1045/ / /-17.5 Ίδιο βάρος Κλείδα Προένταση εσπόζων συνδυασµός -88/ / /-10.6 Πίνακας 4. Χαρακτηριστικά στοιχεία κυρίων εφεδράνων (pot bearings) ακροβάθρων Μέγιστο λειτουργικό θλιπτικό φορτίο P = 13.0 MN Μέγιστο σεισµικό θλιπτικό φορτίο P = 17.0 MN Μέγιστο λειτουργικό εφελκυστικό φορτίο P = 2.3 MN Μέγιστο σεισµικό εφελκυστικό φορτίο P = 3.0 MN ιαµήκης µετακίνηση ±325 mm / -275 mm Εγκάρσια µετακίνηση ±25 mm Στροφή περί οριζοντίου άξονα 5.0 mrad Πίνακας 5. Χαρακτηριστικά στοιχεία διατµητικού συνδέσµου Μέγιστο λειτουργικό πλευρικό φορτίο P = 1.2 MN Μέγιστο σεισµικό πλευρικό φορτίο P = 3.0 MN ιαµήκης µετακίνηση συνδέσµου +325 mm / -275 mm Πίνακας 6. Φορτία πλευρικών εφεδράνων (τα πλευρικά εφέδρανα ενεργοποιούνται µόνο σε περίπτωση σεισµού επαυξηµένου κατά 25%) Πλευρικά εφέδρανα άνω max P = 12.0 MN Πλευρικά εφέδρανα κάτω max P = 9.0 MN

5 Λόγω της σπουδαιότητας του έργου όλες οι αναλύσεις έγιναν µε δύο ανεξάρτητα προγράµµατα (SOFISTIK, TDV) και διασταυρώθηκαν τα αποτελέσµατα µέχρι επιτεύξεως πρακτικά απόλυτης ταύτισης. ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΕΦΑΛΗΣ ΠΥΛΩΝΑ Η κεφαλή του πυλώνα αποτελεί ένα δεσπόζον στοιχείο του όλου έργου. Για το λόγο αυτό, πέραν των συµβατικών αναλύσεων επί ραβδοµόρφου προσοµοίωµατος, έγινε ανάλυση του όλου µορφώµατος στον χώρο µε χρήση πεπερασµένων στοιχείων (Σχήµα 4). Το χωρικό προσοµοίωµα, που χρησιµοποιήθηκε περιελάµβανε το σύνολο του πυλώνα και δύο τµήµατα του καταστρώµατος µήκους 15.0 m εκατέρωθεν του άξονα του βάθρου. Επί µέρους αναλύσεις κατέδειξαν ότι τα παραπάνω µήκη καταστρώµατος είναι επαρκή ώστε να ισχύει η αρχή του Saint Venant. Στις τερµατικές διατοµές του προσοµοιώµατος εφαρµόσθηκαν (ως επιβεβληµένα φορτία) τα εντατικά µεγέθη, που είχαν υπολογισθεί στον γραµµικό φορέα. Τα επιβληθέντα φορτία και οι τάσεις φαίνονται στους Πίνακες 7 και 8. Η σύµπτωση των αποτελεσµάτων υπήρξε εντυπωσιακή. Πίνακας 7. Επιβαλλόµενα φορτία (kn, knm) Φάση κατασκευής M Q N Ίδιον βάρος 1,700,000 40,000 - Προένταση 1,300,000 24, ,000 Σεισµός 120, Φάση λειτουργίας M Q N Ίδιον βάρος 350,000 20, ,000 Ανωδοµή 95, Κινητό SLW 60/30 (min M) 140, Σεισµός 185, Πίνακας 8. Σύγκριση τάσεων γραµµικού προσοµοιώµατος - προσοµοιώµατος πεπερασµένων στοιχείων (MPa) Άνω πλάκα Κάτω πλάκα Φόρτιση Πεπερασµένα Πεπερασµένα Γραµµικό Γραµµικό στοιχεία στοιχεία Ίδιον βάρος Προένταση Ανωδοµή Κινητό φορτίο Φορείο ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΠΡΟΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΕΩΝ Σηµαντικό µέρος της µελέτης µιας προβολοδόµησης αποτελεί ο υπολογισµός των καταλλήλων προπαραµορφώσεων, ώστε ο φορέας µετά την ολοκλήρωση της κατασκευής του να παρουσιάζει (µε κάποιες αποκλίσεις) την προδιαγεγραµµένη ερυθρά. Ο ορισµός της "ερυθράς" ενέχει συµβατικό χαρακτήρα ως πραγµατική "ερυθρά" στο συγκεκριµένο έργο ορίσθηκε η γραµµή κάµψεως του καταστρώµατος σε χρόνο t =, υπό τα

6 µονίµως δρώντα φορτία, µέση θερµοκρασία ατµόσφαιρας t = 15 C και µηδενική διαφορά θερµοκρασίας πάνω και κάτω πέλµατος. Η πραγµατική αυτή ερυθρά δικαιούται να αποκλίνει από την θεωρητική (δηλαδή τον άξονα οδοποιίας) κατά ένα µέγεθος οριζόµενο (ιδέ και ZTVK ) από την παραβολική σχέση L f z = ± 1 + (1) 625 όπου: z (cm) = µέγιστη ανεκτή κατακόρυφη απόκλιση, L (cm) = θεωρητικό άνοιγµα µεταξύ στηρίξεων, f = (x / L) [(1 - (x/l)] και x (cm) θέση υπολογισµού της απόκλισης. Στα µονίµως δρώντα φορτία περιελήφθη και ένα συµβατικό κινητό (οιωνεί µόνιµο) φορτίο κυκλοφορίας ίσο προς το 20% του κανονιστικού. Ο υπολογισµός των προπαραµορφώσεων είναι σηµαντικά δυσχερής διαδικασία, ιδιαίτερα όταν το έργο παραµορφώνεται στον χώρο (κατακόρυφα και εγκάρσια βέλη, στροφή της διατοµής περί τον διαµήκη άξονα). Ιδιαίτερο ρόλο παίζουν στη µελέτη αυτή το πραγµατικό µέτρο ελαστικότητας του σκυροδέµατος και οι πραγµατικοί συντελεστές ερπυσµού και συστολής (µικρότεροι σαφώς των κανονιστικών). Το µέτρο ελαστικότητας και η εξέλιξή του, σύµφωνα µε µετρήσεις του ΕΜΠ επί δοκιµίων του έργου φαίνεται στο Σχήµα 5. Είναι εµφανώς µικρότερο του προβλεποµένου από το DIN 1045 (37 GPa για Β45), η δε εξέλιξή του δεν απέχει πολύ από την πρόβλεψη του CEB 90. Στους υπολογισµούς ελήφθη υπόψη E 28 = 32.5 GPa. Οι συντελεστές ερπυσµού και συστολής ξήρανσης καθορίσθηκαν, λαµβάνοντας υπόψη και τα αποτελέσµατα πειραµατικών µετρήσεων του ΕΜΠ, µε βάση τα εξής δεδοµένα: µέση σχετική υγρασία περιβάλλοντος 50% (σύµφωνα προς επί τόπου µετρήσεις) κατηγορία τσιµέντου ΙΙ 45, s = 0.20 χρονική εξέλιξη σύµφωνα προς τους νόµους CEB 90 µέσο ενεργό πάχος διατοµών 2Α / u = Οι δρώσες τιµές, δηλαδή οι τιµές µεταξύ του χρόνου φόρτισης t o και του χρόνου χρήσης t προέκυψαν ίσες προς φ = και ε s = (οι τιµές αυτές µειώνονται λόγω της παρουσίας χαλαρού οπλισµού κατά 30%). Οι αναλύσεις έλαβαν υπόψη την ακριβή χρονική εξέλιξη της κατασκευής (έχουν γίνει µέχρι στιγµής τρεις αναθεωρήσεις και αναµένεται µία τέταρτη λόγω διαδοχικών αλλαγών του χρονοδιαγράµµατος). Οι απαιτούµενες υπερυψώσεις του φορέα δίδονται σε τρία σηµεία της εγκάρσιας διατοµής, ώστε να προληφθεί και η στροφική παραµόρφωση. Σε κάθε φάση συγκρίνεται η θεωρητική γραµµή κάµψεως του φορέα µε την επί τόπου του έργου µετρούµενη. Εφόσον υπάρξουν αποκλίσεις (µικρής συνήθως κλίµακας) δίνεται εντολή για κατασκευαστική διόρθωση. Μέχρι στιγµής (ολοκλήρωση των προβόλων του αριστερού µεσοβάθρου) η ταύτιση είναι πολύ καλή (Σχήµα 6).

7 ΕΜΠΕΙΡΙΕΣ ΚΑΙ ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ Η µέχρι σήµερα εµπειρία και συµπεράσµατα µπορούν επιγραµµατικά να συνοψισθούν στα εξής: Είναι δυνατή η κατασκευή γεφυρών µε προβολοδόµηση µε αποκλειστικά ελληνικά χέρια µέχρι και άνοιγµα 250 m. Προϋποτίθεται η λεπτοµερής µελέτη και η αυστηρή τήρηση όλων των διαδικασιών παραγωγής του έργου. Είναι πλέον δυνατή η εργοταξιακή παραγωγή σκυροδέµατος Β55, γεγονός που θα µειώσει αισθητά το πάχος (και βάρος) της κάτω πλάκας. Ενδείκνυται η χρήση τοπικά επιµηκυντήρων (µούφες) στους χαλαρούς οπλισµούς της κάτω πλάκας, ώστε να µειωθούν οι δυσκολίες σκυροδέτησης στην περιοχή των επικαλύψεων. Είναι δυνατή η "ακριβής" πρόβλεψη των παραµορφώσεων µε χρήση εξειδικευµένου λογισµικού και πραγµατικών τιµών Ε, φ, ε s. Είναι απαραίτητη η συνέχιση της µελέτης στη φάση κατασκευής και η συνεργασία µελετητή και κατασκευαστή. ΣΥΝΤΕΛΕΣΤΕΣ ΤΟΥ ΕΡΓΟΥ Η µελέτη του έργου (περιλαµβανοµένης και της µελέτης προπαραµορφώσεων) εκπονήθηκε από τη µελετητική εταιρεία ΟΜΗ Ο.Ε., µε τη συνεργασία της εταιρείας Ε ΑΦΟΣ Ε.Π.Ε. στα εδαφοτεχνικά θέµατα. Ο έλεγχος της µελέτης έγινε από το αυστριακό γραφείο VCE. Η κατασκευή του έργου έγινε από την ΜΗΧΑΝΙΚΗ Α.Ε., ενώ η επίβλεψη ασκήθηκε από την ΕΟΑΕ (τµήµα Μετσόβου) επικουρούµενο από τους Συµβούλους Κατασκευής (CM). Τέλος, η διαχείριση τόσον της µελέτης όσον και της κατασκευής ασκήθηκε από τις αρµόδιες κεντρικές διευθύνσεις της ΕΟΑΕ. Θα ήταν µακροσκελής η αναφορά σε επί µέρους πρόσωπα η συνεισφορά όλων των συντελεστών του έργου, σε όλα τα επίπεδα παραγωγής του, υπήρξε µέχρι στιγµής ιδιαίτερα σηµαντική, συνεχής, υπερβαίνουσα κατά πολύ τις καλώς εννοούµενες επαγγελµατικές υποχρεώσεις. Είναι βέβαιο ότι µόνο η συνεχής συνεργασία τους και η υπέρβαση των µέχρι σήµερα εµπειριών επέτρεψε την προώθηση του έργου στο σηµερινό επίπεδο. Από την πλευρά των συγγραφέων του άρθρου εκφράζονται οι θερµότερες ευχαριστίες προς όλους τους συντελεστές του έργου, περιλαµβανοµένου και του έµπειρου προσωπικού του εργοταξίου.

8 Σχήµα 1. Οριζοντιογραφία έργου Σχήµα 2. Κατά µήκος τοµή γέφυρας

9 Σχήµα 3. Τυπική διατοµή πυλώνα και καταστρώµατος Σχήµα 4. Χωρικό προσοµοίωµα λεπτοµερούς ανάλυσης κόµβου

10 Σχήµα 5. Εξέλιξη µέτρου ελαστικότητας (a) εργαστηριακή καµπύλη, (b) πρόβλεψη κατά CEB 90 για Ε 28 = 30 GPa και (c) πρόβλεψη κατά CEB 90 για Ε 28 = 32.5 GPa Μέτρο Ελαστικότητας (MPa) Ηλικία (ηµέρες) (a) (b) (c) Σχήµα 6. Γραµµή κάµψεως του καταστρώµατος µετά την προώθηση του φορείου για την κατασκευή του 23ου σπονδύλου Τοπογραφική αποτύπωση Θεωρητική πρόβλεψη 400 Υπερύψωση σπονδύλου 23: ~400mm 300 max f=60mm Απόσταση από ερυθρά γραµµή (mm) µ.ο. z=11mm µ.ο. z=22mm µ.ο. z=5mm L 23 = 98.5 m -200

11 Φωτογραφία 7. Φρέαρ Μ1α Φωτογραφία 8. Μεσόβαθρο Μ1α. ιακρίνεται ο αναρριχώµενος ξυλότυπος

12 Φωτογραφία 9. Έναρξη προβολοδόµησης βάθρων Μ1. ιακρίνονται τα φορεία βάρους 850 kn. Φωτογραφία 10. Γενική άποψη έργου (Σεπτέµβριος 2003). Στο βάθος διακρίνεται η σήραγγα Βοτονοσίου.