ΡΟΗ η ΣΥΝΑΝΤΗΣΗ - ΕΡΕΥΝΗΤΙΚΕΣ ΡΑΣΤΗΡΙΟΤΗΤΕΣ ΣΤΑ ΦΑΙΝΟΜΕΝΑ ΡΟΗΣ ΡΕΥΣΤΩΝ ΣΤΗΝ ΕΛΛΑ Α ΠΑΤΡΑ 2-3 ΟΚΤΩΒΡΙΟΥ 2002

Transcript

1 ΡΟΗ η ΣΥΝΑΝΤΗΣΗ - ΕΡΕΥΝΗΤΙΚΕΣ ΡΑΣΤΗΡΙΟΤΗΤΕΣ ΣΤΑ ΦΑΙΝΟΜΕΝΑ ΡΟΗΣ ΡΕΥΣΤΩΝ ΣΤΗΝ ΕΛΛΑ Α ΠΑΤΡΑ 2-3 ΟΚΤΩΒΡΙΟΥ 2002 ΡΑΣΤΗΡΙΟΤΗΤΕΣ ΤΟΥ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟΥ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ ΤΩΝ ΡΕΥΣΤΩΝ & ΣΤΡΟΒΙΛΟΜΗΧΑΝΩΝ ΤΟΥ ΤΜΗΜΑΤΟΣ ΕΚΠΑΙ ΕΥΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΟΛΟΓΙΑΣ ΤΗΣ ΑΝΩΤΑΤΗΣ ΣΧΟΛΗΣ ΠΑΙ ΑΓΩΓΙΚΗΣ ΚΑΙ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΗΣ ΕΚΠΑΙ ΕΥΣΗΣ (Α.Σ.ΠΑΙ.Τ.Ε.) Ανδρόνικος Ε. Φιλιός 1, ηµήτριος Α. Χριστολουκάς 2, και Παναγιώτης. Σπηλιώτης 3 1 ρ. Μηχανολόγος Μηχανικός, Καθηγητής Α.Σ.ΠΑΙ.Τ.Ε. 2 Εκπαιδευτικός Τεχνολόγος Μηχανολόγος Μηχανικός 3 Φοιτητής Μαθηµατικού Τµήµατος Πανεπιστηµίου Αθηνών Εργαστήριο Μηχανικής Ρευστών & Στροβιλοµηχανών, Τµήµα Εκπ/κών Μηχανολογίας, Α.Σ.ΠΑΙ.Τ.Ε., Ν. Ηράκλειο. Tel.: , Tel./Fax: , afilio@tee.gr, afilios@selete.gr. Λέξεις κλειδιά: Α.Σ.ΠΑΙ.Τ.Ε., Αεροσήραγγες, Εκπαιδευτική αξιολόγηση. Περίληψη. Το Εργαστήριο Μηχανικής των Ρευστών & Στροβιλοµηχανών του Τµήµατος Εκπαιδευτικών Μηχανολογίας της Α.Σ.ΠΑΙ.Τ.Ε. υποστηρίζει το πρόγραµµα σπουδών του τµήµατος στα θεωρητικά και εργαστηριακά µαθήµατα Μηχανική Ρευστών, Υδροδυναµικές Μηχανές και Θερµικές Στροβιλοµηχανές. Οι δραστηριότητες του Εργαστηρίου, πέραν των συνήθων εκπαιδευτικών, επεκτείνονται σε ερευνητικές στην περιοχή των ρευστών αλλά και της διδακτικής τους. Στην εργασία αυτή παρουσιάζονται οι ακόλουθες πρόσφατες δραστηριότητες του Εργαστηρίου: α) Προσοµοίωση ροής στον θάλαµο µετρήσεων αεροσήραγγας, β) Σχεδιασµός Υποηχητικών Αεροσηράγγων και γ) Αξιολόγηση των φοιτητών µέσω Η/Υ. 1. ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ ΡΟΗΣ ΣΤΟΝ ΘΑΛΑΜΟ ΜΕΤΡΗΣΕΩΝ ΑΕΡΟΣΗΡΑΓΓΑΣ Με στόχο την βελτιστοποίηση του σχεδιασµού µιας αεροσήραγγας αναφορικά µε την επιλογή του αριθµού, του τύπου και της διάταξης των αποσβεστικών πλεγµάτων και την συνεπαγόµενη µείωση του χρόνου διακρίβωσης της ποιότητας ροής στον θάλαµο µετρήσεων (ένταση τύρβης, οµοιοµορφία και γωνιότητα της ροής), επιχειρείται µια υπολογιστική προσοµοίωση του πεδίου ροής σε αεροσήραγγα χαµηλών υποηχητικών ταχυτήτων µε την χρήση εµπορικού κώδικα CFD. Αυτή η ερευνητική εργασία γίνεται σε συνεργασία µε το Εργαστήριο Μηχανικής Ρευστών του Τµήµατος Μηχανολόγων και Αεροναυπηγών Μηχανικών του Πανεπιστηµίου Πατρών. Αρχικά παρουσιάζονται τα πρώτα αποτελέσµατα της υπολογιστικής προσοµοίωσης για µόνιµη ασυµπίεστη ροή στην διάταξη θάλαµος καθησυχασµού ροής-ακροφύσιο-θάλαµος µετρήσεων της αεροσήραγγας NBS 4,5ft. Η αεροσήραγγα αυτή είναι οκταγωνικής διατοµής και κατασκευάσθηκε στην Washington το 1918 από το National Bureau of Standards µε σκοπό την πειραµατική µελέτη φαινοµένων τύρβης και οριακών στρωµάτων. Η επιλογή της προαναφερόµενης αεροσήραγγας αιτιολογείται από την διαθεσιµότητα πειραµατικών µετρήσεων [1] τα οποία θεωρούνται ως δεδοµένα αναφοράς και επανειληµµένως έχουν χρησιµοποιηθεί ακόµη και για τον σχεδιασµό αεροσηράγγων [2]. Η τρισδιάστατη γεωµετρία

2 της θεωρούµενης αεροσήραγγας για λόγους ευκολίας στη παρούσα αρχική διερεύνηση θεωρείται αξονοσυµµετρική δηλαδή η εγκάρσια διατοµή είναι κυκλική όπως φαίνεται στο σχήµα 1. Κατά τον διαµήκη άξονα µε 1,2,3 και 4 σηµειώνονται τα άκρα κάθε επιµέρους τµήµατος της θεωρούµενης διάταξης. H i-θέση υποδηλώνει την θέση του αποσβεστικού πλέγµατος ενώ η m-θέση υποδεικνύει το επίπεδο για το οποίο διατίθενται πειραµατικές µετρήσεις. Ο λόγος σύγκλισης του ακροφυσίου είναι 6,6 και η ακτίνα της κυκλικής διατοµής στην θέση 2 είναι 1,829m. Για την γεωµετρία του περιγράµµατος του ακροφυσίου επελέγη η µέθοδος Boerger [3,4]. Η ποιότητα ροής στην διατοµή 1 εξαρτάται από τις επικρατούσες συνθήκες στην ανάντη διεύθυνση. Επισηµαίνεται ότι στην υπό θεώρηση διάταξη δεν έχει προσαρµοσθεί συγχύτης για την κατάλληλη καθοδήγηση της ροής. Στην αεροσήραγγα NBS, ανάντη της διατοµής 1 υπάρχει γωνιακός αγωγός 90 ο, µέσω του οποίου οδηγείται η ροή στον θάλαµο καθησυχασµού από το σκέλος επιστροφής της αεροσήραγγας. Η συνολική επίδραση όλων αυτών των επιµέρους τµηµάτων της αεροσήραγγας, λαµβάνεται υπόψη στην προσοµοίωση του ροϊκού πεδίου µε την εισαγωγή διαθέσιµων πειραµατικών µετρήσεων στην διατοµή 1. Πλέγµα Θάλαµος Καθησυχασµού Ροής 1 i 2 Ακροφύσιο Θάλαµος Μετρήσεων 3 m 4 U 1 U m z Σχήµα 1: ιάταξη αεροσήραγγας για την υπολογιστική προσοµοίωση. 1.1 Φυσικο-µαθηµατική και αριθµητική µοντελοποίηση Το φυσικό πρόβληµα περιγράφεται από τις εξισώσεις διατήρησης µάζας και ορµής για µόνιµη ροή. Το χωρικό πεδίο προσεγγίζεται µε τρισδιάστατο καµπυλόγραµµο πλέγµα επίλυσης διαστάσεων 2x64x269, όπως φαίνεται στο σχήµα 2. Η εξίσωση διατήρησης για οποιαδήποτε εξαρτηµένη µεταβλητή Φ είναι [5] : ( ρ Φ + ΓΦ gradφ = SΦ div u ) (1) όπου ρ η πυκνότητα, u το διάνυσµα της ταχύτητας, Γ Φ ο ολικός συντελεστής διάχυσης της Φ και S Φ ο όρος παραγωγής ή κατανάλωσης (δηλαδή πηγή ή απαγωγή) της Φ εντός του θεωρούµενου χωρικού πεδίου. Στην εξίσωση διατήρησης της ορµής ο όρος Γ Φ ισούται µε το δυναµικό ιξώδες µ. Ο όρος div(ρuφ) είναι ο όρος συναγωγής ενώ ο όρος div(γ Φ gradφ) είναι ο όρος διάχυσης. Ο ρόλος της τύρβης είναι ιδιαίτερα σηµαντικός και για τον λόγο αυτό επιλέγεται κατάλληλο µοντέλο για το οποίο η κινητική ενέργεια της τύρβης (k) και ο ρυθµός διασκορπισµού (ε) αυτής υπολογίζονται. Ένας τρόπος επίλυσης του τυρβώδους χωροχρονικού πεδίου είναι η άµεση µοντελοποίηση η οποία όµως απαιτεί διαστάσεις πλέγµατος µικρότερες από αυτές των δινών που ενυπάρχουν σε αυτό τον τύπο της ροής, κάτι που όµως προαπαιτεί εξαιρετικά µεγάλη υπολογιστική ισχύ. Για τον λόγο αυτό επιλέγεται ένα από τα διαθέσιµα µοντέλα που στηρίζονται στην µέση συµπεριφορά των µεγεθών [6]. Στην παρούσα 2

3 προσοµοίωση έχει επιλεγεί το µοντέλο k-ε για µεγάλους αριθµούς Re µε την επιπρόσθετη χρήση συναρτήσεων τοιχώµατος. Ειδικότερα χρησιµοποιείται ο λογαριθµικός νόµος για την ταχύτητα µε τιµές για την αδιάστατη απόσταση από το τοίχωµα 30<y + <100. Σχήµα 2: Πλέγµα επίλυσης για την διάταξη της υποηχητικής αεροσήραγγας. Το σύστηµα των µερικών διαφορικών εξισώσεων για τις εξαρτηµένες µεταβλητές επιλύεται σε συνδυασµό µε τις ακόλουθες οριακές συνθήκες: Εισροή: Η κατανοµή ταχύτητας στην θέση 1 υπολογίζεται από την σχέση U=U max *(1-y/R) 1/10, όπου y η απόσταση από το τοίχωµα, R η ακτίνα στην διατοµή 1 και U max =4,65m.s -1. Οι τιµές για την κινητική ενέργεια της τύρβης και τον ρυθµό διασκορπισµού είναι k=0,0194 και e=0,1643 (k) 1,5 /(x) αντίστοιχα, όπου x χαρακτηριστικό µήκος. Πλέγµα: Στον θάλαµο καθησυχασµού ροής είναι προσαρµοσµένο ένα αποσβεστικό πλέγµα και σε απόσταση 1m από την διατοµή εισροής. Το πλέγµα έχει 18 βρόγχους/in, διάµετρο σύρµατος 0,28mm και διαπερατότητα 0,6436. Η πτώση πίεσης λόγω του πλέγµατος είναι p=ks 0,5ρU 2, όπου k s =0,9 ο συντελεστής πτώσης πίεσης που υπολογίζεται σύµφωνα µε την εµπειρική σχέση του Wieghardt [7]. Τοιχώµατα: Οι απώλειες λόγω τριβής του αέρα µε τα τοιχώµατα της αεροσήραγγας υπολογίζονται µε την χρήση καταλλήλων συναρτήσεων τοιχώµατος [8]. Εκροή: Στην διατοµή εκροής η πίεση θεωρείται σταθερή κατά την ακτινική διεύθυνση και ίση µε την ατµοσφαιρική πίεση. Η αριθµητική επίλυση του συστήµατος των µερικών διαφορικών εξισώσεων µε τις προαναφερόµενες οριακές συνθήκες γίνεται µε την µέθοδο των πεπερασµένων όγκων όπως αυτή εφαρµόζεται στον εµπορικό κώδικα Phoenics [9]. Οι υπολογισµοί πραγµατοποιήθηκαν σε PC Pentium IV-1,7GHz και σύγκλιση του αριθµητικού σχήµατος επετεύχθη µετά από 2000 επαναλήψεις. 1.2 Αποτελέσµατα και συµπεράσµατα Η συµβολή του αποσβεστικού πλέγµατος στην µείωση της έντασης τύρβης και συνεπώς στην εξοµάλυνση της ταχύτητας καταδεικνύεται στο σχήµα 3. Η οµοιοµορφία της ταχύτητας εκφράζεται ως το πηλίκο της διαφοράς της τοπικής ταχύτητας από την µέση ταχύτητα u m προς την µέση ταχύτητα. Κατά τον διαµήκη άξονα επισηµαίνεται η µείωση της ανοµοιοµορφίας της ταχύτητας σε ποσοστό 2,5%. Η πτώση πίεσης για το επιλεγµένο πλέγµα σε τρεις διαφορετικές ακτινικές αποστάσεις φαίνεται στο σχήµα 4. Οι υπολογισθείσες κατανοµές ταχυτήτων κατά µήκος του ακροφυσίου και στον θάλαµο µετρήσεων φαίνονται στο σχήµα 5. Η επίδραση του ακροφυσίου στην µείωση της διακύµανσης της µέσης ταχύτητας κατά τον λόγο 1/C2, όπου C ο λόγος σύγκλισης του ακροφυσίου, σχεδόν επιβεβαιώνεται. Η κατανοµή ταχύτητας εξοµαλύνεται κατάντη της ροής και γίνεται σχεδόν οµοιόµορφη στο µέσον του θαλάµου µετρήσεων. Η µεταβολή της στατικής πίεσης κατά µήκος της θεωρηθείσης διάταξης φαίνεται στο σχήµα 6. Είναι εµφανής 3

4 η δραστική πτώση πίεσης στο τοίχωµα του ακροφυσίου και στην θέση x/l 0,5 και αυτή οφείλεται στην επιτάχυνση της ροής. 1,0 0,9 0,8 0,0042 Centerline Middle Wall r/r 0,7 0,6 0,5 0,4 0,3 0,2 0,1 0,0-0,42m, screen-upstream -0,10m, screen-upstream -0,02m, screen-upstream +0,06m, screen-downstream -0,15-0,10-0,05 0,00 0,05 0,10 0,15 (p-patm)/patm 0,0041 0,0040 0,10 0,11 0,12 0,13 0,14 0,15 x/l (u-u m )/u m Σχήµα 3: Ταχύτητες ανάντη και κατάντη του αποσβεστικού πλέγµατος. Σχήµα 4: Πτώση πίεσης στο αποσβεστικό πλέγµα. 1,0 0,9 0,005 0,004 Centerline Middle Wall 0,8 0,003 r/r 0,7 0,6 0,5 0,4 0,3 Z=2,14m, contraction inlet Z=3,98m, into contraction Z=4,98m, contraction outet Z=8,78m, into test section (p-patm)/patm 0,002 0,001 0,000 0,2 0,1 0,0-0,20-0,15-0,10-0,05 0,00 0,05 0,10 0,15 0,20 (u-u m)/u m Σχήµα 5: Κατανοµή ταχύτητας στο ακροφύσιο και στον θάλαµο µετρήσεων. -0,001-0,002 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 x/l Σχήµα 6: Κατανοµή πίεσης κατά µήκος της αεροσήραγγας. 1.3 Βιβλιογραφία [1] Dryden, H. L., Schubauer, G. B. (1947), "The use of damping screens for the reduction of wind tunnel turbulence", J. Aeron. Science, Vol. 14, pp [2] Filios A.E., Margaris D.P., Papanikas D.G., Vrachopoulos M.Gr. (2001), "Direct and inverse design calculations for a settling chamber and contraction arrangement", Proceedings of First Nat. Conf. on Recent Advances in Mech. Eng., September 17-20, 2001, Patras, Greece. pp.1-6. [3] Boerger, G.G. (1973), "Optimierung von windkanaldusen fur den unterschall bereich", Ruhr-Universitat, Bohum, "The optimization of wind tunnel contractions for the subsonic range", Ph.D. Thesis, Ruhr Univ., NASA-TT-F [4] Φιλιός Α.E. (1994), "Κώδικας Boerger.F77". Εργαστ. Μηχανικής Ρευστών, Παν. Πατρών, Ε [5] Spalding, D.B. (1980), "Mathematical modeling of fluid mechanics, heat transfer and chemical reaction processes", Lecture course, HTS/80/1, Imperial College, London. [6] Markatos, N.C. (1986), "The mathematical modeling of turbulent flows", Appl. Math. Model., Vol. 10, pp [7] Wieghardt, K.E.G. (1953), "On the resistance of screens", Aeronautical Quarterly, Vol. 4., pp [8] Rosten, H.I., Worrell, J.K. (1988), "Generalized wall functions for turbulent flow", PHOENICS Journal, Vol. 1, 1, pp. 81. [9] 4

5 2. ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΣ ΥΠΟΗΧΗΤΙΚΩΝ ΑΕΡΟΣΗΡΑΓΓΩΝ Το πρόβληµα του βέλτιστου σχεδιασµού µιας χαµηλών ταχυτήτων (Μ<0,3) υποηχητικής αεροσήραγγας επιλύεται µέσω µιας εφαρµογής που έχει αναπτυχθεί σε περιβάλλον Windows. Η αεροσήραγγα µπορεί να είναι ανοικτού ή κλειστού κυκλώµατος µε τον θάλαµο µετρήσεων κυκλικής, ορθογώνιας ή οκταγωνικής διατοµής. Η υφιστάµενη εφαρµογή υποστηρίζεται από δύο µεθοδολογίες υπολογισµού της γεωµετρίας του ακροφυσίου (έχει ληφθεί πρόνοια για την ενσωµάτωση και άλλων), µια βάση δεδοµένων για αποσβεστικά πλέγµατα και µια βάση δεδοµένων για τοπικές απώλειες. Πέραν της γεωµετρίας της εγκατάστασης υπολογίζονται οι κατανοµές των πιέσεων και ταχυτήτων κατά το µήκος της µε τα τελευταία να επιτρέπουν την εκτίµηση του συντελεστή ισχύος της. Η εφαρµογή που έχει αναπτυχθεί σε Visual Basic µε επιµέρους δοκιµασµένους κώδικες σε Fortran που εκτελούνται στο παρασκήνιο, παρέχει την γραφική απεικόνιση των υπολογισµών καθώς επίσης την δυνατότητα της άµεσης χάραξης της υπό κλίµακα γεωµετρίας της µέσω µιας CAD εφαρµογής. Για την σχεδίαση µιας αεροσήραγγας, το πρώτο στάδιο είναι η προκαταρκτική µελέτη της µε τα κύρια χαρακτηριστικά ή προδιαγραφές της. Η προκαταρκτική αυτή µελέτη πραγµατοποιείται µε την προτεινόµενη εφαρµογή. Η επιλογή του τύπου και των βασικών ρευστοµηχανικών χαρακτηριστικών της εγκατάστασης γίνεται µε την βοήθεια δύο φορµών εισαγωγής δεδοµένων. Με την πρώτη φόρµα, όπως αυτή φαίνεται στο σχήµα 7, εισάγονται: α) Ο τύπος της αεροσήραγγας (ανοικτού ή κλειστού κυκλώµατος), β) Η µέθοδος σχεδιασµού και ο λόγος σύγκλισης του ακροφυσίου (στο παρόν στάδιο ανάπτυξης της εφαρµογής είναι διαθέσιµες δύο µέθοδοι, η µέθοδος Cohen-Ritchie και η µέθοδος Boerger), γ) Η γεωµετρία της διατοµής και η ταχύτητα ροής του θαλάµου µετρήσεων, δ) Ο αριθµός και ο τύπος των αποσβεστικών πλεγµάτων του θαλάµου καθησυχασµού της ροής και ε) Ο λόγος διατοµών µε την γωνία απόκλισης του διαχύτη κατάντη του θαλάµου µετρήσεων. Η χρήση αυτής της φόρµας εισαγωγής επιτρέπει την πλήρη προκαταρτική µελέτη µιας και µοναδικής διάταξης σύµφωνα µε τα επιλεγέντα δεδοµένα και εν γένει προϋποθέτει την σχετική εµπειρία του µελετητή. Για µη έµπειρους µελετητές ή για την βέλτιστη επιλογή παραµέτρων, συνιστάται η χρήση της δεύτερης φόρµας της εφαρµογής όπως αυτή φαίνεται στο σχήµα 8 που δίνει δυνατότητα για παραµετρική διερεύνηση. Στην περίπτωση αυτή ο µελετητής καλείται να επιλέξει την βέλτιστη γεωµετρία της αεροσήραγγας µεταξύ ενός πλήθους εναλλακτικών λύσεων, µε το πλήθος να εξαρτάται από τον αριθµό των επιλεγέντων παραµέτρων για τον σχεδιασµό της εγκατάστασης. Ανεξάρτητα από την επιλογή της φόρµας εισαγωγής δεδοµένων, µε την αναπτυχθείσα εφαρµογή υπολογίζονται: Η γεωµετρία της αεροσήραγγας, η ποιότητα ροής στον θάλαµο µετρήσεων (οµοιοµορφία ροής και ένταση τύρβης), οι πιέσεις (ολική και στατική) και οι απώλειες κατά µήκος της εγκατάστασης, ο λόγος ενέργειας (energy ratio) ή ο συντελεστής ισχύος (power factor) και η χαρακτηριστική της εγκατάστασης για την επιλογή του ανεµιστήρα. Τα αποτελέσµατα των υπολογισµών αποθηκεύονται σε αρχεία και προσφέρεται η δυνατότητα άµεσης εκτύπωσης σε πινακοποιηµένη µορφή ή απεικόνιση σε µορφή διαγραµµάτων. Ενδεικτικά διαγράµµατα που έχουν προκύψει από την σχεδίαση αεροσήραγγας ανοικτού κυκλώµατος µε την παρούσα εφαρµογή, φαίνονται στα σχήµατα 9 και 10. Στο σχήµα 9 απεικονίζεται η µεταβολή του λόγου ενέργειας µε τον λόγο σύγκλισης του ακροφυσίου για τρεις διαφορετικές τιµές της γωνίας απόκλισης του διαχύτη, ενώ στο σχήµα 10 φαίνονται οι κατανοµές της ολικής και στατικής πίεσης κατά µήκος της αεροσήραγγας. Η γεωµετρία της αεροσήραγγας αποτυπώνεται αρχικά σε µορφή σκαριφήµατος (σχήµα 10) και στην συνέχεια εισάγεται σε εφαρµογή CAD για περαιτέρω επεξεργασία για 2-D ή 3-D απεικόνιση (σχήµα 11). 5

6 Σχήµα 7: Φόρµα εισαγωγής δεδοµένων για τον σχεδιασµό µιας αεροσήραγγας. Σχήµα 8: Φόρµα εισαγωγής δεδοµένων για παραµετρική µελέτη αεροσήραγγας. 6

7 Λόγος Ενέργειας 4 Πίεση (Pa) a =7,5 deg Λόγος σύγκλισης ακροφυσίου a = 2,5 deg a = 5,0 deg Σχήµα 9 : Μεταβολή του λόγου ενέργειας µε τον λόγο σύγκλισης του ακροφυσίου p Θέση ptot Σχήµα 10: Μεταβολή της ολικής και της στατικής πίεσης κατά το µήκος της αεροσήραγγας. Σχήµα 11: Σκαρίφηµα αεροσήραγγας ανοικτού κυκλώµατος κυκλικής διατοµής. Σχήµα 12: Τρισδιάστατο σχέδιο αεροσήραγγας ανοικτού κυκλώµατος κυκλικής διατοµής. 7

8 3. ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ ΦΟΙΤΗΤΩΝ ΜΕΣΩ Η/Υ Η αξιολόγηση των φοιτητών µέσω Η/Υ ανακύπτει ως ένα των ζητούµενων από την εισαγωγή των νέων τεχνολογιών στην εκπαίδευση. Στο Εργαστήριο Μηχανικής Ρευστών και Στροβιλοµηχανών της Α.Σ.ΠΑΙ.Τ.Ε.(πρώην ΣΕΛΕΤΕ) προ διετίας αναπτύχθηκε µια πειραµατική εφαρµογή που επέτρεπε την αξιολόγηση των σπουδαστών του Τµήµατος σε ένα κεφάλαιο του µαθήµατος Μηχανική Ρευστών. Τα αποτελέσµατα αυτής της πειραµατικής εφαρµογής αξιολογήθηκαν και συνέτειναν στην εξ αρχής ανάπτυξη της σε δικτυακό περιβάλλον. Η επιτυχία του έργου συναρτάται µε την ενδελεχή ανάλυση της εφαρµογής, που πέραν της αξιοποίησης της διαθέσιµης τεχνολογίας, απαιτεί τη διερεύνηση της εξοικείωσης των σπουδαστών µε τους Η/Υ και των επιπτώσεων της µερικής ή/και καθολικής αντικατάστασης των κλασσικών τρόπων αξιολόγησης. Το βέβαιο είναι ότι η αξιολόγηση µέσω Η/Υ αφενός ελαχιστοποιεί την εµπλοκή του αξιολογητή και αφετέρου επιτρέπει την διαµόρφωση ενός ενιαίου πλαισίου αξιολόγησης σε ιδρυµατικό ή/και εθνικό επίπεδο. Αναφορικά µε την εξοικείωση των φοιτητών του Τµήµατος, είναι ήδη σε εξέλιξη η πειραµατική έρευνα µέσω κατάλληλα δοµηµένου ερωτηµατολογίου, τα δεδοµένα του οποίου επεξεργάζονται µε την µέθοδο της πολυπαραγοντικής ανάλυσης. 8